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1. LS ook ds Ma on Ceramishield M senza dopo 75 minuti di saldatura PROVALO GRATUITAMENTE scrivi a alessandro nisoli henkel com Disponibile anche per saldature robotizzate sistema Ceramishield RobotlQe e Completamente automatizzato Incrementa la produttivit e Riduce i costi e Elimina frequenti fermi macchina e Riduce gli sforzi di rimozione degli spruzzi Spatter e Riduce gli intervalli di pulizia e Protezione estremamente duratura nel tempo Excellence is our Passion Henkel Italia S p A Via Amoretti 78 20157 Milano Italia Tel 39 02 35792963 Fax 39 02 35792940 www loctite it www henkel it 11921 ver culate I Introduzione Il processo per colata centrifuga per la fabbricazione di tubi e raccordi una realt ampiamente consolidata a livello industriale applicata con suc cesso a numerose tipologia di lega come ad esempio le ghise gli acciai al carbonio bassolegati ed inossidabili le leghe base rame le leghe base nichel e base cobalto Storicamente la colata centrifuga utilizzata per realizzare pezzi aventi un asse di rivoluzione La tecnica uti lizza la forza centrifuga generata dalla rotazione di uno stampo cilindrico per disporre il metallo fuso contro la parete dello stampo ed ottenere la forma desiderata Il primo brevetto su un processo di colata centrifuga stato ottenuto in Inghilterra nel 1809 Il
2. campione 01 Distanza dalla zona di taglio mm Lineal Lingaz Lin amp a3 0 4 0 6 0 8 1 Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 Figura 21 Profilo di durezza delle superfici di taglio del campione D1 12 mm configu razione DRAG Abbiamo provato per voi Durezza HV o s G 0 0 2 0 4 0 6 Distanza dalla zona di taglio mm Profilo di durezza campione 52 0 8 1 Lineal 2 Durezza HV E 0 0 2 Distanza dalla zona di taglio mm Profilo di durezza campione D2 Lineal Lineaz 0 4 0 6 0 8 1 Figura 22 Profilo di durezza delle superfici di taglio del campione 52 6 mm configura zione STANDARD Ergocut S65 in configurazione DRAG In entrambi questi casi si riscontra un incremento di durezza nella zona cen trale di taglio mentre le superfici in feriore e superiore mostrano un incre mento simile tra loro Questo fenome no puo essere spiegato valutando ci che avviene durante l operazione di taglio lungo la sezione trasversale del campione La zona superiore di taglio risente maggiormente del ciclo ter mico in quanto durante l esecuzione del taglio termico necessario soffer marvisi per un tempo maggiore non a caso infatti la zona superiore presen ta i minori valori di durezza nonostan te sia quella che presenta la maggior superficie di scambio termico avendo a dis
3. F ojsenb oyn Jap uoo e opueJoqe oo e ejenpinipuj euoizejoJg 1 IAnsodsiq 989 68 eje ul A uue Og ep ej p ns ejueseld VYLLIATIONIAL OR ARE NI VLITVNO VULLITIONOAL Servizio Vincente Da oltre quarant anni Commersald leader nella fornitura di soluzioni per la saldatura La vasta gamma di prodotti di alta qualit l efficacia dell assistenza tecnica e l efficienza della logistica ci rendono il partner ideale nell ambito di ogni settore di applicazione per un servizio sempre vincente COMMERSALD MATERIALI PER SALDATURA 477 E mW COMMERSALD GROUP Commersald 5 Filiale Commersald Group via Labriola 39 via Bottego 245 via E De Marchi 4 41123 Modena Italy 41126 Modena Italy 20125 Milano Italy Tel 39 059 822374 Tel 39 059 348411 Tel 39 02 67382348 Fax 39 059 333099 Fax 39 059 343297 Fax 39 02 66710308 Commersald Impianti S R L www commersald com gt 181 111 322 222 483 333 644 444 805 556 966 667 1127 78 1288 89 1450 Articoli Microstruttura e propriet meccaniche di giunti saldati a fascio elettronico in acciaio DP600 P Ferro et al Gli acciai Dual Phase DP sono entrati ormai da alcuni anni nel novero dei materiali strutturali
4. 1200 Diaphragm 926 A Thickness 16mm The diaphragms thickness 16 mm were attached on the outside of the specimen which took into considera tion the feasibility of the correction The absolute value of the initial de 4 Uniform axial loads 1 0 15 Rigid elements Supposing jig Figure 4 Model for analysis flection in the out of plane direction of the panels and the stiffeners in the observed region 0 lt x lt 524 mm was about 1 mm 2 2 Loading experiment for the virgin specimen The experiment which considered the loading conditions of an earthquake was carried out on the virgin specimen appearance of the experiment Under the uniform axial load cor responding to the dead load of the superstructure the cyclic load by dis placement control was applied to the specimen The axial load was 15 of the nomi nal yield axial force N 0 15 Figure 3 illustrates the loading pat tern The cyclic load was gradually in creased by the integral multiple of the nominal yield displacement o at the loading point which was calculated by Equations 3 4 g 3 N N Z Pry G A s 4 where C is the nominal yield stress 325 MPa and E 1s the elasticity modulus 200 GPa h is the height of the pier 2650 mm I is the moment of inertia 1 04x10 mm is the area of cross section 16728 mm and Z is the section modulus 3 33x106 m
5. La visione dell azienda Innovation to shape the world Victor Technologies con sede centrale a St Louis Missouri USA fornisce soluzioni di qualit superiore per ap parecchiature di taglio saldatura e controllo del gas con marchi tra i qua li Victor Arcair Thermal Dynamics Thermal Arc Stoody TurboTorch Firepower e Cigweld Per ulteriori informazioni su Victor Technologies i suoi prodotti e servizi visitare il sito web aziendale all indirizzo www victortechnologies com VICTOR TECHNOLOGIES EUROPE Via Bolsena 7 20098 S Giuliano Milanese MI Tel 02 36546801 www victortechnologies eu AEC TECHNOLOCY nuova apparecchiatura ber TT ad induzione A E C Technology lieta di annuncia re il lancio di un nuovo macchinario per il trattamento termico ad indu zione a media frequenza denominato PEGASO 85 A E C Technology presente sul mer cato dei macchinari per il trattamento termico da oltre 30 anni avendo ma turato una notevole esperienza nel me todo dell induzione a media frequenza e a frequenza di rete con macchinari da 42 5 kVA fino a 250 kVA ha stu diato e sviluppato un nuovo progetto per una macchina a media frequenza ad 85 KVA L apparecchiatura statica PEGASO 85 ha brillantemente superato i seve ri test interni e sar in produzione dal prossimo mese di ottobre Ecco alcune caratteristiche tecniche del nuovo macchinario potenz
6. NACE TM0101 Measurement tech niques related to criteria for cathodic protection of underground storage tank systems 2012 Norme europee EN EN ISO 898 5 Mechanical proper ties of fasteners made of carbon steel and alloy steel Part 5 Set screws and similar threaded fasteners with speci fied hardness classes Coarse thread and fine pitch thread 2012 EN ISO 9712 Non destructive test ing Qualification and certification of NDT personnel 2012 EN 12258 1 Aluminium and alu minium alloys Terms and definitions Part 1 General terms 2012 Notiziario EN 13480 1 Metallic industrial pip ing Part 1 General 2012 EN 13480 2 Metallic industrial pip ing Part 2 Materials 2012 EN 13480 4 Metallic industrial pip ing Part 4 Fabrication and installa tion 2012 EN 13480 5 Metallic industrial pip ing Part 5 Inspection and testing 2012 EN 13480 6 Metallic industrial pip ing Part 6 Additional requirements for buried piping 2012 EN 13480 8 Metallic industrial pip ing Part 8 Additional requirements for aluminium and aluminium alloy piping 2012 EN ISO 13585 Brazing Qualification test of brazers and braz ing operators 2012 Norme internazionali ISO ISO 630 3 Structural steels Part 3 Technical delivery conditions for fine grain structural steels 2012 ISO 630 4 Structural steels Part 4 Technical delivery conditions for high
7. STRENGITH 9 1 in C O OPERATION ESAB Saldatura SpA Via Novara 57 59 20010 Bareggio MI Tel 02 979681 esab saldatura esab se www esab it
8. Soci IIS Membri IIS Club 24 00 15 Didattica 2010 Introduzione alla brasatura forte e Classificazione europea dei consumabili per acciai al carbonio e a grano fine secondo UNI EN ISO Caratteristiche di impiego degli elettrodi per la saldatura TIG e saldabilit di tantalio niobio e loro leghe e Criteri di scelta del gas di protezione per la saldatura a filo conti nuo con fili pieni Calibri di saldatura Scienza e Tecnica 2010 DM 14 Gennaio 2008 Norme tecniche per le costruzioni le principali innovazioni rispetto al D M 9 Gennaio 1996 con parti colare riferimento alle strutture in acciaio e alle giunzioni saldate G L Cosso e L impiego dell acciaio nelle costruzioni in Italia M Lanza e Presente e futuro del controllo UT tecnica TOFD S Picasso e Un caso difficile La modellazione numerica agli elementi finiti G Canale e panorama normativo inerente al controllo ad onde guidate F Bresciani e Hyper duplex stainless steels HDSS M Murgia Codice 101508 30 00 Soci IIS Membri IIS Club 24 00 N ella scienza o piu spesso nel la sua naturale erede la tecnologia vengono ricordati alcuni numeri ai quali si attribuisce particolare impor tanza e fiducia pi o meno sostenuta da conoscenza ed esperienza Nel campo delle costruzioni metalli che ed in particolare dei recipienti in pressione pensiamo ai limiti sul valo re delle misure di durez
9. Coefficiente m in 0 50 100 150 200 250 Valore critico di J N mm Figura 10 Curve di correlazione J m ottenute da prove sperimentali eseguite da IIS su spessori 80 e 140 mm e materiali con caratteristiche meccaniche simili al giunto in esame bile dedurre la differenza di m nel campo di interesse dalla Figura 1 per esempio tra 70 mm e 140 mm ed ottenere una stima del valore CTOD sullo spessore di 140 mm estra polando il risultato delle prove su 70 mm Nella Tabella 2 sono riportati 1 risultati dell estrapolazione per 1 due giunti oggetto di prova Procedura di stima del valore CTOD caratteristico dello spessore 140 mm nell ipotesi di comportamento perfetta mente elastico Per l estrapolazione dei risultati a spessore superiore a quello direttamente indagato possibile applicare un altro approc cio certamente conservativo Esso consiste nel trascurare la deformazione plastica manifestata dal provino e calcolare 1 valore critico K corrispondente al valore limite elastico del carico applicato Considerando appunto un comportamento puramente ela stico del materiale condizione sicuramente conservativa anche su giunti di spessore 140 mm possibile ricavare sperimentalmente 1 parametri che governano la rottura senza deformazione plastica cio la rottura fragile definendo il valore caratteristico per materiale e temperatura al di sotto del quale la tenacit non pu scendere fattore critico di in tensifica
10. 2008 e puo tra l altro interfac ciarsi con il software allegato gli altri due volumi della collana Progettare le strutture in legno e Progettare le strut ture in c a qualora il professionista abbia voglia di approfondire la verifica delle strutture miste Dario Flaccovio Editore Via Croce Rossa 26 90144 Palermo www darioflaccovio it Cree Methods and Models STP 1539 Ashok S e Dogan B Conshohocke PA USA 2011 150x230 mm 362 pagine ISBN 978 0 803 1 7525 9 109 00 Liu Creep Fatigue Interactions L interazione del fenomeno Creep fatica come meccanismo di deterio ramento dei materiali una delle prin cipali preoccupazioni dei progettisti di centrali elettriche convenzionali e nucleari nonch delle parti operanti ad alta temperatura di altri tipi di impian to quali navale aeronautico ecc Il rendimento di questi impianti for temente dipendente dalle temperature di esercizio e poich queste tendono ad aumentare al fine di incrementare 11 rendimento e l efficienza degli impian ti stessi 11 fenomeno dello scorrimento a caldo associato a quello della fatica diventa una crescente preoccupazione sia per quanto riguarda la progettazio ne che per la efficienza operativa Questo libro ha lo scopo di descrivere 1 piu recenti progressi nella compren Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 Fatigue Interactions Test 571 572 Notiziario sione dei mecc
11. Legnano Mogliano Veneto Genova Luogo Genova Luogo Genova 12 16 11 2012 12 16 11 2012 19 22 11 2012 Data 02 03 10 2012 20 21 11 2012 20 21 11 2012 Data 04 10 2012 24 25 10 2012 22 11 2012 DO 202 Data 16 19 10 2012 06 09 11 2012 12 16 11 2012 Data 18 21 09 2012 16 19 10 2012 12 16 11 2012 13 16 11 2012 19 23 11 2012 Data 09 10 10 2012 Data 11 12 10 2012 Corso sulla microsaldatura in elettronica in accordo alla specifica ECSS Q ST 70 08 Operatore CAT 3 Corso sulla microsaldatura in elettronica in accordo alla specifica ECSS 36 Q ST 70 08 Ispettore CAT 2 Corso Saldatura di tubi e raccordi PE per il convogliamento di gas acqua ed altri fluidi Modulo Base MB Ore Modulo di Base per livello 2 EN 473 ISO 9712 ASNT SNT TC 1A 16 Modulo di Base per livello 2 EN 473 ISO 9712 ASNT SNT TC 1A 16 Modulo di Base per livello 2 EN 473 ISO 9712 ASNT SNT TC 1A 16 Esame Visivo VT Ore Modulo di Metodo MM per livello 2 EN 473 ISO 9712 8 Modulo Specifico MS 12 Modulo di Metodo per livello 2 EN 473 ISO 9712 8 Modulo di Metodo per livello 2 EN 473 ISO 9712 8 Esame Radiografico RT Ore Modulo di Metodo MM per livello 2 EN 473 ISO 9712 28 Modulo di Metodo MM per livello 2 EN 473 ISO 9712 28 Modulo Specifico MS Operatore Tecniche Convenzionali 36 Esame Ultrasonoro UT Ore Modulo di Metodo MM per livello 2 EN 473 ISO 9
12. V 86 N 7 2009 pp 403 411 Acciai per condotte condotte difetti intelligenza artifi ciale ispezione basata sull analisi del rischio modelli di calcolo operazioni in servizio pressione simulazione valutazione del rischio Combining discrete time Markov processes and proba bilistic fracture mechanics in RI ISI risk estimates di CRONVALL e M NNIST I The International Journal of PVP V 86 N 11 2009 pp 732 737 Analisi con elementi finiti condotte criccabilit fattori di sicurezza impianti industria nucleare ispezione basata sull analisi del rischio meccanica della frattura operazioni in servizio propagazione delle cricche simulazione tenso corrosione valutazione del rischio Non Destructive evaluation challenges and solutions di BOYNARD C e QUINTINO L Australian Welding Journal Ottobre Dicembre 2009 pp 8 14 19 Analisi strutturale controllo non distruttivo controllo ultrasonoro controllo ultrasonoro phased array control lo ultrasonoro TOFD emissione acustica fattori di sicurez za impianti ispezione basata sull analisi del rischio mec canica della frattura sviluppo trasduttori valutazione valutazione del rischio vita residua Monitoraggio e conservazione degli impalcati metal lici proposta di un sistema di pianificazione dei con trolli e degli interventi di manutenzione di BOTTA S e SCANAVINO S Rivista Italiana della Saldatura Novembre Dicembre 2009 pp 71
13. V6 9 G 00 NSSI 2102 01506 oin ojueurejddng dj n iu up uud ELO 1001 hn ja T ed I uu 11 Fotografia di Andrea Cappello tll e y esse 800 0 d V pads ydg euer 21504 0190 38W31 ejje 1 GL eus oufesiqoBun ejjap epnusizy ej op 11835 _ OMS nj euoug JH 02UE14 5914 L ELL 5 ue c ap PECAH 020 1 IK Msi oAmnuoeAeuJd un 1 z H E34 s m 355 EE 55855 CELLIE PEPE EEE ERE PEPE LEHE EEEE EEE DET T uo gjSIAJ9 U 0607 Ca 22722 TTE Ay 1012 1046 02 t Sil 3UOEZEUUJO j Pee ER ra a EIMEDIES a ii DIGGe WOW Ip 8 aunizearuqqeja d Ip gepjes qumib rap pa BUOIZBILIGGE rrnajsoa rubasip augisiAJadns Ip ase ejjep 10 n jsu7 8 auniza li uoa eJ
14. and is the area of cross section 16728 mn The width thickness ratio parameters R are calculated in a stiffened plate a part between stiffener R and a stiffener Each breadth of plate b is 209 627 and 38 mm respectively The thickness t is 6 mm Buckling Upper panel by 627 In 3 o 5 9 o o lt gt lt gt lt gt b 209 209 209 Lower panel Unit mm Basement 5 Distance from basement to loading point h 2650 Cyclic loads P kN Uniform axial loads N 0 150 A 800 Displacement at loading point mm Figure 1 Shape and dimensions of the specimen Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 Observed region M Hirohata et al Soundness diagnosis of a steel bridge pier repaired by heating pressing Cyclic loads P kN Uniform axial loads N kN Displacement at loading point mm Figure 2 Appearance of the loading experiment 20 yw 15 0 1 Figure 3 Loading pattern factor k depends on the support conditions of the panels In this stu dy 4 0 for a stiffened plate and R a part between stiffeners and 0 425 for R a stiffener 2 3 524 Base plate Thickness 40mm Fix Basement Thickness 6mm Observed region Unit mm Specimen
15. industria geotermica e per il settore Oil amp Gas il caso di collettori per impianti operanti al di sotto del livello del mare in ambito offshore AI riguardo va osservato che un ele mento che ha stimolato l interesse per queste applicazioni la disponibilit di raccordi placcati ottenuti tipicamente per formatura ad induzione e di tee forgiati per varie combinazioni di leghe Pi in dettaglio ferma restando la possibilit di realizzare placcature con le consuete tecnologie di weld over laying pu essere utile ricordare che per tubi in acciaio grado API 5L 52 X60 e X65 sono disponibili raccordi placcati in lega CF3M C276 625 825 ed acciaio austeno ferritico J93183 e J93550 In sintesi un tubo placcato interna mente per colata centrifuga ottenuto impiegando il tubo esterno in acciaio non legato come stampo versandovi la colata di lega in acciaio inossida bile austeno ferritico o lega di nichel in lega 625 Cortesia BUTTING internamente quindi effettuando gli eventuali trattamenti termici e le suc cessive lavorazioni alla macchina utensile sulla superficie interna sino al raggiungimento del desiderato dia metro quindi del desiderato spessore di placcatura questa tecnologia gra zie alla lavorazione di macchina finale consente di ottenere tolleranze di fabbricazione accurate essenziali per le successive attivit di saldatura testa a te
16. non stato evidenziato tale indebolimento e ci stato attri buito essenzialmente a due motivi l entit dell effetto di addolcimento dovuto al rinveni mento della martensite direttamente proporzionale alla quantit di quest ultima nel metallo base 3 i cicli termici imposti dalle saldature ad elevata densit di potenza come il caso della saldatura a fascio elet tronico esaminata in questo lavoro sono cosi rapidi da non consentire la sufficiente permanenza del materiale nel range di temperature che determinano il rinveni mento della martensite RB a we Tai aS eil TF A gt f Pm Nella Figura 7 riportata la percentuale volumetrica del miscuglio meccanico martensite bainite indicato per sem plicit come costituente secondario in funzione della di stanza dall asse del cordone Analizzando la Figura 7 si nota come il giunto zincato e il giunto non zincato non presen tino marcate differenze nella quantit di bainite martensite includendo nel conteggio la sola martensite nel materiale base e l insieme martensite bainite nella zona termicamente alterata Per completare l analisi microstrutturale si infine valutato l effetto della saldatura sull ingrossamento del gra no ferritico in prossimit della zona fusa Il diagramma di Figura 8 illustra la misura della dimensione media del grano in funzione della distanza dall asse del cordone di saldatura sia per il camp
17. yield strength quenched and tempered structural steel plates 2012 ISO 9227 Corrosion tests in artificial atmospheres Salt spray tests 2012 ISO 16834 Welding consumables Wire electrodes wires rods and deposits for gas shielded arc welding of high strength steels Classification 2012 ISO 21952 Welding consumables Wire electrodes wires rods and deposits for gas shielded arc welding of creep resisting steels Classification 2012 ISO 22825 Non destructive testing of welds Ultrasonic testing Testing of welds in austenitic steels and nick el based alloys 2012 ISO 24598 Welding consumables Solid wire electrodes tubular cored electrodes and electrode flux combi nations for submerged arc welding of creep resisting steels Classification 2012 Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 573 574 Notiziario Legnano Genova Genova Genova Genova Genova Messina Roma Legnano Priolo Genova Genova Genova Genova Genova Legnano Genova Genova Legnano Mogliano Veneto Legnano Legnano 17 20 09 2012 17 21 09 2012 17 21 09 2012 17 21 09 2012 17 21 09 2012 17 21 09 2012 24 27 09 2012 24 27 09 2012 24 28 09 2012 Ottobre Dicembre 01 03 10 2012 01 05 10 2012 01 05 10 2012 01 05 10 2012 01 05 10 2012 15 19 10 2012 04 05 10 2012 05 09 10 2012 05 09 10 2012 08 10 1
18. CA eseguita nell ambito del progetto Failure Mode and Effect Analysis FMEA in base a quanto previsto dai principali standard internazionali una FMEA di dettaglio viene eseguita al livello di equipment Locazione funzionale Per ogni equipment viene analiz zato il set dei possibili failure mode FM e dei rispettivi effetti a tre livelli locale superiore finale Per ogni FM se consentito dai dati presenti nel CMMS Aziendale viene de terminato il FR in modo anche da svolgere un benchmark rispetto ai valori di riferimento Criticality Analysis CA per ogni singolo FM viene effet tuata sia una descrizione qualitativa Safety Environment Production Non Operational sia una valutazione quantita tiva della criticit Successivamente la criticit di un item determinata come valore massimo fra 1 valori di criticit associati ai FM di quello stesso item analizzato Particolare attenzione in questa valutazione anche rivolta agli effetti domino associabili alle catene di guasto A fronte di cia scuna criticit riscontrata vengono elaborate le proposte di miglioramento tecnologiche e o procedurali piu adeguate a consentire il superamento della problematica e che saranno oggetto di ulteriori valutazioni La classificazione della gra vit delle conseguenze severity e cosi anche di quella re lativa alla rilevabilit detectability ed alla frequenza di un modo di guasto occurrence sar condivi
19. La questione rimase dimenticata per diversi decenni finch durante la Se conda Guerra Mondiale non accad dero particolari eventi di rottura di strutture metalliche apparentemente inspiegabili I piu noti riguardano le navi di appoggio logistico della ma rina militare americana delle serie i S EEN 4 Schenectady T2 tanker 16 Gennaio 1943 numero magico Liberty e Victory Avvenne infatti che dal 1940 e per alcuni anni successiva mente i cantieri USA costruirono un considerevole numero di navi con lo scafo interamente saldato allo scopo di velocizzare al massimo la loro ul timazione La soluzione costruttiva se non assolutamente originale tuttavia era pionieristica le tecnologie dispo nibili non erano evolute e soprattutto la condizione contingente era dram matica e non consentiva di badare granch alla qualit delle giunzioni il risultato fu una produzione imponente di giunti saldati affetti da severi difetti come cricche tarli e incollature Queste navi furono oggetto di migliaia di incidenti e rotture non imputabili a sovraccarichi o a conseguenze bel liche Alcuni di questi incidenti sono documentati in immagini storiche come quella dello scafo letteralmen te spaccato in due che riportiamo qui sotto i Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 339 540 Scienza e Tecnica 7 ow William S Pellini A qualche allievo duran
20. chimica ispezione basata sull analisi del rischio materiali resistenti Ricerche Bibliografiche allo scorrimento a caldo meccanica della frattura metodi statistici operazioni in servizio ottimizzazione propriet meccaniche recensione rassegna recipienti in pressione resistenza ad alta temperatura riparazione rotture tenso corrosione A Step toward risk mitigation during conceptual prod uct design component selection for risk reduction di KRUS D e GRANTHAM K Journal of Failure Analysis and Prevention Luglio Agosto 2011 pp 432 445 Analisi delle tensioni ispezione basata sull analisi del rischio meccanica della frattura progettazione concezi one resistenza a fatica rotture rotture di fatica simulazi one valutazione del rischio On failure risk simulation in pressure vessels and pipe systems Static analysis di CIOCLOV D D BID ISIM N 2 2011 pp 3 14 Affidabilit condizioni di servizio controllo non distrut tivo ispezione basata sull analisi del rischio meccanica della frattura metodi statistici recipienti in pressione rot ture simulazione valutazione del rischio Vulnerabilit dei giunti saldati e meccanismi di danneg giamento attivi negli impianti di processo e petrolchimici affidabilit mediante la programmazione dell ispezione basta sul rischio RBI Parte II di CANALE G et al Rivista Italiana della Saldatura Luglio Agosto 2011 pp 503 513 Alta pressione corr
21. il contatto con specifiche atmosfere gassose in servizio pu favorire una certa carburazione dell acciaio aspetto che non manca di peggiorare la saldabilit durante successive eventuali attivita e I fusi inoltre possono essere caratterizzati da imperfezioni porosit ritiri sebbene quelli ottenuti per colata centrifuga come descritto in questo articolo siano di norma caratterizzati da una qualit media superiore a quelli ottenuti per colata gravita zionale 7 1 Saldatura durante la fabbrica zione di manufatti nuovi I due processi pi diffusi sono indub biamente quelli ad elettrodo rivestito ed il TIG quest ultimo di norma pure utilizzato per la le passata e di radice anche quando la procedura preveda il riempimento con elettrodo rivestito Di fatto le due modalit di saldatura prevedono appunto e il processo TIG tanto per le prime passate quanto anche per il riem pimento riducendo l apporto ter mico specifico e la temperatura di interpass in modo rigoroso e il processo TIG per la le passata e di radice seguito dal riem pimento con elettrodo rivestito SMAW nel caso in cui tipica Caratteristiche ed impiego di tubi e raccordi in acciaio inossidabile e lega di nichel fabbricati per colata centrifuga mente si desideri una maggiore produttivit della procedura Di principio anche il processo plasma si presta alla saldatura di queste leghe in considerazione de
22. in autoregolamentazione va nella direzione auspicata di accrescimento della cultura dell innovazione e di preparazione dei contesti di svi luppo per le future attivit di normazione Attualmente stato approvato lo studio di quattro progetti di prassi Linea guida all asseverazione nel settore costruzioni Requisiti per la sicurezza la qualit la fruibilit e la sostenibilit dei servizi erogati dagli stabilimenti balne ari Procedure di sicurezza negli stabilimenti di stampa industriale Linea guida per i servizi di tracciamento di flotte di automezzi pesanti adibiti al trasporto di merci pericolose che potrebbero concretizzarsi nella pubbli cazione gi entro quest anno Cosa si aspettano dalla normazione le istituzioni eu ropee nel futuro Negli ultimi anni le istituzioni europee hanno posto maggiore attenzione sul ruolo della normazione tecnica volontaria nell ambito della politica industriale comu nitaria In un sistema economico sempre pi globale e in una societ in rapida evoluzione infatti competi tivit e sostenibilit sono princ pi imprescindibili di ogni attivit di impresa in cui efficienza produttivit e capacit di innovazione sono requisiti fondamentali l Europa oggi riconosce che le norme svolgono un ruolo importante nel facilitare la penetrazione sul mercato di beni innovativi e nel ridurre i costi di produzione Vale a dire che la normazione tecnica un perno fon damental
23. l pourtork kci world com SEATEC E MEMBRO DI 1 5 WORT BOAT SHOWS millennium yacht design award Q QUALITEC DESIGN AWARD components production amp furniture Q QUALITEC TECHNOLOGY AWARD ABITARE LA BARCA Targa Rodolfo Bonetto seatec SEA TECHNOLOGY amp DESIGN COMPOTEC INNOVATION amp SOLUTIONS WITH COMPOSITES ON lt m 100 UJ 2013 CAR LI IS 177 17 seatec compotec www sea tec it www compotec it CON IL PATROCINIO DI SPONSOR UNICO BANCARIO REGIONE ORGANIZZATORE Pie T l i m Com Cassa cam CCIAA CU df di Toc z TOSCANA fiiha DI MASSA CARRARA T TOSCANA on mthe Move CarraraFiere Viale Galileo Galilei 133 54033 Marina di Carrara MS Italy Tel 39 0585 787963 Fax 39 0585 787602 e mail info carrarafiere com Medri ei Ispezione Basata sul Rischio FF E F g SUL RISCHIO Ti Settore DDC Maura Rodella Lungobisagno Istria 15 16141 GENOVA Tel 010 8341385 Fax 010 8367780 Email maura rodella iis it www weldinglibrary com www iis it Articoli scelti da Rivista Italiana della Saldatura Esperienze nell ispezione e nella manutenzione di serbatoi di stoccaggio di prodotti petroliferi F Bresciani e F Peri Rivista Italiana della Saldatura Marzo Aprile 2008 L approccio ne
24. meccaniche e microstruttura degli acciai Dual Phase P Ferro et al Microstruttura e propriet meccaniche di giunti saldati a fascio elettronico in acciaio DP600 TABELLA 1 Composizione chimica nominale 96 in peso dell acciaio DP600 analizzato C Si Mn 5 Cr Ni Cu Al V Fe 0 01 0 02 0 16 0 013 0 02 0 04 0 47 0 04 0 0 0 041 0 02 TABELLA 3 Parametri di saldatura fascio elettronico High voltage kV Beam current mA Focusing current mA Travel speed mm s Heat input kJ mm 150 2 75 15 367 2 9 0 1 TABELLA 2 Propriet meccaniche nominali dell acciaio DP600 ana lizzato Tensione di snervamento MPa 439 Tensione di rottura MPa 653 Allungamento percentuale A 18 delle variazioni statistiche dei risultati ottenuti nonostan te la presenza in ZTA di una zona addolcita per effetto del rinvenimento della martensite In questo caso la rottura sia statica che a fatica avveniva in ZTA vicino al metallo base AI fine di ampliare le conoscenze relative alla saldatura ad alta densit di potenza di questa tipologia di acciai in questo lavoro sono stati analizzati giunti in acciaio DP600 saldati a fascio elettronico Il basso apporto termico utilizzato in tale processo limitando notevolmente gli effetti dannosi di addolcimento in ZTA si dimostrato essere il parametro chiave per l ott
25. steel grades of similar yield strength Such properties are related to their microstructure which consists of soft duc tile ferrite matrix strengthened by hard martensitic phase It is well known that welding processes play an impor tant role in the automotive industry since they modify the mechanical fatigue and metallurgical properties of the base material A way to counteract the detrimental effects of welding is to reduce the width of heat affected zone where mechanical properties generally decay by using high power density processes This work is aimed at evaluating the effects of Electron Beam Welding on metal lurgical and mechanical properties of DP600 steel joints Allotriomorphic ferrite bainite and islands of martensite were detected in fusion zone Results show that mechani cal properties of the electron beam welded joints are com parable with those of parent metal both in terms of static strength and ductility IIW Thesaurus Keywords Automobile engineering EB welding fatigue strength high strength steels mechanical properties mechanical tests metallography microstructure weldability Universit di Padova Dipartimento di Tecnica e Gestione dei Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 465 Sistemi Industriali 466 P Ferro et al Microstruttura e propriet meccaniche di giunti saldati fascio elettronico in acciaio DP600 Introduzione Il mondo dell industria e in pa
26. taglio Nel caso in esame trattandosi di un processo di taglio termico manuale stata utiliz zata una camera del tipo fume box di cui una schematizzazione estratta dalla normativa UNI EN ISO 15011 1 illustrata nella Figura 24 mentre nella Figura 25 presentata la reale camera utilizzata per l analisi dei fumi La procedura di captazione dei fumi secondo la normativa di riferimento prevede dapprima l esecuzione di un test di prova che ha lo scopo di stabili re il tempo necessario alla produzione di una quantit di fumi consistente ai fini dell analisi in particolar modo la normativa UNI EN ISO 15011 1 pre vede un tempo di esecuzione del taglio tale da produrre almeno 100 mg di so stanza Se dopo 60 secondi di esecu zione il peso del filtro adibito all assor bimento dei fumi di taglio risulta essere superiore di almeno 100 mg rispetto alla pesata precedente si deve consi Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 561 562 Abbiamo provato per voi TABELLA 5 Parametri esecutivi impiegati nella realizzazione dei tagli per i test di emissione di fumi Torcia VES Spessore v avanzamento Corrente Portata gas Pressione gas mm cm min A l min bar UNI EN Ergocut S65 10025 2 12 80 60 100 4 5275 AM 10025 2 12 80 60 115 4 P S275 R TABELLA 6 Risultati derivanti dall analisi di emissione di fumi P inizial
27. 11 2012 12 16 11 2012 12 16 11 2012 Corso celere in saldatura Corso sulla microsaldatura in elettronica Corso per la certificazione sec ondo Standard IPC WHMA A 620 Certified IPC Trainer CIT Corso sulla microsaldatura in elettronica Corso per la ricertificazione secondo Standard IPC A 610 Certified IPC Specialist CIS Corso Saldatura di tubi e raccordi PE per il convogliamento di gas acqua ed altri fluidi Corso per International Welding Engineer IWE Parte 3 Modulo Fabbricazione Corso per International Welding Technologist IWT Parte 3 Modulo Fabbricazione Corso sull esecuzione e sull interpretazione di esami metallografici Livello Standard Corso sulla microsaldatura in elettronica Corso per certificazione sec ondo Standard IPC J STD 001 Certified IPC Trainer CIT Corso sull applicazione del DM 14 Gennaio 2008 Corso Base Corso Saldatura di tubi e raccordi PE per il convogliamento di gas acqua ed altri fluidi Corso per International Welding Engineer IWE Parte 3 Modulo Tecnologia della saldatura Corso sulla microsaldatura in elettronica Corso per certificazione sec ondo Standard IPC A 610 Certified IPC Trainer CIT Corso sulla microsaldatura in elettronica Corso per la ricertificazione secondo Standard IPC 7711 7721 Certified IPC Trainer CIT Corso sull applicazione del DM 14 Gennaio 2008 Seminario EWF 652 11 per coordinatori di saldatura Corso sulla micro
28. CL con poten za max 5000 W e Fibra ottica IPG per il trasporto del fascio di diametro interno 0 4 mm e Fibra ottica IPG per il trasporto del fascio di diametro interno 0 2 mm e Ottica di saldatura OPTOSKAND con rapporto di colli mazione focalizzazione 120 250 e Robot di saldatura Motoman e Traino modulare per avanzamento filo modello Viper Societa Carpano Equipment Slitta guidafilo a quattro assi 4 Verifiche iniziali della stazione di riporto Prima dell esecuzione delle prove sono state eseguite ve rifiche preliminari della stazione di riporto con particolare riguardo al posizionamento del punto focale del sistema del sistema di avanzamento del materiale di riporto e dell ugello del gas di protezione Per detta attivit si proceduto me diante l esecuzione di prove di riporto lineari illustrate nella Figura 5 variando la posizione in altezza del fuoco del rag gio laser rispetto alla superficie del campione al fine di veri ficare mediante esami visivi del cordone di riporto e sezioni metallografiche le posizioni ottimali prima di intraprendere le attivit di sperimentazione vere e proprie 3 Figura 4 Robot di saldatura Motoman Figura 5 Tallone di saldatura 5 Descrizione della campagna di prove sperimentali Utilizzando fili di diametro pari a 0 8 1 0 e 1 2 mm ed uno spot laser di 1 1 2 mm sono state effettuate passate singole e multiple per de
29. Della Rovere tecnici del laboratorio di metallurgia del DTG Uni versit degli Studi di Padova e Daniele Caliari per il supporto nelle ana lisi sperimentali il Sig S Carlotto SSAB per la fornitura del materiale e l Ing M Durante E Zanon S p A per la produzione delle saldature Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 471 Rivoira S p A Gruppo Praxair Tel 199 133 133 Fax 800 849 428 CRM rivoira praxair com i costo della chiamata determinato dall operatore utilizzato Www rivolragas com RR e o e Taglio di precisione per dettagli d alta classe Gas tecnologie e servizi per il taglio e la saldatura Rivoira offre soluzioni dedicate agli operatori del settore manifatturiero Metal Fabrication in cui opera con successo dall inizio del secolo scorso L offerta Rivoira comprende le linee di gas e miscele LaserStar e STARGAS dedicate rispettivamente alle applicazioni di taglio laser ed ai processi di saldatura La qualit dei prodotti e dei servizi forniti cos come la volont di soddisfare le esigenze e le aspettative dei propri clienti sono alla base del successo Rivoira Laserstar Me I STARGAS gt P 1 21 24 2727 9 2 2 2 2 Ton Making our planet more productive Sistemi orbitali per tubi taglio smusso saldatura gt Una unica soluzione completa tagli Wa DERE Ly rici orbitali a test
30. Energia EPE Esa Bulletin Eurotest ISPESL Fonderia FWP J GEP Giornale G C Heron Hightech Hitsaust Hybrid IABSE Filo Metallico Giornale PND Scienze Applic Perito Ind Castolin liva Ind Laser LA Ing Ferr Inossidabile Insight Int Const Interplastics IPE ISO Offshore Joining JOM Join Sciences Jour Bridge Journal JWS Kunststoffe Acc Inoss Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 Titolo L Allestimento L Elettrotecnica L Industria Meccanica L Installatore Tecnico La Meccanica Italiana La Metallurgia Italiana La Termotecnica Lamiera Laser Lastechniek Lavoro Sicuro Lo Stagno ed i suoi Impieghi Macchine amp Giornale dell Officina Macplas Manutenzione Tecnica e Management Materialpr fung Material and Corrosion Materials Evaluation Materials Performance Meccanica amp Automazione Meccanica amp Macchine di Qualit Meccanica Moderna Meccanica Oggi Mechanical Engineering Metal Construction Metalli Metallurgical and Materials Transactions Metallurgical B Metallurgical Reports CRM Metallurgical Transactions Metalurgia amp Materiais Metalurgia International Modern Plastics International Modern Steel Construction NDT amp E International NDT amp E International UK NDT International Notagil S l Abbreviaz Allestimento Elettr Ind Mecc Installatore Mecc Ital Met Ital Termotecnica Lamiera Laser Lastech L
31. Ferro R Cervo M Durante Effects of different welding technologies on metallurgical and mechanical properties of DP600 steel welded joints La Metallurgia Italiana 1 2011 27 34 Chung Yun Kank Tae Kyo Han Bong Keun Lee Jeong Kil Kim Characteristics of Nd YAG Laser Welded 600 MPa Grade TRIP and DP Steels Material Science Forum 539 543 2007 3967 3972 Mingsheng Xia Elliot Biro Zhiling Tian Y Norman Zhou Effects of Heat Input and Martensite on HAZ Softening in Laser Welding of Dual Phase Steels ISIJ International Vol 48 No 6 2008 809 814 N Farabi D L Chen J Li Y Zhou S J Dong Microstructure and mechanical properties of laser welded DP600 steel joints Materials Science and Engineering A 527 2010 1215 1222 J Nowacki P Rybicki The influence of welding heat input on submerged arc welded duplex steel joints imperfections J of Mater Process Technol 164 165 2005 1082 1088 P Ferro A Zambon F Bonollo Investigation of electron beam welding in wrought Inconel 706 experimental and numerical analysis Materials Science and Engineering A 392 2005 94 105 Paolo FERRO Dottore di Ricerca e ricercatore universitario in Ingegneria Metallurgica presso la Facolt di Ingegneria dell Universit di Padova sede Vicenza dove titolare del corso Chimica e Materiali Metallici e Metodi di Selezione e Scelta dei Materiali I principali argomenti di ricerca presentati su oltre 70 lavori pub
32. Modules Figura 6 Lo schema dei percorsi di qualificazione EWF per Figure di Coordinamento nella tecnologia Laser termini di completezza della penetra zione e della morfologia della passa ta interessante inoltre la possibilit di integrare la tecnologia nell ambito di stazioni flessibili di saldatura Le presentazioni sono state quindi completate dal secondo intervento curato direttamente da IIS in questo caso dall Ing Luca Costa Certifica zione dei processi e degli operatori di saldatura Schemi di qualificazio ne delle Figure di Coordinamento il quale ha analizzato le modalit del controllo del processo di saldatura La ser illustrando le caratteristiche della normativa internazionale in materia di stesura delle Welding Procedure Spe cification EN ISO 15609 4 e di qua lificazione delle procedure EN ISO 15614 11 L analisi quindi passata ad illustrare le recenti novit in tema di qualificazione delle Figure di Coor dinamento per le quali la European Welding Federation EWF ha modifi cato la propria Linea Guida renden dola maggiormente congruente con le recenti evoluzioni dei processi di saldatura e taglio con la possibilit di offrire agli interessati un quadro flessi Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 bile ed ampio in grado di abbracciare le principali casistiche produttive La successiva tavola rotonda supera ta la consueta ritrosia ad in
33. OF MACHINES EQUIPMENT AND SPARE PARTS COMMERCIO ITALIA f at or Ricambi Macchine Logistica e Servizi Rivista Italiana del Movimento tn Rivista Italiana del Sollevamento Rivista Italiana delle Perforazioni 22 Fiera Internazionale Tecnologica della Lavorazione della Lamiera Euro E 201 2 The World s No 1 23 27 ottobre 2012 e Hannover Germania Lamiera tubi profilati Movimentazione e Formatura Prodotti finiti componenti assemblaggi Separazione taglio Lavorazione flessibile della lamiera Elementi macchinari Utensili stampi Lavorazione tubi Sezioni Materiali compositi Giunzione saldatura fissaggio Trattamento di superficie della lamiera Sicurezza sul lavoro Elaborazione dati Controllo regolazione misurazione prove e Controllo qualit Impianti di fabbrica e magazzino Sistemi CAD CAM e Protezione ambientale riciclaggio Ricerca e sviluppo MACKeBROOKS www euroblech com exhibitions CON IL PATROCINIO DI Progettare le strutture in acciaio CD allegato Floridia S Palermo 2011 170x240 mm 272 pagine ISBN 9788857901046 96 00 Questo testo un ulteriore tassello di un progetto editoriale molto ambizioso iniziato cinque anni fa Lo scopo era quello di realizzare un testo di riferimento che raccogliesse tutta la migliore bibliografia disponibi le il quadro della normativa att
34. POR della Regione Lom bardia curato per IIS nella parte spe rimentale dal Sig Paolo Baccarini cui ha preso parte anche IPG Photonics come partner tecnico realizzando una collaborazione presso i propri Labo ratori di Legnano MI La memoria intitolata Applicazione del Laser con fibre ottiche per riporto in Inconel 625 per valvole ha descritto attivit spe rimentali di saldatura e la successiva caratterizzazione dei risultati ottenuti mediante esami di tipo non distrut tivo e distruttivo nella speranza che i risultati stessi potessero essere di interesse per settori tuttora partico larmente attivi come quello relativo all Oil amp Gas Per le prove sperimentali sono state usate sorgenti in fibra della potenza di I KW e 5 KW applicando le pas sate di lega di nickel su un substra to di acciaio al carbonio il classico ASTM A516 Gr 70 spesso utilizzato s Figura 2 Schema della testa impiegata per le prove di saldatura Laser per la fabbricazione di apparecchi in pressione con fili da 0 8 1 0 ed 1 2 mm quest ultimo abbinato alla sola sorgente da 5 kW Il lavoro ha preso le mosse da una inevitabile attivit di messa a punto dei parametri fonda mentali del processo parametri focali posizionamento del filo ad esempio per procedere successivamente con la realizzazione di saggi con uno stra Figura Dettaglio di una sezione macrografica eseguita durante la caratterizzazione dei
35. Preposti nulla infatti risultato agli atti in merito in alcuni casi alla effettiva attivit di vigilanza in altri casi alla registrazione di richiami o altre sanzioni pi gravi a carico dei lavoratori medesimi la sentenza del giudice stata quindi avversa al Datore di lavoro in virt delle mancanze di cui ai sopra citati commi 1 e 3 dell Art 30 del D Lgs 81 08 L azienda dovr quindi dotarsi anche in materia di igiene salute e sicurezza sul lavoro di un codice disciplinare richiedendo ai dipendenti di ogni ordine e grado la precisa puntuale e rigorosa osservanza delle norme di prevenzione e sicurezza specificatamente definite Le sanzioni dovranno Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 509 510 P Picollo L Timossi Modelli di organizzazione e gestione della sicurezza essere applicate tenendo conto del grado della colpa o dell intensit del dolo dell entit del danno che stato cagionato o che potrebbe essere causato dall esistenza di precedenti sanzioni specie se dello stesso tipo 51 dovr tenere conto anche della posizione gerarchica dell autore dell illecito nel senso che tanto maggiore e pi elevata tanto piu pesante sar la sanzione In generale a titolo esemplificativo e meramente indicativo la tipologia delle sanzioni puo riguardare il rimprovero verbale e scritto la multa la sospensione dal lavoro e del lavoro fino ad arrivare in casi di gravi inademp
36. Rev Met Rev Soldadura Rev Soud Revue Met CIT Revue Met MES Ric Inn Riv Inf Riv Mecc Riv Mecc Oggi Riv Mecc Inter Riv Finsider Riv Sald Data Titolo Schweissen amp Pruftechnik Schweissen und Schneiden Schweisstechnik Schweisstechnik Science and Technology of W and J Seleplast Sicurezza e Prevenzione Skoda Review Soldadura e Construcao Metalica Soldadura y Tecnologias de Union Soldagem amp Inspecao Soldagem amp Materiais Soldering amp Surface Mount Technology Soudage et Techniques Connexes Souder Stahlbau Stainless Steel Europe Stainless Steel World Stainless Today Steel Research Structural Engineering International Sudura Surface Engineering Svarochnoe Proizvodstvo Sveiseteknikk Svetsaren Svetsen Technica Soudure Technical Diagnostics and NDT Testing Technical Review Technische Uberwachung Tecnologia Qualidade Tecnologie e Trasporti per il Mare Tecnologie per il Mare Teknos The Brithis Journal of NDT The European Journal of NDT The International Journal of PVP The Journal of S and E Corrosion The Paton Welding Journal The TWI Journal The Welding Innovation Quarterly Tin and Its Uses Transactions of JWRI Transactions of JWS Transactions of NRIM Ultrasonics Unificazione e Certificazione Universit Ricerca Unsider Notizie di Normazione Varilna Tehnika Westnik Maschinostroeniva Welding amp Joining Welding amp Joining Europe Welding and M
37. SENB Single 0 10 mm Edge Notched Bend di spessore 70 mm a sezione quadrata con intaglio in zona fusa zona termicamente alterata 55 N mm alla temperatura minima di progetto 15 C in accordo alle indicazioni della norma BS 7448 Part 1 e Part 2 Nella Figura 9 riportata una fotografia di un provino du rante la prova in temperatura e uno dei diagrammi registrati durante la prova La presenza nel saggio di differenti materiali depositati con resistenza meccanica sia in termini di tensione di snerva mento che di tensione di rottura sensibilmente diversa ha prodotto notevoli difficolt tecnologiche nella preparazione dei provini per la propagazione irregolare della cricca di fati ca necessaria per l esecuzione della prova nonch difficolt nell interpretazione dei risultati e nella loro estrapolazione Le modalit esecutive delle prove sono state scelte in modo da poter rilevare tutti 1 parametri di carico F spostamento orizzontale delle facce dell intaglio del provino V sposta mento verticale del pistone dell attrezzatura di carico me diante opportune correlazioni sperimentali stato dedotto lo spostamento effettivo verticale del provino q dallo sposta mento verticale del pistone Cio ha consentito di valutare sia 1 classici parametri di pro va in funzione dell andamento della curva carico spostamento ed in presenza di plasticit a fondo int
38. SINGOLA 26 00 COPIA SING ESTERO 35 00 Per gli inserti di piu pagine il prezzo sar concordato caso per caso Sono previsti sconti per quantit minimo 12 pagine annuali Per informazioni e prenotazioni Franco Ricciardi Cinzia Presti Tel 010 8341 389 392 fax 010 8341 399 E mail pubblicita rivista iis it Gli inserti formato 4 gi stampati fronte retro dovranno essere forniti alla Redazione in 3500 copie ad uscita Sulle tariffe indicate si applica lo sconto del 10 per le Societ associate all Istituto Italiano della Saldatura UNA SOLUZIONE PER OGNI VOSTRA ESIGENZA n Apparecchiature ad Ultrasuoni Radiografia digitale NDT Systems Accessori RX SEMAT Equipment S r l E e a Apparecchiature radiografiche YXLON Apparecchiature per c n d CASONI Prodotti per PT e MT SEMAT Equipment S r l AZIENDA CERTIFICATA UNI EN ISO 2001 2008 Via Aurelia 884 00165 ROMA Tel 3906 6628187 r a Fax 06 66000568 www sematequipment com Via Mons Cesare Angelini 1 21010 S Genesio ed Uniti PAVIA Tel 39 0382471299 39 3358797697 e mail e tirelli sematequipment com e mail semat sematequipment com semat sematequipment com DISTRIBUTORE ESCLUSIVO PER XLON 77 Sonotron NDT Systems 6 CASON gt L ITALIA NDT Systeme CONTROLLI NON DISTRUTTIV 4 ee are ei Rivi
39. a 100 m e le laterali 50 m Nella Figura 1 riportata la pianta e nella Figura 2 il prospetto La sezione trasversale Fig 3 costituita da due travi principali a doppio T saldate di altezza 5 m con lar ghezza e spessori di piattabande e anime variabili di concio in concio Le travi principali dell impalcato sono realizzate in officina in conci di lunghezza pari a circa 12 5 m e altez za 2 5 m I conci superiore e inferiore sono collegati in can tiere con saldature a cordone d angolo longitudinali Fig 4 In appoggio la piattabanda inferiore costituita da due lamiere sovrapposte da 70 mm ciascuna precedentemente unite in officina Fig 5 E stato quindi necessario proce Figura 2 Prospetto Figura 3 Sezione trasversale intermedia Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 G L Cosso et Valutazione della tenacit di giunti saldati con prove di meccanica della frattura J criteri di estrapolazione dei risultati Figura 4 Collegamento longitudinale delle travi principali tramite saldatura a cordone d angolo prospetto a e sezione b dere alla qualifica della saldatura WPQR di un giunto di spessore complessivo pari a 140 mm Fig 6 per consentire il collegamento dei conci di trave in cantiere tramite giun zione saldata testa a testa a piena penetrazione delle piatta bande oltre che delle anime Con riferimento al dettag
40. a sanzionare il mancato rispetto delle misure indicate nel modello stesso Occorre sottolineare che il Codice Penale stabilisce come principio che non impedire un evento che si ha l obbligo giuridico di impedire equivale a cagionarlo Sulla base di tale principio la Cassazione ha ripetutamente e costantemente affermato che il comportamento tollerante del Datore di Lavoro e dei soggetti dallo stesso dipendenti e comunque incaricati che non sanziona 1 comportamenti illeciti dei dipendenti ingenera negli stessi la convinzione della liceit dei comportamenti ne consegue che la mancata sanzione nei confronti dei dipendenti in tali casi rende il Datore di Lavoro correo dell attivit illecita che abbia cagionato danni Risulta pertanto fondamentale che il modello o le eventuali procedure in esso richiamate facciano riferimento a precise disposizioni in materia di vigilanza per esempio da parte dei Preposti nei confronti dei lavoratori in merito all uso dei DPI e di sanzioni in caso di mancato rispetto di quanto il modello prevede Nel nostro Paese alcune recenti sentenze della magistratura hanno infatti portato alla condanna di Datori di Lavoro che non hanno saputo dimostrare in sede di giudizio l effettuazione di opportune attivit di vigilanza o di un efficace sistema sanzionatorio a fronte di incidenti ai lavoratori dovuti ad esempio al mancato uso dei DPI correttamente prescritti ed ai presunti richiami da parte dei
41. campo della metallurgia e delle costruzioni saldate di componenti a pressione per impianti chi mici e raffinerie Ha ricoperto la funzione di Vice Segretario Generale e Responsabile Commerciale dell Istituto Attualmente ricopre la funzione di Direttore Generale della Sezione Operativa dell Istituto Italiano della Salda tura e di Responsabile del Laboratorio prove e saldatura Paolo BACCARINI diplomato Geometra nel Luglio 1973 Diplomato al corso di specializzazione in saldatura per Ingegneri e Periti Industriali nel Luglio 1978 Dal 1976 a tutt oggi dipendente dell Istituto Italiano della Saldatura Nel corso della carriera ha ricoperto gli incarichi di Ispettore in saldatura e in controlli non distrutti vi Ha inoltre svolto le mansioni di Responsabile dei processi di saldatura e Quality Control durante la costru zione di numerosi impianti e strutture sia in Italia che all estero Attualmente ricopre la funzione di Responsabile della Settore Saldatura del Laboratorio dell Istituto Italiano della Saldatura per le aree dei processi tradizionali e speciali Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 483 CONVEX VISION MIG INVERTER E Impianto di saldatura ad inverter multifunzione con regolazione sinergica e MIG MAG e Saldatura con elettrodo rivestito e TIG con innesco LIFT E 3 3 3 S GREEN Ridotto consumo energetico Tecnologicamente innovativa Curata nel design Sa
42. caratteristici dell industria automobilistica nazionale ed internazionale grazie alle loro propriet meccaniche possibile ottenere significative riduzioni delle masse a tutto vantaggio della riduzione dei consumi quindi delle emissioni Tuttavia la saldatura di questi acciai ne puo alterare le sofisticate caratteristiche microstrutturali e di conseguenza le stesse propriet meccaniche P Ferro Tiziani e R Cervo Universit di Padova Dipartimento di Tecnica e Gestione dei Sistemi Industriali illustrano gli incoraggianti risultati sperimentali ottenuti da una campagna di prove di saldatura con processo a fascio di elettroni Applicazione del laser allo stato solido con fibre ottiche per riporto in Inconel 625 su acciaio al carbonio per valvole A Lauro e P Baccarini Il variegato mondo della tecnologia laser che si conferma sempre pi un vero e proprio tool da utilizzare per le finalit piu differenti viene in questo articolo affrontato dai Tecnici dell TIS nell ambito di un Progetto di Ricerca ALASCA Advanced Laser Application System for high performance Cladding Nello specifico la relazione si riferisce ad una campagna di attivit sperimentali di overlaying con consumabili tipo Inconel 625 condotte con sorgenti a fibra su acciai tipo ASTM A 516 Gr 70 Dopo l inevitabile fine tuning delle procedure le successive prove ed esami hanno dimostrato la qualit del riporto e confermato al tempo stes
43. caso sar necessario eseguire altre due prove addizionali Una volta cal colata con questo metodo la quantit di fumi emessi espressa in milligram mi possibile calcolare la velocit di emissione dei fumi espressa in mg s dividendo la massa di fumi emessi per il tempo di arco acceso espresso in secondi risultare significati vo considerato il caso in esame non tanto fornire un valore di emissione assoluto ma paragonare puramente Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 a titolo di esempio il comportamento della torcia in oggetto con un prodotto simile appartenente ad una ditta con corrente Per questo motivo stata impiegata una torcia di caratteristiche analoghe alla Ergocut S65 e sono stati realizzati una serie di tagli mantenen do costanti i parametri di esecuzione Tabella 5 Realizzati i tagli con le due diverse torce si potuto procede re con l analisi dei filtri collocati nella cappa di aspirazione e previamente pesati Nella Tabella 6 sono riportati i risultati derivanti dall analisi esegui ta in conformit alla normativa UNI EN ISO 15011 Come si notare dai risultati riportati nella precedente tabella la torcia Ergocut S65 a parit di condizioni esecutive garantisce una minore emissione di fumi rispetto ad un altra torcia di taglio plasma im piegata come gi detto unicamente a scopo di esempio comparativo 4 Caratteristiche operative la pa
44. com Modulo base per Auditor Responsabili Gruppo di CERMET Audit La ISO 19011 La norma UNI EN ISO 9001 2008 e i Sistemi di Gestione per la Qualit Auditor dei Sistemi di Gestione per la Qualit Sistemi di gestione per la qualit secondo la UNI EN ISO 9001 2008 Applicare 1 modelli D LGS 231 01 in modo semplice ed efficace Audit interni sui Sistemi di gestione La norma UNI EN ISO 19011 2003 e le tecniche di Auditing Audit e controlli sui modelli di organizzazione e ges tione previsti dal D LGS 231 01 Audit interni di Sistemi di Gestione per la Qualit 4 esame Modulo 2 La UNI EN ISO 9004 2009 Auditor Interni di Sistema di Gestione Qualit con esame finale Valutazione globale di conformit alla Direttiva PED 97 23 CE 1l punto di vista del fabbricante dell ente terzo dell utilizzatore Corso Auditor Sistemi di Gestione per la Qualit I Modulo La valutazione della conformit legislativa ambien tale una analisi sintetica dei principali adempimenti per le organizzazioni Sistemi di gestione per la qualit secondo la UNI EN ISO 9001 2008 Modulo Specialistico Auditor Responsabili Gruppo di Audit di Sistema di Gestione Qualit www cermet it AICQ Centro Insulare www aicqcl it AICQ Triveneta triveneta aicqna com UNI www uni com UNI WWW uni com AICQ Centro Insulare www aicqcl it UNI WWwW uni com AICQ Centro Insulare www aicqcl it AICQ Centro Insulare www aicqcl it AICQ Tr
45. componenti di impianti nucleari avanzati e in turbine gas I materiali trattati sono Il Alloy 617 l Alloy 718 e 247 Una memoria descrive l interazione creep fatica nei materiali a cristallo singolo Infine alcuni lavori si occupano anche del fenomeno negli acciai termomec canici e del loro comportamento nel caso in cui siano protetti da un rive stimento termico che migliora la loro resistenza all insorgere di cricche da creep fatica ASTM International 100 Barr Harbor Drive PO Box C700 West Conshohocken PA 19428 2959 USA http www astm org UNI CEN TR 15589 Prove non distruttive Codice di pratica per l approvazione del personale addetto alle prove non distruttive effettuata da entit terze riconosciute ai sensi delle disposizioni della Direttiva 97 23 CE 2012 UNI EN ISO 15614 1 Specificazione e qualificazione delle procedure di sal datura per materiali metallici Prove di qualificazione della procedura di saldatura Parte 1 Saldatura ad arco e a gas degli acciai e saldatura ad arco del nichel e leghe di nichel 2012 UNI EN ISO 16834 Materiali di apporto per saldatura Fili elettrodi fili bacchette e depositi per la salda tura ad arco in gas protettivo di acciai ad alta resistenza Classificazione 2012 UNI CEI EN ISO IEC 17020 Valutazione della conformit Requisiti per il funzionamento di vari tipi di organismi che eseguono ispe zioni 2012 UNI EN ISO 17
46. corrected specimen of which the mode of the residual imperfection was made to be opposite to that of the out of plane deformation was not lower than that of the vir gin specimen No cracks could be observed in the welds after the ex periment The behaviour of the corrected specimen could be simulated by considering only the residual imperfection without conside ring the change of yield stress due to plastic deformation and residual stress This result indicated that the re sidual imperfection dominated the behaviour of the corrected specimen It was verified that the maximum strength of the pier was decided by the degree of the plastic zone in a particular region In the case of the pier in this study this was the region where the distance from the basement was from 100 to 300 mm and when the plastic ratio in the region was about 0 7 The results of the experiment and analysis indicated that correcting the out of plane deformation op posite to the mode of local buc kling of the panel was effective for keeping the maximum strength of the repaired pier the same as that of the virgin pier It is ideal for the residual imper fection to be controlled within the acceptance of the initial de flection However if this proves difficult there is the possibility of ensuring the soundness of the repaired pier only if the heating temperature is kept below the A transformation temperature and if the mode of the residual imp
47. dei pannelli sulla uniformit delle passate di sal datura gi sensibili allo sviluppo di inclusioni gassose per le specificit del processo e del materiale base in s I risultati sperimentali di particolare interesse hanno evidenziato una no tevole variabilit in relazione alla ti pologia di lega saldata tipicamente nel confronto tra leghe appartenenti al sistema Al Mg ed al sistema Al Mg Si interessante il confronto con il processo Laser TIG nel quale la torcia TIG sembrata indurre un effet to di stabilizzazione nei confronti della testa Laser con risultati confortanti anche in termini di diminuzione della resistenza meccanica e della durezza in ZTA per effetto dei noti fenomeni di softening L ultima presentazio ne della mattina stata quindi svolta dell Ing Alberto Cavallini Saldatura di alti spessori con sorgenti allo stato solido e sorgenti CO il cui obiettivo era evidentemente descrivere le attuali IIS News amp Events potenzialita del processo nell ambito della saldatura di elevati spessori ap plicazione piuttosto ostica per il Laser vincolato per tradizione da limiti tec nologici in questo specifico ambito Dopo una completa panoramica relati va alle principali tipologie di sorgente la presentazione ha quindi analizzato alcune interessanti applicazioni come ad esempio la saldatura di rinforzi di ponti navali del rame DHP con laser a disco da 6 kW di assali di camion e di
48. del mercato dal Il mercato ha sempre marketing operativo inteso anche ma non solo come lo studio analitico del mercato nata la Customer Sa tisfaction il Customer Relationship Management inteso come la gestio ne globale delle relazioni con i clienti e tante altre cose ancora In questo scenario il mercato reagisce di regola da par suo premiando 1 for nitori di beni e servizi che soddisfano le esigenze immediate comunque per cepite nonch gli agenti commerciali e gli amministratori che in ragione di ci innalzano il livello delle vendite ed il valore dei ricavi 51 realizza cosi una tipica situazione da paese dei balocchi in cui i risultati a breve possono essere anche molto sod disfacenti mentre 1 risultati a medio e lungo termine possono risultare per contro altrettanto insoddisfacenti ma pensati sulle spalle dei successori Pertanto alla domanda posta dal titolo di questo editoriale ovvero se il mer cato abbia sempre ragione ritengo occorra rispondere con un salomonico dipende si nel breve termine no nel medio e lungo termine Con qual che riserva sulla parola sempre Il mercato per sua natura incerto incostante e poco preveggente Potremmo dire infantile attento all oggi e con idee non sempre chiare sul cosa far grande Frotte di fiduciosi hanno pagato a caro prezzo eccessi di confidenza nei riguardi del medesimo La prevegg
49. di energia alla temperatura di progetto fissato in 15 ft Ib Ci che ci interessa segnalare cosa accadde in Europa l apprezzamento per il lavoro di Pel lini fu vasto ma si ritenne di adottare una maggiore prudenza nelle decisio ni conseguenti Cos nella letteratura europea e poi nelle norme il criterio di classificazione degli acciai fu pi severo che in America e si adott il va lore di 20 ft lb Ormai il mistero del numero magico svelato basta cer care una tabella di conversione delle unit di misura e scopriamo che il nu mero tondo di 20 ft lb diventa il meno immediato 27 J Il criterio nato con solide basi sperimentali su una classe ben definita di acciaio venne esteso di qua e di l dell oceano a qualun que tipo di applicazione e ci provoc sorprese e danni che potremo discute re in un altra occasione Dott Ing Michele Lanza Responsabile Divisione Ingegneria IIS SERVICE Srl AIR LIOU IDE gt F f WELDING AA CAN AVA AL H g La pi ampia gamma di soluzioni per la saldatura e taglio Ta 98 OERLIKON CEIMONT WELDLINE Il Gruppo AIR LIQUIDE Welding uno dei leader nel mercato della saldatura e taglio dei metalli Attraverso diversi marchi di fama internazionale SAF FRO OERLIKON CEMONT WELDLINE propone un ampia gamma di impianti di saldatura e taglio prodotti di consumo accessori e servizi associati alle
50. di tubi ottenuti per colata centrifuga in acciaio austeno ferritico 793183 pu consentire una maggiore tolle ranza nei confronti della presenza di FLS nell ambito di applicazioni di tipo geotermico Per queste applicazioni sono state impiegate negli USA flow line in acciaio X60 placcate interna mente con acciaio inossidabile allo stesso modo sono documentate applicazioni dello stesso grado di acciaio placcato con 2 mm di lega C276 ottenute per colata centrifuga L impiego di prodotti ottenuti per colata centrifuga per la fabbricazione di manifold sottomarini risale ormai a quasi trent anni fa gi nel 1984 fu impiegato il grado austeno ferri tico 22 5 3 per una stazione operante nel Mare del Nord per queste appli cazioni come noto ai corrosionisti indipendentemente dal materiale con cul siano realizzati 1 manufatti esi ste il rischio che l acciaio assuma un comportamento catodico per effetto della presenza di idrogeno con con seguenti rischi di infragilimento e di corrosione qualora ad esempio se la struttura di supporto in acciaio al carbonio sia protetta considerandone il suo potenziale standard ma sia elettri camente connessa con le parti realiz zate in acciaio austeno ferritico Fig 13 Per altre applicazioni nel Mare del Nord furono invece utilizzate tuba zioni bimetalliche da 6 acciaio X52 con 3 mm di placcatura interna di alloy 625 abbinate a pezzi speciali realiz
51. di normazione quindi anzi il maggiore consenso la aumenta la velocizza e la rende piu forte Qual stata la sua esperienza in qualit di Presiden te del Comitato di Accreditamento di Accredia Che ruolo ha UNI nell Ente Nazionale di Accreditamento Tenendo in mente gli obiettivi che una buona norma raggiungere se a valle esiste una corretta modalit di controllo e certificazione della sua applicazione i gi consolidati rapporti con ACCREDIA sono stati miglio rati ulteriormente anche con la mia assunzione della Presidenza del Comitato di Accreditamento Ho accettato questo incarico sia per dare continuit al progetto del compianto Ing Manfredo Golfieri caro amico e professionista risultato essenziale nel processo di unificazione degli enti di accreditamento nazionali sia per poter contribuire ad un corretto processo di ri visitazione della regolamentazione generale e tecnica di ACCREDIA che notoriamente pone i suoi riferimenti nella normativa consensuale Questo Comitato statu tariamente non gestisce direttamente le pratiche di ac creditamento di competenza degli attuali otto Comitati Settoriali CsA ma deve assicurare l omogeneit di in tervento attraverso monitoraggi in itinere e la gestione di un adeguata regolamentazione di riferimento In effetti ACCREDIA nascendo originariamente dalla confluenza di tre entit diverse SINAL SINCERT SIT stata costituita assorbendo le originali regolamen tazio
52. di segregazione che si verifica Numerose attivit sperimentali hanno studiato la relazione tra temperatura iniziale dello stampo e la struttura del getto tale temperatura pu variare in un ampio intervallo a seconda del tipo di metallo fuso dello spessore dello stampo e dello spessore di parete del tubo da colare In sintesi la tempera tura iniziale dello stampo non sembra influenzare notevolmente la strut tura del getto come altri parametri di processo ad esempio quelli appena discussi in questo paragrafo Generalmente lo stampo viene ruotato ad una velocit che crea un accelera 1200 RPM 1000 800 600 4 5 6 7 Tempo dopo la colata min Figura 2 Variazione tipica della velocit di rotazione durante una colata centrifuga orizzontale Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 Caratteristiche ed impiego di tubi e raccordi in acciaio inossidabile e lega di nichel fabbricati per colata centrifuga Figura 3 Strutture caratteristiche di prodotti ottenuti per colata centrifuga orizzontale da sinistra a destra a b e c rispettivamente zione centrifuga compresa tra 75 e 120 g Nella maggior parte dei casi la velo cit di rotazione viene variata durante il processo di colata nella Figura 2 illustrato un tipico ciclo di rotazione Il ciclo puo essere suddiviso in tre parti e almomento della colata lo stampo ruota ad una velocit sufficiente pe
53. eliminato Le fusioni prodotte con questo metodo hanno sempre un foro cilindrico o diametro interno indipenden temente dalla forma o configura zione Il foro di colata sar lineare C aretraristera se di In 16 3 aue eli piers 61410 rastremato a seconda che l asse di rotazione sia stato orizzontale o verticale I fusi prodotti in stampi metallici mediante questo metodo hanno un raffreddamento dire zionale con un fronte di solidifi cazione che procede dall esterno del getto verso l asse di rotazione Cio comporta una solidificazione direzionale con la possibilit di ottenere fusioni di alta qualit con ridottissimi livelli di imperfe zioni con particolare riferimento ai ritiri problema caratteristico delle fusioni in sabbia La cosiddetta colata semicen trifuga viene utilizzata per pro durre getti con configurazioni determinate completamente dalla forma dello stampo su tutti 1 lati all interno ed all esterno facendo ruotare colata e stampo attorno al proprio asse In tale tecnica viene normalmente utilizzato un asse verticale rotante La presenza di un nucleo pu essere necessaria se sono previste cavit all interno del semilavorato Getti difficili da produrre mediante fusione statica convenzionale possono invece essere economicamente prodotti con questo metodo poi ch la forza centrifuga alimenta il metallo fuso sotto pressione in modo molto pi efficac
54. esposti al rischio di un pericolo grave e immediato circa il rischio stesso e le disposizioni prese o da prendere in materia di protezione adempiere agli obblighi di informazione formazione e addestramento astenersi salvo eccezione debitamente motivata da 1 genze di tutela della salute e sicurezza dal richiedere ai lavoratori di riprendere la loro attivita in una situazione di lavoro in cui persiste un pericolo grave e immediato prendere appropriati provvedimenti per evitare che le misure tecniche adottate possano causare rischi per la salute della popolazione o deteriorare l ambiente ester no verificando periodicamente la perdurante assenza di rischio adottare le misure necessarie ai fini della prevenzione incendi e dell evacuazione dei luoghi di lavoro nonche per il caso di pericolo grave e immediato aggiornare le misure di prevenzione in relazione ai mu tamenti organizzativi e produttivi che hanno rilevanza al fini della salute e sicurezza del lavoro o in relazione al grado di evoluzione della tecnica della prevenzione e della protezione Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 vigilare in ordine all adempimento degli obblighi rica denti su preposti lavoratori progettisti fabbricanti for nitori installatori e medico competente ferma restando l esclusiva responsabilit dei suddetti soggetti qualora la mancata attuazione dei predetti obblighi sia addebi tabile unicamente agli stessi e n
55. faceva chiedendo al Governo di realizzare una nuova legge entro nove mesi Veniva espressa quindi l esigenza di una normativa italiana nuova efficace e aggiornata che divenisse riferimento unico per il mondo del lavoro e che unificasse e concentrasse in Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 uno solo testo adempimenti ed obblighi per le figure profes sionali sopra citate Lo scopo era il riassetto e la riforma delle disposizioni vi genti in materia di salute e sicurezza dei lavoratori nei luoghi di lavoro in conformit all articolo 117 della Costituzione e agli statuti delle regioni a statuto speciale e delle province autonome con emissione di relative norme di attuazione per garantire l uniformit della tutela dei lavoratori sul ter ritorio nazionale attraverso il rispetto dei livelli essenziali delle prestazioni concernenti 1 diritti civili e sociali anche con riguardo alle differenze di genere e alla condizione delle lavoratrici e dei lavoratori immigrati Il Testo unico attualmente in vigore ha integrato nel suo cor po normativo alcune modifiche apportate nel 2009 dal De creto Legislativo 3 agosto 2009 n 106 noto anche come decreto correttivo Si tratta di un decreto approvato poco piu di un anno dopo la pubblicazione del D Lgs 81 08 e che ha apportato al corpo originario delle modifiche riguardanti sostanzialmente 1 datori di lavoro il documento di valuta zione rischi il rischio da interfere
56. grande utilit le strette tol leranze di fabbricazione dei materiali base grazie alla lavorazione di mac china sulla superficie interna che con sentirono un accurato allineamento dei lembi aspetto di particolare interesse soprattutto nel caso di saldatura con processo GTAW Un aspetto da considerare tenendo in debito conto le quantit complessive di tubazione relativamente ridotte richie ste da queste applicazioni possono essere le difficolt nell approvvigiona mento anche da questo punto di vista la colata centrifuga pu risultare van taggiosa data la flessibilit intrinseca di questo tipo di modalit di fabbrica zione tanto in termini di quantit che in termini di rapidit della fornitura Oltre ai collettori un secondo caso di applicazione di prodotti ottenuti per colata centrifuga sono sicuramente le flowline Per queste applicazioni come noto 1 fluidi eserciti presentano tenori di CO e di HS significativi il cui effetto amplificato dalle pressioni cui sono soggette le tubazioni con temperature prossime ai 200 Uno dei gradi pi diffusi indubbiamente l accialo inossidabile supermarten sitico 13Cr con diametri variabili tra 8 e 10 ed elevati spessori di parete tipicamente schedula 120 Dati 1 rischi di stress corrosion cracking causati dalla presenza di tenori di H S anche piccoli necessario un rigoroso controllo della durezza del tubo e del giunto saldato per cui l impiego
57. imprese che lavorano il metallo Con il C T A S Centro Tecnico di Applicazioni della Saldatura il piu importante centro privato al mondo di ricerca e sviluppo nel settore della saldatura AIR LIQUIDE Welding offre costantemente ai suoi clienti soluzioni innovative per migliorare le loro performance e la loro produttivit mantenendo come principale obiettivo il comfort e la sicurezza degli operatori FRO AIR LIQUIDE Welding Italia www airliquidewelding it info saldatura airliquide com La saldatura laser da processo avanzato tecnologia diffusa una scommessa vinta Bologna 21 Giugno 2012 Il programma annuale degli eventi tec nici dell IIS arrivato al giro di boa questa volta ad ospitare il Convegno intitolato La saldatura Laser da pro cesso avanzato a tecnologia diffusa una scommessa vinta il Centro Congressi dell Area della Ricerca CNR di Bologna prestigiosa sede istituzionale che ben si prestata allo scopo per caratteristiche logistiche I convegni sulla saldatura laser sono una costante della programmazione dell IIS e sono riproposti periodica mente anche allo scopo di verificare i costanti progressi di questa tecnolo gia che anche grazie al contributo di nuove tipologie di sorgente negli ulti mi anni ha compiuto grandi progressi sia dal punto di vista del rendimento delle sorgenti stesse che per quanto riguarda il campo di applicazione aprendo nuove possibilit per leghe tradizionalmente os
58. in cantiere grazie alla possibilit di funzionare con moto generatori di cor rente e con cavi di alimentazione mol to lunghi senza risentire delle cadute di tensione Buddy Arc 180 Saldatrice portatile leggermente piu grande e potente fornisce 180 Amp con ciclo di lavoro del 3096 o 130 Amp al 60 Oltre alla saldatura con elettrodi fino a 3 2 mm di diametro puo saldare anche con il procedimento TIG per saldare acciai comuni e inos sidabili con o senza materiale d ap porto E inoltre dotata delle funzioni HotStart e ArcForce per facilitare gli inneschi ed ottenere i migliori risultati in qualit di saldatura Pesa soltanto 6 kg e come la Buddy Arc 145 prima descritta operare in cantiere con generatori e con cavi molto lunghi ESAB Saldatura SpA Via Novara 57 59 20010 Bareggio MI Tel 02 97968 1 www esab it SMART NoT HIGH QUALITY FOR QUALITY XY SMART N D T un azienda giovane e dinamica SMART NDT nasce per soddisfare le esigenze di un mercato in continua evoluzione Forte di grande esperienza nel settore dei controlli non distruttivi al fianco di aziende leader decide di scendere direttamente in campo con la distribuzione la produzione e la certi ficazione di prodotti di elevata qualit e elevato contenuto tecnologico Consapevole di dover mantenere i successi finora ottenuti e di dover ri spettare le aspettative di una clientela sempre piu esigente SMART NDT si p
59. mm e 6 mm Per quanto riguarda questa configu razione della torcia si nota a valle di una prima analisi visiva delle su perfici di taglio un angolo di incli nazione parametro influenzato prin cipalmente dall altezza alla viene posta la torcia pressoch retto si pu affermare pertanto che il va lore di 3 5 mm del distanziale torcia pezzo presente nella configurazione STANDARD della torcia Ergocut S65 consenta l ottenimento di superfici di taglio pressoch rette Per quanto riguarda il livello di bava va notato che la presenza di questa non dipen de tanto dalle caratteristiche tecniche della torcia quanto dalle competenze operative di chi esegue il taglio in particolar modo un taglio eseguito a velocit di avanzamento troppo eleva ta comporta una bava molto fine che si salda al lato inferiore della lamiera e deve essere rimossa mediante mola tura un taglio eseguito a velocit di avanzamento troppo basse comporta invece una bava di aspetto globulare che si accumula in grandi quantit al bordo inferiore della lamiera Per evitare la formazione di bave pertan to necessario un accurata scelta dei parametri in particolar modo si tratta in questo caso della velocit di avanzamento i parametri esecutivi ricavati dalle tabelle di taglio fornite dalla casa produttrice sono risultati sicuramente ottimali al fine di ottene re una superficie di taglio di qualit Per quanto riguarda la configuraz
60. nucleare indu stria petrolifera ISO ispezione basata sull analisi del rischio norme radiografia raggi X rotture valutazione del rischio Bridge health di MOON F et al Materials Evaluation Novembre 2009 pp 1249 1257 Altri metodi di controllo non distruttivo analisi strutturale controllo con liquidi penetranti controllo magnetoscopico controllo non distruttivo controllo ultrasonoro controllo visivo costi costruzioni civili durata della vita emissione acustica fattori di sicurezza gestione aziendale ispezione basata sull analisi del rischio manutenzione operazioni in servizio ottica ponti radiografia raggi infrarossi simu lazione strade valutazione del rischio Review of pipeline integrity management practices di KISHAWY e GABBAR A The International Journal of PVP V 87 N 7 2010 pp 373 380 Acciai per condotte analisi delle tensioni analisi struttura le condotte controllo non distruttivo corrosione fattori di sicurezza gestione aziendale ispezione basata sull analisi del rischio manutenzione operazioni in servizio recen sione rassegna rotture Extending the internal examination intervals for pressure vessels using a Risk Based Inspection RBI approach di MOORE P e WINTLE J Welding and Cutting Maggio Giugno 2010 pp 160 166 Acciai per basse temperature controllo non distruttivo corrosione gas naturale gestione aziendale impianti ispezione basata sul
61. numero parleremo di Fam rey e e RIViSTe Articoli io Mi Tt Saldatura ibrida laser MIG di giunti a T in lega di titanio Prove di reheat cracking su acciaio 2 25Cr I Mo 1 4V State of the art for flaw tolerance assessment of pipeline girth welds Radiografia Digitale Caratterizzazione dei sistemi CR Genova 23 24 Maggio 2013 Porto Antico di Genova Centro Congressi Qualificazione del processo di placcatura normativa applicabile Dagli anni sessanta l impegno di IIS e IIS CERT nella qualificazione certificazione e approvazione del personale PND International Institute of Welding IIW Creep rupture properties and fracture type of 9Cr IMo V Nb 18Cr 8Ni steel dissimilar joints Il processo di saldatura plasma Se vuoi inviare un articolo una riflessione un quesito altro materiale che ritieni possa essere di interesse per la comunita di esperti e di appassionati di saldatura della Rivista puoi inviare il tuo gradito contributo all indirizzo redazione rivistaQ iis it Istruzioni per la presentazione degli articoli L articolo pervenuto sar sottoposto all esame del Comitato di Redazione che ne vagliera i contenuti per l accettazione Gli Autori saranno prontamente informati delle decisioni del Comitato di Redazione L articolo approvato per la pubblicazione dovr pervenire alla Redazione entro i termini fissati completo di titolo definitivo breve cu
62. of a steel bridge pier repaired by heating pressings M Hirohata et al Un contributo di sicuro valore da parte della Commissione XV IIW Design Analysis and Fabrication of Welded Structures in particolare da M Hirohata T Morimoto and Y C Kim che illustrano in questa relazione le attivita sperimentali condotte per verificare l integrit di particolari strutturali pile di ponti metallici soggetti a fenomeni di buckling e successivamente riparati con sistemi termo meccanici Nelle conclusioni possibile apprezzare la valutazione delle temperature ritenute ottimali per la riparazione e delle modalit per compensare la deformazione subita dal particolare strutturale in funzione del successivo comportamento in servizio IIS Didattica Caratteristiche ed impiego di tubi e raccordi in acciaio inossidabile e lega di nichel fabbricati per colata centrifuga 15 La tradizionale sezione Didattica ci porta in questo numero a conoscere pi nel dettaglio le caratteristiche produttive le propriet e la saldabilit di tubi e raccordi ottenuti per colata centrifuga in acciaio inossidabile e in lega di nichel Come si potr osservare questi semilavorati possono presentare caratteristiche di notevole interesse ad esempio consentono accoppiamenti particolarmente precisi nella giunzione testa a testa grazie alle ridotte tolleranze di fabbricazione al punto che in specifici settori apparecchiature e sistemi di tubazioni per
63. org WWW IlS 1t manifestazioni info iis it www wire india com muny Q honegger it Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 579 Notiziario Tube Metallurgy India 2012 The International Exhibition on Metals Metallurgical Technology and Services Mumbai India Worcester MA Sec Chrudim Czech Republic Berlin Germany Dresden Germany Melbourne Victoria Australia Phoenix AZ Las Vegas NV Augsburg Germany Beijing China Monaco di Baviera Germania Atlanta GA Singapore St Petersburg Russia Centro Congressi FAST Milano Italy D sseldorf Germany Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 30 10 2012 01 11 2012 30 10 2012 01 11 2012 30 10 2012 01 11 2012 06 08 11 2012 07 09 11 2012 11 14 11 2012 11 15 11 2012 12 14 11 2012 13 15 11 2012 13 15 11 2012 13 16 11 2012 14 11 2012 19 20 11 2012 20 22 11 2012 20 27 29 1 1 2012 North American Cold Spray Conference NACS NDE for Safety 2012 Defektoskopie 2012 427 International Conference and NDT Exhibition CSHM 4 Workshop on Civil Structural Health Monitoring SHM systems supporting extension of the structures service life CELLMAT 2012 Cellular Materials Corrosion amp Prevention 2012 ISTFA 38 International Symposium for Testing and Failure Analysis FABTECH 2012 North America s larg est metal forming fabr
64. physical and mental health of wor kers Furthermore the responsibilities about health and safety within the company and the criteria for managing interfaces when two or more organizations work together are also better explained Unfortunately the constitutional principles that lead the Legislator in the development of rules are often forgotten in Italy so that in practice the behaviors are given to a formal and bureaucratic applica tion of this rules which in most cases reduces the effecti veness of applied actions with an increase of unuseful bur dens and costs However as also recalled in Italian Decree n 231 2001 an useful tool to facilitate effective actions of a Company in the field of occupational health and safe ty appears to be the implementation of an organizational and management model adapted and customized to one s needs based on the guidelines provided by some national and international standards IIW Thesaurus Keywords Health and safety management occupational diseases oc cupational health recommendations standards Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 503 504 P Picollo e L Timossi Modelli di organizzazione e gestione della sicurezza Introduzione Nel nostro Paese la sicurezza sul lavoro attualmente trat tata a livello legislativo nel cosiddetto Testo unico sulla Sicurezza Si tratta per la precisione del decreto legislativo 9 aprile 2008 n 81
65. presentata al Convegno La saldatura da processo avanzato tecnologia diffusa una scommessa vinta Bologna 21 Giugno 2012 Istituto Italiano della Saldatura Genova for high performance Cladding research project the La boratory welding department of Italian Welding Institute carried out a study of feasibility through weld samples and tests performance in order to evaluate the applicability of solid state fibre laser for cladding system This process has a great diffusion but up to now in same sectors such as pressure vessels and particularly in the field of welds overlay for corrosion resistance inside to valve bodies and wear resistance on valves sealing seats had marginal and not yet well established industrial applications The performed tests with I kW laser power 200 um fibre and 1 mm wire filler metal in nickel alloy Inconel 625 type gave quite good results An higher power source at least 2 kW should allow to use a larger wire diameter like 1 2 mm obtaining a thicker weld deposit and a sensible reduc tion of production time Furthermore fibres with a higher diameter like 400 um should allow lower base metal di lution with consistent reduction of iron content in the weld overlay IIW Thesaurus Keywords Bend tests carbon steels dye penetrant testing fibre lasers Inconel laser surfacing mechanical properties nickel al loys nondestructive testing test pieces ultrasonic testing utilisation valv
66. primo utilizzo industriale del processo si registr invece nel 1848 a Baltimora quando la colata centrifuga venne utilizzata per la produzione di tubi in ghisa La colata centrifuga orizzontale stata utilizzata Redazione a cura della Divisione Formazione dell Istituto Italiano della Saldatura Genova 4 tubi principalmente per la produzione di fusioni in ghisa grigia di parete sottile ghisa sferoidale e tubi in ottone Suc cessivamente 1 miglioramenti delle attrezzature e delle tecniche di colata hanno reso possibile lo sviluppo di un processo flessibile affidabile ed eco nomico in grado di soddisfare rigorosi requisiti dimensionali e metallurgici Come si vedr con maggiore grado di dettaglio risultano di particolare importanza 1 casi dei tubi bimetallici in acciaio e lega di nichel di grande diametro e spessore di parete utilizzati nella chimica di processo nella fabbri cazione della cellulosa e della carta in ambito offshore nella estrazione di petrolio e gas idrocarburi 2 Il processo per colata centrifuga A rigore possono essere distinte tre tipologie di colata centrifuga secondo la distinzione di seguito riportata e La colata centrifuga propriamente detta utilizzata per produrre getti cilindrici o tubolari per rotazione dello stampo attorno al proprio asse Il processo pu essere ver ticale o orizzontale e la necessit di un nucleo centrale viene com pletamente
67. settore industria le Con il tema di quest anno Per un futuro sostenibile EuroBLECH pone un attenzione particolare sulle tecno logie energetiche efficienti sui pro cessi di produzione ecocompatibili e sull uso intelligente di materiali Attualmente un totale di 1 340 espo sitori provenienti da 37 Paesi ha pre notato il proprio spazio espositivo ad EuroBLECH 2012 che si terr dal 23 al 27 Ottobre 2012 ad Hannover in Germania coprendo uno spazio espositivo finale di pi di 84 000 metri quadrati Questo rappresenta un au mento di spazio di pi del 6 rispetto all esposizione precedente Questo punto di vista profondamente positivo Dalle Aziende su EuroBLECH di quest anno riflet te un ulteriore ripresa dell industria della lavorazione della lamiera e mo stra inoltre che il settore industriale ispirato da tendenze globali quali so stenibilit consapevolezza di risorse efficienza energetica e mobilit Gli sviluppi maggiori nella lavorazione della lamiera si concentrano sulla costruzione leggera sull uso intelli gente dei materiali sulla lavorazione di strutture ibride cosi come su nuove applicazioni di processi di produzione conosciuti afferma Nicola Hamann Direttore della Fiera EuroBLECH a nome degli organizzatori Mack Brooks Exhibitions I visitatori della fiera possono attendere con trepidazione di scoprire dimostrazioni di un vasto numero di macchine attraverso gli otto padiglioni es
68. successo la lega suddetta in forma di tubo prodotto per colata cen trifuga di elevato spessore con signi ficativi benefici rispetto ad analogo semilavorato ottenuto senza o con saldatura per deformazione plastica Come accennato all inizio di questo paragrafo si tratt nel primo caso di collettori da 16 con spessori di parete di 32 22 mm che furono preceduti da test effettuati su analoghi manufatti da 10 e spessori di parete di 32 mm mentre nel secondo caso con analogo diametro 16 lo spessore di parete era di 38 mm Fig 11 Dal punto di vista della fabbricazione conside rando 1 limiti propri dell esame ultra sonoro nella ricerca di imperfezioni su fusioni in getti di tipo austenitico e la scarsa applicabilit del metodo radio grafico su geometrie di tipo set on alcuni utilizzatori finali richiedono talvolta soluzioni diverse ad esempio tipo set in oppure swept branch vedere anche la Figura 12 Si ricorda al riguardo che l esecuzione dell e same radiografico al 100 secondo lo standard pi diffuso consente di valo rizzare ad 1 il casting factor Ec con evidenti vantaggi dal punto di vista economico e della fabbricazione In entrambi 1 casi sopra citati furono utilizzati come consumabili prodotti in condizioni di overmatching tanto dal punto di vista della resistenza alla corrosione che su quello della resistenza meccanica ER NiCrMo3 E NiCrMo3 durante la saldatura furono di
69. tassi di colata variano ampiamente a seconda delle dimensioni del getto e con le modalit con cui il metallo viene ver sato ad esempio un tasso di colata da 1 1 a 2 2 t min stato utilizzato per realizzare tubi di acciaio bassolegato della lunghezza di 5 m e 500 mm 20 di diametro esterno con spessore di parete pari a 50 mm 2 Di norma tassi di colata troppo bassi possono portare alla formazione di inclusioni gassose mentre al contrario tassi molto elevati possono causare una soli dificazione troppo lenta con crescenti rischi di fessurazione longitudinale secondo alcune formule di tipo empi rico per leghe ferrose si adottano tem perature di fusione tra 50 e 100 C al di sopra della temperatura di liquidus della lega In pratica le temperature di fusione sono mantenute piu basse pos sibile evitando ovviamente la forma Rulli superiori Rulli inferiori Prodotto finito Metallo liquido Carro di colata Figura I Schema di un impianto per colata centrifuga orizzontale zione di quelle imperfezioni dovute ad una temperatura troppo bassa Una temperatura di fusione molto ele vata richiede per contro alte velo cit di rotazione per evitare scorrimenti mentre come accennato temperature molto basse possono causare riprese di colata e porosit La temperatura di colata influenza anche il tasso di soli dificazione e di conseguenza la quan tit
70. tecnico commerciale accompagnate pero da tabelle ed immagini esplicative che permettono di comprendere nell immediato le varie propriet e l utilizzo del prodotto Angolo di inclinazione delle superfici L angolo di inclinazione delle superfici risulta essere retto sia nel caso della configurazione STANDARD che DRAG Livello di bava La presenza di bave come riportato nell articolo funzione principalmente della manualit dell operatore ciononostante impiegando i parametri esecutivi forniti dalla ditta produttrice si riduce al minimo la presenza di queste Alterazione delle superfici di taglio Le macrografie realizzate sulle superfici tagliate con la torcia Ergocut S65 hanno mostrato una di estensione inferiore al millimetro con valori di durezza crescenti all avvicinarsi al fronte di taglio in particolar modo nella zona centrale della sezione Caratteristiche del prodotto Emissione di fumi Un operazione di taglio eseguita ininterrottamente per 60 secondi produce 400 mg di particolato con un rateo di emissioni fumi di 6 67 mg s Innesco dell arco elettrico L innesco dell arco elettrico nonostante l assenza del dispositivo di innesco dell alta frequenza risulta rapido ed efficiente Maneggevolezza della torcia Limpugnatura ergonomica della torcia Ergocut S65 garantisce ottima maneggevolezza fattore che si rispecchia nella qualit delle superfici di taglio Ca
71. then carried out on the cor rected specimen and the results were compared with that of the original virgin specimen Loading experiments were then simulated by elastic plastic large deformation analysis Based on the results the effect of the correc tion by heating pressing on the beha viour of the steel bridge pier and its soundness are illustrated below 2 Behaviour of a virgin steel bridge pier The loading experiment on the virgin specimen was conducted to generate local buckling deformations within the specimen The experiment was simu lated by the elastic plastic large defor mation analysis in verifying the validi ty of the analysis Below are the data results for the behaviour of the virgin steel bridge pier 2 1 Specimen The shape and dimensions of the spe cimen are shown in Figure 1 The ma terial is SM490B The chemical com position and mechanical properties of the material are shown in Table 1 The thickness is 6 mm The specimen was modelled on a steel bridge pier The structural parameters are shown in Table 2 There were two specimens A and B and slenderness parameters were calculated as Equation 1 and Equation 2 respectively 4 1 2h di ANE Ral fare 2 E tf where C is the nominal yield stress 325 MPa E 1s the elasticity modulus 200 GPa and v is the Poisson s ratio 0 3 his the height of the pier 2 650 mm Iis the moment of inertia 1 04 x 10 mm
72. trattamenti termici dei giunti saldati Corso di qualificazione Livello Comprehensive Corso sulla microsaldatura in elettronica Corso per la ricertificazione secondo Standard 7711 7721 Certified IPC Specialist CIS Corso per International Welding Specialist IWS Parte 2 Corso per International Welding Practitioner IWP Parte 2 Corso sulla microsaldatura in elettronica Corso per certificazione sec ondo Standard IPC A 610 Certified IPC Specialist CIS Corso Saldatura di tubi e raccordi PE per il convogliamento di gas acqua ed altri fluidi Corso per International Welding Engineer IWE Parte 3 Modulo Tecnologia della saldatura Corso per International Welding Technologist IWT Parte 3 Modulo Tecnologia della saldatura Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 Genova Legnano Salerno Genova Genova Genova Genova Genova Genova Genova Legnano Genova Genova Genova Legnano Genova Roma Messina Genova Legnano Genova Genova Genova Genova 08 12 10 2012 08 12 10 2012 11 12 10 2012 15 18 10 2012 15 19 10 2012 15 19 10 2012 15 19 10 2012 15 19 10 2012 22 24 10 2012 22 25 10 2012 22 26 10 2012 22 26 10 2012 23 24 10 2012 24 26 10 2012 25 26 10 2012 30 31 10 2012 05 07 11 2012 05 08 11 2012 05 08 11 2012 05 09 11 2012 12 15 11 2012 12 16 11 2012 12 16
73. tre comportato nuovi impegni anche a livello istituzio nale nel Consiglio di Amministrazione e nel massimo organo tecnico Bureau Technique con continuit dal la fondazione la presidenza CEN nel biennio 1993 94 e negli organi di indirizzo sia strategico che tecnico ricordo in modo particolare il lavoro svolto dall UNI nell ambito del gruppo di lavoro incaricato di definire le linee guida e le specifiche tecniche per i servizi a sup porto della gestione elettronica dei comitati tecnici del progetto europeo Internet Network for European Stan dardization INES destinato ad influenzare le decisioni di tutti gli NSB su temi come gli e committee in Ita lia UNIONE e il commercio elettronico Nel passag gio alla predominanza delle norme di origine europea oggi pari al 85 della produzione annua quello che si perso in termini di possibilit di plasmare il contenuto delle norme secondo gli interessi puramente locali co munemente ritenuto dagli operatori ampiamente com pensato dalle opportunit di mercato ad essa connesse e dalla sinergia con la legislazione rispettare i requisiti di legge cio i dettami delle direttive nuovo approccio tramite l uso delle norme tecniche unanimemente ri conosciuta come un enorme facilitazione L ultimo tipo di impatto stato a livello di immagine e di conoscen il legame tra legislazione europea e normazione ha dato grande visibilit a quest ultima a livello di impre sa di cliente
74. 0 620 450 25 290 30 5 6 00 23 0 4 00 0 25 1 50 5 00 23 0 2 00 0 08 0 50 90 65 J93550 0 030 2 0 0 040 0 030 2 0 1 00 620 450 20 297 31 5 8 00 26 0 4 00 0 25 1 50 lizzando consumabili idonei per la saldatura eterogenea con processo a filo continuo o ad elettrodo rive stito nel caso di placcature otte nute con lega 625 C276 il con sumabile dovrebbe essere di tipo corrispondente in altri casi come ad esempio gli acciai austeno ferritici si dovrebbe ricorrere a condizioni di overmatching tipicamente alla lega tipo 625 La preparazione e analoga al caso precedente ma viene applicato un buffer layer in ferro a basso tenore di carbonio sulla saldatura di radice successivamente la sal datura viene completata con con sumabili in acciaio al carbonio congruenti con l analisi chimica del grado API 5L In genere tra le due suddette proce dure si preferisce la prima per quanto piu onerosa per il costruttore Nella Figura 10 riportata la macro grafia della saldatura testa a testa di una tubazione grado API 5L X65 plac cata internamente in lega 625 ottenuta per colata centrifuga 5 Propriet meccaniche e requisiti codici applicabili Per quanto sia mediamente vero che i tubi ottenuti per colata centrifuga presentino una resistenza meccanica ed un superiori ai corrispondenti prodotti ottenuti per fusione conven zionale non sempre
75. 0 2012 08 11 10 2012 08 12 10 2012 15 17 10 2012 08 12 10 2012 Istituto Italiano della Saldatura Divisione Formazione Lungobisagno Istria 15 16141 Genova www formazionesaldatura it formazione iis it Corso Saldatura di tubi e raccordi PE per il convogliamento di gas acqua ed altri fluidi Corso per International Welding Technologist WT Parte 3 Modulo Progettazione e calcolo Corso per International Welding Engineer IWE Parte 3 Modulo Progettazione e calcolo Corso di Specializzazione in Saldatura Corso di qualificazione per European Robot Welding Specialist Corso per la Certificazione secondo Standard IPC J STD 001 Certified IPC Specialist CIS Corso Saldatura di tubi e raccordi PE per il convogliamento di gas acqua ed altri fluidi Corso Saldatura di tubi e raccordi PE per il convogliamento di gas acqua ed altri fluidi Corso sulla microsaldatura in elettronica Corso per la certificazione sec ondo Standard IPC 7711 7721 Certified IPC Specialist CIS Corso per International Welding Inspectors IWT Modulo Tecnologia della saldatura Corso sulla microsaldatura in elettronica Corso per la ricertificazione secondo Standard IPC J STD 001 Certified IPC Specialist CIS Corso per International Welding Specialist IWS Parte 1 Corso per International Welding Practitioner IWP Parte 1 Corso per International Welding Inspectors IWI Modulo Ispezione di giunti saldati Corso sui
76. 653 Saldatura a resistenza Prove distruttive sulle sal dature di materiali metallici Prova di torsione su saldature a resistenza a punti 2012 UNI EN ISO 18275 Materiali di apporto per saldatura Elettrodi rivestiti per saldatura manuale ad arco di acciai ad alta resistenza Classificazione 2012 UNI EN ISO 21952 Materiali d apporto per saldatura Fili elettrodi fili bacchette e depositi per salda tura ad arco in gas protettivo di acciai resistenti allo scorrimento viscoso Classificazione 2012 UNI EN ISO 22825 Controllo non distruttivo delle saldature Controllo mediante ultrasuoni Controllo di sal dature di acciaio austenitico e di leghe a base nichel 2012 UNI EN ISO 24598 Materiali d apporto per saldatura Fili elettrodi pieni animati tubolari e abbinamenti filo flusso per saldatura ad arco som merso di acciai resistenti allo scor rimento viscoso Classificazione 2012 UNI CEN ISO TR 25107 Prove non distruttive Linee guida per pro grammi di studio di formazione PND 2012 Norme americane USA API RP 6DR Recommended prac tice for the repair and remanufacture of pipeline valves 2012 API STD 2350 Overfill protection for storage tanks in petroleum facili ties 2012 ASME B31 1 Power piping 2012 ASTM A240 A240M Standard spec ification for chromium and chromium nickel stainless steel plate sheet and strip for pressure vessels and for gen eral app
77. 712 28 Modulo di Metodo MM per livello 2 EN 473 ISO 9712 28 Modulo Specifico MS Operatore Tecniche Convenzionali 36 Modulo di Metodo MM per livello 2 EN 473 ISO 9712 28 Modulo Specifico MS Operatore Tecniche Convenzionali 36 Esame con Particelle Magnetiche MT Ore Modulo di Metodo MM per livello 2 EN 473 ISO 9712 16 Esame con Liquidi Penetranti PT Ore Modulo di Metodo MM per livello 2 EN 473 ISO 9712 16 Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 Notiziario Genova 05 09 11 2012 Modulo operatore tecniche speciali 40 Genova Luogo Milano Milano Milano Roma Roma Venezia Roma Roma Roma Roma Roma Roma Venezia Milano Roma Milano Milano Bologna 23 25 10 2012 Data 24 09 2012 27 28 09 2012 28 09 2012 01 02 10 2012 01 03 10 2012 04 10 10 2012 08 09 10 2012 10 10 2012 10 10 2012 11 10 2012 11 12 10 2012 15 10 2012 15 17 10 2012 22 10 2012 22 23 10 2012 22 23 10 2012 22 23 10 2012 22 24 10 2012 Corso di specializzazione nelle imperfezioni di saldatura per personale 24 addetto alle PND Titolo Organizzatore Applicazione della direttiva PED 97 23 CE in materia UNI di attrezzature a pressione Corso Base www uni com Gestione della configurazione e ciclo di sviluppo del CERMET progetto nell ottica della EN 9100 2009 www cermet it Le norme tecniche al servizio delle PMI per miglio UNI rare il business WWW uni
78. 9 728 Acciai da costruzione affidabilit costruzioni civili costruzioni in acciaio durata della vita elementi costrut Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 583 584 Ricerche Bibliografiche tivi ispezione basata sull analisi del rischio manutenzione modelli di calcolo operazioni in servizio ponti progettazi one concezione valutazione del rischio The role of welded joint vulnerability and various damege mechanisms active in process and petrochemi cal plants reliability analysis with risk based inspection RBI approach di CANALE G et al WRC Bulletin N 533 2010 pp 45 Affidabilit alta temperatura analisi con elementi finiti corrosione distribuzione delle tensioni estensione della vita in servizio giunti saldati idoneit all impiego impian ti industria petrolifera infragilimento da idrogeno ingeg neria chimica ispezione basata sull analisi del rischio materiali resistenti allo scorrimento a caldo modelli di cal colo recipienti in pressione resistenza a fatica resistenza ad alta temperatura rottura fragile rotture di fatica scor rimento a caldo tensioni residue tensocorrosione valuta zione del rischio Development of probabilistic fracture mechanics analy sis codes for reactor pressure vessels and piping consid ering welding residual stress di ONIZAWA et al The International Journal of PVP V 87 N 1 2010 pp 2 10 Acciai basso legati acc
79. A HYPERTHERM Europe B V IGUS INE ITW LANSEC ITALIA LINCOLN ELECTRIC ITALIA LINK INDUSTRIES MEDIAPOINT amp COMMUNICATIONS MEDIAVALUE MESSER ITALIA NDT ITALIANA OLYMPUS ITALIA ORBITALUM TOOLS OUTOKUMPU OXYTURBO PUBLITEC RANDSTAD GROUP ITALIA REMASALD RIVISTA MECCANICA amp AUTOMAZIONE RIVISTA TECN E RIVISTAU amp C RIVOIRA SALDOBRAZ ENGINEERING SRL SALTECO SANDVIK ITALIA SAPIO SELCO SE MAT SEMAT EQUIPMENT SIAD SIGMA INTERNATIONAL SINCOSALD SMART N D T TECNOELETTRA TECNOMECCANICA TELWIN TRAFILERIE DI CITTADELLA TRAFIMET DISTRIBUTION VICTOR TECHNOLOGIES EUROPE Elenco des www acaiacs it www aectechnology it www aipnd it www airliquidewelding it www anasta it www anditaut it www aqm it www as g it www assomotoracing it www bedra com www bitcostruzioni com www btw it www bohlerweldinggroup com www capilla gmbh de www ceaweld com www cebora it www cgm cigiemme it www watergas it www commersald com www drahtzug de www delvigo com www edibit com www edimet it www aluplanet com www esab it www esarc it www oerlikon it www eurocontrol it www fbifbi com www accadueo com www affidabilita eu www alret it www fieramilano it www bi mec it www ucimu it www bimu sfortec com www ucimu it www ucimu it www messe essen de www euroblech com www expolaser it www centrofiera it www lamiera net www ucimu it www monacofiere com www mcmonline it www senaf it www m
80. Bul sap BSNG E 40g BUOZ Ip 7822 28 EJEZUEAE Ip 858 ui 8 esau njoeduge gsaqu 7 11 0 291 0 1 1670166 660 62 6270166 GEO 6E 191 97 09189 98862 02 209 SjeuoizewN y d s 113130 231 DS la INISVI N 10NY1709 3 HOMO ONVITL OLNLILSI r BL f JU N 1006 OSI N3 INN ip ewajsis ur eado 13730 031 M MIN Ip GU ouossod is eu eJeAJosu Ip euuuojuoo Ip euuou ajje epuodsu euoizeJo e Ip iugo ozzed ojoguis iugo y i ETA opes ul 5 nuei Ip ezueuedse 5 pa ne ns ouos IUOIZNA SI enuen ajje pe x oeq peg nsenb e sizes nni IP euoizezzi eaJ eyn ns eyijenb neynsu rep euoizeoimieo 14 Ww E OIpnjs Ip 152 BUCA ajjau Ip MOU MOUY UN 2 5 Ip 039380 5 euoiznpoJd e11sou euoisug esseq ejns 8Z 6 ec e
81. Considerazioni metodologiche sulla stima della tenacita e dimensione dei difetti ammissibili In considerazione dei risultati ottenuti dai due approcci so pra descritti opportuno formulare alcune osservazioni di carattere metodologico per trarre le conclusioni del lavoro sperimentale e teorico condotto Il primo metodo ha una valenza teorica e conduce a risultati numericamente con vincenti tuttavia la sua validazione per il caso di interesse avrebbe bisogno di una campagna di prove pi ampia su ma teriali piu vicini meccanicamente alla zona fusa e alla zona termicamente alterata dei giunti saldati oggetto di analisi D altra parte il secondo metodo pur rigoroso penalizza la riserva plastica del materiale che anche se non particolar mente rilevante in zona fusa fisicamente permane Alla luce delle considerazioni di cui sopra si ritiene di poter assumere un valore intermedio tra quelli valutati con 1 due metodi Prendendo a riferimento il giunto tipo B caratte rizzato dai valori inferiori di tenacit si pu quindi assumere come valore di CTOD estrapolato al giunto di spessore 140 mm un valore pari a 0 06 mm Assumendo tale valore come dato di ingresso per una serie di calcoli condotti in accordo alle metodologie della mec canica della frattura in particolare facendo riferimento alla procedura applicativa della norma BS 7910 2005 stato possibile determinare le dimensioni limite di possibili difetti presenti nei giu
82. Dat _ CUSTOMIZED WELDING WIRES TECHNOLOGIES Fili animati tubolari FILEUR IL TUO PARTNER IDEALE TRAFILERIE DI CITTADELLA S P A FILEUR azienda italiana leader nello sviluppo tecnologico anima to tubolare a livello mondiale dispone di vasta gamma di prodotti specifici per la saldatura semiautomati ed automatica con procedimento MIG MAG filo continuo Tutti i fili animati tubolari della linea FILEUR sono sinonimo di elevati standard qualitativi in termini di efficienza performance applicative caratteristiche meccaniche e bassissimo contenuto di idrogeno diffu sibile Questo garantisce ai nostri fili la massima resa in tutti i settori applicativi quali off shore pipeline creep resistant elevata resistenza cantieristica navale e riporti antiusura Fili pieni per acciai al carbonio e per acciai legati ad elevato limite di snervamento completano la nostra gamma garantendovi la pi ampia scelta wmm mmm Via Mazzini 69 35013 Cittadella PD ITALY Tel 39 0499401593 Fax 39 0499401594 dou _ 3 wwwiileurcom e mail info fileurcom NUOVO ANTI SPATTER Aerodag CERAMISHIELD Risparmi fino al 70 di costi di ricambio per ugelli torce e diffusori e Evita l adesione degli spruzzi di saldatura MIG MAG e Facilita la rimozione degli spruzzi e Dura fino a 8 ore e Anti usura per diffusori e ugell e Secco ceramico silicon free tu ci
83. M al settore Oil amp Gas consentono ai Clienti di recuperare anche il 10 15 in termini di disponibilit partendo da condizioni non partico larmente critiche in ogni caso la metodologia pu essere utile anche per interventi di ottimizzazione vera e propria lavorando sui recuperi marginali del 2 3 che pero appli cati a macchine di produzione di grandi dimensioni corri spondono a benefici di notevole entit soprattutto se prolun gati nel tempo attraverso una adeguata revisione dinamica delle politiche manutentive nell ottica di un ottimizzazione dell intero ciclo di queste macchine la cui vita tipicamente compresa fra 1 18 ed 1 25 anni a seconda del carico di funzio namento al quale sono sottoposte Daniele SACCARDI laureatosi in Ingegneria Meccanica presso l Universit di Firenze inizia a svolgere attivit di consulenza industriale e multidisciplinare operando in svariati settori e per conto prevalentemente di grandi aziende nazionali e multinazionali sia pubbliche che private Diviene successivamente Senior Project Engineer Consultant di ABB S p A presso le BU Global Consulting e Full Service partecipando in Italia ed all estero a progetti rilevanti nell ambito dell asset management dell ingegneria di manutenzione dell efficienza energetica e della automazione logistica ed operativa temi dei quali si occupa da ormai quindici anni Autore di un manuale sull ingegneria della manutenzione e di uno sull efficienza energ
84. SENAF srl dati saranno trattati manualmente ed elettronicamente Linteressato con la compilazione e l invio del coupon esprime il consenso al trattamento indicato Vi ricordiamo che potrete opporVi in ogni momento al trattamento in oggetto nonch esercitare tutti i diritti di cui all art 7 del D Lgs 196 03 di accesso aggiornamento e cancellazione comunicandolo Senaf srl via Eritrea 21 A 20157 Milano tramite fax 02 39005289 o e mail infotsenaf it 464 484 541 459 512 4 di copertina 472 502 536 564 Controcopertina 493 523 501 ACS ACAI AEC TECHNOLOGY AIPND AIR LIQUIDE WELDING ANASTA ANDIT AUTOMAZIONE AQM ASG Superconductors ASSOMOTORACING BERKENHOFF BIT BOHLER WELDING GROUP ITALIA CAPILLA CEA CEBORA CGM TECHNOLOGY COM MEDIA COMMERSALD DRAHTZUG STEIN DVC DELVIGO COMMERCIALE EDIBIT EDIMET ESAB SALDATURA ESARC ETC OERLIKON EUROCONTROL F B I FIERA ACCADUEO FIERA AFFIDABILITA amp TECNOLOGIE FIERA AIRET FIERA BIAS FIERA BIMEC FIERA BI MU FIERA BIMU MED FIERA DI ESSEN FIERA EUROBLECH FIERA EXPOLASER FIERA EXPOMECCANICA FIERA LAMIERA FIERA LASER WORLD OF PHOTONICS FIERA MCM FIERA MECSPE FIERA METEF FIERA MOTORSPORT EXPOTECH FIERA SAMUMETAL FIERA SEATEC FIERA TEKNOMOTIVE FIERA TT EXPO FIERA VENMEC FONDAZIONE ALDINI VALERIANI FRO AIR LIQUIDE Welding Italia GE INSPECTION TECHNOLOGIES GILARDONI HARMS amp WENDE HENKEL ITALI
85. a tra le superfici di taglio La sorgente termica infatti un fascio di energia a densit variabile pertan to la capacit di taglio diminuisce al diminuire dell energia trasferibile dal fascio al materiale L effetto macroscopico di questo feno meno consiste in pratica in una coni cit del solco di taglio il fascio perde energia via via che penetra nel pezzo e nell irregolarit ed asimmetria della parte inferiore di taglio dove il fascio perde coesione e stabilit A questo va aggiunto il fatto che il ma teriale in parte sublimato ma anche in parte fuso soggetto ad un ciclo termico piuttosto severo cui consegue una rapida risolidificazione del me tallo fuso e nel caso del taglio con gas ossidante parzialmente ossidato questa la causa della formazione di bave sul bordo inferiore della lamiera Fig 9 Va sottolineato che nell articolo pro posto si sta trattando un taglio con tecnica manuale pertanto i risultati quanto gli scopi di tale tecnica non possono essere confrontabili con un Figura 9 Esempio di superficie di taglio plasma irregolare con presenza di bave sul bordo inferiore Figura 10 Taglio al plasma di acciaio al carbonio bassolegato spessore 12 mm configurazione STANDARD Figura 11 Taglio al plasma di acciaio al carbonio bassolegato spessore 6 mm configurazione STANDARD taglio eseguito in maniera automatica Tuttavia al
86. a Giusep pe Daurelio dell Universit di Bari studioso e ricercatore nell ambito del le tecnologie di saldatura laser vera e propria istituzione del settore il quale con giustificato orgoglio ha ripercor so oltre cinquant anni di esperienza nell ambito della saldatura del taglio e della marcatura laser che lo hanno portato anche a depositare un signifi cativo numero di brevetti La presenta zione stata una cronistoria della tec nologia dai suoi primi passi sino alle applicazioni pi recenti con un atten zione specifica alle applicazioni ed ai materiali saldabili in particolare non sono mancate considerazioni legate alle tipologie di azienda che in Italia sembrano maggiormente coinvolte nell applicazione di questa tecnologia che secondo l esperienza di Daurelio appartengono soprattutto all ambito delle grandi aziende mentre sembra esservi una minore sensibilit da parte delle piccole e medie imprese dove il processo sarebbe meno diffuso La presentazione stata spesso ar Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 543 544 IIS News amp Events ricchita da riferimenti ad esperienze personali che hanno portato i lavori direttamente alla seconda presentazio ne curata dall Ing Alberto Lauro Re sponsabile delle attivit della Sezione Operativa dell IIS Questa seconda presentazione stata il coronamento di un lavoro di ricer ca svolto nell ambito di un progetto finanziato
87. a 85 alimentazione trifase 400 e assorbimento massimo 125 tensione massima all induttore 500 n 2 uscite in parallelo 1 induttore per uscita e frequenza di lavoro 5 15 5 kHz e raffreddamento induttore con liquido a circuito chiuso raffreddamento macchina ad aria forzata e circuito di sicurezza scheda driver controllo potenza e controllo potenza automatico durante il ciclo termico e connessione input 6 termocoppie tipo Il campo di applicazione del nuovo macchinario che entra a far parte del la gamma completa dei macchinari prodotti da A E C Technology unica azienda sul mercato ad offrire mac chinari per il metodo a resistenza a pannelli infrarossi ad induzione e ad effetto Joule sar quello del tratta mento termico per distensione di gros si diametri e potr altresi essere utiliz zato per il pre riscaldo nelle pipeline on shore ed off shore A E C TECHNOLOGY Srl Via Leonardo Da Vinci 15 17 Campagnola Cremasca CR Tel 0373 752111 www aectechnology it EuroBLECH 2012 Fiera Internazionale Tecnologica della Lavorazione della Lamiera Un attenzione particolare sulla tecno logia efficiente e sui processi di produ zione ecocompatibili EuroBLECH la pi ampia fiera al mondo per l industria della lavorazio ne della lamiera L evento noto come la pi importante fiera commerciale internazionale e come barometro delle tendenze per questo
88. a aperta di nuova lt ione Lavorazioni con filo freddo e 5 M z G F i controllo tensione d arco AVC e GF fissa i punti di nto OSC er le taglia tubi orbitali ioni innovative di tore compatto a comando ato per saldatura orbitale lella tensione d arco AVC e del pendolamento 050 50550 sir ura e l intestatura d Consente di realizzare smu saldatura di alta precisione su es mita di tubi per mezzo del siste Orbitalum Tools GmbH ITW Company b M t Josef Schuettler Str 17 78224 Singen Germania ala r U 44 Tel 49 0 77 31 792 0 Fax 49 0 77 31 792 524 tools orbitalum com www orbitalum com orbital cutting welding Vs contatto in Italia giovanni ghidini orbitalum com T SOLUZIONI INNOVA TIVE IL CONTROLLO NON DISTRUTTIVO PERSONALIZZATO Cabine Digitali Tomografiche Personalizzate Impianti raggi X portatili ULTRASUONI Spessorimetri flaw detectors ased array sonde speciali impianti automatici personalizzati 2 SPECIALISTI NEL SETTORE Direzione e stabilimenti Via Arturo Gilardoni Mande o del Lario LC Italy 5 Tel 39 0341 705 111 Fax 39 lt oni it www gilardoni it a Applicazione del laser allo stato solido con fibre ottiche per riporto in Inconel 625 su acciaio al carbonio per valvole A Lauro P Baccarini Sommario Summary Nell
89. a di elaboratori radiografia recensione rassegna simulazione studi teorici tensocorrosione valu tazione del rischio Activities on risk informed in service inspection within the ENIQ network di GANDOSSI L e SIMOLA K Insight Dicembre 2009 pp 650 653 Analisi strutturale attivit internazionali controllo della qualit controllo non distruttivo Europa fattori di sicurezza impianti industria nucleare ispezione basata sull analisi del rischio operazioni in servizio recipienti in pressione valutazione del rischio Reliability assessment of manual ultrasonic time of flight diffraction TOFD inspection for complex geometry components di NATH S K et al NDT amp E International N 2 2010 pp 152 162 Affidabilit alberi di trasmissione alluminio analisi delle tensioni componenti condizioni superficiali controllo non distruttivo controllo ultrasonoro controllo ultrasonoro TOFD cricche di fatica dimensionamento distribuzione delle tensioni fatica a basso numero di cicli ispezione basata sull analisi del rischio manutenzione operazione manuale propriet termiche resistenza a fatica rotazione simulazione turbine a vapoure Nondestructive testing to reduce risk of failure di MURPHY R V CINDE Journal N 2 2009 pp 15 17 Aerei applicazioni certificazione del personale condotte controllo della qualit controllo non distruttivo controllo ultrasonoro fattori di sicurezza industria
90. a di salute e sicurezza sul luogo di lavoro e rispetto degli standard tecnico strutturali di legge relativi ai luoghi di lavoro e valutazione dei rischi con predisposizione delle relative misure di prevenzione e protezione e attivit di natura organizzativa come emergenze primo soccorso etc sorveglianza sanitaria e informazione e formazione dei lavoratori e vigilanza con riferimento al rispetto delle procedure e delle istruzioni di lavoro e acquisizione di documentazioni certificazioni obbligatorie di legge e verifiche periodiche dell applicazione e dell efficacia delle procedure adottate Il modello deve altres prevedere sistemi idonei di registrazione dell avvenuta effettuazione delle attivit di cui ai punti sopra elencati e unaarticolazione di funzioni che assicuri le competenze tecniche e i poteri necessari per la verifica la valutazione la gestione ed 1 controllo dei rischi nonch un sistema disciplinare idoneo a sanzionare 1 mancato rispetto delle misure indicate nel modello stesso per quanto comunque richiesto dalla natura e dimensioni dell organizzazione e dal tipo di attivit svolta e un sistema idoneo di controllo sull attuazione del medesimo modello e sul mantenimento nel tempo delle condizioni di idoneit delle misure adottate e un riesame e un eventuale modifica del modello quando scoperte significative delle norme relative alla prevenzione degli organizzativo siano violaz
91. a modu lare condensando le lezioni nell arco di una settimana al mese La formula ha riscosso nel tempo il gradimento del pubblico poich consente di limitare l impegno mensile garantendo al tempo stesso condizioni ideali all apprendimento Tra gli elementi caratterizzanti la proposta formativa di IIS da segnalarsi la completezza del materiale didattico che comprende la collana completa delle dispense interamente a colori la raccolta completa di oltre 300 norme europee relative alla saldatura ed alle materie ad essa correlate in un CD appositamente creato in collaborazio ne con l UNI e il calibro IIS di tipo Bridge cam utile strumento di lavoro per lo svolgimento dell attivit del Coordinatore di saldatura Requisiti di ingresso Per chi desideri accedere alla qualificazione ad e International European Welding Technologist previsto il possesso di un diploma di scuola superiore ad indirizzo tecnico o equivalente della durata di 5 anni got WELD International European Welding Engineer laurea diploma universitario in Ingegne 5 5 D ria in alternativa laurea in altre facolt scientifiche abbinata ad una comprovata esperienza di saldatura Q Sono ammessi alle lezioni in qualit di uditori anche persone non in possesso dei titoli suddetti o gt n Hc 5 NY Calendario delle lezioni e sede di svolgimento Corso prevede quattro mate
92. a visto una secon da presentazione relativa ad attivit di tipo sperimentale a cura dell Ing Giuseppe Barbieri di ENEA Ente che vanta una lunga tradizione nell ambi to dei processi di saldatura Laser La memoria dal titolo La saldatura Laser di componenti e pannelli san dwich in schiuma di alluminio ha riassunto i risultati ottenuti anche in questo caso nell ambito di un contesto di ricerca consentendo tra l altro un interessante confronto con la tradizio nale tecnologia ad arco elettrico con processo TIG Prima di entrare nello specifico dei test condotti l autore ha giustamente descritto le caratteristi che principali dei pannelli sandwich in schiuma di alluminio effettivamente meno conosciuti delle tradizionali la Figura 3 Particolare del sistema di fissaggio con dispositivo di riscaldamento induttivo miere ma di grande potenziale interes se per varie applicazioni ad esempio il settore delle costruzioni di materiale rotabile ferroviario Le attivit sperimentali sono state condotte in assenza dei tradizionali riferimenti impiegati per la saldatura di semilavorati convenzionali come ad esempio livelli di qualit per la di fettologia e modalit di conduzione e valutazione delle prove non distruttive aspetti che hanno incrementato ulte riormente la valenza del lavoro svolto da non trascurare tra l altro l effetto negativo di agenti schiumogeni utiliz zati per la fabbricazione
93. about 15 mm With regard to the out of plane defor mation of the stiffeners that of Speci men A was 3 8 mm and that of Speci men B was 1 2 mm The mode of the out of plane defor Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 517 518 M Hirohata et al Soundness diagnosis of a steel bridge pier repaired by heating pressing TABLE 4 Results from experiments and analyses after correction by heating pressing Experiment Analysis pud IT Corrected Corrected P P Model A Model B Positive 360 8 51333 406 4 482 0 Negative 362 1 476 4 416 8 464 1 Average 361 5 494 9 411 6 473 1 Positive 28 2 332 28 8 28 3 Negative 28 6 2911 21 8 26 7 Average 28 4 31 2 25 3 27 5 E a e idi duos Upper panel 2 g At x 196 5mm The value of out of plane Q deformation is enlarged 5 o 4 three times 4 O Specimen A 4 Lower panel E Specimen 0 8 8 8 6 8 8 6 6 e g o d Figure 10 Residual imperfection mation of the virgin model obtained by the analysis the solid line agreed relatively with those of virgin Speci mens A and B From these results the behaviour of the virgin specimen was clearly expli cated and the validity of the analysis program was verified 3 Behaviour of a steel bridge pier corrected by heating pressing Here the out of plane deformation g
94. acciaio inossidabile austenitico ottenuto per colata continua loro volta segregazioni circonferen ziali inoltre velocit di rotazione molto elevate possono dare origine a sollecitazioni circonferenziali tali da causare clivaggio o fessurazione cir conferenziale durante la variazione di volume caratteristica della solidifica zione Le strutture caratteristiche allo stato come colato as cast a seguito di colata centrifuga orizzontale variano per gli acciai in funzione della com posizione chimica Indipendentemente dalla fase o dalle fasi che solidifichino prima alcune caratteristiche sono comuni alle strutture di colata centri fuga per tutte le leghe ferrose dall e sterno verso l interno Figura 3a uno strato superficiale molto sot tile di tipo colonnare una struttura colonnare orientata in modo uniforme adiacente alla precedente una struttura o meno fine equiassica Nel caso di acciai che solidifichino in fase ferritica la regione colonnare puo essere inesistente se l apporto termico e lo spessore dello stampo sono ridotti Fig 3b al contrario nel caso di acciai che solidifichino in fase auste nitica relativamente facile ottenere strutture colonnari regolarmente orien tate Un fenomeno tipico della colata centrifuga orizzontale la formazione di bande equiassiche attraverso l intero spessore del getto Fig 3c Una spiegazione plausibile per questo fenomeno pu essere legata all
95. accordi in acciaio inossidabile e lega di nichel fabbricati per colata centrifuga un elevatissimo livello della qualit del prodotto se considerato attraverso il suo spessore di parete con ridotti rischi di imperfezioni interne e una notevole uniformit delle propriet nelle dire zioni longitudinali e trasversali con risultati comunque interessanti anche nella direzione dello spessore Per effetto delle lavorazioni di mac china di norma effettuate sui semi lavorati le tolleranze con cui questi prodotti possono essere forniti sono piu strette rispetto a quelle che carat terizzano prodotti ottenuti con altre tecnologie come ad esempio 1 tubi seamless o saldati longitudinalmente ovalizzazione uniformit dello spes sore del diametro ad esempio con evidenti vantaggi durante le successive attivita di fabbricazione ad esempio nel caso di saldatura TIG che trae beneficio dalla maggiore precisione degli accoppiamenti realizzabili La lunghezza massima di tubi fabbricati con colata centrifuga ad asse oriz zontale Fig 8 dipende dal diame tro e dagli spessori di parete molti costruttori propongono lunghezze sino a 4 o 5 m con diametri variabili tra 100 e 600 mm per quanto esistano anche tubi di lunghezza superiore a 6 m Nel caso di servizio in presenza di ambienti corrosivi di norma pre visto un trattamento termico su tubi e raccordi per conferire loro una resi stenza alla corrosione ottimale come noto tale tr
96. ad alta densit di potenza I risultati hanno dimostrato come tutti i giunti fossero caratterizzati da una zona fusa costituita da ferrite aciculare bainitica e allotriomorfa e un fenomeno di softe ning in zona termicamente alterata ZTA dovuto sia ad un Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 ingrossamento del grano ferritico sia al rinvenimento della martensite come gi ampiamente documentato in lettera tura stato verificato come l ingrossamento del grano in ZTA fosse proporzionale all apporto termico Il fenomeno di softening risultava quindi pi accentuato nelle salda ture ad arco e di conseguenza la resistenza a trazione di tali giunti era peggiore rispetto a quella dei campioni saldati a fascio elettronico Un altro interessante lavoro stato con dotto da Kang et al 2 1 quali analizzarono acciai DP600 e TRIP600 saldati mediante tecnologia laser in termini di durezza microstruttura e propriet meccaniche In entrambe le tipologie di acciaio la durezza della zona fusa era aumen tata rispetto a quella del metallo base anche se le regioni che presentavano i massimi valori erano diverse nei due casi In particolare la massima durezza nei DP veniva raggiunta in ZTA vicino alla zona fusa ed era associata alla formazione di bainite ferrite e piccole percentuali di martensite Nella prova a trazione tutti i campioni manifestavano la rottura in prossimit del metallo base MB una t
97. ada ap 2822 284 00 81 8481908 74935 SII Weldads 8 Jad 07 e ouy e4 ueub ui 91055905 nuueu NEUE 040 8 8 1 122 1 1 00007 840 pe nuapundsi4 03 141434584 1440 Ip 1491489 1 ijenb ajje 22 auunjua a luolwadns rueid 12 aJn n4js 5 jap g 0 ejeursap eaijpejaur engnajs E unib ezuapuodsi 03 AYIUE Ip auamstua B J83 uoa 0959 0000 gzuajsisa eje 8 BIpaui QIEI22B B ngjn Js 022n j582 E2 8 2 a4 12 BZZI E8 1 0005 1 0 10810 7 Ip 1 ip a ued ep ajeunyjn js auarzejjaDnud B gp IS 8 QUEL OZUAa Ip oIpNys saiDijsaud jap 6040 Bugi guojuy ajo Ejjap 01405 ip euadde WCQ ouy oueddnjias 15 349 8 18 pe neu Weld g 1 un Ip 19 2 8411 18 8 12805 DIEDUEG oddnub 043183 D
98. aglio non trascurabile sia 1 parametro J wdro J che rappresentativo dell energia per unit di superficie necessaria a produrre l avanzamento della cricca di fatica durante la prova di meccanica della frattura Nella Tabella 1 sono illustrati i valori minimi riscontrati sulle provette con intaglio in zona fusa delle prove condotte sulle due tipologie di giunto sono riportati 1 valori minimi per ciascuna terna effettuata Considerazioni teoriche ed elaborazione dei risultati La teoria della meccanica della frattura in campo elasto pla stico prevede che il valore critico del parametro J rappresenti una caratteristica dello specifico materiale ad una certa tem peratura indipendente dallo spessore La letteratura tecnica fornisce inoltre una correlazione tra valori critici di propagazione della frattura e la tensione di snervamento del materiale c come di seguito indicato J m 5 1 L evidenza sperimentale e la teoria della meccanica della frattura convergono nella considerazione che CTOD in campo plastico dipenda dallo spessore oltre che dai pa rametri meccanici e dalla temperatura ne consegue che se Jo assunto costante e cos pure o CTOD varia deve variare il parametro m della suddetta formula in funzione dello spessore di prova Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 489 490 G L Cosso et al Valutazione della tenacit di giu
99. aldatura n 4 Luglio Agosto 2012 463 Bohler Welding GROUP COMPETENCE IN FILLER METALS alle centrali elettriche dalle strutture saldate agli impianti di estra di gas e petrolio alle raffinerie ogni progetto impone requisiti specifici differenti i materiali di saldatura impiegati B hler Welding Group con i suoi 6 importanti marchi di prodotto ha la soluzione ideale per ogni situazione Per tutti i casi di richieste particolarmente esigenti potete affidarvi a noi per QUALITA E TEMPI DI CONSEGNA B hler Welding Group Italia Tel 02 39017 1 mail info btw it www btw it FULFILLING HIGH DEMANDS Avesta Welding www boehlerweldinggroup com nr WELDING Microstruttura e bropriet meccaniche giunti saldati a fascio elettronico in acciaio DP600 0 P Ferro A Tiziani R Cervo Sommario Summary AI fine di ridurre il consumo di carburante e le emissioni gassose inquinanti gli acciai bifasici Dual Phase vengo no utilizzati nell industria automobilistica per le loro ele vate propriet meccaniche associate ad un valore iniziale elevato dell indice di incrudimento e ad una elevata defor mazione plastica uniforme In tali applicazioni la saldatura per fusione di questi ma teriali alterandone la microstruttura modifica le propriet meccaniche statiche e a fatica dei giunti stessi Un modo per attenuare gli
100. allo Ulteriore conseguenza di questa ele vata densit di energia la possibilit di impiegare velocit di taglio eleva te dell ordine del m min con con seguente riduzione delle alterazioni termiche e metallurgiche dei materiali tagliati In particolar modo la zona termicamente alterata di taglio risul ta generalmente estremamente ridotta con valori inferiori al millimetro nel caso di taglio di acciai bassolegati al carbonio e di qualche millimetro nel Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 557 558 Abbiamo provato per voi TABELLA 4 Parametri impiegati nell esecuzione del taglio plasma con tecnica manuale Torcia Spessore v di taglio Corrente P gas Portata gas mm cm min A bar l min Ergocut S65 6 100 40 4 100 STANDARD 12 80 60 4 100 Ergocut S65 6 100 40 4 100 DRAG 12 80 60 4 100 Altro produttore 5 i i 12 60 60 4 15 caso del taglio di leghe di alluminio Riassumendo gli effetti piu tipici del taglio plasma sulle superfici possono essere e incremento della durezza nel caso di acciai bassolegati e diminuzione della durezza nel ta glio delle leghe leggere come ad esempio leghe di alluminio e ossidazione superficiale nel taglio con miscele contenenti ossigeno di materiali fortemente reattivi come ad esempio acciai inossi dabili Per quanto riguarda l aspetto superfi ciale si verifica una leggera differenz
101. alute e sicurezza il Datore di Lavoro DL che per la legge il soggetto che 1 responsabilit dell orga P Picollo e L Timossi Modelli di organizzazione e gestione della sicurezza possono anche esterne essere all organizzazio ne competenti in materia di salute e sicurezza sui luoghi di lavoro e specia lizzate sulla tipologia di attivit e di ambienti lavo rativi propri dell azienda aventi la funzione di sup porto nella impostazione e nella gestione dell orga nizzazione Nella Figura 1 rappre sentato un organigramma tipico dove le parti in arancione rappresentano la generica struttura ganizzativa aziendale e quelle in azzurro le figure specialistiche istituzionali Figura 1 Organigramma tipico In arancione struttura organizzativa aziendale in azzurro figure specialistiche istituzionali proprie dei servizi dedicati alla salute e sicurezza dei lavoratori nizzazione o dell unit produttiva in quanto esercita i poteri decisionali e di spesa Dalla definizione si evince pertanto che il DL vista la sua posizione apicale all interno dell a zienda il primo responsabile di una corretta impostazio ne e gestione dell organizzazione anche in termini di tutela della salute e della sicurezza dei lavoratori La principale responsabilit risulta quella di definire la politica e gli in dirizzi da attuare al fine di ridurre ai minimi termini 1 rischi connessi all
102. ambito del Progetto ALASCA Advanced Laser Ap plication System for high performance Cladding l Istitu to Italiano della Saldatura attraverso il proprio laboratorio di saldatura ha svolto attivita di studio esecuzione cam pioni prove ed analisi dei risultati finalizzati all applica zione del sistema di riporto mediante tecnologia laser allo stato solido con fibre ottiche Questo processo sta avendo una grossa diffusione tuttavia in alcuni settori come la caldareria e nello specifico nel campo della realizzazio ne di riporti resistenti alla corrosione all interno dei corpi valvola ed all abrasione nelle sedi di tenuta delle valvole stesse ha finora avuto applicazioni marginali o non appro date alla fase industriale Le prove eseguite con laser di potenza pari a 1 kW fibra da 200 um ed adduzione di filo in lega di nichel tipo Inconel 625 di diametro pari a 1 0 mm hanno dato risultati confortanti L utilizzo di una sorgente maggiormente performante e di potenza su periore almeno 2 kW permetterebbe di utilizzare come materiale d apporto fili di diametro maggiore pari a 1 2 mm ottenendo un deposito di spessore pi elevato con una riduzione sensibile dei tempi operativi Anche I impie go di fibre aventi un diametro pari a 400 um porterebbe all ottenimento di un migliore rapporto di diluizione con conseguente riduzione del contenuto di ferro nel riporto Within the ALASCA Advanced Laser Application System Memoria
103. anismi di interazione tra scorrimento a caldo e fatica diventan do un importante punto di riferimento sul tema per 1 prossimi anni I docu menti contenuti in questa Pubblicazio ne Tecnica Speciale STP sono stati presentati in un Simposio Internazio nale ASTM sull interazione tra Creep e Fatica Metodi di prova e Modelli tenutosi a San Antonio Texas dal 17 al 19 Novembre 2010 Il simposio stato co sponsorizzato dalla Electric Power Research Institute ed stato anche annunciato come un Inter Quadriennale del Congresso Interna zionale della Frattura ICF Il simposio ha affrontato le ultime ricerche nel campo dell insorgenza di cricche da creep fatica e l accrescimento di cric che nel materiali e strutture operanti ad alta temperatura Sono stati presenta ti trentaquattro documenti sui recenti sviluppi nelle tecniche sperimentali in una singola sessione sono stati presen tati 1 modelli per la rappresentazione dei dati e le applicazioni alle strutture Nel corso degli ultimi anni questo set tore della ricerca ha visto alcuni grandi progressi nella tecnologia Solo negli ultimi due anni l ASTM ha pubblicato Codici e norme Norme nazionali Italia UNI EN ISO 12153 Materiali di apporto per saldatura Fili elettrodi animati tubolari per la saldatura ad arco con o senza gas protettivo di nichel e leghe di nichel Classificazione 2012 UNI EN 12449 Rame e leghe di rame Tubi tondi senza saldatu
104. are un mercato unico euro peo fu creato quel meccanismo virtuoso che parte dal la pubblicazione di direttive europee che si limitano a definire requisiti essenziali relativi alla sicurezza e alla salute dei cittadini e alla protezione dell ambiente pro segue demandando al CEN l emanazione di norme che ne precisino le caratteristiche prestazionali e i metodi di prova e si conclude con la disponibilit di riferimenti certi uniformi in tutta Europa le norme armonizzate e pronti ad essere utilizzati anche dalle imprese piu piccole o addirittura micro e artigianali in un mercato di oltre 500 milioni di persone Da potenziale residuale elemento di protezionismo na zionale la normazione tecnica divent quindi strumento Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 549 550 Incontro con Alessandro Santoro di apertura dei mercati Gli enti di normazione quindi hanno dovuto adottare una forma mentale e organizza tiva adatta a massimizzare il ritorno di tale cambiamento per il proprio Paese creare gli organi tecnici di interfac cia nazionale ai technical committee identificare i set tori nei quali era necessario assumere una leadership normativa per tutelare le proprie specificit Paese assumendo presidenze segreterie e convenorship degli organi tecnici CEN selezionare le delegazioni nazio nali e creare anche delle reti di alleanze con altri enti di normazione su tematiche di interesse comune Ha inol
105. are un significativo contributo all ottimizzazione delle politiche manutentive tanto dal punto di vista tecnico quanto da quello economico a condizione che la metodologia stessa non rappresenti un momento isolato ma divenga un vero e proprio processo aziendale condotto e gestito da opportune figure aziendali Modelli di organizzazione e di gestione della sicurezza L Timossi e P Picollo La legislazione afferente al tema della sicurezza dei lavoratori nei luoghi di lavoro che spesso coinvolge pesantemente i costruttori che impiegano processi di saldatura e tecnologie ad essi affini e connesse una materia particolarmente importante e spesso soggetta a modificazioni da parte del legislatore come avvenuto alcuni anni fa con l approvazione del D Lgs 81 2008 e sue successive integrazioni Come pero talvolta accade l applicazione dei contenuti di questo documento viene spesso improntata ad un approccio di carattere formale e burocratico caratterizzato da un efficacia limitata e da costi non compensati da un effettivo miglioramento delle condizioni dei lavoratori In questa relazione Paolo Picollo e Luca Timossi IIS CERT illustrano il modo in cui l implementazione di un adeguato modello organizzativo e gestionale possa rendere piu efficace l azione delle Aziende in questo ambito considerando anche i principi che hanno ispirato la stesura dello stesso D Lgs 231 2001 International Institute of Welding IIW Soundness diagnosis
106. ari K G Kodancha On the rela Realizzazione strutture metalliche OMBA Impianti amp tionship between J integral and CTOD for CT Engineering SpA di Torri di Quartesolo VI and SENB specimens Frattura ed Integrit Anno 2010 Strutturale 6 2008 Peso 11 000 t 2 L Anderson Fracture Mechanics Funda Luce massima campata 100 m mentals and Applications 2 Edition CRC Lunghezza 1100 m Press Larghezza 27 9 0m 3 BS 7448 Part 1 and 2 1991 Fracture mecha nics toughness tests Ringraziamenti 4 BS 7910 2005 Guide to methods for as sessing the acceptability of flaws in metallic Si ringrazia il Sig Andrea Morbin IWS Responsabile delle structures saldature di OMBA Impianti amp Engineering S p A per la realizzazione del provino di laboratorio Gian Luigi COSSO laureato in Ingegneria Civile presso l Universit di Genova nel 1999 Funzionario dell Istituto Italiano della Saldatura dal 2000 attualmente Responsabile del Settore Ingegneria Calcolo e Progettazione della Divisione Ingegneria Michele LANZA laureato in Ingegneria Meccanica presso l Universit di Genova dal 1981 funzionario dell Istituto Italiano della Saldatura Ottiene la qualifica IWE e matura esperienze nelle Divisioni Carpenteria Ingegneria e Laboratorio come Responsabile della Divisione Attualmente impiegato nella Societ IIS SERVICE prima come Responsabile del Settore Strutture Civili e Industriali e
107. attamento ha caratteristiche variabili in funzione del tipo di lega per quanto nel caso degli acciai inossi dabili austenitici e delle leghe di nichel venga effettuata una solubilizzazione per alcune leghe come ad esem pio l alloy 825 tale trattamento di norma seguito da una stabilizzazione a temperature intorno a 940 per ottenere 1 migliore compromesso tra resistenza alla corrosione e resistenza meccanica Per molte applicazioni la resistenza alla corrosione degli acciai inossidabili austenitici e duplex cor rettamente trattati termicamente negli ambienti anaerobici tipici del servizio Oil amp Gas pu essere considerata allo stesso livello dei corrispondenti pro dotti grezzi tuttavia evidente che la pem 8 Tubi in acciaio 21 10 fabbricati per colata 7777 Cortesia BEA Steel Works Ltd tendenza all accrescimento del grano ha un effetto fortemente negativo nei confronti di situazioni come l infragi limento da idrogeno o lo stress cra cking da solfuri per gli acciai inossi dabili ferritici martensitici e duplex Di conseguenza opportuno valutare attentamente l impiego di tubi prodotti per colata centrifuga nel caso siano previste severe condizioni di servizio come appunto il sour service Nel caso di leghe a medio o alto nichel sono reperibili in letteratura vari rife rimenti secondo i quali le fusioni ottenute mediante la classica fusione statica ad esempio cor
108. av Sic Stagno Officina Macplas Manutenzione Materialpr f Mat Cor Mat Eval MP Mec amp Aut amp Macchine Mecc Moderna Meccanica Mech Eng Met Con Metalli Met Trans Metallurgical B Met Rep Metallurgical T Met Materiais Metalurgia Plastics Int Steel Constr NDT amp E Int NDT amp E Int NDT Int Notagil Notiziario dell ENEA Energia e Innovazione Notiziario dell ENEA Sic e Prot Notiziario Tecnico AMMA NRIM Research Activities NT Tecnica e Tecnologia AMMA Oerlikon Schweissmitteilungen PCB Magazine Perito Industriale Petrolieri d Italia Pianeta Inossidabili Plastic Pipes Fittings Prevenzione Oggi Produttronica Protective Coatings Europe Przeglad Spawalnictwa Quademi Pignone Qualificazione Industriale Qualit Rame e Leghe Rame Notizie Research in Nondestructive Evaluation Revista de Los Trat Ter y de Superficie Revista de Metalurgia Revista de Soldadura Revue de la Soudure Revue de Metallurgie CIT Revue de Metallurgie MES Ricerca e Innovazione Riv Infortuni e Malattie Professionali Rivista di Meccanica Rivista di Meccanica Oggi Rivista di Meccanica International Rivista Finsider Rivista Italiana della Saldatura ENEA DISP AMMA NRIM Research NTAMMA Oerlikon PCB Perito Ind Petrolieri 1 Inox Plastics Prevenzione Produttronica PCE Pr Spawal Pignone Qualificazione Qualit CU Rame Research NDE Tratersup
109. bili valori di riferimento relativi a campiona ture significative di colate di diverse fonderie Si pu osservare che 1 tubi ottenuti per colata centrifuga soddi sfano 1 requisiti minimi previsti per quelli saldati ASTM B705 e sono maggiori rispetto a quelli previsti per 1 tubi seamless ASTM B423 Allo stesso modo nel codice ASME B31 3 le tensioni ammissibili per questa lega sono basate sui valori per cui esse risultano confrontabili con quelle relative ai tubi saldati ASTM B705 e superiori a quelle relative ai tubi senza saldatura ASTM B423 La stessa API SLC CRA prevede la lega 825 ed i tubi ottenuti per colata centrifuga di con seguenza dovrebbero essere conformi ad essa tuttavia 1 requisiti previsti per l analisi chimica sono quelli per 1 tubi ottenuti per deformazione plastica e prevedono quindi il titanio come stabi lizzante Infine nel caso della lega 625 si ottengono mediante colata centri fuga resistenze meccaniche significa tivamente inferiori dato che costringe ad adottare di conseguenza tensioni ammissibili inferiori rispetto al caso dei tubi ottenuti per deformazione pla stica con particolare riferimento al confronto con ASTM B705 per 1 tubi saldati e con ASTM B444 per 1 tubi seamless Grade 1 Ci spiegato in parte dal fatto che 1 tubi ottenuti per colata centrifuga sono normalmente Figura 11 Le piattaforme operanti presso i giacimenti del Mare del Nord sono
110. blicati su riviste internazionali nazionali e atti di convegni nazionali e internazionali sono analisi sperimentale e modellazione di procedimenti di saldatura analisi meccanica statica e a fatica di giunzioni saldate e incollate trattamenti termici fonderia E stato responsabile scientifico del programma di ricerca Determinazione numerica e sperimentale delle tensioni residue in giunti saldati di diverse tipologie e loro influenza sulla resistenza a fatica Progetto Giovani Ricercatori A A 2003 2004 E vincitore del premio per giovani ricercatori Aldo Dacc 2002 e revisore di articoli scientifici pubblicati su riviste internazionali Ha partecipato a diversi convegni e corsi di formazione a livello nazionale e internazionale Alberto TIZIANI Professore ordinario di Materiali metallici presso la Facolt di Ingegneria dell Universit di Padova sede Vicenza dove titolare dei corsi di Materiali metallici e laboratorio e Innovazione nella realizzazione di prodotti metallici E stato direttore del Dipartimento di Tecnica e Gestione dei Sistemi Industriali dal 2000 al 2006 I principali argomenti di ricerca presentati su oltre 200 lavori pubblicati su riviste internazionali e nazionali sono fonderia delle leghe ferrose e non ferrose trattamenti termici tradizionali e sottovuoto di acciai altolegati e inox trattamenti superficiali con tecniche non convenzionali saldatura di leghe metalliche mediante tecniche convenzionali e ad al
111. caso di presenza di atmo sfere ossidanti evidentemente lo sviluppo di carburazione sino ad una certa profondit per determinati gas di processo la precipitazione di car buri finemente dispersi con ulteriore riduzione della duttilit in caso di permanenza a temperature comprese tra 650 1000 C Quest ultimo anche l unico processo reversibile dei tre descritti mentre per l ossidazione e l eventuale carburazione possibile intervenire superficialmente con soli sistemi di tipo meccanico Quando possibile per materiali carat terizzati da precipitazione di carburi e possibile effettuare un trattamento di solubilizzazione prima della saldatura con raffreddamenti sufficientemente rapidi a evitare nuovi fenomeni di pre cipitazione Per la scelta del materiale d apporto considerando le esigenze di duttilit tipiche della saldatura di riparazione 51 pu pensare ad impiegare leghe di nichel a condizione che le con dizioni di servizio non prevedano la presenza di fumi contenenti zolfo dal punto di vista pratico si puo osservare che il consumabile noto con la designazione commerciale Inconel 182 E NiCrFe 3 si distingue per la possibilit di essere utilizzabile in varie posizioni mentre il tipo Inco Weld A E NiCrFe 2 risulta indicato per temperature intermedie consi derando la sua resistenza allo scorri mento viscoso a caldo mentre il tipo Inconel 112 E NiCrMo 3 impiega bile a maggiori valori di
112. cer chiamo di avvicinarci soprattutto con la rete dei Punti UNI centri di prima informazione e consultazione gra tuita delle norme che negli ultimi anni si fortemente sviluppata grazie ad accordi con le principali confede razioni nazionali localizzando i Punti UNI presso le sedi provinciali possiamo nel breve periodo abbattere le barriere alla conoscenza e all uso delle norme e nel medio lungo termine inserire i feedback nel processo normativo per fare si che le microimprese si rispecchi no nella normazione e ne ottengano maggiori vantaggi nell interesse dell intero sistema socioeconomico Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 553 ANNI DI SUCCESSI Gentile lettore abbiamo deciso di celebrare i primi 20 anni di presenza del marchio Lansec in Italia con il Catalogo Generale Sicurezza riunendo le linee di prodotto storiche della protezione in saldatura con le nuove della linea antinfortunistica allargando l offerta alle aziende specializzate del settore Nel 1992 abbiamo iniziato il nostro lavoro con una strategia commerciale chiara all interno di un progetto italiano che guardava all evoluzione europea l obbiettivo aziendale comune era fondato sulla competenza e sull innovazione sull informazione costante nelle aziende circa le soluzioni all avanguardia che potessero migliorare l attivit dei lavoratori con a reciproca soddisfazione di maestranze e imprenditori A distanza di 20 anni siamo certi di av
113. con poche ecce zioni ci viene debitamente conside rato da parte delle norme e dei codici di riferimento ad esempio ASTM A451 A743 744 Nel caso di ASME B31 3 Code for pressure piping Chemical Plant and Petroleum Refining Piping il codice pi diffuso a livello interna zionale per piping di processo per piat taforme offshore o per impiantistica onshore non prevista una conside razione specifica al particolare livello di integrit tipica dei tubi ottenuti per colata centrifuga lavorati internamente di macchina ad esempio utile per la rimozione della caratteristica porosit interdendritica tipica dei tubi allo stato as cast In questo codice previsto un casting factor Ec pari a 0 8 per il calcolo delle tensioni ammissibili che non tiene effettivamente conto delle modalit di fabbricazione del tubo fusione statica convenzionale per colata centrifuga tale fattore pu essere portato a 1 0 per entrambi i tipi di tubo una volta lavorate di mac china le superfici interne ed eseguito 1 controllo con liquidi penetranti sulle stesse ed il relativo esame radiografico ultrasonoro al 100 considerando che l esame ultrasonoro di fatto poco applicabile a materiali austenitici la scelta cade inevitabilmente sull esame radiografico Riassumendo si possono identificare quattro casi di particolare rilevanza ai fini dell utilizzo del codice suddetto per confronto con gli equi valenti
114. consumatore finale e anche di Pubblica Amministrazione L esempio positivo della sinergia tra direttive europee e norme tecniche ha progressivamente Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 ridotto anche se ancora non del tutto la ritrosia del legislatore a fare riferimento a soluzioni di terzi per integrare i dispositivi cogenti con riferimenti tecnici norma sempre aggiornati il caso piu eclatante la legge 46 1990 ora DM 37 2008 sulla sicurezza degli impianti domestici ma sono centinaia attualmente i casi di provvedimenti legislativi che fanno riferimento obbligatorio o facoltativo puntuale o generico alle norme dal settore delle costruzioni all antincendio dagli ascensori all illuminazione delle gallerie dalla sicurezza sul lavoro a quella degli sport invernali dai sacchetti della spesa all abbigliamento per bambini dalle sigarette autoestinguenti alle attrezzature per il fitness D Quali sono secondo Lei i vantaggi che la normativa nazionale ed internazionale ha oggi sulle aziende in un mercato sempre pi globale Al di l dei valori che si sono man mano storicamen te consolidati nell opinione e nel vissuto degli utiliz zatori eliminazione degli sprechi miglioramento della comunicazione trasferimento tecnologico e innovazio ne apertura di nuovi mercati sicurezza dei lavoratori e degli utilizzatori tutela dell ambiente il grande van taggio che le aziende in
115. ction Costs and dates Manuals spare Y parts list drawings Machine Functional Breakdown Functional Analisys Operating Context Historical data Forecasts Functional Failure Analysis Failure Modes Analysis Failure Effects Evident Hidden Primary Functions Secondary Functions Protections Accessory Functions Multiple Failures Total Failures Partial Failures Evident Hidden Safety and Environment Production Direct Costs Preventive Tasks Overhaul Age Related Replacement Age Related Conditions Based not Age Related based on P F curve Default Tasks Failure Finding gt Predictive Mtce Re Design DFR DFA DFM Lubrication No task is worth doing Resulting Interventions Sorting and Grouping Figura 1 Workflow della metodologia RCM 2012 ABB Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 D Saccardi l applicazione della metodologia RCM per la riduzione del Life Cycle Cost di sistemi Oil amp Gas Selezione dei dati RAM grazie alla disponibilit di DB affi dabilistici e manutentivi riferiti agli equipment del settore di riferimento del progetto sar creata una scheda per ogni singolo componente risultante dalla scomposizione Questi valori saranno confrontati con quelli derivanti dalla analisi di criticit
116. dal 2012 come Responsabile della Divisione Ingegneria Chiara SERVETTO laureata in Ingegneria Civile presso l Universit di Genova nel 1992 funzionario dell Istituto Italiano della Saldatura dal 1993 Dopo esperienze maturate nella Divisione Ingegneria e Laboratorio attualmente si occupa di consulenza nella Societ IIS SERVICE e dal 2012 responsabile della Garanzia della Qualit Emanuele MAIORANA laureato in Ingegneria Civile presso l Universit di Padova nel 2001 Dottore di Ricerca in Meccanica delle Strutture presso l Universit di Bologna nel 2007 e International Welding Engineer dal 2009 Gi Project Engineer nella Divisione Ingegneria di OMBA Impianti amp Engineering SpA dal 2002 attualmente Responsabile dei Sistemi di Gestione Qualit Ambiente e Sicurezza e Coordinatore di Saldatura Dal 2004 al 2008 stato membro del Consiglio Direttivo italiano dell International Association for Bridge and Structural Engineering IABSE Attualmente membro del Consiglio Direttivo del Collegio dei Tecnici dell Acciaio CTA e della Commissione U7303 Strutture in acciaio dell Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 Struttura solida qualit costante 26 A Q P i 2 di Wieldiug tools 6 Protection l TECNOELETTRA S p A via Nazionale 50a 70 23885 Calco LC Italy tel 39 039 9910429 fax 39 039 9910431 info tecnosa it www tecnosa it PipeWo
117. datura SALDOBRAZ ENGINEERING Srl Dealer CLOOS Schweisstechnik Gmbh Dealer HKS Prozesstechnik Gmbh Via F Coppi 11 10043 Orbassano TO Tel 011 9019030 www saldobraz it Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 565 566 Dalle Aziende ESAB soluzioni professionali alla portata di tutti ESAB leader mondiale nelle tecnolo gie di saldatura e taglio presenta una nuova generazione di saldatrici por tatili robuste leggere e durevoli per risultati professionali alla portata di tutti Le nuove Buddy M Arc offrono presta zioni d avanguardia e grande affidabi lit grazie all utilizzo delle recen ti tecnologie di controllo elettronico IGBT Fatte per durare I componenti elettronici interni sono raffreddati da una ventola ad alta effi cienza e sono monitorati da un sistema di protezione termica per un ulteriore garanzia di durata e affidabilit La struttura delle macchine studiata per sopportare anche gli impieghi pi gravosi e gli ambienti di lavoro pi im pegnativi ed dotata di maniglia e di cinghia a tracolla per il trasporto Buddy Arc 145 Saldatrice portatile estremamente legge ra pesa solo 3 6 kg come un computer portatile fornisce 145 Amp con ciclo di lavoro al 1596 70 Amp al 60 ed in grado di utilizzare elettrodi da 1 6 a 2 4 mm di diametro per saldare acciai al carbonio acciai legati inox e ghisa Grande versatilit anche per gli impie ghi
118. della organizzazione aziendale In altre parole il Responsabile di funzione processo di un determinato bene servizio sia Dirigente o Preposto nello svolgimento delle proprie attivit non puo non attuare tutte le misure necessa rie atte a tutelare la salute e la sicurezza dei propri sottoposti ma soprattutto deve vigilare sul fatto che tali misure siano applicate dal personale Infine tutta l organizzazione deve essere coinvolta in modo Predisporre con urgenza interventi di prevenzione e protezione che riducano il rischio Intervenire immediatamente per eliminare ridurre il pericolo attivo e dinamico per potere raggiungere con pi facilit gli obiettivi di miglioramento continuo cui la legge fa riferi mento e dove formazione ed informazione costituiscono il principale strumento di diffusione della cultura della preven zione e della sicurezza personale 3 Valutazione dei Rischi Dalla trattazione del punto precedente si evince che l aspetto principale da prendere in considerazione per potere definire gli obiettivi da perseguire e stabilire il contesto nel quale l organizzazione opera costituito dalla valutazione di tutti i rischi per la salute e sicurezza dei lavoratori comprenden do le attivit svolte 1 luoghi di lavoro di effettuazione delle stesse e le attrezzature e o sostanze In sintesi con il termine valutazione si intende un processo atto a e individuare i pericoli associati ai luoghi di lavoro alle sostan
119. denti e vantaggi economici legati per esempio alla riduzione di perdite di produzione di penalit per ritardata consegna prodotti servizi di danni ad attrezzature ed impianti e integrazione con altri sistemi di gestione gi adottati come quelli riferiti alla qualit ISO 9001 ed all ambiente ISO 14001 A livello internazionale la BS OHSAS 18001 risulta effettivamente adottata su larga scala inoltre per accrescere il valore e la credibilit della sua adozione il Datore di Lavoro richiedere la certificazione di conformit del sistema di gestione predisposto da parte di un organismo di certificazione Terzo Luca TIMOSSI laureato in Ingegneria Meccanica presso l Universit di Genova nel 1966 e stato dipendente dell Istituto Italiano della Saldatura Ente Morale dal 1987 fino al 2010 Attualmente e Direttore Generale di IIS CERT la societ del Gruppo IIS costituita nel 2011 che svolge attivit di certificazione di personale processi prodotti e sistemi di gestione aziendale nel campo della saldatura e delle tecniche affini Paolo PICOLLO Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 Corso di Qualificazione ad International Welding Technologist IWT International Welding Engineer IWE Genova 2013 LIIS terr presso la propria Sede di Genova 2013 il proprio tradizionale Corso di Qualificazione per International Welding Engineer Technologist con struttur
120. di congiunzione tra la S45 e la S75 con vantaggi sia dal punto di vista dei consumi di gas che di usura dei componenti L azienda produttrice ci ha gentilmen te fornito un anteprima della presenta zione del prodotto che ne mette in luce i punti di forza oggetto della campa gna pubblicitaria della Nuova Ergocut S65 La brochure di presentazione ri porta inizialmente oltre all immagine della torcia S65 le principali caratte Redazione a cura della Divisione Formazione IIS Ing Giovanni Garbarino Prove condotte in collaborazione con il Laboratorio IIS bbiamo provato 2 VOI f ristiche tecniche quali la pressione ed il consumo di gas i parametri elettrici massimi impiegabili e lo spessore mas simo tagliabile Per quanto riguarda il gas utilizzato si tratta di aria com pressa alla pressione di 4 bar e porta ta di 100 l min a differenza delle torce 545 ed S75 che prevedono l impiego di aria compressa a 5 bar con una porta ta pari rispettivamente a 115 l min e 150 l min Gli spessori massimi taglia bili vanno da 16 mm per i quali viene garantito un taglio netto con ottima finitura fino a 20 mm dove invece si garantisce la sola separazione dei pez zi Anche in questo caso la torcia S65 si pone a met strada tra la S45 e la S75 in quanto la prima presenta come spessori massimi di taglio e di separa zione rispettivamente 8 e 12 mm tre la seconda assicura un taglio
121. dibilit dell ente unico di accreditamento siano dei valori che interesse di tutti tutelare affinch l inte ra filiera normazione accreditamento certificazione possa dare alle imprese ai consumatori e alla Pubblica Amministrazione i valori attesi e le garanzie richieste ACCREDIA deve quindi consolidare definitivamente il proprio ruolo nel settore cogente senza disperdere le proprie energie in attivit di para o pre normazio ne che non le competono e per le quali UNI in grado di fornire risposte grazie a procedure piu snelle tempi piu ridotti e anche nuovi strumenti come le Prassi di riferimento Siamo certi che la certificazione di conformit esse re realmente efficace soprattutto nell interesse dell u tente solo se trova riferimento in un documento norma unico e condiviso Ha citato le prassi di riferimento di cosa si tratta E la risposta ai mercati che cambiano Si tratta di una forma di documento para normativo nazionale che nasce dalle iniziative gi perseguite da ISO CEN e nu merosi enti di normazione nazionali di disporre di una modalit di condivisione e formalizzazione di contenuti tecnici innovativi spesso sulla base di documenti gi consolidati in forma privata o consorziata nella quale la limitazione del coinvolgimento delle parti interessate e quindi del livello di consenso sia funzionale alla ra pidit dell iter e quindi al ruolo di trasferimento della co
122. e nerated by the loading experiment was corrected by heating pressing Afterwards the same loading expe riment as for the virgin situation was performed on the corrected specimen Once again the experiment was simu lated by the elastic plastic large defor mation analysis Based on the results the behaviour of the corrected speci men was elucidated 3 1 Correction by heating pressing and the loading experiment for the corrected specimen The out of plane deformation genera ted by the loading experiment was cor rected by heating with a gas burner and pressing with a Jack Figure 9 illustrates the appearance of the correction by the heating pressing method Correction by heating pres sing on site was commonly performed without dismantling the structures and reducing the dead load of the su perstructures by setting the supports underneath 1 In this research the correction by heating pressing was performed in consideration of this condition on site The heating tempe rature was kept at 550 650 C which was below the A transformation tem perature around 700 within the ge neral structural steel in order to avoid changing the mechanical properties of the steel The heating temperature was Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 controlled with a surface temperature indicator When pressing on the out of plane deformation convex to the cross section of the specimen a chan nel shap
123. e del loro uti lizzo in termini di tempo e di stress Non sempre infatti la manutenzione preventiva la soluzio ne migliore In particolare l utilizzo della strategia su condizione attra verso l individuazione di opportuni parametri di controllo delle leggi di degrado e dei limiti di intervento una solu zione ancora poco utilizzata in campo Oil amp Gas ma che permette risparmi importanti dal momento che elimina gli interventi evitabili o al contrario evita di incorrere nel ri schio di rotture e guasti inattesi e spesso per questo molto penalizzanti A questo riguardo grazie alla maturit tecnologica degli ul timi dieci anni 1 controlli possono essere continui attraverso opportuni sistemi di monitoraggio on line o discreti fatti cio periodicamente nel qual caso bisogna pero fissare in maniera ragionata tali intervalli per evitare che l intervallo tra un controllo ed il successivo sia maggiore del tempo ca ratteristico di degrado del parametro osservato La fase del RCM denominata MSS deputata proprio a queste analisi ed pertanto un momento decisivo per la ri duzione del Life Cycle Cost Bisogna tener conto anche del fatto che talvolta la manuten zione non serve per niente ad esempio per tutti quei com ponenti soggetti a rotture random tasso di guasto costante nel tempo In questi casi programmare una manutenzione preventiva si rivela un inutile spreco di risorse Bibliografia 1 Proge
124. e dell intero sistema industriale ed uno stru mento e un opportunit di sviluppo che va opportuna mente seguita e incrementata Per questo l efficienza e l efficacia della normazione eu ropea devono essere ottimizzate promuovendo la mes sa a punto di strutture rafforzate per l armonizzazione delle norme migliorando i processi di definizione delle norme a tutti i livelli ed assicurando la rapida adozione delle migliori norme disponibili su scala mondiale Da queste dichiarazioni di principio sono scaturite delle decisioni del Parlamento Europeo la Risoluzione sul futuro della normazione europea dell ottobre 2010 e della Commissione Europea la bozza di Regolamen to per la revisione del sistema europeo di normazione COM 315 del giugno 2011 sulle quali l UNI sia tra mite il proprio personale che presidia queste attivit Incontro con Alessandro Santoro sia tramite la rete di contatti a Bruxelles sia grazie alla collaborazione di europarlamentari nazionali che han no compreso l importanza della normazione in parti colare l On Lara Comi in IMCO e di rappresentanti di impresa che vivono la normazione Antonello Pezzini al CESE ha influito significativamente Le istituzioni comunitarie ritengono che la normazione europea vada migliorata ma non stravolta per ac celerare semplificare e modernizzare le procedure nei seguenti modi promuovendo il maggior numero di norme nei settori econom
125. e filtro P finale filtro Quantit di fumi emessi Rateo di emissione fumi Torcia 5 5 mg mg s Ergocut S65 12 62 13 02 400 6 67 2068 12 61 13 21 600 10 00 produttore Dimensions in millimetres Key 1 extaction unit 6 chamber 2 wentialion hole 7 window 3 welding sand B 4 test piece Figura 24 Schematizzazione della camera modello fume box Figura 25 Camera impiegata per la capta zione dei fumi di taglio termico Laboratorio IIS Sede di Genova derare il minuto come tempo di ese cuzione della prova in caso contrario sar necessario prevedere un tempo di esecuzione superiore Stabilito tale parametro si proce dere con l esecuzione vera e propria della prova Dapprima si pesa il fil tro che avr lo scopo una volta posto nell apposita collocazione della fume box di raccogliere i fumi derivanti dall operazione di taglio Terminata questa operazione e collocato il pezzo da tagliare si procede con l esecuzio ne del taglio per il tempo precedente mente determinato quindi una volta eseguito il taglio si rimuovere il filtro che verr nuovamente pesato al fine di valutare la quantit di fumi as sorbita La normativa a questo punto consiglia l esecuzione di un numero minimo di tre prove e di considerare attendibile il valore medio risultante a meno che non vi sia una differen za superiore al 10 in quest ultimo
126. e motivate dal ri chiedere ai lavoratori di riprendere la loro attivit in una situazione di lavoro in cui persiste un pericolo grave ed immediato segnalare tempestivamente al datore di lavoro o al di rigente sia le deficienze dei mezzi e delle attrezzature di lavoro e dei dispositivi di protezione individuale sia ogni altra condizione di pericolo che si verifichi durante il lavoro delle quali vengano a conoscenza sulla base della formazione ricevuta frequentare appositi corsi di formazione E necessario infine evidenziare che anche 1 lavoratori se condo le loro attribuzioni e competenze devono osservare le disposizioni e le informazioni aziendali im partite dal DL dai dirigenti e dai preposti ai fini della protezione collettiva ed individuale utilizzare correttamente le attrezzature di lavoro le so stanze ed 1 preparati pericolosi i mezzi di trasporto P Picollo e L Timossi Modelli di organizzazione e gestione della sicurezza TABELLA 1 Scala di valori di rischio ed azioni necessarie per la loro gestione GIUDIZIO BASSO TRASCURABILE DESCRIZIONE Non si rileva alcun intervento necessario Monitorare periodicamente le misure poste in essere SCARSO MODESTO in fase di programmazione MEDIO Occorre mantenere sotto controllo i rischi residui valutando ipotesi di interventi migliorativi Non si ravvisano interventi urgenti Occorre monitorare costantemente i rischi residui e predisporre misur
127. e rispet to alla superficie di taglio realizzato su acciaio al carbonio UNI EN 10025 2 S275JR spessore 12 mm con confi gurazione della torcia STANDARD Fig 14 e DRAG Fig 15 Come si nota dalle immagini in en trambi i casi l estensione della zona termicamente alterata inferiore al Figura 14 Macrografia della sezione trasver sale al taglio spessore 12 mm configurazio ne STANDARD Figura 15 Macrografia della sezione trasver sale al taglio spessore 12 mm configurazio ne DRAG Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 559 560 Abbiamo provato per voi millimetro Analogamente sono state realizzate indagini macrografiche sul le sezioni trasversali al taglio realizzato su acciaio al carbonio UNI EN 10025 2 S275JR spessore 6 mm con configu razione della torcia STANDARD Fig 16 e DRAG Fig 17 Anche in questi due casi l estensione della zona termi camente alterata dal taglio termico inferiore al millimetro indice di una ridotta influenza da parte del ciclo ter mico sul materiale 2 3 Amnalisi delle durezze Ulteriore valutazione dell influenza che il ciclo termico di taglio ha avuto sul materiale ci viene fornita dall a nalisi delle durezze rilevate sempre lungo la sezione trasversale alla su perficie di taglio in particolar modo sugli spessori di 12 mm sono state rea lizzate 3 linee di durezza una superio Linea 3 Figura 18 Schema di p
128. e rispetto alla tecnica per fusione statica In questo modo possibile miglio rare la resa del processo e riempire Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 525 526 Caratteristiche ed impiego di tubi e raccordi in acciaio inossidabile e lega di nichel fabbricati per colata centrifuga completamente le eventuali cavit dello stampo ottenendo getti di alta qualit sostanzialmente privi di vuoti e porosit Rispetto alla classica tecnica statica possono inoltre essere prodotti getti di spessore pi sottile Getti ottenuti con questa tecnica possono essere utilizzati per la fabbricazione di ingranaggi pulegge ruote rotori e motori elettrici e Una terza tecnica per realizzare la colata centrifuga prevede che le cavit presenti negli stampi siano disposte radialmente rispetto all asse di rotazione consentendo in questo modo la produzione di pi fusioni contemporaneamente Esempi tipici di applicazione di questa tecnologia sono corpi val vola staffe ed altri componenti di uso industriale Pur considerando le ovvie variazioni che si registrano di caso in caso gli elementi fondamentali che costitui scono il complesso caratteristico di un impianto per colata centrifuga nel caso specifico ad asse orizzontale sono riportati nella Figura 1 Il metallo fuso pu essere introdotto nello stampo ad una estremit ad entrambe le estremit o tramite un canale di lunghezza variabile I
129. e transitorie E necessario introdurre interventi migliorativi nel breve medio periodo ALTO nonch i dispositivi di sicurezza e di protezione indivi duale messi a loro disposizione e noncompiere di propria iniziativa operazioni manovre che non sono di loro competenza ovvero che possono compromettere la sicurezza propria o di altri lavoratori non rimuovere o modificare senza autorizzazione i di spositivi di sicurezza o di controllo o di segnalazione e segnalare immediatamente al DL al dirigente o al pre posto le deficienze dei mezzi e delle attrezzature di la voro e dei dispositivi di protezione individuale sia ogni altra condizione di pericolo che si verifichi durante il lavoro delle quali venga a conoscenza sulla base del la formazione ricevuta adoperandosi direttamente in caso di urgenza e nell ambito delle proprie competenze e possibilit a ridurre le situazioni di pericolo grave partecipare ai programmi di formazione ed addestra mento predisposti dal DL e sottoporsi ai controlli sani tari previsti dal relativo protocollo Occorre sottolineare che tutte le figure sopra menzionate con l eccezione di quelle componenti la struttura di staff per le quali devono essere formalizzate ed accettate le nomine devono rispettare gli obblighi che gli competono in termini di salute e sicurezza del personale per il solo fatto che occu pano di fatto una certa posizione di responsabilit gerarchica all interno
130. e vibra zioni della macchina che possono cau sare ricircolo del metallo fuso durante la solidificazione Come per la classica colata statica la diminuzione della solubilit nel pas saggio dalla fase liquida a quella solida di alcuni elementi chimici pu favo rire fenomeni di micro segregazione con un progressivo arricchimento di tali elementi nel liquido rimanente Gli acciai al carbonio sono particolar mente sensibili a questo effetto per cui il contenuto di carbonio zolfo e fosforo devono essere adeguatamente Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 2247 528 fmi TI P n n o Figura 6 Sfere semilavorate per valvole a sfera prodotte per vertical centrifugal casting Cortesia Fuzhou ZhengYin Metal Works Co Ltd limitati per evitare la precipitazione locale di carburi e solfuri Un esempio di microstruttura relativa ad un acciaio inossidabile austenitico riportato nella Figura 4 in sezione trasversale In sintesi esistono due modalit di fabbricazione per rotazione attorno ad un asse orizzontale Fig 5a oppure attorno ad un asse verticale Fig 5b ed in entrambi 1 casi il materiale si adatta in fase liquida allo stampo appositamente predisposto la scelta tra queste diverse tecniche effettuata tra l altro in base al rapporto tra la lunghezza ed il diametro del pezzo da produrre all applicazione cui desti
131. ed jig was used to receive the reaction force When pressing on the out of plane de formation concave to the cross section of the specimen the facing panel re ceived the reaction force If the out of plane deformation was forcibly corrected there was a risk of cracking in the welds Therefore some defor mation inevitably remained This was identified as the residual im perfection The residual imperfection is presented in Figure 10 The maxi mum value of the out of plane residual imperfection in the panels was about 7 mm in Specimens and B This was about five times as large as the acceptance of the initial deflection b 150 1 4 mm 2 The mode of the residual imperfection of Specimen A was the same as that of the local buckling generated in the first loading experiment i e the upper and lower panels were concave while the side panels were convex to the cross section of the specimen It was estima ted that the maximum strength greatly decreased after the correction of Spe cimen in the experiment compared with that of virgin Specimen A due to the mode of the residual imperfection Therefore in the correction of Speci men B water cooling was used in or der to make the residual imperfection as small as possible Moreover the upper and lower panels were pressed rather excessively so as to situate the mode opposite to that of the local buckling The concave out of plane deforma tions of the upper and l
132. effetti negativi indotti da tale processo quello di ridurre drasticamente estensione del la zona termicamente alterata dove solitamente si verifica un calo delle propriet meccaniche Scopo del lavoro sta to quello di valutare le variazioni microstrutturali indotte dalla saldatura a fascio elettronico e il loro effetto sulle propriet meccaniche in acciai DP600 In zona fusa stata evidenziata la presenza di ferrite allotriomorfa bainite e isole di martensite mentre in zona termicamente alterata la percentuale di martensite diminuiva all aumentare della distanza dal cordone di saldatura I picchi di durezza sono stati misurati all interfaccia zona fusa zona termicamente alterata e non stata evidenziata la presenza di zone di durezza inferiore a quella del metal lo base La frattura di tutti 1i campioni saldati avvenuta nel metallo base Considering the safety standards required in the automo Memoria presentata alle Giornate Nazionali di Saldatura 6 Workshop Metallurgia e Saldabilit Genova 26 27 Maggio 201 1 181 111 322 222 483 333 644 444 905 556 966 667 118 70 1288 89 m ry 4 hs A ni ut gt Pa 4 tive industry and the need to reduce fuel consumption and greenhouse gas emissions dual phase DP steels have gai ned their popularity thanks to their higher tensile strength in conjunction with superior formability if compared to the
133. enimento di giunti di elevata qualit 2 Materiali e metodi 2 1 Materiale Il materiale base DP600 si presentava sotto forma di la miere zincate a caldo di spessore 2 mm La composizione chimica e le propriet meccaniche nominali sono riportate nelle Tabelle 1 e 2 2 2 Saldaturaa fascio elettronico EBW Le operazioni di saldatura sono state eseguite sia su lamie rini tal quali indicati con Z sia su campioni di materiale base ai quali stata preventivamente rimossa la zincatura in prossimit della zona di giunzione indicati con NZ Le lamiere sono state saldate testa a testa con tecnologia EBW Electron Beam Welding utilizzando i parametri ri portati nella Tabella 3 per entrambi i giunti zincato e non L apporto termico heat input in Tab 3 stato calcolato uti lizzando 1 Equazione 1 5 VIV x 1 HI kJ mm 9 v mm s x 1000 dove n l efficienza termica del processo assunta pari a 0 8 per la saldatura a fascio elettronico come riportato in 6 V la tensione media in Volt I l intensit di corrente media in Ampere v la velocit di avanzamento in mm s e 1000 un fattore di conversione 2 3 Analisi metallurgiche Dalle piastre saldate sono stati ricavati dei saggi trasversali del cordone 1 quali sono stati preparati per l analisi metallo grafica utilizzando carte abrasive in carburo di silicio P180 P500 P1200 e P2400 e successivamente panni di pasta dia mantata di granu
134. ensione di sner vamento superiore ma un allungamento inferiore rispetto al materiale d origine Infine la formabilit stata stimata essere 1 80 di quella del metallo d origine Xia et al 3 analizzarono gli effetti dell apporto termico sull effetto di addolcimento in ZTA indotto dal rinvenimento della mar tensite 51 riscontr che quest ultimo variava sia in funzione della percentuale di martensite nel metallo base sia in fun zione dell apporto termico utilizzato In particolare 1 mas simo effetto di addolcimento era proporzionale al contenuto di martensite mentre l apporto termico controllava il com pletamento del fenomeno Un recente lavoro sulla saldatura laser di acciai DP600 stato condotto da Farabi et al 4 Essi valutarono le modificazioni microstrutturali dopo sal datura e il loro effetto sulle propriet di resistenza statica e fatica In accordo con 1 precedenti lavori stata riscontrata una diminuzione della duttilit e un aumento della tensione di snervamento dopo saldatura Sebbene il limite di fatica dei giunti saldati fosse leggermente inferiore rispetto a quel lo del metallo base la resistenza a fatica per livelli elevati dell ampiezza di sollecitazione era quasi la stessa nei limiti 90 BO i aed 20 Allungamento percentuale 96 10 4 200 400 e SUU LODO 1200 1400 1600 Tensione di rottura MPa Figura 1 Propriet
135. ent 6 was at 21 8 mm the maximum strength occurred The mode of the residual imperfection was the same as that of the local buckling and the magnitude of the residual im perfection was about five times as large as the acceptance of the initial deflec tion Therefore as greater stress was applied on the panels the plastic zone progressed sooner when compared to that of the virgin model As a result the maximum strength of corrected Model A significantly decreased com pared with that of the virgin model Plastic ratio was around 0 7 when the maximum strength occurred This was the same as in the case of the virgin model In the case of corrected Speci men B because the mode of the resi dual imperfection was opposite to that of the local buckling the stress applied Plastic ratio o Virgin model Corrected model 8 Corrected model B 10 Displacement mm Figure 14 Transition of plastic ratio 100 x lt 500 in the region of 100 lt x lt 300 mm was smaller in comparison with the virgin model and corrected Model A Although the plastic zone spread from the region near the basement the deformation in this region was restrained by the base ment Therefore load increased until the plastic ratio reached to around 0 7 As a result it was estimated that the maximum strength of corrected Model B was nearly the same as that of the virgin model In any case it was found t
136. enti derivanti dalla scomposizio ne nel quale saranno rappresentate le relazioni semplici o complesse che caratterizzano il funzionamento del sistema LET 1 Pd 5 E s ite RE fem fio THE RCM II DECISION DIAGRAM Figura 2 Albero decisionale della RCM Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 497 498 D Saccardi l applicazione della metodologia RCM per la riduzione del Life Cycle Cost di sistemi Oil amp Gas Home MyPortal Project imet View SiSmation J Add Node Add Annekation 7 Cascade Select Add Stop Block a 2 Block Properties d Trace Path u Add Phase Te Blocks set Block Flag 1 Diagram Actions Phases Faure or Success Paths Aircraft Forced Landing mA Taxing nA Forced Landing ay Take Off mA Landing Fault Trees Phase Diagrams Tian Saget Allocation Analyses Hg Reports Lg Attachments Engine d mmm Gaa Landing Conr 2 Figura 3 Strumenti di supporto per le analisi RBD oggetto di tale approfondimento serie paralleli stand by semplici stand by con riserva matrici etc Nella rappresentazione sono impiegate in generale regole di annidamento gra
137. enza che ovviamente non pu essere monopolio di alcuno appare ragione tuttavia in questo contesto di assai maggior pertinenza commercialmen te parlando del fornitore che se vuol essere pronto a soddisfare richieste im previste o proporre nuove soluzioni a fronte di un mercato in divenire deve avere contezza delle direzioni evoluti ve del mercato medesimo Innovazione essendo la parola d or dine soprattutto nel contesto indu striale di questo processo evolutivo al di l dei segnali talvolta deboli che possono pervenire L innovazione si fa con la conoscenza E la conoscenza la si acquisisce ricer candola Quindi con la ricerca Che nel caso di specie deve essere near market ovvero tale da rendere 1 risultati otte nuti direttamente appetibili per il mer cato in tempi sufficientemente brevi da consentire un vantaggio competiti vo rispetto ai concorrenti Coerente con questo contesto nata ultima fra le teorie mercantili la ovvero la sintesi creati va fra le esigenze emergenti del clien te e le relative proposte del fornitore Chiudendo in tal modo un circolo virtuoso In attesa che il mercato si trasformi in un luogo arcadico di armonia e di con divisione all operatore di mercato av veduto non resta che continuare a darsi da fare per cercare di capire dove sta andando il mondo Dott Ing Mauro Scasso Segretario Generale IIS Rivista Italiana della S
138. er fection is made to be opposite that of the local buckling of the panel About the authors Mr Mikihito HIROHATA sgsc2702 jwri osaka u ac jp Specially Appointed Assistant Professor Ph D and Prof Dr You Chul KIM kimyc jwri osaka u ac jp are both with Joining and Welding Research Institute Osaka Univer sity Osaka Japan Mr Takuya MORIMOTO morimoto takuya nsc eng co jp M E formerly Graduate Student of Osaka University is now with Nippon Steel Engineering Co td Chiba Japan References 1 Editorial Committee for the Report on the Hanshin Awaji Earthquake Disaster Report on the Hanshin Awaji Earthquake Disaster Emergency Repair and Seismic Retrofit 1999 Maruzen Publish Division Tokyo Japan 1n Japanese 2 Japan Society of Civil Engineers Guidelines for stability design of steel structures 2nd Edition 2005 Maruzen Publish Division Japan in Japanese 3 Hirohata M and Kim Y C Effect of correction by heating pressing on mechanical behaviour of steel structural members Doc IIW 1892 Welding in the World 2008 vol 52 no 11 12 pp 63 70 4 Hirohata M and Kim Y C Generality verification for factors dominating mechanical behavior under compres sive loads of steel structural members corrected by heating pressing International Journal of Steel Structures KSSC 2007 vol 8 no 2 pp 83 90 Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 TRAFILERIE DI CITTADELLA
139. er contribuito a diffondere il significato di sicurezza negli ambienti di lavoro ed essere orgogliosi di aver lasciato in mano ai lavoratori gli strumenti di qualit necessari all ottimizzazione del loro lavoro La prevenzione degli infortuni e un investimento per l azienda non un costo Scarica i 20 anni di successi su WWW lansec it LANSEC ITALIA Srl Via Bizet 36 N Cinisello Balsamo MI Tel 02 99785118 www lansec it LNS EL 20 20 ANNI di LANSE In ITALIA compotenra qualit ed innovazione per il lavoratore veces Linsec it E gt Wi at aum n 4 E D gt LI LJ o dr eT 6221 pa 79581 2 W Vr Torcia per Taglio Plasma Trafimet Ergocut 565 1 Presentazione del prodotto Il prodotto che si andra a testare in questa quarta uscita della Rubrica Abbiamo provato per voi la torcia per taglio plasma Ergocut S65 prodotta da Trafimet Nella Figura I presentata la torcia oggetto dell articolo La torcia come suggerisce la designa zione commerciale S65 appartiene alla serie S cio la serie di torce Trafi met per taglio plasma che a differenza della serie A prevede l innesco senza alta frequenza garantendo pertanto un minor disturbo elettromagnetico e ERGO 565 ADAPTIVE POWER minor stress elettrico della torcia e dei relativi cavi di collegamento La torcia Ergocut S65 viene presentata a completamento della gamma come un anello
140. es visual inspection Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 477 478 Lauro e P Baccarini Applicazione del laser allo stato solido con fibre ottiche per riporto in Inconel 625 su acciaio al carbonio per valvole Introduzione Nell ambito del Progetto ALASCA Advanced Laser Ap plication System for high performance Cladding l Istituto Italiano della Saldatura attraverso il proprio laboratorio di saldatura ha svolto attivit di studio esecuzione campioni prove ed analisi dei risultati finalizzati all applicazione del sistema di riporto mediante tecnologia laser allo stato solido con fibre ottiche Questo processo sta avendo una grossa dif fusione tuttavia in alcuni settori come la caldareria e nello specifico nel campo della realizzazione di riporti resistenti alla corrosione all interno dei corpi valvola e all abrasione nelle sedi di tenuta delle valvole stesse ha finora avuto applicazioni marginali o non approdate alla fase industriale In passato si gi tentato di utilizzare sorgenti laser per ese guire riporti ma 1 costi gli ingombri 1i consumi la scarsa maneggevolezza delle sorgenti laser hanno generato notevo Figura 2 Traino modulare per avanzamento filo Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 li difficolt Da alcuni anni con l introduzione sul mercato delle sorgenti laser allo stato solido con trasporto del fascio
141. essit per la normativa nazionale di intraprendere questa azione Non c in qualche modo il rischio di frenare l attivi t normativa nazionale Non c nulla di analogo in CEN e ISO A guidarci in questa direzione stata la richiesta del mercato di svol gere la nostra attivit in modo sempre piu efficiente e veloce voluta per evitare i rallentamenti e il rischio di abbandono dei lavori dovuti ad una non condivisa progettazione della possibile norma in effetti l inchie sta pubblica preliminare si rivelata un valido stru mento di trasparenza del processo di normazione tec nica volontaria Infatti solo vagliando preventivamente le concrete esigenze del mercato possibile avviare in Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 551 552 Incontro con Alessandro Santoro maniera utile ed efficace i lavori di normazione perch lo sviluppo di una norma deve aver luogo solo di fron te a un reale beneficio e individuando tutti i soggetti significativi degli interessi in gioco anche stakeholder ordinariamente non direttamente coinvolti nel processo di normazione in modo che ci sia una rappresentanza adeguata Ad oggi posso dire che un esperienza po sitiva che in circa un anno e mezzo ha permesso almeno in un caso di evitare i problemi connessi al pro seguimento dell iter di normazione risolvendo invece fin da subito tutte le altre criticit segnalate nessun fre no all attivit
142. esti materiali ven gono utilizzati ampiamente in impianti avanzati a combustibili fossili ad alta efficienza e potenza Gli acciai inox UNI EN 13001 3 1 Apparecchi di sollevamento Criteri generali per il progetto Parte 3 1 Stati limite e verifica della sicurezza delle strutture di acciaio 2012 UNI EN 13110 Attrezzature e acces sori per GPL Bombole saldate di alluminio ricaricabili e trasportabili per gas di petrolio liquefatti GPL Progettazione e costruzione 2012 UNI CEN TR 14748 Prove non distruttive Metodologia per la quali ficazione delle prove non distruttive 2012 UNI CEN TR 15134 Prove non distruttive Controllo automatizza to mediante ultrasuoni Selezione e applicazione dei sistemi 2012 UNI EN 15202 Attrezzature e acces sori per GPL Dimensioni operative essenziali per connessioni di valvole per bombole per GPL e connessio ni degli equipaggiamenti associati 2012 Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 austenitici continuano ad essere i pi ampliamente utilizzati negli impian ti nuclear di potenza Gli argomenti delle memorie presentate sugli acciai inossidabili austenitici coprono la stes sa gamma di argomenti di quelle pre sentate sugli acciai ferritici La secon da parte del STP copre l interazione creep fatica nei materiali a base nichel e le relative superleghe prese in con siderazione o gi attualmente in uso per la costruzione di
143. etal Fabrication Welding Design and Fabrication Welding in the World Welding International Welding Journal Welding Production Welding Review International WRC Bulletin WRI Journal Zavarivac Zavarivanje Zavarivanje Zincatura caldo Zis Mitteilungen Zis Report Zvaracske Spravy Zvaranie Abbreviaz Sch Pruf Schw Schn Schweisst Sch Tec Weld Join Seleplast Sicurezza Skoda Soldadura Sold Tec Inspecao Soldagem Soldering Soud Tecn Con Souder Stahlhau Stainless Eu Stainless World Stainless Steel Engineering Sudura Surface Svar Proiz Sveiseteknikk Svetsaren Svetsen Tech Soud NDT Testing Tech Rev Techn Uberw Qualidade Tec Tra Mare Tec Mare Teknos Br Nondestr European NDT Journal PVP Corrosion Paton Weld J TWI Journal Weld Innovation TIN Trans JWRI Trans JWS Trans NRIM Ultrasonics Unificazione Universit Unsider Var Teh Weld Joining Weld J Europe Welding Weld Des Weld World Weld Int Wdg J Weld Prod Weld Rev WRC Bulletin WRI J Zavarivac Zavarivanje Zavariv Zincatura 718 7 Zvaracske Zvaranie Fiere di Parma 21 23 marzo 2013 TECNOLOGIE PER LINNOVAZIONE MECSPE 2013 La ricerca dell innovazione pezzo per pezzo Vieni a presentare le tue novit a MECSPE oltre 1 000 espositori 27 483 visitatori 38 iniziative speciali che coinvolgono i seguenti settori automazione assemblaggio e manipolazione moti
144. etef com www motorsportexpotech it www samumetal it www sea tec it www teknomotive com www ttexpo it www venmec it www fav it www airliquidewelding it www ge com www gilardoni it ww w harms wende de ww w henkel it www hypertherm com www igus it www ine it www itw com www millerwelds com www lansec it www lincolnelectric it www linktrading com www mediapointsrl it www mediavalue it www messeritalia it www ndt it www olympus it www orbitalum com www outokumpu com www oxyturbo it www publitec it www randstad it www remasald it www mechanical automation com www tecnelab it www mediavalue it WWwW rivoiragas it www saldobraz it www salteco it www sandvik com www grupposapio it www selco it www sematspa it www sematequipment com www siad com www sigmainternational it www sincosald it www smartndt it www tecnosa it www tecnomeccanica net www telwin it www aicqcn it www fileur com www trafimetdistribution com www victortechnologies eu OK AristoRod non semplicemente un filo non ramato ma un prodotto 477 i aumentare l efficienza e la produttivit sia in saldatura manuale che automatica La nuova tecnologia ASC Advanced Surface Characteristics non solo offre maggiore resistenza alla corrosione atmosferica e migliora l avanzamento del filo ma riduce anche il consumo delle punte di contatto La gamma AristoRod comprende fili per saldatura di acciai al carbonio e bassolegati
145. etica nel corso degli anni ha anche pubblicato molti articoli su riviste tecnico scientifiche su tali temi ha inoltre partecipato come relatore e moderatore a numerose conferenze Ha svolto attivit di docenza in corsi universitari e master presso alcune Universit italiane pubbliche e private cosi come presso centri specializzati di formazione post universitaria Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 distributio b YOUR WELDING PARTNER TORCIA PER TAGLIO PLASMA ERGOCUT S 65 DURATA RICAMBI La ERGOCUT S 65 la nuova torcia Trafimet per taglio Plasma senza alta frequenza grazie al suo COMPETITORS progetto innovativo diventa lo standard di riferimento per le torce da 60 A 50 105 60 CICLI CICLI La ERGOCUT S 65 particolarmente adatta a tutti coloro che desiderano una torcia professionale e di semplice utilizzo disponibile nelle configurazioni STANDARD e DRAG 27 WELDING amp SAFETY FE AND PROTECTION GOLUWELR_ Trafimet Distribution Tel 39 0444 739800 Fax 39 0444 739899 info trafimetdistribution com SALDOBRAZ SALDOBRAZ ENGINEERING s r l HKS PROZESSTECHNIK HKS studia dal 1993 SISTEMI DI CONTROLLO per l ottimizzazione di tutti i tipi di processi di saldatura Centralina Weld QAS Documentazione Monitoraggio Rilevazione Errori Statistica Thermo Profil Scanner TPS 4 279 22 8 0 KE x 210
146. fficienza e dell efficacia del sistema economico e sociale italiano e che supportino l innovazione tecno logica la competitivit la promozione del commercio la protezione dei consumatori la tutela dell ambiente la qualit dei prodotti e dei processi Inoltre le norme tecniche hanno sempre pi un ruolo sociale possono infatti colmare con riferimenti certi e condivisi i vuoti del sistema socioeconomico cio le aree prive di riferimenti per evitare che in esse dominino l incer tezza le posizioni di forza e il potere basato sui pareri e sulle interpretazioni mentre le norme fanno chiarezza e quindi danno spazio solo ai diritti e ai doveri con garanzie per tutti e senza indebiti vantaggi per nessuno Incontro con Alessandro Santoro D Come ha inciso l avvento del CEN sull attivit di R normazione dell UNI Nonostante la fondazione del Comitato Europeo di Nor mazione risalga al 1975 l impatto sulla comunit degli enti di normazione sugli esperti ma soprattutto sulle organizzazioni utilizzatrici di norme tecniche ha inizia to a farsi sentire dal 1985 in poi in conseguenza della Risoluzione del Consiglio delle Comunit europee re lativa ad una nuova strategia in materia di armonizza zione tecnica e normalizzazione 85 C136 01 la co siddetta filosofia del Nuovo Approccio Per garantire la rimozione delle barriere tecniche perseguire l armo nizzazione legislativa e cre
147. fine di valutare la quali t di un taglio eseguito con la torcia Ergocut S65 sono stati realizzati tagli su diversi spessori 6 mm e 12 mm di acciaio al carbonio bassolegato desi gnato UNI EN 10025 2 S275JR im piegando entrambe le configurazio ni della torcia proposte dalla casa Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 produttrice STANDARD e DRAG Per effettuare un confronto di un qual che rilievo tra i diversi tagli realizzati a parit di parametri per quanto pos sibile trattandosi di un processo ma nuale riportati nella Tabella 4 sono stati selezionati tre indicatori della qualit di taglio di seguito elencati e angolo di inclinazione della su 1 1 1 LAVA 1 ih 1 M A A i M 1 M y Y hi A Y LX i A M 4 M LAM 4 ih b WX Figura 12 Taglio al plasma di acciaio al carbonio bassolegato spessore 12 mm configurazione DRAG A M via Figura 13 Taglio al plasma di acciaio al carbonio bassolegato spessore 6 mm configurazione DRAG perficie di taglio livello di bava e aspetto delle superfici 2 1 Aspetto delle superfici di taglio Nelle Figure 10 e 11 sono riportate le superfici di taglio eseguite con la torcia Ergocut S65 in configurazione STANDARD su differenti spessori di acciaio al carbonio bassolegato ri spettivamente 12
148. g the residual imperfections and without considering the change of yield stress due to plastic deformation and residual stress The results indica te that the residual imperfection domi nated the behaviour of the corrected specimen 4 Effects of residual imperfection on maximum strength of a steel bridge pier corrected by heating pressing In the case of corrected Specimen A of which the mode of the residual im perfection was the same as that of the local buckling the maximum strength was 20 lower than that of virgin Specimen A In contrast in the case of corrected Specimen B of which the mode of the residual imperfection was made to be opposite to that of the local buckling the maximum strength was not lower than that of virgin Specimen B These results indicate that the resi dual imperfection largely affected the maximum strength of the corrected specimen In order to elucidate the ef fects of the residual imperfection on the maximum strength of the corrected specimens the progress of the plastic regions of the virgin and corrected x 100 x 300 Plastic Elastic c Corrected Model B Figure 13 Plastic region at maximum strength Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 models was noted Figure 13 shows the plastic regions of the virgin model and corrected Models A and B where the maximum strength occurred The di rection of the load was negative when compressive stres
149. gin situation Experiment Analysis Specimen Specimen B Virgin model Positive 463 8 488 9 470 8 Puos Negative 476 8 511 6 488 6 Average 470 3 500 3 479 7 Positive 28 2 Biles 2 9 Negative 28 8 322 28 8 Average 28 5 31 9 28 4 the welding residual stress may change in complexity due to loa ding and by correction through heating pres sing It was estimated that the distribution of the residual stress va ried greatly depending on the degree of local buckling and its correc tion Nevertheless the generality of the results of the analysis obtai ned considering the residual stress was unknown Therefore the residual stress was not considered in the analysis of the models for the virgin specimen and also of the speci men corrected by hea ting pressing Figure 9 Appearance of correction by hea ting pressing At x 196 5mm The value of out of plane deformation is enlarged three times Virgin specimen EF Virgin specimen B Virgin model Figure 6 Mode of out of plane deformation virgin specimens and virgin model The model corresponding to the virgin specimen is defined as the virgin model 2 4 Results from experiment and analysis Figure 7 shows the relationship between the applied cyclic load P and the displacement at the loaded point Figure 7 a and its envelope curve Figure 7 b obtained b
150. guide tip plate distance 3 5 mm TABELLA 3 Parametri consigliati per il taglio dal produttore Cutting parameters Thickness cutting range tip hole 1 0 5 20 mm Tip hole 1 0 mm 1 0 m min Thickness steel plate 10 mm 40 A Figura 3 Confronto dell usura dei consumabili per diverse correnti di utilizzo Immagine tratta dalla brochure di presentazione torcia Ergocut 65 CUTE 224 PAPA Av gt 4 7 frate es LI LJ 4 AAT IT Le Pp 7979 gt ee nr onm Ae ind MAS qme rU RRS xe dl 4 X MA FI Un RM Pi Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 permette una presa ergonomica garan tendo maggiore comfort all operatore e precisione nell utilizzo a prescindere dalle condizioni operative di taglio Va ricordato infine che come gi detto nella presentazione dei precedenti pro dotti questa Rubrica non si prefigge scopi pubblicitari n tantomeno vuole ricalcare le informazioni riportate nel la brochure di presentazione ma sem plicemente vuole mettere in evidenza eventuali punti di forza e debolezza del prodotto preso in esame Nel caso specifico i criteri di valutazione si ri feriranno principalmente alla maggio re minore facilit di esecuzione del taglio ed alla qualit delle superfic
151. hat the maximum strength of the pier was decided by the degree of the pla stic zone in the particular region In the case of the pier in this study 1 The region was 100 lt x lt 300 mm distance from the basement was from 100 to 300 mm 2 plastic ratio in the region was about 0 7 The results of the experiments and analyses indicate that correcting the out of plane deformation opposite to the mode of the local buckling of the panel was effective for keeping the maximum strength of the repaired pier the same as that of the virgin pier It is ideal for the residual imperfection to be controlled within the acceptance of the initial deflection However if this proves difficult there 1s the possi bility of ensuring the soundness of the repaired pier only if the heating tem perature is kept below the A transfor mation temperature and if the mode of the residual imperfection is made to be opposite to that of the local buckling of the panel 5 Conclusions For elucidating the effect of the cor rection by heating pressing on the behaviour of the steel bridge pier and diagnosing the soundness of the steel bridge pier repaired by heating pressing a series of experiments and analyses were carried out The fol lowing results were obtained The experiment for the virgin specimens considering the loading conditions of an earthquake were carried out and then simulated by elastic plastic large deformation analysis based o
152. i stenti a favore del primo Infine la spe cifica SLC CRA prevede fusioni centrifughe tanto nel caso del grado LC 65 2205 che del grado LC 65 2506 con requisiti minimi per il 22Cr analoghi rispetto ad ASTM A872 ed 790 Per il grado 25 1 requisiti pre visti per la resistenza meccanica 95 ksi lo collocano a met strada tra 1 gradi J93350 e 531260 Nella Tabella 1 sono riportate alcune delle principali caratteristiche per tubi centrifugati secondo la suddetta norma Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 550 2 32 Caratteristiche ed impiego di tubi e raccordi in acciaio inossidabile e lega di nichel fabbricati per colata centrifuga ASTM A872 Nel caso delle leghe tipo 825 1 tubi ottenuti per colata centrifuga differiscono rispetto ai tra dizionali gradi fabbricati per deforma zione plastica per due ragioni 1 primi sono stabilizzati con niobio mentre 1 secondi con titanio poich il titanio non un elemento di norma adatto alla fabbricazione di getti tra l altro il niobio migliora in qualche misura anche la saldabilit di questi prodotti inoltre mentre tubi e lamiere sono sottoposti ad una ricottura di stabiliz zazione a temperature comprese tra 900 e 920 1 tubi centrifugati sono invece solubilizzati tra 1150 e 1200 quindi stabilizzati tra 920 e 940 Non vi sono specifiche ASTM per tubi otte nuti per colata centrifuga in lega 825 per quanto siano disponi
153. i Metalliche Czechoslovak Heavy Industry De Qualitate Deformazione Der Praktiker Elettronica Oggi Elin Zeitschrift Energia Ambiente Innovazione Energia e Calore Energia e Materie Prime EPE International Esa Bulletin Eurotest Technical Bulletin Fogli d Informazione Ispesl Fonderia FWP Journal GEP Giornale del Genio Civile Heron Hightech Hitsaustekniikka Hybrid Circuits labse Periodica Il Filo Metallico Il Giornale delle Prove non Distruttive Il Giornale delle Scienze Applicate 11 Perito Industriale Il Saldatore Castolin liva Quaderni Industrial Laser Rewiew Ingegneria Ambientale Ingegneria Ferroviaria Inossidabile Insight International Construction Interplastics IPE International ISO Bulletin 1 of Offshore and Polar Engineering Joining amp Materials Joining of Materials Joining Sciences Journal of Bridge Engineering Journal of the Japan Welding Society Kunststoffe L Acciaio Inossidabile Fonti dei riferimenti bibliografici dm Riviste italiane e straniere analizzate per la Banca Dati Abbreviaz Acciaio Mat Processes AL Alluminio Sicurezza Lav Analysis Anticorrosione ASTM Std ATA Austr Wdg J Austr Wdg Res Weld AEI Aut Svarka Befa Mitt BID ISIM Biuletyn Conarco Finsider RTM Braz Sold Bridge Br Corr J China Weld Chomium Constr Masini Costr Met Czech Heavy Qualitate Deformazione Praktiker Elettronica Elin Enea Energia
154. i acciai al carbonio o i classici acciai ad elevata resistenza microlegati HSLA Infine la buona combinazione fra duttilit e resistenza mec canica rende questi acciai adatti alla produzione di compo nenti strutturali con elevata capacit di assorbimento di ener gia all urto Come spesso accade nello sviluppo di materiali innovativi possono insorgere alcuni problemi tecnologici legati per esempio alla saldatura dei componenti Nel caso degli acciai DP l operazione di saldatura parti colarmente delicata da una parte le esigenze di produzione richiedono processi veloci ed automatizzabili dall altra le richieste applicative e le specifiche di progetto necessitano del mantenimento delle ottime propriet meccaniche tipiche di questi acciai e di conseguenza una contenuta alterazione metallurgica del materiale base durante il procedimento di giunzione Poich la microstruttura del metallo base viene modificata dal processo di saldatura di estrema importanza conoscere gli effetti dei parametri di processo sulle propriet dei giunti saldati Maggiore l apporto termico utilizzato e maggiore sar l effetto sulla microstruttura di partenza In un recente lavoro Tiziani et al 1 hanno valutato gli ef fetti di diversi processi di saldatura su un acciaio altoresi stenziale DP600 in termini di alterazione microstrutturale e propriet meccaniche del giunto finale Sono stati conside rati sia processi convenzionali ad arco che
155. i di taglio caratteristiche comprovate nel cT B f IN m STANDARD Figura 4 Configurazioni STANDARD e DRAG della torcia di taglio plasma Ergocut S65 primo caso dalle impressioni fornite dai tecnici dell Istituto Italiano della Saldatura che hanno eseguito diverse prove di taglio nel secondo caso da un esame visivo macrografico e del le durezze superficiali con lo scopo di valutare gli effetti e l estensione dell alterazione termica dovuta all o perazione di taglio A titolo puramente esemplificativo inoltre sono stati rea lizzati dei tagli in condizioni identiche per quanto possibile trattandosi di processo manuale con una torcia di taglio plasma di caratteristiche con frontabili al fine di valutare eventuali differenze sia dal punto di vista della maneggevolezza che della qualit del le superfici di taglio Infine poich si tratta di un processo manuale dove pertanto l operatore a diretto contat to con i fumi derivanti dall operazio ne di taglio si voluto testare questo aspetto mediante l utilizzo di appositi strumenti di valutazione della quantit di fumi emessi 2 Realizzazione dei tagli con torcia plasma Ergocut S65 Prima di procedere all analisi dei di versi tagli effettuati puo risultare utile riportare i principali fattori di influen Figura 5 Terminale dell ugello STANDARD per torcia Ergocut 565 za che un processo di taglio termico in par
156. i differenti ma con lo stes so carico di snervamento e dello stesso spessore che si fossero effettivamente concluse con la propagazione della frattura ad un certo valore di J e La valutazione stata ripetuta per lo spessore s de finendo una dipendenza sperimentale tra J e m per lo spessore Fatte salve le approssimazioni che si deducono da quanto sopra tuttavia possibile stimare la differenza di valore del parametro m tra due spessori a parit di J Per poter applicare il criterio di estrapolazione dei risultati ottenuti sullo spesso re 70 mm nei saggi di qualifica per lo Stura di Demonte allo spessore 140 mm occorreva che 1 dati sperimentali disponi bili da esperienze pregresse IIS fossero relativi a materiali simili e di spessore prossimo a quelli oggetto di indagine e di interesse in effetti alcuni dei dati disponibili si attesta no tra 80 mm e 140 mm di spessore con acciaio con carico di snervamento intorno a 450 N mm e quindi rispondenti ai requisiti di similitudine sopra richiesti Nella Figura 10 sono riportate le curve di correlazione J m ottenute per i due spessori 80 mm e 140 mm Adottando come valore di J quello derivato dalle prove sui saggi OMBA allora possi Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 2 E IINE 15 s Spessore 140 mm s Spessore 80 mm l5 CTOD 0 1 mm J 55 Nimm su sp 70 mm 1 7 La I
157. i presidio composta da figure in grado di guidare ed eseguire le scelte tecniche piu efficienti ed efficaci Le politiche di manutenzione piu avanzate la predittiva PdM e quella basata sulle condi zioni CBM possono essere configurate e definite grazie ad una puntuale applicazione della RCM alle scelte ma nutentive associabili ai singoli item pi critici presenti in un impianto con una conseguente gestione ottimale delle risorse tecnico operative e organizzative The application of RCM methodology to the Life Cycle Cost reduction of Oil amp Gas systems The RCM methodology can provide a real and concrete con tribution to the optimization of maintenance policies from both a technical operating and economic standpoint the ap plication of this approach to process plants and in particular to those of the Oil amp Gas represents a real opportunity for all those companies which are thinking to adopt it For the stabilization of benefits over time with positive ef fects on the entire life cycle of a plant it is necessary that the Reliability Centered Maintenance is not limited to an isolated project but is instead implemented as a permanent business process with an organizational dedicated structure made up of figures and competences to guide and run the most efficient and effective choices The most advanced maintenance poli cies the predictive PdM and condition based CBM can be configured and defined thanks to a time
158. iai inossidabili acciai inossid abili austenitici analisi con elementi finiti codici di buona pratica controllo non distruttivo controllo ultrasonoro corrosione criccabilit distribuzione delle tensioni fas cio di neutroni fattori di sicurezza industria nucleare infragilimento ispezione basata sull analisi del rischio meccanica della frattura operazioni in servizio perdita placcatura prove di meccanica della frattura raffredda mento recipienti in pressione ricarica ad arco sommerso shock termico simulazione sviluppo tensioni residue tensocorrosione trattamento termico dopo saldatura tubi valutazione del rischio Application of a Bayesian model for the quantifica tion of the European methodology for qualification of non destructive testing di GANDOSSI L et al The International Journal of PVP V 87 N 2 3 2010 pp 111 116 Controllo non distruttivo Europa industria nucleare ispe zione basata sull analisi del rischio operazioni in servizio simulazione Review of models and simulators for NDT reliability POD di WALL M et al Insight Novembre 2009 pp 612 619 Affidabilita attivit internazionali controllo non distrut tivo controllo ultrasonoro corrosione costruzioni ferrovi Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 arie cricche di fatica errori fattori umani gestione azien dale industria petrolifera ispezione basata sull analisi del rischio programm
159. icating welding and finishing event amp AWS Welding Show 14 International Symposium on NDT in Aerospace TIEXPO 2012 The 7th China Beijing International Titanium Industry Expo ELECTRONICA 2012 Salone inter nazionale dedicato ai componenti e ai sistemi elettronici Third Symposium on Fatigue and Fracture Metallic Medical Materials and Devices M3 2012 2 Annual International Conference on Materials Science Metal amp Manufacturing ALUSIL 2012 The Second International Conference and Exhibition Convegno Robotica ed automazione dei processi in saldatura quali alterna tive ai processi convenzionali Valve World Conference amp Expo 2012 8 Biennal Valve World Conference and Exhibition www metallurgy india com muny honegger it www asminternational org memberservicecenter asminternational org www cndt cz cndt cndt cz www cshm 4 com tagungen dgzfp de www conventus de cellmat sebastian leipelt conventus de Wwww corrosion com au conference Q corrosion com au www asminternational org memberservicecenter asminternational org WWW aAWS 0Fg www fabtechexpo com www ndt aerospace com tagungen dgzfp de www tiexpo net mail com www electronica de info electronica de www astm org michael r mitchell nau edu www m3 conference org info m3 conference org http eng alusil ru main alusil ru WWNW IIS 1t manifestazioni info 11s it www valveworldexpo com
160. ici in cui l Unione leader mondiale e sviluppando norme per i servizi in particola re per la manutenzione nel campo high tech e usando la normazione negli appalti pubbli ci anche grazie al supporto delle tecnologie dell informazione e della comunicazione e riducendo i tempi di elaborazione delle norme tecniche europee e coinvolgendo maggiormente nei processi di normazione le organizzazioni che rappresen tano i soggetti deboli come consumatori micro e piccole imprese organizzazioni am bientaliste e sociali Per quanto ci riguarda e ci compete a livello nazio nale siamo gi attivi in queste direzioni in particolare per la riduzione dei tempi e per il coinvolgimento dei soggetti deboli Intende il rapporto con i consumatori Si ma non solo Con il Consiglio Nazionale dei Con sumatori e degli Utenti CNCU abbiamo siglato un protocollo di intesa finalizzato ad avviare e consolidare un dialogo sistematico per la realizzazione di progetti comuni e che dia voce alle esigenze dei consumatori nel processo di elaborazione delle norme volontarie in settori di particolare interesse consumeristico il pro tocollo prevede diversi piani di collaborazione dalla formazione degli operatori delle associazioni all ag giornamento continuo ma soprattutto la partecipazio ne delle associazioni dei consumatori al processo nor mativo svolto dalle commissioni tecniche UNI Alle piccole e microimprese anche individuali
161. ienze per s e per gli altri al licenziamento 51 richiama infine al fatto che la funzione repressiva delle sanzioni ha efficacia anche preventiva perch la consapevolezza che tutti i comportamenti illeciti vengono normalmente e di regola puniti costituisce un incentivo ad evitare la commissione di illeciti 6 Conclusioni tema della salute e della sicurezza dei lavoratori nei luoghi di lavoro deve essere studiato e gestito impiegando modelli gi studiati per la qualit quali ad esempio il noto ciclo di Deming ciclo di PDCA plan do check act per promuovere in modo capillare nell organizzazione una cultura della sicurezza che tesa al miglioramento continuo dei processi aziendali e all utilizzo ottimale delle risorse dove le quattro fasi di analisi e pianificazione esecuzione dei programmi definiti di formazione ed informazione verifica e controllo ed azione per rendere definitivo e o migliore il processo devono ruotare costantemente Peraltro l adozione di opportuni modelli di organizzazione aziendale come quelli di carattere volontaristico definiti dalle Linee Guida UNI INAIL del 28 settembre 2001 o dalla norma BS OHSAS 18001 2007 garantiscono al Datore di Lavoro la conformit ai requisiti di cui all Art 30 del D Lgs 81 08 Per quanto riguarda in particolare la norma BS OHSAS 18001 la sua efficace adozione pu comportare anche e una effettiva riduzione degli infortuni e degli inci
162. in fibra ottica lo scenario risulta in costante evoluzione ma nel cladding le applicazioni risultano limitate Lo studio stato finalizzato allo scopo di affrontare l inno vazione di processo principalmente nel campo delle nuove sorgenti laser con trasporto del fascio in fibra per evidenzia re potenzialit non ancora espressamente esplorate nell ap plicazione di cladding 2 Descrizione dei particolari inerenti le prove sperimentali Per l esecuzione delle prove sperimentali sono stati utilizzati i seguenti materiali e Materiale base per 1 riporti su particolari ritenuti sem plici lamiere in acciaio al carbonio tipo ASTM A 516 Gr 70 di dimensioni 150 x 200 x 15 mm fornite dalla Societ Fitec e Materiali d apporto forniti dalla Societ Brambilla come di seguito indicato filo pieno tipo Inconel 625 secondo norma AWS 5 14 ER NiCrMo3 avente 1 se guenti diametri 0 8 mm 1 0 mm e 1 2 mm 3 Descrizione delle attezzature utilizzate per l esecuzione dei saggi Per l esecuzione dei saggi di riporto sono state utilizzate le attrezzature di seguito elencate alcune di esse sono illustra te nelle Figure 1 4 Figura 3 Slitta guidafilo a quattro assi A Lauro e P Baccarini Applicazione del laser allo stato solido con fibre ottiche per riporto in Inconel 625 su acciaio al carbonio per valvole e Sorgente laser IPG modello YLS 1000 CL con poten za max 1000 W e Sorgente laser IPG modello YLR 5000
163. ing temperature was kept below the A transformation tempe rature The behaviour of corrected Models A and B determined by the analyses the solid lines agreed ap proximately with that of corrected Specimens A and B As for the virgin specimen the corrected specimen s large out of plane deformation occur red within the same region of 100 lt x lt 300 mm distance from the basement being from 100 to 300 mm In the case of corrected Specimen A and corrected Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 519 520 M Hirohata et al Soundness diagnosis of a steel bridge pier repaired by heating pressing qo A cR o M Upper panel 9 9 00 0 00 Side panel 1 At x 196 5mm gt Corrected specimen A Corrected model A a Corrected Specimen A and corrected Model A The value of out of plane deformation is enlarged three times At x 131 0mm E Corrected specimen Corrected model B b Corrected Specimen B and corrected Model B Figure 12 Model of out of plane deformation Model A the magnitude of the out of plane deformation was at its maximum at the section of x 2 196 5 mm Conversely in corrected Specimen B and corrected Model B the magnitude of the out of plane deformation at its ma ximum at the section of x 131 0 mm Figure 12 shows the mode of the out of plane deformation obtained by the experiments and analyses Speci
164. interno dei criteri di accettabilita della deflessione iniziale Inoltre stato provato che correggere la deformazione residua in maniera opposta alla deformazione locale del pannello sia un metodo efficace per mantenere la resistenza massima della pila riparata equivalente a quella del provino vergine IIW Thesaurus Keywords Bridges buckling defects deformation distortion earthquakes elastoplastic analysis fatigue loading finite element analysis heating local effects mechanical properties repair simulating steel construction temperature thickness transition temperature Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 513 514 M Hirohata et al Soundness diagnosis of a steel bridge pier repaired by heating pressing TABLE 1 Chemical composition and mechanical properties 20 55 6035 1735 C TABLE 2 Structural parameters 0 27 0 74 0 74 0 41 out A steel bridge pier was selected as the test specimen due to the fact that many locally buckled steel bridge piers which were previously affected by earthquakes have been successfully corrected by heating pressing 1 At first the experiment for the virgin specimen was conducted considering the loading conditions of an earthqua ke in order to generate local buckling deformation in the specimen Next this deformation was corrected by hea ting pressing The same loading expe riment was
165. ione DRAG della torcia nelle Figure 12 e 13 sono riportate le superfici di taglio realizzate sempre manualmente su due diversi spessori di acciai al carbonio bassolegato con parametri esecutivi forniti dalla ditta produttrice Anche in questo caso si ottengono superfici di taglio rette ed un livello di bava prati camente nullo questo non sorprende in quanto le differenze principali tra le due configurazioni si riscontrano di pi nel livello di maneggevolezza piut tosto che nell aspetto delle superfici di taglio 2 2 Analisi macrografica delle superfici di taglio Come gi sopra riportato il taglio ter mico sottopone il materiale ad un ciclo termico che comporta la formazione Abbiamo provato per voi di una zona termicamente alterata ed un alterazione microstrutturale delle superfici di taglio funzione della se verit del ciclo termico stesso e delle propriet del materiale base nonch del suo stato di fornitura Caratteristica di un buon taglio termi co sicuramente quella di garantire minime alterazioni della zona inte ressata tali fattori sono stati messi in evidenza mediante un analisi macro grafica delle superfici di taglio per evi denziare l estensione della zona termi camente alterata e da un analisi delle durezze al fine di valutare eventuali alterazioni microstrutturali del mate riale interessato Nelle seguenti figure si riportano rispettivamente le macro grafie della sezione trasversal
166. ione prelevato dalla lamiera con zincatura sia per il campione prelevato dalla lamiera in cui la zincatura era stata precedentemente rimossa La zona di riferimento per l analisi quella in cui il grano ferritico inizia ad essere tendenzialmente equiassico e quindi misurabile La Figura 8 mostra come la dimensione media del grano ferritico dimi 12 umi a et de Va 241 gt lt 2 a hl 4 MO uv Pa y oF 15 gt Pl A gt 4 1 B E Tu Res ni P AE Vi ETA I b Figura 6 Zona termicamente alterata dei campioni analizzati attacco Nital 2 Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 469 470 P Ferro et al Microstruttura e propriet meccaniche di giunti saldati fascio elettronico in acciaio DP600 45 Giunto non zincato 40 2 i i Giunto zincato 5 4 N i sal gt Zona fusa ZTA Ni Materiale base wr AL o 1 25 20 Aa 5 15 v Se J P 1 5 1 H Ty eei 7 4 42 2 Ferme allotriomorta Ferme equiassica al martensite boite Ferrite equiassica 0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 Distanza dall asse cordone ym Figura 7 Evoluzione microstrutturale in funzione della distanza dall as
167. ioni infortuni e all igiene sul lavoro oppure in occasione di mutamenti nell organizzazione e nell attivit in relazione al progresso scientifico e tecnologico Il comma 5 dell Art 30 D Lgs 81 08 attribuisce conformit ai requisiti sopra elencati ai modelli aziendali definiti conformemente ai seguenti documenti che al fuori di questo contesto rimangono di adozione volontaristica e UNI INAIL per un sistema di gestione della salute e sicurezza sul lavoro SGSL del 28 settembre 2001 oppure e British Standard OHSAS 18001 2007 Lo stesso comma 5 prevede che ulteriori modelli di organizzazione e gestione aziendale possano essere indicati dall apposita Commissione consultiva permanente per la salute e sicurezza sul lavoro come prevista all Art 6 del D Lgs 81 08 P Picollo e L Timossi Modelli di organizzazione e gestione della sicurezza L adozione del modello di organizzazione e di gestione come sopra descritto rientra infine nelle imprese fino a 50 lavoratori tra le attivit finanziabili ai sensi dell Art 11 dello stesso D Lgs 81 08 5 Vigilanza e Sistema Sanzionatorio I comma 1 e 3 dell Art 30 del D Lgs 81 08 prescrivono esplicitamente che il modello organizzativo e gestionale trattato al precedente Paragrafo 4 preveda e attivit di vigilanza con riferimento al rispetto delle procedure e delle istruzioni di lavoro in sicurezza da parte dei lavoratori e un sistema disciplinare idoneo
168. ipo integrato essa presuppone che al termine della analisi FMECA avvenga l applicazione del modulo decisionale della RCM Fig 2 grazie al quale saranno determinate le categorie di interven to manutentivo associate a ciascuno dei modi di guasto che sono emersi per ogni macchina del progetto e che queste siano trattate adeguatamente attraverso opportuni criteri di aggregazione che tengano conto di tutte le condizioni di vincolo del sistema andando cosi a determinare 1 piani di manutenzione ottimali Piu nel dettaglio la metodologia RCM costituita dai mo duli di attivit di seguito descritti Scomposizione macchina ogni item viene codificato in coerenza anche con le regole Aziendali e per ogni item sono raccolte e registrate tutte le informazioni ed 1 dati che sono richiesti dalla specifica tecnica di progetto Tale valutazione puo variare in funzione di diversi fattori le gati sia alla reperibilit dei dati sia al numero di dati qualita tivi e quantitativi da raccogliere per ogni elemento di analisi Grazie a questa codifica possibile tracciare ogni tag item all interno delle fasi successive di analisi Inoltre in base a questa classificazione ad ogni item della scomposizione sar associata una categoria di tipo affidabi listico ed una categoria di tipo manutentivo FMECA RCM Team Building Description Manufacturer data Vendor Data Technical Datasheet Integrated Workflow Machine Sele
169. istruttive che hanno visto l impiego tra l altro di tecniche RTD per confronto con analoghi sag gi saldati con tradizionale tecnologia TIG La ricca e successiva caratteriz zazione con prove meccaniche e mi crostrutturali ha evidenziato la corret ta morfologia dei giunti e valori di FN accettabili per il grado del materiale considerato Nella sostanza una prova di sicuro interesse che si presta ad ul teriori sviluppi ed ottimizzazioni Il pomeriggio proseguito quindi con l intervento di ESAB Saldatura in ma teria di Processo di saldatura Laser ibrido autoadattivo a cura di Loren zo Baldasarre e Alberto Chiariglione i quali hanno analizzato le caratteri stiche tecniche di una recente proposta del Gruppo svedese evidenziandone la maggiore flessibilit nel caso di giunti caratterizzati da luci gap va riabili o non ripetitivi grazie appunto alla capacit di adattarsi alle condi zioni attuali di saldatura con evidenti vantaggi nelle condizioni operative in Basics of Basics of Laser Technology Module 1 Basics of Laser Surface Treatments Module 25T Basics of Practical Laser Cutting Laser Cutting Education in Specialisation Module 2C Laser Cutting Modules 3C 4C 5C wModulesfandzo EE rans Practical Educationin Laser Welding Modules and 7W Practical Education in Laser Surface Treatments Modules and 7 ST Laser Welding Specialisation
170. ite allotriomorfa e bainite come evidenziato anche dalle notevoli variazio ni del profilo di microdurezza in tale zona Le fasi mar tensitica e bainitica sono imputabili all elevata velocit di raffreddamento imposta dall operazione di saldatura mentre la presenza di ferrite allotriomorfa probabilmente dovu ta alla formazione di micro segregazioni durante la fase di solidificazione Il valore medio di durezza si aggira intorno ai 300 HV e ci conferma la presenza di una microstruttura mediamente pi dura rispetto a quella del materiale base Quest ultimo infatti risulta costituito da ferrite equiassica e martensite 20 22 come illustrato nella Figura 5b ed caratterizzato da una durezza che oscilla tra 1 200 e 1 230 HV A causa della parziale austenitizzazione della struttura e dei rapidissimi cicli di raffreddamento indotti dalla salda tura a fascio elettronico la quantit di martensite aumenta in prossimit della zona termicamente alterata tale zona caratterizzata da un incremento dei valori della durezza che raggiungono 1 350 400 HV dove avvenuta la completa au stenitizzazione e risulta essere composta principalmente da martensite e ferrite tendenzialmente equiassica Fig 6 In letteratura stata spesso evidenziata la formazione di una cosiddetta softening zone in relazione alla saldatura di ciai Dual Phase 1 2 3 E stata dimostrata l esistenza di una porzione della zona termicamente alterata 1
171. iteri di gestione delle in terfacce quando due organizzazioni operano contem poraneamente Purtroppo i principi costituzionali che hanno guidato il Legislatore nell elaborazione delle norme vengo no nella pratica dimenticati e come spesso accade in Italia i comportamenti si traducono in una applicazione formale e burocratica delle regole che nella maggior parte dei casi ridu ce l efficacia delle azioni applicate con inutili aggravi di co sti Come peraltro richiamato anche nel D Lgs 231 2001 uno strumento utile per rendere efficace l azione di una Azienda in materia di tutela della salute e della sicurezza sui luoghi di la voro risulta essere l applicazione di un modello organizzativo e gestionale adeguato e personalizzato sulle proprie esigenze basato sulle linee guida fornite da alcuni riferimenti normativi nazionali ed internazionali The topic concerning occupational health and safety is IIS CERT dell Istituto Italiano della Saldatura Genova particulary important with regard to the related ethical and social aspects The regulatory framework governing the matter in Italy was revised four years ago with the in troduction of Italian Decree n 81 2008 and subsequent additions this new legislative framework has tried to solve the problems of incomplete and fragmentary nature of the previous legislation giving stakeholders the instrument to be able to organize and to manage their business proces ses complying with the
172. iveneta triveneta aicqna com UNI WWW uni com AICQ Centro Insulare www aicqcl it AICQ Centro Nord www aicqcn it UNI WWW uni com CERMET www cermet it Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 577 Notiziario Luogo Data Titolo Organizzatore Modulo Specialistico Auditor Responsabili Gruppo di Roma 22 24 10 2012 Audit di Sistema di Gestione Qualit www cermet it Ros 24 26 10 2012 Corso Auditor Sistemi di Gestione per la Qualit II AICQ Insulare Modulo WWW aicqci it hon 29 30 10 2012 Redazione gestione della documentazione del AICQ 5 Centro Insulare Sistema di Gestione per la Qualit www aicqc1 it Corso di formazione per auditor interni del sistema di Milano 29 31 10 2012 gestione per la sicurezza in conformita allo standard pn irs BS OHSAS 18001 2007 Come integrare 1 Sistemi di Gestione Qualit Milano 30 10 2012 Ambiente Sicurezza e Responsabilit Sociale con i RA Nord contenuti in sisntesi della specifica BS PAS 99 2006 fil 06 11 2012 Applicare 1 modelli D LGS 231 01 in modo semplice efficace www uni com Bologna 07 11 2012 Gestione Integrata d Impresa Sicurezza CERMET Ambiente Qualit www cermet it Audit e controlli sui modelli di organizzazione e ges tione previsti dal D LGS 231 01 15 Bologna 08 09 11 2012 L Audit Interno di Sistema Integrato Sicurezza CERMET Ambiente Qualit www cermet it Ap
173. iziano a percepire quello stret tamente economico a livello macro vi sono oramai nu merosi recenti studi che quantificano in valori compresi tra 1 Nuova Zelanda 0 8 Germania e Francia e 0 396 Regno Unito il contributo della normazione alla crescita del PIL uno studio canadese ha quantificato nel 9 l aumento del PIL da ascriversi agli effetti della normazione nel periodo 1981 2004 A livello microeconomico i dati sono ancora estrema mente limitati ma ISO sta applicando una metodologia di calcolo ad alcune realt significative ad esempio in Italia stiamo collaborando ad uno studio con MAPEI che dai primi casi fa emergere che la quota delle ven dite aziendali realizzate grazie all uso delle norme in ternazionali ISO in qualsiasi fase di realizzazione del prodotto e della sua successiva commercializzazione puo arrivare fino al 50 del totale mentre a livello di prima delle tasse la quota attribuibile all effetto dell uso delle norme di circa il 10 si tratta di nu meri significativi che probabilmente riusciranno a cancellare il pregiudizio di tanti amministratori delega ti che le norme sono una questione da tecnici Recentemente si molto parlato della possibilit di disciplinare l attivit di normazione e certificazione delle figure professionali non regolamentate Ci pu spiegare quale l attivit di UNI in questo settore Quale il criterio per stabilire quali sono le figure p
174. iziare la discussione ha concentrato soprattut to l attenzione sul tema dei possibili utilizzatori della tecnologia con nu merosi interventi volti ad analizzare il reale interesse da parte delle piccole e medie imprese peraltro ampiamen te rappresentate tra i partecipanti all implementazione del processo Nella sostanza tornando al tema stes so della giornata possibile conclu dere che la tecnologia ormai una alternativa ampiamente consolidata rispetto ai processi tradizionali ri spetto ai quali per possibile affer mare che non sempre viene utilizzata in un contesto di controllo del proces so gestito con analoghe modalit fat to che rischia di limitarne le notevoli potenzialit ed abbassare il livello di confidenza nei suoi confronti da parte di nuovi possibili utilizzatori Dott Ing Michele Murgia Responsabile Divisione Formazione IIS Redattore Capo Rivista Italiana della Saldatura LIM Ee nS CCT oo eS LA COMUNICAZIONE gi i 5 E ey GG Du 2 V MEDIAVALUE Agenzia di Comunicazione STRATEGIA GRAFICA COPYWRITING EDITORIA WEB MULTIMEDIA PUBBLICIT UFFICIO STAMPA EVENTI G Biancardi 2 20149 Milano amp 02 8945 9724 mv mediavalue it www mediavalue it facebook com mediavaluemilano TECNE Technology is life E Direttore Generale dal set tembre 2003 Svolge la sua at
175. izzati durante la campagna di prove TABELLA 2 Esiti dell esame visivo Portata Velocit Velocit Diame 5 gas fe avanza Diametro N Sor Gas di Posizione avanza tro E Potenza VV prote mento filo weld position gente protezione fuoco mento filo fibra zione robot Tias mm TU l min mm min 0 18 de YLS 1000 Ar 99 99 12 5 5 250 500 250 900 0 8 1 0 400 IG 2G 1000 19 1 20 3 r YLS 1750 2500 Ar 99 9975 Ro 600 840 1 2 200 is 5000 Campione Esito dell esame 12 L esame ha messo in evidenza la presenza di due strati con deposito regolare 15 L esame ha messo in evidenza la presenza di due strati con deposito regolare ma di altezza superiore al numero 12 16 L esame ha messo in evidenza la presenza di due strati con deposito regolare ma di altezza superiore al numero 15 17 L esame ha messo evidenza la presenza di due strati con deposito regolare simile al precedente In questo caso il riporto e stato eseguito in posizione frontale 19 3 L esame ha messo in evidenza la presenza di tre strati di riporto con deposito regolare 20 3 L esame ha messo in evidenza la presenza di tre strati con deposito regolare di altezza inferiore al campio ne 19 3 Controllo non distruttivo con liquidi penetranti I campioni ritenuti pi significativi al controllo visivo sono stati sottoposti al controllo non distruttiv
176. l analisi del rischio operazioni in ser vizio recipienti in pressione rotture salute e sicurezza valutazione del rischio vita residua Titanium tube failures in Helifin heat exchangers di ANDERSEN et al Stainless Steel World Luglio Agosto 2010 pp 67 73 Acqua di mare condizioni di servizio condizioni superfi ciali controllo con correnti indotte controllo non distrut tivo criccabilit durata della vita gas naturale liquefatto industria petrolifera ingegneria chimica ispezione basata sull analisi del rischio piastre tubiere previsione raffred damento rotture rugosit scambiatori di calore titanio usura vibrazione Study of methodologies for risk assessment in operation al system safety di e HADJADJ E A Journal of Failure Analysis and Prevention Novembre Dicembre 2010 pp 540 544 Analisi strutturale condizioni di servizio fattori di sicurez za fattori umani gestione aziendale incidenti sul lavoro ispezione basata sull analisi del rischio valutazione del rischio Vulnerabilit dei giunti saldati e meccanismi di danneg giamento attivi negli impianti di processo petrolchimici affidabilit mediante la programmazione dell ispezione basata sul rischio RBI Parte I di CANALE G et al Rivista Italiana della Saldatura Maggio Giugno 2011 pp 323 337 Alta pressione corrosione durata della vita fattori di sicurezza giunti saldati impianti ingegneria
177. l contesto delle verifiche periodiche di legge G Canale Rivista Italiana della Saldatura Maggio Giugno 2008 Nuovi sviluppi della procedura API RP 581 Risk Based Inspection S Pinca Rivista Italiana della Saldatura Maggio Giugno 2009 Vulnerabilita dei giunti saldati e meccanismi di danneggia mento attivi negli impianti di processo e petrolchimici affi dabilit mediante la programmazione dell ispezione basata sul rischio RBI Parte G Canale M De Marco e S Pinca Rivista Italiana della Saldatura Maggio Giugno 201 Vulnerabilit dei giunti saldati e meccanismi di danneggia mento attivi negli impianti di processo e petrolchimici affidabilit mediante la programmazione dell ispezione basata sul rischio Parte G Canale M De Marco e S Pinca Rivista Italiana della Saldatura Luglio Agosto 2011 Codice 101512 30 00 Soci IIS Membri IIS Club 24 00 ae uit and p Ricerch 4 Dati IIS Data Ispezione basata sull analisi del rischio 2009 2012 The link between risk informed in service inspection and inspection qualification di GANDOSSI L et al Insight Gennaio 2009 pp 16 20 Controllo non distruttivo ispezione basata sull analisi del rischio operazioni in servizio simulazione valutazione del rischio Risk assessment for pipelines with active defects based on artificial intelligence methods di ANGHEL C I The International Journal of PVP
178. l esame macrografico Campione Esito dell esame 15 L esame ha messo in evidenza due strati di riporto in cui non sono state rilevate difettosit gravi ad esclu sione di piccole inclusioni tondeggianti 16 L esame ha messo in evidenza due strati di riporto in cui non sono state rilevate difettosit gravi ad esclu sione di piccole inclusioni tondeggianti 17 L esame ha messo in evidenza due strati di riporto cui non sono state rilevate difettosit gravi ad esclu sione di piccole inclusioni tondeggianti 19 3 L esame ha messo in evidenza tre strati di riporto in cui non sono state rilevate difettosita gravi ad esclu sione di piccole inclusioni tondeggianti TABELLA 3 Esiti dell esame con liquidi penetranti Campione Esito dell esame 12 Non si sono evidenziate indicazioni degne di nota 15 Non si sono evidenziate indicazioni degne di nota 17 Non si sono evidenziate indicazioni degne di nota Non si sono evidenziate indicazioni degne 20 3 di nota Figura 9 Macrografia 20x del riporto eseguito sul campione 15 Esame macrografico Prove di piegamento Alcuni strati di riporto sono stati inoltre sottoposti all esame I test hanno previsto l esecuzione di una prova di piegamen macrografico con i risultati descritti dalla Tabella 4 to longitudinale la quale stata condotta su un saggio preli Nelle Figure 8 9 e 10 sono illustrate alcune delle sezioni minare Successivamente
179. l in tegrazione del fascio cavi nel braccio del Robot Rispetto ai modelli conven zionali il fascio cavi l alimentazione del filo e i cavi dei sensori non corrono lungo il 6 asse bensi lungo il corpo stesso del Robot I vantaggi sono evi denti anche in caso di movimenti mol to complessi il fascio cavi rimane pro tetto da urti e abrasioni e non rischia di aggrovigliarsi La nuova generazio ne dei Robot QIROX puo inoltre essere dotata di un 7 asse opzionale Il nuovo asse integrato alla base del Robot permette una estensione del raggio di lavoro di 550 mm il raggio complessivo quindi di 1100 mm Vantaggi di questo asse aggiuntivo Robot QIROX Tipo QRH 7 Asse opzionale una maggiore semplicit e velocit nelle regolazioni e una eccezionale fa cilit nel raggiungere posizioni estre me data la elevata libert di movimen to Tutto questo determina inoltre un notevole risparmio di tempo per gli aggiustamenti L armadio di controllo V5 del Robot QIROX offre tutti i be nefici del controllo CLOOS gia speri mentato nel corso di vari decenni per apportare continui miglioramenti Al controllo V5 possono essere aggiun te numerose opzioni software come trasformazione in 3D Point Editor programma multi pass cerca giunto sensore gas operazioni in Master e Slave RoboPlan Il tutto studiato per una sempre piu precisa ed accurata gestione dei processi automatizzati di sal
180. large deformation analysis It was confirmed that heating temperatu res should be kept below the A transformation temperature around 700 C within the general structural steel to prevent changes to its mechanical properties It was ideal for the imperfection which was the residual deformation in the panel to be controlled within the acceptance of the initial deflection Further it was found that correcting the residual deformation opposite the mode of local buckling of the panel was an effective method for maintaining the maximum strength of the repaired pier equivalent to that of the virgin specimen Al fine di verificare la solidit strutturale di una pila in acciaio di un ponte ripara ta mediante riscaldamento pressione sono stati effettuati esperimenti ed analisi Un provino ha subito inizialmente una deformazione locale dovuta a carichi ci clici di flessione e successivamente e stato sottoposto a riscaldamento pressio ne Lo stesso provino e stato nuovamente sottoposto agli stessi carichi iniziali Inoltre queste sollecitazioni sono state simulate mediante un modello di analisi elasto plastica per grandi deformazioni stato confermato che la temperatura di riscaldamento dovrebbe essere mantenuta al di sotto della temperatura di trasformazione A circa 700 C per acciai strutturali per evitare variazioni delle propriet meccaniche Sarebbe ideale che l imperfezione intesa come deformazione residua del pannello fosse mantenuta all
181. lda perfettamente Semplice da usare Possibilit di memorizzare i parametri di saldatura WELDING TOGETHER COSTRUZIONI ELETTROMECCANICHE ANNETTONI s p a 23900 LECCO ITALIA Tel 0341 22322 cea ceaweld com www ceaweld com Valutazione della tenacita di giunti saldati con prove di meccanica della frattura criteri di estrabolazione dei risultati ottenuti su di medio spessore a giunti di spessore elevato G L Cosso M Lanza C Servetto E Maiorana Sommario Summary In questo articolo viene descritto un criterio di estrapo lazione dei risultati di prove di meccanica della frattura CTOD condotte su spessori medi a giunzioni di spes sore elevato Tale criterio stato elaborato a fronte di una campagna di prove CTOD condotte da IIS in precedenza su diversi spessori e sfruttando le correlazioni esistenti tra il e l integrale J L esigenza del presente lavoro sorta per la necessit di valutare la tenacit in termini di della soluzione costruttiva adottata nel progetto del viadotto Stura di Demonte parte dell autostrada Asti Cu neo che prevede la giunzione di piattabande con raddoppi per uno spessore complessivo saldato di 140 mm La valutazione sperimentale del CTOD e il metodo di estrapolazione utilizzato ha permesso di testare provini di 70 mm piu facilmente reperibili e lavorabili in luogo del lo spessore realmente saldato This article deals wi
182. lications 2012 ASTM A312 A312M Standard spec ification for seamless welded and heavily cold worked austenitic stain less steel pipes 2012 ASTM A403 A403M Standard spec for wrought austenitic stain less steel piping fittings 2012 ASTM 505 Standard specification for steel sheet and strip alloy hot rolled and cold rolled general require ments for 2012 ASTM A506 Standard specification for alloy and structural alloy steel sheet and strip hot rolled and cold rolled 2012 ASTM A507 Standard specification for drawing alloy steel sheet and strip hot rolled and cold rolled 2012 ASTM A609 A609M Standard prac tice for castings carbon low alloy and martensitic stainless steel ultra sonic examination thereof 2012 ASTM A871 A871M Standard specification for high strength low alloy structural steel plate with atmo spheric corrosion resistance 2012 ASTM A1031 A1031M Standard specification for steel sheet and strip heavy thickness coils alloy drawing steel and structural steel hot rolled 2012 ASTM 1039 1039 Standard specification for steel sheet hot rolled carbon commercial structural and high strength low alloy produced by twin roll casting process 2012 AWS A2 4 A2 1 SET Standard sym bols for welding brazing and nonde structive examination set includes AWS A2 4 standard AWS 2 1 desk chart and AWS A2 1 wall chart 2012
183. lio di Figura 7 la saldatura in cantiere delle piattabande dei conci di pila stata eseguita secondo la seguente sequenza e riempimento del cianfrino secondo WPS e rasatura della saldatura da entrambi 1 lati per 100 mm per parte a cavallo dell anima e per l intera lunghezza in presenza del raddoppio per poter garantire adeguata controllabilit del giunto testa a testa e controllo con ultrasuoni e esecuzione della saldatura di testa del raddoppio 15x20 secondo WPS in PA e in PD Figura 6 Preparazione provino per la qualifica del giunto testa a testa a piena penetrazione delle piattabande Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 487 G L Cosso et Valutazione della tenacit di giunti saldati con prove di meccanica della frattura J CTOD criteri di estrapolazione dei risultati Irollo scucilo PTB IN lt WPS A240 11 PA lt WPS A239 68 Figura 7 Dettaglio tipico di saldatura delle piattabande in cantiere Una volta uniti 1 conci di trave in cantiere si procede con il varo longitudinale per spinta del viadotto Fig 8 per un totale di 10 campate di cui una campata da 50 m e 9 da 100 m e un peso complessivo di 8 400 t Le rimanenti due campate sono state invece montate dal basso con l utilizzo di pile provvisorie Le esigenze di cantiere hanno richiesto la verifica di tenacit delle giunzioni tra
184. ll llS oppure scaricandolo dal sito www formazionesaldatura it Quote di iscrizione La quota di partecipazione al Corso comprensiva del pranzo presso la mensa dell IIS e della collana completa delle pubblicazioni pari a e 6 900 00 per Welding Technologist e 9 400 00 per Welding Engineer da corrispondersi mediante bonifico bancario sul conto corrente Banca di Legnano Gruppo Banca Popolare Milano IBAN IT86VV0320401400000000064500 intestato all Istituto Italiano della Saldatura Si segnala che questi corsi sono svolti in regime di esenzione IVA Rif punto 20 Art 10 del DPR 633 1972 Informazioni Per ulteriori informazioni e possibile rivolgersi all Istituto Italiano della Saldatura Via Lungobisagno Istria 15 16141 Genova Divisione Formazione Tel 010 83 41 371 Fax 010 83 67 780 www formazionesaldatura it formazione iis it 2 Cerchiamo di rendere migliore il vostro lavoro e la vostra vita DELVIGO COMMERCIALE Supporti ceramici per la saldatura MATAIR Forni aspirazione e riciclaggio dei flussi CETh trattamenti termici Wi COMMERCIALE Loc Cerri 19020 Ceparana di Follo SP Tel 0187931202 Fax 0187939094 E mail info delvigo com www delvigo com International Institute of Welding Soundnass diagnosis of a staal oridge bia repaired by nedting brassing M Hirohata T Morimoto Introduction Correcting welding distortions of steel members and forming vari
185. lla frattura J CTOD criteri di estrapolazione dei risultati Premessa La necessit di definire un criterio di estrapolazione dei ri sultati di prove di meccanica della frattura a spessore diverso e superiore a quello di prova puo verificarsi o per limiti spe rimentali legati alle caratteristiche delle attrezzature dispo nibili o per l analisi di soluzioni costruttive particolari quali quella oggetto del presente articolo Nell ambito della co struzione del viadotto Stura di Demonte parte dell autostra da Asti Cuneo stata adottata una soluzione costruttiva che prevede la giunzione di piattabande con raddoppi per uno spessore complessivo di 140 mm La difficolt nei tempi concessi dalle esigenze di produzione di reperire lamiere di spessore 140 mm sulle quali eseguire direttamente le prove di meccanica della frattura ha indotto ad elaborare un pro gramma di prove su provini di spessore 70 mm e a definire un criterio conservativo di estrapolazione dei risultati per la determinazione della tenacit della saldatura Descrizione della struttura Il viadotto Stura di Demonte a Castelletto Stura CN parte del collegamento autostradale Asti Cuneo tronco I Massimini Cuneo lotto 5 Cuneo 55231 Si tratta di un viadotto ad asse curvilineo con sezione a struttura mista acciaio calcestruzzo e schema statico di trave continua su undici appoggi per una lunghezza complessiva di 1 100 m Le campate centrali hanno luce pari
186. lla ridotta esten sione della zona termicamente alterata che in grado di garantire per quanto sia frequente la finitura dei giunti con processo TIG per eliminare imperfe zioni di profilo non rare al diritto del giunto data la elevata concentrazione di energia Per quanto attiene alla scelta del mate riale d apporto fermo restando il con cetto per cui la zona fusa dovrebbe per quanto possibile riprendere l ana lisi chimica caratteristica del materiale base per questo tipo di semilavorato nel caso degli acciai inossidabili auste nitici necessario valutare attenta mente 1l tenore del carbonio che dovr ovviamente essere maggiore nel caso di acciai destinati a servizio ad elevata temperatura con valori anche pari allo 0 40 per acciai aventi analisi chimica confrontabile con il grado HK 40 tal volta per la passata di radice rite nuto accettabile l impiego di consuma bili a minore tenore di carbonio pari a circa 0 10 in particolare mentre opportuno evitare di impiegare que sto consumabile per l intera saldatura qualora sia destinata ad operare in regime di scorrimento viscoso a caldo condizione in cui offre indubbiamente minori garanzie rispetto al grado a maggiore tenore di carbonio Restando nel caso del servizio ad ele vata temperatura inoltre sconsigliato l impiego di consumabili in lega di nichel qualora il tubo venga a contatto con gas prodotti da forni per 1 possi bili proble
187. lometria 6 e 3 um I campioni sono stati in seguito attaccati chimicamente con una soluzione Nital 296 per evidenziarne la microstruttura Le analisi metallurgiche sono state effettuate mediante uno stereoscopio ed un mi croscopio ottico Le misure allo stereoscopio interfacciato con un sistema software per l acquisizione dell immagine hanno consentito l esame morfologico del cordone di sal datura le analisi microstrutturali 11 calcolo della dimensio ne del grano e della distribuzione delle fasi su immagini a 1000x sono state realizzate con l ausilio di un software per l analisi di immagine LEICA QWIN interfacciato con il microscopio ottico 2 4 Prove meccaniche La caratterizzazione meccanica dei giunti stata effettuata mediante test di trazione secondo normativa UNI EN 895 e misure di microdurezza I campioni per i test di trazione sono stati prelevati in direzione trasversale alla direzione di saldatura e sono stati lavorati secondo la geometria indicata nella Figura 2 Sono stati testati tre campioni per tipologia di saldatura 2 NZ a temperatura ambiente da cui si sono ricavate la tensione di snervamento la tensione di rottura e l allungamento percentuale a rottura Per la costruzione dei profili di microdurezza sono state eseguite prove Vickers sui campioni attaccati chimicamente utilizzando un carico di 100 g L asse centrale della saldatura stato determina to osservando attentamente la geometria della zona fusa al mic
188. ly application of RCM maintenance decisions for the most critical single items within a plant resulting in an optimal management of techni cal operational and organizational resources IIW Thesaurus Keywords Costs estimation gas industry lifetime maintenance oil industry plants reliability Memoria presentata al Convegno 15 La riduzione dei costi attraverso il migliora mento della manutenzione degli impianti industriali Siracusa 24 Maggio 2012 ABB S p A Sesto San Giovanni Milano Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 495 496 D Saccardi l applicazione della metodologia RCM per la riduzione del Life Cycle Cost di sistemi Oil amp Gas Analisi FMECA RCM La Figura 1 di seguito riportata rappresenta il flusso della metodologia Reliability Centered Maintenance RCM con evidenziate le principali informazioni che ad ogni step vengono elaborate La metodologia presuppone l individua zione iniziale di un gruppo di lavoro dedicato Preliminarmente all avvio delle sessioni di analisi FMECA Failure Mode and Effect Analysis e RCM sar opportuno avere raccolto ed analizzato la documentazione disponibile in Azienda predisponendo 1 form di analisi e schedulando in maniera precisa l agenda degli incontri con il persona le dell Azienda presso la quale viene svolto il progetto in modo da ridurre al minimo l impatto sulle attivit quo tidiane La metodologia proposta e di t
189. mare collettori di tipo multibranch in acciaio austeno ferritico con tec niche di estrusione a caldo mentre ormai consueta la fabbricazione di tee di questi materiali fabbricati per formatura a caldo da tubi per colata centrifuga cos come billette ottenute in questo modo possono essere impie gate come sbozzati per ottenere tubi mediante colata centrifuga Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 529 530 Caratteristiche ed impiego di tubi e raccordi in acciaio inossidabile e lega di nichel fabbricati per colata centrifuga Figura 9 Tubo grado API 5L X65 placcato internamente GmbH amp Co 4 Fabbricazione di tubi placcati internamente ber colata centrifuga Un interessante applicazione delle tec nologie di fabbricazione per colata cen trifuga ad asse orizzontale sono 1 tubi placcati internamente il cui impiego in continua ascesa nell ambito dell in dustria Oil amp Gas per quanto tale tecnologia nello specifico non possa essere considerata del tutto nuova ad esempio cilindri in acciaio con rive stimenti resistenti all abrasione o di tipo antifrizione oppure semilavorati per l industria petrolchimica in lega 35Ni25CrNb con placcature esterne in lega 50Cr50NiNb sono stati utiliz zati con buon successo Tuttavia negli ultimi anni sono state sviluppate appli cazioni di tubi placcati internamente con leghe resistenti alla corrosione per l
190. meglio noto come D Lgs 81 08 ed a volte sem plicemente detto Decreto 81 Il Testo unico sulla sicurezza attualmente in vigore ha rias sunto e ordinato in s tutte le normative previgenti nel cam po della sicurezza a volte suddivise per settore dalla storia e dalla cronologia differenti Si tratta di una raccolta ordinata e compiuta di articoli com mi ed allegati nella quale il legislatore indica ad aziende datori di lavoro e lavoratori quanto essenziale e obbliga torio fare in riferimento in ogni ambiente di lavoro alla prevenzione ed alla tutela della salute fisica e mentale alla valutazione dei rischi alla sorveglianza sanitaria al primo soccorso e all antincendio Il Testo unico si riferisce a datori di lavoro e lavoratori ma anche a tutte le altre figure professionali che popolano 1 luo ghi di lavoro e sulle cui particolari mansioni e responsabilit vengono suddivisi gli accorgimenti abitudinari e le prassi utili per la sicurezza RSPP RLS preposto addetto al primo soccorso addetto antincendio e medico competente sogget ti per i quali il Testo unico prevede una adeguata formazione e un relativo e periodico aggiornamento Il D Lgs 81 08 stato introdotto nell ordinamento italiano come Attuazione dell articolo 1 della legge 3 agosto 2007 n 123 in materia di tutela della salute e della sicurezza nei luoghi di lavoro tale articolo di legge esprimeva l esigenza di una nuova normativa in materia e lo
191. men A and Model A x 2 196 5 mm Speci men B and Model B x 131 0 mm In the case of corrected Specimen A the upper and lower panels were con cave and the side panels were convex to the cross section of the specimen which was the same as in the case of virgin Specimen A Alternatively the z x 100 x 300 EJ Emme EE MASS HAS uU ASS 6 26 1mm a Virgin model mode of the out of plane deformation of corrected Specimen B differed from that of virgin Specimen B Further the upper panel of virgin Specimen B was concave which was in direct con trast to that of corrected Specimen B s upper panel which was convex to the cross section of the specimen However the modes of the out of pla ne deformation of the lower and side panels were relatively the same as tho se of virgin Specimen B Consequently the modes of the out of plane deformation of corrected Models A and B obtained by the analyses so lid lines had approximately matched those of corrected Specimens A and B In the case of both corrected Models A 4 x 100 x 300 t o 4 ren LI e 1 ly 1 77 P FI JP 6 21 8mm b Corrected Model A and B the results of the experiments could be simulated by the analyses The behaviours of the corrected speci mens could be simulated by only con siderin
192. mento della durezza nella super ficie inferiore di taglio in accordo con quanto detto precedentemente 3 Determinazione del tasso di emissione di Certe operazioni di taglio termico tra cui rientra certamente quella di taglio al plasma sono caratterizzate dalla produzione di fumi e gas che se inala ti possono nuocere alla salute dell o peratore in relazione alla quantit emessa ed alla natura del materiale base tra l altro Per i suddetti motivi sono state condotte prove di determi nazione del tasso di emissione di fumi derivanti dall operazione di taglio plasma eseguito con la torcia Ergocut S65 Tale determinazione stata effet tuata in accordo alla normativa UNI EN ISO 15011 1 Salute e sicurezza Figura 23 Profilo di durezza delle superfici di taglio del campione D2 6 mm configura zione DRAG nella saldatura e tecniche affini Parte 1 Determinazione del tasso di emis sione dei fumi generati dalla saldatura ad arco e captazione dei fumi per l a nalisi Per quanto a stretto rigore la norma suddetta si riferisca a pro cessi ad arco le procedure di misura zione in essa contenute possono essere applicate in modo significativo anche processi di taglio termico per i quali non risulta disponibile un analogo do cumento La suddetta normativa pre vede l impiego di diverse tipologie di camera per la captazione dei fumi in funzione del grado di automatismo del processo di saldatura
193. mi che questi consumabili possono presentare in presenza di fumi contenenti zolfo Nel caso si impie ghino elettrodi rivestiti vanno ovvia mente curate le condizioni di essic camento partendo da un eventuale ricondizionamento alla temperatura di 315 C per un ora oppure di 260 C per due ore con mantenimento sino all utilizzo a temperature comprese tra C Durante le operazioni di saldatura opportuno rispettare alcuni accorgi menti fondamentali considerando le caratteristiche tipiche del materiale base che stiamo considerando in parti colare minimizzare l apporto termico specifico quindi le tensioni residue ad esso conseguenti privilegiando diametri ridotti per elettrodi e bac chette moderati valori dell intensit di corrente alte velocit di avanzamento e ridotte temperature di interpass tipi camente 175 C meglio se 150 7 2 Saldatura in fase di manuten zione Uno dei problemi pi temuti qualora 1 tubi siano stati eserciti ad elevata tem peratura indubbiamente il possibile infragilimento di materiali base di per s gi pi fragili rispetto ad altre tipo logie di semilavorato a causa di feno meni di precipitazione secondaria che possono determinare processi di invec chiamento della matrice cristallina Di fatto il servizio ad elevata tempe ratura pu comportare per un acciaio inossidabile austenitico la formazione di ossidi superficiali in quantit signi ficative in
194. n In this specimen B is 9 6 mm The experiment was completed at the cycle in which the decrease of the load was confirmed 2 3 Simulation by elastic plastic large deformation analysis The loading experiment was simulated by elastic plastic large deformation analysis based on FEM 3 Figure 4 displays the analysis model The shell elements with four nodes were used in the analysis The elements were then divided into ten layers arranged according to their thickness Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 515 516 M Hirohata et al Soundness diagnosis of a steel bridge pier repaired by heating pressing stress c MPa Foranalysis O Expenmental result b b b 0 5 10 15 20 25 30 SI bw Strain 96 e At x 0 2 Aw bw 1000 sin 3 w A din sin b a b Figure 5 Relation between stress and strain The uniform axial loads were then applied on the rigid elements of the top of the pier by load control The gradually increasing cyclic loads were applied by displacement control The boundary condition was determi ned so that the initial gradient of the re lation between load and displacement obtained by the analysis complied with that obtained by the experiment The solid line in Figure 5 shows the relationship between stress and strain used in the analysis based on the re sults of the
195. n FEM Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 521 527 The virgin specimen was locally buckled by cyclic loading The panels crossing at right angles to the direction of the loads defor med concavely and the panels pa rallel to that deformed convexly to the cross section of the specimen No cracks could be observed in the welds after the experiment The behaviour of the virgin speci men could successfully be simu lated by the analysis Based on the results the validity of the analysis program was confirmed The out of plane deformation generated by the cyclic loads was corrected by heating pressing below the A transformation temperature It was impossible for the out of plane deformation to be perfectly corrected and some deformations inevitably remained the residual imperfection The magnitude of the residual imperfection was about five times as large as the ac ceptance of the initial deflection The same experiment was again carried out on the specimen after correction by heating pressing M Hirohata et al Soundness diagnosis of a steel bridge pier repaired by heating pressing and was simulated by the elastic plastic large deformation analysis based on FEM The maximum strength of the corrected specimen of which the mode of the residual imperfection was the same as that of the out of plane deformation was 0 lower than that of the virgin specimen The maximum strength of the
196. n cui la tem Giunto zincato Giunto non zincato Figura 3 Zone di prelievo e dimensioni caratteristiche dei cordoni di saldatura tutte le dimensioni sono in mm Giunto zincato 50 i Zona i Materiale base p Fusa ZTA Materiale base n 7 o Distanza dall asse del cordone mm Giunto non zincato 100 so Materiale base ZTA 2018 ZIA Materiale base Distanza dall asse del cordone mm Figura 4 Profili di microdurezza Vickers dei giunti saldati con zincatura e senza zincatura Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 P Ferro et al Microstruttura e propriet meccaniche di giunti saldati a fascio elettronico in acciaio DP600 mE b Figura 5 Immagini al microscopio ottico dei giunti analizzati attacco Nital 296 a cordone di saldatura b materiale base peratura non supera Ac che per effetto del riscaldamento indotto dalla saldatura subisce rinvenimento della martensite preesistente A tale rinvenimento associato un calo della durezza e riduzione delle propriet di resistenza statica e a fatica Dall analisi della letteratura si pu facilmente riscon trare infatti che la rottura sia statica che dinamica si mani festa in prossimit di tale zona la quale costituisce quindi il punto debole del giunto saldato Nel caso in esame tuttavia
197. nato il semilavorato ed in qualche misura al suo spessore in molti casi si opta per la tecnica ad asse verticale per rapporti lunghezza diametro inferiori a due Gli stampi metallici sono usati oggi solo per la produzione di tubi sino a 6 m circa di lunghezza con tecnica ad asse orizzontale la tecnica ad asse verticale pu comportare l impiego di stampi metallici come anche di grafite in sabbia o di tipo ceramico inseriti a loro volta nello stampo metallico Ad esempio questa tecnica pu essere impiegata per la fabbricazione delle Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 parti sferiche di valvole a sfera Fig 6 sino a diametri anche di tre metri Allo stesso modo alcune fonderie adottano questa tecnica per realizzare raccordi a T Fig 7 collettori ed altre geome trie Due sono le caratteristiche di que sti prodotti che ne assicurano l elevata integrit la solidificazione prevalente mente unidirezionale in stampi metal lici e l elevata forza centrifuga con cui sono realizzati eventuali inclusioni non metalliche e ritiri sono indotti dalle forze in gioco a posizionarsi in prossimit della parte piu interna del semilavorato la quale pu essere suc cessivamente lavorata di macchina per raggiungere il desiderato livello di qualit garantendo in questo modo Figura 7 Esempio di raccordo a 45 fabbri cato per centrifugal casting Caratteristiche ed impiego di tubi e r
198. netto fino a 18 mm ed una separazione sino a 23 mm Successivamente vengono presentati i parametri di settaggio del generatore del flusso di gas ed infine di taglio riportati rispettivamente nel le Tabelle 1 2 e 3 Nella presentazione tecnico commer ciale vengono quindi messi in evidenza i punti di forza del prodotto quali lot tima qualit delle superfici di taglio evidenziata nella brochure di presen tazione dall immagine riportata in Fi Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 555 556 Abbiamo provato per voi gura 2 che rappresenta una superficie in acciaio al carbonio bassolegato di spessore 10 mm tagliata con la torcia Ergocut S65 e la minor usura dei con sumabili messa a confronto con pro dotti analoghi delle ditte concorrenti Fig 3 Vengono presentate infine le due possibili configurazioni della tor cia di taglio plasma Ergocut S65 de nominate rispettivamente STANDARD e DRAG Fig 4 Nella configurazione STANDARD i ri cambi sono studiati per effettuare tagli agevoli nelle condizioni operative pi comuni La configurazione suddetta prevede infatti la presenza di un di stanziale Fig 5 che permette l esecu zione di tagli con una distanza ugello pezzo fissata a 3 5 mm La configurazione DRAG invece stata progettata per l esecuzione di ta gli dove gli ingombri possono rappre sentare un problema ad esempio negli scatolati Il terminale dell ugello in
199. ng Seminario La fabbricazione di strut ture metalliche saldate in Italia oggi quali opzioni per i costruttori italiani Stainless Steel World Americas Conference amp Expo 2012 AWS GSI Conference on U S and European Welding Standards Structural Pressure Piping Pipelines Railroad NDT API Storage Tank Conference amp Expo SAMPE Tech 2012 EuroBLECH 2012 22 Fiera Internazionale Tecnologica della Lavorazione della Lamiera BS7910 2012 Launch Seminar Guide to Methods for Assessing the Acceptability of Flaws in Metallic Structures ASNT Fall Conference and Quality Testing Show 2012 seminario Sicurezza in saldatura onere o strumento per lo sviluppo della competitivita Wire amp Cable India 2012 www stainless steel world net info stresacongressi it WWNW iis 1t manifestazioni info iis it www cim org COM2012 metsoc cim org www bimu sfortec com bimu esp ucimu it sfortec esp ucimu it 1us2012 ifw dresden de m weihnacht ifw dresden de www asminternational org memberservicecenter asminternational org wWwww messe at www vienna tec at WWNW IIS 1t manifestazioni info 1is it www stainless steel world net calendar a davanzo kci world com www slv muenchen de slv slv muenchen de www apl1 org registrar api org http sampe org priscilla sampe org www euroblech com info euroblech com www twi co uk becki parratt twi co uk www asnt org conferences asnt
200. ni che pur essendo tutte validate da EA aveva no delle particolarit da armonizzare ad esempio sul ruolo dei relatori nei CsA nella scelta formazione ed aggiornamento degli ispettori sul peso del giudizio dato per le osservazioni rilievi e non conformit ai fini del rilascio dell accreditamento e cosi via Un capillare lavoro di approfondimento ha consentito di individuare le modifiche ed integrazioni da apportare ai Regolamenti Generali tutte approvate all unanimit dal Comitato di Accreditamento Con l approvazione della revisione complessiva dei principali Regolamenti Generali in questo momento sottoposti alla messa a punto redazionale prima della emanazione ufficiale da parte del Consiglio Direttivo si concluso il mandato triennale del Comitato e io ritengo esaurite di fatto le motivazioni alla base del mio Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 mandato Il rinnovo di tutti gli organi sociali sar l oc casione per razionalizzare la nostra presenza in quelli piu operativi e fare rientrare alcune risorse a tempo pieno nell Ente per attendere i compiti impegnativi che ci aspettano nei prossimi mesi mantenendo il giu sto ruolo e presenza in quelli strategici La normazione non fine a se stessa un sistema di re gole non deve solo essere condiviso ma deve essere ap plicato per questo ha bisogno di adeguata sorveglianza e monitoraggio In prospettiva ritengo che la forza e la cre
201. no 010 8341475 Fax 010 8367780 redazione rivista 1is it www 11s it Abbonamento annuale 2012 Kallid RN 100 00 ESE 170 00 Un numero separato 26 00 La Rivista viene inviata gratuitamente ai Soci dell Istituto Italiano della Saldatura Rivista associata 00 Registrazione al ROC n 5042 Tariffa regime libero Poste Italiane SpA Spedizione in Ab bonamento Postale 70 DCB Genova Fine Stampa Agosto 2012 Aut Trib Genova 341 20 04 1955 Stampa ALGRAPHY S r l Genova www algraphy it MISTO Carta da fonti gestite in maniera responsabile FSC FSC C1 09468 L Istituto non assume responsabilit per le opinioni espresse dagli Autori La riproduzione degli articoli pubblicati permessa purch ne sia citata la fonte ne sia stata concessa l autorizzazione da parte della Direzione della Rivista e sia trascorso un periodo non inferiore a tre mesi dalla data della pubblicazione La collaborazione aperta a tutti Soci e non Soci in Italia e all Estero La Direzione della Rivista si riserva di accettare o meno a suo insindacabile e privato giudizio le inserzioni pubblicitarie Ai sensi del D Lgs 196 2003 i dati personali dei destinatari della Rivista saranno oggetto di trattamento nel rispetto della riservatezza dei diritti della persona e per finalit strettamente connesse e strumentali all invio della pubblicazione e ad eventuali comunicazioni ad esse correlate Nel prossimo
202. noscenza richiesto al mondo della normazione Le prassi di riferimento sono documenti che introduco no prescrizioni tecniche o modelli applicativi settoriali di norme tecniche elaborati sulla base di un rapido al massimo 6 mesi dall approvazione della richiesta pro cesso di condivisione ristretta ai soli autori verificata l assenza di norme o progetti di norma allo studio sullo stesso argomento Poich non sono documenti normativi sono elaborate in appositi Tavoli indipendenti dagli organi tecnici del Sistema UNI ma comunque sotto la conduzione ope rativa dell UNI che ne cura anche la pubblicazione Gli autori sono anche i committenti del lavoro poich sono tenuti a firmare un contratto che oltre specifi care il titolo lo scopo le risorse i tempi definisce anche gli aspetti economici connessi al finanziamento della realizzazione della prassi Naturalmente il profi lo del committente autore deve assicurare una rappre sentativit ampiamente riconosciuta dal mercato per esempio puo essere un entit pubblica o un consorzio di organizzazioni Le prassi di riferimento sono strumenti al servizio della normazione e del mercato nell ottica del miglioramen to continuo il Sistema UNI deve dotarsi di processi e strumenti capaci di rispondere alle sollecitazioni del mercato che richiede tempi sempre pi ridotti ed inter venti a valore aggiunto Questa forma di pubblicazione che trasforma l au toreferenzialit
203. nsite dovuta prevalentemente all elevata temperatura di picco e al conseguente ingrossamento del grano austenitico con spo stamento delle curve di raffreddamento continuo aumento dei tempi di incubazione Per la stessa ragione la percen tuale di martensite diminuiva all aumentare della distanza dal cordone di saldatura Di conseguenza 1 profili di micro durezza hanno mostrato 1 massimi valori all interfaccia ZF ZTA mentre non sono stati osservati valori minori di quelli relativi al metallo base Ci stato attribuito all elevata ve locit di raffreddamento e alla bassa quantit di martensite iniziale che hanno probabilmente ridotto al minimo l effetto softening Ci stato confermato anche dalle prove di tra zione che hanno mostrato la rottura dei campioni saldati sul metallo base Lo snervamento dei giunti risultato legger mente superiore di quello del metallo d origine e tale effetto stato attribuito per alcuni giunti alla comparsa del punto di snervamento indotto dal blocco delle dislocazioni da parte degli atomi interstiziali La deformazione a rottura si leg germente ridotta dopo saldatura In conclusione la saldatura a fascio elettronico di acciai DP600 grazie al basso apporto termico che la caratterizza ha prodotto giunti di qualit le cui propriet di resistenza statiche sono risultate confronta bili con quelle del metallo base Bibliografia 1 2 3 4 5 6 A Tiziani P
204. nti saldati In particolare sono state conside rate le seguenti ipotesi e posizione dell ipotetico difetto nel giunto interno in prossimit della superficie al diritto interno in prossi mit della superficie al rovescio superficiale al diritto superficiale al rovescio e caratteristiche meccaniche tensione di snervamento Figura 12 Correlazione teorica tra altezza e lunghezza di difetti pla nari stabili superficiali in prossimit della superficie al rovescio tenacit CTOD della zona fusa del saggio tipo B condizioni di carico per effetto delle azioni esterne al limite della tensione ammissibile e presenza di tensioni residue di saldatura longitudinali di valore pari alla tensione di snervamento della zona fusa e tensione residua di saldatura trasversale di valore pari alla tensione di snervamento del materiale base I risultati dei calcoli sono rappresentati nei diagrammi delle Figure 11 e 12 sotto forma di curve che correlano le di mensioni altezza di difetto lunghezza di difetto superficiale o interno ammissibili Le curve riportate nelle Figure 11 e 12 corrispondono in particolare alle condizioni pi critiche rilevate per 1 difetti superficiali e interni corrispondenti ai difetti posizionati nella zona fusa lato rovescio Conclusioni Il valore di CTOD estrapolato a partire da prove di mecca nica della frattura condotte su provini di spessore 70 mm al giunto di produzione avente spessore 140 mm risultat
205. nti saldati con prove di meccanica della frattura J criteri di estrapolazione dei risultati TABELLA 2 Estrapolazione del valore di CTOD allo spessore 140 mm CTOD La Giunto sp 70 sp 140 mm mm SAW FCAW 0 14 mm 86 N mm 0 12 mm B FCAW 0 10 mm 55 N mm 0 08 mm Procedura di stima del valore caratteristico dello spessore 140 mm nell ipotesi di comportamento elasto plastico Sulla base delle prove condotte nel recente passato da IIS su acciai pressoch equivalenti ma di spessore differente stato possibile impostare il criterio di correlazione di seguito descritto e state prese in considerazione due prove reali con dotte su provini in acciaio a media resistenza di due dif ferenti spessori s e s e Utilizzando il diagramma carico F spostamento V effettivamente registrato sul saggio di spessore 5 si fatta l ipotesi che in corrispondenza di un certo nume ro di punti E V arbitrariamente scelti avvenisse una propagazione della cricca esistente e quindi si determi nassero le condizioni per la valutazione di J Per ogni valore di J stato valutato il corrispondente valore di CTOD e di conseguenza il valore di In tale modo stata definita una dipendenza sperimentale tra m per lo spessore s L ipotesi sopra descritta corrisponde rebbe al caso di esecuzione di un certo numero di prove reali con provini di material
206. nza ad elaborare le specifiche norme Incontro con Alessandro Santoro I gruppi devono pero essere composti dai rappresen tanti di tutte le categorie potenzialmente interessate al progetto di norma tre di queste devono essere obbli gatoriamente presenti informate coinvolte nelle ap provazioni Altre tre sono coinvolte solo se direttamente interessate Per evitare uno sbilanciamento di presenze soprattutto nella fase di approvazione abbiamo introdotto in via del tutto sperimentale il criterio di voto ponderato fondato sulla pari rappresentativit per categorie a prescindere dal numero di rappresentanti aventi diritto votanti Inoltre abbiamo definito uno schema unico di riferimento su come dovranno essere elaborate le nor me che si riferiscono a tali attivit affinch grazie alla stessa struttura esse possano essere facilmente confrontabili anche ai fini di una successiva valutazio ne di conformit Attualmente sono stati costituiti dieci gruppi di lavoro e alcuni sono molto avanti nei lavori patrocinatori stra giudiziali del danno fotografi chinesiologi osteopati comunicatori i primi quattro progetti di norma an dranno in inchiesta pubblica nel corso dell estate La decisione di UNI di contemplare nel suo Rego lamento l inchiesta preventiva sugli argomenti nor mativi allo studio stata dettata da una volont di adeguamento alle procedure del CEN e ISO o stata registrata la nec
207. nza in cantiere e la sorve glianza sanitaria Non si tratta comunque di due testi complementari o con trapposti il Testo unico rimane una sola e unica legge Pu capitare di trovare la dicitura D Lgs 81 08 integrato con D Lgs 106 09 o diciture simili ci si trova comunque davanti al Testo unico attualmente in vigore e non a leggi differenti o terze Il decreto 81 cita poi espressamente come modello orga nizzativo e gestionale per la definizione e l attuazione di una politica aziendale per la salute e la sicurezza sul luogo di la voro il decreto legislativo 8 giugno 2001 n 231 pi noto come D Lgs 231 2001 recante la disciplina della responsa bilit amministrativa delle persone giuridiche delle societ e delle associazioni anche prive di personalit giuridica Infine il nuovo Testo unico ha infine previsto l abrogazione con differenti modalit temporali di diverse normative tra le quali in particolare il D P R 27 aprile 1955 n 547 ed il D Lgs 19 settembre 1994 n 626 cio la famosa legge 626 Tralasciando gli aspetti squisitamente legislativi nei punti seguenti verranno trattati alcuni argomenti riguardanti le ri cadute di natura organizzativa e gestionale delle quali l a zienda deve farsi carico con l obiettivo di garantire un mo dello di gestione della materia funzionale snello ed efficace 2 L Organizzazione In termini organizzativi il riferimento aziendale principale in materia di s
208. o nel caso peggiore zona fusa del giunto effettuato con proce dimento a filo animato pari a 0 06 mm Il valore di CTOD stimato non risulta particolarmente elevato normalmente vengono considerati come rappresentativi di una tenacit medio buona valori di CTOD superiori a 0 10 mm tutta via attraverso opportuni calcoli di meccanica della frattura stata dimostrata l affidabilit del giunto nei confronti della rottura fragile difetti planari di piccole dimensioni non ne cessariamente rilevabili con il controllo ultrasonoro previsto per le giunzioni in opera sono risultati stabili nelle condizio ni di carico pi gravose I difetti che eccedessero tali limiti di stabilit risultano comunque di dimensioni tali da garantire la loro rilevabilit con le procedure di controllo messe a pun to per l opera in oggetto Infine vista la sostanziale migliore tenacit dimostrata dalle prove sul saggio eseguito con pro cedimento misto arco sommerso filo continuo giunto tipo stato raccomandato l impiego di quest ultima procedura per le saldature in opera Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 49 492 G L Cosso et Valutazione della tenacit di giunti saldati con prove di meccanica della frattura J CTOD criteri di estrapolazione dei risultati Dati di progetto del Viadotto Stura di Demonte a Castelletto Stura CN Bibliografia Ente appaltante Autostrada Asti Cuneo SpA 1 S Sud
209. o con liquidi pe netranti con la tecnica a contrasto di colore presso il La boratorio di Genova dell Istituto Italiano della Saldatura 1 risultati dell esame sono riassunti nella Tabella 3 Controllo con ultrasuoni I campioni sottoposti al controllo con liquidi penetranti sono stati successivamente verificati presso il Laboratorio di Ge nova dell Istituto Italiano della Saldatura anche mediante controllo non distruttivo con ultrasuoni al fine di verificare Figura 6 Particolare della testa della stazione di riporto Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 la presenza di eventuali imperfezioni all interfaccia tra la la miera costituente il campione e lo strato di deposito L esame risultato particolarmente critico visto lo spessore esiguo dei riporti realizzati Per il controllo stata utilizzata la tecnica a riflessione di impulsi con trasduttore ad onde longitudinali a doppio cristallo avente diametro 10 mm fo calizzato con frequenza 4 MHz Come sensibilit d esame stato utilizzato un foro a fondo piatto da 2 mm di diametro Il controllo dei campioni esaminati non ha messo in eviden za distacchi tra la lamiera costituente il campione ed i rispet tivi strati di deposito ASHE lr v 2 A Lauro e P Baccarini Applicazione del laser allo stato solido con fibre ottiche per riporto in Inconel 625 su acciaio al carbonio per valvole TABELLA 4 Esiti del
210. o svolgimento di tutte le attivit del personale facendo in modo che tali principi ed indirizzi permeino tera organizzazione la messa in pratica di tali indirizzi deve spettare in generale alle funzioni operative che sono coinvol te direttamente nelle attivit quotidiane Pertanto in generale poich le aziende anche di piccola dimensione sono gi strutturate ed organizzate per fornire beni servizi in modo quanto pi possibile efficace ed effi ciente occorre presupporre che anche in termini di salute e sicurezza la definizione di responsabilit e gerarchie debba ricalcare il tipo di organizzazione interna che l Azienda si data al fine di non creare duplicati di funzioni o percorsi paralleli alla normale vita della Societ che facilmente risul tano avulsi dalla realt produttiva e quindi poco efficaci molto costosi in pratica occorre avere bene presente che la tutela della salute e della sicurezza dei lavoratori non una funzione a s stante ma uno degli aspetti che di fatto fanno parte del processo produttivo DL deve inoltre scegliere una serie di figure di staff che proprie dei servizi dedicati alla salute e sicurezza dei lavoratori La legge definisce le varie figure e ne richiama i compiti e gli obblighi ad esse associa ti a titolo di esempio tra gli obblighi non delegabili da parte del DL ci sono la valutazione di tutti 1 rischi per la salute e la sicurezza dei lavoratori e la designa
211. on control robotica meccatronica elettronica software metrologia e controllo qualit logistica www mecspe com VBL EURCOSTAMPI PLASTIKEXPO Et aly BUBFORNITURA MOTEK MALY CONTROLITALY senaf FIEREDIPARMA Progetto e Direzione Senaf S r Via Eritrea 21A 20157 Milano tel 39 02 332039470 fax 39 02 39005289 mecspe senaf it MESTIERE FIERE Richiedi la modulistica di iscrizione inviando il seguente coupon al numero di fax 02 39005289 il seguente coupon Mq richiesti Salone di interesse MECSPE EUROSTAMPI PLASTIXEXPO TRATTAMENTI amp FINITURE SUBFORNITURA MOTEK ITALY CONTROL ITALY LOGISTICA Azienda Attivit principale Indirizzo Cap Citt Prov Nome e Cognome referente Tel Fax Cell e mail Web Nota informativa art 13 D Lgs 196 03 Senaf srl via Eritrea 21 a 20157 Milano Gruppo Tecniche Nuove titolare del trattamento informa che i dati da Voi forniti attraverso la compilazione della scheda saranno trattati manualmente ed elettronicamente dati potranno essere comunicati a societ da noi incaricate e potranno essere utilizzati per fini statistici e azioni informative e commerciali Siete stati contattati perch i Vostri dati sono presenti su banche dati pubbliche e del Gruppo Tecniche Nuove in cui vi anche SENAF srl l elenco aggiornato dei responsabile amp disponibile presso
212. on sia riscontrabile un difetto di vigilanza In sintesi ai dirigenti spettano principalmente responsabilit in eligendo ed in vigilando mentre i preposti secondo le loro attribuzioni e competenze sovrintendono alla attivit lavorativa garantendo l attuazione delle direttive ricevute e controllandone la corretta esecuzione da parte dei lavoratori Pertanto nell esercizio di un funzionale potere di iniziativa 1 preposti devono sovrintendere e vigilare sulla osservanza da parte dei singoli lavoratori dei loro obblighi di legge nonche del le disposizioni aziendali in materia di salute e sicurezza sul lavoro e di uso dei mezzi di protezione collettivi e dei dispositivi di protezione individuale messi a loro di sposizione e in caso di persistenza della inosservanza informare i loro superiori diretti verificare che soltanto 1 lavoratori che hanno ricevuto adeguate istruzioni accedano alle zone che li espongono ad un rischio grave e specifico richiedere l osservanza delle misure per il controllo del le situazioni di rischio in caso di emergenza e dare istru zioni affinche 1 lavoratori in caso di pericolo grave im mediato e inevitabile abbandonino il posto di lavoro o la zona pericolosa informare il piu presto possibile 1 lavoratori esposti al rischio di un pericolo grave e immediato circa il rischio stesso e le disposizioni prese o da prendere in materia di protezione astenersi salvo eccezioni debitament
213. one comprovata dalle imma gini riportate nei precedenti paragrafi Abbiamo provato per voi Per quanto riguarda la maneggevo lezza questa sicuramente un punto di forza della torcia Ergocut S65 in quanto l impugnatura ergonomica permette effettivamente un ottima ge stione dell utensile durante la fase di taglio fattore che ancora una volta si rispecchia nella qualit delle superfici di taglio eseguito sia in configurazione STANDARD che DRAG 5 Riassumendo In conclusione di questo articolo e se condo la prassi adottata normalmen te in questa Rubrica riteniamo utile riassumere il giudizio emerso a valle di ogni singola prova realizzata nella seguente Tabella La brochure di presentazione del prodotto si presenta esauriente in quanto vengono riportate le configurazioni di utilizzo della torcia e dei parametri di esecuzione Il foglio ricambi che accompagna il prodotto oltre alle informazioni Qualit delle informazioni c i n DE i Completezza delle tecniche riporta anche la lista dei consumabili e dei ricambi con relativo codice 2 informazioni di riferimento Nel foglio ricambi si trova anche la dichiarazione di conformit 8 E del prodotto in base alla Direttiva 2006 95 EC LOW VOLTAGE 2 5 Il manuale d uso e manutenzione ricorda all utilizzatore le informazioni 5 relative alla sicurezza del prodotto U O 8 informazioni riportate sono principalmente di carattere
214. onibi lit degli impianti vale a dire 1 tempi di produzione 2 riduzione delle spese per il personale dal momento che le squadre di manutentori possono essere impiegate in modo pi razionale raggruppando in maniera omogenea le attivit 3 riduzione dei costi per materiali ed attrezzature grazie ad una pi efficace pianificazione L RCM attraverso il metodo di simulazione affidabilistica RBD permette anche di ottimizzare il magazzino dei mate riali di ricambio sia da un punto di vista dei materiali im mobilizzati che del corretto flusso di materiali in base alle rotture previste ed alle attivit programmate Questo aspetto Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 499 500 D Saccardi l applicazione della metodologia RCM per la riduzione del Life Cycle Cost di sistemi Oil amp Gas fondamentale dal momento che una corretta applicazione dell RCM permette di trovare il giusto stock per l ottimiz zazione della disponibilit degli impianti evitando scorte eccessive ma anche inutili attese per pezzi di ricambio con ovvie ricadute sulla produzione Questo uno degli aspetti di maggiore interesse di un ap proccio RCM anche se non sempre opportunamente eviden ziato Fattore fondamentale per la riduzione del Life Cycle Cost la ingegnerizzazione delle strategie di manutenzio ne vale a dire la capacit di fare la manutenzione che serve in funzione delle caratteristiche degli oggetti
215. osione durata della vita fattori di sicurezza giunti saldati impianti ingegneria chimica ispezione basata sull analisi del rischio materiali resistenti allo scorrimento a caldo meccanica della frattura metodi statistici operazioni in servizio ottimizzazione propriet meccaniche recensione rassegna recipienti in pressione resistenza ad alta temperatura riparazione rotture tenso corrosione Risk evaluation for motor operated valves in an inser vice testing program at a PWR nuclear power plant in Taiwan di LI Y C et al The International Journal of PVP V 90 N 2 3 2012 pp 17 21 Industria nucleare ispezione basata sull analisi del rischio operazioni in servizio recipienti in pressione valutazione del rischio Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 585 Ricerche Bibliografiche Titolo Acciaio Advanced Materials Processes Alluminio e Leghe Alluminio Magazine Ambiente e Sicurezza sul Lavoro Analysis Europa Anticorrosione ASTM Standardization News ATA Ingegneria Automobilistica Australasian Welding Journal Australian Welding Research Automatic Welding Automazione Energia Informazione Avtomaticheskaya Svarka Befa Mitteilungen BID ISIM Biuletyn ISG Boletin Tecnico Conarco Bollettino Tecnico Finsider Bollettino Tecnico RTM Brazing and Soldering Bridge Design amp Engineering British Corrosion Journal China Welding Chromium Review Constructia De Masini Costruzion
216. ottolineare due aspetti importantissimi per ottenere un efficace gestione dei processi dal punto di vista della salute e della sicurezza Il primo riguarda la primaria esigenza di coinvolgimento di tutte le parti dell organizzazione per effettuare una valuta zione dei rischi coerente con le attivit proprie dell azienda Il secondo aspetto da considerare riguarda la iterativit del processo la gestione della salute e della sicurezza dei lavo ratori deve seguire l evoluzione e lo sviluppo tecnico orga nizzativo che le aziende devono praticare per potere mante nere la propria competitivit 4 Modello di Gestione Come indicato al punto 1 1 D Lgs 81 08 prevede l adozione per la precisione all Art 30 di un modello organizzativo e gestionale detto anche semplicemente modello per la definizione e l attuazione di una politica aziendale per la salute e sicurezza idoneo anche a prevenire i reati commessi con violazione delle norme antinfortunistiche e sulla tutela della salute sul lavoro reati citati dagli articoli 589 e 590 del codice penale Lo stesso modello pu avere anche efficacia esimente della responsabilit amministrativa delle persone giuridiche delle societ e delle associazioni anche prive di personalit giuridica di cui al decreto legislativo 8 giugno 2001 n 231 Esso deve comunque assicurare un sistema aziendale per l adempimento di tutti gli obblighi giuridici relativi ai seguenti aspetti in materi
217. ous shapes through heating pressing have been widely used in the manufacture of steel structures Accordingly they have also been used for on site repair of damaged steel structural members caused by local buckling by fire traffic accidents and earthquakes 1 Althou gh heating pressing has been shown to be an effective and important process in the manufacture and repair of steel structures the effects on the soundness of steel structures by correction throu gh the heating pressing process has not been thoroughly explicated In order to illustrate the effects of correction of local buckling parts by heating pres sing on steel structural members and to diagnose its soundness a series of experiments and analyses were carried Doc IIW 2140 Recommended for Publication by Commission XV Design Analysis and Fa brication of Welded Structures Joining and Welding Research Institute Osaka University Osaka Japan Nippon Steel Engineering Co Ltd Chiba Japan Y C Kim Summary Sommario In order to diagnose the soundness of a steel bridge pier repaired by heating pres sing a series of experiments and analyses were conducted virgin specimen was first locally buckled by cyclic bending loads and subsequently corrected by heating pressing The corrected specimen was again subjected to the same loading experi ment as the virgin specimen In addition loading experiments were simulated by elastic plastic
218. ower panels were made to be convex to the cross section of the specimen It was expected that the mode opposi te to that of the local buckling would resist the deformation due to the load in the experiment after the correction Specimens and B could be corrected by heating pressing without cracking in the welds The same loading expe riment as for the virgin situation was conducted on both corrected specimens M Hirohata et al Soundness diagnosis of a steel bridge pier repaired by heating pressing 200 400 600 50 40 30 20 10 0 Virgin specimen Envelope curve 400 F lt Corrected specimen A 200 De 0 o 10 20 30 40 50 Displacement 6 mm a Corrected Specimen A and corrected Model A 600 400 200 Load P kN gt 200 400 600 Virgin specimen B Envelope curve i3 Corrected specimen B Corrected model B i 50 40 30 20 10 0 Displacement mm b Corrected Specimen B and corrected Model B 10 20 30 40 50 Figure 11 P relation and its envelope curve corrected specimens and corrected model 3 2 Simulation by elastic plastic large deformation analysis The loading experiment on the speci men corrected by heating pressing was simulated by the elastic plastic large deformation analysis It was probable that there were some factors affecting the behaviour of the specimen cor rected by hea
219. pi pompa valvole hanno evidenziato una resi stenza alla corrosione notevolmente inferiore con particolare riferimento ad ambienti acidi molto aggressivi il caso ad esempio delle leghe ACI CN 7M UNS N08007 oppure CWI2MW alloy C 276 Allo stesso modo per applicazioni in piattaforme destinate al Mare del Nord sono disponibili in letteratura informazioni relative a fusioni in lega tipo 825 per le quali il comportamento di collettori ottenuti per colata centrifuga risul tato positivo con risultati a fronte di prove di corrosione intergranulare Huey confrontabili rispetto a fusioni convenzionali In altri casi peraltro grazie alla loro intrinseca purezza sono documentate performance in termini di resistenza alla corrosione anche superiori rispetto a fusioni tradizionali 3 Fabbricazione di raccordi da billette ottenute per colata centrifuga Raccordi e pezzi speciali quali ad esempio curve riduzioni pos sono essere ottenuti da tubi fabbricati per colata continua con tradizionali tecniche di formatura a caldo soprat tutto per specifiche tipologie di lega e di raccordo ad esempio la piega tura ad induzione applicabile per la formatura da tubo ottenuto per colata centrifuga ad un certo spettro di mate riali come ad esempio nel caso dei Christmas tree flow loops in lega tipo CA6NM J91540 13Cr 4 Mo Per contro non sembrano ad oggi avere avuto successo 1 tentativi di for
220. plicazione del Decreto Ministeriale n 329 1 UNI Milano 19 11 2012 DICEMBRE 2004 Criteri generali per la gestione TE degli impianti industriali EU Corso di Qualificazione per Mystery Auditor la norma Centro Insulare SOA O a e www aicqci it Resi 26 11 2012 Organizzazioni di successo con la norma UNI EN ISO UNI 9004 2009 WWW uni com n A mm p 7 47 FU IAN E INI Fe iz EAE 4 Mm ERA E _ N _U BN WM HH a DE SL y 105 International Seminar Graz Seggau http portal tugraz at 24 26 09 2012 Austria Numerical Analysis of Weldability office iws tugraz at e luem 24 28 09 2012 International Pipeline Exposition IPE ies 2 cor pipelineexposales dmgevents com Shanghai Cina 25 28 09 2012 Tube China 2012 www tubechina com Aluminium amp NonFerMet 11 Fiera della Tecnologia Lavorazione ed Applicazioni dei Metalli non Ferrosi www nonfermet targikielce pl www targikielce pl pawelec p targikielce pl Kielce Polonia 25 29 09 2012 NDT HUB 4 International Scientific Technical Conference and Exhibition on Modern Methods and Devices for Testing the Quality and Diagnostics of the Object State www ndthub com konf bru mogilev by Mogilev Republic of Belarus 26 27 09 2012 WELDING TRAINER 2012 The new educational course for welders www
221. positivi dato che la presentazione live di macchinari e sistemi innovativi tradizionalmente un punto di maggiore interesse per le compagnie che partecipano a Euro BLECH spiega Nicola Hamann La partecipazione internazionale un ul teriore caratteristica di EuroBLECH ancora una volta molto alta alla fie ra di quest anno Quasi il 48 delle compagnie che hanno gi prenotato il loro spazio espositivo non provengono dalla Germania con Italia Turchia Cina Svizzera Paesi Bassi e Spagna tra i maggiori Paesi espositori dopo la Germania EuroBLECH 2012 occupe r i padiglioni 11 12 13 14 15 16 17 e 27 del Centro Fieristico di Han nover Il profilo della fiera comprende l intera catena tecnologica della lavo razione della lamiera lamiera pro dotti semifiniti e finiti manipolazione separazione formatura lavorazione flessibile della lamiera giunzione sal datura trattamento di superficie la vorazione di strutture ibride utensili controllo qualit sistemi CAD CAM e ricerca e sviluppo Le informazioni dettagliate per i visitatori che stanno programmando il loro viaggio ad Han nover per EuroBLECH 2012 sono ora disponibili Il d pliant disponibile in dodici lingue e essere ordina to tramite il sito internet della fiera www euroblech com Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 567 RIVISTE DI MACCHINE DA CANTIERE ATTREZZATURE E RICAMBI MAGAZINES FOR THE BUILDING
222. posizione tutta la sezione che contribuisce a smaltire calore per con duzione Quest ultima considerazione ci permette di comprendere il motivo per il quale nemmeno la zona inferiore presenta elevati valori di durezza in fatti nonostante non vi si soffermi per lunghi periodi durante il taglio questa ha una superficie di scambio termico minore rispetto al caso precedente pertanto il raffreddamento pi lento Dalle seguenti considerazioni infine si comprende il motivo per il quale sia la zona centrale a presentare i mag giori valori di durezza in quanto non necessario soffermarvisi a lungo du rante l operazione di taglio ed inol tre presente ancora una certa quantit di materiale attraverso il quale smal tire calore durante il raffreddamento Analoghe considerazioni possono es sere fatte per quanto riguarda i profili di durezza presentati nelle Figure 22 e 23 i quali si riferiscono rispettiva mente ai campioni di 6 mm di spessore di acciaio al carbonio UNI EN 10025 2 S275JR tagliati con la torcia in confi gurazione STANDARD e DRAG In questo caso dato lo spessore in feriore e la minore estensione della zona termicamente alterata di taglio conseguenza della maggiore velocit di avanzamento sono state realizzate due linee di durezza rilevando quattro punti per fila come precedentemente illustrato nella Figura 19 Osservando i profili di durezza riguardanti i cam pioni denominati S2 e D2 si nota un incre
223. prodotti ottenuti per deforma zione plastica fusioni centrifughe in acciaio inossidabile austenitico ad esem pio 3041 oppure 316L fusioni centrifughe in acciaio austeno ferritico e fusioni centrifughe di lega 825 fusioni centrifughe di lega 625 Nel primo caso acciai inossidabili austenitici fermo restando quanto osservato circa la mancata distinzione tra tubi ottenuti per fusione conven zionale o centrifuga si pu osservare che le propriet meccaniche e di con seguenza le tensioni ammissibili pre viste da ASME B31 3 sono di norma superiori per i tubi ottenuti per fusione alle temperature di maggiore interesse per tubazioni di processo nel settore offshore La stessa API 5LC 1988 riconobbe la colata centrifuga tra 1 metodi ammissibili per la fabbrica zione di tubi con requisiti minimi ana loghi per le due tipologie di prodotto Nel secondo caso acciai austeno ferritici utile citare la norma ASTM A872 emessa nel 1987 che per la prima volta recepi 1 gradi 22Cr 195153 96975Cr 793550 per prodotti per colata centrifuga Le pro priet del grado J93183 sono confron tabili con quelle del corrispondente A790 UNS 531803 per cui le tensioni ammissibili previste da ASME B31 3 sono le stesse in entrambi 1 casi per il 25Cr J93550 le propriet previste da ASTM A872 sono identiche a quelle relative al grado 22Cr fatto invero che non riflette le effettive differenze es
224. questo tipo di configurazione risulta essere piu contenuto e consente il ta glio a contatto come si puo notare nel la Figura 6 Tale configurazione inol tre rispetto alla STANDARD compor ta una maggiore costrizione del flusso di gas che affluisce all ugello con con seguente maggior raffreddamento sia della torcia stessa che della superficie del materiale soggetto al taglio Viene messa in evidenza infine la nuo va impugnatura di questa torcia che ra a URET ea 46 Di Un MJ 1 LI if ts T PAL rire NS i 4 t 114 n m w ESSE pre gt t 274 L T brochure di presentazione della torcia Te TA MW Figura 2 Superficie di taglio realizzata con torcia plasma Ergocut 565 Immagine tratta dalla TABELLA 1 Settaggi consigliati per il generatore della torcia di taglio plasma S65 Power source setting Power 60 A 6076 Load voltage 120V Pilot current Starter Without high frequency TABELLA 2 Settaggi consigliati per il flusso di gas Air flow setting Max cutting current at 6076 60A Max cutting current at 100 45 A Air pressure 4 bar Cutting flow rate tip hole 1 0 std 21 l min Total flow rate tip hole 1 0 100 l min Post flow 60 Stand off
225. r proiettare il metallo fuso con tro la parete dello stampo una volta che il metallo raggiunge l estremit opposta dello stampo la velocit di rotazione aumenta e la velocit di rotazione mante nuta costante per un certo tempo dopo la colata tale periodo varia con il tipo di stampo di metallo fuso e con lo spessore richiesto La velocit ideale di rotazione provoca l adesione rapida del metallo fuso alla parete dello stampo con un ridotto livello di vibrazione Tali condizioni tendono a favorire lo sviluppo di una colata con una struttura uniforme Una volta che il metallo fuso entra nello stampo un gradiente di pres sione si instaura attraverso lo spessore del tubo per effetto delle forze cen trifughe ci fa si che fasi di diversa densit si possano separare con una progressiva concentrazione delle fasi piu leggere come scorie e impurezze non metalliche in corrispondenza del diametro interno Lo spessore di que sti strati di impurezze solitamente limitato a pochi millimetri e sono facilmente rimovibili durante la lavo razione di macchina successiva Una velocit di rotazione troppo bassa pu causare scorrimento e provocare scarsa finitura superficiale Velocit di rotazione troppo alte possono generare vibrazioni che possono provocare a ir ER ee _ Microstuttura colonnare Microstuttura equiassica ____ Figura 4 Dettaglio della microstruttura di un tubo di
226. ra per usi generali 2012 UNI EN 12451 Rame e leghe di rame Tubi tondi senza saldatura per scambiatori di calore 2012 UNI EN 12452 Rame e leghe di rame Tubi alettati senza saldatura per scambiatori di calore 2012 UNI EN 12493 Attrezzature e acces sori per GPL Serbatoi di acciaio saldato per gas di petrolio liquefatto GPL Progettazione e fabbricazione delle cisterne per trasporto su strada 2012 due norme per l esecuzione del collau do a creep fatica La prima E 2714 2009 dedicata ai metodi di prova per la caratterizzazione delle propriet di formazione di cricche da creep fatica mentre l altra E 2714 2010 affronta il problema dell accrescimento delle cricche da creep fatica Questo pro gresso avvenuto in gran parte con la cooperazione a livello internazionale tra i diversi gruppi di ricerca prove nienti da Europa Asia ed America e con il contributo di EPRI Pertanto il momento era quello giusto per docu mentare tali progressi nel corso di un simposio internazionale e raccogliere tutte le memorie presentate in questo libro La prima parte della STP de dicata al comportamento degli acciai ferritici e degli acciai inossidabili au stenitici nei confronti dell interazione creep fatica Per quanto riguarda gli acciai ferritici stata posta particolare attenzione sulla relativamente nuova classe di materiali con elevato con tenuto di cromo designati da ASTM come P9 e P92 Qu
227. ratteristiche funzionali ed operative Sicurezza Oltre alla sicurezza sull ugello previsto dalla normativa la S65 dispone di una sicurezza sul pulsante che previene inneschi accidentali Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 563 SMART NDT HIGH QUALITY FOR QUALITY WS NEWS NEWS NEWS NEWS NEWS NEWS Nuovo apparecchio portatile UT con tecnologia EMAT TEMATE POWERBOX H Nuovo analizzatore PMI portatile XRF Bruker S1 TITAN Nuova Lampada EV5000 Magnaflux Vibrance UV LED Distributori esclusivi per l Italia di A Division of Illinois Tool Works Inc BROKER lX High performance NDT solutions SMART NDT X HIGH QUALITY FOR QUALITY Via per Arcore 715b 20871 Vimercate MB Italia 39 2915778 Fax 39 039 2915779 Mobile 39 335 6698760 info sr www smartndt it Dalle CLOOS la nuova generazione di Robot CLOOS Azienda tedesca leader nello sviluppo e nella produzione di Robot di saldatura per applicazioni industriali utilizza decenni di esperienza per in novare costantemente la tecnologia di saldatura La nuova generazione di Robot QIROX offre numerose innova zioni tecnologiche che garantiscono al Cliente un particolare valore aggiun to Caratteristiche speciali del nuovo Robot QIROX sono principi di carico ottimizzati introduzione di un 7 asse opzionale eccezionale prote
228. rattura improvvisa e sotto carichi bassi sa rebbe stata chiamata fragile Tuttavia non in tutti i casi nei quali comparivano insieme questi fatto ri erano accaduti incidenti a quel punto sembr naturale cercare una caratteristica meccanica dell accia io che potesse essere messa in rela zione agli eventi ecco che torn in mente Charpy e la sua prova Pellini condusse un imponente campagna di prove di resilienza mantenendo come parametro di riferimento la tempe ratura minima alla quale le lamiere indagate erano state esposte criterio forse criticabile ma che si rivel vin cente L esame dei risultati evidenzi che la maggior parte degli incidenti si erano verificati su lamiere che alla temperatura minima del loro speci fico servizio mostravano alla prova di resilienza una energia assorbita inferiore a 5 ft Ib foot pound piede libbra Inoltre nessun incidente ave va interessato lamiere che alla tempe ratura minima di servizio potevano contare su un valore di energia assor bita in prova di resilienza superiore 20 ft lb La conclusione fu semplice Georges Augustin Albert Charpy Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 Pendolo Charpy per prove di resilienza in dotazione presso il Laboratorio IIS e pragmatica la specifica di acquisto delle lamiere da scafo doveva com prendere anche una richiesta i re quirements ben noti ai frequentato ri dell ASME sul minimo valore
229. re tra gli interventi eseguiti in fase di fabbricazione su prodotti che non hanno subito alcuna esposi zione ad elevata temperatura e quelli invece effettuati in servizio in cui tale possibilit si sia invece verificata in quest ultimo caso inoltre possibile durante eventuali riparazioni o sosti tuzioni la saldatura tra componenti nuovi e componenti eserciti soggetti quindi a forme pi o meno complesse di invecchiamento nell accezione pi ampia del termine Dal punto di vista generale tanto nel caso dei mate riali nuovi che in quello dei materiali eserciti possibile individuare alcune caratteristiche comuni a molti acciai tipicamente per acciai destinati ad impiego ad elevata temperatura e Rispetto ai prodotti ottenuti per Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 deformazione plastica 1 getti pre sentano una duttilit minore inol tre come accennato l eventuale esposizione ad elevate tempera ture pu ulteriormente abbassare il valore di questa propriet sono facilmente documentabili casi di prodotti con allungamenti a rot tura ridotti a poco pi dell 146 a seguito di detti fenomeni Un basso valore di duttilit tende ovviamente a peggiorare la salda bilit di questi materiali ed a favo rire la formazione di cricche al punto che la saldatura va conside rata sconsigliabile se il valore di tale grandezza scende al di sotto di una determinata soglia e In secondo luogo
230. relievo delle durezze sui saggi di spessore 12 mm Linea 1 Figura 19 Schema di prelievo delle durezze sui saggi di spessore 6 mm Lea Linea2 OOOO e 994 mi __ 2 Figura 16 Macrografia della sezione trasver sale al taglio spessore 6 mm configurazione STANDARD re una centrale ed una inferiore come si notare dallo schema riportato nella Figura 18 Nel caso dei campio ni di spessore pari a 6 mm sono state realizzate invece due linee di durezza rispettivamente nella parte superiore ed inferiore del campione Fig 19 Di seguito si riportano i profili di du rezza realizzati a valle delle prove ef Figura 17 Macrografia della sezione trasver sale al taglio spessore 6 mm configurazione DRAG fettuate sui campioni denominati S1 ed 52 per indicare rispettivamente i saggi realizzati tagliando con configurazio ne STANDARD della torcia 12 mm e 6 mm di spessore di acciaio al carbonio UNI EN 10025 2 S275JR e DI e D2 per indicare analogamente a prima i due diversi spessori di acciaio se zionati con la torcia di taglio plasma Durezza HV as Profilo di durezza campione 51 0 4 0 6 0 6 1 Distanza dalla zona di taglio mm Lineal Linea Figura 20 Profilo di durezza delle superfici di taglio del campione 51 12 mm configura zione STANDARD Durezza HV as amp Profilo di
231. rie di tipo teorico svolte nelle Parti e 3 ed una fase dedicata all addestramento pratico Parte 2 Le lezioni saranno svolte a tempo pieno durante una setti mana per ciascuno dei mesi riportati di seguito e Parte e2 Corso di Specializzazione in saldatura Gennaio Febbraio Marzo e Aprile 2013 e Parte 3 Moduli Avanzati Modulo Avanzato Tecnologia della Saldatura Maggio 2013 Modulo Avanzato Metallurgia e Saldabilit Giugno 2013 Modulo Avanzato Progettazione e calcolo Settembre 2013 Modulo Avanzato Fabbricazione aspetti applicativi Ottobre e Novembre 2013 Moduli integrativi per i soli Welding Engineer saranno tenuti nei mesi di Luglio 2013 Metallurgia Tecnologia della Saldatura e Dicembre 2013 Progettazione e Calcolo Fabbricazione Orario delle lezioni Per offrire un alternativa alla tradizionale articolazione delle lezioni a coloro che preferiscano concentrare l impegno in settimane non consecutive a tempo pieno il Corso sar svolto con orario 9 00 18 00 ad eccezione delle giornate di luned orario 14 00 18 00 e di venerd orario 9 00 13 00 per consentire agli allievi di raggiungere la sede del Corso senza sposta menti festivi Iscrizioni Le iscrizioni dovranno pervenire entro luned 14 Gennaio 2013 Dato il limitato numero di posti costituir criterio preferenziale la data di iscrizione Il modulo d iscrizione pu essere richiesto direttamente alla Divisione Formazione de
232. risultati Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 to singolo con due o addirittura con tre strati anche allo scopo di verifica re le variazioni indotte nell analisi chi mica dalle diverse condizioni di dilui zione utilizzando come riferimento il limite massimo del 5 del ferro nella placcatura Una volte realizzati con ottimi risultati i controlli non distrut tivi di rito VT PT fluorescenti UT con particolare riferimento a possibili problematiche di disbonding all inter faccia si passato a caratterizzare i saggi con prove meccaniche secondo le modalit previste dalla Sezione IX del Codice ASME BPV in materia di qualificazione dei processi di placca tura Tutte le prove condotte hanno dato esito positivo comprese le prove di piegamento laterali per ottenere i desiderati valori di ferro nel placcato stato necessario utilizzare la tecnica multistrato In conclusione l autore ha sottolineato la qualit del processo di placcatura favorita dall impiego di gas Argon ed al tempo stesso la naturale limitata produttivit dello stesso con valori di deposito non su periori nel migliore dei casi ad 1 8 kg ora ipotizzando possibili sviluppi per la ricerca passando ad esempio 2 kW di potenza per la sorgente Dopo la tradizionale pausa peraltro importante momento di ritrovo anche per scambiare esperienze impressioni e sensazioni tra gli addetti ai lavori il programma h
233. rmico di saldatura La riduzione delle dislocazioni mobili rispetto al metallo non alterato termicamente gene ra un aumento della tensione di snervamento Raggiunta la tensione limite le dislocazioni vengono sbloccate e il carico unitario misurato si riduce importante osservare che la rottura indipendentemente da tale effetto si manifestata nel metallo base Fig 10 grazie all assenza della softening zone La tensione di snervamento dei campioni saldati risultata mediamente superiore a quella del metallo base mentre la deformazione a rottura leggermente inferiore Tab 4 Non zincato Zincato Figura 10 Locazione della frattura dei campioni saldati a fascio elettronico Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 P Ferro et al Microstruttura e propriet meccaniche di giunti saldati a fascio elettronico in acciaio DP600 4 Conclusioni In questo lavoro stata analizzata la saldatura a fascio elet tronico dell acciaio altoresistenziale DP600 sia dal punto di vista metallurgico che meccanico Nella zona fusa stata riscontrata la presenza di bainite ferrite allotriomorfa e isole di martensite Date le elevate velocit di raffreddamento im poste dal processo di saldatura adottato la presenza di ferrite allotriomorfa stata attribuita a fenomeni di segregazione in fase di solidificazione del fuso In ZTA vicino alla zona fusa si riscontrata la massima percentuale di marte
234. ro gestione Appare evidente che l organizzazione deve essere tesa ad operare in un contesto in cui il rischio tenda a valori bassi trascurabili Pertanto il DL dopo avere valutato i rischi della propria Azienda dovr provvedere all individuazione di misure di prevenzione e protezione idonee ed efficaci a ridurre 1 rischi rilevanti Tali misure possono essere sostanzialmente di tre tipi e tecniche quali confinamenti schermi dispositivi di aspirazione dotazioni ergonomiche dimensioni e ca ratteristiche dei luoghi di lavoro bonifiche ecc organizzative quali accessi percorsi segnaletica pro grammi formativi ed informativi pianificazione ed or ganizzazione delle attivit ecc e procedurali quali direttive aziendali procedure specifi che scelta e modalit di uso dei Dispositivi di Protezio ne Individuale DPI ecc Il risultato dell attivit sopra brevemente descritta raccolto in un documento richiesto obbligatoriamente dalla legge denominato Documento di Valutazione dei Rischi DVR che dovr descrivere tutte le fasi del processo con criteri eae Ne ne la completezza e l idoneit quale strumento operativo di Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 pianificazione degli interventi aziendali e di prevenzione Tali criteri sono scelti liberamente dal DL Nella Figura 2 sono schematicamente riportate le fasi principali del proces so Dall analisi sopra esposta necessario s
235. rofessionali non regolamentate Di recente si molto parlato di questo nuovo filone di attivit di normazione ma ci si dimenticati che UNI ha una storia abbastanza lunga e significativa po della normazione dei requisiti professionali che ha prodotto norme ad esempio come quelle per il per sonale addetto alle prove non distruttive UNI EN 473 per gli addetti agli impianti di refrigerazione e pompe di calore UNI EN 13313 per il personale che opera nel campo della protezione catodica UNI EN 15527 per gli istruttori subacquei UNI EN 14467 e per i pianificatori finanziario economico patrimoniali per sonali UNI ISO 22222 che a livello europeo ed inter nazionale sono diventate forti punti di riferimento per i corrispondenti mercati di competenza ma che in as senza di una disciplina di inquadramento difficilmente possono dare risposta alle aspettative delle professioni e del mercato Il cambiamento di passo stato determi nato dalla volont dell Ente di rispondere all appello alla trasparenza delle professioni non regolamenta te finalizzato alla valorizzazione delle professionalit piu serie e alla tutela dei clienti consumatori nonch dall accelerazione dell iter legislativo che languiva da anni Ci ci ha portato ad essere chiamati dal Ministero dello Sviluppo Economico al Tavolo delle Professioni non regolamentate in seno al quale si sono create le condizioni affinch i numerosi di
236. rola all operatore Essendo gli articoli di questa Rubrica rivolti ad un pubblico che abbraccia tutte le categorie di utilizzatori risulta fondamentale riportare le impressioni dei tecnici dell Istituto Italiano della Saldatura che hanno concretamente realizzato i tagli con la torcia Ergocut S65 Ancor prima di innescare l arco elettrico e cominciare effettivamente l operazione di taglio ci si imbatte nel sistema di sicurezza che ha lo scopo di prevenire inneschi accidentali eviden ziato nella Figura 26 Naturalmente qualsiasi torcia di taglio plasma manuale presenta analoghi si stemi di sicurezza una considerazio ne pero puo essere fatta sull ubica zione di tali sistemi in quanto in certi casi questi possono intralciare l ope ratore nella fase di innesco dell arco elettrico Quest ultimo non il caso della torcia Ergocut S65 in quanto sufficiente ab bassare l interruttore di sicurezza che ritorner automaticamente in posizio ne prima di innescare l arco elettrico Per quanto riguarda la realizzazione dei tagli questi sono stati realizzati in posizione piana valutando la facilit Figura 26 Switch di sicurezza d innesco dell arco elettrico e la prati cit e comodit di utilizzo della torcia sia in configurazione STANDARD che DRAG L innesco dell arco elettrico risulta rapido ed efficiente nonostante l as senza del sistema di innesco ad alta frequenza ed il taglio risulta regolare affermazi
237. ropone con una filosofia orientata al consolidamento e al continuo miglio ramento dei prodotti e dei servizi offer ti al mercato dei CND SMART N D T Via per Arcore 715b 20871 Vimercate MB Tel 039 29 15 778 www smartndt it Rivista Italiana della Saldatura 4 Luglio Agosto 2012 THERMADYNE cambia il nome e diventa Victor Technologies Il cambiamento del nome sfrutta il vantaggio strategico del marchio piu forte e piu conosciuto dell azienda Thermadyne Holdings Corporation ha annunciato di aver cambiato il suo nome in Victor Technologies Group Inc e il nome di Thermadyne Indu stries Inc societ interamente trollata in Victor Technologies Inter national Inc Ritorniamo alle nostre radici al fine di riposizionare l azienda nel merca to ha dichiarato Martin Quinn am ministratore delegato della societ Victor Technologies ritrover lo spi rito pionieristico e sapr esprimere le qualit originali del marchio Victor autenticita affidabilit e innovazione Victor il marchio pi forte e pi co nosciuto dell azienda e celebrer nel 2013 il suo centesimo anniversario Sfruttando il vantaggio strategico offerto dal nome Victor esaltiamo nel settore la nostra speciale attenzione a soddisfare le esigenze dell utente fina le dei nostri prodotti e a fornire solu zioni avanzate per taglio saldatura e controllo del gas con ciascuno dei no stri marchi ha dichiarato Quinn
238. roscopio e tutte le impronte sono state opportunamente spaziate l una dall altra in modo da evitare l effetto di incru dimento locale del materiale 3 Risultati e discussione 3 1 Macrografie dei giunti saldati Nella Figura 3 vengono riportate alcune immagini delle la miere saldate con le relative zone di prelievo dei saggi 2 per tipologia di giunto sono inoltre mostrate le macrografie dei Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 467 468 P Ferro et al Microstruttura e propriet meccaniche di giunti saldati fascio elettronico in acciaio DP600 Figura 2 Geometria dei campioni sottoposti a test di trazione dimen sioni in mm cordoni e le loro caratteristiche dimensionali Confrontando le dimensioni riportate nella Figura 3 si nota come larghez za del cordone ed estensione della ZTA siano confrontabili La zona fusa ha una larghezza superiore media di 2 52 mm una larghezza inferiore media di 1 35 mm e un area media di 3 86 mm la 2 si estende invece per una larghezza media di 1 34 mm dal cordone di saldatura 3 2 Profili di microdurezza ed evoluzione microstruttura le dei giunti La Figura 4 riporta 1 profili di microdurezza ricavati in pros simit della mezzeria delle sezioni trasversali dei giunti in esame sono stati analizzati due campioni per condizione Fig 3 In zona fusa Fig 5a si riscontra la presenza di una struttura mista costituita da martensite ferr
239. rre privilegiare non soltan to l aspetto affidabilistico dei singoli componenti e del loro MEL dire R Reliability Reliab ility DESIGN PHASE Figura 4 Processo metodologico integrato RCM LCC Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 Relia bility RBD A I availability LCC Maintainability D Saccardi L applicazione della metodologia RCM per la riduzione del Life Cycle Cost di sistemi Oil amp Gas ES Costi di diagnostica dipendenti dal fattore di copertura diagnostica Costi di produzione CG CMP CD Fd FI i CR i CL i 1 CMPQ i N 1 Dipendente dal tipo di guasto i esimo Figura 5 Ottimizzazione del costo di gestione nel tempo insieme sintetizzato dal sistema ma anche quello della ma nutenibilit delle singole apparecchiature che compongono un impianto cosi come del sistema impianto nel suo com plesso E necessario quindi coniugare in un unica valuta zione sia la affidabilit che la manutenibilit da cui discende in maniera non lineare la disponibilit In un ottica di Life Cycle Cost le prestazioni affidabilit e manutenibilit de vono poi essere valutate in maniera dinamica nel tempo te nendo conto di tutti quei comportamenti time dependent che caratterizzano questi parametri Gestire le politiche ma nutentive attraverso un approccio sistematico e q
240. rriculum dell Autore i abstract in italiano ed in inglese testo in file Word carattere Times LT Std 10 pt tabelle ed immagini ad alta definizione ogni singola tabella e o figura deve essere corredata della relativa didascalia se esistente la bibliografia deve essere riportata nello stesso ordine di citazione nel testo come da esempio 1 Lezzi Murgia M Rischi connessi alla saldatura e procedure di protezione Rivista Italiana della Saldatura n 1 2000 51 58 I n tempi di globalizzazione il mer cato inteso nella sua accezione pi ampia ha assunto una significanza estensiva ben maggiore di quella pur considerevole rappresentata in tempi meno recenti e piu raccolti Coerentemente la gestione del rappor to con il mercato stato oggetto nel corso degli anni di pensieri appro fonditi Che come sempre in questi casi hanno prodotto varie tipologie di esperti Per quanto concerne soprattutto 1 beni di consumo ed 1 servizi non industriali sono state scomodate discipline quali la sociologia e la psicologia al fine di individuare strumenti di comunicazio ne pubblicit campagne promozio nali ecc atti a condizionare quando non a plagiare il mercato dando luo go ad autentici modelli sociali Per quanto concerne soprattutto i beni ed 1 servizi industriali sono state adottate le teorie pi varie si distinto il marketing strategico che si occupa dei bisogni insoddisfatti
241. rticolare va considerato che 1 fusi presentano caratteristiche metallurgi che spesso pi complesse a causa dei fenomeni di segregazione che tendono a verificarsi durante la solidificazione che possono causare difficolt all atto della saldatura Allo stesso modo data la notevole complessit dell analisi chimica di molti acciai inossidabili e leghe di nichel si possono verificare fenomeni di liquazione in prossimit della linea di fusione in grado di generare cricche spesso difficili da rilevare durante l e secuzione dei controlli non distruttivi a causa della natura fisica di queste leghe e della dimensione caratteristica del loro grano Analogamente come noto anche per i piu comuni acciai inossidabili fabbri Figura 14 Una fase dell installazione di un subsea Christmas tree unit cati per deformazione plastica si pos sono verificare in zona termicamente alternata fenomeni di precipitazione in grado di alterare tanto le propriet meccaniche quanto le propriet fisiche ad esempio la resistenza alla corro sione Sono piuttosto noti infine gli effetti legati alla esposizione di questi acciai a determinati intervalli di tem peratura che possono comportare la precipitazione di fasi fragili in grado di peggiorare la duttilit della lega in modo permanente con grave pregiudi zio della sicurezza del manufatto Concentrando l attenzione sull atti vit di saldatura appunto possibile distingue
242. rticolare il settore automoti ve particolarmente sensibile alle attuali esigenze riguar danti la riduzione delle emissioni inquinanti la riduzione dei consumi e la sicurezza dei veicoli tali richieste hanno spinto molti produttori e ricercatori a sviluppare nuove leghe metalliche in grado di contribuire a migliorare le prestazioni dei componenti in relazione ai suddetti scopi Gli acciai altoresistenziali avanzati Advanced High Strength Steels AHSS costituiscono una nuova categoria di mate riali in grado di far fronte alle nuove sopra citate necessit essi si suddividono in diverse famiglie a seconda della mi crostruttura e dei processi produttivi secondo 1 quali vengo no ottenuti In particolare gli acciai Dual Phase DP carat terizzati da una matrice ferritica rafforzata dalla presenza di isole di martensite Fig 1 rispettano 1 requisiti specifici dei materiali destinati ad un impiego nell ambito automotive A livello microstrutturale infatti la ferrite garantisce dutti lit e quindi ottime capacit di formatura d altro canto la martensite caratterizzata da elevata durezza la quale ferisce alla lega un eccellente resistenza meccanica soprat tutto in termini di tensione di snervamento e di rottura Quest ultima caratteristica degli acciai DP permette una riduzione degli spessori dei componenti strutturali e con seguentemente una riduzione del peso globale dei veicoli rispetto a materiali tradizionali qual
243. rx Va semplicita al servizio Cone prestazioni Miller vantaggi esclusivi offerti dal sistema di saldatura PipeWorx Pipe Welding system L unico oberen reale ra da e peri saldatori zo Semplicita nell impostazione dei processi di saldatura V Sinergico V Inversione di polarit automatica V Elettrodo TIG TIG HF FCAW MIG e MIG Pulsato v RMD Avanzato Software dedicato per la prima passata Pro Pulse Software ottimizzato per il riempimento V Saldature di qualit superiore V Elevata produttivita V Garanzia 3 anni l abplicazione della metodologia RCM per la riduzione del Life Cycle Cost di sistemi Oil amp Gas D Saccardi Sommario Summary La metodologia RCM puo dare un reale e concreto contri buto alla ottimizzazione delle politiche manutentive sia da un punto di vista tecnico operativo che economico appli cazione di questo approccio agli impianti di processo ed in particolare a quelli del settore Oil amp Gas rappresenta dun que una opportunit reale per quelle aziende che intendono adottarla Per la stabilizzazione dei benefici nel tempo con effetti positivi sull intero ciclo di vita di un impianto necessario che la Reliability Centered Maintenance non sia limitata ad un progetto isolato ma che sia invece im plementata come processo aziendale permanente con una struttura organizzativa dedicata d
244. s was applied to the upper panel The intensity of colour of the element indicated the degree of the progress of the plastic zone in the di rection of the thickness With respect to the virgin model and corrected Model A Figures 13 a and b the plastic zone largely spread in the region of 100 x 300 mm which was the distance from the base ment that ranged from 100 to 300 mm Conversely in the case of corrected Model B Figure 13 c the plastic zone spread from the region near the basement where the maximum ben ding was applied due to loading As a result the maximum strength occurred when the plastic zone spread within the region of 100 lt x lt 300 mm In all models the plastic zone largely spread in the region of 100 lt x 300 mm Here the ratio of the number of integration points in the plastic state under loading to the total number of integration points was defined as the plastic ratio Figure 14 illustrates the M Hirohata et al Soundness diagnosis of a steel bridge pier repaired by heating pressing transition of the plastic ratio of each model In the case of the virgin model the plastic ratio largely increased after the displacement was at 20 mm When the displacement was 26 1 mm the maximum strength occurred The plastic ratio was about 0 7 at the time In the case of corrected Model A the plastic ratio largely increased after the displacement 6 was 10 mm When the displacem
245. sa con Azienda Il prodotto dei fattori rilevabilit frequenza e gravit co stituisce il Risk Priority Number RPN quest ultimo parametro sar considerato quale driver principale per effettuare la Criticality Prioritization di componenti e macchine A tale proposito sar definito e predisposto un algoritmo che permetta di ottenere un ranking di criticit in modo da selezionare gli item pi critici a livello di com ponenti della macchina A fronte di ogni proposta di mi glioramento associata ad una delle criticit riscontrate sar valutata l entit del miglioramento potenzialmente realizza bile espresso in termini di riduzione del grado complessivo di criticit RPN Maintenance Strategy Selection secondo quanto previsto dall approccio RCM viene fissato un apposito algoritmo per determinare la migliore politica di manutenzione preventiva con i relativi task di dettaglio Questa valutazione e svilup pata secondo un principio di coerenza fra le scelte tecniche focalizzate all incremento della affidabilit e della disponi bilit e gli obiettivi di riduzione dei costi globali Modellazione RAM sulla base di quanto eseguito nelle pre cedenti fasi di analisi e dei riscontri ottenuti dalla raccolta di dati per ogni singolo item laddove si renda necessario valu tare due proposte alternative di miglioramento potr essere realizzato un modello Reliability Block Diagram RBD a livello di compon
246. saldatura in elettronica Corso per la ricertificazione secondo Standard IPC J STD 001 Certified IPC Trainer CIT Corso sulla microsaldatura in elettronica Corso per la ricertificazione secondo Standard IPC A 610 Certified IPC Trainer CIT Corso per International Welding Inspectors IWI Modulo Ispezione di giunti saldati Corso Saldatura di tubi e raccordi PE per il convogliamento di gas acqua ed altri fluidi Corso Saldatura di tubi e raccordi PE per il convogliamento di gas acqua ed altri fluidi Corso sulla microsaldatura in elettronica Corso per la certificazione sec ondo Standard IPC 7711 7721 Certified IPC Trainer CIT Corso Saldatura di tubi e raccordi PE per il convogliamento di gas acqua ed altri fluidi Corso per International Welding Engineer IWE Parte 3 Modulo Fabbricazione Corso per International Welding Technologist IW T Parte 3 Modulo Fabbricazione Corso sui trattamenti termici dei giunti saldati Corso di qualificazione Livello Basic Corso sull esecuzione e sull interpretazione di esami metallografici Livello Standard Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 Notiziario 36 16 40 36 20 36 16 20 16 16 40 575 576 Notiziario Genova Genova Genova Luogo Mogliano Veneto Priolo Genova Luogo Mogliano Veneto Mogliano Veneto Genova Priolo Luogo Legnano Mogliano Veneto Genova Luogo Priolo Genova
247. schweisssimulation eu bove gsi slv de Duisburg G 26 27 09 2012 ermany 578 Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 Notiziario Stresa V B Italy Universit di Genova Facolt di Ingegneria Italy Niagara Ontario Canada Milano Italy Dresden Germany Pittsburgh PA Vienna Austria Confindustria Padova Italy Houston Texas USA Munich Germany san Diego California Charleston SC Hannover Germany London UK Orlando Florida Legnano Italy Mumbai India 26 27 09 2012 209 2012 30 09 2012 03 10 2012 02 06 10 2012 07 10 10 2012 07 11 10 2012 10 11 10 201 16 10 2012 16 17 10 2012 22 23 10 2012 22 25 10 2012 22 25 10 2012 23 27 10 2012 24 10 2012 29 10 2012 01 11 2012 30 10 2012 30 10 2012 01 11 2012 Duplex Seminar amp Summit 2012 Lo sviluppo delle tecnologie di saldatura per la fabbricazione di prodotti di spessore sottile conciliare produttivit e qualit del processo COM 2012 Conference of Metallurgists BI MU Macchine utensili a deformazione e asportazione robot automazione tecnologie ausiliarie SFORTEC Mostra della subfornitura tecnica e servizi per l industria IUS 2012 IEEE International Ultrasonics Symposium in Dresden MS amp T 12 Materials Science amp Technology 2012 Conference amp Exhibition JOIN EX 2012 International Congress on Welding and Joini
248. se del cordone 10 Giunio non zincato 5 Giunto zincato 7 2 6 4 E i 4 3 P i Zona fusa ZTA Materiale base 1 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 Distanza dall asse del cordone um Figura 6 Andamento del diametro equivalente medio del grano nuisca con la distanza dalla ZTA come conseguenza dei dif ferenti valori dei picchi di temperatura raggiunti in tale zona 3 3 Prove di trazione La Figura 9 mostra i risultati dei test di trazione effettuati sui giunti in esame sono riportate le curve di trazione relative al materiale base e al giunto saldato Andamenti analoghi sono stati osservati su tutti 1 campioni Tuttavia in alcuni giunti si manifestato il fenomeno del punto di snervamento come evidenziato nella Figura 9 Tale comportamento stato gi TABELLA 4 Propriet meccaniche dei giunti e del metallo base Materiale Giunto Giunto non Base zincato zincato MPa 645 652 645 o MPa 43 472 438 Allungamento 20 4 19 5 17 9 Materiale base Giunto saldato Tensione ingegneristica MPa 0 00 0 05 0 10 0 15 0 20 0 25 Deformazione ingegneristica E Figura 9 Curva di trazione ingegneristica riscontrato in letteratura per alcuni giunti in acciaio DP600 saldati laser ed stato attribuito al blocco delle dislocazioni a spigolo per formazione di atmosfere di Cottrell indotte dal ciclo te
249. segni di legge venissero unificati in una riformulazione al momento di scrive re approvata dalla Camera e in discussione al Sena to dove la tutela dei clienti e la qualificazione delle professioni non regolamentate viene raggiunta tramite l autoregolamentazione volontaria basata sul rispetto delle norme UNI Abbiamo quindi costituito un apposita commissione tecnica Attivit professionali non regolamentate con un mandato ben preciso definire e qualificare le specifiche attivit pro fessionali non regolamentate fornire all utente un riferimento certo stato dell arte standard sul contenuto delle attivit professionali e definire i requisiti delle figure professionali conoscenza abilit competenza formazio ne secondo il quadro europeo delle qualifiche EQF per il riconoscimento transnazionale delle professioni Il primo dei tre compiti citati sicuramente il piu de licato per questo la commissione pur escludendo dall attivit di normazione tutte quelle ricomprese nell elenco delle professioni regolamentate ai sensi del la Direttiva 2005 36 CE e tutte le altre espressamen te citate da provvedimenti di legge nazionali valuta con estrema attenzione e prudenza le richieste avanzate dalle varie professioni non regolamentate nonch le relative interrelazioni e conseguenze Operativamente la commissione ha solo il ruolo di coordinamento gene rale affidando ai suoi gruppi di lavoro la compete
250. sente da sostenere dovuto al fatto di non poter realizzare una produzione program mata e o di avere scarti di produzione riconducibili al guasto 1 esimo etc e N i numero di volte nell arco di un anno in cui si verifica il guasto i esimo su un impianto o su una macchina etc e FIx fattore immagine un coefficiente uguale mag giore di 1 da valutare in funzione della tipologia del guasto 1 esimo etc Esiste dunque una coerenza metodologica fra la capacit di una adeguata e ben dimensionata adozione della manuten zione predittiva e su condizione ed il raggiungimento dei livelli ottimali di costo nel tempo ogni anno al variare nel tempo dei contributi che compaiono nella formula di Figura 5 occorre ridefinire 1 singoli punti di ottimo Un fattore fondamentale da questo punto di vista la defini zione dei corretti intervalli di manutenzione Questo permette di ottimizzare le fermate risultato automa tico di una corretta applicazione dell RCM Fare manutenzione quando serve se da un lato riduce le pro babilit di rottura e quindi i relativi tempi di mancata pro duzione per fermate non programmate dall altra permette di armonizzare le manutenzioni su sistemi complessi quali gli impianti Oil amp Gas approcciando la manutenzione sui diversi componenti apparecchiature in modo integrato 1 che assicura 1 riduzione dei tempi di fermata per manutenzione pro grammata incrementando di conseguenza la disp
251. servizio ad elevata temperatura off shore possono essere considerati ormai una realt consolidata Di particolare interesse le differenze che emergono nella saldatura rispetto ai corrispondenti semilavorati ottenuti per colata convenzionale gravitazionale Rubriche Editoriale Il mercato ha sempre ragione Scienza e Tecnica Il numero magico IIS News amp Events La saldatura laser da processo avanzato a tecnologia diffusa una scommessa vinta Bologna 21 Giugno 2012 Incontro con Alessandro Santoro Direttore Generale UNI Abbiamo provato per voi Torcia al taglio plasma Ergocut S65 di Trafimet Dalle Aziende Notiziario Letteratura Tecnica Codici e Norme Corsi Mostre e Convegni Ricerche Bibliografiche da IIS Data Ispezione basata sull analisi del rischio Elenco degli Inserzionisti 513 525 463 539 543 549 555 565 571 583 588 4o ANNO LXIV Luglio Agosto 2012 Periodico Bimestrale DIRETTORE RESPONSABILE Dott Ing Mauro Scasso REDATTORE CAPO Dott Ing Michele Murgia michele murgia 1is it REDAZIONE Isabella Gallo isabella gallo 1is it Maura Rodella maura rodella 1is it PUBBLICIT Franco Ricciardi franco ricciardi 1is it Cinzia Presti cinzia presti 1is it ABBONAMENTI Francesca Repetto francesca repetto 1is it Organo Ufficiale dell Istituto Italiano della Saldatura Direzione Redazione Pubblicita Lungobisagno Istria 15 16141 Genova Telefo
252. so gli inevitabili limiti della sua produttivit Valutazione della tenacit di giunti saldati con prove di meccanica della frattura J criteri di estrapolazione dei risultati ottenuti su provini di medio spessore a giunti di spessore elevato G L Cosso et al Un attivit condotta in collaborazione tra uno dei maggiori costruttori di strutture italiani Omba Impianti amp Engineering SpA ed IIS SERVICE Srl allo scopo di estrapolare su basi scientificamente supportate i dati di prove di meccanica della frattura Crack Tip Opening Displacement CTOD ottenute su provini di medio spessore a giunzioni di spessore elevato sfruttando le correlazioni esistenti tra lo stesso CTOD e l integrale J Le metodologie descritte hanno avuto un immediato riscontro nelle attivit afferenti alla costruzione del Viadotto Stura di Demonte autostrada Asti Cuneo nelle quali stato possibile testare provini di spessore 70 mm a fronte di spessori complessivi saldati di 140 con evidenti vantaggi L applicazione della metodologia RCM per la riduzione del Life Cycle Cost di sistemi Oil amp Gas D Saccardi Un documento presentato nel recentissimo Convegno organizzato da IIS a Siracusa in materia di manutenzione degli impianti industriali ABB SpA in particolare illustra i criteri con cui implementare la metodologia RCM Reliability Centered Maintenance in ambito Oil amp Gas analizzando i modi con cui la metodologia d
253. sono state eseguite prove di piega macrografiche maggiormante significative mento laterale ritenute piu critiche con esito soddisfacente L amat b arts at AME ne JH i i af 4 PL Figura 6 Macrografia 5x del riporto eseguito sul campione 15 Figura 10 Macrografia 50x del riporto eseguito sul campione 15 Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 481 482 A Lauro e P Baccarini Applicazione del laser allo stato solido con fibre ottiche per in Inconel 625 su acciaio al carbonio per valvole Figura 11 Prova di piegamento longitudinale eseguita su un saggio preliminare Figura 12 Risultato della prova di piegamento eseguita sul campione numero 15 sui campioni di riporto identificati rispettivamente con 1 numeri 15 16e 17 Per l esecuzione delle prove stato utilizzato un mandrino avente diame tro pari a quattro volte lo spessore del campione Nelle immagini Figg 11 14 sono illustrati i risulta ti ottenuti dai test Tutti 1 campioni sottopo sti alle prove di piega non hanno evidenziato imper fezioni degne di nota Analisi chimica del riporto Sono state eseguite analisi chimiche superficiali pre via lisciatura del campio ne di alcuni riporti come di seguito evidenziato ed illustrato nella Figura 15 Nella Tabella 5 sono riportati 1 risultati dell analisi chimica dei campioni ritenuti pi signi ficati
254. sta senza possibilit di ripresa al rovescio Questo tipo di tubo placcato inter namente disponibile con diametri esterni compresi tra 100 e 400 mm e lunghezze tipiche di 4 m in realt la lunghezza funzione del diametro tubi di maggiore lunghezza sono stati fabbricati con diametri maggiori o eguali a 8 Nella Figura 9 indicato un esempio di tubo grado API 5L X65 placcato internamente con lega 625 La successiva saldatura di tali tuba zioni placcate pu essere effettuata secondo una delle seguenti procedure e Si prepara il giunto in modo da eseguire con processo TIG saldatura del placcato con consu mabili corrispondenti al placcato stesso o in condizioni di over matching per ragioni di resi stenza alla corrosione successiva mente il giunto completato uti Figura 10 Macrografia della saldatura testa a testa di un tubo grado API 5L X65 placcato internamente in lega 625 Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 Caratteristiche ed impiego di tubi e raccordi in acciaio inossidabile e lega di nichel fabbricati per colata centrifuga TABELLA 1 Caratteristiche chimiche e meccaniche di tubi centrifugati secondo ASTM A872 Analisi chimica Caratteristiche meccaniche UNS Rm min Rs min C Mn P s PIRE Pee Mia es Ist kai ae Bb Ps MPa MPa 4 00 20 0 2 00 0 08 0 50 90 65 93183 0 030 2 0 0 040 0 030 2 0 1 0
255. sta tatana della Rivista della Soles y 2010 IIS Didattica Scienza e Tecnica Settore DDC Maura Rodella Lungobisagno Istria 15 16141 GENOVA Tel 010 8341385 Fax 010 8367780 Email maura rodella iis it www weldinglibrary com www iis it Articoli scelti da Rivista Italiana della Saldatura Didattica 2009 La saldatura dello zirconio Specifiche tecniche per elettrodi rivestiti per la saldatura degli acciai al carbonio AWS A5 ASME SFA 5 1 Prove di criccabilit a freddo Esposizione radiografica Diagramma di esposizione Saldatura robotizzata Introduzione alla saldatura di fusioni in lega di alluminio Scienza e Tecnica 2009 e nuovo approccio al controllo dei tubi di scambiatori di calore con apparecchiature Multi Technology F Bresciani e comportamento dei giunti saldati allo scorrimento viscoso C Servetto Nuovi sviluppi della procedura API RP 581 Risk Based Inspection S Pinca e Le prove di compatibilit elettromagnetica per la marcatura CE del le attrezzature per saldatura M Giorgi retrofitting engineering per le strutture metalliche S Botta e Analisi strutturale numerica per la progettazione a fatica di com ponenti saldati contributi al perfezionamento dell approccio effec tive notch stress durante l Assemblea Annuale IIW di Singapore Luglio 2009 G L Cosso Codice 101507 30 00
256. state tra le prime ad utilizzare tubi ottenuti per colata centrifuga Cortesia Statoil forniti allo stato solubilizzato men tre nel caso di ASTM B705 e B444 Grade 1 previsto il trattamento di ricottura Lo scostamento dalla pro porzionalit minimo della lega 625 soddisfa 1 valori minimi previsti da ASTM B444 Grado 2 solubilizzato mentre 1 valori della resistenza mec canica risultano inferiori il codice ASME B31 3 considerando 1 ridotti valori della resistenza meccanica fa riferimento appunto ad essa per la determinazione delle tensioni ammis sibili mentre per il Grado 2 ASTM B444 il design stress basato sul dato relativo allo scostamento dalla proporzionalit con il risultato di generare un valore superiore per i tubi ottenuti per deformazione plastica Nel caso in cui la lega 625 sia impiegata per realizzare placcature interne la cui presenza non in genere considerata ai fini della resistenza di progetto della tubazione la questione assume ovvia mente una diversa rilevanza 6 Applicazioni industriali Per quanto fusioni ottenute per colata centrifuga siano state impiegate per vari anni per la fabbricazione di pompe cilindri e corpi pompa per ser vizio acqua mare in bronzi all allumi nio la prima applicazione industriale Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 i Figura 12 Branch connection con specifiche geometrie facilitano l esec
257. sversali tra le piatta bande con due processi di saldatura distinti processo A SAW FCAW passate al cuore su sup porto ceramico e riempimento al dritto con procedi mento ad arco sommerso posizione piana saldatura di ripresa dopo solcatura e riempimento al rovescio con procedimento a filo continuo animato rutilico posizio ne sopratesta processo B FCAW passate al cuore su supporto cera mico e riempimento al dritto con procedimento con filo TELL LLL LLLA 13 C Figura 8 Varo o di punta in curva 488 Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 G L Cosso et al Valutazione della tenacit di giunti saldati con prove di meccanica della frattura J criteri di estrapolazione dei risultati F1 200 150 100 Force F kN 0 1 2 3 Notch opening displacement V mm Figura 9 Provino SENB durante la prova e diagramma carico F spostamento V registrato TABELLA 1 Risultati delle prove di meccanica della frattura animato a flusso basico posizione piana saldatura di T Risultato Provini con ripresa dopo solcatura e riempimento al rovescio con Giunto Wem Li prova intaglio in ZF procedimento a filo continuo animato rutilico posizio ne sopratesta CTOD 0 14 mm A SAW FCAW Prove di meccanica della frattura lc Le prove sono state condotte su provini tipo
258. ta energia sinterizzazione e saldatura di sinterizzati biomateriali E stato responsabile di svariati Progetti di Ricerca CNR e di Unit Operative nell ambito di contratti MURST 40 E stato ed responsabile di numerose convenzioni di ricerca tra il Dipartimento di Tecnica e Gestione dei Sistemi Industriali ed Aziende esterne Riccardo CERVO ha conseguito il Dottorato di Ricerca in Ingegneria Industriale nel 2010 presentando una tesi dal titolo Studio sperimentale e numerico dei processi di saldatura e trattamento termico su acciai inossidabili duplex Le sue ricerche in ambito accademico pubblicate su riviste internazionali e presentate a vari convegni scientifici riguardano lo studio sperimentale e numerico di processi tecnologici quali saldatura e trattamento termico di acciai inossidabili duplex superduplex e advanced high strength steels Dopo aver collaborato al progetto di ricerca Creazione e sviluppo di un sistema industriale di controllo tramite software del processo metallurgico della ghisa per la produzione di fusioni di elevata qualit attualmente Project Engineer presso la Fonderia VDP dove si occupa della gestione e dello sviluppo di progetti per la realizzazione di attrezzature fusorie approfondendo tematiche di ricerca relative alla correlazione tra processo di produzione e difettologia di getti in ghisa sferoidale Ringraziamenti Gli autori desiderano ringraziare il P I Giacomo Mazzacavallo il Dott Enrico
259. te i corsi che teniamo spesso in Istituto osservan do questa immagine viene in mente di chiedere come mai i due monconi non siano colati a picco la risposta risiede nella constatazione che quel la nave al momento del collasso era ancorata in porto e si letteralmen te appoggiata sul fondo evidente quindi che la rottura catastrofica ed improvvisa non poteva essere attri buita a carichi eccezionali e rima neva come moltissime altre un mi stero Non appena le condizioni lo permisero nei laboratori della US Navy diretti da un ricercatore di ori gine italiana il Dr Pellini si cerc di interpretare quelle rotture o meglio con un approccio tutto americano di trovare un criterio semplice per evita re guai futuri o limitarli al massimo rimandando a momenti meno conci tati la comprensione degli eventi si potrebbe dire il come dei fenomeni di Galileo al posto del perch di Aristotele Pellini si trov nella con dizione favorevole per uno sperimen tatore di avere una enorme quantit di reperti provenienti da scafi che avevano subito rotture inspiegabili e altri provenienti da scaft integri Pellini cerc qualche elemento comu ne tra gli eventi e trov che le rotture erano avvenute a partire da intagli come difetti gravi di saldatura e ge neralmente a temperatura abbastan za bassa Questi elementi comuni pi tardi sarebbero stati chiamati fattori fragilizzanti e quel tipo di f
260. te impiegate alle attrezzature utilizzate ed alle at tivit svolte dal personale e valutare 1 danni Il danno definibile come evento inde siderato conseguente in taluni casi e non inevitabilmen te all esistenza di un pericolo abbastanza oggettivo sempre misurabile in qualche unit di misura ma con un certo grado di soggettivit dovuta al recettore del danno stesso e valutare i rischi attraverso una stima un giudizio sulle probabilit relative all accadimento di tali danni In altre parole il rischio R quindi espressione della proba bilit di raggiungimento del livello potenziale di danno nelle condizioni di impiego o di esposizione ad un determinato fattore o agente oppure alla loro combinazione e dunque Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 507 508 P Picollo e L Timossi Modelli di organizzazione e gestione della sicurezza INFORMAZIONE E FORMAZIONE DEI PORTATORI DI INTERESSE APPLICAZIONE MISURE DI PREVENZIONE E PROTEZIONE VIGILANZA DEFINIZIONE CRITERI AGGIORNAMENTO E REVISIONE PERIODICA MANUTENZIONE DEL DOCUMENTO DI VALUTAZIONE DEI RISCHI DVR Figura 2 Fasi principali del processo di creazione del Documento di Valutazione dei Rischi DVR una funzione delle probabilit P e del danno D R f P D Nella Tabella 1 a titolo di esempio rappresentata una sca la qualitativa di valori di rischio e le azioni necessarie per la lo
261. temperatura Anche in questo caso il problema forse pi temuto la possibilit che si formino cricche da liquazione ad esempio in zona termicamente alterata in prossimit della linea di fusione la letteratura tecnica ricorda come questo difetto spesso si verifichi per gli acciai inossidabili austenitici in presenza di valori ridotti di carbo nio e significativi livelli di impurezze come zolfo e fosforo Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 535 Sandvik welding products with optimum and consistent properties SANDVIK SANDVIK SANDVIK SANDVIK _ SANDVIK nw Ae SANDVIK SANDVIK SANDVIK 4 SANDVIK SANDVIK SANDVIK SANDVIK SANDVIK SANDVIK SANDVIK SANDVIK SANDVIK SANDVIK SANDVIK E M E Contatti sede di Milano tel 39 02 30705 fax 39 02 30705752 email stripwire it sandvik com www smt sandvik com TIPO DI INSERZIONE Euro Pagina a colori 1300 00 1 2 pagina a colori 700 00 1 4 pagina a colori 400 00 1 3 pagina a colori Piedino pubblicitario fondo pagina 600 00 Controcopertina 4000 00 Mariana 2a di Copertina 1800 00 della SADITURA 3a di Copertina 1800 00 4a di Copertina 2500 00 Inserto cucito o volante 1600 00 Inserto di diverso formato 1800 00 Inserto di diverso peso 1800 00 Posizione destra fissa 2076 ABBONAMENTO 100 00 ABB TO ESTERO 170 00 COPIA
262. tensile test for the material the symbol The bi linear stress strain curve based on the kinematic hardening rule was used Based on the results of the tensile test the yield stress c was decided as 391 MPa and the work hardening coeffi cient H was decided as E 100 E 15 the elasticity modulus 200 GPa The initial deflection is given by Equa tion 5 and shown in Figure 6 Figure 6 Shape of initial deflection This was symmetrically applied to the four panels in the observed region 5 SEX LL E WER w A sinZ sin 2X A sin sn 227 a Dy w where A is the acceptance of the initial de flection for a stiffened plate bW 1 000 A is the plate between two stiffe ners b 150 2 The distribution of Load P kN e 200 400 600 90 40 30 20 10 0 10 20 30 40 50 600 400 200 Load P kN 200 400 600 50 40 30 Virgin specimen E Virgin specimen Virgin model 20 10 0 10 20 30 40 50 Displacement mm a P relation Displacement mm b Envelope curve of P 6 relation Figure 7 P 6 relation and its envelope curve virgin specimens and virgin model Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 M Hirohata et al Soundness diagnosis of a steel bridge pier repaired by heating pressing TABLE 3 Results from experiment and analysis in vir
263. teriale d apporto un filo di diametro maggiore pari a 1 2 mm che ha consentito di depositare strati ele vati in tempi minori Si presume che l utilizzo della fibra da 200 um in quan to non disponibile una fibra da 400 um ritenuta pi idonea per detta applicazione abbia di conseguenza modificato lo spot del laser in modo troppo evidente e tale da determi nare diluizioni non accettabili con particolare riferimento all elemento Fe Per quanto concerne il sistema di adduzione del filo la spe rimentazione ha permesso di evidenziare la grande impor tanza di un sistema di avanzamento costante del materiale d apporto e di un posizionamento con inclinazione massima d uscita del filo rispetto al piano di lavoro di 157 51 ritiene comunque interessante e percorribile una succes siva fase di sperimentazione al fine di poter sperimentare Figura 15 Provino per la conduzione dell analisi chimica del riporto detta tecnologia con attrezzature che riteniamo consone allo scopo quali sorgenti di potenza di almeno 2 kW correlate di testa e fibra di diverse dimensioni 1 Alberto LAURO laureato in Ingegneria Meccanica a Genova nel 1982 Dal 1983 a tutt oggi dipendente dell Istituto Italiano della Saldatura Nel corso della carriera ha ricoperto gli incarichi di Dirigente Responsa bile del Settore Caldareria e della Divisione Ingegneria Ricerca Laboratorio svolgendo attivit di assistenza e consulenza nel
264. terminare l influenza dei parametri di salda tura sulla forma e sulla qualit del riporto I parametri di saldatura e le modalit operative utilizza ti nella campagna di prove sperimentali preliminari per i riporti di saldatura eseguiti su talloni piani sono riportati nella Tabella 1 Dalle prove preliminari di funzionamento sono state ricava te anche le impostazioni di seguito riportate relative agli angoli di inclinazione del fascio laser del filo d apporto e dell ugello del gas di protezione come mostrato nella Figura 6 e angolazione fascio laser 80 2 rispetto al piano provino e angolo filo di apporto 22 5 2 5 rispetto al piano provino e angolo ugello gas protezione 45 2 rispetto al piano provino 6 Descrizione degli esami e delle prove di labo ratorio I risultati delle indagini condotte sui campioni oggetto dell attivit sperimentale sono riassunti nel seguito Controllo visivo Su tutti 1 campioni di riporto realizzati stato condotto same visivo I campioni ritenuti significativi sono riportati nella Tabella 2 Nella Figura 7 viene riportata come esempio l immagine di un riporto eseguito durante le prove Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 479 480 A Lauro e P Baccarini Applicazione del laser allo stato solido con fibre ottiche per riporto in Inconel 625 su acciaio al carbonio per valvole TABELLA 1 Parametri prove di saldatura util
265. th a criterion to extrapolate the frac ture mechanic test results CTOD obtained with medium Memoria presentata alle Giornate Nazionali di Saldatura 6 Workshop Affidabilit delle strutture e degli impianti Genova 26 27 Maggio 2011 i IIS Service dell Istituto Italiano della Saldatura Genova A OMBA Impianti amp Engineering S p A thickness welded specimens towards thicker joints The criterion was developed by Italian Institute of Welding IIS starting from the available literature correlations between CTOD and J integral and taking into account the results of previous extensive fracture mechanics tests per formed by IIS on several thicknesses The criterion was developed within the Stura di Demon te bridge project Asti Cuneo highway in order to eva luate the toughness of very thick 140 mm welds joining the doubling plates of the bridge beams In particular the extrapolation method allowed to assess the actual joints fracture toughness on the basis of CTOD tests performed on 70 mm thick specimens IIW Thesaurus Keywords Analytical data bridges COD computation data evaluation FCA welding frac mech tests fracture mechanics fracture toughness J integral structural mem bers submerged arc welding test pieces thick thickness Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 485 486 G L Cosso et Valutazione della tenacit di giunti saldati con prove di meccanica de
266. tiche da approc ciare come ad esempio le leghe di al luminio e le leghe di rame in particolare uno dei motori che ci ha spinto ad organizzare questo evento era anche l intenzione di capire se ormai la tecnologia laser nell ac cezione piii ampia del termine potesse essere considerata ormai uno strumen to maturo e consolidato da equiparare a tutti gli effetti ai cosiddetti processi convenzionali che in saldatura nella maggior parte dei casi sono identifi cati con i classici processi ad arco ab battendo in qualche misura quella sorta di muro di separazione che di vide spesso la figura del laserista dal resto del mondo industriale A questo scopo il programma non era stato ca librato sulla base delle specifiche di un singolo settore industriale ad esem pio l automotive ma tentava di spa ziare soprattutto sulle applicazioni nel tentativo di approfondire il grado di confidenza dei potenziali utilizzatori nei confronti di questa tecnologia Il tradizionale benvenuto ai parteci panti stato porto dal Prof Aldo Tani DIEMTech Universit di Bologna referente tra l altro di Promozione Laser il quale ha potuto illustrare gli scopi e le attivit caratteristiche di questa associazione molto attiva peraltro proprio nell ambito della convegnistica e nella divulgazione dei risultati scientifici raggiunti dalla co munit nazionale Successivamente la parola passata al primo relatore della giornat
267. ticolar modo di taglio plasma ha sull aspetto delle superfici di taglio Il nome plasma attribuito a questo processo di taglio e analogamente al processo di saldatura si riferisce alle particolari condizioni di generazione dello stesso che garantiscono eleva te densit di energia dell ordine dei kW mm7 La configurazione fondamentale del processo prevede un elettrodo infu sibile Fig 7 che nel caso trattato costituito da una pastiglia di afnio al quale affidato il compito di genera re un arco elettrico in polarit diretta elettrodo posto al polo negativo il gas plasma nel caso in esame aria fuoriesce da un ugello avente diame tro finale inferiore a quello nominale dell elettrodo Fig 8 strozzando per tanto l arco elettrico L arco risulta quindi particolarmente Figura 6 Terminale dell ugello DRAG per torcia Ergocut S65 Abbiamo provato per voi Figura 7 Elettrodo con pastiglia in afnio Figura 8 Ugello in rame rigido direzionale ed assume geome tria cilindrica o soltanto leggermente divergente L elevata densit di energia tipica di questo processo porta il metallo a diretto contatto con l arco elettrico a sublimare cio a passare istantanea mente dallo stato solido allo stato gas 5050 questo punto il gas di taglio caratterizzato da un opportuno valore di pressione e portata consente l al lontanamento dei vapori con successi vo sezionamento del met
268. ting pressing Firstly the residual imperfection was noted as it corresponded to the initial deflection of the specimen corrected by heating pressing Further the magnitude of the residual imperfection was about five times greater than the acceptance of the initial deflection of the virgin specimen It was obvious that the be haviour of the specimen corrected by heating pressing was much affected by the residual imperfection Therefore the shapes of the residual imperfection of the corrected Speci mens A and B were used as the initial coordinates of the nodal points in the analysis Secondly the relationship between stress and strain of the material was noted Due to the loading of the ex periment in the virgin situation and the correction by heating pressing the yield stress in the region in which the plastic deformation occurred was changed by work hardening From the results of the compressive experiments and analyses on the small specimens it was acknowledged that the change of the yield stress only affected its beha viour after the ultimate situation of the specimen under compressive loads 3 4 From the viewpoint of repair the change of the yield stress due to the plastic deformation was not conside red because the behaviour of the spe cimen up to the ultimate situation was noted in this research Therefore the same stress strain curve as that of the virgin model was used in the analysis The residual stress
269. tivit nell Ente a par tire dal luglio 1992 come Dirigente responsabile della Sede Centro Sud Dal gennaio 1995 trasferitosi a Milano assume l incarico di Diretto re Gestionale e si occupa della rior ganizzazione dell area amministrativa commerciale ed informatica dell Ente Dal settembre del 2000 per tre anni Direttore Operativo riorganizzando anche l area tecnica Collabora alla costituzione di ACCREDIA e fa parte dei Consigli Direttivi di varie organizzazioni del settore normazione ed accre ditamento E Direttore responsabile della Rivista U amp C ed autore di numerosi articoli su quotidiani e riviste di settore E membro del Consiglio di Amministrazione del CEN e rappresenta PUNI nell Assemblea Generale dell ISO D Potrebbe inizialmente presentare ai nostri lettori R PUNI ed illustrarne la mission L UNI Ente Nazionale Italiano di Unificazione un associazione privata fondata nel 1921 e riconosciuta dallo Stato e dall Unione Europea che studia approva e pubblica le norme tecniche volontarie consensuali le cosiddette norme UNI in tutti i settori industriali commerciali e del terziario tranne in quelli elettrico ed elettrotecnico Le norme UNI sono documenti messi a punto consensualmente dai rappresentanti di tutte le parti interessate che specificano come fare bene le cose La missione dell Ente elaborare e pubblicare norme tecniche che contribuiscano al miglioramento dell e
270. ttare e gestire la manutenzione L Fedele L Furlanetto D Saccardi McGraw Hill 2004 ISBN 9788838662393 Conclusioni L RCM permette in un unico processo di tenere sotto con trollo molteplici fattori Ogni fase propedeutica alla suc cessiva e tutte concorrono alla progettazione di un piano di manutenzione in grado di assicurare completezza tecnica e assoluta sostenibilit economica dal momento che affronta ed elimina ogni voce di spreco legata alla manutenzione La possibilit di associare alle valutazioni RAM tipiche di un approccio RCM anche quella del ciclo di vita LCC per mette di rendere dinamica la ricerca del punto di ottimizza zione e ci in linea con un concetto di implementazione delle metodologie pi come processi aziendali che come progetti singolari I benefici che si possono ottenere dalla RCM integrata con un impostazione LCC sono fortemente dipendenti dal mo mento nel quale lo studio viene avviato fase di progettazio ne o fase di esercizio Da un lato l applicazione della meto dologia integrata RCM LCC durante la fase di progettazione pu consentire di non avere limiti predefiniti alle scelte di design mentre se tale applicazione avviene durante la fase di esercizio vi potranno essere maggiori vincoli dei quali te nere conto nelle scelte tecniche ma dall altro lato sar possi bile utilizzare 1 dati storici se disponibili per prendere delle decisioni pi mirate Le applicazioni RC
271. tubi per il settore dell energia I lavori del Convegno sono quindi sta ti interrotti dalla colazione di lavoro preparata proprio nella hall di fronte alla sala in cui si tenuto il Conve gno per riprendere successivamente intorno alle 14 30 con il programma del pomeriggio La prima delle tre presentazioni del pomeriggio stata curata dall Ing Mauro Monti in rap presentanza di IPG Photonics Italy Srl la cui presentazione Applicazione della saldatura Laser a tubi di acciaio inossidabile nel settore petrolchimico stata strutturata su una applicazione effettivamente non convenzionale per il processo Laser come suggerito dal titolo della presentazione stessa Figura 4 Caratteristiche morfologiche del giunto realizzato su acciaio AISI 304 spessore 6 1 mm Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 545 546 IIS News amp Events Figura 5 La testa per saldatura Laser Ibrido MAG denominata Hybrio La presentazione ha introdotto ai par tecipanti in modo puntuale le proble matiche caratteristiche della saldatu ra degli acciai inossidabili austenitici come l AISI 304 oggetto della presen tazione arrivando successivamente a descrivere le attivit condotte con sor genti a fibra potenza 10 e Robot Motoman UP 50N Di particolare interesse le attivit svol te per la caratterizzazione del fascio illustrate dall Ing Monti e le succes sive prove non d
272. uale e relative formulazioni con lo scopo di affiancare 1 colleghi progettisti nella ri gorosa progettazione delle strutture in acciaio in zona sismica Superato il primo difficile esame con la versione acciaio sono stati emessi prima che venisse emanato il 14 Gennaio 2008 la versione del testo sul legno secondo 5 il testo relativo al cemento armato e successivamente quello relativo al legno secondo D M 2008 Ad oggi per tutti 1 materiali disponibile un quadro normativo chia ro e delineato tutto in lingua italiana sulla chiarissima impronta degli eu rocodici integrato in un unico docu mento che si occupa di tutto lo sce nario strutturale ovvero le NTC 2008 Il testo si articola in sei capitoli 1 pri mo raccoglie cenni sulla sismologia il secondo cenni di dinamica delle strutture il terzo presenta la normativa vigente da applicare per 1 corretto di mensionamento di strutture in acciaio completo di tutti 1 riferimenti teorici nel quarto tramite due esempi pratici relativi al calcolo di pensilina in ac ciaio di un impianto sportivo e di un capannone industriale viene indicata al professionista la metodologia da seguire per il corretto sviluppo del calcolo Gli ultimi due capitoli sono dedicati al funzionamento del software allegato Quest ultimo utile per mettere in pratica 1 concetti espressi nel corso dell opera poich in grado di verifi care una struttura in acciaio secondo le
273. uantitativo come Il RCM permette di ottimizzare tutti 1 fattori che im pattano sulla manutenzione le frequenze le durate 1 per sonale 1 ricambi Ad ognuno di questi fattori associata una voce di costo per cui la loro ottimizzazione si traduce in un risparmio spesso di notevole entit In sintesi si puo affer mare che la corretta applicazione della metodologia RCM integrata con un approccio LCC consente di minimizzare nel tempo il costo complessivo annuo di gestione CG Fig 5 a parit di domanda produttiva Dove con riferimento alla Figura 5 si ha e CMP costo di Manutenzione preventiva programmata periodica il costo associabile alle risorse che sono impiegate per l esecuzione di tutti gli interventi preven tivi di tipo Hard Time etc e i indice dei guasti che avvengono su una particolare macchina o impianto e costo diretto di riparazione del guasto 1 esimo il costo riconducibile alle risorse direttamente asso ciabili alla riparazione del guasto i esimo ore uomo materiali ed attrezzature ogni volta che questo accade su un impianto o su una macchina etc e CL i costo logistico il costo associato all allestimento dell intervento di riparazione del guasto 1 esimo etc e CA 1 costo amministrativo il costo del personale amministrativo coinvolto nella gestione del guasto 1 esimo etc e costi di mancata produzione e o di produzio ne scartata il costo se pre
274. us A imc KE 3 892 172 130 42 ndi C M 3 ham gt LN 7 i TPS riconosce le irregolarit tramite la temperature del cordone TPS misura i campi di calore e li rappresenta in un grafico TPS evidenzia immediatamente le irregolarit sul grafico SENSORI per la misurazione di CORRENTE TENSIONE GAS VELOCITA FILO SALDOBRAZ ENGINEERING SRL Via F Coppi 11 10043 Orbassano Tel 011 9019030 saldobraz saldobraz it www saldobraz it www hks prozesstechnik de Modelli di organizzazione e gestione della sicurezza P Picollo L Timossi Sommario Summary Il tema della salute e della sicurezza dei lavoratori nei luoghi di lavoro risulta essere di particolare attualit per gli aspetti etici e sociali che vengono toccati Il quadro normativo che regola la materia in Italia stato rivisto 4 anni fa con l intro duzione del D Lgs 81 2008 e con le successive integrazioni ad oggi intervenute tale nuovo contesto legislativo ha cerca to di risolvere 1 problemi di incompletezza e frammentariet della normativa previgente fornendo agli attori interessati alla sicurezza uno strumento per potere organizzare e gestire i propri processi aziendali nel rispetto dell integrita fisica e del la personalit morale dei lavoratori Inoltre sono state meglio esplicitate le responsabilit inerenti la salute e la sicurezza all interno dell impresa nonch 1 cr
275. uzione dell esame radiografico in alternativa alle tipiche solu zioni tipo set on Cortesia WOI Welding Outlet Inc di un certo rilievo pu essere con siderata la realizzazione degli anni 80 di un tratto di circa 9 km di una flowline del diametro di 8 schedula 120 in acciaio 13Cr presso il giaci mento di Arun Sumatra seguita da una seconda linea seppure di dimen sioni inferiori in Algeria Allo stesso modo considerando i bacini petroliferi del Mare del Nord nella prima met degli anni 80 fu realizzata una linea da 24 di forte spessore in acciaio inossidabile 19 10 Nb CF8C UNS J92710 ed un collettore del diame tro di 6 in acciaio austeno fer ritico 22 5 3 UNS J93183 La lega 825 stata impiegata per tubazioni di processo su numerose piattaforme Caratteristiche ed impiego di tubi e raccordi in acciaio inossidabile e lega di nichel fabbricati per colata centrifuga Figura 13 Fabbricazione di subsea manifold in officina Cortesia Husky Energy di estrazione nel settore Oil amp Gas nel Mare del Nord con semilavorati ottenuti per deformazione plastica in considerazione delle severe condizioni di servizio corrosione erosione tem peratura dei fluidi velocit e regime dei flussi presenza di anidride carbo nica H S in soluzione tenore di clo ruri pH ed altri fattori ancora In una piattaforma nella regione meridionale del Mare del Nord fu invece impie gata con
276. vi 7 Conclusioni Dai risultati forniti dalle prove di laboratorio eseguite si pos so trarre le seguenti considerazioni la sorgente laser IPG YLS 1000 utilizzata per la rea lizzazione dei campioni identificati dal numero 0 al 18 permette di utilizzare fili di diametri veramente mo desti pari a 1 0 mm e 0 8 mm riuscendo a depositare quindi riporti quantificabili con valori massimi pari a circa 0 186 kg h Figura 13 Risultato della prova di piegamento eseguita sul campione numero 16 Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 Figura 14 Risultato della prova di piegamento eseguita sul campione numero 17 A Lauro e P Baccarini Applicazione del laser allo stato solido con fibre ottiche per riporto in Inconel 625 su acciaio al carbonio per valvole TABELLA 5 Risultati dell analisi chimica dei campioni piu significativi valori espressi in g g Campione Ti Cr Fe Ni Nb Mo 15 0 20 20 28 8 73 59 11 4 17 8 30 16 0 24 19 86 4 34 62 22 3 50 9 49 7 0 22 19 33 7 79 59 69 3572 9 10 18 0 15 11 21 44 56 35 83 1 96 5 12 e l analisi superficiale del deposito risulta accettabile in alcuni casi in funzione dei parametri utilizzati per la deposizione per quanto concerne la percentuale di di luizione dell elemento Fe con valori inferiori al 5 e utilizzo di una sorgente maggiormente performante e di potenza superiore ha permesso di utilizzare come ma
277. was not considered in the analysis as de scribed before The models corresponding to the spe cimens corrected by heating pressing are defined as the corrected models 3 3 Results from experiment and analysis Figure 11 shows the relationship between the applied cyclic load P and the displacement at the loaded point obtained from the experiments and analyses The chain lines in the figures show the envelope curves of the rela tionship between load and displace ment of the virgin specimens The results obtained from the experi ments and analyses are summarized in Table 4 In the case of corrected Specimen A the red symbol the ma ximum strength was confirmed at the unloading point in the third cycle The load decreased during the fourth cycle which was the same as in the case of virgin Specimen A The maximum strength of corrected Specimen was 20 lower than that of virgin Specimen A In the case of corrected Specimen B the blue symbol the maximum strength was confirmed during the fourth cycle The load decreased during the same cycle which was similar to that of virgin Specimen B The maximum strength and the di splacement at that time was almost the same as for virgin Specimen B After the experiment no cracks could be observed in the welds in corrected Specimens A and B The results indicated that the mecha nical properties of the steel never dete riorated by heating cooling provided that the heat
278. y experiment and analysis The results obtained by experiment and analysis are summari zed in Table 3 P_ means the maxi mum strength and corresponds to the displacement at that time In the case of virgin Specimen A the red symbol the maximum strength was confirmed at the unloading point in the third cycle The load decreased during the fourth cycle On the other hand in the case of virgin Specimen B the blue symbol the maximum strength was confirmed during the fourth cycle The load de creased during the same cycle No cracks could be observed in any welds during the experiments on vir gin Specimens A and B The behaviour of the virgin model obtained by the analysis the solid line substantially agreed with those of virgin Specimens A and B Figure 8 shows the mode of the out of plane deformation at the section of x 196 5 mm at which the magnitude of the out of plane de formation is the maximum Due to the cyclic bending loads the upper and lower panels which crossed at right angles to the direction of the loads deformed concavely to the cross section of the specimen On the other hand the side panels which were parallel to the direction of the loads deformed convexly to the cross section of the specimen The large out of plane deformation occurred in the region of 100 lt x lt 300 mm i e the distance from the base ment was from 100 to 300 mm The maximum value of the out of plane deformation was
279. za I dirigenti che organizzano e dirigono le attivit vigilando su di esse secondo le attribuzioni e le competenze ad essi conferite dal DL devono secondo la legge nell affidare 1 compiti ai lavoratori tenere conto delle capacita e delle condizioni degli stessi in rapporto alla loro salute e alla sicurezza fornire ai lavoratori 1 necessari ed idonei dispositivi di protezione individuale prendere le misure appropriate affinche soltanto i lavo ratori che abbiano ricevuto adeguate istruzioni e speci fico addestramento accedano alle zone che li espongono ad un rischio grave e specifico richiedere l osservanza da parte dei singoli lavoratori delle norme vigenti nonche delle disposizioni azien dali in materia di sicurezza e di igiene del lavoro e di uso dei mezzi di protezione collettivi e dei dispositivi di protezione individuali messi a loro disposizione inviare i lavoratori alla visita medica entro le scadenze previste dal programma di sorveglianza sanitaria e vigi lare affinche 1 lavoratori per 1 quali vige l obbligo di sorveglianza sanitaria non siano adibiti alla mansio ne lavorativa specifica senza il prescritto giudizio di idoneita adottare le misure per il controllo delle situazioni di ri schio in caso di emergenza e dare istruzioni affinche i lavoratori in caso di pericolo grave immediato ed ine vitabile abbandonino il posto di lavoro o la zona peri colosa informare il piu presto possibile 1 lavoratori
280. za campanello d allarme di catastrofici eventi di rot tura o di insidiosa corrosione Certo altri casi potrebbero essere ci tati per lo pi circoscritti a ambiti li mitati e ben identificati Un numero al quale in moltissimi ambiti tecnologici viene attribuito peso determinante tanto da costituire elemento caratte rizzante degli acciai da costruzione comparendo nelle tabelle delle norma tive internazionali o addirittura rima nendo sottinteso tanta la sua noto riet il numero 27 Per uscire dall irriverenza precisiamo che s intendiamo il valore di tenaci t misurato con prova di resilienza ad una definita temperatura di servizio di progetto 27 J Joule Come dire se in materiale base o in saldatura si misurano almeno 27 J anche indipendentemente da conside razioni su tipo di acciaio spessore manufatto beh si pu stare piuttosto tranquilli Lungi dal voler dissertare in questa sede della opportunit di tanta fiducia ci vogliamo dedicare a un po di storia per discutere l ori gine del numero magico degli inge gneri e confortarli o dissuaderli Per quanto ne sappiamo la prova di resilienza fu messa a punto dal signor Charpy agli inizi del secolo scorso ma non venne impiegata molto poi ch i tempi non erano certo maturi per tenere in conto oltre alla resisten za dell acciaio anche la sua capacit di deformarsi in condizioni poi cosi strane sotto un urto e con un intaglio
281. zati talvolta interamente in alloy 625 oppure placcati internamente con tale Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 5399 534 Caratteristiche ed impiego di tubi e raccordi in acciaio inossidabile e lega di nichel fabbricati per colata centrifuga lega con processo GMAW Per costruzioni esercite nello stesso Mare del Nord sono inoltre documen tate applicazioni di tubazioni di piccolo diametro ottenute per colata centrifuga di acciaio martensitico 13Cr4NiMo UNS J91450 per la fabbricazione di piping tipo Christmas tree Fig 14 per ragioni di tipo metallurgico questo grado di acciaio richiede peraltro accu rati trattamenti termici dopo saldatura per soddisfare 1 requisiti di durezza previsti per queste applicazioni dalle piu diffuse normative tecniche come ad esempio NACE MR 0175 In alcune applicazioni sono state utilizzate con successo tubazioni ottenute per colata centrifuga di tipo bimetallico Grado X52 con placcatura interna in alloy 625 7 Saldatura Nelle applicazioni ricordate al para grafo precedente si rende necessaria la saldatura di tubi e o raccordi prodotti per colata centrifuga con analoghi pro dotti o altri ottenuti per tradizionale colata gravitazionale Di principio 1 processi di saldatura impiegati normalmente per i corri spondenti semilavorati ottenuti per fusione o per deformazione plastica possono essere impiegati avendo cura di osservare alcune avvertenze In pa
282. zie anche all impiego di strumenti sof avanzati che consentano di simulare 11 modello non risolvibile per via matematica Le prestazioni RAM saranno stimate indicando 11 livello di accuratezza associato stan dard deviation test di Fisher etc La validazione del modello sar necessaria allo scopo di impiegarlo come efficace stru mento di previsione delle pre stazioni affidabilit e disponi bilit L uso di strumenti di calcolo dedicati consente di svolgere queste specifiche valutazioni in maniera pi rapida Fig 3 sr 3 Reliability Centered Main tenance e Life Cycle Cost E possibile rappresentare 11 processo complessivo ed inte grato RCM e LCC cos come riportato nella Figura 4 Tale immagine riporta gli step fondamentali della metodo logia RCM prima introdotti ed espressi tramite opportuni acronimi con un focus diffe renziato sul parametro Relia bility R e su quello Availa bility A MEL l acronimo di Master Equipment List e PP quello di Preliminary Priori tization L obiettivo della RCM quello di ottimizzare il quadro manutentivo complessivo sia sotto 1 profilo delle prestazioni tecniche che di quelle economiche In partico lare nell ambito Oil amp Gas il parametro guida quello del la disponibilit degli impianti di produzione ci in ragione degli elevati valori economici mancato fatturato associati alle fermate per tale motivo occo
283. zione del Responsabile del Servizio di Prevenzione e Protezione dai rischi RSPP che di fatto il principale consulente del DL su tale ma teria le figure di staff rappresentate nella Figura 1 non biso gna dimenticare la figura del Medico Competente MC che oltre a collaborare con DL e RSPP nella fase di valutazione dei rischi ha tra gli altri l obbligo di programmare ed effet tuare la sorveglianza sanitaria del personale attraverso pro tocolli sanitari definiti in funzione dei rischi specifici Non va infine dimenticato il Rappresentante dei Lavoratori per la Sicurezza RLS figura istituzionale con funzioni princi palmente consultive eletta o designata per rappresentare 1 lavoratori per quanto concerne gli aspetti della salute e della sicurezza durante il lavoro Nel successivo Paragrafo 3 si tratter con maggiore detta glio dell importanza dell attivit di valutazione dei rischi in quanto da questa deriva il contesto nel quale l organizzazio ne si deve muovere e gli indirizzi da attuare per garantire un adeguato livello di tutela della salute e della sicurezza dei lavoratori Dal punto di vista organizzativo occorre co munque tenere presente alcuni dei principali obblighi che la legge impone agli attori direttamente interessati ai processi operativi aziendali Rivista Italiana della Saldatura n 4 Luglio Agosto 2012 505 506 P Picollo e L Timossi Modelli di organizzazione e gestione della sicurez
284. zione delle tensioni Prendendo a riferimento il giunto tipo B realizzato inte ramente con procedimento a filo animato che ha fornito i valori di CTOD inferiori si pu valutare il valore di Kc dai diagrammi di prova trascurando la parte plastica della curva nel caso in esame risultato pari a 2800 N mm J sta to stimato con la correlazione teorica che sussiste in campo elastico tra Koe Jo Ki E in stato piano di tensione cio sulle superfici ovvero Jc 1 K E in stato piano di deformazione cio al cuore del giunto G L Cosso et al Valutazione della tenacit di giunti saldati con prove di meccanica della frattura J criteri di estrapolazione dei risultati OR NO peu Critical Parameter amp Flaw height o o o 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 Sensitivity Parameter is Flaw length Critica Parameter is Flaw height 3 4 3 2 3 2 8 2 6 2 4 2 2 2 1 8 1 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 Sensitivity Parameter is Flaw length Figura 11 Correlazione teorica tra altezza e lunghezza di difetti pla nari stabili interni in prossimit della superficie al rovescio Nel caso in esame J risultato pari a 35 N mm Assumendo il valore del parametro m pari a 2 in presenza del compor tamento puramente elastico del materiale se ne deduce un valore di CTOD pari a 0 035 mm
285. zione di motore connessioni e meccanismi infine un completo re styling Il nuovo basato sulla massima flessi bilit e dinamicit che si trasformano nella massima efficienza nei processi di saldatura automatizzati Vantaggi del Robot QIROX e Elevato grado di dinamicit gra zie a pesi contenuti e operazioni di carico ottimizzate e Migliorata accessibilit grazie all inclinazione e al design ergo nomico Massima flessibilit basata su de sign modulare e Notevole aumento del raggio di lavoro e posizionamento ottimale della torcia di saldatura grazie al 7 asse aggiuntivo e Eccellente qualita del processo di saldatura grazie alla massima precisione nella ripetitivit Protezione del motore connessio ni e meccanismi e Utilizzo di Hardware e Software innovativi e adattabili a qualsiasi esigenza e Intervalli di manutenzione pi lunghi e ridotto consumo di usu rabili I Robot QIROX sono disponibili in due modelli 1 QIROX Classic con design standard 2 QIROX Hollow Shaft con al bero cavo per integrare il fascio cavi Entrambi i tipi sono progettati per installazione a pavimento oppure so pratesta e possono essere combinati con i vari tipi di Sensori CLOOS La nuova serie QIROX offre la ampia versatilit per le varie applicazioni di saldatura e taglio In particolare la se rie QRH provvista di un albero cavo nel polso 4 asse che consente

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