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4. Suppl. Straordinario al n. 25 - 26 giugno 2009

1. 16 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Prospetto V Trasmittanza termica lineica in funzione delle tipologie di ponti termici riportati nell Appendice B Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia Solai We Sa Wo controterra W mK vespaio W mK SC1 0 65 SV1 0 75 SC2 0 60 SV2 0 65 SC3 0 55 SV3 0 55 SCA 0 50 SV4 0 50 SC5 0 60 SV5 0 60 SC6 0 45 SV6 0 45 SC7 0 05 SV7 0 10 SC8 0 05 SV8 0 00 E 6 3 7 3 Fonte UNI EN ISO 14683 2008 I valori di trasmittanza termica lineica Ve Sopra riportati sono applicabili qualora sussistano le seguenti condizioni al contorno per tutti 1 dettagli resistenza termica superficiale interna resistenza termica superficiale esterna per le pareti esterne Spessore per le pareti interne spessore per pareti isolate trasmittanza termica resistenza termica dello strato isolante per pareti non isolate trasmittanza termica per tutte le solette Spessore conducibilit termica per i tetti trasmittanza termica resistenza termica dello strato isolante per i telai delle aperture Spessore per i pilastri spessore conducibilit termica per i pavimenti controterra spessore conducibilit termica resistenza termica dello strato isolante R 70 13 m K W Rx 0 04 m K W d 0 30 m d 0 20 m U 0 343
2. ALLEGATO 1 Corrispondenza tra categoria catastale e destinazione d uso Categoria catastale degli edifici Classificazione generale degli edifici per categoria secondo il d P R 412 93 AI1 Abitazione di tipo signorile E 1 1 o E 1 2 A 2 Abitazione di tipo civile 1 1 o E 1 2 AN3 Abitazione di tipo economico 1 1 o E 1 2 A 4 Abitazione di tipo popolare 1 1 o E 1 2 A 5 Abitazione di tipo ultrapopolare 1 1 o E 1 2 A 6 Abitazione di tipo rurale 1 1 o E 1 2 AIT Abitazione in villini 1 1 o E 1 2 AJ8 Abitazione in ville 1 1 o E 1 2 A 9 Castelli palazzi di pregio artistico o storico 1 1 o E 1 2 A 10 Uffici e o studi privati E 2 A 11 Abitazioni o alloggi tipici dei luoghi es rifugi baite trulli ecc E 1 1 o E 1 2 B 1 Collegi convitti educandati ricoveri orfanotrofi ospizi seminari caserme conventi E 1 1 B 2 Case di cura e ospedali E 3 B 3 Riformatori e prigioni E 1 1 Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 127 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Categoria catastale degli edifici Classificazione generale degli edifici per categoria secondo il d P R 412 93 B 4 Uffici pubblici E 2 B 5 Scuole e o laboratori scientifici E 7 B 6 Pinacoteche biblioteche musei gallerie d arte accademie che non hanno sede nella E 4 2 categoria A 9 B 7 Cappelle
3. Tipo di generatore n m p Circolazione permanente di acqua in caldaia Generatore a parete generatore in alluminio 0 05 0 0 Generatore di acciaio 0 10 0 0 Generatore in ghisa 0 15 0 0 Interruzione della circolazione in caldaia a temperatura ambiente raggiunta La pompa entrambi vengono fermati dal termostato ambiente primaria si ferma alcuni minuti dopo il bruciatore ed Generatore a parete generatore in alluminio 0 05 0 15 0 15 Generatore di acciaio 0 10 0 10 0 10 Generatore in ghisa 0 15 0 05 0 05 Prospetto LI Valori di riferimento degli esponenti n m p Fonte UNI TS 11300 2 2008 Se il generatore installato in un locale climatizzato la temperatura O gn pari a 20 C Se il generatore posto in un locale non riscaldato O gn deve essere determinato secondo la Bae 06 F 0 zB 270 dove O en la temperatura media mensile dell ambiente ospitante il generatore si veda la 270 C Fr il fattore correttivo da applicare cos da tener conto delle diverse condizioni di temperatura degli ambienti non climatizzati Prospetto LII 0 la temperatura interna prefissata della zona termica considerata si veda E 3 C 0 il valore medio mensile della temperatura media giornaliera esterna si veda il E 6 3 7 1 C Tipo ed ubicazione del generatore Fr Centrale termica sotto il piano campagna 0 6 Centrale termic
4. Quelsa Qh e 15 3 V Qu a Aux nrvd 3 Quels2 V Quda ux nrvd 2 pic RR WV Qu a Aux nd Qt d 15 4 Qudg s2 m DI 3 3 E E E E 3 3 x i pi P 4 4 E 3 E ol n N A P s F I dg G g t d c E w E n Figura 15 Caso d con due sistemi impiantistici diversi che servono diverse zone Qh goui W hin Wh g Al fine di considerare tutte le possibilit elencate per ogni zona termica i esima 1 si calcola il fabbisogno di acqua calda sanitaria relativo alla zona termica i esima per definire le perdite termiche recuperabili dalla zona stessa Qz secondo la relazione 128 e quanto definito al E 8 2 e E 8 3 6 2 sicalcola il fabbisogno termico netto sensibile corretto della zona termica i esima definito come Qu adii Qu sadii E Qn 171 con Qui adii il fabbisogno di energia termica netto corretto per il solo riscaldamento sensibile della zona termica si veda la 5 kWh Onusagji il fabbisogno di energia termica corretto per il solo riscaldamento sensibile della zona termica si veda la 5 KWh Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 72 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Qzii la quota recuperata dal sistema involucro della zona termica i esima delle perdite del sistema di produzione di acqua calda sanitaria si veda la 128 kWh 3 si calcola la frazione j esima che viene soddisfa
5. Angoli Al A2 A3 e e EN III Es E zi ODI O E Fe 0 05 YPe 0 10 Pe 0 20 Pe 0 15 A5 A6 Pavimenti III RENE Legenda P Parete leggera ZA comprese muratura leggera e parete intelaiata in legno sibl Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 129 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Pareti Interne CEL i III Pilastri e Balconi 7 Legenda Z Parete leggera O Parete Y comprese muratura leggera e I Strato isolante Soletta Pilastro Telaio parete intelaiata in legno Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 130 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Serramenti di porte e finestre A XPe 0 00 XP 1 00 Pe 0 80 Pe 0 15 Pe 0 10 Pe 0 10 Legenda Z Parete leggera Parete ZZ comprese muratura leggera e parete intelaiata in legno Pe 0 20 L M dia Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 131 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Solai controterra n Pe 0 60 ANN ERRORI ERO Solai su vespaio Pe 0 75 RIST Pe 0 60 Legenda Z Parete leggera C Parete 7 comprese muratura leggera e SZ Strato isolante E Solett
6. l entalpia della quantit netta di vapore di acqua introdotta nella zona dagli scambi d aria con l ambiente circostante per infiltrazione aerazione e o ventilazione kWh Fabbisogno di energia termica sensibile per il raffrescamento o la climatizzazione estiva Per ciascuna zona il fabbisogno convenzionale di energia termica per il raffrescamento o la climatizzazione estiva viene determinato sia nella condizione di riferimento Qyc s che in quella corretta Quc s adj come segue Qc max 0 Qsc Nic Quenel Qucsad max 0 Qc Nec adj Deus 9 con la condizione se Qucs lt 1 si pone Qyc 0 se Quosadi lt 1 si pone Oc aj 0 10 Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 11 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 dove Ouc s il fabbisogno di energia termica sensibile di riferimento per il raffrescamento o la climatizzazione estiva della zona considerata kWh Onc s adi il fabbisogno di energia termica sensibile corretto per il raffrescamento o la climatizzazione estiva della zona considerata KWh Occ la quantit di energia gratuita dovuta alle sorgenti interne ed alla radiazione solare kWh Tl c il fattore di utilizzazione di riferimento delle dispersioni termiche ML Cadj il fattore di utilizzazione corretto delle dispersioni termiche Qi caet la quantit di energia di riferimento scambiata per trasmissione e per ventilazione tra la zona climatizzata o
7. Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 121 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Il fattore di luce diurna D utilizzato nel Prospetto LXVIII che tiene conto del sistema finestrato ma non della presenza di sistemi schermanti calcolato per facciate vetrate a doppia pelle D D k k lt k 363 per tutti gli altri casi D D tog ki Ka k 364 dove D il fattore di luce diurna per l ambiente con caratteristiche illuminotecniche omogenee considerato Dc il fattore di luce diurna per i generici vani finestra aperture nell involucro opaco senza considerare la presenza di serramento e sistemi schermanti 96 Tipos il fattore di trasmissione luminosa della superficie vetrata in assenza di dati forniti dal costruttore si veda Prospetto LXIX ki un fattore che tiene conto del telaio della facciata vetrata dato dal rapporto tra la superficie vetrata e la superficie del serramento assunto pari a 0 8 k un fattore che tiene conto dei depositi sulla superficie vetrata assunto pari a 0 8 ks un fattore che tiene conto dell incidenza della luce con direzione non normale alla superficie vetrata assunto pari a 0 9 Pertanto per facciate vetrate a doppia pelle si ha D 0 576 D 365 per tutti gli altri casi D 0 576 D Toes 366 Il fattore di luce diurna per i generici vani finestra aperture nell involucro opaco senza considerare la presenza di serramenti e sistemi schermanti ca
8. 26 giugno 2009 1 Ne E 1 1 1 Tleen Tan 175 dove TleH il rendimento del sottosistema di emissione Nec il rendimento dei terminali di erogazione del calore N il rendimento del sistema di controllo Nel Prospetto XXXIX e nel Prospetto XL sono riportati in funzione della tipologia di terminale di erogazione e dal carico termico specifico i valori convenzionali del rendimento di emissione degli emettitori Neen per locali di altezza interna rispettivamente inferiore e superiore a 4 metri Carico termico specifico dt Terminale di erogazione del calore W m lt 4 4 10 gt 10 NeeH Radiatori su parete esterna isolata 0 95 0 94 0 92 Radiatori su parete interna 0 96 0 95 0 92 Ventilconvettori valori riferiti a tmedia acqua 45 0 96 0 95 0 94 Termoconvettori 0 94 0 93 0 92 Bocchette in sistemi ad aria calda 0 94 0 92 0 9 Pannelli isolati annegati a pavimento disaccoppiati termicamente 0 99 0 98 0 97 Pannelli isolati annegati a pavimento non disaccoppiati termicamente 0 99 0 98 0 97 Pannelli annegati a pavimento disaccoppiati termicamente 0 98 0 96 0 94 Pannelli annegati a pavimento non disaccoppiati termicamente 0 98 0 96 0 94 Pannelli annegati a soffitto disaccoppiati termicamente 0 97 0 95 0 93 Pannelli annegati a soffitto non disaccoppiati termicamente 0 97 0 95 0 93 Pannelli a parete disaccoppiati termicamente 0 97 0 95 0 93 Pannelli a parete non disaccoppi
9. 5 7 2 5 3 2 3 7 3 3 2 6 5 7 2 6 3 4 4 1 3 5 2 8 6 3 2 5 3 1 3 7 3 2 2 6 5 7 2 7 3 6 4 3 3 7 2 8 6 6 2 5 3 4 4 1 3 6 2 9 6 2 2 6 3 6 4 5 3 9 3 1 6 8 24 3 3 4 0 3 6 2 9 6 1 2 6 3 7 4 6 4 0 3 1 6 9 1 8 2 7 3 6 3 6 3 1 5 2 1 8 2 8 3 9 3 9 3 3 5 6 1 7 2 6 3 4 3 4 2 9 5 0 1 8 2 8 3 8 3 8 3 3 5 6 1 2 1 8 2 8 3 3 3 3 3 9 1 2 1 9 3 0 3 5 3 5 4 1 1 1 1 7 2 6 3 1 3 0 3 6 1 2 1 8 2 9 3 4 3 3 4 0 0 8 1 1 1 9 2 8 3 2 2 5 0 8 1 1 2 0 2 8 3 3 2 6 0 8 1 1 1 9 2 7 3 2 2 5 0 8 1 0 1 8 2 4 2 8 2 3 0 5 0 6 1 0 1 7 2 1 1 3 0 5 0 6 1 2 2 0 2 5 1 5 0 5 0 6 1 1 1 8 2 2 1 4 0 5 0 5 0 9 1 5 1 9 1 3 O Zz oO o r ox z imio MESE 0 4 0 4 0 9 1 6 2 0 1 1 0 4 0 4 1 0 1 8 2 3 1 2 0 4 0 4 0 9 1 6 2 1 1 1 0 4 0 4 0 7 1 2 1 5 0 9 Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 23 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 LC LO MI MB NE E SE NE E SE NE E SE NE E SE NO O
10. L energia termica sensibile richiesta al sottosistema di distribuzione dell aria di ventilazione della zona i esima QV a out i data da Q vou E Qv iE Qe ky Wei 198 dove Qv aout l energia termica sensibile richiesta al sottosistema di distribuzione dell aria di ventilazione della zona i esima kWh Quei l energia termica sensibile richiesta per il riscaldamento sensibile dell aria esterna alle condizioni di immissione previste 0 m tramite batteria di pre riscaldamento della zona i esima kWh Qv cisi la perdita termica di processo del sottosistema di emissione dell impianto di ventilazione che serve la zona i esima da considerare nulla kWh kvei la frazione recuperata direttamente dal fluido termovettore dell energia elettrica assorbita dagli ausiliari del sottosistema di emissione Wye il fabbisogno di energia elettrica degli ausiliari del sottosistema di emissione nella zona i esima da considerarsi nullo kWh L energia termica latente richiesta al sottosistema di distribuzione dell aria di ventilazione pari a quella richiesta al sottosistema di emissione cio sempre Qui cosi come calcolata al E 6 3 2 Le perdite termiche di processo del sottosistema di distribuzione dell aria di ventilazione Qv 41 che serve la zona i esima sono date dalla 1 Cie 1 Qu osi Nav 199 dove Qvalsi sono le perdite termiche di processo del sottosistema di distribuzione dell ari
11. Poh ott Pane To resta FC gn test Va test 273 pP d BL Oae pom gn eenv gn env gn env 0 0 a test 274 gn test Se FC converge ad un valore minore a 1 si procede fino al termine della procedura prevista per i generatori monostadio Il fabbisogno di combustibile Qynin si calcola con Querini O onmin i tan FC N 275 L energia elettrica assorbita dagli ausiliari data da Wyn Wy Wa Wat Wyr FC tgn N v L energia elettrica complessivamente recuperata data da Olona Qpr Qu E ks Wer MS ka War 277 Le perdite totali sono date da Q gni 7 Canin Q H g out k br Wer k af War 278 Se FC converge ad un valore maggiore o uguale a 1 si calcola la potenza media al focolare Due con la seguente procedura 1 Determinare la quantit di calore che il generatore deve fornire Qgnou in assenza di accumulo esso uguale alla somma dei fabbisogni di calore dei sottosistemi di distribuzione alimentati 2 Calcolare Pyneny con la formula 269 assumendo FC 1 3 Calcolare Poo nis Pehonmax con la formula 267 assumendo FC 1 4 Calcolare Q con la formula 258 5 Porre cn avg cn min 6 Calcolare Pohonave con P P P P Die U D cuin ch on avg ch on min chjon max onmin o o cn cn min 279 W 7 Calcolare ae con o cnavg o i i E avg cn min Wher avg zm Wr min W max m Wbimmn E o cn cn min 280 dove W i pet ts su Tmax
12. considerata KWh Il calcolo cos impostato richiederebbe di procedere per iterazioni successive giacch cambiando il fabbisogno termico netto della zona variano anche le perdite dei vari sottosistemi impiantistici la loro quota recuperata e quindi ancora il fabbisogno termico netto definito sopra Per evitare tali iterazioni si considerano nulli tutti i fattori di recupero dell energia termica dispersa complessivamente da ogni sottosistema impiantistico relativo ad ogni servizio ad esclusione di quelli relativi alla produzione all accumulo alla distribuzione e all erogazione dell acqua calda sanitaria cio Neub Qz r 2 oy Bus ya 128 dove Qzir la quota parte delle perdite termiche complessive dei sottosistemi recuperata dal sistema involucro della zona termica considerata KWh fu wy il fattore di recupero dell energia termica dispersa complessivamente dal generico sottosistema y esimo appartenente al sistema impiantistico asservito alla produzione di acqua calda sanitaria QwyrL l energia termica dispersa complessivamente dal generico sottosistema y esimo appartenente al sistema impiantistico asservito alla produzione di acqua calda sanitaria KWh Nub il numero di sottosistemi impiantistici che servono la zona termica considerata I termini Qwy sono sempre positivi solo perdite e quindi Qz sempre definito positivo sia nella stagione di riscaldamento sia nella stagione di raffrescamen
13. i mmm ar Me _j R 2 interno interno interno Figura C 27 Figura C 28 Figura C 29 C 1 2 4 Una parete a isolamento termico interno se si tratta di uno spigolo sporgente o a isolamento termico esterno se si tratta di uno spigolo rientrante l altra con isolamento interno o assente Nei casi riportati in Figura C 30 e Figura C 32 la trasmittanza termica lineica e fornita dall espressione 0 2 s pe R 0 2 C 16 dove Sm la media aritmetica degli spessori delle due pareti non comprensivi dell isolamento termico m Ri la resistenza termica della porzione di parete 1 di spessore s m K W In presenza di spigoli come in Figura C 30 e Figura C 33 la trasmittanza termica lineica data da P 0 2 U Sm C 17 dove Sm la media aritmetica degli spessori delle due pareti non comprensivi dell isolamento termico m Uz la trasmittanza unitaria della parete 2 W mK Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 138 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 esterno S S pM y y us 2 2 interno esterno esterno CI VITI I al al interno esterno interno o pn ay interno Figura C 30 Figura C 31 Figura C 32 Figura C 33 C 1 2 5 Una parete a isolamento termico esterno l altra a isolamento interno La trasmittanza termica lineica varia in funzione delle configurazioni che si possono presentare isolamento termico esterno continuo fino a filo esterno della parete ad isola
14. shal il fattore di riduzione degli apporti solari relativo all utilizzo di schermature mobili o fisse complanari elemento trasparente della serra considerato calcolato secondo l equazione 37 b coefficiente di ponderazione calcolato tramite la 57 Ari la superficie lorda di ogni elemento opaco assorbente j esimo pedice pi per indicare le sole superfici delle pareti opache assorbenti poste tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e lo spazio soleggiato e pedice pa per ogni generica superficie dello spazio soleggiato comprese le prime n l indice della sommatoria per esposizione che si riferisce a tutte le superfici opache dello spazio soleggiato comprese le superfici delle pareti opache poste tra l ambiente climatizzata o a temperatura controllata e lo spazio soleggiato k l indice della sommatoria per esposizione che si riferisce a tutte le pareti opache divisorie tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e lo spazio soleggiato Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 35 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Hs l irradiazione globale giornaliera media mensile incidente sulla superficie trasparente con esposizione j o k Prospetto XIV kWh m Fs il fattore di riduzione dovuto all ombreggiatura cosi come definito dall equazione 36 a il fattore di assorbimento solare medio della superficie assorbente della parete assorbente della serra pedi
15. 0 88 0 88 0 91 0 85 0 89 0 92 0 85 45 0 87 0 54 0 85 0 84 0 73 0 85 0 83 0 74 0 85 0 83 0 83 0 83 0 85 0 87 0 80 0 85 0 89 0 79 60 0 80 0 38 0 80 0 78 0 63 0 80 0 78 0 65 0 80 0 80 0 78 0 79 0 82 0 84 0 75 0 82 0 85 0 75 Maok LUGLIO AGOSTO SETTEMBRE OTTOBRE NOVEMBRE DICEMBRE ngolo 3 S E O N S EO N S EO N S EO N S EO N S EO N 0 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 25 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 30 0 88 0 92 0 84 0 88 0 90 0 87 0 88 0 86 0 89 0 89 0 78 0 89 0 92 0 70 0 89 0 92 0 66 0 89 45 0 85 0 88 0 78 0 84 0 85 0 83 0 83 0 79 0 84 0 84 0 68 0 85 0 87 0 56 0 85 0 87 0 50 0 85 60 0 82 0 85 0 74 0 81 0 81 0 78 0 79 0 72 0 79 0 78 0 56 0 80 0 80 0 42 0 80 0 80 0 34 0 80 Prospetto XVIII Fattore di riduzione parziale dovuto ad aggetti verticali Fp Fonte UNI TS 11300 1 2008 b d f d 4 se Figura 3A Figura 3B Figura 3 Pareti opache con aggetti orizzontali e verticali A sezione verticale B sezione orizzontale b d f d L a
16. 15 3 170 17 164 16 4 170 17 164 16 4 170 17 170 17 164 16 4 170 17 164 16 4 170 17 E 6 2 Palestre ed assimilabili 170 17 153 15 3 170 17 164 16 4 170 17 164 16 4 170 17 170 17 164 16 4 170 17 164 16 4 170 17 E 6 3 Servizi di supporto alle attivit sportive 170 17 153 15 3 170 17 164 16 4 170 17 164 16 4 170 17 170 17 164 16 4 170 17 164 16 4 170 17 E 7 Edifici adibiti ad attivit scolastiche di tutti i livelli e assimilabili 153 17 138 15 3 153 17 148 16 4 153 17 148 16 4 153 17 153 17 148 16 4 153 17 148 16 4 153 17 E 8 Edifici adibiti ad attivit industriali ed artigianali ed assimilabili 212 12 7 192 11 5 212 12 7 205 12 3 212 12 7 205 12 3 212 12 7 212 12 7 205 12 3 212 12 7 205 12 3 212 12 7 Prospetto LXXIV Numero di ore al mese in cui vi disponibilit di luce naturale tp e in cui non vi disponibilit di luce naturale ty Fonte Ricavato in riferimento alla UNI EN 15193 2008 Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 126 4 Suppl Straordinario al n 25
17. 3 6 2 8 6 1 1 8 2 8 3 8 3 8 3 2 5 5 1 8 2 8 3 8 3 8 3 2 5 5 1 8 2 8 3 9 3 9 3 3 5 6 1 8 2 6 3 4 3 4 3 0 5 1 1 2 1 8 2 7 3 2 3 2 3 8 1 2 1 8 2 7 3 2 3 2 3 8 1 2 2 0 3 3 3 9 3 9 4 4 1 1 1 8 2 8 3 3 3 2 3 8 0 8 1 0 1 7 2 3 2 6 2 3 0 8 1 0 1 7 2 3 2 6 2 2 0 8 1 1 2 2 3 3 3 8 2 8 0 8 1 1 1 9 2 7 3 2 2 5 0 5 0 5 0 9 1 4 1 8 1 2 0 5 0 5 0 9 1 4 1 7 1 2 0 5 0 6 1 6 2 9 3 8 1 9 0 5 0 6 1 3 2 2 2 8 1 6 O Z O o r oz z mo MESE 0 4 0 4 0 7 1 2 1 5 0 9 0 4 0 4 0 7 1 1 1 4 0 9 0 4 0 4 1 1 2 2 2 9 1 3 0 4 0 4 1 1 2 1 2 7 1 3 Prospetto XIV Irradiazione globale giornaliera media mensile incidente nelle province lombarde kWh m Tipo di vetro gi Ug W m K Vetro singolo 0 85 5 9 Vetro singolo selettivo 0 66 3 2 Doppio vetro normale 0 75 3 3 Doppio vetro con rivestimento selettivo 0 63 2 0 Triplo vetro normale 0 70 1 8 Triplo vetro con rivestimento selettivo 0 54 1 4 Doppia finestra 0 75 Prospetto XV Valori della trasmittanza per energia solare totale g e di trasmittanza termica U per alcune tipologie di vetri Fonte UNI TS 11300 1 2008 Il fattore di riduzione dovuto al
18. SO NO O SO NO O SO NO O SO 0 5 0 4 1 1 1 9 2 4 0 5 0 4 0 4 0 8 1 3 1 6 1 0 0 4 0 4 0 8 1 3 1 7 1 1 0 4 0 4 0 8 1 3 1 7 1 1 0 7 0 8 1 5 2 2 2 7 0 7 0 7 0 8 1 4 2 0 2 3 1 8 0 7 0 8 1 4 2 0 2 4 1 9 0 7 0 8 1 4 2 0 2 4 1 9 1 0 1 4 2 3 2 9 3 1 1 0 1 0 1 4 2 3 2 8 3 0 3 1 1 0 1 5 2 4 2 9 3 1 3 2 1 0 1 5 2 4 2 9 3 1 3 2 1 5 2 2 3 0 3 2 2 9 1 5 1 5 2 3 3 1 3 3 3 0 4 6 1 5 2 3 3 2 3 4 3 0 4 6 1 5 2 3 3 2 3 4 3 0 4 6 2 1 2 8 3 4 3 1 2 6 2 1 2 2 3 0 3 7 3 4 2 8 5 6 2 2 3 0 3 7 3 4 2 8 5 6 2 2 3 0 3 7 3 4 2 8 5 6 2 5 3 2 3 7 3 3 2 6 2 5 2 7 3 5 4 1 3 6 2 8 6 4 2 6 3 4 4 0 3 5 2 7 6 2 2 6 3 4 4 0 3 5 2 7 6 2 2 4 3 3 4 0 3 6 2 9 2 4 2 6 3 6 4 5 3 9 3 0 6 8 2 6 3 6 4 4 3 9 3 0 6 7 2 6 3 6 4 4 3 9 3 0 6 7 1 8 2 6 3 4 3 5 3 0 1 8 1 8 2 8 3 7 3 8 3 2 5 4 1 8 2 7 3 7 3 7 3 1 5 4 1 8 2 7 3 7 3 7 3 1 5 4 1 1 1 8 2 7 3 1 3 1 1 1 1 2 1 8 2 8 3 2 3 2 3 8 1 2 1 8 2 8 3 3 3 3 3 9 1 2 1 8 2 8 3 3 3 3 3 9 0 8 1 1 1 9 2 8 3 3 0 8 0 8 1 0 1 7 2 4 2 7 2 3 0 8 1 0 1 8 2 5 2 9 2 3 0 8 1 0
19. Vsrw la capacit dell accumulo solare in riferimento al servizio di produzione acqua calda sanitaria 1 Vom la capacit nominale di accumulo 1 Fax la frazione del volume di accumulo usata per l integrazione assunta pari a 0 50 nel caso di accumulo ad asse verticale oppure a 0 66 nel caso di accumulo ad asse orizzontale Pu il coefficiente di ripartizione della superficie di apertura del campo solare in riferimento al servizio di riscaldamento definito dalla 317 Pw il coefficiente di ripartizione della superficie di apertura del campo solare in riferimento al servizio di produzione acqua calda sanitaria definito dalla 318 E 10 1 3 3 Determinazione della temperatura di riferimento Or La temperatura di riferimento data da Osr 11 6 1 18 0 3 86 0_ 2 32 0 334 dove 0 la temperatura di utilizzo dell acqua calda sanitaria Prospetto XXX C 0 ew la temperatura dell acqua fredda all ingresso nell accumulo Prospetto XXX C Oe il valore medio mensile della temperatura media giornaliera esterna si veda E 6 3 7 1 C E 10 1 4 Determinazione del coefficiente Y Il valore del fattore adimensionale Y dato dalla Y Asr Pa JAM No Nioop Hsr i Quis ad 335 As Pw LAM me meos Hsr Yy Qpuw 336 dove Ast la superficie di apertura del campo solare in accordo con la norma EN 12975 2 m Pu il coefficiente di ripartizione della superficie di apertura d
20. costante 1 Pompa a velocit variabile 0 6 Prospetto XLV Fattore che tiene conto della variazione di velocit dell elettropompa Fonte UNI TS 11300 2 2008 In impianti con fluido termovettore aria il fabbisogno di energia elettrica per la presenza di elettroventilatori si calcola come segue sistemi con arresto del ventilatore alla fermata del generatore durante il tempo di attivazione dello stesso Waai 2 Waak FCg tan N k 186 sistemi in cui il ventilatore sempre in funzione durante il tempo di attivazione del generatore Wuaaij S Wna tan N k 187 dove Wuak la potenza del ventilatore k esimo al servizio del sottosistema di distribuzione j esimo nella zona i esima KW tan il tempo totale di funzionamento del sistema di generazione tempo di attivazione assunto pari a 24 h giorno Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 78 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 N il numero dei giorni del mese considerato FC il fattore di carico del sottosistema j esimo di emissione della zona i esima dato dalla 177 La quota recuperata dell energia elettrica degli ausiliari in termini di incremento dell energia termica in uscita al sottosistema di distribuzione calcolata mediante la relazione seguente C nad k Haii Whdi 188 dove Qua rurvdij la quota recuperata dell energia elettrica degli ausiliari in termini di incremento dell energia t
21. 12 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Ora la quantit di energia corretta scambiata per trasmissione e per ventilazione tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e l ambiente circostante KWh Qr la quantit di energia dispersa per trasmissione tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e l ambiente circostante kWh Qv la quantit di energia di riferimento dispersa per ventilazione tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e l ambiente circostante kWh Qv agi la quantit di energia corretta trasferita per ventilazione considerando anche la ventilazione meccanica in particolare con pre riscaldamento o pre raffrescamento e o recupero termico o entalpico tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e l ambiente circostante kWh E 6 3 6 Apporti mensili di calore gratuiti Gli apporti mensili di calore gratuiti interni e solari nella zona climatizzata o a temperatura controllata devono essere calcolati mediante la seguente relazione Qs Q O Os 14 dove Oc la quantit di energia gratuita dovuta alle sorgenti interne ed alla radiazione solare kWh Qi la quantit di energia gratuita dovuta ad apparecchiature elettriche e persone kWh Qs la quantit di energia gratuita dovuta alla radiazione solare entrante attraverso le superfici trasparenti rivolte direttamente verso l ambiente esterno KWh Qsis la quantit di ener
22. 247 16 4 255 17 E 2 Edifici adibiti ad uffici ed assimilabili 191 17 173 15 3 191 17 185 16 4 191 17 185 16 4 191 17 191 17 185 16 4 191 17 185 16 4 191 17 E 3 Edifici adibiti ad ospedali cliniche o case di cura ed assimilabili 255 17 230 15 3 255 17 247 16 4 255 17 247 16 4 255 17 255 17 247 16 4 255 17 247 16 4 255 17 E 4 1 Cinema e teatri sale di riunione per congressi 191 17 173 15 3 191 17 185 16 4 191 17 185 16 4 191 17 191 17 185 16 4 191 17 185 16 4 191 17 E 4 2 Luoghi di culto mostre musei e biblioteche 191 17 173 15 3 191 17 185 16 4 191 17 185 16 4 191 17 191 17 185 16 4 191 17 185 16 4 191 17 E 4 3 Bar ristoranti sale da ballo 106 10 6 95 9 9 59 106 10 6 103 10 3 106 10 6 103 10 3 106 10 6 106 10 6 103 10 3 106 10 6 103 10 3 106 10 6 E 5 Edifici adibiti ad attivit commerciali ed assimilabili 255 17 230 15 3 255 17 247 16 4 255 17 247 16 4 255 17 255 17 247 16 4 255 17 247 16 4 255 17 E 6 1 Piscine saune ed assimilabili 170 17 153
23. 34 dove Qi l apporto di calore gratuito dovuto ad apparecchiature elettriche e persone KWh A la superficie utile di pavimento m da il valore medio globale degli apporti interni per unit di superficie utile Prospetto XIII W m At la durata del mese considerato si veda la 17 kh Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 22 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Apporti medi globali per unit di Categoria di edificio Destinazione d uso A superficie a W m E 1 3 Edifici adibiti ad albergo pensioni ed attivit similari 6 E 2 Edifici adibiti ad uffici ed assimilabili 6 E 3 Edifici adibiti ad ospedali cliniche o case di cura ed assimilabili 8 E 4 1 Cinema e teatri sale di riunione per congressi 8 E 4 2 Luoghi di culto mostre musei e biblioteche 8 E 4 3 Bar ristoranti sale da ballo 10 E 5 Edifici adibiti ad attivit commerciali ed assimilabili 8 E 6 1 Piscine saune ed assimilabili 10 E 6 2 Palestre ed assimilabili 5 E 6 3 Servizi di supporto alle attivit sportive 4 E 7 Edifici adibiti ad attivit scolastiche di tutti i livelli e assimilabili 4 E 8 Edifici adibiti ad attivit industriali ed artigianali ed assimilabili 6 Prospetto XIII Valori globali degli apporti interni da Fonte UNI TS 11300 1 2008 E 6 3 10 Apporti solari attraverso le strutture trasparenti esterne L energia dovuta agli apport
24. Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 122 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Tp6s il fattore di trasmissione luminosa della superficie vetrata in assenza di dati forniti dal costruttore si veda Prospetto LXIX Tipo di vetro TD65 Vetro singolo 0 90 Vetro singolo selettivo 0 85 Doppio vetro normale 0 82 Doppio vetro con rivestimento selettivo 0 78 Triplo vetro normale 0 75 Triplo vetro con rivestimento selettivo 0 69 Prospetto LXIX Valori convenzionali del fattore di trasmissine luminosa tpgs Fonte UNI EN 15193 2008 L indice di trasparenza dell ambiente con caratteristiche illuminotecniche omogenee considerato Ir dato da Le A tot T A 371 dove I l indice di trasparenza dell ambiente con caratteristiche illuminotecniche omogenee considerato Aw tot la superficie totale dei serramenti vetro telaio con medesimo indice di ostruzione presenti nell ambiente con caratteristiche illuminotecniche omogenee considerato m A la superficie utile di pavimento dell ambiente con caratteristiche illuminotecniche omogenee considerato m7 L indice di ostruzione viene calcolato secondo la seguente espressione lo F Fo Fg Fes Fep 372 dove Fp il fattore di ombreggiatura parziale dovuto ad ostruzioni esterne Prospetto XVI F il fattore di ombreggiatura parziale dovuto ad aggetti orizzontali Prospetto XVII Fr il fattore di ombreggia
25. F dato dalla F Fps Fc Cos 376 Per ogni mese in cui si ha n z1 si pone F 1 377 dove OM TETTE E21 i il pedice identificativo dei mesi in cui risulta i Si procede poi alla definizione della quantit F come F Yr 1 i 378 Tale quantit viene ridistribuita in maniera pesata proporzionalmente al numero di giorni dei mesi in cui risulta se necessario si procede per iterazioni successive fino a completa ridistribuzione delle quantit F n F 1 m Per 1 mesi in cui risulta si ha quindi Papato F F J 2 i 379 dove Nj il numero di giorni del mese j esimo in cui risulta E RE RIT RICE F 1 il pedice identificativo dei mesi in cui risulta 3 Fattore di ridistribuzione mensile cp s Ingresso di luce naturale Gen Feb Mar Apr Mag Giu Lug Ago Set Ott Nov Dic 1 lt D lt 2 0 49 0 74 1 09 1 26 1 35 1 41 1 38 1 31 1 09 0 87 0 56 0 42 2 lt D lt 3 0 59 0 84 1 11 1 21 1 25 1 27 1 26 1 25 1 11 0 94 0 66 0 51 D23 0 70 0 92 1 10 1 14 1 17 1 16 1 17 1 17 1 10 0 98 0 76 0 63 Prospetto LXXI Valori del fattore di ridistribuzione mensile cp s Fonte UNI EN 15193 2008 Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 124 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 E 11 1 3 Calcolo del fattore di occupazione F Il fattore di occupazione F lega l utilizzo della potenza di illuminazione totale
26. HC dal generico vettore energetico rinnovabile non elettrico biomasse RSU biogas ecc per alimentare caldaie o altri apparati che convertano tale vettore in energia termica per il riscaldamento di un fluido termovettore dedicato all alimentazione di macchine frigorifere e o del post riscaldamento nella climatizzazione estiva kWh Qmw gout l energia termica complessivamente prodotta dal sottosistema di generazione HW dedicato alla produzione di acqua calda sanitaria KWh Qnuc gout l energia termica complessivamente prodotta dal sottosistema di generazione HC per il riscaldamento di un fluido termovettore dedicato all alimentazione di macchine frigorifere e o del post riscaldamento nella climatizzazione estiva KWh Quszouw la quota dedicata alla produzione dell acqua calda sanitaria dell energia termica prodotta tramite il riscaldamento di un fluido termovettore dal sottosistema di generazione solare KWh Qusgounu la quota dedicata al riscaldamento ambientale o climatizzazione invernale dell energia termica prodotta tramite il riscaldamento di un fluido termovettore dal sottosistema di generazione solare KWh Quszsouc la quota dedicata al raffrescamento ambientale o climatizzazione estiva dell energia termica prodotta tramite il riscaldamento di un fluido termovettore dal sottosistema di generazione solare KWh E 7 2 2 Energia elettrica autoprodotta ed esportata L energia elettrica autoprodotta dal si
27. R se la resistenza termica superficiale esterna della finestra interna quando applicata da sola ai fini del calcolo si assume pari a 0 04 m K W Legenda 1 Telaio fisso x SS NNI _ e 2 Telaio mobile B 1272 SS AAHH a 3 Vetrata singola o multipla SS LLLA 4 Interno ANN ZZ i 5 Esterno 1 2 5 Figura 1 Esempio di doppio serramento Fonte UNI EN ISO 10077 1 2007 Spessore Una sola superficie trattata con Ra dell intercapedine d aria emissivit normale di Entrambe le superfici mm Uh J2 ma US non trattate Rs 6 0 211 0 191 0 163 0 132 0 127 9 0 299 0 259 0 211 0 162 0 154 12 0 377 0 316 0 247 0 182 0 173 15 0 447 0 364 0 276 0 197 0 186 50 0 406 0 336 0 26 0 189 0 179 Prospetto X Resistenza termica di intercapedini m K W Fonte UNI EN ISO 10077 1 2007 E 6 3 8 Energia scambiata per ventilazione aerazione e infiltrazione Per ventilazione si intende il ricambio dell aria negli ambienti o tramite l impiego di ventilatori ventilazione meccanica o tramite la presenza di aperture nell involucro edilizio all uopo predisposte e normalmente non occluse che attivino ventilazione naturale principalmente per tiraggio termico con aerazione si intende il ricambio d aria negli ambienti per apertura e chiusura manuale delle finestre con infiltrazione si intendono i ricambi d aria non desiderati dovuti alla non perfetta impermeabilit dell invo
28. U Ulcop w 28 4 40 a 1 loop p W A ST Pw m dove al il coefficiente di perdita globale del collettore solare del primo ordine Prospetto LXII W mK a il coefficiente di perdita globale del collettore solare del secondo ordine Prospetto LXII W m K Ulvop p H il coefficiente globale di perdita di calore delle tubazioni nel circuito comprendente collettori tubazioni tra collettori e le tubazioni tra i collettori ed il sistema di accumulo in riferimento al servizio di riscaldamento W K Urop Ww il coefficiente globale di perdita di calore delle tubazioni nel circuito comprendente collettori tubazioni tra collettori e le tubazioni tra i collettori ed il sistema di accumulo in riferimento al servizio di produzione di acqua calda sanitaria W K Asr la superficie di apertura del campo solare in accordo con EN 12975 2 m Pu il coefficiente di ripartizione della superficie di apertura del campo solare in riferimento al servizio di riscaldamento definito dalla 317 Pw il coefficiente di ripartizione della superficie di apertura del campo solare in riferimento al servizio di produzione di acqua calda sanitaria definito dalla 318 Tipologia del collettore ai W m K az W m K OMM Collettori a tubi sottovuoto con assorbitore piano o9 18 0 008 Collettori a tubi sottovuoto con assorbitore circolare 09 18 0 008 Prospetto LXII Caratteristiche di collettori solari tipici Fonte p
29. W m K R 2 50 m K W U 0 375 W m K d 0 20 m 272 00 W mK U 0 365 W m K R 2 50 m K W d 0 06 m d 0 30 m 4 2 00 W mK d 0 20 m 122 00 W mK R 2 50 m K W Per condizioni al contorno che si discostano completamente da quelle sopra riportate necessario determinare la trasmittanza termica lineica effettiva del ponte termico tale calcolo pu essere effettuato avvalendosi di norme tecniche predisposte dagli organismi deputati a livello nazionale o comunitario quali ad esempio UNI CEN ISO o in alternativa avvalendosi dell Appendice informativa C Cassonetti Trasmittanza termica di componenti particolari In mancanza di dati forniti dal costruttore i valori di trasmittanza termica dei cassonetti devono essere dedotti dal Prospetto VI Tipologia cassonetto Trasmittanza termica W m K Cassonetto non isolato 6 Cassonetto isolato 1 Si considerano isolate quelle strutture che hanno un isolamento termico non inferiore ai 2 cm Prospetto VI Trasmittanza termica dei cassonetti W m K Fonte UNI TS 11300 1 2008 Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 17 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Serramenti trasparenti La trasmittanza termica di serramenti singoli Uw si calcola mediante la relazione E AU AU L Y Uw A A E Q3 dove Uw la trasmittanza termica del serramento singolo W
30. calcolato secondo la E a cb D S b 362 dove Fps il fattore di disponibilit di luce naturale nell ambiente con caratteristiche illuminotecniche omogenee considerato si veda E 11 1 2 1 a b coefficienti adimensionali Prospetto LXVIII latitudine del sito assunta pari a 45 Fattore di luce Destinazioni d uso diurna a b Collegi luoghi di ricovero case di pena caserme conventi D 196 0 0 Alberghi pensioni 196 lt D lt 296 1 2425 0 0117 Edifici adibiti ad attivit ricreative associative e di culto 29 lt D lt 3 1 3097 0 0106 Attivit industriali attivit commerciali e assimilabili esclusi lavori di precisione Edifici adibiti ad attivit sportive Edifici adibiti ad attivit scolastiche D23 1 2904 0 0088 Ospedali cliniche case di cura e assimilabili corsie sale d attesa corridoi D 196 0 0 n SM 1 lt D lt 2 0 9432 0 0094 Edifici per uffici e assimilabili 2 lt D lt 3 1 2425 0 0117 D23 1 322 0 011 D lt 1 0 0 Attivit industriali attivit commerciali e assimilabili lavori di precisione 196 D lt 2 0 6692 0 0067 Ospedali cliniche case di cura e assimilabili locali per visite sale operatorie 296 D 396 1 0054 0 0098 D 2 3 96 1 2812 0 0121 Prospetto LXVIII Coefficienti per la determinazione del fattore di disponibilit di luce naturale Fp s Fonte UNI EN 15193 2008 UNI EN 12464 1 2004
31. dove Hj il coefficiente di scambio termico tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e lo spazio soleggiato W K Ar pij l area lorda della parete opaca divisoria j esima tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e lo spazio soleggiato m Upi la trasmittanza della parete opaca divisoria j esima tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e lo spazio soleggiato W m K Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 33 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 AL wik l area lorda dell elemento trasparente k esimo posto tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e lo spazio soleggiato m Uwik la trasmittanza dell elemento trasparente k esimo posto tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e lo spazio soleggiato W m K Hy il coefficiente di scambio termico per ventilazione tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e lo spazio soleggiato W K Npi il numero totale di pareti opache divisorie tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e lo spazio soleggiato Nui il numero totale di elementi trasparenti posti tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e lo spazio soleggiato Il coefficiente di scambio termico per ventilazione tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e lo spazio soleggiato definito come segue Hy Pa Ca Vsi 59 dove Pa Ca la capacit termica volumica dell aria
32. la potenza elettrica assorbita dal bruciatore in condizioni nominali alla potenza massima del focolare KW ramin la potenza elettrica assorbita dal bruciatore alla potenza minima al focolare in assenza di dati possibile fare riferimento al Prospetto LVI kW Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 98 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 8 Calcolare una nuova 88 Q E P neni A gnout LTEM O kW i N 100 cn r br avg SE 1 Piona 100 281 Dun avg 9 Ripetere i passi 6 e 7 e 8 fino a quando converge 10 Calcolare il fabbisogno di combustibile con C oun Donave E tan N 282 11 Calcolare l energia ausiliaria totale con Wen Mi aug Wu 7 V us Wa Un N 283 12 Calcolare l energia ausiliaria recuperata con Q anser Q brave Qa Kyr t Wr avg ka t War 284 13 Calcolare le perdite totali con Oil Q anin Q p gout Kor t W avg ka Wa 285 E 9 8 3 Generatori a condensazione Se il generatore opera a condensazione cio un generatore a condensazione e le temperature di esercizio dell impianto sono tali da consentire la condensazione del vapore d acqua contenuto nei fumi le perdite di tale generatore devono essere calcolate considerando una perdita termica percentuale al camino a bruciatore acceso modificata cio n P roh 7 Pais R DM 0 045 o gnav D itest J FCR 286 dove P aces la perdita termica percentuale al camino a bruciatore
33. le diverse tipologie di vetri e rivestimenti assumendo la distribuzione della radiazione diffusa Fonte A Roos et al 2000 f mese esposizione Sud Est Ovest Nord Orizzontale Gennaio 0 75 0 50 0 0 40 Febbraio 0 70 0 50 0 0 50 Marzo 0 65 0 55 0 0 55 Aprile 0 55 0 55 0 10 0 60 Maggio 0 40 0 55 0 25 0 60 Giugno 0 35 0 55 0 30 0 65 Luglio 0 45 0 60 0 35 0 70 Agosto 0 50 0 60 0 15 0 65 Settembre 0 65 0 60 0 0 60 Ottobre 0 75 0 55 0 0 55 Novembre 0 75 0 50 0 0 45 Dicembre 0 75 0 50 0 0 40 Prospetto XXI Fattori di peso f della radiazione solare diretta sulla totale ricavati per la Regione Lombardia con approssimazione conservativa per il fabbisogno estivo nel caso di orientamenti non considerati si procede per interpolazione lineare Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 27 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 E 6 3 10 1 Calcolo della trasmittanza di energia solare totale diretta e diffusa in presenza di sistemi schermanti La valutazione della trasmittanza di energia solare totale di un componente di involucro trasparente dotato di sistema schermante viene effettuata in accordo alla norma UNI EN 13363 1 2008 per quanto riguarda la componente diretta Esp Per il calcolo della componente diffusa g sh gh 4 si procede in modo analogo alla diretta modificando opportunamente i fattori di trasmissione e riflessione della schermatura Le ti
34. 161 dove fa ws il fattore di recupero del sottosistema di accumulo pari a 1 se posto in ambiente a temperatura controllata o pari a 0 se posto fuori dall ambiente a temperatura controllata QwsL l energia termica dispersa complessivamente dal sottosistema di accumulo KWh E 8 3 4 Bilancio energetico del sottosistema di generazione La produzione di acqua calda sanitaria pu essere realizzata con uno o pi generatori di calore a tale scopo dedicati impianto centralizzato ovvero impianto autonomo di produzione per singola unit immobiliare conun generatore in comune con l impianto per il riscaldamento e o la climatizzazione invernale Nel caso di produzione di acqua calda sanitaria separata dal riscaldamento sia per scaldacqua autonomi al servizio di singola unit immobiliare sia per quelli centralizzati al servizio di pi unit immobiliari le perdite al sottosistema di generazione si calcolano tramite la 1 Q W gls T Pi Lie a W gout Q HS g out W SE 162 con Q we out Gaw ig Q w e di Ke Wwe Q walls 7 kwa 3 Wwa Q yw sis Q w pa is A Kw Ww 163 dove Qw gis la perdita termica di processo del sottosistema di generazione kWh gw l efficienza del sistema di generazione che per gli scaldaacqua autonomi in mancanza del dato fornito dal costruttore deducibile dal Prospetto XXXVI mentre per i generatori degli impianti centralizzati deve essere calcolata secondo la procedura riportata al
35. 2 Due pareti con isolamento termico esterno se si tratta di uno spigolo sporgente o con isolamento termico interno se si tratta di uno spigolo rientrante Se le due pareti sono identiche la trasmittanza termica lineica fornita dalla relazione dove s lo spessore comune alle due pareti m U la trasmittanza unitaria delle pareti W m K Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 136 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Se le due pareti sono diverse si ha Y 0 6 U s C 12 dove Sm la media aritmetica degli spessori delle due pareti non comprensivi dell isolamento termico m U la trasmittanza unitaria della parete che forma lo spigolo riferimento 2 sulle figure W m K Se le due pareti si compenetrano si fa riferimento ancora alle relazioni C 11 C 12 utilizzando la trasmittanza termica unitaria media delle due pareti S2 esterno esterno esterno interno interno dep interno interno Figura C 18 Figura C 19 Figura C 20 Figura C 21 Nel caso di due pareti con isolamento termico interno se si tratta di uno spigolo sporgente o con isolamento termico esterno se si tratta di uno spigolo rientrante Figura C 22 e Figura C 23 la tramittanza termica lineica si assume pari a Zero esterno interno esterno interno Figura C 22 Figura C 23 C 1 2 3 Una parete con isolamento termico esterno se si tratta di uno spigolo sporgente o a i
36. 25 Impianti a pannelli 30 35 Prospetto XLIV Rendimenti di distribuzione Nan corretti in funzione della tipologia di terminale di erogazione Fonte UNI TS 11300 2 2008 Il fabbisogno di energia elettrica mensile del sottosistema di distribuzione j esimo della zona i esima Wy dovuto alla presenza di pompe di circolazione elettroventilatori e valvole In impianti con fluido termovettore acqua il fabbisogno di energia elettrica per la presenza di elettropompe si calcola come segue sistemi con arresto della pompa alla fermata del generatore durante il tempo di attivazione dello stesso Waaii Y waa Fy FC oij tgn N k 184 sistemi in cui la pompa sempre in funzione durante il tempo di attivazione del generatore Wu dij YI Waar Fy itu N k 185 dove WHaij il fabbisogno di energia elettrica degli ausiliari del sottosistema di distribuzione j esimo nella zona i esima kWh Wha la potenza della pompa k esima al servizio del sottosistema di distribuzione j esimo nella zona i esima kW F un fattore che tiene conto della variazione di velocit della pompa Prospetto XLV tan il tempo totale di funzionamento del sistema di generazione tempo di attivazione assunto pari a 24 h giorno N il numero dei giorni del mese considerato FCei il fattore di carico del sottosistema j esimo di emissione campo di validit 0 1 Tipo di funzionamento Fattore Fv Pompa a velocit
37. Ows si ha una saturazione adiabatica che comunque insufficiente per controllare l umidit come richiesto sempre nulla la potenza termica richiesta Qvrini 70 221 ma si ha X ett lt Xui 9 8ws Ows Oe NReff 0 8 lg MR 222 l energia elettrica richiesta dagli ausiliari pari all energia elettrica assorbita dalla pompa dell atomizzatore cio Wri 2 Wi At 223 dove pii la potenza elettrica media giornaliera assorbita dalla pompa dell atomizzatore W At a durata del mese considerato si veda la 17 kh umidificazione dell aria esterna tramite un umidificatore adiabatico ad atomizzazione a portata variabile a valle di un preriscaldamento termico attraverso una batteria di scambio termico alla temperatura prefissata 0 m sempre inferiore al massimo uguale alla temperatura di progetto interna 0 si determina l umidit massica che deve essere mediamente ottenuta e mantenuta dal processo di umidificazione Xu i nell aria di ventilazione e umidificazione sempre come E Ow Xy E i p V h At 224 dove tutti i termini hanno il significato definito al precedente punto c la temperatura dell aria umida prevista alla fine del processo di umidificazione sar per definizione Oui 8imi 225 da cui l entalpia specifica dell aria umida alla fine del processo di umidificazione data da AU _ 10 h 0 2794 0 0 695 5 167 10 6 x 226 AU e quindi l ental
38. Prospetto LXIV dove 0 la temperatura media dell aria dell ambiente in cui l accumulo installato C 0 il valore medio mensile della temperatura media giornaliera esterna C Tipo di ambiente 0 C Ambiente riscaldato 20 20 6 Ambiente non riscaldato Oe 2 Esterno Oe Prospetto LXIV Valori della temperatura media dell ambiente in cui installato l accumulatore Fonte pr UNI TS 11300 4 Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 117 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 E 10 1 7 Perdite di distribuzione tra l impianto di riscaldamento ad energia solare ed il riscaldatore ausiliario Le perdite di distribuzione tra l impianto di riscaldamento ad energia solare ed il riscaldatore ausiliario sono calcolate nei seguenti modi Se le tubazioni sono isolate i Qs ais 7 0 02 Q H s g 0ut H 348 Q 45 d 1s W 0 02 Q H s g out w 349 Se le tubazioni non sono isolate ei 350 Qus ais w 0 05 Q usgoutw 651 dove Qus e outH Qus cout w il contributo energetico dovuto agli impianti solari termici al netto delle perdite e dei recuperi a riduzione dell energia termica prodotta dal sistema di generazione asservito al riscaldamento KWh il contributo energetico dovuto agli impianti solari termici al netto delle perdite e dei recuperi a riduzione dell energia termica prodotta dal sistema di generazione asservito alla produ
39. Qz si definita come Nimp Neub Qz r 3 25 la Qut x 1 y l 125 dove Qzi la quota parte delle perdite termiche dei sottosistemi recuperata dal sistema involucro della zona termica considerata kWh Qi l energia termica dispersa complessivamente dal generico sottosistema y esimo appartenente al sistema impiantistico x esimo tale grandezza pu essere sia positiva perdita sia negativa guadagno KWh Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 56 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 fry il fattore di recupero dell energia termica dispersa complessivamente dal generico sottosistema y esimo appartenente al sistema impiantistico x esimo Nimp il numero di sistemi impiantistici che servono la zona termica considerata Nub il numero di sottosistemi impiantistici che servono la zona termica considerata In presenza di perdite recuperate occorre ripetere il calcolo partendo dal fabbisogno termico netto della zona termica definito come Qu Qu 2 Qs 126 Oc Oc OQ 127 dove Q Nu s il fabbisogno di energia termica per il solo riscaldamento sensibile della zona termica al netto delle perdite recuperate kWh Q uc il fabbisogno di energia termica per il solo raffrescamento sensibile della zona termica al netto delle perdite recuperate KWh Qzir la quota parte delle perdite termiche dei sottosistemi recuperata dal sistema involucro della zona termica
40. Ufficiale della Regione Lombardia 64 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 dove Lg la larghezza maggiore dell edificio m Bg la profondit maggiore dell edificio m nr il numero di piani serviti dalla rete di distribuzione m h l altezza interpiano m NOTA qualora siano note le trasmittanze lineiche dei tratti di rete Ly Ls Lar si procede al calcolo delle perdite come riportato nella 150 Per edifici nuovi il calcolo delle perdite del sistema di distribuzione deve essere fatto 1n maniera dettagliata Le perdite totali del sottosistema di distribuzione sono date dalla sommatoria delle perdite dei singoli tratti Q was bi L U vi 0 t 150 dove Quw ais la perdita termica di processo del sottosistema di distribuzione KWh Li la lunghezza del tratto i esimo della rete di distribuzione considerato m U la trasmittanza lineica del tratto i esimo della rete di distribuzione considerato W m K 0 wave la temperatura media dell acqua nei tratti della rete di distribuzione assunta pari a 60 C 9 la temperatura media dell ambiente in cui sono installate le tubazioni C si veda E 8 3 2 1 At la durata del mese considerato si veda la 17 kh Per tubazioni correnti in aria e con uno spessore di isolante conforme a quello indicato nell Allegato B del d P R 412 93 la trasmittanza lineica U espressa in W mK in funzione del diametr
41. V il volume netto della zona climatizzata o a temperatura controllata considerato m b ventilazione meccanica comprensiva delle eventuali infiltrazioni sia per sistemi a semplice flusso che a doppio flusso Va kadj Vies 31 con Vies 2 Vis iP A 32 dove la portata d aria di progetto che non pu essere inferiore rispetto ai valori calcolati secondo la 32 in funzione dei valori minimi riportati nel Prospetto XI m h Categoria di edificio Destinazione d uso is V rin E 1 1 E 1 2 Edifici residenziali 0 04 39 6 E 1 3 Edifici adibiti ad albergo pensioni ed attivit similari 0 05 39 6 E 2 Edifici adibiti ad uffici ed assimilabili 0 12 39 6 E 3 Edifici adibiti ad ospedali cliniche o case di cura ed assimilabili 0 08 39 6 E 4 Edifici adibiti ad attivit ricreative associative e di culto 1 00 28 8 E 5 Edifici adibiti ad attivit commerciali ed assimilabili 0 25 36 0 E 6 Edifici adibiti ad attivit sportive 0 70 36 0 E 7 Edifici adibiti ad attivit scolastiche di tutti i livelli e assimilabili 0 50 21 6 E 8 Edifici adibiti ad attivit industriali ed artigianali ed assimilabili 0 25 36 0 Prospetto XI Valori di i V min in funzione della categoria di edificio Fonte UNI 10339 1995 E 6 3 8 3 Fattore di correzione b Il fattore di correzione per la differenza di temperatura effettivamente presente nel k esimo flusso d aria byx viene calcolato nel seguente modo
42. a E e Bi tan s z c d Ba tan f v Figura 4A Figura 4B Figura 4 Superfici trasparenti con aggetti orizzontali e verticali A sezione verticale B sezione orizzontale NOTA per condizioni al contorno diverse da quelle riportate nel Prospetto XVI Prospetto XVII Prospetto XVIII si procede per interpolazione lineare Il fattore di riduzione degli apporti solari relativo all utilizzo di schermature mobili e fisse complanari al serramento comprensivo della riduzione dovuta all inclinazione dei raggi solari rispetto alla superficie verticale interessata deve essere calcolato mediante le seguenti equazioni Fish gi i j ES pur E 1 Bia Fu 37 _ B sh gl b i feit Biogr E foj shi j F Bii 8 dove shtgl ij il fattore di riduzione degli apporti solari relativo all utilizzo di schermature mobili o fisse complanari al serramento i con esposizione j ovvero di correzione per angolo di incidenza medio giornaliero diverso da 0 incidenza normale giacch tiene esplicitamente conto della riduzione dovuta all inclinazione dei raggi solari rispetto alla superficie verticale interessata sia per il serramento con schermature che per il serramento senza schermature fina la frazione di tempo in cui la schermatura solare utilizzata pesata sull irradianza solare incidente ed in funzione della sua esposizione j i valori di riferimento sono riportati nel Prospetto XIX ed assunta null
43. a ventilazione naturale aerazione e infiltrazioni bk l b ventilazione meccanica a semplice flusso byx 1 per ventilatore in estrazione o ventilatore premente senza pre riscaldamento o pre raffreddamento 6 Bim Perde per ventilatore premente con pre riscaldamento o pre raffreddamento bu Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 21 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 dove 0 m il valore di progetto della temperatura di immissione dell aria nella zona dopo il pre riscaldamento o pre raffreddamento C 0 la temperatura interna prefissata della zona termica considerata si veda E 3 C 0 il valore medio mensile della temperatura media giornaliera esterna si veda E 6 3 7 1 C c ventilazione meccanica a doppio flusso b x 1 per sistemi senza pre riscaldamento o pre raffreddamento e senza recupero termico o entalpico b 9 UU 95 vm 0 0 per sistemi con pre riscaldamento o pre raffreddamento e senza recupero termico o entalpico b n 1 fr f vim R inert per sistemi con recupero termico o entalpico e senza pre riscaldamento o pre raffreddamento dove T n efr l efficienza effettiva del recuperatore di calore calcolata secondo quanto descritto al E 9 5 3 fr la percentuale di portata d aria esterna che passa attraverso il recuperatore di calore L eventuale presenza di pre riscaldamento o pre raffreddamento con a mont
44. acceso in condizioni di funzionamento a condensazione Pohon la perdita termica percentuale al camino a bruciatore acceso R il fattore di recupero di condensazione espresso come percentuale di e dato dalla 291 96 P chon la perdita termica percentuale nominale al camino a bruciatore acceso nav la temperatura media dell acqua nel generatore media aritmetica di mandata e ritorno in condizioni di funzionamento reali C On test la temperatura media dell acqua nel generatore in condizioni di test pari a 70 C Determinazione semplificata di R Il fattore di recupero di condensazione in condizioni nominali pu essere determinato dalla conoscenza del rendimento termico utile del generatore nelle condizioni di funzionamento a condensazione indicate dall apice C e dalle perdite percentuali nominali come nl D C Ry Tu Pakon T Pri env 100 287 dove Rx il fattore di recupero di condensazione nominale tu il rendimento termico utile del generatore nelle condizioni nominali di funzionamento a condensazione C con potenza al focolare cb 96 Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 99 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 p ME l i MEDE OE TP ch on indica le perdite percentuali al camino a bruciatore acceso nell ipotesi di fumi secchi ma nelle condizioni nominali di funzionamento a condensazione C 96 p EISE indica la per
45. ad ospedali cliniche o case di cura ed assimilabili e a 20 W m per tutte le altre destinazioni d uso A la superficie utile di pavimento dell ambiente con caratteristiche illuminotecniche omogenee considerato m Per edifici di nuova costruzione nell equazione 358 deve essere utilizzata la potenza totale Wi effettivamente installata o di progetto E 11 1 2 Calcolo del fattore Fp Il fattore che lega l utilizzo della potenza di illuminazione totale alla disponibilit di luce diurna calcolato su base mensile dato da Fo 1 Foc I 361 dove Fp il fattore che lega l utilizzo della potenza di illuminazione totale alla disponibilit di luce diurna nell ambiente con caratteristiche illuminotecniche omogenee considerato calcolato in funzione della destinazione d uso e del sistema di controllo della luce artificiale Fps il fattore di disponibilit di luce naturale nell ambiente con caratteristiche illuminotecniche omogenee considerato si veda E 11 1 2 1 Fpc il fattore che tiene conto del sistema di controllo della luce artificiale per ottimizzare l uso di quella naturale nell ambiente con caratteristiche illuminotecniche omogenee considerato si veda E 11 1 2 2 Cp s il fattore di ridistribuzione mensile si veda E 11 1 2 3 E 11 1 2 1 Calcolo del fattore di disponibilit di luce naturale Fp s Il fattore di disponibilit di luce naturale nell ambiente con caratteristiche illuminotecniche omogenee
46. adj tQpyuw 317 P Opuw w7 Q NH s adj t Qpuw 318 dove o P au NHsadi il fabbisogno di energia termica sensibile netto corretto per il riscaldamento o la climatizzazione invernale della zona termica i esima coperto dalla tipologia d impianto j esima kWh QpHWw il fabbisogno di energia termica per la produzione di acqua calda sanitaria kWh L energia termica complessivamente prodotta tramite il riscaldamento di un fluido termovettore dal sottosistema di generazione solare data da Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 106 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Que got gt a HS g out H m Q us e out Wm m 319 dove HS g 0ut yr l energia termica complessivamente prodotta tramite il riscaldamento di un fluido termovettore dal sottosistema di generazione solare KWh Q s ecout eom il contributo energetico mensile dovuto agli impianti solari termici a riduzione dell energia termica prodotta dal sistema di generazione asservito al riscaldamento ambientale kWh 5 0 Wam il contributo energetico mensile dovuto agli impianti solari termici a riduzione dell energia termica prodotta dal sistema di generazione asservito alla produzione di acqua calda sanitaria KWh O us e out QHs e out Qus gis tkusa Was in 320 Qus e out W Q us e out w Qus is w tKusa Was in w 321 dove Hsgout H il contributo energetico dovuto agli imp
47. al periodo di permanenza nella zona considerata Per i casi riportati di seguito ad esclusione delle sale riunioni si assume F 1 il sistema di accensione dell impianto di illuminazione centralizzato cio l accensione dell impianto avviene contemporaneamente in pi di una zona indipendentemente dalla tipologia di sistema di accensione automatico manuale la superficie utile illuminata da un gruppo di apparecchi che vengono manualmente o automaticamente accesi contemporaneamente superiore a 30 m In tutti gli altri casi e per le sale riunioni si assumono valori di F lt 1 calcolati in funzione del fattore di assenza F4 come segue F a EROR se OSF 02 allora 2 380 s 0 2 lt F 0 9 allora Fo Foc 0 2 F 381 se 0955 S10 aus FD 70 5 Fa 1 382 dove Foc Il fattore che dipende dalla tipologia di sistema di controllo dell illuminazione in funzione dell occupazione degli ambienti con caratteristiche illuminotecniche omogenee Prospetto LXXII FA il fattore che fornisce la percentuale di tempo in cui la zona non occupata e dipende dalla destinazione d uso della zona considerata Prospetto LXXIIT Sistemi senza sensori di presenza Foc Manuale ON OFF 1 00 Manuale ON OFF sistema automatico di spegnimento notturno 0 95 Sistemi con sensori di presenza Foc Auto ON Variatore di luce 0 95 Auto ON Auto OFF 0 90 Manuale ON Variatore di luce 0 90 Manuale ON Auto O
48. calcolo della massa termica annulla il contributo degli strati successivi uno strato interno con resistenza inferiore a 0 4 m K W nel calcolo della massa considerato come uno strato di rivestimento e quindi si trascura se il suo spessore risulta pari o minore di 2 cm D 1 1 3 Pareti divisorie interne e solai La capacit termica areica per pareti divisorie interne e solai nel caso in cui la parete non presenta strati di isolamento concentrati materiali con conduttivit termica lt 0 05 W mK si calcola come valore minimo tra le due quantit n 1 C 5 eps a j 1 capacit termica pari alla met della capacit fisica b C c p d Se la parete presenta strati di materiali isolante lt 0 05 W mK il valore della massa termica si calcola come il valore minimo tra le due quantit C M c p s a j 1 capacit termica fisica degli strati di parete compresi tra l aria interna e lo strato di isolante is b C 2c p d Se la parete composta di pi strati con materiali diversi il calcolo dello spessore efficace termico si fa considerando il materiale del primo strato rivolto verso l interno ad esclusione del materiale di rivestimento mentre la massa volumica da considerare quella relativa al materiale utilizzato per il calcolo dello spessore efficace termico con l eccezione di cui al punto D 1 1 1 Se la parete presenta strati superficiali interni dotati di una resistenza termica calcolata come rapporto tra l
49. come generatore termico fana e il fattore di utilizzazione del sistema di cogenerazione come generatore elettrico I fattori di ripartizione per i vettori energetici rinnovabili rispetto ai servizi resi sono calcolabili come per l energia elettrica fornita da fonte solare Eus fu el sol i liste TC el sol C el req Tw el sol fw el req con TL el sol C el sol Tw el sol TL el sol 1 I el sol T eireg 101 perl energia elettrica fornita da fonte eolica Ec wind Th el wind Faeliea lc el wind Foa Tw el wind fw elreq con TH el wind t lc el wind FW el wind F fL el wind 1 l el wind Freire 102 perl energia termica fornita da fonte solare Esol ly th sol fusa l othisol fhens c Tw th sol fusus w con TH th sol t l c th sol F FW th sol 1 103 per l energia del vettore energetico rinnovabile non elettrico in ingresso al sistema Ego ren E TH gin Iu fuel ren E E fun fena fonel fieles fuel ren E E Crf gn H rf g in Ic fuel ren E E g fuc fona fce i loda fuel ren fuel ren E Hrf g in Tw fuel ren Ga E li faw fena T fone fwielr d fuel ren Ei tain f i TL fuel ren 7 E VGH el 7 L el req con I fuel ren t Ic fuel ren Tw fuel ren TL fuel ren fuel ren 104 E 7 2 1 Generazione termica separata per i diversi servizi Per un sistema impiantistico che preveda la generazione separata di energia termica calda tra i diversi se
50. con la zona termica considerata nel calcolo di Qr deve essere considerata l energia scambiata per trasmissione attraverso la parete divisoria tra la zona termica considerata e la serra si veda la 55 E 6 3 7 1 Valori medi mensili della temperatura media giornaliera dell aria esterna I valori medi mensili delle temperature medie giornaliere dell aria esterna per i capoluoghi di Provincia 0 sono riportati nel Prospetto II Per la definizione della temperatura media giornaliera dell aria esterna nel Comune considerato 0 si applica una temperatura corretta che tiene conto della diversa localizzazione e altitudine del Comune considerato rispetto al capoluogo di Provincia applicando il seguente criterio Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 13 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 siidentifica il capoluogo di Provincia di appartenenza del Comune considerato siapporta una correzione al valore della temperatura del capoluogo di riferimento per tenere conto della differenza di altitudine tra questo e il Comune considerato secondo la relazione 8 201 2 6 18 dove 0 il valore medio mensile della temperatura media giornaliera esterna C UN il valore medio mensile della temperatura media giornaliera dell aria esterna nel capoluogo di riferimento Prospetto IT C Z l altitudine s l m del Comune considerato m i l altitudine s l m
51. d D 5 S4 d s pE C d d D 6 D 1 1 2 Pareti esterne isolate La capacit termica areica per pareti esterne isolate la parete presenta al suo interno strati di materiali isolante con X 0 05 W mK si calcola come il valore minimo tra le due quantit Sepa a jat Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 143 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 massa fisica degli strati compresi tra l aria interna e lo strato di isolante is b C c p d Se la parete composta da pi strati di materiali diversi il calcolo dello spessore efficace termico si fa per il materiale del primo strato rivolto verso l interno ad esclusione del materiale di rivestimento e la massa volumica da considerare quella relativa al materiale utilizzato per il calcolo dello spessore efficace termico con l eccezione di cui al punto D 1 1 1 Se la parete presenta uno o pi strati superficiali interni dotati di una resistenza termica calcolata come rapporto tra lo spessore dello strato e la conduttivit termica del materiale compresa tra 0 4 e 1 m K W la capacit termica del componente si calcola come segue 112 C s 215112 1 o R C D 7 dove c la capacit termica del componente calcolata non considerando lo strato superficiale interno resistivo J m K R la resistenza termica dello strato resistivo mK W e pari a 7 2685x10 1 s Uno strato interno con resistenza superiore a 1 m K W nel
52. di trasmissione solare g di alcuni tipi di vetri sono riportati nel Prospetto XV tali valori devono essere utilizzati solo quando non sono disponibili dati pi precisi forniti dal costruttore il fattore di trasmissione solare del dispositivo schermante rispettivamente per la radiazione diretta b e per la diffusa d per i dispositivi schermanti a lamelle orientabili veneziane ricavabile dalle equazioni 50 e 52 per le tende avvolgibili risultano coincidenti e in assenza di dati specifici possono essere ricavati dal Prospetto XXII la frazione di energia solare assorbita dal componente schermante rispettivamente per la radiazione diretta b e per la diffusa d ottenuta secondo le equazioni 42 e 43 per le tende avvolgibili risultano coincidenti e in assenza di dati specifici possono essere ricavati dal Prospetto XXII il fattore di riflessione solare del dispositivo schermante rispettivamente per la radiazione diretta b e per la diffusa d per i dispositivi schermanti a lamelle orientabili veneziane ricavabile dalle equazioni 51 e 53 per le tende avvolgibili risultano coincidenti e in assenza di dati specifici possono essere ricavati dal Prospetto XXII d Schermature solari interposte tra due vetrate costituenti l elemento di involucro trasparente con ventilazione naturale o forzata dell intercapedine e presa ed espulsione dell aria all esterno della zona climatizzata Il sistema reale in
53. dovuta all inclinazione dei raggi solari rispetto alla superficie verticale interessata sia per il serramento con schermature che per il serramento senza schermature la trasmittanza dell energia solare totale della superficie trasparente del serramento i alcuni valori indicativi del coefficiente di trasmissione solare g di alcuni tipi di vetro sono riportati nel Prospetto XV tali valori devono essere utilizzati solo quando non sono disponibili dati pi precisi forniti dal costruttore BG BS co CR NE NO E o SE SO NE NO E o SE SO NE NO E o SE SO NE NO E o SE SO 0 4 0 5 0 9 1 6 2 0 1 2 0 5 0 5 1 0 1 8 2 3 1 3 0 5 0 5 1 0 1 8 2 3 1 3 0 4 0 5 0 9 1 4 1 8 1 1 0 7 0 8 1 5 2 2 2 6 1 9 0 7 0 9 2 0 2 6 3 1 2 2 0 7 0 8 1 4 2 1 2 5 1 9 0 7 0 8 1 4 2 1 2 4 1 9 1 0 1 4 2 3 2 9 3 1 3 1 1 0 1 5 2 6 3 2 3 4 3 4 1 0 1 4 2 3 2 8 3 0 3 1 1 0 1 4 2 3 2 9 3 1 3 2 1 5 2 2 3 0 3 2 2 9 4 3 1 5 2 2 3 1 3 3 2 9 4 5 1 5 2 2 3 0 3 2 2 9 4 3 1 5 2 3 3 2 3 4 3 1 4 7 2 1 2 8 3 5 3 3 2 7 5 3 2 2 3 0 3 8 3 5 2 8 5 7 2 0 2 7 3 3 3 1 2 6 5 0 2 2 3 0 3 8 3 5 2 8
54. edificio f p el sol il fattore di conversione in energia primaria dell energia solare impiegata per l autoproduzione tramite panelli fotovoltaici f p th sol il fattore di conversione in energia primaria dell energia solare impiegata per l autoproduzione tramite collettori solari termici f p el wind il fattore di conversione in energia primaria dell energia eolica impiegata per l autoproduzione tramite generatori eolici f p fuelrenj il fattore di conversione in energia primaria dell energia da combustibile rinnovabile fornita all edificio dal j esimo vettore energetico non elettrico m l indice del mese Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 48 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Nel Prospetto XXIX sono riportati 1 fattori di conversione in energia primaria dei principali vettori energetici da applicare ai fini del calcolo del fabbisogno di energia primaria secondo l equazione 88 Ai fini della determinazione del fabbisogno energetico l impianto termico viene suddiviso in sottosistemi impiantistici indipendentemente dalla funzione del sistema a cui appartengono secondo la seguente classificazione generale Fattori di conversione in energia primaria Ur Combustibili fossili metano gasolio carbone GPL 1 Energia elettrica 2 18 Fonti rinnovabili legna biomasse RSU 0 5 eolico solare termico e fotovoltaico 0 Teleriscaldamento c
55. fabbisogno di energia elettrica dell i esimo ausiliario del sottosistema di distribuzione KWh Per sistemi di accumulo installati successivamente all entrata in vigore della d g r 8 5018 20 luglio 2007 le perdite del sottosistema vengono calcolate secondo la Qwsls pol 6 0 At 156 dove Qwsis la perdita termica di processo del sottosistema di accumulo kWh Kool il valore di dispersione termica dell apparecchio fornita dal costruttore W K Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 66 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 0 5 la temperatura media nell accumulo C 0 a la temperatura ambiente del locale in cui installato il serbatoio di accumulo C At la durata del mese considerato si veda la 17 kh Per sistemi di accumulo installati antecedentemente all entrata in vigore della d g r 8 5018 20 luglio 2007 le perdite del sottosistema possono essere calcolate secondo la procedura descritta sopra oppure se non si dispone del dato di dispersione termica dell apparecchio Ky i fornito dal costruttore si esegue il calcolo secondo la Qus 5 EO 0 At s 157 dove Qw sis la perdita termica di processo del sottosistema di accumulo kWh S la superficie esterna dell accumulo ni la conduttivit dello strato isolante W mK d lo spessore dello strato isolante m 9 la temperatura media nell accumulo C 9 la tem
56. fatta su base mensile nel seguente modo 1 si suppone che la domanda sia soddisfatta solo dall autoproduzione e si calcola l eventuale eccesso o debito come AE ai seitm Ea sitin el req m 1 17 Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 54 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 dove Ea op Ei del m E 7 3 i AE 20 se si ha un eccesso di energia elettrica autoprodotta self m si assume che nel mese m si abbia solo esportazione se invece si ha un debito AE el setm lt O si assume che nel mese m si abbia solo importazione in tale ipotesi l energia elettrica importata e quella esportata sono calcolabili come E max 0 AE osetim el exp m E min o AE ol self m el del m 118 l energia elettrica eventualmente ceduta alla rete elettrica nazionale qualora vi sia autoproduzione eccedente il fabbisogno kWh l energia elettrica complessivamente fornita all edificio per i servizi richiesti kWh l indice del generico mese dell anno Schematizzazione del generico sottosistema impiantistico Per ogni sottosistema identificato con il pedice y appartenente al sistema impiantistico x esimo vale in generale il seguente bilancio energetico dove Qi yin Qx y out Qi Q vin W y 7 Azioni F Qi 1 19 l energia termica in ingresso al generico sottosistema y esimo kWh il fabbisogno di energia elettrica degli
57. gc yr Q bhw yr E Lelin gyr Ep 129 dove Egyr l efficienza globale media annuale dell edificio QpHyr il fabbisogno annuale di energia termica di riferimento per il riscaldamento o la climatizzazione invernale definito dall equazione 1 KWh QBc yr il fabbisogno annuale di energia termica di riferimento per il raffrescamento o climatizzazione estiva definito dall equazione 2 kWh QpHW yr il fabbisogno annuale di energia termica per la produzione di acqua calda ad uso sanitario definito dall equazione 140 KWh ELetin il fabbisogno annuale di energia elettrica per la sola illuminazione fissa definito dall equazione 357 e considerato solo per destinazioni d uso non residenziali kWh Ep il fabbisogno annuale di energia primaria dell edificio per il riscaldamento o la climatizzazione invernale il raffrescamento o la climatizzazione estiva la produzione di acqua calda per usi sanitari l illuminazione ove richiesto definito dall equazione 88 kWh E 7 6 2 Efficienza globale media annuale per il riscaldamento o la climatizzazione invernale L efficienza globale media annuale dell impianto termico per il servizio di riscaldamento o climatizzazione invernale EgHy il rapporto tra il fabbisogno di energia termica per il servizio di riscaldamento o climatizzazione invernale e l energia primaria delle fonti energetiche ivi compresa l energia elettrica dei dispositivi ausilia
58. gli ambienti privi del sottosistema di emissione qualora la somma dei loro volumi riferiti all unit immobiliare risulti inferiore del 10 rispetto al volume complessivo della medesima unit b gli ambienti privi del sottosistema di emissione se collegati in modo permanente ad ambienti riscaldati o mantenuti a temperatura controllata mediante sistemi progettati all uopo Ai fini della presente procedura di calcolo si considera inoltre quanto segue i fabbisogni energetici dell involucro sono riferiti al funzionamento continuo cio al mantenimento di una temperatura interna di ogni singola zona costante nelle 24 ore si assumono pure costanti sulle 24 ore il livello di occupazione gli apporti interni e i ricambi d aria Riscaldamento li per tutti gli edifici o parti di edificio ad esclusione di quelli quelle appartenenti alle categorie E 6 1 E 6 2 ed E 8 si assume una temperatura interna costante pari a 20 C per gli edifici o parti di edificio di categoria E 6 1 si assume una temperatura interna costante pari a 28 C a per gli edifici o parti di edificio di categoria E 6 2 ed E 8 si assume una temperatura interna costante pari a 18 C Climatizzazione invernale si assumono le temperature interne definite per il solo riscaldamento Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 6 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 per tutti gli edifici o parti di edificio ad esclusione di quelli quelle
59. i esima Ww dato dal prodotto tra la potenza complessiva degli ausiliari e il tempo di funzionamento dell impianto di produzione secondo la relazione Wya Y Wu VON k 235 Wvidk la potenza dell ausiliario k esimo al servizio del sistema di distribuzione KW ty il tempo totale di funzionamento degli ausiliari del sottosistema di distribuzione della ventilazione assunto pari a 24 h giorno N il numero dei giorni del mese considerato L energia termica fornita dal generatore Centrale Termica al sistema impiantistico asservito alla ventilazione centralizzata con umidificazione e o preriscaldamento dato dalla Q y ain Q Vd out Qv as 236 dove Qv ain l energia termica fornita dal generatore Centrale Termica al sistema impiantistico asservito alla ventilazione centralizzata con umidificazione e o preriscaldamento V kWh Qv aout l energia termica richiesta dalla batteria di scambio termico del sottosistema trattamento aria di ventilazione della zona i esima kWh Qva la perdita termica di processo del sottosistema di distribuzione del fluido termovettore KWh E 9 6 Energia termica richiesta al sottosistema di generazione Il generico sottosistema di generazione di energia termica converte altre forme di energia chimica del combustibile elettrica ecc in energia termica nella quota richiesta dal o dai diversi sistemi impiantistici ad esso connesso Tale Bollettino Ufficiale della
60. i esima soddisfatto dalla tipologia d impianto j esima kWh Quasi la perdita termica di processo del sottosistema di emissione j esimo nella zona i esima kWh Kuei la frazione recuperata direttamente dal fluido termovettore dell energia elettrica assorbita dagli ausiliari del sottosistema di emissione J esimo nella zona i esima nel caso specifico si pu considerare sempre il valore 1 giacch gli ausiliari degli emettitori sono quasi sempre all interno degli ambienti riscaldati WHeij il fabbisogno di energia elettrica degli ausiliari del sottosistema di emissione j esimo nella zona i esima kWh Quasi la perdita termica di processo del sottosistema di distribuzione j esimo nella zona i esima KWh ki di la frazione recuperata dell energia elettrica assorbita dagli ausiliari del sottosistema di distribuzione j esimo nella zona i esima assunta pari a 0 85 WHdIJ il fabbisogno di energia elettrica degli ausiliari del sottosistema di distribuzione j esimo nella zona i esima kWh Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 90 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Onus kusij Wnsij Qv acuti Qvi kya WVv ai E 9 7 la perdita termica di processo del sistema di accumulo j esimo della zona i esima kWh la frazione recuperata dell energia elettrica assorbita dagli ausiliari del sottosistema di accumulo j esimo della zona i esima assunta pari a 1 il fabbisogno di
61. interno Figura C 8 Figura C 9 Figura C 10 Figura C 11 C 1 2 Spigolo costituito da due pareti esterne Di seguito si fornisce la trasmittanza termica lineica per grado Kelvin e per metro di giunto sia che si tratti di spigolo sporgente sia di spigolo rientrante C 1 2 1 Pareti senza isolamento o con isolamento interno Se le due pareti sono identiche Figura C 12 e Figura C 15 la trasmittanza termica lineica data da Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 79 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 dove S lo spessore comune alle due pareti m U la trasmittanza unitaria della parete W m K Se le due pareti pur essendo diverse si compenetrano la trasmittanza termica lineica fornita dalla Ra C 8 dove Sm lo spessore medio delle due pareti m Um la trasmittanza unitaria media delle due pareti W m K Se le due pareti sono diverse e una di esse forma lo spigolo Figura C 13 Figura C 16 Figura C 17 la trasmittanza termica lineica data da gio Da 03 Ric S2 C 9 dove Sm lo spessore medio delle due pareti m S1 S2 sono gli spessori rispettivamente delle pareti 1 e 2 m R la resistenza termica della parete che forma lo spigolo riferimento 2 sulle figure m KW Se lo spigolo formato da un pilastro in calcestruzzo si ha Y 0 45 5 C 10 dove Sm lo spessore medio delle due pareti m interno interno Figura C 15 Figura C 16 Figura C 17 C 1 2
62. isolante di resistenza termica almeno pari a 0 50 m K W Figura C 39 e Figura C 40 r funzione della resistenza termica di tale isolante e della sua lunghezza L si rimanda al Prospetto C 3 NOTA se negli ultimi due casi la parete interna ha la sua parte sporgente all esterno isolata ed totalmente rivestita all interno di isolante di resistenza termica minore o uguale 0 30 m K W il valore di r si ottiene aggiungendo 0 10 m K W al valore riportato nel Prospetto C 2 e nel Prospetto C 3 esterno e Figura C 38 Figura C 39 Figura C 40 KALL C 1 3 2 Parete esterna con isolamento termico esterno Il valore di h in funzione della resistenza termica dell isolamento esterno e della trasmittanza termica unitaria della parete esterna il suo valore nullo se l isolamento continuo in corrispondenza della parete interna per gli altri casi riportato nel Prospetto C 1 Per la determinazione dei valori di r si distinguono 1 seguenti casi la sporgenza della parete interna non isolata Figura C 41 e Figura C 42 o l isolamento della parte esterna continuo in corrispondenza della parete interna Figura C 43 rs pari a 0 15 m K W la sporgenza esterna della parete interna rivestita sulle tre superfici facciali di materiale isolante di resistenza termica inferiore o uguale a 0 50 m K W Figura C 44 r funzione della resistenza termica di tale isolante e della lunghezza della sporgenza D si rim
63. l energia elettrica assorbita dagli ausiliari della pompa di calore KWh Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 104 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Nell ipotesi che la quota recuperabile dell energia elettrica degli ausiliari pompe o ventilatori concorra solo a ridurre la quantit di energia termica estratta della sorgente fredda qualsiasi essa sia si ha che l energia richiesta in ingresso alla pompa di calore sia calcolabile come se alimentata termicamente cio da un fluido termovettore caldo o direttamente con combustibile Q n ou Qenin x gnout COP 309 A nuit E 0 310 se alimentata elettricamente Qenin 0 811 Wanin Canoa COP 312 dove COP Il coefficiente di prestazione medio mensile della pompa di calore Il valore del coefficiente di prestazione medio mensile viene calcolato come nel caso di pompe di calore del tipo salamoia acqua scambiatori nel terreno acqua e acqua acqua o acqua aria viene assunto pari a quello dichiarato dal costruttore con riferimento alle temperature di esercizio dell impianto termico a cui la pompa di calore asservita cio per temperature di ingresso e o uscita del fluido termovettore sia dal condensatore che dall evaporatore correttamente specificate e consistenti con quelle di funzionamento dell impianto COP COP Oon 18 cout Ein OE out 313 dove COPy il valore nominale potenza massima della pompa di
64. la quantit totale di energia corretta trasferita per ventilazione considerando anche la ventilazione meccanica in particolare con pre riscaldamento o pre raffrescamento e o recupero termico o entalpico tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e l ambiente circostante KWh Hv adj il coefficiente di scambio termico corretto per ventilazione meccanica in particolare con pre riscaldamento o pre raffrescamento e o recupero termico o entalpico tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e l ambiente circostante W K A0 la differenza tra la temperatura interna prefissata della zona termica considerata 0 e la temperatura media giornaliera esterna 0 si veda E 6 3 7 C At a durata del mese considerato si veda la 17 kh E 6 3 8 1 Coefficiente di scambio termico di riferimento e di scambio termico corretto per ventilazione aerazione e infiltrazione Il coefficiente di scambio termico di riferimento per ventilazione Hy si determina mediante la seguente relazione Hy P Ca 237 k 27 dove Hy il coefficiente di scambio termico di riferimento per ventilazione naturale aerazione e o infiltrazione tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e l ambiente circostante W K Pa Ca la capacit termica volumica dell aria pari a 0 34 Wh m K Vax la portata d aria media giornaliera k esima dovuta a ventilazione naturale o aerazione e o infiltrazione della zona m h k
65. m K Ag l area del vetro m Ug la trasmittanza termica del vetro W m K Ai l area del telaio m U la trasmittanza termica del telaio W m K Lg il perimetro del vetro m Y la trasmittanza termica lineare del vetro Prospetto VIII e Prospetto IX W mK A Trasmittanza termica Ur Materiale Tipo Wim Poliuretano con anima di metallo e spessore di PUR 25 2 8 PVC profilo vuoto con due camera cave 2 2 con tre camera cave 2 0 Legno duro spessore 70 mm 2 1 Legno tenero spessore 70 mm 1 8 Metallo 5 5 Metallo con taglio termico distanza minima di 20 mm tra sezioni opposte di metallo 2 4 Prospetto VII Valori della trasmittanza termica del telaio per alcune tipologie di materiale Fonte UNI TS 11300 1 2008 Vetrata doppia o tripla non Vetrata doppia con bassa emissivit ARTE rivestita intercapedine con aria o vetrata tripla con due rivestimenti a bassa Materiali del telaio d Me ES z gas emissivit intercapedine con aria o gas Y W mK Y W mK Telaio in legno o telaio in PVC 0 06 0 08 Telaio in alluminio con taglio termico 0 08 0 11 Telaio in metallo senza taglio termico 0 02 0 05 Prospetto VIII Valori della trasmittanza termica lineare Yper distanziatori in metallo Fonte UNI EN ISO 10077 1 2007 Vetrata doppia o tripla non Vetrata doppia con bassa emissivit vetrata Materiali del telai rivestita intercapedine con aria o t
66. n 25 26 giugno 2009 cinazione 607 Esposizione SuD IRRADIAZIONE SOLARE Wm cinazione 1907 Esposizione Sub IRRADIAZIONE SOLARE kim Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 112 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 ficinazione 60 Esposizione SESO RADIAZIONE SOLARE Wim Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 113 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 oiaone 9 Esposoe SEO INRADAZIONESOUARE Nm EO Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 114 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 EO momszone 607 esposizione IO iRRADIAZIONE SOLARE WM icinazione 1907 Esposizione Ejo IRRADIAZIONE SOLARE Wim Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 115 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 TER na TR E tens EN Prospetto LXIII Irradiazione solare per la Provincia di Monza Brianza si assumono i valori di irradiazione solare della Provincia di Milano Fonte Dati eleborati a partire dalla UNI 10349 1994 e dalla UNI 8477 1 1983 E 10 1 5 Consumo di energia elettrica dei componenti ausiliari di un impianto solare termico Nel caso in cui l impianto solare termico sia dotato di impianto di circolazione forzata necessario calcolare il consumo di energia elettrica utilizzata dagli ausiliari ci
67. pari a 0 34 Wh m K Hy il coefficiente di scambio termico per ventilazione tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e lo spazio soleggiato W K i la portata d aria tra lo spazio soleggiato e la zona climatizzata o a temperatura controllata m h data dalla 60 con Vsi Vs n per il calcolo del fabbisogno invernale Vs i 0 per il calcolo del fabbisogno estivo 60 dove Vi il volume netto dello spazio soleggiato m n il numero di ricambi d aria impiegato nell equazione 29 per la sola aerazione o ventilazione naturale comprese le infiltrazioni n 0 in presenza di ventilazione meccanica h Il coefficiente di scambio termico tra lo spazio soleggiato e l ambiente esterno viene definito come segue Npe Nwe He Y Ape Une Arwe Une Hy s i 1 j 1 61 dove He il coefficiente di scambio termico tra lo spazio soleggiato e l ambiente esterno W K AT pei l area lorda della superficie i esima di parete opaca o pavimento o soffitto divisori tra lo spazio soleggiato e l ambiente esterno m Upe i la trasmittanza della superficie i esima di parete opaca o pavimento o soffitto divisori tra lo spazio soleggiato e l ambiente esterno W m K ALwej l area lorda dell elemento trasparente j esimo posto tra lo spazio soleggiato e l ambiente esterno m Uwej la trasmittanza dell elemento trasparente j esimo posto tra lo spazio soleggiato e l ambiente esterno W m K Hys il coefficie
68. per il raffrescamento o climatizzazione estiva KWh E 7 6 9 Efficienza di produzione media annuale per il servizio acqua calda sanitaria L efficienza di produzione media stagionale per il servizio di acqua calda sanitaria pw yr il rapporto tra l energia termica utile generata ed immessa nell eventuale accumulatore termico o direttamente nella rete di distribuzione del sevizio acqua calda sanitaria e l energia primaria delle fonti energetiche compresa l energia elettrica impiegate per tale generazione cio Q W s in E pc yr E PM 137 dove Epw yr l efficienza di produzione media annuale per la produzione di acqua calda sanitaria Qw sin l energia termica fornita durante l anno dal sistema di produzione al servizio acqua calda sanitaria kWh Epw il fabbisogno annuale di energia primaria per la produzione di acqua calda sanitaria kWh E 7 6 10 Efficienza di produzione media annuale per l autoproduzione di energia elettrica L efficienza di produzione media stagionale per autoproduzione di energia elettrica ey il rapporto tra l energia elettrica generata in autoproduzione sia da fonti non rinnovabili che rinnovabili e l energia primaria delle fonti energetiche impiegate per tale generazione cio m 1 E pe yr E RE 138 dove EpEyr l efficienza di produzione media annuale per l energia elettrica autoprodotta Eciselfim l energia elettrica autoprodotta mensilmente calcolabile secondo l
69. procedura di calcolo Dato atto che la procedura proposta prevede che il certificatore verifichi attraverso uno o pi sopralluoghi la congruenza fra i dati mutuati dalla documentazione fornita dal Direttore dei lavori e lo stato di fatto dell edificio conservando per cinque anni la documentazione acquisita ed utilizzata per il calcolo degli indici di prestazione energetica l analisi delle prestazioni energetiche venga condotta per su balterni in modo da disporre di dati disaggregati per ogni unit immobiliare anche in presenza di attestati di certificazione ener getica riferiti a pi subalterni Considerato che le modifiche procedurali di cui sopra facilita no la realizzazione di eventuali controlli sugli attestati di certifi cazione nonch l aggiornamento del singolo attestato nel caso in cui vengano modificate le prestazioni energetiche di una sin gola unit immobiliare Considerata altres l opportunit di rendere nota la nuova pro cedura di calcolo con un discreto anticipo rispetto alla sua entra ta in vigore in modo da dar tempo a tutti i soggetti potenzial mente interessati di approfondire le nuove modalit di calcolo e di segnalare eventuali criticit Ritenuto che il rinvio dell entrata in vigore al 7 settembre 2009 sia congruo con l opportunit di cui sopra Vista la Lr 20 2008 e successive modifiche ed integrazioni nonch i provvedimenti organizzativi dell VIII legislatura DECRETA 1 di agg
70. produzione di acqua calda ad usi sanitari si considerano i seguenti casi a produzione di acqua calda sanitaria con sistema dedicato scaldacqua autonomo o sistema centralizzato b produzione con sistema combinato generatore autonomo combinato o sistema centralizzato combinato In entrambi i casi il calcolo viene condotto mensilmente Nel caso b nel periodo di attivazione del riscaldamento l energia termica richiesta al generatore di calore per la produzione di acqua calda sanitaria si somma a quella per il riscaldamento per lo stesso periodo e il calcolo delle perdite per il sottosistema di generazione viene condotto in maniera analoga a quanto previsto per il riscaldamento Nel periodo di non attivazione del riscaldamento si effettua il calcolo per la sola produzione di acqua calda sanitaria E 8 3 1 Bilancio energetico del sottosistema di erogazione Le perdite termiche di processo del sistema di erogazione dell acqua calda sanitaria si calcolano tramite la 1 Q wes 1 Opuwy New 143 Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 62 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 dove Qw eis la perdita termica di processo del sistema di erogazione kWh Qpuw il fabbisogno di energia termica per la produzione di acqua calda sanitaria kWh New il rendimento del sistema di erogazione assunto pari a 0 95 Il fabbisogno di energia elettrica del sistema di erogazione Wwe legato ad erogator
71. superfici sia alla radiazione solare direttamente assorbita dalle parti opache della parete divisoria tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e lo spazio soleggiato viene calcolato come segue Noa _ Nf U _ pi Qses N m i de F we i Fy i Ro 1 ux b 3 Apa g Fs Hs b ILE i Fs i A oi Obi i a ja ki i Jk 64 con Nwe Y A Lwe E L we 1 z F Jus i Fs I Fishen i 1 e L we 1 Hm F Jwe Fa i Fish gl si Nue A L we i 65 dove Oss la quantit di energia solare trasferita all ambiente climatizzato o a temperatura controllata dovuta a spazi soleggiati a temperatura non controllata addossati all involucro kWh N il numero dei giorni del mese considerato Zwei la trasmittanza dell energia solare totale della superficie trasparente del serramento i esimo posto tra lo spazio soleggiato e l esterno alcuni valori indicativi del coefficiente di trasmissione solare g di alcuni tipi di vetri sono riportati nel Prospetto XV tali valori devono essere utilizzati solo quando non sono disponibili dati pi precisi forniti dal costruttore Fr il coefficiente di riduzione dovuto al telaio del serramento i esimo pari al rapporto tra l area trasparente e l area totale dell unit vetrata si assume un valore convenzionale pari a 0 80 R il fattore di correzione che tiene conto dell inclinazione dei raggi solari rispetto alla superficie verticale interessata assunto pari a 0 9
72. t il tempo totale di funzionamento degli ausiliari del sottosistema di distribuzione della ventilazione assunto pari a 24 h giorno N il numero dei giorni del mese considerato Per tubazioni correnti in aria e con uno spessore di isolante conforme a quello indicato nell Allegato B del d P R 412 93 la trasmittanza lineica U espressa in W mK in funzione del diametro esterno della tubazione senza isolante d espresso in mm calcolabile come U 0 143 0 0018 d Per montanti verticali posti verso l interno del fabbricato in intercapedini che procedendo dall interno verso l esterno precedono lo strato di isolamento termico avente uno spessore conforme a quello indicato nell Allegato B del d P R 412 93 moltiplicato per 0 5 la trasmittanza lineica Ui espressa in W mK calcolabile in funzione del diametro esterno della tubazione senza isolante d espresso in mm come U 0 19 0 0034 d Per tubazioni correnti entro strutture non affacciate n all esterno n su locali non riscaldati e con uno spessore di isolante conforme a quello indicato nell Allegato B del d P R 412 93 moltiplicato per 0 3 la trasmittanza lineica U espressa in W mK in funzione del diametro esterno della tubazione senza isolante d espresso in mm calcolabile come U 0 225 0 00532 d Le perdite si considerano tutte non recuperabili Il fabbisogno di energia elettrica del sistema di distribuzione del fluido termovettore per la zona
73. temperatura controllata o climatizzata e l ambiente circostante al netto dei contributi solari sulle superfici opache e da eventuali spazi soleggiati a temperatura non controllata addossati all involucro nel periodo di riscaldamento calcolata secondo la 7 KWh e con T TH adi a H H adj ay ao t 5 A adj dou n O H O H 70 dove an il parametro numerico di riferimento AH adj il parametro numerico corretto t A H la costante di tempo di riferimento h Uu ad la costante di tempo corretta h Tou il valore di riferimento per la costante di tempo h I valori di agg ton sono definiti dalla norma UNI TS 11300 1 e ai fini della presente procedura di calcolo funzionamento continuo dell impianto sulle 24 ore calcolo mensile valgono rispettivamente 1 e 15 ore Pertanto l equazione 70 pu essere scritta come segue i T hadj an apg 14 2A 15 15 71 I valori delle costanti di tempo ty tuj si calcolano come _ Em Aq CA lista Uuad 7327 3 6 H L H 3 6 H L H adj 72 con Qr tQy u Or OQy ag i a foga A0 At A0 At 73 dove Th la costante di tempo di riferimento h Tu ad la costante di tempo corretta h Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 37 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Qru Qv Qv Hadj A0 At la capacit termica per unit di superficie interna per gli edifici esistent
74. termica richiesta al generatore k esimo del sottosistema di generazione x esimo kWh Se si hanno pi generatori posti in parallelo questi possono essere azionati con due diverse modalit che modificano il modo di attribuire le frazioni di richiesta termica A in parallelo puro assenza di priorit di accensione B con priorit di accensione predefinita funzionamento in cascata Per calcolare le quote rischieste ad ogni singolo generatore Qgn out k si opera come segue 1 si calcola il fattore di carico termico utile del sottosistema di generazione x esimo definito come segue Ng E ARR U P Katk Wask k 1 FC x tu x Ng Bani d tan N k 1 x 242 dove Dunk la potenza termica utile nominale del generatore k esimo KW Kafk la frazione recuperata dell energia elettrica assorbita dagli ausiliari a valle del k esimo generatore Wagk l energia elettrica assorbita dagli ausiliari a valle del k esimo generatore kWh tan il tempo totale di funzionamento del generatore tempo di attivazione assunto pari a 24 h giorno N il numero dei giorni del mese considerato N il numero dei generatori presenti nel sottosistema di generazione x esimo CASO 1 assenza di priorit di accensione 2 tuttii generatori hanno lo stesso fattore di carico termico utile cio Q n out k FC ux Fc tu k E o 5 t N tu N k gn x 243 da cui l energia richiesta ad ogni singolo generatore o h FC i
75. termica sensibile e del fabbisogno di energia termica latente sia nella condizione di riferimento Qui e Que che in quella corretta QuHadj Qne adi CIO Qu e ai Quy Qui adi Qu s adj Qu 3 Qu D ics T Anci Qc aj Oc sagi Qc 4 dove Qun il fabbisogno di energia termica totale sensibile latente di riferimento per il riscaldamento o la climatizzazione invernale della zona considerata KWh QNH adj il fabbisogno di energia termica totale sensibile latente corretta per il riscaldamento o la climatizzazione invernale della zona considerata kWh QuHs il fabbisogno di energia termica sensibile di riferimento per il riscaldamento o la climatizzazione invernale della zona considerata kWh QNH sadi il fabbisogno di energia termica sensibile corretta per il riscaldamento o la climatizzazione invernale della zona considerata kWh Qui il fabbisogno di energia termica latente per la climatizzazione invernale della zona considerata kWh Que il fabbisogno di energia termica totale sensibile latente di riferimento per il raffrescamento o la climatizzazione estiva della zona considerata kWh Que adj il fabbisogno di energia termica totale sensibile latente corretta per il raffrescamento o la climatizzazione estiva della zona considerata kWh Ques il fabbisogno di energia termica sensibile di riferimento per il raffrescamento o la climatizzazione estiva della zona consi
76. 0 695 5 167 10 6 x Q11 Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 83 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 dove Eana 4 A i 1 H20 AS Xe l umidit massica media giornaliera dell aria umida esterna 5 v kg E oppure se il recuperatore entalpico l entalpia a valle del recuperatore data direttamente da AU _ AU AU AU hg h ny h he 212 dove n R l entalpia dell aria umida a valle del recuperatore Wh kg n 9 i i l entalpia dell aria umida interna prefissata della zona termica considerata calcolata con l equazione 210 Wh kg n B l entalpia dell aria umida media giornaliera dell aria esterna calcolata con l equazione 210 Wh kg NR l efficienza termica del recuperatore entalpico con AU 4 h 8 x 0 2794 0 0 695 5 167 10 0 x E dove 0 la temperatura dell aria umida C H 0 AS X l umidit massica dell aria umida 8 v0 fig S Ji si calcola quindi l entalpia a valle del processo di umidificazione come AU _ AU h h x x 0 001163 0 214 dove 0 la temperatura dell acqua liquida inviata all atomizzatore C si determinano la temperatura a bulbo secco e a bulbo umido di saturazione adiabatica a valle del processo di umidificazione come hi 0 695 x 0 2794 4 5 167 10 x u 215 e Ok a 85 S Xe 6 336815 con a P v per
77. 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 30 0 90 0 88 0 80 0 84 0 83 0 80 0 80 0 83 0 80 0 72 0 80 0 80 0 68 0 79 0 82 0 66 0 78 0 82 45 0 84 0 85 0 72 0 77 0 77 0 72 0 70 0 76 0 72 0 60 0 72 0 73 0 55 0 70 0 75 0 56 0 68 0 75 60 0 77 0 83 0 65 0 68 0 72 0 65 0 58 0 71 0 65 0 49 0 63 0 66 0 50 0 60 0 69 0 51 0 57 0 69 Angolo LUGLIO AGOSTO SETTEMBRE OTTOBRE NOVEMBRE DICEMBRE a S E O N E O N S E O N S E O N S E O N S E O N 0 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 30 0 65 0 78 0 82 0 69 0 79 0 81 0 77 0 83 0 80 0 84 0 85 0 80 0 89 0 87 0 80 0 91 0 90 0 80 45 0 53 0 68 0 76 0 56 0 70 0 73 0 65 0 76 0 72 0 75 0 80 0 72 0 82 0 83 0 72 0 86 0 87 0 72 60 0 49 0 57 0 70 0 48 0 60 0 66 0 52 0 69 0 65 0 65 0 76 0 65 0 74 0 81 0 65 0 79 0 85 0 65 Prospetto XVII Fattore di riduzione parziale dovuto ad aggetti orizzontali F Fonte UNI TS 11300 1 2008 ANGOIO E GENNAIO FEBBRAIO MARZO APRILE MAGGIO GIUGNO ngolo 3 S E O N S E O N S E O N S E O N S E O N S E O N 0 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 30 0 92 0 68 0 89 0 90 0 82 0 89 0 88 0 83 0 89 0 88 0 88
78. 08 1852 1989 1950 1718 Lecco 1285 988 754 676 735 875 1106 1314 1666 1844 1855 1671 Lodi 1225 885 627 548 618 820 1121 1435 1913 2006 1950 1709 Mantova 1265 923 645 552 618 809 1106 1408 1862 1989 1964 1746 Milano 1412 958 671 590 645 943 1163 1326 1840 1736 2012 1921 Monza e Brianza 1412 958 671 590 645 943 1163 1326 1840 1736 2012 1921 Pavia 1219 874 618 531 613 809 1075 1388 1790 1921 1899 1681 Sondrio 1159 847 591 531 618 798 1053 1314 1655 1818 1804 1568 Varese 1061 859 624 488 498 688 890 1142 1690 1783 1629 1441 Prospetto XXVII Valori medi mensili della pressione parziale di vapor d acqua nell aria esterna Fonte UNI 10349 1994 Portata di vapore per apparecchiature P max W Gy g h Apparecchiature per ufficio Macchine del caff 1500 650 Apparecchiature ospedaliere Bagni 750 1800 350 850 Apparecchiature per ristorante Apparecchiature elettriche senza cappa Caffettiera per litro 300 Lavastoviglie per 100 piatti h 150 Riscaldatore a immersione per litro 50 10 Griglia per metro quadro 29000 1600 Piatto riscaldatore 4900 2300 Carrello servizio cibi caldi per litro 50 5 Tostatrice 5300 3500 Apparecchiature a gas senza cappa Griglia per metro quadro 50000 13000 Lavastoviglie per 100 piatti all ora 400 50 Forno per pizza per metro quadro 15000 1000 Apparecchiature a gas con cappa Friggitrice per ch
79. 1 8 2 5 2 9 2 3 0 5 0 6 1 1 1 9 2 4 0 5 0 5 0 5 0 9 1 4 1 8 1 2 0 5 0 5 0 9 1 5 1 9 1 2 0 5 0 5 0 9 1 5 1 9 1 2 OZzio o ir oz z mio MESE 0 4 0 4 0 9 1 7 2 2 0 4 0 4 0 4 0 7 1 1 1 4 0 9 0 4 0 4 0 7 1 2 1 5 0 9 0 4 0 4 0 7 1 2 1 5 0 9 MN PV SO VA NE SE H N NE SE s u n NE E SE sN NE SE E E E SH NO O SO NO O SO NO O SO NO O SO 0 4 0 4 0 8 1 3 1 6 1 1 0 4 0 4 0 8 1 3 1 6 1 0 0 5 0 5 1 3 2 5 3 2 1 5 0 5 0 5 1 1 2 0 2 6 1 4 0 7 0 8 1 4 1 9 2 3 1 8 0 7 0 8 1 4 1 9 2 3 1 8 0 7 0 9 2 0 3 2 3 9 2 5 0 7 0 8 1 6 2 4 2 8 2 0 1 0 1 4 2 2 2 8 2 9 3 1 1 0 1 4 2 2 2 8 2 9 3 1 1 0 1 7 3 0 3 9 4 2 3 9 1 0 1 4 2 3 2 9 3 1 3 2 1 5 2 3 3 1 3 3 2 9 4 5 1 5 2 3 3 1 3 3 3 0 4 5 1 5 2 4 3 5 3 7 3 3 4 9 1 5 2 1 2 9 3 1 2 8 4 3 2 1 3 0 3 7 3 4 2 8 5 6 2 1 3 0 3 7 3 4 2 8 5 6 2 2 3 1 4 0 3 7 3 0 5 9 2 1 2 8 3 5 3 3 2 7 5 3 2 7 3 6 4 3 3 7 2 8 6 5 2 7 3 6 4 3 3 7 2 8 6 6 2 6 3 4 4 1 3 6 2 8 6 3 2 5 3 1 3 7 3 2 2 6 5 7 2 6 3 7 4 5 4 0 3 1 6 9 2 6 3 7 4 5 4 0 3 1 6 9 2 5 3 4 4 1 3 7 2 9 6 2 2 4 3 3 4 0
80. 2009 En tgin Ekrfgin Ecran Ecsfgin Qu g out Qus g out Qc gout Qnin Qw sin Qv a n Qegin Onn g out WHin Win Win Was in Way Qi yis Qx y Aux nrvd Q y out Q NH s adj Qv Qui l energia eventualmente fornita al sottosistema di generazione Centrale Termica dal generico vettore energetico non rinnovabile non elettrico gas olio combustibile teleriscaldamento ecc per alimentare caldaie o altri apparati che convertano tale vettore in energia termica per il riscaldamento di un fluido termovettore kWh l energia eventualmente fornita al sottosistema di generazione Centrale Termica dal generico vettore energetico rinnovabile non elettrico biomasse RSU biogas ecc per alimentare caldaie o altri apparati che convertano tale vettore in energia termica per il riscaldamento di un fluido termovettore kWh l energia eventualmente fornita al sottosistema di generazione Centrale Frigorifera dal generico vettore energetico non rinnovabile non elettrico gas olio combustibile teleriscaldamento ecc per alimentare frigoriferi ad assorbimento o altri apparati che convertano tale vettore in energia termica per il raffreddamento di un fluido termovettore kWh l energia eventualmente fornita al sottosistema di generazione Centrale Frigorifera dal generico vettore energetico rinnovabile non elettrico biomasse RSU biogas ecc per alimentare frigori
81. 26 giugno 2009 E 12 EMISSIONI DI GAS AD EFFETTO SERRA La quantit di emissioni gas climalteranti Mco viene calcolata in funzione del i combustibile i utilizzati secondo la Mo Esai dag formia Eiudeend Tominisizen T Eardar fema i j 383 dove fuel deli Penergia fornita all edificio dall i esimo vettore energetico non elettrico e non rinnovabile gas olio combustibile ecc kWh em fuel i il fattore di emissione dell i esimo vettore energetico non elettrico e non rinnovabile gas olio combustibile ecc Prospetto LXXV kg CO kWh fuelreni l energia fornita all edificio dal j esimo vettore energetico non elettrico rinnovabile biomasse RSU biogas ecc kWh em fuerenj il fattore di emissione del j esimo vettore energetico non elettrico rinnovabile biomasse RSU biogas ecc Prospetto LXXV kg CO 4kWh el del l energia elettrica complessivamente fornita all edificio kWh asi il fattore di emissione del vettore energetico energia elettrica Prospetto LXXV kg COx g kWh Tipo di combustibile P kg La Gas naturale 0 1998 GPL fante 0 2254 Gasolio 0 2642 Olio combustibile 0 2704 Biomasse bass 0 RSU 0 1703 Energia elettrica femel 0 4332 Prospetto LXXV Fattori di emissione per il calcolo della quantit di CO Fonte Piano d Azione per l Energia della Regione Lombardia d g r 8 4916 e s m i Terna
82. 287 il rendimento termico utile alla potenza o cniin la perdita percentuale ai fumi a bruciatore acceso Pchonmin la perdita al mantello P4 env in funzione sia dell effettiva temperatura media di esercizio del generatore sia del fattore di carico espresso dal rapporto FC QD onmin min 4 Pe Qu Il rendimento alla potenza intermedia per la determinazione di Ravg si calcola per interpolazione lineare tra il rendimento alla potenza minima e il rendimento alla potenza massima E 9 8 5 Generatori a combustione di biomassa Per i generatori che utilizzano la combustione di biomasse la determinazione dell energia richiesta e delle perdite di generazione viene effettuata come ai paragrafi precedenti tenendo conto che il vettore energetico utilizzato una fonte rinnovabile E 9 8 6 Generatori ad aria calda Nel caso di sistemi di generazione ad aria calda le perdite di processo del generatore sono quantificate dalla 1 Q anis 1 Q onu Nen 292 dove Qas la perdita termica di processo del sottosistema di generazione kWh T gH il rendimento termico utile del generatore ad aria calda in assenza di dati forniti dal costruttore si fa riferimento al Prospetto LVIII Qus out l energia termica prodotta dal generatore ad aria calda kWh Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 101 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Analogamente l energia richiesta in ingresso al generato
83. 69 0 68 0 81 0 69 0 64 0 79 0 72 0 66 30 0 05 0 39 0 52 0 40 0 45 0 52 0 87 0 49 0 52 0 81 0 52 0 54 0 73 0 53 0 51 0 69 0 56 0 52 40 0 04 0 21 0 38 0 14 0 32 0 38 0 49 0 33 0 38 0 75 0 37 0 40 0 65 0 38 0 39 0 60 0 39 0 41 Angolo LUGLIO AGOSTO SETTEMBRE OTTOBRE NOVEMBRE DICEMBRE x S E O N E O N S E O N S E O N S E O N S E O N 0 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 10 0 91 0 87 0 83 0 93 0 88 0 84 0 95 0 81 0 83 0 96 0 81 0 83 0 93 0 81 0 83 0 84 0 71 0 83 20 0 82 0 71 0 64 0 86 0 71 0 69 0 91 0 64 0 67 0 90 0 63 0 67 0 61 0 58 0 67 0 35 0 51 0 67 30 0 73 0 55 0 52 0 79 0 54 0 55 0 87 0 48 0 51 0 64 0 44 0 52 0 09 0 43 0 52 0 04 0 35 0 52 40 0 65 0 38 0 41 0 73 0 39 0 42 0 83 0 32 0 37 0 06 0 33 0 38 0 04 0 23 0 38 0 03 0 21 0 38 Prospetto XVI Fattore di riduzione dovuto ad ostruzioni esterne Fp Fonte UNI TS 11300 1 2008 rd 4 d b a Ax Ra 1 sed20 2 VALI d D o x tan AT c a i c 4 Figura 2 Fattore di riduzione dovuto ad i esterne Fp Angolo GENNAIO FEBBRAIO MARZO APRILE MAGGIO GIUGNO a S E O N E O N S E O N S E O N S E O N S E O N 0 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1
84. 8 0 75 0 57 0 47 0 40 0 36 0 33 1 00 0 71 0 57 0 48 0 43 0 39 1 25 0 84 0 67 0 56 0 49 0 44 1 50 0 98 0 77 0 64 0 56 0 50 1 75 1 11 0 87 0 71 0 62 0 55 2 00 1 25 0 97 0 79 0 69 0 61 2 50 1 52 1 17 0 94 0 82 0 72 3 00 1 79 1 37 1 10 0 95 0 83 Prospetto C 2 Valori di r per parete interna sporgente all esterno ed isolata sulle tre facce Resistenza termica Lunghezza della sporgenza L dell isolamento esterno m o interno m k W 0 20 0 30 0 40 0 50 0 60 0 50 0 24 0 25 0 25 0 25 0 26 0 75 0 25 0 26 0 26 0 26 0 27 1 00 0 26 0 26 0 26 0 26 0 27 1 25 0 27 0 27 0 28 0 29 0 29 1 50 0 27 0 28 0 29 0 30 0 31 1 75 0 28 0 29 0 30 0 31 0 32 2 00 0 29 0 30 0 31 0 32 0 33 2 50 0 30 0 32 0 33 0 35 0 36 3 00 0 32 0 34 0 36 0 37 0 38 Prospetto C 3 Valori di r per parete interna parzialmente isolata sulle due facce all interno o all esterno del locale APPENDICE D Calcolo della capacit termica areica dell involucro D 1 SUPERFICI DA CONSIDERARE NEL CALCOLO I componenti dell involucro edilizio che concorrono a definire la capacit termica complessiva sono i seguenti per la zona priva di elementi interni di separazione gli elementi di involucro che delimitano la zona per la zona costituita da pi unit mantenute alla stessa temperatura ma separate tra di loro da un involucro edilizio partizioni verticali interne solai gli elementi di involucro inter
85. 95 95 gesso assente esterno medie blocchi tessile 105 95 95 assente esterno leggere blocchi legno 115 115 115 assente esterno medie blocchi legno 115 125 125 assente esterno leggere blocchi piastrelle 115 125 135 assente esterno medie blocchi piastrelle 125 135 135 Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 39 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Caratteristiche costruttive dei componenti edilizi Numero di piani Intonaci Isolamento Pareti esterne Pavimenti 1 2 23 Capacit termica areica kJ m K interno qualsiasi tessile 105 105 105 interno qualsiasi legno 115 125 135 interno qualsiasi piastrelle 125 135 135 assente esterno leggere blocchi tessile 125 125 115 assente esterno medie tessile 135 135 125 raga assente esterno pesanti tessile 145 135 125 assente esterno leggere blocchi legno 145 145 145 assente esterno medie legno 155 155 155 assente esterno pesanti legno 165 165 165 assente esterno leggere blocchi piastrelle 145 155 155 assente esterno medie piastrelle 155 165 165 assente esterno pesanti piastrelle 165 165 165 Prospetto XXIV Capacit termica per unit di superficie dell involucro Cm Fonte UNI TS 11300 1 2008 E 6 3 13 Entalpia del vapore d acqua prodotto e immesso nella zona Per ciascuna zona se servita da un impianto di climatizzazione che controlla l umidit dell aria necessario calcolare il fabbisogno
86. AMENTE RICHIESTA IN GENERAZIONE SEPARATA E 8 1 Fabbisogno termico annuale per la produzione di acqua calda sanitaria E 8 2 Fabbisogno termico mensile per la produzione di acqua calda sanitaria E 8 3 Fabbisogno termico di energia primaria per la produzione di acqua calda ad usi sanitari E 8 3 1 Bilancio energetico del sottosistema di erogazione E 8 3 2 Bilancio energetico del sottosistema di distribuzione Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 4 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 E 8 3 2 1 Determinazione della temperatura media dell ambiente in cui sono installate le tubazioni E 8 3 3 Bilancio energetico del sottosistema di accumulo non integrato con il generatore E 8 3 4 Bilancio energetico del sottosistema di generazione E 8 3 5 Energia richiesta dal servizio acqua calda sanitaria E 8 3 6 Perdite termiche recuperate dal sistema di produzione acqua calda sanitaria E 9 RISCALDAMENTO INVERNALE ENERGIA TERMICA RICHIESTA AL SISTEMA DI GENERAZIONE E ENERGIA ELETTRICA ASSORBITA DAGLI AUSILIARI E 9 1 E 9 2 E 9 3 E 9 4 E 9 5 E 9 6 E 9 7 E 9 8 E 9 9 E 9 10 E 9 11 E 9 12 Energia termica richiesta al servizio di riscaldamento o climatizzazione invernale Bilancio energetico del generico sottosistema di emissione impianto di riscaldamento E 9 2 1 Emettitori alimentati elettricamente Bilancio energetico del generico sottosistema di distribuzione impianto di riscaldamento Bilancio energetico generico
87. ANNUALE DI ENERGIA PRIMARIA DELL EDIFICIO E 7 1 Fabbisogno annuale di energia primaria E 7 2 Ripartizione del fabbisogno di energia primaria tra le diverse funzioni E 7 2 1 Generazione termica separata per i diversi servizi E 7 2 2 Energia elettrica autoprodotta ed esportata E 7 3 Schematizzazione del generico sottosistema impiantistico E 7 4 Perdite recuperabili e fabbisogno termico netto E 7 5 Ripartizione delle potenze termiche elettriche ed assorbimenti elettrici da considerare nel calcolo E 7 6 Efficienza energetica dell edificio e dell impianto termico E 7 6 1 Efficienza globale media annuale dell edificio E 7 6 2 Efficienza globale media annuale per il riscaldamento o la climatizzazione invernale E 7 6 3 Efficienza globale media annuale per il raffrescamento o climatizzazione estiva E 7 6 4 Efficienza globale media annuale per la produzione di acqua calda ad uso sanitario E 7 6 5 Efficienza globale media annuale per l illuminazione E 7 6 6 Efficienza di produzione media annuale per il riscaldamento o la climatizzazione invernale E 7 6 7 Efficienza di produzione media annuale per il servizio raffrescamento o climatizzazione estiva E 7 6 8 Efficienza di produzione media annuale per il servizio acqua calda sanitaria E 7 6 9 Efficienza di produzione media annuale per l autoproduzione di energia elettrica E S8 PRODUZIONE ACS ENERGIA TERMICA RICHIESTA AL SISTEMA DI GENERAZIONE ED ENERGIA ELETTRICA ASSORBITA DAGLI AUSILIARI ENERGIA COMPLESSIV
88. Bruciatori ad aria soffiata a combustibile liquido e gassoso con chiusura dell aria comburente all arresto 0 2 Bruciatori soffiati a combustibile liquido e gassoso a premiscelazione totale 0 2 Generatori con scarico a parete 0 2 Bruciatori ad aria soffiata senza chiusura dell aria comburente all arresto con camino di altezza fino a 10 m 1 0 con camino di altezza maggiore di 10 m 1 2 Bruciatori atmosferici a gas con camino di altezza fino a 10 m 1 2 con camino di altezza maggiore di 10 m 1 6 Prospetto XLIX Valori delle perdite al camino a bruciatore spento P rj Fonte UNI TS 11300 2 2008 Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 95 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Il fattore di riduzione delle perdite al mantello del generatore k ricavabile dal Prospetto L in relazione all ubicazione del generatore Tipo ed ubicazione del generatore Kgn env Generatore installato entro lo spazio riscaldato 0 1 Generatore di tipo B installato entro lo spazio riscaldato 0 2 Generatore installato in centrale termica 0 7 Generatore installato all esterno 1 0 Prospetto L Valori del fattore di riduzione delle perdite al mantello del generatore kgn env Fonte UNI TS 11300 2 2008 Il valore dell esponente da utilizzare nel calcolo delle perdite percentuali del generatore ricavabile dal Prospetto LI in relazione alla tipologia di generatore
89. Cut E Eus Cicero C vis 1 mi Ks W y 121 dove Qi 6 l energia termica complessivamente dispersa dal sottosistema y esimo KWh Qi yis la perdita termica di processo cio l energia termica dispersa dal sottosistema y esimo al netto della quota relativa alla dispersione termica degli ausiliari legata alla modalit di trasferimento dell energia termica dall ingresso all uscita del sottosistema considerato kWh QxyAuxnrevd la quota dispersa dell energia elettrica degli ausiliari verso l ambiente esterno al sottosistema y esimo kWh Tale energia termica dispersa pu in parte essere eventualmente recuperata da un altro sottosistema o sistema cio in generale si ha Qui STET AE yini 122 dove Qi y Lii la quota eventualmente recuperabile dal sistema involucro dell energia termica dispersa dal sottosistema y esimo kWh Q raw la quota eventualmente non recuperabile dal sistema involucro dell energia termica dispersa dal sottosistema y esimo kWh Introdotte tali ripartizioni nel bilancio energetico espresso dalla 119 si ottiene 1l seguente bilancio termico Quin Gyon yis Kay Wey 123 da cui si pu calcolare l energia termica richiesta in ingresso per ogni sottosistema note l energia termica richiesta in uscita le perdite termiche di processo e la quota recuperata dell energia elettrica degli ausiliari Le perdite termiche di processo dei sottosistemi ove possibile vengono determinate a
90. E 9 8 per i generatori asserviti al riscaldamento ambientale Qw gout l energia termica richiesta al sottosistema di generazione kWh Qusgoww il contributo all energia termica richiesta per la produzione di acqua calda sanitaria di un eventuale sistema solare termico non integrato kWh Opuw il fabbisogno di energia termica per la produzione di acqua calda sanitaria kWh Qw els la perdita termica di processo del sottosistema di erogazione kWh kw la frazione recuperata dell energia elettrica assorbita dagli ausiliari del sottosistema di erogazione assunta pari a 0 Ww il fabbisogno di energia elettrica del sottosistema di erogazione kWh Qw ajs la perdita termica di processo del sottosistema di distribuzione kWh kwa la frazione recuperata dell energia elettrica assorbita dagli ausiliari del sottosistema di distribuzione assunta pari a 0 85 Nel caso in cui siano installate delle pompe di ricircolo si considerano solo i fabbisogni elettrici e non il relativo recupero termico per cui kw 4 0 Wwa il fabbisogno di energia elettrica degli ausiliari del sottosistema di distribuzione kWh Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 68 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Qus la perdita termica di processo del sottosistema di accumulo assunta pari a 0 per apparecchi ad accumulo kWh Qw pd ls x em la perdita term
91. ETICHE RINNOVABILI E 10 1 Solare termico ad integrazione del riscaldamento ambienti e o produzione di ACS E 10 1 1 Energia prodotta dall impianto solare termico Il fabbisogno applicato all impianto solare termico dipende dalla tipologia dell impianto impianto di preriscaldamento solare o a sola energia solare ovvero impianto di riscaldamento ad energia solare con riscaldatore ausiliario Per poter apportare alcune semplificazioni nella procedura di calcolo si fanno le seguenti ipotesi il fabbisogno da applicare all impianto solare termico dato dalla somma del fabbisogno necessario alla produzione di acqua calda sanitaria e delle perdite di distribuzione in un impianto di preriscaldamento solare le perdite di calore tra l impianto di riscaldamento ad energia solare e il riscaldatore ausiliario non devono essere sommate al fabbisogno applicato le perdite di calore dell impianto solare termico perdite tra l accumulo solare ed i collettori non devono essere sommate al fabbisogno applicato ilriscaldatore ausiliario ove presente non compensa le perdite di distribuzione dell acqua calda sanitaria Ai fini del calcolo dell energia prodotta la superficie di apertura del campo solare dei collettori viene suddivisa in due parti una relativa al solo riscaldamento proporzionale alla quantit riportata in 317 e una relativa alla sola produzione di ACS e proporzionale alla quantit riportata in 318 P E Q nisadj Q NH s
92. FF 0 80 Prospetto LXXII Valori del fattore Foc Fonte UNI EN 15193 2008 Categoria di edificio Destinazione d uso FA E 1 3 Edifici adibiti ad albergo pensioni ed attivit similari 0 0 E 2 Edifici adibiti ad uffici ed assimilabili 0 2 E 3 Edifici adibiti ad ospedali cliniche o case di cura ed assimilabili 0 0 E 4 1 Cinema e teatri sale di riunione per congressi 0 5 E 4 2 Luoghi di culto mostre musei e biblioteche 0 0 E 4 3 Bar ristoranti sale da ballo 0 0 E 5 Edifici adibiti ad attivit commerciali ed assimilabili 0 0 E 6 1 Piscine saune ed assimilabili 0 0 E 6 2 Palestre ed assimilabili 0 0 E 6 3 Servizi di supporto alle attivit sportive 0 3 E 7 Edifici adibiti ad attivit scolastiche di tutti i livelli e assimilabili 0 2 E 8 Edifici adibiti ad attivit industriali ed artigianali ed assimilabili 0 0 Prospetto LXXIII Valori del fattore F4 Fonte UNI EN 15193 2008 Categoria di edificio Destinazione d uso Gen Feb Mar Apr Mag Giu Lug Ago Set Ott Nov Dic tp tn to tn tp ty to tn tp tn to tn tp tn tp ty to tn tp ty tp ty tp tn E 1 3 Edifici adibiti ad albergo pensioni ed attivit similari 255 17 230 15 3 255 17 247 16 4 255 17 247 16 4 255 17 255 17 247 16 4 255 17
93. H A0 At 55 dove Qrs la quantit totale di energia trasferita per trasmissione attraverso uno spazio soleggiato adiacente alla zona climatizzata o a temperatura controllata kWh Hrs il coefficiente di scambio termico per trasmissione tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e l ambiente esterno attraverso lo spazio soleggiato W K A0 la differenza tra la temperatura interna prefissata della zona termica considerata 0 e la temperatura media giornaliera esterna 0 si veda E 6 3 7 C At la durata del mese considerato si veda la 17 kh Il coefficiente di scambio termico per trasmissione tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e l ambiente esterno attraverso lo spazio soleggiato Hrs viene calcolato attraverso la seguente relazione Hrs H bs 56 con H b 2 H H 57 dove Hrs il coefficiente di scambio termico per trasmissione tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e l ambiente esterno attraverso lo spazio soleggiato W K Hi il coefficiente di scambio termico tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e lo spazio soleggiato W K He il coefficiente di scambio termico tra lo spazio soleggiato e l ambiente esterno W K Il coefficiente di scambio termico tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e lo spazio soleggiato calcolato come segue pi wi Hi J Agg Up A wi Uw Hv z j l k 1 58
94. Opp 20 237 3 0pp 101325 8980876 a v Pv per Opp lt 0 265 5 8 p 101325 Q16 dove Or la temperatura a bulbo secco dell aria umida prima del processo di umidificazione data dalla 209 AU ovvero dalla 215 introducendovi l entalpia specifica a valle del recuperatore R e umidit massica media giornaliera dell aria esterna Xe C Opp la temperatura di rugiada dell aria umida prima del processo di umidificazione C che si calcola come In 610 5 0 5 237 3 gt pss p 610 5 Pa 17269 In p 610 5 i In 610 5 SR see i a InIPye Pue 217 Pio la pressione parziale dell aria umida prima del processo di umidificazione Pa che se non direttamente nota valore dell aria esterna si calcola come Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 84 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 X Pye 7101325 6224 x 218 si confrontano tali temperature e 0 20 iua DUM a se CU WB si ha un umidificazione adiabatica con il controllo della umidit come richiesto e ovviamente la potenza termica richiesta nulla Qvrini 50 219 inoltre poich l efficienza effettiva del recuperatore termico entalpico inferiore a quella nominale occorre ricalcolare le perdite nominali per ventilazione si veda E 6 3 8 utilizzando il valore corretto dell efficienza del recuperatore dato da d 0 0 P Nre 7 SNR 9 8 220 b se 0 lt
95. Ores 304 dove 0 57 la temperatura media del fluido nella sottostazione C s s la temperatura dell ambiente ove installata la sottostazione Prospetto LX C p p ss w rif la temperatura media di riferimento del fluido termovettore nella sottostazione Prospetto LIX C Oates la temperatura dell ambiente nelle condizioni di test pari a 20 C p p e con Pi C C log D 305 Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 103 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 dove C un coefficiente assunto pari a 2 24 C3 un coefficiente assunto pari a 0 57 D 5 la potenza termica nominale della sottostazione kW Nel caso in cui il fornitore della sottostazione dichiari il fattore di perdita della sottostazione Kss la quantit di energia termica dispersa in ambiente dalla sottostazione si calcola come segue e SSW avg is a ss Q Lk t FC N gn L ss ss tu 1000 306 dove Qa la quantit di energia termica dispersa in ambiente dalla sottostazione di scambio KWh k l i il fattore di perdita della sottostazione W K 0 f 55 276 e la temperatura media del fluido nella sottostazione C Os ss la temperatura dell ambiente ove installata la sottostazione Prospetto LX C s il tempo di attivazione dell impianto assunto pari a 24 h giorno FC il fattore di carico termico utile della sottostazi
96. Regione Lombardia 87 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 conversione viene realizzata dai generatori termici che possono essere sia di diversa tipologia sia utilizzare vettori energetici diversi In generale un sottosistema di generazione pu essere costituito da pi generatori termici anche di diversa tipologia e impieganti vettori energetici diversi operanti in modo differenziato a seconda delle logiche di gestione adottate L energia termica richiesta al generico sottosistema x da un insieme di servizi y riscaldamento acqua calda sanitaria ventilazione raffrescamento ecc Qgon determinata sommando tutte le richieste dei singoli servizi e sottraendo l eventuale contributo delle fonti energetiche rinnovabili se applicabile eb gout XY isl 23cm E k 237 dove Qkiinij l energia termica richiesta al sottosistema di generazione x esimo dal sottosistema di accumulo o distribuzione j esimo della zona i esima kWh Qussouk il contributo del k esimo sistema solare termico a riduzione dell energia termica richiesta kWh Si possono individuare due casi particolari per cui sviluppare in dettaglio quanto descritto in generale dalla 237 quelli relativi alla generazione termica integrata o separata per i servizi riscaldamento o climatizzazione invernale acqua calda sanitaria raffrescamento o climatizzazione estiva cos come definiti e descritti ai paragrafi E 7 2 e E 7 2 1 E 9 6 1 Generazione ter
97. a 115 kWh Epe il fabbisogno annuale di energia primaria per l energia elettrica autoprodotta KWh calcolato come 12 E pE ra fp fuel del E fuel del Sk fau LIFE RE Esglieni F P dl ssi E ias fo el wind E wind IA m 1 139 Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 60 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 dove f auo il fattore di utilizzazione del sistema di cogenerazione come generatore termico f p fuel del il fattore di conversione in energia primaria dell energia da combustibile fossile fornita all edificio dal generico vettore energetico non elettrico Exe del l energia complessivamente fornita all edificio dal generico vettore energetico non elettrico gas olio combustibile biomasse teleriscaldamento ecc KWh f p fuelren il fattore di conversione in energia primaria dell energia da combustibile rinnovabile fornita all edificio dal generico vettore energetico non elettrico E fuelren l energia complessivamente fornita all edificio dal generico vettore energetico non elettrico rinnovabile biomasse RSU biogas ecc KWh Feisa il fattore di conversione in energia primaria dell energia solare impiegata per l autoproduzione tramite panelli fotovoltaici Eal sol l energia energia solare complessivamente utilizzata per l autoproduzione elettrica tramite pannelli fotovoltaici KWh f pel wind il fattore di conversione in energia prima
98. a conduttivit termica del materiale e lo spessore dello strato compresa tra 0 4 e 1 m K W la capacit termica del componente si calcola come al punto D 1 1 2 utilizzando l equazione D 7 Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009
99. a Pilastro Telaio parete intelaiata in legno Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 132 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Coperture NNNM Nt PA ANN AAA 7 E AN TSI CIRIE EAOa AO AA OAN Legenda Parete leggera Parete Y comprese muratura leggera e TESE Strato isolante Soletta Pilastro Telaio parete intelaiata in legno Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 133 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 APPENDICE C informativa Calcolo della trasmittanza termica lineica C 1 TRASMITTANZA TERMICA LINEICA DEI GIUNTI La presente appendice intende fornire una metodologia per la determinazione della trasmittanza termica lineica al fine del calcolo dello scambio termico per trasmissione attraverso 1 ponti termici Il coefficiente di scambio termico per trasmissione H1 verr calcolato attraverso l equazione Big Hr F Au Un k 9 0 C 1 con VA U b U 2 k 2 AU i C 2 dove Arj l area lorda di ciascun componente j della struttura k esima che separa la zona climatizzata o a temperatura controllata dall ambiente circostante m U la trasmittanza termica di ciascun componente j uniforme della struttura k esima che separa la zona climatizzata o a temperatura controllata dall ambiente circostante W m K Vei la trasmittanza termica lineica dell i e
100. a adiacente ad ambiente a temperatura controllata 0 5 Centrale termica isolata o adiacente a locale non riscaldato 0 7 Caldaia all esterno 1 0 Caldaia all interno 0 Prospetto LII Valori del fattore di correzione F da applicare Fonte UNI TS 11300 2 2008 Tipologia del generatore P cnon 6 Generatore atmosferico tipo B 12 Generatore di tipo C4 tiraggio forzato 10 Caldaia a gas con bruciatore ad aria soffiata 10 Caldaia a gasolio biodiesel con bruciatore ad aria soffiata 10 Prospetto LIII Valori delle perdite termiche percentuali nominali al camino con bruciatore funzionante P cui fare riferimento in assenza della prova fumi o in assenza di allacciamento alla rete del gas Fonte UNI TS 11300 2 2008 Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 96 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 E 9 8 2 Generatori multistadio o modulanti Un generatore multistadio o modulante caratterizzato da tre stati tipici di funzionamento bruciatore spento bruciatore acceso alla minima potenza bruciatore acceso alla massima potenza Il metodo di calcolo ipotizza due sole possibili condizioni di utilizzo funzionamento del generatore ad intermittenza alla minima potenza funzionamento del generatore con continuit ad una potenza compresa fra il minimo e il massimo Rispetto ad un generatore tradizionale per caratterizzare un generatore multistadio o modulante devono essere consid
101. a di generazione escluso 8 si sommano le richieste delle diverse tipologie o ramificazioni d impianto che convergono sullo stesso sottosistema di generazione 9 si determinano le perdite termiche di ogni sottosistema di generazione 10 si determinano i fabbisogni dei diversi vettori energetici e l eventuale quota esportata 11 si determina il fabbisogno di energia primaria per il riscaldamento o la climatizzazione invernale 12 si determina l efficienza energetica dell edificio e dell impianto termico E 9 2 Bilancio energetico del generico sottosistema di emissione impianto di riscaldamento Le perdite termiche di processo del sottosistema di emissione j esimo Qpe sij che serve la zona i esima sono date dalla 1 Quali l Qui sadiij Deni 174 la perdita termica di processo del sottosistema di emissione j esimo che serve la zona i esima KWh a NH s adij il fabbisogno mensile di energia termica sensibile netto corretto per il riscaldamento o la climatizzazione invernale della zona termica i esima coperto dalla tipologia d impianto j esima nel mese m esimo kWh NeHi j il rendimento del sottosistema di emissione j esimo nella zona i esima Il rendimento del generico sottosistema di emissione Nen funzione del rendimento dei terminali di erogazione del calore Neen e del sistema di controllo Nen secondo la Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 73 4 Suppl Straordinario al n 25
102. a di ventilazione che serve la zona i esima kWh Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 81 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Qv auti l energia termica sensibile richiesta al sottosistema di distribuzione dell aria di ventilazione della zona i esima kWh N avi il rendimento del sottosistema di distribuzione dell aria di ventilazione della zona i esima che viene di norma assunto unitario essendo l aria di ventilazione ad una temperatura sempre compresa tra la temperatura esterna e la temperatura interna Il fabbisogno di energia elettrica mensile del sottosistema di distribuzione dell aria di ventilazione della zona i esima Wy dovuto alla presenza di elettroventilatori e si calcola come segue Wy DI Wvakty N k 200 dove Wwvai il fabbisogno di energia elettrica degli ausiliari del sottosistema di distribuzione dell aria di ventilazione nella zona i esima kWh Wya la potenza del ventilatore k esimo al servizio del sottosistema di distribuzione dell aria di ventilazione nella zona i esima kW tri il tempo totale di funzionamento degli ausiliari del sottosistema di distribuzione della ventilazione assunto pari a 24 h giorno N il numero dei giorni del mese considerato E 9 5 3 Energia termica richiesta al sottosistema di trattamento aria L energia termica sensibile richiesta al sottosistema di trattamento dell aria di ventilazione della zona i esima Qv
103. a elettrica degli ausiliari del sottosistema di trattamento dell aria di ventilazione nella zona i esima kWh il fabbisogno di energia elettrica degli ausiliari del sottosistema di distribuzione del fluido termovettore dell aria di ventilazione nella zona i esima KWh il fabbisogno di energia elettrica complessivamente assorbita dagli ausiliari del sottosistema di generazione dell energia termica da fonte solare kWh Bilancio energetico per generatori di calore E 9 8 1 Generatori tradizionali Qaf 1 Kaf Waf 1 Kbr Wbr 1 Qgn out KafWaf Wbr Waf Wbr KbrWbr_L Qnin E CA Qgn env Figura 16 Bilancio energetico di un generatore tradizionale Con riferimento allo schema riportato in Figura 16 la perdita energetica totale del sottosistema di generazione Q data da Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 91 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 em Eb nan Cin 1 ky W 1 k W 250 dove Qgn L la perdita termica totale del sottosistema di generazione kWh Qen env la perdita termica del generatore al mantello kWh Qench la perdita termica del generatore al camino kWh ky la frazione recuperata dell energia elettrica assorbita dal bruciatore Wy l energia elettrica complessivamente assorbita dai bruciatori kWh kaf a frazione recuperata dell energia elettrica asso
104. a fornita dal generatore solare al servizio di riscaldamento o climatizzazione invernale fasc il fattore di ripartizione dell energia termica fornita dal generatore solare al servizio di raffrescamento o climatizzazione estiva fasw il fattore di ripartizione dell energia termica fornita dal generatore solare al servizio della produzione di acqua calda sanitaria per l energia elettrica ceduta alla rete Eu oy nell ipotesi di ripartire l eventuale eccesso di autoproduzione proporzionalmente al fabbisogno elettrico di ogni servizio si ha TH elexp fi circa IC el exp Todi Tw el exp fw el req con TH elexp i fc el exp i F fW el exp i xd fL elexpji 1 TL el exp 3 T aire 109 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 51 Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia ejeJedas esua auoizeJauaS uo o31uu283 OZUEI AU ap auorzezzneuiaus zT eJn8i4 run A A ino 6SHy uei isne iSap e2u319J2 SIPH i STSHIY r nolens pem iu so o no b HYp lt 11 J J D osse oud Ip aVupiad iA 32H 1019151503305 Jap aUpiad epue32 nosom wb10943 j 279 1 b f5H gt i 3 I533H3 ur b 1923 B LL B LZ i o ONT gt f H y amp x223 amm smm P234 uar anf4 77 Jap janj moo I a os o Ti n 3 7 T SH s A aps o mms sj a H H SI P H SI S H Ipp s HN v d i H e L i H ino b sHw mano bSHy mano SHO B
105. a nel calcolo del fabbisogno energetico invernale Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 26 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Fai F gli B sh gl b i foj L shtgl d i gi il fattore di riduzione degli apporti solari dovuto all effetto di schermature mobili permanenti cio integrate nell involucro edilizio e non liberamente montabili e smontabili dall utente calcolato secondo l equazione 38 comprensivo della riduzione dovuta all inclinazione dei raggi solari rispetto alla superficie verticale interessata il fattore di correzione che tiene conto della dipendenza angolare delle propriet ottiche della superficie trasparente i quando non schermata ed desumibile per diverse tipologie di vetrate dal Prospetto XX la trasmittanza di energia solare diretta totale dell i esimo serramento in presenza di sistemi schermanti Il cui calcolo viene effettuato in accordo a quanto indicato al E 6 3 10 1 il fattore di peso dell irradiazione diretta rispetto all irradiazione totale sulla superficie con esposizione j valori di riferimento convenzionali da impiegare per la Regione Lombardia sono riportati nel Prospetto XXI la trasmittanza di energia solare diffusa totale dell i esimo serramento in presenza di sistemi schermanti Il calcolo viene effettuato in accordo a quanto indicato al E 6 3 10 1 la trasmittanza dell energia solare totale della superficie traspar
106. a temperatura controllata e l ambiente circostante al netto dei contributi della radiazione solare trasferita all interno per assorbimento sui componenti opachi e da eventuali spazi soleggiati addossati all involucro kWh Orcaeag la quantit di energia corretta scambiata per trasmissione e per ventilazione tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e l ambiente circostante al netto dei contributi della radiazione solare trasferita all interno per assorbimento sui componenti opachi e da eventuali spazi soleggiati addossati all involucro kWh con C cnet Qc E Qso 7 Qses QL cnetadi Q cadi x Qst o B Qses 11 dove Qrc la quantit di energia di riferimento scambiata per trasmissione e per ventilazione tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e l ambiente circostante kWh Qr cadi la quantit di energia corretta scambiata per trasmissione e per ventilazione tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e l ambiente circostante kWh Osso la quantit di energia solare assorbita dai componenti opachi e trasferita alla zona climatizzata o a temperatura controllata kWh Qse s la quantit di energia solare trasferita alla zona servita dall impianto termico dovuta ad eventuali spazi soleggiati addossati all involucro attraverso la le parete i opaca opache di separazione tale contributo da considerarsi solo quando tali spazi non siano dotati di meccanismi che assicurino la loro ventilazio
107. a vengono calcolate secondo la Qus Kool 8 0 At 190 dove Qus la perdita termica di processo del sottosistema di accumulo j esimo nella zona i esima kWh Koon il valore di dispersione termica dell apparecchio fornita dal costruttore W K 9 la temperatura media nell accumulo C 9 la temperatura ambiente del locale in cui installato il serbatoio di accumulo C At la durata del mese considerato si veda la 17 kh Per sistemi di accumulo installati antecedentemente all entrata in vigore della d g r 5018 20 luglio 2007 le perdite del sottosistema possono essere calcolate secondo la procedura descritta sopra oppure se non si dispone del dato di dispersione termica dell apparecchio Kpon fornito dal costruttore secondo la Qus S o 0 At d 191 dove Qus la perdita termica di processo del sottosistema di accumulo j esimo nella zona i esima kWh Ss la superficie esterna dell accumulo ni s la conduttivit dello strato isolante W mK Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 79 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 d lo spessore dello strato isolante m 5 la temperatura media nell accumulo C 9 la temperatura ambiente del locale in cui installato il serbatoio di accumulo C At la durata del mese considerato si veda la 17 kh Nell impossibilit di reperire i dati richiesti dalla 191 le perdi
108. abbisogno di raffrescamento nc funzione degli apporti perdite yc e di un parametro numerico ac che dipende dalla costante di tempo della zona in accordo con le equazioni qui sotto riportate con dove Yc YC adj Occ Qi caet Qr Caetadi e con l EE se y 50 e yc 21 nuc cH Leto i e Se Yc gt O e Yeu 1 Ni cadi Tc ubicar 1 Cadj 74 a se L1 Nic E Yc C ac 1 _ Acad Se Ycag 1 NL cadi 7 1 Acad 75 se yc O nc 1 Se Ycag lt O Necad 1 76 y u Qs 7 y u Qs QU ET gus Cadj T QLonet QLcnetadi 77 il rapporto apporti perdite di riferimento nel mese il rapporto apporti perdite corretto nel mese la quantit di energia gratuita dovuta alle sorgenti interne ed alla radiazione solare entrante attraverso le superfici trasparenti nel periodo di raffrescamento calcolata secondo la 14 kWh la quantit di energia di riferimento scambiata per trasmissione e per ventilazione tra la zona a temperatura controllata o climatizzata e l ambiente circostante al netto dei contributi solari sulle superfici opache e da eventuali spazi soleggiati addossati all involucro nel periodo di riscaldamento calcolata secondo la 7 kWh la quantit di energia corretta scambiata per trasmissione e per ventilazione tra la zona a temperatura controllata o climatizzata e l ambiente circostante al netto dei contributi solari sulle superfici opache e da eventuali spazi soleggiati addo
109. accumulo come accumulo che come scambiatore di calore a 1 029 0 863 b 0 065 0 147 c 0 245 0 263 d 0 0018 0 008 e 0 0215 0 029 f 0 0 025 Prospetto LXI Coefficienti di correlazione da applicare per il calcolo del contributo energetico mensile dovuto all impianto solare termico Fonte pr UNI TS 11300 4 E 10 1 3 Determinazione del coefficiente X Il valore del fattore adimensionale X determinato dalla seguente relazione dove Asr Pu Py U loop H U loop W n loop Ost 0 F ST H F ST W At Q NH s adj QpHWw A st Pu Ulcop H Nioop dS 0 Fory S Q nis adj 324 X A st Pw Uloop H Miloop Oz 0 Fsrw mS i Q paw Aus 325 la superficie di apertura del campo solare in accordo con la norma EN 12975 2 m il coefficiente di ripartizione della superficie di apertura del campo solare in riferimento al servizio di riscaldamento definito dalla 317 il coefficiente di ripartizione della superficie di apertura del campo solare in riferimento al servizio di produzione di acqua calda sanitaria definito dalla 318 il coefficiente di perdita energetica del circuito del collettore in riferimento al servizio di riscaldamento si veda la 326 W mK il coefficiente di perdita energetica del circuito del collettore in riferimento al servizio di produzione di acqua calda sanitaria si veda la 327 W m K l efficienza del circuito com
110. aldamento ovvero la climatizzazione invernale se presente la ventilazione con umidificazione controllata il raffrescamento ovvero la climatizzazione estiva se presente la deumidificazione controllata la produzione di acqua calda sanitaria l eventuale autoproduzione di energia elettrica con o senza esportazione l eventuale esportazione dell energia termica generata in eccesso alla domanda interna e l illuminazione artificiale degli ambienti Per un impianto termico ed elettrico finalizzato al soddisfacimento dei servizi indicati che utilizzi come vettori energetici energia elettrica combustibili fossili indicati con fuel e combustibili rinnovabili indicati con fuel ren il fabbisogno di energia primaria dato dalla seguente relazione 12 5 m 1 Ed E cl sai aa E t sol fp el wind E wind 2 ndn E ris ren LP i E side Egli fp fuel del i E guel deli sirio Que ail Qeon i m 88 dove Ep il fabbisogno annuale di energia primaria dell edificio KWh Ea aa l energia elettrica complessivamente fornita all edificio per i servizi richiesti kWh Eclexp l energia elettrica eventualmente ceduta alla rete elettrica nazionale qualora vi sia autoproduzione eccedente il fabbisogno kWh E fuel del i l energia complessivamente fornita all edificio dall i esimo vettore energetico non elettrico gas olio combustibile ecc kWh QT H exp l energia termica eventualmente c
111. ale Termica per azionare pompe di calore a compressione o altro apparato che converta energia elettrica in energia termica per il riscaldamento di un fluido termovettore KWh l energia elettrica eventualmente prodotta dal sottosistema di generazione Centrale Termica per il riscaldamento di un fluido termovettore qualora impieghi un cogeneratore termo elettrico kWh l energia elettrica eventualmente prodotta dal sottosistema di generazione solare fotovoltaico KWh l energia elettrica eventualmente prodotta dal sottosistema di generazione eolico kWh l energia elettrica eventualmente fornita al sottosistema di generazione Centrale Frigorifera per azionare gruppi frigoriferi a compressione o altro apparato che converta energia elettrica in energia termica per il raffreddamento di un fluido termovettore kWh 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 4A Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia ajesauaS nid auormzean ijuoo ens ej ou 021u93 o3uerduui ap euoizezzneuieuos TT en3i4 Pin H PHI uei isne i8ap eouneja i ei amp iaua ap essadsip eyono 4 5 ossa oud ip aupJad no s Hay 119151503305 lap aiip1yed epu 3 7 P HY M urba 3 ura 3 dxa ja 3 Ip i23 i sa i pp s HN D 3 Ho i uaJ janf 3 Ai inooHe mo p m SH Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 45 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno
112. ale termica c ununico sistema impiantistico che serve pi zone termiche alimentato da pi centrali termiche d pi sistemi impiantistici diversi tra loro come tipologia che servono la stessa zona termica alimentati dalla stessa centrale termica e pi sistemi impiantistici diversi tra loro come tipologia che servono la stessa zona termica alimentati da diverse centrali termiche f pi sistemi impiantistici diversi tra loro come tipologia che servono pi zone termiche alimentati dalla stessa centrale termica g pi sistemi impiantistici diversi tra loro come tipologia che servono pi zone termiche alimentati da diverse centrali termiche Il caso pi generale che comprende tutti gli altri casi il caso g che pu essere visto come una composizione di pi casi d uno per ogni centrale termica il quale a sua volta non altro che un applicazione multipla del caso b come I esempio schematizzato in Figura 15 dove abbiamo un sistema impiantistico di tipologia A con due ramificazioni 1 e 2 che servono due zone distinte e un sistema impiantistico di tipologia B che serve altre due zone con i suoi due ramificazioni 1 e 2 Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 PES SEE Ep sete ala n bvia 1 N N N lt q N 2 i 3 i E 4 n 59 n z 3 E 3 1 i g xt O t o ki n ej x 5 5 x r y I d C O O gt md eee De sen De
113. all interno per assorbimento sui componenti opachi e da eventuali spazi soleggiati addossati all involucro KWh la quantit di energia di riferimento scambiata per trasmissione e per ventilazione tra l ambiente a temperatura controllata o climatizzato e l ambiente circostante kWh la quantit di energia corretta scambiata per trasmissione e per ventilazione tra l ambiente a temperatura controllata o climatizzato e l ambiente circostante kWh la quantit di energia solare assorbita dai componenti opachi e trasferita all ambiente a temperatura controllata o climatizzato KWh la quantit di energia solare trasferita all ambiente servito dall impianto termico dovuta ad eventuali spazi soleggiati a temperatura non controllata addossati all involucro attraverso la le parete i opaca opache di separazione kWh E 6 3 2 Fabbisogno di energia termica latente per la climatizzazione invernale Per ciascuna zona il fabbisogno convenzionale di energia termica latente per la climatizzazione invernale dovuto cio al controllo dell umidit dell aria della zona viene determinato come segue dove Quui QwvsH Qw vH E 6 3 3 Quy mino Q wv su Quva 8 il fabbisogno di energia termica latente per la climatizzazione invernale della zona considerata kWh l entalpia del vapore di acqua prodotto all interno della zona da persone e processi e sorgenti varie cottura lavaggi ecc kWh
114. anda al Prospetto C 2 la sporgenza esterna della parete interna parzialmente rivestita su due superfici facciali di materiale isolante di resistenza termica inferiore o uguale a 0 50 m K W Figura C 45 rs funzione della resistenza termica di tale isolante e della sua lunghezza L si rimanda al Prospetto C 3 Un rivestimento isolante posto sulla parete interna nei due locali Figura C 46 non modifica questi valori Figura C 41 Figura C 42 Figura C 43 Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 140 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 esterno interno SS Figura C 44 Figura C 45 Figura C 46 C 1 3 3 Parete esterna con isolamento termico interno Il valore di h in funzione della resistenza termica dell isolamento interno e della trasmittanza termica unitaria della parete esterna il suo valore riportato nel Prospetto C 1 Per la determinazione dei valori di r si distinguono 1 seguenti casi sela parte interna della parete interna non termicamente isolata Figure da C 47 a C 51 o isolata soltanto su una superficie oppure ha le due superfici rivestite di isolante di resistenza termica minore di 0 30 m K W r assunto pari a 0 15 m K W se la parte interna della parete interna ha le due superfici totalmente rivestite di isolante di resistenza termica almeno pari a 0 30 m K W r assunto pari a 0 25 m K W se la parte interna della parete interna ha le superfici to
115. appartenenti alla categoria E 6 1 si assume una umidit relativa dell aria interna costante e pari al 50 per gli edifici o parti di edificio di categoria E 6 1 si assume una umidit relativa dell aria interna costante pari al 90 Raffrescamento n per tutti gli edifici o parti di edificio ad esclusione di quelli appartenenti alle categorie E 6 1 ed E 6 2 si assume una temperatura interna costante pari a 26 C n per gli edifici o parti di edificio di categoria E 6 1 si assume una temperatura interna costante pari a 28 C z per gli edifici o parti di edificio di categoria E 6 2 si assume una temperatura interna costante pari a 24 C Climatizzazione estiva n si assumono le temperature interne definite per il solo raffrescamento z per tutti gli edifici o parti di edificio ad esclusione di quelli quelle appartenenti alla categoria E 6 1 si assume una umidit relativa dell aria interna costante e pari al 50 n per gli edifici o parti di edificio di categoria E 6 1 si assume una umidit relativa dell aria interna costante pari al 90 Il fabbisogno di energia termica dell involucro per il riscaldamento o la climatizzazione invernale Qj viene calcolato su base mensile considerando il periodo di calcolo indicato nel Prospetto I in funzione della zona climatica Zona climatica Periodo di calcolo Zona D 1 novembre 30 aprile Zone E 1 ottobre 30 aprile Zone F 1 ottobre 30 aprile Pr
116. apporti gratuiti per il riscaldamento di riferimento ny e corretto 544 funzione del rapporto apporti perdite di riferimento Yu o corretto Yn ad e di un parametro numerico ay O agg che dipende dalla costante di tempo della zona in accordo con le equazioni sotto riportate ay 1 Yu se yy gt 0 e yy 1 iaia 1 Y 11 _ adj Se Yua 20 e Yu 1 NGH adj 7 uad 1 1 Y H adj 67 Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 36 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 1 n dh se Yy n i uh ay tl e 2 agi Se Yyadj 71 NGHadj 7 n ad H adj 68 con _ Qoy _ Qu AH ML Yuadj 7 Q LHnet Q LH net adj 69 dove Yu il rapporto apporti perdite di riferimento nel mese YH adj il rapporto apporti perdite corretto nel mese Oc la quantit di energia gratuita dovuta alle sorgenti interne ed alla radiazione solare entrante attraverso le superfici trasparenti nel periodo di riscaldamento calcolata secondo la 14 kWh Qr aet la quantit di energia di riferimento scambiata per trasmissione e per ventilazione tra la zona a temperatura controllata o climatizzata e l ambiente circostante al netto dei contributi solari sulle superfici opache e da eventuali spazi soleggiati a temperatura non controllata addossati all involucro nel periodo di riscaldamento calcolata secondo la 7 kWh QLuHnetadj la quantit di energia corretta scambiata per trasmissione e per ventilazione tra la zona a
117. arano la zona termica considerata dall ambiente circostante viene calcolato secondo l equazione 19 Le diverse condizioni di temperatura a cui si pu trovare l ambiente circostante vengono valutate applicando il fattore correttivo Fr dove Hr ALk Ucx Frk H Au Uc Fry K 19 il coefficiente di scambio termico per trasmissione tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e l ambiente circostante W K l area lorda della struttura k esima che separa la zona climatizzata o a temperatura controllata dall ambiente circostante m la trasmittanza termica media eventualmente corretta della struttura k esima che separa la zona climatizzata o a temperatura controllata dall ambiente circostante W m K il fattore correttivo da applicare a ciascuna struttura k esima cosi da tener conto delle diverse condizioni di temperatura degli ambienti con cui essi sono a contatto Prospetto III il numero delle strutture disperdenti Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 14 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Ambiente circostante Fr Ambienti con temperatura pari alla temperatura esterna 1 00 Ambiente non climatizzato con una parete esterna 0 40 senza serramenti esterni e con almeno due pareti esterne 0 50 con serramenti esterni e con almeno due pareti esterne per esempio autorimesse 0 60 con tre pareti esterne per esempio vani
118. art 2 comma 20 b Legge n 662 1996 Filiale di Varese Anno XXXIX N 128 Poste Italiane Spedizione in abb postale 45 REPUBBLICA ITALIANA RegioneLombardia BOLLETTINO UFFICIALE MILANO VENERD 26 GIUGNO 2009 4 SUPPLEMENTO STRAORDINARIO Sommario D ATTI DIRIGENZIALI GIUNTA REGIONALE D G Reti e servizi di pubblica utilit e sviluppo sostenibile DECRETO DIRETTORE GENERALE II GIUGNO 2009 N 5796 5 3 4 Aggiornamento della procedura di calcolo per la certificazione energetica degli edifici 2 5 8 4 AMBIENTE E TERRITORIO Ambiente Tutela dell inquinamento Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 D ATTI DIRIGENZIALI GIUNTA REGIONALE D G Reti e servizi di pubblica utilit e sviluppo sostenibile BUR2008031 5 8 4 D d g 11 giugno 2009 n 5796 Aggiornamento della procedura di calcolo per la certifica zione energetica degli edifici IL DIRETTORE GENERALE Premesso che con d g r 5018 del 26 giugno 2007 sono state approvate le Disposizioni inerenti all efficienza energetica in edilizia con inclusa la disciplina per certificare il fabbisogno energetico degli edifici che tali disposizioni sono state aggiornate con d g r 5773 del 31 ottobre 2007 dando atto che la procedura di calcolo descritta nell allegato E della d g r 5018 2007 sarebbe stata aggiornata con decreto del dirigente competente poich
119. assunti pari a per tubazioni all interno degli ambienti a temperatura controllata o poste in murature affacciate all interno temperatura interna prefissata 9 per tubazioni affacciate all esterno temperatura media mensile 9 per tubazioni affacciate su locali non riscaldati temperatura interna media mensile del locale nell impossibilit di determinare tali valori si fa riferimento all equazione 270 per cui si ha 0 6 0 7 0 9 154 dove 0 la temperatura interna prefissata della zona termica considerata si veda E 3 C e il valore medio mensile della temperatura media giornaliera esterna si veda E 6 3 7 1 C E 8 3 3 Bilancio energetico del sottosistema di accumulo non integrato con il generatore L energia termica richiesta al sottosistema di accumulo non integrato con il generatore data da Qw sout 7 Qwaou Qwak Sega Wwa i 155 dove Qw sout l energia termica richiesta al sottosistema di accumulo kWh Qw out l energia termica richiesta al sottosistema di distribuzione KWh Quw ais la perdita termica di processo del sottosistema di distribuzione KWh kwai la frazione recuperata dell energia elettrica assorbita dall i esimo ausiliario del sottosistema di distribuzione assunta pari a 0 85 Nel caso in cui siano installate delle pompe di ricircolo si considerano solo i fabbisogni elettrici e non il relativo recupero termico per cui ky 4 0 Wwdi il
120. ati termicamente 0 97 0 95 0 93 Prospetto XXXIX Valori convenzionali del rendimento di emissione in locali di altezza inferiore a 4m nen Fonte UNI TS 11300 2 2008 Carico termico specifico di W m Terminale di erogazione del calore 4 4 10 gt 10 Altezza del locale m 6 10 14 6 10 14 6 10 14 eeH Generatore d aria calda singolo a basamento o pensile 0 97 0 96 0 95 0 95 0 94 0 93 0 93 0 92 0 91 Aerotermi ad acqua 0 96 0 95 0 94 0 94 0 93 0 92 0 92 0 91 0 9 Generatore d aria calda singolo pensile a condensazione 0 98 0 97 0 96 0 96 0 95 0 94 0 94 0 93 0 92 Strisce radianti ad acqua a vapore a fuoco diretto 0 99 0 98 0 97 0 97 0 97 0 96 0 96 0 96 0 95 Riscaldatori ad infrarossi 0 98 0 97 0 96 0 96 0 96 0 95 0 95 0 95 0 94 Pannelli annegati a pavimento disaccoppiati termicamente 0 98 0 97 0 96 0 96 0 96 0 95 0 95 0 95 0 95 Pannelli annegati a pavimento non disaccoppiati termicamente 0 98 0 97 0 96 0 96 0 96 0 95 0 95 0 95 0 95 Pannelli a pavimento isolati disaccoppiati termicamente 0 99 0 98 0 97 0 97 0 97 0 96 0 96 0 96 0 95 Pannelli a pavimento isolati non disaccoppiati termicamente 0 99 0 98 0 97 0 97 0 97 0 96 0 96 0 96 0 95 Prospetto XL Valori convenzionali del rendimento di emissione in lo
121. atore campo di validit 0 1 tan il tempo totale di funzionamento del generatore tempo di attivazione assunto pari a 24 h giorno N il numero dei giorni del mese considerato Wat la potenza nominale della pompa i esima del sottosistema di generazione KW L energia elettrica recuperata dagli ausiliari del sottosistema di generazione 8 xvd Siria ka Wen kpr Wir tka Wa e Q complessivamente data da 254 dove QenAuxiva la quota recuperata dell energia elettrica degli ausiliari in termini di incremento dell energia termica in uscita al sottosistema di generazione kWh Kon la frazione recuperata dell energia elettrica assorbita dal generatore Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 92 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Wan l energia elettrica complessivamente assorbita dal generatore di calore kWh kpr la frazione recuperata dell energia elettrica assorbita dal bruciatore Wor l energia elettrica complessivamente assorbita dai bruciatori kWh Kar la frazione recuperata dell energia elettrica assorbita dalla pompa Wir l energia elettrica complessivamente assorbita dalle pompe KWh Qor l energia termica recuperata a valle del bruciatore a monte del focolare nell aria comburente e o nel combustibile KWh Qar l energia termica recuperata a valle del focolare nel fluido termovettore kWh La frazione recuperata dell energia ele
122. ausiliari del generico sottosistema y esimo kWh l energia termica richiesta al generico sottosistema y esimo kWh l energia termica dispersa complessivamente dal generico sottosistema y esimo kWh direzione del calcolo Ta A y esimo r Q xyin sottosistema nd Q x y out Q x y L Eee css rn Ra RE apros neca direzione del flusso di energia Figura 13 Descrizione funzionale del sottosistema y del sistema impiantistico x L energia elettrica degli ausiliari viene totalmente convertita in energia termica parzialmente recuperata in termini di incremento dell energia termica in uscita al sottosistema cio dove Wx y Way ei E E ovA m Querini 7 kyy 2 May 1 m kyy W y 120 il fabbisogno di energia elettrica degli ausiliari del generico sottosistema y esimo kWh QxyAuxrva la quota recuperata dell energia elettrica degli ausiliari in termini di incremento dell energia termica in uscita al sottosistema y esimo kWh Qxy Auxnva la quota dispersa dell energia elettrica degli ausiliari verso l ambiente esterno al sottosistema y esimo Kxy kWh la frazione recuperata dell energia elettrica assorbita dagli ausiliari del generico sottosistema y esimo Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 55 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 L energia termica complessivamente dispersa dal sottosistema y esimo a sua volta data da
123. bimento con cessione all esterno se del caso sia di energia elettrica sia di energia termica I termini riportati in Figura 11 rappresentano rispettivamente Edel Ea op E fel del Easot Ehsol E wind Qr ue QT C exp Engin Eit out Eci gesout Eel gew out Ec el g in l energia elettrica complessivamente fornita all edificio per i servizi richiesti kWh l energia elettrica eventualmente ceduta alla rete elettrica nazionale qualora vi sia autoproduzione eccedente il fabbisogno kWh l energia complessivamente fornita all edificio dal generico vettore energetico non elettrico non rinnovabile gas olio combustibile teleriscaldamento ecc kWh l energia solare complessivamente utilizzata per l autoproduzione elettrica tramite pannelli fotovoltaici KWh l energia solare complessivamente utilizzata per l autoproduzione termica tramite collettori solari termici kWh l energia colica complessivamente utilizzata per l autoproduzione elettrica tramite generatori eolici kWh l energia termica eventualmente ceduta ad una rete di teleriscaldamento esterna all edificio qualora vi sia autoproduzione eccedente il fabbisogno kWh l energia termica eventualmente ceduta ad una rete di teleraffreddamento esterna all edificio qualora vi sia autoproduzione eccedente il fabbisogno kWh l energia elettrica eventualmente fornita al sottosistema di generazione Centr
124. c i i 84 la portata massica specifica di progetto per singola sorgente i esima Prospetto XXVIII g h il numero di sorgenti di tipo i esimo presenti il fattore di utilizzo medio giornaliero della sorgente i esima assunto pari a 1 L entalpia della quantit netta di vapore di acqua introdotta nella zona dagli scambi d aria con l ambiente circostante per infiltrazione aerazione e o ventilazione naturale o meccanica si calcola come dove Qwyv Pa V vk con dove Ng Q wv ox x J At k 1 85 l entalpia della quantit netta di vapore di acqua introdotta nella zona dagli scambi d aria con l ambiente circostante per infiltrazione aerazione e o ventilazione KWh la massa volumica dell aria pari a 1 2 kg m la portata volumetrica d aria media giornaliera k esima della zona dovuta a ventilazione naturale o aerazione o infiltrazione e dalla ventilazione meccanica solo se distinta dalla portata d aria di processo per il controllo dell umidit dell aria m h l umidit massica media giornaliera dell aria umida entrante con il ricambio d aria k esimo g kg l umidit massica media giornaliera dell aria umida uscente con il ricambio d aria k esimo che si assume pari al valore dell umidit prefissata per l aria della zona g kg l entalpia specifica del vapore di acqua convenzionalmente posta pari a 0 695 Wh g la durata del mese co
125. caldamento Il fabbisogno di energia richiesto nel periodo di riscaldamento alla rete di teleriscaldamento dato da OL Q dut Q pnt 302 dove Qenin la quantit di energia termica in entrata alla sottostazione di scambio kWh Qus out la quantit di energia termica in uscita dalla sottostazione di scambio e fornita al sottosistema di distribuzione dell impianto kWh Qa la quantit di energia termica dispersa in ambiente dalla sottostazione di scambio kWh La quantit di energia termica in entrata alla sottostazione di scambio Qgnin viene calcolata secondo la procedura definita al E 9 6 1 o al E 9 6 2 Il calcolo delle perdite della sottostazione di scambio viene determinato con la seguente espressione P3 env E ok 0 i la N 100 303 dove Qu la quantit di energia termica dispersa in ambiente dalla sottostazione di scambio kWh D i i ss la potenza termica nominale della sottostazione KW Ss env la percentuale di potenza termica persa dalla sottostazione di scambio nelle condizioni di esercizio calcolata secondo la 304 96 55 il tempo di attivazione dell impianto assunto pari a 24 h giorno FC il fattore di carico termico utile della sottostazione cos come definito al E 9 6 3 N il numero dei giorni del mese La percentuale di potenza termica persa dalla sottostazione fornita dalla seguente espressione I O wave a 0 Ss env ss env ua U
126. cali di altezza superiore a 4m nen Fonte UNI TS 11300 2 2008 Il carico termico specifico di in W m da utilizzare nei precedenti prospetti si calcola con la seguente relazione Qui s adiij o N i j Tot 1000 1000 Vi tanj FCU N Vii 176 Pi dove Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 74 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Pri il carico termico specifico della zona termica i esima coperto dalla tipologia d impianto j esimo W m NH s adii j il fabbisogno di energia termica sensibile netto corretto per il riscaldamento o la climatizzazione invernale della zona termica i esima coperto dalla tipologia d impianto j esimo kWh Vii il volume lordo riscaldato della zona i esima m ten e il tempo totale di funzionamento del sistema di generazione tempo di attivazione che serve il sottosistema j esimo assunto pari a 24 h giorno N il numero dei giorni del mese considerato FCei il fattore di carico del sottosistema j esimo di emissione campo di validit 0 1 definito come segue FC _ QnH sadii j i ta N N i j Tot gnj 177 dove Oy rot la potenza di progetto complessiva di tutti i terminali dell impianto j esimo presenti nella zona i esima cosi come espresso dall equazione 172 kW Nel Prospetto XLI sono riportati in funzione della configurazione del sistema impiantistico del fattore di utilizzazione degli apporti interni nang e
127. calore alle assegnate temperature Ocin la temperatura del fluido termovettore in ingresso al condensatore C Oc out la temperatura del fluido termovettore in uscita dal condensatore C Or i la temperatura del fluido termovettore in ingresso all evaporatore C Oz out la temperatura del fluido termovettore in uscita dall evaporatore C nel caso di sistemi del tipo aria acqua o aria aria il coefficiente di prestazione viene calcolato a partire da un valore di riferimento selezionato in funzione delle temperature di ingresso e o uscita dal condensatore consistenti con quelle previste per il funzionamento dell impianto termico COPy come descritto al punto precedente con la 313 mediante l equazione 0 20 6 80 COP COP Ocin Ocon Or Bra ao R e 314 dove COPy il valore nominale potenza massima della pompa di calore alle assegnate temperature di ingresso e o uscita del condensatore e dell evaporatore 0 la temperatura media mensile dell ambiente esterno C Or la temperatura del fluido termovettore in ingresso all evaporatore per la quale stato valutato il COPy C L energia elettrica assorbita dalla e pompe e o ventilatori della pompa di calore supposti agenti solo sul lato dell evaporatore sorgente fredda Wn si calcola come n Wen FC 3 tan N Wai i 1 315 dove Was la potenza nominale dell ausiliario i esimo della pompa di calore KW FC i
128. ce pa per la generica superficie opaca assorbente dello spazio soleggiato e pedice pi per le sole superfici delle pareti opache assorbenti poste tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e lo spazio soleggiato Prospetto XXIII Ubi la trasmittanza termica della k esima parete opaca posta tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e lo spazio soleggiato W m k hi il coefficiente di scambio termico superficiale interno pari a 7 7 W m K AL we la superficie lorda del serramento i esimo posto tra lo spazio soleggiato e l esterno n Il contributo solare diretto Qsrs si calcola come doppia trasmissione dell energia solare attraverso il vetro dello spazio soleggiato e attraverso il vetro delle finestre tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e lo spazio soleggiato N wi Qs N e ue LE Pu aan Nes SER Fy Alwi Fg Hspi k 1 66 dove Qars l apporto solare diretto interno dovuto alla radiazione solare che passa prima attraverso il vetro dello spazio soleggiato e poi attraverso il vetro della finestra tra la zona climatizzata e lo spazio soleggiato kWh N il numero dei giorni del mese considerato gi la trasmittanza dell energia solare totale della generica superficie trasparente di un serramento pedice we per il vetro posto tra lo spazio non climatizzato soleggiato e l esterno pedice wi per il vetro posto sulla parete divisoria tra lo spazio a temperatu
129. cia ad ognuna di esse la tipologia prevista con prestazioni estive pi simili ma potenzialmente meno favorevoli valutazione conservativa qui definita come sistema equivalente Per queste e altre configurazioni con schermature integrate ed intercapedini ventilate non incluse in questa procedura pertanto suggerito il ricorso ad una valutazione delle prestazioni energetiche attraverso l uso di opportuni codici di simulazione dinamica che impieghino il metodo di calcolo dettagliato descritto nella norma UNI EN 13363 2 2006 o analoghi modelli sviluppati e validati da Universit o Enti di Ricerca a Schermature solari poste all esterno dell elemento di involucro trasparente con intercapedine tra schermo e superficie chiusa e ventilata approccio conservativo 1 ambiente esterno 2 schermatura solare 1 3 5 3 intercapedine d aria non ventilata 4 vetro 5 ambiente interno Figura 5 Schematizzazione di una schermatura solare esterna Le trasmittanze di energia solare totale diretta e diffusa della finestra in presenza di sistema schermante esterno se non fornita dal produttore sono calcolate con le seguenti formule G G B sn gi b 7 Teb 81 ep tTeb 1 Bit 2 1 39 G G Bihia Ted EL TAa T t Te 1 B Si Sa 40 dove G assunto dalla normativa pari a 5 W m K G assunto dalla normativa pari a 10 W m K G espressa in W m K e definita come 1 addy i G U G 41 Bollettino Ufficiale della Regi
130. condizioni di test dipende dalle temperature di C riferimento per il rendimento termico utile del generatore nelle condizioni di funzionamento a condensazione Mu i 9 est 35 C se Mr 30 allora gn test c C 20 C se es 30 allora O gites sd Il fattore di recupero di condensazione nominale vincolato alla condizione seguente E qw Rie EE se PCI allora PCI 290 dove PCS il potere calorifico superiore del combustibile Prospetto LVII kcal m o kcal kg PCI il potere calorifico inferiore del combustibile Prospetto LVII kcal m o kcal kg I valori di riferimento per il potere calorifico superiore e inferiore dei combustibili sono riportati nel Prospetto LVII Tipologia di combustibile PCI PCS Gas naturale 8250 kcal mc 9158 kcal mc GPL 11000 kcal kg 11987 kcal kg Gasolio 10200 kcal kg 10812 kcal kg Olio combustibile 9800 kcal kg 10427 kcal kg Biomasse 4200 kcal kg 4600 kcal kg Prospetto LVII Valori del potere calorifico superiore ed inferiore dei combustibili Fonte Bilancio Energetico Nazionale e altre fonti Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 100 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Il fattore di recupero di condensazione in condizioni di funzionamento reali determinato come 0 C n gn av gn test R 0gnav Ry 1 min 1 50 0 gn test 291 dove Rx il fattore di recupero di condensazione nominale Oena
131. convenzionale di energia termica latente L entalpia del vapore d acqua prodotto all interno della zona termica dagli occupanti da processi e sorgenti varie cotture lavaggi ecc si calcola sia per il periodo di riscaldamento sia per quello di raffrescamento come Qus G per TG At 82 dove Owys l entalpia del vapore di acqua prodotto all interno della zona da persone e processi e sorgenti varie cottura lavaggi ecc kWh Gy per la portata massica media giornaliera di vapore d acqua dovuta alla presenza di persone g h Gyp la portata massica media giornaliera di vapore d acqua dovuta alla presenza di apparecchiature g h hy l entalpia specifica del vapore di acqua convenzionalmente posta pari a 0 965 Wh g At la durata del mese considerato si veda la 17 kh Il valore della portata massica media giornaliera dovuta alla presenza di persone si ricava con la seguente relazione G per v per i i A Tasa 83 dove Gi per la portata massica media giornaliera di vapore d acqua dovuta alla presenza di persone g h Lv per la portata massica specifica di progetto ricavabile dal Prospetto XXVI g h persona is l indice di affollamento Prospetto XI persone m A la superficie utile di pavimento m G per il fattore di presenza medio giornaliero valore compreso tra 0 e 1 Prospetto XXXV Categoria di edificio Destinazio
132. costruttore In mancanza di tali dati valori P anott camino con bruciatore mancanza di tali dati valori riportati nel spento Prospetto XLIX riportati nel Prospetto XLIX Prospetto XLVII Metodologia da seguire per la quantificazione delle perdite termiche Le perdite nominali verso l ambiente attraverso il mantello del generatore P gn env in mancanza di dati dichiarati dal costruttore vengono quantificate attraverso i dati riportati nel Prospetto XLVIII dove focolare espressa in KW e log il logaritmo in base 10 Pa la potenza nominale del Tipo di isolamento del mantello del generatore Et del generatore P gn env 76 Generatore nuovo ad alto rendimento ben isolato Nuova installazione 1 72 0 44 logo Generatore ben isolato e manutenuto Fino a 5 anni ben isolato 3 45 0 88 logo Generatore obsoleto e mediamente isolato Da 6 a 11 anni mediamente isolato 6 90 1 76 log an Generatore obsoleto e privo di isolamento Da 6 a 11 anni privo di isolamento 8 36 2 20 logo Generatore non isolato Superiore ai 12 anni 10 35 2 64 logo Prospetto XLVIII Valori delle perdite di calore attraverso il mantello P eny Fonte UNI TS 11300 2 2008 Le perdite percentuali nominali al camino a bruciatore spento P 4 in mancanza di dati dichiarati dal costruttore vengono quantificate attraverso i valori riportati nel Prospetto XLIX Tipo di generatore P cn oft 70
133. dal filo interno ed esterno della parete esterna W m K h un coefficiente riportato nel Prospetto C 1 in funzione della resistenza termica dell isolamento e della trasmittanza termica della parete 2 Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 139 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 La trasmittanza termica unitaria della parete fittizia data da 1 Rt r f C 21 dove R la resistenza termica della parete fittizia indipendente dall eventuale sporgenza della parte interna verso l esterno m K W T una resistenza termica addizionale il cui valore riportato nei paragrafi successivi m K W C 1 3 1 Parete esterna con isolamento termico interno o assente Il valore di h si assume pari a zero Il valore di r si assume in linea generale pari a 0 15 m K W Se ciascuna parete interna rivestita di materiale isolante con resistenza termica superiore a 0 30 m K W si assume un valore di r pari a 0 25 m K W Se la parete esterna una facciata leggera si possono presentare i seguenti casi la sporgenza esterna della parete rivestita sulle tre superfici facciali di materiale isolante con resistenza termica almeno pari a 0 50 m K W Figura C 38 r funzione della resistenza termica di tale isolante e della lunghezza della sporgenza D si rimanda al Prospetto C 2 a parete interna parzialmente rivestita sulle due superfici facciali all esterno o all interno di materiale
134. del capoluogo di riferimento Prospetto II m il gradiente verticale di temperatura il cui valore assunto pari a 1 178 C m Comune Alt Ott Nov Dic Gen Feb Mar Apr Mag Giu Lug Ago Set m C C C C C C C C C C C C Bergamo 249 14 2 8 6 4 5 3 1 4 9 8 9 13 3 17 0 21 3 23 7 23 2 19 9 Brescia 149 14 0 7 8 3 5 1 5 4 2 9 3 13 5 17 7 22 0 24 4 23 7 19 9 Como 201 13 7 8 4 4 4 2 9 5 0 8 8 12 7 16 7 21 1 23 6 23 1 19 6 Cremona 45 13 4 7 2 2 5 0 7 3 3 8 4 13 3 17 4 21 9 24 3 23 4 19 7 Lecco 214 14 3 9 2 5 3 3 9 5 7 9 6 13 3 16 0 20 1 22 6 22 1 19 2 Lodi 87 13 4 7 3 2 5 0 9 3 3 8 6 13 5 17 8 22 5 24 5 23 4 19 6 Mantova 19 14 0 8 0 2 9 1 0 3 3 8 4 13 3 17 4 22 0 24 3 23 6 20 0 Milano 122 14 0 7 9 3 1 1 7 4 2 9 2 14 0 17 9 22 5 25 1 24 1 20 4 MOSS 122 140 7 9 3 1 17 4 2 92 140 17 9 225 251 241 204 Brianza Pavia 77 13 3 7 1 2 3 0 5 3 2 8 4 12 9 17 1 21 3 23 5 22 7 19 3 Sondrio 307 12 4 6 6 1 7 0 5 3 3 8 2 12 6 16 0 20 0 22 3 21 4 18 1 Varese 382 11 2 5 3 1 9 1 2 1 9 6 0 10 4 14 0 17 7 20 5 19 6 16 4 Prospetto I Valori medi mensili della temperatura media giornaliera dell aria esterna 0 Fonte UNI 10349 1994 E 6 3 7 2 Coefficiente di scambio termico per trasmissione Per edifici esistenti il coefficiente di scambio termico per trasmissione Hr che tiene conto delle perdite o guadagni di calore attraverso le strutture che sep
135. del rapporto guadagni dispersioni Yn aaj della generica zona termica i valori convenzionali del rendimento del sistema di controllo nen Tipo di regolazione Caratteristiche Melrose od ORE Sistemi ad elevata inerzia termica Radiatori convettori Pannelli integrati nelle Pannelli annegati nelle VERRI VAI SER strutture edilizie e strutture edilizie e non radianti ad aria calda ESPE disaccopplati termicamente termicamente Sola climatica compensazione con sonda esterna 1 0 6 NcH adj YH aaj 0 98 0 6 NGH adj VH adi 0 94 0 6 NGH adj VH adj Solo ambiente con On off 0 940 0 920 0 880 regolatore PI o PID 0 990 0 970 0 930 P banda prop 0 5 C 0 980 0 960 0 920 P banda prop 1 C 0 970 0 950 0 910 P banda prop 2 C 0 950 0 930 0 890 Climatica ambiente con On off 0 970 0 950 0 930 regolatore PI o PID 0 995 0 990 0 970 P banda prop 0 5 C 0 990 0 980 0 960 P banda prop 1 C 0 980 0 970 0 950 P banda prop 2 C 0 970 0 960 0 940 Solo zona con regolatore On off 0 930 0 910 0 870 PI o PID 0 995 0 990 0 970 P banda prop 0 5 C 0 990 0 980 0 960 P banda prop 1 C 0 980 0 970 0 950 P banda prop 2 C 0 940 0 920 0 880 Climatica zona con On off 0 960 0 940 0 920 regolatore PI o PID 0 995 0 980 0 960 P banda prop 0 5 C 0 980 0 970 0 950 P banda prop 1 C 0 970 0 960 0 940 P banda prop 2 C 0 960 0 950 0 930 NOTA Yna rapporto apporti perdite Ne adj
136. del sottosistema di accumulo impianto di riscaldamento Sistema impiantistico dedicato alla ventilazione meccanica E 9 5 1 Energia termica richiesta al sottosistema di ventilazione E 9 5 2 Energia termica richiesta al sottosistema di distribuzione aria E 9 5 3 Energia termica richiesta al sottosistema di trattamento aria E 9 5 4 Energia termica richiesta al sottosistema di distribuzione del fluido termovettore Energia termica richiesta al sottosistema di generazione E 9 6 1 Generazione termica integrata E 9 6 2 Generazione termica separata E 9 6 3 Suddivisione della richiesta termica tra pi generatori Energia elettrica richiesta dagli ausiliari Bilancio energetico per generatori di calore E 9 8 1 Generatori tradizionali E 9 8 2 Generatori multistadio o modulanti E 9 8 3 Generatori a condensazione E 9 8 4 Generatori a condensazione multistadio o modulanti E 9 8 5 Generatori a combustione di biomassa E 9 8 6 Generatori ad aria calda Bilancio energetico per sistemi di cogenerazione Bilancio energetico per sistemi di teleriscaldamento Bilancio energetico per pompe di calore elettriche e ad assorbimento Energia richiesta dai sottosistemi di generazione di energia termica E 10 CONTRIBUTI DOVUTI ALLE FONTI ENERGETICHE RINNOVABILI E 10 1 Solare termico ad integrazione del riscaldamento ambienti e o produzione di ACS E 10 1 1 Energia prodotta dall impianto solare termico E 10 1 2 Contributo energetico dovuto agli impianti solar
137. derata kWh Onc sadi il fabbisogno di energia termica sensibile corretta per il raffrescamento o la climatizzazione estiva della zona considerata kWh Quci il fabbisogno di energia termica latente per la climatizzazione estiva della zona considerata kWh E 6 3 1 Fabbisogno di energia termica sensibile per il riscaldamento o la climatizzazione invernale Per ciascuna zona il fabbisogno convenzionale di energia termica sensibile per il riscaldamento o la climatizzazione invernale viene determinato sia nella condizione di riferimento Qyys che in quella corretta Qui 44 come segue Qu max o Qi Hnet MIT Qa Quusag max o Qi Hnetadi 16 H adj Wal 5 con le condizioni se Qu lt 1 si pone Qyy 0 se Qui s ad 1 si pone Qu sadi 0 6 dove QuHs il fabbisogno di energia termica sensibile di riferimento per il riscaldamento o la climatizzazione invernale della zona considerata kWh QNH sadi il fabbisogno di energia termica sensibile corretta per il riscaldamento o la climatizzazione invernale della zona considerata kWh Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 10 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Qr net Qr naecadi NG H NG H adj Qc con dove Qr H net QLHnetadj Qru QLHadj Osgo Oss la quantit di energia di riferimento scambiata per trasmissione e per ventilazione tra l ambiente a temperatura controllata o climatizzato e l ambiente circ
138. di funzionamento degli ausiliari del sottosistema di accumulo j esimo della zona i esima assunto pari a 24 h giorno N il numero dei giorni del mese considerato La quota recuperata dell energia elettrica degli ausiliari in termini di incremento dell energia termica in uscita al sottosistema di accumulo j esimo della zona i esima si calcola mediante la relazione seguente QusAuxrvii Kisi j Was 194 dove QusAwyvdij la quota recuperata dell energia elettrica degli ausiliari in termini di incremento dell energia termica in uscita al sottosistema accumulo j esimo nella zona i esima kWh kusij la frazione recuperata dell energia elettrica assorbita dagli ausiliari del sottosistema di accumulo j esimo della zona i esima assunta pari a 1 Wnsii il fabbisogno di energia elettrica degli ausiliari del sottosistema di accumulo j esimo nella zona i esima kWh Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 80 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 E 9 5 Sistema impiantistico dedicato alla ventilazione meccanica E 9 5 1 Energia termica richiesta al sottosistema di ventilazione I paragrafi a seguire sono dedicati ai sistemi di ventilazione che non rappresentano sistemi di riscaldamento ad aria ma sistemi dedicati esclusivamente all immissione di aria esterna con o senza recupero termico entalpico che eventualmente provvedono alla sua umidificazione con o senza post riscaldamento affinch la temperatura d
139. di illuminazione di emergenza presenti nell ambiente i esimo con caratteristiche illuminotecniche omogenee kWh L energia elettrica mensile necessaria per l illuminazione artificiale dell ambiente con caratteristiche illuminotecniche omogenee Wi m data da O 1000 358 dove Lm l energia elettrica mensile necessaria per l illuminazione artificiale dell ambiente i esimo con caratteristiche illuminotecniche omogenee kWh i la potenza totale installata per l illuminazione artificiale nell ambiente i esimo con caratteristiche illuminotecniche omogenee W Foi il fattore che tiene conto della presenza di sistemi di controllo per il mantenimento di valori costanti di illuminamento nell ambiente i esimo con caratteristiche illuminotecniche omogenee in presenza di tali sistemi di controllo si assume F 0 9 altrimenti F 7 1 tpi il tempo in cui vi disponibilit di luce naturale tabulato in funzione della destinazione d uso Prospetto LXXIV h Fai il fattore di occupazione che lega l utilizzo della potenza di illuminazione totale al periodo di permanenza nell ambiente i esimo con caratteristiche illuminotecniche omogenee calcolato in funzione della destinazione d uso e del sistema di controllo della luce artificiale si veda E 11 1 3 Fp il fattore che lega l utilizzo della potenza di illuminazione totale alla disponibilit di luce diurna nell ambiente i esimo con caratteristiche illuminotecniche om
140. di integrazione nell edificio del modulo fotovoltaico Prospetto LXVII Ary la superficie di captazione dell impianto fotovoltaico m Tipo di modulo fotovoltaico Ffv Moduli non ventilati 0 70 Moduli moderatamente ventilati 0 75 Moduli molto ventilati o con ventilazione forzata 0 80 Prospetto LXVI Valori indicativi del fattore di efficienza dell impianto Fonte pr UNI TS 11300 4 Tipo di modulo fotovoltaico Fp KW m2 Silicio monocristallino 0 150 Silicio multicristallino 0 130 Film sottile di silicio amorfo 0 060 Altri strati di film sottile 0 035 Film sottile Copper Indium Galium Diselenide 0 105 Film sottile Cadmium Telloride 0 095 Prospetto LXVII Valori indicativi del fattore di potenza di picco Fonte pr UNI TS 11300 4 Il fattore di efficienza dell impianto Fry tiene conto dell efficienza dell impianto fotovoltaico integrato nell edificio e dipende dall impianto di conversione da corrente continua a corrente alternata dalla temperatura operativa reale dei moduli fotovoltaici e dall integrazione nell edificio dei moduli stessi E 11 FABBISOGNO DI ENERGIA ELETTRICA PER ILLUMINAZIONE E 11 1 Introduzione Secondo quanto specificato all interno della Direttiva Europea 2002 91 CE la determinazione della prestazione energetica di un edificio deve comprendere anche la valutazione del fabbisogno di energia elettrica per l illuminazione La metodologia di calcolo presen
141. dicato all art 3 del Decreto del Presidente della Repubblica 412 93 e la rispettiva categoria catastale Nell Allegato 1 si riporta la tabella delle corrispondenze tra categoria catastale e destinazione d uso Il Soggetto certificatore tenuto a conservare per i 5 anni successivi la registrazione dell attestato nel catasto energetico tutta la documentazione acquisita ed utilizzata al fine del calcolo degli indici di prestazione energetica A solo titolo di esempio si cita copia del libretto di impianto o di centrale copia della prova di combustione copia del libretto di uso e manutenzione del generatore di calore relazione tecnica di cui all art 28 Legge n 10 del 9 gennaio 1991 planimetrie e visure catastali documentazione progettuale documentazione fotografica Il Soggetto certificatore tenuto inoltre a conservare copia dell attestato di certificazione energetica debitamente timbrato per accettazione dal Comune E 3 GENERALIT Il calcolo delle prestazioni energetiche dell edificio deve essere eseguito per singolo subalterno fatta salva la possibilit di cui al punto 10 2 della Delibera della Giunta Regionale 8 8745 di redigere un attestato di certificazione energetica riferito anche a pi unit immobiliari facenti parte di un medesimo edificio Ai soli fini dell applicazione della presente procedura di calcolo si considerano riscaldati o mantenuti a temperatura controllata anche a
142. dicato in Figura 8 a viene schematizzato con il sistema equivalente Figura 8 b Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 30 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 SISTEMA REALE SISTEMA EQUIVALENTE 2 3 5 1 ambiente esterno 3 5 2 vetrata esterna N N 3d 4 4 X 6 3 schermatura solare I NS N 1 intercapedine con ventilazione 1 S p ub ON esterno esterno N 5 vetrata interna X N 6 ambiente interno N a b Figura 8 Schematizzazione di una schermatura solare integrata con intercapedine ventilata esterno su esterno e del suo sistema equivalente ai fini del calcolo semplificato del fabbisogno estivo In assenza di un analisi dinamica della prestazioni energetiche di questi sistemi d involucro secondo i presupposti menzionati all inizio del paragrafo ai soli fini del fabbisogno termico estivo si assegnano alle trasmittanze di energia solare totale diretta e diffusa del sistema reale schematizzato in Figura 8 a i valori che si desumono dall applicazione delle equazioni 39 e 40 per schermi esterni al suo sistema equivalente Figura 8 b ottenuto escludendo il sistema vetrato esterno e Schermature solari interposte tra due vetrate costituenti l elemento di involucro trasparente con ventilazione naturale o forzata dell intercapedine presa dell aria all interno della zona climatizzata ed espulsione all interno o all esterno l espul
143. dita termica percentuale al mantello ricalcolata alla temperatura di test in condizioni di condensazione a partire dal valore nominale riferito alla temperatura 0 5 70 C 96 Le perdite percentuali alla temperatura di condensazione se non dichiarate dal costruttore si possono ricavare dalle seguenti correlazioni D _p C Fosa xP chon 0 045 o9 0 4 288 C or o m pl a p gn eenv gn env 0 0 gn test Va test 289 dove po VN PNE TE ch on indica le perdite percentuali al camino a bruciatore acceso nell ipotesi di fumi secchi ma nelle condizioni nominali di funzionamento a condensazione C 96 p BEC indica la perdita termica percentuale al mantello ricalcolata alla temperatura di test in condizioni di condensazione a partire dal valore nominale riferito alla temperatura 05 70 C 76 P aon la perdita termica percentuale nominale al camino a bruciatore acceso 96 P nenw la perdita termica percentuale nominale al mantello del generatore gC C entest la temperatura media dell acqua nel generatore in condizioni di test per cui stato ricavato Ntu C O test la temperatura media dell acqua nel generatore in condizioni di test pari a 70 C 0 on la temperatura dell ambiente in cui installato il generatore C 0 cest la temperatura dell ambiente nelle condizioni di test pari a 20 C Il valore della temperatura media dell acqua nel generatore in
144. e al netto delle eventuali perdite recuperate dai sottosistemi impiantistici corretto cio calcolato considerando l effettivo carico dovuto alla ventilazione e infiltrazione sulla zona kWh il fabbisogno di energia termica per il riscaldamento sensibile dell aria di ventilazione meccanica alle condizioni di immissione desiderate kWh il fabbisogno di energia termica per il solo riscaldamento latente cio la spesa di energia termica per l umidificazione controllata dell aria KWh Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 46 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Q scsag il fabbisogno di energia termica per il solo reffrescamento sensibile al netto delle eventuali perdite recuperate dai sottosistemi impiantistici corretto cio calcolato considerando l effettivo carico dovuto alla ventilazione e infiltrazione sulla zona KWh Quel il fabbisogno di energia termica per il solo raffrescamento latente cio la spesa di energia termica per la deumidificazione controllata dell aria kWh Opuw il fabbisogno di energia termica per la produzione di acqua calda sanitaria kWh QzLT l energia termica scambiata per trasmissione dalla zona termica attraverso il suo involucro con l ambiente circostante kWh QzLv l energia termica scambiata per ventilazione controllata meccanicamente dalla zona termica con l ambiente circostante o in assenza di impianto di
145. e kWh L la lunghezza dei tratti della rete che possono essere situati in ambienti non riscaldati in solai interpiano o nelle pareti dell edificio e che collegano il generatore con le colonne montanti del sottosistema di distribuzione m Ls la lunghezza dei tratti orizzontali e o verticali della rete situati nelle pareti dell edificio e che costituiscono le colonne montanti del sottosistema di distribuzione m Lar la lunghezza dei tratti della rete che collegano le colonne montanti con i terminali di erogazione m Qr e il flusso termico specifico disperso dai tratti del sottosistema di distribuzione che appartengono alla rete di ricircolo assunto pari a 40 W m Us la trasmittanza lineica dei tratti del sottosistema di distribuzione che non appartengono alla rete di ricircolo assunta pari a 0 35 W m K SUE la temperatura media dell acqua nei tratti della rete di distribuzione assunta pari a 60 C 9 la temperatura media dell ambiente in cui sono installate le tubazioni si veda il E 8 3 2 1 C At la durata del mese considerato si veda la 17 kh Lunghezza dei tratti della rete di distribuzione con anello di ricircolo Ly Ls Ls Prospetto XXXIV Valori convenzionali della lunghezza dei tratti della rete di distribuzione con anello di ricircolo Ly Ls Lst Fonte UNI EN 15316 3 2 2008 2 Lg 0 0125 Lg Bp 0 075 Lg Bg ng h 0 075 Lg Bg n Bollettino
146. e fonti energetiche ivi compresa l energia elettrica dei dispositivi ausiliari utilizzata per tale servizio Tale valore viene determinato secondo la m E L el in gLyr E PE 134 dove EgLyr l efficienza globale media annuale del servizio di illuminazione EL ein il fabbisogno annuale di energia elettrica per la sola illuminazione fissa definito dall equazione 357 e applicabile solo a destinazioni d uso non residenziali kWh EpL il fabbisogno annuale di energia primaria dell edificio per l illuminazione fissa definito dall equazione 92 kWh E 7 6 7 Efficienza di produzione media annuale per il riscaldamento o la climatizzazione invernale L efficienza di produzione media stagionale per il servizio riscaldamento o climatizzazione invernale pi il rapporto tra l energia termica utile generata ed immessa nell eventuale accumulatore termico o direttamente nella rete di distribuzione del servizio riscaldamento o climatizzazione invernale compresa la ventilazione meccanica e l energia primaria delle fonti energetiche compresa l energia elettrica impiegate per tale generazione cio Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 59 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 u Q H s in Q V d in pH yr E PH 135 dove EpHyr l efficienza di produzione media stagionale per il riscaldamento o la climatizzazione invernale Qusin l energia termica fornita durante l a
147. e un recuperatore viene equiparata per lo scopo del presente paragrafo al caso senza recuperatore rinviando la determinazione del risparmio indotto dal suo impiego al sottosistema di ventilazione E 6 3 9 Apporti di calore dovuti ad apparecchiature elettriche e persone Qualunque calore generato all interno della zona climatizzata o a temperatura controllata contribuisce ad accrescere gli apporti di calore interni Qj Tra le principali sorgenti di calore interne vi sono n gli apporti dovuti al metabolismo degli occupanti g il calore sprigionato dalle apparecchiature elettriche e di illuminazione In edifici a destinazione d uso residenziale gli apporti di calore dovuti alla presenza di queste sorgenti sono ricavati in maniera convenzionale mediante la seguente relazione Q Q At 33 dove Qi l apporto di calore dovuto ad apparecchiature elettriche e persone KWh Qi il valore medio globale degli apporti interni Prospetto XII W At la durata del mese considerato si veda la 17 kh Apporti medi globali Categoria di edificio Destinazione d uso a W E 1 1 E 1 2 Edifici residenziali con A lt 170 m 5 294 A 0 01557 A E 1 1 E 1 2 Edifici residenziali con A 170 m 450 Prospetto XII Valori globali degli apporti interni Qi Fonte UNI TS 11300 1 2008 Per tutte le altre destinazioni d uso l entit degli apporti di calore interni ricavata come Q 2 A At
148. ed oratori non destinati all esercizio pubblico del culto E 4 2 B 8 Magazzini sotterranei per depositi di derrate E 8 C 1 Negozi e botteghe E 50E 4 3 C 2 Magazzini e locali di deposito E 8 C 3 Laboratori e locali di deposito E 8 C 4 Fabbricati per arti e mestieri E 8 C 6 Stalle scuderie rimesse ed autorimesse E 8 D 1 Opifici E 8 D 2 Alberghi e pensioni E 1 3 D 3 Teatri cinema sale per concerti spettacoli e simili E A 1 D 4 Case di cura ed ospedali E 3 D 5 Istituti di credito cambio ed assicurazione E 2 D 6 Fabbricati e locali per attivit sportive E 6 1 E 6 2 E 6 3 D 7 Fabbricati costruiti o comunque adattati per le speciali esigenze legate ad una attivit E 8 industriale e non suscettibili di diversa utilizzazione se non con radicali trasformazioni D 8 Fabbricati costruiti o comunque adattati per speciali esigenze di una attivit commerciale e E 5 non suscettibili di diversa utilizzazione se non con radicali trasformazioni D 10 Residence E 1 3 D 11 Scuole e o laboratori scientifici privati E 7 Tabella A 1 Corrispondenza tra categorie catastali degli edifici e classificazione generale degli stessi per categorie APPENDICE A Calcolo della temperatura degli ambienti non serviti da impianto termico La temperatura di una zona o ambiente non servito da un impianto termico Ou e confinate con altri ambienti e zone a temperatura controllata e l ambiente esterno determinata attraverso la segue
149. eduta ad una rete di teleriscaldamento esterna all edificio qualora vi sia autoproduzione eccedente il fabbisogno KWh Qrcep l energia termica eventualmente ceduta ad una rete di teleraffreddamento esterna all edificio qualora vi sia autoproduzione eccedente il fabbisogno KWh Easot l energia solare complessivamente utilizzata per l autoproduzione elettrica tramite pannelli fotovoltaici KWh Eq soi l energia solare complessivamente utilizzata per l autoproduzione termica tramite collettori solari RWh E wind l energia colica complessivamente utilizzata per l autoproduzione elettrica tramite generatori eolici kWh E fuetyren j l energia complessivamente fornita all edificio dal j esimo vettore energetico non elettrico rinnovabile biomasse RSU biogas ecc KWh f p el del il fattore di conversione in energia primaria dell energia elettrica fornita all edificio f p elexp il fattore di conversione in energia primaria dell energia elettrica esportata dall edificio f p tuel deri il fattore di conversione in energia primaria dell energia da combustibile fossile fornita all edificio dall i esimo vettore energetico non elettrico f p TH exp il fattore di conversione in energia primaria dell energia termica esportata alla rete di teleriscaldamento dall edificio f p TC exp il fattore di conversione in energia primaria dell energia termica esportata alla rete di teleraffreddamento dall
150. el campo solare in riferimento al servizio di riscaldamento definito dalla 317 Pw il coefficiente di ripartizione della superficie di apertura del campo solare in riferimento al servizio di produzione acqua calda sanitaria definito dalla 318 IAM il coefficiente di modifica dell angolo di incidenza in assenza di dati noti si utilizzano i valori definiti nel Prospetto LXII Tlo l efficienza del collettore a perdite nulle in assenza di dati forniti dal costruttore si utilizzano 1 valori definiti al Prospetto LXII Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 110 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Nioop l efficienza del circuito comprendente collettori circolatore tubazioni e scambiatore di calore assunto in assenza di dati di progetto pari a 0 8 Hsr la radiazione solare incidente sul collettore solare in base all inclinazione e all azimut del pannello stesso Prospetto LXIII kWh m Qui ui TC PES NHsadi xu fabbisogno di energia termica sensibile netto corretto per il riscaldamento o la climatizzazione invernale della zona termica i esima coperto dalla tipologia d impianto j esima kWh QpHw il fabbisogno di energia termica per la produzione di acqua calda sanitaria applicato all impianto solare termico kWh ficinazione 0 Esposizione onzonee RRADIZIONESOLARE Wim Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 111 4 Suppl Straordinario al
151. ell aria di espulsione solo sistemi a doppio flusso canale umidificazione dell aria esterna per compensare il carico termico latente richiesto Vengono presi in considerazione solo i seguenti casi a solo preriscaldamento termico attraverso un recuperatore termico o entalpico solo sistemi a doppio flusso canale Q ini B 0 202 l energia termica richiesta per tale processo nulla essendo recuperata dal flusso d aria espulso e anche l energia elettrica richiesta dagli ausiliari nulla Wri 0 203 Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 82 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 b solo preriscaldamento termico attraverso una batteria di scambio termico alla temperatura prefissata 0 m sempre inferiore al massimo uguale alla temperatura di progetto interna 0 in tal caso se a la batteria alimentata da un fluido termovettore acqua l energia termica richiesta Qin Qyrouti 204 l energia elettrica richiesta dagli ausiliari nulla Wri 0 205 b labatteria alimentata elettricamente l energia termica richiesta nulla Qvrini 0 206 l energia elettrica richiesta dagli ausiliari invece pari a Wri OQ oui 207 c umidificazione dell aria esterna tramite un umidificatore adiabatico ad atomizzazione a portata variabile a valle di un recupero termico attraverso un recuperatore termico o entalpico solo sistemi a doppio flusso canale si determina l umidit ma
152. energia elettrica degli ausiliari del sottosistema di accumulo j esimo della zona i esima kWh l energia termica richiesta al sottosistema di distribuzione del fluido termovettore dall unit trattamento aria dell impianto di ventilazione kWh la perdita termica di processo del sottosistema di distribuzione del fluido termovettore per la ventilazione nella zona i esima kWh la frazione recuperata dell energia elettrica assorbita dagli ausiliari del sottosistema di distribuzione del fluido termovettore per la ventilazione nella zona i esima assunta pari a 0 85 il fabbisogno di energia elettrica degli ausiliari del sottosistema di distribuzione del fluido termovettore per la ventilazione nella zona i esima kWh Energia elettrica richiesta dagli ausiliari L energia elettrica complessivamente assorbita dagli ausiliari delle j tipologie impiantistiche che servono le i zone ai fini del riscaldamento o della climatizzazione invernale W 4 eg data da Wi eg x Iw Waa Wis ij gt w Wy s Wy T Wya T Wisin S i 249 dove i simboli aggiuntivi indicano Wvei Wvai Wi Wvai Weaos in E 9 8 il fabbisogno di energia elettrica degli ausiliari del sottosistema di emissione dell aria di ventilazione nella zona 1 esima kWh il fabbisogno di energia elettrica degli ausiliari del sottosistema di distribuzione dell aria di ventilazione nella zona i esima kWh il fabbisogno di energi
153. ente del serramento i alcuni valori indicativi del coefficiente di trasmissione solare g di alcuni tipi di vetri sono riportati nel Prospetto XV tali valori devono essere utilizzati solo quando non sono disponibili dati pi precisi forniti dal costruttore Le schermature che vengono prese in considerazione sono solo quelle disposte verticalmente e parallele al piano contente le superfici trasparenti dell involucro finestre facciate continue trasparenti ecc Prospetto XX Valori dei coefficienti correttivi Fy per diverse tipologie di vetrate derivanti da una correlazione empirica per Mese Nord Est Sud Ovest Gennaio 0 00 0 52 0 81 0 39 Febbraio 0 00 0 48 0 82 0 55 Marzo 0 00 0 66 0 81 0 63 Aprile 0 00 0 71 0 74 0 62 Maggio 0 00 0 71 0 62 0 64 Giugno 0 00 0 75 0 56 0 68 Luglio 0 00 0 74 0 62 0 73 Agosto 0 00 0 75 0 76 0 72 Settembre 0 00 0 73 0 82 0 67 Ottobre 0 00 0 72 0 86 0 60 Novembre 0 00 0 62 0 84 0 30 Dicembre 0 00 0 50 0 86 0 42 Prospetto XIX Fattore di riduzione fna per le schermature mobili nel caso di orientamenti non considerati si procede per interpolazione lineare Fonte UNI TS 11300 1 2008 Fg trasmittanza termica fattore solare gi 0 5 055sg 0 7 0 7 lt g lt 0 9 g 20 9 U 2 2 5 W m K 0 85 0 85 0 90 0 95 1 W m K lt U lt 2 5 W m K 0 80 0 85 0 90 0 90 U lt 1 W m K 0 80 0 85 0 85 0 90
154. eorico i cui valori sono indicati nel Prospetto LXV h N il numero dei giorni del mese GEN FEB MAR APR MAG GIU LUG AGO SET OTT NOV DIC 9 10 2 11 7 13 3 14 7 15 4 15 1 13 9 12 3 10 7 9 3 8 6 Prospetto LXV Numero medio mensile di ore giornaliere di soleggiamento teorico Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 118 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Il contributo energetico mensile lordo dovuto agli impianti solari fotovoltaici dato da E Hev Wev Fry E elgesoout H j 355 dove E elgessout l energia elettrica prodotta dal sottosistema di generazione solare fotovoltaico al netto dei consumi elettrici dovuti ad eventuali ausiliari dell impianto solare fotovoltaico kWh Hry la radiazione solare sull impianto fotovoltaico 1 cui valori sono indicati nel Prospetto LXIII kWh m la potenza di picco che rappresenta la potenza elettrica di un impianto fotovoltaico di una determinata superficie con radiazione solare di 1 kW m su questa superficie a 25 C KW Fry il fattore di efficienza dell impianto Prospetto LXVI H la radiazione solare di riferimento pari a 1 kW m La potenza di picco si ottiene in condizioni di prova standard se tale valore non disponibile pu essere calcolato nel seguente modo Wey F Apy 356 dove Fp il fattore di potenza di picco che dipende dal tipo
155. erati i seguenti dati aggiuntivi n Don min la potenza minima al focolare di funzionamento continuo a fiamma accesa un dato fornito dal costruttore e solo in assenza di tale valore possibile ricorrere a quelli riportati al Prospetto LIV KW P chonmin il fattore di perdita P alla potenza minima al focolare n min in assenza di valori dichiarati dal costruttore si possono utilizzare i dati riportati nel Prospetto LV KW n Wis min la potenza degli ausiliari elettrici alla potenza minima al focolare Dn min in mancanza di dati forniti dal costruttore possibile riferirsi a quelli riportati al Prospetto LVI KW Descrizione Pisa kW Bruciatore di gas 0 3 Oo na Bruciatore di combustibile liquido 0 5 Go max Prospetto LIV Dati di riferimento per G i Fonte UNI TS 11300 2 2008 ala I scri Descrizione O gn test 94 Generatore atmosferico tipo B 70 15 Generatore di tipo C4 tiraggio forzato 70 12 Caldaia a gas con bruciatore ad aria soffiata 70 8 Caldaia a condensazione 50 5 Caldaia a gasolio biodiesel con bruciatore ad aria soffiata 70 10 Prospetto LV Valori di default di 0 n test P chonmin per generatori multistadio o modulanti Fonte UNI TS 11300 2 2008 Wu Descrizione bemin KW Ventilatore aria comburente ed ausiliari bruciatore gas Wer min Dcn min 0 002 Ventilatore aria comburente ed ausiliari bruciatore
156. ermica in uscita al sottosistema distribuzione j esimo nella zona i esima kWh Ki di la frazione recuperata dell energia elettrica assorbita dagli ausiliari del sottosistema di distribuzione j esimo nella zona i esima si assume pari a 0 85 se il fluido termovettore acqua e pari a 1 se il fluido termovettore aria WHdIj il fabbisogno di energia elettrica degli ausiliari del sottosistema di distribuzione j esimo nella zona i esima kWh E 9 4 Bilancio energetico generico del sottosistema di accumulo impianto di riscaldamento L energia termica richiesta al sottosistema di accumulo j esimo Qu soutij che serve la zona i esima data da Qusouti j Quaonij Quasi Kuau Wuaij 189 dove Qu sow l energia termica richiesta al sottosistema di accumulo j esimo nella zona i esima kWh Quaox l energia termica richiesta al sottosistema di distribuzione j esimo nella zona i esima kWh Quasi la perdita termica di processo del sottosistema di distribuzione j esimo nella zona i esima kWh Kuna la frazione recuperata dell energia elettrica assorbita dagli ausiliari del sottosistema di distribuzione j esimo H d i j nella zona i esima WHdIj il fabbisogno di energia elettrica degli ausiliari del sottosistema di distribuzione j esimo nella zona i esima kWh Per sistemi di accumulo installati successivamente all entrata in vigore della d g r 8 5018 20 luglio 2007 le perdite del generico sottosistem
157. ermica richiesta al sottosistema di generazione riscaldamento dall insieme dei servizi riscaldamento e ventilazione Qr data da Qi out E Bes D Ovan 23 7 DJ j 239 dove Qussounu il contributo all energia termica richiesta al sottosistema di generazione riscaldamento dell eventuale k esimo sistema solare termico kWh x L energia termica richiesta al sottosistema di generazione riscaldamento dal servizio acqua calda sanitaria Qw g out calcolata in questo caso al E 8 3 5 L energia termica richiesta al sottosistema di generazione riscaldamento dal servizio raffrescamento o climatizzazione estiva Quc gou data da Bobo DE 2 al gt la ni gt digiti di j 240 dove 1 simboli aggiuntivi indicano Quszsouck il contributo all energia termica richiesta al sottosistema di generazione riscaldamento finalizzato alla produzione del freddo dell eventuale k esimo sistema solare termico kWh Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 88 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 E 9 6 3 Suddivisione della richiesta termica tra pi generatori Calcolata per il generico sottosistema di generazione x la sua richiesta termica Q gow se si hanno pi generatori in parallelo occorre ripartire in modo adeguato la richiesta totale sui singoli generatori con la condizione che Ng Oo 20 siis Wm 2 Ran Was 3 m x 241 dove i simboli aggiuntivi indicano Qenoutk l energia
158. esima che separa la zona termica considerata dall ambiente circostante m U la trasmittanza termica di ciascun componente j uniforme della struttura k esima che separa la zona termica considerata dall ambiente circostante W m K e la trasmittanza termica lineica dell i esimo ponte termico lineare attribuito alla struttura k esima basata sulle dimensioni esterne W mK e la lunghezza caratteristica del ponte termico i esimo m I valori di riferimento della trasmittanza termica lineica per diverse tipologie di ponti termici bidimensionali comunemente ricorrenti e indicati in Appendice B sono riportati nel Prospetto V Angoli Ve Pavimenti Ve Pareti interne Ve Pilastri Ve W mK W mK W mK W mK A1 0 05 Pa1 0 00 PI1 0 00 Pit 1 30 A2 0 10 Pa2 0 95 PI2 0 95 Pi2 1 20 A3 0 20 Pa3 0 90 PI3 0 90 Pi3 1 15 A4 0 15 Pa4 0 70 PI4 0 00 Pi4 0 90 A5 0 05 Pa5 0 60 PI5 0 00 A6 0 15 Pa6 0 90 PIG 0 00 A7 0 15 Pa7 0 65 A8 0 10 Pa8 0 45 Coperture Ve Coperture Ve Serramenti Ve Serramenti Ve W mK W mK W mK W mK C1 0 55 C9 0 05 S1 0 00 S10 0 10 C2 0 50 C10 0 00 S2 1 00 S11 0 00 C3 0 40 C11 0 05 S3 0 80 S12 0 10 C4 0 40 C12 0 15 S4 0 15 S13 0 80 C5 0 60 B1 0 95 S5 0 40 S14 1 00 C6 0 50 B2 0 95 S6 0 10 15 0 00 C7 0 65 B3 0 90 S7 0 45 S16 0 15 C8 0 60 B4 0 70 S8 1 00 S17 0 40 S9 0 60 S18 0 20
159. fattore di utilizzo degli apporti interni Prospetto XLI Rendimenti di controllo n 4 per alcune configurazioni impiantistiche Fonte UNI TS 11300 2 2008 Il fabbisogno di energia elettrica del sottosistema di emissione j esimo della zona i esima Wyxe j dovuto alla presenza di ventilatori valvole e sistemi di regolazione Il fabbisogno di energia elettrica di terminali dotati di ventilatore si calcola come segue unit con ventilatore sempre in funzione generatori d aria calda con regolazione modulante Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 75 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Wueii w H ek tan N 178 unit con arresto del ventilatore al raggiungimento della temperatura prefissata ad esempio ventilconvettori We AUT FC jit N k 179 dove Wnek la potenza dell ausiliario k esimo al servizio del sottosistema j esimo di emissione nella zona i esima KW tan il tempo totale di funzionamento del sistema di generazione tempo di attivazione assunto pari a 24 h giorno N il numero dei giorni del mese considerato FC il fattore di carico del sottosistema j esimo di emissione campo di validit 0 1 NOTA La quota dissipata dell energia elettrica richiesta dagli ausiliari e non direttamente recuperata dal fluido termovettore 1 kg Wg non inclusa nel rendimento di emissione e viene considerata per evitare iterazioni non recuperabile ai fini della riduzio
160. feri ad assorbimento o altri apparati che convertano tale vettore in energia termica per il raffreddamento di un fluido termovettore kWh l energia termica complessivamente prodotta tramite il riscaldamento di un fluido termovettore dal sottosistema di generazione Centrale Termica normalmente asservita al riscaldamento ambientale kWh l energia termica complessivamente prodotta tramite il riscaldamento di un fluido termovettore dal sottosistema di generazione solare KWh l energia termica complessivamente prodotta tramite il raffreddamento di un fluido termovettore dal sottosistema di generazione Centrale Frigorifera normalmente asservita al raffrescamento ambientale kWh l energia termica fornita dal sottosistema di generazione al resto dell impianto asservito al riscaldamento ambientale H KWh l energia termica fornita dal sottosistema di generazione al resto dell impianto asservito alla produzione acqua calda sanitaria W KWh l energia termica eventualmente fornita dal generatore Centrale Termica al resto dell impianto asservito alla ventilazione centralizzata con umidificazione e o preriscaldamento V KWh l energia termica eventualmente fornita dal sottosistema di generazione Centrale Termica al sottosistema di generazione Centrale Frigorifera per alimentare frigoriferi ad assorbimento o altri apparati che impieghino tale energia termica per il raffreddamento di u
161. gasolio Wormin D min 0 003 Ventilatore aria comburente ed ausiliari bruciatore olio combustibile senza riscaldatore Wr min Gc min 0 004 con riscaldatore Wor min Pen min 0 02 Prospetto LVI Valori di default delle potenze degli ausiliari alla potenza minima del focolare per generatori mutistadio o modulanti Fonte UNI TS 11300 2 2008 I valori nominali considerati nel calcolo sono quelli alla potenza massima indicati come Den max Pen la potenza massima al focolare KW P chommas P chon il fattore di perdita al camino con bruciatore acceso alla potenza massima al focolare 6 Il calcolo viene effettuato in maniera analoga ai generatori monostadio utilizzando 7 Go nin al posto di Don 7 Pai os min al posto di Pasos Mor min al posto di Ws Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 97 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Il fattore di carico viene determinato quindi analogamente a quanto fatto per 1 generatori monostadio con la seguente espressione dove la potenza di riferimento D per la determinazione delle perdite nominali al mantello P e al camino a bruciatore spento P cnot presa pari a quella nominale e quindi a Dn max 100 Q gn out d fi fi P tt ch off gn env m D cuna Tan N FC Pa min F Kbr t Weir min m min 100 o o P hormin Paso cn max cn max 271 dove Poemi Poi 0 045 Oana S B ded j FC 272 Oaa EE 0 4
162. gia gratuita dovuta alla radiazione solare entrate attraverso le superfici trasparenti rivolte verso un ambiente addossato all involucro KWh E 6 3 7 Energia scambiata per trasmissione La quantit di energia scambiata per trasmissione tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e l ambiente circostante Q4 data da Q H 40 At Q 15 dove Qr la quantit totale di energia trasferita per trasmissione tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e l ambiente circostante kWh Hr il coefficiente di scambio termico per trasmissione tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e l ambiente circostante W K A0 la differenza tra la temperatura interna prefissata della zona termica considerata 0 e il valore medio mensile della temperatura media giornaliera esterna 0 C At a durata del mese considerato si veda la 17 kh Qrs la quantit totale di energia trasferita per trasmissione attraverso uno spazio soleggiato adiacente alla zona climatizzata o a temperatura controllata considerato si veda la 55 kWh con A0 20 0 0 0 as 0 la temperatura interna prefissata della zona termica considerata si veda E 3 C 9 il valore medio della temperatura media giornaliera esterna si veda E 6 3 7 1 C e con 24 N At 1000 17 N il numero dei giorni del mese considerato Nel caso in cui siano presenti serre solari poste a contatto
163. gione Lombardia 03 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Qu aout fiwa il coefficiente di perdita Prospetto XXXIII l energia termica richiesta al sistema di distribuzione definita dall equazione 147 KWh Tipologia del sistema Coefficiente di perdita Coefficiente di recupero fiwa fr DHW d Sistemi installati prima della L 373 76 Senza ricircolo 0 12 0 50 Sistemi installati dopo la L 373 76 Senza ricircolo 0 08 0 50 Prospetto XXXIII Perdite e recuperi del sottosistema di distribuzione fiw a fr pHW a Fonte UNI TS 11300 2 2008 Qualora sia presente una rete di ricircolo la perdita termica del sottosistema di distribuzione viene calcolata come somma delle perdite dei tratti di rete di lunghezza Ly e Ls che appartengono all anello di ricircolo e dei tratti di rete Lsi che non appartengono alla rete di ricircolo si veda Figura 14 attribuendo alle varie lunghezze dei valori convenzionali in funzione delle dimensioni dell edificio oltre che valori convenzionali delle dispersioni specifiche e delle trasmittanze lineari delle tubazioni Le perdite termiche del sottosistema di distribuzione sono quindi calcolate come Qu als E T L Q Us Ls ij 0 us m e At 149 Ls Ls Lv Figura 14 Schema rete di distribuzione Fonte UNI EN 15316 3 2 2008 dove Quw ais la perdita termica di processo del sottosistema di distribuzion
164. he possono essere utilizzate per edifici esistenti in funzione delle caratteristiche della parete opaca Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 15 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Descrizione della parete Fpr Parete con isolamento dall esterno a cappotto senza aggetti balconi e con ponti termici corretti 0 05 Parete con isolamento dall esterno a cappotto con aggetti balconi 0 15 Parete omogenea in mattoni pieni o in pietra senza isolante 0 05 Parete a cassa vuota con mattoni forati senza isolante 0 10 Parete a cassa vuota con isolamento nell intercapedine ponte termico corretto 0 10 Parete a cassa vuota con isolamento nell intercapedine ponte termico non corretto 0 20 Pannello prefabbricato in calcestruzzo con pannello isolante all interno 0 30 Prospetto IV Maggiorazioni percentuali relative alla presenza di ponti termici in edifici esistenti Fonte UNI TS 11300 1 2008 Per edifici di nuova costruzione l incidenza del ponte termico deve essere calcolata analiticamente La trasmittanza termica media della generica struttura k esima sia essa opaca o trasparente viene determinata attraverso l equazione gt Aj Uj Poitlei NE i Uk YA Q2 dove Uk la trasmittanza termica media della struttura opaca k esima che separa la zona termica considerata dall ambiente circostante W m K AL l area lorda di ciascun componente j della struttura k
165. i direttamente dal produttore solo in assenza di dati certi si pu fare riferimento ai valori riportati nel Prospetto XXII dove le propriet indicate sono tutte riferite a radiazione diretta con angolo di incidenza normale 4 Valori di ts in funzione della trasparenza Pet Oe p della schermatura Bianco Pastello Scuro Nero Bianco Pastello Scuro Nero Opaca 0 0 0 7 0 5 0 3 0 1 0 3 0 5 0 7 0 9 Mediamente traslucida o perforata 0 2 0 6 0 4 0 2 0 1 0 2 0 4 0 6 0 7 Altamente traslucida o perforata 0 4 0 4 0 3 0 2 0 1 0 2 0 3 0 4 0 5 Prospetto XXII Valori convenzionali di T pp p Ce normali Fonte UNI EN 13363 1 2008 Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 31 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Nel caso di sistemi a lamelle orientabili come ad esempio veneziane i fattori di trasmissione e riflessione solare convenzionali del dispositivo schermante per la radiazione diretta e diffusa sono quelli ricavabili per un angolo di apertura di circa 45 o comunque tale da intercettare al massimo la radiazione diretta dalle seguenti equazioni t p 45 0 65 1 51 0 15 Pesi 50 Peb 45 p 0 75 0 70 au 51 Tea 45 0 30 0 70 T s 45 52 Pea 45 0 70 P 45 63 dove Te la trasmittanza solare della lamella ad incidenza ortogonale sulla superficie della lamella in assenza di dati certi forniti dal produttore si possono desumere dal Pro
166. i e o riscaldatori istantanei di acqua calda alimentati elettricamente ed dato dal prodotto tra la potenza complessiva degli ausiliari e il tempo di funzionamento dell impianto di produzione secondo la relazione Wwe Y Wwe 24 N i 144 Ww il fabbisogno di energia elettrica del sistema di erogazione kWh Wwe la potenza dell ausiliario i esimo al servizio del sistema di erogazione KW N il numero dei giorni del mese considerato L energia termica complessivamente dispersa dal sottosistema di erogazione data da Que Que 1 kwe Wwe 145 dove QweL l energia termica dispersa complessivamente dal sottosistema di erogazione kWh Qw eis la perdita termica di processo del sistema di erogazione kWh kw la frazione recuperata dell energia elettrica assorbita dagli ausiliari del sottosistema di erogazione si assume normalmente pari a 0 salvo il caso in cui tali ausiliari siano erogatori e o riscaldatori istantanei di acqua calda alimentati elettricamente per 1 quali si assume pari a 1 Ww il fabbisogno di energia elettrica del sistema di erogazione kWh Le perdite complessive cosi calcolate si considerano tutte non recuperabili ai fini del calcolo del fabbisogno termico netto dell edificio cio QzrLe fa we Qwel 146 dove Qzire la quota parte delle perdite termiche del sottosistema di erogazione recuperata dal sistema involucro della zona termica considerata KWh frwe
167. i immissione in ambiente sia pari alla temperatura dell ambiente Sotto tali ipotesi l energia termica richiesta al sottosistema di emissione dell impianto di ventilazione composto da due parti energia termica sensibile legata al riscaldamento sensibile dell aria esterna alle condizioni di immissione previste 0im vedi E 6 3 8 tramite batteria di pre riscaldamento cio Qvs Hyag A0 At 195 dove Qv l energia termica sensibile richiesta per riscaldamento sensibile dell aria esterna alle condizioni di immissione previste 0 m tramite batteria di pre riscaldamento della zona i esima kWh Hyg il coefficiente di scambio termico per ventilazione meccanica W K calcolato secondo la 28 avendo cura di porre sempre b x 1 Abim la differenza tra la temperatura di immissione prefissata nella zona termica considerata 0 m e la temperatura media giornaliera esterna 0 C At la durata del mese considerato si veda la 17 kh l energia termica latente legata al controllo dell umidit dell aria della zona i esima Quy cosi come calcolata al E 6 3 2 Le perdite termiche di processo del sottosistema di emissione dell impianto di ventilazione Qv esi che serve la zona i esima sono da considerarsi nulle cio C usi 0 cosi come il fabbisogno di energia elettrica mensile Wy cio W 196 ve 0 197 E 9 5 2 Energia termica richiesta al sottosistema di distribuzione aria
168. i puramente elettrici giacch sono alimentati ad energia elettrica si ha Quan Quoi 0 180 dove On cin l energia termica in ingresso al sottosistema di emissione kWh Qu dout l energia termica richiesta in uscita al sottosistema di distribuzione KWh L energia elettrica richiesta normalmente solo dagli ausiliari in tal caso copre il fabbisogno termico e diventa pari a Wei Qua adii Quas 181 dove Wnuireii il fabbisogno di energia elettrica degli ausiliari del sottosistema di emissione j esimo nella zona i esima kWh Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 776 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 NH s adij il fabbisogno di energia termica sensibile netto corretto per il riscaldamento o la climatizzazione invernale della zona termica i esima coperto dalla tipologia d impianto j esima KWh Qmasi E 9 3 la perdita termica di processo del sottosistema di emissione j esimo nella zona i esima kWh Bilancio energetico del generico sottosistema di distribuzione impianto di riscaldamento Le perdite termiche di processo del sottosistema di distribuzione j esimo Q4sij che serve la zona i esima sono date dalla con dove N anii j Qm aoi Q wi sadi Quasi F 1 dH i j 1 Q H d out i j Q ua outij E O ui s adii T Ouesij Een When il rendimento del sottosistema di distribuzione j esimo della zona i esima della zona term
169. i si veda il Prospetto XXIV mentre per gli edifici di nuova costruzione si faccia riferimento all Appendice D kJ m K l area totale interna cio la somma delle superfici nette dei componenti opachi che delimitano una zona climatizzata o a temperatura controllata per ulteriori dettagli si rimanda all Appendice D m la quantit totale di energia trasferita mensilmente per trasmissione tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e l ambiente circostante durante il periodo di riscaldamento calcolata secondo la 15 kWh la quantit di energia di riferimento trasferita per ventilazione aerazione e o infiltrazione tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e l ambiente circostante durante il periodo di riscaldamento calcolata secondo la 25 kWh la quantit di energia corretta trasferita per ventilazione aerazione e o infiltrazione tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e l ambiente circostante durante il periodo di riscaldamento calcolata secondo la 26 KWh la differenza tra la temperatura interna prefissata della zona termica considerata 0 e il valore medio mensile della temperatura media giornaliera esterna 0 si veda E 6 3 7 C la durata del mese considerato si veda la 17 kh E 6 3 12 2 Fattore di utilizzazione delle perdite per il raffrescamento o la climatizzazione estiva Il fattore di utilizzazione delle perdite per il calcolo del f
170. i solari sulle superfici trasparenti rivolte verso l ambiente esterno Qs viene calcolata prendendo in considerazione l effetto di schermature mobili permanenti cio integrate nell involucro edilizio e non liberamente montabili e smontabili dall utente come dove Osi Hsj Ari 1 Fki Fsij F sh gl i j i Qs II z 1 7 F Fsij Finca 8 J i i 35 l apporto di calore dovuto alla radiazione solare attraverso le superfici trasparenti rivolte verso l ambiente esterno kWh il numero dei giorni del mese considerato l irradiazione globale giornaliera media mensile incidente sulla superficie trasparente con esposizione j Prospetto XIV kWh m la superficie lorda del serramento vetrato i assunta pari a quella dell apertura realizzata sulla parete m il coefficiente di riduzione dovuto al telaio per il serramento i pari al rapporto tra l area trasparente e l area totale dell unit vetrata si assume un valore convenzionale pari a 0 80 il fattore di riduzione dovuto all ombreggiatura per la superficie i con esposizione j da calcolare con l equazione 36 il fattore di riduzione degli apporti solari relativo all utilizzo di schermature mobili o fisse complanari al serramento i con esposizione j definito dalla 37 ovvero di correzione per angolo di incidenza medio giornaliero diverso da 0 incidenza normale giacch tiene esplicitamente conto della riduzione
171. i termici E 10 1 3 Determinazione del coefficiente X E 10 1 3 1 Calcolo del coefficiente di perdita di energia del circuito del collettore E 10 1 3 2 Calcolo del coefficiente di correzione della capacit di accumulo E 10 1 3 3 Determinazione della temperatura di riferimento Osr E 10 1 4 Determinazione del coefficiente Y E 10 1 5 Consumo di energia elettrica dei componenti ausiliari di un impianto solare termico E 10 1 6 Perdite dell accumulo E 10 1 7 Perdite di distribuzione tra l impianto di riscaldamento ad energia solare ed il riscaldatore ausiliario E 10 1 8 Solare fotovoltaico E 11 FABBISOGNO DI ENERGIA ELETTRICA PER ILLUMINAZIONE E 11 1 Introduzione E 11 1 1 Fabbisogno annuale di energia elettrica per illuminazione artificiale di una zona termica E 11 1 2 Calcolo del fattore FD C E 11 1 2 1 Calcolo del fattore di disponibilit di luce naturale Fs E 11 1 2 2 Calcolo del fattore FD C E 11 1 2 3 Calcolo del fattore di ridistribuzione mensile cp E 11 1 3 Calcolo del fattore di occupazione Fo E 12 EMISSIONI DI GAS AD EFFETTO SERRA ALLEGATO 1 APPENDICE A APPENDICE B APPENDICE C APPENDICE D Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 5 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 PRESTAZIONE ENERGETICA DEL SISTEMA EDIFICIO IMPIANTO Procedura di calcolo E 1 FINALIT Il presente documento definisce le modalit di calcolo atte a determinare la prestazione energetica del sistema edificio impian
172. i ventilare l edificio per mettere in evidenza l eventuale miglioramento di efficienza dovuto alla presenza di ventilazione meccanica e per calcolare correttamente l energia richiesta al sistema di generazione valore corretto Qg aa Qncaai y Si ha quindi Nu Nu N Our uc 2 nsum m 1 m 1 i 1 Ny Ny Nz Q stadi yr Ko m 2 T Onan m 1 m 1 i 1 E 1 Nc Nc N7 Qeoy gt a Bom x gt Q ucim m 1 m 1 i 1 Nc Nc Nz Q BC adj yr 3 Q BCad m ba b3 Q NG adj i m m 1 m 1 i 1 2 dove Qsu il fabbisogno annuale di energia termica di riferimento per il riscaldamento o la climatizzazione invernale dell edificio kWh QBH adjyr il fabbisogno annuale di energia termica corretto per il riscaldamento o la climatizzazione invernale dell edificio kWh Onun il fabbisogno di energia termica di riferimento per il riscaldamento o la climatizzazione invernale dell edificio nel mese m esimo kWh QBH adj m il fabbisogno di energia termica corretto per il riscaldamento o la climatizzazione invernale dell edificio nel mese m esimo kWh Qunim il fabbisogno di energia termica di riferimento per il riscaldamento o la climatizzazione invernale della zona termica i esima nel mese m esimo kWh QuHadiim il fabbisogno di energia termica corretto per il riscaldamento o la climatizzazione invernale della zona termica i esima nel mese m esimo kWh Qpeyr il fabbisogno annuale di energia term
173. ianti solari termici a riduzione dell energia termica prodotta dal sistema di generazione asservito al riscaldamento ambientale kWh a T TTE HS igun H il contributo energetico dovuto agli impianti solari termici al netto delle perdite e dei recuperi a riduzione dell energia termica prodotta dal sistema di generazione asservito al riscaldamento ambientale kWh HS gIs H la perdita del sottosistema di generazione solare asservito al riscaldamento ambientale definito dalla 352 kWh GS in H il fabbisogno di energia elettrica assorbita dai circolatori dell impianto solare termico asservito al riscaldamento ambientale KWh HSgout W il contributo energetico dovuto agli impianti solari termici a riduzione dell energia termica prodotta dal sistema di generazione asservito alla produzione di acqua calda sanitaria kWh Q i CRE RI 50 il contributo energetico dovuto agli impianti solari termici al netto delle perdite e dei recuperi a riduzione dell energia termica prodotta dal sistema di generazione asservito alla produzione di acqua calda sanitaria KWh HS W la perdita del sottosistema di generazione solare asservito alla produzione di acqua calda sanitaria definito dalla 353 kWh GS in W il fabbisogno di energia elettrica assorbita dai circolatori dell impianto solare termico asservito alla produzione di acqua calda sanitaria kWh Had la frazione recuperata direttamente dal fluido termovetto
174. ianto Componenti ed elementi per l edilizia Resistenza termica e trasmittanza termica Metodo di calcolo Muratura e prodotti per muratura Metodi per valutare la resistenza termica di progetto Calcolo del fabbisogno termico per il riscaldamento di edifici Energia solare Calcolo degli apporti per applicazioni in edilizia Valutazione dell energia raggiante ricevuta Prestazione termica di finestre porte e chiusure Calcolo della trasmittanza termica Metodo semplificato Prestazione termica di finestre porte e chiusure Calcolo della trasmittanza termica Metodo numerico per i telai Dispositivi di protezione solare in combinazione con vetrate Calcolo della trasmittanza solare luminosa Metodo semplificato Impianti aeraulici a fini di benessere Generalit classificazione e requisiti Regole per la richiesta d offerta l offerta l ordine e la fornitura Riscaldamento e raffrescamento degli edifici Dati climatici Materiali da costruzione Conduttivit termica e permeabilit al vapore Murature e solai Valori della resistenza termica e metodo di calcolo Ponti termici in edilizia Coefficienti di trasmissione termica lineica Metodi semplificati e valori di riferimento Prestazione termica degli edifici Trasferimento di calore attraverso il terreno Metodi di calcolo Prestazione igrotermica dei componenti e degli elementi per edilizia Temperatura superficiale interna per e
175. ibuzione viene calcolata secondo la Qw Quay i kwa Wwa 152 dove QwaL l energia termica dispersa complessivamente dal sottosistema di distribuzione kWh Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 65 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 O ways la perdita termica di processo del sottosistema di distribuzione KWh kwa la frazione recuperata dell energia elettrica assorbita dagli ausiliari del sottosistema di distribuzione assunta pari a 0 85 Nel caso in cui siano installate delle pompe di ricircolo si considerano solo i fabbisogni elettrici e non il relativo recupero termico per cui kw 470 Wwa il fabbisogno di energia elettrica dagli ausiliari del sottosistema di distribuzione kWh Le perdite recuperate ai fini del calcolo del fabbisogno termico netto dell edificio sono date da Ozna frwd Quas 153 dove Qzira la quota parte delle perdite termiche del sottosistema di distribuzione recuperata dal sistema involucro della zona termica considerata kWh Rod il fattore di recupero del sottosistema di distribuzione rilevabile dal Prospetto XXXIII in caso di assenza di anello di ricircolo ovvero assunto pari a 0 2 se dotato di ricircolo was la perdita termica di processo del sottosistema di distribuzione kWh E 8 3 2 1 Determinazione della temperatura media dell ambiente in cui sono installate le tubazioni 0 d I valori della temperatura ambiente sono
176. ica di processo della distribuzione primaria tra il sottosistema di accumulo e generatore termico kWh kw la frazione recuperata dell energia elettrica assorbita dagli ausiliari del sottosistema di accumulo assunta pari a 1 Ww il fabbisogno di energia elettrica degli ausiliari del sottosistema di accumulo kWh Tipo di apparecchio Versione Egw Tipo B con pilota permanente 0 45 Generatore a gas di tipo istantaneo per sola produzione di acqua calda NA Tipo B senza pilota 0 77 sanitaria Tipo C senza pilota 0 80 Tipo B con pilota permanente 0 40 Generatore a gas ad accumulo per sola produzione di acqua calda AMA Tipo B senza pilota 0 72 sanitaria Tipo C senza pilota 0 75 Bollitore elettrico ad accumulo 0 75 T A camera aperta 0 70 Bollitori ad accumulo a fuoco diretto A condensazione 0 90 Ai fini del calcolo dell energia primaria il fabbisogno di energia deve essere considerato tra i fabbisogni elettrici applicando il relativo fattore di conversione Prospetto XXXVI Rendimenti convenzionali degli scaldaacqua autonomi con sorgente interna di calore Fonte UNI TS 11300 2 2008 I rendimenti forniti dal Prospetto XXXVI tengono gi conto per gli apparecchi ad accumulo della perdita di Q accumulo ws5 valutata pari a circa il 10 che in tal caso non va considerata nell equazione 163 Il fabbisogno di energia elettrica degli ausiliari del sistema di generazione W w dato dal prod
177. ica di riferimento per il raffrescamento o la climatizzazione estiva dell edificio kWh QBC adj yr il fabbisogno annuale di energia termica corretto per il raffrescamento o la climatizzazione estiva dell edificio kWh QBc m il fabbisogno di energia termica di riferimento per il raffrescamento o la climatizzazione estiva dell edificio nel mese m esimo kWh QBc adj m il fabbisogno di energia termica corretto per il raffrescamento o la climatizzazione estiva dell edificio nel mese m esimo kWh Que im il fabbisogno di energia termica di riferimento per il raffrescamento o la climatizzazione estiva della zona termica i esima nel mese m esimo kWh Oncaajim il fabbisogno di energia termica corretto per il raffrescamento o la climatizzazione estiva della zona termica i esima nel mese m esimo kWh Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 9 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 m il mese considerato 1 la zona termica considerata Ny il numero di mesi della stagione di riscaldamento climatizzazione invernale Nc il numero di mesi della stagione di raffrescamento climatizzazione estiva Nz il numero delle zone termiche in cui stato suddiviso l edificio E 6 3 Fabbisogno di energia termica della zona Il fabbisogno di energia termica dell involucro edilizio nel caso pi generale di climatizzazione viene quindi calcolato come somma del fabbisogno di energia
178. ica i esima soddisfatto dalla tipologia d impianto j esima kWh Quasi knei l energia termica richiesta al sottosistema di distribuzione j esimo della zona i esima kWh la perdita termica di processo del sottosistema di emissione j esimo nella zona i esima kWh 182 183 il fabbisogno di energia termica sensibile netto corretto per il riscaldamento o la climatizzazione invernale la frazione recuperata direttamente dal fluido termovettore dell energia elettrica assorbita dagli ausiliari del sottosistema di emissione j esimo nella zona i esima nel caso specifico si pu considerare sempre il valore 1 giacch gli ausiliari degli emettitori sono quasi sempre all interno degli ambienti riscaldati Wneij il fabbisogno di energia elettrica degli ausiliari del sottosistema di emissione j esimo nella zona i esima kWh Nel Prospetto XLIII sono riportati i rendimenti di distribuzione in funzione della configurazione del sistema impiantistico nel caso in cui i terminali scaldanti siano costituiti da radiatori allacciati ad impianti a temperatura variabile da ventilconvettori o da pannelli radianti il rendimento di distribuzione deve essere corretto secondo la formula riportata nel Prospetto XLIV Isolamento distribuzione nel cantinato i imri A FORESTA riani Insufficiente Medio Tra Discreto Tra Legge 10 91 Tipo di impianto Ti
179. il fattore di recupero del sottosistema di erogazione assunto pari a 0 QweL l energia termica dispersa complessivamente dal sottosistema di erogazione kWh E 8 3 2 Bilancio energetico del sottosistema di distribuzione L energia termica richiesta al sottosistema di distribuzione data da Qu aout Qyy Qu as Kkyg Nue 147 dove Qw aout l energia termica richiesta al sistema di distribuzione kWh Opuw il fabbisogno di energia termica per la produzione di acqua calda sanitaria kWh Qwels la perdita termica di processo del sistema di erogazione kWh kw la frazione recuperata dell energia elettrica assorbita dagli ausiliari del sottosistema di erogazione si assume normalmente pari a 0 salvo il caso in cui tali ausiliari siano erogatori e o riscaldatori istantanei di acqua calda alimentati elettricamente per 1 quali si assume pari a 1 Ww il fabbisogno di energia elettrica del sistema di erogazione kWh Per edifici esistenti il calcolo delle perdite del sottosistema di distribuzione pu essere fatto forfetariamente distinguendo il caso con e senza anello di ricircolo Nel caso in cui il circuito di distribuzione non presenti un anello di ricircolo le perdite del sottosistema di distribuzione dell acqua calda sanitaria si calcolano tramite la Qwdls Q wd out fiwa 148 dove Qw ais la perdita termica di processo del sottosistema di distribuzione KWh Bollettino Ufficiale della Re
180. il singolo e specifico ricambio d aria dovuto o a ventilazione o ad aerazione o a infiltrazione Il coefficiente di scambio termico corretto per ventilazione Hy aaj si determina mediante la seguente relazione Hy adj Pa Ca g Sa buk k 28 dove Pa Ca la capacit termica volumica dell aria pari a 0 34 Wh m K Hv adj il coefficiente di scambio termico corretto per ventilazione aerazione e o infiltrazione tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e l ambiente circostante W K V akadi la portata d aria media giornaliera k esima dovuta a ventilazione naturale o aerazione e o infiltrazione della zona o ventilazione meccanica m h b il fattore di correzione definito al E 6 3 8 3 k il singolo e specifico ricambio d aria dovuto o a ventilazione o ad aerazione o a infiltrazione o a ventilazione meccanica E 6 3 8 2 Portata di ventilazione media giornaliera All interno di un edificio allo scopo di assicurare sufficienti condizioni sia igieniche sia di benessere termoigrometrico necessario garantire una portata minima di aria esterna chiamata in questo contesto portata minima di ventilazione o aerazione che serve a diluire e mantenere ad un livello accettabile la concentrazione degli inquinanti rilasciati nell ambiente da persone e cose Inevitabilmente questo rinnovo d aria negli ambienti pu determinare un incremento dell energia scambiata con l esterno ma ci necessario per ga
181. ilogrammo olio 1500 100 Apparecchiature a vapore senza cappa Riscaldatore per chilogrammo all ora di cibo 200 15 Lavastoviglie per 100 piatti all ora 900 150 Lavastoviglie per 100 piatti all ora 350 150 Negozi e supermercati Banchi frigoriferi aperti Surgelati ad un piano per metro di banco 200 50 Surgelati a due piani per metro di banco 550 200 Surgelati a tre piani per metro di banco 1250 450 Surgelati a 4 o 5 piani per metro di banco 1550 550 Gelati per metro di banco 350 100 Carni ad un piano per metro di banco 300 100 Carni a pi piani per metro di banco 850 300 Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 42 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Portata di vapore per apparecchiature P max W Gy g h Latticini a pi piani per metro di banco 750 250 Altri prodotti ad un piano 200 50 Altri prodotti a pi piani 750 250 Prospetto XXVIII Valori medi della portata di vapore G p g h dovuti alla presenza di apparecchiature caratterizzate dalla potenza massima assorbita Pmax W Fonte AICARR Miniguida E 7 FABBISOGNO ANNUALE DI ENERGIA PRIMARIA DELL EDIFICIO E 7 1 Fabbisogno annuale di energia primaria Il fabbisogno annuale di energia primaria dell edificio dato dalla somma dei fabbisogni annuali di energia primaria calcolati per i diversi servizi presenti nell edificio il risc
182. ino Ufficiale della Regione Lombardia 109 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 dove Fsru il coefficiente di correzione della capacit dell accumulo in riferimento al servizio di riscaldamento Fsr w il coefficiente di correzione della capacit dell accumulo in riferimento al servizio di produzione acqua calda sanitaria Vi la capacit di riferimento pari a 75 l m di superficie di apertura del collettore solare I m Asr la superficie di apertura del campo solare in accordo con EN 12975 2 m Pu il coefficiente di ripartizione della superficie di apertura del campo solare in riferimento al servizio di riscaldamento definito dalla 317 Vsrnu la capacit dell accumulo solare in riferimento al servizio di riscaldamento 1 Pw il coefficiente di ripartizione della superficie di apertura del campo solare in riferimento al servizio di produzione acqua calda sanitaria definito dalla 318 Vsrw la capacit dell accumulo solare in riferimento al servizio di produzione di acqua calda sanitaria 1 Nel caso di impianti a preriscaldamento solare la capacit dell accumulo solare coincide con il valore nominale nel caso invece in cui sia presente un riscaldatore ausiliario la capacit dell accumulo data da Vst u Vnom Pi A Faux 332 Vsr w Vaor i Pw G Di og 333 dove Vsru la capacit dell accumulo solare in riferimento al servizio di riscaldamento 1
183. iornare la procedura di calcolo per predisporre l atte stato di certificazione energetica di cui in premessa approvando il documento allegato al presente provvedimento in sostituzione dell allegato E del decreto n 15833 del 13 dicembre 2007 2 di dare atto che la nuova procedura di calcolo allegata al presente provvedimento quale parte integrante e sostanziale en trer in vigore lunedi 7 settembre 2009 3 di dare atto che contestualmente all entrata in vigore della suddetta procedura di calcolo entrer in vigore anche il nuovo modello di attestato di certificazione energetica indicato come allegato C nelle Disposizioni di cui alla d g r 8745 2008 4 di disporre il presente provvedimento sul Bollettino Ufficia le della Regione Lombardia Il direttore generale Raffaele Tiscar Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 3 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 SOMMARIO E 1 FINALIT E 2 COMPITI DEL SOGGETTO CERTIFICATORE E 3 GENERALIT E 4 DEFINIZIONI E 5 RIFERIMENTI NORMATIVI E 6 FABBISOGNO DI ENERGIA TERMICA DELL INVOLUCRO E 6 1 Le zone termiche E 6 2 Fabbisogno annuale di energia termica dell edificio E 6 3 Fabbisogno di energia termica della zona E 6 3 1 Fabbisogno di energia termica sensibile per il riscaldamento o la climatizzazione invernale E 6 3 2 Fabbisogno di energia termica latente per la climatizzazione invernale E 6 3 3 Fabbisogno di energia termica sensibile per il raffre
184. istico insieme dei sottosistemi impiantistici predisposti al soddisfacimento di uno dei seguenti servizi riscaldamento ovvero climatizzazione invernale raffrescamento ovvero climatizzazione estiva produzione di acqua calda sanitaria eventuale autoproduzione combinata di energia elettrica insieme con energia termica per il riscaldamento e o raffrescamento ovvero climatizzazione invernale e o estiva dell edificio ventilazione meccanica con trattamento dell aria facenti capo ad un unico sistema di generazione di energia termica anche se funzionalmente o materialmente suddiviso in pi parti Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 7 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Spazi soleggiati ambienti non riscaldati adiacenti ad ambienti a temperatura controllata o climatizzati quali verande o logge chiuse con elementi vetrati o serre addossate in cui presente una parete divisoria l involucro tra il volume interno all edificio e quello soleggiato ad esso esterno Zona termica parte dell edificio cio insieme di ambienti a temperatura controllata o climatizzati per la quale si abbia sufficiente uniformit spaziale nella temperatura dell aria ed eventualmente nell umidit e per la quale coerentemente con quanto indicato al E 3 si abbia un unico e comune valore prefissato della grandezza controllata temperatura e eventualmente umidit di set point si abbia la stessa tipologia di occupazione e desti
185. ivazione assunto pari a 24 h giorno N il numero dei giorni del mese considerato Ng il numero dei generatori presenti nel sottosistema di generazione x esimo Il fattore di carico termico utile per ogni singolo generatore k quindi dato da k o tuavex yo tu N j j 1 X Fc tu k i i o tu N k 246 con le seguenti condizioni di PA FC uk gt 1 gt FC uk 1 b se FCru lt 0 gt FE 0 da cui l energia richiesta ad ogni singolo generatore a gn out k FC e tu Nk tan li N 247 che rappresenta il dato d ingresso per il calcolo delle perdite di ogni singolo generatore e quindi del sistema di generazione nel suo complesso NOTA Il calcolo dei fattori di carico FCux per ogni generatore va eseguito in modo ordinato seguendo l ordine di priorit di accensione In generale l energia termica richiesta al sottosistema di generazione QHgou H che alimenta le j tipologie gout impiantistiche nelle i zone ai fini del riscaldamento o della climatizzazione invernale data da J QhgoutH 7 TY lo was Ques k ye Wie Qua kya Wya Qusi k ys Wys Th V j lo vdiout Qvais 7 Ky Wy 248 dove Qn g out H l energia termica richiesta al sottosistema di generazione per il riscaldamento o la climatizzazione invernale kWh o PE Om T Nisad il fabbisogno netto di energia termica sensibile corretto per il riscaldamento o la climatizzazione invernale della zona termica
186. kh b la batteria alimentata elettricamente l energia termica richiesta nulla Qvrini 70 231 l energia elettrica richiesta dagli ausiliari invece pari a Wri Qggi Atc Wi At 232 E 9 5 4 Energia termica richiesta al sottosistema di distribuzione del fluido termovettore L energia termica richiesta al sottosistema di distribuzione del fluido termovettore dall unit trattamento aria dell impianto di ventilazione presente solo se vi nel sottosistema trattamento aria una batteria alimentata da fluido termovettore data da Q aout 7 Quin 233 dove Qv rini l energia termica richiesta dalla batteria di scambio termico del sottosistema trattamento aria di ventilazione della zona i esima kWh Le perdite termiche del sottosistema di distribuzione sono date dalla sommatoria delle perdite dei singoli tratti di tubazione dal sistema di generazione al sottosistema trattamento aria cio Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 86 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Quas 2 uu Pro 8 oo 234 dove Li la lunghezza del tratto i esimo della rete di distribuzione considerato m U la trasmittanza lineica del tratto i esimo della rete di distribuzione considerato W m K fav la temperatura media del fluido termovettore nei tratti della rete di distribuzione C 9 la temperatura media dell ambiente in cui sono installate le tubazioni si veda il E 8 3 2 1 C
187. l ombreggiatura deve essere calcolato mediante l equazione 36 Foa Fg minfF F ud Fsij il fattore di riduzione dovuto all ombreggiatura per il serramento i con esposizione j Frij il fattore di ombreggiatura parziale dovuto ad ostruzioni esterne per il serramento 1 con esposizione j Prospetto XVI Foi il fattore di ombreggiatura parziale dovuto ad aggetti orizzontali per il serramento i con esposizione j Prospetto XVII Fei il fattore di ombreggiatura parziale dovuto ad aggetti verticali per il serramento i con esposizione j Prospetto XVIIT Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 24 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Angolo GENNAIO FEBBRAIO MARZO APRILE MAGGIO GIUGNO x S E O N E O N S E O N S E O N S E O N S EO N 0 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 1 00 10 0 88 0 76 0 83 0 93 0 83 0 83 0 96 0 85 0 83 0 93 0 86 0 84 0 90 0 84 0 81 0 89 0 87 0 85 20 0 47 0 54 0 67 0 80 0 63 0 67 0 92 0 66 0 67 0 87 0
188. l fattore di carico termico utile del generatore campo di validit 0 1 cosi come definito al E 9 6 3 tan il tempo totale di funzionamento del generatore tempo di attivazione assunto pari a 24 h giorno N il numero dei giorni del mese considerato Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 105 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 E 9 12 Energia richiesta dai sottosistemi di generazione di energia termica L energia richiesta dai sottosistemi di generazione di energia termica distinta per singolo vettore energetico si calcola per ogni generico servizio x riscaldamento e raffrescamento sia con generazione integrata che separata in funzione delle diverse tipologie di generatore utilizzato come segue k 1 Nert E rtg 5 Os ink k 1 Ng el Eden Waen in k k 1 Nef N fi Ng el Wie Wenk ki 316 dove Quin l energia non elettrica richiesta in ingresso dal generico k esimo generatore termico kWh Wonink l energia elettrica richiesta in ingresso dal generico k esimo generatore termico KWh Weak l energia elettrica richiesta dagli ausiliari del k esimo generatore termico KWh Net il numero di generatori utilizzanti combustibili fossili gas olio combustibile ecc gf Nar il numero di generatori utilizzanti combustibili da fonti rinnovabili biogas biomasse ecc g rf Noel il numero di generatori utilizzanti energia elettrica g E 10 CONTRIBUTI DOVUTI ALLE FONTI ENERG
189. l ren fuel ren fuel ren Euw rt gin E uibs t f Tw fuel ren c E E VGH el W el req fuel ren fuel ren E Hrf gin m TL fuel ren mr VGH el fi elreq con fh fuel ren fc fuel ren FW fuel ren T lL fuel ren 1 Euel ren 110 111 112 113 114 Le quantit riportate in Figura 12 aggiuntive rispetto a quelle gi identificate in Figura 11 rappresentano rispettivamente Euw aigi l energia eventualmente fornita al sottosistema di generazione HW dal vettore energia elettrica per alimentare apparati che convertano tale vettore in energia termica per la produzione dedicata di acqua calda sanitaria kWh Ew fgin l energia eventualmente fornita al sottosistema di generazione HW dal generico vettore energetico rinnovabile non elettrico biomasse RSU biogas ecc per alimentare caldaie o altri apparati che convertano tale vettore in energia termica per la produzione dedicata di acqua calda sanitaria kWh Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 53 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Eucagi l energia eventualmente fornita al sottosistema di generazione HC dal vettore energia elettrica per alimentare apparati che convertano tale vettore in energia termica dedicata all alimentazione di macchine frigorifere e o del post riscaldamento nella climatizzazione estiva KWh Egnc rg l energia eventualmente fornita al sottosistema di generazione
190. lato definita nel Prospetto LXIV C di E T HS g out H il contributo energetico dovuto agli impianti solari termici al netto delle perdite e dei recuperi a riduzione dell energia termica prodotta dal sistema di generazione asservito al riscaldamento ambientale kWh c T X sa N d il fabbisogno di energia termica sensibile netto corretto per il riscaldamento o la climatizzazione invernale della zona termica i esima coperto dalla tipologia d impianto j esima kWh Q 5 0 W il contributo energetico dovuto agli impianti solari termici al netto delle perdite e dei recuperi a riduzione dell energia termica prodotta dal sistema di generazione asservito alla produzione di acqua calda sanitaria kWh Opuw il fabbisogno di energia termica per la produzione di acqua calda sanitaria applicato all impianto solare termico kWh At la durata del mese considerato si veda la 17 kh Se il coefficiente globale di perdita di energia dell accumulo Usr non noto pu essere ricavato mediante la 0 5 Usta 0 16 Vst H 346 Ust w 0 16 Viw 347 dove Vsru la capacit dell accumulo solare in riferimento al servizio di riscaldamento 1 Vsrw la capacit dell accumulo solare in riferimento al servizio di produzione di acqua calda sanitaria 1 La temperatura media dell aria dell ambiente in cui l accumulo installato si pu ricavare dal
191. le perdite percentuali nominali e del fattore di carico FC secondo le seguenti relazioni Poson P ch on 0 045 t o O ores FC gn av 0 gnav B oh Pao P oh off aa FC gn test Va test 268 267 0 0 Em gn av a gn m P nsn P gn env K sten 0 0 FC gn test Va test 269 dove P eion la perdita termica percentuale nominale al camino a bruciatore acceso P choff la perdita termica percentuale nominale al camino a bruciatore spento P snenv la perdita termica percentuale nominale al mantello del generatore Ognav la temperatura media dell acqua nel generatore media aritmetica di mandata e ritorno in condizioni di funzionamento reali C Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 94 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 0 gn 0 gn test O test Konenv FC m la temperatura media mensile dell ambiente ospitante il generatore dato dalla 270 C la temperatura media dell acqua nel generatore in condizioni di test pari a 70 C la temperatura dell ambiente nelle condizioni di test pari a 20 C e il fattore di riduzione delle perdite al mantello del generatore Prospetto L il fattore di carico al focolare del generatore campo di validit 0 1 l esponente definito al Prospetto LI l esponente definito al Prospetto LI l esponente definito al Prospetto LI Il valore del fattore di ca
192. lla perdita termica del sistema di distribuzione data dall equazione 153 KWh Qznr s la quota recuperata nella zona Z della perdita termica del sistema di accumulo data dall equazione 161 kWh Qz n pa la quota recuperata nella zona Z della perdita termica del sistema di distribuzione primaria tra accumulatore e generatore calcolata con l equazione 153 kWh QZRL g la quota recuperata nella zona Z della perdita termica del sistema di generazione data dall equazione 166 kWh E 9 RISCALDAMENTO INVERNALE ENERGIA TERMICA RICHIESTA AL SISTEMA DI GENERAZIONE E ENERGIA ELETTRICA ASSORBITA DAGLI AUSILIARI E 9 1 Energia termica richiesta al servizio di riscaldamento o climatizzazione invernale Per il calcolo dell energia termica richiesta dal sistema di riscaldamento al sottosistema di generazione occorre innanzitutto individuare se siano presenti pi ramificazioni d impianto che confluiscono in un unica o pi centrali termiche Il sottosistema di ventilazione di emissione e in parte di distribuzione possono essere differenti sia all interno della stessa zona che in funzione delle diverse zone servite cos come l eventuale sistema d accumulo se presente Si possono individuare i seguenti sottocasi a ununico sistema impiantistico che serve un unica zona termica alimentato da un unica centrale termica b ununico sistema impiantistico che serve pi zone termiche alimentato da un unica centr
193. lucro e alla presenza di differenze di pressione tra esterno e interno dovute all azione del vento e di differenze di temperatura L energia termica di riferimento scambiata convenzionalmente per ventilazione naturale aerazione e infiltrazione Qy data da Q H A0 At 25 dove Qv la quantit totale di energia di riferimento trasferita per ventilazione naturale aerazione e o infiltrazione tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e l ambiente circostante kWh Hy il coefficiente di scambio termico di riferimento per ventilazione naturale aerazione e o infiltrazione tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e l ambiente circostante W K A0 la differenza tra la temperatura interna prefissata della zona termica considerata 0 e la temperatura media giornaliera esterna 0 si veda E 6 3 7 C At la durata del mese considerato si veda la 17 kh In presenza di ventilazione meccanica cio di un sistema impiantistico che impone i ricambi d aria in particolare con pre riscaldamento o pre raffrescamento e o con recupero termico o entalpico per considerare l effetto della ventilazione meccanica sull efficienza complessiva del sistema occorre calcolare anche l energia termica corretta scambiata per ventilazione meccanica Qy adj Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 19 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Quia Hy ag A0 At 26 dove Qv gj
194. mature solari poste all interno dell elemento di involucro trasparente sia con intercapedine d aria ventilata verso l interno sia chiusa valutazione conservativa 1 ambiente esterno 2 vetro 3 intercapedine d aria ventilata 4 schermatura solare 5 ambiente interno Figura 6 Schematizzazione di una schermatura solare interna con intercapedine d aria ventilata Le trasmittanze di energia solare totale diretta e diffusa della finestra in presenza di sistema schermante interno se non fornite dal produttore sono calcolate con le seguenti formule dove con gu G Eus EL Bi E 44 G Eig 815 1 81 pa ag T 45 assunto dalla normativa pari a 30 W m K espressa in W m K e definita come 1 4e U G 46 la trasmittanza termica del vetro W mK la trasmittanza dell energia solare totale della superficie trasparente del serramento i alcuni valori indicativi del coefficiente di trasmissione solare g di alcuni tipi di vetri sono riportati nel Prospetto XV tali valori devono essere utilizzati solo quando non sono disponibili dati pi precisi forniti dal costruttore Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 29 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Ceb d Peb d la frazione di energia solare assorbita dal componente schermante rispettivamente per la radiazione diretta b e per la diffusa d ottenuta secondo le equazioni 42 e 43 per le tende avv
195. mento interno Figura C 34 e Figura C 36 y 09 5 1h 0 06 R R C 18 isolamento termico interrotto in corrispondenza del filo interno della parete ad isolamento interno Figura C 35 e Figura C 37 0 35 1h 0 06 0 5 R R C 19 dove S lo spessore della parete 1 non comprensivo di isolamento termico m Ri la resistenza termica della porzione di parete 1 non isolata m K W R la resistenza termica compresa tra il filo interno ed esterno della parete 2 in corrispondenza della parete 1 n K W h un coefficiente riportato nel Prospetto C 1 in funzione della resistenza termica dell isolamento e della trasmittanza termica della parete 2 m esterno s2 xx interno esterno p ER s2 4 T interno 1 Figura C 34 Figura C 35 Figura C 36 Figura C 37 C 1 3 Giunto tra una parete esterna e una interna Di seguito vengono fornite relazioni valide per le pareti divisorie e 1 solai di piano sia che sporgano o meno dall esterno Per i tramezzi con uno spessore inferiore a 9 cm il valore della trasmittanza termica lineica assunto paria zero a meno che non si verifichi un interruzione dell isolamento termico In generale la trasmittanza termica lineare fornita dalle seguenti espressioni P 0 4 U s 1 h C 20 dove Si lo spessore della parete interna m Ur la trasmittanza unitaria della parete fittizia posta in corrispondenza della parete interna e limitata
196. mica integrata L energia termica richiesta al sottosistema di generazione riscaldamento dall insieme dei servizi riscaldamento acqua calda sanitaria ventilazione raffrescamento che chiedono caldo Qu g out data da Casi 2 pa omm F Y la t sk Di Quan 18 gt a i I gt Di m X Q jis g out k ij j j j j k 238 dove Quin l energia termica richiesta al sottosistema di generazione riscaldamento dal sottosistema di accumulo j esimo della zona i esima servizio riscaldamento kWh Qw sini l energia termica richiesta al sottosistema di generazione riscaldamento dal sottosistema di accumulo j esimo della zona i esima servizio acqua calda sanitaria kWh Qv ainij l energia termica richiesta al sottosistema di generazione riscaldamento dal sottosistema di distribuzione j esimo della zona i esima servizio ventilazione kWh Onus l energia termica richiesta al sottosistema di generazione riscaldamento dal sottosistema di accumulo del post riscaldamento j esimo della zona i esima servizio climatizzazione estiva kWh Qc ini l energia termica richiesta al sottosistema di generazione riscaldamento dal sottosistema di generazione del freddo j esimo della zona i esima servizio raffrescamento o climatizzazione estiva kWh Qusgou il contributo all energia termica richiesta dell eventuale k esimo sistema solare termico kWh E 9 6 2 Generazione termica separata L energia t
197. n fluido termovettore kWh l energia termica eventualmente fornita dal sottosistema di generazione Centrale Termica al sottosistema di deumidificazione RH per il controllo dell umidit tramite post riscaldamento KWh l energia elettrica complessivamente assorbita dagli ausiliari dell impianto di riscaldamento ambientale kWh l energia elettrica complessivamente assorbita dagli ausiliari dell impianto di ventilazione con umidificazione e o preriscaldamento kWh l energia elettrica complessivamente assorbita dagli ausiliari dell impianto di raffrescamento e deumidificazione ambientale kWh l energia elettrica complessivamente assorbita dagli ausiliari del sottosistema di generazione dell energia termica da fonte solare kWh l energia elettrica assorbita dagli ausiliari del sottosistema y esimo dell impianto x esimo kWh la perdita termica di processo cio l energia termica dispersa dal sottosistema y esimo al netto della quota relativa alla dispersione termica degli ausiliari legata alla modalit di trasferimento dell energia termica dall ingresso all uscita del sottosistema considerato kWh la quota dispersa dell energia elettrica degli ausiliari verso l ambiente esterno al sottosistema y esimo kWh l energia termica in uscita dal generico sottosistema y esimo dell impianto x esimo kWh il fabbisogno di energia termica per il solo riscaldamento sensibil
198. nazione d uso e che per ogni servizio sia servita da un unica tipologia di sistema impiantistico ovvero da pi tipologie tra loro complementari purch facenti parte dello stesso impianto termico E S RIFERIMENTI NORMATIVI Le norme di seguito elencate costituiscono i riferimenti principali sui quali si basa la procedura di calcolo ivi descritta UNI EN ISO 13790 UNI TS 11300 1 UNI TS 11300 2 pr UNI TS 11300 4 UNI EN 15316 UNI EN ISO 6946 UNI EN 1745 UNI 7357 UNI 8477 1 UNI EN ISO 10077 1 UNI EN ISO 10077 2 UNI EN 13363 1 UNI 10339 UNI 10349 UNI 10351 UNI 10355 UNI EN ISO 14683 UNI EN ISO 13370 UNI EN ISO 13788 UNI EN 13789 UNI EN 15193 UNI EN 12464 1 Prestazione termica degli edifici Calcolo del fabbisogno di energia per il riscaldamento e il raffrescamento Prestazione energetica degli edifici Determinazione del fabbisogno di energia termica dell edificio per la climatizzazione estiva ed invernale Prestazione energetica degli edifici Determinazione del fabbisogno di energia primaria e dei rendimenti per la climatizzazione invernale e per la produzione di acqua calda sanitaria Prestazione energetica degli edifici Utilizzo di energie rinnovabili e altri metodi di generazione per riscaldamento di ambienti e preparazione di acqua calda sanitaria Impianti di riscaldamento degli edifici Metodo per il calcolo dei requisiti energetici e dei rendimenti dell imp
199. ne esterno su esterno durante il periodo estivo KWh E 6 3 4 Fabbisogno di energia termica latente per la climatizzazione estiva Per ciascuna zona il fabbisogno convenzionale di energia termica latente per la climatizzazione estiva dovuta cio al controllo dell umidit dell aria della zona viene determinato come segue Quei E max o Ow sc Quel 12 dove Quel il fabbisogno di energia termica latente per la climatizzazione estiva della zona considerata kWh Qwy s c l entalpia del vapore di acqua prodotto all interno della zona da persone processi e sorgenti varie cottura lavaggi ecc KWh Qwvy v c l entalpia della quantit netta di vapore di acqua introdotta nella zona dagli scambi d aria con l ambiente circostante per infiltrazione aerazione e o ventilazione kWh E 6 3 5 Energia scambiata per trasmissione e ventilazione La quantit di energia scambiata per trasmissione e per ventilazione tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e l ambiente circostante Q si calcola allo stesso modo sia per il riscaldamento che per il raffrescamento ed data sia nella condizione di riferimento Q1 che in quella corretta Qi 44 da 0 50 40 Qi adi Q Qyag 13 dove QL la quantit di energia di riferimento scambiata per trasmissione e per ventilazione tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e l ambiente circostante kWh Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia
200. ne d uso fG per E 1 1 E 1 2 Edifici residenziali 24 24 E 1 3 Edifici adibiti ad albergo pensioni ed attivit similari 8 24 E 2 Edifici adibiti ad uffici ed assimilabili 8 24 E 3 Edifici adibiti ad ospedali cliniche o case di cura ed assimilabili 24 24 E 4 Edifici adibiti ad attivit ricreative associative e di culto 8 24 E 5 Edifici adibiti ad attivit commerciali ed assimilabili 8 24 E 6 Edifici adibiti ad attivit sportive 8 24 E 7 Edifici adibiti ad attivit scolastiche di tutti i livelli e assimilabili 8 24 E 8 Edifici adibiti ad attivit industriali ed artigianali ed assimilabili 8 24 Prospetto XXV Fattore di presenza medio giornaliero nei locali climatizzati fG per Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 40 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Attivit Applicazioni g h am Seduto a riposo 45 Seduto in attivit leggera 65 Seduto in attivit media 80 Seduto al ristorante 115 In piedi lavoro leggero 80 In piedi lavoro medio 200 In piedi lavoro pesante 410 In movimento 100 Danza moderata 230 In cammino a 1 3 m s 265 Attivit atletica palestra discoteca 450 Prospetto XXVI Valori medi della portata di vapore gv g h pers dovuti alla presenza di persone Fonte AICARR Miniguida Il valore della portata massica media giornaliera dovuta alle altre sorgenti si ricava dal Prospetto XXVIII con la seguente relazione dove Gypi Ni f
201. ne del fabbisogno termico Nel caso in cui non siano disponibili i dati di progetto dei componenti dell impianto la potenza dei ventilconvettori desumibile dal Prospetto XLII Categorie di terminali Tipologie Fabbisogni elettrici unitari Terminali privi di ventilatore con emissione Radiatori convettori strisce radianti pannelli Nulli del calore per convezione naturale edlisolati dalle strutture ed annegati nelle irraggiamento strutture Terminali di erogazione per immissione di Bocchette e diffusori in genere Si considerano compresi nella distribuzione aria calda dell aria Terminali di erogazione ad acqua con Ventilconvettori convettori ventilati ia 3 Potenza elettrica al ins Portata d aria m h ventilatore a bordo emissione prevalente apparecchi in genere con ventilatore IW per convezione forzata ausiliario Fino a 200 m h 40 Da 200 a 400 m h 50 Da 400 a 600 m h 60 Generatori d aria calda non canalizzati Generatori pensili generatori a basamento 1500 90 roof top 2500 170 3000 250 4000 350 6000 700 8000 900 Nel caso di generatori canalizzati il fabbisogno di energia elettrica del ventilatore deve essere compreso nella distribuzione Prospetto XLII Fabbisogni elettrici dei terminali di erogazione del calore Fonte UNI TS 11300 2 2008 E 9 2 1 Emettitori alimentati elettricamente Nel caso di sistemi elettrici ad infrarossi o altri tipi di emettitor
202. ni orizzontali e verticali ed elementi che delimitano la zona da quelle adiacenti o dall esterno In quest ultimo caso data la loro scarsa incidenza le pareti verticali interne di separazione possono non essere considerate nel calcolo I solai devono essere invece considerati sia come elementi di soffitto per il piano inferiore ed elementi di pavimento per il piano superiore D 1 1 Capacit termica dell involucro edilizio La capacit termica dell insieme di componenti che delimitano un ambiente climatizzato o a temperatura controllata espressa in kJ K data da n Y A c Be _ i 1000 D 1 dove n il numero dei componenti edilizi presenti pareti esterne divisori interni e solai di separazione Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 142 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 A la superficie netta di ciascun componente m C la capacit termica areica per unit di superficie di ciascun componente J m K La capacit termica areica di ciascun componente j data da C 2m c j j D 2 dove m la massa termica areica del componente kg m c la capacit termica massica del materiale costituente il componente J kgK Nell ipotesi di componente costituito da pi materiali si considera la capacit termica massica del materiale rivolto verso l ambiente interno La capacit termica per unit di superficie data da ki D 3 D 1 1 1 Pareti esterne
203. nit immobiliare desumibile dal Prospetto XXXVIII Per 1 sistemi centralizzati la procedura riportata al E 9 8 consente di calcolare direttamente le perdite al mantello e quindi il prodotto Qw sr fm NOTA Per sistemi centralizzati e non in cui il generatore posto in un locale tecnico a temperatura non controllata le perdite non sono recuperabili Ubicazione generatore fR w g All aperto 0 In locale non riscaldato 0 3 Entro lo spazio riscaldato 1 Prospetto XXXVII Fattore di recupero per generatori termici Fonte UNI TS 11300 2 2008 Tipo di fonte Tipo di bruciatore ms Combustibile Bruciatore atmosferico 0 50 Bruciatore ad aria soffiata 0 75 Energia elettrica 1 Prospetto XXXVIII Frazione delle perdite attribuite al mantello in funzione del tipo fonte energetica e di bruciatore fpr Fonte UNI TS 11300 2 2008 E 8 3 5 Energia richiesta dal servizio acqua calda sanitaria Nel caso di produzione di acqua calda sanitaria separata dal riscaldamento sia per scaldacqua autonomi al servizio di singola unit immobiliare sia per quelli centralizzati al servizio di pi unit immobiliari l energia richiesta ai vari vettori energetici utilizzati si calcola in funzione delle diverse tipologie di generatore utilizzato generatore alimentato da vettore elettrico scaldacqua elettrico a pompa di calore azionata elettricamente E uw t gin 0 E uw rtgin 0 E _ Q wg ou
204. nno dal sistema di produzione al servizio di riscaldamento sensibile kWh Qv a in l energia termica fornita durante l anno dal sistema di produzione al servizio di ventilazione meccanica e eventuale umidificazione latente kWh Epu il fabbisogno annuale di energia primaria per il riscaldamento ambientale o la climatizzazione invernale in gn kWh E 7 6 8 Efficienza di produzione media annuale per il servizio raffrescamento o climatizzazione estiva L efficienza di produzione media stagionale per il servizio raffrescamento o climatizzazione estiva amp pcyr il rapporto tra l energia termica utile generata ed immessa nell eventuale accumulatore termico o direttamente nella rete di distribuzione del servizio di raffrescamento o climatizzazione estiva compresa la deumidificazione con o senza post riscaldamento e l energia primaria delle fonti energetiche compresa l energia elettrica impiegate per tale generazione cio Q C g out Q RH g out E pe yr E PC 136 dove l efficienza di produzione media stagionale per il raffrescamento o climatizzazione estiva pC yr Qc gout l energia termica fornita durante l anno dal sistema di produzione al servizio di raffrescamento o climatizzazione estiva sensibile latente kWh On gout l energia termica fornita durante l anno dal sistema di produzione al sottosistema di post riscaldamento kWh Epc il fabbisogno annuale di energia primaria
205. non isolate La capacit termica areica per pareti esterne non isolate parete che non presenta strati di isolamento concentrati materiali con conduttivit termica lt 0 05 W mK si calcola come valore minimo tra le due quantit C Y c p s a jt capacit fisica areica calcolata come somma estesa a tutti gli m strati della parete del prodotto della capacit specifica massica per la massa volumica per lo spessore s dello strato b C C p d dove c la capacit termica massica del materiale costituente il componente J kgK P la massa volumica del primo strato ad esclusione dell intonaco rivolto verso l ambiente interno kg m d lo spessore efficace termico espresso in m dato da 4 371 s p D 4 con la conducibilit termica dello strato rivolto verso l ambiente interno ad esclusione dell intonaco W mK P la massa volumica del primo strato ad esclusione dell intonaco rivolto verso l ambiente interno kg m Nel caso in cui lo spessore termico efficace calcolato con l equazione D 4 risulti maggiore dello spessore del primo strato la differenza tra lo spessore termico efficace e lo spessore del primo strato s sia un parte significativa dello spessore dello strato successivo s e le masse volumiche dei due strati siano sufficientemente diverse la massa volumica che deve essere utilizzata per il calcolo della capacit termica areica data da S d s PET Pit P2 d
206. non rinnovabile non elettrico in ingresso al sistema Eg aa E __ Hf g in I fuel del t fun E fena 2d fiel i ferrea fuel del Es Eis __ Cff g in H f g in TC fuel del E E t fuc fena cuel t Te aiia fuel del fuel del E f _ H f g in FW fuel del t faw a fena fene fwel req fuel del E __ Hf g in u fL fuel del 7 E Macer fi elreq con T fuel del c fuel del w fuel del i fuer det 1 fuel del 98 con f Qu ep Qi sin Q ain m Qus out t fagns HH TT Q H g out ics Qc in Qui gout Qus aout i fueuse HT Ds out wssn Q f E W s in HS g out H amp HS W z fiw con fiut fuc fu 71 el iecout 99 dove per quanto non definito in precedenza si ha fun il fattore di ripartizione dell energia termica fornita dal generatore di calore al servizio di riscaldamento o climatizzazione invernale fuc il fattore di ripartizione dell energia termica fornita dal generatore di calore al servizio di raffrescamento o climatizzazione estiva fuw il fattore di ripartizione dell energia termica fornita dal generatore di calore al servizio della produzione di acqua calda sanitaria Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 49 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 e con f Qi giout GHQ 7 C oot Eiga RE el g out u fone a 4E con fena fau 1 C git el g out 100 dove fano il fattore di utilizzazione del sistema di cogenerazione
207. nsiderato si veda la 17 kh X zu 2 py 622 Pu 0 i 101325 p 101325 p 6 i 17 269 6 0 610 5 exp _ er 0 20 C Pul E B p 0 105 000 2H per 8 0 C poo 86 101325 p 87 la temperatura interna prefissata della zona termica considerata si veda E 3 C Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 41 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Pysii la pressione parziale del vapore di acqua in condizioni di saturazione presente nella zona termica considerata Pa Pvii la pressione parziale del vapore di acqua presente nella zona termica considerata Pa i l umidit relativa dell aria umida della zona termica considerata Pvsk la pressione parziale del vapore di acqua in condizioni di saturazione presente nell aria umida in ingresso alla zona termica considerata Pa Pv la pressione parziale del vapore di acqua presente nell aria umida in ingresso alla zona termica considerata Prospetto XXXVII Pa ik l umidit relativa dell aria umida in ingresso alla zona termica considerata Pressione parziale di vapore p Pa mese ott nov dic gen feb mar apr mag giu lug ago set Bergamo 1162 892 673 671 633 761 910 1334 1587 1845 1812 1515 Brescia 1246 896 582 661 685 783 1046 1467 1625 1910 2036 1622 Como 1245 945 713 634 701 831 1060 1361 1769 1929 1928 1709 Cremona 1225 880 627 540 618 809 1106 14
208. nte di scambio termico per ventilazione tra spazio soleggiato e l ambiente esterno W K Npe il numero totale di superfici opache divisorie tra lo spazio soleggiato e l ambiente esterno Nwi il numero totale di elementi trasparenti posti tra lo spazio soleggiato e l ambiente esterno Il coefficiente di scambio termico per ventilazione dello spazio soleggiato definito come segue ux Pa ta 62 dove Hys Il coefficiente di scambio termico per ventilazione tra spazio soleggiato e l ambiente esterno W K Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 34 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Pa Ca la capacit termica volumica dell aria pari a 0 34 Wh m K Vs la portata d aria esterna di ventilazione nello spazio soleggiato m h La portata d aria esterna di ricambio nello spazio soleggiato viene definita mediante la seguente relazione Vs Vs n 6 3 dove Vs la portata d aria esterna di ventilazione nello spazio soleggiato m h V il volume netto dello spazio soleggiato m n il numero di ricambi d aria da assumere pari a quello impiegato nella 60 per il calcolo del fabbisogno energetico di riscaldamento mentre per il calcolo del fabbisogno energetico di raffrescamento si usa il valore convenzionale di 0 5 Il contributo solare indiretto Qsr s dovuto sia al surriscaldamento dell ambiente non climatizzato soleggiato per effetto della radiazione solare assorbita dalle varie
209. nte espressione 0 u 7 pia Pu dad u T j 1 j 1 con N ZN DI Tju Y Hyju Y su Y n pt A 1 z T pa l energia solare mensile entrante nell ambiente non servito dall impianto termico attraverso 1 suoi serramenti KWh l energia mensile entrante nell ambiente non servito dall impianto termico dovuta a persone e cose kWh la durata del mese considerato kh il coefficiente di scambio termico per trasmissione tra la zona j esima compreso l ambiente esterno e la zona o ambiente non servito da impianto termico u W K il coefficiente di scambio termico per ventilazione infiltrazione tra la zona j esima limitrofa compreso l ambiente esterno e la zona o ambiente non servito da impianto termico u W K la temperatura della zona j esima a temperatura controllata o dell ambiente esterno C il numero totale di zone con le quali si ha interazione termica compreso l ambiente esterno il numero totale di zone con le quali si ha trasmissione termica compreso l ambiente esterno il numero totale di flussi di ventilazione infiltrazione Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 128 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 APPENDICE B informativa Abaco dei ponti termici E ni di TIRI Tg oso V 0 05 V 0 15
210. o per consentire la comparabilit delle diverse soluzioni impiantistiche ai fini della riduzione dell impiego dei combustibili fossili e della CO Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 57 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Si definiscono quindi pi efficienze per mettere in evidenza i vari processi di conversione dell energia legati ai diversi servizi riscaldamento o climatizzazione invernale raffrescamento o climatizzazione estiva produzione di acqua calda sanitaria illuminazione produzione di energia elettrica e o termica si definiscono inoltre delle efficienze globali sia per i diversi servizi sia per l edificio per caratterizzarne complessivamente la prestazione E 7 6 1 Efficienza globale media annuale dell edificio L efficienza globale media annuale dell edificio corrisponde all efficienza dell impianto termico e dell impianto di illuminazione quest ultimo considerato nel calcolo solo per destinazioni d uso diverse da quella residenziale nel suo complesso g ed il rapporto tra il fabbisogno di energia termica ed elettrica per l insieme dei servizi forniti riscaldamento o climatizzazione invernale raffrescamento o climatizzazione estiva produzione di acqua calda per usi sanitari illuminazione ove richiesto e l energia primaria delle fonti energetiche ivi compresa l energia elettrica dei dispositivi ausiliari Tale valore viene determinato secondo la n Qa y t Q
211. o esterno della tubazione senza isolante d espresso in mm calcolabile come U 0 143 0 0018 d Per montanti verticali posti verso l interno del fabbricato in intercapedini che procedendo dall interno verso l esterno precedono lo strato di isolamento termico avente uno spessore conforme a quello indicato nell Allegato B del d P R 412 93 moltiplicato per 0 5 la trasmittanza lineica U espressa in W mK calcolabile in funzione del diametro esterno della tubazione senza isolante d espresso in mm come U 0 19 0 0034 d Per tubazioni correnti entro strutture non affacciate n all esterno n su locali non riscaldati e con uno spessore di isolante conforme a quello indicato nell Allegato B del d P R 412 93 moltiplicato per 0 3 la trasmittanza lineica U espressa in W mK in funzione del diametro esterno della tubazione senza isolante d espresso in mm calcolabile come U 0 225 0 00532 d Il fabbisogno di energia elettrica del sistema di distribuzione Waw dato dal prodotto tra la potenza complessiva degli ausiliari e il tempo di funzionamento dell impianto di produzione secondo la relazione Wwa YI Wwai 24 N i 151 Wwgi indica la potenza dell ausiliario i esimo al servizio del sistema di distribuzione KW N il numero dei giorni del mese considerato Sia per gli edifici esistenti sia per quelli di nuova costruzione l energia termica complessivamente dispersa dal sottosistema di distr
212. o tra il fabbisogno di energia termica per il servizio di riscaldamento o climatizzazione invernale il fabbisogno di energia termica per il servizio di produzione acqua calda sanitaria e l energia primaria delle fonti energetiche ivi compresa l energia elettrica dei dispositivi ausiliari utilizzata per tali servizi Tale valore viene determinato secondo la ET Q bn y 23 Q paw yr gHW yr Epy Epw 133 dove EgHW yr l efficienza globale media annuale dell impianto termico per il riscaldamento o la climatizzazione invernale e la produzione di acqua calda sanitaria QBHyr il fabbisogno annuale di energia termica di riferimento per il riscaldamento o la climatizzazione invernale definito dall equazione 1 KWh QpHW yr il fabbisogno annuale di energia termica per la produzione di acqua calda ad uso sanitario definito dall equazione 140 kWh Epu il fabbisogno annuale di energia primaria dell edificio per il riscaldamento o la climatizzazione invernale dell edificio definito dall equazione 89 kWh Epw il fabbisogno annuale di energia primaria dell edificio per la produzione di acqua calda ad uso sanitario definito dall equazione 91 kWh E 7 6 6 Efficienza globale media annuale per l illuminazione L efficienza globale media annuale del servizio illuminazione eg yr il rapporto tra il fabbisogno di energia elettrica per il servizio di illuminazione fissa e l energia primaria dell
213. ogenee calcolato in funzione della destinazione d uso e del sistema di controllo della luce artificiale si veda E 11 1 2 tri il tempo in cui non vi disponibilit di luce naturale tabulato in funzione della destinazione d uso Prospetto LXXIV h L energia elettrica parassita assorbita annualmente dai dispositivi di controllo e dalle batterie di ricarica dei sistemi di illuminazione di emergenza presenti nell ambiente con caratteristiche illuminotecniche omogenee considerato W e calcolata forfettariamente secondo la W yr 6 A 359 dove Wp yr xd TEE po wi uni l energia elettrica parassita annuale assorbita dai dispositivi di controllo e dalle batterie di ricarica dei sistemi di illuminazione di emergenza presenti nell ambiente con caratteristiche illuminotecniche omogenee considerato kWh A la superficie utile di pavimento dell ambiente con caratteristiche illuminotecniche omogenee considerato m Per edifici esistenti la potenza totale installata per l illuminazione artificiale W viene determinata secondo la WaS WA 360 Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 120 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 dove Wi la potenza totale installata per l illuminazione artificiale nell ambiente con caratteristiche illuminotecniche omogenee considerato W Wa la potenza installata per unit di superficie utile assunta pari a 25 W m per edifici adibiti
214. olgibili risultano coincidenti e in assenza di dati specifici possono essere ricavati dal Prospetto XXII fattore di riflessione solare del dispositivo schermante rispettivamente per la radiazione diretta b e per la diffusa d per 1 dispositivi schermanti a lamelle orientabili veneziane ricavabile dalle equazioni 51 e 53 per le tende avvolgibili risultano coincidenti e in assenza di dati specifici possono essere ricavati dal Prospetto XXII c Schermature solari integrate con intercapedine d aria non ventilata 2 3 4 1 ambiente esterno N N 2 vetro senza rivestimento N 3 schermatura solare 1 4 4 6 i 4 intercapedine d aria non ventilata 5 vetro con o senza rivestimento N 6 ambiente interno Figura 7 Schematizzazione di una schermatura solare integrata con intercapedine non ventilata Le trasmittanze di energia solare totale della finestra in presenza di sistema schermante integrato se non fornite dal produttore sono calcolate con le seguenti formule dove G dove gi Teb d Ceb d Peb d G 8 sh gl b 7817 Teb 81 o Huga 3 47 G 8 sh gija 81 Tea 81 o 1 81 Ped FR i 48 assunto dalla normativa pari a 3 W m K espressa in W m K e definita come 1 1 1 G U G foe 49 la trasmittanza dell energia solare totale della vetrata senza l inserimento della schermatura solare elemento 3 in Figura 7 alcuni valori indicativi del coefficiente
215. ollettino Ufficiale della Regione Lombardia 52 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 per l energia del vettore energetico non rinnovabile non elettrico in ingresso al sistema E uel del E gt Hf g in I fuel del E i fena feel t lielfea fuel del u Ec t gin Ec tgn E gin f c fuel del E E E VGH el C el req fuel del fuel del fuel del N Euw t gin Ei tein t f TW fuel del dii E E VGH el W el req fuel del fuel del E __ Hf g in E l fuel del E Vene fi aira con T fuel del lc fuel del w fuel del fuer det 1 fuel del per l energia elettrica fornita da fonte solare Eu f f H el req H elsol T c el sol I ated TW el sol fw el req con TH el sol Ic el sol Tw el sol TL el sol 1 I el sol f el req per l energia elettrica fornita da fonte eolica Ea wind r H el wind P aielrea lc el wind LN r f f con r along tl atr 1 W el wind W el req H el win W el win L el wind r L el wind Lel req per l energia termica fornita da fonte solare Eq o TH th sol f GS H lo thsoi fasc FW th sol m fas w con TH th sol TG th sol TW th sol 1 per l energia del vettore energetico rinnovabile non elettrico in ingresso al sistema Eg i E H rf g in fh fuel ren E fena cuel i Tu eiie fuel ren E icrfg in Ecitgin E tain t f fc fuel ren E E E VGH el C el req fue
216. on caldaie 1 2 altri sistemi di generazione i Teleraffreddamento conrefrigeratori industriali 0 5 combinato con teleriscaldamento trigenerazione 0 4 refrigeratori free cooling 0 3 free cooling impiego di acqua di lago fiume 0 1 calore di scarto di processo frigoriferi assorbimento 0 05 da utilizzarsi in assenza di dato dichiarato dal fornitore utilizzare il dato dichiarato dal fornitore Prospetto XXIX Fattori di conversione in energia primaria dei vettori energetici sottosistema di recupero termico entalpico nella ventilazione meccanica con o senza preriscaldamento R sottosistema di emissione in ambiente e relativo controllo E sottosistema Unit Trattamento Aria con sottosistema distribuzione aria e sottosistema emissione Ec amp p sottosistema di distribuzione D o A sottosistema di accumulo S sottosistema di generazione G In Figura 11 riportato per un edificio con un unica zona termica uno schema d impianto termico monocombustibile da fonte fossile che soddisfa contemporaneamente i requisisti di climatizzazione invernale ed estiva compresa la produzione di acqua calda che possa avere a livello della generazione di energia termica qualsiasi combinazione di generatori dalla semplice caldaia e al gruppo frigorifero a compressione all impiego sia di teleriscaldamento che di teleraffrescamento alla cogenerazione e alla trigenerazione con gruppi frigoriferi ad assor
217. ondente al valore del prospetto per una superficie per alloggio di 80 m Prospetto XXXI Valori di fabbisogno giornaliero specifico per il calcolo del fabbisogno di acqua calda sanitaria per destinazione d uso residenziale Fonte UNI TS 11300 2 2008 Per destinazioni d uso diverse dal residenziale si fa riferimento al prospetto seguente Tipo di attivit a Nu Hotel senza lavanderia 1 stella 40 I G letto 2 stelle 50 I G letto Numero di letti 3 stelle 60 I G letto 4 stelle 70 I G letto Hotel con lavanderia 1 stella 50 I G letto RT 2 stelle 60 I G letto Muero aieu 3 stelle 70 I G letto 4 stelle 80 I G letto Altre attivit ricettive diverse dalle precedenti 28 I G letto Numero di letti Attivit ospedaliera day hospital 10 I G letto Numero di letti Attivit ospedaliera con pernottamento 90 1 G letto Numero di letti Scuole di tutti i livelli e assimilabili 15 I G persona Numero di persone Edifici adibiti ad attivit sportive 100 I G doccia Numero di docce Edifici per uffici e assimilabili per attivit commerciali e industriali 20 I G persona Numero di persone N B G giorno Prospetto XXXII Coefficienti per il calcolo del fabbisogno di ACS per destinazioni d uso diverse dal residenziale Fonte UNI TS 11300 2 2208 E 8 3 Fabbisogno termico di energia primaria per la produzione di acqua calda ad usi sanitari Ai fini del calcolo del fabbisogno di energia primaria per la
218. one cos come definito al E 9 6 3 N il numero dei giorni del mese considerato Temperature di riferimento C Temperatura media di riferimento del fluido termovettore nella 85 sottostazione O wi C Prospetto LIX Valori di riferimento per la temperatura del fluido termovettore Fonte pr UNI TS 11300 4 Ubicazione della sottostazione 0 test C Bass C In centrale termica 20 15 All esterno 20 0 Prospetto LX Temperature del locale ospitante la sottostazione Fonte pr UNI TS 11300 4 L energia elettrica assorbita dagli ausiliari viene considerata nulla 9 307 E 9 11 Bilancio energetico per pompe di calore elettriche e ad assorbimento Il bilancio energetico per una pompa di calore indipendentemente dal vettore energetico impiegato per il suo funzionamento e dalla tipologia di sorgente fredda utilizzata dato da Qs Qi ov zn Qus EE Onan T k Wan 308 dove Quin la quantit di energia chimica del combustibile termica o elettrica in ingresso alla specifica pompa di calore impiegata kWh Qenamb la quantit di energia termica estratta dalla sorgente fredda KWh Qenout la quantit di energia termica in uscita dalla pompa di calore kWh Qents la perdita termica di processo della pompa di calore kWh kg la frazione recuperata dell energia elettrica assorbita dagli ausiliari della pompa di calore assunta pari a 0 8 Wan
219. one Lombardia 28 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 con U g Teb d Qeb d con Peb d la trasmittanza termica del vetro W m K la trasmittanza dell energia solare totale della superficie trasparente del serramento i alcuni valori indicativi del coefficiente di trasmissione solare g di alcuni tipi di vetri sono riportati nel Prospetto XV tali valori devono essere utilizzati solo quando non sono disponibili dati pi precisi forniti dal costruttore il fattore di trasmissione solare del dispositivo schermante rispettivamente per la radiazione diretta b e per la diffusa d per i dispositivi schermanti a lamelle orientabili veneziane ricavabile dalle equazioni 50 e 52 per le tende avvolgibili risultano coincidenti e in assenza di dati specifici possono essere ricavati dal Prospetto XXII la frazione di energia solare assorbita dal componente schermante rispettivamente per la radiazione diretta b e per la diffusa d ottenuta secondo le equazioni 42 e 43 seguenti Aeb lta D 42 ded 1 Ted Ped 43 il fattore di riflessione solare del dispositivo schermante rispettivamente per la radiazione diretta b e per la diffusa d per i dispositivi schermanti a lamelle orientabili veneziane ricavabile dalle equazioni 51 e 53 per le tende avvolgibili risultano coincidenti e in assenza di dati specifici possono essere ricavati dal Prospetto XXII b Scher
220. opachi che delimitano una zona climatizzata o a temperatura controllata per ulteriori dettagli si rimanda all Appendice D m Qrc la quantit di energia trasferita per trasmissione tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e l ambiente circostante durante il periodo di raffrescamento calcolata secondo la 15 kWh Qve la quantit di energia di riferimento trasferita per ventilazione aerazione e o infiltrazione tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e l ambiente circostante durante il periodo di raffrescamento calcolata secondo la 25 KWh Ov cad la quantit di energia corretta trasferita per ventilazione aerazione e o infiltrazione tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e l ambiente circostante durante il periodo di raffrescamento calcolata secondo la 26 KWh A0 la differenza tra la temperatura interna prefissata della zona termica considerata 0 e il valore medio mensile della temperatura media giornaliera esterna 0 si veda E 6 3 7 C At la durata del mese considerato si veda la 17 kh Caratteristiche costruttive dei componenti edilizi Numero di piani Intonaci Isolamento Pareti esterne Pavimenti 1 2 23 Capacit termica areica kJ m K interno qualsiasi tessile 75 75 85 interno qualsiasi legno 85 95 105 interno qualsiasi piastrelle 95 105 115 assente esterno leggere blocchi tessile 95
221. ospetto I Periodo di calcolo in funzione della zona climatica Il fabbisogno di energia termica dell involucro per il raffrescamento o la climatizzazione estiva Qyc i cui limiti sono definiti dal valore positivo del fabbisogno viene calcolato su base mensile Il calcolo si effettua per tutti i mesi dell anno in particolare per le zone termiche interne di edifici commerciali nelle quali si pu avere un carico termico per raffrescamento anche nel periodo invernale Il fabbisogno di energia primaria per i vari servizi presenti nell edificio riscaldamento ovvero climatizzazione invernale raffrescamento ovvero climatizzazione estiva produzione di acqua calda sanitaria autoproduzione di energia elettrica illuminazione artificiale viene calcolato su base mensile salvo nei casi ove diversamente specificato E 4 DEFINIZIONI Ai fini dell applicazione della procedura di calcolo di seguito descritta occorre fare riferimento alle definizioni riportate nella Delibera della Giunta Regionale 8 5018 e s m i Si riportano di seguito ulteriori definizioni ai soli fini dell applicazione della presente procedura di calcolo Edificio di nuova costruzione anche in deroga alla definizione di cui al punto 2 lettera r della Delibera della Giunta Regionale 8 8745 si definisce edificio di nuova costruzione un edificio per il quale la richiesta di permesso di costruire o denuncia di inizio attivit per interventi di nuova costruzione e o demolizione e ricos
222. ostante al netto dei contributi della radiazione solare trasferita all interno per assorbimento sui componenti opachi e da eventuali spazi soleggiati addossati all involucro kWh la quantit di energia corretta scambiata per trasmissione e per ventilazione tra l ambiente a temperatura con trollata o climatizzato e l ambiente circostante al netto dei contributi della radiazione solare trasferita all interno per assorbimento sui componenti opachi e da eventuali spazi soleggiati addossati all involucro KWh il fattore di utilizzazione di riferimento degli apporti energetici gratuiti il fattore di utilizzazione corretto degli apporti energetici gratuiti la quantit di energia gratuita dovuta alle sorgenti interne ed alla radiazione solare entrata attraverso i componenti trasparenti kWh Q uet x Qu B Oso z Os Q tinetagi n Quas S Qseo g Qses 7 la quantit di energia di riferimento scambiata per trasmissione e per ventilazione tra l ambiente a temperatura controllata o climatizzato e l ambiente circostante al netto dei contributi della radiazione solare trasferita all interno per assorbimento sui componenti opachi e da eventuali spazi soleggiati addossati all involucro kWh la quantit di energia corretta scambiata per trasmissione e per ventilazione tra l ambiente a temperatura con trollata o climatizzato e l ambiente circostante al netto dei contributi della radiazione solare trasferita
223. otto tra la potenza complessiva degli ausiliari e il tempo di funzionamento dell impianto di produzione secondo la relazione Wy gt Wwai 24 N i 164 dove Ww il fabbisogno di energia elettrica degli ausiliari del sottosistema di generazione kWh Wwai indica la potenza dell ausiliario i esimo al servizio del sistema di generazione KW N il numero dei giorni del mese considerato L energia termica complessivamente dispersa dal sottosistema di generazione viene calcolata secondo la Ow Qwgls 1 E Kw Ww 165 dove Qw gL l energia termica dispersa complessivamente dal sottosistema di generazione kWh Qw gs la perdita termica di processo del sottosistema di generazione kWh Kw la frazione recuperata dell energia elettrica assorbita dagli ausiliari del sottosistema di generazione assunta pari a 0 8 Ww il fabbisogno di energia elettrica dagli ausiliari del sottosistema di generazione kWh Le perdite recuperate sono date da Ozng fr wg AB ut f 166 dove fe wg e il fattore di recupero del sottosistema di generazione Prospetto XXXVIT Qwar l energia termica dispersa complessivamente dal sottosistema di generazione KWh Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 69 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 la frazione delle perdite di processo totali del generatore attribuibili al mantello e quindi recuperabili per scaldacqua autonomi al servizio di singola u
224. peratura ambiente del locale in cui installato il serbatoio di accumulo C At la durata del mese considerato si veda la 17 kh Nell impossibilit di reperire 1 dati richiesti dalla 157 le perdite del sottosistema di accumulo possono essere stimate con la seguente equazione Qua fs At 158 dove Qw sls la perdita termica di processo del sottosistema di accumulo kWh fs il coefficiente di perdita in funzione della classe di volume dell accumulo Prospetto XXXV W At la durata del mese considerato dell impianto si veda la 17 kh Volume di accumulo da 10 fino a 50 litri da 50 a 200 litri 200 a1500 litri da 1 500 a 10 000 litri oltre i 10 000 Prospetto XXXV Fattore da applicare per il calcolo delle perdite di accumulo f Fonte Comitato Termotecnico Italiano Prestazioni energetiche degli edifici Climatizzazione invernale e preparazione acqua calda per usi igienico sanitari 2003 Occorre inoltre considerare le perdite del circuito di collegamento tra il serbatoio di accumulo e il generatore di calore Si considerano i seguenti casi distanza tra serbatoio e generatore lt 5 m e tubazioni di collegamento isolate le perdite per la distribuzione si considerano trascurabili distanza tra serbatoio e generatore lt 5 m e tubazioni di collegamento non isolate ovvero distanza tra serbatoio e generatore gt 5 m le perdite per la distribuzione devono essere calcolate secondo il me
225. pia specifica dell aria umida all uscita della batteria di pre riscaldamento he data da Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 85 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 h h kx 0 001163 0 227 dove Lu ot f f g i9 e AS Xe l umidit massica media giornaliera dell aria umida esterna v I 0 la temperatura dell acqua liquida inviata all atomizzatore C la potenza termica richiesta dalla batteria di pre riscaldamento risulta essere pari a T AU _ p AU QgH P Vui ht hi 228 dove Pa la massa volumica dell aria considerata secca pari a 1 2 kg m uj la portata volumetrica media giornaliera dell aria di processo per il controllo dell umidit che pu anche coincidere con l aria di ventilazione m h hiAY aa e l entalpia dell aria umida media giornaliera dell aria esterna calcolata con l equazione 210 Wh kg se poi a la batteria alimentata da un fluido termovettore acqua l energia termica richiesta dal sottosistema trattamento aria Qvrini 7 Qgu At 229 At la durata del mese considerato si veda la 17 kh mentre l energia elettrica richiesta dagli ausiliari pari all energia elettrica assorbita dalla pompa dell atomizzatore cio Wri 2 Wi At 230 dove Pi la potenza elettrica media giornaliera assorbita dalla pompa dell atomizzatore W At a durata del mese considerato si veda la 17
226. po di distribuzione Numero di piani Prima del 1961 1961 1976 1977 1993 Dopo il 1993 Na VERTICALE Montanti in 1 0 936 traccia nei paramenti 2 0 947 IMPIANTO interni Isolamento 3 DURA CENTRALIZZATO secondo legge 10 91 i Tubazioni posteriori al 4 0 969 1993 5 e pi 0 98 VERTICALE Montanti in 1 0 856 0 868 0 880 0 908 traccia nei paramenti 2 0 889 0 901 0 913 0 925 IMPIANTO interni o nell intercapedine 3 CENTRALIZZATO Isolamento leggero 3 0 904 0 917 0 927 0 939 Tubazioni realizzate tra il 4 0 915 0 927 0 938 0 949 1993 e il 1977 5 e pi 0 922 0 934 0 943 0 955 VERTICALE Montanti L 0 824 0 891 0 876 0 901 IMPIANTO correnti nell intercapedine 2 0 876 0 901 0 925 0 913 CENTRALIZZATO Senza isolamento 3 0 889 0 913 0 936 0 925 Tubazioni precedenti al 4 0 901 0 913 0 936 0 936 1977 5 e pi 0 913 0 925 0 947 0 947 IMPIANTO Fino a 3 0 947 0 958 0 969 0 980 ORIZZONTALE CENTRALIZZATO Oltre a 3 0 958 0 969 0 980 0 990 IMPIANTO AUTONOMO 0 958 0 969 0 980 0 990 Prospetto XLIII Rendimenti di distribuzione nan Fonte UNI TS 11300 2 2008 Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia T 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Temperature di mandata e Tipologia dell impiant elogia cenmpianse ritorno di progetto Rendimenti corretti nan Impianti a radiatori a temperatura variabile 70 55 1 1 nan 0 85 Impianti a ventilconvettori 55 45 1 1 nan 0 60 1 1 man 0
227. pologie trattate da tale norma e di seguito riportate sono limitate al caso di elementi schermanti disposti sul piano parallelo a quello del sistema trasparente e del seguente tipo tende avvolgibili tende veneziane persiane frangisole a lamelle orizzontali o verticali Per il calcolo della prestazione di tali sistemi ad esclusione del primo tende avvolgibili la trasmittanza di energia solare totale comprendente oltre all energia della radiazione solare entrante attraverso il sistema trasparente anche l energia solare assorbita dal sistema e trasferita termicamente all interno va distinta facendo riferimento alle componenti diretta gag diffusa guapa essendo le prestazioni dei sistemi a lamelle significativamente differenti per le due tipologie di radiazione incidente Di contro per le tende avvolgibili tale differenza trascurabile e quindi in tal caso i parametri fisici che definiscono le due diverse trasmittanze sono assunti coincidenti In ogni caso per entrambe le tipologie i valori della trasmittanza tengono implicitamente conto della dipendenza angolare giornaliera della radiazione diretta incidente anche se risultano riferite alla trasmittanza di energia solare totale normale del sistema vetrato da queste schermato g Per alcune tipologie di sistema trasparente non direttamente contemplate nella citata norma viene riportata di seguito un estensione dell applicazione della UNI EN 13363 1 2008 che asso
228. prendente collettori circolatore tubazioni e scambiatore di calore assunto in assenza di dati di progetto pari a 0 8 la temperatura di riferimento che varia a seconda dell uso e del tipo di accumulo utilizzato dal sistema si veda E 10 1 3 3 C il valore medio mensile della temperatura media giornaliera esterna si veda E 6 3 7 1 C il coefficiente di correzione della capacit dell accumulo in riferimento al servizio di riscaldamento si veda E 10 1 3 2 il coefficiente di correzione della capacit dell accumulo in riferimento al servizio di produzione acqua calda sanitaria si veda E 10 1 3 2 la durata del mese considerato si veda la 17 kh il fabbisogno di energia termica sensibile netto corretto per il riscaldamento o la climatizzazione invernale della zona termica i esima coperto dalla tipologia d impianto j esima kWh il fabbisogno di energia termica per la produzione di acqua calda sanitaria applicato all impianto solare termico kWh Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 108 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 E 10 1 3 1 Calcolo del coefficiente di perdita di energia del circuito del collettore Il coefficiente di perdita di energia del circuito del collettore collettori e tubazioni dipende dalle caratteristiche del collettore e dall entit dell isolamento delle tubazioni ed data da U U loop H a 40 a q opp Ast Pa ua
229. r UNI TS 11300 4 ed ESTIF I coefficienti globali di perdita di energia in riferimento al servizio di riscaldamento Uj 5 e in riferimento al servizio di produzione acqua calda sanitaria Ui w sono dati rispettivamente da Urcop pi 50 5 Agr Ph 328 U 2540 5 As Py loop p W 329 dove Ulcop p H il coefficiente globale di perdita di calore delle tubazioni nel circuito comprendente collettori tubazioni tra col lettori e le tubazioni tra i collettori ed il sistema di accumulo in riferimento al servizio di riscaldamento W K Ulvop p w il coefficiente globale di perdita di calore delle tubazioni nel circuito comprendente collettori tubazioni tra collettori e le tubazioni tra i collettori ed il sistema di accumulo in riferimento al servizio di produzione acqua calda sanitaria W K Asr la superficie di apertura del campo solare in accordo con EN 12975 2 m Pu il coefficiente di ripartizione della superficie di apertura del campo solare in riferimento al servizio di riscaldamento definito dalla 317 Pw il coefficiente di ripartizione della superficie di apertura del campo solare in riferimento al servizio di produzione acqua calda sanitaria definito dalla 318 E 10 1 3 2 Calcolo del coefficiente di correzione della capacit di accumulo Il coefficiente di correzione della capacit dell accumulo dato da 0 25 F Qt SIH V ST H 330 0 25 F Qu stia xxx Vsrw 331 Bollett
230. ra controllata e quello soleggiato alcuni valori indicativi del coefficiente di trasmissione solare g di alcuni tipi di vetri sono riportati nel Prospetto XV tali valori devono essere utilizzati solo quando non sono disponibili dati pi precisi forniti dal costruttore 1 Fr il coefficiente di riduzione dovuto al telaio pari al rapporto tra l area trasparente e l area totale del generico serramento si assume un valore convenzionale pari a 0 80 R il fattore di correzione che tiene conto dell inclinazione dei raggi solari rispetto alla superficie verticale interessata assunto pari a 0 9 pedice we per il vetro posto tra lo spazio non climatizzato soleggiato e l esterno pedice wi per il vetro posto sulla parete divisoria tra lo spazio a temperatura controllata e quello soleggiato AL wi l area lorda della superficie del serramento trasparente k esimo posto tra lo spazio a temperatura controllata e quello soleggiato m Fs il fattore di riduzione dovuto all ombreggiatura cos come definito dalla equazione 36 Hspi l irradiazione globale giornaliera media mensile incidente sul serramento k esimo posto tra lo spazio a temperatura controllata e quello soleggiato Prospetto XIV kWh m os Eu LE Fa Fa eiltermine we Fe Fu Fin calcolato con l equazione 65 E 6 3 12 1 Fattore di utilizzazione degli apporti gratuiti per il riscaldamento o la climatizzazione invernale Il fattore di utilizzazione degli
231. raffrescamento o la climatizzazione estiva dell edificio definito dall equazione 90 kWh Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 58 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 E 7 6 4 Efficienza globale media annuale per la produzione di acqua calda ad uso sanitario L efficienza globale media annuale dell impianto termico per il servizio acqua calda sanitaria 5w y il rapporto tra il fabbisogno di energia termica per il servizio produzione acqua calda sanitaria e l energia primaria delle fonti energetiche ivi compresa l energia elettrica dei dispositivi ausiliari utilizzata per tale servizio Tale valore viene determinato secondo la u Q paw yr Egw yr 7 E PW 132 dove EgW yr l efficienza globale media annuale dell impianto termico per la produzione di acqua calda ad uso sanitario QOpuw yr il fabbisogno annuale di energia termica per la produzione di acqua calda ad uso sanitario definito dall equazione 140 kWh Epw il fabbisogno annuale di energia primaria dell edificio per la produzione di acqua calda ad uso sanitario definito dall equazione 91 KWh E 7 6 5 Efficienza globale media annuale per il riscaldamento o la climatizzazione invernale e la produzione di acqua calda ad uso sanitario L efficienza globale media annuale dell impianto termico per il servizio di riscaldamento o climatizzazione invernale e produzione di acqua calda sanitaria amp gw yr il rapport
232. rantire la salubrit e la qualit dell aria Le portate adottate nel seguito risentono di tale necessit pi che di quella connessa alla minimizzazione degli scambi termici per ventilazione Le portate d aria medie giornaliere di ventilazione della zona vengono calcolate in modo semplificato e convenzionale come segue a sola aerazione o ventilazione naturale comprese le infiltrazioni Di V n k 29 Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 20 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 dove V il volume netto della zona a temperatura controllata o climatizzata considerata m n il numero di ricambi d aria medio giornaliero determinato in funzione della destinazione d uso e comprensivo delle infiltrazioni h che per il calcolo ai fini del presente dispositivo vale per gli edifici o parti di edificio residenziali esistenti n 0 5 h per gli edifici o parti di edificio residenziali nuovi n 0 3 h per tutti gli altri edifici o parti di edificio si assume Vos ci CA n min 5 i 30 dove n il numero di ricambi d aria medio giornaliero determinato in funzione della destinazione d uso e comprensivo delle infiltrazioni h V min la portata specifica d aria esterna minima richiesta nel periodo di occupazione dei locali Prospetto XI m h per persona is l indice di affollamento Prospetto XI persone m A la superficie utile di pavimento m
233. ratterizzati dal medesimo indice di ostruzione si calcola secondo la De 4 13 20 1 1 36 Ip lo 367 dove Dc il fattore di luce diurna per i generici vani finestra aperture nell involucro opaco senza considerare la presenza di serramento e sistemi schermanti 96 Ir l indice di trasparenza dell ambiente con caratteristiche illuminotecniche omogenee considerato Ipe l indice di profondit dell ambiente con caratteristiche illuminotecniche omogenee considerato I l indice di ostruzione In riferimento alle definizioni riportate nella UNI EN 15193 l indice di profondit dell ambiente che beneficia della luce naturale Ipp assunto pari a 2 5 per cui la 367 diventa De 0 73 20 1 lo 368 dove Dc il fattore di luce diurna per i generici vani finestra apertura nell involucro opaco senza considerare la presenza di serramento e sistemi schermanti 96 Ir l indice di trasparenza dell ambiente con caratteristiche illuminotecniche omogenee considerato I l indice di ostruzione Per facciate vetrate a doppia pelle sostituendo la 368 nella 365 si ha D 0 576 0 73 20 I 369 Per tutti gli altri casi sostituendo la 368 nella 366 si ha D 0 576 0 73 20 1 lo tg 370 dove D il fattore di luce diurna per l ambiente con caratteristiche illuminotecniche omogenee considerato Ir l indice di trasparenza della zona considerata I l indice di ostruzione
234. rbita dalla pompa Wir l energia elettrica complessivamente assorbita dalle pompe kWh Il fabbisogno di energia elettrica degli ausiliari del sottosistema di generazione dato dalla somma dell energia elettrica assorbita dal bruciatore e dell energia elettrica assorbita dalla pompa secondo la relazione Win x Wir T Ws 251 dove Wan l energia elettrica complessivamente assorbita dal generatore di calore kWh Wy l energia elettrica assorbita dal dai bruciatori kWh Waf l energia elettrica assorbita dalla e pompe kWh L energia elettrica assorbita dal dai bruciatori del sottosistema di generazione Wy si calcola come Wp FC tgn ND Wor i 252 dove Wy l energia elettrica complessivamente assorbita dai bruciatori kWh FC il fattore di carico al focolare del generatore campo di validit 0 1 tan il tempo totale di funzionamento del generatore tempo di attivazione assunto pari a 24 h giorno N il numero dei giorni del mese considerato Wii la potenza nominale del bruciatore i esimo del sottosistema di generazione KW L energia elettrica assorbita dalla e pompe del sottosistema di generazione W si calcola per le pompe anticondensa e le pompe interne alla macchina il cui funzionamento asservito al generatore come n Wa i Fota Ne AUS i 1 253 dove Wir l energia elettrica complessivamente assorbita dalle pompe KWh FC il fattore di carico al focolare del gener
235. rcolatori centraline di regolazione L energia elettrica necessaria al funzionamento dei circolatori in un impianto di riscaldamento ad energia solare data da Weas in Wes in Ph us aux 337 Was w Wes inw Pw tus aux 338 con Wssin y Wasin Ph 339 Wes inw Wes in Pw 340 dove WGsins la potenza dei circolatori dell impianto solare termico in riferimento al servizio di riscaldamento kWh Py il coefficiente di ripartizione della superficie di apertura del campo solare in riferimento al servizio di riscaldamento definito dalla 317 Was in w la potenza dei circolatori dell impianto solare termico in riferimento al servizio di produzione acqua calda sanitaria kWh Py il coefficiente di ripartizione della superficie di apertura del campo solare in riferimento al servizio di produzione di acqua calda sanitaria definito dalla 318 HS Aux indica le ore di funzionamento mensili del circolatore h wm Y Was Wes 1 In assenza dei dati sulla potenza dei circolatori le grandezze 95 He SSinW vengono calcolate in maniera forfettaria come segue 5045 AP Wesmn 1000 341 di L9 5 As Pu GSjin W T 1000 342 Per determinare le ore di funzionamento mensili del circolatore si assume il periodo di funzionamento annuale della durata di 2000 ore in accordo alla EN 12976 di conseguenza tus au si calcola mediante la seguente relazione ST m H Uus ux H 2000 ST yr 343 Bollet
236. re energia del combustibile data da Q Es Q inout gnin n gH 293 3 Valore di base Riduzione per installazione Tipo di generatore NgH all esterno Generatori di aria calda a gas o gasolio con bruciatori ad aria soffiata o premiscelato 90 3 funzionamento on off Generatori di aria calda a gas a camera stagna con ventilatore nel circuito di Da 90 3 combustione di tipo B o C funzionamento on off Generatori di aria calda a gas o gasolio con bruciatori ad aria soffiata o premiscelato 93 2 funzionamento bistadio o modulante Generatori di aria calda a gas a camera stagna con ventilatore nel circuito di n i 3 93 2 combustione di tipo B o C bistadio o modulazione aria gas Generatori di aria calda a gas a condensazione regolazione modulante aria gas 100 1 Prospetto LVIII Rendimenti convenzionali per generatori ad aria calda Ngn Fonte UNI TS 11300 2 2008 L energia elettrica assorbita dalla e pompe e o ventilatori del generatore di calore ad aria calda Wn si calcola come n Wen FC tan Ne S Wawi i 1 294 dove Wan l energia elettrica assorbita dalla e pompe e o ventilatori del generatore di calore ad aria calda kWh RUE la potenza nominale dell ausiliario i esimo della pompa di calore kW FC il fattore di carico termico utile del generatore campo di validit 0 1 cosi come definito al E 9 6 3 tan il tempo totale di funzionamento del generatore tempo di atti
237. re acceso 96 Poor la perdita termica percentuale al camino a bruciatore spento 9 Ponsenv la perdita termica percentuale al mantello del generatore 96 tan il tempo totale di funzionamento del generatore tempo di attivazione assunto pari a 24 h giorno ton il tempo di funzionamento giornaliero con fiamma del bruciatore accesa h giorno torr il tempo di funzionamento giornaliero con fiamma del bruciatore spenta h giorno Da la potenza termica nominale al focolare del generatore KW FC il fattore di carico al focolare del generatore campo di validit 0 1 N il numero dei giorni del mese considerato Il fattore di carico al focolare del generatore definito come Ton Qen in dia Dt N Ton tor cn ten 263 dove Uain l energia del combustibile in ingresso al generatore kWh che quindi calcolabile in funzione di FC come Qenin FC Ot N 264 Il fattore di carico al focolare si calcola poi secondo la 100 Q gn out P H ch off H gn env P tan N FC ref gn i o tk Wir o 100 Piron H Poh off De Def 265 dove la potenza di riferimento D si assume pari alla potenza termica nominale al focolare Da per cui la 265 diventa 100 Q gnout Q t N Poh off Pan env FC cn gn Dan Kor Wi 100 Pas on Pas off D en 266 Le perdite percentuali del generatore che devono assumere valori sempre positivi si determinano in funzione del
238. re dell energia elettrica assorbita dai circolatori ove presenti assunta pari a 0 5 E 10 1 2 Contributo energetico dovuto agli impianti solari termici L energia prodotta da un impianto di riscaldamento ad energia solare al netto delle perdite e dei recuperi calcolata con la seguente relazione Q us g out H aY bX Vy dX eY fX Q nosag 322 2 Q us gou w aYy bX o cY dX eYy y Oow 323 dove Nd il fabbisogno netto di energia termica sensibile corretto per il riscaldamento o la climatizzazione invernale della zona termica i esima coperto dalla tipologia d impianto j esima kWh Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 107 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Opuw il fabbisogno di energia termica per la produzione di acqua calda sanitaria KWh a b c d e sono coefficienti di correlazione Prospetto LXI f il coefficiente di correlazione che tiene conto del caso in cui l impianto solare termico riscaldi direttamente un sistema a pannelli radianti a pavimento Prospetto LXT X Y sono fattori adimensionali definiti rispettivamente al E 10 1 3 e al E 10 1 4 Tipologia impianto di riscaldamento ad energia solare Coefficienti di A Accumulo ad acqua il campo solare direttamente correlazione Accumulo ad acqua il campo solare collegato PD R collegato all impianto a pavimento che si comporta sia ad un
239. rescamento o la climatizzazione estiva dell edificio kWh Epw il fabbisogno annuale di energia primaria per la produzione di acqua calda sanitaria dell edificio kWh Ep il fabbisogno annuale di energia primaria per l illuminazione artificiale dell edificio kWh T x el del il fattore di ripartizione dell energia elettrica fornita all edificio dalla rete in energia elettrica richiesta per il servizio x esimo Y xelexp il fattore di ripartizione dell energia elettrica esportata dall edificio in energia elettrica esportata dal servizio x esimo T x fuel del il fattore di ripartizione dell energia del generico vettore energetico non elettrico fuel fornita all edificio in energia richiesta per il servizio x esimo Y x el sol il fattore di ripartizione dell energia elettrica fornita all edificio da fonte solare in energia elettrica richiesta per il servizio x esimo Tx th sol il fattore di ripartizione dell energia termica fornita all edificio da fonte solare in energia termica richiesta per il servizio x esimo xcebwind il fattore di ripartizione dell energia elettrica fornita all edificio da fonte eolica in energia elettrica esportata dal servizio x esimo Ex fuelren il fattore di ripartizione dell energia del generico vettore energetico rinnovabile non elettrico fuel fornita all edificio in energia richiesta per il servizio x esimo m l indice del generico mese dell anno Si ass
240. ri utilizzata per tale servizio Tale valore viene determinato secondo la u Q BH yr E gh yr E PH 130 dove EgH yr l efficienza globale media annuale dell impianto termico per il riscaldamento o la climatizzazione invernale Qai il fabbisogno annuale di energia termica di riferimento per il riscaldamento o la climatizzazione invernale definito dall equazione 1 KWh Epu il fabbisogno annuale di energia primaria dell edificio per il riscaldamento o la climatizzazione invernale dell edificio definito dall equazione 89 kWh E 7 6 3 Efficienza globale media annuale per il raffrescamento o climatizzazione estiva L efficienza globale media annuale dell impianto termico per il servizio di raffrescamento ambientale o climatizzazione estiva c y il rapporto tra il fabbisogno di energia termica per il servizio di raffrescamento ambientale o climatizzazione estiva e l energia primaria delle fonti energetiche ivi compresa l energia elettrica dei dispositivi ausiliari utilizzata per tale servizio Tale valore viene determinato secondo la Q BC yr yr E RE 131 dove EsCyr l efficienza globale media annuale dell impianto termico per il raffrescamento o la climatizzazione estiva QBc yr il fabbisogno annuale di energia termica di riferimento per il raffrescamento o la climatizzazione estiva definito dall equazione 2 kWh Epc il fabbisogno annuale di energia primaria dell edificio per il
241. ria dell energia eolica impiegata per l autoproduzione tramite generatori eolici E wind l energia eolica complessivamente utilizzata per l autoproduzione elettrica tramite generatori eolici kWh m l indice del mese E 8 PRODUZIONE ACS ENERGIA TERMICA RICHIESTA AL SISTEMA DI GENERAZIONE ED ENERGIA ELETTRICA ASSORBITA DAGLI AUSILIARI ENERGIA COMPLESSIVAMENTE RICHIESTA IN GENERAZIONE SEPARATA E 8 1 Fabbisogno termico annuale per la produzione di acqua calda sanitaria La quantificazione del fabbisogno termico per la produzione di acqua calda ad usi igienico sanitari Qpuw si determina effettuando un calcolo mensile e considerando un periodo di utilizzo giornaliero di 24 ore esteso a tutto l anno 12 Qbrw yr Qonwi i 1 140 dove Qpuw yr il fabbisogno termico annuale per la produzione dell acqua calda sanitaria kWh Qpuw i il fabbisogno energetico per la produzione dell acqua calda sanitaria nel mese i esimo kWh E 8 2 Fabbisogno termico mensile per la produzione di acqua calda sanitaria Il fabbisogno termico mensile per la produzione dell acqua calda sanitaria dato da 3 Qpaw p c V 8 05 N 10 141 dove p la massa volumica dell acqua assunta pari a 1 kg l c la capacit termica specifica dell acqua assunta pari a 1 162 Wh kg K Vw il volume dell acqua richiesta durante il periodo di calcolo l giorno da la temperatura di erogazione dell acqua calda sanitaria assun
242. riamente incrementando il valore della trasmittanza termica media della struttura in cui sono presenti oppure con il calcolo analitico previsto per edifici di nuova costruzione Le maggiorazioni forfetarie di cui al Prospetto IV si applicano alle dispersioni della parete opaca e tengono conto anche della presenza dei ponti termici relativi ad eventuali serramenti La trasmittanza termica media corretta di ciascuna struttura opaca rivolta verso l ambiente circostante da utilizzare nell equazione 19 si determina mediante la seguente relazione Uk U F4 Q1 dove Uck la trasmittanza termica media eventualmente corretta della struttura k esima che separa la zona climatizzata o a temperatura controllata dall ambiente circostante W m K Uk la trasmittanza termica media della struttura opaca k esima che separa la zona termica considerata dall ambiente circostante W m K Fpr il fattore correttivo da applicare al valore di trasmittanza termica della struttura opaca cosi da tener conto delle maggiorazioni dovute ai ponti termici Prospetto IV Ai fini del calcolo del coefficiente di scambio termico per trasmissione della zona termica considerata si assume come superficie disperdente la superficie dei componenti delle strutture opache e trasparenti rivolti verso l esterno verso il terreno e verso ambienti non mantenuti a temperatura controllata o climatizzati Nel Prospetto IV sono indicate le maggiorazioni percentuali c
243. rico FC si determina tramite iterazioni successive seguendo la procedura descritta di seguito 1 2 3 4 porre al primo passo il valore del fattore di carico pari a 1 determinare il valore Po os Pan ors P gn env Qin out calcolare nuovamente FC tramite la 265 ripetere il calcolo finch FC converge variazione di FC inferiore a 0 01 Tipo di perdita Impianto nuovo Impianto esistente Perdite termiche percentuali nominali al Valore registrato in fase di collaudo dell impianto mediante prova fumi qualora tale dato non sia disponibile si Valore registrato mediante prova fumi Se tale valore riportato sul libretto di centrale risale a pi di ventiquattro mesi prima dalla richiesta di certificazione energetica P ohon camino con bruciatore fa riferimento ai valori forniti dal dell edificio previsto l obbligo di una nuova prova fumi funzionante costruttore o in assenza di questi a Solo in caso di mancanza di allacciamento alla rete del gas quelli riportati nel Prospetto LIII naturale possibile fare riferimento al Prospetto LIII P Parane percentuali Dati dichiarati dal costruttore in Dati dichiarati dal costruttore In mancanza di tali dati valori g env verso l ambiente mancanza di tali dati valori riportati nel i riportati nel Prospetto XL VIII attraverso il mantello Prospetto XL VIII Perdite percentuali al Dati dichiarati dal costruttore m Dati dichiarati dal
244. riguardava prescri zioni tecniche che non attenevano alla competenza della Giunta che con decreto dirigenziale n 15833 del 13 dicembre 2007 si provveduto ad aggiornare il suddetto allegato E relativo alla procedura di calcolo che con d g r 8745 del 22 dicembre 2008 si provveduto ad aggiornare le disposizioni per l efficienza energetica in edilizia senza intervenire sull allegato E il cui testo restava conforme alla versione approvata con il decreto 15833 2007 sopra citato che le Disposizioni approvate con le suddette deliberazioni confermano sempre l attribuzione all Organismo Regionale di Accreditamento identificato prima nella societ a partecipazione maggioritaria regionale Punti Energia s c a r l ed ora in CE STEC S p A numerose funzioni con incluso l aggiornamento della procedura di calcolo per determinare i requisiti di presta zione energetica degli edifici e della modulistica da utilizzare nel l ambito delle procedure per la certificazione Rilevato che l Organismo Regionale di Accreditamento ritiene neces sario apportare ulteriori modifiche alla procedura e che a tal fine ha predisposto l allegato documento chela d g r 8745 del 22 dicembre 2008 prevede che il nuovo modello di attestato di certificazione energetica indicato nell al legato C delle Disposizioni allegate alla medesima deliberazio ne debba essere utilizzato a partire dalla data di entrata in vigo re della nuova
245. ripla con due rivestimenti a bassa emissivit aera T Aene alo gas intercapedine con aria o gas Y W mK Y W mK Telaio in legno o telaio in PVC 0 05 0 06 Telaio in alluminio con taglio termico 0 06 0 08 Telaio in metallo senza taglio termico 0 01 0 04 Prospetto IX Valori della trasmittanza termica lineare V per distanziatori in PVC Fonte UNI EN ISO 10077 1 2007 In mancanza di dati pi precisi i valori di trasmittanza termica da utilizzare nel calcolo per alcune tipologie di vetro U possono essere dedotti dal Prospetto XV mentre i valori di trasmittanza termica del telaio per alcune tipologie di materiali U possono essere dedotti dal Prospetto VII Nel caso di serramenti composti da due telai separati doppio serramento si veda Figura 1 la trasmittanza si calcola mediante la relazione che segue Q4 dove Usi la trasmittanza termica del componente interno calcolata secondo la 23 o fornita dal costruttore W m K Us la trasmittanza termica del componente esterno calcolata secondo la 23 o fornita dal costruttore W m K Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 18 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Rsi la resistenza termica superficiale interna della finestra esterna quando applicata da sola ai fini del calcolo si assume pari a 0 13 m K W Rs la resistenza termica dell intercapedine racchiusa tra le vetrate delle due finestre Prospetto X n K W
246. rne Prospetto XVI Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 123 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 F il fattore di ombreggiatura parziale dovuto ad aggetti orizzontali Prospetto XVII Fr il fattore di ombreggiatura parziale dovuto ad aggetti verticali Prospetto XVIII Tepe il fattore di trasmissione luminosa del vetro ad incidenza normale fornito dal costruttore Per tutti gli altri casi invece I assume la seguente forma lg sh RF 375 E 11 1 2 2 Calcolo del fattore Fp c Il fattore Fpc utilizzato nell equazione 361 tiene conto del sistema di controllo della luce artificiale per ottimizzare l uso di quella naturale Tale fattore viene determinato in funzione dell ingresso di luce naturale nella zona considerata cio del fattore di luce diurna D Tipo di sistema di Fp c controllo 1 lt D lt 2 2 lt D lt 3 D 2 3 Manuale 0 20 0 30 0 40 Automatico con sensore 0 75 0 77 0 85 Prospetto LXX Valori del fattore Fp c in funzione del tipo di regolazione e dell ingresso di luce naturale Fonte UNI EN 15193 2008 E 11 1 2 3 Calcolo del fattore di ridistribuzione mensile cp s La quantit Fp s Fp c determinata su base annuale di conseguenza per effettuare il calcolo su base mensile necessario introdurre il fattore di ridistribuzione cp definito al Prospetto LXXI in funzione del fattore di luce diurna D Si definisce un valore mensile
247. rout i data da Apo 8 FERRE Qai U Kyai Wai 201 dove Qv cout l energia termica sensibile richiesta al sottosistema di trattamento dell aria di ventilazione della zona i esima kWh Qv aouti l energia termica sensibile richiesta al sottosistema di distribuzione dell aria di ventilazione della zona i esima kWh Qvalsi la perdita termica di processo del sottosistema di distribuzione dell aria di ventilazione che serve la zona i esima kWh Kyai la frazione recuperata direttamente dal fluido termovettore dell energia elettrica assorbita dagli ausiliari del sottosistema di distribuzione dell aria di ventilazione assunta pari a 1 Wvai il fabbisogno di energia elettrica degli ausiliari del sottosistema di distribuzione dell aria di ventilazione nella zona i esima kWh L energia termica latente richiesta al sottosistema di trattamento dell aria di ventilazione pari a quella richiesta al sottosistema di distribuzione dell aria di ventilazione cio sempre Qu cos come calcolata al E 6 3 2 Il sistema di trattamento aria dell impianto di ventilazione pu assolvere le seguenti diverse funzioni preriscaldamento dell aria esterna ad un valore prefissato 0 m sempre inferiore o uguale alla temperatura di progetto interna 0 tramite batteria di scambio termico alimentata da un fluido termovettore preriscaldamento dell aria esterna tramite un recuperatore termico o entalpico a spese d
248. rvizi di riscaldamento o climatizzazione invernale raffrescamento o climatizzazione estiva produzione di acqua calda sanitaria i fattori di ripartizione dei vari vettori energetici rispetto ai diversi servizi resi definiti nel paragrafo precedente si modificano con riferimento allo schema di Figura 12 come segue per l energia elettrica richiesta alla rete Ec del Tu el del H el req Ic el del loslia Fw el del fw el req con i el del cel del welde heldel 1 r L el del L el req 105 Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 50 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 dove essendo la quota complessivamente richiesta dai vari servizi Ee1reg pari a E des ES E H el g in sh Win T Wy i E C el g in Wein E HC el g in E E HW el g in Ww in E L el in Wesin 106 si hanno i seguenti fattori di ripartizione dell energia elettrica richiesta E 4 rispetto ai vari servizi resi f B Espeon Wkin Wvin fos Wasin H lreq T E el req f ES Eggien Wein E uc el gin d fasc Wasin C elreq T E el req f E uw elg in Ww in F fasw Wsin W el req T E el req E 4 L el in um T eire Ss E con fhelreq Tea fw el req SE f eire 1 el req 107 e con f Z Ous e outH GSH E ucacut Q HS g out C fosc con fosu fasc fesw 71 Q is aout u Qus e out w asw Q HS g out 108 dove fGsH il fattore di ripartizione dell energia termic
249. scala esterni 0 80 Piano interrato o seminterrato senza finestra o serramenti esterni 0 50 con finestre o serramenti esterni 0 80 Sottotetto aerato 1 00 tetto isolato 0 70 Terreno 0 45 Vespaio aerato 0 80 Prospetto III Fattori correttivi da applicare a ciascun componente k cos da tener conto delle diverse condizioni di temperatura degli ambienti adiacenti alla zona termica considerata Fonte UNI TS 11300 1 2008 Per edifici di nuova costruzione il coefficiente di scambio termico per trasmissione H1 dato dalla 0 E 9 Hr VAL Uk 0 6 k i Ve 20 dove Hr il coefficiente di scambio termico per trasmissione tra la zona climatizzata o a temperatura controllata e l ambiente circostante W K ALk l area lorda della struttura k esima che separa la zona climatizzata o a temperatura controllata dall ambiente circostante m Ux la trasmittanza termica media della struttura opaca k esima che separa la zona termica considerata dall ambiente circostante W m K 0 la temperatura media mensile dell ambiente circostante calcolata secondo la metodologia descritta all Appendice A C 9 la temperatura interna prefissata della zona termica considerata si veda E 3 C 9 il valore medio mensile della temperatura media giornaliera esterna si veda E 6 3 7 1 C Per edifici esistenti lo scambio di energia attraverso i ponti termici pu essere determinato forfeta
250. scamento o la climatizzazione estiva E 6 3 4 Fabbisogno di energia termica latente per la climatizzazione estiva E 6 3 5 Energia scambiata per trasmissione e ventilazione E 6 3 6 Apporti mensili di calore gratuiti E 6 3 7 Energia scambiata per trasmissione E 6 3 7 1 Valori medi mensili della temperatura media giornaliera dell aria esterna E 6 3 7 2 Coefficiente di scambio termico per trasmissione E 6 3 7 3 Trasmittanze termica di componenti particolari E 6 3 8 Energia scambiata per ventilazione aerazione e infiltrazione E 6 3 8 1 Coefficiente di scambio termico di riferimento e di scambio termico corretto per ventilazione aerazione e infiltrazione E 6 3 8 2 Portata di ventilazione media giornaliera E 6 3 8 3 Fattore di correzione by E 6 3 9 Apporti di calore dovuti ad apparecchiature elettriche e persone E 6 3 10 Apporti solari attraverso le strutture trasparenti esterne E 6 3 10 1 Calcolo della trasmittanza di energia solare totale diretta e diffusa in presenza di sistemi schermanti E 6 3 10 2 Trasmittanza riflettanza e assorbanza solari delle schermature E 6 3 11 Apporti solari mensili attraverso le strutture opache esterne E 6 3 12 Spazi soleggiati E 6 3 12 1 Fattore di utilizzazione degli apporti gratuiti per il riscaldamento o la climatizzazione invernale E 6 3 12 2 Fattore di utilizzazione delle perdite per il raffrescamento o la climatizzazione estiva E 6 3 13 Entalpia del vapore d acqua prodotto e immesso nella zona E 7 FABBISOGNO
251. simo ponte termico lineare attribuito alla struttura k esima basata sulle dimensioni esterne W mK Sil la lunghezza applica caratteristica del ponte termico i esimo m C 1 1 Giunto tra parete e serramento Di seguito si fornisce la trasmittanza termica lineica per grado Kelvin e per metro di perimetro del vano di finestre porte finestre e porte esterne C 1 1 1 Pareti senza isolamento o con isolamento interno In funzione della posizione del telaio la trasmittanza termica lineica viene calcolata con le seguenti relazioni telaio a filo interno o in mezzeria Figura C 1 e Figura C 2 09 s 1 25 R C 3 telaio a filo esterno Figura C 3 _ 14 5 1 254 R C4 dove S lo spessore della parete m Ry la resistenza termica della parete in corrispondenza del vano della finestra escluse le resistenze termiche superficiali m K W NOTA qualora il davanzale o l architrave siano costituiti da elementi in calcestruzzo nelle C 3 e C 4 deve essere utilizzata la resistenza termica dell elemento in calcestruzzo Nel caso di serramento doppio se lo spessore dell infisso piccolo rispetto allo spessore della parete il calcolo deve essere effettuato come se si trattasse di una finestra semplice Nel caso in cui lo spessore totale dell infisso sia circa uguale a quello della parete e nel caso in cui un serramento sia a filo interno e l altro a filo esterno la trasmittanza termica lineica deve essere assun
252. sione verso l esterno in assenza di un analisi che tenga propriamente conto dei ricambi d aria effettuati con la ventilazione attraverso la doppia pelle viene ricondotta in via conservativa all espulsione verso l interno Il sistema reale indicato in Figura 9 a viene schematizzato con il sistema equivalente Figura 9 b i 2 3 2 3 5 1 ambiente esterno i 2 vetrata esterna 1 4 ANN 6 3 schermatura solare gt 1 4 6 4 intercapedine con ventilazione interno interno 5 vetrata interna a X LI N 6 ambiente interno b Figura 9 Schematizzazione di una schermatura solare integrata con intercapedine ventilata interno su interno e del suo sistema equivalente ai fini del calcolo semplificato del fabbisogno estivo In assenza di un analisi dinamica delle prestazioni energetiche di questi sistemi d involucro secondo i presupposti menzionati all inizio del paragrafo ai soli fini del fabbisogno termico estivo si assegnano alle trasmittanze di energia solare totale diretta e diffusa del sistema reale schematizzato in Figura 9 a i valori che si desumono dall applicazione delle equazioni 44 e 45 per schermi interni al suo sistema equivalente Figura 9 b ottenuto escludendo il sistema vetrato interno E 6 3 10 2 Trasmittanza riflettanza e assorbanza solari delle schermature i oae E a NE i t I valori di eb d Peta ebd sono specifici della schermatura solare adottata per cui devono essere fornit
253. solamento termico interno se si tratta di uno spigolo rientrante l altra con isolamento interno o assente Nei casi riportati in Figura C 24 e Figura C 27 la trasmittanza termica lineica fornita dall espressione NU 0 06 R R C 13 dove Si spessore della parete 1 non comprensivo di isolamento termico m R la resistenza termica della porzione di parete 1 di spessore s m K W R2 la resistenza termica della porzione della parete 2 m KW Qualora lo spigolo si presentasse come indicato in Figura C 25 e Figura C 28 la C 11 assume la seguente forma _ 0 3 5 0 06 R R C 14 dove R la resistenza termica compresa tra il filo interno ed esterno della parete 2 in corrispondenza della parete 1 m K W In presenza di spigoli come in Figura C 26 e Figura C 29 la trasmittanza termica lineica e data da YP 0 6 U s C 15 Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 137 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 dove Si la media aritmetica degli spessori delle due pareti non comprensivi dell isolamento termico m U la trasmittanza unitaria della parete 1 W m K Se la parete 2 e la porzione di spessore s della parete 1 si compenetrano le relazioni C 11 C 12 e C 13 si applicano ancora senza modifiche esterno interno interno interno S2 S2 S2 Figura C 24 Figura C 25 Figura C 26 R2 S2 S2 esterno esterno esterno 2 O
254. spetto XXII Pes z la riflettanza solare della lamella ad incidenza quasi normale sulla superficie della lamella in assenza di dati certi forniti dal produttore si possono desumere dal Prospetto XXII E 6 3 11 Apporti solari mensili attraverso le strutture opache esterne Gli apporti solari mensili attraverso le strutture opache esterne pareti lastrici solari e tetti sono definiti dalla seguente relazione e j i 54 dove Osro la quantit di energia solare assorbita dalle pareti opache esterne e trasferita all ambiente a temperatura controllata o climatizzato KWh N il numero di giorni del mese considerato Hsj l irradiazione globale giornaliera media mensile incidente sulla superficie trasparente con esposizione j Prospetto XIV kWh m Q il fattore di assorbimento solare medio della superficie assorbente della parete opaca i rivolta verso l esterno Prospetto XXIII Ari la superficie lorda della parete opaca i rivolta verso l esterno m Fs il fattore di riduzione dovuto all ombreggiatura cos come definito dall equazione 36 Feri il coefficiente di riduzione che tiene conto dell incidenza del flusso radiativo emesso dalla superficie i verso la volta celeste Prospetto XXIII U la trasmittanza termica della parete opaca 1 rivolta verso l esterno W mK he il coefficiente di scambio termico superficiale esterno pari a 25 W m K Tipo di colora
255. ssati all involucro nel periodo di riscaldamento calcolata secondo la 7 kWh T To adj c C adj ac Aoc t Acadj doc Toc To 78 Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 38 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 dove ac AC adj Tc T cad Toc il parametro numerico di riferimento il parametro numerico corretto la costante di tempo di riferimento h la costante di tempo corretta h il valore di riferimento per la costante di tempo h I valori di aoc toc sono definiti dalla norma UNI EN ISO 13790 2008 e ai fini della presente procedura di calcolo funzionamento continuo dell impianto sulle 24 ore calcolo mensile valgono rispettivamente 1 e 15 Pertanto l equazione 78 pu essere scritta come segue t Ucagj dc 1t agg l1t 15 f 15 79 I valori delle costanti di tempo tc e tc si calcolano come Cm Aw Cn Atot aT gt Raga 1 MLC 7 Cagj 80 con B Oc Qvc H E Qc Qvcagi LC D L C adj A0 At ae A0 At 81 dove fe la costante di tempo di riferimento h Tc adj x la costante di tempo corretta h Cm la capacit termica per unit di superficie interna per gli edifici esistenti si veda il Prospetto XXIV mentre per gli edifici di nuova costruzione si faccia riferimento all Appendice D kJ m K Auot l area totale interna cio la somma delle superfici nette dei componenti
256. ssica che deve essere mediamente ottenuta e mantenuta dal processo di umidificazione Xu nell aria di ventilazione e umidificazione che data da Quy i pP V h At a uji ui 208 dove Quiii il fabbisogno mensile di energia termica latente per la climatizzazione invernale della zona i esima considerata kWh Pa la massa volumica dell aria considerata secca pari a 1 2 kg m Vai la portata volumetrica media giornaliera dell aria di processo per il controllo dell umidit che pu anche coincidere con l aria di ventilazione m h hy l entalpia specifica del vapore di acqua convenzionalmente posta pari a 0 695 Wh g At la durata del mese considerato si veda la 17 kh Xi l umidit massica media giornaliera prefissata per l aria della zona i esima g kg La temperatura dell aria di rinnovo a valle del recuperatore termico data da 04 0 n 6 0 209 dove Or la temperatura dell aria a valle del recuperatore C 0 la temperatura interna prefissata della zona termica considerata C 0 la temperatura media giornaliera dell aria esterna C nr l efficienza termica del recuperatore termico e per h 6 x 0 2794 0 0 695 5 167 10 x 210 dove h U l entalpia dell aria umida Wh kg 0 la temperatura dell aria umida C x l umidit massica dell aria umida 8 p kg I si ha AU _ 4 h 0 2794 0
257. stema impiantistico Eese in generale pari a E ol self E anui E a gesaiit E issucout 1 15 dove Easar l energia elettrica autoprodotta dal sistema impiantistico kWh Ea e out l energia elettrica eventualmente prodotta dal sottosistema di generazione Centrale Termica per il riscaldamento di un fluido termovettore qualora impieghi un cogeneratore termo elettrico kWh Eu ses out l energia elettrica eventualmente prodotta tramite pannelli fotovoltaici kWh Eagewos el energia elettrica eventualmente prodotta tramite generatori eolici kWh Per la 94 e la 115 il bilancio elettrico mensile diventa E idim U E dies m E enm z Esodo 1 16 dove Eal del l energia elettrica complessivamente fornita all edificio per i servizi richiesti kWh Eciexp l energia elettrica eventualmente ceduta alla rete elettrica nazionale qualora vi sia autoproduzione eccedente il fabbisogno kWh Ectreg l energia elettrica complessivamente richiesta dai vari servizi kWh Ea sar l energia elettrica autoprodotta dal sistema impiantistico kWh m l indice del generico mese dell anno Nel generico mese m si possono presentare due casi E si EcL emn 2 0 RUMENT gt nonsi ha energia esportata E E 0 eldeli ELexgm gt si ha energia esportata In assenza di un calcolo dettagliato dei profili temporali di autoproduzione e di domanda elettrica la separazione tra produzione e richiesta viene
258. t Qus gout w HW elgin 7 E gw Wy i Wwe Wy a Wy Ww 167 generatore alimentato da vettore non rinnovabile non elettrico scaldacqua a gas ecc E E Q w amp out Qus amp out w HW fgin T E gw E uw rt gin E E uw eLgin 0 Ww in Wwe uh Wy 4 Wy T Ww g 168 generatore alimentato da vettore rinnovabile non elettrico scaldacqua a biomassa ecc E uw t gin 0 E _ Q W g out Q HS g out W HW rfg in E gw Egwizhaia 0 Wwin Wwe Ww a Wws Ww 169 Nel caso di produzione di acqua calda sanitaria integrata con il riscaldamento l energia richiesta ai vari vettori energetici utilizzati viene calcolata insieme a quella richiesta per 1l servizio riscaldamento o climatizzazione invernale Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 70 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 E 8 3 6 Perdite termiche recuperate dal sistema di produzione acqua calda sanitaria Le perdite del sistema di produzione di acqua calda sanitaria sono considerate recuperabili ai fini del calcolo del fabbisogno di energia termica netta per il riscaldamento o climatizzazione invernale dell edificio Le perdite recuperate Qz pr dalla zona Z sono date da Qua QzrLa Oa 25 Oa pd Oa 170 dove QznL il totale delle perdite termiche del sistema impiantistico asservito alla produzione di acqua calda sanitaria recuperate dalla zona Z kWh QznLa la quota recuperata nella zona Z de
259. ta pari a 40 C 0 a E la temperatura di ingresso dell acqua calda sanitaria Prospetto XXX N il numero di giorni del mese considerato Temperature Da ottobre a febbraio Da marzo a settembre Temperatura di utilizzo 40 C Temperatura dell acqua fredda all ingresso dell accumulo 8 C 12 C Prospetto XXX Temperatura media di utilizzo dell acqua calda sanitaria e dell acqua fredda all ingresso dell accumulo I volumi giornalieri di acqua calda sanitaria sono dati da Vw a Nu 142 Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 61 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 dove Vw il volume dell acqua richiesta durante il periodo di calcolo l giorno a il fabbisogno giornaliero specifico Nu un parametro che dipende dalla destinazione d uso dell edificio Nel caso di destinazione d uso residenziale il valore Nu si assume pari alla superficie utile dell unit immobiliare Il valore di a si ricava dal Prospetto XXXI nel quale sono indicati anche i fabbisogni di energia termica utile in Wh m giorno e in kWh m anno Calcolo in base al valore di superficie utile per unit immobiliare S Fabbisogni m3 Valore medio riferito i ad A 80 m A lt 50 50 lt A lt 200 gt 200 a 1 8 4 514 A 972356 13 1 6 valori di superficie sono riferiti ad unit immobiliare Nel caso di valutazione di intero edificio si assume il valore medio di 1 6 l m giorno corrisp
260. ta pari a zero Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 134 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 CA EXUNY In funzione di come posizionato l isolamento in corrispondenza dello stipite la trasmittanza termica lineica viene calcolata con le seguenti relazioni isolamento interrotto in corrispondenza dello stipite Figura C 4 e Figura C 5 Of s 0 06 R C 5 isolamento che ricopre lo stipite dove S lo spessore della parete m Rie la resistenza termica della parte di parete interna all isolamento termico m K W U la trasmittanza unitaria della parete W mK Nei casi in cui l infisso sia posto a filo esterno la trasmittanza termica unitaria della parete si assume nulla Figura C 6 e Figura C 7 esterno esterno esterno esterno E TO e Lr Lr interno interno interno interno Figura C 4 Figura C 5 Figura C 6 Figura C 7 C 1 1 2 Pareti con isolamento termico interno Se l infisso posto a filo esterno l espressione della trasmittanza termica lineica varia a secondo che l isolamento sia interrotto in corrispondenza dello stipite Figura C 8 o lo ricopra Figura C 9 La trasmittanza termica lineica si calcola mediante la relazione C 4 nel primo caso e C 5 nel secondo caso Nei casi in cui l infisso venga posto a filo interno la trasmittanza termica lineare nulla Figura C 10 e Figura C 11 esterno esterno esterno esterno i interno interno
261. talmente o parzialmente rivestite di materiale isolante di resistenza inferiore o uguale a 0 50 m K W Figura C 52 r funzione della resistenza termica di tale isolante e della sua lunghezza il suo valore riportato nel Prospetto C 3 esterno Figura C 48 esterno interno Figura C 50 Figura C 51 Figura C 52 Trasmittanza Resistenza termica dell isolamento esterno o dell isolamento interno m K W unitaria della parete 0 50 0 75 1 00 1 25 1 50 1 75 2 00 2 25 2 50 2 75 3 00 esterna W m K h 1 50 0 31 0 60 1 30 0 15 0 60 1 20 0 07 0 60 5 z 1 00 0 00 0 32 0 60 0 90 0 00 0 19 0 60 5 0 80 0 00 0 07 0 41 0 60 0 70 0 00 0 00 0 23 0 56 0 60 0 60 0 00 0 00 0 07 0 32 0 60 0 60 0 50 0 00 0 00 0 00 0 11 0 32 0 56 0 60 0 45 0 00 0 00 0 00 0 02 0 19 0 38 0 60 0 40 0 00 0 00 0 00 0 00 0 07 0 23 0 41 0 60 0 60 0 35 0 00 0 00 0 00 0 00 0 00 0 09 0 23 0 38 0 56 0 60 0 30 0 00 0 00 0 00 0 00 0 00 0 00 0 07 0 29 0 32 0 46 0 60 Prospetto C 1 Valori di h Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 144 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Resistenza termica Lunghezza della sporgenza D dell isolamento esterno m m kW 0 05 0 10 0 15 0 20 0 25 0 50 0 44 0 37 0 33 0 30 0 2
262. tata di seguito viene applicata ad edifici con destinazione d uso non residenziale e tiene conto della potenza elettrica installata e in maniera semplificata della disponibilit di luce naturale delle modalit di occupazione e della presenza di eventuali sistemi di controllo sull accensione del sistema di illuminazione Il fabbisogno di energia elettrica per illuminazione viene valutato su base mensile suddividendo ciascuna zona termica in ambienti con caratteristiche illuminotecniche omogenee Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 119 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 E 11 1 1 Fabbisogno annuale di energia elettrica per illuminazione artificiale di una zona termica Il fabbisogno annuale di energia elettrica per la sola illuminazione artificiale fissa della zona termica considerata dato da 12 E eint 7 Wb yr VW m ma i 357 dove EL elinyr il fabbisogno annuale di energia elettrica per la sola illuminazione fissa della zona termica considerata applicabile solo a destinazioni d uso non residenziali kWh i l indice dell ambiente con caratteristiche illuminotecniche omogenee W 3 i i E NM s P sai Lm l energia elettrica mensile necessaria per l illuminazione artificiale dell ambiente i esimo con caratteristiche illuminotecniche omogenee kWh Wp yr l energia elettrica parassita annuale assorbita dai dispositivi di controllo e dalle batterie di ricarica dei sistemi
263. te del generico sottosistema di accumulo possono essere stimate con la seguente equazione Qu f A 192 dove Qus la perdita termica di processo del sottosistema di accumulo j esimo nella zona i esima kWh fs il coefficiente di perdita in funzione della classe di volume dell accumulo Prospetto XLVI W At la durata del mese considerato dell impianto si veda la 17 kh Volume di accumulo da 10 fino a 50 litri da 50 a 200 litri 200 a1500 litri da 1 500 a 10 000 litri oltre i 10 000 Prospetto XLVI Fattore da applicare per il calcolo delle perdite di accumulo Fonte Comitato Termotecnico Italiano Prestazioni energetiche degli edifici Climatizzazione invernale e preparazione acqua calda per usi igienico sanitari 2003 Il fabbisogno di energia elettrica del sottosistema di accumulo j esimo della zona i esima Wys j trascurabile nel calcolo solo qualora l ausiliario non sia una resistenza di back up o post riscaldamento per il mantenimento del livello termico dato dal prodotto tra la potenza complessiva degli ausiliari e il tempo di funzionamento dell ausiliario secondo la relazione Was gt Wask ti N k 193 dove Wnsi il fabbisogno di energia elettrica degli ausiliari del sottosistema di accumulo j esimo nella zona i esima kWh Wnusk la potenza dell ausiliario k esimo al servizio del sottosistema di accumulo j esimo della zona i esima KW tei il tempo totale
264. tino Ufficiale della Regione Lombardia 116 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 dove Hsrm la radiazione solare mensile incidente sul collettore solare in base all inclinazione e all azimut del pannello stesso Prospetto LXIII kWh m Hsryr la radiazione solare annuale incidente sul collettore solare in base all inclinazione e all azimut del pannello stesso Prospetto LXIII kKWh m La frazione recuperata dell energia elettrica dei circolatori ove presenti k w sr si assume pari a 0 5 E 10 1 6 Perdite dell accumulo solare Le perdite dell accumulo dipendono dal coefficiente di perdita globale di energia dell accumulo e possono essere calcolate con la seguente relazione O gati Qs ssh Ustu O set point 0 At NH s adj 344 Q us gout w Qus sis w x Ustw O set point 0 i At DIL 345 dove Usr u il coefficiente di perdita globale di energia dell accumulo in riferimento al servizio di riscaldamento in assenza di dati forniti dal costruttore si ricava mediante la 346 W K Usr w il coefficiente di perdita globale di energia dell accumulo in riferimento al servizio di produzione di acqua calda sanitaria in assenza di dati forniti dal costruttore si ricava mediante la 347 W K Oset point la temperatura di produzione dell acqua calda sanitaria assunta pari a 60 C 0 la temperatura media dell aria dell ambiente in cui l accumulo instal
265. to Di conseguenza prima di procedere al calcolo del fabbisogno di energia primaria per gli altri servizi erogati occorre calcolare la richiesta di energia termica per la produzione di acqua calda sanitaria e le relative perdite E 7 5 Ripartizione delle potenze termiche elettriche ed assorbimenti elettrici da considerare nel calcolo Nel caso in cui l edificio o la porzione di edificio oggetto di certificazione energetica sia servito da uno o pi sistemi di generazione e ausiliari elettrici condivisi con altri edifici o porzioni di edificio non coinvolti nella certificazione le potenze termiche elettriche devono essere corrette o in funzione del fabbisogno di energia termica dell involucro delle zone termiche oggetto di certificazione o in funzione dell effettivo volume lordo considerato Gli assorbimenti elettrici da considerare nel calcolo sono quelli di progetto in assenza di tali dati si assumono le potenze elettriche di targa E 7 6 Efficienza energetica dell edificio e dell impianto termico La caratterizzazione della prestazione energetica dell edificio e dell umpianto termico realizzata attraverso l introduzione del concetto di efficienza energetica che definita in generale come il rapporto tra l effetto richiesto e la spesa effettuata per ottenerlo Tale definizione di efficienza fa sempre riferimento alla spesa energetica in termini di energia primaria indipendentemente dalla effettiva sorgente o vettore energetico impiegat
266. to al fine di effettuare le verifiche previste dalla Delibera della Giunta Regionale 8 5018 e s m i e il calcolo degli indici di prestazione energetica riportati nell attestato di certificazione energetica E 2 COMPITI DEL SOGGETTO CERTIFICATORE In presenza dell asseverazione del Direttore Lavori circa la conformit delle opere realizzate rispetto al progetto e alle sue varianti compreso quanto dichiarato nella relazione tecnica di cui alla Legge 10 91 art 28 e i suoi aggiornamenti il Soggetto certificatore al fine di compilare l attestato di certificazione energetica pu utilizzare i dati contenuti in tali documenti fatto obbligo al Soggetto certificatore verificare attraverso uno o pi sopralluoghi la congruenza tra i dati mutuati dalla documentazione di cui sopra e lo stato di fatto dell edificio A tale scopo non sono richieste al Soggetto certificatore verifiche di tipo invasivo dunque posta in carico al Soggetto certificatore la responsabilit di produrre un attestato di certificazione energetica corrispondente allo stato di fatto dell edificio oggetto di certificazione A fine di favorire l integrazione tra catasto energetico CENED e catasto fabbricati e verificare la congruit dei dati in essi depositati fatto obbligo per il Soggetto certificatore specificare in fase di registrazione dell attestato di certificazione energetica l effettiva destinazione d uso dell edificio in funzione di quanto in
267. todo riportato nel paragrafo 0 utilizzando appropriate temperature dell acqua nel circuito primario Le perdite termiche di processo Qw pd ss si determinano in base all equazione 150 mentre quelle recuperate Qz ni pa in base all equazione 153 Il fabbisogno di energia elettrica del sistema di accumulo Ws w dato dal prodotto tra la potenza complessiva degli ausiliari resistenze elettriche di back up o post riscaldamento o mantenimento del livello termico anche in caso di generatore disattivato e il tempo di funzionamento dell impianto di produzione secondo la relazione Wy Wwsi 24 N i 159 dove Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 67 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 P W ws indica la potenza dell ausiliario i esimo al servizio del sistema di accumulo kW N il numero dei giorni del mese considerato L energia termica complessivamente dispersa dal sottosistema di accumulo viene calcolata secondo la Qus Qs F 1 Kw Wws 160 dove QwsL l energia termica dispersa complessivamente dal sottosistema di accumulo kWh ws la perdita termica di processo del sottosistema di accumulo kWh kw la frazione recuperata dell energia elettrica assorbita dagli ausiliari del sottosistema di accumulo assunta pari a 1 Ww il fabbisogno di energia elettrica dagli ausiliari del sottosistema di accumulo kWh Le perdite recuperate sono date da Qz8 s fn ws Qus
268. truzione in ristrutturazione sia stata presentata successivamente all entrata in vigore della Delibera della Giunta Regionale 8 5018 del 20 luglio 2007 Edificio esistente edificio per il quale la richiesta di permesso di costruire o denuncia di inizio attivit sia stata presentata precedentemente all entrata in vigore della Delibera della Giunta Regionale 8 5018 del 20 luglio 2007 Impianto termico dell edificio anche in deroga alla definizione di cui al punto 2 lettera ee della Delibera della Giunta Regionale 8 8745 si definisce impianto termico dell edificio l insieme dei sistemi impiantistici predisposti al soddisfacimento dei servizi di riscaldamento ovvero di climatizzazione invernale di raffrescamento ovvero di climatizzazione estiva di produzione di acqua calda sanitaria di eventuale autoproduzione combinata di energia elettrica insieme con energia termica per il riscaldamento e o raffrescamento ovvero climatizzazione invernale e o estiva dell edificio ventilazione meccanica con trattamento dell aria Sistema di generazione sistema preposto alla conversione in energia termica di altre forme di energia chimica del combustibile elettrica ecc nella quota richiesta dal o dai diversi sistemi impiantistici ad esso connessi Pu essere costituito da uno o pi generatori termici anche di diversa tipologia e impieganti vettori energetici diversi operanti in modo differenziato a secondo delle logiche di gestione adottate Sistema impiant
269. tta dal sistema impiantistico j esimo presente nella zona i esima o Ni j Tot Ni hits con GO 2 Py k 1 gt Dj Tot j 1 172 dove fij la frazione di fabbisogno termico netto sensibile corretto soddisfatta dal sistema impiantistico j esimo presente nella zona i esima Oyiik la potenza di progetto del terminale k esimo del sistema impiantistico j esimo della zona i esima kW GOyiiTot la potenza di progetto complessiva di tutti i terminali dell impianto j esimo presenti nella zona i esima kW Mi il numero di sistemi impiantistici diversi che servono la stessa zona i esima Ntij il numero di terminali dell impianto j esimo che serve la zona i esima 4 si calcola il fabbisogno di energia termica sensibile corretto della zona al netto delle perdite recuperate richiesto al j esimo impianto Q xH sadj ij determinato come Qu sadi ij Qu s adii fij 173 5 si calcola la quota del fabbisogno termico sensibile per ventilazione meccanica coperta dall impianto di ventilazione con il preriscaldamento dell aria di reintegro Qvi determinata con la 195 6 si calcola per la zona i esima se l impianto j esimo controlla anche l umidit dell aria ambiente umidificazione il suo fabbisogno di energia termica latente Quy determinato con l equazione 8 7 si calcolano le perdite termiche dei sottosistemi appartenenti ad ogni j esima tipologia d impianto che serve la zona i esima fino al sottosistem
270. ttraverso l impiego del rendimento del sottosistema nx secondo la seguente relazione 1 Cus n s1 e yout uid 124 dove Oy la perdita termica di processo cio l energia termica dispersa dal sottosistema y esimo al netto della quota relativa alla dispersione termica degli ausiliari legata solo al modo in cui il sottosistema trasferisce l energia termica dall ingresso all uscita del sottosistema considerato KWh My il rendimento del sottosistema y esimo Qx y out l energia termica richiesta al generico sottosistema y esimo kWh Ai fini della presente procedura di calcolo la determinazione del rendimento del sottosistema y esimo ny si effettua utilizzando i prospetti contenenti dati precalcolati in funzione della tipologia di sottosistema e di uno o pi parametri caratteristici E 7 4 Perdite recuperabili e fabbisogno termico netto La procedura di calcolo del fabbisogno di energia primaria dell edificio segue nella sua applicazione un percorso inverso a quello delineato dai flussi di energia tra i vari sottosistemi come riportato in Figura 11 Il calcolo parte quindi dai fabbisogni termici della zona termica o edificio se mono zona nelle sue varie componenti e procede a ritroso con la determinazione delle perdite termiche di ogni sottosistema e degli assorbimenti elettrici degli ausiliari Note tali perdite possibile calcolare la quota eventualmente recuperata dal sistema involucro della zona termica
271. ttrica del dei bruciatori del sottosistema di generazione Kpr si calcola come Yn MW Kpr 2 Wy i 255 dove VM la potenza nominale del bruciatore i esimo del sottosistema di generazione KW Tlor i il rendimento meccanico nominale del bruciatore i esimo Per il rendimento meccanico del bruciatore i esimo e dunque per la frazione recuperata dell energia elettrica Kpr si assume il valore di 0 8 La frazione recuperata dell energia elettrica della e pompe del sottosistema di generazione k si calcola come 2 n MW kar X Wa i i 256 dove la potenza nominale della pompa i esima del sottosistema di generazione KW Nafi il rendimento meccanico nominale della pompa i esima Per il rendimento meccanico della pompa i esima e dunque per la frazione recuperata dell energia elettrica kap si assume il valore di 0 80 L energia termica richiesta al generatore si calcola come Q eiut 18 gut T Qui 257 con Qs Ka Wa 258 Le perdite termiche del generatore si calcolano come Qus REA NE ND 259 Opa bs ten Nan 260 con tyn Eton hs 261 ton FC t ia n 262 Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 93 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 dove Qench la perdita termica totale al camino del generatore kWh Umen la perdita termica al mantello del generatore kWh Pon la perdita termica percentuale al camino a bruciato
272. tura parziale dovuto ad aggetti verticali Prospetto XVIII Foa il fattore correttivo che tiene conto di affacci prospicienti corti e atri assunto pari a 1 Fope il fattore correttivo per facciate vetrate a doppia pelle calcolato secondo la 373 in assenza di facciate vetrate a doppia pelle Fcpr assunto pari a 1 NOTA in assenza di ostruzioni l indice di ostruzione Io viene assunto pari a 1 Il fattore correttivo per facciate vetrate a doppia pelle dato da Febr Teor kenra Kooe Kopea 373 dove Fapr il fattore correttivo per facciate vetrate a doppia pelle in assenza di facciate vetrate a doppia pelle Fcpr assunto pari a 1 Tepr il fattore di trasmissione luminosa del vetro ad incidenza normale fornito dal costruttore k i SURI un fattore che tiene conto del telaio della facciata vetrata a doppia pelle dato dal rapporto tra la superficie vetrata e la superficie del serramento assunto pari a 0 8 k m GDF 2 un fattore che tiene conto dei depositi sulla superfici vetrata assunto pari a 0 8 Kors un fattore che tiene conto dell incidenza della luce con direzione non normale alla facciata vetrata assunto pari a 0 9 Per facciate vetrate a doppia pelle l indice di ostruzione Io di conseguenza assume la seguente forma Io R F Fr 1 155 0 8 0 8 0 9 0 576 F F F Tone 374 dove I l indice di ostruzione Fh il fattore di ombreggiatura parziale dovuto ad ostruzioni este
273. ume che l energia termica prodotta in eccesso e ceduta ad una rete di teleriscaldamento esterna al sistema edificio sia ad esclusivo carico del sottosistema di generazione asservito al servizio riscaldamento ambientale L eventuale energia termica prodotta in eccesso e ceduta ad una rete di teleraffreddamento esterna al sistema edificio si considera a carico del sottosistema di generazione asservito al servizio di raffrescamento ambientale I fattori di ripartizione dei vari vettori energetici rispetto ai diversi servizi resi cio riscaldamento ambientale o climatizzazione invernale raffrescamento ambientale o climatizzazione estiva produzione acqua calda sanitaria illuminazione artificiale nell ipotesi di generazione di calore comune ai diversi servizi si calcolano come segue per l energia elettrica richiesta alla rete Ex del TH el del fisierrea c el del feireg Fw el del 7 fw el req con ly el del T c el del fw er del elde 1 TL el del iosa 93 dove essendo la quota complessivamente richiesta dai vari servizi Ee1reg pari a E el req E H el g in Wii Wvin Wes in E C el g in Wein E wy E E L eljin 94 si hanno i seguenti fattori di ripartizione dell energia elettrica richiesta Eg rxg rispetto ai vari servizi resi eq E Helgin F Wu in Wy in U Wig fugns H i Wig T Was f el req i E el req f u Ecsigin Wein fuaHs c Wag Wasin Celreq E el req f B Wwin f
274. uugHs w Ww Wasis W elreq T E el req E L el in x L el req E con fh elreq Teatre T Iudica TL airen 1 el req 95 con Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 48 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Qu exp F Qi sin Qy ain f H amp HS H Maga Qus e out f un Qc ain Qua out H amp HSC Quig out t Qus out Qu W s in fusus w con fusus fuausc nans w 1 Qi g out Cus bout 96 dove per quanto non definito in precedenza si ha f u amp us H il fattore di ripartizione dell energia termica fornita dal generatore di calore pi il sistema solare termico al servizio riscaldamento o climatizzazione invernale f naus c il fattore di ripartizione dell energia termica fornita dal generatore di calore pi il sistema solare termico al servizio raffrescamento o climatizzazione estiva fusus w il fattore di ripartizione dell energia termica fornita dal generatore di calore pi il sistema solare termico al servizio della produzione di acqua calda sanitaria perl energia elettrica ceduta alla rete Eu oy nell ipotesi di ripartire l eventuale eccesso di autoproduzione proporzionalmente al fabbisogno elettrico di ogni servizio si ha Ih elexp fu el req IC elexp m ca con r 1 H el exp i T Ic el exp i N W el exp i T n fW el exp Ti fw el req el exp i TL el exp fl crea 97 per l energia del vettore energetico
275. ux o tu N k i Tan E N 244 che rappresenta il dato d ingresso per il calcolo delle perdite di ogni singolo generatore e quindi del sistema di generazione nel suo complesso CASO 2 funzionamento in cascata 2 i generatori sono regolati in modo da attivarsi in cascata cio il carico viene soddisfatto dal generatore n 1 e solo quando questo non pi in grado di soddisfare la richiesta parte il generatore n 2 e cos via in sequenza ordinata crescente Se il carico si riduce l ultimo generatore attivato va prima in regolazione e infine si spegne e cos via in sequenza ordinata decrescente In questo caso i generatori hanno mese per mese un fattore di carico termico utile differenziato in base all ordine di attivazione Per il calcolo di tali fattori occorre definire la potenza termica utile media Ng Q xgout k af k Wink N k 1 5 E X _ l Diva ig E FC Lux ov t_ N i i x 245 Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 89 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 dove Gu avex potenza termica utile media per il sottosistema di generazione x esimo kW Dunk potenza termica utile nominale del generatore k esimo KW kat la frazione recuperata dell energia elettrica assorbita dagli ausiliari a valle del k esimo generatore WieNk l energia elettrica nominale assorbita dagli ausiliari a valle del k esimo generatore KWh il tempo totale di funzionamento del generatore tempo di att
276. v la temperatura media dell acqua nel generatore media aritmetica di mandata e ritorno in condizioni di funzionamento reali C C Bod E la temperatura media dell acqua nel generatore in condizioni di test per cui stato ricavato Ntu C E 9 8 4 Generatori a condensazione multistadio o modulanti Nel caso di caldaie a condensazione multistadio o modulanti si utilizza la procedura di calcolo descritta al E 9 8 2 sostituendo rispettivamente Pi o Pehonavg Pehonmin CON P u o7 PohonR P chjon avg chonavg avg P ch on min Pon on min Rain dove R il fattore di recupero di condensazione espresso come percentuale di D en calcolato come illustrato nel 9 8 2 assumendo come valore nominale quello alla potenza massima in funzione dell effettiva temperatura media di esercizio del generatore Ravg il fattore di recupero di condensazione alla potenza media espresso come percentuale di o enavg calcolato come illustrato nel E 9 8 2 del rendimento termico utile alla potenza o cnave della perdita percentuale ai fumi a bruciatore acceso Pchonavg e della perdita al mantello P4 4 in funzione sia dell effettiva temperatura FC Drag avg media di esercizio del generatore sia del fattore di carico espresso dal rapporto Da V6 Rmin il fattore di recupero di condensazione alla potenza minima espresso come percentuale di o nie calcolato come illustrato nel E 9 8 2 utilizzando nella
277. vazione assunto pari a 24 h giorno N il numero dei giorni del mese considerato E 9 9 Bilancio energetico per sistemi di cogenerazione Il bilancio energetico del sistema di cogenerazione dato da ET dh F Mx Q inout Qu Wen 295 dove W aux l energia elettrica assorbita dagli ausiliari del sistema di cogenerazione kWh Qus out l energia termica richiesta al cogeneratore kWh Qo la perdita termica complessiva del cogeneratore KWh W sen l energia elettrica prodotta dal cogeneratore kWh L energia elettrica netta che viene prodotta dal generatore e A sont W oen S as 296 da cui il bilancio energetico diventa Q injin ci Q veni T Qn sk W nout 297 Introducendo il rendimento termico e il rendimento elettrico medio mensile Nte Ne definiti come E Q aoi n Hu M ooi ae zT BUON Q nin Q nin gn e b 298 dal bilancio termico si ricavano le perdite complessive come 1 f Qa zi E zd ne d Q en out Ni Ni 299 Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 102 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 L energia in ingresso al sistema di cogenerazione si calcola direttamente con E Q snout Q anin U n 300 mentre l energia elettrica netta prodotta si calcola come Wai ne Gioia 301 In assenza di informazioni dettagliate in sostituzione dei rendimenti medi mensili mese per mese si assumono i rendimenti nominali E 9 10 Bilancio energetico per sistemi di teleris
278. ventilazione dispersa kWh Qza l energia termica guadagnata dalla zona termica per apporti solari e interni dovuti a persone e cose KWh QznL l energia termica guadagnata dalla zona termica per eventuale recupero parziale delle dispersioni termiche dei sottosistemi impiantistici kWh Eran il fabbisogno annuale di energia elettrica per la sola illuminazione fissa definito dall equazione 357 e applicabile solo a destinazioni d uso non residenziali kWh G il sottosistema di generazione dell energia termica Gus il sottosistema di generazione dell energia termica da fonte solare Grs il sottosistema di generazione dell energia elettrica da fotovoltaico Gew il sottosistema di generazione dell energia elettrica da fonte eolica S il sottosistema di accumulo termico D il sottosistema di distribuzione tramite fluido termovettore E il sottosistema di emissione erogazione Ecen il sottosistema Unit Trattamento Aria con sottosistema distribuzione aria e sottosistema emissione R il sottosistema recuperatore termico entalpico con o senza preriscaldamento dell aria di ventilazione A il sottosistema distribuzione aria di ventilazione Z il sistema involucro della zona termica E 7 2 Ripartizione del fabbisogno di energia primaria tra le diverse funzioni Dal momento che pu risultare necessario identificare la quota del fabbisogno di energia primaria dell edificio relativa ai diversi ser
279. vitare l umidit superficiale critica e condensazione interstiziale Metodo di calcolo Prestazione termica degli edifici Coefficiente di perdita di calore per trasmissione Metodo di calcolo Prestazione energetica degli edifici Requisiti energetici per illuminazione Luce e illuminazione Illuminazione dei posti di lavoro Parte 1 Posti di lavoro in interni Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 8 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 E 6 FABBISOGNO DI ENERGIA TERMICA DELL INVOLUCRO E 6 1 Le zone termiche Ai fini della determinazione del fabbisogno annuale di energia termica di un edificio quest ultimo viene suddiviso in zone termiche omogenee Il fabbisogno annuale di energia termica di un edificio viene quindi determinato sommando il fabbisogno energetico delle sue zone termiche E 6 2 Fabbisogno annuale di energia termica dell edificio Il fabbisogno annuale nominale di energia termica di un edificio viene determinato sommando il fabbisogno energetico delle singole zone termiche calcolato su base mensile separatamente per il riscaldamento o climatizzazione invernale e per il raffrescamento o climatizzazione estiva e viene calcolato due volte una prima volta nell ipotesi di ventilazione naturale o sola aerazione per mettere in evidenza le caratteristiche termiche dell involucro edilizio valore di riferimento Qguyr Qpc y una seconda volta considerando l effettivo modo d
280. vizi cio riscaldamento o climatizzazione invernale raffrescamento o climatizzazione estiva produzione di acqua calda sanitaria e illuminazione artificiale tali quote vengono determinate come di seguito 12 fo el del MUN E dal a i a Esie fs fuel del aa i E fuel del LACIE Qu exp Epy gt f also lial z Essa T tho i ausa Esau Pain iiio E ind m 1 eis ia t 006 m 89 12 f pelde roccie g E oi del fia i AA g Eid n fp fuel del NT E fuel del ls f T C del t Qt cep Epc gt felso feas E gico Ji ii Peni E itisol spend i Tosi t E wind m 1 f E p fuel ren lc fuel ren fuel ren m 90 12 T aide i oi t E ot ael aa y russe t Edo f p fuel del i T i Erst del Epw 2r Fis e g Egisol riva fwn sol E itisol Losbwind CRN E E vind E m aer r E fuel ren V W fuel ren fuel p fuel ren uel ren uel ren 2 91 12 i n B E u Teide r erae E oaet T aei ras Ea fp fuel del PADRE E ea PLT m 1 F ea i NN i E sol foel wind siad E und dia g PE uel den m 92 dove per quanto non definito in precedenza si ha Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 47 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Epu il fabbisogno annuale di energia primaria per il riscaldamento o la climatizzazione invernale dell edificio kWh Epc il fabbisogno annuale di energia primaria per il raff
281. zione della parete a Tipo di parete Fa Chiaro 0 3 Orizzontale 0 8 Medio 0 6 Inclinata 0 9 Scuro 0 9 Verticale 1 0 Prospetto XXIII Valori del fattore di assorbimento solare medio della superficie assorbente della parete opaca rivolta verso l esterno a e coefficiente di riduzione che tiene conto dell incidenza del flusso radiativo emesso dalla superficie verso la volta celeste F Fonte UNI TS 11300 1 2008 E 6 3 12 Spazi soleggiati La procedura di seguito descritta viene applicata al caso di spazi soleggiati addossati all involucro dell edificio ad esempio verande o logge chiuse con elementi vetrati o serre addossate in cui presente una parete divisoria l involucro tra il volume climatizzato o a temperatura controllata e quello soleggiato ad esso esterno Bollettino Ufficiale della Regione Lombardia 32 4 Suppl Straordinario al n 25 26 giugno 2009 Figura 10 Schema elettrico equivalente per uno spazio soleggiato contiguo a uno spazio interno all edificio Se lo spazio soleggiato dotato di impianto termico oppure presente un apertura permanente fra lo spazio climatizzato o a temperatura controllata e quello soleggiato allora il volume di quest ultimo deve essere considerato come un estensione diretta della zona climatizzata o a temperatura controllata Le perdite per trasmissione attraverso lo spazio soleggiato Q1 s vengono determinate attraverso la seguente relazione Q
282. zione di acqua calda sanitaria kWh Le perdite totali che si hanno al sottosistema di generazione solare sono quindi date dalla dove Qus sisH Qus aus Qus sls Qus aus E 10 1 8 Qus als Qusssua Qus a is H 352 Q45 g 1s w Qus sis w Qus a is w 353 la perdita del sottosistema di accumulo in riferimento al servizio di riscaldamento kWh la perdita del sottosistema di distribuzione tra l impianto di riscaldamento ad energia solare ed il riscaldatore ausiliario in riferimento al servizio di riscaldamento kWh la perdita del sottosistema di accumulo in riferimento al servizio di produzione di acqua calda sanitaria kWh la perdita del sottosistema di distribuzione tra l impianto di riscaldamento ad energia solare ed il riscaldatore ausiliario in riferimento al servizio di produzione di acqua calda sanitaria kWh Solare fotovoltaico L energia elettrica prodotta dal sottosistema di generazione solare fotovoltaico data dalla 4 NR E el gessout Wi AU try N 354 dove E elgesiout l energia elettrica prodotta dal sottosistema di generazione solare fotovoltaico al netto dei consumi elettrici dovuti ad eventuali ausiliari dell impianto solare fotovoltaico kWh FV Aux la potenza elettrica degli ausiliari dell impianto solare fotovoltaico quali ad esempio i rotatori ove presenti kW try il numero medio mensile di ore giornaliere di soleggiamento t

4. Suppl. Straordinario al n. 25 - 26 giugno 2009

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