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Untitled - Spirax Sarco

1. 4 15 e n Ged te SI un Tu e T i 1 iem em a 2 i 7n i B sme 2 54 5 S 24 35 55 55 5 5 5 58 8 C 8 1 3 4 1 4 4 9 _ J L i i i i i ca i am ed Ri wi o ri ur en cx Eu sl och Ee n E Tl FP m co calca in m im cU ra m Gl cn T T Cd m I c SETTE 33 83 53 32 82 3 38 38 8 lt a3 rs z3 3 a8 Rs es a8 98 85 85 83 25 33 ZS 3 S 2 8 5 82 85 zr 6 zi ce Th el T d Di uri em LEJ L cn e m ist Li D oR H j ma KR 0 Co E role ca Lu tuo Se M M ia un un colei cn Us Li 1 27 900 E be 1340 15400 25 18 18 i B 2 2 24 500 1 2 EADO m 2 Fo ni E se wi SI ce n 4 IRAN c 095 1 11 12 13 15 18 aEJEJE SEE UE AE dE 0 64 nz 14 12 13 15 16 TAR 11 T sx 240p 32358 379 amp rnno 241206 470 000 09 09 11 12 13 14 18 18 22 14 6 890 TEX mm 15400 23 800 34 300 40200 71 100 115 000 256200 0 0 0 06 14 11 1 3 14 14 17 18 22 8185 14200 17900 27 70n 39700 dedi R23 mih 206200 11 13 13 1 16 17 19 dd T ur 14700 48700 28 800 41400 40600 x 3 14 1 6 16 17 13450 20 600 4640 40 200 5 330 66800 12000
2. NANNY OR AAAA ded N CNET AN k AA CNA SO SEa a a n pa pp pi EANN NATAAN T JIT TIT LIT SSA eee IL HH k LL Ae LLL S S _ og AA AI Lun ane arii rui uu Ui7 rLe 4 VAR VL AMATA rv n CNS NN NA ta DL NN EMI NNI m a CAN NS GTI RRNK RNS SR BAN UN I IN I I RISSA VEE ERN 1 RER FERRI NYA NS N ANORA NANN IERI RTRT pd NET CANI NNO Prem _TC KHHWWCJVW w Bass SITE SN NEI 1 7 e IRIS ANNI EET III NISSN NNRSISSSSENIS NC T SA NATE INN STE NE RU NOSE SSR NJE DENEMEM EANAN WNNNNNNN TRANNSA NNA TRENI ARRE HELL LI LI LLL LLLI D T E kk Z lx AIAR X INI MIN ONIS LI LLL LLL LP TI RISI RR LZ Ca NL MIX CL M H HMALABAHLILBBHHBHBBAHELENSSSSNNSNSSHHH H ARI i LL DID TLL TC ARENA NINSSNTILLLLLI KI KR INM IM KIM KIM SEM IV AV LIA nu LS TORN RUM NIRO DS AS IAN NSA AAA YA AAA AAWA VALVE y MA LELLLLL PRR ALL mE X P PT zi
3. nelle vapore ES z at 1 st persa E V Li ad ry Lol VID 2 elle Lavanderie mas industriali amp y 2 Hi c dio ni EE n Jr TR c t Yu m wege da 234 ME teen NG Wer H ni E Il vostro partner per gt Soluzioni innovative INTRODUZIONE E CARATTERISTICHE FISICHE DEL VAPORE DIMENSIONAMENTO TUBAZIONI VAPORE E CONDENSA SCARICATORI DI CONDENSA E ACCESSORI DI LINEA INDICE Argomento Pagina Introduzione 2 Che cos il vapore 2 Entalpia del liquido 2 Entalpia di evaporazione 2 Entalpia totale 2 Frazione secca e entalpia 3 Relazione fra la temp e la pressione 3 Vapore surriscaldato 3 Vantaggi del vapore 4 Qualit del vapore 4 Tabelle Entalpiche del Vapore 5 11 La giusta pressione e temperatura 12 Purezza 12 Vapore secco 12 Colpi d ariete 12 Condensato e vapore di rievaporazione 13 Distribuzione del vapore 13 Nozioni fondamentali sui sistemi vapore 14 Approccio strutturato per l ingegneria e 15 progettazione di un impianto vapore Visione d insieme 15 Documenti contrattuali 15 Bilancio vapore 15 Raccolta delle corrette informazioni 15 Condizioni del vapore 16 Disegno funzionale di distribuzione 16 Specifiche funzionali 16 Pressione di esercizio 16 Distribuzione ad alta pressione 16 Diagramma a blocchi di un sistema vap 17 Dimensionamento tubazioni vapore 18 Portata delle tubaz e per
4. AA 95 200 n 400 500 ul 100 Steam temperature Diagramma per il calcolo delle tubazioni vapore in funzione della velocit Copyright 2004 Spirax Sarco s r l 24 Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali CENERI LL PSE SERE III DI TFR TTET EL THIS n lia TE TERRE RED TE or UTO ES DEDI ID AB s Ss a Paz zi PRICE ISO TIRI LL SL DE 009 SEE et EER LL LESER 0 A AD M an E IR NR SERRE NLIS ra SERERE TRES stag mila ar EAR n um n c 00 im ulii o ha EU 7 0 TESISIN n mor IR SES asas RS STER RS REPRE RE VO A d EB DERIT IRL TITLE 007 TRISTE Mc 233 zt ERSTES EE FRESKO RUTIL TE TFF ITL TSI 5 PUPA HIPER TTC LEER ERANO FSRS un T TU TLIERADITRERATETNSGLEUITRILLLLLLLI LA T II TCTTTCLCCCMN mM E f Hat F F m H E APINN j UN L E Tai a N E FECHA AH Y
5. conformazione a griglia Cilindri essiccatori Essiccatoi a batterie a ranghi multipli ATTREZZATURE DI LAVANDERIA Presse per vestiti Gruppi di ricupero solventi Presse piane e calandre Essiccatori a tamburo rotante Presse a piani plurimi connessioni parallele Presse a piani plurimi connessioni in serie Presse stampaggio pneumatici ATTREZZATURE DI PROCESSO Reattori rovesciabili Scambiatori per reattori Reattori fissi birra RISCALDAMENTO OLII Riscaldatori istantanei in Serpentine di essiccazione PRESSE DI STAMPAGGIO GALLEGGIANTE E TERMOSTATICO gt gt gt U U B Scelta alternativa accettabile TERMO GALLEGGIANTE GALLEGGIANTE SECCHIELLO DINAMI A PRESSIONI BIME E ROVESCIATO co EQUILIBRATE TALLICO TERMOSTATICO ELIMINATORE ELIMINATORE INVASO VAPORE INVASO VAPORE B B Hilt B A B B B BO B B A B A B B B B B B A B B B B B B UJ Wu ul n T Hi Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 35 Copyright 2004 s r l Scambiatori di calore Pannelli e strisce radianti GALLEGGIANTE SECCHIELLO E ROVESCIATO Eo TERMOSTATICO Evaporatori A Vulcanizzatori RISCALDAMENTO AMBIENTE Radiatori e convettori radianti U VU gt gt Tubi alettati aerei DISTRIBUZIONE VAPORE Col
6. aJode auois aJd auaorznpta ip M asuapuaoa causi acdcdnab er ORSI e asuapuan JIVvidis viddadNeAviddodvgA OLHYIdNI SsIHHOS Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali Serbatoio raccolta spurghi di Caldaia Esempio di calcolo di un collettore di distribuzione Gli Spurghi derivanti dal TDS dalla vapore Defangazione prima di convogliarli negli scarichi necessario far decantare le parti solide e raffreddarli alla temperatura inferiore ai 35 C come previsto dalla legislazione 4 1 Collettore di distribuzione Vapore I Collettori di distribuzione Vapore hanno il compito di ricevere Vapore dai Generatori e distribuirlo alle varie utenze sottocentrali presente quindi il dimensionamento diametro deve essere calcolato in funzione della quantit massima di vapore kg h che riceve mentre la lunghezza condizionata dal diametro e dal numero delle tubazioni in arrivo e in partenza Deve inoltre essere realizzato secondo le vigenti normative Europee P E D 97 23 CE Un calcolo rapido per determinare il diametro pu Entrata N 1 Tubazione da 4 essere il seguente Uscita N 1 Tubazione da 1 N 1 Tubazione da 2 N 1 Tubazione da 1 Collettore vapore D cm Sup tot tuaz in uscita 50 N 1 Tubazione da 3 0 785 m Effett
7. Disomogenea trasmissione di calore Surriscaldamento localizzato con conseguente danneggiamenti alla Caldaia Controllore Camera indicatore Raffreddatare campioni Fig 2 Controllo Automatico del TDS A tale scopo la Spirax Sarco consiglia di effettuare uno spurgo temporizzato automatico come da Fig 3 costituito da Valvola servoazionata pneumaticamente tipo BBV 980 A azionata ad intervalli di tempo prestabiliti da un temporizzatore BT 1000 Con i seguenti benifici per l utente ntervallo e durata dello spurgo regolabili Si evita la ripetizione o la dimenticanza dello spurgo valvola chiude in mancanza di alimentazione spurgo temporizzato automatico evita perdite di energia Con un temporizzatore si possono collegare fino a 9 comandi di spurgo Valvola di Defangazione Fig 3 Sistema automatico di Defangazione 6 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l JH0dYA JNOLZNA HLS ICI FHOLLI 102 lt T4 4 aJogendeAan y di enbor Jg Z e aopen BRERA alb gt e a IuBands T b e EYOIILI amena ia T 3 H 3 e nn DL T Di zd e andes EJENOG ong sJode Ip auarmnpoa4g SIERO ener DJs ep 25534 4 e niBBeAE fe __ igese E LEA p E auargsalq aJnjesebar La oajpaass3 m 4
8. 12300 14150 74700 ATE 42200 60 659 71200 Ur 17 17 1 9 2 22 24 26 HEJEdEUEdE dE d 18 18 2 22 2 25 LR m 2 n n r D Si i Di m c 1 ua m m ma 12500 17 100 26 500 37 950 44500 78 700 zs 254 00 507 000 11 12 13 14 15 16 18 21 219 19 bru mm m Er 11 100 1 b 200 15900 46 500 26000 36100 ASA 74001 271000 1 1 12 19 14 15 1 7 24 28 19 14 400 TT f 1 5 ni immH Qmi Perdila rar Copyright 2004 Spirax Sarco s r l 10 Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali ISNIUNDI 3 3NOLZVSOd VASTI IC ld dna assalg oaaaseAB MAD eg asiapuao 0120614 AEG E eaJogje4a die an Jeg S E 240 JO de sand esuapua 4 ah o lagasres3yiuebuep esuapuaad p Ond sJode A zal iorzngpod mm e auorezzineul7ysuegues Erko ee Jeg p o4 s ep 25534 pogas e S IDEAE je asuapuna VIHAONTFAYZI OLHNWVIdINI SEL IHOS Copyright 2004 s r l 11 Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali Produzione di acqua calda per gli impianti di Climatizzazione Anche nelle Lavanderie Industriali c la necessit di produrre acqua calda a circuito chiuso per la climatizzazione degli uffic
9. 48 B2 U U 798 24 3034 3 724 59 3083 8 i B i i i 797 59 729 27 3078 9 i i i i 796 93 2023 1 721 92 30740 p i i i i H 196 27 3017 4 720 55 30698 1 B9 44 79 i 56 3 B i 745 52 3011 5 719 15 30640 58 i 3 E i Ri 9 794 96 2005 6 717 74 30589 i 59 09 794 29 2999 6 716 31 3053 3 E i 41 i 4 i i 793 62 2993 5 714 85 3048 6 i i B i 792 94 2987 4 713 38 3043 3 Y Id i 792 26 2981 1 711 88 30280 I 91 i 1190 i 4 791 59 26 ZA a a2 34 36 a 4o 42 44 46 45 So 2964 9 708 01 3024 3 i i 1154 i i 709 88 2945 0 709 989 3010 2 i 45 M75 i i 785 14 29304 699 78 2995 7 i i i B dA 06 42 2911 9 695 95 29806 i i 40 i B i 164 64 2071 9 685 81 2948 6 i i 781 04 2026 9 6 5 06 29140 ae 54 8 3 i B 55 27749 662 65 2876 E 957 pai i B 23 773 59 2 124 647 72 28241 i 925 5 63 i X71 3 48 709 74 2706 4 an i 974 i i B 765 80 2730 9 sl i a45 u an 761 77 2662 7 i i i 313 i i i 757 62 753 36 749 02 744 55 734 97 725 25 730 42 Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 9 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Calore specifico del vapore surriscaldato unit SI e ST kcal kg C klMkg C o kcalkg C kealkg C kcallka C kl kg C Oa 0 492 0 508 0 522 0 592
10. E evidente quindi che in nessun caso si possono prevedere innalzamenti O contropressioni dopo lo scaricatore altrimenti si avrebbero nuovamente sia gli allagamenti nonch tutti gli inconvenienti gi visti e si renderebbero inutili Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali irm E SZ Bk Hocco e DEIR n Messo Judo secondario e Drenaggio valo E EH di inea a i Periana con regolazione 1 5 Scarcalore a di galeggianle amp Airo Indicatore d passaggo Fig 2 Scambiatore di calore termoregolato e drenaggio per gravit garantita da valvola rompivuoto battente idraulico scarico atmosferico i vari accorgimenti adottati La linea di ritorno quindi dovr essere abbondantemente dimensionata avere una opportuna pendenza e possibilmente essere con vogliata al serbatoio di ritorno separatamente dalle altre linee Una lunga serie di prescrizioni sicuramente restrittive ed in grado di complicare non solo la progettazione ma sicuramente anche l installazione e la conduzione stessa del sistema Nel caso poi si renda indispensabile effettuare delle risalite o rinvii a sensibile distanza necessario ricorrere all installazione di un apposito sistema di pompaggio il pi semplice e pratico fino ad ora utilizzato anche perch non richiede serbatoi 3 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l supplementari regolazioni di livello ed energia elettrica di comando l elev
11. di adeguare lo scambio termico in funzione delle esigenze momentanee dell impianto e questo pu essere ottenuto soltanto adeguando la differenza di temperatura tra fluido riscaldante e fluido riscaldato di cui si deve tenere costante la temperatura il modo per farlo di abbassare proporzionalmente la pressione del vapore all interno del l apparecchio di scambio La formula che regola lo scambio termico Q K eS At incui Q laresainkcal h ei il coefficiente drasmissime in kcal ora m C S lasuperficiedi scambio inm At la differenza di temperatura media logartmica in C fra i due fluidi La superficie S di norma calcolata in funzione del massimo carico e della possibilit di incrostazioni fouling cui spesso si aggiunge una maggiorazione di sicurezza o per incertezza dei dati di impianto per cui in esercizio risulter certamente sovrabbondante non solo in condizioni di carico Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali ridotto ma anche alle massime condizioni di funzionamento Durante le fasi a consumo ridotto per fronteggiare la situazione il regolatore modulante parzializzer tendendo quasi a chiuderlo il passag gio della valvola di alimentazione fino a portare la pressione del vapore a valori addirittura sub atmosferici ci accade tutte le volte che neces saria una temperatura nel lato di alimentazione inferiore ai 100 C Il diagramma di fig 1 esemplifica la situazione p
12. samente rispettata dati tecnici caratteristici sono in genere riferiti ad una temperatura media di impiego che non corrisponde per al limite massimo di utilizzo compensatori Spirax Sarco della serie AR possono essere impiegati fino a 300 C garantendo le Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali prestazioni indicate nelle tabelle pubblicate sui cataloghi Il limite massimo di impiego per di 550 C volendo quindi impiegare i giunti a temperatura superiore ai 300 C sar necessario introdurre dei parametri correttivi per ridurre sia il movimento che la pressione di esercizio allo scopo ci si servir del diagramma della fig 23 L uso molto semplice Tracciare l orizzontale corrispondenza della temperatura di esercizio fino ad incontrare la curva e successivamente la verticale a partire dal punto di intersezione Sull asse delle ascisse si legger il coefficiente di riduzione Esempio Determinare la pressione massima ammissibile e il movimento assorbibile di un compensatore AR 16 100 60 funzionante a 400 C limiti di impiego rilevabili dalla specifica tecnica sono pressione 16 bar e movimento massimo di 100 mm Dal diagramma si ricava che il coefficiente di correzione per una temperatura di 400 C 0 975 per cui la pressione massima di esercizio risulter Pmax 16 0 975 15 6kg cm2 e Il movimento massimo 60 0 975 58 5 A 29 25mm Se il limite della press
13. Il Cr Ima 154 C Tin Si 10 G 350 90 _2 10 _ 90 154 10 L inet 440 8 12 431 8 Arrotondamento a 432 mm Poich la lunghezza di installazione del compensatore cos calcolata risulta maggiore della sua lunghezza libera al momento dell inserimento nella tubazione il compensatore dovr essere preallungato di 432 395 37 mm Copyright 2004 Spirax Sarco s r l ALLUNGAMENTO DELLE TUBAZIONI IN mm PER 100 m Acciaio al Acciaio al carbonio carbonio molibdeno e Temperatura 4 695 Cr Acciaio inossidabile 18 Cr 8 Ni Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 19 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l IL DRENAGGIO DI APPARECCHIATURE DI SCAMBIO TERMOREGOLATE IL FENOMENO DELLO STALLO INDICE Argomento Pagina Drenaggio di apparecchiature di 2 scambio Termoregolate Causa blocco del condensato 4 Costruzione diagramma di stallo 6 Pompe di rilancio condense e schemi di 7 montaggio Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 1 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l DRENAGGIO DI APPARECCHIATURE DI SCAMBIO TERMOREGOLATE Altro argomento molto importante normalmente trascurato con evidente conseguenze di mal funzionamento del sistema quello dello scarico e del rinvio della condensa generata da apparecchiature di scambio termico in genere scambiatori di calore o batterie per aria gas dotati di regolazione di temperatura Di s
14. Per una tubazione simile ma di lunghezza inferiore la lunghezza equivalente da aggiungere potrebbe essere attorno al 15 20 Poich il nostro esempio relativo al primo caso alla lunghezza di 195 m aggiungeremo il 10 195 m 2 214 m Portata vapore Un ulteriore supposizione deve essere fatta relativamente alle dispersioni di energia termica della tubazione principale La batteria di scambio richiede una portata vapore di 270 kg h per cui al flusso nella tubazione principale a questa quantit dobbiamo aggiungere la quantit di vapore condensato relativa alle dispersioni ll diametro della tubazione principale non ancora stato determinato per cui non possibile fare un calcolo definitivo della dispersione e quindi della portata vapore necessaria ma se supponiamo che la tubazione sia coibentata ragionevole ritenere sufficiente l aggiunta per le perdite corrispondente all 196 della portata ogni 30 m di tubazione Nel nostro esempio 214 m 1 7 49 AE 30m 100 Portata vapore all uscita caldaia 270 7 1 289 kg h Dalla tabella ricaviamo che i fattori di pressione sono a 7 0 bar a 6 6 bar P1 56 38 2 51 05 La lunghezza equivalente L 214 Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali Quindi P1 P2 56 38 51 05 F 0025 L 214 Dalle tabelle delle portate delle tubazioni e dei fattori di perdita di carico ricaviamo per un fattore F 0 02
15. Spirax Sarco s r l Co 405 365mm o La lunghezza al essere montaggio dovr pertanto 20 a 80 Lis 365 80 ESTA duin 150 20 il compensatore dovr essere preallungato di 21 mm 426 405 La formula vale naturalmente anche nel caso di impianti per fluidi freddi Esempio Calcolare la lunghezza di installazione di un compensatore AR 10 100 60 con attacchi a saldare previsto per assorbire un movimento totale di 50 mm Al Temperatura minima del fluido 20 C Tmin Temperatura massima della tubazione a impianto fermo 45 C Tmax Temperatura di installazione 20 C Tinst Lunghezza libera 285 mm Movimento totale 60 mm Lu 285 260 mm ra oes DO CAMD Lini 260 4 50 mm 5 207 In queste condizioni al momento del montaggio il compensatore dovr essere precompresso di 6 mm 285 279 compensatori della serie AS 10 che vengono for niti preallungati possono essere installati senza modificar ne la lunghezza solo se l installazione viene fatta ad una temperatura intorno ai 10 C e purch la temperatura minima non scenda al di sotto di b C Aldi fuori di questi limiti la lunghezza all installazione va calcolata con la for mula sopraripor tata e tenendo conto che il movimento massimo per tutte le misure di 15 mm Movmento totali ee ii Lunghezza di installazione Prealungamentoa SRI Temperalura massima Temperatura di inslallazione Te
16. giunti valvole regolatori di pressione 2 tutte le linee del vapore prodotto valvole giunti e regolatori pressione 3 tutte le connessioni e cavi elettrici 4 tutte le linee e giunti dell aria di alimentazione degli strumenti pneumatici Funzionamento Dopo aver completato tutte le procedure di installazione ed eseguita una doppia verifica sui collegamenti l unit pronta per essere avviata Come precauzione fortemente consigliato seguire le seguenti procedure di avviamento e di messa fuori servizio Procedura di Avviamento 1 Assicurarsi che tutte le valvole di intercettazione manuali siano chiuse 2 Assicurarsi che sia presente sia l alimentazione elettrica che quella pneumatica per permettere di regolare l operazione di avviamento 3 Aprire lentamente la valvola di intercettazione manuale sulla linea del fluido freddo se esistente verificando che non vi siano perdite dalla valvola o dalle connessioni Durante le operazioni iniziali mantenere la valvola di sicurezza aperta per permettere la fuoriuscita dell aria dal serbatoio oppure montare un eliminatore di aria Questo velocizzer il processo 4 Questo processo termina quando vengono raggiunte le corrette condizioni di funzionamento es pressione livello etc 5 Posizionare i set point di regolazione ai valori di esercizio desiderati Consultare la specifica dei prodotti ed i manuali per determinare l esatta posizione e le corrette proced
17. ratura avvenga solo lungo lasse longitudinale Quindi data una rete avente una configurazione qualsiasi occorre suddividerla in tanti tratti rettilinei prevedendo punti d ancoraggio alle estremit in corrispondenza di variazioni di dia metro ed eventualmente nei punti di derivazione vincolanti Regola importante da osservare quella di inserire un solo compensatore in ogni tratto compreso tra due punti fissi In teoria la posizione dei compensatori in ciascun tratto rettilineo pu essere una qualsiasi compresa tra i due punti fissi in pratica per si preferisce una delle seguenti condizioni a nella immediata vicinanza di un punto fisso b al centro del tratto rettilineo La prima soluzione illustrata nella figura 19 consigliabile quando nel tratto considerato non esistano derivazioni per cui il movimento dovuto alle dilatazioni pu avvenire tutto in un senso In tale caso il compensatore fissato ad una distanza di 1 2 diametri dall ancoraggio per limitare il numero di guide intermedie Saranno invece necessarie una o pi guide nel tratto compreso tra il compensatore e l altro punto fisso Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali La seconda soluzione invece consigliabile quando esistano delle derivazioni secondarie che possono subire spostamenti limitati vedere fig 20 Mettendo il compensatore alcentro i movimenti a causa delle dilatazioni avverranno nei due sen si e di conseguenza gli
18. tubazioni pertanto una guida utile quale primo approccio essendo basato soltanto sulla velocit del vapore il campo da 25 a 40 m s generalmente adatto a linee di derivazione corte ed una velocit attorno a 15 20 m s generalmente adatta alle tubazioni principali di distribuzione Spessore delle tubazioni e diametri standard Lo spessore delle tubazioni comunemente usate basato su quelli formulati dall American Petroleum Institute API secondo il quale allo spessore associato un numero di schedula Queste schedule corrispondono alle pressioni nominali delle tubazioni sono undici 5 10 20 30 40 60 80 100 120 140 e 160 Ad esempio per una tubazione di diametro nominale di 150 mm 6 inches o di diametro minore specificata la schedula 40 Solamente le schedule 40 e 80 coprono interamente i diametri nominali da 15 mm 1 2 inches a 600 mm 24 inches La schedula pi comunemente usata nelle installazioni di tubazioni di vapore la schedula 40 oppure la schedula 80 Le norme internazionali riportano le tabelle delle schedule mettendo a disposizione del progettista diametri nominali e spessori in millimetri delle tubazioni da utilizzare Lo spessore delle tubazioni deve essere calcolato usando l equazione RE 205 dove t spessore in millimetri relativo alla pressione interna di progetto p pressione interna di progetto in bar 105 N mm D diame
19. 0 540 0 546 0 548 0 548 0 545 0 558 0 588 609 0 618 0 6134 0 651 0 668 0 685 0 738 SER SERER aes Sa Nota P pressione al manometro Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 10 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Temperatura Gao 320 C 4 36027 san 400 kil kg G kcalkg C Klkg C kcal kg G kcalkg C kcal kg C kdykorC kcalkg C 2 014 0 481 2 029 0 485 2 047 0 489 2 060 0 490 2 066 0 491 2 065 0 499 2 080 0 497 2078 0 496 2 081 O 497 2 104 0 502 2 097 1 501 2 094 0 500 2 122 0 507 2 112 0 504 2 105 0 509 2 135 0 510 2 122 0 507 2 113 0 505 2 141 0 511 2 128 508 2 120 0 506 2 142 0 512 2 190 1 509 2 124 0 507 2 137 0 510 2 128 0 505 2 126 0 508 2 126 0 508 2 121 a 506 2 125 0 507 2 137 0 510 2 192 0 509 2 158 0 511 2 148 0 513 2 142 0 512 2 151 0 514 2 160 0 516 2 159 0 514 2 164 0 517 2 172 0 519 2 164 0 517 2 176 0 520 2 184 0 522 2 115 0 518 2 189 0 523 2 19 0 525 2 186 0 522 2 20 0 526 2 211 0 528 2 197 0 525 2 213 0 528 224 0 53 2 208 0 527 2 225 0 601 2 239 1 535 2 220 0 590 2 205 0 534 2 200 0 535 2 201 0 533 2 248 0 537 2 209 0 545 2 200 0 539 227 0 542 2 315 0 553 22r 544 2 294 0 548 2 348 0 56 2 305 1 550 2 317 0 509 2390 0 569 2391 0 557 2 340 0 558 2 419 0 578 2 357 0 563 263 0 564 2457 0 587 2 385 0 570 2386 0 570 2 497 0 596 2 414 0 576 2 410 O 576 2 500 0 606 2 444 0 584 2 434 0 581 2 58
20. 00216 91 773 31 013 92 506 i i u Ce C 96 872 96 013 97 904 an 0 0159 101 370 101 013 109 000 i i 0 07123 112 167 111 013 113 200 0 0153 122 264 121 013 123 397 i 26 0 01 132 561 191 013 199 594 A3 0 0126 142 730 141 013 143 721 i f 0 0114 152 955 151 013 153 388 i i 0102 163 152 161 013 164 135 I i 0092 1 3349 171 013 174 452 i 0053 183546 181 013 184 579 0074 193 743 191 013 194 776 0066 200 940 201 013 204 370 a 0050 223 8062 220 50 224 395 0003106 Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 6 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Volume specifico del vapore surriscaldato in m kg EN Temperatura C 260 280 ax az 340 360 380 400 1 215 1 262 1 309 1 355 1 401 1 448 1 494 1 540 o er 0 841 0 872 0 904 0 935 1 966 0 997 1 028 0 606 0 620 0 653 OGTT gral 0 724 43 0 771 0 453 0 503 0 522 0 541 0 560 0 579 0 598 0 616 0 40 0 418 0 434 0 450 0 466 0 482 0 498 0 513 0 343 0 357 0 371 0 385 0 399 0 413 0 426 0 440 0 300 0 312 0 324 0 336 0 949 0 361 0 373 0 284 0 265 Darr 0 288 0 299 0 309 0 320 0 331 1 341 0 238 0 2483 0 258 0 268 0 278 0 209 0 297 0 307 1 216 0 225 0 234 0 249 0 2952 0 261 02 0 gara 0 197 0 206 0 214 0 223 0 231 0 209 0 247 0 255 0 181 0 190 0 197 0 205 0 213 0 220 0 228 0 235 0 168 0 175 0 183 0 190 0 197 0 204 0 211 0 218 0 156 0 163 0 1 7 OT 0 184 0 190 0 197 0 204 0 146 0 153 0 158 0 166 0 172 0 178 0 184 0 131 0
21. 02 30 0 0251 0 0269 0 0284 0 0188 0 0 14 0 0235 0 02 52 00265 Nota P pressione al manometro Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 7 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Entalpia specifica del vapore surriscaldato Unit SI e ST Temoeratura 473 15K 200C 493 15K 220 C 513 15K 240 C 533 15K 26CC 553 15K 280 573 15K 300 C kcalka lll kcalka kl kcal ka 060 09 2510 1 094 34 104 54 19 20021 0 684 16 2505 9 693 34 1032 06 3028 1 602 97 2301 6 692 31 102 78 2 3025 2 681 73 2697 3 691 39 701 83 i 3022 4 Doo AG 2692 8 690 3 i 100 28 1 3019 4 6 9 19 2 3 ema r4 i 100 30 3016 5 Grr e8 209 7 699 54 699 12 i 3013 5 G 6G 6A 2679 0 687 31 2 698 17 2967 i 3010 5 6 5 16 2674 2 696 37 697 19 ca i 3007 5 2609 3 655 20 i 596 21 I 3004 4 572 24 2664 4 amp 84 3 695 23 i i 3001 3 GTO Fg 2709 2 Ge 31 094 22 Gu 2990 2 659 26 2654 1 691 57 699 20 E 2995 1 2648 9 eoo 32 i 592 15 i 2991 9 2643 5 679 13 691 10 3 2988 7 2628 0 GTT 2 690 08 2105 5 2632 4 676 38 B 688 92 i i 2982 2 2626 6 675 30 687 82 2978 9 220 8 673 51 2 sl 686 603 2026 2076 6 2614 8 18 685 53 2 E 2972 2 683 13 2965 4 680 75 Ur 2958 4 22 T 2951 2 675 57 E 2944 0 72 02 E i 2936 5 2928 8 2921 0 2913 0 2904 9 2896 5 22 24 BG 23 a de ad a6 2087 9 2079 0 2669 9 2000 0 2851 0 2825 6 2197 8 Nota P
22. 137 0 143 0 148 0 156 0 162 0 168 0 173 0 179 0 129 0 135 0 141 0 147 0 152 0 158 0 164 0 169 0 121 0 127 0 133 0 138 0 144 0 149 0 155 0 160 0 115 0 121 0 126 0 131 0 137 0 142 0 147 0 152 0 110 0 115 0 120 0 125 0 130 0 135 0 140 0 144 O 1009 0 1088 0 1135 0 1182 0 1227 0 1271 0 1315 goaa 00943 0 0995 0 1040 O 1083 0 1125 0 1167 0 1207 0 0926 o 0873 0 0817 0 0959 0 009398 0 1039 0 1077 0 1115 O BOY 0 0849 00888 00a O 0964 o 1000 O 1006 0 0705 o 07 49 0 0789 O 0B827 0 0864 0 0599 0 0933 0 0867 0 0656 0 0698 O 0797 DOTA 0 0808 0 0842 0 0906 0 0611 0 0653 0 0690 0 0725 0 0758 a 0791 D 0B22 o 0852 0 0571 0 0612 0 0649 0 0683 00715 a C 46 0 0804 0 0535 0 0576 0 0612 O 0644 0 0675 0 0705 0 0733 0 076 0 0502 0 0543 o 05 7B 00610 0 0540 0 0565 0 0696 00722 SESER 2 0 0512 0 054 7 O 0578 D 0 07 0 0635 006a 0 0444 o 0484 0 0519 0 0549 0 0578 0 0604 o 06330 0 0655 00453 0 0499 0 0523 0 0551 0 0577 0 0601 0 0625 0 0435 0 0469 0 0499 0 0526 0 0551 0 0575 0 0598 0 0413 O D44 7 O O476 o 0503 0 0527 0 055 0 0573 BO m EI 0 0364 o 0388 0 042 7 0 0452 O476 0 0498 0 0519 0 0356 o 0385 0 0410 0 0432 0453 0473 0 0321 0 0343 O Ca 73 a 0095 0415 0 0 4 34 0 0289 0 0318 CG42 O Oo D oae 0 0400 0 0261 0 0290 0 00314 0 0335 0 0554 0 0371 ames j Ln 0 0236 0 0266 0 0290 0 0310 0 0329 0 0346 0 0249 O 0268 0 0288 0 0306 0 0323 00229 00248 0 0269 0 0287 0 0303 0 0205 0
23. 19 374 20 015 s i AI 51 801 0 20 994 2013 i i j B 2802 6 21 414 22 013 i i i 28013 5 ZERO 23 013 i i i 2003 3 22 453 24 013 i EE i 51 2804 3 4 43 25 013 25 506 aJ 224 i ja 22 zu i zu 25 493 25 013 1 25 0 077 T2 2805 2 26 512 27 015 i UA i i 2802 9 27 532 28 015 I3 0 07714 i 28013 0 28 662 29 015 A 505 32 a neo 2 i 2803 2 29 571 30 013 i i DOGE JA 94 9 i 28013 3 90 091 71 012 i TRE EGUE 8 Lr 2009 5 32 did 3 i U oC a 208093 0 34 670 35 013 j 2 0 0571 a 52 2802 5 26 709 37 013 EE 0 0559 55 i 2801 9 38 749 38 013 i in B 0511 9 2801 40 788 41 013 a B Ode 34 i 2800 0 42 02 43 013 d oe f Ode 44 867 45 013 i i 267 0 044 46 906 47 013 i 2 TREC z 418 945 49 015 49 379 i 50 955 51 013 52 018 i i u Cao a wJ nc j ha P gi y co 279 270 279 279 arg e 53 024 53 013 54 057 i 0071 55 064 55 013 56 097 2 0056 5r 103 57 013 5n 36 i 2 C43 58 143 58 013 60 76 i i Caco 61 182 61 013 62 215 543 0 0319 02 221 02 012 64 2054 a a COCO 65 261 65 013 66 294 i i Ces Gf 30 313 ZO U UZEf 68 340 68 013 TOSA i B Cc 78 71 378 71 013 T2 412 EE 5 u Ceca odo 79 019 74 451 0 261 TRARA TROTA 76 491 gm O CEER Fi 97 77 019 76 530 2 Cc 46 0 37 70 013 20 670 24 2 81 576 81 013 82 609 a i u Ce c2 96 6575 96 013 Br
24. 3 5 Bar Condense inguinate Gruppi preassiemati di U nit di Degasazione Gruppo pompe di alimento Unit di ricupero vapore di flash Gruppo preassiemato di scarico condense Valvola di Filtra Camera caricatore a Valvola di intercettazione spiratec Galleggiante Fitegno Generatori Vapore Alle Utenze Condense al Pozzo caldo Pf Fiserva collettore a 12 Collettore di distribuzione Yapore Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 3 Copyright 2004 s r l Gruppo preassiemato Valvole di controllo Gruppo misura Portata Vapore Gruppo Packages produzione acqua calda Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 4 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Gruppo Packages produzione acqua calda Sanitaria T L amp U Di n Gruppo Package di produzione acqua calda Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 5 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Coandenza dalle Utenze Vapore di Comando condensa al pozzo caldo Gruppo Unit di Pompaggio Condense ESSERE EE RE V EAA ARESE i im mm mm mm m m i v apore Pulito vapore di Alimentazione T Lj alle Utenze v T NA lm ak r ille Acqua di Alimento i d baana Condenze Gruppo Packag
25. 342 25 59 1 5 229 209 0 69 1 2237 5 558 3 2626 8 27 4 0 350 0 357 345 85 4 526 304 3 TEST 2228 7 556 2 2633 0 628 9 0 400 0 408 349 05 75 8 3 994 317 6 75 8 2320 7 554 3 2638 3 630 2 ag sc 0 459 so 1 65 To 328 6 raa Za 2 6 552 0 2543 2 231 4 0 500 0 510 354 45 91 9 3 240 340 5 81 4 2206 9 551 0 2647 4 632 4 0 6 0 612 359 05 95 9 2 132 359 9 56 0 2295 2 548 2 2555 1 Ga 2 Un 0 714 363 05 99 9 2 4655 dr 6 7 90 0 2284 3 545 6 2561 0 635 6 0 8 0 816 366 65 93 5 2087 381 7 93 6 2275 5 543 5 2067 2 37 1 0 9 0 918 369 85 96 7 1 859 405 2 96 8 2267 2 541 5 25724 Sa o 1 0 1 020 dr2 5 39 6 1 694 417 5 39 8 2259 2 529 6 eor 639 4 0 O 1 013 1 033 373 15 100 0 1 673 419 1 100 1 2258 4 539 4 267 5 639 5 0 05 0 051 1 063 1 084 374 55 101 4 1 601 425 0 101 5 2254 2 528 4 2679 1 639 9 0 10 0 102 1 113 1 135 drb f5 102 6 1 533 430 4 102 8 2251 2 537 7 2681 6 640 5 0 15 0 153 1 163 1 156 378 25 105 1 1 471 435 8 104 1 2247 9 526 9 2683 7 641 0 0 20 0 204 1 213 1 237 379 35 106 2 1 414 440 9 105 3 2245 0 526 2 2685 8 641 5 0 20 0 306 1 313 1 239 380 55 1074 1 312 450 5 107 6 2238 7 534 7 2689 2 642 0 0 40 0 408 1 413 1 441 382 65 109 5 1 225 459 7 109 8 2232 8 533 3 2692 5 G43 1 0 50 0 510 1 513 1 543 384 75 111 6 1 49 468 5 2227 0 531 9 2695 5 643 8 0 60 0 612 1 613 1 645 386 65 113 5 1 038 476 5 113 8 2221 5 530 6 2698 0 644 4 0 70 0 714 1 713 1 747 dan 55 1154 1 024 484 4 115 7 2216 9 529 5 2701 3 645 2 0 80 0 816 1 813 1649 d90 25 117 1 1 971 4
26. Carbonico HCO Fe FeCO Carbonato di ferro Idrogeno 4 FeCO 10 H50 Oo 4 Fe OH 4 Idross di Ferro Acido Carboni Cenno alla legge di Dalton applicabile alla miscela Gas Vapore La pressione di una miscela gassosa la somma delle pressioni che avrebbe ciascun gas se da solo occupasse il volume della miscela P po Consideriamo che i due gas occupano rispettivamente i Volumi vi e v alle pressioni p e pa mescoliamoli a temperatura costante in un recipiente di Volume V la legge di Boyle amp Mariotti dar la pressione parziale di ognuno di essi p V Costante quindi applichiamo la legge di Dalton per calcolare la pressione finale P della miscela P P P2 P2 Vo V V analogamente si puo fare se inizialmente i due gas hanno temperature assolute differenti e Le pressioni parziali alla temperatura T volume V saranno date da pit piv PV pavo T T T To Quando non esiste correlazione tra Pressione e Temperatura per il Vapore Saturo ma la temperatura inferiore significa che miscelata con il Vapore c Aria che quindi bisogna eliminarla sia prima di inviare acqua in Caldaia per la produzione di Vapore con appositi Degasatori Atmosferici o Pressurizzati e l installazione nei punti alti dell impianto Eliminatori Termostatici di Aria Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali Dati e componenti necessari per un Siste
27. Documento contrattuale Il documento contrattuale determinante per la valutazione del tipo di ingegneria richiesta Infatti deriva dalla esatta valutazione di tale documento lo sviluppo dei disegni preliminari delle linee di distribuzione del vapore e delle linee di condensa Le applicazioni del vapore in genere vanno divise 1 Utilizzo su fluidi puliti 2 Utilizzo su fluidi sporchi o contaminanti Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 1 Perutilizzo su fluidi puliti generalmente si intende tutte le applicazioni dove il vapore riscalda un fluido non contaminante e dove una eventuale perdita del fluido riscaldato nelle linee di ritorno condense non inquina il sistema Fluidi puliti sono l acqua dolce l acqua potabile etc 2 Per utilizzo su fluidi sporchi generalmente si intende tutte le applicazioni dove il vapore riscalda un fluido contaminante e dove una eventuale perdita del fluido riscaldato nelle linee di ritorno condense inquina il sistema due tipi di utilizzi devono arrivare separatamente al pozzo caldo come si pu osservare dal diagramma a blocchi di seguito riportato Le condense se sporche non possono essere utilizzate come acqua alimento Da questa prima analisi si pu determinare l esigenza e le dimensioni di un serbatoio da monitorare continuamente prima di inviare le condense al serbatoio di alimento Particolare attenzione si deve porre inoltre alle prescrizioni particolari del
28. I 244 05 due compens AR 10100710 ed un 10 1 0D 20 Tratto B ET 881 un compensatore AR 10 90 50 Tratto C 51 25 O 84 61 01 un compensatore 8 10 8071 TU Tratto C D 219 64 due compens AR 10 65 70 due AR 10 65 45 Tratta D 143 50 170 83 tre compensatori AR 10 50 50 0 54 Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 15 Posizione dei punti fissi e delle guide Nel tratto A dovendo inserire tre compensatori occorre stabilire anche due punti fissi intermedi a distanze proporzionali al movimento di ciascun compensatore e cio T x 100 44 m per i due compenzatori 10710071110 E Em x 100 212m per il compensatore AR 107 00 30 Analogamente si proceder al calcolo delle distanze tra i punti fissi del tratto C con quattro compensatori 3 punti fissi intermedi e del tratto D con tre compensatori 2 punti fissi intermedi Sul disegno per semplicit sono state indicate solo le guide in prossimit di ciascun compensatore da posizionare ad una distanza di 4 diametri dal termine del soffietto ma un buon funzionamento del sistema occorrer prevedere altre guide a distanze variabili in funzione del diametro della tubazione e della pressione di esercizio la seconda guida sar realizzata ad una distanza non oltre i 14 diametri mentre le successive secondo il diagramma visto in precedenza Dal diagramma di fig 27 considerando la pressione di lavoro si ricava
29. Nella figura 6 rappresentata la relazione tra il numero dei cicli sopportabili e la corsa effettuata Dal diagramma si vede che riducendo la corsa del 40 rispetto al massimo possibile la durata del giunto aumenta notevolmente da 1 000 a 41 000 cicli Nella figura 7 invece rappresentata la relazione esistente tra la temperatura la corsa e la pressione di esercizio Dalla curva si rileva che aumentando la temperatura di esercizio occorre ridurre o la corsao la pressione di impiego La riduzione diventa impellente e notevole al di spora dei 500 C Un sistema sicuro per aumentare la durata del soffietto a parit di corsa sarebbe quello di aumentare il numero delle corrugazioni in modo che ciascuna di esse sia sottoposta ad un minor movimento ed a stress limitato Esistono tuttavia delle limitazioni dovute all instabilit meccanica di un soffietto troppo lungo e dotato di un numero troppo elevato di corrugazioni Nella figura 8 rappresentato un compensatore soggetto a deformazione anomala in seguito a compressione a causa di un numero eccessivo di ondulazioni Come gi anticipato ha molta importanza la temperatura di esercizio Per questo motivo mentre per le esecuzioni normali i soffietti sono normalmente costruiti in acciaio inossidabile 18 8 per le temperature oltre i 500 vengono impiegate leghe o metalli speciali quali l incoloy il titanio e gli acciai inossidabili appositamente legati per stabilizzarne le carat
30. __ m rm ie 1 12 AL LI 1 gg 0 LIL IL OO Og GN LLLI Egg ANGRI 13 1 LLL DDL gg IL UIT A _ A T U KARTU AAA TA SANA mai TU dP s d i sa mm EF zu I T T ii d LI m LILI an 3n T T mm FI FI BH aH DAT TOSTI 2 massima pressione bar mn Temperatura minima raggiungibile dalla tubazione in esercizio o durante il montaggio Esempio Calcolare la lunghezza di installazione di un compensatore mod AR 16 80 100 con attacchi a saldare previsto per assorbire un movimento totale di 80 mm in una tubazione sottoposta ad una escursione di temperatura da 20 C Tmin a 150 C Tma Temperatura di installazione Tins 20 C La lunghezza libera di 405 mm e il movimento totale massimo 100mm La lunghezza minima tenuto conto che il movimento da assorbire di 80 mm pu essere considerata uguale a Copyright 2004
31. a temperatura costante elimina ogni gradiente di temperatura sulle superfici di trasmissione del calore stesso L utilizzazione del vapore rappresenta un mezzo ideale per fornire esattamente la corretta quantit di energia termica al punto di utilizzazione e il vapore riesce a fare ci in maniera efficiente senza che sia necessario utilizzare pompe di circolazione L uso del vapore praticamente in ogni processo industriale e nei sistemi di riscaldamento stato evidente per ben oltre cento anni e ci principalmente dovuto a ela sua elevata idoneit all uso per riscaldamento ela semplicit di distribuire questa energia termica a mezzo tubazioni Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali ela facilit di controllo I vantaggi forniti dall utilizzo di vapore per processi industriali e per il riscaldamento non possono essere sostituiti in modo soddisfacente da altri fluidi CHE COS E IL VAPORE Generare vapore significa riscaldare l acqua fino al suo punto di ebollizione quindi aggiungervi ulteriore calore per trasformare l acqua in ebollizione in vapore Queste due fasi sono state chiamate in diversi modi nel corso degli anni e possono essere riportate nei termini che seguono Entalpia del liquido calore sensibile o h E il calore necessario per aumentare la temperatura dell acqua fino a quella di ebollizione Il termine calore sensibile veniva utilizzato perch il calore aggiunto all acqua p
32. alte velocit del vapore di rievaporazione e del condensato in uscita da scaricatori specialmente quando lavorino con funzionamento a raffica scaricatori a secchiello rovesciato o termodinamici Problemi possono invece sorgere quando il condensato venga scaricato in una tubazione di ritorno allagata cosa abbastanza comune quando si effettua il drenaggio di tubazioni di vapore Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 10 barg Variable 0 10 bar g 0 bar g 0 bar g Condense provenienti da diverse pressioni e convogliate ad una linea di ritorno comune Generalmente la tubazione servita dalla pompa di ritorno condense ha un percorso contiguo alla tubazione del vapore e quindi viene molto facile collegare l uscita degli scaricatori a servizio della tubazione vapore od anche altri direttamente sulla tubazione del condensato Poich compito di ogni scaricatore di linea quello di scaricare la condensa immediatamente senza consentirne il ristagno si sceglie in genere un apparecchio che scarichi a temperatura uguale od il pi vicino possibile alla temperatura del vapore Il condensato alla temperatura di saturazione genera il massimo del vapore nascente nella tubazione di ritorno condensato e poich il vapore di rievaporazione possiede un volume relativamente grande spinger violentemente la condensa presente verso lo scarico Le bolle di vapore che vanno verso lo scarico collassano velocemente non appen
33. applicazioni e di ogni vincolo operativo Ogni attivit progettazione vantaggio dall implementazione di modelli e procedure La modellazione sar in grado di assicurare l ottimizzazione della risposta del sistema alle varie esigenze dell utenza migliorandone le caratteristiche operazionali seguenti punti rappresentano una concisa identificazione degli elementi focali di un efficiente sistema vapore e delle relative apparecchiature di processo e Visione d insieme e Esigenze contrattuali bilancio vapore e Raccolta delle corrette informazioni e P amp I funzionale e disegni di disposizione e Specifiche funzionali e Disegni di dettaglio e Dimensionamento tubazioni vapore e Dimensionamento linee condensa e Caratteristiche degli apparecchi e Apparecchiature e packages e Linee guida per l installazione Considerazioni operazionali manutentive Visione d insieme L ignorare l utilizzo di regole fondamentali la mancanza di appropriate specifiche per la scelta delle corrette soluzioni pu condurre a inconvenienti prematuri od a sistemi con problemi prestazionali pi comuni problemi impiantistici comprendono e Errate pressioni vapore Portate insufficienti od eccessive Colpi d ariete Imprecisione nelle regolazioni Rotture premature Accumulo di sporcizia e scorie Scelta errata dei sistemi di drenaggio Problemi di contropressione nelle linee condense inclusi non appropriati ritorni sopraelevati
34. avvisare il corriere ed il fornitore Se le unit sono in acciaio al carbonio possono contenere oli residui sulle superfici interne ma ci non preclude la possibilit che si formi ruggine Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali Occorre prendere tutte le possibili precauzioni per evitare la ruggine e le contaminazioni Se le unit devono essere installate dopo due tre settimane dalla consegna consigliabile proteggerle in accordo alla seguente procedura Eliminare l umidit Chiudere gli attacchi con appropriate controflangie cieche Imballare e proteggere antiumidit La scelta di proteggere le superfici interne dipende dall applicazione specifica e dai costi Solo se ordinati e se parte integrante della specifica di acquisto la protezione delle superfici interne sar fatta in fabbrica Eliminare qualsiasi accumulo di sporcizia residui di acqua ghiaccio o neve ed assicurarsi che l unit sia asciutta prima di procedere all immagazzinamento Se l unit non piena di materiale protettivo rimuovere aprendo gli spurghi qualsiasi accumulo di acqua e poi richiudere La presenza di umidit indica che il processo di ossidazione delle superfici e gi in corso ed occorre porvi rimedio con sistemi 8 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Immagazzinare l unit proteggendola possibile in ambiente riscaldato L ideale immagazzinare le unit in ambienti asciutti a bassa umid
35. contro il quale si raccoglie il condensato La figura mostra come sia preferibile usare una riduzione eccentrica in virt della quale il condensato pu proseguire naturalmente verso il punto di scarico Le derivazioni effettuate dalla parte superiore della tubazione principale permettono di prelevare vapore il pi secco possibile Se la derivazione fosse installata su un lato della tubazione o peggio sul lato inferiore essa diventerebbe punto di raccolta della condensa II risultato sarebbe quindi che l apparecchiatura dell impianto verrebbe alimentata con vapore umido inferiore a 200 mm anche con tubazioni di piccolo Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 32 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Sezione Gruppo di scarico Sezione Gruppo di scarico Tasche di raccolta condense Condenza Condenza Riduzione di diametro su tubazioni vapore condensa af Corretto condensa A Sbaglato Installazione di derivazione Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 33 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Le derivazioni effettuate dalla parte superiore della tubazione principale permettono di prelevare vapore il pi secco possibile Se la derivazione fosse installata su un lato della tubazione o peggio sul lato inferiore essa diventerebbe punto di raccolta della condensa II risultato sarebbe quindi che l apparecchiatura dell impianto verrebbe alimentata con
36. costruzione volta allo scopo Gli scaricatori di questo tipo sono particolarmente adatti quali scarichi automatici di separatoriinstallati all uscita delle caldaie od in linea su tubazioni vapore o per altri servizi Le alte capacit di scarico possibili e la quasi Istantanea risposta alle variazioni di carico sono le caratteristiche apprezzate di questo tipo di scaricatore la cui versatilit di applicazione molto vasta dagli scambiatori alle batterie di riscaldamento alle varie apparecchiature di processo ecc La funzione dell elemento termostatico nello scaricatore di permettere lo scarico dei gas incondensabili contenuti nel vapore Scaricatore di Condenza a Galleggiante e Termostatico Scaricatore a Secchiello Rovesciato Per la loro robusta costruzione e specialmente per lunghe tubazioni di grande diametro ed in servizio continuo gli scaricatori a secchiello rovesciato sono i pi adatti allo scopo Speciale attenzione va rivolta all impiego di questi scaricatori su tubazioni vapore corte e di piccolo diametro poich si potrebbero verificare condizioni di basso carico che portano alla perdita della condensa di tenuta cosa che causa in definitiva perdite di vapore vivo La figura mostra uno scaricatore tipicamente usato per lo scarico di condensa dalle tubazioni di distribuzione vapore caricatore di condensa a secchiello Ravezciata Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali Scaricatori di tip
37. del condensato verso i punti di drenaggio effettuato dal movimento del vapore lungo la tubazione due o tre misure pi piccole fino a giungere a met del diametro della tubazione principale per le tubazioni di oltre 200 mm di diametro La lunghezza di questi tronchetti di scarico generalmente 1 5 volte il diametro ma non diametro La figura dimostra come sia pi efficace lo scarico di condensa con un tronchetto di scarico di grande diametro rispetto ad un tronchetto di piccolo diametro per il quale evidente l insufficienza allo scopo Fendenza 1 250 Ritorno in quota Punti di drenaggio L attacco lo scarico della condensa generalmente effettuato a 25 30 mm sopra il fondo del tronchetto di scarico per evitare il trascinamento di scorie nello scaricatore Inoltre il fondo del tronchetto pu essere flangiato o chiuso con un fondello provvisto di tappo di spurgo Questo consente alla manutenzione di provvedere alla rimozione delle scorie durante le fermate dell impianto Il tronchetto di scarico pu anche essere usato per la pulizia e lo spurgo delle tubazioni dopo una fermata dell impianto Riduzioni sulle tubazioni del vapore Dopo le derivazioni della linea principale e le relative riduzioni di portata del vapore associate pu risultare economico proseguire la linea principale con un diametro ridotto rispetto al precedente Le comuni riduzioni concentriche non sono adatte allo scopo perch formano un ostacolo
38. del vapore la portata di condensato sommata a quella del vapore eguaglier la portata di condensa passante per lo scaricatore Il diametro della tubazione di ritorno condense pu essere calcolato in base alla portata massica del vapore di rievaporazione quindi scelta con l uso della tabella di cui alla pagina seguente Data la presenza di condensato sul fondo della tubazione il vapore sar saturo umido per cui non dovr essere superata la velocit di 15 m s se si 28 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Pressione a valle dello zeancatore RE RE RE REUS EN NE URS RE S TR 03 14 0 I vogliono evitare colpi di ariete ed erosioni in corrispondenza dei cambiamenti di direzione Considerando l esempio soprariportato rferendoci alla portata del vapore di rievaporazione il diametro della tubazione di ritorno condensato pi adatto sar Portata massica del vapore di rievaporazione 0 1 x 1000 kg h 100 kg h Diametro della tubazione per 100 kg h alla pressione di 0 bar g nella tubazione 65 mm vedi tabella di cui sopra 1 Controllo di temperatura Se l impianto controllato termostaticamente la valvola di regolazione spesso in fase di controllo causer una caduta di pressione pari ad almeno met della pressione di alimentazione del vapore a volte per la valvola automatica non dimensionata con la perdita di carico critica e pu dare anche la massima portata con caduta di pressi
39. di degasazione le condense e il trattamento acqua 2 Unit di recupero vapore di flash e sistema blow down Unit preassiemata per il recupero dell energia del vapore di flash e dal blow down della caldaia 3 Unit di pompaggio dell acqua alimento Unit preassiemata comprendente il sistema di pompe acqua alimento con integrato valvole strumentazione unit precablata di controllo facile da installare Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 2 10 13 Unit di Unit Unit di scarico condense Unit preassiemata pronta essere installata per lo scarico ed il recupero condense Queste unit Sono dimensionate per l utilizzo specifico Collettore di distribuzione vapore Unit per la distribuzione del vapore dalla caldaia alle varie utenze comprendente valvole e strumentazione di controllo Unit di misura portata vapore Unit preassiemata pronta per essere installata per la misura della portata Queste unit sono dimensionate e tarate per l utilizzo specifico Unit di valvole di controllo Unit preassiemata pronta essere installata per la regolazione e controllo dei fluidi Queste unit sono dimensionate e tarate per l utilizzo specifico Sistemi per acqua calda Sistemi preassiemati integrali per il riscaldamento e la gestione di acqua calda sia per uso sanitario che di processo Sistemi di pompaggio Unit preassiemata comprendente il sis
40. e quindi pu essere facilmente convertito avere la velocit reale corrispondete ad altri volumi specifici Velocit Reale Volume Specifico Effettivo Pertanto se il fattore di velocit y 80 6 m s e la pressione del vapore di 7 bar con un volume specifico di 0 240 m kg con il metodo di sostituzione avremo che la velocit reale di Velocit effettiva 80 6 x 0 24 19 35 m s 20 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Tabella fattori di pressione Estratto ressione Fattore di pressione De 11 60 0272 4354 _ Led S aa AT O 62 n265 4588 B 4 n 250 dB 48 65 n255 T 66 01 n252 8005 67 0249 5236 0 243 55 02 o 1 n 40 38 71 n237 SIE t 3 D 232 HI 54 01 029 B 75 n227 8339 T 0 224 64 04 DERI 0 222 66 3 0 219 Lg i 0 217 L B379d 1 eo die coi dda wu Portata delle tubazioni e fatton di perdita di carica Estratto SAL b rnm 25 ad eu S E 100 pug ua m mmm mata sma ES 51 7955 KI Be 145 1554 Ga T 450 107 5 122 3 125 6 1473 160 1 2 1933 Eu E x i158 D S 10 743 1273 AIS 45507 an ET 13296 19332 2605 34790 55551 zl 322 102 3 97 515 14 2 E pus 135 150 155 179 151 z1r 0 na 120 TTE 138 23 911 515 10 KC 5n Dro 14451 21917 RSS ncs 25 1 44 7 47 6 sad TOS e a ma 112 12 160 jas 1
41. esente da aria e gas incondensabili La presenza di aria fonte di problemi poich la lettura della pressione pu in questo caso fuorviare l operatore in quanto la temperatura non pu essere riferita alla pressione letta Inoltre l aria costituisce una barriera nella trasmissione del calore Purezza Vi sono alcune fonti di impurit in tutti i sistemi di produzione e distribuzione del vapore etrasporto di solidi dall acqua di caldaia derivanti da una cattiva conduzione della caldaia eincrostazioni delle tubazioni eresidui di saldature e frammenti di guarnizioni eeccesso di paste e materiali di tenuta impropriamente applicati a giunzioni filettate o flangiate Tutte queste sostanze indesiderate peggiorano il rendimento e sono detrimento della continuit operativa degli impianti a vapore Questo perch el eccesso di sostanze di trattamento dell acqua di caldaia si depositeranno sulle superfici di scambio riducendo il gradiente di trasmissione del calore e la resa dell apparecchio escaglie di incrostazioni delle tubazioni Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali unitamente alle altre sostanze estranee possono influire sul regolare funzionamento delle valvole di regolazione e degli scaricatori di condensa L installazione di filtri di linea rappresenta la migliore protezione contro queste impurit el a protezione contro i trascinamenti provocati dal trattamento dell acqua non viene effettuata dai fi
42. il compensatore assiale sono a pressione massima di esercizio b pressione massima di collaudo dell impianto C temperatura massima di esercizio e di progetto d movimento o corsa da assorbire e durata da garantire in cicli f diametro della tubazione g materiale del soffietto e o degli attacchi Conoscendo con esattezza questi dati sar possibile effettuare un confronto con quelli forniti dal costruttore per poi introdurre le eventuali correzioni e procedere quindi alla scelta La tabella A riporta a titolo di esempio i dati forniti per i compensatori assiali della serie AR 16 Spirax Sarco La pressione massima di esercizio non deve mai superare quella nominale dichiarata dal costruttore e in alcuni casi come spiegheremo in seguito deve anche essere inferiore a tale limite per tenere conto della temperatura Anche la pressione di collaudo della linea in cui sar inserito il compensatore deve essere tenuta presente pena la possibilit di danni irreversibili al soffietto del compensatore Il limite di 1 5 volte la pressione nominale previsto per i compensatori Spirax Sarco normalmente sufficiente perch rientra nella norma e nelle consuetudini di collaudo tuttavia nel caso esso dovesse essere superato occorrer ricorrere a compensatori di classe superiore ad esempio della serie 25 anzich 16 ecc o di tipo speciale La temperatura di esercizio massima dichiarata dal costruttore ed anche essa deve essere rigoro
43. impossibile generatori di vapore pulito sono generatori indiretti alimentati con vapore tecnologico progettati e costruiti da societ specializzate allo scopo come Spirax Sarco Siccome che la condensa scaricata dagli autoclavi di sterilizzazione non torna al generatore questi funzionano praticamente con il 100 dell acqua di reintegro per questo motivo la qualit dell acqua di alimentazione cruciale per il funzionamento di un generatore di vapore pulito dedicato Essa specialmente critica per quei generatori che non hanno grandi riserve di acqua D altronde trattandosi di sistemi dedicati possibile utilizzare Copyright 2004 Spirax Sarco s r l una unit di trattamento acqua separata da quello della caldaia centrale e pi adatta per il vapore pulito Attenzione necessario utilizzare il concetto di approccio globale nel senso che l orientamento pi ampiamente accettato e diffuso quello di considerare nel suo insieme tutto il ciclo dell acqua E ormai opinione consolidata che per ottenere acqua purificata non basta disporre semplicemente di un appropriato impianto di osmosi inversa ma necessario tener presente che tali apparecchiature fanno parte di un sistema totale che comprende essenzialmente quattro sottoinsiemi tra loro interdipendenti gt Pretrattamento gt Stoccaggio gt Osmosi inversa gt Distribuzione Ogni singolo sottosistema deve essere pertanto preso in esame per
44. in questi casi semplicemente dovuto alla formazione di vapore nascente nel rievaporatore oppure al sistema di funzionamento del degasatore Funzionamento di scaricatori diverse Sovente viene chiesto se possibile collegare ad una linea di ritorno condensa comune scaricatori di condensa che funzionano a pressioni diverse fra loro Si pensa che ci possa essere interferenza tra lo scarico di scaricatori a pressione alta con lo scarico di scaricatori funzionanti a pressione minore cos ragionando si trascura per il fatto che le diverse pressioni sono presenti soltanto fino al seggio degli scaricatori All uscita di 29 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l a pressioni ciascun scaricatore la pressione sar quella esistente nella linea di ritorno e comune quindi a tutti gli scaricatori naturalmente vi possono essere contropressioni dovute al vapore di rievaporazione la cui formazione e quantit dipendono dal salto di pressione tra l ambiente a monte di ciascun scaricatore e la tubazione comune di ritorno condensato Vedasi la figura sottostante oe la tubazione comune di ritorno condensato per sottodimensionata certamente possible che la contropressione aumenti in modo tale da limitare o perfino inibire lo scarico degli scaricatori funzionanti a pressione minore Praticamente ciascuna linea di scarico dallo scaricatore alla tubazione comune di ritorno dovrebbe essere dimensionata in base alle quantit di condens
45. manuale non risponde a specifici quesiti oppure le procedure in esso contenute non sono chiaramente comprese si prega di contattare il fornitore per chiarimenti Qualora non fossero chiari o esistenti gli schemi specifici delle Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali unit contattare il fornitore prima di procedere all installazione In linea generale le Unit sul circuito vapore o altri fluidi quando completamente strumentati si installano seguendo questa semplice procedura se uno degli elementi non facesse parte della specifica applicazione considerarlo Nota prima di fare qualsiasi connessione assicurarsi che tutte le tubazioni siano pulite e libere da corpi estranei o scorie Questo viene usualmente fatto soffiando le tubazioni con aria compressa Qualsiasi corpo estraneo o scoria pu compromettere la funzionalit o le prestazioni delle unit 1 Quando il circuito comprende sia il fluido caldo che quello freddo collegare prima la tubazione del fluido freddo 2 collegare l uscita tubazione d uscita 3 collegare la sorgente di energia vapore olio diatermico acqua surriscaldata o altro fluido alla tubazione di entrata dell unit 4 collegare la linea di ritorno della sorgente di energia alla tubazione del sistema di ricircolo 5 collegare la valvola di sicurezza ad un adeguato sistema di sfiato e drenaggio 6 collegare la sorgente di energia elettrica se l unit equipaggia
46. minimo il movimento in corrispondenza delle derivazioni L allungamento delle due derivazioni tra la tubazione principale B e le relative utenze pu essere trascurato purch sia possibile assicurare una sufficiente flessibilit ai tratti derivati Il tratto C stato suddiviso in due tronchi C e essendo necessario stabilire un punto fisso in corri spondenza della derivazione del tratto D che per la sua lunghezza richiede a sua volta l inserimento diuno o pi compensatori di dilatazione Tratto _100 A Al a X ra 1 5 205 mm Tratto B _ 20 m T X 9 1 5 41 0 mm Tratto _ 25 3 aD X r8 1 55 51 25 mm Tratto 50 3 Al u xac 1 55 184 50 mm Tratto DI 70 ca AL T 2 1 55 2143 50 mm Scelta dei compensatori Poich precisato che l impianto funziona con forte intermittenza occorre introdurre il coefficiente di riduzione del movimento in funzione dei cicli che nel caso in esame consideriamo pari a 10 000 Il coefficiente di riduzione dal diagramma di figura 24 risulta essere 0 84 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Generalore 100 m m 15m C 25 0 BOI Tom Utenza Fig 29 movimenti virtuali da considerare per ciascun tratto ed i compensatori da installare risultano seguenti poich la pressione di collaudo a freddo sar di 9 bar e la massima temperatura a caldo di 154 C possono essere impiegati compensatori serie 10 Tratto amp
47. od una valvola di presa vapore parzialmente chiusa Non una situazione che si riscontra normalmente nei sistemi di distribuzione vapore negli ospedali ma il surriscaldamento pu insorgere se il vapore di alimentazione troppo Secco se la pressione insolitamente alta pri ma del dispositivo di regolazione Questo surriscaldamento PU essere evitato diminuendo il valore di secchezza del vapore in entrata al sistema di riduzione della pressione della sterilizzatrice anche il ridotto rapporto di pressione minimizzer l effetto dell espansione attraverso la valvola II surriscaldamento che dipende dalla reazione esotermica avvenire durante la sterilizzazione come risultato della reidratazione di materiali igroscopici eccezionalmente secchi Sistema di distribuzione Come precedentemente anticipato anche il sistema di distribuzione influenza la qualit del vapore ll progetto dei sistemi di distribuzione adatti per il trasporto di vapore pulito deve rispondere ad alcuni requisiti fondamentali Ad eccezione dei tratti verticali tra i vari piani degli edifici le tubazioni del vapore devono essere progettate in modo che la condensa fluisca per gravit nella stessa direzione del vapore Questo un principio generale che si applica ugualmente alla rete del vapore principale alle sue diramazioni ed collegamenti delle stesse sterilizzatrici Eliminatori d aria e scaricatori di condensa devono essere instal
48. opposta A parit di spessore i soffietti sopportano pressioni maggiori Compensatori Universali fig 12 Sono ottenuti unendo due soffietti mediante un tratto di tubo centrale Poich la loro caratteristica principale quella di poter assorbire movimenti sia assiali che laterali essi vengono impiegati quando i movimenti laterali cio perpendicolari all asse della tubazione possono diventaresensibili Devono per essere impiegati in sistemi a bassa pressione quali condotte per gas di scarico da tur bine da motori diesel ecc Compensatori Universali a Spinta Eliminata fig 13 Nelle reti a pressioni medie alte dove necessario limitare la spinta sulle tubazioni i compensatori universali vengono provvisti di due o pi tiranti aventi le estremit a snodo sferico alloggiato nelle flangie tiranti mantenendo costante la lunghezza del compensatore assorbono completamente la spinta esercitata dalla pressione evitando che si trasmetta alle tubazioni adiacenti Giunti cos fatti sono adatti ad assorbire solo movimenti laterali il cui ammontare dipende dalla lunghezza del tratto di tubo intermedio Quando siano provvisti solo di due tiranti sono possibili anche movimenti angolari rispetto alle due flangie di estremit Compensatori Angolari Semplici Hinged fig 14 compensatori di questo tipo sono adatti ad assorbire movimenti angolari in un solo piano mediante deformazione angolare del soffietto perni dell
49. pressione al manometro Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 8 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Temperatura 593 15 320 C 613 15 340C 6334345K 360 C 653315K 380 C 673 15K 400 C 72315K 450 C 77335K 500 C kcal kg kcal kg 3112 0 749 14 3152 8 89 33 i i i i BO 3g 3109 8 742 61 3150 8 91 i B a BOT 07 3107 5 742 06 3148 7 al 90 r3 i 906 79 3105 2 741 51 3146 6 i i i ie i i i 205 48 3102 8 740 94 3144 5 89 i B i 205 16 3100 6 74040 3142 4 3 184 A 205 55 3095 1 739 83 3140 3 y 4 i i 205 54 3095 98 739 28 313 2 i rl 222 B i i 205 23 3093 4 738 70 3135 1 48 MM i a i i 204 92 2091 0 738 12 3133 9 i i i 2 904 61 3088 60 757 55 3131 8 747 i i i i i i i 804 30 2085 2 736 98 3129 6 i i i i i 203 99 3083 8 75640 3127 4 ar i i 800 68 3081 3 735 81 3125 2 a 212 i i255 i i 203 37 0078 98 735 21 3123 0 i i i 203 04 794 61 3120 8 i 5 i i i i 3671 mop ra 2073 9 794 04 31186 29 42 3071 3 79342 3116 4 20 t Due i E 902 11 3065 8 732 82 3114 1 5x3 54 a dal Bon an co 3 792 22 31232 i 56 3 a245 8 901 46 2061 1 90 95 3107 3 Ba Bf i i i 350 BOO B2 2055 9 729 74 3102 7 i i 94 Ti 239 3 50 900 19 3050 6 728 48 3098 1 i 90 5 i 799 55 3045 3 27 21 3093 4 i i JA 1232 B 798 91 3039 8 725 91 30898 6
50. scambio 20 Le figg 2 e 3 rappresentano due installazioni tipiche uno scambiatore istantaneo ed una batteria per aria con regolazione della temperatura All uscita degli apparecchi di scambio prevista la valvolina rompivuoto mentre lo scaricatore installato con un battente di almeno 1 1 5 m ed questo battente che permette quando la pressione a valori atmosferici lo scarico della condensa purch non ci siano contropressioni o risalite Lo scaricatore dovr essere sempre del tipo a galleggiante con eliminatore d aria termostatico che meglio si adatta all esigenza del caso scarico continuo modulante e proporzionale al quantitativo di condensa in arrivo cos da potersi adeguare rapidamente e senza interferenze all azione del regolatore pronta eliminazione dell aria e delle miscele aria vapore anche alle basse pressioni grazie all elemento termostatico incorporato in modo da assicurare una immediata risposta del complesso quando la richiesta del calore torna ad aumentare Lo scaricatore dovr essere dimensionato con ampio fattore di sicurezza la capacit di scarico massima sar non meno di due volte circa il quantitativo effettivo di condensa da scaricare sia per tener conto delle alte portate all avviamento sia per poter far fronte a quei periodi in cui lo scaricatore deve funzionare con la sola pressione differenziale di 0 1 0 15 bar fornita dal battente idraulico predisposto in sede di installazione
51. scarico L acqua di drenaggio proveniente da un sistema vapore trovandosi alla pressione del vapore pu vaporizzare istantaneamente flash appena in contatto con l atmosfera Completamento dell Installazione A completamento della installazione tutta la documentazione fornita con l apparecchio sistema deve essere passata al personale di manutenzione Linee guida di Avviamento e Manutenzione Nota Vedere le specifiche di progetto di ciascuna unit nonch la targa dati apposta all esterno del sistema e le targhe dati di ciascun componente collegati all apparecchio al fine di determinare le massime condizioni di esercizio dell unit Vapore acqua surriscaldata possono essere molto pericolosi dovuto al fatto che essi sono fluidi in pressione ed a temperature molto alte Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali Per evitare possibili incidenti anche mortali usare il buon senso e seguire tutte le procedure normalmente accettate e raccomandate quando si iniziano operazioni di installazione avviamento e manutenzione Avvertenze Ogni prodotto o sistema che utilizza vapore olio o acqua surriscaldata in pressione cos come l elettricit rappresenta un potenziale pericolo di gravi infortuni alle persone se non vengono seguite attentamente le procedure di installazione avviamento e manutenzione A Aree di potenziale pericolo 1 tutte le linee del vapore olio o acqua surriscaldata
52. sicurezza sono obbligatorie quando nel sistema viene inserito un vaso di espansione chiuso non sono invece necessarie con vaso di espansione aperto e Termometroconscala0 120 C e Manometro con fondo scala 1 5 2 volte la pressione massima di esercizio dell impianto e Vaso di espansione chiuso consigliabile un vaso di espansione a membrana perch nelle Lavanderie questi impianti non sono mai di grandi dimensioni La formula per il dimensionamento dei vasi di espansione a membrana la seguente TRE S 1 P Pi Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali Di cul V Volume del vaso in litri E Volume di espansione in litri P Pressione assoluta iniziale in bar a cui precaricato il cuscino di gas e che dovr corrispondere alla pressione idrostatica nel punto in cui viene installato il vaso aumentata di una quantit stabilita dal progettista e comunque non inferiore a 0 15 bar P Pressione massima assoluta di esercizio In bar pari alla pressione di taratura della Valvola di sicurezza diminuita di una quantit corrispondente al dislivello di quota esistente tra vaso di espansione e valvola di sicurezza se quest ultima posta pi in basso ovvero aumentata se posta pi in alto Coefficienti X espansione Temperatura iniziale di 15 C dell acqua con Tempemtwafiae lt 40 45 50 55 60 65 0 0060 0 0079 0 0099 0 0121 0 0145 0
53. spesso utilizzati in scaricatori termostatici tradizionali o inseriti come eliminatori d aria negli scaricatori a galleggiante sono un componente chiaramente vulnerabile e danneggiabile dal colpo d ariete Il problema stato risolto nei modelli che utilizzano capsule inox dal disegno particolare studiato come illustrato nelle nostre specifiche tecniche moderni scaricatori termostatici a pressioni equilibrate e gli scaricatori a galleggiante che impiegano tali capsule unitamente a tutte le versioni a secchiello rovesciato sono in genere resistenti ai danneggiamenti da colpo d ariete Oltre a questi tip anche gli scaricatori termodinamici e i modelli termostatici a bimetallo offrono una particolare resistenza al colpo d ariete Invaso di vapore La possibilit di blocco dell apparecchio da vapore pu essere un fattore decisivo per la scelta del tipo di scaricatore di condensa da impiegare L invaso di vapore pu verificarsi quando lo scaricatore viene installato lontano dall impianto da scaricare diventare notevole quando la condensa viene rimossa attraverso un tubo sifone o comunque immerso Le figure mostrano la rimozione della condensa da un cilindro rotante di essiccazione In figura i a la pressione del vapore sufficiente ad innalzare la condensa attraverso il tubo sifone fino allo scaricatore e alla rete di ritorno La figura ii mostra cosa avviene quando il livello della condensa sul fondo del cilindro scopre l estr
54. temperatura di ebollizione trasformarsi in vapore e poi estratta al processo nel momento in cui il vapore torna a condensarsi in acqua Il vapore alla pressione atmosferica di uso pratico alquanto limitato Ci dovuto al fatto che esso non pu essere convogliato sotto la propria pressione in una tubazione fino al punto di utilizzazione Perci per venire utilizzato nella pratica deve essere generato in una Caldaia impianto di generazione del vapore ad una pressione che dipende dagli scopi per cui esso verr impiegato Qualora l acqua venga tenuta ad una pressione superiore a quella atmosferica affinch si verifichi l ebollizione sar necessario che la sua temperatura superi i 100 C Frazione secca ed Entalpia Il vapore prodotto al punto di ebollizione corrispondente da una specifica pressione chiamato vapore saturo secco ma in realt la produzione di vapore completamente secco in un impianto di caldaie industriali un evento difficilmente realizzabile perch normalmente il vapore generato contiene goccioline di acqua Se il contenuto d acqua nel vapore il 10 in peso Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali allora si dice che il vapore secco al 90 e ha una frazione secca di 0 9 Quindi la vera entalpia di evaporazione energia termica del vapore non il valore hy risultante dale Tavole del Vapore ma il prodotto della frazione secca x per hg La vera entalpia di e
55. vapore ad alta pressione passando attraverso un gruppo di riduzione atto a ridurre la pressione a 4 Bar come richiesto Anche le condense a 4 Bar hanno ancora un contenuto energetico elevato perci consigliabile inviare queste condense secondo Rievaporatore RV per produrre vapore a bassissima pressione 0 5 1 Bar che pu essere utilizzato per il riscaldamento acqua dei servizi di stabilimento anche in questo caso se il vapore di rievaporazione non sufficiente alla richiesta si ricorre allo spillamento attraverso un gruppo di riduzione della pressione come illustrato nello schema Altra applicazione del vapore di rievaporazione a bassissima pressione pu essere quello di preriscaldare acqua di alimentazione delle lavatrici attraverso un gruppo di scambio termico Scambiatore di calore E sconsigliabile come fanno alcune Lavanderie Industriali preriscaldare l acqua di alimentazione lavatrici iniettando direttamente vapore di rievaporazione o condense provenienti da presse mangani essiccatori ecc perch trattasi di acqua demineralizzata o nella maggioranza dei casi osmotizzata ed ai fini del bilancio termico non si ottiene nessun vantaggio economico Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali Come si evince dallo schema seguente le condense derivanti dal rievaporatore e dagli scambiatori funzionanti a bassissima pressione non ha l energia necessaria per ritornare nel serbatoio di alimento dei
56. viene drenato Gli eliminatori di aria devono essere installati nel punto pi lontano rispetto all entrata vapore perch dove laria tende a concentrarsi Devono essere installati nei punti pi alti del sistema ed in tutti i punti critici di Los 2 Eliminatori di Aria nei circuiti sapore Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali Indicatori di Passaggio Ci sono due ragioni principali per usare gli indicatori di passaggio Come indicatore di flusso inserito in una tubazione per indicare che il flusso corretto Per rilevare il bloccaggio di valvole filtri scaricatore o qualsiasi altro componente di linea che pu ridurre l efficienza e la sicurezza dell impianto Altre funzioni importanti degli indicatori di passaggio o spie visive quello di verificare se gli scaricatori di condensa funzionano correttamente pu inoltre essere utilizzati per verificare il colore di un prodotto ai vari stadi del processo produttivo in modo da poter intervenire e fare i dovuti aggiustamenti Applicazioni tipiche di Indicatori di Passaggio Valvole Rompivuoto Le valvole Rompivuoto proteggono le apparecchiature dal vuoto e permettono allo stesso tempo il drenaggio delle tubazioni e serbatoi Hiaskan Tipica applicazione di Rompivuoto 42 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l SCELTA E MONTAGGIO COMPENSATORI DI DILATAZIONE INDICE Argomento
57. 0171 Temperatura finale 70 75 80 0 0198 0 0226 0 0257 II Volume di Espansione E Contenuto acqua impianto x Cefficiente di Espansione Produzione di acqua calda per uso lgienico Sanitario Anche nelle Lavanderie Industriali anche se non sono necessari grossi quantitativi necessario produrre acqua calda per usi igienico sanitari A tale scopo la Spirax Sarco consiglia la realizzazione di un gruppo costituito da Scambiatore istantaneo in acciaio inossidabile con il ricircolo con un serbatoio anche esso in acciaio inossidabile di limitate dimensioni La pompa di ricircolo deve avere una portata tale da mantenere all interno dello scambiatore ove circola l acqua sanitaria una velocit tra 0 5 1 m sec anche in assenza di consumo l autopulizia dello scambiatore evitando possibili incrostazioni Si consiglia inoltre produrre acqua calda a circa 80 C con un sistema di miscelazione con valvola di regolazione a tre vie in modo da inviare alle utenze acqua alla temperatura di 48 50 Il sistema deve comunque essere realizzato come indicato nel seguente schema in rispondenza alle vigenti normative Raccolta R D M del 01 12 1975 e successive modifiche 12 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Lim MEPUES ZAJAS JNOIZVZZLLV IWITO 3 I2 IN3ISI 151 YNDIY 2 asuapuoa3 gaue Pa auarze
58. 1 0 616 24 5 0 581 2 459 0 597 2526 0 627 2 507 0 599 2 494 0 599 2573 0 6 33 2 540 0 607 2 510 0 599 2 T22 0 6560 25 5 0 615 2 537 2 606 2 0 662 2 611 0 624 2 555 0 613 2r 0 675 2 649 D 633 2 594 0 618 253 0 685 2 608 0 642 2 524 def 3 035 0 725 Sf AA 0 66 2 05 0 646 A 208 O 66 2 910 0 695 2 794 gt a 409 0 813 3 040 0 726 2 892 0 691 3a 625 0 866 3 184 0 760 a 008 0 717 aaa 0 926 dada 0 798 i O r45 4 167 0 9835 3 513 0 840 i O f78 4497 1 074 3 7195 a BB 0 819 4 875 1 164 3 928 0 938 0 351 5 305 1 267 4 164 0 994 Ogg 5 796 1 384 4 424 1 056 0 908 Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 11 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l La giusta pressione e temperatura La pressione disponibile del vapore letta al manometro pu essere un parametro non sufficiente per una valutazione reale e veritiera Se il vapore contiene aria e gas incondensabili la temperatura del vapore potrebbe non corrispondere alla temperatura di saturazione indicata sulle Tavole del Vapore Quando l aria mescolata al vapore il contenuto termico di un determinato volume di vapore minore rispetto a quello di un corrispondente volume di vapore saturo Ci significa che abbiamo a disposizione vapore a temperatura minore di quella prevista Pertanto un apparecchio in presenza di aria mista con vapore non funzioner correttamente e non assicurer la potenzialit prevista per lo scambio termico Vapore
59. 20 195 z0r zm 0 05 x 211 a2 135 246 12 159 4 IDE SERA 10245 16672 24513 44 1 510 Tad 55 6 12 1 0 155 195 210 255 zr Esempio 2 Come esempio pratico usiamo il calcolo della caduta di pressione per determinare il diametro della tubazione principale del vapore di cui alla figura di seguito riportata E 214 m lunghezza equivalente 195 m 1035 Batteria di Riscaldamento Caldaia 7 Bar Bar 270 kgh 280 kojih Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 21 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Lunghezza Conoscendo la distanza fra una caldaia ed una batteria di scambio termico noi dobbiamo tener conto della resistenza relativa ai componenti ed agli accessori montati sulla tubazione che li collega E conveniente esprimere il valore di tale resistenza in metri di lunghezza equivalente di tubazione per cui ad esempio una valvola a globo presenta una resistenza al flusso corrispondente a x metri di tubazione diritta Se fosse conosciuto il diametro della tubazione principale la lunghezza equivalente da aggiungere alla lunghezza corrispondente alla distanza relativa ai componenti sarebbe calcolabile mentre per il nostro caso necessario fare delle supposizioni Se la lunghezza della tubazione fosse maggiore di 100 m e prevalentemente rettilinea allora la lunghezza equivalente proporzionale aggiungere per la raccorderia ed accessori vari potrebbe verosimilmente essere del 10
60. 4 413 4 500 420 35 147 2 0 422 620 5 148 2 2124 4 5077 4 2744 9 655 6 3 60 3 671 4 613 4 704 421 95 148 6 0 405 621 6 149 9 2118 9 506 1 2746 5 656 0 3 50 3 875 4 813 4 905 423 55 150 4 0 339 634 3 151 5 2114 3 505 0 2748 6 656 5 4 00 4 079 5 013 5 112 425 15 152 0 0 374 641 0 153 1 2109 3 503 8 2750 3 656 9 4 20 4 280 5 213 5 216 426 55 1534 0 361 647 3 154 6 2104 7 502 7 2752 0 657 3 4 40 4 487 5 413 5 520 427 95 154 6 0 348 653 6 156 1 2 100 1 501 6 27593 7 657 7 4 60 4 691 5 513 5 724 429 35 156 2 0 336 659 8 157 6 2095 9 500 6 2755 8 658 2 4 80 4 895 5 813 5 928 430 75 157 6 0 325 665 7 158 0 2091 3 439 5 2757 0 658 5 S 00 5 099 6 013 6 131 432 05 158 9 0 315 671 1 160 3 2087 1 498 5 2758 3 658 8 5 50 5 608 6 513 6 641 435 25 162 1 0 292 685 0 163 6 207 1 496 1 2762 0 659 7 6 00 G IIE Pola 7 151 438 15 165 0 D272 097 9 166 7 2067 4 qao 2765 4 550 5 6 50 6 628 7 513 7 561 440 95 167 8 0 255 710 1 169 6 2058 2 491 6 2708 3 661 2 FOOD 7 198 B 013 8 171 443 65 170 5 0 240 721 8 1724 2049 0 489 4 2770 8 661 8 7 50 7 648 8 5713 8 6591 446 15 173 0 0 227 FOA 1 175 1 2040 6 487 4 2773 8 662 5 Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 5 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l APER 2779 6 2781 7 2703 4 2786 2 2799 2 19 555 HE i i TEO 2701 8 14 276 i i i j i S EU 2793 3 15 296 i i i 59 6 S36 3 2795 9 16 915 i i i i 12 8 924 g 2797 6 17 335 i l STA 2798 9 18 355 i 203 i I7 902 i 2800
61. 5 150 200 250 300 A mm 400 450 470 500 650 680 750 Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 8 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l GRUPPI DI RIEVAPORAZIONE E RILANCIO DELLE CONDENSE Il processo delle Lavanderie Industriali ottimale per il ricupero energetico attraverso la rievaporazione delle condense perch ci sono macchinari che funzionano a differenti pressioni del vapore Ad esempio secondo lo schema seguente ci sono alcuni macchinari Mangani Essiccatoi ecc hanno la necessit di essere alimentate ad una pressione costante che pu variare da 8 a 12 Bar in funzione del tipo ed altri macchinari Presse lavasecco ecc hanno la necessit di essere alimentate con vapore a 4 Bar ci sono poi utenze relative ai servizi come produzione di acqua calda sanitaria e produzione di acqua calda per gli impianti di Climatizzazione che possono tranquillamente ssere alimentate con vapore alla pressione di 1 Bar Come funzionano questi sistemi di Rievaporazione La condensa evacuata dagli scaricatori a bordo delle macchine alimentate con Vapore a 8 12 Bar dovr essere convogliata in un rievaporatore RV di adeguate dimensioni per rievaporare parte delle condense sottraendo l entalpia in esse contenuta producendo vapore a 4 Bar idoneo all alimentazione di macchinari funzionanti a questa pressione la quantit prodotta non sicuramente sufficiente quindi si ricorre allo spillamento del
62. 5 che Una tubazione da 40 mm di diametro avrebbe una portata di 209 8 kg h Una tubazione da 50 mm di diametro avrebbe una portata di 459 7 kg h Ne consegue che per il nostro caso utilizzeremo il diametro di 50 mm e E cattiva abitudine dimensionare una tubazione al limite assoluto della sua capacit mentre meglio lasciare un certo margine per compensare sia ogni eventuale errore di progetto che una possibile espansione dell impianto e Qualora il valore calcolato di F sia compreso tra due di quelli indicati nella tabella sar possibile fare una interpolazione con discreta precisione anche se l espressione di calcolo dei valori tabulati non perfettamente lineare Inoltre va tenuto conto che le tubazioni sono prodotte soltanto nelle dimensioni standard come mostrato nella tabella per cui approssimazioni sono comunque inevitabili Effettuiamo ora la verifica della velocit Abbiamo visto precedentemente che i dati di cui alla linea y rappresentano i fattori di velocit riferiti ad un volume di vapore di 1 m kg Per una tubazione di diametro di 50 mm la tabella d un valore di 65 ed una portata di 459 7 kg h di vapore Dal momento che la nostra portata di 289 kg h di vapore il valore di y pu essere determinato proporzionalmente cio B 4597 2889 Poich il vapore a 7 bar ha un volume ricavato dalla tabella dei fattori di pressione di 0 24 m3 kg la velocit reale dell e
63. 7 Lm JU 17 PI TA RATA C TTL 1 m ATAATA VTV UC T i A A AAA RA FIA FE V UWULAPLA S E Lt it d LY UUVLAAIL UA AL AY LL E FIVE FU Ln SMS k JAL 7 PAM TH i Ld 1 WDO Eq 550 ainssaig T d fan LANI err MINATO I IM ETICI HM LANVIN Nr ILLI L LII HA HH e HH 4H 2HHHHH ET _ T Steam 10 200 300 400 500 100 Steam temperature Diagramma per il calcolo delle tubazioni vapore in funzione della perdita di carico Copyright 2004 Spirax Sarco s r l 25 Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali LINEE DI RITORNO CONDENSE Il dimensionamento delle tubazioni del condensato influenzato da molti fattori per cui difficile stabilire un semplice elenco di raccomandazioni cui fare riferimento essendo in gioco molte variabili quali ad esempio il sistema di controllo la pressione di esercizio del vapore il tipo di scaricatori utilizzato il modo di installazione latemperatura ambiente Possiamo tuttavia suddividere il problema in 3 parti Linee di collegamento dagli apparecchi utilizza
64. 91 9 117 5 2211 9 528 3 2702 8 545 8 0 90 0 918 1 313 1 951 391 95 118 8 0 923 499 1 119 2 2206 9 527 1 2705 9 646 3 1 00 1 020 2 013 2 053 393 55 120 4 0 651 505 8 120 8 2202 3 526 0 2708 0 646 8 1 10 1 122 2 112 2 150 J905 121 9 0 141 012 0 122 4 2190 5 020 1 2711 0 647 0 1 20 1 224 2213 2 207 386 55 1234 0 806 519 2 124 0 2194 3 524 1 2713 5 648 1 1 50 1 326 2313 2 3589 398 05 124 9 Dara 525 0 1254 2190 1 524 1 2715 1 648 5 1 40 1 428 2 413 2 461 399 45 126 3 0 143 520 9 126 8 2186 3 522 2 2717 2 649 0 1 50 1 530 2 513 2 553 400 75 127 6 0 714 536 3 128 1 2181 7 521 1 2r18 1 649 2 1 60 1 632 2 513 2 664 402 05 128 9 0 659 542 2 129 5 2178 8 520 4 2721 0 649 9 1 70 1 733 2 7713 2 706 403 25 130 1 0 655 547 2 130 7 2175 0 519 5 2722 3 650 2 1 80 1 835 2 813 2 063 404 55 1314 0 643 552 7 132 0 2171 3 518 6 2723 9 650 6 1 80 1 837 2 013 2 870 405 65 132 5 0 622 ob 133 2 2167 9 517 8 2725 6 651 2 00 2 039 3 013 a 072 406 55 133 7 0 603 S62 1344 2 164 6 517 0 2727 3 651 4 2 20 2 2 40 3 213 d z r6 409 05 135 8 0 568 571 8 136 6 2158 3 515 5 2730 2 652 1 2 40 2447 3 413 3 430 411 15 138 0 0 536 581 1 138 8 2152 0 514 0 ef 33 1 652 8 2 60 2 651 3 613 3 684 413 15 140 0 0 509 589 5 140 8 2146 2 512 6 653 2 80 2 850 3 813 3 E 415 05 141 9 0 493 597 9 142 8 2 140 3 511 2 2738 2 654 0 a 00 3 058 4 013 4 092 416 85 143 7 0 461 605 8 144 7 2134 8 509 9 2740 7 654 6 9 20 3 263 4 213 4 296 418 55 145 4 0 440 612 8 146 4 2129 4 508 6 2742 4 655 0 3 40 3 d67
65. 9867 487 695 1073 1848 2904 4194 812 1158 1788 3080 4841 6989 1299 1853 2861 4928 7745 11183 544 775 1198 2063 3242 4681 906 1292 1996 3438 5403 7802 1450 2068 3194 5501 8645 12484 660 942 1455 2506 5686 1101 1570 2425 4176 9477 1761 2512 3880 6682 15164 886 1263 1951 3360 7625 1476 2105 3251 5600 12708 2362 3368 5202 8960 20333 Portate vapore delle tubazioni alle velocit s pecifiche Il materiale delle tubazioni comunemente usato l acciaio dolce grado 620 ma il grado pu variare in conformit delle esigenze delle applicazioni Il carico specifico di progetto deve essere calcolato con l equazione sopra indicata per avere un indicazione dello spessore della tubazione ma pu essere reperito sulle norme di unificazione DIN BS ecc riferentesi alle tubazioni per impieghi termici ed in connessione con caldaie Gli sforzi variano grandemente con la temperatura e questa un parametro importante per la scelta del carico specifico di progetto Occorre anche considerare gli sforzi che possono concentrarsi nei punti di ancoraggio delle tubazioni ma se il progetto fatto in modo adeguato ci pu essere trascurato scegliendo per il progetto dei carichi specifici conservativi La tubazione inoltre dovrebbe avere uno spessore sufficiente per resistere a stress occasionali oppure per sopportare usi erronei quale ad es essere di supporto per pompe parti di impianto ecc Spesso sufficiente il buon senso per Spirax
66. Cliente che in certi casi per ragioni di cautela pu richiedere prestazioni molto pi restrittive delle normali norme di progettazione Bilancio vapore La determinazione del bilancio vapore deve essere accurata Tanto pi accurato il bilancio tanto pi preciso potr essere il dimensionamento della rete di distribuzione Il bilancio deve fornire la domanda massima e minima del vapore tenendo conto della efficienza della generazione e del massimo ricupero di calore dal condensato Raccolta delle corrette informazioni E importante considerare attentamente le caratteristiche di tutti i componenti che dovranno essere selezionati per i vari processi L utente finale dovr fornire al costruttore delle valvole di controllo le portate minime massime e di normale lavoro per ogni utenza Ugualmente importanti sono i dati operativi di apparecchiature ed accessori quali scambiatori di calore sistemi di drenaggio condense ed altre apparecchiature connesse D altro canto per ogni processo applicativo dovranno essere forniti criteri che guidino la scelta ed il dimensionamento Si dovranno definire e fornire al costruttore le seguenti informazioni utili alla scelta appropriata ed al dimensionamento degli scambiatori di calore e delle apparecchiature associate Condizioni di processo e Fluido o vapore di processo Portata massima gt Portata minima gt Portata normale di lavoro 15 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l e Press
67. Generatori di vapore ma la Spirax Sarco tra la vasta gamma dei suoi prodotti per gli impianti vapore produce pompe meccaniche di rilancio a distanza delle condense alimentate con il vapore o con aria compressa senza la necessit di installare serbatoi controlli di livello e quant altro necessita per un gruppo di rilancio con pompe centrifughe Gruppo di rilancio condense con Pompa MFP 14 Il funzionamento di queste pompe caratterizzato da alternanze di fasi di pompaggio e di fasi di inattivit in cui la pompa riceve il liquido che verr poi spinto nella tubazione con una portata istantanea sensibilmente pi elevata rispetto alla portata media oraria pertanto la perdita di carico della tubazione di mandata dovr essere determinata considerando una portata che sar il minor valore tra la portata media oraria moltiplicata per un fattore di 6 e la portata massima di 30 000 kg h Per maggiore chiarezza Portata media oraria 23 000 kg h 3 00 x 6 18 000 kg h lt 30 000 kg h Per i dettagli del calcolo vedere la nostra specifica tecnica TI P136 05 Le velocit massime della condensa consigliate nella tubazione di mandata sono tubazion 15 20 25 32 40 50 65 80 100 Velocit m sec 0 6 0 8 1 1 2 1 3 15 1 8 19 2 4 9 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l 125 Ex a e RETE Diametro Tabella Perdite di carico dell acqua fino a 99 C in tubazioni di acc
68. IME GALLEGGIANTE E EQUILIBRATE TALLICO TERMOSTATICO ELIMINATORE uc AED INVASO VAPORE INVASO VAPORE a s 8 d o do do o __ a a s 8 08 8 B La ed LB I scaricher pi facilmente l aria se installato con la testa di comando verso il basso e se previsto lo scarico per gravit in questa posizione eliminer pi facilmente il condensato alla fermata dell impianto Gli svantaggi in questo caso sono inerenti alla pulizia del filtro poich vi il pericolo che le sostanze trattenute dal filtro ricadano nella tubazione ed alla possibilit di maggiori usure del seggio poich per richiudersi lo scaricatore necessita di una pi alta velocit del fluido E quindi consigliabile l installazione degli scaricatori nella posizione normale anzich quella rovesciata utilizzando modelli provvisti di dispositivi che ne potenziano la sensibilit all aria che saranno particolarmente utili all avviamento dell impianto Scaricatore di Condenza Termodinamica 36 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Scaricatore a galleggiante sferico Gli scaricatori di questo tipo utilizzano l azione del galleggiante per azionare una valvola a spillo Si detto che il galleggiante pu schiacciarsi o danneggiarsi a causa di eventuali colpi d ariete questo fenomeno ormai abbastanza raro grazie all impiego di materiali pi adatti e ad una
69. Pagina Compensatori di dilatazione 2 Varie tipologie di compensatori 3 5 Posizione dei punti fissi 6 Calcolo delle dilatazioni 6 Scelta compensatori 8 Calcolo delle spinte 10 Posizioni delle guide 11 Preallungamento compensatori 11 Esempio di calcolo 12 17 Tabella dilatazione delle tubazioni 18 Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 1 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l COMPENSATORI DI DILATAZIONE Prima di passare a descrivere nel dettaglio il tipo di impianto in esame trattiamo l argomento relativo ai Compensatori di dilatazione L importanza dei compensatori di dilatazione nella progettazione di reti di distribuzione di fluidi soggetti a forti escursioni di temperatura nota a tutti progettisti che operano nel capo degli impianti Lesteso impiego in ambiente industriale e la sensibile espansione dei compensatori a soffietto ci offre lo spunto per occuparci di questo argomento Prima di addentrarci nella parte applicativa che senz altro quella che pi interessa i tecnici deside ramo esaminare le principali caratteristiche costruttive dei compensatori e fare una breve rassegna dei tipi che utilizzano per il loro movimento uno o pi soffietti E intuitivo che un soffietto ossia un cilindro a pareti ondulante trasversalmente sia facilmente allungabile o accorciabile ed entro certi limiti flessibile e come tale possa essere impiegato per assorbire le dilatazioni delle tubazioni in cui inserito Un g
70. Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali valutare se la tubazione da adottare delle corrette dimensioni Un sistema comunemente usato per la identificazione dello spessore delle tubazioni quello di marcare le estremit con bande colorate come previsto dalle tabelle internazionali di unificazione applicabili a tubazioni di acciaio di grado specifico con banda rossa per quelle di spessore maggiore e banda blu per quelle di spessore medio Le tubazioni con banda rossa sono quelle pi comunemente usate per la distribuzione del vapore mentre quelle con banda blu sono pi comunemente usate per la distribuzione di aria compressa tubi di lunghezza minore di 4 m hanno soltanto una banda colorata mentre quelli di lunghezza compresa tra 4 e 7 m hanno due bande colorate ognuna delle quali vicina alle due estremit Le bande colorate sono larghe circa 50 mm 19 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Fascia Rossa maggiore spessore fino a 4 metri di lunghezza Fascia blu medio spessore Fra 4e m dilunahezza Tubazioni con bande colorate Portate delle tubazioni e perdite di carico Dobbiamo considerare le perdite di carico o di pressione che si verificano nelle tubazioni come conseguenza del flusso E consigliabile l uso delle tabelle che permettono di ottenere al riguardo informazioni pi accurate e complete Nelle pagine successive faremo poi alcuni esempi teorici e pratici in modo che si possano capire i c
71. Z E eun z E HEUUE T s LT ii TES E erepie eeg L I i I I Oy SHOE A auormnpolg ep I PETA LSTIONI VIHTONVAYVI TaOCdYA sm3H25 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Spirax Sarco Il Vapore negli Ospedali Eccessiva umidit Una eccessiva umidit quando sono presenti goccioline d acqua alla stessa temperatura del vapore causer l inumidimento dei carichi nelle sterilizzatrici caricamento poroso nelle sterilizzatrici a vapore a bassa temperatura LTS e nelle sterilizzatrici LTSF L umidit ridurr la concentrazione di formaldeide nelle sterilizzatrici LTSF e potr nuocere all efficacia del processo L umidificazione pu essere compromessa nelle sterilizzatrici ad ossido di etilene EO Alcune cause dei carichi bagnati sono le seguenti a Pendenze e drenaggi delle tubazioni e dei collettori vapore mancanti insufficienti od erroneamente realizzati b Lasterilizzatrice pu essere alimentata da una rete vapore secondaria con cattivo drenaggio ed eliminazione dell aria invece che dalla rete di vapore attiva c tubi tra la caldaia e la sterilizzatrice possono essere non sufficientemente isolati causando un eccessiva condensazione del vapore Se l umidit continua ad essere un problema pu essere dovuto ai trascinamenti nel generatore ed alla formazione di schiuma che possono essere causate da a Tratt
72. a calcolare la dilatazione di un tratto di tubazione in acciaio al carbonio della lun ghezza di 53 m percorsa da vapore surriscaldato alla temperatura massima di 330 C ed installata in un ambiente che potr r aggiungere una temperaturaminima di 10 C L allungamento a 330 C risulta essere 41 4 mm 10 m mentre a 10 C l accorciamento risulta Al 93 41 4 1 5 2274 mm 10 Nel caso di impianti di refrigerazione o criogenici occorrer prendere in considerazione la minima temperatura di esercizio o di progetto del fluido passante nelle tubazioni e la massima tempe ratura che si potr verificare in ambiente a impianto fermo o in montaggio Esempio calcolare l allungamento di una tubazione in acciaio al carbonio lunga 45 m percorsa da salamoia a 15 C e installata in un ambiente che pu raggiungere una temperatura di 40 C L allungamento a 40 di 4 7 mm 10 m mentre l accorciamento a 15 C risulta 2 3 mm 10 m Il movimento totale risulta pertanto Al 45 4 7 2 3 31 5 mm di1 5 mm 10 m 10 Il movimento totale che il compensatore dovr essere in grado di assorbire risulta pertanto Per evitare problemi di lettura dei diagrammi i dati Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali Copyright 2004 Spirax Sarco s r l relativi alle dilatazioni sono disponibili anche in forma tabulare Y S ao 3 Scelta del compensatore I dati che occorre conoscere per selezionare correttamente
73. a cerniera assorbono la spinta esercitata dalla pressione per cui questi compensatori sono particolarmente adatti quando non possibile realizzare guide punti di ancoraggio sufficientemente robusti Per consentire movimenti su piani combinati i compensatori angolari vengono normalmente impiegati a coppie Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Compensatori Angolari Doppi fig 15 Sono costituiti da due giunti angolari semplici uniti tra loro da due tiranti che tengono uniti i perni delle cerniere Anche in questo caso viene eliminata ogni spinta sulle tubazioni adiacenti La dilatazione del tratto di tubo intermedio assorbita dai due soffietti Il movimento del complesso di tipo angolare in un solo piano ma la deformazione dei due soffietti pu avvenire anche in sensi opposti Compensatori Angolari Sferici Gimbal fig 16 Volendo ottenere movimenti angolari in qualsiasi piano si impiegano i compensatori angolari sferici costituiti da due giunti angolari semplici i cui perni ortogonali fra loro sono fissati ad un anello comune Anche in questo caso ogni spinta verso le estremit causata dalla pressione eliminata essendo sopportata dalle cerniere e dall anello centrale Come nel caso dei giunti angolari semplici anche i compensatori angolari sferici vengono impiegati a coppie in modo da consentire movimenti laterali della rete in qualsiasi piano Compensatori a Spinta Compensata fig 17 Uno dei pi im
74. a dello scaricatore e questo diviene evidente soprattutto con bassa pressione a monte inoltre importante ricordare che l avviamento dell impianto diventa pi difficoltoso non soltanto per la minor capacit di scarico ma anche per una notevole difficolt nell eliminazione dell aria si possono cosi avere sia problemi di regolazione sia colpi di ariete per gli apparecchi d utenza nei quali controllata la temperatura viene Return Line Pressure bar g 75432 1 LT LLTLIZLIAJUAL 18 LLL LZZAL HA 99 OL IVI LL MA ALII S es LLLA GIU EJ LAI AZAYV Y y EZ MEN E HEA IA EENEN RSS 25 m s i 300 250 200 150 125 100 80 65 50 40 35 25 10 WAZWYAJIVITY Return Line Size mm 5 2 72 1 A e AVE LL AN AARATI i ILIA e 22 AE 7 1000 EO RAY AIL 2 duy BEER LJ JEO ej _ 200 URN o BAA IG annm a bow NUR AD a dp 27 7 Pau AT NE A AT E 10 000 A e6eecc M LA LL AA KG HHHH HHH 0 1 23457 Diagramma per il calcolo delle tubazioni condensa Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 31 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l TUBAZIONI VAPORE Nei punti pi bassi ovvero ad intervalli di circa 30 50 m di lunghe tubazioni orizzontali bi
75. a perdita di carico _ Le velocit consigliate in m sec dei vari fluidi nelle E zb tubazioni sono le seguenti determiniamo DN Tubazione Vapore Acqua Acqua surr Olio D 15 25 10 15 0 5 0 8 0 5 1 32 40 15 20 08 15 1 1 8 D_ 50 100 25 30 15 2 18 25 P P F L 2 56 38 0 08 214 125 200 30 35 2 25 25 8 _ 39 26 Dalla tabella dei fattori di pressione ricaviamo che quanto precede equivalente ad una pressione leggermente inferiore a 5 7 bar Se si fosse installata una tubazione da 40 mm anzich una da 50 mm la pressione del vapore alla batteria di scambio termico sarebbe stata ben inferiore alla pressione di progetto Tubazioni di derivazione e scarichi E importante ricordare che le tubazioni di derivazione sono normalmente pi corte delle tubazioni principali perci meno necessario determinare il diametro delle derivazioni sulla base della caduta di pressione Con una tubazione principale di 250 m di lunghezza una Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 23 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l ce 8 m u e cL E qi IT j8 augip adig ec o SANTES 88888 SNR F ELT TITET CEE AT TTT T TT TS _ E BEBO UA Er ppp E MM NN SEM IW LL TIT TIT sere LET D i ILITI PD ERRO RE O TN i NIS LA
76. a tubi di fumo perch la pressione non supera mai i 20 Bar e la produzione sempre al disotto delle 20 ton h per ciascun generatore Le acque di alimento di un Generatore di Vapore debbono essere sempre sottoposte a trattamenti di depurazione adeguate sia all impiego che viene fatto del Vapore che alla pressione di produzione per i seguenti motivi massimizzare l economia di gestione per avere la massima sicurezza per massimizzare la durata degli impianti nel tempo Il trattamento necessario per questa tipologia di impianto possono essere Impianto di demineralizzazione oppure Impianto di addolcimento Osmosi inversa Tali trattamenti sono adeguati per il rispetto della Norma CTI UNI 7550 Requisiti delle acque per Generatori di Vapore e relativi impianti di trattamento B Degasazione acqua di Alimento Generatori di Vapore L ossigeno un gas presente nelle acque in quantit inversamente proporzionale alla temperatura ed una delle principali cause di corrosione dei componenti gli impianti Vapore e non solo Deve essere quindi eliminato con adeguati impianti di Degasazione E evidente che per ridurre la quantit dei gas disciolti presenti nell acqua di alimento dei Generatori di Vapore occorre aumentare la temperatura che per non sufficiente alla loro completa eliminazione e per questo si ricorre a delle apparecchiature di degasazione degasatori con i quali la separazione dei gas disciolti viene fa
77. a vengono in contatto con il condensato a temperatura inferiore oppure con la parete pi fredda della tubazione Entrambi questi effetti portano alla formazione di colpi di ariete La soluzione migliore di questo problema quella di evitare il collegamento diretto dello scaricatore alle tubazioni allagate e quindi convogliare condensato e vapore di rievaporazione nel punto pi vicino di raccolta come mostrato nella figura precedente Se questo non praticamente possibile una seconda soluzione pu essere quella di usare scaricatori di tipo termostatico per esempio a pressione equilibrata che trattengono il condensato fintanto non si sia sottoraffreddato Naturalmente per evitare che parte della condensa permanga nella tubazione vapore essenziale prevedere una capace tasca di raccolta costituita da un tronchetto avente diametro pari alla tubazione del vapore ed un tratto di collegamento allo scaricatore con tubo non coibentato lungo2 3 tubo di collegamento provveder a contenere ed a raffreddare la condensa fino alla temperatura di 30 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l funzionamento dello scaricatore Un altra possibilit quella di usare uno scaricatore a galleggiante la cui caratteristica quella di assicurare uno scarico continuo pi facilmente assorbibile senza ulteriori problemi dalla tubazione di ritorno condense anche se allagata ed a temperatura inferiore La contropressione riduce la portat
78. agioni per cui pu rendersi necessaria in sede di progetto la modifica dell intera rete o di parte di essa Ovviamente data l enorme casistica di situazioni non possibile stabilire delle regole specifiche ed universali tuttavia riteniamo che il fattore pi limitante sia il valore delle spinte esercitate sui punti fissi come meglio illustreremo pi avanti Nella figura 21 rappresentato un esempio di scelta dei punti fissi e di posizione dei compensatori assiali per una rete di distribuzione vapore 2 Calcolo delle dilatazioni Ci si pu servire del diagramma di figura 22 che consente di determinare gli allungamenti o accor ciamenti espressi in mm 10 m per i pi comuni tipi di materiale e per temperature comprese da 50 C e 400 C In tale diagramma si fissato come temperatura di riferimento cio con allungamento nullo il valore di O C Le temperature da prendere in considerazione per calcolare le dilatazioni che i Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Fig 20 IMM cOMPENSATORE ASSIALE LI r3 GUIDA A PUNTO FISSO UTENZA Fig 21 compensatori dovranno assorbire sono quella massima di esercizio o di progetto del fluido passante nelle tubazioni eventualmente aumenta del 5 10 per tenere conto di possibili future necessit e quella minima ambiente raggiungibile o durante l esercizio con impianto fermo o durante il montaggio di queste due ultime usare la minore Esempio si debb
79. aia Mantiene il PH entro i limiti consentiti Permette un risparmio energetico perch evacua la quantit di acqua necessaria ci che non possibile effettuare manualmente La misura del TDS in ppm viene effettuate mediante la conducibilit dei campioni corrisponde a TDS Conducibilit in uS cm x 0 7 valido per campioni neutri a 25 C Acidi ed hanno l effetto di aumentare la conducibilit del acqua oltre i valori campione l acqua di caldaia normalmente mantenuta alcalina 9 10 per prevenire la corrosione delle strutture e questo ha il risultato di aumentare la conducibilit dell acqua stessa Per un campione tipico di acqua di caldaia non neutralizzata a 25 OC la conversione approssimativa da uS cm a ppm sar TDS conducibilita in uS cm x 0 5 5 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Massimo TDS tollerato per tipo di Caldaia TDS max ppm Grande volume 5 000 6 000 Cornovaglia 2 Passi a ricupero 3 000 3 500 Compatte a 3 passi a 2 500 3 000 ricupero Calcolo della portata di Spurgo F TDS ppm dell acqua di alimento B TDS ppm previsto in caldaia S Portata generazione caldaia kg h Portata da spurgare F x S B F Il sistema di controllo automatico del TDS Mantiene il livello del TDS in caldaia vicino al massimo ammissibile minimizzando perdite di calore ed acqua trattata 1 Previene il TDS elevato causa di trascinamenti nel vapore contam
80. alvole a soffietto eValvole a farfalla eValvole a pistone eValvole di ritegno valvola di Filtro Camera Scaricatorea Valvoladi Valvole a Soffietto intercettazione Spiratec Galleggiante Ritegno i zx Valvole a farfalla Gruppo Completo di Drenaggio el eggere e facilmente supportabili dalle tubazioni eCompatte occupano poco spazio sulle tubazioni Valvole a Sfera eMigliorano l efficienza energetica in quanto e Compatte e leggere facile da installare permettono un facile isolamento Montaggio ISO facile da automatizzare eMinima caduta di pressione e Alta qualit delle tenute sullo stelo zero emissioni eEvitano l accumulo di sporcizia e di incrostazioni e Manutenzione in linea per alcune versioni eSemplice da manovrare e Leva di attuazione ergonomica eLunga vita e Stelo a prova di esplosione sicurezza operatore Valvole a Farfalla Valvole a Sfera Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 39 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Valvole a pistone La valvola con la sede facile da sostituire che ha un ampia area effettiva di tenuta Valvole di ritegno Le valvole di ritegno hanno la funzione di prevenire il ritorno del flusso e sono usate per proteggere le apparecchiature che possono essere danneggiate dal ritorno di flusso Sono anche utilizzate per verificare le sorgenti di pressioni associate con le forze idrauliche es colpo di ariete Protezione dal ritorno di flusso e linee di pro
81. amento non corretto dell acqua di alimentazione b Livello troppo alto dell acqua nel generatore c Utilizzo del generatore che ha bisogno di pulizia interna d Ebollizione violenta in condizioni di variazione dei carichi e Alto livello del totale solidi disciolti Secchezza per la sterilizzazione La secchezza del vapore di vitale importanza per il funzionamento di qualsiasi sterilizzatrice a vapore Una eccessiva umidit pu essere origine di carichi bagnati e di una distribuzione irregolare della temperatura nei carichi non porosi parti colarmente in quelli che contengono un alto numero di piccoli elementi come le ampolle Quando si richiede che il vapore venga a diretto contatto con la superficie da sterilizzare come nelle sterilizzatrici a caricamento poroso una umidit troppo bassa pu d altro canto permettere il surriscaldamento del vapore durante la sua espansione nella camera della sterilizzatrice La secchezza del vapore definibile mediante la determinazione della frazione di secchezza ed i metodi tradizionali di misurazione non sono adatti alle sterilizzatrici perch difficili perch richiedono una portata costante di vapore La tecnica di campionamento e misura descritta nella EN 285 sulla secchezza del vapore non pu essere considerata come misura dell effettivo tasso di umidit del vapore perch il campione Spirax Sarco Il Vapore negli Ospedali preso dal centro del tubo di alimentaz
82. ando la tubazione di ritorno del condensato si trova nella posizione mostrata nella fig 6 cio ad una altezza tale da generare contropressioni allo scarico La pressione idrostatica battente nella linea di ritorno condense impedisce il libero scarico del condensato dalla batteria Le condizioni di stallo che si verificano frequentemente nelle apparecchiature di scambio termico dotate di regolazione possono essere evitate mediante l inserzione di una pompa come mostrato nella figura 7 Fig 6 Fig 7 Determinazione delle condizioni di stallo In modo semplificativo poniamo che il trasferimento di energia sia determinato da Q UxAx At U Coefficiente totale di trasferimento energia termica W m C A Superficie di trasferimento in m At Differenza di temperatura tra il mezzo riscaldante vapore e la temperatura media del prodotto che deve essere riscaldato in C Per un determinato scambiatore il prodotto U x A sostanzialmente costante per cui Q energia termica trasmessa sar una funzione di At Per mantenere costante la temperatura del prodotto Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 15 metres Condensate riscaldato sar necessario dosare l energia trasmessa regolazione che pu essere effettuata soltanto variando la temperatura del vapore Per il carico massimo dell utenza spesso corrisponde all avviamento del processo il At deve essere al valore massimo cio massi
83. aria o altri gas incondensabili ma anche il vapore di rievaporazione che si genera allorch la pressione del condensato subisce una diminuzione Per quanto lo spazio lo permetta queste tubazioni devono avere la massima pendenza possibile verso il successivo componente del l impianto quale Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali Perdite di carico OG mbarim 140 320 600 1300 2000 2910 12000 24500 47000 90300 0 8 mbar m 1 mbari 1 4 mbarim 420 500 1500 1700 2040 2590 2100 4990 5000 101 50 12100 15650 15700 21900 29000 61200 723000 4390 13800 54100 104000 14 7600 140000 Esempio Si abbiano delle condense a 7 barg ed a temperatura di saturazione 170 C la cui entalpia 721 kj kg Allorch questo condensato venga scaricato a pressione atmosferica 0 bar g si ha un eccesso di energia rispetto la condizione di equilibrio dello stato liquido Questa energia disponi bile evapora una parte del condensato presente che si deve portare a 100 C Il diagramma Quantit di vapore di rievaporazione utile per la determinazione della percentuale di vapore di rievaporazione generato dal condensato alle diverse condizioni di pressione 27 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Flash steam pressure al g 25215 1 0 5 Pressure on traps bar I NO A N O 0 02 0 04 0 06 0 08 0 10 0 12 0 14 0 16 0 18 0 20 0 22 10 kg Flash steam kg condensate Grafico pe
84. arichi al 63 del massimo di progetto Sotto il 63 del carico quindi necessario l impiego di una pompa per la rimozione del condensato Per risolvere il problema dello stallo la Sirax Sarco ha realizzato da moltissimi anni una pompa meccanica MFP 14 Fig 9 di sicura affidabilit con azionamento mediante fluido in pressione e possono essere impiegate in quasi tutti i casi di applicazione delle elettropompe sono particolarmente adatte per il pompaggio del condensato con i seguenti vantaggi Evacuazione e rilancio a distanza di condense anche quando le apparecchiature di scambio termico funzionano a pressioni sub atmosferiche Richiede poca disponibilit di spazio perch non necessita di serbatoio ricevitore di condensa ma sufficiente un piccolo collettore vedere nostra specifica tecnica 5 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Non necessita di energia elettrica per l azionamento 200 14 5 11 5 Temperatura 180 an Contropreszione Pressione del del sistema T sullo caricatore vapore al carico massimo 160 LI 2 38 I amp 140 26 g T in E 1 7 dl CL 120 1 0 100 Mecessita di usare druppo 1 3 Temperatura B 0 2 di Uscita del OJ prodotto Temperatura u di ingresso 0 05 del prodotto sn 100 90 su 70 50 40 30 20 10 0 Percentuale del carico Fig 8 Diagramma di Stallo Non sono necessari controlli di livello per il serba
85. asi la totalit degli Ospedali ubicati sul territorio nazionale non possiedono pi le lavanderie o sono state date in gestione ad operatori del settore compreso il trattamento della biancheria ed altri indumenti relativi alle sale operatorie Il reparto per il trattamento dei suddetti indumenti deve essere separato dal resto della produzione e deve essere dotato di un impianto di climatizzazione atto a garantire un elevato grado di purezza dell aria al fine di evitare la contaminazione dei corredi sala operatoria Il flusso di lavorazione indicato nel precedente schema che come si pu notare non viene effettuata la stiratura dopo lessiccamento si effettuano controlli di qualit confezionamento di set da sterilizzare ed infine sterilizzazione in appositi autoclavi mediante vapore pulito a 2 5 bar La Spirax Sarco produce da decenni Generatori indiretti di vapore pulito per la sterilizzazione per Spirax Sarco Il Vapore negli Ospedali Vapore a 0 5 Bar Prod Yapore Pulito l umidificazione e per l utilizzo nel settore alimentare sia di tipo orizzontale KETTLE che di tipo verticale garantendo un elevata efficienza Generatore di Vapore Pulito dedicato La soluzione con l utilizzo di un generatore dedicato al vapore pulito sia che fornisca una sola oppure pi utenze la soluzione raccomandata in quanto l ottenere il vapore pulito in maniera affidabile dalla caldaia principale oltre ad essere costosissimo
86. ato e relativo vapore di rievaporazione imponendo velocit congrue tali cio che assicurino lo scarico anche agli scaricatori funzionanti a pressioni pi basse Contropressione agli scaricatori La contropressione relativa alle tubazioni di collegamento tra scaricatore e tubazione comune di ritorno condensato la somma di almeno 3 componenti 1 La pressione esistente al termine della linea di ritorno delle condense oppure la pressione nel serbatoio nel quale scarica la linea di ritorno condensato 2 Il battente idrostatico gravante sullo scaricatore imposto dalla necessit di innalzare il condensato per esempio da uno scaricatore installato ad un livello inferiore rispetto la linea di ritorno condensato Un innalzamento di 10 m costituisce una contropressione di 1 bar quindi 1 m corrisponde alla contropressione di 0 1 bar 3 Le resistenze per attrito dovute al flusso del condensato dell aria e del vapore di rievaporazione Linee comuni di ritorno condense Se la tubazione comune di ritorno condense adeguatamente dimensionata il convogliamento di un certo numero di scaricatori di condensa non certamente fonte di problemi di funzionamento Bisogna per prestare attenzione ai collegamenti fra gli scaricatori e la tubazione di ritorno Per esempio derivazioni a T con T aperto cio con angoli maggiori di 90 sono da preferire alle derivazioni perpendicolari cio con angoli a 90 in quanto evitano erosioni dovute alle
87. atore automatico utilizzante come fluido motore lo stesso vapore dell impianto Sistema che ha fino ad ora permesso di risolvere il problema sia pur con qualche complicazione di installazione uso in serie di pompa e scaricatore di condensa per far fronte alle diverse fasi di carico e pressione e sensibili battenti idraulici per evitare allagamenti parziali delle superfici di scambio Evexniuae Forro guppa atmosterino 4 elettrico il aa apie deo ap Fig 3 Batteria di riscaldamento aria con termoregolazione scarico condense atmosferico e rinvio in centrale termica Cause del blocco del condensato Generalmente si crede che la pressione del vapore in uno scambiatore di calore a vapore sia pi che sufficiente ad assicurare lo scarico del condensato Ci sono tuttavia due condizioni del processo che possono impedire la normale evacuazione delle condense Elevata contropressione vapore Bassa pressione all ingresso dello Scambiatore In presenza di ciascuna di queste condizioni si verifica una insufficiente pressione differenziale necessaria per lo scarico del condensato nella tubazione di ritorno attraverso lo scaricatore Quando il condensato non viene scaricato regolarmente lo scambiatore inizia ad allagarsi D altra parte per mantenere un controllo ottimale della temperatura del processo e prevenire guasti di tipo meccanico o dovuti a corrosioni nello scambiatore essenziale effett
88. azione Ci significa che il soffietto pu accorciarsi e allungarsi dello stesso ammontare rispetto alla sua lunghezza base iniziale Per tanto per utilizzare tutto il movimento del anche prove di tenuta mediante gas alogeni compensatore una volta noto in quale direzione Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 3 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l esso si manifester occorrer effettuare l installazione una pretensione o una precompressione che sar funzione della temperatura a cui viene fatta l installazione e delle escursioni di temperatura che la linea subir prima durante e dopo l esercizio Un errore nella valutazione della corretta lunghezza di montaggio pu auteni III efe F m LP Ee n Fig 10 compromettere la durata del soffietto o addirittura provocarne la rottura al momento della messa in esercizio Altri punti importanti per il corretto funzionamento dei compensatori assiali e quindi per la loro durata sono le guide della tubazione che dovranno fare in modo che il movimento avvenga solo lungo l asse del soffietto Altrettanto importanti sono gli ancoraggi che assicurino che la dilatazione avvenga solo nella direzione voluta compensatori assiali sono normalmente disponibili con estremit a saldare di testa ma possono essere forniti a richiesta anche con attacchi a flangia Compensatori Assiali Autoguidati fig 10 Si tratta di compensatori
89. bar g Pertanto si dovr considerare una pressione a monte pari a 5 bar g anzich a 7 bar g Questo permette l impiego di una tubazione di diametro minore 3 Carico all avviamento dell impianto Nelle condizioni di avviamento l impianto freddo e quindi si ha la massima produzione di condensato La portata di avviamento per differisce notevolmente da un impianto all altro perch funzione anche del tempo di preriscaldo per cui gli impiantisti in base alla loro esperienza ed alle diverse parti dell impianto e dell uso relativo possono applicare un fattore di sicurezza indicativamente compreso tra 2 e 3 che garantisca il corretto funzionamento del sistema Generalmente si applicano queste considerazioni per impianti con frequenti fermate e riavviamenti possibile inoltre che non tutte le apparecchiature di un particolare impianto debbano funzionare contemporaneamente ed eventuali altre necessit peculiari dovranno essere tenute presenti Ad esempio in una lavanderia all avviamento l acqua di lavaggio deve essere riscaldata dopo un certo tempo vengono inseriti gli essicatori ed in seguito verr attivata anche la stiratura 4 L uso di rievaporatori sull impianto e di degasatori nel locale caldaia comporta linee di ritorno condensato a pressione pi alta in questi casi necessario controllare che l aumento di pressione comprometta il regolare funzionamento degli scaricatori di condensa L aumento di pressione
90. ccorre uniformarsi a questa disposizione Dove non c tale disposizione si raccomanda che una persona responsabile sia a conoscenza del lavoro in corso e dove necessario provvedere affinch ci sia un assistente la cui primaria responsabilit sia la Copyright 2004 Spirax Sarco s r l sicurezza Inviare avvertenze scritte se necessario 12 Lavori elettrici Prima di iniziare il lavoro studiare lo schema elettrico e le istruzioni per i collegamenti e ogni particolare requisito 13 Considerare in particolare tensione e fase della linea esterna sezionamenti di linea locali caratteristiche dei fusibili messa a terra cavi speciali entrata dei cavi passacavi schermaggio elettromagnetico 14 Messa in esercizio Dopo l installazione o la manutenzione assicurarsi che il sistema sia perfettamente funzionante Eseguire dei test su ogni dispositivo di allarme o di protezione 15 Smaltimento Le apparecchiature inutilizzabili devono essere smaltite con una procedura che garantisca la sicurezza Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 14 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l
91. cesso Sistemi di riscaldamento Installazioni sprinkler Linee di oli Sistemi di acqua calda e fredda Linee vapore e condense Valvola di Ritegno Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali Protezione dei componenti di linea Filtri filtri sono accessori necessari per proteggere le valvole di regolazione dall ingresso di scorie e detriti Come mostrato nella figura i filtri installati con il cestello di filtraggio inferiormente alla tubazione si riempiono di condensa specialmente quando le valvole di regolazione sono chiuse L apertura della valvola di regolazione richiesta dalle variate condizioni di carico dall apparecchio provoca il trascinamento della condensa giacente nel filtro verso gli organi di otturazione della valvola stessa la miscela condensa vapore a queste alte velocit risulta molto erosiva e pu quindi usurare la valvola e comprometterne la tenuta E questo un vero e proprio fenomeno erosivo causato dalla presenza dell acqua nel vapore che si muove ad altissima velocit tra sede ed otturatore Questo fenomeno esaltato in modo particolare nelle valvole sovradimensionate e spesso erroneamente imputato all azione del vapore anzich al condensato Ci pu essere evitato semplicemente montando il filtro rivolto non sotto la tubazione ma orizzontalmente D altro canto per se il vapore molto umido causa punti di scarico insufficienti l erosione pu ugualmente avvenire Filt
92. cisse si traccia la verticale fino adincontrare la retta corrispondente al diametro della tubazione Tracciando l orizzontale a partire da tale punto di intersezione sull asse delle ordinate si legge la distanza massima in m tra le guide successive alle prime due Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 12 Esempio Diametro della tubazione 150 mm Pressione massima di esercizio 12 bar La distanza tra le guide non dovr superare gli 11 m 6 Preallungamento dei compensatori Il movimento totale che ciascun compensatore pu assorbire normalmente espresso come un certo valore in mm rispetto alla lunghezza libera normale Esso rappresenta l eguale movimento in espansione trazione e in contrazione compressione di cui capace il compensatore Nella maggioranza dei casi poich sono certamente pi frequenti le reti che trasportano fluidi caldi i compensatori sono chiamati ad assorbire movimenti di allungamento delle tubazioni Pertanto al fine di poter utilizzare al massimo la capacit di movimento dei compensatori assiali necessario installarli nella tubazione preallungati in modo da aumentare la possibilit di compressione Il grado di preallungamento il cui effetto illustrato chiaramente nella fig 28 viene di norma tenuto uguale alla met del movimento totale da assorbire considerando di installare il compensatore alla minima temperatura prevista E quindi estremamente importa
93. dite di carico 20 Tubazioni di deviazione e scarichi 23 Diagrammi per il dimensionam tubazioni 24 25 Linee di ritorno condense 26 Dimens Tubazioni adduzione allo scaric 27 Tubazioni di scarico dagli scaricatori 27 Dimens In funzione del vapore di rievap 28 Consideraz sul dimenz tubaz condensa 29 Tubazioni vapore 32 Punti di drenaggio e riduzioni tubazioni 32 Derivazioni verso il basso 34 Percorrenza in salita 34 Scelta degli scaricatori di condensa 35 Tipi di scaricatori di condensa 36 Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 1 Argomento Pagina Scaricatore termodinamico Scaricatore a galleggiante sferico Scaricatore a secchiello rovesciato Scaricatore termostatico Colpi d ariete Invaso di vapore Accessori Valvole a sfera Valvole a soffietto Valvole a farfalla Valvole a pistone Valvole di ritegno Filtri Separatori di condensa Eliminatori d aria Spie visive Rompivuoto Copyright 2004 Spirax Sarco s r l INTRODUZIONE Prima di prendere in esame la parte tecnologica che riguarda l Impianto Vapore questione riteniamo indispensabile richiamare concetti fondamentali riguardanti il Vapore la rete di distribuzione il recupero delle condense i componenti necessari per la distribuzione del Vapore mettere in evidenza gli inconvenienti derivanti dagli errori pi frequenti che vengono commessi durante realizzazione e o la progettazione sia nella scelte delle apparecchiature
94. do la regolazione del livello in funzione del consumo effettivo istantaneo di vapore Valvola di Regolazione pneumatica con posizionatore Elettropneumatico EP5 M o di tipo SMART SP2 M Accessori di linea quali Valvola di ritegno Filtro Valvole d intercettazione ecc Generatori di Vapore debbono inoltre essere dotati di Pressostati per il controllo della pressione Interruttore di livello per allarme di minimo livello Indicatore visivo di livello Valvole di sicurezza dimensionate funzione della potenzialit nominale oltre al controllo e lo spurgo in continuo del TDS e di una Valvola manuale o temporizzata per la defangazione Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali I vantaggi di una Regolazione di livello modulante sono Migliore qualit del Vapore Pressione e portata stabili Maggiore efficienza dei bruciatori Minore stress termico della caldaia Portata acqua alimento adeguata al carico della caldaia Possibilit di usare pompe comuni a pi caldaie Minore manutenzione a pompe e bruciatori Influenza Bias Trasmettitore di livello FReqolatore di livello Valvola di Misuratore regolazione di portata c TI FH 2 Defangazione Pompa di alimento Fig 1 Regolazione di livello a due elementi Spurghi del TDS dei Generatori di Vapore Il controllo automatico degli spurghi garantisce Vapore pi pulito alle utenze Limita le incrostazioni in Cald
95. e sono tali da causare i seguenti problemi a carichi bagnati derivanti da un valore di secchezza troppo basso b surriscaldamento derivante sia da un valore troppo alto di secchezza prima del gruppo finale di riduzione della pressione che induce un eccessiva riduzione della pressione attraverso la valvola il surriscaldamento pu essere eccessivo se entrambe le condizioni sono presenti simultaneamente c difficolt nel funzionamento del sistema di riduzione di pressione derivanti da un basso rapporto di riduzione della pressione da colpi d ariete sporcizia ed altri elementi trascinati Surriscaldamento Il vapore surriscaldato un fluido non adatto per l uso nelle sterilizzatrici e ne compromette la funzionalit tende a bruciare i materiali tessili e cartacei e porta ad un rapido deterioramento della gomma Le condizioni di surriscaldamento nei carichi e nella camera possono essere determinate dall espansione adiabatica da una reazione esotermica o da entrambe Gli Standard Europei richiedono che il grado di surriscaldamento nel vapore libero alla pressione atmosferica non superi i 25 C quando misurato secondo il metodo descritto Copyright 2004 Spirax Sarco s r l nel punto 24 3 della EN 285 Il surriscaldamento causato dall espansione adiabatica solitamente il risultato di un eccessiva riduzione della pressione attraver so un dispositivo di regolazione come un sistema di riduzione della pressione
96. e tre stadi 1 Addolcimento per rimuovere contaminanti che formando incrostazioni usurano in breve tempo le membrane del successivo trattamento di purificazione 2 Purificazione attraverso l osmosi inversa per rimuovere altri contaminanti indesiderati 3 Degasazione termofisica per rimuovere gas corrosivi e non condensabili Generatore di vapore pulito Una caratteristica essenziale di un generatore di vapore pulito la capacit di separare le goccioline di acqua formatesi nel vapore prima che esso sia inviato alle sterilizzatrici Spirax Sarco ha raggiunto buoni risultati su macchine utilizzando dei separatori a ciclone i quali es senzialmente asciugano il vapore causandone la rotazione ad alta velocit Spirax Sarco ha misurato l efficienza della rimozione dell umidit inserendo nell acqua di alimentazione alti livelli di endotossine almeno 103EU ml e testando campioni di vapore per i livelli di endotossine con il LAL Test Questo lavoro deve essere fatto solo da personale di adeguata esperienza test sul generatore verticale di vapore pulito hanno dimostrato che fattori di riduzione maggiori di 105 possono essere consistentemente raggiunti Un adeguata rimozione di umidit deve essere mantenuta per tutta la gamma di portate del vapore tipicamente al di sopra dei 200 kg h per ogni sterilizzatrice Per ulteriori approfondimenti sui generatori vedere i sistemi CSM e CSMK della Spirax Sarco Il generatore di vapo
97. e della loro installazione con gravi conseguenze di efficienza di produttivit ll vapore stato utilizzato come fluido di processo o trasmettitore di energia fin dai primi giorni della rivoluzione industriale Al giorno d oggi esso ancora comunemente utilizzato nell industria non solo per la produzione di energia meccanica cio turbine a vapore per produrre energia elettrica ma anche per numerose applicazioni di riscaldamento e di produzione I vantaggi nell utilizzazione del vapore come fluido di processo sono eE di facile distribuzione e controllo ePu essere utilizzato sia come medesimo fluido di processo per la generazione combinata di energia e o di processo e o riscaldamento In aggiunta l acqua ed il vapore possiedono le seguenti rilevanti qualit eEssa chimicamente stabile e non pericolosa per la salute e acqua viene trasformata in vapore ad una temperatura ben inferiore a quella corrispondente ai limiti di impiego dei metalli costituenti una caldaia eSia l acqua che il vapore possono essere paragonati ad una spugna che assorbe calore e la trasformazione dell acqua in vapore richied e un considerevole assorbimento di calore Per questo motivo i costi e le dimensioni degli impianti termici sono relativamente contenuti ell vapore pu fornire calore a qualsiasi tipo di processo perch condensa a temperatura costante ed ha un considerevo le coefficiente di trasmissione di calore La condensazione
98. e di qui proseguire con pendenza verso il basso Vi sono tuttavia casi in cui solo possibile installare la tubazione con pendenza verso l alto piuttosto che verso il basso in opposizione al flusso creato dal Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali movimento del vapore E opportuno quindi mantenere bassa la velocit ed assicurarsi che la tubazione sia di diametro tale almeno nella parte in pendenza da limitare la velocit del vapore a non pi di 15 m s Similmente nel tratto in contropendenza anche la distanza tra due punti successivi di scarico della condensa dovr essere ridotta a circa 15 m Lo scopo quello di evitare l aumento di spessore della pellicola di condensato entro la tubazione fino al punto in cui il vapore che si muove in contro corrente possa trascinare le gocce di condensato come abbiamo visto succedere nel caso in cui vapore e condensato fluiscano nella medesima direzione 34 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l IMPIEGHI TIPICI PER SCARICATORI DI CONDENSA A Scelta consigliata IMPIEGHI MENSE E COMUNIT Pentole di cottura fisse Pentole di cottura rovesciabili Pentole di cottura a piedestallo COMBUSTIBILI Serbatoi di stoccaggio linea Riscaldatori di presa prelievo Linee di tracciamento o incamiciate ATTREZZATURE OSPEDALIERE Autoclavi e Sterilizzatori ESSICCAZIONE INDUSTRIALE Serpentine essiccazione conformazione continua
99. e gravemente le tubazioni e le apparecchiature connesse 12 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Cedimento linea Saggio TELL iron ZA Crr szate Condensato Ty ILTI under sal br JUDI and o a mE e 3 Pappe ca api 27 aterha Mer dal condenzato Vibrazioni e nimim ti cune uli dar colpi d aricie ADS sd per ymacdesualir supporta 79 I m Condensato e vapore di rievaporazione Condensato In un impianto a vapore ben progettato l energia termica che inevitabilmente non pu essere utilizzata pu essere recuperata dal condensato Il vapore che dalla caldaia fluisce ai punti di utilizzo attraverso le tubazioni perde una piccola parte della sua energia termica per irraggiamento che causa la condensazione di una certa quantit di vapore ll condensato cos formatosi deve essere rimosso dalle tubazioni perch ha un basso coefficiente di scambio termico La condensa viene raccolta tramite appositi scaricatori automatici Questa energia termica pu quindi essere riutilizzata Vapore di rievaporazione Noi sappiamo che il vapore utilizzato in un processo termico viene prodotto e distribuito ad una pressione superiore a quella atmosferica Se osserviamo l estratto delle Tavole del Vapore riportato possiamo vedere che il condensato risultante dall utilizzo del vapore a pressione superiore a quella atmosferica a temperatura maggiore di quella di ebollizio
100. e sia a prevenire danni all apparecchio sia a ridurre il rischio di incidenti causati dal fluido scaricato Tutti gli sfiati e le tubazioni relativi alla valvola di sicurezza devono essere conformi ai regolamenti vigenti E responsabilit dell acquirente installatore assicurare questa conformit Non installare una valvola tra la valvola di sicurezza e lo sfiato o la linea di sfiato Ci potrebbe causare seri danni o la morte se la valvola di sicurezza interviene e la valvola manuale risulta chiusa Questa situazione pu causare un aumento eccessivo della pressione con pericolo di esplosione Collegamento della strumentazione elettrica di controllo Per tutti i sistemi o prodotti equipaggiati con parti elettriche occorre assicurarsi che la tensione di alimentazione sia corretta La presenza di elettricit ed acqua pu determinare una situazione di pericolo Assicurarsi che l energia elettrica sia esclusa prima di iniziare una qualsiasi procedura di installazione o manutenzione Per i collegamenti elettrici occorre riferirsi allo schema di cablaggio che fornito con ciascun apparecchio o sistema o alle istruzioni di installazione contenute nel Manuale di Uso e Manutenzione di ciascun apparecchio o sistema Qualora non fossero chiari o esistenti gli schemi specifici delle unit contattare il fornitore prima di procedere all installazione Nota tutti i collegamenti devono essere effettuati da elettricisti prepara
101. ella differenza di pressione sulla linea non vi quindi necessit di usare costose pompe di circolazione E vero che un impianto a vapore richiede pompe di alimento della caldaia e forse pompe di ritorno condensato ma il confronto sempre a favore del vapore e vapore un fluido flessibile in quanto entro i limiti della potenzialit produttiva del vapore stesso si possono aggiungere o togliere carichi senza sbilanciare l impianto od alterarne la funzionalit Quanto sopra non accade con impianti che usano fluidi liquidi in quanto questi sistemi necessitano di 1 pompe a velocit variabile 2 sistemi di taratura e bilanciamento idraulico 3 controlli della pressione diffferenziale Gli impianti a vapore non necessitano di valvole di regolazione a tre vie ma il sistema viene normalmente controllato usando valvole a due vie Il vapore presenta un certo numero di vantaggi per l utenza finale coefficienti di scambio termico risultano spesso doppi rispetto a quelli corrispondenti di un impianto ad acqua gli impianti a vapore sono quindi di dimensioni minori Il vapore riempie tutti gli spazi disponibili a temperatura uniforme evitando cosi i costi relativi a deviatori o raddrizzatori di flusso Temperature pi basse sono prontamente ottenute con valvole riduttrici di pressione poste nel punto di utilizzo La uniforme temperatura del vapore in tutti i processi industriali a scambio termico presenta vantaggi
102. elle d acqua causerebbero altresi una seria erosione sulle pale della turbina stessa Questa non la sola ragione per cui in turbina si usa vapore surriscaldato il vapore surriscaldato pu essere infatti convogliato a velocit significativamente pi elevate non solo attraverso i tubi ma anche attraverso gli ugelli delle macchine Il vapore surriscaldato in una turbina di una centrale elettrica pu essere ad esempio a 150 bar g ed a 550 di cui oltre 200 C sono di surriscaldamento L energia nella parte surriscaldata pu essere determinata nel modo seguente hg per vapore saturo a 150 bar g 2607 kj kg hg per vapore a 150 bar g 550 C 3445 kj kg per cui l energia del surriscaldamento 3445 2607 838 kj kg Vapore vantaggi eln virt del suo alto contenuto termico il vapore per convogliare una data quantit di calore solitamente necessita di tubazioni di dimensioni pi ridotte rispetto ai sistemi che usano fluidi liquidi Ci comporta un minor capitale investito ele tubazioni per vapore sono relativamente leggere in peso In un sistema ad acqua 50 metri di tubazione del diametro di 150 mm contengono 930 kg d acqua invece il peso del vapore a 6 bar g nella tubazione di uguale diametro e lunghezza approssimativamente di 4 kg Ci naturalmente Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali semplifica le strutture meccaniche di sostegno delle tubazioni el a portata di vapore funzione d
103. emi o linee che trasportano liguidi per assicurarne il corretto funzionamento La presenza di aria o gas nei circuiti possono Creare eccessivo rumore Promuovere la corrosione 41 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Creare blocchi al riempimento dei sistemi e problemi alle pompe di circolazione Creare una barriera al trasferimento del calore Influenzare misure e Regolazioni Aumentare i costi di manutenzione In casi estremi pu mettere l impianto fuori servizio Eliminatori di aria manuali si possono usare in fase di avviamento ma dopo la loro utilit trascurabile L aria ed il gas arrivano ad un punto di eliminazione dopo parecchio tempo in posti inaccessibili per cui i sistemi manuali non sono molto consigliati La risposta data dai sistemi di eliminazione automatici r Eo pm E Fa i Eliminatore di aria nei circuiti di H2O calda Eliminatori di aria per i sistemi vapore L obbiettivo di molti impianti vapore di trasferire calore al prodotto da riscaldare La presenza di aria sulle superfici di trasferimento causa delle zone di temperatura pi bassa che previene il trasferimento Il riscaldamento sar disuniforme influenzando la qualit dei prodotti trattati La presenza di aria pu bloccare gli scaricatori stimolando la corrosione e generando problemi di manutenzione L aria entra normalmente dopo una fermata dell impianto quando il vapore condensato e
104. emit del tubo sifone il vapore entra nel tubo sifone e causa la chiusura dello scaricatore che in questo caso del tipo a galleggiante Lo scaricatore rimane quindi bloccato dal vapore La perdita di calore dal cilindro continuer a produrre condensa che non potr pi raggiungere lo scaricatore La figura ili mostra un consistente allagamento del cilindro che presto si tradurr in un potere di essiccazione ridotto e in un aumento della energia richiesta per la rotazione del cilindro In casi estremi il cilindro si riempie fino alla linea dell asse e la situazione pu causare gravi danni meccanici ai giunti rotanti e ai cuscinetti di supporto altre a perdita di produzione o difetti di lavorazione Concetto dell Invaso di Vapore negli Scaricatori Per risolvere questo problema lo scaricatore dovr essere equipaggiato con un eliminatore di invaso di Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali vapore o con una unit combinata eliminatore d aria invaso di vapore L eliminatore di invaso una valvola a spillo che permette lo scarico del vapore bloccato nel tubo sifone mediante by pass della valvola principale Il tipo a galleggiante l unico scaricatore con questo dispositivo ed l unica scelta per applicazioni cos pesantemente caricate come i cilindri di essiccazione La valvola a spillo viene regolata con apertura minima onde evitare perdite di vapore si avr quindi una capacit limitata di spurg
105. endenza naturale di scegliere il diametro delle tubazioni pari al diametro degli attacchi delle utenze cui collegare l adduzione del vapore Si trascura il fatto che spesso queste dimensioni sono previste per condizioni di pressione e di portata diverse da quelle effettivamente usate Il comporta che le tubazioni costeranno pi del necessario si former un maggior volume di condensato a causa delle maggiori perdite si avr scadente qualit del vapore e di energia termica di scambio dovuta al maggior volume di condensato si veda la sezione Principi fondamentali del vapore si avranno maggiori perdite di energia termica Ad esempio si calcolato che il costo di installazione di una tubazione del diametro di 80 mm superiore del 44 del costo di installazione di una tubazione del diametro di 50 mm che sarebbe stata di capacit adeguata alle necessit Il costo della coibentazione di una tubazione di 80 mm del 21 maggiore di quello di una tubazione di 50 mm ed inoltre le perdite di energia termica sono maggiori del 50 comporta che maggiore velocit del vapore maggiore caduta di pressione e quindi pressione pi bassa di quella richiesta al punto di utilizzo insufficiente volume di vapore al punto di utilizzo maggiori rischi di erosione e di colpi d ariete quindi inquinamento acustico dovuti alla maggiore velocit del vapore Le dimensioni delle tubazioni possono es
106. er uno scambiatore di calore calcolato per riscaldare acqua da 15 a 60 C mediante l impiego di vapore saturo a 4 bar 3 effettivi alle condizioni di massima portata e dopo le apparecchiature di controllo Pur supponendo di non aver sovradimensionato l apparecchio di scambio constatiamo che gi al 75 del carico la pressione scende nell apparecchio di scambio a poco pi di 1 bar e raggiunge il valore atmosferico a circa il 50 del consumo questo un valore di stallo in cui si verifica l impossibilit di un regolare funzionamento anche se non ci sono contropressioni dovute alla linea di ritorno Un normalissimo caso di sovradimensionamento della superficie di scambio 20 peggiorerebbe ulteriormente la situazione come evidenziato dallo stesso diagramma Nel diagramma riportata infatti una seconda condizione linea inferiore che esemplifica il caso molto comune di un apparecchio con superficie di scambio maggiorata 20 si noti come le condizioni di lavoro peggirano sensibilmente a pieno carico la pressione si gi ridotta a 1 7 bar ed al 58 della richiesta ci si troverebbe gi in condizione di stallo e quindi di ingovernabilit del sistema Un esempio tipico il caso di batterie o scambiatori per impianti di riscaldamento ambiente durante la media stagione In questa situazione lo scaricatore anche se di tipo adeguato e ben dimensionato non in grado di eliminare la condensa non essendoci la necessaria pressi
107. ere presente che la quantit di condensato da scaricare non necessariamente quella corrispondente alla portata vapore di pieno carico dell utenza Infatti all avviamento dell impianto la portata del condensato potrebbe essere fino al doppio di quella corrispondente al carico di lavoro massimo dell utenza Inoltre la tubazione di collegamento utenza scaricatore spesso deve scaricare anche l aria contenuta dall utenza spinta allo scarico dal vapore in ingresso La tabella sottostante basata sull esperienza e fornisce un metodo pratico ed attendibile per il dimensionamento della tubazione i dati sono stati calcolati per una portata di vapore doppia rispetto a quella di pieno carico dell utenza con una perdita di carico per attrito di 1 4 mbar m di tubazione Sono pertanto comprese anche le portate di condensato formatesi all avviamento dell impianto che non dovranno cosi essere calcolate e considerate e il serbatoio di ricupero per il vapore nascente il sistema di raccolta per l alimentazione della pompa condense il pozzo di ritorno condense per la caldaia o il degasatore Dovranno essere considerate le seguenti condizioni 1 Avviamento Il condensato relativamente freddo e quindi il vapore di rievaporazione sar scarso o inesi stente d altra parte la portata delle condense sar la massima ed anche una sensibile quantit d aria sar scaricata attraverso lo scaricatore e quindi nella tubazione di scarico as
108. erico una certa percentuale rievapora e si perde in atmosfera con notevoli danni economici evidente che facendola confluire in una testata di degasazione e miscelazione questa perdita si annulla perch si miscela all acqua fredda di reintegro 5 Le caldaie hanno il loro massimo rendimento con temperatura dell acqua di alimento intorno agli 85 90 C alimentare a temperature pi basse oltre a diminuirne il rendimento provoca alcuni fenomeni estremamente dannosi pendolazione del livello in caldaia brusche variazioni di pressioni aumento dei trascinamenti di acqua con conseguente basso titolo del vapore prodotto 6 Aumentando la temperatura dell acqua di alimento occorre dimensionare correttamente le tubazioni di adduzione in modo da fare defluire l acqua alle pompe senza riduzioni della pressione dovuta al battente idrostatico ottenuto la sovraelevazione del serbatoio di alimento caldaie min 2 2 5 metri all imbocco delle pompe pena il verificarsi di fenomeni cavitazione che renderebbe inutilizzabile l impianto di produzione vapore 7 Il serbatoio di raccolta condense buona norma che abbia una dimensione pari alla produzione oraria di vapore quando la regolazione del livello del Generatore di Vapore del tipo on off quando la regolazione del livello modulante si pu anche ridurre del 50 ed oltre per Generatori di grande Potenzialit 8 La temperatura dell acqua di alimento dovr essere mantenuta int
109. erso tubazioni fino al punto nel quale richiesta la sua energia termica All inizio della distribuzione vi possono essere una o pi tubazioni principali le quali convogliano il vapore nella direzione in cui sono localizzati gli utilizzatori Da queste tubazioni principali sono derivate tubazioni secondarie generalmente di diametro minore che sono collegate alle singole apparecchiature che utilizzano il vapore Allorch si apre la valvola di caldaia necessariamente in modo lento il vapore passa immediatamente dalla caldaia nelle tubazioni principali Queste tubazioni sono inizialmente fredde per cui il vapore cede parte del suo calore riscaldandole Anche l aria circostante le tubazioni inizialmente fredda cosicch le tubazioni iniziano a disperdere energia termica nell aria Questa dispersione causa una ulteriore condensazione del vapore chiamata carico o Vapore di Calore Acqua di Vapore reintegro px EN Pompa di i Caldai alimenta M E Apparecchi di Scambio termica Condenza Scambiatori Serbatoio di Alimentazione perdita di esercizio in aggiunta a quella del vapore condensato per il riscaldamento iniziale della tubazione stessa chiamata carico avviamento oppure perdita di riscalda mento Il condensato risultante si raccoglie sul fondo della tubazione e viene trascinato sia dal flusso di vapore che per gravit in virt di una adeg
110. es di produzione Yapore Pulito con Generatore Orizzontale Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 6 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Ip enbax Vapore Pulito ox alle Utenze vapore di m Alimentazione i Candenze Gruppo Packages di produzione Yapore Pulito con Generatore Verticale All impianto di Climatizzazione TOPIC Alimentazione Gruppo Packages produzione acqua calda Riscaldamento Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 7 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Gruppo Packages produzione acqua calda Considerazioni operative IMMAGAZZINAMENTO Nota il simbolo A evidenzia le avvertenze Nota Se il prodotto o sistema non pu essere installato immediatamente dopo averlo ricevuto occorre seguire alcune precauzioni per prevenire eventuali danni nel periodo di inutilizzo La responsabilit per l integrit delle unit in questo periodo dell utilizzatore E importante applicare le procedure di Immagazzinamento ciascuna Unit considerando anche i costi delle riparazioni o sostituzioni e i possibili ritardi di rimessa in efficienza Appena ricevuto il prodotto o sistema ispezionarlo e verificare se ha subito danni durante il trasporto Se tutti gli attacchi non sono protetti con il coperchio di plastica o flangie di protezione si possono avere contaminazioni e pertanto necessario procedere a chiudere le entrate e se ci sono danni evidenti
111. ettori dei ritorni o condense collettori come abbiamo visto sono di due tipi per le condense sporche e le condense pulite Le condense sporche saranno convogliate alla cassa osservazione od allo scomparto del pozzo caldo facente questa funzione mentre le condense pulite saranno convogliate direttamente al pozzo caldo Tutti i due tipi di condensa prima di arrivare alle rispettive casse passeranno attraverso i relativi refrigeranti per la condensazione del vapore nascente ed arriveranno al pozzo caldo a temperature tra gli 80 ed i 95 C Le condense sporche una volta verificato con sensori e o visivamente che non siano inquinate vengano trasferite al pozzo caldo per essere come del resto le condense pulite inviate in caldaia per ricominciare il ciclo di produzione vapore Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali Il diagramma a blocchi seguente indica a grandi linee come si potrebbe presentare il lay out di un sistema con inseriti solamente utenti e tubazioni Specifiche funzionali Questi documenti definiscono gli obiettivi funzionali di ciascun utilizzatore o prodotto compresi i componenti meccanici parte elettrica ed eventuale software Questi documenti costituiscono le specifiche di base per i fornitori Pressione di esercizio Il sistema di distribuzione del vapore il collegamento essenziale fra il sistema di produzione e l utilizzatore del vapore stesso Esso deve fornire vapore della migliore qual
112. evidenziare gli aspetti ad esso connessi e per poterli poi riarmonizzare tra loro a seconda dei casi e delle necessit Un sistema di generazione Vapore pulito dedica to deve a Avere un sistema di trattamento acqua diverso dal chimico b Minimizzare la quantit dei gas non condensabili e degli altri contaminanti nell acqua di alimentazione c Prevenire che acqua allo stato liquido esca dalla caldaia e venga trascinata nel vapore d Prevenire la crescita di microbi in qualsiasi serbatoio di deposito nelle tubazioni e Essere costruito con materiali resistenti alla corrosione ed alla diffusione di particelle come l acciaio inossidabile a basso tenore di carbonio tipo 316L f Avere una capacit di generazione sufficiente a soddisfare sia la massima che la minima domanda pur mantenendo requisiti di secchezza e di contenuto dei gas incondensabili residui g Avere una appropriata e corretta rete di distribuzione h Avere un sistema di misure e controlli che assicurino la qualit del vapore nel tempo Sistema di trattamento acqua alimento Per valutare il tipo e le specifiche del sistema di trattamento dell acqua si raccomanda di ottenere un analisi delle acque dalla societ di rifornimento Secondo la legge esistente su richiesta dell utente e senza spesa l ente acquedotti deve fornire l analisi delle acque distribuite Spirax Sarco Il Vapore negli Ospedali Un completo trattamento dell acqua comprend
113. generazione Le caldaie della centrale termica possono utilizzare combustibili primari ad es nafta pesante gasolio gas naturale carbone ecc oppure essere caldaie a ricupero che utilizzano gas di scarico di processi industriali ad alta temperatura di motori oppure di inceneritori Qualunque sia il modo di produzione del vapore un buon sistema di distribuzione essenziale per assicurare un vapore di appropriata qualit e pressione e nella prevista quantit agli apparecchi utilizzatori finali Discuteremo inoltre alcune delle scelte che devono essere fatte ed alcune applicazioni che possono presentare problemi arrivando a proporre soluzioni che si sono dimostrate razionali ed efficaci Vedremo inoltre come sia importante mantenere secco il vapore saturo durante la sua distribuzione per ottenere il massimo risultato nelle applicazioni relative a scambiatori di calore oppure per riscaldamento di ambienti 13 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Nozioni fondamentali sul sistema Vapore A chi non molto esperto di questi problemi chiediamo di comprendere che cosa sia un sistema di distribuzione vapore ed un circuito di Vapore Condensa Il flusso di vapore in un circuito dovuto alla condensazione del vapore stesso la condensazione provoca una riduzione di volume ed una caduta di pressione Questa caduta di pressione causa il flusso del vapore nelle tubazioni Il vapore generato da una caldaia deve essere distribuito attrav
114. i assiali che sono in assoluto i pi usati negli impianti termici industriali La procedura che consigliamo di seguire per la progettazione di un sistema che preveda l impiego dei soli compensatori di dilatazione assiali la seguente 1 Stabilire la posizione dei punti fissi dei compensatori 2 Calcolare le dilatazioni di ciascun tratto considerato Scegliere i compensatori basandosi sui dati C2 forniti dal costruttore 4 Calcolare le forze esercitate sui punti fissi dovute alla presenza dei compensatori oppure Stabilire la posizione delle guide Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali Copyright 2004 Spirax Sarco s r l 6 Calcolare il preallungamento per il montaggio dei compensatori Una volta completati i calcolielencati si avranno tutti gli elementi necessari per il disegno esecutivo del sistema e per la sua realizzazione wd 1 Posizione dei punti fissi e dei compensatori Innanzitutto occorre tenere presente che i compensatori assiali possono assorbire esclusivamente movimenti rettilinei che avvenganolungo il loro asse longitudinale in altre parole essi non possono subire alcuna flessione o torsione La prima norma che ne consegue che i compensatori vanno inseriti solo in tratti di tubazione rettilinei opportunamente ancorati alle estremit e guidati in punti intermedi in modo che il movimento dovuto alle variazioni di tempe
115. i e dei reparti di lavorazione quindi necessario prevedere un gruppo di scambio termico tra Vapore di rievaporazione di condense provenienti da utenze a 4 bar e integrato attraverso un gruppo di riduzione della pressione da vapore di Caldaia come indicato negli schemi allegati A questo scopo si consiglia utilizzare vapore alla pressione pi bassa possibile per avere il massimo ricupero di rievaporato che altrimenti in molti casi verrebbe disperso in atmosfera con spreco di acqua trattata ed energia termica proprio per questi motivi consigliamo di alimentare il gruppo di produzione acqua calda ad 1 Barg Il sistema costituita da Scambiatore di calore a fascio tubero ad U Serie UP della Spirax Sarco con fluido primario vapore ad 1 Barg fluido secondario acqua in circolazione forzata con andata 85 e ritorno dall impianto 70 temperature comunemente usate per gli impianti di climatizzazione X inoltre ogni Scambiatore di calore deve essere dotato di sicurezze e protezioni come previsto dalla Raccolta R D M del 01 12 1975 e successive modifiche Il gruppo costituiti da e Valvola di Regolazione e di blocco fluido primario vapore e Termostato di regolazione e termostato di blocco a riarmo manuale Una o pi valvole di sicurezza da montare sul circuito secondario acqua calda n 1 fino ad una potenzialit di 500 000 kcal h per potenzialit superiori almeno due valvole di sicurezza Le valvole di
116. iaio 455 000 26 i2 225 00 c Da Sa Bu on So Tai a tm dog mi cd i a 0 3 Li 82 300 4 S NE NS 88 82 5 218 218 86 28a 12 8 E 22 4500 2 DEAS LL 18 3 51 55 1 27 71 050 2B m 2 ZA ZE SEE 24 2 Za 29 25400 78 000 2b 4 2B J 54 600 3 19400 29 900 42950 50400 14 1 8 17 18 5e 200 aki ava DE 10 300 10 800 TE 1 500 QE 12200 0 65 12500 13 500 07 i 14100 i 0 75 14 600 08 15400 ga 15 700 85 16 600 Os 17 600 095 JE dl JEJE 08 1 31 000 44 500 15 1 7 18 i 22 100 24 000 48 800 57 300 16 18 18 2 e rare 1 6 17 1t EIE JE JEJEJE JE de 15 1 7 18 2 22 24 26 SOM 46 100 66 150 22 24 2B Tx ZE 49 600 ZE ET n E en 2 eg EB META ss 5 in 25938 ai Pel 58 35 sE de zs Te E Ge SHE 3 tB ga pia Si RS in cn EN M ed FE J33 Si ER aayega a JEE SE qz ela Sg Ty SE BER JEDER 8 amp T Eie cd eje Cc 5 e ccc yai GE id u U sl sl s han gx 7 egi Lo ej cy E ES mie ga E E E sa miz mc i a zn zu Eu zT E us mun c I I tt T LBeL I cpIc II CpI cL ecpI CREDERE CE EREEERESEE m den U asg co B Lon un un un un 2 S
117. iatore a piastre vedi schema seguente Per la fase iniziale di messa in marcia dell impianto e per mantenere la temperatura del pozzo caldo al valore 85 90 C necessario prevedere un sistema di iniezione vapore a 3 4 bar mediante uno o pi iniettori vapore con relativo controllo di temperatura Prevedere sempre una pompa di ricircolo tra la testata di degasazione e la parte pi bassa del pozzo caldo per evitare eventuali stratificazioni La testata di degasazione dimensionata in funzione della quantit di acqua da trattare e sar dotata di attacchi di dimensioni adeguate alle portate Quantit di condensa di ritorno dall impianto Quantit di acqua di reintegro Quantit di vapore per lo strippaggio Attacco per il ricircolo Attacco per sfiato gas in condensabili e Rompivuoto Il tubo d immersione di lunghezza leggermente inferiore all altezza del serbatoio atto a convogliare l acqua di ritorno e di reintegro nella parte pi bassa del serbatoio 4 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l L ingresso dell acqua di reintegro sar regolata mediante un controllo modulante del livello del serbatoio agendo tramite una valvola di regolazione il controllo del livello deve essere del tipo modulante perch il vapore per lo stripping arrivando in continuo deve assolvere alla sua funzione con l acqua di reintegro ed inoltre con questo sistema si pu limitare anche le dimensioni del serbatoio di alimento C Genera
118. il movimento indicato nelle tabelle ed eventualmente corretto occorre impiegare pi compensatori introducendo come gi detto al punto 1 i necessari punti fissi intermedi che suddividano latubazione in pi tratti Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Il diametro nominale delcompensatore deve corrispondere a quello della tubazione in cui va inserito E un errore impiegare sia compensatori di minor diametro che di diametro superiore Nel caso di impiego di compensatori conattacchi a saldare poi necessario che il tubo impiegato per la linea abbia lo stesso diametro delle estremit del compensatore cos come indicato nelle tabelle delle caratteristiche del costruttore materiale standard del soffietto e della protezione telescopicainterna l acciaio inossidabile 18 8 stabilizzato al titanio AISI 321 o BS 1449 321 512 mentre i terminali a saldare di testa flangiati sono in acciaio al carbonio Questo tipo di costruzione adatto per la stragrande maggioranza dei casi vapore acqua calda acqua surriscaldata olio diatermico ecc tuttavia particolari condizioni di esercizio e o di corrosione possono rendere necessario l impiego di materiali speciali sia per il soffietto che per la protezione inter na e per gliattacchi In questi casi specifici occorre rivolgersi al costruttore precisando dettagliatamente oltre al materiale richiesto anche tutte le altre condizioni e dati elencati all inizio di questo capitol
119. in acciaio inossidabile stabilizzato Materiali come l acciaio ed il rame abbondantemente in uso in passato secondo le nuove normative non possono pi essere utilizzati Possiamo comunque ricordare che quando una installazione convenzionale esistente in uso da diversi mesi genera all interno dei tubi uno strato protettivo di ossido magnetite Controllando che la condensa del vapore sia neutra o alcalina questo rivestimento rimarr intatto e permetter l uso delle tubazioni per la distribuzione di vapore pulito Attenzione per che una condensa acida ed in presenza di aria umida pu decomporre lo strato superficiale portando alla corrosione la quale poi pu diffondersi in forma di particelle contaminanti Considerando inoltre che sia gli im pianti vapore che le sterilizzatrici hanno una vita oltre la quale entrambi vanno modificati si pu concludere che per impianti preesistenti con piccoli interventi e soprattutto con una attenta ge stione si pu rendere accettabile il loro utilizzo mentre si dovr intervenire in modo radicale alla fine della loro vita utile Come regola precauzionale dovranno essere installati ai punti di consegna dei filtri finali per vapore capaci di rimuovere tutte le particelle fino ai 5um di grandezza Altri punti chiave per un sistema di distribuzione adatto al vapore pulito comprendono a Eliminatori di aria automatici correttamente dimensionati posti lungo tutto il sistema di d
120. inazioni dei prodotti e bloccaggio degli apparecchi 2 Contribuisce a mantenere pulita e senza scaglie la caldaia assicurando i parametri dell acqua opportunamente trattata 3 Questi vantaggi vengono assicurati con il minimo di intervento manuale Dagli spurghi del TDS possibile recuperare una quantit notevole di energia come si evince dal seguente esempio F TDS dell acqua di alimento 250 ppm B TDS previsto in caldaia 2 500 ppm S Portata generazione caldaia 10 000 kg h Fx _ 250 x 10 000 _ 2500 250 1 111 kg h di Spurghi Ipotizzando che la caldaia funzioni a 10 Bar e gli spurghi vengono convogliati ad un Rievaporatore per produrre Vapore a 0 2 Bar per lo stripping dell acqua di reintegro avremo Entalpia dell acqua di spurgo a 184 C 10 Bar 186 8 kcal kg Entalpia dell acqua dopo rievaporazione 0 2 Bar 106 2 C 105 3 kcal kg Entalpia in eccesso 186 8 105 3 81 5 kcal kg 81 5 x 1 111 90 546 Kcal h Entalpia del Vapore a 0 2 Bar 536 2 kcal kg 90 546 5362 di vapore di rievaporazione Kam diRievaporato 168 86 kojh Spurghi per la Defangazione dei Generatori di Vapore Anche dopo accurati trattamenti dell acqua di alimentazione in Caldaia sono sicuramente presenti solidi disciolti e in sospensione che si Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali accumulano sul fondo e debbono essere eliminati per prevenire Ostruzione dei collegamenti allo spurgo
121. ione Il vapore allora verrebbe definito surriscaldato di tanti gradi quanti quelli 3 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l intercorrenti tra la sua temperatura attuale e quella di saturazione Il surriscaldamento non pu essere dato al vapore fintanto che esso si trova all interno della caldaia Il vapore saturo deve passare attraverso uno scambiatore di calore aggiuntivo in cui il mezzo di riscaldamento primario normalmente costituito dai fumi caldi provenienti dalla combustione Il vapore surriscaldato viene utilizzato principalmente per la produzione di energia a mezzo turbine in cui il vapore viene diretto da ugelli su rotori appositamente previsti e sagomati Questo imprime al rotore un elevato moto di rotazione L energia necessaria per rendere possibile il movimento pu provenire solamente dal vapore perci ne consegue che il vapore una volta che passato attraverso il rotore possiede meno energia Se il vapore fosse alla temperatura di saturazione tale perdita di energia provocherebbe la condensazione di parte del vapore stesso Inoltre le turbine hanno sempre un certo numero di stadi per cui il vapore scaricato dalla prima sezione viene diretto ad una seconda sezione posta sullo stesso albero e cosi via Ci significa che il vapore saturo diventerebbe sempre pi umido al termine di ogni stadio SUCCESSIVO Questo non solo comporterebbe dei colpi d ariete all interno della turbina ma le partic
122. ione cos ri dotto risultasse inferiore alla pressione di esercizio desiderata occorrer impiegare un compensatore di classe superiore ad esempio PN25 anzich PN16 e cos via Fig 23 Coefficiente di riduzione del movimento e della pressione di esercizio in funzione della temperatura Copyright 2004 s r l libera Diametro io Carico pue Totale ire mim 210 B 20 40 240 230 8 1 m ai i 225 45 250 240 13 5 15 30 255 245 B AR 16 80 25 50 205 275 25 9 2 9 115 T9 50 100 415 405 15 an 206 245 AR 16 100 3 60 206 275 114 3 NI 145 128 55 110 415 405 a AR 16 40 is 1 2 270 AR 16 125 325 315 139 7 40 180 193 S 110 460 450 15 30 280 270 AR 16 150 z 60 ES 315 168 3 45 205 268 110 450 t u a 205 AR 18H75 320 1037 55 240 360 im 460 E a 205 AR 16 200 320 219 1 60 265 450 55 T ss 460 15 d AR 18 250 273 0 7 1 315 680 55 70 405 385 Tabella A Caratteristiche dei giunti di dilatazione assiali tipo AR 16 Le prestazioni dei compensatori indicate nelle tabelle sono riferite ad una durata di 1000 cicli a 300 C cio mille movimenti completi dalla massima alla minima estensione e viceversa Per la maggioranza dei casi di impianti funzionanti con poca intermittenza impianti di riscaldamento reti di distribuzione vapore o acqua surriscaldata in impianti a ciclo continuo ecc tale limite pi che sufficie
123. ione del vapore non prelevando la condensa che scorre lungo la parete Conseguentemente non viene usato il termine titolo ma il valore di secchezza dove 1 0 rappresenta le condizioni del vapore saturo secco ll metodo di prova della EN285 deve essere considerato come metodo per determinare l accettabilit qualitativa del vapore Il metodo ritenuto comunque adatto nelle in stallazione delle sterilizzatrici perch le valvole di controllo ed i componenti di drenaggio installati riducono considerevolmente la quantit della condensa che entra nela camera di sterilizzazione cos da poter affermare che il campione di misura ha una quantit di umidit si mile alla umidit del vapore nella camera Gli Standard Europei richiedono che le sterilizzatrici siano progettate per funzionare con un vapore il cui valore di secchezza non sia inferiore a 0 9 quando misurato in conformit al test sulla secchezza del vapore descritto nella EN285 Per carichi metallici il valore di secchezza non deve essere inferiore a 0 95 In pratica difficilmente si presenteranno problemi di sterilizzazione se il valore di secchezza compreso tra 0 9 e 1 0 se ragionevolmente costante e se la riduzione della pressione attraverso il gruppo finale di riduzione di due a uno L esperienza mostra che nella prati ca talvolta si ottengono accettabili condizioni mentre si lontani dalle condizioni ottimali Occorre sottolineare che deviazioni significativ
124. ione del processo gt Pressione di processo gt Massima perdita di carico accettabile Condizioni del vapore e Pressione e temperatura del vapore gt Pressione di progetto gt Pressione massima gt Pressione minima gt Pressione normale di lavoro e Portata del vapore gt Portata di progetto gt Portata massima gt Portata minima gt Portata normale di lavoro e Portata di ritorno delle condense gt Portata di progetto gt Portata massima gt Portata minima gt Portata normale di lavoro Disegno funzionale di distribuzione Si inizia inserendo in un disegno preferibilmente in modo topografico tutti gli utenti che devono essere alimentati e tutte le apparecchiature complementari facenti parte del circuito cassa osservazione condense pozzo caldo riscaldatori etc Dopo aver indicato gli utenti e le apparecchiature si passa ala fase collegamento degli utenti al collettore o all anello principale di distribuzione Tenendo sempre conto della topografia del sistema e partendo dal collettore od anello di distribuzione si collegano i vari utenti con i rami di distribuzione cercando di utilizzare la strada pi breve Un ramo di distribuzione ovviamente pu generalmente deve alimentare pi utenti Le derivazioni dal ramo principale sono dette branchetti di distribuzione Una volta alimentati tutti gli utenti si percorre la strada a ritroso e sempre in modo possibilmente topografico si collegano gli utenti ai coll
125. istribuzione delle tubazioni per minimizzare la quantit di aria e degli in condensabili trasferiti alle sterilizzatrici b Appropriati e correttamente selezionati scaricatori per rimuovere la condensa c Contenute velocit del vapore nelle tubazioni indicativamente al di sotto dei 20 m s per permettere agli scaricatori di condensa di rimuovere effettivamente l umidit depositata e per prevenirne il trascinamento da parte del vapore d Separatori di condensa posti vicino agli stacchi della caldaia destinati all utenza di vapore asciutto e Filtri per proteggere le valvole di controllo gli scaricatori ecc Copyright 2004 Spirax Sarco s r l La Spirax Sarco costruisce inoltre apparecchiature accessorie per l equipaggio di linee di Vapore Pulito relative a e Valvole di regolazione autoazionate e servoazionate e Scaricatoridi condensa e filtri e Valvole d intercettazione e Valvole di sicurezza etc etc di seguito rappresentate per maggiori dettagli richiedere la specifica documentazione ai nostri uffici periferici o centrali Apparecchiature accessorie per Vapore pulito i a W BED 15 A T z T DA x E uw A SH E U ar co mmc h 2 L Valvole di Sicurezza per impieghi su processi sterili Spirax Sarco Il Vapore negli Ospedali Sistemi di Umidificazione aria Climatizzazione ambienti sterili La
126. it alla pressione necessaria ed alla portata richiesta con le minori possibili dispersioni di energia termica e naturalmente dovr poter essere realizzato a costi contenuti Noi sappiamo che per i processi industriali e per il riscaldamento si deve usare vapore saturo secco non surriscaldato e questo sar il nostro obiettivo La pressione nel sistema di distribuzione del vapore determinata dalla pressione pi alta richiesta dalle utenze nel punto dell impianto in cui si trovano dobbiamo tuttavia ricordare che il vapore che fluisce nelle tubazioni perder parte della sua pressione a causa della resistenza al flusso e che parte di esso condenser a causa delle dispersioni di linea Tutti questi fattori devono essere attentamente considerati quando si decide quale deve essere la pressione iniziale del sistema di distribuzione Hiassumendo nella scelta della pressione di esercizio dobbiamo considerare la e Pressione richiesta dalle utenze nel punto di utilizzo e Caduta di pressione lungo la linea per attrito e Dispersione di energia termica della linea Noi sappiamo che maggiore la pressione del vapore minore il suo volume specifico Ne consegue che producendo vapore ad una pressione pi elevata di quella richiesta dalle utenze e distribuendolo a questa pressione saranno sufficienti tubazioni di diametro pi piccolo a parit di portata richiesta Distribuzione ad alta pressione Distribuendo vapore ad alta pressione dov
127. it proteggendoli da pioggia neve ed altro mantenendo la temperatura ambiente tra 20 e 60 C ed umidit relativa intorno o pi bassa del 40 Pu essere necessario utilizzare delle sostanze deumidificanti come silice o deumidificatori portatili per rimuovere l umidit dell aria In alcuni casi occorre controllare termostaticamente la temperatura dell aria Durante la fase di immagazzinamento ispezionare frequentemente le unit oe inizia una fase di deterioramento della vernice con formazione di ruggine occorre ritoccare e riverniciare l area interessata Le unit verniciate a richiesta con vernici speciali devono essere ritoccate con le stesse vernici richiedendone le caratteristiche al fornitore Non deve mai essere consentito all unit verniciata di arrugginire ad un livello tale da indebolirne la struttura INSTALLAZIONE Ogni sistema prodotto deve essere accompagnato dal manuale di installazione avviamento e manutenzione Se qualcuno di questi documenti risultasse mancante contattare direttamente il fornitore o il locale rappresentante prima di iniziare qualunque operazione di installazione avviamento e manutenzione INSTALLAZIONE TRASPORTO E DISIMBALLAGGIO La maggior parte dei prodotti o sistemi devono essere imballati a seconda del caso direttamente in fabbrica L imballaggio deve essere concepito per garantire protezione durante il trasporto e fornire un metodo sicuro per lo scarico e la movimenta
128. itanziatori Fig 31 Alcuni esempi di quide assiali per lo scorrimento dei tubi L entit dei giochi previsti e delle tolleranze adottate determinante per la buona funzionalit del sistema e perla durata dei giunti le guide devono permettere la massima scorrevolezza evitando di sovraccaricare i punti fissi ed assicurando il massimo allineamento degli sforzi con l asse longitudinale dei compensatori e delle tubazioni Fig 32 Poligoni vettoriali per la composizione delle forze agenti sui punti fissi 4 e 6 Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Fac Fosc Fpec Fasc 913 kg Fasc 55x20 154 kg Frc pxS298x58 522 kg Fasc Fx M 0 3 x 219 66 kg Fesce Fpec Fasc 742 kg K AL 4 4 x 2L 125 4 kg Fpep pxS 9x39 351 kg Fao Fx M 0 3 x 161 48 3 kg Feo Feesn Fpeo Fasp 524 7 kg La risultante totale la somma vettoriale delle tre forze sopra calcolate 913 742 524 77 552 kg Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 18 Lunghezza di montaggio Da ultimo calcoliamo la lunghezza di installazione dei compensatori supponendo che essi vengano montati quando la temperatura di 5 C Per brevit limiteremo questo calcolo ad un solo compensatore AR 10 100 110 connessioni flan giate con lunghezza libera di 395 mm AL di 100 x 205 90 mm Lmin 395 BE 350 mm Tins
129. iunto di questo tipo pu svolgere la stessa funzione di un compensatore a omega fig 1 o di un compensatore telescopico fig 2 quest ul timo costituito da due tubi di diverso diametro che possono scorrere l uno entro l altro compensatori ad omega a parte la difficolt di costruzione richiedono molto spazio applicativo all esterno dell asse naturale della tubazione spazio che ovviamente aumenta con l aumentare del movimento da assorbire della pressione e dela temperatura di esercizio ed hanno limiti sensibili a causa delle tensioni che sorgono nel materiale a seguito della curvatura della tubazione compensatori di tipo telescopico d altra parte presentano problemi di tenuta delle guarnizioni e richiedono una manutenzione frequente e costosa limiti di queste due alternative hanno favorito l impiego e lo sviluppo dei compensatori a soffietto Inizialmente venivano impiegati soffietti a grosso spessore anzi si trattava di anelli saldati circonfe renzialmente tra loro a formare un corpo molleggiante fig 3 che ovviamente richiedeva forze notevoli per la sua deformazione Fu successivamente sperimentato che rullando accuratamente a freddo tubi di spessore sottile si potevano formare dei soffietti facilmente comprimibili senza creare eccessive tensioni nel materiale Oggi i soffietti vengono ottenuti sia meccanicamente mediante rullatura con due ruote opportunamente sagomate che idraulicamente esercitando altissime pres
130. l cla sed IB iP c Unit CSM con Generatore di vapore pulita di Tipo verticale Copyright 2004 Spirax Sarco s r l GRUPPI PACKAGES E PREMONTATI INDICE Argomento Vantaggi dei sistemi integrati rispetto a fornitura di singoli prodotti Gruppi Preassiemati Packages Considerazioni Operative Immagazzinamento Installazione trasporto disimballaggio Condizioni di esercizio Caratteristiche specifiche Verifica dell unit Montaggio dell unit Attacchi sorgente fluido freddo Attacco di presa vapore Linea di ritorno condensa Valvola di sicurezza e sfiato Collegamento alla strumentazione elettrica di controllo Collegamento alla strumentazione pneumatica di controllo Collegamento delle linee di drenaggio Linee guida di avviamento e manutenzione Funzionamento Ispezioni Importanti informazioni sulla sicurezza Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 11 12 12 12 13 1 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Vantaggi dei sistemi integrati rispetto alla fornitura di singoli prodotti Spirax Sarco una societ che fornisce sia prodotti sia uno spettro completo di soluzioni e sistemi molto competitivi sistemi forniti sono normalmente ingegnerizzati per ogni specifica esigenza L esperienza nei controlli e gestione dei fluidi industriali e commerciali con particolare riferimento ai sistemi vapore ed apparecchiature termodinamiche Risparmio di tempo e dena
131. l funzionamento le corrette procedure di normale Ispezioni La tabela seguente riassume gli intervalli di tempo raccomandati per le ispezioni di un sistema vapore dei componenti delle linee dei fluido e delle connessioni pneumatiche e di potenza IMPORTANTE INFORMAZIONI SULLA SICUREZZA LEGGERE ATTENTAMENTE Rischi da considerare per l installazione l uso e la manutenzione 1 Accessibilit Assicurarsi una accessibilit sicura e se necessario una piattaforma di lavoro prima di cominciare a lavorare sul prodotto Predisporre mezzo di sollevamento se necessario Illuminazione Assicurare una adeguata illuminazione specialmente dove si deve lavorare su dei particolari o in zone intricate Liquidi o gas pericolosi nelle tubazioni Considerare che cosa c nelle tubazioni o che cosa c stato fino a poco tempo Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 13 10 11 prima Considerare se ci sono materiali infiammabili sostanze dannose alla salute valori estremi di temperatura Atmosfere ed aree di pericolo Considerare aree a rischio di esplosione mancanza di ossigeno serbatoi o pozzi gas pericolosi valori estremi di temperatura superfici riscaldanti fiamme libere a rischio es durante saldatura elevati livelli di rumorosit macchine in movimento Il sistema Considerare gli effetti sull intero sistema del lavoro da svolgere Pu qualche intervento ad esempio chi
132. lati in ogni tratto verticale e si deve fare molta attenzione ad effettuare correttamente l installazione in modo da consentire il regolare drenaggio della condensa che si pu accumulare nelle tasche delle tu bazioni assolutamente necessario evitare zone morte nei tubi della rete quindi importante che il sistema di distribuzione non comprenda diramazioni inutilizzate Durante periodi in cui la fornitura di vapore sospesa la zona di ristagno dell acqua pu diventare focolaio di crescita di microbi l acqua intrappolata poi verrebbe trasferita nel vapore al ripristino della fornitura Sebbene i micro organismi possano essere eliminati dal vapore pirogeni alla temperatura del vapore non saranno resi inattivi e potrebbero essere trasferiti alle sterilizzatrici Per evitare l accumulo della condensa nei periodi in cui il sistema o la sterilizzatrice non in funzione occorre dare le opportune pendenze Spirax Sarco Il Vapore negli Ospedali ale tubazioni della rete installare correttamente gli scaricatori lungo tutto il sistema di distribuzione del vapore Spirax Sarco da sempre leader mondiale del settore sar ben lieta di fornire il supporto necessario per dimensionare ed installare correttamente tutti i materiali di controllo delle reti di distribuzione Il sistema di distribuzione per vapore pulito deve essere costruito e realizzato in acciaio inossidabile a basso contenuto di carbonio oppure
133. le relative temperature e pressioni necessarie Consumi per kg di biancheria Consumo totale di acqua per tutte le fasi di lavaggio circa 25 litri Temperatura dell acqua fase lavaggio 80 C normalmente riscaldata con iniezione diretta di vapore Fasi del processo Pressione Consumi per kg Vapore Bar di Biancheria Lavatrici 3 5 Circa 1 Essiccatori Circa 1 Mangani 10 12 Circa 1 2 Oltre a questi consumi va aggiunto il vapore necessario per i servizi di stabilimento 2 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l S4puejie5 T UL LATE Li I JNOIZYHQ AYT LLSsdaas m pa ba Ezi a agga4g aanbad apaes O LNYId NI SEL 3H25 ebnjluasaeAg p ous ep assaj4goa3as e Jeg E JE aguapua anummuoaeags deg GE JE asuapuaa l_ si Jeg S IOLIJEAE jeg ZL pi HOES zL OL uefuery Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Spirax Sarco Il Vapore negli Ospedali FLUSSO LAVAGGIO BIANCHERIA DI UN BLOCCO OPERATORIO CERHITA BIANCHERIA Vapore dalla Caldaia a Vapore a 3 Bar 10 12 Bar vapore a 2 5 Bar FORMAZIONE CONSEGHE SET STERILI Vapore a 0 5 Bar per Umidificazione Aria di Climatizzazione del Reparto REPARTO DI PRODUZIONE DI UNA LAVANDERIA INDUSTRIALE PER BIANCHERIA E INDUMENTI DI UN BLOCCO OPERATORIO PER OSPEDALI Qu
134. lettori di distribuzione Separatori A B B B Drenaggio antigelo B SERBATOI E VASCHE cea B B ca A B e B B B PRINCIPALI CONDENSA Nella scelta delle caratteristiche degli scaricatori di condensa per le tubazioni di distribuzione vapore si devono tenere presenti tutti i vari aspetti inerenti l installazione specifica Lo scaricatore destinato a scaricare condensato alla temperatura di saturazione o ad una molto prossima a meno che non si sia previsto il montaggio con lunghe tasche di raccolta e raffreddamento Ci significa che la scelta del tipo di scaricatore spesso fatta tra quelli di tipo meccanico quali quelli a galleggiante termostatico od a secchiello rovesciato oppure tra quelli di tipo termodinamico TIPI DI SCARICATORI DI Scaricatori di tipo termodinamico TD Nei casi in cui le tubazioni principali sono installate all esterno ed esiste quindi la possibilit di danni derivanti dal gelo conveniente la scelta di scaricatori di tipo termodinamico poich anche se l installazione tale da lasciare del condensato nello scaricatore alla fermata dell impianto ed anche nell eventualit che questo condensato dovesse gelare lo scaricatore pu essere sgelato e posto in funzionamento senza danni o precauzioni particolari Lo scaricatore di tipo termodinamico Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali A PRESSIONI B
135. ltri di linea bens con l utilizzo di separatori in linea Vapore secco Nell introduzione si visto che la 116 C 25 air 15 steam presenza di acqua nel vapore riduce l energia termica per unit di massa del vapore stesso entalpia di evaporazione Ne consegue che il vapore dovrebbe essere il pi secco possibile Oltre alla riduzione dell energia termica per unit di massa le goccioline di acqua trascinate dal vapore aggiungono una pellicola liquida stagnante sula superficie di scambio riducendo il coefficiente di scambio termico e la resa totale Colpi d Ariete L acqua formatasi per condensazione si raccoglie e ristagna in tutti i punti pi bassi della tubazione ai piedi delle risalite in corrispondenza di accessori o raccordi male installati ed in ogni avvallamento della tubazione creatosi vuoi per inadeguatezza dei supporti o per il cedimento di punti di ancoraggio Si forma quindi una ostruzione che viene messa in movimento sospinta dal vapore e scagliata violentemente contro il primo ostacolo incontrato a valle valvola od altro apparecchio o componente come illustrato Questa massa in movimento a velocit fino a 30 m s ed anche pi acquista una considerevole quantit di energia cinetica che viene rilasciata durante l impatto causando sovrappressioni istantanee elevata rumorosit e vibrazione l insieme denominato e noto come colpo d ariete che in grado di danneggiare spesso anch
136. ltri no l eventuale punto fisso intermedio tra la valvola ed i compensatori deve essere considerato come punto di ancoraggio principale Spinta per la compressione del compensatore Ogni giunto di dilatazione assiale pu essere assimilato ad una molla avente un proprio carico specifico espresso in kg mm necessario per comprimerlo Questo dato fornito dal costruttore vedere tabella A E da notare che il carico specifico a parit di diametro va notevolmente diminuendo coll aumentare del movimento nominale del compensatore e ci a causa dell aumentare delle corrugazioni del soffietto per cui a parit di corsa totale ogni ansa si deforma meno Fig 25 La spinta totale per la compressione quindi calcolabile con la formula Fc AI dove Kc il carico specifico Al il movimento massimo del compensatore A proposito del movimento occorre tenere presente che siccome compensatori assiali al momento dell installazione vengono preallungati la corsa totale di norma espressa in un certo numero di mm rispetto alla lunghezza libera sufficiente inserire nella formula sopra indicata un allungamento pari al 50 della corsa nominale massima del compensatore in esame Ad esempio la spinta per la compressione di un compensatore AR 16 100 60 con una corsa nominale di 60 mm risulta 60 F 21 8 654 kg 2 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Spinta dovuta alla pressione di linea E la forza do
137. ma temperatura del vapore e minima temperatura del prodotto temperatura circuito secondario Per un carico nullo il Dt deve essere zero La temperatura del vapore deve quindi essere uguale alla temperatura del prodotto che deve essere riscaldato Dalle due condizioni estreme riportate si deduce che al 50 del carico anche il Dt sar al 50 del carico massimo e le condizioni intermedie saranno in diretta proporzione Costruzione del diagramma di stallo Con riferimento alla teoria esposta possiamo costruire il diagramma di stallo di cui alla fig 8 tracciando due linee che nel carico massimo indicato sulle ascisse convergono al punto di carico nullo La linea inferiore condotta dal punto corrispondente alla temperatura di ingresso del fluido secondario alla temperatura di uscita mentre la linea superiore rappresenta sulla scala delle ordinate la variazione della temperatura del vapore e quindi la sua variazione di pressione Conoscendo la pressione a valle dello scaricatore la linea della temperatura vapore pu essere usata per determinare il punto nel quale la pressione vapore eguaglia la contropressione generando la condizione di stallo Una ulteriore riduzione del carico aumenter il fenomeno di allagamento da parte del condensato Scendendo in verticale da punto di incrocio si legger sulla scala delle ascisse a quale percentuale del carico avviene lo stallo nell esempio le condizioni di stallo sono presenti per c
138. ma di Degasazione a pressione atmosferica a Quantit max di Vapore prodotto in kg h b Quantit di condensa recuperato in kg h c Conduttivit acqua di alimento Generatore d Conduttivit all interno del Generatore e Temperatura delle Condense f Temperatura dell acqua di reintegro g Dimensioni geometriche del Serbatoio di alimento h Temperatura acqua di alimento Generatore consigliabile 85 90 C si calcola quindi la quantit oraria degli spurghi TDS necessari da effettuare in continuo dai Generatori di vapore con i nostri sistemi BCS che dovranno essere convogliati in un Rievaporatore RV si tratta di un semplice serbatoio di separazione del vapore di rievaporazione e l accqua contaminata dai sali munito di tutti gli accessori indispensabili per recuperare l energia termica prima di convogliarli in fogna Il vapore prodotto a 0 2 0 3 Bar che circa il 15 dell acqua di spurgo a 10 bar sar inviato nella testata di degasazione con funzione di stripping per l acqua di reintegro ed in caso di quantit insufficiente sar integrato con vapore vivo mediante una valvola di regolazione con funzione di riduttrice di pressione a 0 2 0 3 bar La condensa inquinata in uscita dal Rievaporatore RV con una temperatura di 105 106 C pu essere ancora raffreddata fino a 35 temperatura max imposta dalla legislazione prima di convogliarla agli scarichi preriscaldando l acqua di reintegro a mezzo di uno Scamb
139. mpera Lira minima Fig 28 Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 14 A conclusione dell argomento facciamo un esempio di progettazione di un sistema di assorbimento delle dilatazioni mediante compensatori di tipo assiale Dati di progetto La planimetria della rete che supponiamo giaccia in un piano orizzontale rappresentata a fig 29 Le condizioni di esercizio e gli altri dati di riferimento per il progetto sono i seguenti Fluido acqua surriscaldata Temperatura massima di mandata 140 C Temperatura di ritorno al massimo carico 100 C Pressione di esercizio 6 bar Pressione di collaudo 9 bar Temperatura minima in fase di montaggio 10 Materiale delle tubazioni acciaio al carbonio Diametri delle tubazioni vedere la planimetria di fig 29 Funzionamento a forte intermittenza Possibilit di aumento della temperatura massima del 10 La prima operazione da eseguire la suddivisione della rete in tratti rettilinei stabilendo contempora neamente sia la posizione dei punti fissi che quella dei compensatori di dilatazione La rete potr quindi essere sezionata come rappresentato a fig 30 Nel tratto A che non ha derivazioni i compensatori potranno essere installati in prossimit dei punti fissi Nel tratto B da cui sono derivate due tubazioni di piccolo diametro per l alimentazione di altrettante utenze sar bene installare 1 compensatore in una posizione intermedia in modo da ridurre al
140. mpio di dimensionamento di una tubazione condensato Supponiamo di avere 1000 kg h di condensato alle condizioni di pressione visti precedentemente 4 bar g monte 0 bar g valle Questo significa che per ogni chilogrammo di condensa espulsa dallo scaricatore avremo nella tubazione di ritorno 0 1 kg di vapore a 0 bar e 0 9 kg di acqua calda Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 1 000 kg h Mass Volume Condensate 900 kg h Condensate 0 9 m3 h 4 bar g Flash Steam 100 kg h Flash Steam 167 3 m3 h 0 bar g Volume dell acqua 900 litri h 0 9m In Volume del vapore di rievap 100 kg h 167 3 m Ih Totale Volume m h 168 2 m h 1 volume specifico del vapore saturo a 0 bar g 1 673 m kg 100 kg Flash Steam 99 44 of Total Volume 900 kg Condensate 0 56 of Total Volume La portata volumetrica della tubazione sar quindi di 168 2 m3 h in cui il vapore rappresenta il 99 4496 del volume mentre l acqua rappresenta soltanto lo 0 56 per cui praticamente il vapore di rievaporazione occupa tutto il volume della tubazione Il risultato di immettere nella tubazione di ritorno un cos alto volume di vapore quello di provocare una contropressione valore superatmosferico che di per se stesso tende a contenere quantit di rievaporazione sviluppatasi Tutto il condensato si raccoglier sul fondo della tubazione determinando un flusso in movimento ad una velocit inferiore a quella
141. ncremento del trattamento degli abiti da lavoro delle Industrie Il ciclo produttivo di una Lavanderia sinteticamente rappresentato dallo schema che nel dettaglio consiste a Ricevimento della merce b Cernita per il raggruppamento di biancheria e capi da trattare in categorie omogenee c Deposito d Ciclo di lavaggio mediante Lavacontinuo Lavacentrifughe e Lavasecco che consite in un trattamento meccanico chimico e termico e ldroestrazione estrazione meccanica di parte dell acqua contenuta nei tessuti f Essiccazione effettuata mediante essiccatori rotativi per biancheria piana lenzuola tovaglie federe tovaglioli ecc in tunnel di essiccazione e stiratura di certi indumenti da lavoro Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali LAVACONTINUE Vapore a 3 5 Bar Vapore a 10 12 Bar Vapore a 4 Bar PRESSE MANUALI Vapore a 10 12 Bar Vapore a 10 12 Bar per produzione Vapore Pulito dove esiste Un reparto Lavanderia Blocco Qperatorio per Ospedali g Stiratura con Mangani per biancheria piana con presse o con tunnel di essiccazione e stiratura per indumenti h Piegatura imballaggio e stoccaggio dei prodotti finiti Come si pu vedere dagli schemi il Vapore nelle Lavanderie industriali indispensabile per il processo di lavorazione Per un dimensionamento di massima della Centrale Termica diamo di seguito alcune informazioni sui consumi di acqua di vapore con
142. ne dell acqua a pressione atmosferica Ne consegue che quando il condensato ad alta temperatura viene scaricato tramite gli scaricatori di condensa in apparecchi a pressione pi bassa esso non pu esistere come acqua ma deve rievaporare in parte Naturalmente non tutta la condensa rievaporer ma solo una porzione torner a trasformarsi in vapore e la quantit dipende dalla pressione esistente nella linea di scarico Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali Questa porzione funzione della temperatura di monte e della pressione a valle ed indicata dalle curve di rievaporazione Il vapore ottenuto per rievaporazione ha le stesse caratteristiche che si otterrebbero per il vapore prodotto aggiungendo energia all acqua satura e mantenendo la pressione costante non diverso dal cosiddetto vapore vivo Vapore vapore In tutti sistemi a vapore bisogna sempre cercare di ottenere il massimo rendimento ed il vapore di rievaporazione dovrebbe venir separato dal condensato per essere usato quale vapore a bassa pressione Ciascun kg di vapore ottenuto in questo modo un kg di vapore che non deve essere fornito direttamente dalla caldaia Distribuzione del Vapore Introduzione In questo manuale sono descritti i metodi usati per la distribuzione del vapore dal luogo di produzione al punto di utilizzo Il luogo di produzione pu essere una centrale termica oppu re il punto di consegna di un impianto di co
143. ne delle unit Le unit devono essere progettate per soddisfare le specifiche di installazione Ovvero devono riportare se da montare su superficie piana il massimo grado di pendenza ed il peso totale se da montare diversamente le caratteristiche e specifiche di montaggio L installazione va fatta in accordo ai regolamenti e procedure vigenti e secondo le specifiche dell impianto Se l unit spedita con imballo dopo essere stata posizionata deve essere disimballata con cura Attenzione prevedere uno spazio intorno al apparecchio che consenta l accesso manutenzione in accordo alla legislazione vigente Caratteristiche e specifiche Tutti i componenti opportunamente dimensionati devono essere montati collegati e provati come insiemi in campo se ordinati come singoli componenti o presso il fornitore prima della spedizione se ordinati come sistemi Ciascuna unit deve essere costruita in accordo alle specifiche del cliente e deve richiedere solo di essere allacciata alla sorgente di energia corrente o aria compressa per essere pronta per l avviamento Il concetto di package prevede ingombri ridotti che sono ideali per nuove installazioni grazie al minimo spazio richiesto Verifica dell unit Dopo aver tolto l imballaggio e installato l unit essa deve essere esaminata accuratamente per assicurare che l unit principale e ciascun componente non sia stato danneggiato durante il trasporto Se
144. no i valori riportati in tabella Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Diametro tubo mm Distanza max m 100 12 80 10 65 8 50 6 Le guide potranno essere realizzate secondo uno qualsiasi dei disegni della fig 31 avendo cura di lasciare sufficiente gioco per non generare attriti di scorrimento abnormi ma senza eccedere per non permettere movimenti con componenti trasversali Calcolo delle spinte sui punti fissi Calcoliamo ora le spinte agenti sui punti fissi Questo calcolo importante per essere in grado di realizzare gli ancoraggi con sufficiente robustezza ed evitare di conseguenza ogni movimento dei punti fissi e per non generare sollecitazioni che potrebbero danneggiare le strutture Per brevit calcoleremo le spinte soltanto per tre punti fissi tipici e cio quella sul punto fisso 1 terminale sul punto fisso 4 cambio di direzione e sul punto fisso 6 intermedio con derivazione Punto fisso 1 a Spinta per la compressione del compensatore For x DL 5 5 x 248 kg N B II movimento Al quello effettivo totale assorbito dal compensatore e cio Generatore ni 0 65 45 Sompenzatori Fa Guide Punti fissi Fig 30 Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali s ARTOADOAO ARION coso mE eH 1D il 4 5 ARI bora 44 v 205 300 90 2 mm b Spinta per la pressione di linea F1 pxS 9x 127 1143 kg N B Come pressione si c
145. nte a garantire al compensatore una durata di molti anni di esercizio Tuttavia nel caso diimpianti a forte intermittenza occorre aumentare il limite di durata riducendo il movimento assorbibile A tale scopo si pu utilizzare il diagramma della fig 24 che fornisce il coefficiente di correzione del movimento in funzione del numero massimo di cicli desiderati Quest ultimo coefficiente vaintrodotto dopo la eventuale riduzione del movimento in funzione della temperatura di lavoro L uso del diagramma analogo a quello della fig 23 Ad esempio desiderando per un compensatore AR 16 80 100funzionante a 250 C una vita di 10 000 cicli la corsa nominale massima di 100 mm ricavabili dalla tabella A del numero precedente Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali dovr essere ridotta a A I 100 0 84 84 mm Se invece lo stesso compensatore lavorasse a 400 C la corsadovrebbe essere ridotta a A I 0 975 0 84 100 81 9 mm dove 0 975 il coefficiente dicorrezione per la temperatura e 0 84 quello per l aumento delnumero dei cicli desiderati Il valore del movimento ricavato dalle tabelle eventualmente corretto per la temperatura e o per il numero dei cicli deve a questo punto essere confrontato con il movimento calcolato vedere punto 2 del numero precedente per procedere alla scelta del o dei compensatori necessari Quando il movimento totale del tratto di tubazione preso in considerazione supera
146. nte verificare che il soffietto sia sovracompresso in corrispondenza della massima temperatura di esercizio n mai sovrallungato in corrispondenza della minima temperatura che si potr avere a im pianto freddo o durante il montaggio Conoscendo le effettive escursioni di temperatura cui sar soggetta la tubazione di vitale importanza stabilire la lunghezza che deve assumere il compensatore al momento dell installazione Un eccessivo preallungamento che tenga conto della temperatura al momento della installazione rispetto ai valor i minimi raggiungibili prima dell avviamento dell impianto o durante un arresto pu provocare la rottura del giunto per eccessivo allungamento Copyright 2004 Spirax Sarco s r l distanza quida COMIT V Fig 27 Per calcolare la lunghezza diinstallazione si pu servire della seguente formula Trin Al A Lins Lin Al Tra Tenn List Lunghezza del compensatore all installazione Lmn Lunghezza minima del compensatore che uguale alla sua lunghezza libera diminuita di met del suo movimento totale AI Movimento totale dellatubazione da assorbire Temperatura al momento dell installazione Tmax Temperatura massima di esercizio della tubazione Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali tTt _ 6 _6 _ gt lt gt ss
147. nti il vapore agli scaricatori Linee di scarico dagli scaricatori Linee di mandata delle pompe di ritorno condense Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali Le esigenze determinabili per ciascun punto variano anche in funzione della pressione di esercizio Linee di adduzione del condensato agli scaricatori In questa parte dell impianto il condensato deve fluire dall uscita dell apparecchio utilizzante vapore allo scaricatore Poich la pressione del vapore nell apparecchio e nello scaricatore sono uguali il condensato potr fluire solo per gravit per cui come regola generale lo scaricatore deve essere installato inferiormente all apparecchio cui collegato Le tubazioni dal punto di scarico allo scaricatore di condensa devono essere installate pendenza verso il basso Nella tabella seguente sono riportate le portate di condensato in funzione del diametro della tubazione e della minima perdita di carico per attrito nella tubazione stessa Non si pu supporre a priori che il diametro dello scarico dell utenza sia quello adatto anche per la scelta dello scaricatore poich l impianto e l apparecchio potrebbero essere previsti funzionare in condizioni diverse e variabili di pressioni e portate 26 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Dimensionamento delle Tubazioni di adduzione allo scaricatore di condensa Nella scelta del diametro delle tubazioni di scarico condensa si deve ten
148. o dell aria a meno che non si impieghi il sistema congiunto con eliminatore d aria Per questa ragione gli scaricatori di questo tipo sono spesso provvisti di spurgo dell aria separato mentre in altri si combinano i due dispositivi per l eliminazione del blocco del vapore e dell aria Chiaramente ciascun scaricatore che apra a intervalli in seguito alla perdita di calore dal corpo alla fine riesce a eliminare il blocco del vapore tuttavia lo scarico risultante sar irregolare ed erratico e il metodo risulter accettabile solamente con utenze vapore piccole e non critiche J i ACCESSORI Gli impianti vapore per essere installati in modo efficiente necessitano di una vasta gamma di apparecchiature accessori che includono eValvole di intercettazione o di isolamento eValvole di ritegno o di non ritorno eF iltri eSeparatori eEliminatori di aria eSpie visive eUnit spiratec di controllo funzionalit degli scaricatori 38 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Valvole di intercettazione o di isolamento Valvole con tenuta a soffietto L isolamento di parte di un impianto necessario e Prevengono perdite sullo stelo per e Risparmio di energia Manutenzione riparazione o sostituzione e Migliora la sicurezza Fermata dell impianto Deviazione del fluidi Blocco del fluidi e Rispetta l ambiente e Minimizza la manutenzione Vari tipi di valvole di intercettazione usate sul vapore eValvole a sfera eV
149. o voci a g A puro titolo informativo segnaliamo che i materiali impiegabili sono Acciaio inossidabile AISI 304 o AISI 316L Incoloy 825 lega ad alto contenuto di Ni Inconel 600 Monel 400 lega di Nichel e rame Nimonic 75 lega ad alto contenuto di Ni Hastelloy B o C Titanio 115 e Alluminio m del cieli per 1000 Fig 24 Coefficiente di riduzione del movimento in funzione dei cicli 4 Calcolo delle spinte agenti sui punti fissi Per calcolare il totale delle forze agenti su ciascun punto fisso di una rete comprendente compensatori di dilatazione di tipo assiale occorre determinare le seguenti forze 1 Spinta per la compressione del compensatore 2 Spinta dovuta alla pressione della linea 3 Spinta dovuta agli attriti 4 Spinta causata dalle forze centri fughe Ciascuna di queste forze va calcolata singolarmente per poi arrivare alla spinta totale e tenendo in considerazione quanto segue a in corrispondenza di ognicambio di direzione della tubazione occorre calcolare la risultante delle forze agenti nelle due direzioni Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 10 b se in una tubazione rettilinea prevista una va razione di diametro il punto di ancoraggio inter medio sar soggetto alla differenza delle forze agenti sui due lati c se per la presenza di una valvola manuale o automatica in un punto della rete alcuni compen satori potessero risultare in pressione ed a
150. o termostatico La figura illustra un tipico scaricatore di condensa termostatico a pressioni equilibrate Questi apparecchi sono di piccole dimensioni sono inoltre leggeri e rispetto alla loro dimensione hanno grande capacit di scarico La valvola completamente aperta a freddo permettendo quindi lo scarico dell aria all avviamento ed il massimo scarico di condensato nel momento di maggior carico Questo tipo di scaricatore non soggetto a congelamento se montato all aperto a meno che la tubazione a valle non sia in risalita formando una colonna di condensa che allagher lo scaricatore nel momento in cui il vapore verr intercettato caricatore di condensa Termostatico Quale scaricatore per quale utilizzo Per definizione gli scaricatori di condensa devono trattenere il vapore permettendo nello stesso tempo il passaggio dell aria di gas incondensabili e della condensa principali requisiti di un buon scarico della condensa sono gi stati descritti e vale la pena ripetere che il rendimento dell impianto di somma importanza Non di alcuna utilit disporre di scaricatori che funzionino con la massima affidabilit se il rendimento dell impianto diminuisce certamente auspicabile il ridurre la manutenzione se questo provoca perdite del sistema o allagamenti e corrosione dell impianto e tantomeno cali produttivi e o di qualit Una tabella guida sui criteri di scelta per i vari tipi di scaricatori in f
151. ola di chiusura manuale deve essere installata a monte come dispositivo di intercettazione E utile installare anche una valvola di ritegno La valvola di chiusura manuale deve rimanere chiusa fino al completamento dell installazione A Nota per tutte le connessioni delle tubazioni l uso e o il tipo di sigillante o le guarnizioni nei punti di accoppiamento devono essere scelte secondo le regole locali accettati dalla pratica comune o secondo le specifiche dell installatore Attacco di presa vapore se esiste l successivo passo nella procedura di installazione collegare l impianto di distribuzione del vapore all attacco di presa vapore L esatta posizione di questo attacco per la specifica unit il diametro della tubazione e la dimensione deve essere determinato dal disegno fornito con l unit Una valvola manuale di intercettazione e una valvola automatica di ritegno devono essere installate a valle della linea di distribuzione del vapore come dispositivo di intercettazione nel caso in cui l unit debba essere disconnessa dal sistema La valvola di intercettazione deve essere chiusa e rimanere tale fino al completamento dell installazione Nota le valvole di intercettazione manuali e le valvole di non ritorno devono soddisfare le specifiche e i requisiti previsti dai regolamenti locali Linea ritorno condensa se esiste Con il trasferimento del calore si genera condensa Questa condensa deve poter esse
152. olito viene dedicata grande attenzione e cura solo alla parte della regolazione automatica tenendo giustamente presente l esigenza della precisione della temperatura poca importanza si dedica invece allo scarico della condensa con il risultato di annullare anche tutti gli sforzi dedicati alla regolazione e procurandosi una serie di altri problemi pi difficilmente eliminabili casi pi frequenti ed in cui si possono pi facilmente avere inconvenienti si hanno con scambiatori di calore per fluidi diversi e con batterie di riscaldamento per aria alimentati con basse e medie pressioni di vapore alcuni problemi sono riscontrabili anche con pressioni pi elevate quando si abbiano reti di ritorno condense sopraelevate O comunque in contropressione Queste applicazioni richiedono una particolare cura nella scelta e nel dimensionamento dello scaricatore e nello studio dello schema di installazione uno scaricatore non adatto uno schema non adeguato o una svista in sede di installazione possono portare ai seguenti inconvenienti Insufficiente resa termica oscillazione della temperatura del fluido termoregolato o stratificazione della temperatura stessa nel caso di batterie forti colpi d ariete corrosione nei serpentini di scambio allagamento delle superfici di scambio e nel caso di batterie possibilit di gelo dei primi ranghi Compito della regolazione di temperatura prevista per il controllo di una di queste apparecchiature
153. one differenziale fra utenza e linea di ritorno anzi tender ad aspirare condensa ed aria da quest ultima L utilizzatore si allagher conseguente diminuzione della superficie di scambio e della temperatura regolata non appena la situa zione sar rilevata dal sensore di temperatura e la valvola termoregolatrice torner ad aprire si avranno colpi d ariete ed ampie oscillazioni della temperatura Tali inconvenienti che assumono un andamento ciclico possono essere eliminati prevedendo una valvola rompivuoto in grado di immettere aria non appena la pressione del vapore scenda a valori sub atmosferici Si former cosi all interno dello spazio a vapore una miscela aria vapore che pu avere temperature inferiori ai 100 pur essendo a pressione atmosferica senza la necessit cio di andare sottovuoto legge di Dalton sulle pressioni parziali nelle miscele di gas In queste condizioni se il drenaggio ben fatto la condensa potr essere allontanata regolarmente e con continuit senza influire ed interferire con l azione del termoregolatore 2 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l a L c e 5 5 Lu T La c EL a I T S 07 ii ai EL 40 Percentuale carico Fig 1 Variazioni della pressione e temperatura vapore in funzione della percentuale del carico nello scambiatore considerato La linea tratteggiata rappresenta una frequente condizione di sovradimensionamento della superficie di
154. one inferiore Si ricordi quindi che pi bassa la pressione a valle della valvola minore sar la produzione di vapore di rievaporazione Per pressioni uguali o superiori a 0 3 bar g riferirsi alla tabella per il dimensionamento delle tubazioni vapore contenuta nel Manuale Tecnico Spirax Sarco Considerazioni sul dimensionamento delle tubazioni di condensato Sebbene i dati di cui alla precedente tabella siano teoricamente corretti si dovranno tener presente alcune considerazioni pratiche 2 Scaricatore di tipo termostatico Questi scaricatori es scaricatori a pressione equilibrata e scaricatori bimetallici sono progettati per funzionare ad una temperatura minore della temperatura di saturazione Secondo il tipo di scaricatore considerato questo valore di temperatura inferiore da 10 a 50 C della temperatura di saturazione per esempio uno scaricatore a pressione equilibrata pu essere dotato di una capsula funzionante ad una temperatura di 13 C inferiore alla temperatura di saturazione Questo naturalmente provocher una minore produzione di vapore di rievaporazione Si consideri il seguente esempio Temperatura di saturazione a 7 bar g 170 5 C Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 53 5 Lim eri one nominale della tubazione mm 1258 104 4 33 7 330 7595 Temperatura di taratura dello scaricatore 13 170 5 13 157 50 Pressione corrispondente a 157 5 C 500
155. onsiderate quella di collaudo C Spinta per gli attriti delle guide Fa F x M 0 3 x 765 229 kg N B II peso M della linea quello del tratto compreso tra i punti fissi 1 e 2 ed avente una lunghezza di 44m La spinta totale la somma delle tre sopra calcolate cio 1620 5 kg e si eserciter secondo l asse della tubazione verso sinistra Punto fisso 4 In questo caso occorre calcolare prima la spinta del tronco A poi quella del tronco B ed infine sommarle vettorialmente Fosa 2 55 x 22 6 248 kg Faa Px5 9x 127 1143 kg Fasa F x C 0 3 x 765 229 5 kg Faa F oga Fosa 1620 5 kg AR 10 Di 10 III E 44 mE GS 1 0 50 AR 0010 iu Lies AR1 05060 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l 0 2 KG 8 5 41 174 2 kg Fpag 5 9 9 f11 kg Fag F x M 0 3 x 241 72 3 kg Fap Fap FB 957 5 Ko La spinta totale risulta F4 Fang Fap 1882 kg Guida d tipopesante per tubazicni di gosso diametro a linee ad alta pressione La direzione di tale forza pu essere facilmente determinata graficamente mediante il poligono vettoriale come illustrato nella figura 32 Punto fisso 6 La spinta totale la somma vettoriale delle tre spinte esercitate dai tronchi C e D Fesc AL 243x 92 112 BC i 2 Fe pxS 9x79 711 kg Fasc Fx M 0 3 x 301 90 kg Guida a tubo con o renza d
156. orno ai 85 90 C mediante iniezione di vapore direttamente all interno del pozzo caldo mediante appositi iniettori per il riscaldamento in fase di avviamento dell impianto e per far fronte ai picchi di richiesta vapore al quale non corrisponde un immediato ritorno delle condense di uguale portata Indispensabile inviare sulla testata del degasatore vapore a bassissima pressione 0 2 0 3 Bar possibilmente vapore di rievaporazione derivante da un sistema di rievaporazione delle acque di spurgo e o condense relative a quelle utenze che utilizzano vapore a pressioni pi alte in quantit adeguata alla quantit dell acqua di reintegro che si trova a temperatura ambiente 3 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Fenomeni derivanti dalla presenza di incondensabili Reazioni chimiche in presenza di di CO L Ossigeno contenuto nell acqua assorbe facilmente elettroni dando origine ad un processo rappresentato dalla reazione chimica seguente O 4Fe 2 gt 40H Le superfice metalliche interagiscono con la seguente reazione dando origine al processo COrrosivo 2Fe 2H50 39 2Fe 40H La presenza di Anidride Carbonica nei circuiti Vapore Condensa dipende quasi esclusivamente dalla quantit di Carbonati e Bicarbonati presenti nell acqua di alimento dando origine a reazioni chimiche abbassandone il PH con conseguente corrosione delle tubazioni e apparecchiature che costituiscono l impianto CO HCO Acido
157. portanti problemi da superare quando si ha una concomitanza di alta pressione ed elevati diametri di tubazioni che i compensatori a soffietto devono essere opportunamente guidati e ancorati Esistono per casi abbastanza frequenti in cui gli ancoraggi non possono essere costruiti con la robu stezza richiesta ad esempio per la presenza di macchinari che non possono sopportare le spinte casi in cui il movimento in pi piani rende problematica la determinazione dei punti fissi Si ricorre allora ai compensatori autobilanciati che sono realizzati in modo da eliminare la spinta dovuta alla pressione interna Uno dei compensatori autobilanciati pi comunemente usato quello rappresentato nelle fig 17 e 18 In questo caso l effetto della pressione di linea bilanciato mediante un soffietto cieco B in comunicazione con la tubazione applicato all ester no di una curva e collegato mediante una coppia di tiranti alla estremit opposta del soffietto A che quello che deve assorbire i movimenti del sistema Mediante i tiranti ogni spinta sulle tubazioni completamente eliminata e il soffietto A pu assorbire sia movimenti assiali che laterali Proseguiremo nel prossimo numero l esame con la determinazione dei punti di ancoraggio e di installazione dei giunti ed il calcolo delle dila tazioni di linea ed assorbibili dai giunti Esamineremo ora in maggior dettaglio la metodologia di scelta e di impiego dei compensator
158. r determinare la quantit di Vapore di Rievaporazione Determinazione della percentuale di vapore di rievaporazione mediante il diagramma Pressione allo scaricatore 4 bar g Pressione del vapore di rievaporazione pressione nella tubazione condensa 0 bar g Percentuale di vapore di rievaporazione 10 La guantita di vapore di rievaporazione presente nella tubazione del condensato il fattore pi importante per determinare il diametro della tubazione di scarico dello scaricatore di condensa Dimensionamento in funzione del solo vapore di rievaporazione Per ragioni di costo i collettori principali del condensato sono di diametro pi piccolo possibile Le tubazioni sono generalmente previste per una determinata portata di acqua mentre in realt il fluido scaricato da uno scaricatore di condensa una miscela di condensa e di vapore di rievaporazione Non sempre si tiene conto come in funzione della pressione a monte dello scaricatore e della pressione nella tubazione del condensato a valle di esso il vapore di rievaporazione possa essere fino a 400 volte il volume del condensato Questo fatto ci indica chiaramente che il sistema di ritorno delle condense deve essere dimensionato in funzione del volume del vapore di rievaporazione anzich sul volume del condensato Riprendiamo l esempio precedente che ci dimostra come il 10 di condensato rievapora passando da una pressione a monte di 4 bar alla pressione atmosferica Ese
159. re drenata dall apparecchio e ritornare al sistema di vapore primario attraverso la linea di ritorno condensa La linea di ritorno condensa deve essere collegata ala presa di condensa dell apparecchio che normalmente localizzata a valle degli scaricatori principali e ausiliari L esatta posizione della presa di condensa il diametro della tubazione ed eventuale filettatura possono essere ricavate dal disegno fornito con ogni apparecchio La linea di ritorno condensa deve essere ricollegata al sistema per il ricircolo e il recupero Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali Una valvola manuale di intercettazione deve essere installata a valle della linea di ritorno condensa per permettere l isolamento dell apparecchio dal sistema La valvola di intercettazione della condensa previene il ritorno del vapore o della condensa nel caso in cui venga scollegata la linea Valvola di Sicurezza sfiato e scarico Tutti i sistemi in pressione sono equipaggiati con una o pi valvole di sicurezza Nella maggior parte delle applicazioni la valvola di sicurezza sfiata in atmosfera Le tubazioni utilizzate per il sistema di sfiato della valvola di sicurezza devono essere adeguate per la capacit di efflusso della valvola stessa Il sistema di sfiato deve permettere il drenaggio di eventuale condensa ed essere collegato ad uno scarico adatto Il collegamento della valvola di sicurezza ad un sistema di sfiato e scarico adatti serv
160. re pulito deve essere progettato per produrre vapore di qualit esente da impurit ed ossidi tale da alimentare autoclavi di sterilizzazione sterilizzazione di linee ed applicazioni dove il vapore ed il condensato non devono potenzialmente contaminare il prodotto ll generatore di vapore pulito deve essere progettato e costruito nel rispetto di tutti i requisiti previsti dalla normativa PED a cui si aggiungono i requisiti richiesti dalla GMP in vigo re current Good Manufacturing Practises La separazione delle impurit presenti deve avvenire per gravit e per forza centrifuga Le impurit raccolte dal processo di separazione saranno continuamente scaricate attraverso lo scarico previsto sul separatore Materiali e Finiture Tutte le superfici delle parti in contatto con l acqua di alimento e con il vapore pulito saranno costruite in acciaio inossidabile AISI 316L per assicurare una protezione dalla precipitazione di carburi formatisi durante i processi di saldatura Tutte le superfici delle parti in contatto con il vapore pulito saranno elettro pulite Tutte le superfici delle parti in contatto con il fluido primario e o fluidi refrigeranti potranno essere di ottone bronzo oppure di acciaio inossidabile Copyright 2004 Spirax Sarco s r l IldalTvudaddso vidaHoNYvia dad OLTINd 3dod vA ANO N T0Hd aJogendeAan 7 AS ouae ip enbae a ejuaueqed ECCE IZ ouez asalg 16 A S
161. remo poi ridurre la pressione nel punto di utilizzo secondo le necessit delle utenze e della tecnologia del processo produttivo vantaggi che ne conseguono sono i seguenti 1 Sono necessarie tubazioni di minore diametro la cui minore superficie causer minore perdita di energia termica si veda la sezione Calcolo dello scambio di energia termica e l influenza dell aumento di t e di p 16 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Si riducono i costi delle tubazioni del vapore sia dei materiali tubazioni flangie raccordi supporti ecc che della manodopera Si riducono anche i costi delle coibentazioni Si ottiene vapore pi secco nel punto di utilizzo causa dell effetto di evaporazione dell umidit conseguente alla riduzione di pressione Il generatore di vapore pu funzionare a pressione maggiore corrispondente al suo migliore rendimento oi aumenta il volume di energia del generatore di vapore il che permette al generatore stesso di affrontare efficientemente variazioni di carico senza il pericolo di proiezioni e trascinamenti liquidi DIAGRAMMA A BLOCCHI DI UN SISTEMA VAPORE RITORNO CONDENSE DI UNA LAVANDERIA INDUSTRIALE Steriliz Lavatrici 1 zatrici Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali Collettore Condense 1 po caldaia m Copyright 2004 Spirax Sarco s r l DIMENSIONAMENTO TUBAZIONI VAPORE Nel dimensionamento delle tubazioni esiste la t
162. ri Si evitano ritardi nei progetti eliminando le costruzioni in cantiere Minimizza Elimina i tempi di attesa in cantiere Minimizza Elimina le costruzioni ed il costo del lavoro in cantiere Si ottiene una serie di benefici da progettazioni modulare preassiemate che portano ad una riduzione dei tempi e costi di installazione Sistemi completi e collaudati pronti l installazione Controlli integrati o distanza facilmente integrabili con altri sistemi esistenti Singolo fornitore Semplificazione dei progetti integrando ingegneria produzione da un singolo fornitore Si elimina la necessit di avere i costi elevati delle grandi societ di ingegneria Viene semplificato il processo di comunicazione evitando ritardi di progettazione Unit di produzione flessibile che pu occuparsi di piccoli e grandi sistemi Disponibilit di servizi completi di installazione ed avviamento compreso corsi di istruzione Spirax Sarco fornisce sistemi completi chiavi in mano partendo dalla progettazione concettuale fino Ai sistemi finiti con servizi di costruzione ed installazione Un qualsiasi sistema vapore pu essere diviso in sottosistemi concependo l ingegneria dell impianto come l interconnessione di questi sottogruppi In particolare Zona Caldaia 1 Unit di degasazione acqua alimento condense preriscaldamento Unit preassiemata comprendente il sistema di pompe acqua alimento con integrato il sistema
163. rispetto a sistemi ad olio ad alta temperatura oppure ad acqua surriscaldata poich l uso di questi fluidi presuppone l accettazione di gradienti di temperatura sulle superfici di scambio Questo un notevole vantaggio in quei processi che richiedono una uniforme temperatura di scambio Qualit del vapore Il vapore dovrebbe essere edisponibile al punto d uso edisponibile nella quantit necessaria ea pressione ed a temperatura previste eesente da aria e gas incondensabili eesente da corpi estranei eSecco Esaminiamo queste caratteristiche punto per punto La quantit necessaria deve corrispondere alle esigenze applicative La quantit necessaria deve essere adeguatamente calcolata e le tubazioni devono essere dimensionate in modo idoneo 4 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Caratteristiche fisiche del vapore saturo unit SI e ST P pressione al manometro Pa pressione assoluta T temperatura V zvolume specifico hj zentalpia specifica del liquido h entalpia specifica di vaporizzazione entalpia specifica del vapore saturo Iw e ense en o EC 0 0571 306 05 28 191 197 7 2425 0 570 2 2562 7 612 1 O TOO 0 102 318 95 458 14 574 191 6 458 2394 4 571 9 2586 2 B amp 17 7 0 150 0 153 327 15 54 0 10 223 225 9 54 0 2274 8 567 2 2600 7 621 2 0 200 0 204 dda 15 60 0 7 650 251 5 60 1 2359 7 563 6 261 1 2 620 7 0 250 0 255 238 15 65 0 6 204 252 0 65 0 2347 5 560 7 2019 5 625 7 0 300 0 306
164. riteri usati per il dimensionamento delle tubazioni Esempio 1 Supponiamo di avere una pressione iniziale di 7 bar ed una pressione di 6 4 bar al termine della tubazione Il fattore di pressione P1 rilevabile dalle tabelle per il dimensionamento delle tubazioni di 56 38 corrispondente alla pressione iniziale e di 48 48 P2 in corrispondenza della pressione finale Fluid Flow Caduta di pressione in funzione della lunghezza F Fattore di pressione Se supponiamo che la lunghezza della tubazione comprensiva di maggiorazione per curve e derivazioni sia di 263 metri avremo Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali P P 56 38 48 48 LR e 5 s ques L 263 fattori di pressione mostrati sono calcolati con equazioni teoriche guida CIBSE C4 67 che usano numeri di Reynolds viscosit e rugosit delle tubazioni di acciaio Questi valori sono calcolati entro un certo campo di pressioni e di velocit e quindi sono sufficientemente accurati per l uso del dimensionamento delle tubazioni di distribuzione vapore Per esempio usando la tabella delle portate e dei fattori di caduta di pressione partendo dalla colonna F di sinistra per 0 030 e andando sulla colonna di destra corrispondente vediamo che per una tubazione di diametro di 65 mm si ha una portata di vapore di 919 kg h x con un fattore di velocit y di 80 6 m s Il fattore di velocit y basato su un volume di vapore di 1 m3 kg
165. ro a Y 40 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Tipica installazione Filtri su Liquidi Separatore di Condensa E necessario fare alcune considerazioni sull appropriato posizionamento ed allineamento delle tubazioni di derivazione e di servizio delle apparecchiature accessorie nonch sugli scarichi o gli sfoghi d aria Le tubazioni del vapore non sono un eccezione Il vapore in uscita da una caldaia o da altro generatore spesso pi umido di quanto si creda e nel caso che non si provveda all eliminazione di questa condensa nel punto d utilizzo del vapore si avr un fluido vettore con una pi bassa capacit di scambio termico rispetto a quella che ci si aspetterebbe dal vapore saturo secco L uso di un separatore per la rimozione della condensa indispensabile ed mostrato nella figura Il dimensionamento dei separatori non difficile in quanto generalmente si sceglie lo stesso diametro della tubazione sulla quale vanno installati separatore deve essere corredato di uno scaricatore automatico di condensa di tipo meccanico ad esempio a galleggiante adeguatamente dimensionato Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali Separatore di Condensa Separator Tipica applicazione Separatore di Condensa Tipica installazione Separatore di Condensa uscita Vapore Caldaia Eliminatori di Aria nei sistemi a fluidi liguidi L aria ed altri gas in condensabili debbono essere rimossi dai sist
166. roduceva una variazione di temperatura invece il termine comunemente utilizzato al giorno d oggi entalpia del liquido la quantit di calore necessaria per fare aumentare la temperatura di 1 kg di acqua da 0 C a quella di ebollizione pu essere desunta dalle Tavole del Vapore riportate al termine di questa pubblicazione Ad esempio alla pressione atmosferica 0 bar g l acqua bolle a 100 C e 419 kj di energia sono necessari per riscaldare 1 kg di acqua da 0 alla sua temperatura di ebollizione di 100 C Entalpia di evaporazione calore latente o hig E la quantit di calore necessaria per trasformare lo stato dell acqua al suo punto di ebollizione in vapore Quando si aggiunge calore non vi alcuna variazione nella temperatura della miscela vapore acqua e tutta l energia viene impiegata per cambiare lo stato da liquido acqua in gas vapore Il meno recente termine calore latente era dovuto al fatto che sebbene si aggiungesse calore non vi era alcuna variazione di temperatura Ad ogni buon conto il termine oggi utilizzato entalpia di evaporazione Ancora la quantit di calore necessaria per evaporare 1 kg di acqua alla propria temperatura di evaporazione si trova nelle Tavole del Vapore delle pagine che seguono Ad esempio alla pressione atmosferica 0 bar g abbiamo bisogno di 2258 kj di energia per evaporare 1 kg di acqua a 100 in 1 kg di vapore a 100 C Energia totale o h E l energia to
167. sempio sopra riportato per una tubazione di 50 mm sar y 40 86 _ velocita reale y volume specifico attuale velocita reale 0 24 velocita reale 2 9 8 m s 40 86 22 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Si pu credere che la velocit di cui sopra sia bassa in confronto con la massima velocit possibile bisogna per ricordare che la tubazione del vapore stata dimensionata in modo da limitare la caduta di pressione poich alla massima velocit possibile associata una caduta di pressione molto alta Vediamo pertanto come avremmo determinato il diametro della tubazione se avessimo invece usato una velocit di 21 m s Le pressioni intermedie e le velocit possono essere calcolate in questo modo velocit reale volume specifico attuale Per una velocit di 21 m s ed una pressione del vapore a 7 bar volume di 0 24 m kg 21 87 5 0 24 Possiamo ora scorrere la tabella delle capacit delle tubazioni e dei fattori di caduta di pressione deducendo in quali condizioni 289 kg di vapore possono essere gestiti con un fattore di velocit di 87 5 Le condizioni pi prossime sono quelle dalla colonna della tubazione da 40 mm in corrispondenza di un fattore F di 0 08 Usando una tubazione di diametro 40 mm dato che P1 ed L sono invariati mediante la formula caduta di pressione limitata a 0 5 bar pu essere perfettamente valida perfino se comporta velocit pi basse di quelle previ
168. sere scelte sulla base di velocit del fluido caduta di pressione In ciascuno dei casi sopracitati buona cosa verificare sia la velocit del fluido sia la caduta di pressione in modo da assicurarsi che i limiti relativi non siano stati superati Il dimensionamento delle tubazioni secondo la velocit del fluido basato sul volume totale del vapore fluente nella tubazione si ricordi che il volume specifico varia al variare della pressione essendo uguale all area della sezione della tubazione per la velocit Se conosciamo la portata massica e la pressione del vapore possiamo facilmente calcolare la corrispondente portata volumetrica m s Adottando una accettabile velocit del vapore delle tubazioni delle tubazioni Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali m s possiamo calcolare la sezione della tubazione e quindi il diametro richiesta per la portata considerata a ITI m S Capacit delle tubazioni alle velocit specifiche Un esempio tipico dell aumento di capacit delle tubazioni vapore mostrato a pag 19 portate delle tubazioni alle velocit specifiche dove viene indicato che la capacit delle tubazioni aumenta con l aumentare di Velocit per le ragioni evidenziate Pressione poich con l aumentare della pressione si ha una diminuzione del volume specifico il vapore quindi occupa meno volume della tubazione Il diagramma della capacit delle
169. sieme al condensato Ne consegue che la tubazione di scarico dello scaricatore dovr essere almeno uguale in diametro all attacco di ingresso dello scaricatore 2 Funzionamento in esercizio Dopo un certo tempo la portata del condensato si assester al valore normale corrispondente alla portata di vapore normalmente utilizzata In queste condizioni la temperatura del condensato aumenta fino a quella del vapore e quindi non appena il condensato viene scaricato nella linea di trasporto condensa che a pressione minore DIME HSIOHAMEHTO LIHEE COHDEHSA funzione della Portata in Kgih e delle Perdite di carico Perdite di carico 0 5 mbanim 130 290 540 1150 1790 2450 6950 10900 22200 42600 21900 Perdite di carico 03 mbarim g5 220 410 aat 1360 2630 5350 0320 17000 32600 627 00 Diametro nominale 15 20 25 de 40 Per tener conto del fenomeno di rievaporezione e per evitare alte contropressioni all avviamento il diametro delle tubazioni dovrebbe essere determinato considerando il carico iniziale che in molti casi circa il doppio del carico di esercizio Per gli impieghi pi comuni sufficiente dimensionare la linea per una perdita di carico di 0 8 mbar per metro circa 8 mm di c a per metro utilizzando la colonna evidenziata della tabella precedente Tubazioni di scarico dagli scaricatori di condensa La tubazione collegata all uscita dello scaricatore non deve solo trasportare condensato
170. simili ai precedenti ma studiati per applicazioni negli impianti di riscaldamento e di condizionamento e con limitazioni di diametro e movimento Come si pu vedere dalla figura sono provvisti sia di una guida interna che di una guida esterna che assicurano e facilitano il montaggio con il perfetto allineamento Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali degli attacchi Vengono inoltre costruiti confezionati con un certo preallungamento e tenuti in posizione mediante una vite di blocco in modo da mantenere la giusta lunghezza di montaggio pretensione che assicuri lo sfruttamento di tutta la corsa disponibile Una volta montato il giunto e fissata la tubazione viene tolta la vite di fermo per consentire il libero movimento della tubazione al variare della temperatura In casi eccezionali quando si prevede che la temperatura della linea scenda notevolmente rispetto a quella di montaggio prima che l impianto entri in esercizio pu essere necessario modificare il preallungamento di fabbrica Compensatori Assiali a Pressurizzazione Esterna fig 11 Vengono impiegati per assorbire movimenti assiali rilevanti in reti ad alta pressione La pressione di linea applicata all esterno del soffietto attraverso una fessura tra uno dei tronchetti di estremit e la guida esterna cui saldato il soffietto Una cassa esterna capace di resistere alla pressione di linea contiene il soffietto cui saldato all estremit
171. sioni all interno del tubo a sua volta contenuto in uno stampo matrice avente la forma voluta per il soffietto In alcuni casi per aumentare la resistenza alla pressione e o l allungamento nella gola delle anse vengono inseriti degli anelli di rinforzo come indicato nella fig 4 Il tubo di partenza normalmente ottenuto da lamiera di spessore e materiale adatti successivamente calandrata e saldata longitudi nalmente Un importante sviluppo nella costruzione di soffietti fu l introduzione delle esecuzioni multistrato Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali Copyright 2004 s r l per la costituzione del corpo molleggiante In altre parole la parete del soffietto costituita da due o pi strati di spessore pi sottile della corrispondente parete singola fig 5 Si trovato che con questo tipo di costruzione si ottiene una maggior flessibilit e quindi una minor resistenza al movimento assiale e o laterale a parit di resistenza alla pressione interna e di movimento totale effettuato In esercizio il soffietto a causa dei continui allungamenti accorciamenti cui sottoposto tende a snervarsi per fatica E quindi importante conoscere il suo ciclo di vita ossia il numero di complete espansioni e contrazioni corsa che esso pu sopportare prima del collasso La vita del giunto in stretta relazione con la pressione con la corsa e la temperatura di impiego
172. sogna creare dei punti di drenaggio ed installare degli scaricatori di condensa Fal 1 250 Steam F law Joe Installazione di una lunga tubazione vapore Punti di drenaggio punti di scarico costituiti da piccoli fori praticati sul fondo della tubazione vapore di grande diametro ai quali collegare la tubazione di scarico hanno un effetto limitato Il film di condensa che scorre sul fondo trascinato dal vapore oltre questi fori Occorre predisporre dei tronchetti di scarico costituiti da raccordi a T di eguali dimensioni della tubazione principale che si dimostrano molto pi efficaci Essi sono di grande effetto pratico per tubazioni fino a 100 mm di diametro Per tubazioni di diametro maggiore i tronchetti di scarico possono essere previsti di Si dovr inoltre assicurare una minima pendenza dei tubi in senso concorde al movimento del vapore in modo da facilitare il movimento del condensato verso i punti di drenaggio In alcuni casi con tubazioni di una certa lunghezza la pendenza necessaria impone degli abbassamenti progressivi di percorso accettabili si dovranno cos prevedere dei punti di risalita in quota come indicato in figura Le pendenze utilizzate sono molto variabili e comprese in un campo tra il 300 e 1 5 possonoessere variamente influenzate dal tipo e dal percorso della distribuzione un valore medio standard suggerito tra il 4 ed il 5y Con queste precauzioni si faciliter il trascinamento
173. spostamenti delle derivazioni saranno pi contenuti La tubazione dovr essere guidata in entrambi i tratti compresi tra il compensatore e i due punti fissi Nei casi in cui le derivazioni non possono subire spostamenti occorrer prevedere dei punti fissi anche in corrispondenza di ciascuna di esse Quando il tratto rettilineo tra due ancoraggi principali molto lungo e tale da richiedere l inserzione di pi compensatori occorrer preve dere dei punti fissi intermedi che dividano il tratto in par ti aventi lunghezza proporzionale al movi mento assorbibile da ciascuncompensatore Ad esempio un tratto di tubazione di 120m avente una dilatazione totale di 265 mm potr essere diviso mediante due punti fissi intermedi in tre tratti due della lunghezza di 48 m e uno della lun ghezza di 24 m Gli allungamenti di ciascun tratto saranno di 106 106 e 53 mm rispettivamente Due dei tre compensatori potranno essere installati nelle immediate adiacenze di un punto fisso intermedio mentre il terzo potr essere installato in vicinanza del secondo punto fisso intermedio o di uno dei punti fissi principali Per le guide vale quanto detto per i casi precedenti In qualche caso la posizione dei punti fissi pu essere condizionata da fattori esterni quale la impossibilit pratica di realizzare gli ancoraggi per insufficiente robustezza delle strutture presenza di macchinari necessit di zone libere presenza di altre tubazioni ecc r
174. ssa in kg m v la velocit del fluido in m sec g l accelerazione di gravit 9 81 m sec l angolo di deviazione della tubazione Esempio calcolare la spinta centrifuga esercitata su una deviazione a 60 di una tubazione DN 350 percorsa da acqua fredda alla velocit di 3 5 m sec La sezione A risulta T T A 0 0945 m e quindi F 200845 1000 35 son amp 18 981 2 Punti fissi intermedi Quando un punto fisso inserito in un tratto di tubazione rettilineo con diametro costante le spinte esercitate su di esso dai due tratti adiacenti sono uguali e contrarie e pertanto non soggetto ad alcuna spinta Tuttavia a scopo precauzionale bene calcolarlo per la spinta di compressione del compensatore e per la spinta per attrito delle guide 5 Posizione delle guide Per il buon funzionamento deicompensatori assiali le guide delle tubazioni sono essenziali Esse sono necessarie sia perassicurare il corretto movimento dei componenti che per evitare flessioni e o torsioni alle tubazioni La prima guida deve essere posta ad una distanza massima di 4 diametri dal compensatore e la seconda ad una distanza massima di 14 diametri dalla prima fig 26 Le guide successive dovranno essere poste a distanze variabili in funzione del diametro e della pressione di esercizio della linea Per determinare tali distanze ci si pu servire del diagramma di fig 27 Dal valore della pressione massima di esercizio sulle as
175. sso Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 7 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l CENTRALE TERMICA Argomento CENTRALE TERMICA Schema Depurazione acqua di alimento Degasazione acqua di alimento Fenomeni derivanti da incondensabili Generatore vapore Caldaia Regolazione livello Spurghi caldaia Collettore di distribuzione vapore Gruppi di rievaporazione e rilancio condense Tabella perdite di carico tubazioni acqua Schema gruppo rievaporazione e rilancio condensa Gruppo produzione acqua calda per impianto di climatizzazione Gruppo produz Acqua calda sanitaria Schema impianti produzione acqua calda INDICE U e 5 D 10 11 12 13 Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 1 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l SH OdY AI ROLYY4INIO Indes aogas v pua A ejeg Ip m 1 LEG p auargzsalq i bande OMJEGISE ogas aJajesebar uaa appa OTTO CU aeu TTT S asuapuo I TWIHISNONI VIHTONVAYI HH0d7A OLHWSIdEI SI HHOS NULI oane ip enbae quae Ted l Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 240 40de A ar jeg e n zog JP Copyright 2004 Spirax Sarco s r l CENTRALE TERMICA A Depurazione acqua di Alimento Generatori di Vapore Premesso che i Generatori di Vapore tecnologico per produzione di Vapore nelle Lavanderie sono generalmente
176. ste Con una tubazione di derivazione di 5 oppure 10 m di lunghezza lo stesso criterio di dimensionamento porterebbe a valori di 0 01 oppure di 0 02 bar solamente Questi valori sono chiaramente insignificanti per cui usualmente si dimensionano le tubazioni di derivazione in modo da avere velocit maggiori anche se ci pu portare a maggiori cadute di pressione che per tubazioni di lunghezza limitata sono certamente accettabili Spesso si scelgono i diametri delle tubazioni usando tabelle simili a quella riportata nelle pagine precedenti Capacit delle tubazioni e velocit specifiche del vapore Le velocit di 25 30 m s si utilizzano esclusivamente con tratti di collegamento agli utilizzi molto corti in quanto presuppongono una alta perdita di carico unitaria La caduta di pressione aumenta sensibilmente quando ci sia una sensibile presenza di raccorderia giunti gomiti ecc La perdita di carico variabile in modo pi che proporzionale potenziale con il diametro di tubazione per cui contenere la velocit in presenza di diametri piccoli od aumentarla con l aumento del diametro di tubazione lunghezze sensibili limitare la velocit entro i 15 m s oppure effettuare il dimensionamento con la determinazione delle perdite di carico Per il dimensionamento delle tubazioni di adduzione vapore alle utenze si puo utilizzare anche i diagrammi di seguito riportati sia in funzione della velocit del vapore che in funzione dell
177. ta con un componente di controllo attivato elettricamente 7 collegare una appropriata sorgente d aria per gli strumenti di controllo pneumatici Prima di cominciare qualunque operazione di installazione avviamento e manutenzione sull unit 1 assicurarsi che la linea di alimentazione vapore olio acqua surriscaldata sia stata intercettata chiudendo la valvola manuale 2 se il sistema era in funzione lasciarlo adeguatamente raffreddare cos come le linee di alimentazione e di uscita prima di iniziare l intervento 3 assicurarsi che la corrente sia stata tolta prima di avviare qualunque operazione 4 assicurarsi che tutte le valvole di intercettazione sulle linee di ingresso uscita e di drenaggio siano chiuse 5 assicurarsi che l alimentazione strumenti sia chiusa e la pressione dell aria sia stata intercettata La contemporanea presenza di acqua ed energia elettrica pu portare a condizioni di pericolo Assicurarsi che la corrente venga tolta dell unit alla 10 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l prima di iniziare qualunque operazione di installazione o manutenzione Attacco sorgente fluido freddo se esiste Il primo passo della procedura di installazione consiste nella connessione della sorgente del fluido freddo L esatta posizione di questo attacco per la specifica unit il diametro della tubazione e la dimensione deve essere determinato dal disegno fornito con l unit Una valv
178. tabile e conservativo Come peso oltre a quello del tubo va considerato anche quello del fluido convogliato trascurabile nel caso di vapore e gas e delle valvole o altre apparecchiature eventualmente inserite nel tratto considerato e gravanti sulla linea Esempio Calcolare la spinta dovuta all attrito delle guide di un tratto di tubazione DN 80 della lunghezza tra i punti fissi di 48 m e percorsa da acqua calda a 90 C Il peso del tubo 7 39 48 355 kg Il peso dell acqua contenuta considerando prudenzialmente il peso specifico 1 5 28 48 253 kg peso totale del tratto pertanto di 608 kg Considerando un coefficiente di attrito F 0 3 la spinta esercitata sui punti fissi della componente di attrito risulta Fa 0 3 608 182 kg Mo DEUS C Vle Se Tenta EN P ma TE ai xa Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Spinta per forze centrifughe Va presa in considerazione solo per i punti fissi in corrispondenza di variazioni di direzione di tubazioni convoglianti liquidi ed aventi diametro superiore a 300 mm Per la stragrande maggioranza dei casi quindi questa spinta pu essere completamente trascurata La formula che ne consente ilcalcolo la seguente ZA ye vi o Fo SEN cf n dove la sezione interna della tubazione in m y la massa volumica peso specifico del fluido alle condizioni di esercizio espre
179. tale del vapore ed ottenuta semplicemente sommando l entalpia del liquido e quella dell evaporazione Anche questa informazione pu essere trovata nelle Tavole del Vapore citate Ad esempio alla pressione atmosferica 0 bar g l acqua va in ebollizione a 100 e sono necessari 419 kj di energia per riscaldare 1 kg di acqua da 0 C alla propria temperatura di 2 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l ebollizione di 100 C Altri 2258 kj di energia sono richiesti per evaporare 1 kg di acqua a 100 C in 1 kg di vapore a 100 C Quindi per ottenere 419 2258 2677 kj l energia totale Pressione Temper Entalpia kj kg Volume Bar w ho h m m kg Acqua Evaporaz Vapore 0 100 419 2257 2676 1 120 506 2202 2 08 2 134 562 2164 2 26 3 144 605 2135 2 40 4 152 6 1 2109 2 50 5 159 641 2087 2 58 6 165 697 206 2 64 170 121 2049 2770 8 175 744 2032 2776 9 180 763 2016 2779 10 184 782 2001 2783 11 188 799 1987 2 86 12 192 816 19 3 2 89 13 195 831 1961 2792 14 198 846 1948 2794 La conversione dell entalpia da kj kg in kcal h kj kg moltiplicato 0 2388459 kcal kg Quando il vapore trasferisce il proprio calore al processo l entalpia di evaporazione che si trasferisce per prima Il vapore torner poi a condensarsi in acqua alla medesima temperatura Cos possiamo affermare che l entalpia di evaporazione effettivamente l energia data all acqua alla
180. tema di pompe con integrato valvole strumentazione facile da installare Unit indiretta di generazione vapore Unit di generazione comprendente il sistema di pompe acqua alimento con integrato valvole strumentazione unit precablata di controllo facile da installare trasferimento di calore Unit preassiemata di trasferimento del calore comprendente lo scambiatore sistema di pompe valvole strumentazione scaricatori unit precablata di controllo facile da installare e che riduce il tempo e costo di installazione speciali per i processi Unit ingegnerizzata allo scopo per la soluzione di problemi specifici Un sistema tipico comprende scambiatori sistema di pompe valvole strumentazione scaricatori unit precablata di controllo e tutte le apparecchiature in campo necessarie per un sistema integrato completo Unit di riduzione pressione Unit preassiemata di riduzione della pressione facile da installare Queste unit sono dimensionate e tarate per l utilizzo specifico Per stazioni di riduzione da installarsi in serie o parallelo sono disponibili collettori di distribuzione Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Quadretto di controllo Acqua di reintegro gt Condense J I Vapore 0 2 Bar bia E Gruppo di rievaporazione Pompa di ricircolo Caldaie a MM Spurghi tos m r G ruppo pompe di alimentazione Vapore
181. teristiche alle alte tem perature Per quanto riguarda la costruzione dei soffietti particolare importanza ha l esecuzione della saldatura longitudinale del tubo di origine prima della formazione delle ondulazioni tale saldatura deve essere eseguita in modo da non aumentare lo spessore di parete e nello stesso tempo senza ridurre localmente la resistenza rispetto la lamiera Ci pu essere ottenuto soltanto impiegando macchine automatiche ed eseguendo severi e frequenti controlli di qualit che devono comprendere oltre alle normali prove idrauliche radiografie delle saldature ecc Un importante fattore da tenere in considerazione prima di acquistare un compensatore di dilatazione la tecnologia impiegata nella sua costruzione dato che trattandosi di un apparecchio vivo anche pi piccoli difetti di costruzione possono esaltarsi in tempi molto brevi durante l esercizio Fatte queste premesse di carattere generale possiamo ora passare brevemente in rassegna i vari tipi di compensatori di dilatazione disponibili in commercio esaminandone il campo di impiego Fig 7 Compensatori Assiali fig 9 Sono previsti per assorbire movimenti sia di allungamento trazione che di accorciamento compressione esclusivamente lungo l asse longitudinale del soffietto La corsa disponibile normalmente specificata come rispetto alla lunghezza libera che quella del compensatore a freddo prima del suo inserimento nella tub
182. ti 11 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Collegamento della strumentazione pneumatica di controllo Per tutti i prodotti o sistemi equipaggiati con componenti pneumatici occorre assicurarsi che la pressione di alimentazione dell aria compressa sia corretta Hiferirsi al disegno fornito con la specifica installazione ed ai manuali di installazione operativi di ciascun apparecchio per determinare i requisiti del componente stesso A Assicurarsi che la linea di alimentazione aria strumenti sia stata chiusa e che la linea a valle non sia in pressione prima di iniziare qualsiasi connessione Riferirsi al disegno o alle istruzioni di installazione contenuti nel Manuale di Uso e Manutenzione del componente pneumatico ed alle relative istruzioni di collegamento pneumatico Nota per tutte le connessioni pneumatiche l uso e o il tipo di sigillante o di guarnizioni degli accoppiamenti devono essere scelti secondo regole accettate dalla pratica comune o secondo le specifiche dell installatore Collegamento delle linee di drenaggio Quando i prodotti o sistemi sono equipaggiati con valvole di drenaggio e di scarico occorre considerare che lo scarico da queste valvole avviene a pressione e temperatura uguale a quella del vapore generato e pu causare incidenti se non collegate correttamente Si raccomanda che la linea di drenaggio sia collegata ad un serbatoio con relativo sistema di condensazione prima che venga collegata allo
183. toio perch non necessario Possono essere installate in aree definite pericolose Pu pompare condensato a temperatura di saturazione senza alcun pericolo di cavitazione Manutenzione quasi inesistente Possibilit di montaggio di pi pompe in parallelo per portate molto elevate Possibilit da parte di Spirax Sarco di fornire Packages di gruppi premortati con tutte le certificazioni e collaudi richieste dalle normative vigenti Fig 10 Da qualche anno la Spirax Sarco ha realizzato e brevettato per piccole e medie portate di singoli apparecchi di scambio termico un apparecchio rivoluzionario per la soluzione del problema dello Fig 9 Pompa MFP 14 stallo Unit automatica di scarico e pompaggio APT 14 che riunisce in s tutte le caratteristiche ed i vantaggi dei sistemi di pompaggio e la semplicit operativa dello scaricatore di condensa a galleggiante Fig 11 e Fig 12 Principio di funzionamento e caratteristiche tecniche come da nostre specifiche tecniche Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 6 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Alla Centrale Termica Ingrazza condenso Ingresso condensa Vapora di comando Fig TU POMPE DI RILANCIO CONDENSA Fig 11 Pompe APT 14 Fig 12 Installazione tipica dell APT 14 per il drenaggio completamente automatico di uno scambiatore di calore termoregolato Efficienza e autonomia sono assicurati in ogni fase del proce
184. tori di Vapore In considerazione dell utilizzo del Vapore nelle Lavanderie anche di grosse dimensioni sono sufficienti Generatori di Vapore con bollo di 12 o 15 Bar mentre le potenzialit variano in funzione della biancheria che debbono trattare per tutti debbono assicurare l erogazione del Vapore e per tale considerazione necessario installare pi generatori garantendo ridondanza nella maggio parte delle Lavanderie vengono installati N 2 Generatori di vapore di eguale potenzialit dove in funzione del carico ne viene mantenuto in esercizio n 1 oppure n 2 in parallelo Viste inoltre le potenzialit e le pressioni necessarie consigliato l utilizzo di Generatori a tubi di fumo Orientativamente si pu ipotizzare un consumo di vapore pari a 3 5 4 kg di Vapore per ogni kg di biancheria Per una maggiore efficienza dei Generatori sempre consigliabile una regolazione modulante del livello come schema di principio di fig 1 costituito da Misuratore Trasmettitore di portata ILVA o DIVA che trasmette i valori istantanei di portata all unit di calcolo costituita dal CD 600 Misuratore Trasmettitore di Livello di tipo Capacitivo o di Pressione differenz Che invia il segnale all unit di calcolo costituita dal CD 600 Regolatore elettronico multi loop CD 600 una unit di calcolo che dispone di 4 loop di regolazione e funzioni matematiche multiple configurabili come in questo caso che interviene correggen
185. torizzato Il personale deve essere istruito su metodi e procedure per l esecuzione degli allacciamenti elettrici e dei circuiti in pressione e dovrebbe essere esperto nei lavori su impianti a vapore olio caldo o acqua surriscaldata Il personale che eseguir tali attivit deve leggere attentamente completo e comprendere tutti i manuali dei prodotti forniti prima di iniziare qualsiasi attivit descritta nelle procedure Tutto il personale deve porre molta attenzione a tutte le Note Precauzioni ed Avvertenze contenute nelle procedure descritte nei manuali Tutte le precauzioni contenute nelle avvertenze devono essere accuratamente seguite per ridurre il rischio di infortuni Verificare che tutta la documentazione per ciascuno dei componenti principali sia allegata al sistema Si raccomanda fortemente che ciascun documento sia studiato prima di qualunque operazione di installazione avviamento e manutenzione La documentazione di ognuno dei componenti principali pu contenere avvertenze e precauzioni segnalate dal fabbricante di ciascun componente Queste avvertenze e precauzioni potrebbero essere specifiche del particolare componente Questo manuale intende coprire le procedure d installazione avviamento e manutenzione in linea generale di tutti i prodotti o sistemi del circuito vapore Poich ciascuna unit costruita secondo le specifiche del cliente le istruzioni sono per forza generali Se questo
186. tro esterno della tubazione in millimetri S carico di sicurezza di progetto in N mm MN m 18 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Pipe Size Nominal Actual Inside Diameter Schedule 40 Pressure Velocity 20 25 32 50 65 100 125 150 5 8 29 gt S 24 i 9 E 5 62 7 s 102 26 128 2 154 05 EE gt 56 91 158 18 31 50 86 29 51 83 144 40 47 82 133 230 ES 15 23 40 65 113 3 25 38 67 109 188 40 61 107 174 301 15 28 50 80 139 e 47 83 134 232 75 132 215 371 34 59 96 165 56 98 159 276 90 157 255 441 39 68 111 191 ENE 65 114 184 319 40 104 182 295 511 15 44 77 125 217 25 74 129 209 362 40 118 206 334 5 9 15 49 86 140 242 EN 25 82 144 233 404 40 131 230 3 3 646 15 60 105 170 294 25 100 175 2893 490 40 160 280 453 785 15 80 141 228 394 25 134 235 380 657 40 214 3 5 608 1052 136 210 362 569 822 227 350 603 948 1369 254 363 561 965 1517 2191 114 163 251 433 681 983 190 271 419 722 1135 1638 304 434 671 1155 1815 2621 133 189 292 503 791 1142 221 315 487 839 1319 1904 354 505 779 1342 2110 3046 194 277 427 735 1156 1669 323 461 712 1226 1927 2 82 517 737 1139 1961 3083 4451 254 362 559 962 1512 2183 423 603 931 1603 2520 3639 676 964 1490 2565 4032 0822 313 446 689 1186 1864 2691 521 743 1148 1976 3106 4485 833 1189 1836 3162 4970 71 6 371 529 817 1408 2213 3195 619 882 1362 2347 3688 5325 990 1411 2180 3 55 5901 8521 430 613 947 1631 2563 3700 716 1022 1578 2718 4271 6167 1146 1635 2525 4348 6834
187. uare la somma delle sole sezioni in uscita Il collettore deve essere sempre munito di una 6 11 22 80 6 11 52 40 50 131 13 cm tasca di raccolta in un lato in ambo i lati se molto lungo per la raccolta della condensa che _ 13413 _ sar poi evacuata da un adeguato Scaricatore di pore 12 93 cm 129 3 mm condensa rigorosamente del tipo meccanico Galleggiante o Secchiello rovesciato Viene scelto un diametro uguale Per comodit diamo di seguito le sezioni di alcune immediatamente superiore a quello tubazione corrispondente al esterno della tabella Nel nostro caso si dovr realizzare il collettore con un diametro esterno da 139 7 mm corrispondente a un 5 Diametro Esterno Interno Sezione Tubazione Nomin mm mm Area DN interna w 15 213 186 249 20 26 9 222 3 91 1 25 337 279 641 1 32 424 36 6 10 50 1 40 483 425 14 20 2 50 603 538 2280 2 65 761 696 38 20 3 80 889 816 5240 4 100 1143 1062 88 70 88 70 Orientativamente per determinare la lunghezza 5 125 139 7 129 9 134 00 134 00 dei collettori considerare le seguenti distanze tra 6 150 1650 1552 197 00 gli attacchi in funzione del diametro 8 200 2160 204 0 343 00 NENNEN DN 1 2 2 2 4 5 10 250 267 0 254 0 508 00 Attacco DN 15 20 25 32 40 50 5 Attacco DN 80 12
188. uare lo scarico del condensato non appena questo si forma mantenendo libera la superficie di scambio tale condizione pu essere garantita da una sufficiente pressione differenziale Una insufficienza della pressione differenziale pu essere imputata sia allo scambiatore progetto Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali errato o funzionamento anomalo oppure alla linea ritorno condense 1 Con regolazione in funzione quando la temperatura del prodotto aumenta la valvola di regolazione del vapore tende a chiudere parzializzando il flusso 2 La pressione del vapore diminuisce e quando la contropressione della linea di ritorno condensato maggiore P P della pressione del vapore a valle della valvola di regolazione inizia l allagamento dello scambiatore come mostrato nella fig 4 3 La temperatura del prodotto tende a diminuire e di conseguenza la valvola di regolazione torna aprire per aumentare la portata del vapore e quindi la pressione torna ad aumentare gt e ricomincia lo scarico del condensato ma nello scambiatore si instaura una pressione vapore maggiore di quella necessaria per mantenere il prodotto alla temperatura prefissata Il ciclo quindi si ripete vedere fig 5 Product Temperature Input Heat Exchanger Fig 4 Product Temperature Heat Exchanger Fig 5 4 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l La condizione di stallo viene accelerata e facilitata qu
189. uata pendenza che si assicura alla tubazione lungo la direzione del flusso stesso Il condensato dovr quindi essere scaricato dal punto pi basso della tubazione principale All apertura della valvola di intercettazione del vapore dell apparecchio utilizzatore il vapore entra nell apparecchio stesso e viene in contatto con superfici pi fredde alle quali cede il suo calore o entalpia di evaporazione riscaldando l apparecchio carico di avviamento continuando poi a trasferire energia termica al processo carico di esercizio e naturalmente diventa condensato Vi quindi un flusso continuo di vapore dalla caldaia per alimentare l apparecchio e per mantenere questo flusso si deve generare continuamente vapore La continuit del processo ottenuta alimentando proporzionalmente la caldaia sia con combustibile che con acqua per integrare quella che stata trasformata in vapore Sistema di Riscaldamento Processo Condenza Circuito tipico vapore Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 14 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l APPROCCIO STRUTTURATO PER L INGEGNERIA E PROGETTAZIONE DI UN IMPIANTO VAPORE Lo studio e la progettazione ottimale di un sistema vapore sono elementi importanti di ogni efficiente circuito e distribuzione vapore E importante iniziare con un modello vapore supportato dalla migliore esperienza e procedura che permetta una chiara visione della distribuzione delle varie
190. uaull g tn ges 2402 LI 1 4 H E L Lil ni i H 4 H DI bi D E h 1 i A 1 1 Jeg E adeh auorzezzineun ip ojuerduj leg auorzezzieui ip JIIVIHISNONI VidddNVvgAVI ddOodVA OLNYIdNI YMNAHIS Copyright 2004 Spirax Sarco s r l 13 Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali REPARTI DI PRODUZIONE DI UNA LAVANDERIA INDUSTRIALE INDICE Argomento Pagina Schema di flusso 2 Reparto di produzione 3 Schema di impianto vapore di una 3 lavanderia Schema di flusso trattamento biancheria blocco operatorio Generatore vapore pulito dedicato Sistema Generatore vapore pulito Sistema trattamento acqua di alimento Materiali e finiture Schema sistema produzione vapore pulito Eccessiva umidit Secchezza del vapore per la sterilizzaz Surriscaldamento del vapore Sistema di distribuzione vapore O PP OO NNN Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 1 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l FLUSSO LAVAGGIO BIANCHERIA DI UNA LAVANDERIA INDUSTRIALE CERNITA BIANCHERIA LAVACENTRIFUGHE LAVASECCO ESSICCATOI MANGANI PRESSE AUTOMATICHE IMBUSTATRICI REPARTO DI PRODUZIONE DI UNA LAVANDERIA INDUSTRIALE Il settore delle Lavanderie Industriali in discreta crescita dovuto principalmente al lavaggio di biancheria Ospedaliera causa soppressione dei reparti di lavanderia e all i
191. udere una valvola di intercettazione togliere tensione mettere a rischio qualche parte del sistema o qualche altro lavoratore Tra i pericoli si possono includere la chiusura degli sfiati o l isolamento dei dispositivi di protezione il rendere inefficaci i controlli o gli allarmi Assicurarsi che le valvole di intercettazione siano chiuse o aperte in modo graduale per evitare shock al sistema Sistemi in pressione Assicurarsi che ogni parte in pressione sia isolata o sfiatata alla pressione atmosferica in modo sicuro Considerare la necessit di isolare in due punti doppio blocco e sfogo e di bloccare e o marcare le valvole chiuse Non presumere che il sistema sia depressurizzato solo perch il o i manometri indicano zero Temperatura Attendere un tempo sufficiente perch la temperatura si normalizzi dopo l isolamento per evitare il rischio di bruciature Attrezzi e materiale di consumo Prima di iniziare il lavoro assicurarsi la disponibilit di attrezzi adatti e o materiali di consumo Usare solo ricambi originali Indumenti protettivi Considerare se sia necessario qualche tipo di indumento protettivo per proteggersi dai rischi derivanti da per esempio sostanze chimiche temperatura alta o bassa rumore caduta di pesi danni agli occhi o al viso Autorizzazione per lavorare Tutti i lavori devono essere eseguiti o supervisionati da personale competente Quando richiesta una autorizzazione formale a lavorare o
192. unzione dell utilizzo pubblicata nelle pagine precedenti e nel nostro catalogo generale Vapore e ulteriori informazioni legate al campo applicativo sono reperibili nel manuale Steam trapping and air venting Questo paragrafo intende evidenziare alcuni dei fattori importanti per la scelta dello scaricatore presupponendo che le esigenze di pressione portata di condensa e spurgo dell aria siano state affrontate fin dalla fase preliminare di scelta Colpo d ariete Il colpo d ariete qualunque sia la causa pu danneggiare gli scaricatori di condensa impedendone il loro regolare funzionamento E quindi importante che questa possibilit sia riconosciuta e che lo scaricatore sia scelto conformemente 37 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l Il colpo d ariete si verifica quando un accumulo d acqua presente nell impianto viene trascinato ad alta velocit nelle tubazioni principali del vapore o nelle serpentine mal disposte oppure quando ci sia una linea di risalita dopo uno scaricatore di condensa Anche quando la pressione del vapore sembra adeguata e sufficiente ad effettuare l innalzamento ci pu non avvenire all avviamento o quando l impianto da scaricare soggetto all azione di regolatori di temperatura Anche lo scarico di condensa in una linea di ritorno servita da pompe pu produrre il proprio tipico colpo d ariete Gli elementi termostatici a soffietto corrugato caratterizzati da pareti molto sottili o flessibili e
193. ure di impostazione 6 Tarare gli allarmi di massima Consultare i manuali inclusi per determinare l esatta 12 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l 10 11 12 posizione e taratura Aprire le valvole delle linee di ritorno Aprire lentamente valvola di intercettazione sull ingresso del fluido di calore primario e la valvola sulla linea di uscita creando una situazione di funzionamento approssimativamente vicina a 10 25 delle condizioni di progetto del sistema Essendo le valvole aperte verificare eventuali perdite su tutte le valvole e su tutte le connessioni Per le valvole di regolazione pneumatiche aprire le valvole di alimentazione dell aria strumenti Appena l unit inizia il suo funzionamento riverificare eventuali perdite sulle linee Se non si riscontrano perdite proseguire con l apertura graduale della valvole di intercettazione manuale Verificare che le variabili del processo siano nel campo desiderato Consultare la specifica del prodotto e il manuale incluso per determinarne l esatta posizione e le corrette procedure di taratura Dopo che l unit ha raggiunto le condizioni operative ispezionare nuovamente tutte le connessioni per eventuali perdite Inoltre verificare tutti gli indicatori manometri termostati e i componenti di controllo ed assicurarsi che la pressione del vapore e del fluido primario rimangano allinterno delle specifiche di progetto Ora lunit pronta per i
194. vaporazione del vapore umido il prodotto della frazione secca X e l entalpia specifica hi che si ricava dalle Tavole del Vapore entalpia attuale entalpia di evaporazione x frazione secca Relazione tra la temperatura e la pressione del vapore Se osserviamo le Tavole del Vapore e tracciamo un diagramma della temperatura rispetto alla pressione otteniamo la curva riportata nella figura Questa curva denominata curva di saturazione l acqua e il vapore possono coesistere a qualsiasi pressione sulla curva essendo entrambi alla temperatura di ebollizione L acqua ed il vapore in tale stato di ebollizione o di condensazione Sono denominati rispettivamente acqua satura e vapore saturo perch sono saturi di energia termica Se il vapore saturo non in presenza di acqua satura allora esso viene denominato vapore saturo secco AT 180 7 15r M 14r 100 penis E znake lar Curva di saturazione del Vapore Il vapore quando si trova sopra alla curva di saturazione denominato vapore surriscaldato La temperatura del vapore superiore a quella di saturazione indicata come grado di surriscaldamento del vapore L acqua quando si trova al di sotto di tale curva invece denominata acqua sub satura Vapore surriscaldato Qualora il vapore prodotto in una caldaia fosse esposto ad una superficie con una temperatura maggiore la temperatura del vapore stesso aumenterebbe fino a superare quella di evaporaz
195. vapore umido Derivazioni verso il basso Ovviamente si possono avere punti bassi anche nelle linee derivate La situazione pi comune uno stacco verso una valvola di intercettazione o di regolazione II condensato che si accumula a monte di queste valvole sar alla loro apertura trascinato e si mischier con il vapore E pertanto necessario costituire un punto di drenaggio con relativo scaricatore automatico come mostrato dalla figura Si noti che la derivazione stata effettuata dal punto superiore della tubazione principale siccome l acqua pi pesante rimarr sul fondo della tubazione principale proseguendo il proprio cammino e sar quindi derivato vapore il pi secco possibile velocit del vapore fino a 40 misec JU 50 m Corretta derivazione da una tubazione vapore Aumenta del diametro della tubazione per limitare la velocit a 15 misec Installazione di una tubazione vapore con superamento di ostacoli Percorrenze in salita Non infrequente dover installare una tubazione di vapore nel percorso della quale si incontrano ostacoli causati dalla conformazione del terreno costruzioni o strutture da superare per cui non possibile installare una tubazione orizzontale od in pendenza verso la direzione del flusso come precedentemente visto Nei casi meno critici pu essere sufficiente creare una tubazione di raccordo verticale la cui altezza sia riferita al punto pi alto da superare
196. viene rilevata una qualunque evidenza di danneggiamento che potrebbe avere effetti sulla sicurezza operativa dell unit si deve contattare il fornitore o un rappresentante commerciale autorizzato per dare informazioni sul danno e ricevere istruzioni su come procedere Questo pu essere effettuato verificando le specifiche di progetto incluse nell unit stessa con le targhette fissate su ciascun componente Se viene trovata una qualsiasi discrepanza rispetto alle specifiche di progetto si deve contattare il fornitore o un 9 Copyright 2004 Spirax Sarco s r l rappresentante commerciale autorizzato prima di procedere con l installazione Montaggio dell unit L unit dovrebbe essere fissata seguendo i requisiti del regolamento vigente o gli standard accettati per l installazione nel luogo specifico e per l unit acquistata In aree a rischio di oscillazioni si raccomanda che l unit sia montata in accordo alle procedure raccomandate per il luogo in modo che sia meno suscettibile a danneggiamento Procedure preliminari generali A Le unit o i sistemi devono essere forniti d disegni che indicano la posizione e le caratteristiche dei collegamenti da effettuare In aggiunta sui disegni devono essere riportati le direzioni dei flussi Questi devono essere gli schemi da seguire per l installazione A Tutte le procedure di installazione avviamento e manutenzione devono essere eseguite da personale esperto ed au
197. vorita dall effetto di stripping cio l atomizzazione o con la laminazione dell acqua da degasare oltre al lavaggio con vapore a bassissima pressione inviato sulla testata degasatrice Fatta questa premessa precisiamo quanto segue 1 Per poter degasare l acqua di alimento caldaia si deve innalzare la sua temperatura e questo pu avvenire in un degasatore termofisico che deve essere pressurizzato o attraverso un sistema come quello proposto dalla Spirax Sarco a pressione atmosferica 2 Il degasatore pressurizzato deve essere sottoposto al collaudo degli enti preposti come recipiente in pressione ed inoltre pu provocare degli ostacoli all evacuazione della condensa dalle varie utenze perch determina una contropressione agli scaricatori di condensa Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 3 Il sistema Spirax Sarco operando in un serbatoio atmosferico non ha bisogno di collaudo e non crea ostacoli alla evacuazione della condensa dalle utenze 4 Si ha un notevole risparmio energetico e di acqua trattata se si fa affluire la condensa in una testata di miscelazione e degasazione infatti la condensa che ritorna dalle utenze ancora dotata di un notevole carico termico a causa del fatto che viaggia tubazioni leggermente pressurizzate dovute alle perdite di carico pu quindi in alcuni casi trovarsi intorno a circa 100 110 C Se questa condensa la convogliamo direttamente serbatoio atmosf
198. vuta alla pressione interna che tende ad estendere il soffietto del compensatore E calcolabile con la formula Fp p S Dove p la pressione di esercizio o di collaudo della linea S la sezione trasversale media del soffietto Anche questo dato calcolato considerando il diametro medio della corrugazione vedere fig 25 normalmente fornito dal costruttore vedere tab A Esempio calcolare la spinta su un punto fisso dovuto alla pressione in una linea a 12kg cm e comprendente un compensatore AR 16 65 70 Dalla tavola A si ricava che la sezione effettiva S del compensatore di 57 quindi la spinta Fp 12 57 684 kg Spinta dovuta agli attriti Nel suo movimento dovuto alle dilatazioni termiche la tubazione scorre sulle guide che ovviamente provocano una resistenza dovuta all attrito tra la tubazione e la guida Anche questa forza va a scaricarsi sui punti fissi e pu essere calcolata con la formula Fa F M ir T uii k T me T A FTT L TUNE Fig 26 Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali 11 dove F il coefficiente di attrito M il peso totale della linea compresa fra i punti fissi in esame Il coefficiente di attrito F dovrebbe essere fornito dal costruttore delle guide ma nel caso che questo dato non sia disponibile si pu considerare un valore F 0 3 che per la maggioranza dei casi accet
199. zione sia tramite gru che muletto a forche Le unit pi grandi possono essere spedite senza cassa ma devono essere dotate di appositi occhielli per il sollevamento e la movimentazione A Le unit devono essere sollevate agendo solamente sulle aree indicate sulla cassa oppure usando gli occhielli di sollevamento chiaramente evidenziati Metodi impropri di sollevamento possono danneggiare le unit CONDIZIONI DI ESERCIZIO Prima di ogni operazione pratica occorre controllare che le condizioni di esercizio previste rientrino nei limiti massimi ammissibili indicati sulla targhetta di identificazione Vedere le specifiche di progetto di ciascuna unit nonch la targa dati apposta al fine di determinare le massime condizioni di esercizio di ciascuna unit Assicurarsi che ci sia spazio sufficiente alla estremit dell unit consentirne la manutenzione Rispettare nel collegamento la Spirax Sarco Il Vapore nelle Lavanderie Industriali direzione entrata uscita dei fluidi come previsto nel progetto A Lato caldo lato freddo Qualora il fluido di servizio sia costituito da vapore acqua surriscaldata od olio caldo bene verificare qual il lato caldo previsto in sede di progetto Controllare la posizione di installazione e verificare che essa sia compatibile con le specifiche dell unit Naturalmente consigliabile il posizionamento per un minimo ingombro ed il minor sporcamento Requisiti per la collocazio

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