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Norme Tecniche per le Costruzioni Decreto 14

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1. E 1 c c 35 4 103 4 10 Figura 5 1 1 Diagrammi di calcolo tensione deformazione parabola rettangolo del conglo merato cementizio a alta resistenza b molto bassa bassa e media resistenza 5 1 2 1 5 3 Diagrammi di calcolo tensione deformazione dell acciaio possibile adottare quale diagramma di calcolo tensione deformazione uno dei due diagrammi rappresentati in figura 5 1 2 riferiti alla tensione di snerva mento di calcolo f di un acciaio ordinario o di un acciaio per precompres sione Tali diagrammi si ottengono a partire dai diagrammi caratteristici secon do le modalit indicate nella figura 5 1 2 dove Eua 0 9 ex deformazione ultima di progetto f fd A tensione di snervamento di progetto 129 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni Il diagramma caratteristico determinato dai seguenti parametri fk tensione caratteristica di snervamento k rapporto tra la tensione caratteristica di picco e la tensione caratteristi ca di snervamento E modulo elastico dell acciaio Euk deformazione in corrispondenza del picco di tensione La figura 5 1 3 mostra come ottenere il diagramma caratteristico a partire dal diagramma tensione deformazione per acciai a snervamento definito mentre la figura 5 1 4 mostra come ottenere il diagramma caratteristico a partire dal dia gramma tensione deformazione per acciai a snervamento non definito es acciai per precompressione Altr
2. n numero di verticali indagate 1 2 3 4 5 7 10 E 1 40 1 35 1 33 1 31 1 29 1 27 1 25 E 1 40 1 27 1 23 1 20 1 15 1 12 1 08 c Nel caso infine si faccia riferimento a formule dinamiche utilizzando i risultati di misure effettuate nel corso dell infissione dei pali la validit dell ap proccio dovr essere documentata da precedenti esperienze basate sul com portamento di pali simili installati in circostanze analoghe o basate sul con fronto con prove di carico Oltre alle verifiche della capacit portante dell insieme palo terreno occor rer procedere alla verifica del palo quale componente strutturale 7 3 1 2 2 Verifiche in condizioni di esercizio SLE Vale quanto riportato per le fondazioni dirette tenendo conto del diverso grado di mobilitazione della portata di base e della portata per attrito lungo il fusto in funzione del livello di carico applicato Nel progetto di una fondazione su pali ammesso l impiego dei pali con funzione di riduzione o regolazione dei cedimenti In questo caso il carico limite della fondazione dev essere valutato con riferimento alla sola piastra 7 3 1 2 3 ASPETTI COSTRUTTIVI Nel progetto si deve tenere conto dei vari aspetti che possono influire sul l integrit e sul comportamento dei pali quali la distanza relativa la sequenza di installazione i problemi di rifluimento e sifonamento nel caso di pali trivel lati l addensamento del terreno con pali battuti
3. N mm Resistenza caratteristica a compressione fp Tipo di malta dell elemento M15 M10 M5 M2 5 2 0 1 0 1 0 1 0 1 0 3 0 2 2 2 2 2 2 2 0 5 0 3 5 3 4 3 3 3 0 7 5 5 0 4 5 4 1 3 5 10 0 6 2 5 3 4 7 4 1 15 0 8 2 6 7 6 0 5 1 20 0 9 7 8 0 7 0 6 1 30 0 12 0 10 0 8 6 7 2 40 0 14 3 12 0 10 4 Anche in questo caso per valori non contemplati in tabella ammessa l in terpolazione lineare in nessun caso sono ammesse estrapolazioni 11 9 5 2 Resistenza caratteristica a taglio in assenza di tensioni normali DETERMINAZIONE SPERIMENTALE DELLA RESISTENZA A TAGLIO La determinazione della resistenza al taglio in assenza di tensioni normali fo deve essere effettuata mediante prove di compressione diagonale su muretti Le prove devono essere effettuate su almeno 6 provini La resistenza caratteristica f sar dedotta dalla resistenza media f otte nuta dai risultati delle prove mediante la relazione fo 0 7 Lg STIMA DELLA RESISTENZA A TAGLIO In sede di progetto per le murature formate da elementi artificiali pieni o semipieni il valore di fx pu essere dedotto dalla resistenza a compressione degli elementi tramite le Tabelle 11 9 VIII e 11 9 1X La validit di tali tabelle limitata a quelle murature aventi giunti orizzon tali e verticali riempiti di malta e di spessore compreso tra 5 e 15 mm Per valo 462 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale ri non contemplati in tab
4. 1 1 2 14 1 6 1 8 2 2 2 2 4 Figura 3 3 4 Variabilit con altezza e categoria del coefficiente di esposizione delle Ce velo cit quando c 1 70 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali 3 3 5 COEFFICENTE DI TOPOGRAFIA Nel caso di costruzioni poste presso la sommit di colline o di pendii isola ti si possono avere incrementi locali della velocit del vento In mancanza di indagini specifiche ed approfondite si pu tenere conto di ci adottando un valore del coefficiente di topografia c riferito alla componente del vento orto gonale al ciglio del pendio o della collina calcolato con le formule di seguito riportate Con riferimento alla Figura 3 3 5 dette H l altezza della collina o del dislivello H o dea ia ep ztan la sua pendenza media si introducono preliminarmente e il coefficiente p funzione dell altezza z che vale B 0 5 per sel lt 0 75 b 0 8 0 45 per 0 75 lt lt 2 p 0 per sel gt 2 e il coefficiente y dipendente dalla pendenza RAS che vale y 0 per H lt 0 10 y 5 40 10 per 0 10 lt H lt 0 30 y 1 per H gt 0 30 In tal modo il coefficiente di topografia c si pu esprimere nei seguenti casi a Costruzioni ubicate sulla cresta di una collina Figura 3 3 5a G 14 py b Costruzioni sul livello superiore di un dislivello Figura 3 3 5b c 14 py 1 0 1 7 c Costruzioni su di un pendio Figura 3 3 5 1 IV c 14 8y L La CAPITOLO 3 Azioni ambiental
5. 11 2 4 6 2 BULLONI PER GIUNZIONI AD ATTRITO I bulloni per giunzioni ad attrito devono essere conformi alle prescrizioni della Tabella 11 2 XI Viti e dadi devono essere associati come indicato nella Tabella 11 2 X Viti dadi rosette e o piastrine devono provenire da un unico produttore 424 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale Tabella 11 2 XI Elemento Materiale Riferimento Viti 8 8 10 9 secondo UNI EN 898 1 UNI 5712 Dadi 8 10 secondo UNI EN 20898 2 UNI 5713 Rosette Acciaio C 50 UNI EN 10083 2 UNI 5714 temperato e rinvenuto HRC 32 40 Piastrine Acciaio C 50 UNI EN 10083 2 UNI 5715 temperato e rinvenuto HRC 32 40 UNI 5716 11 2 4 6 3 CHIODI Per i chiodi da ribadire a caldo si devono impiegare gli acciai previsti dalla UNI EN 10263 1 a 5 11 2 4 7 Acciai inossidabili Nell ambito delle indicazioni generali di cui al secondo comma del punto 11 2 4 1 Generalit consentito l impiego di acciaio inossidabile per la rea lizzazione di strutture metalliche In particolare per i prodotti laminati la qualificazione ammessa anche nel caso di produzione non continua permanendo tutte le altre regole relative alla qualificazione punto 11 2 1 ed al controllo punto 11 2 4 8 11 2 4 8 Procedure di controllo su acciai da carpenteria 11 2 4 8 1 GENERALIT prodotti assoggettabili al procedimento di qualificazione sono suddivisi per gamma merceologica i segue
6. 9 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali Tabella 3 5 11 Valori del carico neve al suolo per Zona Il ZONA II Liguria Toscana Umbria Lazio Campania Province di Caserta Benevento Avellino Puglia Provincia di Foggia ALTITUDINE CARICO NEVE AL SUOLO kN m a lt 200 m q 1 15 200 lt a lt 750 m qu 1 15 2 6 a 200 1000 a gt 750 m qu 2 58 8 5 a 750 1000 Tabella 3 5 IV Valori del carico neve al suolo per Zona III ZONA III Campania Province di Napoli e Salerno Puglia escluso Provincia di Foggia Basilicata Calabria Sardegna Sicilia ALTITUDINE CARICO NEVE AL SUOLO kN m a lt 200 m qsk 0 75 200 lt a lt 750 m dsk 0 75 2 2 a 200 1000 a gt 750 m dsk 1 96 8 5 a 750 1000 3 5 5 PERIODO DI RITORNO In mancanza di specifiche indagini statistiche il valore di riferimento del carico neve al suolo q e T riferito ad un generico periodo di ritorno Tr dato dall espressione Gret T Arn Gs in cui Qu il valore di riferimento del carico neve al suolo associato ad un inter vallo di ritorno di 200 anni Ogn un coefficiente la cui espressione gn 0 273 lt 1 0 5 1n 1n 1 1 T In Figura 3 5 2 riportato l andamento del coefficiente ax in funzione del periodo di ritorno T Per costruzioni di Classe 1 e 2 per le quali si devono considerare periodi di ritorno di 50
7. Posizione Carico asse Qi kN qik KN m Corsia Numero 1 300 9 00 Corsia Numero 2 200 2 50 Corsia Numero 3 100 2 50 Altre corsie 0 00 2 50 Per i ponti di 2 Categoria si devono considerare sulla Corsia N 1 un Carico asse Qy 225kN ed un carico distribuito q 6 75 kN m Sulle altre corsie vanno applicati i carichi associati ai ponti di 1 Categoria Per i ponti di 3 Categoria si considera il carico associato allo Schema 5 folla compatta applicato con la disposizione pi gravosa per le singole verifiche Per opere singole di luce maggiore a 300 m ai fini della statica complessiva del ponte si adotter uno schema di carico qsa affiancato nelle altre corsie da uno o pi schemi di carico qs carichi andranno disposti nelle direzioni longitudinale e trasversale in modo da indurre le massime sollecitazioni e deformazioni 6 2 3 3 6 STRUTTURE SECONDARIE DI IMPALCATO Diffusione dei carichi locali I carichi concentrati da considerarsi ai fini delle verifiche locali ed associati agli Schemi di Carico 1 2 3 e 4 si assumono uniformemente distribuiti sulla 262 CAPITOLO 6 Azioni antropiche superficie della rispettiva impronta La diffusione attraverso la pavimentazione e lo spessore della soletta si considera avvenire secondo una diffusione a 45 fino al piano medio della struttura della soletta sottostante Fig 6 2 3 a Nel caso di piastra ortotropa la diffusione va considerata fino al piano medio della
8. Figura 3 5 9 Disposizioni di carico per coperture in prossimit di costruzioni pi alte 3 5 9 EFFETTI LOCALI Vengono fornite indicazioni per il calcolo dei carichi da utilizzare per le verifiche locali riguardanti accumulo neve contro parapetti e pareti verticali neve sporgente dall estremit di una copertura carico neve su protezioni paraneve ed altri ostacoli sulla copertura 98 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali 3 5 9 1 Accumulo neve contro parapetti e pareti verticali In presenza di vento la neve pu accumularsi contro elementi piani vertica li in conseguenza della ridotta velocit dell aria nella parte sottovento Fig 3 5 10 I coefficienti di forma e le lunghezze di accumulo saranno prese come segue U 0 8 y h il i W con la limitazione 0 8 lt u lt 2 0 dsk in cui y la densit della neve che per questo calcolo deve essere assunta con venzionalmente pari a 2 kN m l 2 h con la limitazione 5 lt l lt 15 m Cw ide 1 1 Figura 3 5 10 Coefficienti di forma in prossimit di parapetti e pareti verticali 3 5 9 2 Neve sporgente dall estremit di una copertura Per le porzioni di copertura aggettanti sulle pareti perimetrali in aggiunta al carico neve previsto sulla falda si terr conto dell effetto della neve sporgente all estremit Fig 3 5 11 mediante l applicazione di un carico all estremit sporgente calcolato come segue qe
9. importanza dell opera e sua criticit nei confronti della sicurezza e regola rit di circolazione dei treni Per quanto riguarda i modelli da utilizzare nell effettuazione degli studi idraulici si dovr fare uso almeno di una modellazione monodimensionale in moto permanente per le opere principali mentre per le opere secondarie si potr ricorrere a modelli semplificati in moto uniforme 6 3 3 OPERE IN SOTTERRANEO Sezione interna netta di una galleria ferroviaria Le opere in sotterraneo Gallerie naturale e o artificiali in campo ferroviario cos come quelle in terra presentano caratteristiche peculiari tali da distinguer le dalle analoghe stradali e da richiedere conoscenze specialistiche proprie del mondo ferroviario nel momento in cui si deve giungere a definirne il progetto In particolare nel progetto dell opera sotterranea ferroviaria una specificit riscontrabile nella progettazione della sua sezione interna netta infatti l opera oltre a dover essere idonea a contrastare le spinte dei terreni deve anche con sentire la presenza al suo interno di dispositivi quali il binario il profilo mini mo d impianto degli ostacoli stabilito sulla base del gabarit cinematico di pro getto con le relative regole di calcolo la sagoma limite dei pantografi a cui vanno aggiunte le distanze e gli spostamenti dinamici in relazione al tipo d e lettrificazione scelto la posizione della linea di contatto per trazione elettrica l
10. DERAGLIAMENTO AL DI SOPRA DEL PONTE In alternativa ai modelli di carico verticale da traffico ferroviario ai fini della verifica della struttura si dovr tenere conto della possibilit che un locomotore o un carro pesante deragli esaminando separatamente le due seguenti situazioni di progetto Caso 1 Si considerano due carichi verticali lineari qara 50 kN m com prensivi dell effetto dinamico ciascuno agente longitudinalmente su una lunghezza di 6 40 m 301 CAPITOLO 6 Azioni antropiche 1 1 1111 7 11 3111 045m i i scartamento Fig 6 3 14 Caso 1 Trasversalmente i carichi distano fra loro di S scartamento del binario e pos sono assumere tutte le posizioni comprese entro i limiti indicati in Fig 6 3 14 Per questa condizione sono tollerati danni locali purch possano essere facilmente riparati mentre sono da evitare danneggiamenti delle strutture por tanti principali AA TTTTI7 i r r 7 A n F Pd e l scartamento i Fig 6 3 15 Caso 2 Caso 2 Si considera un unico carico lineare qaza 80 kN m esteso per 20 m e disposto con una eccentricit massima lato esterno di 1 5 s rispetto all asse del binario Fig 6 3 15 Per questa condizione convenzionale di carico andr verificata la stabilit globale dell opera come il ribaltamento d impalcato il collasso della soletta etc 302 CAPITOLO 6 Azioni antropiche Per impalcati metallici con arma
11. stato limite di equilibrio al fine di controllare l equilibrio globale della struttura e delle sue parti durante tutta la vita utile e in particolare nelle fasi di costruzione e di riparazione stato limite di collasso corrispondente e al raggiungimento della deformazione unitaria di rottura del materiale con l effetto di rottura o eccessiva deformazione di una sezione di una membratura o di un collegamento escludendo fenomeni di fatica e o alla formazione di un meccanismo di collasso o all instaurarsi di fenomeni di instabilit dell equilibrio negli ele menti componenti o nella struttura nel suo insieme indotti da effetti del secondo ordine prescindendo dai fenomeni locali d instabilit dei quali si possa tener conto con riduzione delle aree delle sezioni resistenti e o che la struttura possa superare attivando diversi mecca nismi resistenti 172 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni stato limite di fatica controllando la ammissibilit delle variazioni tensio nali indotte dai sovraccarichi in relazione alle caratteristiche dei dettagli strutturali interessati Le verifiche di sicurezza per gli stati limite ultimi devono essere condotte con riferimento alle seguenti situazioni di progetto 1 situazione persistente situazione in cui la struttura verr a trovarsi nella maggior parte della sua vita utile 2 situazione transitoria situazione in cui la struttura verr a trovarsi in una parte limitata dell
12. 0 1 to Per valutazioni pi approfondite e nei casi in cui la definizione della defor mazione viscosa risulti particolarmente critica si rimanda all Eurocodice 2 EN 1992 1 11 1 11 DURABILIT Per garantire la durabilit delle strutture in calcestruzzo armato ordinario o precompresso esposte all azione dell ambiente si devono adottare i provvedi menti atti a limitare gli effetti di degrado indotti dall attacco chimico fisico dalla corrosione delle armature e dai cicli di gelo e disgelo A tal fine il progettista valutate opportunamente le condizioni ambientali del sito ove sorger la costruzione o quelle di impiego deve fissare le caratteri stiche del calcestruzzo da impiegare composizione e resistenza meccanica i valori del copriferro e le regole di maturazione Ai fini della valutazione della durabilit del conglomerato cementizio uni tamente alla Resistenza di prelievo pu essere determinato il valore della profondit di penetrazione dell acqua in pressione in mm Per la prova di determinazione della profondit della penetrazione dell ac qua in pressione nel calcestruzzo indurito vale quanto indicato nella UNI EN 12390 8 Al fine di ottenere la prestazione richiesta il progettista potr fare utile rife rimento alle indicazioni contenute nelle Linee Guida sul calcestruzzo struttura le edite dal Servizio Tecnico Centrale ovvero nelle norme UNI EN 206 1 ed UNI 11104 Per la definizione della
13. 1l TV l 1 1 1 1 l 1 0 0 0 0 0 1 00 0 284 1 1001 110101000 0 0 04 0 0 0 0 ES z8 V Sp FR 1 1 1 1 1 1 1 y y 0 0 0 0 0 0 0 UI 14 A 1 4 1 2 0 85 1 2 0 1 200 12 0 0 0 0 0 1 5 15 15 amp E Z Um 14 A 1 4 1 2 0 85 1 2 0 1 2 0 1 2 0 1 5 15 0 0 09 15 1 5 Vv 3 Um 14 A 1 4 1 2 0 85 1 2 0 1 2 0 1 2 0 1 5 15 15 0 03 15 1 5 3 UIV 14 A 1 4 1 2 0 85 1 2 0 1 200 1 200 1 5 15 0 15 03 15 1 5 Note QP combinazione di azioni quasi permanente FR combinazione di azioni frequente Per ulteriori stati limite di esercizio valgono T 1 T II T II T IV 0 4 per le verifiche agli stati limite di esercizio da valutare caso per caso Per le azioni g ed si assumono quando pi sfavorevoli i valori indicati tra parentesi Il coefficiente vale per solette traversi e strutture principali di luce inferiore a 10m W 0 70 per strutture principali con luce di calcolo L compresa fra 10 e 100 metri W 0 50 per luci superiori a 100m Y 0 25 267 CAPITOLO 6 Azioni antropiche 6 2 4 VERIFICHE DI SICUREZZA Le verifiche di sicurezza sulle varie parti dell opera devono essere effettuate sulla base dei criteri definiti dalle presenti norme tecniche In particolare devono essere effettuate le verifiche allo stato limite ultimo ed agli stati limite di servizio riguardanti gli stati di fatica di fessurazione e di deformazione Le combinazioni di carico da considerare ai fini delle verifiche devono
14. 290 CAPITOLO 2 Sicurezza prestazioni attese azioni sulle costruzioni Qt azione variabile nel tempo Periodo di riferimento per la costruzione Ty Q t azione variabile nel tempo per valori decrescenti fa erodo di riferimento per la costruzione Qt azione variabile nel tempo per valori decrescenti NEU Ot azione variabile nel tempo per valori decrescenti M nz NSU tu p Q Figura 2 6 1 Modalit di descrizione di una azione variabile nel tempo Il grafico in alto diagramma la storia temporale dell azione Q 0 su un periodo di riferimento In esso si se leziona un valore Q e si mostrano le situazioni in cui tale valore viene superato Nel secondo grafico i valori vengono riordinati in ordine decrescente ne risulta evidenziato l intervallo di tempo totale tu in cui il valore Q risulta superato Il terzo grafico identico al secondo ad eccezione del fatto che l ascissa n riporta il tempo adimensionalizzato sul periodo di riferimento tu Tu rappresenta quindi la frazione di tempo in cui il valore Q viene superato Il grafico in basso riporta sulla destra la funzione densit di pro babilit di Q come campionata in Tu Fissati due valori n e nz ad essi sono associati due valori dell ordi nata che sono espressi come frazione del valore caratteristico Qy 38 CAPITOLO 2 Sicurezza prestazioni attese azioni sulle costruzioni 2 6 4 2 Combinazione con altre azioni Connesso sia all andament
15. 5 1 8 1 3 DEFORMAZIONI LENTE a Ritiro Il ritiro del conglomerato cementizio in funzione del tempo pu essere valutato mediante leggi dedotte sperimentalmente In assenza di dati spe rimentali si possono adottare i riferimenti di letteratura quali quelli ripor tati nel capitolo 11 b Viscosit La viscosit del conglomerato cementizio in funzione del tempo pu essere valutata mediante leggi dedotte sperimentalmente Particolare attenzione alle leggi di viscosit va adottata nei casi di maturazione acce lerata In assenza di dati sperimentali si possono adottare i riferimenti di letteratura come quelli riportati al capitolo 11 5 1 8 1 4 EFFETTI DELL ATTRITO Si devono valutare le variazioni di tensione nei cavi scorrevoli per effetto dell attrito lungo il cavo Per calcolare la tensione nel cavo alla sezione distante x dalla testata del cavo si pu applicare la relazione fi Opx Opo e a px nella quale Ox la tensione alla distanza x f il coefficiente di attrito dipendente dalle caratteristiche delle superfici del cavo e dell alloggiamento che si trovano a contatto Va definito per via sperimentale a la somma dei valori assoluti delle deviazioni angolari di progetto del cavo comprese nel tratto di lunghezza x espresse in radianti nel caso di deviazioni altimetriche e planimetriche concomitanti i relativi angoli saranno composti geometricamente B rappresenta la deviazione angolare convenzi
16. 5 3 2 4 Stati limite ultimi Verifiche di stabilit 5 3 2 4 1 ASTE PRESSOINFLESSE Oltre alle verifiche di resistenza previste al precedente punto 5 3 2 3 devono esse re eseguite le verifiche necessarie ad accertare la sicurezza della costruzione o delle singole membrature nei confronti di possibili fenomeni di instabilit 5 3 2 4 2 TRAVI SICUREZZA ALLO SVERGOLAMENTO Si deve tenere conto delle tensioni di flessione dovute alla curvature iniziale alle eccentricit ed alle frecce indotte in aggiunta a quelle dovute a qualsiasi carico laterale 5 3 3 UNIONI 5 3 3 1 Generalit Le capacit portanti e le deformazioni caratteristiche dei mezzi di unione devono essere determinate sulla base di prove svolte conformemente alle EN 26891 EN 28970 ed alle altre pertinenti norme europee Nei casi in cui le norme pertinenti descrivano sia prove a compressione che prove a trazione si devono utilizzare i risul tati delle prove a trazione 5 3 3 2 Capacit portante di mezzi di unione del tipo a gambo cilindrico regole generali 5 3 3 2 1 TIPOLOGIE I mezzi di unione del tipo a gambo cilindrico sono costituiti in linea gene rale da chiodi bulloni e viti 206 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni 5 3 3 2 2 CAPACIT PORTANTE ULTIMA Per la determinazione della capacit portante del collegamento ele mentare potr farsi riferimento a norme specifiche di comprovata validit 5 3 3 2 3 SCORRIMENTO NEI PIANI DI TAGLIO
17. CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni dove fa la resistenza caratteristica a taglio della muratura in presenza delle effettive tensioni di compressione valutata in funzione della f sulla base di quanto prescritto al punto 11 9 5 3 Ym il coefficiente parziale di sicurezza sulla resistenza a compressione della muratura che vale 2 se gli elementi resistenti sono di Categoria vedi par 11 9 o 2 5 se gli elementi resistenti sono di Categoria Il vedi Par 11 9 ovvero in elementi naturali l ulteriore coefficiente parziale di sicurezza yg4 che nelle 5 4 6 2 e 5 4 6 3 tiene conto delle incertezze nel modellare la resistenza concordato da Committenza e Progettista dovendo in ogni caso risultare maggiore od ugua le ai valori riportati nella seguente tabella Tabella 5 4 III Valori del coefficiente parziale di modello yg a Metodo di calcolo YR d Verifica alle tensioni 22 Verifica allo SLU gt 1 2 5 4 6 2 Verifiche agli stati limite ultimi 5 4 6 2 1 VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE PER CARICHI LATERALI FUORI DAL PIANO DEL MURO La verifica soddisfatta se risulta Nas Neg PA 5 4 6 4 dove Na la forza assiale di progetto Neg la resistenza di progetto D coefficiente riduttivo della resistenza che tiene conto dell eccentricit trasversale dei carichi e della snellezza della parete fa la resistenza di progetto a compressione della muratura A area della sezione della parete C
18. e modellazione vale a dire la definizione di un modello strutturale che riprodu ca con la necessaria precisione il comportamento fisico e meccanico della struttura tenendo conto delle caratteristiche geometriche dei materiali e di vin colo con particolare riguardo all effettivo funzionamento dei giunti e del mec canismo interattivo con le fondazioni Se necessario quindi i modelli di anali si possono variare in funzione della situazione di progetto in esame persisten te transitoria eccezionale dello stato limite considerato e delle particolari combinazioni adottate per le azioni Nelle strutture in acciaio per i giunti fra elementi strutturali per le zone in cui si introducono carichi concentrati e per quelle in cui si verificano importanti variazioni della geometria strutturale per le strutture di diaframma deve considerarsi la possibilit di una modellazione specifica e di una analisi separata da quella globale della struttura e definizione delle azioni e delle loro combinazioni da farsi con riferimen to alle fasi di costruzione servizio e riparazione che portano la struttura ed ogni singolo componente della stessa in condizioni di raggiungimento di uno stato limite e calcolo degli effetti prodotti dalle azioni sulla struttura attraverso un meto do di analisi appropriato in relazione alle caratteristiche ed all importan za della costruzione 174 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni Le ipotesi formulate nell
19. Allo scopo il progetto dovr comprendere un sistema di monitoraggio fina lizzato anche alla adozione degli accorgimenti e dispositivi costruttivi nell am bito delle variabilit esplicitamente previste Il progetto deve prevedere le seguenti fasi a Previsione del comportamento dell opera in assenza di interventi Sulla base del modello geotecnico del sottosuolo l analisi progettuale deve preliminarmente studiare il comportamento dell opera in assenza di inter venti di precontenimento e contenimento delle cavit Dall analisi devo no scaturire i livelli di deformazione da considerare ammissibili l even tuale esigenza di provvedimenti necessari ad assicurare le azioni di pre contenimento e contenimento delle cavit la valutazione del livello di sicurezza e del comportamento del sistema opera terreno nelle condizio ni di esercizio b Scelta degli interventi di stabilizzazione Se dall analisi di cui al punto precedente il livello di sicurezza dell opera non risulta adeguato o se il campo di spostamenti non risulta compatibile con la funzionalit dell o pera e di eventuali manufatti circostanti devono essere adottati interven ti di stabilizzazione c Previsione del comportamento tenso deformativo dell opera in presenza di interventi di stabilizzazione Tenendo conto degli interventi prescelti il modello geotecnico di sottosuolo deve essere opportunamente adattato al fine di sostenere nuove analisi progettuali pe
20. Dovranno essere adottati magisteri atti ad evitare collassi fragili e prematuri dei pannelli di tamponamento esterno e la possibile espulsione di elementi di muratura in direzione perpendicolare al piano del pannello 236 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni 5 7 6 IMPIANTI La progettazione degli elementi strutturali che sostengono e collegano i diversi elementi funzionali costituenti l impianto tra loro e alla struttura principale dovr seguire le stesse regole adottate per gli elementi strutturali degli edifici Gli impian ti potranno essere collegati all edificio con dispositivi di vincolo rigidi o flessibili Dovranno esser soggetti a verifica sia i dispositivi di vincolo che gli elementi strut turali o non strutturali cui gli impianti sono fissati in modo da assicurare che non si verifichino rotture o distacchi per effetto dell azione sismica di progetto 5 7 7 VERIFICHE DI SICUREZZA 5 7 7 1 Stato limite ultimo 5 7 7 1 1 FATTORE DI STRUTTURA Il fattore di struttura q di cui al Paragrafo 3 2 da utilizzare per ciascuna dire zione della azione sismica definito in funzione dei materiali delle tipologie strutturali del loro grado di iperstaticit della duttilit attesa e della interazio ne terreno struttura pu essere calcolato tramite la seguente espressione q qo Ka Kb Kr nella quale qo un valore che dipende dal livello di duttilit attesa K un fattore amplificativo che dipende dal rapporto tra il v
21. La verifica dello stato tensionale dovr essere effettuata almeno alla defor mazione istantanea ed alla deformazione finale adottando gli appropriati valo ri di k r desunti dal prospetto 5 3 IV 5 3 4 1 2 UNIONI LEGNO CALCESTRUZZO IN TRAVI COMPOSTE La capacit portante e la rigidezza dell unione devono in genere essere determinati per via sperimentale Nei casi di seguito indicati non sono richieste le prove sperimentali 5 3 4 1 2 1 Mezzi di unione a gambo cilindrico sollecitati lateralmente La resistenza delle unioni con viti spinotti bulloni e chiodi con gambo a sca nalatura anulari o ad elica inseriti perpendicolarmente al piano di scorrimen to sar calcolata con riferimento alle unioni legno acciaio con piastre grosse 208 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni Nel caso di uno strato intermedio non strutturale fra legno e calcestruzzo i parametri di resistenza e rigidezza devono essere determinati mediante una speciale analisi oppure mediante prove 5 3 4 2 Travature reticolari Le strutture reticolari dovranno essere in genere analizzate come sistemi di travi a telaio tenendo in considerazione la deformabilit dei giunti e l eventua le eccentricit dei collegamenti Tuttavia ai fini delle verifiche di resistenza quando la dimensione massima trasversale delle singole aste sia non superiore a 1 10 della altezza massima della travatura reticolare ai fini del calcolo degli sforzi normali negli elementi s
22. Per i terreni di seguito illustrati andranno svolti studi speciali per la defini zione dell azione sismica S1 Terreni che includono uno strato di almeno 10 m di argille limi di bassa consistenza con elevato indice di plasticit PI gt 40 e contenuto di acqua con 10 lt c lt 20 kPa e caratterizzati da valori di Vsso lt 100 m s S2 Terreni soggetti a liquefazione argille sensitive o qualsiasi altra catego ria di terreno non classificabile nei tipi precedenti Nelle definizioni precedenti V 3 la velocit media di propagazione entro 30 m di profondit delle onde di taglio e viene calcolata con la seguente espres sione Lia 3 2 1 dove h e V indicano lo spessore in m e la velocit delle onde di taglio per deformazioni di taglio y lt 109 dello strato i esimo per un totale di N strati pre senti nei 30 m superiori 48 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali Il sito verr classificato sulla base del valore di Vso se disponibile altrimen ti sulla base del valore di Nspr per terreni prevalentemente granulari ovvero di cu per terreni prevalentemente coesivi Nelle definizioni precedenti Nspr Cu e V sono i valori rappresentativi degli strati considerati valutati dal Committente e dal Progettista di concerto sulla base di insiemi statistici sperimentali 3 2 2 CALCOLO DELL AZIONE SISMICA 3 2 2 1 Zone sismiche Ai fini dell applicazione di queste norme il territorio nazionale
23. colo elasto plastici per il calcolo degli effetti delle azioni e delle resistenze In presenza di giunti meccanici si dovr di regola considerare l influenza della rigidezza degli stessi Per strutture composte da parti che hanno un diverso comportamento reologi co le verifiche andranno effettuate sia nello stato iniziale che in quello finale In fase di progettazione possono essere adottati metodi di verifica differenti rispetto a quelli contenuti nelle presenti norme tecniche ovvero basati su risul 201 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni tati sperimentali ottenuti da campioni statistici rappresentativi i livelli di sicu rezza devono comunque rispettare i limiti di cui al Capitolo 2 5 3 2 1 2 AZIONI DI CALCOLO E CLASSI DI DURATA DEL CARICO Le azioni di calcolo sono quelle previste al punto 2 6 3 3 della presente norma Le verifiche debbono essere condotte nei riguardi degli stati limite di eserci zio e degli stati limite ultimi Le azioni sulla costruzione devono essere cumulate in modo da determinare condizioni di carico tali da risultare pi sfavorevoli ai fini delle singole verifiche tenendo conto della probabilit ridotta di intervento simultaneo di tutte le azioni con i rispettivi valori pi sfavorevoli come consentito dalle norme vigenti Per gli stati limite ultimi si adotteranno le combinazioni del tipo Fa YGk Yq lQn X aQ essendo G il valore caratteristico delle azioni permanenti Q il
24. k DG y dove qe il carico per unit di lunghezza dovuto alla sporgenza della neve kN m U il coefficiente di forma appropriato per la copertura 99 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali Qu il carico neve al suolo KN m k un coefficiente che tiene conto della forma irregolare della neve ed in funzione del clima dell inclinazione della falda e del materiale costi tuente il manto di copertura in via convenzionale si assumer k 1 y la densit della neve che per questo calcolo deve essere assunta con venzionalmente pari a 3 kN m qe Figura 3 5 11 Neve sporgente dall estremit di una copertura 3 5 9 3 Carico neve su protezioni paraneve ed altri ostacoli sulla copertura La forza esercitata da una massa di neve contro una protezione verr calco lata nell ipotesi che il coefficiente di attrito fra neve e manto sia nullo Pertan to la forza esercitata da una massa di neve scivolante nella direzione dello sci volamento per unit di larghezza pari a F qs b sena in cui gs Ui qx il carico neve sulla copertura kN m U il coefficiente di forma appropriato per la copertura b la distanza in piano dall ostacolo al colmo o dall ostacolo al suc cessivo ostacolo m a l angolo di inclinazione della falda in gradi sessagesimali Il carico neve sulla copertura deve corrispondere alla distribuzione pi sfa vorevole 100 4 AZI
25. necessario considerare comunque disposta secondo una direzione orizzontale una frazione dei carichi agenti in direzione verticale tale frazione se non altrimenti dichiarato dal Progettista assunta pari all 1 per costruzioni con altezza inferiore a 100 metri allo 0 1 per altezza oltre 200 metri a percentuale interpolata per altezze intermedie b assenza di elementi strutturali per valutare le conseguenze della loro perdita a prescindere dalla causa al fine di individuare quelli critici Queste valutazioni possono evidenziare anche errori nella concezione dello schema strutturale Per assicurare una resistenza locale minima agli elementi di superficie comunque disposti orizzontamenti quali solai pareti verticali esterne o interne coperture piane o inclinate della struttura il Progettista dovr sviluppare una verifica separata con un carico localizzato che se non altrimenti stabilito sar pari a 2 kN su un impron ta quadrata di 0 05 m di lato 250 CAPITOLO 6 Azioni antropiche Analisi specifiche devono essere dirette a valutare cambiamenti dimensionali dei componenti strutturali e della struttura nel suo complesso in particolare per azioni legate alle variazioni di temperatura 3 4 Questo al fine di a dimensionare i giunti fra le differenti parti della costruzione b evitare alterazioni geometriche irreversibili c evitare danneggiamenti quali fessurazione d evitare l insorgere di stati di coa
26. 0 0 1 0 0 0 verticale e late rale r 3 o0 50 50 massima azione T 4 Carico b gr 0 5 0 0 0 5 0 0 L0 effetti locali laterali 0 8 0 6 0 4 0 8 0 6 0 4 0 8 0 6 0 4 0 8 0 6 0 4 fessurazione ea massima azione 0 5 0 0 1 0 1 0 0 0 Azione dominante Includendo tutti i fattori ad essi relativi a etc La simultaneit di due o tre valori caratteristici interi assunzione di diversi coefficienti pari ad 1 sebbene improbabile stata considerata come semplificazione per i gruppi di carico 1 2 3 e 4 senza che ci abbia significative conseguenze progettuali I valori fra parentesi indicati nella Tab 6 3 IV vanno assunti quando l azione risulta favorevole nei riguardi della verifica che si sta svolgendo Nel caso di ponti con due o pi binari le azioni orizzontali saranno quelle che corrispondono a due soli binari caricati Il gruppo 6 da considerarsi esclusivamente per le verifiche a fessurazione 309 CAPITOLO 6 Azioni antropiche I valori indicati fra parentesi si assumeranno pari a 0 6 per impalcati con 2 binari caricati e 0 4 per impalcati con tre o pi binari caricati Ulteriori valori rappresentativi delle azioni da traffico ferroviario VALORI RARI E FREQUENTI DELLE AZIONI DA TRAFFICO FERROVIARIO Le azioni derivanti da ciascuno dei gruppi di carico definiti nella Tab 6 3 V sono da intendersi come un unica azione caratteristica da utilizzarsi nella
27. 95 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali H 0 Hi 05 H 0 03 Caso I bo 0 H 02 Caso II Figura 3 5 6 Condizioni di carico per coperture a pi falde 3 5 8 5 Coperture cilindriche In assenza di ritegni che impediscano lo scivolamento della neve per le coperture cilindriche di qualsiasi forma ed a singola curvatura del medesimo segno per il caso di carico da neve non accumulata sul piano si deve conside rare la condizione denominata Caso I riportata in Figura 3 5 7 Per il caso di carico da neve accumulata sul piano si deve considerare la condizione denominata Caso Il riportata in Figura 3 5 7 Caso I Caso II Figura 3 5 7 Disposizioni di carico per coperture cilindriche 96 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali In Tabella 3 5 VII sono riassunti i valori dei coefficienti di forma in funzione dell angolo che ad ogni punto del profilo rappresenta l angolo tra l orizzon tale e la tangente alla curva in quel punto I valori dei coefficienti di forma sono anche indicati in Figura 3 5 8 Tabella 3 5 VII Valori dei coefficienti di forma Coefficiente di forma B 60 eda az b B gt 60 u3 0 0 0 1 Q2 03 04 05 h h Figura 3 5 8 Coefficienti di forma per coperture cilindriche 3 5 8 6 Coperture in prossimit di costruzioni pi alte I valori dei coefficienti di forma che devono essere utilizzati per coperture in prossimit di costruzioni
28. CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali ottenuti in una prova penetrometrica dinamica ovvero sulla coesione non dre nata media c In base alle grandezze sopra definite si identificano le seguenti categorie del suolo di fondazione A Formazioni litoidi o suoli omogenei molto rigidi caratterizzati da valori di V 3o superiori a 800 m s comprendenti eventuali strati di alterazione superficiale di spessore massimo pari a 5 m B Depositi di sabbie o ghiaie molto addensate o argille molto consistenti con spessori di diverse decine di metri caratterizzati da un graduale miglioramento delle propriet meccaniche con la profondit e da valori di V 3 o Compresi tra 360 m s e 800 m s ovvero resistenza penetrometrica media Nspr gt 50 o coesione non drenata media c gt 250 kPa C Depositi di sabbie e ghiaie mediamente addensate o di argille di media consistenza con spessori variabili da diverse decine fino a centinaia di metri caratterizzati da valori di Vso compresi tra 180 e 360 m s 15 lt Nepr lt 50 70 lt c lt 250 kPa D Depositi di terreni granulari da sciolti a poco addensati oppure coesivi da poco a mediamente consistenti caratterizzati da valori di Vso lt 180 m s Nspr lt 15 c lt 70 kPa E Profili di terreno costituiti da strati superficiali alluvionali con valori di Vso simili a quelli dei tipi C o D e spessore compreso tra 5 e 20 m gia centi su di un substrato di materiale pi rigido con V 30 gt 800 m s
29. CE Il fabbricante di malta dichiara nelle forme previste le caratteristiche tecni che di cui al prospetto ZA 1 a dell appendice ZA della parte armonizzata della norma europea EN 998 2 Il sistema di attestazione della conformit delle malte ai sensi del DPR n 246 93 indicato nella seguente Tabella 11 9 IV Tabella 11 9 1V Specifica Tecnica Europea 4 Sistema di Attestazione egli Uso Previsto si di riferimento della Conformit Malta per murature Usi strutturali 2 UNI EN 998 2 Uso non strutturale 4 Il Sistema 2 certificazione del controllo di produzione in fabbrica quel lo specificato all art 7 comma 1 lettera B Procedura 1 del DPR n 246 93 com prensiva della sorveglianza giudizio ed approvazione permanenti del controllo di produzione in fabbrica Il Sistema 4 autodichiarazione del produttore quello specificato all art 7 comma 1 lettera B Procedura 3 del DPR n 246 93 Per garantire durabilit necessario che i componenti la miscela non con tengano sostanze organiche o grassi o terrose o argillose Le calci aeree e le pozzolane devono possedere le caratteristiche tecniche ed i requisiti previsti dalle vigenti norme regii decreti 16 novembre 1939 n 2231 e n 2230 legge 26 maggio 1965 n 595 decreto ministeriale 14 gennaio 1966 decreto mini steriale 3 giugno 1968 decreto ministeriale 31 agosto 1972 e successive inte grazioni o modificazioni Le prestazioni meccaniche di una
30. Ordinarie gente Per le travi ad armatura pre tesa senza aggiunta di Rara 3 2 armatura sussidiaria purch l armatura pretesa sia ben diffusa nelle zone soggette a trazione Aggressive NON sono ammesse tensioni di trazione Molto aggressive NON sono ammesse tensioni di trazione Per spessori minori di 50 mm le tensioni normali limite di esercizio sopra riportate devono essere ridotte del 30 Non sono ammesse tensioni di trazione ai lembi nelle strutture costruite per conci prefabbricati quando non sia possibile disporre l armatura ordinaria che assorbe lo sforzo di trazione Nel caso della precompressione parziale le tensioni del conglomerato cementizio compresso e delle armature ordinarie sono calcolate prescindendo 156 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni dal contributo a trazione del conglomerato cementizio come nella verifica delle sezioni pressoinflesse di conglomerato cementizio armato normale 5 1 8 1 8 TENSIONI INIZIALI NEL CONGLOMERATO CEMENTIZIO All atto della precompressione le tensioni di compressione non debbono superare il valore Ro Ym c YRa dove Yme 1 7 il coefficiente parziale di sicurezza sul materiale Yra 1 0 il coefficiente di modello Rej la resistenza cilindrica caratteristica a compressione del conglo merato cementizio all atto dell applicazione della precompressio ne Sono ammesse tensioni di trazione fino a 0 10 Ry fermo restando l obbligo di disporre
31. Per definire le azioni del fuoco devono essere determinati i principali scenari d incendio e i relativi incendi convenzionali di progetto sulla base di una valutazione del rischio d incendio In linea generale gli incendi convenzionali di progetto devono essere applicati ad un compartimento dell edificio alla volta salvo che non sia diversamente indicato nello scenario d incendio In particolare in un edifi cio multipiano sar possibile considerare separatamente il carico di incen dio dei singoli piani qualora le strutture orizzontali posseggano una capa cit di compartimentazione adeguata 104 CAPITOLO 4 Azioni accidentali 4 1 4 2 Analisi del campo delle temperature Le azioni termiche sono date dal flusso netto di calore h W m che inci de sulla superficie dell elemento esposta all incendio Il flusso netto di calore pu essere calcolato tenendo conto della trasmissione del calore per convezio ne e irraggiamento dal focolaio Nell analizzare l andamento delle temperature all interno di un elemento si deve tener conto della sua posizione relativa nei riguardi del focolaio dell in cendio di progetto Per gli elementi strutturali posti all esterno della costruzione si dovr tener conto dell esposizione all incendio attraverso le aperture nelle facciate e nelle coperture A seconda dell incendio convenzionale di progetto adottato l andamento delle temperature negli elementi sar valutato in riferimento
32. Per i ponti in zona sismica i vincoli devono essere progettati in modo che tenendo conto degli eventuali urti conseguenti al comportamento dinamico risultino idonei a trasmettere le forze conseguenti alle azioni sismiche ad evitare sconnessioni tra gli elementi componenti il dispositivo di vinco lo ad evitare la fuoriuscita dei vincoli dalle loro sedi 6 2 7 OPERE ACCESSORIE IMPERMEABILIZZAZIONE PAVIMENTAZIONI GIUNTI E ALTRO Le opere di impermeabilizzazione e di pavimentazione i giunti e tutte le opere accessorie devono essere eseguiti con materiali di qualit e con cura ese cutiva tali da garantire la massima durata e tali da ridurre interventi di manu tenzione e rifacimenti 6 2 7 1 Impermeabilizzazione Le opere di impermeabilizzazione devono essere tali da evitare che infiltra zioni d acqua possano arrecare danno alle strutture portanti 6 2 7 2 Pavimentazioni La pavimentazione stradale deve essere tale da sottrarre all usura ed alla diretta azione del traffico l estradosso del ponte e gli strati di impermeabilizza zione che proteggono le strutture portanti 6 2 7 3 Giunti In corrispondenza delle interruzioni strutturali si devono adottare dispositivi di giunto atti ad assicurare la continuit del piano viabile Le caratteristiche dei giunti e le modalit del loro collegamento alla struttura devono essere tali da ridurre il pi possibile le sovrasollecitazioni di natura dinamica dovute ad irre golarit
33. a permanenti G azioni che agiscono durante tutta la vita della costruzio ne e la loro variazione di intensit nel tempo cos piccola e lenta da poterle considerare con sufficiente approssimazione costanti nel tempo 53 CAPITOLO 2 Sicurezza prestazioni attese azioni sulle costruzioni peso proprio della struttura b peso di ciascuna sovrastruttura e forze indotte dalla pressione del terreno escluse gli effetti di carichi variabili applicati al terreno forze risultanti dalla pressione dell acqua quando si configurino costanti nel tempo spostamenti e deformazioni imposti previsti dal progetto e realizzati all atto della costruzione f pretensione e precompressione 8 ritiro e viscosit salvo un eventuale fase transitoria iniziale b variabili Q azioni che agiscono sulla struttura o sull elemento struttura le con valori istantanei che possono risultare sensibilmente diversi fra loro a di lunga durata agiscono con un intensit significativa anche non con 2 tinuativamente per un tempo non trascurabile rispetto alla vita utile di progetto della struttura sono i pesi propri di elementi non strutturali ii pesi di cose ed oggetti disposti sulla struttura iii carichi di esercizio di lunga durata di breve durata agiscono per un periodo di tempo breve rispetto alla vita utile di progetto della struttura sono i carichi di esercizio di breve durata ii azi
34. cazione del Prodotto In caso negativo saranno richieste al Produttore le oppor tune azioni correttive che dovranno essere implementate La Procedura di Qualificazione del Prodotto continua con esecuzione delle Prove di Qualificazione a cura del Laboratorio di cui all art 59 del DPR n 380 2001 incaricato dal Servizio Tecnico Centrale su proposta del produttore secondo le procedure di cui al punto 11 2 1 4 invio dei risultati delle prove di qualificazione da sottoporre a giudizio di conformit al Servizio Tecnico Centrale da parte del laboratorio di cui all art 59 del DPR n 380 2001 incaricato in caso di giudizio positivo il Servizio Tecnico Centrale provvede al rilascio dell Attestato di Qualificazione al produttore e inserisce il Produttore nel Catalogo Ufficiale dei Prodotti Qualificati che sar reso disponibile sul sito internet in caso di giudizio negativo il Produttore pu individuare le cause delle non conformit apportare le opportune azioni correttive dandone comu 388 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale nicazione sia al Servizio Tecnico Centrale che al Laboratorio incaricato e successivamente ripetere le prove di qualificazione Il prodotto pu essere immesso sul mercato solo dopo il rilascio dell Atte stato di Qualificazione La qualificazione ha validit 5 cinque anni 11 2 1 1 2 MANTENIMENTO E RINNOVO DELLA QUALIFICAZIONE Per il mantenimento della qualificazione i Produtt
35. del comfort richiesto alla costruzione delle caratteristiche degli elementi strutturali e non strutturali gravanti sull elemento considera to delle eventuali implicazioni di una eccessiva deformabilit sul valore dei carichi agenti Il Committente e il Progettista di concerto possono fare anche riferimento a specifiche indicazioni contenute in codici internazio nali ovvero nella letteratura tecnica consolidata 5 1 2 2 5 VERIFICHE DI VIBRAZIONE Risulta opportuno effettuare verifiche di vibrazione e al fine di assicurare accettabili livelli di confort dal punto di vista delle sensazioni percepite dagli utenti e al fine di prevenire possibili danni negli elementi secondari e nei com ponenti non strutturali e In tutti i casi per i quali le vibrazioni possono danneggiare il funzio namento di macchine e apparecchiature Le verifiche devono essere condotte adottando le combinazioni frequen ti di progetto 5 1 2 2 6 VERIFICHE DI FESSURAZIONE Per assicurare la funzionalit e la durata delle strutture necessario e realizzare un sufficiente ricoprimento delle armature con conglomera to cementizio di buone qualit compattezza bassa porosit e per meabilit e non superare uno stato limite di fessurazione adeguato alle condizio ni ambientali alle sollecitazioni ed alla sensibilit delle armature alla corrosione e tener conto delle esigenze estetiche 140 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni 5 1 2 2 6 1 Defi
36. dell impalcato non deve comunque eccedere complessivamente i 6 mm 3 m Inflessione nel piano verticale dell impalcato Considerando la presenza del treno di carico LM 71 incrementato con il corrispondente coefficiente dinamico e considerando la variazione di tempe ratura lineare lungo l altezza dell impalcato stabilita al punto D il massimo angolo di rotazione all estremit dell impalcato misurato in corrispondenza dell asse del binario non deve eccedere i seguenti valori Fig 6 3 19 Rotazioni angolari d estremit a per ponti con un solo binario e 0 0 6 5 10 rad per le zone di transizione impalcato rilevato e 0 0 10 0 10 rad fra due impalcati consecutivi b per ponti a doppio binario e 0 0 3 5 10 rad per le zone di transizione impalcato rilevato e 0 83 5 0 10 rad fra due impalcati consecutivi Per tutte le tipologie di ponti e per qualsiasi velocit lo spostamento oriz zontale conseguente all inflessione per carichi verticali del piano di regola mento o di posa del ballast o nel caso di attacco diretto del piano di posa delle rotaie dovr risultare non superiore a 8 mm A titolo di esempio per i ponti a via superiore tale prescrizione si traduce nella seguente limitazione sulla rotazione di estremit 8 0 lt lt H rad Tale prescrizione nel caso di doppio binario va in generale rispettata per un solo binario cari co Nel caso si vogl
37. deve essere prevista una marcatura aggiuntiva che identifichi lo stabilimento di zincatura Per essi la qualificazione con le successive verifiche ammessa anche nel caso di produzione non continua permanendo tutte le altre regole rela tive alla qualificazione 399 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale 11 2 2 10 Procedure di controllo in stabilimento per acciai da cemento arma to ordinario barre e rotoli 11 2 2 10 1 CONTROLLI SISTEMATICI Generalit Le prove di qualificazione e di verifica periodica di cui ai successivi punti devono essere ripetute per ogni prodotto avente caratteristiche differenti o rea lizzato con processi produttivi differenti anche se provenienti dallo stesso sta bilimento e per i diversi gruppi di diametri di seguito indicati a diametro compreso tra 5 e 32 mm b diametro maggiore di 32 mm c diametro fino a 16 mm rotoli I rotoli devono essere soggetti a qualificazione separata dalla produzione in barre e dotati di marcatura differenziata Il produttore qualora lo richieda ha la facolt di non avvalersi della suddi visione in gruppi di diametri Prove di qualificazione Il laboratorio incaricato deve effettuare senza preavviso presso lo stabili mento di produzione il prelievo di una serie di 25 saggi ricavati da cinque diverse colate o lotti di produzione cinque per ogni colata o lotto di produzio ne Il prelievo deve essere effettuato su tutti i prodotti ch
38. devono essere previsti sull intera loro lunghezza connettori a taglio e armatura trasversale in grado di trasmettere allo stato limi te ultimo la forza di scorrimento all interfaccia fra soletta di calcestruzzo e acciaio trascurando il contributo dell aderenza spontanea fra le parti connet tori andranno distribuiti secondo il diagramma degli sforzi di scorrimento I connettori devono essere in grado di impedire il distacco fra le parti in acciaio e quelle in calcestruzzo Le distanze fra i connettori devono essere tali da consentire la trasmissione della forza di scorrimento e da prevenire la separazione fra acciaio e calce struzzo connettori di qualsiasi tipo saldati o bullonati devono essere verificati per l azione di taglio sulla superficie di attacco alla trave metallica ed all azione di pressione lungo il gambo La soletta deve essere verificata per la pressione lungo il gambo del connettore Lo spessore della soletta di calcestruzzo deve risultare sempre maggiore di almeno 30 mm dell altezza del connettore La capacit di trasmettere gli sforzi di trazione nei connettori pu essere utilmente ricavata da prove sperimentali Nelle travi composte da profilati in acciaio e soletta in cemento armato lo spessore di quest ultima non deve essere inferiore al doppio dello spessore del copriferro e comunque maggiore od uguale a 50 mm La soletta sovrastante deve avere una armatura di ripartizione 5 6 1 3 Solette composte co
39. di quelli effettuati da laboratorio esterno tra loro e con le prescrizioni conte nute nelle vigenti norme tecniche 11 7 3 2 Controllo di produzione di serie controllata Per le produzioni per le quali prevista la serie controllata richiesto il rila scio preventivo dell autorizzazione alla produzione da parte del Servizio Tecni co Centrale secondo le procedure di cui al punto 11 7 4 3 Al termine del primo biennio di produzione si instaurer la procedura ordi naria 11 7 3 3 Prove di tipo iniziali per elementi di serie controllata La produzione in serie controllata di componenti strutturali deve essere pre ceduta da verifiche sperimentali su prototipi eseguite da un laboratorio di cui all art 59 del DPR n 380 2001 appositamente incaricato dal produttore 449 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale 11 7 3 4 Marcatura Ogni elemento prefabbricato prodotto in serie deve essere appositamente con trassegnato da marcatura fissa indelebile o comunque non rimovibile in modo da garantire la rintracciabilit del produttore e dello stabilimento di produzione non ch individuare la serie di origine dell elemento Inoltre per manufatti di peso superiore ad 80 KN dovr essere indicato in modo visibile per lo meno fino all eventuale getto di completamento anche il peso del l elemento 11 7 4 PROCEDURE DI QUALIFICAZIONE La valutazione dell idoneit del processo produttivo e del controllo di
40. e apposite istruzioni nelle quali vengono indicate le procedure relative alle operazioni di trasporto e montaggio degli elementi prefabbricati ai sensi dell art 58 del DPR n 380 2001 Tali istruzioni dovranno almeno comprendere di regola i disegni d assieme che indichino la posizione e le connessioni degli ele menti nel complesso dell opera apposita relazione sulle caratteristiche dei materiali richiesti per le unio ni e le eventuali opere di completamento le istruzioni di montaggio con i necessari dati per la movimentazione la posa e la regolazione dei manufatti elaborati contenenti istruzioni per il corretto impiego dei manufatti Tali elaborati dovranno essere consegnati dal Direttore dei lavori al Commit tente a conclusione dell opera certificato di origine firmato dal produttore il quale con ci assume per i manufatti stessi le responsabilit che la legge attribuisce al costruttore e dal Direttore Tecnico responsabile della produzione Il certificato che deve garantire la rispondenza del manufatto alle caratteristiche di cui alla documentazione depositata presso il Servizio Tecnico Centrale deve riportare l indicazione degli estremi dell attestato di qualificazione non ch il nominativo del progettista attestato di qualificazione del Servizio Tecnico Centrale e copia della cer tificazione del sistema di garanzia della qualit del processo di produzio ne in fabbrica documentazione fornita
41. indicata sia operare sulle tre tensioni 0 55 fw 0 65 fw 0 75 fu e dedurne una legge di variazione sperimentale Il rilassamento di armature che subiscono un ciclo termico dopo la messa in tensione opportuno venga valutato sperimentalmente 11 2 3 5 Procedure di controllo per acciai da cemento armato precompresso 11 2 3 5 1 PRESCRIZIONI COMUNI MODALIT DI PRELIEVO saggi destinati ai controlli non devono essere avvolti con diametro inferiore a quello della bobina o rotolo di provenienza devono essere prelevati con le lunghezze richieste dal laboratorio incari cato delle prove ed in numero sufficiente per eseguire eventuali prove di controllo successive devono essere adeguatamente protetti nel trasporto 11 2 3 5 2 CONTROLLI IN STABILIMENTO 11 2 3 5 2 1 Controlli sistematici PROVE DI QUALIFICAZIONE Il laboratorio incaricato deve effettuare senza preavviso presso lo stabi limento di produzione il prelievo di una serie di 50 saggi 5 per lotto da 10 lotti di produzione diversi 1 10 lotti di produzione presi in esame per le prove di qualificazione devono essere costituiti da prodotti della stessa forma ed avere la stessa resistenza nominale ma non necessariamente lo stesso diametro e la stessa caratteristica di formazione Gli acciai devono essere raggruppati in categorie nel catalogo del produttore ai fini della relativa qua lificazione 5 saggi di ogni singolo lotto vengono prelevati da differenti fasci rotoli
42. opera indenni o che gli stessi siano soccorsi in altro modo la possibilit per le squadre di soccorso di operare in condizioni di sicu rezza Gli obiettivi di protezione delle costruzioni dagli incendi finalizzati a garan tire i requisiti suddetti sono raggiunti attraverso l adozione di misure e sistemi di protezione attiva e passiva Tutti i sistemi di protezione attiva o passiva adot tati nel progetto ed inseriti nella costruzione dovranno essere adeguatamente mantenuti secondo quanto prescritto dalle specifiche normative o dalle indica zioni del produttore Fermo restando il rispetto delle presenti disposizioni per tutte le costruzioni per quelle nelle quali si svolgono attivit soggette e non al controllo del Corpo 101 CAPITOLO 4 Azioni accidentali nazionale dei Vigili del fuoco disciplinate da specifiche regole tecniche di pre venzione incendi si applicano le regolamentazioni emesse ai sensi del Decre to del Presidente della Repubblica 29 luglio 1982 n 577 e successive modifi che e integrazioni ovvero i criteri generali di prevenzione incendi di cui all art 3 dello stesso Decreto 4 1 2 DEFINIZIONI Per incendio si intende una combustione dei materiali autoalimentata che si sviluppa senza controllo nel tempo e nello spazio Esso ha origine quando l e nergia radiante della fiamma del centro originario di ignizione ed il calore dei prodotti di combustione inducono l aumento di temperatura nell ambiente e
43. si rimanda ai punti 5 1 2 1 5 5 1 2 1 6 5 1 2 1 7 5 1 2 1 8 5 1 2 1 9 e 5 1 2 1 10 5 1 5 VERIFICHE MEDIANTE PROVE SU STRUTTURE CAMPIONE E SU MODELLI 5 1 5 1 Prove su strutture o elementi campione La resistenza di elementi strutturali completi pu essere misurata attraverso prove su elementi strutturali campione Dai risultati delle prove verr ricavato il valore caratteristico delle resistenze ultime dell elemento strutturale La verifica di sicurezza consister nel controllare che R ks _ gt E Ym c YmE d Se la resistenza ultima del campione viene raggiunta per rottura del conglo merato Ym c 1 6 e YmE 0 9 148 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni Se la resistenza ultima del campione viene raggiunta per rottura dell acciaio Yms 1 15 e YmE 0 9 Le prove su modelli possono essere utilizzate quando la modellazione teo rica del comportamento strutturale assume aspetti di onerosa complessit ovve ro di inattendibilit dei risultati 5 1 6 ROBUSTEZZA STRUTTURALE E DETTAGLI COSTRUTTIVI 5 1 6 1 Elementi monodimensionali Travi e pilastri Nei punti seguenti ci si riferisce a travi e pilastri con sezioni di forma qual siasi piena o cava per le quali sia plausibile l ipotesi di conservazione delle sezioni piane e di configurazione trasversale indeformata sotto l azione dei cari chi 5 1 6 1 1 ARMATURA LONGITUDINALE Gli elementi strutturali debbono possedere una sufficiente robust
44. sia il provino che il metodo di prova devono essere esaminati attentamente Se nel provino pre sente un difetto o si ha ragione di credere che si sia verificato un errore duran te la prova il risultato della prova stessa deve essere ignorato In questo caso occorrer prelevare un ulteriore singolo provino Se i tre risultati validi della prova sono maggiori o uguali del prescritto valo re caratteristico il lotto consegnato deve essere considerato conforme Se i criteri sopra riportati non sono soddisfatti 10 ulteriori provini devono essere prelevati da prodotti diversi del lotto in presenza del produttore o suo rappresentante che potr anche assistere all esecuzione delle prove presso un laboratorio di cui all art 59 del DPR n 380 2001 Il lotto deve essere considerato conforme se la media dei risultati sui 10 ulte riori provini maggiore del valore caratteristico e i singoli valori sono compre si tra il valore minimo e il valore massimo secondo quanto sopra riportato 404 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale In caso contrario il lotto deve essere respinto Il prelievo dei campioni va effettuato a cura del direttore dei lavori o di tec nico di sua fiducia che deve assicurare mediante sigle etichettature indelebili ecc che i campioni inviati per le prove al laboratorio incaricato siano effetti vamente quelli da lui prelevati La domanda di prove al Laboratorio autorizzato deve essere sottoscritta
45. su strutture prefabbricate gi assemblate e poste in opera si devono eseguire controlli atti a verificare la rispondenza dell opera ai requisiti di progetto data la tipologia e le modalit di esecuzione delle opere signifi cativa e rilevante la funzione del collaudatore in corso d opera Fondamentale il preventivo controllo della posa degli elementi prefabbri cati e del rispetto del progetto nelle tolleranze e nelle disposizioni delle arma ture e dei giunti nonch nella verifica dei dispositivi di vincolo Le prove di carico sia quelle di norma che quelle eventualmente ritenute necessarie dal collaudatore per identificare la corrispondenza fra il comporta mento della struttura reale e quello prevedibile in base ai calcoli di progetto dovranno accertare il comportamento statico dei prefabbricati nel complesso strutturale Esse rispetteranno le modalit sotto indicate e non potranno avere luogo prima che sia stata raggiunta per i getti in opera la resistenza che caratte rizza la classe del conglomerato cementizio prevista e in mancanza di precisi accertamenti al riguardo non prima di 28 giorni dall ultimazione del getto A questi effetti si deve tener conto delle eventuali variazioni di temperatura durante la maturazione dei getti Le prove di carico possono essere eseguite prima del montaggio su singoli com ponenti isolati purch i risultati ottenuti siano rappresentativi a giudizio del collau datore dell effettivo comp
46. tamente da terra mediante scale di sicurezza esterne alla pila dotate di un di spositivo anti intrusione il cui tipo dovr essere preventivamente approvato dal Gestore dell Infrastruttura Tali scale devono essere disposte in maniera da garantire un accesso al viadotto al pi ogni 500 m In tutti gli impalcati a sezione chiusa dovranno essere previsti fori od aper ture atte ad evacuare le acque che per cause accidentali possono infiltrarsi all interno della struttura Tutte le pile a sezione cava devono essere in generale chiuse qualora per particolari esigenze se ne deve prevedere l ispezionabilit occorre realizzare sul pulvino un passo d uomo provvisto di adeguata chiusura di sicurezza in ogni caso devono essere previsti fori di aerazione opportunamente protetti con griglie anti intrusione Per i ponti di maggiore importanza e o situati in zone impervie o difficil mente accessibili nonch per le travate metalliche di maggior lunghezza al fine di agevolare le operazioni di controllo o di riparazione sia dell impalcato che delle briglie superiori sono da prevedere carrelli di ispezione lasciati in situ o almeno vie di corsa per i carrelli da montare all atto delle visite Il Gestore dell Infrastruttura si doter di sistemi di BMS bridge management system per la standardizzazione delle procedure di ispezione e valutazione dello stato di conservazione dei ponti al fine di mantenere il loro livello di sicu rezza ai valori
47. 0 5 0 vento 0 2 0 neve 0 3 0 1 Per tutte le azioni variabili non contemplate nella Tabella 5 2 VII si deve assumere y 1 0 ovvero dimostrare la ragionevolezza di valori inferiori all u nit Il contributo delle distorsioni concentrate o diffuse non imposte apposita mente deve essere trascurato se a favore della sicurezza opportuno sottolineare come nell ambito delle verifiche agli stati limite di esercizio tra le azioni variabili da prendere in considerazione debbano essere contemplate anche le azioni di tipo ambientale quali ad esempio l effetto di agenti chimico fisici facendo riferimento per l individuazione delle varie azio ni a quanto indicato in apposita letteratura tecnica 5 2 3 2 2 STATO LIMITE DI SPOSTAMENTI Il valore massimo dello spostamento ortogonale all asse dell elemento definito come max 186 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni essendo maxs lo spostamento massimo freccia riferito alla retta congiungente due sezioni consecutive di momento flettente nullo lo spostamento dovuto ai carichi permanenti immediatamente dopo l ap plicazione degli stessi la variazione dello spostamento dovuta ai carichi variabili e ad eventua li variazioni nel tempo di quelli prodotti dai carichi permanenti 5 2 3 2 3 SPOSTAMENTI VERTICALI Nel caso di coperture solai e travi di edifici ordinari i limiti per mas sono da assumersi per combinazioni frequenti del
48. 1 5 7 2 5 73 5 7 4 5 7 5 5 7 6 5 7 7 5 7 8 5 7 9 5 7 10 5 7 11 5 7 12 5 7 13 5 7 14 5 7 15 6 6 1 6 1 1 6 1 2 6 1 3 6 1 4 6 2 6 2 1 6 2 2 6 2 3 6 2 4 6 2 5 6 2 6 6 2 7 6 2 8 6 3 6 3 1 6 3 2 6 3 3 COSTRUZIONI IN ALTRI MATERIALI Requisiti richiesti ELEMENTI STRUTTURALI COMPOSTI Elementi strutturali in acciaio calcestruzzo PARTICOLARI PRESCRIZIONI PER LA PROGETTAZIONE IN PRESENZA DI AZIONI SISMICHE Requisiti di sicurezza e criteri di verifica Prescrizioni relative ai terreni di fondazione Livelli di protezione antisismica Caratteristiche generali degli edifici Considerazione di elementi secondari non strutturali Impianti Verifiche di sicurezza Edifici con struttura in cemento armato Edifici con struttura prefabbricata Edifici con struttura in acciaio Edifici con struttura in muratura Edifici con struttura in legno Particolari prescrizioni per gli edifici con isolamento sismico Edifici esistenti Prescrizioni particolari per l altezza degli edifici AZIONI ANTROPICHE OPERE CIVILI ED INDUSTRIALI Generalit Pesi propri dei materiali strutturali Carichi permanenti non strutturali Sovraccarichi variabili OPERE STRADALI Oggetto Prescrizioni generali Azioni sui ponti stradali Verifiche di sicurezza Strutture portanti Vincoli Opere accessorie Impermeabilizzazione pavimentazioni giunti e altro Norme di esecuzione e collaudo OPERE FERROVIA
49. 10 Norme per la redazione dei progetti esecutivi Le indicazioni riguardanti l affidabilit dei codici che il Progettista deve ripor tare nella sua Relazione di Calcolo devono essere fornite dal distributore del codi ce stesso e Scelta dei codici Il codice di calcolo utilizzato deve fondarsi su di un modello matematico coerente con i criteri adottati per modellare la tipologia strutturale i vincoli le azioni ed i materiali nell ambito del tipo di analisi svolta e Modalit di presentazione dei risultati La quantit di informazioni che usualmente accompagna l utilizzo di procedure di calcolo automatico richiede un attenzione particolare alle modalit di pre sentazione dei risultati in modo che questi riassumano in una sintesi completa ed efficace il comportamento della struttura per quel particolare tipo di analisi sviluppata l esito di ogni elaborazione deve essere sintetizzato in disegni e sche mi grafici contenenti le configurazioni deformate la rappresentazione grafica delle principali caratteristiche di sollecitazione o delle componenti degli sforzi i diagrammi di inviluppo associati alle combinazioni dei carichi considerate gli schemi grafici con la rappresentazione dei carichi applicati e delle corrispon denti reazioni vincolari Di tali grandezze unitamente ai diagrammi ed agli sche mi grafici vanno chiaramente evidenziati i valori numerici nei punti o nelle sezioni significative ai fini della valutazione del comp
50. 1011 punti 1 e 2 per gli acciai ferritici e della parte 3 per gli acciai inossidabili Per la preparazione dei lembi si applicher salvo casi parti colari la EN 29692 Le saldature saranno sottoposte a controlli non distruttivi finali per accerta re la corrispondenza ai livelli di qualit stabiliti dal progettista l entit ed il tipo di tali controlli distruttivi e non distruttivi in aggiunta a quello visivo al 100 saranno definiti dal progettista ed eseguiti sotto la responsabilit del direttore dei lavori che potr integrarli ed estenderli in fun zione dell andamento dei lavori ed accettati ed eventualmente integrati dal col laudatore Ai fini dei controlli non distruttivi si possono usare metodi di superficie ad es liquidi penetranti o polveri magnetiche ovvero metodi volumetrici es raggi X o gamma o ultrasuoni Per le modalit di esecuzione dei controlli ed i livelli di accettabilit si potr fare riferimento alle prescrizioni della EN 12062 Tutti gli operatori che eseguiranno i controlli dovranno essere qualificati secondo EN 473 almeno di secondo livello 11 2 4 6 Bulloni e Chiodi 11 2 4 6 1 BULLONI I bulloni conformi per le caratteristiche dimensionali alle UNI EN ISO 4016 ed alle UNI 5592 devono appartenere alle sotto indicate classi delle UNI EN 898 associate nel modo indicato nella Tabella 11 2 X Tabella 11 2 X Normali Ad alta resistenza Vite 4 6 5 6 6 8 8 8 10 9 Dado 4 5 6 8 10
51. 15 56 18 33 18 33 L e a b indicaa lt L lt b Nota 1 La tabella include un fattore di sicurezza di 1 2 sui valori v no jim per accelerazioni deformazioni e resistenza e di 1 0 sul valore di v no jim per la fatica Nota 2 La tabella tiene conto del termine 1 9 2 per le irregolarit di binario 284 CAPITOLO 6 Azioni antropiche INIZIO Z in semplice appoggio 1 Analisi dinamica con autovalori per torsione e flessione Solo autovalori per flessione Analisi dinamica Analisi dinamico non richiesta richiesto calcolo uso dei coefficienti dell accellerazione dinamici del ponte e p dyn Fig 6 3 8 Diagramma di flusso Effettuate dette analisi dinamiche in funzione delle diverse velocit di tran sito V dovranno riportarsi in grafico le seguenti grandezze 1 Il rapporto rear r COS definito din V P reale t V 5L stat ove an V sa rappresentano rispettivamente la freccia massima del ponte alla generica velocit V di transito e la freccia massima in condi zioni quasi statiche 2 L accelerazione verticale massima Ayma dell impalcato alla generica velocit V I valori massimi di tali parametri dovranno rispettare i seguenti limiti P reale 2 5 Avmax 3 5 m sec nel campo di frequenze tra 0 e 20 Hz Il valore massimo dell incremento dinamico reef andr confrontato con quello reae 1 9 9 ricavat
52. 2 300 CAPITOLO 6 Azioni antropiche sulla superficie orizzontale k qzx con q x determinato in accordo con il punto SUPERFICI ORIZZONTALI AL DI SOPRA DEL BINARIO k 2 5 se la struttura racchiude un solo binario k 3 5 se la struttura racchiude due binari G Azioni sismiche Valgono in merito tutte le prescrizioni definite dalla presente norma inte grate da eventuali ulteriori disposizioni del Gestore dell Infrastruttura 6 3 1 2 3 AZIONI ECCEZIONALI Azioni derivanti dall esercizio ferroviario Il Gestore dell Infrastruttura preciser gli scenari derivanti dall esercizio ferroviario per i quali la robustezza del sistema strutturale deve essere ana lizzata ROTTURA DELLA CATENARIA Si dovr considerare l eventualit che si verifichi la rottura della catena ria nel punto pi sfavorevole per la struttura del ponte La forza trasmessa alla struttura in conseguenza di un simile evento si considerer come una forza di natura statica agente in direzione parallela all asse dei binari di intensit pari a 20 kN e applicata sui sostegni alla quota del filo In funzione del numero di binari presenti sull opera si assumer la rottu ra simultanea di 1 catenaria per ponti con un binario 2 catenarie per ponti con un numero di binari compreso fra 2 e 6 3 catenarie per ponti con pi di sei binari Ai fini delle verifiche saranno considerate rotte le catenarie che determi nano l effetto pi sfavorevole
53. 3 1 2 3 4 3 6 URTI DI IMBARCAZIONI Le caratteristiche da considerare per gli urti di imbarcazioni contro costru zioni o elementi strutturali dipendono dal tipo di via d acqua dal tipo di imbar cazione e dal suo comportamento all impatto dal tipo di struttura e dalle sue caratteristiche di dissipazione dell energia In assenza di determinazioni pi accurate e trascurando la capacit dissipa tiva della struttura le forze statiche equivalenti possono essere del tipo mostra to in tabella CLASSE IMBARCAZIONE LUNGHEZZA m MASSA t FORZA Ag kN Piccola 50 3 000 15 000 Media 100 10 000 25 000 Grande 200 40 000 40 000 Molto grande 300 100 000 80 000 l carichi forniti corrispondono ad una velocit pari a circa 2 0 m s In funzione dello scenario di progetto adottato dovranno essere considerati i possibili impatti di prua di fiancata e di poppa Se una parete strutturale col pita ad un angolo a si devono considerare le seguenti forze perpendicolari alla parete A Ay sin a nella direzione della parete Agx f Ay sin a Aq la forza di collisione per a 90 f il coefficiente di attrito che generalmente pu essere assunto pari a 0 4 Nei porti le forze di collisione possono essere ridotte del 50 118 CAPITOLO 4 Azioni accidentali Il punto di impatto dipende dalla geometria della struttura e dalle dimensio ni dell imbarcazione Come linea guida il punto di impatto pi
54. 3 3 8 Inoltre come indicato al punto 3 3 9 necessario considerare scenari di carico non simmetrico Ti CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali Infine la verifica locale degli elementi della costruzione sar eseguita tenendo conto delle possibili concentrazioni locali delle pressioni 3 3 10 3 3 7 1 Coefficienti di pressione interna ed esterna Le azioni statiche del vento si traducono in pressioni positive e depres sioni negative agenti normalmente alle superfici sia esterne che interne degli elementi che compongono la costruzione L azione del vento sul sin golo elemento quindi determinata considerando la combinazione pi gra vosa della pressione agente sulla superficie esterna e della pressione agen te sulla superficie interna dell elemento Le pressioni esterne ed interne sono definite rispettivamente come We Cpe Cd Q Wi Cpi Ca Q in cui q la pressione cinetica di picco 3 3 6 valutata nei seguenti modi e per le pareti sopravvento q z 1 P Vp Z e per le pareti sottovento e quelle parallele alla direzione del vento q h L P Vp h con h pari alla quota altimetrica del bari centro della copertura della costruzione Fig 3 3 6 ca il coefficiente dinamico 3 3 11 c il coefficiente di pressione esterna pe c il coefficiente di pressione interna pi coefficienti di pressione esterna Cpe ed interna Cp devono essere ricava ti da dati suffragati da
55. C e p 65 i valori caratteristici di resistenza riportati nelle norme sono riferiti alle seguen ti dimensioni del provino provini per flessione altezza della sezione resistente 150 mm provino per trazione parallela alla fibratura dimensione massima della sezione resistente 150 mm provino per trazione perpendicolare alla fibratura dimensioni del provino 45x180x70 mm provino per resistenza a taglio volume uniformemente sollecitato 500 mm Pertanto per elementi di legno massiccio sottoposti a flessione che presen tino altezza della sezione trasversale resistente minore di 150 mm il valore caratteristico f indicato nei profili caratteristici pu essere aumentato trami te il coefficiente moltiplicativo k cos definito Li l vue 13 essendo h in millimetri l altezza della sezione trasversale resistente dell ele mento inflesso Analogamente in presenza di elementi di legno massiccio a sezione rettan golare con dimensione massima inferiore a 150 mm sottoposti a trazione paral lelamente alla fibratura il valore caratteristico f og indicato nei profili caratteri stici pu essere aumentato tramite il coefficiente moltiplicativo k sopra indi cato essendo h in millimetri la misura del lato maggiore della sezione k min 11 6 2 4 Legno strutturale con giunti a dita In aggiunta a quanto prescritto per il legno massiccio gli elementi di legno strutturale con giunti a dita devono essere conformi
56. CONTROLLATE DI RIFIUTI E DEPOSITI DI INERTI 7 3 9 1 Prescrizioni generali Criteri di progetto Oltre a quanto stabilito nelle specifiche norme vigenti il progetto delle discariche deve essere basato sulla caratterizzazione del sito con una chiara definizione delle modalit costruttive e di controllo dei diversi dispositivi di bar riera tenendo conto della natura dei rifiuti della vulnerabilit ambientale del territorio e dei rischi connessi con eventuali malfunzionamenti 7 3 9 2 Caratterizzazione del sito La caratterizzazione geologica e geotecnica deve essere finalizzata alla identificazione delle formazioni presenti nell area e al regime delle acque nonch alla valutazione di tutte le grandezze fisico meccaniche che contri buiscono alla scelta della localizzazione dell opera comprensiva delle aree di deposito di servizio e di quelle di rispetto alla sua progettazione ed al suo esercizio in particolare necessario il preventivo accertamento della presenza di falde acquifere di zone di protezione naturale del rischio sismico e di inondazione del rischio di frane o di valanghe e di fenomeni di subsidenza 7 3 9 3 Modalit costruttive e di controllo dei diversi dispositivi di bar riera Il progetto dovr definire in dettaglio le modalit costruttive e di con trollo delle barriere di materiale minerale compattato previste dalla spe cifica normativa di settore D L vo 36 2003 In particolare dovranno essere d
57. E LE LORO COMBINAZIONI Le azioni caratteristiche carichi distorsioni variazioni termiche ecc devo no essere definite in accordo con quanto indicato nei capitoli 3 4 e 6 delle pre senti norme Per costruzioni civili o industriali di tipo corrente e per le quali non esistano regolamentazioni specifiche le azioni di calcolo Fy si ottengono nello spirito di quanto indicato nel capitolo 2 combinando le azioni caratteristiche secondo le seguenti formule di correlazione combinazioni frequenti F Yoj TEG G Wr Yor Year Qka Wai Yoi Yeoi Qua Yen Yeeh Pen E 137 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni combinazioni quasi permanenti F Ya YEG Gy Wa Yor Ver Qi Wai Yoi Vegi Qua Yen Yer Pra F E dove Gy P kh Qu Qui YG Vo YP YE Vi Yai sono definiti al punto 5 1 2 1 2 rappresentano i coefficienti parziali cos come definiti nella tabella 5 1 V rappresentano i coefficienti di modello delle azioni cos come definiti nella tabella 5 1 VI sono i coefficienti atti a definire i valori delle azioni varia bili assimilabili ai frattili di ordine 0 95 delle distribuzioni dei valori istantanei da adottarsi in conformit con quanto indicato nel seguito sono i coefficienti atti a definire i valori quasi permanenti delle azioni variabili assimilabili ai valori medi delle distri buzioni dei valori istantanei da adottarsi in conformit con quanto indicato n
58. GENERALIT l urto un fenomeno di interazione dinamica fra l oggetto dotato di massa e di velocit significativa e la struttura Le azioni dovute agli urti sono determi nate dalla distribuzione delle masse dal comportamento a deformazione dalle caratteristiche di smorzamento e dalle velocit iniziali del corpo collidente e della struttura su cui avviene l impatto Per determinare le forze all interfaccia si devono considerare l oggetto e la struttura come un sistema integrato Le azioni eccezionali dovute a fenomeni naturali come la caduta di rocce le frane o le valanghe dovranno essere prese in esame per particolari scenari di progetto richiesti dal Committente o individuati dal Progettista Come nel caso delle esplosioni anche per gli urti si fa riferimento a tre cate gorie Categoria 1 se sono attese conseguenze negative limitate Categoria 2 se sono attese conseguenze negative di entit media Categoria 3 se sono attese conseguenze negative di entit grave 114 CAPITOLO 4 Azioni accidentali 4 3 2 CAMPO DI APPLICAZIONE Le azioni dovute agli urti accidentali devono essere applicate a quegli ele menti strutturali o ai loro sistemi di protezione per i quali le conseguenze del cedimento appartengono alle categorie 2 e 3 Nel seguito vengono definite le azioni dovute a collisioni da veicoli collisioni da treni collisioni da imbarcazioni collisioni da aeromobili Le tipiche costruzioni da considerare
59. Gli elementi chiave di una costruzione devono essere progettati per soppor tare gli effetti di un esplosione interna di gas naturale usando una pressione sta tica equivalente nominale espressa in kN m data dal maggiore fra Pa 3 Py O Pa 3 py 2 0 04 XA N dove Pi la pressione statica uniformemente distribuita in corrispondenza della quale le componenti di sfogo cedono in kN m A l area delle componenti di sfogo in m V il volume dell ambiente in m Il rapporto fra l area dei componenti di sfogo e il volume da proteggere deve soddisfare la relazione 0 05 m lt A V lt 0 15 m Le espressioni sono valide in ambienti o zone di edifici fino ad un volume totale di 1 000 m La pressione di esplosione agisce simultaneamente su tutte le pareti del l ambiente o del gruppo di ambienti Comunque tutti gli elementi chiave e le loro connessioni devono essere proget tati per sopportare una pressione statica equivalente eccezionale con valore di pro getto pa 20 kN m applicata da ogni direzione insieme con la reazione che ci si attende venga trasmessa direttamente alle membrature dell elemento chiave da ogni elemento costruttivo ad esso collegato altres soggetto alla stessa pressione 4 2 6 ESPLOSIONI IN SCENARI DI CATEGORIA 3 Nella Categoria 3 devono essere effettuati studi approfonditi sia per le azio ni che per il modello strutturale eventualmente usando analisi dinamiche modelli non li
60. Il servizio di controllo interno della qualit dello stabilimento produttore deve predisporre un accurata procedura atta a mantenere sotto controllo con continuit tutto il ciclo produttivo In particolare per quanto riguarda i prodotti finiti deve procedere ad una rilevazione di tutte le caratteristiche chimiche ove applicabili e meccaniche pre viste al punto 11 2 3 delle norme tecniche La rilevazione dei dati di cui sopra deve essere ordinata cronologicamente su appositi registri distinti per qualit per prodotto o gruppi di prodotti come sopra indicato e per gamme di spessori come specificato nella norma di pro dotto Per ogni colata o per ogni lotto di produzione contraddistinti dal proprio numero di riferimento viene prelevato dal prodotto finito un saggio per colata e comunque un saggio ogni 80 toppure un saggio per lotto e comunque un sag gio ogni 40 to frazione per quanto riguarda i profilati cavi il lotto di produ zione definito dalle relative norme UNI di prodotto in base al numero dei pezzi Dai saggi di cui sopra verranno ricavati i provini per la determinazione delle caratteristiche chimiche e meccaniche previste dalle norme UNI EN 10025 UNI EN 10210 1 e UNI EN 10219 1 rilevando il quantitativo in tonnellate di prodotto finito cui la prova si riferisce Per quanto concerne f e f i dati singoli raccolti suddivisi per qualit e pro dotti secondo le gamme dimensionali vengono riportati su idonei diagrammi
61. In presenza di mezzi di unione del tipo a gambo cilindrico il modulo istantaneo di scorrimento K in ciascun piano di taglio e per ogni mezzo di unione per la verifica allo stato limite ultimo sar ricavato come K pio 5 3 3 2 4 UNIONI LEGNO LEGNO E PANNELLI LEGNO La capacit portante caratteristica per ciascun piano di taglio e mezzo di unione nelle unioni legno legno e pannelli legno realizzate con i mezzi di unione sar assunta come il minimo tra i valori ottenibili dalle diverse possibili modalit di rottura Si potr fare riferimento a quanto riportato in norme specifiche di comprovata affidabilit 5 3 3 2 5 UNIONI ACCIAIO LEGNO Dovr tenersi in considerazione nella definizione delle modalit di rot tura dello spessore di piastra piastra sottile o piastra grossa 5 3 3 2 6 UNIONI A PI SEZIONI RESISTENTI Nelle unioni a pi sezioni resistenti la capacit portante totale sar determinata calcolando la somma delle capacit portanti minime per cia scuna sezione resistente inquadrata nei casi precedentemente esaminati 5 3 3 2 7 ELEMENTI DI COLLEGAMENTO ALLINEATI La capacit portante di pi elementi di collegamento allineati in gene rale minore della somma delle capacit portanti dei singoli elementi Per il calcolo del fattore riduttivo si potr fare riferimento per i casi pi comuni a norme specifiche di comprovata validit Se il carico in una unione viene trasferito da pi di un tipo di mezzi di
62. LM 71 incrementato con il corrispondente coefficiente dinamico l azione del vento la forza laterale ser peggio la forza centrifuga e gli effetti della variazione di temperatura lineare fra i due lati dell impalcato stabilita al punto 6 3 1 1 2 D l inflessione nel piano orizzontale dell impalcato non deve produrre una variazione angolare maggiore di quella fornita nella successiva Tab 6 3 1X un raggio di curvatura orizzontale minore dei valori di cui alla citata tabel la Tab 6 3 1X Massima variazione angolare e minimo raggio di curvatura Velocit Variazione Raggio minimo di curvatura km h Angolare massima Singola campata Pi campate V lt 120 0 0035 rd 1700 m 3500 m 120 lt V lt 200 0 0020 rd 6000 m 9500 m 200 lt V 0 0015 rd 14000 m 17500 m Il raggio di curvatura nel caso di impalcati a semplice appoggio dato dalla seguente espressione 316 CAPITOLO 6 Azioni antropiche 2 A 8 dove rappresenta la freccia orizzontale La freccia orizzontale deve includere anche l effetto della deformazione della sottostruttura del ponte pile spalle e fondazioni qualora esso induca effetto sfavorevole alla verifica STATI LIMITE PER IL COMFORT DEI PASSEGGERI Il comfort di marcia per i passeggeri controllato limitando i valori della freccia verticale dei ponti ferroviari in funzione della luce e del numero delle campate consecutive dello schema statico del ponte e d
63. Md gt 800 Kg cmq CBR gt 50 I Dispositivo di drenaggio H H se H4m H 3m se H gt 4m B Figura 6 3 20 Esempi di soluzioni tecniche adottate per la zona di transizione rilevato ferro viario opera d arte 6 3 2 3 Trincee Ferroviarie In merito al mantenimento delle caratteristiche geometriche la trincea fer roviaria dovr garantire le stesse prestazioni previste dai rilevati ferroviari Anche per le trincee la zona portante la sede rappresentata dallo strato for temente compattato e dal sub ballast Questi hanno le stesse caratteristiche di quelli impiegati nei rilevati ferroviari Lo strato fortemente compattato posto direttamente sugli strati di fonda zione della trincea a loro volta posti sui terreni del sito eventualmente stabiliz zati con trattamenti specifici 6 3 2 4 Studi Idrologici ed Idraulici per le opere di difesa della sede Nella definizione degli studi idrologici ed idraulici di fondamentale impor tanza l opportuna definizione del periodo di riferimento per la determinazione dei valori di portata di progetto da assumersi nelle verifiche che dovranno esse re conformi alle indicazioni che saranno date dal Gestore dell Infrastruttura In 323 CAPITOLO 6 Azioni antropiche particolare andr valutata l importanza dell opera e quindi il tempo di ritorno di riferimento sar definito in funzione di dimensioni del bacino imbrifero sotteso dalla sezione relativa all opera in esame
64. Qik Pz Qad Wan Qad La situazione riassunta nel seguente schema che considera la presenza di due azioni variabili Azione di progetto Azione permanente Azione di pretensione 1 Azione variabile 2 Azione variabile Commento D O gt S Qik Combinazione Stati limite ultimi Yp Val YaWoz 2 combinazioni prendendo a turno una gt a n 2 Ye Yp VaPo Yy1 delle2 azioni variabili come dominante Stati limite di esercizio Rara n 11 1 Wo Wo 1 unica combinazione Frequente n 1 1 WPi W22 2 combinazioni prendendo a turno una n2 1 1 WPa1 W z delle 2 azioni variabili come dominante Quasi permanente n 1 1 1 Wai Wa 1 unica combinazione In ogni caso andranno anche verificate le situazioni di solo carico perma nente in assenza di ogni altra azione 40 CAPITOLO 2 Sicurezza prestazioni attese azioni sulle costruzioni 2 6 6 DEGRADO La variabile tempo interviene nella resistenza alla voce degrado Quando non esplicitata da appositi modelli teorici o da prassi consolidate il degrado si traduce nell obbligo di rispettare i limiti imposti alla sicurezza strutturale al termine della vita di progetto ovvero che il corrispondente coefficiente par ziale sia aumentato di 0 1 nel passaggio dalla classe inferiore a quella supe riore 2 7 VERIFICHE AGLI STATI LIMITE 2 7 1 VERIFICHE AGLI STATI LIMITE ULTIMI Per l intera struttura e per ciascuno degli elementi strutturali che la compon
65. STABILIT DEI PENDII In presenza di azioni sismiche lo stato limite di un pendio in generale identificato con il raggiungimento di spostamenti e deformazioni permanenti inaccettabili per le strutture in termini di sicurezza e o di funzionalit La verifica pu essere condotta con metodi convenzionali di tipo pseudo statico utilizzando modelli a conci in grado di tener conto di variazioni strati 354 CAPITOLO 7 Norme per le opere interagenti con i terreni e con le rocce per gli interventi grafiche e irregolarit topografiche e assumendo un valore costante del coeffi ciente sismico nei casi in cui il comportamento del pendio sia configurabile nell ambito delle ipotesi alla base dei suddetti metodi Le deformazioni permanenti possono essere valutate introducendo accele rogrammi di progetto preferibilmente reali in modo che risultino rappresenta tivi il contenuto in frequenza la durata del moto e il rapporto tra componente verticale e orizzontale del moto Nei casi di maggiore complessit o criticit definiti gli accelerogrammi di progetto l analisi dovr considerare le tre configurazioni prima durante e dopo l evento sismico tenendo quindi conto dell eventuale sviluppo delle sovrap pressioni interstiziali e della loro influenza anche nella fase post sismica e eventualmente della disomogeneit del campo di accelerazione dovuta a fatto ri morfologici stratigrafici e geotecnici 7 4 4 TERRENI SUSCETTIBI
66. acciaio il valore 1 15 5 1 2 1 4 4 Tensione tangenziale di aderenza acciaio conglomerato cementizio La tensione tangenziale di aderenza di calcolo f y vale 127 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni fox foa 33 Ym c dove Yme il coefficiente parziale di sicurezza relativo al conglomerato cementi zio fok la tensione tangenziale caratteristica di aderenza valutata mediante prove sperimentali Il coefficiente y assume il valore 1 6 Nel caso di armature molto addensate copriferri ridotti ancoraggi in zona di calcestruzzo teso y va moltiplicato per il coefficiente di modello yga 1 5 5 1 2 1 5 CALCOLO DELLE RESISTENZE NEI CONFRONTI DI SOLLECITAZIONI DI SFORZO NORMALE E FLESSIONE ELEMENTI MONODIMENSIONALI 5 1 2 1 5 1 Ipotesi di base Senza escludere specifici approfondimenti necessari in particolare nel caso di elementi costituiti da conglomerato cementizio di classe di resistenza alta per la valutazione delle capacit prestazionali ultime delle sezioni di elementi monodimensionale nei confronti di sforzo normale e flessione si adotteranno le seguenti ipotesi e conservazione delle sezioni piane e perfetta aderenza tra acciaio e conglomerato cementizio e resistenza a trazione del conglomerato cementizio nulla e deformazione massima del conglomerato cementizio compresso pari a nel caso di flessione semplice e composta con asse neutro che interseca la sezione esso si assume variabile dal valore
67. al grado di omogeneit del sottosuolo in ogni caso il numero di prove deve essere pari ad almeno l 1 del numero totale di pali con un minimo di 2 Ai fini della valutazione dell integrit del palo possono essere eseguite prove di carico dinamiche da tarare con quelle statiche di progetto e controlli non distruttivi 7 3 2 OPERE DI SOSTEGNO Le norme si applicano a tutte le opere ed interventi aventi lo scopo di soste nere un fronte di terreno instabile muri per i quali la funzione di sostegno affidata al peso proprio ed a quello del terreno direttamente gravante su di esso muri a gravit muri a mensola muri a contrafforti paratie per le quali la funzione di sostegno assicurata principalmente dalla resistenza a flessione della struttura dalla reazione di volumi di ter reno e da eventuali ancoraggi strutture miste che esplicano la funzione di sostegno anche per effetto di trattamenti di miglioramento e per la presenza di particolari elementi di rinforzo e collegamento terra armata terra rinforzata muri cellulari ecc 7 3 2 1 Criteri generali di progetto La scelta del tipo di opera di sostegno deve essere effettuata in funzione dei requisiti di funzionalit delle caratteristiche meccaniche dei terreni delle loro 336 CAPITOLO 7 Norme per le opere interagenti con i terreni e con le rocce per gli interventi condizioni di stabilit di quelle dei materiali di riporto della incidenza sulla si
68. alla UNI EN 385 11 6 3 LEGNO LAMELLARE INCOLLATO 11 6 3 1 Requisiti di produzione produttori di elementi di legno lamellare per uso strutturale devono essere qualificati cos come specificato al punto 11 6 8 2 439 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale All atto della posa in opera il direttore dei lavori deve verificare acquisen done copia che il legno lamellare incollato sia oggetto di attestato di qualifica zione e che le procedure di posa in opera siano conformi alle specifiche tecni che del produttore 11 6 3 2 Classi di resistenza L attribuzione degli elementi strutturali di legno lamellare ad una classe di resistenza viene effettuata dal produttore secondo quanto previsto ai punti seguenti 11 6 3 2 1 CLASSIFICAZIONE SULLA BASE DELLE PROPRIET DELLE LAMELLE Le lamelle sono da considerare a tutti gli effetti elementi di legno strutturale e sono quindi tutte individualmente classificate dal produttore come previsto in 11 6 2 l elemento strutturale di legno lamellare incollato pu essere costituito dal l insieme di lamelle tra loro omogenee elemento omogeneo oppure da lamelle di diversa qualit elemento combinato secondo quanto previsto in UNI EN 1194 Nella citata norma viene indicata la corrispondenza tra le classi delle lamel le che compongono l elemento strutturale e la classe di resistenza risultante per l elemento lamellare stesso sia omogeneo che combinato 11 6 3 2
69. alla definizione del modello geotecnico alla valutazione della sicurezza della funzionalit in relazione alle prestazioni atte se durabilit e robustezza delle opere 328 CAPITOLO 7 Norme per le opere interagenti con i terreni e con le rocce per gli interventi parametri fisici e meccanici da attribuire ai terreni espressi questi ultimi attraverso valori caratteristici devono essere desunti da specifiche prove ese guite in laboratorio su campioni rappresentativi di terreno e o attraverso l ela borazione dei risultati di prove e misure in sito responsabilit del progettista definire il piano delle indagini e la caratte rizzazione geotecnica corrispondente alle diverse fasi del progetto preliminare definitivo ed esecutivo tenendo conto anche delle ulteriori indagini e studi che dovranno essere svolte durante l esecuzione dell opera Le indagini e le prove devono essere eseguite e certificate dai laboratori di cui all art 59 del DPR 6 6 2001 n 380 laboratori su indicati faranno parte del l elenco depositato presso il Servizio Tecnico Centrale del Ministero delle Infra strutture e dei Trasporti Nel caso di costruzioni o di interventi di modesta rilevanza che ricadano in zone ben conosciute dal punto di vista geotecnico la progettazione potr esse re basata sull esperienza e sulle conoscenze disponibili ferma restando la piena responsabilit del progettista sulle ipotesi e sulle scelte progettuali
70. alla norma della serie UNI EN 1337 le caratteri stiche tecniche del prodotto quali la capacit portante la capacit di rotazio ne il coefficiente di attrito e la durabilit All atto della posa in opera degli appoggi il direttore dei lavori deve verifi care acquisendone copia che il dispositivo sia oggetto di attestato di confor mit e che le procedure di posa in opera siano conformi alle specifiche tecni che del produttore Il direttore dei lavori tenuto a verificare nell ambito delle proprie competenze quanto sopra indicato ed a rifiutare le eventuali forniture prive dell attestato di conformit dovr inoltre effettuare idonee prove di accettazione che comprenda no in ogni caso la verifica geometrica e delle tolleranze dimensionali nonch la valutazione delle principali caratteristiche meccaniche dei materiali componenti 11 6 MATERIALI E PRODOTTI A BASE DI LEGNO Le prescrizioni contenute in questo paragrafo si applicano al legno massic cio ed ai prodotti a base di legno per usi strutturali 11 6 1 GENERALIT 11 6 1 1 Legno massiccio Il legno massiccio per uso strutturale un prodotto naturale selezionato in dimensioni d uso nelle strutture classificato elemento per elemento secondo la resistenza sulla base di specifiche normative parametri di resistenza di rigidezza e di massa volumica assegnati al legno strutturale vengono di regola determinati sulla base di prove sperimentali nor malizzate che pro
71. alle fibre splitting La distribuzione delle forze di taglio negli impalcati deve essere valutata tenendo conto della disposizione effettiva in pianta degli elementi di contro 244 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni vento verticali ed i vincoli nel piano orizzontale tra impalcato e pareti portanti verticali devono essere di tipo bilatero Tutti i bordi dei rivestimenti strutturali devono essere collegati agli elementi del telaio i rivestimenti strutturali che non terminano su elementi del telaio devono essere sostenuti e collegati da appositi elementi di bloccaggio resisten ti a taglio Dispositivi con funzione analoga devono essere inoltre disposti nei diaframmi orizzontali posti al di sopra di elementi verticali di controvento ad esempio le pareti La continuit delle travi deve essere assicurata specialmente in corrispon denza delle zone di impalcato che risultano perturbate dalla presenza di aper ture In assenza di elementi di controvento trasversali intermedi lungo la trave il rapporto altezza spessore per una trave a sezione rettangolare deve essere suf ficientemente limitato La spaziatura degli elementi di fissaggio in zone di discontinuit deve esse re opportunamente ridotta rispetto a quanto previsto nelle condizioni non sismi che Quando gli impalcati sono considerati ai fini dell analisi strutturale come rigidi nel loro piano in corrispondenza delle zone nelle quali si attua il trasfe rimento delle for
72. almeno un saggio per colata o lotto di produzione calcolato il valore dell indice di aderenza 11 2 2 10 2 CONTROLLI SU SINGOLE COLATE O LOTTI DI PRODUZIONE produttori gi qualificati possono richiedere di loro iniziativa di sottopor si a controlli su singole colate o lotti di produzione eseguiti a cura di un labo ratorio di cui all art 59 del DPR n 380 2001 Le colate o lotti di produzione sot toposti a controllo devono essere cronologicamente ordinati nel quadro della produzione globale I controlli consistono nel prelievo per ogni colata e lotto di produzione e per ciascun gruppo di diametri da essi ricavato di un numero n di saggi non inferiore a dieci sui quali si effettuano le prove previste al punto 11 2 2 10 1 Prove di qualificazione Le tensioni caratteristiche di snervamen to e rottura vengono calcolate a mezzo delle espressioni di cui al punto 11 2 2 10 1 nelle quali n il numero dei saggi prelevati dalla colata 11 2 2 10 3 CONTROLLI NEI CENTRI DI TRASFORMAZIONE O NEI LUOGHI DI LAVORAZIONE DELLE BARRE ACCETTAZIONE IN CANTIERE I controlli sono obbligatori e devono riferirsi agli stessi gruppi di diametri contemplati nelle prove a carattere statistico di cui al punto 11 2 2 10 1 in ragione di 3 spezzoni marcati di uno stesso diametro scelto entro ciascun gruppo di diametri per ciascuna fornitura sempre che il marchio e la docu 403 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale mentazione
73. altezza di 0 75 m dal piano di calpestio pari a F 5W essendo W il peso del muletto caricato 4 3 4 2 Traffico veicolare sopra i ponti Nel progetto strutturale si pu tener conto delle forze causate da colli sioni accidentali sulle barriere di sicurezza attraverso una forza orizzon tale equivalente di collisione di 100 kN Essa trasferita da un veicolo all impalcato di un ponte per mezzo delle barriere di sicurezza rigide e deve essere applicata agente trasversalmente ed orizzontalmente 100 mm sotto la sommit della barriera o 1 0 m sopra il livello del piano di mar cia a seconda di quale valore sia pi piccolo Questa forza deve essere applicata su una linea lunga 0 5 m 117 CAPITOLO 4 Azioni accidentali 4 3 5 URTI DA TRAFFICO FERROVIARIO All occorrenza di un deragliamento pu verificarsi il rischio di collisione fra i veicoli deragliati e le strutture adiacenti la ferrovia Pertanto gli elementi verti cali di sostegno dovranno essere progettati in modo da resistere all azione delle seguenti forze statiche 2000 KN in direzione parallela alla direzione di marcia dei convogli ferro viari 750 KN in direzione perpendicolare alla direzione di marcia dei convogli ferroviari Queste forze dovranno essere applicate a 1 80 m dal piano del ferro e non dovranno essere considerate agenti simultaneamente Ulteriori prescrizioni riguardanti le geometrie delle strutture di sostegno del ponte sono indicate al paragrafo 6
74. anni T3 74 T5 descrivono gli effetti dell irraggiamento solare In mancanza di dati relativi al sito in esame si assumono i seguenti valori Tmax Tmin T Ta T 45 C 15 C 0 C 2 C 4 C per superfici esposte a Nord Est 18 C 30 C 422c Per superfici esposte a Sud Ovest od orizzontali Tabella 3 4 IV Temperatura esterna per edifici interrati STAGIONE Profondit sotto il piano campagna TEMPERATURA Test Estate Meno di 1 metro To Oltre 1 metro T gt Inverno Meno di 1 metro Tg Oltre 1 metro To NOTA in mancanza di dati relativi al sito in esame si possono assumere i seguenti valori Tg 8 C Tg 5 C T7 5 C Tg 3 C 86 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali Per elementi strutturali tra loro non omogenei o nel caso che la temperatura costituisca azione fondamentale per la sicurezza della struttura o per il mante nimento delle sue prestazioni l andamento della temperatura T sulla sezione e sugli elementi deve essere valutato secondo la teoria della trasmissione del calore a partire da idonei profili termici Va sempre tenuto presente che possono aversi differenze di temperatura tra struttura ed elementi non strutturali ad essa collegati 3 4 4 PARTICOLARI PRECAUZIONI NEL PROGETTO DI STRUTTURE SOGGETTE AD AZIONI TER MICHE Strutture ed elementi strutturali in contatto con liquidi aeriformi o solidi a temperature diverse ciminiere industriali reti idrauliche sili
75. armature metalliche che assorbono l intera risultante delle trazioni Nelle travi ad armature pretese sono ammesse tensioni di trazione iniziali pari a 0 05 Ry senza aggiunta di armatura sussidiaria purch l armatura pre tesa sia ben diffusa nella zona soggetta a trazione Per spessori minori di 50 mm le tensioni normali iniziali sono ridotte dal coefficiente ygy 1 4 In fasi intermedie e transitorie della costruzione consentito superare nel conglomerato cementizio il limite a trazione innanzi stabilito purch le fasi successive provochino l annullamento dello stato di trazione In tali condizioni dovr considerarsi la parzializzazione della sezione duran te la predetta fase transitoria e le armature disposte come precisato al punto 5 1 2 3 4 5 dovranno verificarsi in conformit alle norme e prescrizioni valide per le sezioni pressoinflesse di conglomerato cementizio armato ordinario La resistenza a trazione del conglomerato cementizio nelle zone virtualmente fes surate non potr tenersi in conto nelle verifiche a taglio e nella eventuale veri fica a fessurazione Nella zona di ancoraggio delle armature si possono tollerare compressioni locali o prodotte dagli apparecchi di ancoraggio pari a 0 R ckj c Ym c dove Yme 1 6 157 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni Qualora le zone di influenza di apparecchi vicini si sovrappongano le pres sioni vanno sommate Verifiche locali dovranno eseguirsi per gli an
76. assunto uniformemente distribuito su una larghez za di 3 0 m Per questo tipo di carico distribuito non deve applicarsi l incremento dina mico CARICHI SUI MARCIAPIEDI I marciapiedi non aperti al pubblico sono utilizzati solo dal personale auto rizzato I carichi accidentali sono schematizzati da un carico uniformemente riparti to del valore di 10 kN m Questo carico non deve considerarsi contemporaneo al transito dei convogli ferroviari e deve essere applicato sopra i marciapiedi in modo da dare luogo agli effetti locali pi sfavorevoli Per questo tipo di carico distribuito non deve applicarsi l incremento dina mico B Effetti dinamici Le tensioni e le deformazioni determinate sulle strutture del ponte dall ap plicazione statica dei treni di carico debbono essere incrementati per tenere conto della natura dinamica del transito dei convogli COEFFICIENTI DINAMICI reale Campo di applicazione coefficienti dinamici tengono conto solo per le usuali tipologie di ponti ferroviari delle amplificazioni dinamiche delle sollecitazioni delle deforma zioni e degli effetti delle vibrazioni della struttura ma non considerano la pre senza di condizioni di risonanza con le conseguenti vibrazioni eccessive degli impalcati Pertanto nella progettazione dei ponti ferroviari gli effetti di amplificazione dinamica dovranno valutarsi nel modo seguente per le usuali tipologie di ponti e per velocit di percorrenza non
77. binario scarico spostamento spostamento a ATTACCO DI TIPO K b ATTACCO ELASTICO Fig 6 3 9b Resistenza allo scorrimento nel caso di posa diretta con attacco indiretto di tipo tradizionale e con attacco elastico con interasse nominale delle traverse di 0 60 m 296 CAPITOLO 6 Azioni antropiche F Effetti aerodinamici associati al passaggio dei convogli ferroviari Il passaggio dei convogli ferroviari induce sulle superfici situate in prossimit della linea ferroviaria per esempio barriere antirumore onde di pressione e depressione secondo gli schemi riportati nel seguito Le azioni possono essere schematizzate mediante carichi equivalenti agenti nelle zone prossime alla testa ed alla coda del treno I carichi equivalenti sono considerati valori caratteristici delle azioni In ogni caso i valori delle azioni aerodinamiche dovranno essere cumulati con l azione del vento cosi come definito al punto 3 3 delle presenti norme tec niche Per il dimensionamento di dettaglio delle opere il Gestore dell Infrastruttura fornir specifici criteri di analisi e verifiche con particolare riferimento ai feno meni dinamici e di fatica cui le stesse risultano soggette SUPERFICI VERTICALI PARALLELE AL BINARIO SEZIONE VISTA IN PIANTA superficie della struttura 1 Superticio dolla struttura ak V 300 Krh Y 250Kmfh Fig 6 3 10 Valori caratteristici delle azioni
78. bisogna calcolare gli elementi strutturali non connes si alla base tenendo conto degli spostamenti tra le varie basi d appoggio 5 7 7 2 Stato limite di danno Per l azione sismica di progetto definita nel punto 3 2 2 6 dovr essere verificato che gli spostamenti strutturali non producano danni tali da rendere temporaneamen te inagibile l edificio Questa condizione si potr ritenere soddisfatta quando gli spo stamenti interpiano ottenuti dall analisi siano inferiori ad opportuni limiti definiti in base alla tipologia della struttura e dei collegamenti dei tamponamenti ad essa Tali 238 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni limiti saranno in generale compresi tra lo 0 3 e l 1 dell altezza di piano in fun zione della tipologia strutturale e delle caratteristiche dei principali elementi non strutturali In presenza di sistemi di isolamento sismico le eventuali connessioni strutturali e non particolarmente quelle degli impianti fra la struttura isolata e il terreno o le parti di strutture non isolate devono assorbire gli spostamenti relativi massimi otte nuti dal calcolo senza alcun danno o limitazioni d uso 5 7 8 EDIFICI CON STRUTTURA IN CEMENTO ARMATO 5 7 8 1 Generalit Ai fini di un idoneo comportamento all azione sismica le deformazioni inelasti che devono essere distribuite nel maggior numero possibile di elementi duttili in par ticolare in quelli soggetti a sforzi normali limitati travi evitando che ess
79. chio di da carpenteria devono indicare gli estremi della certificazione del sistema di gestione della qualit produttori di bulloni e chiodi per carpenteria metallica sono tenuti a dichia rare al Servizio Tecnico Centrale la loro attivit con specifico riferimento al pro cesso produttivo ed al controllo di produzione in fabbrica fornendo copia della certificazione del sistema di gestione della qualit La dichiarazione sopra citata deve essere confermata annualmente al Servi zio Tecnico Centrale con allegata una dichiarazione attestante che nulla variato nel prodotto e nel processo produttivo rispetto al precedente deposito ovvero nella quale siano descritte le avvenute variazioni Il Servizio Tecnico Centrale attesta l avvenuta presentazione della dichiara zione Ogni fornitura in cantiere o nell officina di formazione delle carpenterie metalliche di bulloni o chiodi deve essere accompagnata da copia della dichia razione sopra citata e della relativa attestazione da parte del Servizio Tecnico Centrale Il direttore dei lavori tenuto a verificare quanto sopra indicato ed a rifiuta re le eventuali forniture non conformi 433 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale 11 3 MATERIALI DIVERSI DALL ACCIAIO UTILIZZATI CON FUNZIONE DI ARMATURA IN STRUTTURE DI CEMENTO ARMATO Per l impiego di materiali diversi dall acciaio con funzione di armatura in strutture in cemento armato con le indicazioni
80. classe di resistenza in funzione delle condizioni ambientali il progettista potr far riferimento alla norme UNI EN 206 1 ed UNI 386 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale 11104 ovvero alle Linee guida sul calcestruzzo strutturale edite dal Servizio Tecnico Centrale della Presidenza del Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici 11 2 ACCIAIO 11 2 1 PRESCRIZIONI COMUNI A TUTTE LE TIPOLOGIE DI ACCIAIO 11 2 1 1 Controlli di produzione in fabbrica e procedure di qualificazione Tutti gli acciai oggetto delle presenti norme siano essi destinati ad utilizzo come armature per cemento armato ordinario o precompresso o ad utilizzo diretto come carpenterie in strutture metalliche devono essere prodotti con un sistema di controllo permanente della produzione in stabilimento che deve assi curare il mantenimento dello stesso livello di affidabilit nella conformit del prodotto finito indipendentemente dal processo di produzione Il sistema di gestione della qualit del prodotto che sovrintende al processo di fabbricazione deve essere predisposto in coerenza con le norme UNI EN 9001 e certificato da parte di un organismo terzo indipendente di adeguata competenza ed organizzazione che opera in coerenza con le norme UNI EN 45012 Ai fini della certificazione del sistema di gestione della qualit del processo produttivo il produttore e l organismo di certificazione di processo potranno fare riferimento alle indicazioni co
81. combinazione Qri rappresenta il valori caratteristico della i esima azione variabile Pa rappresenta il valore caratteristico della h esima deformazione impresse effetto della temperatura deformazione del terreno viscosit ritiro etc Yc Yo Ye rappresentano i coefficienti parziali Ve rappresentano i coefficienti di modello delle azioni Woi rappresentano i coefficienti di combinazione da determinarsi sulla base di considerazioni statistiche per tenere conto della ridotta probabilit di concomitanza delle azioni variabili con i rispettivi valori caratteristici Nello spirito del terzo comma del punto 5 1 1 compito del Progettista identificare il numero delle azioni di calcolo F4 combinazioni da considerare e le specifiche caratteristiche di ciascuna di queste I valori dei coefficienti parziali e di modello sono riportati nelle seguenti tabel le I coefficienti parziali di amplificazione o riduzione sono riferiti ai casi in cui l a zione considerata rispettivamente a sfavore o a favore della sicurezza 124 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni Tabella 5 1 1 Azioni generiche Azioni naturali sfavorevoli alla favorevoli alla sfavorevoli alla favorevoli alla sicurezza sicurezza sicurezza sicurezza Ycj 1 4 0 9 1 4 0 9 Yoi 1 5 0 Da determinarsi in relazione a quanto indicato nei punti specifici 0 YPh 1 2 0 9 1 2 0 9 Tabella 5 1 Il YeGj 1 Yegi definiti nelle norme relat
82. con frontato verificato e validato con i dati provenienti da specifiche e mirate inda gini dirette ed indirette Verifiche preliminari sulle condizioni di stabilit del ter ritorio dovranno riguardare le zone di imbocco ed i tratti con modesta coper tura Nel caso di scavi e gallerie poco profonde in ambiente urbano le inda gini dovranno mirare alla ricostruzione della evoluzione geomorfologica super ficiale recente connessa anche alla rimodellazione antropica del territorio avve 94 CAPITOLO 7 Norme per le opere interagenti con i terreni e con le rocce per gli interventi nuta in epoca storica con particolare riferimento alla individuazione di cavit naturali ed artificiali 7 3 4 3 Indagini e caratterizzazione geotecnica Le indagini geotecniche dovranno consentire una modellazione del com portamento dei terreni e delle rocce necessaria alla previsione del comporta mento tenso deformativo dell ammasso nelle diverse fasi di scavo In tale ottica il modello geotecnico sar riferito alle situazioni medie pi probabili contemplando anche le possibili variabilit delle grandezze caratteri stiche del modello stesso In casi di scavi di grande estensione e profondit e comunque in situazioni geologiche complesse dove viene adottato il metodo osservazionale di cui al punto 7 1 3 saranno svolte anche indagini e prove integrative in corso d opera In questi casi il progetto definir la soluzione costruttiva
83. con la combinazione TA4 dovr forni re un coefficiente di sicurezza non inferiore a 2 Per la verifica delle barriere antirumore andr considerata la peggiore con dizione tra TA1 e TA3 precisando che con Q si intendono gli effetti aerodina mici associati al transito dei treni Si precisa infine che per le barriere antirumore per i relativi attacchi e per le strutture di supporto come per tutte le strutture in fase di montaggio e varo dovr essere considerata anche la condizione di carico ad opera scarica Particolari requisiti concernenti lo stato tensionale potranno essere definiti dal Gestore dell Infrastruttura 6 3 1 3 3 VERIFICHE AGLI S L U E S L E Per le verifiche agli stati limite ultimi si adottano i valori dei coefficienti par ziali in Tab 6 3 VI e i coefficienti di combinazione y in Tab 6 3 VII 311 CAPITOLO 6 Azioni antropiche Tab 6 3 VI Coefficienti parziali per le azioni S L U Azione Simbolo Situazione P T E Azioni permanenti quali peso proprio di elementi strutturali e non escluso il ballast azioni derivanti dal terreno dalle acque di falda dalle acque superficiali ritiro viscosit cedimenti sfavorevole YGsup 1 40 1 00 favorevole YGinf 1 00 1 00 Azione permanente BALLAST YGBsup 1 80 1 00 YGBinf 1 00 1 00 Precompressione YPsup 1 20 1 00 YPinf 0 90 1 00 Azione da traffico favorevole YQ 0 00 0 00 sfavorevole 1 5
84. concomitante dei rispettivi addendi Gy rappresenta il valore caratteristico o nominale della j esima azione per manente Pan rappresenta il valore caratteristico della h esima forza di precompressio ne Qx rappresenta il valore caratteristico dell azione variabile di base di ogni combinazione Qx rappresenta il valore caratteristico della i esima azione variabile Yoi da assumere uguali ad 1 uguali a 0 solo nel caso in cui il contributo del carico variabile sia a favore di sicurezza Woi rappresentano i coefficienti di combinazione da determinarsi sulla base di considerazioni statistiche per tenere conto della ridotta probabilit di inter vento simultaneo di tutte le azioni variabili con i rispettivi valori caratteristici compito del progettista identificare il numero delle combinazioni F da considerare e le specifiche caratteristiche di ciascuna di queste In mancanza di informazioni specifiche ed adeguate si possono attribuire ai coefficienti yo i valori indicati in Tabella 5 2 IV 190 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni Il contributo delle deformazioni impresse non imposte appositamente deve essere trascurato se a favore della sicurezza 5 2 3 3 3 LE RESISTENZE DI CALCOLO DEI MATERIALI Nelle verifiche di resistenza a rottura del materiale si assume e per tensioni normali Oa 1 5 e per tensioni tangenziali Ta fa 1 5 V3 Nel caso di presenza contemporanea di tensioni normali e tangenziali la ver
85. condizioni di stabilit del rilevato nella zona di transizione Attacco diretto per travate metalliche Ferma restando l ipotesi di assenza di apparecchi di dilatazione del binario devono essere rispettate le seguenti prescrizioni a partire dall appoggio fisso e per 0 15 L sono disposti attacchi indiretti di tipo K con resistenza media di attrito corrispondente ad un serraggio pari a 15 KN per attacco nella parte restante dell impalcato e dunque per 0 85L sono disposti attacchi elastici con resistenza media di attrito corrispondente ad un ser raggio pari a 4 kN per attacco Qualora le caratteristiche dell armamento e del tracciato sopra riportate non fossero rispettate dovranno essere richiesti al Gestore dell Infrastruttura i valori ammissibili dell incremento delle tensioni nelle rotaie e dello spostamento Ove si operi nell ambito del metodo di verifica agli Stati Limite la verifica di sicurezza del binario andr condotta considerando la combinazione rara del metodo S L E adottando per le azioni di cui al precedente punto E coefficien ti Y 1 0 fermo restando i suesposti limiti di incremento di tensione nella rotaia 295 CAPITOLO 6 Azioni antropiche METODOLOGIA DI VALUTAZIONE DEGLI EFFETTI DI INTERAZIONE Gli effetti dell interazione binario struttura in termini di azioni longitudinali tra smesse alla sottostruttura reazioni vincolari negli appoggi fissi tensioni supple mentari nel binario
86. controlli stessi sono riportate rispettivamente nei punti seguenti punto 11 2 2 10 per acciai per cemento armato in barre o rotoli 392 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale punto 11 2 3 5 per acciai per cemento armato precompresso punto 11 2 4 8 per acciai per carpenterie metalliche 11 2 2 ACCIAIO PER CEMENTO ARMATO ammesso esclusivamente l impiego di acciai saldabili qualificati secondo le procedure di cui al precedente punto 11 2 1 e controllati con le modalit riportate nei punti 11 2 2 10 e 11 2 3 5 11 2 2 1 Acciaio per cemento armato laminato a caldo L acciaio per cemento armato laminato a caldo denominato B450C carat terizzato dai seguenti valori nominali delle tensioni caratteristiche di snerva mento e rottura da utilizzare nei calcoli fy nom 450 N mm fenom 540 N mm e deve rispettare i requisiti indicati nella seguente Tabella 11 2 la Tabella 11 2 la CARATTERISTICHE Tensione caratteristica di snervamento f k fy nom N mm Tensione caratteristica di rottura fy ft nom N mm 1 13 La lt 1 35 FA perni lt 1 25 Allungamento A 7 Diametro del mandrino per prove di piegamento a 90 e successivo raddrizzamento senza cricche d lt 12 mm 40 12 lt lt l16mm 59 per 16 lt lt 25 mm 89 per 25 lt lt 50 mm 10 11 2 2 2 Acciai per cemento armato trafilati a freddo l acciaio trafilato a freddo denominato B450A carat
87. conversione del decreto legge 28 maggio 2004 n 136 che all art 5 comma 1 prevede la redazione da parte del Consiglio superiore dei lavori pubblici di concerto con il Dipartimento della protezione civile di normative tecniche anche per la verifica sismica ed idraulica relative alle costru zioni nonch per la progettazione la costruzione e l adeguamento anche sismico ed idraulico delle dighe di ritenuta dei ponti e delle opere di fondazione e sostegno dei terreni per assicurare uniformi livelli di sicurezza Visto il decreto del Ministro delle infrastrutture e dei trasporti n 113 AG 30 15 del 9 gennaio 2004 di nomina della Commissione per la elaborazione della normativa tec nica per le costruzioni Vista la nota del 13 febbraio 2005 n 9606 2005 sp con la quale il Ministro delle infrastrutture e dei trasporti trasmette al Consiglio superiore dei lavori pubblici il testo licenziato dalla Commissione contenente le norme tecniche di cui all art 5 comma 1 della legge n 186 2004 con esclusione delle dighe di ritenuta Visto il voto del Consiglio superiore dei lavori pubblici reso nell adunanza dell as sembla generale del 30 marzo 2005 Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti Visto il concerto espresso dal Dipartimento della protezione civile in ordine alla predetta normativa tecnica con nota del 26 aprile 2005 n DCP CG 21981 ed i con testuali suggerimenti correttivi nella stessa nota contenuti Preso atto d
88. corrispondenti risultati delle prove di snervamento 402 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale e rottura vengono sempre riferite a quindici serie di cinque saggi da aggiornar si ad ogni prelievo aggiungendo le tre nuove colate o lotti di produzione ed eli minando le prime tre in ordine di tempo I nuovi valori delle medie e degli scar ti quadratici cos ottenuti vengono quindi calcolati per la determinazione delle nuove tensioni caratteristiche sostitutive delle precedenti ponendo n 75 Ove i valori caratteristici riscontrati risultino inferiori ai minimi di cui al punto 11 2 2 il laboratorio incaricato ne d comunicazione al Servizio tecnico centrale e ripete le prove di qualificazione solo dopo che il produttore ha ovvia to alle cause che hanno dato luogo al risultato insoddisfacente Qualora uno dei campioni sottoposti a prova di verifica della qualit non soddisfi i requisiti di duttilit di cui al punto 11 2 2 il prelievo relativo al dia metro di cui trattasi va ripetuto Il nuovo prelievo sostituisce quello precedente a tutti gli effetti Un ulteriore risultato negativo comporta la ripetizione della qualificazione Le tolleranze dimensionali di cui al punto 11 2 2 8 vanno riferite alla media delle misure effettuate su tutti i saggi di ciascuna colata o lotto di produzione Qualora la tolleranza sulla sezione superi il 2 il rapporto di prova di veri fica deve riportare i diametri medi effettivi Su
89. da tre prelievi ciascu no dei quali eseguito su un massimo di 100 m di getto di miscela omogenea Risulta quindi un controllo di accettazione ogni 300 m massimo di getto Per ogni giorno di getto va comunque effettuato almeno un prelievo 374 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale Siano R R R le tre resistenze di prelievo con Nelle costruzioni con meno di 100 m di getto di miscela omogenea fermo restando l obbligo di almeno 3 prelievi e del rispetto delle limitazioni di cui sopra consentito derogare dall obbligo di prelievo giornaliero 11 1 5 2 Controllo tipo B Nelle costruzioni con pi di 1500 m di miscela omogenea obbligatorio il controllo di accettazione di tipo statistico tipo B Il controllo riferito ad una definita miscela omogenea e va eseguito con fre quenza non minore di un controllo ogni 1500 m di calcestruzzo Per ogni giorno di getto di miscela omogenea va effettuato almeno un pre lievo e complessivamente almeno 15 prelievi sui 1500 m Se si eseguono controlli statistici accurati l interpretazione di risultati speri mentali pu essere svolta con i metodi completi dell analisi statistica assumen do anche distribuzioni diverse dalla normale Si deve individuare la legge di distribuzione pi corretta e il valor medio unitamente al coefficiente di varia zione rapporto tra deviazione standard e valore medio Per calcestruzzi con coefficiente di variazione superi
90. dal direttore dei lavori e deve contenere precise indicazioni sulle strutture interes sate da ciascun prelievo In caso di mancata sottoscrizione della richiesta di prove da parte del diret tore dei lavori le certificazioni emesse dal laboratorio non possono assumere valenza ai sensi del presente decreto e di ci ne deve essere fatta esplicita men zione sul certificato stesso I certificati emessi dai laboratori devono obbligatoriamente contenere almeno l identificazione del laboratorio che rilascia il certificato una identificazione univoca del certificato numero di serie e data di emis sione e di ciascuna sua pagina oltre al numero totale di pagine l identificazione del committente dei lavori in esecuzione e del cantiere di riferimento il nominativo del direttore dei lavori che richiede la prova la descrizione e l identificazione dei campioni da provare la data di ricevimento dei campioni e la data di esecuzione delle prove l identificazione delle specifiche di prova o la descrizione del metodo o procedura adottata con l indicazione delle norme di riferimento per l ese cuzione della stessa le dimensioni effettivamente misurate dei campioni i valori di resistenza misurati e l esito delle prove di piegamento I certificati devono riportare inoltre l indicazione del marchio identificativo rilevato a cura del laboratorio incaricato dei controlli sui campioni da sotto porre a prove Ove i campi
91. defi nizione dei valori rari e frequenti di cui al punto 1 7 4 2 1 VALORI QUASI PERMANENTI DELLE AZIONI DA TRAFFICO FERROVIARIO I valori quasi permanenti delle azioni da traffico ferroviario possono assu mersi uguali a O Azioni da traffico ferroviario in situazioni transitorie Nelle verifiche di progetto per situazioni transitorie dovute alla manutenzio ne dei binari o del ponte i valori caratteristici delle azioni da traffico caso per caso sono da concordarsi con l autorit ferroviaria 6 3 1 3 2 VERIFICHE ALLE TENSIONI Nel caso si proceda secondo il metodo alle tensioni vanno comunque soddi sfatti i requisiti concernenti le deformazioni e le vibrazioni e vanno eseguite le veri fiche relative alla fessurazione di elementi in c a e c a p e le verifiche a fatica Combinazioni di carico Le combinazioni di carico da considerare per le verifiche alle tensioni sono almeno quelle che si ottengono applicando i coefficienti riportati nella Tab 6 3 V dove le grandezze indicate hanno il seguente significato G Valore caratteristico delle azioni permanenti peso proprio permanenti portati altre azioni permanenti Per la spinta delle terre se favorevole andr considerato un fattore riduttivo pari a 0 6 P Valore caratteristico della forza di precompressione e degli effetti dei cedimenti impressi appositamente introdotti in progetto I Valore caratteristico delle azioni indirette distorsioni a esclusione dei cedimenti impr
92. dei campioni sottoposti a prove di qualificazione non soddisfi i requisiti previsti nelle norme tecniche relativamente ai valori di allungamento o resistenza al distacco il prelievo relativo all elemento di cui trattasi va ripetu to su un altro elemento della stessa partita Il nuovo prelievo sostituisce quello precedente a tutti gli effetti Un ulteriore risultato negativo comporta la ripeti zione delle prove di qualificazione Prove di verifica della qualit Il laboratorio incaricato deve effettuare controlli saltuari ad intervalli non superiori ad un mese su serie di 20 saggi ricavati da 10 diversi elementi 2 per ogni elemento Il prelievo deve essere effettuato su tutti i prodotti che portano il marchio depositato in Italia indipendentemente dall etichettatura o dalla destinazione specifica Sulla serie il laboratorio effettua la prova di trazione e di distacco corri spondenti risultati vengono aggiunti a quelli dei precedenti prelievi dopo aver eliminato la prima serie in ordine di tempo Si determinano cos le nuove tensioni caratteristiche sostitutive delle prece denti sempre ponendo n 80 408 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale Ove i valori caratteristici riscontrati risultino inferiori ai minimi di cui al punto 11 2 2 il laboratorio incaricato sospende le verifiche della qualit dandone comu nicazione al Servizio tecnico centrale e ripete la qualificazione solo dopo che il pro duttore ha
93. dei carichi Nel caso di adozione di un modello basato sullo schema dell articolazione completa alle estremit le eccentricit dei carichi assiali agenti sulle pareti pu essere determinato convenzionalmente con i criteri che seguono a eccentricit totale dei carichi verticali e E Cz 52 s i 5 gg ii 5 4 5 1 N N N 2 N dove e dovuta alla eventuale posizione eccentrica del muro del piano superio re rispetto al piano medio del muro da verificare e eccentricit delle reazioni di appoggio dei solai soprastanti la sezione di verifica N carico trasmesso dal muro sovrastante supposto centrato rispetto al muro stesso N gt reazione di appoggio dei solai sovrastanti il muro da verificare d eccentricit di N rispetto al piano medio del muro da verificare d eccentricit di N rispetto al piano medio del muro da verificare 218 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni Tali eccentricit sono da considerarsi positive o negative a seconda che diano luogo a momenti con verso orario o antiorario b eccentricit dovuta a tolleranze di esecuzione e Considerate le tolleranze morfologiche e dimensionali connesse alle tec nologie di esecuzione degli edifici in muratura si prescrive di tener conto di una eccentricit e che assunta uguale a h 5 4 5 2 Ea con h altezza interna di piano c eccentricit e dovuta alle azioni orizzontali considerate agenti in dire zione nor
94. del produttore Detti registri devono essere disponibili per i com petenti organi del Consiglio Superiore dei lavori pubblici Servizio Tecnico Centrale per i direttori dei lavori e per tutti gli aventi causa nella costru zione Le prove di stabilimento dovranno essere eseguite a ventotto giorni di sta gionatura e ai tempi significativi nelle varie fasi del ciclo tecnologico secondo le modalit delle norme vigenti e su provini maturati in condizioni termoigro metriche di stagionatura conformi a quelle dei manufatti prefabbricati prodotti La resistenza caratteristica dovr essere determinata secondo il metodo di controllo di tipo B di cui al punto 11 1 5 ed immediatamente registrata Inoltre dovranno eseguirsi controlli del calcestruzzo a ventotto giorni di sta gionatura presso un laboratorio di cui all art 59 del DPR n 380 2001 per non meno di un prelievo ogni cinque giorni di produzione effettiva per ogni tipo di calcestruzzo omogeneo tali risultati dovranno soddisfare il controllo di tipo A di cui al punto 11 1 5 operando su tre prelievi consecutivi indipendentemen te dal quantitativo di calcestruzzo prodotto Sar cura del Direttore Tecnico dello stabilimento di annotare sullo stesso registro i risultati delle prove di stabilimento e quelli del laboratorio esterno Infine il tecnico abilitato dovr predisporre periodicamente almeno su base annua una verifica della conformit statistica dei risultati dei controlli interni e
95. delle caratteristiche di resistenza attraverso prove non distruttive Tali prove non devono in ogni caso intendersi sostitutive dei controlli di accettazione Il valor medio della resistenza del calcestruzzo in opera definito anche come valore attuale in genere inferiore al valor medio della resistenza dei prelievi accettabile un valor medio misurato con tecniche opportune distrut tive e non distruttive e debitamente trasformato in resistenza cubica non infe riore all 85 di R Per la modalit di determinazione della resistenza in situ si potr fare riferimento alle norme EN 12504 1 e 2 11 1 7 PROVE COMPLEMENTARI Sono prove che si eseguono al fine di stimare la resistenza del calcestruzzo ad una et corrispondente a particolari fasi di costruzione precompressione messa in opera o condizioni particolari di utilizzo temperature eccezionali ecc Il procedimento di controllo uguale a quello dei controlli di accettazione Tali prove non possono per essere sostitutive dei controlli di accettazione che vanno riferiti a provini confezionati e maturati secondo le prescrizioni pre cedenti Potranno servire al direttore dei lavori od al collaudatore per dare un giudi zio del calcestruzzo in opera qualora non sia rispettato il controllo di accetta zione 11 1 8 PRESCRIZIONI RELATIVE AL CALCESTRUZZO CONFEZIONATO CON PROCESSO INDU STRIALIZZATO Per calcestruzzo confezionato con processo industrializzato si
96. delle varie specie legnose contenuta nella UNI EN 350 mentre una guida ai requisiti di durabilit naturale per legno da utilizzare nelle classi di rischio contenuta nella UNI EN 460 Le definizioni delle classi di rischio di attacco biologico e la metodologia decisionale per la selezione del legno massiccio e dei pannelli a base di legno appropriati alla classe di rischio sono contenute nelle UNI EN 335 Parte 1 Parte 2 e Parte 3 La classificazione di penetrazione e ritenzione dei preservanti contenuta nelle UNI EN 351 Parte 1 e Parte 2 Le specifiche relative alle prestazioni dei preservanti per legno ed alla loro classificazione ed etichettatura sono indicate nelle UNI EN 599 Parte 1 e Parte 2 11 6 7 3 Resistenza alla corrosione I mezzi di unione metallici strutturali devono di regola essere intrinseca mente resistenti alla corrosione oppure devono essere protetti contro la corro sione L efficacia della protezione alla corrosione dovr essere commisurata alle esigenze proprie della Classe di Servizio in cui opera la struttura 11 6 8 PROCEDURE DI QUALIFICAZIONE E ACCETTAZIONE DEL LEGNO Le caratteristiche dei materiali indicate nel capitolato secondo le prescri zioni dei punti da 11 6 1 a 11 6 7 o secondo eventuali altre prescrizioni in fun zione della specifica opera devono essere garantite dai fornitori e o produttori per ciascuna fornitura secondo le disposizioni che seguono Il Direttore dei Lavori potr
97. di cui al punto 7 3 4 4 c e gli scenari sia di possibili alternative da mettere in opera in funzione dei parametri scelti per verificare la rispondenza delle condizioni riscontrate alle previsioni di progetto sia di possibili ottimizzazioni nell ambito delle variabi lit della soluzione adottata sulla base degli stessi parametri e di criteri prede finiti in progetto Indagini di particolare impegno quali ad esempio pozzi cunicoli e specia li campi prova potranno essere presi in considerazione nei casi di opere di note vole importanza o di ammassi di particolare complessit strutturale Nel caso di scavi in ambiente urbano indagini e studi saranno rivolti anche alla valutazione dello stato di consistenza dei caratteri strutturali e delle con dizioni di stabilit di manufatti ed infrastrutture esistenti di preesistenze archeo logiche e di cavit naturali ed artificiali 7 3 4 4 Criteri di progetto Sulla base del modello geotecnico del sottosuolo il progetto deve com prendere la previsione degli effetti direttamente indotti dagli scavi e i risenti menti al contorno sia nelle fasi costruttive che ad opere ultimate Da essi devo no derivare la scelta del metodo e delle tecniche di scavo la individuzione degli interventi necessari ad assicurare le azioni di precontenimento e di conteni mento della cavit a breve e lungo termine l azione di precontenimento che viene esercitata a monte del fronte di scavo ha lo scopo di ren
98. di lunga durata 1 4 1 8 Variabili di breve durata 1 10 1 4 Se una combinazione di carico comprende azioni appartenenti a differenti classi di durata del carico si dovr scegliere un valore di yga che corrisponde alla azione di minor durata 204 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni 5 3 2 2 Stati limite di esercizio 5 3 2 2 1 GENERALIT La deformazione istantanea U y provocata da un azione pu essere calco lata usando il valore medio dell appropriato modulo di rigidezza per le mem brature e il valore istantaneo del modulo di scorrimento per lo stato limite di esercizio Ke per le unioni determinato mediante prove sperimentali secondo il metodo per la determinazione di k K indicato nella EN 26891 o secondo le modalit di calcolo fornite nelle Istruzioni per l applicazione delle previste Norme Tecniche Detta u la deformazione istantanea calcolata sulla base delle combinazio ni di carico quasi permanenti la deformazione differita assumer il valore i Si Udif FU ist kacs dove kar un coefficiente che tiene conto dell aumento di deformazione con il tempo dovuto all effetto combinato della viscosit e dell umidit si possono uti lizzare i valori kaer riportati nel tabella 5 3 IV Per le unioni verr assunto per ky un valore doppio del valore attribuito secondo la tabella 5 3 IV al legno su cui opera l unione stessa 5 3 2 2 2 SCORRIMENTO NELLE UNIONI Nel calcolo delle deformazioni si d
99. di ritorno di 50 anni precedentemente definita al punto 3 3 2 66 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali ag un coefficiente illustrato nella Figura 3 3 2 ricavabile dall espressione _f1 K In In 1 p sha 1 K In 1n0 98 dove K n sono parametri che possono essere assunti rispettivamente pari a 0 2 e 0 5 p la probabilit annuale di eccedenza della velocit del vento ovvero A R In questo modo e per Tk 500 anni r 1 122 e per Tk 1000 anni Qr 1 156 1 5 1 0 OR 0 5 1 10 100 1000 T r ami Figura 3 3 2 Valori del coefficiente ag per la definizione della velocit di riferimento del vento in funzione del periodo di ritorno T 3 3 4 COEFFICIENTE DI ESPOSIZIONE MICROZONAZIONE Il valore della velocit di riferimento del vento legata nel punto 3 3 2 a con siderazioni di macrozonazione e nel punto 3 3 3 al periodo di ritorno opportu no va calibrato per tenere conto degli effetti locali del sito dove posta la costruzione e dell altezza dal suolo dei componenti della stessa Per altezze sul suolo non superiori a 200 m oltre le quali necessario svi luppare e documentare studi specifici si definiscono le seguenti velocit signi ficative 67 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali e Velocit media del vento v del sito in esame Vm Z k cx e Z Vr TR che
100. distacco di parti laterizie specialmente in dipendenza di sforzi trasversali di carattere seconda rio ovvero a seguito di aumenti di temperatura 162 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni 5 1 9 1 2 ESECUZIONE 5 1 9 1 2 1 Protezione delle armature Nei solai la cui armatura collocata entro scanalature qualunque superfi cie metallica deve risultare contornata in ogni direzione da uno spessore mini mo di 5 mm di malta cementizia Per armatura collocata entro nervatura le dimensioni di questa devono esse re tali da consentire il rispetto dei seguenti limiti distanza netta tra armatura e blocco gt 8 mm distanza netta tra armatura ed armatura 10 mm 5 1 9 1 2 2 Bagnatura degli elementi Prima di procedere ai getti i laterizi devono essere convenientemente bagnati 5 1 9 1 2 3 Caratteristiche degli impasti per elementi prefabbricati Devono impiegarsi malte cementizie con dosature di legante non minori a 4 5 kN m di cemento e calcestruzzi con R gt 25 N mm 5 1 9 1 2 4 Blocchi Gli elementi con rilevanti difetti di origine o danneggiati durante la movi mentazione dovranno essere eliminati 5 1 9 1 2 5 Allineamenti e forzature Si dovr curare il corretto allineamento dei blocchi evitando la forzatura dei blocchi interposti tra i travetti prefabbricati 5 1 9 1 2 6 Calcestruzzi per i getti in opera Si dovr studiare la composizione del getto in modo da evitare rischi di segregazione o la formazion
101. distribuzioni dei valori istantanei da adottarsi in conformit con quanto indi cato nel seguito Ya sono i coefficienti atti a definire i valori quasi permanenti delle azioni variabili assimilabili ai valori medi delle distribu zioni dei valori istantanei da adottarsi in conformit con quanto indicato nel seguito compito del progettista identificare il numero delle combinazioni di cal colo F4 da considerare e le specifiche caratteristiche di ciascuna di queste Tabella 5 2 VI a sfavorevoli alla sicurezza favorevoli alla sicurezza YGj 1 0 0 9 Yoi 1 0 0 YPh 1 0 0 9 185 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni Tabella 5 2 VI b VEGJ 1 YEQi definiti nelle norme relative alle diverse azioni variabili YEPh 1 Per gli edifici di civile abitazione e per i carichi variabili in mancanza di informazioni specifiche ed adeguate si possono attribuire ai coefficienti o i valori indicati nella Tabella 5 2 IV e ai coefficienti w e Yz i valori riportati nella Tabella 5 2 VII per le combinazioni di carico che comprendono l azione sismi ca si vedano gli specifiche regole per la combinazione delle azioni ed i valori dei coefficienti di combinazione forniti nel paragrafo 3 2 Tabella 5 2 VII Azione Wii Wai carichi variabili nei fabbricati per abitazione ed uffici 0 5 0 3 negozi uffici aperti al pubblico ed autorimesse 0 7 0 6 magazzini depositi 0 9 0 8 variazioni termiche
102. e nelle piastre di attacco le concentrazioni di sforzo in corrispondenza di angoli vivi rientranti debbono essere evitate mediante raccordi i cui raggi sono indicati nei disegni di progetto 5 2 8 5 4 GIUNTI TIPO MISTO In uno stesso giunto vietato l impiego di differenti metodi di collegamento di forza ad esempio saldatura e bullonatura a meno che uno solo di essi sia in grado di sopportare l intero sforzo ovvero sia dimostrato per via sperimenta le o numerica che la disposizione costruttiva esente dal pericolo di collasso prematuro a catena 5 2 8 6 Unioni a taglio con bulloni normali 5 2 8 6 1 BULLONI La lunghezza del tratto non filettato del gambo del bullone deve essere in generale maggiore di quella della parti da serrare e si deve sempre far uso di rosette Qualora resti compreso nel foro un tratto filettato se ne deve tenere ade guato conto nelle verifiche di resistenza In presenza di vibrazioni o inversioni di sforzo si devono impiegare contro dadi oppure rosette elastiche tali da impedire l allentamento del dado Per bul loni con viti 8 8 e 10 9 sufficiente l adeguato serraggio 5 2 8 6 2 TOLLERANZE FORO BULLONE INTERASSI DEI BULLONI E DISTANZE DAI MARGINI fori devono avere un diametro uguale a quello del bullone maggiorato non pi di 1 mm per diametri del bullone inferiori a 20 mm e di 1 5 mm per dia metri dei bulloni superiori a 20 mm 196 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni In
103. e per quelle indotte dai vortici 5 2 3 2 7 Stato limite di plasticizzazioni locali Nelle strutture in acciaio normale che la presenza di tensioni residue da processi di fabbricazione tolleranze particolarit di alcuni dettagli variazioni localizzate della temperatura producano concentrazioni di tensioni e conse guenti plasticizzazioni localizzate che comunque non affiggono la sicurezza dell opera nei confronti degli stati ultimi a meno di situazioni di instabilit delle membrature o rotture per fatica a basso numero di cicli A fronte di tali even tualit ci si deve cautelare mediante specifiche verifiche qualora il comporta mento della struttura sia significantemente diverso da quello lineare Qualora si adotti una analisi plastica globale della struttura allo stato limite ultimo occorre verificare l eventualit che si abbia anche una ridistribuzione plastica di forze e momenti allo stato limite di servizio controllando in tal caso che tale condizione non sia di carattere ripetuto e tenendone comunque conto nel calcolo delle deformazioni da limitare 5 2 3 3 Metodi di verifica semplificati Il progettista deve prestare particolare attenzione al soddisfacimento delle ipotesi assunte alla base dei metodi tensionali di cui al punto 2 8 e in partico lare all ipotesi di linearit tra le azioni applicate e le sollecitazioni 5 2 3 3 1 MODALIT DI VERIFICA SEMPLIFICATE Deve essere verificata la sicurezza nei confronti dell eq
104. far eseguire prove di accettazione sul materiale pervenuto in cantiere e sui collegamenti secondo le metodologie di prova indi cate nel presente paragrafo 443 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale 11 6 8 1 Legno massiccio Per la qualificazione della produzione i produttori di legno strutturale mas siccio devono produrre al Servizio Tecnico Centrale per ciascun stabilimento la documentazione seguente l individuazione dello stabilimento cui l istanza si riferisce il tipo di elementi strutturali che l azienda in grado di produrre l organizzazione del sistema di rintracciabilit relativo alla produzione di legno strutturale l organizzazione del controllo interno di produzione con l individuazione di un Direttore Tecnico della produzione qualificato alla classificazione del legno strutturale il marchio afferente al produttore in seguito denominato marchio del for nitore specifico per la classe di prodotti elementi di legno massiccio per uso strutturale produttori sono tenuti ad inviare al Servizio Tecnico Centrale ogni anno i seguenti documenti a una dichiarazione attestante la permanenza delle condizioni iniziali di idoneit della organizzazione del controllo interno di qualit o le even tuali modifiche b i risultati dei controlli interni eseguiti nell ultimo anno per ciascun tipo di prodotto da cui risulti anche il quantitativo di produzione Il mancat
105. foye foe fpo i valori del modulo di elasticit longitudinale E sono conformi al valore garan tito dal produttore con una tolleranza del 5 Se tali disuguaglianze non sono verificate o se non sono rispettate le pre scrizioni di cui al punto 11 2 3 5 3 si ripeteranno previo avviso al produttore le prove su altri 10 saggi l ulteriore risultato negativo comporta l inidoneit della partita e la trasmis sione dei risultati al produttore che tenuto a farli inserire tra i risultati dei con trolli statistici della sua produzione In tal caso il responsabile della produzione in stabilimento o il tecnico responsabile dell officina di formazione dei cavi direttore dei lavori deve comunicare il risultato anomalo sia al laboratorio incaricato del controllo in sta bilimento che al Servizio tecnico centrale 419 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale Il prelievo dei campioni va effettuato a cura del Direttore dei Lavori o di tec nico di sua fiducia che deve assicurare mediante sigle etichettature indelebili ecc che i campioni inviati per le prove al laboratorio incaricato siano effetti vamente quelli da lui prelevati La domanda di prove al laboratorio di cui all art 59 del DPR n 380 2001 deve essere sottoscritta dal direttore dei lavori e deve contenere precise indica zioni sulle strutture interessate da ciascun prelievo In caso di mancata sotto scrizione della richiesta di prove da parte del direttor
106. il rilevato a tergo delle spalle ad una o ad entrambe le estremit del ponte ipotesi di assenza ad uno o ad entrambi gli estremi del ponte di apparecchi di dilatazione del binario si produrranno effetti di interazione tra binario e struttura tali da indurre forze lon gitudinali nella rotaia e nella sottostruttura del ponte sistemi fondazione pila apparecchio di appoggio fondazione spalla apparecchio di appoggio e scor rimenti longitudinali tra binario e impalcato che interessano il mezzo di collega mento ballast e o attacco In particolare le azioni longitudinali dovute alla fre natura o all avviamento andranno a scaricarsi per una parte sul rilevato posto a tergo della spalla ove la rotaia risulta essere continua e per la parte restante sulla sottostruttura del ponte Inoltre per effetto dell inflessione sotto l azione dei cari chi verticali e delle variazioni termiche fra impalcato e rotaia nonch della visco sit e del ritiro nelle strutture in c a e c a p si produrranno delle azioni longitu dinali sulla rotaia e sulla sottostruttura del ponte appoggi pile etc a risultante complessivamente nulla Le suddette azioni longitudinali dovranno essere portate in conto nel progetto di tutti gli elementi della struttura impalcati apparecchi d appoggio pile spalle fon dazioni etc e dovranno essere tali da non compromettere le condizioni di servi zio del binario tensioni nella rotaia scorrimenti binario i
107. impalcati a cassone in calcestruzzo andr considerata una differen za di temperatura di 5 C con andamento lineare nello spessore delle pareti e nei due casi di temperatura interna maggiore minore dell esterna Per il calcolo degli effetti dovuti ai fenomeni termici e di ritiro differenziali salvo pi accurate determinazioni si potranno adottare le ipotesi approssimate di seguito descritte Tali ipotesi potranno essere adottate solo per le usuali tipologie di pile a sezione cava Per tali elementi strutturali dovranno essere valutati contemporaneamente i seguenti effetti differenza di temperatura tra interno ed esterno pari a 10 C sia con interno pi caldo dell esterno che viceversa considerando un modulo elastico E non ridotto ritiro differenziale fusto fondazione fusto pulvino considerando un plinto pulvino parzialmente stagionato che non ha quindi ancora esaurito la rela tiva deformazione da ritiro Conseguentemente a tale situazione si potr consi derare un valore di ritiro differenziale pari al 50 di quello a lungo termine riferito ad una altezza della parete di calcestruzzo pari a 5 volte lo spessore della parete della pila considerando un valore convenzionale del modulo di elasticit pari ad 1 3 di quello misurato 292 CAPITOLO 6 Azioni antropiche variazione termica uniforme tra fusto pila e zattera interrata pari a 5 C zatte ra pi fredda della pila e viceversa con variazione lineare tra
108. in conformit con quanto indicato nella tabella 5 1 XI punto 5 1 8 1 7 143 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni NB Per spessori di conglomerato cementizio minori di 50 mm i valori ym vanno moltiplicati per il coefficiente yka 1 25 5 1 2 2 7 2 Verifica della tensione massima dell acciaio in condizioni di esercizio Per l acciaio avente caratteristiche corrispondenti a quanto indicato al capi tolo 11 delle presenti norme la tensione massima o per effetto delle azioni dovute alle combinazioni rare deve rispettare la limitazione seguente o lt fyk 5 1 25 dove ha la tensione caratteristica di snervamento dell acciaio 5 1 2 3 Metodi di verifica semplificati Il Progettista deve prestare particolare attenzione al soddisfacimento delle ipotesi assunte alla base dei metodi tensionali di cui al punto 2 8 e in partico lare all ipotesi di linearit tra le azioni applicate e le sollecitazioni 5 1 2 3 1 MODALIT DI VERIFICA SEMPLIFICATE Per ogni elemento strutturale e per le varie e pi gravose combinazioni delle azioni rare e si devono calcolare le massime tensioni nel conglomerato cementizio e nell acciaio e si deve verificare che tali tensioni siano inferiori ai massimi valori consentiti di seguito riportati verifica del conglomerato cementizio e verifica dell acciaio punto 5 1 2 3 4 e si deve inoltre verificare l aderenza delle armature al conglomerato cementizio cos come indicato nel seguito
109. indice di scarsa robustezza e o indicatore di possibili danni negli elementi secondari e stato limite di plasticizzazioni locali al fine di scongiurare deformazioni plastiche localizzate che generino deformazioni irreversibili ed inaccetta bili o che per accumulazione producano rottura per fatica a basso nume ro di cicli 173 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni e stato limite di scorrimento dei collegamenti con bulloni ad alta resistenza nel caso che il collegamento sia stato dimensionato a collasso nell ipote si che si sia prodotto lo scorrimento e che il funzionamento a collasso del collegamento avvenga quindi a taglio e rifollamento attraverso il contatto fra fori e bulloni Le verifiche per controllare la sicurezza della struttura possono sintetizzarsi nelle seguenti relazioni Essendo E il valore di progetto dell effetto corrispondente allo stato limite che si sta controllando prodotto dalle combinazioni di azioni di progetto applica te al modello strutturale considerato Ca il valore limite ammissibile per l effetto considerato ai fini della funzio nalit nelle condizioni di esercizio 5 2 2 ANALISI STRUTTURALE Il procedimento che conduce alla valutazione dei valori delle grandezze determinanti per la sicurezza della costruzione vale a dire dei valori di proget to degli effetti E indotti dalle azioni di progetto deve articolarsi attraverso le seguenti fasi che vanno attentamente esaminate e giustificate
110. induce le sollecitazioni pi severe Qualora il ponte venga suddiviso in porzioni ciascuna fondata su suolo a caratte ristiche ragionevolmente omogenee per ciascuna di esse si adotter l appropriata azione sismica Il giunto tra porzioni adiacenti dovr essere dimensionato per il massimo spostamento relativo somma degli effetti dinamici e di quelli pseudo sta tici di cui al punto 3 2 5 2 Figura 3 2 1 Esempi di insieme di spostamenti relativi da imporre ai supporti 60 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali 3 2 5 4 Componenti dell azione sismica e loro combinazione Ai fini delle presenti norme l azione sismica caratterizzata da 3 com ponenti traslazionali due orizzontali ed una verticale da considerare tra di loro indipendenti Il fattore q da associare alla azione verticale deve essere assunto sempre paria q 1 Se l analisi della risposta viene eseguita in campo lineare la risposta pu essere calcolata separatamente per ciascuna delle tre componenti e gli effet ti combinati successivamente applicando la seguente espressione Atx 0 30Ag 0 30Ag 3 2 1 8 con rotazione degli indici essendo Ae l azione diretta secondo la direzione i Se l analisi viene eseguita in campo non lineare mediante integrazione al passo le due componenti di eccitazione orizzontale e quella verticale ove appropriato devono venire applicate simultaneamente alla struttura e gli effetti massimi sara
111. iniezioni di malta all interno delle guaine si deve tenere conto delle conse guenze dello scorrimento relativo acciaio conglomerato cementizio Le presenti norme non danno indicazioni su come trattare i casi di precom pressione a cavi non aderenti 152 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni ammessa anche la precompressione parziale con fessurazione della sezio ne di conglomerato cementizio e parzializzazione delle sezioni anche nelle condizioni di esercizio Particolare attenzione deve essere posta in questi casi alla resistenza a fati ca dell acciaio in presenza di sollecitazioni ripetute 5 1 8 1 Valutazione della sicurezza norme di calcolo 5 1 8 1 1 STATI LIMITE ULTIMI Vale quanto stabilito al punto 5 1 1 2 per le strutture in conglomerato cementizio armato tenendo debito conto degli effetti della presollecitazione impressa alle armature di precompressione 5 1 8 1 2 STATI LIMITE DI ESERCIZIO Vale quanto stabilito al punto 5 1 1 3 per le strutture in conglomerato cementizio armato Per la valutazione degli stati di deformazione e di tensione si devono valu tare gli effetti delle cadute di tensione per i fenomeni reologici che comportano deformazioni differite dei materiali ritiro e viscosit del conglomerato cemen tizio rilassamento dell acciaio Per strutture a cavi post tesi nel calcolo delle caratteristiche geometriche delle sezioni all atto della precompressione vanno detratti i vuoti per il passag
112. integrative o di manutenzione necessarie per conferire o mantenere nel tempo le prestazioni e i requisiti dichiarati e tolleranze dimensionali nel caso di fornitura di componenti Nella documentazione di cui sopra il progettista deve indicare espressa mente le caratteristiche meccaniche delle sezioni i valori delle coazioni impres se i momenti di servizio gli sforzi di taglio massimo i valori dei carichi di esercizio e loro distribuzioni il tipo di materiale protettivo contro la cor rosione per gli apparecchi metallici di ancoraggio dimensioni e caratteri stiche dei cuscinetti di appoggio indicazioni per il loro corretto impiego se la sezione di un manufatto resistente deve essere completata in opera con getto integrativo la resistenza richiesta la possibilit di impiego in ambiente aggressivo e le eventuali variazioni di prestazioni che ne conseguono 11 8 DISPOSITIVI ANTISISMICI Per dispositivi antisismici si intendono gli elementi che contribuiscono a modificare la risposta sismica di una struttura ad esempio incrementando il periodo fondamentale della struttura modificando la forma dei modi di vibrare fondamentali incrementando la dissipazione di energia limitando la forza tra smessa alla struttura e o introducendo vincoli permanenti o temporanei che migliorano la risposta sismica Tutti i dispositivi devono avere una vita di servi zio maggiore di 10 anni Devono essere previsti piani di manutenzione e di so
113. l estradosso zat tera di fondazione ed una altezza da assumersi in mancanza di determinazio ni pi precise pari a 5 volte lo spessore della parete della pila Per la verifica delle deformazioni orizzontali e verticali degli impalcati con l e sclusione delle analisi di comfort dovranno considerarsi delle differenze di tempe ratura fra estradosso ed intradosso e fra le superfici laterali pi esterne degli impal cati di 10 C Per tali differenze di temperatura potr assumersi un andamento linea re fra i detti estremi considerando gli stessi gradienti termici diretti sia in un verso che nel verso opposto Ai fini delle verifiche di interazione di cui al punto E le massime variazioni ter miche dell impalcato rispetto alla temperatura dello stesso all atto della regolazio ne del binario possono essere assunte pari a quelle indicate in precedenza in fun zione dei materiali costituenti l opera e della tipologia di armamento Beninteso quanto innanzi esplicitato trova applicazione quando la regolazione del binario viene eseguita nei periodi stagionali nei quali il ponte viene a trovarsi approssimati vamente in condizioni di temperatura media In generale si possono ritenere trascurabili e comunque in favore di sicurezza gli effetti del gradiente termico lungo l altezza dell impalcato Variazioni termiche del binario Per il calcolo degli effetti di interazione statica binario struttura si potranno con siderare i seguenti ef
114. l accertamento dei risul tati conseguiti avvalendosi di misure ed eventualmente di appositi campi prova Nel progetto devono essere definiti il dimensionamento degli interventi le caratteristiche degli elementi strutturali e degli eventuali materiali di apporto le tecniche necessarie e le sequenze operative nonch le indicazioni per poter valutare l efficacia degli interventi realizzati 348 CAPITOLO 7 Norme per le opere interagenti con i terreni e con le rocce per gli interventi 7 3 7 2 Monitoraggio e collaudo Il monitoraggio ha lo scopo di valutare l efficacia degli interventi e di verificare la rispondenza dei risultati ottenuti con le ipotesi progettuali Ha inoltre lo scopo di controllare il comportamento nel tempo del complesso opera terreno trattato Il monitoraggio deve essere previsto nei casi in cui gli interventi di migliora mento e di rinforzo possano condizionare la sicurezza e la funzionalit dell o pera in progetto o di opere circostanti 7 3 8 CONSOLIDAMENTO GEOTECNICO DI OPERE ESISTENTI Le norme di cui alla presente sezione riguardano l insieme dei provvedi menti tecnici con i quali si interviene sul sistema manufatto terreno per elimi nare o mitigare difetti di comportamento 7 3 8 1 Criteri generali di progetto Il progetto degli interventi di consolidamento deve derivare dalla individua zione delle cause che hanno prodotto il comportamento anomalo dell opera Tali cause possono riguardare sing
115. la formazione di altri centri di ignizione Quando si verifica la simultanea ignizio ne di tutti i materiali combustibili nel compartimento punto di flash over si ha un rapido incremento delle temperature e della quantit dei prodotti della com bustione tutti i materiali combustibili partecipano alla combustione incendio generalizzato Ai fini della presente norma si fa riferimento ad un incendio convenzionale di progetto definito attraverso una curva di incendio che rappresenta l anda mento in funzione del tempo della temperatura media dei gas di combustione nell intorno della superficie degli elementi strutturali La curva di incendio di progetto pu essere nominale curva adottata per la classificazione delle costruzioni e per le verifiche di resistenza al fuoco di tipo convenzionale naturale curva determinata in base a modelli d incendio e a parametri fisi ci che definiscono le variabili di stato all interno del compartimento La resistenza al fuoco una delle fondamentali strategie di protezione da perseguire per garantire una adeguata robustezza del sistema strutturale in con dizioni di incendio Essa riguarda la capacit portante in caso di incendio per una struttura per una parte della struttura o per un elemento costruttivo nonch la capacit di compartimentazione rispetto all incendio per gli elementi di separazione sia strutturali come muri e solai sia non strutturali come porte e tramezzi La capac
116. la scelta dei valori dei parametri alla base della modellazione delle azioni e la disposizione spaziale sulla struttura delle azioni stesse 46 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali 3 2 AZIONE SISMICA L azione sismica sulle costruzioni generata dal moto non uniforme del ter reno di sedime per effetto della propagazione delle onde sismiche Il moto sismico eccita la struttura provocandone la risposta dinamica che va verificata e controllata negli aspetti di sicurezza e di prestazioni attese L azione pu essere descritta mediante accelerogrammi o mediante spettri di risposta Nel seguito si definisce l azione sismica per le due classi di strutture definite al capitolo 2 e per due diversi stati limite lo stato limite ultimo e lo stato limite di danno Sotto l effetto della azione sismica allo stato limite ultimo definita nel segui to le strutture degli edifici pur subendo danni di rilevante entit negli elemen ti strutturali devono mantenere una residua resistenza e rigidezza nei confron ti delle azioni orizzontali e dei carichi verticali Sotto l effetto della azione sismica allo stato limite di danno definita nel seguito le costruzioni nel loro complesso includendo gli elementi strutturali e quelli non strutturali ivi comprese le apparecchiature rilevanti alla funzione dell edificio non devono subire danni ed interruzioni d uso in conseguenza di eventi sismici che abbiano una probabilit di occorrenza magg
117. le realizzazio ni di pilastri isolati Per le linee alimentate in corrente alternata oltre a quanto sopra speci ficato occorrer effettuare le verifiche di franco elettrico orizzontale del circuito di ritorno della T E per quanto riguarda l ubicazione degli ele menti strutturali In nessun caso sono ammesse pile incernierate alla base Ove un sostegno interessi pi zone lo stesso andr dimensionato sulla base delle prescrizioni pi restrittive parte A dell esempio in Fig 6 3 16 Qualora le opere siano ubicate in zone interessate da piani regolatori di stazione o da tratti di linea in base ai quali sia previsto l aumento del numero dei binari l ampiezza delle luci e la loro disposizione dovranno essere valutate in modo da consentire l attuazione delle future sistemazio ni senza restrizioni 303 CAPITOLO 6 Azioni antropiche XL A B Superficie Pila NI vj 7 Parte B l fs pa gt S 7 st Zona G VA Vas K wN VA Pa BG I Pa Fa Sag Zona G Parte Aj 7 Sa Zona G4 L F N ias z A 4 AA N lt DI wM x Amin n x x 2 4 PRIN Aeee binario aL Zona F x x ia 350 4 00 le x c Asse cavalcavia 4 50 x N L NO x ag x lt ul Su F i az Si S N i w Y a N Pila cavalcavia x Fig 6 3 16 Zone di rispetto orizzontali Le azioni
118. m di parete d la percentuale minima di armatura nelle due direzioni per ogni strato di rete deve essere pari allo 0 15 Particolare attenzione deve essere posta nella disposizione delle armature nelle zone di introduzione di forze in corrispondenza degli appoggi ovvero in corrispondenza di aperture Per strutture bidimensionali piane con carico prevalente agente ortogonal mente al piano medio dello spessore piastre o solette si devono rispettare i seguenti requisiti a diametro minimo delle barre 6 mm b percentuale minima di armatura nelle due direzioni principali di flessio ne pari allo 0 15 151 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni c elementi di sostegno per le armature superiori almeno 6 per ogni m d armature di intradosso ancorate in corrispondenza degli appoggi e in quantit sufficiente da assorbire la reazione d appoggio Nelle strutture a guscio a semplice o doppia curvatura valgono le regole riportate per le lastre ma con un numero di collegamenti tra le due reti di arma tura adeguato all entit degli sforzi e alla curvatura 5 1 7 REGOLE PER L ESECUZIONE Tutti i progetti devono contenere la descrizione delle regole di esecuzione in funzione della particolarit dell opera del clima della tecnologia costruttiva In particolare il documento progettuale deve contenere la descrizione detta gliata delle cautele da adottare per gli impasti per la maturazione dei getti per il disarmo e per la
119. m s V velocit di progetto espressa in km h f fattore di riduzione definito in seguito g accelerazione di gravit in m s r il raggio di curvatura in m Nel caso di curva policentrica come valore del raggio r dovr essere assun to un valore pari al pi piccolo raggio di curvatura reale che interessa la cam pata in esame La forza centrifuga sar sempre combinata con i carichi verticali supposti agenti nella generica configurazione di carico e non sar incrementata dai coefficienti dinamici ilis V 160 oe 175 1 2 88 1000 V L f un fattore di riduzione dato in funzione della velocit V e della lunghezza L di binario carico dove L lunghezza di influenza in metri della parte curva di binario carico sul ponte che la pi sfavorevole per il progetto del generico elemento strutturale f 1 per V lt 160 km h o L lt 2 88 m f lt 1 per 160 lt V lt 300 kmh e L gt 2 88 m f V f 300 per V gt 300 km h Per il modello di carico LM 71 e per velocit di progetto superiori ai 160 km h saranno considerati due casi a Modello di carico LM 71 e forza centrifuga per V 160 km h in accordo con le formule precedenti dove f 1 b Modello di carico LM 71 e forza centrifuga calcolata secondo le prece denti espressioni per la massima velocit di progetto 289 CAPITOLO 6 Azioni antropiche Inoltre per ponti situati in curva dovr essere considerato anche il caso di as
120. messa in opera degli elementi strutturali Si potr a tal fine fare utile riferimento alla norma UNI EN 13670 1 Esecuzione di strutture in calcestruzzo Requisiti comuni 5 1 8 NORME COMPLEMENTARI RELATIVE AL CONGLOMERATO CEMENTIZIO ARMATO PRE COMPRESSO sistemi di precompressione con armature previsti dalla presente norma possono essere a cavi scorrevoli ancorati alle estremit sistemi post tesi o a cavi aderenti sistemi pre tesi Lo stato di coazione generato dall armatura di precompressione si manife sta per l elemento strutturale in un sistema equivalente alla precompressione costituito per i sistemi post tesi da forze concentrate in corrispondenza degli ancoraggi e forze ripartite lungo il cavo funzione della curvatura dello stesso Nei sistemi pre tesi a cavi rettilinei senza deviatori costituito da forze con centrate nelle zone di estremit dei cavi aderenti Il sistema equivalente alla precompressione rappresenta una condizione di carico che provoca stati di tensione e di deformazione dell elemento precom presso e dell intera struttura in funzione dei vincoli La condizione di carico conseguente alla precompressione si combiner con le altre peso proprio carichi permanenti e variabili al fine di avere le pi sfa vorevoli condizioni di sollecitazione Nel caso della post tensione se le armature di precompressione non sono rese aderenti al conglomerato cementizio dopo la tesatura mediante opportune
121. negli stessi e purch non in contrasto con le ipotesi poste a base del calcolo 5 2 8 12 Verniciatura e zincatura Gli elementi delle strutture in acciaio a meno che siano di comprovata resi stenza alla corrosione devono essere idoneamente protetti tenendo conto del tipo di acciaio della sua posizione nella struttura e dell ambiente nel quale collocato Devono essere particolarmente protetti gli elementi dei giunti ad attrito in modo da impedire qualsiasi infiltrazione all interno del giunto Il pro gettista prescriver il tipo e le modalit di applicazione della protezione che pu essere di pitturazione o di zincatura a caldo Gli elementi destinati ad essere incorporati in getti di calcestruzzo non devo no essere pitturati possono essere invece zincati a caldo 5 2 9 CRITERI DI DURABILIT 5 2 9 1 Generalit La durabilit deve assicurare il mantenimento nel tempo della geometria e delle caratteristiche dei materiali della struttura affinch quest ultima conservi inalterate funzionalit aspetto estetico e resistenza Al fine di garantire tale persistenza in fase di progetto devono essere presi in esame i dettagli costruttivi la eventuale necessit di adottare sovraspessori le misure protettive e definite le operazioni manutentive ed il programma di attua zione delle stesse 199 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni 5 2 9 2 Dettagli costruttivi Deve essere garantita una facile ispezionabilit dei col
122. nella struttura e nella forma di una norma e redatti con altri scopi e finalit Nel 2003 il Dipartimento della Protezione Civile emette un Ordinanza per la sicurezza delle costruzioni in zona sismica che mette in luce la necessit di un radicale aggiornamento del quadro normativo italiano Consapevole della situazione che si era venuta a creare e che tanto disagio stava creando nel Paese il Ministro delle Infrastrutture e dei Trasporti Prof Pie tro Lunardi ha ritenuto necessario la nomina di una Commsssione per la reda zione di un Testo Unitario che abbia caratteristiche di coerenza chiarezza uni vocit sinteticit e sia improntato al pi moderno indirizzo di normazione pre stazionale piuttosto che prescrittiva e di semplificazione legislativa 20 CAPITOLO 1 Preambolo Il presente Testo Unitario che ha l obiettivo di identificare in modo chiaro i livelli di sicurezza e le prestazioni delle costruzioni unifica sia le norme relati ve al comportamento e resistenza dei materiali e delle strutture sia quelle rela tive alla definizione delle azioni e dei loro effetti sulle strutture stesse La valu tazione della resistenza e delle azioni pu essere cos sviluppata in maniera coerente ed armonica da costituire un sistema completo in cui possa raggiun gere significativit coerenza ed affidabilit la valutazione della sicurezza delle costruzioni ai fini della Pubblica incolumit e della conservazione delle costru
123. non richie sta la verifica della classe di resistenza al fuoco delle strutture 4 1 6 2 Livello Il Il livello Il di prestazione pu ritenersi adeguato per le costruzioni ove si veri ficano tutte le seguenti condizioni a Gli eventuali crolli totali o parziali della costruzione non arrecano danni ad altre costruzioni b Gli eventuali crolli totali o parziali della costruzione non compromettono l efficacia di elementi di compartimentazione e sistemi antincendio che proteggono altre costruzioni c Il massimo affollamento complessivo della costruzione non supera le 100 persone e la densit di affollamento media dei compartimenti non supe riore a 0 2 pers m d La costruzione non deve essere adibita ad attivit che prevedono posti letto e La costruzione non deve essere adibita ad attivit specificamente destinate a malati anziani bambini o a persone con ridotte o impedite capacit motorie sensoriali o cognitive Il livello Il di prestazione pu altres ritenersi adeguato per i soli elementi strutturali secondari contenuti in costruzioni che devono garantire il livello III purch siano verificate tutte le seguenti condizioni 108 CAPITOLO 4 Azioni accidentali a L eventuale crollo degli elementi strutturali secondari non compromette la capacit portante di altre parti della struttura b L eventuale crollo degli elementi strutturali secondari non compromette l efficacia di elementi costruttivi di compar
124. o bobine Ogni saggio deve recare contrassegni atti ad individuare il lotto ed il rotolo la bobina o il fascio di provenienza Sulla serie di 50 saggi vengono determinate le grandezze foy foy fpo fpa lL E Agg N ovvero a 180 sotto il controllo di un laboratorio di cui all art 59 del DPR n 380 2001 Le relative prove possono venire eseguite dai tecnici del laboratorio incaricato presso il laboratorio dello stabilimento di produzione purch venga rispettato quanto prescritto dalle norme in merito alla verifica della taratura delle attrezzature 414 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale Le grandezze L e r sono determinate su saggi provenienti da 5 e 4 lotti rispet tivamente in numero di 3 saggi per ogni lotto PROVE DI VERIFICA DELLA QUALIT Ai fini della verifica della qualit il laboratorio incaricato deve effettuare controlli saltuari su un campione costituito da 5 saggi provenienti da un lotto per ogni categoria di armatura Il controllo verte su un minimo di sei lotti ogni trimestre da sottoporre a prelievo in non meno di tre sopralluoghi Su tali saggi il laboratorio incaricato determina le grandezze fo L foy fay foto Ew N Agi ovvero a 180 Per la grandezza r i controlli si effettuano una volta al trimestre e per la gran dezza L i controlli si effettuano una volta al semestre per entrambe su 3 saggi provenienti dallo stesso lotto per ogni categoria di armatura Per la determinazione
125. o sperimentali che tengano conto esplicitamen te della natura dinamica dell azione del vento e della risposta strutturale oltre al loro accoppiamento Nel caso di strutture di notevole altezza lunghezza o snellezza il Progetti sta dovr inoltre valutare i possibili effetti trasversali dovuti all asimmetria del flusso separato e alle fluttuazioni turbolente laterali o verticali prevenendo altres le oscillazioni trasversali alla direzione del vento e le vibrazioni di natu ra torsionale Il Progettista dovr quindi considerare e prevenire gli effetti di riso nanza che possono innescarsi a seguito della vicinanza delle frequenze natura li della costruzione e delle forzanti aerodinamiche In presenza di pronunciati comportamenti dinamici indotti dall azione del vento da valutare la possibilit di fenomeni di fatica negli elementi struttura li che compongono l opera Bi CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali Per configurazioni strutturali speciali la cui determinazione e giudizio criti co sono di pertinenza e responsabilit del Progettista pu essere necessaria l ef fettuazione di adeguate prove sperimentali e o indagini numeriche in modo da definire con affidabile accuratezza a le caratteristiche del vento in termini di velocit e direzione tenendo altres conto della non correlazione delle fluttuazioni turbolente se necessario mediante storie temporali misurate o simulate b le caratteristiche compl
126. per esse potranno essere adottate le forze equivalen ti indicate per gli elementi non strutturali 5 7 11 3 Verifiche di sicurezza Per la verifica di sicurezza per lo stato limite ultimo la resistenza di ogni elemento strutturale resistente al sisma dovr risultare maggiore dell azione agente per ciascuna delle seguenti modalit di collasso pressoflessione taglio e scorrimento nel piano della parete pressoflessione fuori piano Dovranno essere comunque soggette a verifica a pressoflessione fuori del piano tutte le pareti aventi funzione strutturale in particolare quelle portanti carichi verticali anche quando non considerate resistenti al sisma In caso di applicazione di principi di gerarchia delle resistenze muratura armata l azione da applicare per la verifica a taglio sar derivata dalla resistenza a pressoflessione in modo che tale meccanismo di danno preceda una rottura pi fragile per taglio 5 7 11 4 Particolari costruttivi Nel caso di edifici in muratura ordinaria ad ogni piano deve essere realiz zato un collegamento tra solai e pareti atto a conferire unitariet alla risposta del sistema In corrispondenza di incroci tra due pareti portanti perimetrali devono esse re realizzate su entrambe le pareti zone di parete muraria di lunghezza ade guata ad evitare le vulnerabilit locali associate alla presenza di aperture pros sime agli spigoli della costruzione Al di sopra di ogni apertura deve essere realizzato un a
127. periodica quali ad esempio gli appoggi devono essere corredate di punti forza chiaramente indi viduabili e tali da consentire le operazioni di sollevamento e di vincolamento provvisorio 6 2 8 NORME DI ESECUZIONE E COLLAUDO 6 2 8 1 Esecuzione Durante l esecuzione dei lavori si accerter l effettiva attuazione dei provve dimenti che portano a realizzare l opera secondo le prestazioni attese In particolare si controller costantemente la corrispondenza tra assunzioni e prescrizioni progettuali e l effettivo sviluppo dell opera svolgendo misurazio ni e rilevamenti e verificando la rispondenza delle modalit tecnico esecutive adottate alle specifiche di Progetto e di Capitolato Se del caso si provveder ad adeguare l opera alle situazioni effettivamente riscontrate in cantiere Particolare attenzione deve essere rivolta al controllo in corso d opera della qualit dei materiali 6 2 8 2 Collaudo statico ponti non possono essere posti in esercizio prima dell esecuzione del col laudo statico di cui all art 7 della Legge n 1086 del 5 novembre 1971 Per il collaudo statico l impalcato del ponte deve essere soggetto al massi mo carico di progetto comprensivo dell effetto dinamico e disposto nelle con 273 CAPITOLO 6 Azioni antropiche dizioni pi sfavorevoli al fine di produrre il massimo cimento statico previsto in progetto Dovr essere controllato che le deformazioni sotto i carichi di prova in term
128. pi alte sono forniti dalle espressioni seguenti o mostrati in Figura 3 5 9 W 0 8 se la copertura piana W Us Uw in cui U il coefficiente di forma per carico neve che tiene conto dello scivola mento della neve dal piano superiore uy il coefficiente di forma per carico neve che tiene conto dell accumulo di neve prodotto dal vento y la densit della neve che per questo tipo di valutazione assunta pari a 2 kN m Il coefficiente di forma dovuto allo scivolamento assume i seguenti valori peras 15 u 0 per a gt 15 u corrisponde ad un carico addizionale pari al 50 del massimo carico neve sulla copertura adiacente posta a quota superiore cal colato secondo quanto previsto al punto 3 5 8 1 97 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali Il coefficiente di forma dovuto al vento assume la seguente forma b1 b2 y h w 2 h dsk con la limitazione 0 8 lt u lt 2 5 La lunghezza di accumulo fornita dalla seguente espressione l 2 h con la limitazione 5 lt l lt 15 m Se b lt I il coefficiente all estremit della copertura inferiore determinato per interpolazione fra u e uz Per il caso di carico da neve non accumulata sul piano si deve considerare la condizione denominata Caso riportata in Figura 3 5 9 Per il caso di carico da neve accumulata sul piano si deve considerare la condizione denominata Caso Il riportata in Figura 3 5 9 Caso I I Caso II
129. pi elevati possibili COMPATIBILIT IDRAULICA Per opere in attraversamento di corsi d acqua naturali o artificiali il proget to dovr essere corredato da una relazione riguardante i problemi idrologici idrografici ed idraulici relativi alle scelte progettuali alla costruzione ed all e sercizio del ponte L ampiezza e l approfondimento delle indagini e della relativa relazione tec nica saranno commisurati all importanza del problema ed al grado di elabora zione del progetto vietata la realizzazione di pile nell alveo interessato dalla corrente princi pale alveo di magra salvo casi particolari rigorosamente motivati con parere 276 CAPITOLO 6 Azioni antropiche preventivo espresso dell Autorit di vigilanza sui corsi d acqua Qualora ci si verificasse e in ogni caso per pile e spalle in zone golenali o in zone poten zialmente interessate da correnti idrauliche sono richiesti uno studio dei poten ziali fenomeni di erosione e di scalzamento e la definizione delle azioni idrau liche agenti sulle pile e sulle spalle interessate dalla corrente Per la valutazione dell azione idraulica agente sulle pile e sulle spalle il perio do di ritorno sul quale va valutata la massima intensit dell azione assunto pari a 200 anni che sar utilizzato anche per la determinazione del franco idraulico 6 3 1 2 Azioni sulle opere Nell ambito della presente norma sono indicate tutte le azioni che devono essere
130. prestazioni attese dell opera Per le paratie i calcoli di progetto devono comprendere la verifica degli eventuali ancoraggi puntoni o strutture di controventamento La stabilit del fondo dello scavo deve essere verificata nei riguardi di fenomeni di rottura per sollevamento o per sifonamento criteri di sicurezza adottati devono essere commisurati anche al livello di rappresentativit del modello di calcolo adottato e agli scenari di rischio Nel caso di strutture miste o composite le verifiche di stabilit globale devo no essere accompagnate da verifiche di funzionalit e durabilit degli elementi singoli 7 3 2 3 Verifiche di esercizio SLE In tutti i casi nelle condizioni di esercizio gli spostamenti dell opera di sostegno e del terreno circostante devono essere valutati per verificarne la com patibilit con la funzionalit dell opera e di quella di manufatti adiacenti anche a seguito di modifiche indotte sul regime delle acque sotterranee In presenza di manufatti particolarmente sensibili agli spostamenti dell ope ra di sostegno deve essere sviluppata una specifica analisi dell interazione tra opere e terreno tenendo conto della sequenza delle fasi costruttive 7 3 3 TIRANTI DI ANCORAGGIO tiranti di ancoraggio sono elementi strutturali opportunamente collegati al terreno in grado di sostenere forze di trazione Tali forze sono in generale tra smesse al terreno tramite la fondazione alla struttura anco
131. prodotte dal treno deragliato sugli elementi verticali di sostegno adiacenti la sede ferroviaria sono indicate al punto 4 3 5 Azioni derivanti da altri vettori URTI DA VETTORI STRADALI piedritti dei ponti ubicati a distanza minore o uguale a 5 0 m dalla sede stra dale dovranno essere protetti contro il pericolo di urti di veicoli stradali median te adeguate opere chiaramente destinate alla protezione dei piedritti stessi In ogni caso gli elementi di sostegno verticale dovranno essere progettati in modo da resistere all azione delle forze statiche indicate al punto 4 3 4 1 Gli impalcati di ponti ferroviari sovrapassanti strade con un franco inferiore a 5 5 m dovranno essere verificati per le due condizioni di carico seguenti a una forza concentrata statica orizzontale di 1000 kN concomitante con una analoga verticale di 500 kN entrambe applicate in un punto qualsia si dell intradosso dell impalcato b una forza statica orizzontale ripartita su una impronta di 0 30 x 0 30 m da applicarsi in un punto qualsiasi delle superfici laterali esterne dell im palcato avente intensit pari a 304 CAPITOLO 6 Azioni antropiche 200 kN per altezza del punto di applicazione misurato dal piano stra dale lt 5 0 m 100 kN per altezza del punto di applicazione misurato dal piano stra dale di 8 0 m con interpolazione lineare per altezze intermedie Con la condizione di carico a andr eseguita la verifica della
132. punto 5 1 2 3 4 4 5 1 2 3 2 IPOTESI DI CALCOLO Le analisi vengono condotte sotto le seguenti ipotesi e conservazione delle sezioni piane e comportamento elastico lineare della struttura e dei materiali e perfetta aderenza acciaio conglomerato cementizio e omogeneizzazione acciaio conglomerato cementizio mediante il coeffi ciente n E E convenzionalmente assunto pari a 15 e resistenza nulla a trazione del conglomerato cementizio 144 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni 5 1 2 3 3 LE AZIONI E LE LORO COMBINAZIONI Le azioni carichi distorsioni variazioni termiche devono essere definite in accordo con quanto indicato nei capitoli 3 4 e 6 delle presenti norme Per costruzioni civili o industriali di tipo corrente e per le quali non esistano regolamentazioni specifiche le azioni devono essere combinate come di segui to indicato L F Gy Yor Qi z Yoi Yoi Qi ta Pkn FF i dove Fa rappresenta la combinazione di carico i simboli e indicano l applicazione concomitante dei rispettivi addendi Gy rappresenta il valore caratteristico o nominale della j esima azione per manente Pxy rappresenta il valore caratteristico della h esima forza di precompressio ne Qxi rappresenta il valore caratteristico dell azione variabile di base di ogni combinazione Qk rappresenta il valore caratteristico della i esima azione variabile Yoi da assumere uguali ad 1 uguali a 0 solo nel caso in c
133. risposta elastico costituito da una forma spettrale spettro normalizzato riferita ad uno smorzamento convenzionale del 5 e considera ta indipendente dal livello di sismicit moltiplicata per il valore della accelera zione massima convenzionale del terreno fondale a che caratterizza il sito Per le strutture in Classe 1 capitolo 2 i valori di ay sono quelli riferiti alla probabilit di superamento pari al 10 in 50 anni o quelli associati alle zone o sottozone indicate al punto 3 2 2 1 Per le strutture in Classe 2 capitolo 2 i valori di ay sono riferiti ad una pro babilit di superamento non maggiore del 5 in 50 anni ottenuti con gli stes si criteri utilizzati per la carta citata al punto 3 2 2 1 In mancanza di tali valo ri si possono assumere per ag i valori 0 49 0 35 0 21 0 07 rispettivamente per le quattro zone Anche in questo caso le zone 1 2 e 3 possono essere suddivi se in sottozone con gli stessi criteri indicati al punto 3 2 2 1 Gli spettri di seguito definiti potranno essere applicati per strutture con periodo fondamentale inferiore a 4 0 s Per strutture con periodi fondamentali superiori lo spettro dovr essere definito da appositi studi ovvero l azione sismi ca andr descritta mediante accelerogrammi In eguale modo si operer in pre senza di categorie del suolo tipo S1 ed 2 3 2 2 3 1 SPETTRO DI RISPOSTA ELASTICO DELLE COMPONENTI ORIZZONTALI Lo spettro di risposta elastico della componente orizzo
134. seconda del componente strutturale o dell opera da collaudare Nel caso che l opera preveda diversi componenti strutturali le prove dovranno essere ripetute per ogni tipologia di componente Le prove statiche possono essere integrate da prove dinamiche che giudica no il comportamento dell opera attraverso la risposta dinamica della struttura In questo caso il periodo di vibrazione fondamentale deve risultare non mag giore di quello calcolato La validit delle prove dinamiche diventa significativa quando possono esse re confrontati con prove statiche standard 359 9 COSTRUZIONI ESISTENTI 9 1 OGGETTO Le presenti norme hanno lo scopo di individuare i criteri generali per la veri fica della sicurezza ed il collaudo delle costruzioni esistenti definita costruzione esistente quella che alla data di entrata in vigore della presente normativa risulta edificata collaudata ovvero utilizzata 9 2 CRITERI GENERALI Le costruzioni esistenti devono avere i livelli di sicurezza definiti dai princi pi normativi fondamentali riportati al capitolo 2 e che sono identificati dalle specifiche norme per i diversi materiali costituenti la costruzione di cui al capi tolo 5 Quando ricorrono particolari complessit a livello di acquisizione dati e di processo conoscitivo come nei casi di edifici storico monumentali ed artistici di grande significativit e complessit la valutazione della sicurezza potr esse re fondata su una ac
135. sfavorevole pu essere preso fra 0 05 L sotto e 0 05 L sopra il livello di progetto dell acqua L area di impatto di 0 05 L in altezza per 0 1 L in estensione a meno che l elemento strutturale non sia pi piccolo L la lunghezza della imbarcazione In alcune condizioni potrebbe essere necessario considerare la possibilit che l imbarcazione sia sollevata da un piedritto o da un blocco di fondazione e collida con colonne alla sommit delle stesse 4 3 7 URTI DI ELICOTTERI Se in progetto previsto il possibile atterraggio di elicotteri sulla copertura della costruzione si deve considerare una azione accidentale per gli atterraggi di emergenza La forza statica equivalente di progetto uguale a Ag zAVm dove A 100KkN ton05 m la massa in tonnellate dell aeromobile Si deve considerare che le azioni dell urto possono agire su ogni parte del l area di atterraggio come anche sulla struttura del tetto ad almeno una distan za di 7 m dai limiti dell area di atterraggio L area di impatto pu essere presa paria 2x2 m 119 5 NORME SULLE COSTRUZIONI Le norme disciplinano la progettazione l esecuzione ed il collaudo delle costruzioni nei diversi materiali relativamente ai vari aspetti di metodi di calcolo regole costruttive per la robustezza strutturale e procedure per le verifiche di sicurezza e di durabilit delle opere Le norme si applicano alle Classi di costruzione 1 e 2 Relativamente ai metod
136. si utilizza un coefficiente di variazio ne pari a 9 Per gli stessi acciai con caratteristiche comprese tra i tipi S235 ed 355 si utilizza un coefficiente di variazione pari all 8 Per gli stessi acciai con snervamento o rottura superiore al tipo 355 si uti lizza un coefficiente di variazione pari al 6 Per tali acciai la qualificazione ammessa anche nel caso di produzione non continua nell ultimo semestre ed anche nei casi in cui i quantitativi minimi previsti non siano rispettati permanendo tutte le altre regole relative alla qualificazione 11 2 4 8 2 5 Controlli su singole colate Negli stabilimenti soggetti a controlli sistematici di cui al precedente punto 11 2 4 8 2 3 i produttori possono richiedere di loro iniziativa di sottoporsi a controlli eseguiti a cura di un Laboratorio di cui all art 59 del DPR n 380 2001 su singole colate di quei prodotti che per ragioni produttive non possono anco ra rispettare le condizioni quantitative minime vedere punto 11 2 4 8 2 2 per qualificarsi 429 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale Le prove da effettuare sono quelle relative alle UNI EN 10025 UNI EN 10210 1 e UNI EN 10219 1 ed i valori da rispettare sono quelli di cui alle tabel le delle corrispondenti norme europee della serie EN 10025 ovvero delle tabel le di cui alle norme europee EN 10210 ed EN 10219 per i profilati cavi 11 2 4 8 2 6 Officine di trasformazione Si definisce officina di trasfo
137. sicurezza possono essere condotte con riferimento a schematizzazioni basate sull individuazione di tiranti e puntoni Le verifiche di sicurezza dovranno necessariamente essere condotte nei riguardi di e resistenza dei tiranti costituiti dalle sole armature R e resistenza dei puntoni di conglomerato cementizio compresso R3 e ancoraggio delle armature R Deve risultare la seguente gerarchia delle resistenze R gt R gt R Per la valutazione della resistenza dei puntoni di conglomerato si terr conto della presenza di stati di sforzo pluriassiali Si dovr altres considerare la disposizione di opportuna armatura seconda ria al fine di consentire lo sviluppo del meccanismo tiranti puntoni considera to Particolare cautela dovr essere usata nel caso di schemi iperstatici che pre sentano meccanismi resistenti in parallelo 5 1 2 1 9 INDICAZIONI SPECIFICHE RELATIVE A PILASTRI 5 1 2 1 9 1 Pilastri cerchiati Per elementi prevalentemente compressi armati con barre longitudinali disposte lungo una circonferenza e racchiuse da una spirale di passo non mag giore di 1 5 del diametro inscritto dal nucleo cerchiato la resistenza allo stato limite ultimo si calcola sommando i contributi della sezione di conglomerato cementizio del nucleo moltiplicato per un coefficiente di modello Yem 1 3 e dell acciaio longitudinale 5 1 2 1 9 2 Verifiche di stabilit per elementi snelli Le verifiche di stabilit degli elementi snel
138. sono le autorimesse gli edifici nei quali possono circolare veicoli i magazzini nei quali vengono condotti carrelli elevatori i manufatti posizionati in prossimit di traffico sia automobilistico sia ferroviario Per i ponti le azioni d urto da considerare dipendono dal tipo di traffico sopra e sotto il ponte Per le costruzioni ordinarie non si tiene conto del possibile urto di aeromo bili contro i prospetti o le coperture Tale verifica pu essere richiesta dal capi tolato per particolari costruzioni grattacieli impianti nucleari etc in base ad un analisi di rischio condotta tenendo conto dei verosimili scenari incidentali Per quelle costruzioni ove sia prevista una piattaforma di atterraggio in copertura devono essere considerate le azioni dovute all impatto di un elicot tero in emergenza 4 3 3 RAPPRESENTAZIONE DELLE AZIONI Quando si definiscono le propriet materiali del corpo collidente e della struttura si devono usare gli appropriati valori caratteristici superiori o inferio ri inoltre devono essere presi in considerazione se opportuno gli effetti della velocit di deformazione Le azioni da urto devono essere considerate come azioni libere Le aree dove avvengono i fenomeni di impatto devono essere individuate dal progetto a seconda della causa Nel progetto strutturale per le situazioni di categoria 2 le azioni da urto possono essere rappresentate come un carico statico equivalente che d effetti equivalenti
139. sperimentale sia con prove trias siali e o biassiali che pi correntemente con prove monoassiali si possono ricavare sperimentalmente anche le leggi temporali che caratterizzano i legami costitutivi dei materiali reologici viscosit trasmissione del calore etc procedimenti dell ingegneria strutturale introducono ipotesi sulla relazione tra tensioni e deformazioni ovvero tra forze e momenti e deformazioni o velocit di deformazione Queste ipotesi possono variare e dipendere dallo scopo e dalle modalit di calcolo Un modello di calcolo esprime una variabile dipendente y come funzione delle variabili di progetto x y f x 28 CAPITOLO 2 Sicurezza prestazioni attese azioni sulle costruzioni I pi convenzionali modelli elastico elastico lineare elasto plastico pos sono essere ancora utilizzati avendo chiare le ipotesi che ne garantiscono l af fidabilit In mancanza di conoscenza o in presenza di deliberate semplifica zioni di modello la differenza tra la predizione del modello e il risultato di una prova sperimentale pu essere recuperata ricorrendo alla forma y f x 0 3 dove 8 sono i parametri che contengono le incertezze di modello e sono tratta ti come variabili aleatorie Questi parametri vanno a completare il quadro delle variabili di progetto Le variabili di progetto possono essere variabili aleatorie che includono come caso particolare le variabili deterministiche o processi stocasti
140. stabilit glo bale dell impalcato nel suo insieme inteso come corpo rigido Con la condi zione di carico b andr eseguita la verifica delle singole parti strutturali accet tando danni molto localizzati purch facilmente riparabili Qualora non sia possibile garantire le condizioni sopraddette bisogner pre vedere d intesa con il Gestore dell Infrastruttura opportune strutture indipen denti dagli impalcati e poste immediatamente a ridosso dello stesso capaci di sopportare le forze di cui alla lettera a 6 3 1 2 4 AZIONI INDIRETTE A Distorsioni Le distorsioni quali ad esempio i cedimenti vincolari artificialmente provocati e non sono da considerarsi azioni permanenti Nei ponti in c a c a p e a struttura mista i loro effetti vanno valutati tenendo conto dei fenomeni di viscosit Nel caso di ponti a travata continua andr ipotizzato che una qualsiasi delle fon dazioni da individuarsi nel modo pi sfavorevole a seconda della verifica che si sta eseguendo subisca un cedimento differenziale rispetto a quelle adiacenti tale cedi mento non potr mai risultare inferiore a 1 5000 della luce media fra le due cam pate adiacenti la fondazione in esame In ogni caso nell analisi di deformabilit delle fondazioni i cedimenti dif ferenziali fra le fondazioni adiacenti calcolati considerando agenti tutte le azioni permanenti con il loro valore caratteristico dovranno rispettare i seguen ti limiti Lmed e
141. suddiviso in zone sismiche ciascuna contrassegnata da un diverso valore del parametro ay accelerazione orizzontale massima convenzionale su suolo di categoria A definito al punto 3 2 1 I valori convenzionali di ag espressi come frazione del l accelerazione di gravit g da adottare in ciascuna delle zone sismiche del ter ritorio nazionale sono riferiti ad una probabilit di superamento del 10 in 50 anni ed assumono i valori riportati nella Tabella 3 2 1 Tab 3 2 1 Valori di ag Zona Valore di a 1 0 35g 2 0 25g 3 0 15g 4 0 05g Le zone 1 2 e 3 possono essere suddivise in sottozone caratterizzate da valori di ag intermedi rispetto a quelli riportati nella tabella 3 2 1 e intervallati da valori non minori di 0 025 In tal caso i vari territori saranno assegnati alle sot tozone in base ai valori di ag con probabilit di superamento pari al 10 in 50 anni 3 2 2 2 Descrizione dell azione sismica Un modello di riferimento per la descrizione del moto sismico sul piano di fondazione costituito dallo spettro di risposta elastico Altro modello consiste nel descrivere il moto del suolo mediante accelero grammi 49 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali Il moto pu decomporsi in tre componenti ortogonali di cui una verticale In via semplificata gli spettri delle due componenti orizzontali possono conside rarsi eguali ed indipendenti 3 2 2 3 Spettro di risposta elastico Lo spettro di
142. sui materiali di cui al punto 11 7 3 1 ed eventuali prove su prototipo prima della movimentazione del componente e del cimento statico dello stesso I dispositivi di sollevamento e movimentazione debbono essere esplicita mente previsti nel progetto del componente strutturale e realizzati con materia li appropriati e dimensionati per le sollecitazioni prevedibili Le parti degli elementi prefabbricati destinate ad integrarsi col complesso strutturale debbono essere specificatamente progettate Il copriferro degli elementi prefabbricati deve rispettare le regole generali di cui ai punti 5 1 1 e 5 1 2 168 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni 5 1 10 6 1 APPOGGI Per gli elementi prefabbricati semplicemente appoggiati in via definiti va particolare attenzione va posta alla posizione e dimensione dell appa recchio d appoggio sia rispetto alla geometria dell elemento di sostegno sia rispetto alla sezione terminale dell elemento tenendo nel dovuto conto le tolleranze dimensionali e le deformazioni per fenomeni reologi ci e o termici I vincoli provvisori o definitivi devono essere progettati con particola re attenzione e se necessario validati attraverso prove sperimentali In zona sismica non sono consentiti appoggi nei quali la trasmissione di forze orizzontali sia affidata all attrito l appoggio deve consentire spo stamenti relativi secondo quanto previsto dalle norme sismiche 5 1 10 6 2 REALIZZAZIONE DELLE UNIONI Le
143. sulla struttura Questo modello pu essere usato sia per la verifica dell equilibrio statico degli elementi strutturali sia per le verifiche di resistenza Per strutture progettate per assorbire l energia dell urto con deformazioni elasto plastiche delle membrature il carico statico equivalente deve essere determinato considerando sia la resistenza plastica sia la capacit di deforma zione di tali membrature Nel progetto strutturale per situazioni di categoria 3 le azioni da urto e la risposta strutturale dovranno essere oggetto di analisi pi avanzate eventual 115 CAPITOLO 4 Azioni accidentali mente usando analisi dinamiche modelli non lineari e di interazione carico struttura se considerati necessari Nei casi ordinari l analisi pu essere estesa ai soli elementi chiave della costruzione Ove riconosciuto necessario dall analisi dello scenario o dalle prescrizioni del Committente l analisi dovr essere estesa a tutta la struttura o ad una parte significativa di essa In ogni caso si dovranno usare procedure e metodi di calcolo di ricono sciuta affidabilit 4 3 4 URTI DA TRAFFICO VEICOLARE 4 3 4 1 Traffico veicolare sotto ponti o altre strutture In caso di urto violento i valori di progetto per le forze orizzontali da urto sugli elementi strutturali verticali per esempio colonne pareti dovranno esse re valutate tenendo conto del tipo di strada autostrada strada extraurbana stra da urbana piazza
144. umidit relativa dell aria del 65 La progettazione con elementi di legno strutturale o con prodotti a base di legno per uso strutturale richiede la dichiarazione dei valori caratteristici ripor tati nel prospetto seguente che prende il nome di profilo caratteristico del prodotto considerato Tabella 11 6 1 Parametri di resistenza Parametri di rigidezza Massa volumica Flessione fmk Modulo elastico Eo mean Massa volumica Pk parallelo medio caratteristica Trazione parallela fox Modulo elastico E0 05 Massa volumica Pica parallelo caratteristico media Trazione perpendicolare 90 Modulo elastico E90 mean perpendicolare medio Compressione parallela feo Modulo elastico Gmean tangenziale medio Compressione perpen A c 90 k dicolare Taglio fyk Esistono profili caratteristici riconosciuti come validi e affidabili per ciascun tipo di materiale sul quale stata condotta una sperimentazione conforme alle normative in vigore 11 6 1 4 Produttore Si definisce produttore il soggetto legalmente responsabile della classifi cazione secondo la resistenza meccanica cos come definita nelle pertinenti norme tecniche citate nel seguito del materiale o del prodotto a base di legno In assenza di esplicita indicazione contraria nei documenti di accompa gnamento delle forniture di materiali e prodotti a base di legno ai fini della responsabilit legale il produttor
145. valore caratteristico dell azione di base di ogni combinazione Qx i valori caratteristici delle azioni variabili tra loro indipendenti Yg 1 4 1 0 se il suo contributo aumenta la sicurezza Va 1 5 0 se il suo contributo aumenta la sicurezza Woi coefficiente di combinazione allo stato limite ultimo da determinarsi sulla base di considerazioni statistiche Per gli stati limite di esercizio si devono prendere in esame le combinazioni frequenti e quasi permanenti con yy Yp yy 1 e applicando ai valori carat teristici delle azioni variabili adeguati coefficienti Y Y2 In forma convenzionale le combinazioni possono essere espresse nel modo seguente n combinazioni frequenti Fa Gp yw Qu 2 PiQik combinazioni quasi permanenti F4 Gy 3 P2iQik essendo yi coefficiente atto a definire i valori delle azioni assimilabili ai frattili di ordine 0 95 delle distribuzioni dei valori istantanei W coefficiente atto a definire i valori quasi permanenti delle azioni variabi li assimilabili ai valori medi delle distribuzioni dei valori istantanei 202 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni In mancanza di informazioni adeguate si potranno attribuire ai coefficienti W Yi valori di cui al par 5 1 delle Norme Le azioni di calcolo devono essere assegnate ad una delle classi di durata del carico elencate nella tabella 5 3 1 Le classi di durata del carico sono caratterizzate dall effetto di un carico costant
146. valutazione della pressione interna si pu assumere indicativamente per costruzioni completamente stagne c 0 per costruzioni non stagne con aperture distribuite di superficie uniforme Cpi 0 2 scegliendo il segno che d luogo alla combinazione pi sfavo revole per costruzioni che hanno o possono anche avere in condizioni ecceziona li una parete con aperture di superficie non minore di 1 3 di quella totale Cpi 0 8 quando la parete aperta sopravvento Cpi 0 5 quando la parete aperta sottovento o parallela al vento per costruzioni che presentano su due pareti opposte normali alla dire zione del vento aperture di superficie non minore di 1 3 di quella totale Cpe Cpi 1 2 per gli elementi normali alla direzione del vento Ci 0 2 per i rimanenti elementi p TS CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali 2 COPERTURE MULTIPLE DI EDIFICI Si intende per copertura multipla un insieme di elementi identici e con tigui ad esempio coperture a shed a conoidi ecc Per la determinazione delle azioni dovute al vento diretto normalmente alle linee di colmo si procede alle valutazioni seguenti Azioni esterne sui singoli elementi per la prima copertura investita dal vento valgono i coefficienti stabi liti nel precedente punto 1 per la seconda copertura il coefficiente relativo allo spiovente soprav vento viene ridotto del 25 per tutte le coperture successive i coefficienti rel
147. zioni La resistenza di una struttura la somma delle resistenze dei componenti strutturali che cimentati dalle azioni esterne rispondono con stati deformativi e tensionali fino al raggiungimento di un ipotetico stato limite per il quale la risposta insufficiente rispetto all azione Per tutti i componenti che partecipano alla sicurezza di una costruzione compreso il terreno di sedime devono valere le stesse regole di valutazione della sicurezza secondo dei principi unici Lo sviluppo scientifico ha portato ad una migliore conoscenza dei feno meni naturali sisma vento ecc descritti attraverso formulazioni e modelli scientificamente pi avanzati Al confronto anche la valutazione della resi stenza dei materiali e delle strutture dovr essere espressa attraverso teorie e modelli matematici con lo stesso livello di approfondimento in modo che il raffronto tra la valutazione dell azione e della resistenza conservi coeren za scientifica Altrimenti potrebbe accadere o che le costruzioni utilizzan do vecchi metodi teorici di valutazione della resistenza e tecnologie supe rate diventino inutilmente onerose ovvero occorre cedere alla tentazione di mettere in discussione il risultato scientifico riducendo arbitrariamente l a zione naturale L avvento e la divulgazione della informatica degli elaboratori elettronici e dei metodi numerici avanzati non giustifica pi la possibilit di seguire la seconda via Egualmente la cara
148. 0 1 00 Altre azioni variabili favorevoli YQ 0 00 0 00 sfavorevoli 1 50 1 00 Azioni eccezionali e Azioni Sismiche YE 1 00 P Persistenti situazione relativa ad azioni correnti T Transitorie situazione relativa ad azioni di breve durata da assumere in generale nulle salvo casi specifici da concordare con il Gestore dell Infrastruttura E Eccezionali situazione relativa ad azioni eccezionali Nei casi in cui la generica azione pu fornire dei contributi che incrementano o decrementa no l azione di progetto introdotta nella verifica occorrer considerare il coefficiente Ysup quan do il suo contributo incrementa l azione di progetto contributo sfavorevole ed il coefficiente Yint quando il suo contributo diminuisce l azione di progetto contributo favorevole Quando lo stato di coazione indotto per il tramite di deformazioni imposte alla struttura si applicano gli stessi coefficienti parziali previsti per la precompressione Le componenti delle azioni da traffico sono introdotte in combinazione considerando uno dei gruppi di carico g Per le verifiche dell equilibrio statico Ribaltamento impalcato equilibrio globale delle spalle etc le componenti favorevoli e sfavorevoli delle azioni debbono essere considerate come azioni individuali e in mancanza di ulterio ri specifiche le componenti favorevoli dovranno essere moltiplicate rispettiva mente per y 0 9 e le compo
149. 0 e 1000 anni ag rispettivamente pari a lLi2e193 92 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali 20 170 200 320 aro 500 620 770 920 1000 T anni Figura 3 5 2 Valori del coefficiente ag qef qsk in funzione del periodo di ritorno T 3 5 6 COEFFICIENTE DI ESPOSIZIONE MICROZONAZIONE Il coefficiente di esposizione C deve essere utilizzato per modificare il valore del carico neve in copertura in funzione delle caratteristiche specifiche dell area in cui sorge l opera Valori consigliati del coefficiente di esposizione per diverse classi di topo grafia sono forniti in Tabella 3 5 V Se non diversamente indicato si assumer G 1 Tabella 3 5 IV Valori di C per diverse classi di topografia TOPOGRAFIA DESCRIZIONE Ce Battuta dai venti Aree pianeggianti non ostruite esposte su tutti i lati senza costruzioni o alberi pi alti 0 8 Normale Aree in cui non presente una significativa rimozione di neve sulla costruzione prodotta dal vento a causa del terreno altre costruzioni o alberi 1 0 Riparata Aree in cui la costruzione considerata sensibilmente pi bassa del circostante terreno o accerchiata da costruzioni o alberi pi alti 1 2 3 5 7 COEFFICIENTE TERMICO INTERAZIONE Il coefficiente termico pu essere utilizzato per tener conto della riduzione del carico neve a causa dello scioglimento della stessa causata dalla perdita di calore della costruzione Tale coefficiente tien
150. 005 ai sensi dell art 5 comma 2 della legge 17 luglio 2004 n 186 di conversione del decreto legge 28 maggio 2004 n 13 Visto il concerto espresso dal Ministro dell interno con note in data 30 giugno e 25 luglio 2005 ai sensi dell art 1 comma 1 dell art 52 del decreto del Presidente della Repubblica 6 giugno 2001 n 380 Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti Vista l intesa con la Conferenza unificata resa nella seduta del 28 luglio 2005 ai sensi degli articoli 54 83 e 93 del citato decreto legislativo 112 1998 Decreta Art 1 1 Sono approvate le norme tecniche per le costruzioni di cui alla legge 5 novem bre 1971 n 1086 alla legge 2 febbraio 1974 n 64 al decreto del Presidente della Repubblica 6 giugno 2001 n 380 ed alla legge 17 luglio 2004 n 186 di conversio ne del decreto legge 28 maggio 2004 n 136 allegate al presente decreto Art 2 1 Con separato decreto del Ministro delle infrastrutture e dei trasporti istituita nel periodo di cui al comma 2 bis dell art 5 del decreto legge 28 maggio 2004 n 136 convertito con modificazioni dalla legge 27 luglio 2004 n 186 una Commissione consultiva per il monitoraggio della normativa approvata con il presente decreto anche al fine previa intesa con la Conferenza unificata della prescritta revisione periodica biennale delle norme tecniche allegate 2 Alla Commissione di cui al comma 1 partecipano rappresentanti designati dal Ministero dell
151. 1 4 1 Sovraccarichi variabili orizzontali I sovraccarichi variabili orizzontali lineari indicati nella tabella 6 1 II devono essere utilizzati per verifiche locali e non si sommano alle verifiche dell edificio nel suo insieme In proposito va precisato che tali verifiche locali riguardano in relazione alle condizioni d uso gli elementi verticali bidimensionali quali tramezzi pareti tam ponamenti esterni comunque realizzati con esclusione di divisori mobili che comunque dovranno garantire sufficiente stabilit in esercizio Il soddisfacimento della prescrizione potr essere documentato anche per via sperimentale e comunque mettendo in conto i vincoli che il manufatto possiede e tutte le risorse che il tipo costruttivo consente necessario evitare l impiego di manufatti non idonei o non adeguatamente vin colati che per azioni statiche e o impulsive dovute al normale esercizio possano provocare lesioni o caduta parziale del manufatto stesso 6 1 4 2 Riduzione dei sovraccarichi I carichi effettivamente presenti su un opera seppure della stessa natura hanno in genere intensit differenti in funzione della grandezza dell area su cui agiscono ad un area di applicazione pi grande corrisponde usualmente una intensit mino re e viceversa Fermo restando il fatto che la struttura deve essere in grado di diffondere in maniera idonea concentrazioni locali di carico in base ad analisi probabilistiche documentate il Progett
152. 2 ATTRIBUZIONE DIRETTA IN BASE A PROVE SPERIMENTALI Nei casi in cui il legno lamellare incollato non ricada in una delle tipologie previste dalla UNI EN 1194 ammessa l attribuzione diretta degli elementi strutturali lamellari alle classi di resistenza sulla base di risultati di prove speri mentali da eseguirsi in conformit alla EN 14080 11 6 3 2 3 Uso dei profili caratteristici per il legno lamellare incollato I valori indicati nei profili caratteristici possono essere assunti nei calcoli di progetto come valori massimi per le grandezze cui si riferiscono Oltre alle gi citate condizioni di prova normalizzate geometria di prova rot tura a 300 s umidit del legno in equilibrio con aria a T 20 C e p 65 i valo ri caratteristici di resistenza sono riferiti alle seguenti dimensioni del provino provini per flessione altezza della sezione resistente 600 mm provino per trazione parallela alla fibratura larghezza della sezione resi stente dimensione massima 600 mm 440 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale provino per trazione perpendicolare alla fibratura volume 10000 mm provino per resistenza a taglio volume uniformemente sollecitato 500 mm Pertanto per elementi di legno lamellare incollato sottoposti a flessione che presentino una altezza della sezione trasversale minore di 600 mm il valore caratteristico f pu essere aumentato tramite il coefficiente moltiplicativo ky
153. 5 o equivalenti Quando tali acciai debbano essere saldati devono sottostare alle stesse limi tazioni di composizione chimica previste per gli acciai laminati di resistenza similare 422 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale 11 2 4 4 Acciaio per strutture saldate 11 2 4 4 1 COMPOSIZIONE CHIMICA DEGLI ACCIAI Gli acciai da saldare oltre a soddisfare le condizioni indicate al punto 11 2 3 1 devono avere composizione chimica contenuta entro i limiti previsti dalle norme europee applicabili 11 2 4 4 2 FRAGILIT ALLE BASSE TEMPERATURE La temperatura minima alla quale l acciaio di una struttura saldata pu esse re utilizzato senza pericolo di rottura fragile in assenza di dati pi precisi deve essere stimata sulla base della temperatura T alla quale per detto acciaio pu essere garantita una resilienza KV secondo le norme europee applicabili La temperatura T deve risultare minore o uguale a quella minima di servizio per elementi importanti di strutture saldate soggetti a trazione con tensione prossima a quella limite aventi spessori maggiori di 25 mm e forme tali da pro durre sensibili concentrazioni locali di sforzi saldature di testa o d angolo non soggette a controllo od accentuate deformazioni plastiche di formatura A parit di altre condizioni via via che diminuisce lo spessore la temperatura T pu innalzarsi a giudizio del progettista fino ad una temperatura di circa 30 C maggiore di quella minima d
154. 6 2 2 PRESCRIZIONI GENERALI 6 2 2 1 Premesse In sede di progetto vanno definite le caratteristiche generali del ponte ovvero la sua localizzazione la destinazione e la tipologia le dimensioni principali il tipo e le caratteristiche dei materiali strutturali impiegati ed il tipo delle azioni considerate ai fini del suo dimensionamento In funzione dei carichi agenti e delle funzioni por tanti da assolvere vanno precisati i criteri che hanno portato a concepire la struttu ra nelle forme e con le scelte tipologiche contenute nel progetto In sede di realizzazione si accerter che le modalit tecnico esecutive adottate nell esecuzione dell opera siano rispondenti alle assunzioni ed alle prescrizioni di Progetto ed alle specifiche di Capitolato 6 2 2 2 Geometria della sede stradale 6 2 2 2 1 LARGHEZZA DELLA SEDE STRADALE Per larghezza della sede stradale del ponte si intende la distanza misurata orto gonalmente all asse stradale tra i punti pi interni dei parapetti La sede stradale sul ponte composta di regola da una o pi carreggiate 255 CAPITOLO 6 Azioni antropiche eventualmente divise da uno spartitraffico da banchine o da marciapiedi secon do l importanza la funzione e le caratteristiche della strada 6 2 2 3 Altezza libera Nel caso di un ponte che scavalchi una strada ordinaria l altezza libera al di sotto del ponte non deve essere in alcun punto minore di 5 m tenendo conto anche delle pendenze de
155. 7 2 3 SCELTA DELLA TIPOLOGIA E TECNOLOGIA DEGLI INTERVENTI E LORO DIMENSIONA MENTO Le scelte progettuali fatta salva l importanza degli aspetti economici devo no essere basate su una caratterizzazione geotecnica del sottosuolo sulle tec nologie disponibili sulla effettiva costruibilit e sugli obiettivi prestazionali da soddisfare 7 2 4 DESCRIZIONE DELLE FASI E DELLE MODALIT COSTRUTTIVE Il progetto dell opera deve esaminare con completezza tutte le fasi costrutti ve individuando eventuali aspetti di criticit e il loro effetto sull ambiente cir costante 7 2 5 VERIFICHE DELLA SICUREZZA E DELLE PRESTAZIONI Le verifiche di sicurezza relative agli stati limite ultimi SLU e le analisi rela tive alle condizioni di esercizio SLE vanno effettuate nel rispetto dei principi e delle procedure illustrati nei paragrafi successivi 7 2 5 1 Verifiche nei confronti degli stati limiti ultimi SLU Deve essere rispettata la condizione Ej lt Ra 329 CAPITOLO 7 Norme per le opere interagenti con i terreni e con le rocce per gli interventi ove E il valore di progetto dell azione o degli effetti delle azioni e Ry il valo re di progetto della resistenza del terreno Nella verifica della suddetta condi zione si richiama quanto specificato al paragrafo 2 3 ovvero che il Progettista ed il Committente di concerto possono utilizzare modelli di calcolo diversi da quelli indicati nel seguito purch vengano ris
156. 78 1000 1 34 20 1 77 1 282 Prove di verifica della qualit Ai fini della verifica della qualit il laboratorio incaricato deve effettuare controlli saltuari ad intervalli non superiori ad un mese prelevando tre serie di 5 campioni costituite ognuna da cinque barre di uno stesso diametro scelto entro ciascuno dei gruppi di diametri di cui al paragrafo Generalit e prove nienti da una stessa colata Il prelievo deve essere effettuato su tutti i prodotti che portano il marchio depositato in Italia indipendentemente dall etichettatura o dalla destinazione specifica Su tali serie il laboratorio effettua le prove di resistenza e di duttilit corrispondenti risultati delle prove di snervamento e rottura vengono introdot ti nelle precedenti espressioni le quali vengono sempre riferite a cinque serie di cinque saggi facenti parte dello stesso gruppo di diametri da aggiornarsi ad ogni prelievo aggiungendo la nuova serie ed eliminando la prima in ordine di tempo I nuovi valori delle medie e degli scarti quadratici cos ottenuti vengo no quindi utilizzati per la determinazione delle nuove tensioni caratteristiche sostitutive delle precedenti ponendo n 25 Qualora il produttore non si avvalga della suddivisione in gruppi di diame tri i controlli saltuari vertono per ogni gamma merceologica su 15 saggi pre levati da tre diverse colate 5 per ogni colata o lotto di produzione indipen dentemente dal diametro
157. 80 48 1 pe kN m I qu 211 33 7 6 2 3 3 4 CATEGORIE STRADALI Sulla base dei carichi mobili ammessi al transito i ponti stradali si suddivi dono nelle tre seguenti categorie 1 Categoria ponti per il transito dei carichi mobili sopra indicati con il loro intero valore 2 Categoria come sopra ma con valori ridotti dei carichi come specificato nel seguito 3 Categoria ponti per il transito dei soli carichi associati allo Schema 5 passerelle pedonali Sul manufatto dovr essere applicato un contrassegno permanente chiara mente visibile indicante la categoria e l anno di costruzione del ponte L accesso ai ponti 3 Categoria di carichi diversi da quelli di progetto deve essere materialmente impedito Il transito di carichi eccezionali il cui peso sia totale che per asse ecceda quelli previsti per la relativa categoria di progettazione dovr essere autorizza to dall Ente proprietario della strada secondo le vigenti norme sulla disciplina della circolazione stradale 260 CAPITOLO 6 Azioni antropiche Carico Tandem Qik Qik Qik 300 kN carico per asse 20 m 600 kN a t ui m NNR N i e 1 2m L CE e voi LE 8 2 00 3 0 50 fi U 2 Tandem S 0 50 NCorsia N 2 aa 2 00 NI Qor 200 kN 10 0 50 EE DD 0 40 0 507 Corsia N 3 T 2 00 Q 100 kN 7 va ZA UR per Wi 3 00 Schema di carico 1 Dimensioni n m 1100 kN 180 kN 7 E Schema di carico 3 9 D
158. 9 2 RESISTENZA CARATTERISTICA A COMPRESSIONE NELLA DIREZIONE DEI CARICHI VER TICALI La resistenza caratteristica a compressione nella direzione dei carichi verti cali degli elementi dichiarata dal produttore utilizzando la norma UNI EN 772 1 su un numero di campioni superiore o uguale a 6 sottoposti a prove che 457 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale per elementi di Categoria II saranno eseguiti presso un laboratorio di cui all art 59 del DPR n 380 2001 con periodicit di prova almeno annuale Nel caso venga utilizzato un numero di campioni pari a 30 la resistenza caratteristica viene ricavata mediante la seguente formula fok fim 1 64 5 nella quale fom la media aritmetica delle resistenze unitarie dei campioni s lo scarto quadratico medio Nel caso in cui il numero n dei campioni sia compreso tra 10 e 29 il coeffi ciente moltiplicatore di s assume convenzionalmente i valori k di cui alla seguente Tabella 11 9 1 Tabella 11 9 1II n 10 12 16 20 25 k 2 13 2 06 1 98 1 93 1 88 In entrambi i casi sopra riportati e qualora il valore s calcolato risultasse infe riore a 0 08 fim si deve introdurre nella formula questo ultimo valore Qualora il valore di s f risultasse superiore a 0 2 il valore della resistenza f deve esse re considerato non accettabile Nel caso infine in cui la prova venga effettuata su un numero di campioni compreso fra 6 e 9 la resistenza c
159. 9 4 PROGETTO E COLLAUDO Analogamente alle nuove costruzioni gli interventi relativi alle costruzioni esistenti dovranno essere attuati elaborando un progetto esecutivo redatto secondo le prescrizioni di cui alle presenti norme tecniche Tutti gli interventi devono essere sottoposti a collaudo statico secondo quan to indicato nel Capitolo 8 365 10 NORME PER LA REDAZIONE DEI PROGETTI ESECUTIVI 10 1 CARATTERISTICHE GENERALI progetti esecutivi riguardanti le strutture devono essere informati a caratte ri di uniformit chiarezza espositiva e di completezza nei contenuti Il proget to costituisce la ingegnerizzazione di tutte le lavorazioni e deve definire com piutamente l intervento da realizzare Restano esclusi soltanto i piani operativi di cantiere i piani di approvvigio namento i calcoli e grafici relativi alle opere provvisionali Il progetto deve comprendere Relazione generale Relazioni di calcolo Relazioni sui materiali Relazioni specialistiche necessarie per identificare il valore delle grandez ze fisiche meccaniche e chimiche di tutti i fattori che devono essere indi viduati per la valutazione della sicurezza e del comportamento dell opera in progetto geologica geotecnica idrologica idraulica sismica vento neve Elaborati grafici particolari costruttivi Piano di manutenzione dell opera e delle sue parti Relazione sui risultati sperimentali sui materiali Relazion
160. DI CALCOLO La Relazione di calcolo contiene la dimostrazione numerica della sicurezza dell opera e del raggiungimento della prestazioni attese ed inoltre i criteri alla base della concezione strutturale le normative prese a riferimento i criteri adottati per le misure della sicurezza i criteri seguiti nella schematizzazione della struttura dei vincoli e delle sconnessioni particolare attenzione va rivolta ai problemi riguardanti l in terazione tra terreno e struttura la schematizzazione delle azioni nonch le condizioni e le combinazioni di carico considerate i legami costitutivi adottati per la modellazione dei materiali e dei terreni una motivazione circa la rappresentativit del modello utilizzato tenendo conto anche dell eventuale successione di diverse fasi costruttive di varia zioni di schemi di vincolo etc le metodologie utilizzate per l analisi strutturale siano esse analitiche o numeriche le prestazioni attese al collaudo Allo stesso modo dovranno essere indicate le metodologie seguite per la progettazione e la verifica degli elementi strutturali 10 4 PRESENTAZIONE DEI RISULTATI Ai fini della leggibilit degli elaborati la Relazione di calcolo deve conte nere disegni dello schema statico con i dettagli riguardanti le unit di misura i sistemi di riferimento le dimensioni i vincoli e le sconnessioni le caratteristi che sezionali la disposizione e l intensit dei carichi la configurazione de
161. GEOTECNICHE E CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA Le indagini geotecniche devono tener conto della profondit dell ampiezza della destinazione e del carattere permanente o provvisorio dello scavo CRITERI GENERALI DI PROGETTO E VERIFICHE DI SICUREZZA Il progetto deve definire un profilo di scavo tale che risulti rispettata la con dizione di cui al paragrafo 7 2 5 1 e la verifica deve essere condotta con moda lit analoga a quella indicata per i manufatti di materiali sciolti Nel caso di scavi realizzati su pendio deve essere verificata l influenza dello scavo sulle condizioni di stabilit generale del pendio stesso Il progetto deve tener conto dell esistenza di opere e sovraccarichi in pros simit dello scavo deve esaminare l influenza dello scavo sul regime delle acque superficiali e garantire la stabilit e la funzionalit delle costruzioni preesistenti nell area interessata dallo scavo 7 3 7 MIGLIORAMENTO E CONSOLIDAMENTO DEI TERRENI E DELLE ROCCE Le presenti norme riguardano la progettazione la costruzione e il collaudo degli interventi di miglioramento e rinforzo dei terreni e delle rocce realizzati per diverse finalit applicative 7 3 7 1 Scelta del tipo di intervento e criteri generali di progetto La scelta del tipo di intervento deve derivare da una caratterizzazione geo tecnica dei terreni da trattare e da un analisi dei fattori tecnici organizzativi e ambientali Le indagini geotecniche devono riguardare anche
162. I RESISTENZA Rek N mm molto bassa 5 lt Ray 15 bassa 15 lt R 230 media 30 lt Re lt 55 alta 55 lt Re lt 85 121 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni I conglomerati delle diverse classi di resistenza trovano impiego secondo quanto riportato nella seguente tabella CLASSE DI CLASSE DI IMPIEGO RESISTENZA A Per strutture in conglomerato cementizio non armato o a bassa molto bassa percentuale di armatura punto 5 1 11 B Per strutture semplicemente armate bassa e media C Per strutture precompresse o semplicemente armate media D Per strutture semplicemente armate e o precompresse alta Per le classi di resistenza molto bassa bassa e media la resistenza caratteri stica Ry deve essere controllata durante la costruzione con le modalit indica te nel capitolo 11 Per la classe di resistenza alta la resistenza caratteristica Rx e tutte le gran dezze meccaniche e fisiche che hanno influenza sulla resistenza e durabilit del conglomerato vanno accertate prima dell inizio dei lavori e la produzione deve seguire specifiche procedure per il controllo di qualit 5 1 1 LA VALUTAZIONE DELLA SICUREZZA La valutazione della sicurezza va condotta secondo i principi fondamentali del capitolo 2 Per l analisi strutturale sviluppata ai fini delle verifiche di sicurezza occorre indi viduare modelli di calcolo che siano adeguatamente rappresentativi dell effettivo stato di sollecitazione tensione e
163. III Tab 6 3 VIII Ulteriori coefficienti di combinazione y delle azioni Azioni Wo Yi wa Treno di carico LM 71 0 809 g 0 0 AZIONI Treno di carico SW 0 0 80 0 80 0 0 SINGOLE Treno di carico SW 2 0 09 0 80 0 0 DA Treno scarico 1 00 TRAFFICO Centrifuga 2 0 ei 2 Azione laterale serpeggio 1 009 0 80 0 0 0 80 se carico solo un binario 0 60 se sono carichi due binari e 0 40 se sono carichi tre o pi binari e SEERE a Si usano gli stessi coefficienti y adottati per i carichi che provocano dette azioni Quando come azione di base venga assunta quella del vento i coefficienti y relativi ai grup pi di carico delle azioni da traffico vanno assunti pari a 0 0 313 CAPITOLO 6 Azioni antropiche Particolari requisiti concernenti lo stato tensionale potranno essere definiti dal Gestore dell Infrastruttura 6 3 1 3 3 1 Requisiti concernenti le deformazioni e le vibrazioni GENERALIT I limiti forniti nel presente paragrafo tengono conto della circostanza che alcuni effetti sono compensati dalla manutenzione del binario come per esem pio cedimenti di fondazione effetti della viscosit etc STATI LIMITE DI SERVIZIO PER LA SICUREZZA DEL TRAFFICO FERROVIARIO Accelerazioni verticali dell impalcato Questa verifica richiesta per opere sulle quali la velocit di esercizio superiore ai 250 km h o quando la frequenza propria della struttura non com pr
164. INIZIONI Esplosione Deflagrazione Detonazione Elemento chiave non suscettibili di causare un danno strutturale Rapida reazione chimica esotermica di polveri o gas in aria Essa provoca alte temperature e sovrapressioni Le pressioni di esplosione si propagano come onde di pres sione La pressione generata da un esplosione interna dipende prin cipalmente dal tipo di polvere o gas dalla percentuale di pol vere o gas nell aria e dall uniformit del gas o di miscela di aria e polvere dalla dimensione e dalla forma dell ambiente chiuso ove l esplosione avviene e dalla quantit di sfogo o di rilascio di pressione che pu essere disponibile Esplosione nella quale il fronte di fiamma viaggia attraverso la miscela a velocit subsonica dell ordine di 100 m s Le onde di pressione viaggiano alla velocit locale di propagazione del suono I picchi di pressione possono avere valori da 10 kN m a 1 500 kN m Esplosione nella quale l onda d urto di pressione si propaga a velocit supersonica generalmente maggiore di 1 000 m s Un valore tipico di pressione 2 000 kN m con durata del picco molto breve generalmente inferiore a 10 ms Un elemento della struttura essenziale per la stabilit globa le della struttura il cui danneggiamento causa il collasso della struttura e o danni non proporzionati alla causa scate nante 4 2 3 PROGETTO PER SITUAZIONI ECCEZIONALI Non richiesto che una struttura possa resistere a t
165. ISTENZA L Appaltatore prima dell inizio della costruzione di un opera deve garanti re attraverso idonee prove preliminari la resistenza caratteristica per ciascuna miscela omogenea di conglomerato che verr utilizzata per la costruzione del l opera Tale garanzia si estende anche al calcestruzzo fornito da terzi L Appaltatore resta comunque responsabile della garanzia sulla qualit del conglomerato che sar controllata dal Direttore dei Lavori secondo le proce dure di cui al punto 11 1 5 11 1 4 PRELIEVO DEI CAMPIONI Un prelievo consiste nel prelevare dagli impasti al momento della posa in opera nei casseri ed alla presenza del direttore dei lavori o di persona di sua fiducia il calcestruzzo necessario per la confezione di un gruppo di due provi ni La media delle resistenze a compressione dei due provini di un prelievo rap presenta la Resistenza di prelievo che costituisce il valore mediante il quale vengono eseguiti i controlli del conglomerato obbligo del Direttore dei Lavori prescrivere ulteriori prelievi rispetto al numero minimo di cui ai successivi paragrafi tutte le volte che variazioni di qualit dei costituenti dell impasto possano far presumere una variazione di qualit del conglomerato stesso tale da non poter pi essere considerato omo geneo 373 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale Per la preparazione la forma le dimensioni e la stagionatura dei provini di cal
166. LI DI LIQUEFAZIONE Il termine liquefazione denota la circostanza causata dall aumento di pressione interstiziale in un terreno saturo non coesivo durante lo scuotimento sismico caratterizzata da deformazioni permanenti significative o dall annulla mento degli sforzi efficaci nel terreno Il rischio di liquefazione dev essere valutato per tutti i terreni suscettibili di tale comportamento Per il calcolo del potenziale di liquefazione si deve fare riferimento ai risul tati di prove in sito utilizzando procedure condivise in letteratura Se il terreno risulta suscettibile di liquefazione e gli effetti conseguenti appaiono tali da influire sulla capacit portante o sulla stabilit delle fondazio ni occorre procedere ad interventi di consolidamento del terreno e o trasferire il carico a strati di terreno non suscettibili di liquefazione tramite fondazioni profonde l impiego di fondazioni profonde in assenza di interventi di miglio ramento del terreno richiede un attenta valutazione delle sollecitazioni indotte nei pali prodotte dalla perdita di confinamento laterale della porzione di terre no soggetto a liquefazione In generale occorrer altres valutare i cedimenti indotti dal sisma sia nel caso di sabbie sature sia nel caso di sabbie asciutte 355 8 COLLAUDO STATICO 8 1 PRESCRIZIONI GENERALI Il collaudo statico una parte del collaudo generale tecnico amministrativo dell opera e riguarda il giudizio sul comp
167. NORME TECNICHE PER LE COSTRUZIONI 2005 MINISTERO DELLE INFRASTRUTTURE E DEI TRASPORTI DECRETO 14 SETTEMBRE 2005 NORME TECNICHE PER LE COSTRUZIONI Supplemento Ordinario n 159 alla Gazzetta Ufficiale n 222 del 23 settembre 2005 S G SOMMARIO MINISTERO DELLE INFRASTRUTTURE E DEI TRASPORTI DECRETO 14 settembre 2005 Norme tecniche per le costruzioni Introduzione Indice generale MINISTERO DELLE INFRASTRUTTURE E DEI TRASPORTI DECRETO 14 settembre 2005 Norme tecniche per le costruzioni IL MINISTRO DELLE INFRASTRUTTURE E DEI TRASPORTI DI CONCERTO CON IL MINISTRO DELL INTERNO E CON IL CAPO DEL DIPARTIMENTO DELLA PROTEZIONE CIVILE Vista la legge 5 novembre 1971 n 1086 recante norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio armato normale e precompresso e da struttura metallica Vista la legge 2 febbraio 1974 n 64 Visto il decreto del Presidente della Repubblica 21 aprile 1993 n 246 recante Rego lamento di attuazione della direttiva 89 106 CEE relativa ai prodotti da costruzione Visto il decreto legislativo 31 marzo 1998 n 112 recante conferimento di funzio ni e compiti amministrativi allo Stato alle regioni e agli enti locali in attuazione del capo della legge 15 marzo 1997 n 59 Visto il decreto del Presidente della Repubblica 6 giugno 2001 n 380 testo unico delle disposizioni legislative e regolamentari in materia edilizia Vista la legge 17 luglio 2004 n 186 di
168. NTERASSE DEI BULLONI E DISTANZE DAI MARGINI Valgono le limitazioni di cui al punto 5 2 8 6 2 5 2 8 8 Unioni saldate Le saldature devono essere previste eseguite con uno dei procedimenti indi cati nel Capitolo 11 ammesso l uso di procedimenti diversi purch garantiti da adeguata docu mentazione tecnica Le saldature dovranno in ogni caso essere sottoposte a controlli non distrut tivi finali al fine di accertare la rispondenza ai livelli di qualit richiesti dal pro getto L entit ed il tipo di controlli sono definiti nel capitolo 11 5 2 8 9 Unioni per contatto Le superfici di contatto devono essere convenientemente piane ed ortogo nali all asse delle membrature collegate Le membrature senza flange di estremit devono avere le superfici di con tatto segate o se occorre lavorate con la piallatrice la fresatrice o la molatrice Per le membrature munite di flange di estremit si devono distinguere i seguenti casi e per flange di spessore inferiore o uguale a 50 mm sufficiente la spiana tura alla pressa o con sistema equivalente e per flange di spessore compreso tra i 50 ed i 100 mm quando non sia pos sibile una accurata spianatura alla pressa necessario procedere alla pial latura o alla fresatura delle superfici di appoggio e per flange di spessore maggiore di 100 mm le superfici di contatto devo no sempre essere lavorate alla pialla o alla fresa Nel caso particolare delle piastre di base delle co
169. ONI ACCIDENTALI OGGETTO Si definiscono azioni accidentali quelle azioni che si presentano in occasio ne di quegli eventi di origine antropica che si definiscono come incidenti Esse non partecipano alla combinazione delle azioni variabili per la verifica di sicurezza e delle prestazioni attese delle opere Le azioni accidentali in combinazione con quelle permanenti e con quelle variabili che verosimilmente agiscono durante l evento devono essere prese in conto e il loro effetto verificato per determinare la robustezza del comporta mento strutturale La verifica di robustezza strutturale un processo di control lo della efficienza dell insieme strutturale nei riguardi di azioni non definibili attraverso processi statistici di eventi precedentemente manifestatisi Per lo studio dell azione accidentale il Progettista svilupper un analisi strut turale anche di tipo non lineare per lo scenario che vede una delle azioni acci dentali descritte nel seguito concomitante con la combinazione quasi perma nente delle azioni di altra natura 4 1 INCENDIO 4 1 1 GENERALIT Al fine di limitare i rischi derivanti dagli incendi le costruzioni devono esse re progettate e costruite in modo tale da garantire la stabilit degli elementi portanti per un tempo utile ad assicurare il soc corso agli occupanti la limitata propagazione del fuoco e dei fumi anche riguardo alle opere vicine la possibilit che gli occupanti lascino l
170. Procedura 3 del DPR n 246 93 l uso di elementi per muratura portante di Categoria 1 e 2 subordinato all adozione nella valutazione della resistenza ammissibile del corrisponden te coefficiente di sicurezza Ym riportato nel relativo paragrafo 5 4 Il produttore degli elementi per muratura portante dichiara nelle forme pre viste le caratteristiche tecniche di cui alla Tabella 11 9 II in conformit all ap pendice ZA della parte armonizzata della norma europea della serie EN 771 Tabella 11 9 I1 Parametro Norma UNI EN di riferimento Dimensioni e tolleranze dimensionali UNI EN 772 16 Configurazione in disegno o tabella da allegare UNI EN 772 3 772 9 772 16 Categoria l o ll UNI EN 771 1 Densit apparente UNI EN 772 13 Resistenza caratteristica a compressione direzione dei carichi verticali UNIEN 772 1 Resistenza caratteristica a compressione media in direzione ortogonale ai carichi verticali e UNI EN 772 1 nel piano della muratura Tali caratteristiche sono contenute nelle informazioni che accompagnano la marcatura CE conformemente al punto ZA 3 della relativa norma europea In particolare per quanto riguarda la resistenza caratteristica a compressio ne nella direzione dei carichi verticali la resistenza caratteristica a compressio ne nel piano della muratura e in direzione ortogonale ai carichi verticali e le specifiche sulle malte per murature si specifica quanto riportato nei paragrafi seguenti 11
171. RIE Ponti ferroviari Opere in terra Opere in sotterraneo 14 Pag 227 228 229 230 232 232 233 234 234 236 237 237 239 240 241 242 244 245 247 247 249 249 249 251 252 252 255 255 255 257 268 270 271 272 273 274 274 318 324 Indice generale 7 NORME PER LE OPERE INTERAGENTI CON I TERRENI E CON LE ROCCE PER GLI INTERVENTI NEI TERRENI E PER LA SICUREZZA DEI PENDII Pag 327 7 1 DISPOSIZIONI GENERALI 327 7 1 1 Oggetto delle norme 327 7 1 2 Scopo delle norme 327 7 1 3 Prescrizioni generali 327 7 2 ARTICOLAZIONE DEL PROGETTO 328 7 2 1 Modellazione geologica del sito 328 7 2 2 Indagini caratterizzazione e modellazione geotecnica 328 7 2 3 Scelta della tipologia e tecnologia degli interventi e loro dimensionamento 329 7 2 4 Descrizione delle fasi e delle modalit costruttive 329 7 2 5 Verifiche della sicurezza e delle prestazioni 329 7 2 6 Monitoraggio del complesso opera terreno 332 7 3 OPERE INTERAGENTI CON I TERRENI E CON LE ROCCE 332 7 3 1 Fondazioni delle strutture in elevato 332 7 3 2 Opere di sostegno 336 7 3 3 Tiranti di ancoraggio 338 7 3 4 Opere in sotterraneo 341 7 3 5 Opere e manufatti di materiali sciolti 344 7 3 6 Stabilit dei pendii 346 7 3 7 Miglioramento e consolidamento dei terreni e delle rocce 348 7 3 8 Consolidamento geotecnico di opere esistenti 349 7 3 9 Discariche controllate di
172. VENTI SULLE COSTRUZIONI ESISTENTI 9 3 1 CLASSIFICAZIONE DEGLI INTERVENTI FINALIZZATI ALL AUMENTO DELLA SICUREZZA DELLA COSTRUZIONE Si individuano le seguenti categorie di intervento 1 Intervento di consolidamento 2 Intervento di riparazione 9 3 1 1 Intervento di consolidamento L intervento di consolidamento l insieme delle opere ed interventi che con feriscono alla struttura un grado di sicurezza maggiore di quello preesistente all intervento 362 CAPITOLO 9 Costruzioni esistenti obbligo procedere ad intervento di consolidamento quando la struttura ricade nei casi 2 3 4 e 6 del punto 9 2 1 Il progetto deve essere riferito all intera struttura ovvero alla parte strutturale avente funzionamento autonomo Il progetto sviluppato in relazione alle cause che hanno determinato la non ade guatezza della struttura deve comunque prevedere le seguenti attivit 1 rilievo plano altimetrico della costruzione rilievo strutturale comprese le strutture di fondazione rilievo dello stato fessurativo e o distorsivo della struttura analisi dell evoluzione storica costruttiva della costruzione studio geologico e analisi geotecnica ove necessario indagine sismica del sito ove necessario indagini sui terreni sulle strutture di fondazione ove necessario indagini sui materiali e valutazione dello stato di conservazione e di resi stenza residua da definire con prove sperimentali rilievo dei dissesti cau
173. a in metri pari alla distanza tra gli appog gi per le travi e solette semplicemente appoggiate e da definire per i diversi tipi strutturali e gli elementi strutturali da verificare solette pile appoggi travi Per ponti in calcestruzzo deve calcolarsi impiegando il modulo elastico secante in accordo con la breve durata del passaggio del treno I coefficienti dinamici sono stati stabiliti con riferimento a travi semplicemente appoggiate La lun ghezza L permette di estendere l uso di questi coefficienti anche ad altre tipologie strutturali 286 CAPITOLO 6 Azioni antropiche Il coefficiente dinamico da impiegarsi nella progettazione deve essere specifi cato di volta in volta in mancanza di diverse indicazioni specifiche da parte del Gestore dell Infrastruttura si applicher il coefficiente Ove le tensioni agenti in un elemento strutturale dipendessero da diversi ter mini ciascuno dei quali afferente a componenti strutturali distinti ognuno di questi termini dovr calcolarsi utilizzando la lunghezza caratteristica L appro priata Questo coefficiente dinamico non dovr essere usato con i seguenti cari chi e treno scarico e treni reali e treni per la verifica a fatica Per i ponti metallici con armamento diretto occorrer considerare un ulte riore coefficiente di adattamento dell incremento dinamico variabile esclu sivamente in ragione della luce del ponte tale da assumere i segu
174. a configurazione strutturale Per ciascuno stato limite considerato devono essere individuati scenari di carico ovvero insiemi organizzati e coerenti nello spazio e nel tempo di azio ni che rappresentino le combinazioni delle azioni realisticamente possibili e verosimilmente pi restrittive I modelli usualmente disponibili per le azioni possono essere molto accura ti nella caratterizzazione delle azioni elementari ma raramente esplicitano le correlazioni esistenti tra azioni di natura diversa Nella traduzione degli scenari di carico in combinazioni di azioni si dovr ricorrere alle situazioni tipiche qui di seguito esposte in cui il simbolo indica che le azioni vanno imposte contemporaneamente sulla struttura a generare l azione di progetto F in base alla quale calcolare gli effetti delle azioni E previa l introduzione del fattore di modello ypa Le azioni variabili partecipano a turno come dominante ovvero non affette dal coefficiente di combinazione W 39 CAPITOLO 2 Sicurezza prestazioni attese azioni sulle costruzioni e Stati limite ultimi E Yra f Yor Gik Yox Ga Yor Qir Yor Vor Qa Yon Won Qr e Stati limite di esercizio o Combinazione rara Eg Yea f Gik Gok Qie Woz Qu 4 Pon Qud o Combinazione frequente E3 Yea f Gi Gay Wir Qi War Qad Wan Quid o Combinazione quasi permanente E4 Yra f Gi Gax W21
175. a di soste gno e dalla sua fondazione da un cuneo di terreno dietro la struttura che si sup pone in stato di equilibrio limite attivo dai sovraccarichi agenti sul cuneo sud detto e ove presente da una massa di terreno a valle dell opera da supporre in stato di equilibrio limite passivo tenendo conto di quanto riportato al paragrafo Lidi l azione sismica rappresentata da un insieme di forze statiche orizzontali e verticali date dal prodotto delle forze di gravit per un coefficiente sismico La componente verticale dell azione sismica deve essere considerata agente verso l alto o verso il basso in modo da produrre gli effetti pi sfavorevoli L intensit delle forze sismiche equivalenti cos introdotte dipende per un assegnata zona sismica dalle condizioni locali e dall entit dello sposta mento permanente ammissibile ed allo stesso tempo effettivamente consentito dalla soluzione strutturale adottata Nel caso di strutture che non consentano i movimenti necessari a generare uno stato di spinta attiva sar necessario considerare il terreno in stato di spin ta a riposo con l aggiunta della componente dovuta al sisma Nel caso di strutture ancorate ai fini del posizionamento della fondazione dell ancoraggio occorrer tener conto che in presenza di sisma la potenziale superficie di scivolamento presenta un inclinazione maggiore rispetto alla ver ticale se confrontata con quella relativa al caso statico 7 4 3
176. a espansa conglome rato cementizio normale sagomato materie plastiche elementi organici mine ralizzati ecc devono essere dimensionalmente stabili e non fragili e capaci di seguire le deformazioni del solaio Queste caratteristiche devono essere dimostrate attraverso una certificazio ne eseguita a cura di uno dei laboratori di cui all art 20 della Legge 1086 71 prima della messa in opera Rimangono valide tutte le prescrizioni geometriche del solaio di cui al punto SUPE 5 1 9 3 Norme complementari relative ai solai realizzati con l associazione di elementi in c a e c a p prefabbricati con unioni e o getti di comple tamento componenti di questi tipi di solai devono rispettare le norme di cui ai punti 5 1 1 5 1 2 e 5 1 7 Oltre a quanto indicato nei precedenti capitoli relativamente allo stato limi te di deformazione devono essere tenute presenti le seguenti norme comple mentari I componenti devono essere provvisti di opportuni dispositivi e magisteri che assicurino la congruenza delle deformazioni tra i componenti stessi accostati sia per i carichi ripartiti che per quelli concentrati L efficacia di tali dispositivi deve essere certificata mediante prove sperimentali Quando si voglia realizzare un comportamento bidimensionale a piastra necessario che il solaio cos composto abbia dei componenti strutturali ortogo nali alla direzione dell elemento resistenti alle sollecitazioni di flessione taglio e torsione Qua
177. a fine la precedente condizione deve essere verificata sia a breve che a lungo termine 332 CAPITOLO 7 Norme per le opere interagenti con i terreni e con le rocce per gli interventi VERIFICHE IN CONDIZIONI DI ESERCIZIO SLE Il progetto deve indicare l entit degli spostamenti e delle distorsioni com patibili con la funzionalit della struttura in elevato e deve essere sviluppato in modo che gli spostamenti attesi e le distorsioni risultino inferiori a quelle com patibili Si intendono tali gli spostamenti e le distorsioni che non provocano effetti incompatibili con la durabilit e l esercizio dell opera nelle diverse con dizioni di carico Dimensioni forma e rigidezza della struttura di fondazione devono essere stabilite nel rispetto delle prestazioni specificate in progetto tenendo presente che i requisiti legati allo SLE possono risultare pi restrittivi di quelli legati allo SLU 7 3 1 2 Fondazioni su pali Fondazioni indirette o su pali sono quelle che trasferiscono l azione della struttura in elevato agli strati profondi del terreno Il progetto di una fondazione su pali comprende la scelta del tipo di palo e delle relative tecnologie e modalit di esecuzione il dimensionamento dei pali e delle relative strutture di collegamento tenendo conto degli effetti di gruppo 7 3 1 2 1 VERIFICHE DI SICUREZZA SLU Deve essere rispettata la condizione di cui al paragrafo 7 2 5 1 In particola re ottenute le azi
178. a sicurezza delle costruzioni nei riguardi della pubblica inco lumit e della conservazione del patrimonio edilizio con particolare attenzione per quello storico monumentale diffuso oramai in tutto il Paese e nei vari livelli della popolazione Per tale motivo il testo ha dedicato particolare enfasi ai problemi della sicurezza delle opere sia delle nuove costruzioni sia di quelle esistenti Il testo permette anche ad un lettore non tecnico di avere traccia dell evolu zione normativa a partire dai primi del 900 e di trovare esplicazione della ratio e dei principi fondamentali sulla quale basato in modo che le norme tecni che in esso contenute non costituiscano soltanto uno strumento specialistico per gli addetti ai lavori ma anche l illustrazione degli obiettivi che queste si pre figgono di raggiungere Il Governo di questa Legislatura impegnato a dare attuazione ad una pos sente e complessa infrastrutturazione organica del Paese L Unione Europea pienamente convinta della indispensabilit di attuare le grandi opere infrastrutturali capaci di azzerare gli anelli mancanti per dare con tinuit e fluidit alle relazioni all interno del nuovo vasto assetto geografico Il testo riveste quindi questo peculiare duplice ruolo da un lato supporta tutti coloro che operando nel complesso ed articolato sistema delle opere pub bliche hanno bisogno di un codice comportamentale trasparente ed oggettivo dall altro offre nella fa
179. a sua vita utile ad esempio durante le fasi di costruzio ne qualora tale situazione sia significativa 3 situazione accidentale situazione in cui la struttura verr a trovarsi in seguito ad eventi eccezionali in genere caratterizzati da bassa probabilit di occorrenza ma da significativi effetti sulla struttura ad esempio incen dio urti scoppi ecc Le verifiche di cui al punto 1 devono essere condotte per ogni costruzione Le verifiche di cui ai punti 2 e 3 vanno condotte qualora necessarie in relazione all importanza alla destinazione d uso e alle caratteristiche della costruzione Le verifiche per controllare la sicurezza della struttura possono sintetizzarsi nella seguente relazione essendo Ei il valore di progetto dell effetto corrispondente allo stato limite che si sta controllando prodotto dalle combinazioni di azioni di progetto applica te al modello strutturale considerato Ri la resistenza di calcolo corrispondente alla sollecitazione considerata 5 2 1 2 Stati limite di esercizio Gli stati limite di servizio da verificare sono e stati limite di deformazione e o spostamento al fine di evitare deforma zioni e spostamenti che possano compromettere l uso efficiente della costruzione e dei suoi contenuti nonch il suo aspetto estetico e stato limite di vibrazione al fine di assicurare che le sensazioni percepite dagli utenti garantiscano accettabili livelli di confort ed il cui superamen to potrebbe essere
180. a una curva nominale di quelle indicate ai punti seguenti per l intervallo di tempo di esposizione specificato in funzione della desiderata classe di resistenza al fuoco senza alcuna fase di raffreddamento a una curva d incendio naturale tenendo conto dell intera durata dell in cendio compresa la fase di raffreddamento fino al ritorno alla temperatu ra ambiente 4 1 4 3 Analisi delle sollecitazioni L analisi delle sollecitazioni dovr essere effettuata per lo stesso periodo di tempo usato nell analisi del campo delle temperature Le deformazioni ed espansioni imposte o impedite dovute ai cambiamenti di temperatura per effetto dell esposizione al fuoco producono sollecitazioni indirette forze e momenti che dovranno essere tenuti in considerazione ad eccezione dei casi seguenti riconoscibile a priori che esse sono trascurabili o favorevoli implicitamente tenuto in conto nei modelli semplificati e conservativi di comportamento strutturale in condizioni di incendio Le sollecitazioni indirette dovute agli elementi strutturali adiacenti a quello preso in esame possono essere trascurate quando i requisiti di sicurezza all in cendio sono valutati in riferimento alla curva d incendio nominale e alle classi di resistenza al fuoco di cui al punto 4 1 5 Nel progetto e nelle verifiche di sicurezza all incendio si dovr tener conto anche della presenza delle azioni a temperatura ordinaria permanenti e di quelle azio
181. abella 11 1 VI Valori di t to Atmosfera con umidit relativa di circa il 75 to ho lt 150 mm 150 lt ho lt 300 300 lt ho lt 600 ho 600 3 7 giorni 3 5 3 2 3 0 2 8 8 14 giorni 2 9 2 7 2 5 2 3 15 30 giorni 2 6 2 4 2 2 2 1 30 60 giorni 2 3 2 1 1 9 1 8 gt 60 giorni 2 0 1 8 1 7 1 6 Tabella 11 1 VII Valori di t to Atmosfera con umidit relativa di circa il 55 to ho lt 150 mm 150 lt ho lt 300 300 lt ho lt 600 ho 600 3 7 giorni 4 5 4 0 3 6 3 3 8 14 giorni 3 7 3 3 3 0 2 8 15 30 giorni 3 3 3 0 2 7 2 5 30 60 giorni 2 9 2 6 2 3 2 2 gt 60 giorni 2 5 2 3 2 1 1 9 Per valori intermedi ammessa una interpolazione lineare Nel caso in cui sia richiesta una valutazione in tempi diversi da t del coefficiente di viscosit questo potr essere valutato secondo la seguente espressione d t to do Pe lt to dove do OE i Blfem i p to 1 RH 1 _ a te reg RH l umidit relativa dell ambiente espressa in percentuale es 0 55 1 se fap 35 MPa d 0 70 i se f gt 35 MPa 385 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale 1 se fen lt 35 MPa Q 0 20 72 se f gt 35 MPa 16 8 Bia cio a fem fom resistenza a compressione media a 28 giorni di maturazione in MPa in mancanza di diretta sperimentazione fem f 8 in MPa Bti _
182. abella 11 2 VI CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale Tipo di acciaio Fili Trefoli e Trecce a fili sagomati Trefoli e Trecce Barre Tensione caratteristica di rottura fpik N mm Tensione caratteristica allo 0 1 di deformazione residua foio px N MM Tensione caratteristica all 1 di deformazione totale fock N mm Tensione caratteristica di snervamento f pyk N mm 1000 gt 1600 gt 1800 gt 1820 gt 1400 1670 1620 800 Per il modulo di elasticit si far riferimento al catalogo del fornitore Le grandezze qui di seguito elencate A fon foo 1k f pyk foi Ag Ep L N A 180 L e rdevono formare oggetto di garanzia da parte del produttore ed i cor rispondenti valori garantiti figurare nel catalogo del produttore stesso Il controllo delle grandezze di cui sopra eseguito secondo le modalit e le prescrizioni indicate nei punti successivi Pertanto i valori delle grandezze A f ptk 7 f pyk7 fre foro k7 Ag L N a 180 Ep Ler sono confrontati con quelli che derivano dall applica zione ai valori nominali delle tolleranze prescritte al punto 11 2 3 5 3 1 ottenuti applicando ai valori singoli fy foy fpay fon le formule di cui al punto 11 2 3 5 2 1 sono confrontati con i corrispondenti valori garantiti che figurano nel catalogo del produttore e con quelli della Tabella 11 2 VII son
183. al Cap 11 materiali ed i prodotti per poter essere utilizzati nelle opere di ingegneria civile previste dalle presenti norme devono poi essere sottoposti a procedure e prove sperimentali di accettazione da parte del direttore dei lavori che rediger il relativo certificato di accettazione Le prove e le procedure di accettazione sono definite nelle parti specifiche delle presenti norme riguardanti i materiali La fornitura di componenti sistemi o prodotti deve essere accompagnata da 24 CAPITOLO 2 Sicurezza prestazioni attese azioni sulle costruzioni un manuale di installazione e di manutenzione da allegare al progetto del come costruito componenti sistemi e prodotti edili od impiantistici non facenti parte del complesso strutturale ma che svolgono funzione statica autonoma vanno pro gettati ed installati nel rispetto dei livelli di sicurezza e delle prestazioni pre scritte nelle presenti norme Le azioni da prendere in conto vanno definite per via sperimentale ovvero assunte in accordo con quanto stabilito nei relativi capitoli delle presenti norme 2 2 STATI LIMITE 2 2 1 STATI LIMITE ULTIMI SLU Lo stato limite ultimo definito come lo stato al superamento del quale si ha il collasso strutturale crolli perdita di equilibrio dissesti gravi ovvero fenome ni che mettono fuori servizio in modo irreversibile la struttura Il grado di sicu rezza nei confronti degli stati limite ultimi dovr essere tanto p
184. alcestruzzo normale o precompresso 229 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni gli elementi calcestruzzo calcestruzzo costituiti da elementi in calce struzzo armato normale o precompresso di diverse caratteristiche reologi che o diversi tempi di maturazione gli elementi legno calcestruzzo altri componenti misti Nel calcolo della resistenza e deformabilit oltre agli stati tensionali provo cati dalle azioni esterne andranno tenuti in conto gli stati coattivi provocati dalle diverse caratteristiche reologiche deformazioni viscose propriet termo dinamiche leggi di maturazione e ritiro 5 6 1 ELEMENTI STRUTTURALI IN ACCIAIO CALCESTRUZZO Formano oggetto delle presenti norme gli elementi strutturali costituiti da acciai per carpenteria metallica e calcestruzzo normale o precompresso Per i componenti in calcestruzzo armato normale o precompresso e per gli elementi metallici valgono le prescrizioni dei paragrafi 5 1 e 5 2 delle presenti norme tecniche La trasmissione degli sforzi tra calcestruzzo ed acciaio per assicurare le ipo tesi di aderenza deve essere affidato a connettori metallici che devono assor bire la risultante degli sforzi teorici sulla superficie di contatto connettori devono poter assorbire sia gli sforzi di taglio che quelli di tra zione ortogonali alle superfici di contatto dei materiali componenti dovuti sia a sforzi applicati che a deformazioni imposte componenti strutturali usual
185. alizzate in cemento armato veri ficandole utilizzando le sollecitazioni derivanti dall analisi Dovranno essere continue senza interruzioni in corrispondenza di aperture nelle pareti sopra stanti Qualora sia presente un piano cantinato o seminterrato in pareti di cemen to armato esso pu essere considerato quale struttura di fondazione dei sovra stanti piani in muratura portante nel rispetto dei requisiti di continuit delle fondazioni 5 7 12 EDIFICI CON STRUTTURA IN LEGNO 5 7 12 1 Generalit Gli edifici in legno vanno progettati secondo le regole di cui al punto 5 3 Nell analisi strutturale si deve tenere conto della deformabilit dei collega menti e dei nodi Per la valutazione delle deformazioni e sollecitazioni si adot tano i valori di modulo elastico per azioni istantanee ricavati a partire dai valori medi di modulo elastico riportati nei profili resistenti 5 7 12 2 Disposizioni costruttive Le membrature compresse ed i loro collegamenti come per esempio i giun ti di carpenteria per cui possa essere prevedibile il collasso a causa dell inver sione di segno della sollecitazione devono essere progettati in modo tale che non si verifichino separazioni dislocazioni e disassamenti Il collegamento non pu essere realizzato mediante spinotti o chiodi a gambo liscio Per assorbire tensioni perpendicolari alle fibre si devono disporre dispositi vi aggiuntivi al fine di evitare l innesco di fratture parallele
186. alore dell a zione sismica per il quale il primo elemento strutturale raggiunge la sua resistenza flessionale e quello per il quale si verifica la formazione di un numero di cerniere plastiche tali da rendere la struttura labile K un fattore riduttivo che dipende dalla classe di duttilit con valore pari ad 1 per edifici progettati in alta duttilit e minore di 1 negli altri casi K un fattore riduttivo che dipende dalle caratteristiche di regolarit dell edificio con valore pari ad 1 per edifici regolari e minore di 1 per edifici non regolari La scelta del fattore di struttura deve essere adeguatamente giustificata Il valore adottato deve dar luogo ad azioni di progetto allo stato limite ultimo coe renti con le azioni di progetto assunte per lo stato limite di danno 5 7 7 1 2 RESISTENZA Per tutti gli elementi strutturali incluse le connessioni tra elementi dovr essere verificato che il valore di progetto di ciascuna sollecitazione sia inferio re al corrispondente valore della resistenza di progetto 237 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni 5 7 7 1 3 DUTTILIT E CAPACIT DI DEFORMAZIONE Dovr essere verificato che i singoli elementi strutturali e la struttura nel suo insie me possiedano una duttilit coerente con il fattore di struttura q adottato Si dovr verificare alternativamente che la struttura possieda una capacit di deformazione superiore alla domanda Allo stato limite di danno dovr e
187. altri dispositivi possi bilmente posizionati nelle regioni di minor sollecitazione In ogni caso le sovrapposizioni o i dispositivi utilizzati devono essere opportunamente sfalsati La continuit fra le barre pu effettuarsi mediante e sovrapposizione calcolata in modo da assicurare l ancoraggio di ciascuna barra In ogni caso la lunghezza di sovrapposizione nel tratto rettilineo deve essere non minore di 20 volte il diametro della barra e la prosecuzione di cia scuna barra deve essere deviata verso la zona compressa La distanza mutua interferro nella sovrapposizione non deve superare 6 volte il diametro e saldature eseguite in conformit alle norme in vigore sulle saldature Devono essere accertate la saldabilit degli acciai che vengono impiegati come indi cato al punto 2 2 6 nonch la compatibilit fra metallo e metallo di apporto nelle posizioni o condizioni operative previste nel progetto esecutivo e manicotto filettato o presso estruso Tale tipo di giunzione deve essere pre ventivamente validata mediante prove sperimentali 150 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni 5 1 6 1 5 PILASTRI Nel caso di elementi sottoposti a prevalente sforzo normale le barre paral lele all asse devono avere diametro maggiore od uguale a 12 mm Nelle sezioni a spigoli vivi occorrer disporre una barra longitudinale in corrispondenza di ciascuno spigolo Per i tratti a perimetro continuo le barre longitudinali non potranno avere inte
188. alutata secondo la CNR UNI 10020 gennaio 1971 verr riferita ad una resistenza nominale del calcestruzzo di 27 N mm mediante l applicazione della seguente formula di correzione Te Ta R 27 0 2 N mm valida nell intervallo 22 lt R lt 32 N mn essendo Te la tensione di aderenza corretta Ta la tensione di aderenza rilevata sperimentalmente R la resistenza del calcestruzzo all atto della prova Le prove devono essere estese ad almeno tre diametri scelti indipendente mente dalla suddivisione in gruppi come segue uno nell intervallo 5 lt lt 10 mm uno nell intervallo 12 lt lt 18 mm uno pari al diametro massimo Per le verifiche periodiche della qualit e per le verifiche delle singole parti te non richiesta la ripetizione delle prove di aderenza quando se ne possa determinare la rispondenza nei riguardi delle caratteristiche e delle misure geo metriche con riferimento alla serie di barre che hanno superato le prove stesse con esito positivo Le tensioni tangenziali di aderenza t e t desunte dalla prova come media dei risultati ottenuti sperimentando almeno quattro travi per ogni diametro devono soddisfare le condizioni seguenti Tm gt Tp 8 0 129 t gt t 13 0 19 OVE Tm T mT e T sono espressi in N mm e espresso in mm 406 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale Per accertare la rispondenza delle singole partite nei rig
189. analisi globale della struttura devono essere con gruenti con il tipo di comportamento previsto per le sezioni e per i collega menti Le ipotesi assunte nel progetto delle membrature devono essere conformi con i o conservative rispetto ai metodi impiegati per l analisi globale e con il comportamento previsto per i collegamenti Nell analisi globale della struttura in quella dei sistemi di controvento e nel calcolo delle membrature devono assicurarsi margini adeguati per tener conto degli effetti delle imperfezioni reali incluse le sollecitazioni residue e le imper fezioni geometriche quali la mancanza di verticalit o di rettilineit la man canza di accoppiamento e le inevitabili eccentricit minori presenti nei colle gamenti reali A tal fine possono adottarsi adeguate imperfezioni geometriche equivalenti di valore tale da simulare i possibili effetti della reali imperfezioni da esse sosti tuite 5 2 2 1 Tipologia delle sezioni Le sezioni trasversali degli elementi strutturali si classificano in funzione della loro capacit rotazionale C definita come 0 0 1 essendo 0 e 0 rispettivamente le curvature corrispondenti al raggiungimento della deformazione unitaria corrispondente alla condizione ultima ed allo snervamento Si distinguono in tal modo le seguenti classi di sezioni classe 1 quando la sezione sia in grado di sviluppare una cerniera plasti ca avente la capacit rotazionale richiesta per l anali
190. ano viario e di intensit pari a 1000 KN se agente nella direzione di marcia del vei colo o a 500 kN in direzione perpendicolare L area di impatto ha larghezza b pari alla minore delle dimensioni b e b con b larghezza della membratura e b 1 50 m ed altezza pari a 0 50 m Urto di ghiacci e natanti su pile L intensit e le modalit di applicazione delle azioni derivanti da pressione dei ghiacci urto dei natanti ed altre cause eccezionali vanno definite facendo riferimento a norme specifiche o attraverso specifiche analisi di rischio 6 2 3 12 Combinazioni di Carico Le combinazioni di carico da considerare ai fini delle verifiche devono esse re stabilite in modo da garantire la sicurezza in conformit a quanto prescritto al Cap 2 266 CAPITOLO 6 Azioni antropiche Di regola salvo casi particolari adeguatamente motivati saranno prese in conto le combinazioni di cui alla Tabella 6 2 IV Per le singole opere di luce maggiore a 300 m possibile modificare i coef ficienti indicati in tabella previa autorizzazione del Servizio Tecnico Centrale del Ministero di Lavori Pubblici Tabella 6 2 IV Combinazioni e coefficienti moltiplicativi delle singole azioni per i diversi tipi di verifiche gi 82 83 E 2 E E4 QU 9 B d qs qs q7 qs do TI 1 1 1 1 1 1 1 0 0 0 0 1 010 1 T 1 1 1 1 1 1 110100 0 0644 0 1 1 1 5 gd Tm_ 1 dd 101111110020 1 101 5 kzl H 2 Tv Loo lL o o L o l 1 1 O0 1 0 0 1
191. aratteristica viene assunta pari al minimo dei seguenti due valori a 0 7 fom N mm b il valore minimo della resistenza unitaria del singolo campione Le formule sopra riportate si applicano alle prove effettuate annualmente non si applicano alle prove di autocontrollo effettuate dal produttore per le quali valgono le indicazioni riportate nella relativa UNI EN 771 sia per quanto riguarda la quantit di campioni che la periodicit delle prove 11 9 3 RESISTENZA CARATTERISTICA A COMPRESSIONE NEL PIANO DELLA MURATURA E NELLA DIREZIONE ORTOGONALE Al CARICHI VERTICALI La determinazione della resistenza caratteristica a compressione nella dire zione ortogonale a quella dei carichi verticali nel piano della muratura fy dichiarata dal produttore utilizzando la norma UNI EN 772 1 su un numero di campioni superiore o uguale a 6 sottoposti a prove che per elementi di Cate goria II saranno eseguiti presso un laboratorio di cui all art 59 del DPR n 380 2001 con periodicit di prova almeno annuale 458 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale La resistenza caratteristica dedotta da quella media f dei 6 campioni mediante la relazione fp 0 7 fom 11 9 4 MALTE PER MURATURA La malta da muratura deve garantire prestazioni adeguate al suo impiego in termini di durabilit e di prestazioni meccaniche e deve essere dotata di atte stato di conformit all annesso ZA della norma europea EN 998 2 Marcatura
192. arico LM 71 SW 0 SW72 frenatura Qipx 20 kN m L m lt s 6000 kN per modelli di carico LM 71 SW 0 Qipx 35 kN m L m per modelli di carico SW 2 Questi valori caratteristici sono applicabili a tutti i tipi di binario sia con rotaie saldate che con rotaie giuntate con o senza dispositivi di espansione Le azioni di frenatura ed avviamento saranno combinate con i relativi cari chi verticali Quando la rotaia continua ad una o ad entrambe le estremit del ponte solo una parte delle forze di frenatura ed avviamento trasferita attraverso l im palcato agli apparecchi di appoggio la parte rimanente di queste forze tra 5 Per modelli di carico SW 0 e SW 2 saranno tenute in conto solo le parti di struttura che sono caricate in accordo con la Fig 6 3 1 e con la Tab 6 3 1 290 CAPITOLO 6 Azioni antropiche smessa attraverso le rotaie ai rilevati a tergo delle spalle La percentuale di forze trasferite attraverso l impalcato agli apparecchi di appoggio valutabile con le modalit riportate nel paragrafo relativo agli effetti di interazione statica Nel caso di ponti a doppio binario si devono considerare due treni in tran sito in versi opposti uno in fase di avviamento l altro in fase di frenatura Nel caso di ponti a pi di due binari si deve considerare un primo binario con la massima forza di frenatura un secondo binario con la massima forza di avviamento nello stesso verso della forza di fre
193. arico limite si pu procedere in prima approssima zione con formule teoriche o con correlazioni empiriche La conferma speri mentale con prove di trazione in sito nelle fasi di progetto e di collaudo sem pre necessaria VERIFICA DI SICUREZZA SLU Deve risultare rispettata la condizione di cui al paragrafo 7 2 5 1 Ai fini della verifica della fondazione dell ancoraggio l azione di progetto determina ta applicando i coefficienti del caso A2 sar confrontata con la resistenza di progetto R j determinata con a metodi di calcolo basati sui risultati di prove in sito e di laboratorio b risultati di prove di carico su ancoraggi di prova Nel caso a la verifica viene effettuata utilizzando una procedura analoga a quella indicata per i pali in trazione Nel caso b per il calcolo del valore Raa Rx Yr devono essere utilizzati i coefficienti parziali y nello specifico y4 riportati nella seguente Tabella 7 3 IV Tab 7 3 IV Coefficienti parziali per la resistenza di ancoraggi pretesi a bulbo iniettato RESISTENZA SIMBOLO y COEFFICIENTE PARZIALE Temporanei Vat 1 30 Permanenti Yap 1 50 Per i metodi di valutazione di R_ attraverso prove di carico dai valori di resi stenza ricavati R n si dedurr il valore caratteristico Rx applicando i fattori di riduzione amp riportati nella Tabella 7 3 V Tab 7 3 V Coefficienti di riduzione per prove su ancoraggi n numero di pr
194. arre d armatura per la distanza media tra le fessure A m Wm Em Asm Le indicazioni di cui sopra si possono applicare anche al calcolo delle aper ture delle fessure provocate da stati di coazione ed alla verifica delle condizio ni di fessurazione dell anima delle travi alte Per il calcolo di m e Am vanno utilizzati criteri consolidati riportati nella let teratura tecnica m pu essere calcolato tenendo conto dell effetto del tension stiffening nel rispetto della limitazione m 0 6 con o tensione nell ac ciaio dell armatura tesa per sezione fessurata nelle condizioni di carico consi derate ed E il modulo elastico dell acciaio 5 1 2 2 7 VERIFICHE DELLE TENSIONI DI ESERCIZIO Se nelle verifiche agli stati limite ultimi si sono sviluppati calcoli non linea ri pu essere necessario svolgere i controlli riportati nel presente punto Valutate le azioni interne nelle varie parti della struttura dovute alle combi nazioni rare e quasi permanenti delle azioni si calcolano le massime tensioni sia nel conglomerato cementizio sia nelle armature si deve verificare che tali tensioni siano inferiori ai massimi valori consentiti di seguito riportati 5 1 2 2 7 1 Verifica della tensione massima di compressione del conglomera to cementizio nelle condizioni di esercizio La massima tensione di compressione del conglomerato cementizio 0 deve rispettare la limitazione seguente Ra CETTE dove Yme Viene adottato
195. assicurare che il prodotto abbia i requisiti pre visti dalle presenti norme e che tali requisiti siano costantemente mantenuti fino alla posa in opera Il sistema di gestione della qualit del prodotto che sovrintende al processo di fabbricazione deve essere predisposto in coerenza con le norme UNI EN 9001 e certificato da parte un organismo terzo indipendente di adeguata com petenza ed organizzazione che opera in coerenza con le norme UNI EN 45012 Ai fini della certificazione del sistema di garanzia della qualit il produttore e l organismo di certificazione di processo potranno fare utile riferimento alle indi cazioni contenute nelle relative norme europee od internazionali applicabili 11 7 3 1 Controllo sui materiali per elementi di serie controlli sui materiali dovranno essere eseguiti in conformit alle prescri zioni di legge vigenti Per il calcestruzzo impiegato con fini strutturali nei centri di produzione dei componenti prefabbricati di serie il Direttore tecnico di Stabilimento dovr 448 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale effettuare il controllo continuo del conglomerato secondo le prescrizioni con tenute nel paragrafo 11 1 operando con attrezzature tarate annualmente da uno dei laboratori di cui all art 59 del DPR n 380 2001 Il tecnico suddetto provveder alla trascrizione giornaliera dei risultati su appositi registri di produzione con data certa da conservare per dieci anni da parte
196. ativi ad ambedue gli spioventi vengono ridotti del 25 Azioni d insieme si applicano al primo e all ultimo spiovente le pressioni valutate secondo i coefficienti indicati nel precedente punto 1 contemporaneamente si considera applicata alla superficie proiettata in piano di tutte le parti del tetto una azione superficiale orizzontale di tipo tangenziale il cui valore unitario assunto convenzionalmente pari a 0 10 q Per la determinazione delle azioni dovute al vento diretto parallela mente alle linee di colmo e ai piani di falda si considerer in ogni caso un azione tangente come definita al punto 3 3 8 utilizzando i coefficienti di attrito indicati in Tabella 3 3 VI 3 3 7 2 Coefficienti di pressione netta Le azioni statiche del vento si traducono in pressioni nette agenti nor malmente alla superficie degli elementi che compongono la costruzione La pressione netta sulla superficie definita come W CpeCq q in cui q la pressione cinetica di picco 3 3 6 Ca il coefficiente dinamico 3 3 11 G il coefficiente di pressione netta Il coefficiente di pressione netta c deve essere ricavato da dati suffra gati da opportuna documentazione o da prove sperimentali in galleria del vento 76 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali 3 3 7 3 Coefficienti di forma Le azioni statiche del vento si traducono in forze globali la cui direzione salvo pi accurate valutazioni si assume parallela a quella
197. ato e l allungamento conseguito 5 1 8 3 3 1 Operazioni di tiro I risultati conseguiti nelle operazioni di tiro le letture ai manometri e gli allungamenti misurati vanno registrati in apposite tabelle e confrontate con le tensioni iniziali delle armature e gli allungamenti teorici previsti in progetto Un insufficienza di allungamento rilevando un attrito superiore a quello supposto richiede la messa in atto di appositi accorgimenti innalzando la ten sione iniziale fino al massimo consentito Un eccedenza di allungamento quando non sia dovuta al cedimento del l ancoraggio opposto o all assestamento iniziale del cavo indica un attrito infe riore a quello previsto in tal caso si deve ridurre la tensione per evitare che la tensione finale lungo il cavo sia superiore a quella ammessa 5 1 8 3 3 2 Protezione dei cavi ed iniezioni Le guaine dei cavi devono essere assolutamente stagne e le giunzioni devo no essere efficacemente protette La protezione dei cavi scorrevoli va eseguita mediante malta fluida e stabile con minimo ritiro e senza agenti aggressivi Alla buona esecuzione delle iniezioni affidato il funzionamento ottimale e la conservazione nel tempo delle strutture in c a p a cavi e pertanto neces 160 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni sario che vengano eseguite secondo apposite procedure di controllo della qualit l iniezione dei cavi scorrevoli ha due scopi principali a prevenire la corrosione
198. ato limite di rottura Eg Sas Ra essendo Sy la distribuzione di sollecitazioni generate nella struttura da ogni combinazione delle azioni di progetto presa in considera zione e R4 quella delle corrispondenti resistenze di progetto e nello stato limite per formazione di meccanismo E Ra rappresentando E4 le azioni di progetto e R le azioni che nella medesima combinazione generano l instaurarsi di un meccanismo cinematico e nello stato limite di instabilit Eas Ra rappresentando E le azioni di progetto e R4 le azioni che nella me desima combinazione inducono per effetti del secondo ordine instabilit globale della struttura o delle sue membrature 5 2 3 1 3 1 Calcolo degli effetti delle azioni Il calcolo dovr condursi con appropriati metodi della meccanica strut turale secondo i criteri indicati in 5 2 2 5 2 3 1 3 2 Calcolo delle resistenze La resistenza di calcolo dell acciaio si assume pari a hi ba Ym Ym Ym YE d essendo f il valore della resistenza caratteristica dell acciaio impiegato da assumersi come indicato nel capitolo 11 e y 1 15 il coefficiente parziale di sicurezza sulla resistenza del materiale mentre Yra il coeffi ciente di modello I valori del coefficiente Yra sono riportati nella tabella 5 2 V intenden do doversi assumere il valore yg4 1 per i casi ivi non esplicitamente con siderati 181 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni Tabe
199. atti a prevenire e contrasta re sia nelle fasi esecutive che ad opere ultimate gli effetti legati alla variazione dello stato tensionale indotta dalla rimozione di volumi di terreno A tale scopo esso deve in generale definire geometria e tracciato dell intervento metodo e tecniche di scavo interventi di stabilizzazione delle pareti di scavo a breve e a lungo termi ne definiti e quantificati con riferimento alla soluzione media di progetto e con le relative variabilit eventuali tecniche di miglioramento e di rinforzo dei terreni e delle rocce sistemi per l intercettazione ed il controllo delle acque sotterranee individuazione delle problematiche relative a possibili risentimenti al con torno elementi utili a definire piani e norme di sicurezza anche con riferimento a particolari situazioni di pericolo per presenza di gas tossici o esplosivi problematiche relative alla ricollocazione dei materiali di risulta degli scavi 7 3 4 2 Caratterizzazione geologica L ampiezza e l approfondimento degli studi e delle indagini devono essere commisurati alla complessit geologica ed alla vulnerabilit ambientale del sito In ogni caso dovranno essere acquisiti elementi sui caratteri stratigrafici e strutturali delle formazioni interessate conseguenti all evoluzione tettonica con descrizione dei litotipi intercettati dall opera Il modello geologico costrui to sulla base dei dati di letteratura e di rilevamento diretto dovr essere
200. azione a compressione deformazione costipamento in sabbia da N cm da N cm MPa OAO eggi f E 4000 6000 98 70 merato bituminoso Subballast misto i 22 15 40 i 95 i cementato Parte sommitale 80 98 25 50 Corpo del rilevato 20 40 95 Strato drenante ed _ i i 20 i gt 70 anticapillare Fondazione 20 6 3 2 2 Zona di transizione rilevato opere d arte Il blocco tecnico Le zone di transizione tra le opere in terra rilevati ferroviari e le opere d ar te ponti sottovia costituiscono punti singolari della linea ferroviaria su cui necessario porre la dovuta attenzione qualora esse non fossero adeguatamente 321 CAPITOLO 6 Azioni antropiche realizzate infatti si avrebbe un puntuale ed improvviso cambiamento di rigi dezza verticale con conseguenze negative sulla marcia dei veicoli e sull asset to dell armamento Al fine di evitare quanto detto e per graduare con continuit la rigidezza del sottofondo dal rilevato all opera d arte i rilevati ferroviari in prossimit delle opere d arte prevedono una zona di transizione opportunamente realizzata detta blocco tecnico La modalit di esecuzione del blocco tecnico dipende dal fatto che l opera d arte a cui il rilevato si accosta sia un opera d arte minore sottovia o maggio re ponti e viadotti e dal fatto che il rilevato sia stato costruito antecedente mente o meno all opera d arte Si rip
201. azioni per la geometria per i materiali per la trasformazione delle azioni e della geometria in effetti delle azioni effetti E e per la trasformazione delle propriet dei materiali e della geometria in capacit portanti resistenze R Il modello di un azione porta in generale ad una distribuzione spazio tem porale del vettore che la esprime Sovente si descrive il singolo vettore come funzione di termini indipendenti dalla geometria della struttura e di termini dipendenti dalle propriet strutturali La geometria spesso considerata mediante valori nominali Le misure geo metriche di una struttura differiscono dai loro valori nominali mettendo in evi denza la presenza di imperfezioni geometriche Il Progettista deve individuare i valori ammissibili delle imperfezioni tolleranze Quando il comportamento strutturale sensibile a queste imperfezioni ovvero quando in fase costruttiva le tolleranze ammesse non vengono rispettate queste imperfezioni devono essere incorporate nella formulazione del modello generale con conseguente nuova verifica della sicurezza strutturale Parimenti quando la deformazione di una struttura causa importanti devia zioni dai valori nominali delle quantit geometriche e queste deformazioni hanno influenza sul comportamento strutturale i loro effetti devono essere con siderati effetti del secondo ordine I modelli delle propriet dei materiali lega mi costitutivi possono essere ricavati per via
202. barre sono caratterizzate dal diametro della barra tonda liscia equipe sante calcolato nell ipotesi che la densit dell acciaio sia pari a 7 85 kg dm Il diametro delle barre deve essere compreso tra 6 e 50 mm Per barre con diametri superiori a 40 mm la struttura va considerata composta e valgono le regole delle strutture composte acciaio conglomerato cementizio l uso di acciai forniti in rotoli ammesso senza limitazioni per diametri fino a lt 16 Nel luogo di lavorazione dove avviene il raddrizzamento per tenere in conto del danneggiamento della superficie del tondo ai fini dell aderenza opportune prove dovranno essere condotte cos come indicato al punto 11 2 2 10 4 Quando il raddrizzamento avviene a caldo bisogna verificare che siano mantenute le caratteristiche meccaniche dell acciaio 11 2 2 5 Reti e tralicci elettrosaldati Si intendono per reti elettrosaldate le armature costituite da due sistemi di barre parallele ortogonali equidistanziate assemblate per saldatura negli incro ci chiamati nodi Gli acciai delle reti elettrosaldate devono essere saldabili La equidistanza non pu superare 330 mm I tralicci sono dei componenti reticolari composti con barre ed assemblati mediante saldature Gli acciai per i tralicci elettrosaldati devono essere saldabili Le reti ed i tralicci costituiti con acciaio di cui al punto 11 2 2 2 devono avere diametro compreso tra 5 e 12 mm I nodi delle reti devono resiste
203. bella 3 2 11 Valori dei parametri nelle espressioni 3 2 2 dello spettro di risposta elastico delle componenti orizzontali Categoria suolo S Tg Te Tp A 1 0 0 15 0 40 2 0 B C E 1 25 0 15 0 50 2 0 D 1 35 0 20 0 80 2 0 3 2 2 3 2 SPETTRO DI RISPOSTA ELASTICO DELLA COMPONENTE VERTICALE Lo spettro di risposta elastico della componente verticale definito dalle espressioni seguenti 0 lt T lt Tp i E R Sya T 09 ag 8 0 3 To 3n Tg SL CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali Tg lt T lt Te Sya T 0 9 ag S m 3 L 3 2 4 Tc lt T lt Tp Su 09 ag 5 0 3 E ito Tp lt T Sy 09 ag 510 3 Salvo pi accurate determinazioni i valori dei parametri che definiscono la forma spettrale sono riportati nella seguente tabella Tabella 3 2 III Valori dei parametri dello spettro di risposta elastico della componente verticale Categoria suolo S Tg Te Tp A B C D E 1 0 0 05 0 15 1 0 Il coefficiente S potr assumere valori superiori a quelli indicati per tenere conto della morfologia del sito inclinazione dei pendii dimensione dei cigli etc 3 2 2 3 3 SPETTRO DI RISPOSTA ELASTICO DELLO SPOSTAMENTO ORIZZONTALE Lo spettro di risposta elastico dello spostamento orizzontale definito dalla seguente espressione 2 T Spe T sof 3 2 5 3 2 2 4 Spostamento e velocit del terreno I valori dello spostamento e della velocit orizzontali massimi del suolo d e vg son
204. bilit mentre per quanto riguarda la loro attuazione responsabile il Direttore dei lavori Le azioni di prova devono raggiungere i valori massimi di progetto ovvero quelle che provocano il massimo cimento statico previsto nelle calcolazioni di progetto In relazione al tipo della struttura ed alla natura dei carichi le prove devono essere convenientemente protratte nel tempo ovvero ripetute su pi cicli Il giudizio sull esito della prova completa responsabilit del Collauda tore L esito della prova va valutato sulla base dei seguenti elementi le deformazioni si accrescano all incirca proporzionalmente ai carichi 358 CAPITOLO 8 Collaudo statico nel corso della prova non si siano prodotte lesioni deformazioni o dissesti che compromettono la sicurezza o la conservazione dell opera la deformazione residua dopo la prima applicazione del carico massimo non superi una quota parte di quella totale commisurata ai prevedibili asse stamenti iniziali di tipo anelastico della struttura oggetto della prova Nel caso invece che tale limite venga superato prove di carico successive accertino che la struttura tenda ad un comportamento elastico la deformazione elastica risulti non maggiore di quella calcolata Le prove di carico sono prove di comportamento delle opere sotto le azioni di esercizio Il Collaudatore dovr a priori stabilire una congrua numerosit statistica di prove ovvero il numero di cicli di prova a
205. bricazione devono rispettare i limiti previsti dalla EN 1090 In sede di progettazione si possono assumere convenzionalmente i seguen ti valori nominali delle propriet del materiale modulo elastico E 210 000 N mm modulo di elasticit trasversale G E 2 1 v N mm coefficiente di Poisson v 0 3 coefficiente di espansione termica lineare a 12 x 10 per C per temperature fino a 100 C densit p 7850 kg m 11 2 4 2 Acciaio laminato 11 2 4 2 1 PRODOTTI PIANI E LUNGHI Gli acciai di uso generale laminati a caldo in profilati barre larghi piatti e lamiere devono appartenere a uno dei tipi previsti nella norma EN 10025 1 6 e devono essere in possesso di attestato di qualificazione rilasciato dal Servizio Tecnico Centrale secondo le procedure di cui al punto 11 2 4 8 Il produttore dichiara nelle forme previste le caratteristiche tecniche di cui al prospetto ZA 1 dell appendice ZA della norma europea EN 10025 1 Tali caratte ristiche devono rispettare i limiti previsti nelle medesime specifiche tecniche Tali caratteristiche sono contenute nelle informazioni che accompagnano l attestato di qualificazione ovvero quando previsto la marcatura CE di cui al DPR n 246 93 Aj CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale 11 2 4 2 2 PROFILATI CAVI Gli acciai di uso generale in forma di profilati cavi anche tubi saldati pro venienti da nastro laminato a caldo devono appartenere a uno dei tipi aventi le cara
206. ca azioni sismiche o accidentali etc o prevalgano i fenomeni di fatica 5 2 8 3 Preparazione del materiale Qualsiasi raddrizzatura o sagomatura deve essere eseguita con metodi che non riducano le propriet del materiale al di sotto di quelle specificate 194 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni Le strutture zincate dovranno essere raddrizzate o sagomate nuovamente qualora necessario per soddisfare i limiti di tolleranza specificati Le superfici e i bordi dovranno essere esenti da difetti che possano compro mettere l efficacia del metodo di protezione superficiale previsto Per le superfici di appoggio a contatto devono essere specificati i livelli di qualit della spianatura necessari per trasmettere le forze di progetto Qualsiasi trattamento speciale per gli smussi dovr essere esplicitamente indicato nelle specifiche di progetto 5 2 8 4 Tolleranze Le tolleranze sono gli scostamenti limite degli elementi strutturali rispetto alla geometria teorica di progetto e vanno indicate dal progettista distinguendo le tolleranze di montaggio da quelle di fabbricazione Quando gli scarti superano le tolleranze il calcolo strutturale deve essere riferito alla nuova geometria 5 2 8 4 1 TOLLERANZE DI MONTAGGIO Per la definizioni delle tolleranze di montaggio ammissibili il progettista potr fare riferimento ai valori forniti da codici di riconosciuta affidabilit pur ch congruenti con le ipotesi di calcolo assunte nella p
207. carichi orizzontali lineari H devono essere applicati a pareti alla quota di 1 20 m dal rispettivo piano di calpestio ed a parapetti o mancorrenti alla quota del bordo superiore Essi vanno considerati sui singoli elementi ma non sull edificio nel suo insieme I valori riportati nel prospetto sono da considerare come nominali per con dizioni di uso corrente delle rispettive categorie Altri regolamenti potranno imporre valori superiori in relazione ad esigenze specifiche Tabella 6 1 Il Valori dei sovraccarichi d esercizio per le diverse categorie di edifici Cat Ambienti qk Qk Hk kN m kN kN m Ambienti non suscettibili di affollamento locali abitazione 1 e relativi servizi alberghi uffici non aperti al pubblico e 2 00 2 00 1 00 relativi terrazzi e coperture a livello praticabili Ambienti suscettibili di affollamento ristoranti caff 2 banche ospedali uffici aperti al pubblico e relativi terrazzi 3 00 2 00 1 00 e coperture a livello praticabili Ambienti suscettibili di grande affollamento sale convegni 3 cinema teatri chiese negozi tribune con posti fissi e 4 00 4 00 2 00 relativi terrazzi e coperture a livello praticabili Sale da ballo palestre tribune libere aree di vendita con 4 esposizione diffusa mercati grandi magazzini librerie 5 00 5 00 2 00 ecc e relativi terrazzi e coperture a livello praticabili Balconi ballatoi e scale comuni necessario valuta
208. cementizio e per rilassa mento dell acciaio 5 1 8 1 7 TENSIONI DI ESERCIZIO NEL CONGLOMERATO A CADUTE AVVENUTE Le massime tensioni normali o di compressione nel conglomerato nelle condizioni di esercizio a cadute avvenute devono rispettare la seguente limita zione R ck Os Ym c VEc dove Yme il coefficiente parziale di sicurezza sul materiale da assumersi in accor do a quanto riportato nella tabella 5 1 XI Ye il coefficiente di modello da assumersi in accordo a quanto riportato nella tabella 5 1 XI 155 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni Tabella 5 1 XI Condizioni ambientali Combinazione di carico Ym c YEc Sii Rara 1 5 1 4 romane Quasi permanente 1 5 1 8 PA f Rara 1 5 1 5 Bolessive Quasi permanente 1 5 1 9 Val Rara 1 5 1 6 olto aggressive Quasi permanente 1 5 2 0 Le massime tensioni normali 0 di trazione nel conglomerato nelle con dizioni di esercizio devono rispettare la seguente limitazione f ctk Oga S Ym c dove Yme il coefficiente parziale di sicurezza sul materiale da assumersi in accordo a quanto riportato nella tabella 5 1 XII Tabella 5 1 XII Condizioni Combinazione Ymc Commenti ambientali di carico A condizione che nella zona tesa siano disposte armature sussidiarie di acciaio ordinario opportu Rara 1 6 namente diffuse capaci di assorbire l intero sforzo di trazione calcolato a sezione interamente rea
209. cestruzzo vale quanto indicato nelle norme UNI EN 12390 1 e UNI EN 12390 2 Circa il procedimento da seguire per la determinazione della resistenza a compressione dei provini di calcestruzzo vale quanto indicato nella UNI EN 12390 3 e 4 11 1 5 CONTROLLO DI ACCETTAZIONE Il Direttore dei Lavori ha l obbligo di eseguire controlli sistematici in corso d opera per verificare la conformit tra le caratteristiche del conglomerato messo in opera a quello stabilito dal progetto e garantito in sede di valutazione preliminare Il controllo di accettazione va eseguito su miscele omogenee e si articola in funzione del quantitativo di conglomerato accettato nel controllo tipo A di cui al punto 11 1 5 1 controllo tipo B di cui al punto 11 1 5 2 Il controllo di accettazione positivo ed il quantitativo di calcestruzzo accettato se risultano verificate le disuguaglianze di cui alla Tabella 11 1 I seguente Tabella 11 1 1 Controllo di tipo A Controllo di tipo B R Rck 3 5 Rm gt Rck 3 5 Rm gt Rck 1 485 N prelievi 3 N prelievi 15 Ove Rm resistenza media dei prelievi N mm R minore valore di resistenza dei prelievi N mm s scarto quadratico medio Non sono accettabili calcestruzzi con coefficiente di variazione superiore a 0 3 11 1 5 1 Controllo tipo A riferito ad un quantitativo di miscela omogenea non maggiore di 300 m Ogni controllo di accettazione di tipo A rappresentato
210. che di esercizio Qualora invece in strutture iperstatiche la torsione insorga solo per esigenze di congruenza e la sicurezza della struttura non dipenda dalla resistenza torsio nale non sar generalmente necessario condurre le verifiche nei riguardi dello stato limite ultimo ma quelle nei riguardi dello stato limite di fessurazione Per elementi prismatici sottoposti a torsione semplice o combinata con altre sollecitazioni che abbiano sezione piena o cava lo schema resistente costi 133 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni tuito da un traliccio tubolare isostatico in cui gli sforzi di trazione sono affidati alle armature longitudinali e trasversali ivi contenute e gli sforzi di compressio ne sono affidati alle bielle di conglomerato cementizio sia Nel caso di elementi per i quali lo schema resistente di traliccio tubolare non applicabile quali gli elementi a pareti sottili a sezione aperta dovranno uti lizzarsi metodi di calcolo fondati su ipotesi teoriche e risultati sperimentali chia ramente comprovati Sollecitazioni composte a Torsione flessione e sforzo normale Le armature longitudinali calcolate come sopra indicato per la resistenza nei riguardi della sollecitazione torcente devono essere aggiunte a quelle calcolate nei riguardi delle verifiche per flessione Si applicano inoltre le seguenti regole e nella zona tesa a causa della sollecitazione flettente l armatura longitu dinale di torsione va di
211. chi concentra ti o delle zone d appoggio valgono le prescrizioni di cui al punto 5 1 2 1 8 In presenza di torsione valgono le prescrizioni di cui al punto 5 1 2 1 7 5 1 8 3 Regole di esecuzione per il cemento armato precompresso 5 1 8 3 1 SPESSORE DI RICOPRIMENTO DELLE ARMATURE DI PRECOMPRESSIONE Le superfici esterne dei cavi post tesi devono distare dalla superficie del con glomerato cementizio non meno di 30 mm in ambiente aggressivo la distanza deve essere non inferiore a 50 mm 159 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni Nel caso di armature pre tese nella testata i trefoli devono essere protetti da un ricoprimento di almeno 35mm ovvero vanno protetti con equivalente mate riale protettivo Tale ricoprimento va accuratamente studiato e definito nelle verifiche di fes surazione per le classi ambientali b e c 5 1 8 3 2 TESTATE DI ANCORAGGIO DELL ARMATURA DI PRECOMPRESSIONE Dietro gli apparecchi di ancoraggio deve disporsi un armatura tridireziona le atta ad assorbire con largo margine gli sforzi di trazione e di taglio derivan ti dalla diffusione delle forze concentrate ivi comprese le eventuali reazioni vincolari 5 1 8 3 3 POSA DELLE BARRE DEI CAVI E LORO MESSA IN OPERA Si deve prendere ogni precauzione per evitare che l armatura di precompres sione subisca l innesco di fenomeni di corrosione prima della messa in opera All atto della messa in tiro si debbono misurare contemporaneamente lo sforzo applic
212. ci alti si deve tener conto dell effetto dinamico dovuto al distacco alterna to dei vortici da un lato e dall altro del corpo investito dal vento Esso produce una forza ciclica ortogonale alla direzione del vento e all asse del corpo cilin drico la cui frequenza f data dalla formula di Strouhal f S VM b dove b la dimensione della sezione trasversale perpendicolare alla direzione del vento Vm rappresenta un valore medio della velocit che indicativamente varia fra zero vy Z k Ci Z vr Tk CON Z Zuin definita al punto 3 3 4 S il numero di Strouhal funzione della forma della sezione e del suo orientamento rispetto alla direzione del vento Il suo valore pu essere ricavato da dati suffragati da opportuna documentazione o da prove sperimentali in galleria del vento A titolo indicativo S 0 2 nel caso di sezioni circolari Quando la frequenza f uguaglia una frequenza propria della struttura si veri ficano condizioni di risonanza con ampiezze tanto pi grandi quanto pi pic colo lo smorzamento e la massa della struttura Particolari attenzioni andranno prese e opportune verifiche basate su prove sperimentali e metodi analitici comprovati andranno effettuate qualora siano 82 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali da temersi importanti effetti di fatica causati dalla continuit dell azione del distacco dei vortici Si dovranno inoltre dedicare particolari attenzioni ed eseguire oppor
213. ci o campi aleatori 2 4 VALUTAZIONE DELLA SICUREZZA Le quantit fisiche riguardanti la resistenza e le azioni sono analizzate in chiave statistica Ci significa che la verifica della sicurezza deve essere intesa in senso probabilistico Per un qualsiasi stato limite gx la sicurezza struttura le P espressa dalla probabilit che g x sia maggiore di zero P Prob g x gt 0 4 La probabilit dell evento g x gt 0 deve essere sufficientemente alta ovvero molto prossima ad 1 Risulta allora conveniente far riferimento al complemen to ad 1 della sicurezza P che coincide con la probabilit P dell evento sfavo revole g x lt 0 collasso che deve essere sufficientemente piccola Quando gli aspetti spazio temporali siano adeguatamente discretizzabili cos da poter eliminare nel singolo termine della discretizzazione la dipen denza dal tempo l equazione 4 pu essere scritta P fzico gt 0 p x dx 5 dove p x indica la funzione densit di probabilit congiunta delle variabili di progetto Quando sia possibile ricondursi a due sole variabili scalari non negative la resistenza R e il valore dell effetto delle azioni E l equazione 2 che descrive le situazioni avverse assume la forma semplificata 29 CAPITOLO 2 Sicurezza prestazioni attese azioni sulle costruzioni R E lt 0 6 e le equazioni 4 e 5 si scrivono rispettivamente P Prob R E gt 0 7 P fk p R E dR dE 8 Se in
214. cit dell opera da realizzare e dei materiali impiegati 6 3 1 PONTI FERROVIARI Le norme si applicano per la progettazione esecuzione e collaudo dei nuovi ponti ferroviari nonch a quelli esistenti interessati da consolidamento restau ro statico adeguamento e ristrutturazione 6 3 1 1 Principali criteri progettuali e manutentivi La progettazione dei manufatti sotto binario deve essere eseguita in modo da conseguire il migliore risultato globale dal punto di vista tecnico economico con particolare riguardo alla durabilit dell opera stessa Sono consentite tipologie strutturali di tipo a travata semplicemente appog giata o continua o ad arco Non sono ammesse strutture con seggiole Gerber Per l adozione di tipologie particolari necessaria una specifica approvazione 274 CAPITOLO 6 Azioni antropiche da parte del Gestore dell Infrastruttura Gli impalcati continui dovranno essere progettati con un rapporto tra le luci tale che nella condizione di carico pi sfa vorevole il rapporto tra la reazione positiva dovuta ai carichi permanenti e quella negativa dovuta alle azioni variabili non deve essere inferiore a 1 2 e comunque in detta condizione la minima reazione totale dell impalcato non deve essere inferiore a 250 kN Le fondazioni delle pile e delle spalle di ponti e di viadotti che attraversano corsi d acqua dovranno essere dimensionate tenendo conto della possibile ero sione al piede Deve esse
215. classe di ser vizio assegnata durante tutta la vita prevista della struttura 11 6 6 ELEMENTI MECCANICI DI COLLEGAMENTO Per tutti gli elementi metallici che fanno parte di particolari di collegamento spinotti chiodi viti piastre metalliche le caratteristiche specifiche verran no verificate con riferimento alle normative vigenti per la categoria di apparte nenza 11 6 7 DURABILIT DEL LEGNO E DERIVATI 11 6 7 1 Generalit Al fine di garantire alla struttura adeguata durabilit si devono considerare i seguenti fattori tra loro correlati l uso della struttura le condizioni ambientali prevedibili la composizione le propriet e le prestazioni dei materiali la forma degli elementi strutturali ed i particolari costruttivi la qualit dell esecuzione ed il livello di controllo della stessa le particolari misure di protezione 442 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale la probabile manutenzione durante la vita presunta adottando in fase di progetto idonei provvedimenti volti alla protezione dei materiali 11 6 7 2 Requisiti di durabilit naturale dei materiali a base di legno Il legno ed i materiali a base di legno devono possedere un adeguata dura bilit naturale per la classe di rischio prevista in servizio oppure devono esse re sottoposti ad un trattamento preservante adeguato Per i prodotti in legno massiccio una guida alla durabilit naturale e tratta bilit
216. co valori caratteristici delle azioni combi nate in gruppi di carichi Gli effetti dei carichi verticali dovuti alla presenza dei convogli vanno sem pre combinati con le altre azioni derivanti dal traffico ferroviario adottando i coefficienti indicati in Tab 6 3 IV Il carico verticale nel caso di ponti con pi binari quello che si ottiene con i treni specificati nella Tab 6 3 III Nella valutazione degli effetti di interazione alle azioni conseguenti all ap plicazione dei carichi da traffico ferroviario si adotteranno gli stessi coefficienti parziali dei carichi che li generano Tale indicazione vuole intendere che nella definizione del caricamento del ponte mentre per il treno di carico LM 71 possibile procedere alla segmentazione del carico caricando solo le zone del ponte che contribuiscono ad accrescere la caratteristica di sollecitazione cercata e lasciando scarico il resto eliminazione degli effetti favorevoli con i modelli di carico SW tale segmentazione non possibile ed il carico va considerato nella sua interezza come un unico elemento inscindibile 308 CAPITOLO 6 Azioni antropiche Tab 6 3 IV Valutazione dei carichi da traffico TIPO DI CARICO Azioni verticali Azioni orizzontali 6 3 1 1 2 6 3 1 1 2 6 3 1 1 2 C 6 3 1 1 2 C 6 3 1 1 2 C COMMENTI Carico Treno Frenatura A P Gruppo di carico Vertica scarico ed avvia Centrifuga Serpeggio le mento massima azione 0 5 0 0 1 0
217. colo dell azione sismica Combinazione dell azione sismica con le altre azioni Strutture con dispositivi antisismici Aspetti particolari dell azione sismica per i ponti e opere di grande estensione AZIONI DEL VENTO Generalit Velocit di riferimento macrozonazione Periodi di ritorno Coefficiente di esposizione microzonazione DL Pag 19 23 23 25 25 25 26 27 29 32 34 34 34 35 36 39 41 41 41 42 42 43 43 47 47 49 57 57 59 62 62 65 66 67 Indice generale 3 3 5 3 3 6 3 3 7 3 3 8 3 3 9 3 3 10 3 3 11 3 3 12 3 4 3 4 1 3 42 3 4 3 3 4 4 3 5 3 5 1 3 5 2 3 5 3 3 5 4 3 5 5 3 5 6 3 5 7 3 5 8 3 5 9 4 4 1 4 1 1 4 1 2 4 1 3 4 1 4 4 1 5 4 1 6 4 2 4 2 1 4 2 2 4 2 3 4 2 4 4 2 5 4 2 6 4 3 4 3 1 4 3 2 Coefficiente di topografia Pressione cinetica di picco Azioni statiche equivalenti Azione tangente del vento Azioni non simmetriche Verifiche locali Coefficiente Dinamico Particolari precauzioni nel progetto di strutture soggette all azione del vento AZIONI DELLA TEMPERATURA Generalit Distribuzione di temperatura nell elemento strutturale Azioni termiche negli edifici Particolari precauzioni nel progetto di strutture soggette ad azioni termiche AZIONI DELLA NEVE Generalit Carico neve Valore caratteristico del carico neve al suolo macrozonazione Densit della neve Per
218. considerata Si precisa inoltre che per le travi trasversali non potranno utilizzarsi gli equivalenti flettenti e taglianti di cui in precedenza ma dovranno valutarsi le massime azioni sulle travi trasversali associate al transito dei treni TRENO SCARICO Per alcune particolari verifiche utilizzato un particolare treno di cari co chiamato Treno Scarico rappresentato da un carico uniformemente distribuito pari a 12 5 kN m Ripartizione locale dei carichi Qi sr ____ Qui y k Qui 4 vyg Fig 6 3 3 Distribuzione longitudinale dei carichi assiali 280 CAPITOLO 6 Azioni antropiche Distribuzione longitudinale del carico per mezzo del binario Un carico assiale Q pu essere distribuito su tre traverse consecutive poste ad interasse uniforme a ripartendolo fra la traversa che la precede quella su cui insiste e quella successiva nelle seguenti proporzioni 25 50 25 Fig 6 3 3 Distribuzione longitudinale del carico per mezzo delle traverse e del ballast In generale i carichi assiali del modello di carico LM 71 possono essere distribuiti uniformemente nel senso longitudinale Carico su una traversa l Coeli I Superficie di riferimento I UU eee Fig 6 3 4 Distribuzione longitudinale dei carichi attraverso il ballast Tuttavia per il progetto di particolari elementi strutturali quali le solette degli impalcati da ponte la distribuzione longitudinale del ca
219. considerate nella progettazione dei ponti ferroviari secondo le combi nazioni indicate nei successivi paragrafi Le azioni definite in questo documento si applicano alle linee ferroviarie a scartamento normale e ridotto 6 3 1 2 1 AZIONI PERMANENTI Le azioni permanenti che andranno considerate sono pesi propri carichi permanenti portati spinta delle terre spinte idrauliche ecc a Carichi permanenti portati Ove non si eseguano valutazioni pi dettagliate la determinazione dei carichi permanenti portati relativi al peso della massicciata dell arma mento e della impermeabilizzazione inclusa la protezione potr effet tuarsi assumendo convenzionalmente per linea in rettifilo un peso di volume pari a 18 0 kN m applicato su tutta la larghezza media compre sa fra i muretti paraballast per una altezza media fra piano del ferro P F ed estradosso impalcato pari a 0 80 m Per ponti su linee in curva oltre al peso convenzionale sopraindicato va aggiunto il peso di tutte le parti di massicciata necessarie per realizzare il sovralzo valutato con la sua reale distribuzione geometrica e con un peso di volume pari a 20 kN m Nel caso di armamento senza massicciata andranno valutati i pesi dei sin goli componenti e le relative distribuzioni Nella progettazione di nuovi ponti ferroviari dovranno essere sempre con siderati i pesi e gli ingombri associati all introduzione delle barriere anti rumore anche nei casi in cui non sia originar
220. controlli sono obbligatori e devono essere effettuati con le medesime pro cedure di cui al punto 11 2 2 6 11 2 3 ACCIAIO PER CEMENTO ARMATO PRECOMPRESSO ammesso esclusivamente l impiego di acciai qualificati secondo le proce dure di cui al precedente punto 11 2 1 11 2 3 1 Caratteristiche dimensionali L acciaio per armature da precompressione generalmente fornito sotto forma di 409 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale Filo prodotto trafilato di sezione piena che possa fornirsi in rotoli Barra prodotto laminato di sezione piena che possa fornirsi soltanto in forma di elementi rettilinei Treccia 2 o 3 fili avvolti ad elica intorno al loro comune asse longitudinale passo e senso di avvolgimento dell elica sono eguali per tutti i fili della treccia Trefolo fili avvolti ad elica intorno ad un filo rettilineo completamente ricoperto dai fili elicoidali Il passo ed il senso di avvolgimento dell elica sono uguali per tutti i fili di uno stesso strato I fili possono essere tondi o di altre forme vengono individuati mediante il diame tro nominale o il diametro nominale equivalente riferito alla sezione circolare equi pesante Non consentito l impiego di fili lisci nelle strutture precompresse ad armature pre tese Le barre possono essere lisce a filettatura continua o parziale con risalti ven gono individuate mediante il diametro nominale Per quanto riguarda la marcatura dei prodotti ge
221. controllo di produzione in fabbrica Per con trollo di produzione nella fabbrica si intende il controllo permanente della produzione effettuato dal fabbricante Tutte le procedure e le disposizioni adottate dal fabbricante devono essere documentate sistematicamente ed essere a disposizione di qualsiasi sog getto od ente di controllo 11 1 CONGLOMERATO CEMENTIZIO Le prescrizioni contenute nel presente paragrafo si applicano al conglomerato cementizio per usi strutturali armato e non ordinario e precompresso di cui al Para grafo 5 1 11 1 1 SPECIFICHE PER IL CONGLOMERATO CEMENTIZIO Il conglomerato cementizio all atto del progetto deve essere identificato mediante la resistenza convenzionale a compressione uniassiale caratteristica misurata su cubi R Il progettista ovvero il Direttore Tecnico di stabilimento nel caso di elementi prefab bricati di serie al fine di ottenere la resistenza caratteristica di identificazione del con glomerato di progetto dovr dare indicazioni in merito ai processi di maturazione ed alle procedure di posa in opera facendo utile riferimento alla norma UNI EN 13670 1 nonch eventualmente dare indicazioni in merito alla composizione della miscela tenuto conto anche delle previste classi di esposizione ambientale e del requisito di durabilit delle opere La resistenza caratteristica definita come la resistenza al di sotto della quale si ha il 5 di probabilit di trovare valori inferiori Nelle present
222. convenzionalmente adottata per il vento di progetto Per strutture cilindriche si definisce una forza per unit di lunghezza pari a f C Cqeq B Per corpi compatti si definisce una forza complessiva pari a F C eCqeQqe in cui q la pressione cinetica di picco 3 3 6 Ca il coefficiente dinamico 3 3 11 C il coefficiente di forma B una lunghezza di riferimento A una superficie di riferimento Il coefficiente di forma pu essere ricavato da dati suffragati da opportuna documentazione o da prove sperimentali in galleria del vento 3 3 8 AZIONE TANGENTE DEL VENTO l azione tangente per unit di superficie parallela alla direzione del vento data dall espressione fiat dove q la pressione cinetica di picco definita al punto 3 3 6 C il coefficiente d attrito funzione della scabrezza della superficie sulla quale il vento esercita l azione tangente In assenza di pi precise valutazioni suffragate da opportuna documenta zione o da prove sperimentali in galleria del vento si assumeranno i valori del coefficiente di attrito riportati nella Tabella 3 3 VI Tabella 3 3 VI Coefficienti di attrito Superficie Coefficiente d attrito cf Liscia acciaio cemento a faccia liscia 0 01 Scabra cemento a faccia scabra catrame 0 02 Molto scabra ondulata costolata piegata 0 04 amp TI CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali 3 3 9 AZIONI NON SIMMETRICHE Il com
223. cor rispondente valore della tensione di rottura fy 11 2 3 5 3 5 Tensione di snervamento f Il valore della tensione di snervamento f si ricava dal corrispondente dia gramma sforzi deformazioni ottenuto con la prova a trazione eseguita secon do UNI EN ISO 15630 3 Esso deve risultare compreso tra lo 85 ed il 95 del corrispondente valo re della tensione di rottura fy 416 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale 11 2 3 5 3 6 Modulo di elasticit Il modulo apparente di elasticit inteso come rapporto fra la tensione media e l allungamento corrispondente valutato per l intervallo di tensione 0 2 0 7 f conformemente alla UNI EN ISO 15630 3 Sono tollerati scarti del 5 rispetto al valore garantito 11 2 3 5 3 7 Tensione all 1 fpa La tensione corrispondente all 1 di deformazione totale deve risultare compresa tra l 85 ed il 95 del corrispondente valore della tensione di rottu ra fo pt 11 2 3 5 3 8 Prova di piegamento alternato N La prova di piegamento alternato si esegue su fili aventi lt 8 mm secondo la UNI EN ISO 15630 3 con rulli di diametro pari a 4 Il numero dei piegamenti alterni a rottura non deve risultare inferiore a 4 per i fili lisci e a 3 per i fili ondulati o con impronte 11 2 3 5 3 9 Prova di piegamento a La prova di piegamento si esegue su fili aventi 8 mm e su barre secon do la UNI EN ISO 15630 3 L angolo di piegamento deve essere di 180
224. coraggi fissi annegati 5 1 8 1 9 TRAVI A CONCI Nelle travi a conci i giunti debbono essere muniti di apposite dentellature o resi solidali con l impiego di adesivi adeguatamente sperimentati e controllati 5 1 8 1 10 TENSIONI LIMITE PER GLI ACCIAI DA PRECOMPRESSIONE Le tensioni negli acciai da precompressione fili trecce e trefoli barre devo no rispettare le seguenti limitazioni strutture ad armatura post tesa f O lt foo 1 k fok pyk spi 3 7 i Yms Yms Yms CON Yms 1 15 CON Yms 1 65 Nelle barre sono ammesse sovratensioni ai lembi del 10 indotte dalla cur vatura strutture ad armatura pre tesa f f f O i lt pO De p 1 k i pyk ms Yaa Va con Yms 1 12 fok px _ Op 5 Hai CON Yms 1 65 Il valore limite o la tensione massima consentita per l acciaio di precom pressione in esercizio tenuto conto delle tensioni provocate da tutte le azioni sollecitanti il valore limite op la tensione massima dell acciaio all atto della precompressione 158 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni 5 1 8 1 11 EFFETTI DI FATICA Nel caso della precompressione parziale gli incrementi di tensione determi nati in corrispondenza dello strato di armatura presollecitata pi lontano dal l asse neutro devono rispettare anche le limitazioni che derivano dalla verifica dell ampiezza delle fessure e dalla verifica a fatica Sotto l effetto di quei sovraccarichi che possono dar luogo ad
225. cos definito 600 k 1 115 essendo h in millimetri l altezza della sezione trasversale resistente dell ele mento inflesso Analogamente in presenza di elementi di legno lamellare a sezione rettan golare con dimensione massima inferiore a 600 mm sottoposti a trazione paral lelamente alla fibratura il valore caratteristico fox pu essere aumentato tra mite il coefficiente moltiplicativo k sopra indicato essendo h in millimetri la misura del lato maggiore della sezione kp min 11 6 3 3 Dimensioni delle lamelle Le dimensioni delle singole lamelle dovranno rispettare i limiti per lo spes sore s e l area della sezione trasversale A indicati in UNI EN 386 11 6 3 4 Giunti a dita a tutta sezione giunti a dita a tutta sezione devono essere conformi a quanto previsto da UNI EN 387 l giunti a dita a tutta sezione non possono essere usati per elementi strut turali da porre in opera nella classe di servizio 3 quando la direzione della fibratura cambi in corrispondenza del giunto 11 6 4 PANNELLI A BASE DI LEGNO produttori di pannelli a base di legno per uso strutturale devono essere in possesso di attestato di conformit alla relativa parte approvata della norma europea armonizzata EN 13986 Il produttore di pannelli a base di legno per uso strutturale dichiara nelle forme previste e per le parti approvate delle norme europee armonizzate sopra citate quanto previsto dall appendice ZA e in
226. costruzioni 5 1 9 1 1 REGOLE DI PROGETTAZIONE 5 1 9 1 1 1 Spessore minimo dei solai Lo spessore minimo dei solai non deve essere minore di 150mm Le deformazioni devono risultare compatibili con le condizioni di esercizio del solaio e degli elementi costruttivi ed impiantistici ad esso collegati 5 1 9 1 1 2 Spessore minimo della soletta Nei solai lo spessore minimo della soletta di conglomerato cementizio non deve essere minore di 40 mm 5 1 9 1 1 3 Larghezza ed interasse delle nervature La larghezza minima delle nervature in conglomerato cementizio per solai con nervature gettate o completate in opera non deve essere minore di 1 8 dell interas se tra i travetti e comunque non inferiore a 80 mm L interasse delle nervature non deve in ogni caso essere maggiore di 15 volte lo spessore della soletta Il blocco interposto deve avere dimensione massima inferio re a 520 mm 5 1 9 1 1 4 Armatura trasversale La soletta superiore del solaio deve essere munita di adeguata armatura di ripar tizione pari ad almeno 3 6 al metro o al 20 di quella longitudinale 5 1 9 1 1 5 Armatura longitudinale l armatura longitudinale minima deve essere superiore a A min 0 7h mmm con h espresso in millimetri 5 1 9 1 1 6 Armatura per il taglio Nelle condizioni previste in 5 1 2 1 6 1 pu non disporsi armatura per il taglio 5 1 9 1 1 7 Distacco delle parti in laterizio Particolare attenzione deve essere dedicata alla sicurezza al
227. cquisizione di eventuali altri elementi pertinenti 5 1 11 CONGLOMERATO CEMENTIZIO A BASSA PERCENTUALE DI ARMATURA O NON ARMATO Il conglomerato cementizio a bassa percentuale di armatura quello per il quale la percentuale di armatura nelle sezioni rette resistenti minore dello 0 1 dell area della sezione stessa e la quantit media di acciaio per metro cubo di conglomerato inferiore a 0 3 KN Sia il conglomerato cementizio a bassa percentuale di armatura sia quello non armato devono essere impiegati solo per strutture semplici Ricadono in questa categoria anche i componenti strutturali in conglomera to cementizio armato e non per i quali Rx lt 15 N mm 5 1 11 1 Valutazione della sicurezza norme di calcolo Per quanto riguarda la valutazione della sicurezza valgono le regole riporta te al punto 5 1 2 3 Il calcolo delle tensioni andr effettuato secondo quanto sta bilito al punto 5 1 2 3 2 La misura della sicurezza si ottiene controllando che per ogni condizione di verifica le tensioni che insorgono nel conglomerato cementizio per effetto delle azioni di calcolo risultino minori della seguente tensione 2 Rok Ym c YmE E CON Yme 3 2 Per conglomerato cementizio debolmente armato si deve adottare Yne 1 25 Per conglomerato cementizio non armato si deve adottare y 1 5 Le verifiche a taglio si intendono soddisfatte quando le tensioni tangenziali massime sono inferiori al valore limite di segu
228. curata anamnesi storica della costruzione e su processi logi co deduttivi ed espressa e motivata con un giudizio esperto formulato da una commissione di tre esperti di acclarato valore Per le strutture per le quali non sia reperibile il progetto esecutivo dell ope ra la relazione di calcolo i disegni costruttivi ovvero le indagini originali sui materiali e sui terreni di sedime si potr impostare una campagna di accerta menti in situ possibilmente mediante prove non distruttive ed indagini che non alterino il comportamento dei terreni di fondazione 9 2 1 VALUTAZIONE DELLA SICUREZZA La valutazione della sicurezza deve permettere di stabilire se l uso della costruzione possa continuare senza interventi l uso debba essere modificato nel verso di un minore cimento statico declassamento debba essere necessario procedere ad aumentare la capacit portante con solidamento debba essere necessario procedere a ripristinare la capacit portante pree sistente ad un danno riparazione debba essere necessario adeguare la sicurezza dell opera in tutto od in parte alle prescrizioni della presente norma adeguamento Le costruzioni esistenti devono essere sottoposte a valutazione della sicu rezza quando ricorrono le seguenti situazioni 361 CAPITOLO 9 Costruzioni esistenti 7 8 9 10 scadenza della vita di servizio a partire dalla fine della costruzione ovve ro dalla data del collaudo sta
229. curezza di dispositivi complementari rinforzi drenaggi tiranti ed ancoraggi e delle fasi costruttive La stabilit dei manufatti deve essere garantita con adeguati margini di sicu rezza nelle diverse combinazioni di azioni anche nel caso di parziale perdita di efficacia di dispositivi particolari quali sistemi di drenaggio superficiali e profondi tiranti ed ancoraggi Per tutti questi interventi dovr comunque essere predisposto un dettagliato piano di controllo e monitoraggio nei casi in cui la loro perdita di efficacia con figuri scenari di rischio In presenza di costruzioni gi esistenti il comportamento dell opera di soste gno deve garantirne i previsti livelli di funzionalit e stabilit In particolare nel caso in cui in fase costruttiva o a seguito della adozione di sistemi di drenaggio sia previsto l abbassamento del livello della falda idrica si devono verificare anche gli effetti indotti dal mutato regime delle pressioni interstiziali Le indagini geotecniche dovranno avere estensione tale da consentire la verifica delle condizioni di stabilit locale e globale del complesso opera terre no tenuto conto anche di eventuali moti di filtrazione 7 3 2 2 Verifiche di sicurezza Nelle verifiche di sicurezza devono essere presi in considerazione tutti i meccanismi di stato limite ultimo sia a breve che a lungo termine In partico lare per i muri di sostegno o per le altre strutture miste ad essi assimilabili devo no es
230. d intensit crescente da zero e decrescente a zero di modo che la durata complessiva dell accelerogramma sia non inferiore a 25 s La coerenza con lo spettro di riferimento va verificata con le seguenti regole che sostituiscono quelle riportate in 3 2 2 7 Nel campo 0 8Tp 1 2T ove Ty rappresenta la stima inferiore del primo periodo proprio della struttura a base fissa e T rappresenta la stima superiore del periodo fonda mentale equivalente della struttura isolata la media delle ordinate spettrali in corrispondenza di ogni periodo deve risultare non inferiore al 90 delle ordinate spettrali di riferimento Comunque nel campo di periodi compre so tra 0 15 sec e 4 00 sec la stessa media non deve risultare inferiore all 80 delle ordinate spettrali di riferimento Quando i dispositivi antisismici hanno vita di servizio minore della vita utile della struttura in sede di progetto deve essere prevista la possibilit della loro sostituzione senza pregiudizio all utilizzo dell opera l uso di tali dispositivi richiede che questi siano accompagnati da un manuale d uso e un manuale di manutenzione materiali dei dispositivi antisismici devono rispondere ai requisiti di cui al paragrafo 11 8 SR CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali 3 2 5 ASPETTI PARTICOLARI DELL AZIONE SISMICA PER I PONTI E OPERE DI GRANDE ESTEN SIONE 3 2 5 1 Spettro di risposta elastico in spostamento Lo spettro di risposta elastico dello spostamen
231. da ritiro si compone di due termini la deformazio ne per ritiro da essiccamento e la deformazione per ritiro autogeno Il ritiro da essiccamento si manifesta lentamente in seguito alla migrazione delle particel le di acqua all interno della pasta cementizia indurita Il ritiro autogeno si svi luppa in seguito alla maturazione del calcestruzzo per tale motivo si manifesta principalmente nel periodo immediatamente successivo al getto La deformazione totale da ritiro si pu esprimere come Ecs 3 Ecd Eca dove E la deformazione totale per ritiro a la deformazione per ritiro da essiccamento la deformazione per ritiro autogeno Il valore medio a tempo infinito della deformazione per ritiro da essicca mento E cd ky Eco pu essere valutato mediante i valori delle seguenti Tabelle 11 1 Va b in fun zione della resistenza caratteristica a compressione dell umidit relativa e del parametro hg Tabella 11 1 Va Valori di o Deformazione da ritiro per essiccamento in o fek Umidit Relativa in 20 40 60 80 90 100 20 0 75 0 70 0 59 0 36 0 20 0 12 40 0 60 0 56 0 47 0 29 0 16 0 10 60 0 48 0 45 0 38 0 24 0 13 0 08 80 0 39 0 36 0 30 0 19 0 11 0 06 90 0 35 0 33 0 27 0 17 0 06 0 06 383 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale Tabella 11 1 Vb Valori di ky ho mm kn 100 1 0 200 0 85 300 0 75 500 0 70 Per valori
232. dati devono essere adeguatamente dimostrata mediante le prove sperimentali di idoneit collegamenti tra elementi monodimensionali trave pilastro devono essere sicuramente rigidi in modo da garantire la congruenza degli spostamenti verti cali e orizzontali ed il trasferimento delle sollecitazioni deve essere assicurato da dispositivi meccanici Al vincolo rigido pu accoppiarsi all altro estremo della trave un vincolo scorrevole l ampiezza del piano di scorrimento deve risultare con ampio margine maggiore dello spostamento dovuto alla azione sismica 240 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni In caso di collegamenti tra elementi prefabbricati di natura non monolitica che influenzano in modo sostanziale il comportamento statico dell organismo strutturale e quindi anche la sua risposta sotto azioni sismiche sono possibili le tre situazioni seguenti a ciascuna delle quali dovr corrispondere un oppor tuno criterio di dimensionamento a collegamenti situati al di fuori delle zone di previsto comportamento ine lastico che non modificano quindi le capacit dissipative della struttura rispetto al caso monolitico b collegamenti situati nelle zone critiche alle estremit degli elementi pre fabbricati ma sovradimensionati in modo tale da spostare la plasticizza zione in zone attigue all interno degli elementi c collegamenti situati nelle zone critiche alle estremit degli elementi pre fabbricati dotati delle nec
233. deformazione della struttura negli stati limite con siderati Se necessario quindi i modelli di calcolo possono variare in funzione della situazione di progetto in esame persistente transitoria eccezionale dello stato limi te considerato e delle particolari combinazioni adottate per le azioni compito del Progettista individuare le combinazioni delle azioni carichi distorsioni difetti di esecuzione ecc che portano ogni singolo elemento strut turale in condizioni critiche in relazione alle verifiche di sicurezza e funziona lit relative ai vari stati limite che devono essere esaminati Le verifiche di sicurezza per gli stati limite ultimi secondo quanto indicato nel par 2 7 1 devono essere condotte con riferimento alle seguenti situazioni di progetto 1 situazione persistente situazione in cui la struttura verr a trovarsi nella maggior parte della sua vita utile 2 situazione transitoria situazione in cui la struttura verr a trovarsi in una parte limitata della sua vita utile ad esempio durante le fasi di costruzio ne qualora tale situazione sia significativa 122 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni 3 situazione accidentale situazione in cui la struttura verr a trovarsi in seguito ad eventi eccezionali in genere caratterizzati da bassa probabilit di occorrenza ma da significativi effetti sulla struttura ad esempio incen dio urti scoppi ecc Le verifiche di cui al punto 1 devono essere con
234. dei livelli di sicu rezza stabiliti nella presente norma possono fare riferimento a specifiche indi cazioni contenute in codici internazionali nella letteratura tecnica consolidata negli allegati 2 e 3 alla OPCM del 20 marzo 2003 n 3274 5 7 1 2 Sicurezza nei confronti della stabilit stato limite ultimo SLU Sotto l effetto della azione sismica allo stato limite ultimo definita al prece dente capitolo 3 le strutture degli edifici pur subendo danni di rilevante entit negli elementi strutturali devono mantenere una residua resistenza e rigidezza nei confronti delle azioni orizzontali e la capacit portante nei confronti dei carichi verticali 5 7 1 3 Protezione nei confronti del danno stato limite di danno SLD Sotto l effetto della azione sismica allo stato limite di danno definita al precedente capitolo 3 le costruzioni nel loro complesso includendo gli elementi strutturali e quelli non strutturali ivi comprese le apparec chiature rilevanti alla funzione dell edificio non devono subire danni gravi ed interruzioni d uso i danni strutturali devono essere di entit tra scurabile Per particolari categorie di costruzioni in relazione alla necessit di mante nerle pienamente funzionali anche dopo terremoti violenti il Committente ed il Progettista di concerto possono adottare valori maggiorati delle azioni facendo riferimento a probabilit di occorrenza pi vicine a quelle adottate per la sicurezza nei confr
235. dei valori caratteristici fw fw fon fn i corrispon denti risultati vanno introdotti nelle precedenti espressioni le quali vanno sem pre riferite a 10 serie di 5 saggi corrispondenti alla stessa categoria di armatura da aggiornarsi ad ogni prelievo aggiungendo la nuova serie ed eliminando la prima in ordine di tempo I valori caratteristici fw fw fon fx devono rispettare i valori minimi di cui alla Tabella 11 2 VII Se gli scarti quadratici medi risultano superiori al 3 del valore medio per foy al 4 per foy fo ha il controllo si intende sospeso e la procedura di qua lificazione deve essere ripresa ab initio Ove i valori caratteristici fw fw fone fax riscontrati risultino inferiori ai valori minimi di cui alla Tabella 11 2 VII il laboratorio incaricato sospende le verifiche della qualit dandone comunicazione al Servizio tecnico centrale e ripeter la qualificazione solo dopo che il produttore ha ovviato alle cause che hanno dato luogo al risultato insoddisfacente 11 2 3 5 2 2 Controlli su singoli lotti di produzione Negli stabilimenti soggetti a controlli sistematici di cui al presente punto 11 2 1 i produttori possono richiedere di sottoporsi a controlli eseguiti a cura di un laboratorio di cui all art 59 del DPR n 380 2001 su singoli lotti di produ zione massima massa del lotto 100 di quei prodotti che per ragioni di pro duzione non possono ancora rispettare le condizioni minime quantitative per qualificarsi Le pro
236. del complesso strutturale Le verifiche di sicurezza vanno condotte secondo i metodi di cui al punto 5 4 5 in cui la resistenza di calcolo dell acciaio verr assunta pari a ly bal Ym Va dove Ym 1 15 Ya 1 5 Per le tensioni di aderenza valgono le indicazioni di cui al punto 5 1 2 3 4 Nel caso del metodo tensionale Oa lt fye Ym Ya 5 5 COSTRUZIONI IN ALTRI MATERIALI Possono utilizzarsi altri materiali diversi da quelli definiti nella presente nor mativa per svolgere funzioni statiche Rientrano in questi materiali a materiali metallici diversi dagli acciai definiti nella presente norma allu minio elementi composti in alluminio rame od acciai speciali b materiali in conglomerato cementizio in cui i componenti aggiuntivi es fibre variano le caratteristiche meccaniche tali da sostituire le armature metalliche ed identificarlo come calcestruzzo strutturale speciale c vetro con funzioni statiche rilevanti da rappresentare da solo o con altri componenti resistenti in acciaio e o alluminio la resistenza della costru zione 227 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni d Materiali polimerici materiali plastici elastomerici e Materiali ottenuti per combinazione di differenti materiali base metodi per la verifica strutturale sono quelli stabiliti al punto 2 ovvero per affinit ai capitoli 3 4 e 5 Questi materiali non possono essere utilizzati con funzione strutturale se non preliminarmente certif
237. dell acciaio di precompressione b fornire un efficace aderenza fra l acciaio ed il conglomerato cementi zio Condotti a i condotti debbono essere ben fissati per evitare un andamento ser peggiante b per evitare sacche d aria devono essere disposti sfiati nei punti pi alti del cavo c i condotti debbono avere forma regolare preferibilmente circolare La loro sezione deve risultare maggiore di Ap 2 5 a per cavi a fili trecce o trefoli i 1 Ao 1 5 lt a per sistemi a barra isolata dove di l area del singolo filo treccia o trefolo n il numero di fili trecce o trefoli costituenti il cavo ed a l area della barra isolata In ogni caso l area libera del condotto dovr risultare non minore di 400 mm d si devono evitare per quanto possibile brusche deviazioni 5 1 9 NORME COMPLEMENTARI RELATIVE AI SOLAI Si intendono come solai le strutture bidimensionali piane caricate orto gonalmente al proprio piano con prevalente comportamento monodirezio nale 5 1 9 1 Solai misti di c a e c a p e blocchi forati in laterizio Nei solai misti in conglomerato cementizio armato normale e precom presso e blocchi forati in laterizio i laterizi in blocchi hanno funzione di alleggerimento e di aumento della rigidezza flessionale del solaio La resistenza allo stato limite ultimo affidata al conglomerato cementi zio ed alle armature ordinarie e o precompresse 161 CAPITOLO 5 Norme sulle
238. dell utilizzo di differenti materiali con relativi diversi coefficienti di espansione termica e parametri di diffusione del calore c dell utilizzo di differenti forme di sezioni trasversali caratterizzate da conse guenti differenti distribuzioni di temperature uniformi 3 4 2 DISTRIBUZIONE DI TEMPERATURA NELL ELEMENTO STRUTTURALE Il campo di temperatura sulla sezione di un elemento strutturale monodimensio nale con asse longitudinale x pu essere in generale descritto mediante quattro com ponenti essenziali a componente uniforme AT Fig 3 4 1 a b componente linearmente variabile rispetto all asse y della sezione ATwy Fig 3 4 1 b c componente linearmente variabile rispetto all asse z della sezione AT Fig 3 4 1 C d componente non lineare AT Fig 3 4 1 d Le deformazioni anelastiche e il regime di tensioni indotte dipendono dalla geo metria dell elemento strutturale considerato dalle condizioni al contorno e dalle pro priet fisiche del materiale costituente La componente non lineare AT induce nella sezione un sistema di tensioni autoegquilibrato i cui effetti devono essere tenuti in conto nella verifica locale di strut ture soggette ad elevati carichi termici come nel caso di particolari sezioni di ponti baricentro Figura 3 4 1 Componenti della distribuzione di temperatura per un elemento monodimensionale 84 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali Per la valutazione degli effet
239. della fire safety engineering attraverso una graduazione bilan 109 CAPITOLO 4 Azioni accidentali ciata delle misure di protezione attiva e passiva in alternativa ai metodi che fanno riferimento alle classi la capacit portante pu essere verificata rispetto all azione termica della curva di incendio naturale applicata per l intervallo di tempo necessario al ritorno alla temperatura ordinaria Le curve di incendio naturale dovranno essere determinate per lo specifico compartimento con riferimento a metodi di riconosciuta affidabilit Qualora si adotti uno di questi metodi deve essere eseguita anche la verifica della capa cit portante della struttura rispetto all azione termica della curva di incendio nominale con riferimento ai valori di classe minima indicati nella seconda colonna della tabella precedente Quale che sia il modello scelto i valori del carico d incendio e delle carat teristiche del compartimento adottati nel progetto per l applicazione dei meto di suddetti costituiscono un vincolo d esercizio per le attivit da svolgere all in terno della costruzione 4 1 6 4 Livelli IV e V I livelli IV o V possono essere oggetto di specifiche richieste del Committen te o essere previsti dai capitolati tecnici di progetto livelli IV o V di prestazio ne possono altres essere richiesti dalla autorit competente per costruzioni destinate ad attivit di particolare importanza Per garantire il livello IV le co
240. dere minima la differenza tra il profilo teorico della cavit prima dello scavo e quello che si ottiene effettivamente dopo lo scavo Tale azione che anticipa quella sviluppata dal rivestimento pu essere eserci tata da trattamenti di miglioramento e o rinforzo del terreno oppure da altri 342 CAPITOLO 7 Norme per le opere interagenti con i terreni e con le rocce per gli interventi provvedimenti protettivi del nucleo di avanzamento quali ad esempio nel caso di gallerie prevolte in terreno consolidato o in betoncino fibrorinforzato l azione di contenimento che viene esercitata a valle del fronte di scavo ha lo scopo di rendere minima la variazione nel tempo del profilo teorico della cavit a seguito dello scavo Tale azione pu essere esercitata in via provvisoria da trattamenti e o dal prerivestimento ed in modo permanente da trattamenti e o dal rivestimento definitivo provvedimenti protettivi del nucleo a carattere prevalentemente conserva tivo eventualmente associati a provvedimenti di miglioramento e o rinforzo dei terreni e di prerivestimento e di rivestimento debbono comunque essere com presi in un unico processo di stabilizzazione in sicurezza degli scavi e di con trollo dei risentimenti al contorno Il comportamento delle pareti a breve e lungo termine deve essere monito rato attraverso il controllo delle deformazioni e la verifica che esse rientrino nei limiti di variabilit previsti in progetto
241. dettagli costruttivi 149 5 1 7 Regole per l esecuzione 152 5 1 8 Norme complementari relative al conglomerato cementizio armato pre compresso 152 5 1 9 Norme complementari relative ai solai 161 5 1 10 Norme complementari relative alle strutture prefabbricate 166 5 1 11 Conglomerato cementizio a bassa percentuale di armatura o non armato 171 5 2 COSTRUZIONI IN ACCIAIO 172 5 2 1 La valutazione della sicurezza 172 5 2 2 Analisi strutturale 174 5 2 3 Verifiche per situazioni persistenti con il metodo dei coefficienti parziali 178 5 2 4 Verifiche per situazioni progettuali transitorie 191 5 2 5 Verifiche per situazioni progettuali accidentali 192 5 2 6 Progettazione integrata da prove 192 5 2 7 Collegamenti 193 5 2 8 Requisiti per la progettazione e l esecuzione 194 5 2 9 Criteri di durabilit 199 5 3 COSTRUZIONI DI LEGNO 201 5 3 1 Oggetto 201 5 3 2 Norme di calcolo 201 5 3 3 Unioni 206 5 3 4 Sistemi strutturali 208 5 3 5 Regole pratiche di esecuzione 210 5 3 6 Controlli e Collaudo statico 211 5 4 COSTRUZIONI IN MURATURA 212 5 4 1 Definizioni 212 5 4 2 Materiali e caratteristiche tipologiche 212 5 4 3 Caratteristiche meccaniche delle murature 214 5 4 4 Organizzazione strutturale 214 5 4 5 Analisi strutturale 216 5 4 6 Verifiche 220 5 4 7 Muratura armata 227 siai Indice generale 5 5 5 5 1 5 6 5 6 1 5 7 5 7
242. devono essere dotati di una specifica marcatura che identifichi in modo inequivocabile l officina di trasformazione stessa in aggiunta alla marcatura del prodotto di origine tale marcatura sar depositata presso il Servizio Tecnico Centrale Le officine di trasformazione sono identificate ai sensi del presente decreto come luogo di lavorazione e come tali sono tenuti ad effettuare i controlli obbligatori previsti in cantiere secondo le indicazioni contenute al punto 11 2 4 8 3 A tal fine fatto obbligo a tali officine di nominare un Direttore Tecnico dello stabilimento che assume le responsabilit affidate per norma al direttore dei lavori l esecuzione delle prove presso l officina di trasformazione non esclude 430 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale che il direttore dei lavori dell opera nell ambito della propria discreziona lit possa effettuare in cantiere tutti gli eventuali ulteriori controlli che riten ga opportuni Le officine di trasformazione sono tenute a dichiarare al Servizio Tecnico Centrale la loro attivit indicando la loro organizzazione i procedimenti di sal datura e di sagomatura impiegati i materiali utilizzati nonch le modalit di marcatura per l identificazione dell officina nonch fornire copia della certifi cazione del sistema di gestione della qualit Nella dichiarazione deve inoltre essere indicato l impegno ad utilizzare esclusivamente elementi d
243. di cando lo scopo delle stesse le direttive e le specifiche necessarie per la scelta e la preparazione dei campioni i controlli da effettuarsi prima dell inizio delle prove le modalit di esecuzione delle stesse e di effettuazione delle misure 5 2 6 3 Documentazione La sperimentazione dovr essere dettagliatamente documentata con programma delle prove descrizione e specifiche dei campioni dettagli delle configurazioni di prova modalit di esecuzione delle prove rapporto sulle misurazioni effettuate valutazione e interpretazione dei risultati 192 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni 5 2 7 COLLEGAMENTI 5 2 7 1 Generalit collegamenti devono avere una resistenza di progetto in grado di garantire che la struttura rimanga efficiente e sia in grado di soddisfare tutti i requisiti di progetto coefficienti parziali di sicurezza per valutarne le resistenze di progetto sono quelli indicati in Tabella 5 2 V 5 2 7 2 Dimensionamento 5 2 7 2 1 SOLLECITAZIONI Le sollecitazioni agenti nei collegamenti allo stato limite ultimo si valute ranno con i criteri indicati in 5 2 2 considerando gli effetti del secondo ordine delle imperfezioni e della deformabilit dei collegamenti nel caso di collega menti semi rigidi Le sollecitazioni cos determinate possono essere distribuite in modo realistico e razionale nei singoli elementi costituenti il collegamento a condizione che e le azioni cos ripartite fra gli el
244. di Ru 11 1 10 2 Resistenza a trazione La resistenza a trazione del calcestruzzo pu essere determinata a mezzo di diretta sperimentazione condotta su provini appositamente confezionati secondo la norma EN 12390 2 Per l esecuzione della prove si deve fare riferi mento alla normativa di seguito indicata prove di trazione diretta UNI 6135 prove di trazione indiretta UNI EN 12390 6 prove di trazione per flessione UNI EN 12390 5 In sede di progettazione si pu assumere come resistenza media a trazione semplice assiale del conglomerato cementizio il valore convenzionale fam 0 48 V Ra N mm valori caratteristici corrispondenti ai frattili 5 e 95 sono assunti rispet tivamente pari a 0 7 foem ed 1 3 fom 381 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale Il valore medio della resistenza a trazione per flessione assunto in man canza di sperimentazione diretta pari a fein 1 2 foin 11 1 10 3 Modulo elastico Per modulo elastico istantaneo del calcestruzzo va assunto quello secante tra la tensione nulla E 0 50 Rem determinato sulla base di apposite prove da eseguirsi secondo la norma UNI 6556 In sede di progettazione si pu assumere il valore E 11000R N mm Tale formula non applicabile ai calcestruzzi maturati a vapore Essa non da considerarsi vincolante nell interpretazione dei controlli sperimentali delle strutture 11 1 10 4 Coefficiente di Poisson Per
245. di accompagnamento dimostrino la provenienza del materiale da uno stesso stabilimento In caso contrario i controlli devono essere estesi agli altri diametri della partita valori minimi per quanto riguarda il controllo della resistenza e dell allun gamento accertati in accordo con il punto 11 2 2 3 da eseguirsi comunque prima della messa in opera del prodotto riferiti ad uno stesso diametro sono i seguenti Valori Limite di Accettazione Caratteristica Valore limite NOTE fy minimo 425 N mm 450 25 N mm f massimo 572 N mm 450x 1 25 0 02 N mm Ag minimo gt 5 0 per acciai laminati a caldo Ag minimo 1 0 per acciai trafilati a freddo Rottura snervamento 1 11 lt f f lt 1 37 per acciai laminati a caldo Rottura snervamento f f 1 03 per acciai trafilati a freddo Piegamento raddrizzamento assenza di cricche per tutti Questi limiti tengono conto della dispersione dei dati e delle variazioni che possono intervenire tra diverse apparecchiature e modalit di prova Nel caso di campionamento e prova in cantiere che deve essere effettuata entro 30 giorni dalla data di consegna del materiale in cantiere qualora la determinazione del valore di una quantit fissata in termini di valore caratteri stico crei una controversia il valore dovr essere verificato prelevando e pro vando tre provini da prodotti diversi nel lotto consegnato Se un risultato minore del valore caratteristico prescritto
246. di contrasto idonei a consentire l eventuale ricentraggio dei dispositivi qualora a seguito di un sisma si possano avere spostamenti residui incompatibili con la funzionalit dell edificio e o con il corretto comportamento del sistema d isolamento Gli isolatori dovranno essere protetti da possibili effetti derivanti da attacchi del fuoco chimici o biologici In alternativa occorre prevedere dispositivi che in caso di distruzione degli isolatori siano idonei a trasfe rire il carico verticale alla sottostruttura Gli isolatori soggetti a forze di trazione o a sollevamento durante l a zione sismica dovranno essere in grado di sopportare la trazione o il sol levamento senza perdere la loro funzionalit strutturale Tali effetti andranno debitamente messi in conto nel modello di calcolo ed il com portamento degli isolatori a trazione dovr essere verificato sperimental mente Per minimizzare gli effetti torsionali la proiezione del centro di massa dell edificio sul piano degli isolatori ed il centro di rigidezza dei disposi tivi di isolamento o nel caso di sottostruttura flessibile il centro di rigi dezza del sistema sottostruttura isolamento debbono essere per quanto possibili coincidenti Inoltre nei casi in cui il sistema di isolamento affi di a pochi dispositivi le sue capacit dissipative e ricentranti rispetto alle azioni orizzontali occorre che tali dispositivi siano per quanto possibile disposti perimetralmente e sia
247. di funzionalit sia in ter mini di robustezza In questo modo il Progettista pu assicurare sia un corret to funzionamento dell opera nella sua configurazione nominale sia un com portamento almeno soddisfacente in condizioni di danneggiamento ed anche estreme 44 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali La contemporaneit e la distribuzione spaziale delle azioni dovranno essere analizzate e variate in modo idoneo ad esplorare e a giudicare compiutamente la capacit prestazionale della struttura la sensibilit dei risultati delle analisi alla disposizione ed all intensit dei carichi Allo scopo di evidenziare labilit od instabilit strutturali ovvero sensibilit nella risposta prestazionale il Progettista ha l onere di individuare a situazioni che significativamente introducano perturbazioni o imperfezio ni dello schema strutturale b disposizioni non simmetriche dei carichi Nei casi in cui non applicabile il principio della sovrapposizione degli ef fetti ovvero quando le valutazioni prestazionali avvengano in campo non linea re e le usuali tecniche di combinazione degli effetti non sono applicabili sar compito del Progettista indicare l ordine e le modalit di applicazione delle azioni fino al raggiungimento dello scenario di carico in esame tenendo conto degli effetti di sequenzialit ed irreversibilit Nel presente Capitolo sono presentati aspetti di riferimento per quanto riguarda la definizio
248. di opere riguardanti singole parti della struttura necessarie per conferire all intera struttura un maggior grado di sicurezza Il progetto dovr essere riferito alle strutture interessate e documentare che le trasformazioni e o variazioni non producono sostanziali modifiche al com portamento globale della struttura e che conferiscono all intera struttura un aumento della sicurezza alla pubblica incolumit Il progetto deve comunque prevedere le seguenti attivit DSUWUN rilievo plano altimetrico della costruzione rilievo strutturale comprese le strutture di fondazione rilievo dello stato fessurativo e o distorsivo della struttura analisi dell evoluzione storica costruttiva della costruzione 364 DONO VI Cel 11 12 CAPITOLO 9 Costruzioni esistenti studio geologico e analisi geotecnica ove necessario indagine sismica del sito ove necessario indagini sui terreni sulle strutture di fondazione ove necessario indagini sui materiali e valutazione dello stato di conservazione e di resi stenza residua da definire con prove sperimentali rilievo dei dissesti cause entit valutazione delle condizioni di sicurezza della struttura nello stato ante intervento relazione motivata dell intervento di miglioramento previsto verifica della sicurezza della struttura consolidata nello stato di post intervento e nel corso delle fasi esecutive giudizio di incremento della sicurezza
249. di rugosit e topografia del terreno la categoria di esposizione assegnata nella Figura 3 3 3 in funzione della posi zione geografica del sito ove sorge la costruzione e della classe di rugosit del terreno definita in Tabella 3 3 III Nelle fasce entro i 40 km dalla costa delle zone 1 2 3 4 5 e 6 la categoria di esposizione indipendente dall altitudine del sito Il coefficiente di topografia c di cui al punto 3 3 5 posto di regola pari a 1 sia per le zone pianeggianti sia per quelle ondulate collinose e montane In questo caso la Figura 3 3 4 riporta le leggi di variazione di Ce per le diverse categorie di esposizione Nel caso di costruzioni ubicate presso la sommit di colline o pendii isola ti il punto 3 3 5 da indicazioni di massima su come valutare il coefficiente di topografia C Tabella 3 3 HII Classi di rugosit del terreno Classe di rugosit del terreno Descrizione A Aree urbane in cui almeno il 15 della superficie sia coper to da edifici la cui altezza media superi i 15m B Aree urbane non di classe A suburbane industriali e boschive C Aree con ostacoli diffusi alberi case muri recinzioni aree con rugosit non riconducibile alle classi A B D D Aree prive di ostacoli aperta campagna aeroporti aree agri cole pascoli zone paludose o sabbiose superfici innevate o ghiacciate mare laghi L assegnazione della classe di rugosit non dipende dalla c
250. di spessore pari almeno a quello della muratura della prima elevazione e di altezza non inferiore alla met di detto spessore possibile realizzare la prima elevazione con pareti di calcestruzzo armato in tal caso la disposizione delle fondazioni e delle murature sovrastanti deve essere tale da garantire un adeguato centraggio dei carichi trasmessi alle pareti della prima elevazione ed alla fondazione Lo spessore dei muri non pu essere inferiore ai seguenti valori muratura in elementi resistenti artificiali pieni 120 mm muratura in elementi resistenti artificiali semipieni 200 mm muratura in elementi resistenti artificiali forati 250 mm muratura di pietra squadrata 240 mm muratura listata 400 mm Ogni muro deve essere vincolato a muri ortogonali che possono anche svol gere la funzione di limitare fenomeni del secondo ordine Questi possono esse 215 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni re controllati mediante la snellezza convenzionale della parete definita dal rap porto h t dove ho lunghezza libera di inflessione del muro pari a p h h l altezza interna di piano p il fattore laterale di vincolo t spessore del muro Il fattore p tiene conto dell efficacia del vincolo fornito dai muri ortogonali Assume il valore 1 per muro isolato ed i valori indicati nella seguente tabella 5 4 11 quando il muro senza aperture porte o finestre irrigidito con efficace vincolo da due muri trasversali di sp
251. dotte per ogni costruzione Le verifiche di cui ai punti 2 e 3 vanno condotte qualora necessarie in rela zione all importanza alla destinazione d uso e alle caratteristiche della costru zione Le verifiche di sicurezza agli stati limite di esercizio specifiche per le strut ture di conglomerato devono comprendere e verifiche di deformabilit e verifiche di vibrazione e verifiche di fessurazione e verifiche delle tensioni di esercizio e verifiche a fatica per quanto riguarda il progressivo degrado delle caratte ristiche meccaniche dei materiali Il Committente ed il Progettista di concerto devono individuare le presta zioni funzionali che la struttura deve garantire nelle condizioni di esercizio in relazione all importanza alla destinazione d uso e alle caratteristiche della costruzione Per ogni costruzione devono essere sviluppate obbligatoriamente le verifiche di sicurezza per gli stati limite ultimi e gli stati limite di eserci zio Per ogni elemento strutturale devono essere sviluppate le verifiche di sicu rezza nei confronti del conglomerato dell acciaio e dell aderenza tra acciaio e conglomerato e deve essere garantita una adeguata durabilit come previsto nel par 2 1 5 1 2 VERIFICHE PER SITUAZIONI PERSISTENTI CON IL METODO DEI COEFFICIENTI PARZIALI Le verifiche agli stati limite vengono condotte sia nei riguardi degli stati limi te di esercizio che ultimi mediante il metodo dei coefficienti parziali di s
252. ducono gli stessi tipi di effetti delle azioni alle quali il mate riale sar soggetto nella struttura 435 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale Tali prove devono essere condotte su campioni significativi di elementi clas sificati in dimensione d uso I criteri di classificazione garantiscono all elemento prestazioni meccaniche minime statisticamente determinate senza necessit di ulteriori prove speri mentali e verifiche Per tipi di legname non inclusi nelle norme vigenti ammissibile la deter minazione dei parametri di cui sopra sulla base di confronti con specie legno se note aventi caratteristiche simili a quelle della specie incognita oppure sulla base di correlazioni con i valori di resistenza rigidezza e massa volumica otte nuti tramite prove eseguite su campioni di provini piccoli e netti In questi due casi tuttavia si dovr dimostrare di aver tenuto conto della minore affidabilit dei risultati rispetto a quelli ottenuti con il metodo ordinario La produzione fornitura e utilizzazione del legno strutturale dovranno avve nire in applicazione di un sistema di rintracciabilit dei singoli elementi che copra la catena di custodia dal momento della prima classificazione e marca tura almeno fino al momento della prima messa in opera 11 6 1 2 Prodotti a base di legno In questa norma si considerano i seguenti prodotti a base di legno legno strutturale massiccio con giunti a dita legno lame
253. e La norma poneva fine all epoca ottocentesca durante la quale la sicurezza delle costruzioni si ipotizzava formalmente garantita dal rispetto di regole tec niche senza l obbligo della verifica numerica La nuova norma sostanzialmente sostituiva ad un processo prescrittivo di regole tecniche l obiettivo prestaziona le individuato dai livelli tensionali che dovevano essere rispettati dai compo nenti strutturali per tale motivo la norma imponeva che i progetti dovessero essere obbligatoriamente accompagnati dai calcoli statici che dovevano dimo strare il raggiungimento della sicurezza della costruzione nel rispetto di tensio ni ammissibili dei materiali Conseguenza dell introduzione dei processi di verifica mediante calcoli sta tici fu la grande innovazione riguardante il fatto che le caratteristiche meccani che dei materiali dovessero essere individuate attraverso prove sperimentali con la prescrizione che la resistenza misurata su cubi dovesse essere maggiore di 150 kg cm Il turbolento periodo della Grande guerra e del dopoguerra port a succes sivi aggiornamenti modifiche e Circolari molte volte con prescrizioni contrad dittorie Questo disordine ebbe fine con le Norme per la esecuzione delle opere in conglomerato cementizio semplice od armato approntate dal Consiglio Nazio nale delle Ricerche approvate dal Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici ed emanate su proposta del Capo del Governo dal Re Vittorio Emanue
254. e no l identificazione del laboratorio che rilascia il certificato una identificazione univoca del certificato numero di serie e data di emis sione e di ciascuna sua pagina oltre al numero totale di pagine l identificazione del committente i lavori in esecuzione e del cantiere di riferimento il nominativo del direttore dei lavori che richiede la prova la descrizione l identificazione e la data di prelievo dei campioni da pro vare la data di ricevimento dei campioni e la data di esecuzione delle prove l identificazione delle specifiche di prova o la descrizione del metodo o procedura adottata con l indicazione delle norme di riferimento per l ese cuzione della stessa le dimensioni effettivamente misurate dei campioni provati dopo eventua le rettifica le modalit di rottura dei campioni la massa volumica del campione i valori di resistenza misurati La predetta procedura integralmente estesa alla produzione di elementi prefabbricati realizzati con processo industrializzato l opera o la parte di opera non conforme ai controlli di accettazione non pu essere accettata finch la non conformit non stata definitivamente rimos sa dal direttore dei lavori il quale deve procedere ad una verifica delle caratte ristiche del calcestruzzo messo in opera mediante l impiego di altri mezzi d in dagine secondo quanto indicato nel successivo punto 11 1 6 Qualora gli ulte riori con
255. e frequenza di acca dimento o periodo di ritorno degli eventi rispetto al periodo di vita di pro getto dell opera d variabilit temporale su intervalli di tempo comparabili con le caratteristi che dinamiche del manufatto e capacit di interagire con il manufatto nel suo complesso f capacit di interagire con parti critiche del manufatto scelta responsabile del Progettista il livello di sofisticazione del modello del l azione tenendo conto della sensibilit della risposta strutturale al variare del modello e la criticit della risposta all azione Ogni semplificazione dei modelli delle azioni ai fini del calcolo documentata e motivata pu essere condotta a discrezione del Progettista ferma restando la necessit di conseguire almeno i medesimi livelli di sicurezza prescritti nelle disposizioni normative vigenti in tutte le sottostrutture le strutture del manufatto e nell organismo strutturale nel suo complesso Il Progettista che disponga di informazioni specifiche o che si assuma l onere di studi specifici pu articolare il modello della singola azione nella modalit che ritiene pi appropriata Ogni assunzione in deroga a quanto prescritto dalle Normative dovr co munque essere giustificata in modo esaustivo e supportata da studi adeguata mente approfonditi affidabili e da risultati comprovati Il Progettista resta in ogni modo responsabile di tutte le assunzioni fatte con cettuali e quantitative quali
256. e altri Comunque per quanto possibile anche in relazione all uso del prodotto il produttore tenuto a marcare ogni singolo pezzo Ove ci non sia possibile per la specifica tipologia del prodotto la marcatura deve essere tale che prima dell apertura dell eventuale ultima e pi piccola confezione fascio bobina rotolo pacco etc il prodotto sia riconducibile al produttore al tipo di acciaio nonch al lotto di produzione e alla data di produzione Tenendo presente che l elemento determinante della marcatura costituito dalla sua inalterabilit nel tempo dalla impossibilit di manomissione il pro duttore deve rispettare le modalit di marcatura denunciate nella documenta zione presentata al Servizio Tecnico Centrale e deve comunicare tempestiva mente eventuali modifiche apportate 390 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale La mancata marcatura la non corrispondenza a quanto depositato o la sua illeggibilit anche parziale rendono il prodotto non impiegabile Qualora sia presso gli utilizzatori sia presso i commercianti l unit marca ta pezzo singolo o fascio viene scorporata per cui una parte o il tutto perde l originale marcatura del prodotto responsabilit sia degli utilizzatori sia dei commercianti documentare la provenienza mediante i documenti di accompa gnamento del materiale e gli estremi del deposito del marchio presso il Servizio Tecnico Centrale In tal caso i campioni d
257. e apparecchiature di segnalamento i sistemi di sicurezza Inoltre i fenomeni connessi con l aerodinamica del treno rendono condizionante per il dimensio namento della sezione della galleria la valutazione delle variazioni di pressio ne percepite all interno dei treni nel contesto della sicurezza e del comfort degli organi dell udito dei passeggeri Infatti al passaggio dei convogli sia agli imbocchi che all interno dei tunnel ferroviari si manifestano fenomeni aerodi namici fortemente non lineari e non stazionari che possono indurre sensazioni di fastidio e o dolore sugli organi uditivi e che quindi devono essere contenuti entro limiti ritenuti accettabili La variazione massima di pressione differenza tra i valori estremi di sovrapressione e di depressione lungo un treno compresi eventuali effetti dovuti alla differenza di quota tra i due imbocchi della galleria non deve superare i 10 000 Pascal per l intera durata del tragitto in galleria alla velocit massima prevista all atto della progettazione anche nel caso in cui la tenuta stagna dei veicoli se presente sia difettosa Tale condizione deve essere 324 CAPITOLO 6 Azioni antropiche verificata anche nell eventualit di presenza di pi treni in galleria e nel caso di incrocio fra treni di qualsiasi natura treni ad alta velocit treni di servizio e altri treni autorizzati a circolare in tale opera A tale scopo dovranno essere verifi cate le sezioni delle gallerie p
258. e attivo per un certo periodo di tempo nella vita della struttura Per un a zione variabile la classe appropriata deve essere determinata in funzione di una stima dell interazione fra la variazione temporale tipica del carico nel tempo e le propriet reologiche dei materiali Tabella 5 3 1 Classi di durata del carico Classe di durata del carico Permanente Variabili di lunga durata Variabili di breve durata Ai fini del calcolo i diversi carichi potranno in genere essere attribuiti alle classi di durata di seguito indicate peso proprio e carichi non rimovibili durante il normale esercizio della struttura classe di durata permanente carichi permanenti suscettibili di cambiamenti durante il normale esercizio della struttura e carichi variabili in generale classe variabile di lunga durata azioni del vento neve sisma termiche e azioni accidentali classe di breve durata 5 3 2 1 3 RESISTENZA DI CALCOLO Le strutture devono essere assegnate ad una delle classi di servizio sotto elencate Il sistema di classi di servizio destinato all assegnazione di valori di resistenza ed al calcolo delle deformazioni in condizioni ambientali defi nite Classe di servizio 1 caratterizzata da un umidit del materiale in equi librio con ambiente a una temperatura di 20 C ed un umidit relativa dell a ria circostante che non superi il 65 se non per poche settimane all anno ad esempio strutture al chiuso in
259. e caratteristiche geometriche le caratteristiche di sollecitazione ed i risul tati corrispondenti 10 7 ANALISI E VERIFICHE SVOLTE CON L AUSILIO DI CODICI DI CALCOLO 10 7 1 GENERALIT Fermi restando i caratteri generali che le relazioni di calcolo devono possedere secondo quanto gi esposto nei paragrafi precedenti qualora l analisi strutturale le verifiche sezionali o altre calcolazioni siano svolte con l ausilio dell elaboratore elettronico si devono fornire le seguenti ulteriori indicazioni e Tipo di analisi svolta Analisi statica o dinamica lineare o non lineare Metodo numerico adottato per la risoluzione del problema strutturale Metodologie seguite per la verifi ca o per il progetto verifica delle sezioni e Origine e Caratteristiche dei Codici di Calcolo Titolo autore distributore versione estremi della licenza d uso o di altra forma di autorizzazione all uso in accordo a quanto prescritto dalle norma tive in vigore in tema di tutela del software e Affidabilit dei codici utilizzati Esauriente documentazione sull inquadramento teorico della metodologia di calcolo e sull impostazione generale della sua traduzione numerica Casi prova che consentano un controllo ed un riscontro sull affidabilit e la robu stezza del codice stesso Presenza nel codice di filtri di autodiagnostica Sin tetica rappresentazione dei risultati salienti per consentire un rapido control lo dei risultati 369 CAPITOLO
260. e coincide con il fornitore del materiale o del prodotto Cop CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale 11 6 2 LEGNO MASSICCIO produttori di elementi di legno massiccio per uso strutturale devono essere qualificati cos come specificato al punto 11 6 8 1 All atto della posa in opera il direttore dei lavori deve verificare acquisen done copia che il legno strutturale sia oggetto di attestato di qualificazione e che le procedure di posa in opera siano conformi alle specifiche tecniche del produttore Per il legno strutturale nelle norme sono disponibili due tipi diversi di pro fili caratteristici le Categorie sono riferite a specifici tipi di legname ovvero specifiche combinazioni di specie legnosa provenienza geografica qualit Le catego rie sono contenute nelle diverse norme di classificazione dei diversi Paesi di produzione del legno strutturale le Classi di Resistenza sono riunite nella UNI EN 338 e costituiscono una raccolta di profili normalizzati di validit generale utili allorch il pro gettista non desideri o non sia in grado di indicare un preciso tipo di legna me Entrambi i tipi di profili caratteristici sono ugualmente ammissibili in sede di progettazione Tuttavia al momento della fornitura del materiale la classificazione di que st ultimo dovr essere conforme a quanto prescritto nel progetto ammessa l equivalenza di una Categoria alla corrispondente Classe di Resi
261. e conto delle propriet di isolamento termico del materiale uti lizzato in copertura In assenza di uno specifico e documentato studio deve essere uti lizzato G 1 293 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali 3 5 8 CARICO NEVE SULLE COPERTURE Devono essere considerate le due seguenti principali disposizioni di carico carico da neve non accumulata sul piano carico da neve accumulata al piano conseguentemente ad azioni quali il vento 3 5 8 1 Coefficiente di forma per le coperture In generale verranno usati i coefficienti di forma per il carico neve contenu ti nel presente paragrafo dove vengono indicati i relativi valori nominali per le coperture a una o pi falde essendo a espresso in gradi sessagesimali l ango lo formato dalla falda con l orizzontale I valori dei coefficienti di forma u1 e u2 riportati in Tabella 3 5 VI ed illu strati in Figura 3 5 3 in funzione dell angolo a si riferiscono alle coperture ad una o pi falde come di seguito specificato Tabella 3 5 VI Valori dei coefficienti di forma Coefficiente di forma 0 lt a lt 30 30 lt a lt 60 a 60 60 a 0 8 0 8 __ 0 0 Ur 30 0 8 a 0 8 1 6 2 Ha 30 Ah 2 0 1 6 u 10 0 8 Figura 3 5 3 Coefficienti di forma per coperture 3 5 8 2 Copertura ad una falda Si assume che la neve non sia impedita di scivolare Se l estremit pi bassa della falda termina co
262. e dei lavori le certifica zioni emesse dal laboratorio non possono assumere valenza ai sensi del pre sente decreto e di ci ne deve essere fatta esplicita menzione sul certificato stes so I certificati emessi dai laboratori devono obbligatoriamente contenere alme no l identificazione del laboratorio che rilascia il certificato una identificazione univoca del certificato numero di serie e data di emis sione e di ciascuna sua pagina oltre al numero totale di pagine l identificazione del committente dei lavori in esecuzione e del cantiere di riferimento il nominativo del direttore dei lavori che richiede la prova la descrizione e l identificazione dei campioni da provare la data di ricevimento dei campioni e la data di esecuzione delle prove l identificazione delle specifiche di prova o la descrizione del metodo o procedura adottata con l indicazione delle norme di riferimento per l ese cuzione della stessa le dimensioni effettivamente misurate dei campioni i risultati delle prove eseguite 11 2 3 5 5 ACCETTAZIONE IN CANTIERE Qualora non siano state precedentemente eseguite le prove di cui al prece dente punto 11 2 3 5 4 i controlli in cantiere sono obbligatori e devono essere eseguiti secondo le indicazioni di cui al medesimo punto precedente con l av vertenza che il prelievo preliminare dei 3 saggi va effettuato per ogni lotto di spedizione di massimo 30 t Nel caso in cui siano state
263. e di nidi di ghiaia e per ridurre l entit delle defor mazioni differite Il diametro massimo degli inerti impiegati non dovr superare 1 5 dello spes sore minimo delle nervature n la distanza netta minima tra le armature Il getto deve essere costipato in modo da garantire l avvolgimento delle armature e l aderenza sia con i blocchi sia con eventuali altri elementi prefab bricati 163 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni 5 1 9 1 2 7 Modalit di getto Per rendere efficace quanto indicato ai punti precedenti occorre con oppor tuni provvedimenti eliminare il rischio di arresto del getto al livello delle arma ture 5 1 9 1 2 8 Solidarizzazione tra intonaci e superfici di intradosso Qualora si impieghino materiali d intonaco cementizi aventi resistenza caratteristica a trazione superiore ad 1 N mm dovranno adottarsi spessori infe riori ad 10 mm o predisporre armature di sostegno e diffusione opportunamen te ancorate nelle nervature 5 1 9 1 3 SOLAI CON TRAVETTI PRECOMPRESSI PREFABBRICATI E BLOCCHI IN LATERIZIO 5 1 9 1 3 1 Elementi con armatura pre tesa Per elementi con armatura pre tesa ammessa la deroga all obbligo di disporre la staffatura 5 1 9 1 3 2 Criteri di calcolo Per la sezione in campata oltre alle verifiche agli stati limite ultimi sono anche ammesse verifiche fondate su prove di elementi prefabbricati di serie secondo quanto indicato al punto 5 1 5 1 Per le strutture parzialmente gettate in
264. e fino a 60 m e di 4 C per le campate con L gt 60 m difetti di binario secondo ORE B 176 considerando irregolarit grande per V lt 160 km h irre golarit media per 160 lt V lt 250 piccola per 250 lt V 350 317 CAPITOLO 6 Azioni antropiche Tab 6 3 X Valori limite del rapporto 6 L per viadotti con impalcati semplicemente appoggiati aventi 3 o pi campate Velocit del treno Luce L m V km h L lt 30 30 lt L lt 60 L gt 60 V 160 f 1 1200 f 1 1400 f 1 1600 160 lt V lt 200 f 1 1500 f 1 1700 f 1 1900 200 lt V lt 250 f 1 1800 f 1 2000 f 1 2200 250 lt V lt 350 f 1 2400 f 1 2800 f 1 3000 Per i ponti aventi luci 30 m dovr verificarsi che il raggio di curvatura del binario nel piano verticale per deformazioni verso il basso non risulti inferiore a quello che induce sul mezzo una accelerazione pari a 0 48 m sec Tali valori sono validi anche per impalcati a trave continua I requisiti particolari concernenti la fessurazione per strutture in c a a c a p e miste acciaio calcestruzzo ed i requisiti concernenti lo scorrimento dei giunti in strutture in acciaio potranno essere definiti dal Gestore dell In frastruttura 6 3 1 3 3 2 Verifiche a fatica Per quanto riguarda le verifiche a fatica si rimanda alle prescrizioni del Gestore dell Infrastruttura Impiegando strutture in c a e c a p dovranno essere rispettate anche le limi tazioni riportate nelle normative v
265. e il diametro del mandrino deve essere pari a 5 per i fili 6 per le barre con lt 26 mm 8 per le barre con gt 26 mm 11 2 3 5 3 10 Resistenza a fatica L La prova viene condotta secondo la UNI EN ISO 15630 3 con sollecitazio ne assiale a ciclo pulsante facendo oscillare la tensione fra una tensione supe riore 0 e una tensione inferiore o2 Il risultato della prova ritenuto soddisfa cente se la provetta sopporta senza rompersi almeno due milioni di cicli La frequenza di prova deve essere non superiore a 120 Hz per i fili e le barre e 20 Hz per i trefoli come previsto dalla UNI EN ISO 15630 3 Come alternativa a tale procedimento possibile determinare sperimental mente l ampiezza limite di fatica L a 2 10 cicli in funzione della tensione media Op AIT CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale 11 2 3 5 3 11 Rilassamento a temperatura ordinaria r CONDIZIONI DI PROVA Si determina il diagramma della caduta di tensione a lunghezza costante ed a temperatura T 20 1 C a partire dalla tensione iniziale e per la durata sta bilita CARATTERISTICHE DELLA PROVETTA La provetta deve essere sollecitata per un tratto non inferiore a 100 cm in conseguenza la lunghezza del saggio deve essere almeno 125 cm per tener conto degli organi di afferraggio Nella zona sollecitata la provetta non deve subire alcuna lavorazione n pulitura CARICO INIZIALE La tensione iniziale deve essere a
266. e in pi fasi i vincoli devono assicurare un corretto com portamento statico e cinematico in ogni fase dell evoluzione dello schema struttu rale adeguandosi se del caso ai cambiamenti di schema Le singole parti del dispositivo di vincolo ed i relativi ancoraggi devono essere dimensionati in base alle forze vincolari trasmesse dispositivi di vincolo devono essere tali da consentire tutti gli spostamenti pre visti con un margine di sicurezza maggiore rispetto a quello assunto per gli altri ele menti strutturali Particolare attenzione va rivolta al funzionamento dei vincoli in direzione tra sversale rispetto all asse longitudinale dell impalcato la cui configurazione deve corrispondere ad uno schema statico e cinematico ben definito La scelta e la disposizione dei vincoli nei ponti a pianta speciale ponti in curva ponti in obliquo ponti con geometria in pianta irregolare devono derivare da un adeguato studio di capacit statica e di compatibilit cinematica 6 2 6 1 Protezione dei vincoli Le varie parti dei dispositivi di vincolo devono essere adeguatamente protette al fine di garantirne il regolare funzionamento per il periodo di esercizio previsto 6 2 6 2 Controllo manutenzione e sostituzione I vincoli del ponte devono essere accessibili al fine di consentirne il controllo la manutenzione e l eventuale sostituzione senza eccessiva difficolt 271 CAPITOLO 6 Azioni antropiche 6 2 6 3 Vincoli in zona sismica
267. e infrastrutture e dei trasporti dal Ministero dell interno dal Dipartimen to della protezione civile dalla Conferenza permanente per i rapporti tra lo Stato le regioni e le province autonome di Trento e Bolzano nonch da rappresentanti di asso ciazioni imprenditoriali e degli ordini professionali interessati Art 3 1 Le norme tecniche entrano in vigore trenta giorni dopo la pubblicazione del pre sente decreto nella Gazzetta Ufficiale della Repubblica italiana Il presente decreto ed i relativi allegati sono pubblicati nella Gazzetta Ufficiale della Repubblica italiana Roma 14 settembre 2005 Il Ministro delle infrastrutture e dei trasporti LUNARDI Il Ministro dell interno PISANU Il Capo del Dipartimento della protezione civile BERTOLASO INTRODUZIONE Il Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici nell Assemblea Generale del 30 Aprile 2005 ha dato parere favorevole al testo delle Norme Tecniche per le Costruzioni approntato dalla Commissione da Me istituita Il testo a circa tre decadi di distanza dall ultima norma organica soddisfa l esigenza di un riordino sistemico delle normative tecniche e viene incontro alla richiesta fortemente sentita nel campo della costruzione delle opere civili di avere un riferimento normativo con caratteristiche di coerenza chiarezza sinteticit ed improntato al pi moderno indirizzo di normazione prestazionale piuttosto che prescrittiva e di semplificazione legislativa Il sentimento dell
268. e limitazioni di cui al paragrafo 5 5 della presente norma che non siano dotati di certificazione CE necessa rio che sia sottoposto al Servizio Tecnico Centrale un programma di prove di certificazione ed idoneit sulla base del quale il Servizio Tecnico Centrale sen tito il Consiglio Superiore dei LL PP possa rilasciare un benestare tecnico 11 4 SISTEMI DI PRECOMPRESSIONE A CAVI POST TESI Le presenti norme si applicano a qualsiasi sistema a cavi post tesi usato per la pretensione di strutture in conglomerato cementizio 11 4 1 PROCEDURA DI QUALIFICAZIONE produttori di sistemi di precompressione devono essere in possesso di atte stato di conformit ad un Benestare Tecnico Europeo rilasciato sulla base della Linea Guida ETAG013 nonch depositare presso il Servizio Tecnico Centrale la relativa documentazione La documentazione da depositare deve includere a i disegni degli ancoraggi con la esatta indicazione delle dimensioni dei materiali impiegati delle tolleranze ammesse e di ogni altra caratteristica b copia dell attestato di conformit e del Benestare Tecnico Europeo c la resistenza caratteristica del calcestruzzo da utilizzare in corrisponden za degli ancoraggi d le armature accoppiate agli ancoraggi con esatta specifica delle dimen sioni delle caratteristiche ed una relazione tecnica giustificativa illu strante anche le particolari modalit di posizionamento e fissaggio degli ancoraggi sia per ci che
269. e portano il marchio depositato in Italia indipendentemente dall etichettatura o dalla destinazione specifica l operazione viene ripetuta per ognuno dei gruppi di cui al precedente paragrafo su tre diametri diversi Sui campioni vengono determinati a cura del laboratorio incaricato i valo ri delle tensioni di snervamento e rottura f e f l allungamento Ay ed effettuate le prove di piegamento PROCEDURA DI VALUTAZIONE Valutazione dei risultati Le grandezze caratteristiche f f A zione gv filf devono soddisfare la seguente rela Le grandezze f momk ed il valore superiore di f f devono soddisfare la seguente relazione X k lt C 400 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale dove C valore prescritto per le singole grandezze nella tabella del punto 2 2 X valore medio s deviazione standard della popolazione k il coefficiente riportato in tabella 11 2 IV per f e f e in tabella 11 2 V per Agr f f fy f momk stabilito in base al numero dei saggi Nel presente caso n pari a 25 Qualora il produttore opti per la non suddivisione in gruppi di diametri le prove di qualificazione vertono su 75 saggi prelevati da 15 diverse colate o lotti di produzione cinque per ogni colata o lotto di produzione indipendentemen te dal diametro si pone n 75 In ogni caso il coefficiente k assume in funzione di n i valori riportati nelle Tabelle 11 2 IV e 11 2 V Su almeno un saggi
270. e possono compromettere l effi cienza e l aspetto di elementi non strutturali impianti macchinari d eccessive vibrazioni che possono compromettere l uso della costruzione e danni per fatica che possono compromettere la durabilit f corrosione e o degrado dei materiali in funzione dell ambiente di esposi zione 2 2 3 VERIFICHE Le opere devono essere verificate a per gli stati limite ultimi che possono verificarsi durante la vita utile di progetto in conseguenza alle diverse combinazioni delle azioni b per gli stati limite di servizio definiti in sede progettuale dal Committente e dal Progettista di concerto Le costruzioni in zona sismica ove necessario devono essere verificate an che per lo stato limite di danno Per ogni opera il Committente ed il Progettista di concerto devono dichia rare nel progetto gli stati limiti ultimi e di esercizio che dovranno essere rispet tati secondo quanto stabilito nelle presenti norme Le verifiche di sicurezza delle opere devono essere svolte 1 all atto della redazione del progetto con riferimento a caratteristiche meccaniche dei materiali presunte ricavate utilizzando correlazioni di letteratura e ad una caratterizzazione geotecnica del terreno elaborata sulla base di indagini preliminari al progetto Il progettista dovr descri vere il processo costruttivo e verificare che nelle fasi costruttive interme die la struttura non sia cimentata in maniera pi gravosa di que
271. e prodotti per uso strutturale f f pyr p0 all art 59 del DPR n 380 2001 i corrispondenti valori minimi di f pt fi I risultati delle prove sono considerati compatibili con quelli ottenuti in sta bilimento se nessuno dei valori minimi sopra indicati inferiore ai corrispon denti valori caratteristici garantiti dal produttore Nel caso che anche uno solo dei valori minimi suddetti non rispetti la corri spondente condizione verranno eseguite prove supplementari soggette a valu tazioni statistiche come di seguito indicato Il campione da sottoporre a prove supplementari costituito da almeno 10 saggi prelevati da altrettanti rotoli bobine o fasci Se il numero dei rotoli bobi ne o fasci costituenti il lotto inferiore a 10 da alcuni rotoli o bobine verranno prelevati due saggi uno da ciascuna estremit Per le barre vengono prelevati due saggi da due barre diverse dello stesso fascio Ogni saggio deve recare contrassegni atti ad individuare il lotto ed il rotolo bobina o fascio di provenienza Effettuato il prelievo supplementare si determinano mediante prove effet tuate presso un laboratorio di cui all art 59 del DPR n 380 2001 i corrispon denti valori medi mn di foy foy par fp I risultati delle prove vengono considerati compatibili con quelli ottenuti in stabilimento se per le tensioni di rottura f Emn 1 03 fpik Sn S 0 05 fptk per le grandezze fy fay fori Em 1 04 foye foie fpo Sn 0 07
272. e relazioni sforzo deformazione potranno essere utilizzate se pi ade guatamente rappresentative del comportamento dell acciaio considerato Figura 5 1 2 Diagrammi di calcolo tensione deformazione per l acciaio linee continue e dia gramma caratteristico linea tratteggiata y LE Ek Figura 5 1 3 Diagramma tensione deformazione per acciaio a snervamento definito linea continua e relativo diagramma caratteristico linea tratteggiata 130 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni 020 SHE Sa Figura 5 1 4 Diagramma tensione deformazione per acciaio a snervamento non definito linea continua e relativo diagramma caratteristico linea tratteggiata 5 1 2 1 6 CALCOLO DELLE RESISTENZE NEI CONFRONTI DI SOLLECITAZIONI TAGLIANTI Senza escludere specifici approfondimenti necessari in particolare nel caso di elementi costituiti da conglomerato cementizio di classe di resistenza alta per la valutazione delle capacit prestazionali ultime di elementi monodimen sionali nei confronti di sollecitazioni taglianti si devono prendere in esame i seguenti punti 5 1 2 1 6 1 Elementi senza armature trasversali resistenti a taglio consentito l impiego di solette piastre e membrature a comportamento analogo sprovviste di armature trasversali resistenti a taglio La resistenza a taglio Vga di tali elementi deve essere valutata utilizzando formule di compro vata affidabilit sulla base della resistenza a trazione de
273. e scorrimenti relativi binario impalcato saranno valutati mediante una serie di analisi di simulazione del comportamento del ponte sogget to alle azioni termiche ed ai carichi orizzontali e verticali dei convogli in transito portando in conto la resistenza ai movimenti longitudinali del binario e la rigidezza della struttura secondo le indicazioni fornite dal Gestore dell Infrastruttura Per quanto concerne la resistenza opposta dal binario agli scorrimenti longitudina li in mancanza di appositi accertamenti sperimentali e di una modellazione ad essi pi aderente si potr far riferimento al diagramma di Fig 6 3 9a e Fig 6 3 9b rispettiva mente per i casi di posa dell armamento su ballast e di posa diretta dell armamento forza 60 KN m Resistenza allo scorrimento per metro di binario binario caricato con 80 KN m 20 KN m Resistenza allo scorrimento per metro di binario su ponte binario scarico Resistenza allo scorrimento per metro di binario su rilevato binario scarico Fig 6 3 9a Legame forza spostamento del ballast in direzione longitudinale sort IN Resistenza allo sconimento per metro di binario forza 80 KNi m binario caricato con 80 KN4m __J __ 1 Resistenza allo scomimento per metro di binario SOKNAm i binario scarico 35 Nom i Resistenza allo scomimento per metro di binario binario caricato con 80 KN4m 13 KN M _ Resistenza allo scorrimento per metro di binario 1
274. e si manife stino negli elementi meno duttili pilastri soggetti a sforzi normali rilevanti o nei mec canismi resistenti fragili elementi con sforzi taglianti rilevanti In tal modo possibi le progettare l opera al fine di raggiungere il livello di duttilit previsto per l azione sismica di progetto 5 7 8 2 Dimensionamento e verifica degli elementi strutturali TRAVI Sollecitazioni di calcolo I momenti flettenti di calcolo da utilizzare per il dimensionamento o verifica delle travi sono quelli ottenuti dall analisi globale della struttura per le combinazioni di carico di cui al punto 3 2 Verifiche I valori di momento e taglio resistenti sono calcolati come per le situazioni non sismiche Nelle zone critiche delle strutture progettate per avere un elevata capacit dissi pativa il contributo del calcestruzzo alla resistenza a taglio viene considerato nullo e si considera esclusivamente il contributo dell acciaio PILASTRI Sollecitazioni di calcolo Nelle strutture progettate per avere un elevata capacit dissipativa i momen 239 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni ti flettenti di calcolo nei pilastri devono essere tali da proteggere i pilastri dalla plasticizzazione prematura AI fine di escludere la formazione di meccanismi inelastici dovuti al taglio gli sforzi di taglio nei pilastri da utilizzare per le verifiche ed il dimensiona mento delle armature si ottengono dalla condizione di equilibrio del pilast
275. e strutture viene prefissato uno stato limite di fessurazione commisurato alle condizioni ambientali e di solle citazione nonch alla sensibilit delle armature alla corrosione Strutture in calcestruzzo armato ordinario Per le strutture in calcestruzzo armato ordinario devono essere rispettate le limitazioni seguenti per combinazioni di carico quasi permanenti l apertura teorica delle fes sure deve risultare inferiore a 0 2 mm in ambiente aggressivo e comunque all estradosso delle solette ed a 0 3 mm in ambiente normale per combinazioni di carico frequenti l apertura teorica delle fessure deve risultare inferiore rispettivamente a 0 3 e 0 4 mm Per le strutture in cemento armato precompresso in considerazione della maggior sensibilit degli acciai alla corrosione nelle combinazioni di carico quasi permanenti non si deve verificare decompressione in alcuna sezione Per combinazioni di carico frequenti l apertura delle fessure deve risultare inferiore a 0 2 mm in ambiente aggressivo ed a 0 3 mm in ambiente normale 6 2 4 2 3 VERIFICHE ALLO STATO LIMITE DI DEFORMAZIONE l assetto di una struttura da valutarsi in base alle combinazioni di carico precedentemente indicate deve risultare compatibile con la geometria della struttura stessa in relazione alle esigenze del traffico nonch con i vincoli ed i dispositivi di giunto previsti in progetto Le deformazioni della struttura non devono arrecare disturbo al transito dei carichi
276. e sui risultati sperimentali corrispondenti alle indagini specialisti che necessarie alla realizzazione dell opera Particolare cura andr posta nello sviluppare le relazione di calcolo in par ticolare per le analisi svolte con l ausilio dell elaboratore elettronico sia ai fini di facilitare l interpretazione e la verifica di calcolazioni complesse sia ai fini di consentire elaborazioni indipendenti da parte di soggetti diversi dal redatto re del documento Il progettista resta comunque responsabile dell intera relazione di calcolo 10 2 RELAZIONE GENERALE La Relazione generale contiene una descrizione generale dell opera con la definizione delle caratteristiche della costruzione localizzazione destinazione e tipologia dimensioni principali e le interferenze con il territorio circostante ed ancor pi con le costruzioni esistenti le caratteristiche del sito ove l opera viene realizzata le principali caratteristiche geologiche del terreno di sedime il tipo e le caratteristiche dei materiali strutturali impiegati il tipo di azioni che 367 CAPITOLO 10 Norme per la redazione dei progetti esecutivi saranno considerate ai fini del dimensionamento strutturale le prestazioni atte se della costruzione in termini di condizioni di esercizio e di funzionamento distorsioni ammissibili ovvero vibrazioni ecc la classe della costruzione e la vita di servizio e le procedure per la garanzia della qualit 10 3 RELAZIONE
277. ecniche Nello stesso testo sono individuate le metodologie per valutare l effetto dell a zione Le strutture andranno progettate e verificate nel rispetto di queste azioni 291 CAPITOLO 6 Azioni antropiche Qualora non si reputi di eseguire uno studio termodinamico degli effetti della temperatura in via approssimata essenzialmente per la valutazione delle deforma zioni e o degli stati tensionali delle strutture isostatiche possono assumersi i seguen ti campi di variazione termica Variazioni termiche della struttura a variazione termica uniforme volumetrica Le variazioni termiche uniformi da considerare per le opere direttamente espo ste alle azioni atmosferiche rispetto alla temperatura media dal sito in mancanza di studi approfonditi sono da assumersi pari a e Impalcato in calcestruzzo c a e c a p AT 15 C e Impalcato in struttura mista acciaio calcestruzzo AT 15 C e Impalcato con strutture in acciaio AT 20 C e Strutture in calcestruzzo AT 15 C Esclusivamente per il calcolo delle escursioni dei giunti e degli apparecchi d ap poggio la variazione di temperatura di cui al precedente capoverso dovr essere incrementata del 50 per tutte le tipologie di impalcato b variazione termica non uniforme In aggiunta alla variazione termica uniforme andr considerato un gradiente di temperatura di 5 C fra estradosso ed intradosso di impalcato con verso da determi nare caso per caso Nel caso di
278. effetti di fati ca per il grande numero di ripetizioni probabili deve sempre sussistere un rap porto di sicurezza 2 fra l intervallo di tensione cui l acciaio capace di resi stere a fatica e l intervallo fra la massima e la minima tensione cui soggetto l acciaio nella struttura ivi compresi gli eventuali effetti di curvatura Il con fronto va riferito ai risultati di prove effettuate assumendo come tensione media la semisomma di questi ultimi valori Nel caso della precompressione parziale la verifica a fatica obbligatoria 5 1 8 2 Requisiti minimi per il cemento armato precompresso 5 1 8 2 1 ARMATURA LONGITUDINALE ORDINARIA Nelle travi ad armatura post tesa anche in assenza di tensioni di trazione la percentuale di armatura longitudinale ordinaria non dovr essere inferiore allo 0 1 dell area complessiva dell anima e dell eventuale ringrosso dal lato dei cavi Nel caso della precompressione parziale le barre longitudinali di armatura ordi naria devono essere disposte nella zona della sezione che risulta parzializzata pi esterne rispetto alle armature utilizzate per imprimere lo sforzo di precompressione 5 1 8 2 2 STAFFE Nelle travi dovranno disporsi staffe aventi sezione complessiva non inferio re a 1 5 b mm al metro essendo b lo spessore minimo dell anima misurata in millimetri con un minimo di tre staffe al metro e comunque passo non supe riore a 0 8 volte l altezza utile della sezione In prossimit di cari
279. effetto d insieme delle barre e della presenza di eventuali adeguate armature trasver sali e di confinamento l ancoraggio delle barre pu essere utilmente migliorato mediante uncini terminali Se presenti gli uncini dovranno avere raggio interno pari ad almeno 6 diametri e ai fini dell aderenza essi possono essere computati nella effettiva misura del loro sviluppo in asse alla barra ammessa l omissione degli uncini ma in tal caso la lunghezza di ancoraggio deve essere in ogni caso non minore di 20 diametri con un minimo di 150 mm Particolari cautele devono essere adottate quando si possono prevedere fenomeni di fatica e di sollecitazioni ripetute 5 1 2 1 11 VERIFICHE A FATICA In presenza di azioni cicliche che per numero dei cicli e per ampiezza della variazione dello stato tensionale Omin lt 3 Omax POSSONO provocare fenomeni di fatica e le resistenze di calcolo per il conglomerato cementizio vanno ridotte come segue f fd a lt A 1 e le resistenze di calcolo per l acciaio vanno ridotte come segue fa 0 7 fu 1 0 5 00 dove fea fya si intendono opportunamente scelte in funzione dell azione consi derata 136 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni Quando il fenomeno di fatica assume aspetti rilevanti ponti stradali o ferrovia ri alte antenne sottoposte all azione del vento ecc la resistenza di calcolo a com pressione o trazione il modulo all origine ed il diagramma o a
280. efinite le prove di qualificazione del materiale da porre in opera e le modalit costruttive in termini di spessore degli strati da porre in opera materiali e metodi di compattazione Il progetto dovr inoltre definire il numero e la frequenza delle prove di controllo da eseguire in sito ed in laboratorio durante la costruzione delle barriere di materiale minerale compattato In ogni caso sulla barriera finita dovranno essere previste spe cifiche prove di controllo della permeabilit in numero adeguato da con sentire la valutazione del raggiungimento o meno dei requisiti richiesti dalla specifica normativa di settore 351 CAPITOLO 7 Norme per le opere interagenti con i terreni e con le rocce per gli interventi 7 3 9 4 Verifiche di sicurezza La stabilit del manufatto e dei terreni di fondazione deve essere valutata mediante specifiche analisi geotecniche riferite alle diverse fasi della vita dell o pera In particolare andr verificato che la stabilit e la deformabilit del fondo siano tali da garantire nel tempo l efficacia e la funzionalit del sistema di raccol ta del percolato nonch andr verificata la stabilit delle pareti laterali Nelle verifiche che interessano il corpo della discarica si devono attribuire ai materiali di rifiuto parametri che tengano conto della composizione del rifiu to medesimo e dei metodi di pre trattamento e costipamento adottati nonch dei risultati di specifiche prove in s
281. el seguito Nello spirito del terzo comma del punto 5 1 1 compito del Progettista identificare il numero delle azioni di calcolo F4 combinazioni da considerare e le specifiche caratteristiche di ciascuna di queste Tabella 5 1 V sfavorevoli alla sicurezza favorevoli alla sicurezza YGj 1 0 0 9 YQi 1 0 0 YPh 1 0 0 9 Tabella 5 1 VI VEGj 1 YEQi definiti nelle norme relative alle diverse azioni variabili VEPh 1 Per gli edifici di civile abitazione e per i carichi variabili in mancanza di informazioni specifiche ed adeguate si possono attribuire ai coefficienti o i 138 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni valori indicati nella Tab 5 1 IV e ai coefficienti w e Yz i valori di seguito ripor tati per le combinazioni di carico che comprendono l azione sismica si veda no le specifiche regole per la combinazione delle azioni ed i valori dei coeffi cienti di combinazione forniti nel paragrafo 3 2 Tabella 5 1 VII Azione Yi WPi carichi variabili nei fabbricati per abitazione ed uffici 0 5 0 3 negozi uffici aperti al pubblico ed autorimesse 0 7 0 6 magazzini depositi 0 9 0 8 vento 0 2 0 neve 0 3 0 1 Per tutte le azioni variabili non contemplate nella Tabella 5 1 VII si deve assumere w 1 0 Per le deformazioni imposte di carattere ambientale o naturale si deve assu mere y 1 0 opportuno sottolineare come nell ambito delle verifiche agli stati limite di es
282. el terreno e delle strutture di fondazione vanno eseguite con i metodi ed i procedimenti illustrati nei precedenti paragrafi tenendo conto delle massime sollecitazioni che la struttura tra smette al terreno e delle relative distorsioni accettabili 7 4 2 OPERE DI SOSTEGNO DEI TERRENI 7 4 2 1 Requisiti generali Le opere di sostegno devono essere concepite e progettate in modo tale da espletare la loro funzione sia durante sia dopo il terremoto di proget to senza subire danni strutturali significativi Possono essere ammessi eventuali spostamenti permanenti purch compatibili con quelli accettabili definiti in sede di progetto 353 CAPITOLO 7 Norme per le opere interagenti con i terreni e con le rocce per gli interventi 7 4 2 2 Criteri di progetto In generale per verificare la sicurezza di un opera di sostegno potr adot tarsi qualunque metodo consolidato della dinamica strutturale e dei terreni che includa tra i principali fattori il comportamento anelastico del terreno gli effet ti inerziali gli effetti idrodinamici in presenza d acqua nonch la compatibilit delle deformazioni di terreno opera e tiranti ove presenti e sia comprovato dall esperienza o da osservazioni sperimentali Per opere di geometria e di importanza ordinaria la verifica potr essere con dotta con metodi di tipo pseudo statico 7 4 2 3 Analisi pseudo statica Il modello di base per l analisi pseudo statica costituito dall oper
283. el vento e con procedimenti analitici adeguatamente comprovati 3 4 AZIONI DELLA TEMPERATURA 3 4 1 GENERALIT Variazioni giornaliere e stagionali della temperatura esterna irraggiamento solare e convezione comportano variazioni della distribuzione di temperatura nei singoli elementi strutturali L entit dell azione termica in generale influenzata da molti fattori ad esempio tra le condizioni al contorno si citano le condizioni climatiche del sito e l esposizione tra le condizioni che definiscono l opera la massa com plessiva della struttura e le disposizioni di elementi non strutturali finiture siste mi di isolamento impianti ecc oltre alle situazioni di esercizio della struttu ra altoforno civile abitazione ecc 83 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali Il Progettista deve verificare che la costruzione nel complesso ovvero nelle sue parti portanti e nei suoi elementi non strutturali non sia cimentata eccessivamente da stati tensionali indotti da tali variazioni di temperatura e individuare anche una opportuna configurazione strutturale che preveda una idonea segmentazione e disposizione di giunti Analoghe verifiche devono essere eseguite anche per garanti re le prestazioni funzionali Variazioni di volume dovute a modifiche di temperatura con i conseguenti stati tensionali indotti da deformazioni anche solo parzialmente impedite devono tenere conto a delle forme di edifici adiacenti b
284. ell avvenuta integrazione delle norme tecniche anche alla luce delle osservazioni del Dipartimento della protezione civile accolte in quanto in linea con i principi ispiratori delle stesse e nello spirito del parere espresso dall assemblea gene rale del Consiglio superiore dei lavori pubblici con il voto n 35 2005 nota 4 maggio 2005 n 1413 del Consiglio superiore dei lavori pubblici di trasmissione all ufficio legi slativo del Ministro delle infrastrutture e dei trasporti Visto il comma 2 dell art 5 della legge 17 luglio 2004 n 186 di conversione del decreto legge 28 maggio 2004 n 136 che prevede l emanazione delle norme tecniche suddette secondo le procedure di cui all art 52 del decreto del Presidente della Repub blica 6 giugno 2001 n 380 di concerto con il Dipartimento della protezione civile Visto in particolare l art 52 del citato decreto del Presidente della Repubblica 6 giugno 2001 n 380 che dispone che in tutti i comuni della Repubblica le costruzioni sia pubbliche che private debbano essere realizzate in osservanza delle norme tecni che riguardanti i vari elementi costruttivi fissati con decreti del Ministro per le infra strutture ed i trasporti di concerto con il Ministro dell interno qualora le norme tecni che riguardino costruzioni in zone sismiche Visti in particolare gli articoli 54 83 e 93 del citato decreto legislativo n 112 1998 i quali prevedono che l esercizio di alcune funzioni mantenute allo Stato
285. ella ammessa l interpolazione lineare in nessun caso sono ammesse estrapolazioni Tabella 11 9 VIII Valori di f xo per murature in elementi artificiali di laterizio pieni e semipie ni valori in Nimm Resistenza caratteristica a compressione fpx Tino diva dell elemento ipo di malta vko lt 15 lt M15 0 2 gt 15 lt M15 0 3 Tabella 11 9 IX Valori di f xg per murature in elementi artificiali di calcestruzzo pieni e semi pieni valori in N mm Resistenza caratteristica a compressione fx Tino di mal dell elemento po di maita vko M15 M10 M5 0 1 M2 5 0 1 M15 M10 M5 gt 3 La Tabella 11 9 X indica i valori di fo che possono essere usati nel caso di murature con elementi naturali di pietra squadrata Tabella 11 9 X Valori di f xo per murature in elementi naturali di pietra squadrata valori in N mm Resistenza caratteristica a compressione fpx dell elemento Tipo di malta fwo M15 M10 M5 0 1 M2 5 0 1 M15 M10 M5 0 2 aa M2 5 0 1 11 9 5 3 Resistenza caratteristica a taglio In presenza di tensioni di compressione la resistenza caratteristica a taglio della muratura f definita come resistenza all effetto combinato delle forze orizzontali e dei carichi verticali agenti nel piano del muro e pu essere rica vata tramite la relazione f fo 0 4 0 463 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale dove fo resist
286. ella muratura in direzione orizzontale nel piano della parete La resistenza a taglio associata a tale meccanismo pu essere calcolata come V 2M 1 dove la luce libera della trave in muratura Il valore della resistenza a taglio per l elemento trave in muratura ordinaria sar assunto pari al minimo tra V e V 5 4 6 3 Verifiche alle tensioni 5 4 6 3 1 VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE La verifica soddisfatta se risulta past 5 4 6 9 t 225 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni dove Ni la forza assiale di progetto d coefficiente riduttivo della resistenza per eccentricit trasversale v par 5 4 6 2 1 d coefficiente riduttivo della resistenza per eccentricit longitudinale dipendente dall eccentricit e M N Se e 0 22 l pu essere calcola to con le stesse modalit di ponendo la snellezza uguale a zero fa la resistenza di progetto a compressione della muratura valutata con l appropriato coefficiente parziale di modello tabella 5 4 11 A area della sezione della parete 5 4 6 3 2 VERIFICHE A TAGLIO PER AZIONI NEL PIANO DEL MURO La verifica soddisfatta se risulta Va T BA lt fg 5 4 6 10 dove Va la forza tagliante di progetto A l area della sezione della parete al netto delle aperture p il coefficiente di parzializzazione della parete v par 5 4 6 2 3 Ly la resistenza di progetto a taglio della muratura valutata con l appro priato coefficie
287. ella produ zione secondo quanto indicato nel presente paragrafo 447 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale 11 7 2 REQUISITI MINIMI DEGLI STABILIMENTI E DEGLI IMPIANTI DI PRODUZIONE Il processo di produzione degli elementi costruttivi prefabbricati oggetto delle presenti norme deve essere caratterizzato almeno da impianti in cui le materie costituenti siano conservate in sili tramogge e contenitori che ne evitino ogni possibilit di confusione dispersione o tra vaso dosaggio a peso dei componenti solidi e dosaggio a volume o a peso dei soli componenti liquidi mediante utilizzo di strumenti rispondenti alla normativa vigente organizzazione mediante una sequenza completa di operazioni essenziali in termini di produzione e controllo organizzazione di un sistema permanente di controllo documentato della produzione rispetto delle norme di protezione dei lavoratori e dell ambiente 11 7 3 CONTROLLO DI PRODUZIONE Gli impianti per la produzione del calcestruzzo destinato alla realizzazione di elementi costruttivi prefabbricati disciplinati dalle presenti norme devono essere idonei ad una produzione continua disporre di apparecchiature ade guate per il confezionamento nonch di personale esperto e di attrezzature ido nee a provare valutare e correggere la qualit del prodotto Il produttore di elementi prefabbricati deve dotarsi di un sistema di control lo della produzione allo scopo di
288. ella velocit V di per correnza del convoglio L inflessione verticale deve calcolarsi in asse al binario considerando il treno di carico LM 71 con il relativo incremento dinamico in caso di ponte a doppio binario dovr calcolarsi sempre la freccia in asse al binario carico applicando un solo treno di carico LM 71 con il relativo incremento dinamico Nella successiva Tab 6 3 X sono riportati i valori limite di deformabilit validi per viadotti con impalcati semplicemente appoggiati aventi 3 o pi cam pate Per ottenere i valori limite di deformabilit per ponti a singola luce o a 2 luci si potranno moltiplicare i valori riportati nella Tab 6 3 X per i seguenti coeffi cienti a per strutture con 1 campata a 1 5 per strutture con 2 campate a 1 2 II comfort del passeggero dipende nei casi usuali dall accelerazione verticale b all interno della vettura cassa durante il viaggio in particolare i valori riportati in Tab 6 3 X sono stati ricavati da analisi parametriche di runnability nel rispetto dei limiti sottoriportati per l ac celerazione b valutata in asse al carrello anteriore della 1 carrozza accelerazione RMS b lt 0 25 m sec filtrata secondo la norma ISO 2631 accelerazione di picco b lt 1 m sec Si precisa inoltre che nelle analisi parametriche suddette sono state considerate le seguenti con dizioni variazione termica lineare sull altezza del viadotto di 5 C per le campat
289. elocit Dispositivi Viscosi dispositivi in cui la forza dipende soltanto dalla velo cit o da velocit e spostamento contemporaneamente il loro funzionamento basato sulle forze di reazione causate dal flusso di un fluido viscoso attraverso orifizi o sistemi di valvole Isolatori Elastomerici sono dispositivi costituiti da strati alternati di materia le elastomerico gomma naturale o materiali artificiali idonei e di acciaio que st ultimo con funzione di confinamento dell elastomero questi dispositivi risul tano fortemente deformabili per carichi paralleli alla giacitura degli strati cari chi orizzontali Se i dispositivi antisismici svolgono anche il ruolo di appoggi strutturali nelle situazioni non sismiche questi devono soddisfare le prescrizioni riportate nella parte 11 5 della presente norma dispositivi antisismici devono essere sottoposti a procedure di qualificazio ne con verifica della conformit ai requisiti funzionali dichiarati Tali procedu re hanno lo scopo di dimostrare che il dispositivo in grado di mantenere la propria funzionalit nelle condizioni d uso previste durante tutta la vita di pro getto e devono includere almeno i punti seguenti e Dichiarazione della vita di servizio e Dichiarazione della conservazione delle prestazioni del dispositivo duran te la vita di servizio e Dichiarazione delle caratteristiche meccaniche dei componenti del dispo sitivo e Descrizione del comportamen
290. ementi del collegamento siano in equilibrio con quelle applicate e soddisfino la condizione di resistenza dei singoli elementi e le deformazioni derivanti da tale distribuzione non superino la capacit di deformazione dei singoli elementi del collegamento per evitare il perico lo di un collasso prematuro a catena 5 2 7 2 2 RESISTENZE La resistenza di progetto a taglio dei bulloni sar assunta pari al minore dei valori della resistenza di progetto a taglio del gambo e la resistenza di progetto a rifollamento La resistenza a trazione dei bulloni si assumer pari al minore dei valori della resistenza a trazione del bullone e della resistenza a punzonamento della testa del bullone e o del dado La sicurezza di un bullone soggetto contemporaneamente a taglio e trazio ne si verificher adottando equazioni in cui siano combinate le azioni semplici di progetto di taglio e trazione con le relative resistenze di progetto La resistenza di progetto allo scorrimento di un bullone ad attrito si calco ler assumendo una forza di precarico pari al 70 della resistenza ultima a tra zione del bullone e adottando un coefficiente di attrito pari a e 0 45 quando le giunzioni siano sabbiate al metallo bianco e 0 30 in tutti gli altri casi 193 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni Coefficienti di attrito pi favorevoli potranno essere utilizzati solo a seguito di indagini sperimentali su collegamenti di tipologia e dimensioni analoghe a quel
291. enere l ef fetto pi sfavorevole 6 2 3 3 3 SCHEMI DI CARICO Le azioni variabili del traffico sono definite dai seguenti Schemi di Carico Schema di Carico 1 costituito da carichi concentrati e da carichi unifor memente distribuiti come mostrato in Fig 6 2 2 Questo schema da assumere a riferimento sia per le verifiche globali sia per le verifiche locali Ai fini delle verifiche locali l intensit dei carichi va ridotta al 90 Schema di Carico 2 costituito da un singolo asse applicato su specifi che impronte di pneumatico come mostrato in Fig 6 2 2 Questo schema va considerato autonomamente ed da assumere a riferimento solo per verifi che locali Qualora sia significativo si considerer il peso di una singola ruota di 180 KN 259 CAPITOLO 6 Azioni antropiche Schema di Carico 3 costituito da un carico isolato da 100kN con impron ta quadrata di lato 0 30m Si utilizza per verifiche locali su marciapiedi non pro tetti da sicurvia Schema di Carico 4 costituito da un carico isolato da 10kN con impron ta quadrata di lato 0 70m Si utilizza per verifiche locali su marciapiedi protet ti da sicurvia e sulle passerelle pedonali Schema di Carico 5 costituito dalla folla compatta agente con intensit 4 0 kN m Schemi di Carico 6 a b Per opere singole di luce maggiore a 300 m ai fini della statica complessiva del ponte si far riferimento ai seguenti carichi gg e deb 1 1 raven ge x
292. ente punto 11 6 8 1 devono dotarsi di un sistema di controllo della produzione allo scopo di assicurare che il prodotto abbia i requisiti previsti dalle presenti norme e che tali requisiti siano costante mente mantenuti fino alla posa in opera Il sistema di gestione della qualit del prodotto che sovrintende al processo di fabbricazione deve essere predisposto in coerenza con le norme UNI EN 9001 e certificato da parte di un organismo terzo indipendente di adeguata competenza ed organizzazione che opera in coerenza con le norme UNI EN 45012 Ai fini della certificazione del sistema di garanzia della qualit del processo produttivo il produttore e l organismo di certificazione di processo potranno fare utile riferimento alle indicazioni contenute nelle relative norme europee od internazionali applicabili I documenti che accompagnano ogni fornitura devono indicare gli estremi della certificazione del sistema di garanzia della qualit del processo produtti vo Ai produttori di elementi in legno lamellare fatto altres obbligo di a Sottoporre la produzione presso i propri stabilimenti ad un controllo continuo documentato condotto sulla base della UNI EN 386 II control lo della produzione deve essere effettuato a cura del Direttore Tecnico di stabilimento che deve provvedere alla trascrizione dei risultati delle prove su appositi registri di produzione Detti registri devono essere dispo nibili al Servizio Tecnico Centrale e limi
293. enti norme salvo quanto prescritto in modo specifico per la progettazione di edifici con isola mento sismico in questo paragrafo CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali Spettri di progetto In generale gli spettri elastici definiti al punto 3 2 2 3 verranno adottati come spettri di progetto assumendo Tp 2 5 s Le ordinate spettrali per T gt 4s saranno assunte pari all ordinata corrispondente a T 4s Gli spettri di pro getto allo stato limite di danno si ottengono dividendo le ordinate spettrali per 2 5 In alternativa all impiego delle forme standard dello spettro di risposta elastico di cui al punto 3 2 2 3 associate al valore di a fornito nel paragrafo 3 2 2 1 per le diverse zone sismiche consentito l impiego di spettri di risposta specifici per il sito considerato caratterizzati dalle probabilit di superamento richieste per ciascuno dei due stati limite ricavati direttamen te sulla base di conoscenze geosismotettoniche e geotecniche oppure da dati statistici applicabili alla situazione in esame Le ordinate di tali spettri in corrispondenza dei periodi propri di interesse per il sistema non potran no essere assunte inferiori alle ordinate dello spettro elastico standard appli cabile in relazione al profilo di suolo Impiego di accelerogrammi l impiego di accelerogrammi regolato dalle prescrizioni del punto 3 2 2 7 e dalle seguenti La parte pseudo stazionaria deve essere preceduta e seguita da tratti a
294. enti pre fabbricati prodotti in stabilimenti permanenti o in impianti temporanei allestiti per uno specifico cantiere ovvero realizzati a pi d opera Per manufatti o elementi prefabbricati di serie devono intendersi unicamen te quelli prodotti in stabilimenti permanenti con tecnologia ripetitiva e proces si industrializzati Per manufatti di produzione occasionale si intendono gli elementi prefab bricati realizzati in stabilimenti permanenti ovvero a pi d opera o anche in impianti temporanei senza il presupposto della ripetitivit tipologica e destina ti in modo specifico ad una determinata opera e per questa progettati ex novo di volta in volta Il componente prefabbricato pu essere realizzato su richiesta specifica del Appaltatore e o Committente e prodot to sotto la responsabilit del Direttore Tecnico di Stabilimento e sotto la vigilanza del Direttore dei Lavori produzione occasionale realizzato sotto la responsabilit e vigilanza del Direttore Tecnico dello Sta bilimento di produzione In tal caso il componente prefabbricato rappre senta fornitura all Appaltatore od al Committente va accettato dal Diretto re dei Lavori e deve sottostare alle procedure delle produzioni industriali in serie Il componente prefabbricato pu essere l elemento di una produzione indu striale in serie In tal caso il prodotto componente deve essere qualificato ed il Direttore dei Lavori si limiter alle procedure di accettazio
295. enti valori p 1 0 per L lt 8medL gt 90 0m B 1 1 per 8m lt Lzs90m COEFFICIENTE DINAMICO RIDOTTO Nei casi di ponti ad arco o scatolari con o senza solettone di fondo aventi copertura h maggiore di 1 0 m il coefficiente dinamico pu essere ridotto nella seguente maniera h 1 00 Pia D 7 1 0 dove h in metri l altezza della copertura dall estradosso della struttura alla faccia superiore delle traverse Per le strutture dotate di una copertura maggiore di 2 50 m pu assumersi un coefficiente di incremento dinamico unitario Pile con snellezza lt 30 spalle fondazioni muri di sostegno e spinte del terreno possono essere calcolate assumendo coefficienti dinamici unitari COEFFICIENTI DINAMICI REALI Qualora per problemi specifici si debba prendere in considerazione l am plificazione dinamica delle sollecitazioni per un dato treno reale transitante sul ponte a velocit V in m sec i carichi dovuti al convoglio verranno moltiplica ti per uno dei due seguenti coefficienti dinamici reali II coefficiente viene inserito per tener conto anche del maggiore incremento dinamico dovu to al particolare tipo di armamento 287 CAPITOLO 6 Azioni antropiche Preale 1 9 0 5 g per linee con elevato standard manutentivo Preale 1 Q o per linee con ridotto standard manutentivo ove K v g T con K 1 K K 2L no ge 28 soe s0 tte je 100 80 sev lt 22
296. enza caratteristica a taglio in assenza di carichi verticali O tensione normale media dovuta ai carichi verticali agenti nella sezione di verifica Per elementi resistenti artificiali semipieni o forati deve risultare soddisfatta la relazione fx fyk lim 1 4 fix con film valore massimo della resistenza caratteristica a taglio che pu essere impiegata nel calcolo fu valore caratteristico della resistenza degli elementi in direzione oriz zontale e nel piano del muro da ricavare secondo le modalit descrit te nella relativa norma della serie EN 771 11 9 5 4 Moduli di elasticit secanti Il modulo di elasticit normale secante della muratura valutato in presen za di dati sperimentali facendo riferimento all intervallo 0 1 f 0 4 f In sede di progetto in mancanza di determinazione sperimentale nei cal coli possono essere assunti i seguenti valori modulo di elasticit normale secante E modulo di elasticit tangenziale secante G 1000 fy 0 4 E 464 12 REFERENZE TECNICHE ESSENZIALI 12 1 CODICI INTERNAZIONALI Eurocodici approvati dal Comitato Europeo di Normazione in forma di Euro Norma EN Manuale dell American Concrete Institut ACI Manual of Concrete Practi ce Manuali dell American Society of Civil Engineers ASCE Altri codici di riconosciuto livello internazionale 12 2 LETTERATURA TECNICA CONSOLIDATA Commentari del Consiglio Superiore dei LL PP del Ministero delle Infra
297. enza del calcestruzzo in opera va effettuato in confor mit a quanto indicato nel paragrafo 11 1 6 monitoraggio programmato di grandezze significative del comporta mento dell opera da proseguire anche dopo il collaudo della stessa Il collaudo statico tranne casi particolari va eseguito in corso d opera quan do vengono posti in opera elementi strutturali non pi ispezionabili controlla bili e collaudabili a seguito del proseguire della costruzione 8 2 PROVE DI CARICO Le prove di carico ove ritenute necessarie dal Collaudatore non potranno avere luogo prima che la struttura o il componente strutturale da provare abbia la configurazione di funzionamento finale I materiali degli elementi sottoposti a collaudo devono aver raggiunto le resistenze previste per il loro funziona mento finale in esercizio Il programma delle prove stabilito dal Collaudatore con l indicazione delle procedure di carico e delle prestazioni attese deformazioni livelli tensionali reazione dei vincoli ecc deve essere sottoposto al Direttore dei lavori ed al Progettista e reso noto al Costruttore per accettazione Nel caso di mancata accettazione da parte del Progettista e o del Costrutto re il Collaudatore con relazione motivata potr chiederne l esecuzione al Direttore dei lavori ovvero dichiarare l opera non collaudabile Le prove di carico si devono svolgere con le modalit indicate dal Collau datore che se ne assume la piena responsa
298. er l azione i esima y I valori di progetto a dei dati geometrici dimensioni degli elementi usati per valutare gli effetti delle azioni o le resistenze sono assunti uguali ai valori nominali apom incrementati o ridotti a seconda della condizione pi gravosa di possibili deviazioni Aa Per situazioni di calcolo pi generali il modello in eq 2 sar costruito su valo ri di calcolo di resistenza e di azione definiti come l opportuno frattile rispettiva mente diviso o moltiplicato per il relativo coefficiente parziale di sicurezza Il significato di resistenza e di azione ed i valori dei coefficienti parziali di sicurezza y e dei coefficienti di combinazione w sono definiti dalle norme specifiche sui materiali e componenti strutturali ed azioni in fun zione di quanto previsto al successivo paragrafo 2 5 valori dei y defini scono il limite inferiore ammesso per le resistenze e per le azioni che risul tano a vantaggio di sicurezza ed il limite superiore ammesso per le altre azioni Il Committente ed il Progettista di concerto nel rispetto dei livelli di sicu rezza fissati nella presente norma potranno variare i valori di y per motivata opportunit o necessit con riferimento ai codici internazionali ovvero lettera tura tecnica consolidata 31 CAPITOLO 2 Sicurezza prestazioni attese azioni sulle costruzioni 2 5 VITA UTILE DI PROGETTO LIVELLI DI SICUREZZA E CLASSI DI IMPORTANZA Quando una variabile di
299. er la velocit di progetto in relazione alle sezio ne trasversale del materiale rotabile preso a riferimento Nel caso si preveda la realizzazione di dispositivi atti a ridurre le variazioni di pressione sagomatura della sezione d entrata in galleria pozzi d aerazione ecc o nel caso di galle rie non critiche gallerie molto corte o molto lunghe necessario eseguire uno studio specifico Eventuali ulteriori elementi di dettaglio necessari alla definizione della sezione interna netta saranno forniti dal Gestore dell Infrastruttura ferroviaria 325 7 NORME PER LE OPERE INTERAGENTI CON I TERRENI E CON LE ROCCE PER GLI INTERVENTI NEI TERRENI E PER LA SICUREZZA DEI PENDII 7 1 DISPOSIZIONI GENERALI 7 1 1 OGGETTO DELLE NORME Le presenti norme riguardano a il progetto la realizzazione ed il collaudo delle opere interagenti con i terreni e con le rocce opere di fondazione delle strutture in elevato opere di sostegno opere in sotterraneo opere e manufatti di materiali sciolti naturali b il progetto la realizzazione ed il collaudo degli interventi nei terreni e nelle rocce fronti di scavo miglioramento e o consolidamento dei terreni e degli ammassi rocciosi consolidamento dei terreni interessanti opere esistenti c la valutazione della sicurezza dei pendii e la fattibilit di opere che hanno riflessi su grandi aree 7 1 2 SCOPO DELLE NORME Le norme definiscono le procedure per garantire la
300. ercizio tra le azioni variabili da prendere in considerazione debbano essere contemplate anche le azioni di tipo ambientale quali ad esempio l effetto di agenti chimico fisici facendo riferimento per l individuazione delle varie azio ni a quanto indicato in apposita letteratura tecnica 5 1 2 2 3 ANALISI DEL COMPORTAMENTO IN ESERCIZIO Le richieste delle prestazioni attese nelle strutture sono molteplici e varia no in funzione della struttura e della destinazione d uso Per le costruzioni civili ed industriali di tipo corrente in assenza di richieste prestazionali defi nite in normative specifiche si pu fare riferimento alle prescrizioni di segui to riportate 5 1 2 2 4 VERIFICHE DI DEFORMABILIT Per quanto riguarda i limiti di deformabilit essi devono essere congruenti con le prestazioni richieste alla struttura anche in relazione alla destinazione d uso Dovranno essere rispettate le limitazioni A indicate nella tabella 5 1 VIII e valide per combinazioni di carico frequenti 139 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni Tabella 5 1 VIII lt lt 6 0 63 solette piastre solai Ai Aa A3 travi Aut Zar A37 In cui l inflessione dovuta ai carichi permanenti l inflessione dovuta ai sovraccarichi variabili l inflessione dovuta alle deformazioni viscose valori di A sono da definirsi in funzione degli effetti sugli elementi por tati della qualit
301. eristiche geometriche degli elementi strutturali e delle propriet reologiche dei materiali 4 1 6 1 Livello I Il livello I di prestazione pu ritenersi adeguato per le costruzioni ove si veri ficano tutte le seguenti condizioni 107 CAPITOLO 4 Azioni accidentali a Gli eventuali crolli totali o parziali della costruzione non arrecano danni ad altre costruzioni b Gli eventuali crolli totali o parziali della costruzione non compromettono l efficacia di elementi di compartimentazione e sistemi antincendio che proteggono altre costruzioni c La costruzione non adibita interamente o in parte ad attivit che com portino presenza di persone esclusa quella occasionale e di breve durata di personale addetto Il livello I di prestazione pu ritenersi adeguato anche per le costruzioni ove si verificano tutte le seguenti condizioni d La costruzione non adibita ad attivit che comportino un carico di incen dio specifico riferito ai compartimenti antincendio e a tutti gli ambienti che li compongono superiore a 100 MJ m e La costruzione non adibita ad attivit che comportino impiego o deposi to di sostanze infiammabili esplosive tossiche o che possono dare luogo a reazioni pericolose f La costruzione non adibita ad attivit che comportino impiego di fiamme libere di resistenze elettriche in vista e di corpi incandescenti non protetti Per le costruzioni per cui sia richiesto il livello I di prestazione
302. eristico dell azione di base di ogni combinazione Qx i valori caratteristici delle azioni variabili tra loro indipendenti Yg 1 4 1 0 se il suo contributo aumenta la sicurezza Ya 1 5 0 se il suo contributo aumenta la sicurezza Yo coefficiente di combinazione allo stato limite ultimo da determinarsi sulla base di considerazioni statistiche Per gli stati limite di esercizio si devono prendere in esame le combinazioni frequenti e quasi permanenti con yy Yp Y4 1 e applicando ai valori carat teristici delle azioni variabili adeguati coefficienti Y y2 217 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni In forma convenzionale le combinazioni possono essere espresse nel modo seguente combinazioni frequenti Fa Gr Wi Qik 2 42 0 x combinazioni quasi permanenti Fa Gy z 2g essendo yi coefficiente atto a definire i valori delle azioni assimilabili ai frattili di ordine 0 95 delle distribuzioni dei valori istantanei W coefficiente atto a definire i valori quasi permanenti delle azioni variabili assimilabili ai valori medi delle distribuzioni dei valori istantanei In mancanza di informazioni adeguate si potranno attribuire ai coefficienti W 3 valori di cui al par 5 1 delle Norme Nel caso di verifica alle tensioni v par 2 8 devono essere considerate le combinazioni corrispondenti alla combinazione rara dello stato limite di eser cizio assumendo y 1 5 4 5 2 Valutazione dell eccentricit
303. esa nei limiti indicati al punto B La verifica quando necessaria dovr esse re condotta considerando convogli reali come specificato nel punto B In mancanza di ulteriori specificazioni per ponti con armamento su ballast non devono registrarsi accelerazioni verticali superiori a 3 5 m s nel campo di frequenze da 0 a 20 Hz Quando la velocit di esercizio minore o uguale a 250 km h e la frequen za propria della struttura compresa nei limiti indicati nel precedente punto B il rischio di vibrazioni eccessive viene meno con il rispetto dei limiti forniti nella Tab 6 3 X Deformazioni torsionali dell impalcato La torsione dell impalcato del ponte calcolata considerando il treno di carico LM 71 incrementato con il corrispondente coefficiente dinamico Fig 6 3 18 Sghembo ammissibile Il massimo sghembo misurato su una lunghezza di 3 m e considerando le rotaie solidali all impalcato Fig 6 3 18 non deve eccedere i seguenti valori 314 CAPITOLO 6 Azioni antropiche per V lt 120 km h t lt 4 5 mm 3m per 120 lt V lt 200 km h t lt 3 0 mm 3m per V gt 200 km h t lt 1 5 mm 3m Per velocit V gt 200 km h inoltre richiesta la seguente verifica per convo gli reali moltiplicati per il relativo incremento dinamico deve risultare t lt 1 2 mm 3m In mancanza di ulteriori specifiche lo sghembo complessivo dovuto alla geometria del binario curve di transizione e quello dovuto alla deformazione
304. eseguite le prove di cui al precedente punto 11 2 3 5 4 il direttore dei lavori pu valutare la necessit di ulteriori controlli In entrambi i casi per le modalit di prelievo dei campioni di esecuzione delle prove e di compilazione dei certificati valgono le medesime disposizioni di cui al precedente punto 11 2 3 5 4 420 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale 11 2 4 ACCIAI PER STRUTTURE METALLICHE 11 2 4 1 Generalit Le presenti norme prevedono l impiego degli acciai indicati nei successivi punti dei quali vengono precisate le caratteristiche Possono essere impiegati prodotti conformi ad altre specifiche tecniche qua lora garantiscano un livello di sicurezza equivalente e tale da soddisfare i requi siti essenziali della Direttiva 89 106 CEE Tale equivalenza sar accertata dal Ministero delle Infrastrutture Servizio Tecnico Centrale consentito l impiego di tipi di acciaio diversi da quelli sopra indicati pur ch venga garantita alla costruzione con adeguata documentazione teorica e sperimentale una sicurezza non minore di quella prevista dalle presenti norme Per l accertamento delle caratteristiche meccaniche indicate nel seguito il pre lievo dei saggi la posizione nel pezzo da cui essi devono essere prelevati la pre parazione delle provette e le modalit di prova sono rispondenti alle prescrizioni delle norme UNI EN ISO 377 UNI 552 UNI EN 10002 1 UNI EN 10045 1 Le tolleranze di fab
305. essarie caratteristiche in termini di duttilit e di quantit di energia dissipabile In tutti i casi i collegamenti devono essere in grado di assorbire gli sposta menti relativi e di trasferire le forze risultanti dall analisi con adeguati margini di sicurezza 5 7 10 EDIFICI CON STRUTTURA IN ACCIAIO 5 7 10 1 Generalit Gli edifici sismo resistenti in acciaio devono essere progettati in accordo con uno dei seguenti comportamenti strutturali a comportamento strutturale dissipativo b comportamento strutturale non dissipativo Nel caso a deve essere presa in considerazione la capacit di parti della struttura zone dissipative di resistere alle azioni sismiche oltre il campo elasti co Nel caso b gli effetti delle azioni sismiche sono calcolati indipendente mente dalla tipologia strutturale mediante l analisi elastica globale senza tener conto del comportamento del materiale in campo non lineare Le strutture con zone dissipative devono essere progettate in maniera tale che queste zone si sviluppino in quelle parti della struttura in cui la plasticiz zazione o l instabilit locale o altri fenomeni di degrado dovuti al comporta mento isteretico non influenzino la stabilit globale della struttura 5 7 10 2 Verifiche di sicurezza Le zone dissipative devono avere adeguata resistenza e duttilit La loro resi stenza deve essere verificata come per le situazioni non sismiche 3240 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzio
306. esse re stabilite in modo da garantire la sicurezza secondo quanto definito nei crite ri generali enunciati al Capitolo 2 delle presenti norme tecniche e sono rias sunte in Tabella 6 2 IV 6 2 4 1 Verifiche agli Stati Limite Ultimi Si dovr verificare che sia Egs Ra dove E il valore di progetto degli effet ti delle azioni ed R4 la corrispondente resistenza di progetto 6 2 4 2 Stati Limite di Servizio Per gli Stati Limite di Servizio si dovr verificare che sia E4 Ca dove Ca un valore nominale o una funzione di certe propriet materiali legate agli effet ti progettuali delle azioni considerate E il valore di progetto dell effetto del l azione p e uno spostamento o una accelerazione determinato sulla base delle combinazioni di carico 6 2 4 2 1 Verifiche allo stato limite di fatica Al fine di limitare il danneggiamento delle strutture causato dall azione ripetuta dei carichi variabili per le combinazioni di carico che risultino determinanti tra quelle prima indicate vanno eseguite idonee verifiche a fatica Particolare attenzione va rivolta alle strutture secondarie di impalcato ai dispostivi di vincolo ed alle strutture sensibili alle vibrazioni ed ai fenomeni di eccitazione dinamica quali quelli indotti dal vento In mancanza di dati pi precisi derivanti da una approfondita analisi della distribuzione statistica dei carichi in relazione al previsto periodo di esercizio dell opera le verifiche devon
307. essere non friabile o sfaldabile e resistente al gelo Non devono contenere in misura sen sibile sostanze solubili o residui organici Gli elementi murari devono essere integri senza zone alterate o removibili Gli elementi devono possedere i requisiti di resistenza meccanica ed adesi vit alle malte determinati secondo le modalit descritte nel paragrafo 11 9 L impiego di elementi provenienti da murature esistenti subordinato al sod disfacimento dei requisiti sopra indicati al ripristino della freschezza delle superfici a mezzo di pulitura e lavaggio delle superfici stesse ed al controllo del l integrit strutturale dell elemento con verifica della capacit di svolgere fun zione statica 5 4 2 3 Murature Le murature costituite dall assemblaggio organizzato ed efficace di elemen ti e malta possono essere a singolo paramento se la parete senza cavit o giunti verticali continui nel suo piano o a paramento doppio In questo ultimo caso possibile considerare un comportamento monolitico se garantito un efficace e solido collegamento tra i paramenti Nel caso di elementi naturali le pietre di geometria pressoch parallele pipeda poste in opera in strati regolari formano le murature di pietra squa 213 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni drata L impiego di materiale di cava grossolanamente lavorato consenti to per le nuove costruzioni solo nelle zone sismiche 3 e 4 purch posto in opera in strati p
308. essi ritiro viscosit resistenze parassite nei vincoli Q Valore caratteristico delle azioni legate al transito dei treni Sono le azio ni che corrispondono ad uno dei gruppi della Tab 6 3 IV T Valore caratteristico delle azioni dovute alle variazioni termiche unifor mi e differenziali combinate tra loro con i criteri indicati al punto 6 3 1 1 2 D 310 CAPITOLO 6 Azioni antropiche W Valore caratteristico delle azioni del vento valutate come al punto 6 3 1 1 2 D Ax Valore caratteristico della azioni eccezionali valutate come al punto 6 3 1 2 3 ad eccezione delle azioni sismiche Mentre le combinazioni da TA1 a TA4 vanno effettuate considerando tutti i gruppi di carico da 1 a 5 di cui alla Tab 6 3 V la combinazione TAS relativa alla fessurazione va effettuata portando in conto il solo gruppo di carico 6 della tabella di cui sopra Tab 6 3 V Combinazioni delle azioni per il metodo delle Tensioni Ammissibili AZIONE COMBINAZIONE Gr Pk Ik Qk T Wk Ax TAI 1 0 1 0 1 0 1 00 0 60 0 6 0 0 TA2 1 0 1 0 1 0 0 8 1 00 0 6 0 0 TA3 1 0 1 0 1 0 0 0 0 6 1 0 0 0 TA4 0 75 1 0 1 0 0 709 04 0 4 1 0 TA5 1 0 1 0 1 0 1 00 0 69 0 50 0 0 Tale valore non andr considerato ove fornisca un contributo favorevole alla verifica Ove si consideri il deragliamento sull impalcato del ponte tale valore dovr assumersi nullo La verifica a ribaltamento da operare
309. essiva maggiore di 10 m deve essere valutata anche la variazione del carico assiale prodotta dalle azioni orizzontali la forza tagliante prodotta dai carichi verticali ed orizzontali l eccentricit dei carichi assiali il momento flettente prodotto dai carichi verticali ed orizzontali consentito l impiego di modelli semplificati basati sullo schema dell arti colazione completa alle estremit degli elementi strutturali per il calcolo dei carichi trasmessi dai solai alle pareti e per la valutazione su queste ultime degli effetti delle azioni fuori tal piano In tal caso le eccentricit dei carichi assiali possono essere valutate come indicato nel seguente punto 5 4 5 2 5 4 5 1 Le azioni e le loro combinazioni Le azioni di calcolo sono quelle previste al punto 2 6 3 3 della presente norma Le verifiche debbono essere condotte nei riguardi degli stati limite di eserci zio e degli stati limite ultimi Le azioni sulla costruzione devono essere cumulate in modo da determina re condizioni di carico tali da risultare pi sfavorevoli ai fini delle singole veri fiche tenendo conto della probabilit ridotta di intervento simultaneo di tutte le azioni con i rispettivi valori pi sfavorevoli come consentito dalle norme vigen ti Per gli stati limite ultimi si adotteranno le combinazioni del tipo Fa YgGk Ja lQn sa 2 0oQuw essendo G il valore caratteristico delle azioni permanenti Qu il valore caratt
310. essive dell azione aerodinamica e o della risposta aeroelastica anche mediante prove in galleria del vento e metodi di flui dodinamica numerica in particolare quando si ricorra a queste ultime tecniche i risultati devono essere supportati da estensive analisi di cali brazione ed approfonditi studi di validazione Analisi specifiche dovranno essere sviluppate nel caso di costruzioni speciali vicine quali edifici alti o torri di raffreddamento poste ad esempio in scia l una con l altra dove si possano innescare fenomeni di interazione con campi di velocit del vento amplificati particolarmente severi Tali studi dovranno altres valutare il possibile disturbo recato a persone ed oggetti nelle vicinanze ester ne degli edifici In termini generali strutture comunque aventi estensione in altezza o in lun ghezza maggiori di 200 metri potranno essere solo preliminarmente dimensio nate usando la formulazione quasi statica equivalente ma dovranno essere verificate nelle loro capacit prestazionali e di sicurezza utilizzando teorie e metodi che tengano esplicitamente in conto la natura dinamica dell azione del vento ed i possibili fenomeni di interazione 63 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali PROCEDURA DI CALCOLO DELLE AZIONI DEL VENTO 1 Definizione della zona macrozonazione valore della velocit di riferimento 3 3 2 2 Definizione del periodo di ritorno adeguamento della velocit di riferimento 3 3 3 3 C
311. essore non inferiore a 200 mm posti ad interasse a Tabella 5 4 II Fattore laterale di vincolo p h a lt 0 5 1 0 5 lt h a lt 1 0 3 2 h a 1 0 lt ha 1 1 h aX Se il generico muro trasversale ha aperture porte o finestre si ritiene con venzionalmente che la sua funzione di irrigidimento possa essere espletata quando lo stipite delle aperture disti dalla superficie del muro irrigidito almeno 1 5 dell altezza del muro stesso in caso contrario si assume p 1 Il valore della snellezza A non deve risultare superiore a 20 5 4 5 ANALISI STRUTTURALE Per ogni specifico stato limite di verifica si deve adottare un modello di cal colo in grado di includere una appropriata descrizione dell organizzazione della struttura dei materiali e della localizzazione dell edificio definire un realistico comportamento dell intera struttura o di parte di essa considerare realistiche azioni di progetto e le modalit della loro applica zione Per la valutazione di effetti locali consentito l impiego di modelli di calco lo basati su parti isolate della struttura La risposta del modello calcolata usando analisi non lineari 216 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni analisi lineari assumendo i valori secanti dei moduli di elasticit L analisi deve fornire per ciascun elemento strutturale il carico assiale prodotto dai carichi verticali per edifici con altezza com pl
312. estinati al laboratorio incaricato delle prove di can tiere devono essere accompagnati dalla sopraindicata documentazione e da una dichiarazione di provenienza rilasciata dal direttore dei lavori produttori i successivi intermediari e gli utilizzatori finali devono assicura re una corretta archiviazione della documentazione di accompagnamento dei materiali garantendone la disponibilit per almeno 10 anni e devono mantene re evidenti le marcature o etichette di riconoscimento per la rintracciabilit del prodotto Eventuali disposizioni supplementari atte a facilitare l identificazione e la rintracciabilit del prodotto attraverso il marchio possono essere emesse dal Ser vizio Tecnico Centrale Tutti i certificati relativi alle prove meccaniche degli acciai sia in stabili mento che in cantiere o nel luogo di lavorazione devono riportare l indicazio ne del marchio identificativo rilevato a cura del laboratorio incaricato dei con trolli sui campioni da sottoporre a prove Ove i campioni fossero sprovvisti di tale marchio oppure il marchio non dovesse rientrare fra quelli depositati pres so il Servizio Tecnico Centrale le certificazioni emesse dal laboratorio non pos sono assumere valenza ai sensi del presente decreto e di ci ne deve essere fatta esplicita menzione sul certificato stesso In tal caso il materiale non pu essere utilizzato ed il Laboratorio incaricato informa di ci il Servizio Tecnico Centrale 11 2 1 3 Forni
313. estremi dell attestato di qualificazione nonch l ultimo attestato di con ferma della qualificazione per le sole verifiche periodiche della qualit la data del prelievo il luogo di effettuazione delle prove e la data di emis sione del certificato le dimensioni nominali ed effettive del prodotto ed i risultati delle prove eseguite l analisi chimica per i prodotti dichiarati saldabili o comunque utilizzati per la fabbricazione di prodotti finiti elettrosaldati le elaborazioni statistiche previste nei punti 11 2 2 10 11 2 3 5 e 11 2 4 8 I prelievi in stabilimento sono effettuati ove possibile dalla linea di produ zione Le prove possono essere effettuate dai tecnici del laboratorio incaricato anche presso lo stabilimento del produttore qualora le attrezzature utilizzate siano tarate e la loro idoneit sia accertata e documentata Di ci ne deve essere fatta esplicita menzione nel rapporto di prova nel quale deve essere presente la dichiarazione del rappresentante del laboratorio incaricato relativa all idoneit delle attrezzature utilizzate In caso di risultato negativo delle prove il Produttore deve individuare le cause e apportare le opportune azioni correttive dandone comunicazione al Laboratorio incaricato e successivamente ripetere le prove di verifica Le specifiche per l effettuazione delle prove di qualificazione e delle verifi che periodiche della qualit ivi compresa la cadenza temporale dei
314. etterle ai sistemi resistenti verticali telai pareti e nuclei comportandosi il pi possibile come corpi rigidi nel pro prio piano i gradi di libert dell edificio possono essere ridotti a tre per piano concentrando masse e momenti di inerzia nel centro di gravit di ciascun piano A tal fine i solai e le coperture devono essere dotati della resistenza necessaria e di una rigidezza nel proprio piano grande rispetto alla rigidezza sotto carichi orizzontali dei sistemi resistenti verticali inoltre debbono essere efficacemente connessi a tali sistemi 235 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni Il modello adottato deve essere tridimensionale solo gli edifici regolari in pianta possono essere analizzati considerando due modelli piani separati uno per ciascuna direzione principale Quale che sia il modello adottato in aggiunta all eccentricit effettiva dovr essere considerata un eccentricit accidentale che tenga conto dell incertezza relativa all effettiva posizione del centro di massa 5 7 4 3 Analisi strutturale L analisi strutturale pu essere condotta utilizzando l analisi dinamica moda le che prenda in conto i modi con massa partecipante significativa opportuna mente combinati Il Progettista fermi restando i livelli di sicurezza da raggiungere pu utiliz zare altri metodi di analisi strutturale che tengano conto di modelli costitutivi di comportamento dei materiali e degli elementi strutturali non lineari c
315. eulada con l Isola di Maddalena 6 Sardegna zona a o della retta congiungente 28 500 0 020 Capo Teulada con l Isola di Maddalena 7 Liguria 28 1000 0 015 8 Provincia di Trieste 30 1500 0 010 9 Isole con l eccezione di Sicilia e Sardegna e 31 500 0 020 mare aperto 65 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali Per altitudini superiori a 1500 m sul livello del mare i valori della velocit di riferimento possono essere ricavati da dati supportati da opportuna docu mentazione o da indagini statistiche adeguatamente comprovate Fatte salve tali valutazioni comunque raccomandate in prossimit di vette e crinali i valori uti lizzati non dovranno essere minori di quelli previsti per 1500 m di altitudine g Isola della Maddalena Capo Teulada Figura 3 3 1 Mappa per la macrozonazione per l azione del vento 3 3 3 PERIODI DI RITORNO Coerentemente alla definizione data nel Capitolo 2 delle presenti norme tec niche il Progettista adotta per le strutture di Classe 1 e 2 valori della velocit di riferimento del vento ve Tk associati ai diversi periodi di ritorno richiesti in ogni caso non inferiori a 50 anni In assenza di specifiche ed adeguate indagini statistiche la velocit di riferi mento del vento vg Tp riferita ad un generico periodo di ritorno Tx data dal l espressione Vr TR Gr TR Ver dove Vet la velocit di riferimento del vento associata ad un intervallo
316. eve considerare l effetto dello scorri mento delle unioni Tabella 5 3 IV Valori di kqer per legno massiccio legno lamellare e compensato cia Classe di servizio Tipi di legno 1 2 Legno massiccio 0 60 2 00 Lamellare incollato LVL 0 60 2 00 Compensato 0 80 2 50 Nota Per il legno massiccio posto in opera all umidit corrispondente al punto di saturazione o vicino ad esso e che sia con probabilit soggetto al processo di essiccazione sotto cari co il valore di ky sar aumentato di 1 0 5 3 2 3 Stati limite ultimi Verifiche di resistenza Per la verifica della sicurezza e delle prestazioni delle opere si utilizzer il metodo tensionale di cui al paragrafo 2 8 205 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni Le tensioni interne saranno calcolate nell ipotesi di conservazione delle tensioni piane e di una relazione lineare tra tensioni e deformazioni fino alla rottura mentre le resistenze per i vari stati di tensione semplice o monoassiale devono essere ricavate attraverso prove sperimentali di cui al par 11 6 Le resistenze di calcolo dei materiali X4 sono definite al punto 5 3 2 1 3 Per quanto sopra gli stati limite verranno definiti attraverso gli stati tensionali ulti mi A causa della anisotropia del materiale le verifiche degli stati tensionali di tensio ne e compressione andranno eseguite con riferimento alle resistenze sperimentali secondo la fibratura ovvero perpendicolare ad essa
317. ezione ammessa per l impiego 11 2 2 9 Altri tipi di acciai 11 2 2 9 1 ACCIAI INOSSIDABILI ammesso l impiego di acciai inossidabili purch le caratteristiche meccaniche siano conformi alle prescrizioni relative agli acciai di cui al punto 11 2 2 con l avvertenza di sostituire al termine f della Tabella 11 2 1 il termine fz ovvero la tensione corrispondente ad un allungamen to Ay 7 La saldabilit di tali acciai va documentata attraverso prove di saldabilit certificate da un laboratorio di cui all art 59 del DPR n 380 2001 ed effettuate secondo gli specifici procedimenti di saldatura da utilizzare in cantiere o in officina previsti dal produttore Per essi la qualificazione ammessa anche nel caso di produzione non continua permanendo tutte le altre regole relative alla qualificazione 11 2 2 9 2 ACCIAI ZINCATI ammesso l uso di acciai zincati purch le caratteristiche fisiche mec caniche e tecnologiche siano conformi alle prescrizioni relative agli acciai normali La qualificazione e di conseguenza la relativa verifica delle caratteri stiche sopra indicate deve essere effettuata sul prodotto finito dopo il pro cedimento di zincatura La marcatura deve consentire l identificazione sia del produttore dell e lemento base che dello stabilimento di zincatura pertanto nel caso in cui la zincatura venga effettuata su prodotti gi qualificati all origine e quin di dotati di marcatura indelebile
318. ezza Per gli elementi strutturali delle costruzioni civili consistenti in travi pilastri ecc l armatura parallela all asse dell elemento non deve essere inferiore allo 0 3 dell area totale della sezione di conglomerato cementizio opportuna mente distribuita sulla sezione in funzione del tipo di sollecitazione preva lente Nelle sezioni a spigoli vivi occorrer disporre una barra longitudinale in corrispondenza di ciascuno spigolo Per le sezioni a perimetro continuo le barre longitudinali non potranno avere interassi maggiori di 200 mm Per le strutture in zona sismica il rapporto tra le aree delle armature longi tudinali ai due lembi non pu essere inferiore a 0 5 5 1 6 1 2 TRAVI ARMATURA TRASVERSALE ARMATURA A TAGLIO E A TORSIONE Le travi devono prevedere armatura trasversale costituite da staffe con sezio ne complessiva non inferiore ad A 1 5 b mm m essendo b lo spessore mini mo dell anima in millimetri con un minimo di tre staffe al metro e comunque interasse non inferiore a 0 8 volte l altezza utile della sezione In prossimit di carichi concentrati o delle zone d appoggio per una lun ghezza pari all altezza utile della sezione da ciascuna parte del carico concen trato il passo delle staffe non dovr superare il valore 12 essendo g il dia metro minimo dell armatura longitudinale 149 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni In presenza di significative sollecitazioni torsionali dovranno disporsi nel
319. ezza degli occupanti durante tutta la loro permanen za prevista nell edificio garantire la sicurezza delle squadre di soccorso e delle squadre antin cendio evitare crolli dell edificio permettere ai componenti e ai sistemi antincendio di mantenere la loro funzionalit consentire l eventuale riutilizzazione della struttura ove richiesto La capacit del sistema strutturale in caso di incendio si determina sulla base della capacit portante propria degli elementi strutturali singoli di porzioni di struttura o dell intero sistema costruttivo comprese le condi zioni di carico e di vincolo tenendo conto della eventuale presenza di materiali protettivi 4 1 4 PROCEDURE GENERALI PER IL PROGETTO DELLE STRUTTURE ALL INCENDIO Il progetto delle strutture soggette all azione dell incendio deve essere cos articolato scelta degli scenari d incendio significativi per il caso in esame determinazione dei relativi incendi di progetto calcolo dell evoluzione della temperatura all interno degli elementi strutturali calcolo del comportamento meccanico delle strutture esposte al fuoco Il comportamento meccanico di una struttura esposta all incendio dipende dalle azioni meccaniche e termiche indotte dal fuoco e dai loro effetti sulle propriet dei materiali combinate con gli effetti indotti sulla struttura dalle azioni meccaniche permanenti e variabili 4 1 4 1 Scenari e incendi convenzionali di progetto
320. ferirsi alle tensioni geometriche o di picco vale a dire alle tensioni massime principali nel metallo base in prossimit della potenzia le cricca tenendo conto degli effetti delle concentrazioni di tensione dovute alla geometria globale del particolare dettaglio costruttivo escludendo per gli effetti di concentrazioni locali dovuti alla geometria della saldatura ed alle discontinuit nella stessa e nel metallo base adiacente secondo le modalit e le limitazioni spe cifiche del metodo nell ambito della meccanica della frattura Nelle verifiche a fatica consentito tener conto degli effetti benefici di even tuali trattamenti termici 5 2 3 2 Verifiche agli stati limite di servizio Le verifiche devono essere condotte confrontando con i valori limite ammis sibili quelli calcolati modellando la struttura in modo da tener conto di tutti i fattori che ne possono influenzare la risposta nel comportamento che si analiz za quali la temperatura le rigidezze torsionali e a taglio i cedimenti differen ziali gli effetti del secondo ordine le rigidezze effettive dei nodi imperfezioni geometriche significative e le eccentricit non intenzionali Le azioni devono essere scelte con intensit distribuzione e caratteristiche il pi possibile aderenti alla situazione della struttura in esercizio nonch criti che per il tipo di prestazione che si intende analizzare Per le caratteristiche dei materiali si far riferimento ai valori defini
321. fetti termici sul binario in assenza di apparecchi di dilatazione del binario si potr considerare nulla la variazione termica nel binario essendo essa ininfluente ai fini della valuta zione delle reazioni nei vincoli fissi delle tensioni aggiuntive nelle rotaie dovu te all interazione e non generando scorrimenti relativi binario impalcato in presenza di apparecchi di dilatazione del binario si assumeranno variazioni ter miche del binario pari a 30 C e 40 C rispetto alla temperatura di regolazione del binario stesso Nel caso di impalcato in acciaio esse dovranno essere applicate contemporaneamente alle variazioni termiche dell impalcato e con lo stesso segno Nel caso di impalcati in c a p o misti in acciaio calcestruzzo occorrer considerare tra le due seguenti la condizione pi sfavorevole nella combinazio ne con le altre azioni nella prima nulla la variazione termica nell impalcato e massima positiva o negativa quella nella rotaia nella seconda nulla la varia zione termica nella rotaia e massima positiva o negativa quella nell impalcato NEVE Limitatamente alle fasi di costruzioni del ponte dovr considerarsi un carico da neve il cui valore caratteristico sar assunto concordemente con le norme relative alle azioni sulle costruzioni 293 CAPITOLO 6 Azioni antropiche E Effetti di interazione statica Treno Binario Struttura Nei casi in cui si abbia continuit delle rotaie tra il ponte ed
322. ffe trasversali che cerchiano il calcestruzzo contro l ele mento metallico b un profilato cavo tubolare contiene il calcestruzzo Nell interno del cal cestruzzo possono essere aggiunte delle armature longitudinali di ripresa Nel caso a lo spessore di conglomerato deve essere il doppio del coprifer ro delle armature con spessore minimo pari a 50 mm particolare attenzione va posta nel rispetto di queste regole nei nodi strutturali La trasmissione degli sforzi di scorrimento deve avvenire attraverso connet tori ortogonali alla superficie ovvero mediante rugosit delle superfici di con tatto di cui venga valutata per via sperimentale la capacit di trasmettere forze di scorrimento 5 7 PARTICOLARI PRESCRIZIONI PER LA PROGETTAZIONE IN PRESENZA DI AZIONI SISMICHE 5 7 1 REQUISITI DI SICUREZZA E CRITERI DI VERIFICA 5 7 1 1 Oggetto delle norme Il presente capitolo riguarda particolari prescrizioni relative alle nuove opere soggette anche all azione sismica Possono servire per la valutazione della sicurezza e la progettazione di interventi di consolidamento riparazio ne miglioramento ed adeguamento di strutture esistenti Le norme hanno per 232 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni obiettivo la salvaguardia della vita umana la limitazione dei danni il man tenimento della funzionalit delle strutture essenziali agli interventi di prote zione civile Il Committente ed il Progettista di concerto nel rispetto
323. ffici aperti al pubblico ed autorimesse 0 7 magazzini depositi 1 0 variazioni termiche 0 6 vento 0 6 neve 0 6 Per le altre tipologie costruttive ponti gallerie edifici industriali ecc competer al Progettista ed al Committente di concerto la definizione dei valori di y II contributo delle distorsioni concentrate o diffuse non imposte appositamente deve essere trascurato se il suo effetto aumenta la sicurez za della struttura Nelle verifiche di sicurezza a fatica si adotter un coefficiente parzia le unico per tutte le azioni Ve 1 5 2 3 1 2 STATO LIMITE DI EQUILIBRIO Per ogni prevedibile situazione di progetto andr verificata la possibi lit di perdita dell equilibrio per ribaltamento o scorrimento della struttu ra o di parti di essa come corpi rigidi imponendo che Ej E4 dstb lt R Eg stb essendo Egas Eas rispettivamente gli effetti di progetto delle azioni instabilizzanti e stabilizzanti In particolare dovr essere posta attenzione alle situazioni transitorie in fase di montaggio o riparazione in particolare nei casi di sbalzi con tiranti provvisori o definitivi di strutture con sezione a cassone ed appog gi puntuali di travi o altri elementi da controventare 180 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni 5 2 3 1 3 STATI LIMITE ULTIMI Si verificher la sicurezza nei confronti dello stato limite di rottura per formazione di meccanismo e di instabilit imponendo che e nello st
324. fornisce in funzione della quota altimetrica z l andamento della velocit media del vento essendo alz In z z la funzione che definisce la forma base del profilo delle velocit con la quota z profilo logaritmico con Z gt zZ ky Zo Zmin parametri assegnati in Tabella 3 3 Il in funzione della cate goria di esposizione del sito ove sorge la costruzione C il coefficiente di topografia funzione delle caratteristiche topografiche e orografiche del sito ove sorge la costruzio ne che modifica localmente il profilo delle velocit punto 3 3 5 e Velocit di picco del vento v z che tiene conto degli incrementi di velo cit relativi a fenomeni di raffica da usarsi per la determinazione della pressione cinetica di picco come definita nel successivo punto 3 3 6 dalla quale sono calcolate le sollecitazioni statiche equivalenti Vp Z Cey Z Vr TR dove il coefficiente di esposizione per le velocit c fornito dall espressione Cs z k Jc a z 7 c a z per yA AER CorhZ Co Zain per Z lt Znin Tabella 3 3 11 Parametri per la definizione del coefficiente di esposizione Categoria di esposizione del sito k Zo m Zmin m 0 17 0 01 2 Il 0 19 0 05 4 III 0 20 0 10 5 IV 0 22 0 30 8 V 0 23 0 70 12 68 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali In mancanza di analisi specifiche che tengano conto sia della direzione di provenienza del vento sia delle variazioni
325. g per 3 8 m lt h lt 7 5 m 3 7 k 0 per h 7 5 m dove h rappresenta la distanza dal P F alla superficie inferiore della struttu ra 299 CAPITOLO 6 Azioni antropiche STRUTTURE CON SUPERFICI MULTIPLE A FIANCO DEL BINARIO SIA VERTI CALI CHE ORIZZONTALI O INCLINATE valori caratteristici dell azione gy sono forniti in Fig 6 3 13 e si appli cano ortogonalmente alla superficie considerata Le azioni sono determinate secondo quanto detto nel precedente punto SUPERFICI VERTICALI PARALLELE AL BINARIO adottando una distanza fittizia dal binario pari a Fig 6 3 13 Definizione della distanza max ag e min ag dal centro del binario a s 0 6 min ag 0 4 max ay Le distanze min ay max a sono indicate in Fig 6 3 13 Nei casi in cui max ay gt 6 m si adotter max a 6 0 m I coefficienti k e k sono gli stessi definiti al punto precedente SUPERFICI VERTICALI PARALLELE AL BINARIO a s 0 6 min ag 0 4 max ay Le distanze min ay max a sono indicate in Fig 6 3 13 Nei casi in cui max ay gt 6 m si adotter max ag 6 0m SUPERFICI CHE CIRCONDANO INTEGRALMENTE IL BINARIO PER LUN GHEZZE SUPERIORI A 15 20 M In questo caso tutte le azioni si applicheranno indipendentemente dalla forma aerodinamica del treno nella seguente maniera sulle superfici verticali k4 q y per tutta l altezza dell elemento con Qu determinato in accordo con il punto SUPERFICI ORIZZONTALI ADIA CENTI IL BINARIO e k
326. gio dei cavi Nella valutazione della precompressione nel caso di armatura post tesa la tensione iniziale va calcolata deducendo dalla tensione al marti netto la perdita per rientro degli apparecchi di ancoraggio e scorrimento dei fili bloccati e le perdite per attrito lungo il cavo I procedimenti di calcolo relativi alle condizioni di esercizio devono essere condotti nell ipotesi di elasticit dei materiali valutando accurata mente gli effetti della caduta di tensione per deformazioni differite nel tempo Quando la tesatura dei cavi viene effettuata in tempi successivi la progetta zione deve tenere conto degli effetti della tesatura dei cavi sullo stato di solle citazione dei cavi gi tesati Nelle strutture ad armatura pre tesa si deve considerare la caduta di tensio ne per deformazione elastica Nelle strutture composte e quando si eseguono getti successivi si deve tene re conto delle conseguenze del ritiro e della viscosit del conglomerato cemen tizio nonch del rilassamento dell acciaio Per le strutture a vincoli variati va attentamente studiata la variazione degli 153 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni stati di coazione nel tempo in funzione delle caratteristiche viscose del con glomerato cementizio Per le limitazioni degli stati tensionali nelle condizioni di esercizio per tutte le strutture precompresse anche parzialmente valgono le prescrizioni riporta te nei punti 5 1 8 1 6 5 1 8 1 7 e 5 1 8 1 10
327. gono debbono essere controllati quando rilevanti i seguenti stati limite ultimi a perdita di equilibrio statico b eccessiva sollecitazione deformazione di sezioni membrature e dell inte ra struttura tenuto conto del decadimento delle caratteristiche meccani co fisiche dei materiali per effetto di fatica corrosione e degrado c eccessiva sollecitazione deformazione del terreno Le verifiche di sicurezza agli stati limite di tipo b e c sono condotte accer tandosi che i valori di progetto E degli effetti delle azioni siano minori o egua li dei valori di progetto R4 degli effetti delle resistenze E Ru Tali verifiche possono essere attuate con il metodo dei coefficienti parziali di sicurezza sulle azioni e sulle resistenze illustrato nel paragrafo 2 4 In presenza di fenomeni di fatica si far ricorso alle relative basi teoriche e soprattutto alla validazione sperimentale Le verifiche di sicurezza agli stati limite di tipo a sono condotte accertandosi che i valori di progetto E degli effetti delle azioni agenti siano minori o eguali dei valori di progetto Rydegli effetti delle azioni stabilizzanti e o resistenti E sRy La scelta dei valori delle azioni variabili Q da impiegare nelle combinazio ni di carico utilizzate per le verifiche agli SLU avviene sulla base della situa zione di progetto considerata In particolare e nelle situazioni di progetto persistenti o transitorie per tutte le azioni variabili si utiliz
328. grecate deve dotarsi di un sistema di controllo della lavorazione allo scopo di assicurare che le lavorazioni effettuate non comporti no alterazioni delle caratteristiche meccaniche dei prodotti e che il prodotto abbia i requisiti previsti dalle presenti norme e che tali requisiti siano costante mente mantenuti fino alla posa in opera Il sistema di gestione della qualit del prodotto che sovrintende al processo di fabbricazione deve essere predisposto in coerenza con le norme UNI EN 9001 e certificato da parte un organismo terzo indipendente di adeguata com petenza ed organizzazione che opera in coerenza con le norme UNI EN 45012 produttori sono tenuti a dichiarare al Servizio Tecnico Centrale la fabbrica zione dei prodotti realizzati con materiale base qualificato prodotti finiti devono essere marcati secondo le modalit previste dal punto 11 2 1 delle norme tecniche ed il marchio deve essere depositato pres so il Servizio Tecnico Centrale La dichiarazione sopracitata ed il deposito del marchio devono essere con fermati annualmente al Servizio Tecnico Centrale con una dichiarazione atte stante che nulla variato nel prodotto e nel processo produttivo rispetto al precedente deposito ovvero siano descritte le avvenute variazioni Il Servizio Tecnico Centrale attesta l avvenuta presentazione della dichiara zione I documenti che accompagnano ogni fornitura in cantiere devono indicare gli estremi della certificazione di c
329. he fisiche chimiche e meccaniche si potr fare utile riferimento alle indicazioni contenute nelle linee guida sul calcestruzzo preconfezionato edite dal Servizio Tecnico Centrale I documenti che accompagnano ogni fornitura in cantiere di calcestruzzo con fezionato con processo industrializzato devono indicare gli estremi della certifica zione di controllo di produzione in fabbrica Il direttore dei lavori tenuto a verificare quanto sopra indicato ed a rifiutare le eventuali forniture non conformi dovr comunque effettuare le prove di accetta zione previste al punto 11 1 5 ed acquisire prima dell inizio della fornitura copia della certificazione del controllo di processo produttivo 11 1 9 COMPONENTI DEL CONGLOMERATO CEMENTIZIO 11 1 9 1 Leganti Nelle opere oggetto delle presenti norme devono impiegarsi esclusivamente i leganti idraulici previsti dalle disposizioni vigenti in materia legge 26 5 1965 n 595 e norme armonizzate della serie EN 197 dotati di attestato di conformit ai sensi delle norme EN 197 1 ed EN 197 2 escluso l impiego di cementi alluminosi L impiego dei cementi di tipo C richiamati nella legge 26 5 1965 n 595 limi tato ai calcestruzzi per sbarramenti di ritenuta In caso di ambienti chimicamente aggressivi si deve far riferimento ai cementi previsti dalle norme UNI 9156 cementi resistenti ai solfati e UNI 9606 cementi resistenti al dilavamento della calce 11 1 9 2 Aggregati Sono idonei al
330. hettature indelebili ecc che i campioni inviati per le prove al laboratorio incaricato siano effetti vamente quelli da lui prelevati La domanda di prove al laboratorio di cui all art 59 del DPR n 380 2001 deve essere sottoscritta dal direttore dei lavori e deve contenere precise indi cazioni sulle strutture interessate da ciascun prelievo In caso di mancata sot toscrizione della richiesta di prove da parte del direttore dei lavori le certi ficazioni emesse dal laboratorio non possono assumere valenza ai sensi del presente decreto e di ci ne deve essere fatta esplicita menzione sul certifi cato stesso I certificati emessi dai laboratori devono obbligatoriamente contenere alme no l identificazione del laboratorio che rilascia il certificato una identificazione univoca del certificato numero di serie e data di emis sione e di ciascuna sua pagina oltre al numero totale di pagine l identificazione del committente dei lavori in esecuzione e del cantiere di riferimento il nominativo del direttore dei lavori che richiede la prova la descrizione e l identificazione dei campioni da provare la data di ricevimento dei campioni e la data di esecuzione delle prove l identificazione delle specifiche di prova o la descrizione del metodo o procedura adottata con l indicazione delle norme di riferimento per l ese cuzione della stessa le dimensioni effettivamente misurate dei campioni i risultati delle p
331. i elevato quan to pi gravi sono le conseguenze dell evento sfavorevole rappresentato dal rag giungimento di uno stato limite ultimo Sono elencati nel seguito alcuni stati limite ultimi tra i pi consueti a perdita di equilibrio della struttura o di una sua parte b deformazioni o movimenti eccessivi c raggiungimento della massima capacit di resistenza di parti di strutture collegamenti fondazioni d raggiungimento della massima capacit di resistenza della struttura nel suo insieme e raggiungimento della massima capacit di resistenza dei terreni f rottura di membrature e collegamenti per fatica g rottura di membrature e collegamenti per altri effetti dipendenti dal tempo h instabilit di parti della struttura o del suo insieme 2 2 2 STATI LIMITE DI ESERCIZIO SLE Lo stato limite di esercizio definito come lo stato al superamento del quale corrisponde la perdita di una particolare funzionalit che condiziona o limita la prestazione dell opera Sono elencati nel seguito alcuni stati limite di esercizio tra i pi consueti a danneggiamenti locali ad es fessurazione del calcestruzzo che possono ridurre la durabilit della struttura la sua efficienza o il suo aspetto b eccessive deformazioni e distorsioni che possono limitare l uso della costruzione la sua efficienza e il suo aspetto 25 CAPITOLO 2 Sicurezza prestazioni attese azioni sulle costruzioni c eccessive deformazioni o distorsioni ch
332. i scono un incremento del contributo ai fini della verifica dell elemento per l ef fetto considerato TRENO DI CARICO SW e a Fig 6 3 2 Treno di carico SW Tale carico schematizza gli effetti statici prodotti dal traffico ferroviario pesante l articolazione del carico mostrata in Fig 6 3 2 e per tale modello di cari co sono considerate due distinte configurazioni denominate SW 0 ed SW 2 le caratterizzazioni di entrambe queste configurazioni sono indicate in Tab 6 3 1 Tab 6 3 1 Caratteristiche Treni di Carico SW Tipo di Carico qu kN m a m c m SW 0 133 15 0 5 3 SW 2 150 25 0 7 0 279 CAPITOLO 6 Azioni antropiche Per casi particolari e comunque limitatamente a travi semplicemente appoggiate possono adottarsi i carichi equivalenti flettenti P e taglianti P relativi ai treni di carico di cui in precedenza assumendo a come diagramma dei momenti flettenti dovuti al sovraccarico P direttamente applicato la figura formata da due semiparabole ad asse verticale simmetricamente disposte rispetto alla mezzeria di ordinata massima pari a M 1 8 P L e riunite da una orizzontale tangente ad entrambi i vertici e di lunghezza Z 1 Ps L b come diagramma dei massimi sforzi di taglio quello prodotto dal sovraccarico uniformemente ripartito P corrispondente ad una luce uguale alla lunghezza del binario da sovraccaricarsi per avere il massimo sforzo nella sezione
333. i sistemi che introducono stati coattivi la distribuzione di distorsioni impresse e delle variazioni e dei gradienti di temperatura le caratteristiche dei materiali e dei legami costitutivi adottati le combinazioni di carico Vanno posti in evidenza i punti e o le sezioni di restituzione dei risultati Il complesso dei dati riguardanti il modello di calcolo deve essere tale da consentire a soggetti diversi dall estensore della relazione di calcolo di svilup pare elaborazioni indipendenti 368 CAPITOLO 10 Norme per la redazione dei progetti esecutivi 10 5 SINTESI DEI RISULTATI L esito di ogni elaborazione deve essere sintetizzato in disegni e schemi grafici che evidenzino con chiarezza i valori numerici nei punti o nelle sezioni significa tive ai fini della valutazione del comportamento complessivo della struttura e quel li necessari ai fini delle verifiche di misura della sicurezza 10 6 MISURA DELLA SICUREZZA DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI In funzione della metodologia adottata per effettuare la misura della sicurezza degli elementi strutturali andranno riportati tutti gli elementi che consentano di verificare il rispetto delle diseguglianze riguardanti gli stati limite di esercizio il rispetto delle diseguglianze riguardanti gli stati limite ultimi il rispetto dei vincoli riguardanti la deformabilit e duttilit delle sezioni Nel caso di verifica automatica delle sezioni occorre indicare per ciascuna sezione l
334. i base qualificati all origine Alla dichiarazione deve essere allegata la nota di incarico al Direttore Tec nico dell officina controfirmata dallo stesso per accettazione ed assunzione delle responsabilit ai sensi del presente decreto sui controlli sui materiali Il Servizio Tecnico Centrale attesta l avvenuta presentazione della dichiara zione di cui sopra La dichiarazione sopra citata deve essere confermata annualmente al Servi zio Tecnico Centrale con allegata una dichiarazione attestante che nulla variato rispetto al precedente deposito ovvero siano descritte le avvenute varia zioni Ogni fornitura in cantiere di elementi strutturali deve essere accompagnata in aggiunta alla documentazione di cui al punto 11 2 1 3 da copia dei certifi cati delle prove fatte eseguire dal direttore dello stabilimento e della sopra cita ta dichiarazione Il direttore dei lavori tenuto a verificare quanto sopra indicato ed a rifiuta re le eventuali forniture non conformi 11 2 4 8 2 7 Centri di prelavorazione di componenti strutturali Si definiscono centri di prelavorazione o di servizio quegli impianti che ricevendo dai produttori di acciaio elementi base prodotti lunghi e o piani rea lizzano elementi singoli prelavorati che vengono successivamente utilizzati dalle officine di trasformazione per la realizzazione di strutture complesse nel l ambito delle costruzioni Il centro di prelavorazione deve dotarsi di un sistema di garan
335. i che possano riverberarsi sulla sicurezza dell opera L entit delle azioni ambientali da prendere in conto saranno determinate dal progettista in relazione al tempo dell azione transitoria e della tecnologia esecutiva 191 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni 5 2 5 VERIFICHE PER SITUAZIONI PROGETTUALI ACCIDENTALI Per situazioni progettuali accidentali il progetto dovr dimostrare la robu stezza della costruzione mediante procedure di scenario di danno per i quali i y dei materiali possono essere assunti pari all unit 5 2 6 PROGETTAZIONE INTEGRATA DA PROVE 5 2 6 1 Generalit Quando si ritiene che il modello di calcolo non sia sufficiente a descrivere correttamente il comportamento della struttura o di suoi componenti la verifi ca della sicurezza potr essere condotta sostituendo o integrando le calcola zioni teoriche con risultati sperimentali Dai risultati delle prove verr ricavato il valore caratteristico R delle resi stenze dell elemento strutturale La verifica di sicurezza si effettuer quindi imponendo che il valore di pro getto delle resistenze sia maggiore o eguale al valore del corrispondente effetto di progetto vale a dire controllando che Ras Ris Ym Ea essendo y il coefficiente pari a quello corrispondente alla modalit di rottura dell elemento strutturale 5 2 6 2 Pianificazione ed esecuzione delle prove Il progettista dovr predisporre un dettagliato programma delle prove in
336. i ciclici provocano nella struttura una risposta dinamica con vibra zioni Per garantire un livello tollerabile di vibrazioni si assume come indice di percezione delle vibrazioni il parametro l1 0 8 f d 1 0 032 fp essendo fo la frequenza del primo modo di vibrare verticale della struttura in cicli sec d l ampiezza della vibrazione in mm che per velocit massima di 130 km h diventa l 7 2 f 1 0 032 f Per garantire un livello tollerabile di percezione delle vibrazioni si assumer per tale indice un limite massimo pari a 10 per ponti stradali 4 per ponti stradali con limitato traffico pedonale extra urbani 2 per passerelle pedonali o ponti stradali con significativo traffico pedona le urbani 188 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni Per i ponti ferroviari vale invece quanto indicato in 6 3 Il Committente ed il Progettista di concerto possono utilizzare metodologie e limitazioni diverse con riferimento a specifiche indicazioni contenute in codi ci internazionali riconosciuti ovvero nella letteratura tecnica consolidata 5 2 3 2 6 3 Oscillazioni prodotte dal vento Le strutture di elevata flessibilit quali edifici alti e snelli coperture molto ampie etc devono essere verificate per gli effetti indotti dall azione dinamica del vento sia per le vibrazioni nel piano che per quelle perpendicolari all azione del vento Le verifiche devono condursi per le vibrazioni indotte dalle raffiche
337. i corrispondenti ad una probabilit di superamento non mag giore del 50 in 50 anni per le strutture in Classe 2 i valori di ay sono quelli corrispondenti ad una probabilit di superamento non maggiore del 30 in 50 anni Salvo pi accurate determinazioni i valori di Tg Tc Tp ed S da assumere per le categorie di suolo di fondazione definite al punto 3 2 1 sono riportati 54 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali nella Tabella 3 2 IV per le componenti orizzontali del moto e nella tabella 3 2 V per la componente verticale In mancanza delle valutazioni dei valori di a si possono adottare i seguen ti spettri di progetto per le componenti orizzontali T 1 T 0 lt T lt Tpg S D ay Sn T l 12 B 1 Tg Tg lt T lt Te ST ag S m 3 2 11 Te lt ST lt T S T S fe csT lt To Ssa SiE Tp lt T S M ay SFP per la componente verticale T 1 T Tg lt T lt Te Sya T 0 9 ag S m 1 2 Te TcsT lt Tp Syg T 09 ag Sm 12 ta E Syd T 0 9 ag S 7 1 2 7 I valori di ag in questo caso sono gli stessi che si adottano per lo spettro di risposta elastico Salvo pi accurate determinazioni i valori di Tg Tc Tp ed S da assumere per le categorie di suolo di fondazione definite al punto 3 2 1 sono riportati nella Tabella 3 2 IV per le componenti orizzontali e nella Tabella 3 2 V per la componente verticale Tabella 3 2 IV Valori dei parametri degli spettri di progetto delle componenti orizzontali per lo s
338. i di calcolo d obbligo il metodo di calcolo agli stati limite Per le sole opere di classe 1 e con l esclusione delle azioni sismiche urti esplosioni ed incendi ammesso l uso del metodo di verifi ca tensionale di cui al punto 2 8 secondo le modalit semplificate indicate nei punti 5 1 2 3 5 1 11 5 2 3 3 e nei relativi punti dei paragrafi 5 3 e 5 4 5 1 COSTRUZIONI DI CONGLOMERATO CEMENTIZIO Formano oggetto delle presenti norme le opere strutturali di e conglomerato cementizio armato normale cemento armato e conglomerato cementizio armato precompresso cemento armato pre compresso e conglomerato cementizio a bassa percentuale di armatura o non armato con esclusione di quelle per le quali vige una regolamentazione apposita a carattere particolare Il conglomerato cementizio un materiale artificiale ottenuto miscelan do acqua cemento ed inerti Gli inerti possono essere naturali od artificia li La miscela base pu essere integrata con diverse finalit dai cosiddetti additivi Ai fini della valutazione del comportamento e della resistenza delle strutture in conglomerato cementizio questo viene titolato ed identificato mediante la resistenza convenzionale a compressione uniassiale caratteri stica misurata su provini cubici Paragrafo 11 1 Sulla base della titolazione convenzionale del conglomerato mediante la resistenza cubica R vengono definite le seguenti classi di resistenza CLASSE D
339. i e naturali direzione i ST X vento si H H H o p D z fh p p a b c Figura 3 3 5 Schemi di colline e pendii isolati 3 3 6 PRESSIONE CINETICA DI PICCO Alla velocit di picco v z introdotta al punto 3 3 4 associata la pres sione cinetica di picco q ql t pey t T pn T A T nella quale p la densit dell aria che pu essere assunta pari a 1 25 kg n e Ce z il coefficiente di esposizione delle pressioni che risulta pari al quadra to di quello delle velocit Ce Z Ce Z 3 3 7 AZIONI STATICHE EQUIVALENTI l azione d insieme esercitata dal vento su una costruzione data dalla risultante delle azioni sui singoli elementi considerando di regola come direzione del vento quella corrispondente ad uno degli assi principali della pianta della costruzione alla volta In casi particolari come ad esempio per le torri si deve considerare anche l ipotesi di vento spirante in direzione diagonale In funzione della tipologia strutturale il calcolo delle azioni statiche equivalenti si basa sulla determinazione di e coefficienti di pressione interna ed esterna edifici a base rettangolare 33 71 e coefficienti di pressione netta tettoie torri e pali a traliccio 3 3 7 2 e coefficienti di forma elementi a sezione circolare elementi sferici 3 3 7 3 Nel caso di costruzioni o elementi di grande estensione si deve inoltre tenere conto delle azioni tangenti esercitate dal vento
340. i ed ai materiali La scelta del tipo della tecnica delle tecnologie dell attualit dell interven to dipende dagli studi di valutazione delle capacit residue della struttura e delle prestazioni che si intendono raggiungere Nella valutazione e nella scelta del tipo di intervento occorre tenere in conto delle condizioni ambientali e delle costruzioni adiacenti che possono condi zionare la possibilit di attuare la strategia progettuale prevista 5 7 15 PRESCRIZIONI PARTICOLARI PER L ALTEZZA DEGLI EDIFICI 5 7 15 1 Altezza massima dei nuovi edifici Per le tipologie strutturali costruzioni in legno ed in muratura che non acce dono alle riserve anelastiche delle strutture per le zone sismiche di categoria 1 fissata una altezza massima pari a due piani dal piano campagna ovvero dal ciglio della strada Il solaio di copertura del secondo piano non pu essere cal pestio di volume abitabile Per le altre zone classificate sismiche l altezza massima degli edifici dovr essere opportunamente limitata in funzione delle loro capacit deformative e dissipative e della classificazione sismica del territorio Per le altre tipologie strutturali Cemento armato acciaio etc l altezza mas sima determinata dalle capacit resistenti e deformative della struttura 5 7 15 2 Limitazione dell altezza in funzione della larghezza stradale I regolamenti e le norme di attuazione degli strumenti urbanistici possono introdurre limitazioni al
341. i forma della copertura fornito al successivo punto 3 5 8 Qu il valore caratteristico di riferimento del carico neve al suolo KN m fornito al successivo punto 3 5 3 per un periodo di ritorno di 200 anni e da modificare in base a quanto indicato ai punti 3 5 4 e 3 5 5 Ce il coefficiente di esposizione di cui al punto 3 5 6 C il coefficiente termico di cui al punto 3 5 7 Si ipotizza che il carico agisca in direzione verticale e lo si riferisce alla proiezione orizzontale della superficie della copertura 3 5 3 VALORE CARATTERISTICO DEL CARICO NEVE AL SUOLO MACROZONAZIONE Il carico neve al suolo dipende dalle condizioni locali di clima e di esposi zione considerata la variabilit delle precipitazioni nevose da zona a zona In mancanza di adeguate indagini statistiche e specifici studi locali che tengano conto sia dell altezza del manto nevoso che della sua densit il carico di rife rimento neve al suolo per localit poste a quota inferiore a 1500 m sul livello del mare non dovr essere assunto minore di quello calcolato in base alle espressioni riportate nelle Tabelle 3 5 1 3 5 III e 3 5 IV cui corrispondono valori associati ad un periodo di ritorno pari a 200 anni vedi Figura 3 5 1 Va richiamato il fatto che tale macrozonazione non pu tenere conto di aspetti spe cifici e locali che se necessario dovranno essere definiti singolarmente L altitudine di riferimento a la quota del suolo sul livello del ma
342. i manifestano danneggiamenti irreversibili nella struttura e nella stessa costruzione o deformazioni permanenti inaccettabili e si identifica tale stato limite come Stato Limite di Danno SLD I livelli di sicurezza devono essere scelti dal Committente e dal Progettista di concerto in funzione dell uso e del tipo di struttura della situazione di pro getto nonch in funzione delle conseguenze del danno o del collasso con 493 CAPITOLO 2 Sicurezza prestazioni attese azioni sulle costruzioni riguardo a persone beni e possibile turbativa sociale come anche del costo delle opere necessarie per la riduzione del rischio di danno o collasso Le conseguenze di un collasso dipendono in generale dalle sue modalit specialmente quando sia reale il rischio per le persone Una struttura che vero similmente raggiunge il collasso senza preavviso deve essere progettata per un livello di sicurezza pi alto di una il cui collasso preceduto dal manifestarsi di danni o anomalie di comportamento consenta di attivare misure che limitino le conseguenze del collasso stesso La durabilit definita come conservazione delle caratteristiche fisiche e meccaniche dei materiali e delle strutture una propriet essenziale affinch i livelli di sicurezza vengano garantiti durante tutta la vita utile di progetto del l opera La durabilit funzione dell ambiente in cui la struttura vive e del numero di cicli di carico cui la struttura potr essere s
343. i minimi degli stabilimenti e degli impianti di produzione 448 11 7 3 Controllo di produzione 448 11 7 4 Procedure di qualificazione 450 11 7 5 Documenti di accompagnamento 451 11 8 DISPOSITIVI ANTISISMICI 453 11 9 MURATURA PORTANTE 456 11 9 1 Elementi per muratura 456 11 9 2 Resistenza caratteristica a compressione nella direzione dei carichi verticali 457 11 9 3 Resistenza caratteristica a compressione nel piano della muratura e nella direzione ortogonale ai carichi verticali 458 11 9 4 Malte per muratura 459 11 9 5 Determinazione dei parametri meccanici della muratura 460 12 REFERENZE TECNICHE ESSENZIALI 465 12 1 CODICI INTERNAZIONALI 465 12 2 LETTERATURA TECNICA CONSOLIDATA 465 12 3 O P C M 20 3 2003 N 3274 PRIMI ELEMENTI IN MATERIA DI CRITERI GENERALI PER LA CLASSIFICAZIONE SISMICA DEL TERRITORIO NAZIONALE E DI NORMATIVE TECNICHE PER LE COSTRUZIONI IN ZONA SISMICA 465 17 1 PREAMBOLO Con Regio Decreto del 10 gennaio 1907 S E il Ministro dei Lavori Pubblici On le Gianturco apport una felice innovazione da lungo tempo desidera ta l emanazione delle Norme e condizioni per i materiali agglomerati idraulici e per le opere in cemento armato Le norme redatte dal Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici rappresentarono la prima norma cogente riguardante la sicurezza delle costruzioni intesa come fatto di interesse sociale da dover esse re definito ex leg
344. i nel piano c taglio per azioni nel piano d carichi concentrati Le verifiche agli stati limite di esercizio dei setti murari possono essere omes se fatti salvi i seguenti casi necessit di limitazione dell ampiezza delle lesioni La verifica condotta con la combinazione quasi permanente verificando con l ipotesi di resi stenza nulla a trazione e distribuzione lineare delle tensioni che le lesioni siano limitate allo spessore dell intonaco per edifici con numero di piano maggiore di 4 deve essere controllato lo spostamento di interpiano d che con la combinazione frequente deve rispettare il seguente limite dove h l altezza di interpiano d lt 0 003 h 5 4 6 1 5 4 6 1 Resistenze di progetto Le resistenze di progetto sono definite con la metodologia indicata al para grafo 2 4 che viene esplicitata come indicato qui di seguito La resistenza di progetto f da impiegare per le verifiche a pressoflessione e a carichi concentrati vale fy 1 f4 5 4 6 2 Ym YR d dove fy la resistenza caratteristica a compressione della muratura Ym il coefficiente parziale di sicurezza sulla resistenza a compressione della muratura che vale 2 se gli elementi resistenti sono di Categoria vedi par 11 9 o 2 5 se gli elementi resistenti sono di Categoria Il vedi par 11 9 ovvero in elementi naturali La resistenza di progetto fsa da impiegare per le verifiche a taglio vale fsa 5 4 6 3
345. i neve e regionale Nello Schema 3 5 1 riassunto il processo per la stima del carico della neve si considera prima di tutto la localizzazione e la caratterizzazione del sito funzione dell altitudine e della topografia del sito stesso in cui verr realizzata RT CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali la costruzione successivamente si ha la caratterizzazione globale e locale della struttura che consentono la valutazione del carico da neve rispettivamente per le analisi globali sulla copertura e per le analisi degli effetti locali Nel caso che la pioggia segua la caduta della neve ci pu portare ad un significativo incremento di carico specie nelle situazioni in cui il sistema di rac colta e smaltimento delle acque sia ostruito da neve e ghiaccio il Progettista deve essere consapevole di questi aspetti considerandoli e prevenendoli Nel caso di coperture ribassate e o flessibili quali ad esempio tensostruttu re pu accadere che nelle zone di maggiore deformazione successiva alla caduta della neve si crei un ulteriore processo di accumulo di neve anche par zialmente sciolta mista ad acqua che pu innescare un fenomeno di instabilit ponding effect Il Progettista deve prevenire queste situazioni ad esempio rea lizzando adeguate pendenze e imponendo idonee rigidezze alla copertura Si richiama l attenzione del Progettista su aspetti speciali quali carichi di impatto legati alla caduta conseguente allo scivo
346. i norme la resistenza carat teristica designa quella dedotta da prove su cubi confezionati e stagionati come speci ficato al punto 11 1 4 a 28 giorni di maturazione il progettista potr indicare altri tempi di maturazione a cui riferire le misure di resistenza su cubi e la conseguente resistenza caratteristica Il conglomerato per il getto delle strutture di un opera o di parte di essa si conside ra omogeneo se confezionato con la stessa miscela e prodotto con medesime proce dure 11 1 2 CONTROLLI DI QUALIT DEL CONGLOMERATO Il conglomerato va prodotto in controllo di qualit con lo scopo di monitorare che il conglomerato prodotto rispetti la resistenza caratteristica definita in sede di progetto 372 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale Il controllo si articola nelle seguenti fasi Valutazione preliminare della resistenza Serve a determinare prima dell inizio della costruzione delle opere la miscela per produrre il conglomerato con la resistenza caratteristica di proget to Controllo di accettazione Riguarda il controllo da eseguire sul conglomerato prodotto durante l ese cuzione dell opera contestualmente al getto del relativo componente struttura le Prove complementari Sono prove che vengono eseguite ove necessario e o utile a complemento delle prove di accettazione Le prove sono eseguite dai laboratori di cui all art 59 del DPR n 380 2001 11 1 3 VALUTAZIONE PRELIMINARE DELLA RES
347. i per uso strutturale I documenti che accompagnano ogni fornitura in cantiere devono indicare gli estremi degli attestati di qualificazione del prodotto di origine Tutti i prodotti forniti in cantiere dopo l intervento di un trasformatore inter medio devono essere dotati di una specifica marcatura che identifichi in modo inequivocabile il centro di trasformazione stesso in aggiunta alla marcatura del prodotto di origine centri di trasformazione sono identificati ai sensi del presente decreto come luogo di lavorazione e come tali sono tenuti ad effettuare i controlli obbligatori previsti in cantiere secondo le indicazioni contenute al punto 11 2 2 10 3 A tal fine fatto obbligo a tali centri di nominare un Direttore Tecnico dello stabilimento che assume le responsabilit affidate per norma al direttore dei lavori L esecuzione delle prove presso il centro di trasformazione non esclude che il direttore dei lavori dell opera nell ambito della propria discrezionalit possa effettuare in cantiere tutti gli eventuali ulteriori controlli che ritenga opportuni I centri di trasformazione sono tenuti a dichiarare al Servizio Tecnico Cen trale la loro attivit indicando la loro organizzazione i procedimenti di salda tura e di sagomatura impiegati le massime dimensioni delle barre e o dei roto li utilizzati nonch le modalit di marcatura per l identificazione del centro nonch fornire copia della certificazione del
348. i portati occorre verificare nuovamen te la sicurezza dell opera anche in considerazione delle indicazioni del Capitolo 9 Le azioni permanenti e quasi permanenti legate all azione gravitazionale sono determinate a partire dalle dimensioni geometriche e dalle caratteristiche di densit o di massa volumica dei materiali di cui composta la costruzione sia nelle parti strutturali che in quelle non strutturali i pesi specifici ed i carichi convenzionali per tinenti devono essere definiti a partire da fonti riconosciute o dalle indicazioni dei paragrafi 6 1 2 e 6 1 3 Le azioni variabili ovvero i carichi legati all esercizio dell opera dovranno esse re determinati per ognuno degli scenari di contingenza identificati per la struttura in esame Nei paragrafi seguenti sono fornite indicazioni sui valori dei carichi variabili da utilizzare nelle costruzioni tali valori sono da considerare come valori nominali minimi che il Progettista deve accettare o variare responsabilmente Va ricordato che l assunzione di un carico pi elevato va a vantaggio della flessibilit d uso dell ope ra nella sua vita di progetto Il Progettista deve dichiarare esplicitamente il valore delle azioni assunte a base di progetto secondo le indicazioni del Committente e le pre scrizioni delle presenti Norme con specifico riferimento alla filosofia di verifica della sicurezza e delle prestazioni attese del Capitolo 2 Il Progettista deve considerare scenari co
349. i prodotti dal traffico fer roviario normale come mostrato nella Fig 6 3 1 e risulta costituito da Xvk Qyk dk q vk 1 6 ILLIMITATO Qk 250 KN Qyk 80 kN m Fig 6 3 1 Treno di carico LM 71 0 Nel seguito i riferimenti ai modelli di carico LM 71 SW 0 e SW 2 ed alle loro componenti si intendono in effetti pari al prodotto dei coefficienti per i carichi indicati nelle Fig 6 3 1 e Fig 6 3 2 278 CAPITOLO 6 Azioni antropiche quattro assi da 250 kN disposti ad interasse di 1 60 m carico distribuito di 80 kN m in entrambe le direzioni a partire da 0 8 m dagli assi d estremit e per una lunghezza illimitata Per questo modello di carico prevista una eccentricit del carico rispetto all asse del binario dipendente dallo scartamento s per tenere conto dello spo stamento dei carichi pertanto essa indipendente dal tipo di struttura e di arma mento Tale eccentricit calcolata sulla base del rapporto massimo fra i carichi afferenti a due ruote appartenenti al medesimo asse viene assunta pari a Qv Qvi 1 25 essendo Qv e Qy i carichi verticali delle ruote di un medesimo asse La eccentricit trasversale risultante quindi pari a s 18 con s 1435 mm questa eccentricit deve essere considerata nella direzione pi sfavore vole Il carico distribuito presente alle estremit del treno tipo LM 71 deve seg mentarsi al di sopra dell opera andando a caricare solo quelle parti che forn
350. i pu assumere un modello di calcolo che prevede se staticamente ammissi bile in ogni nodo una cerniera con scorrimenti nelle unioni trascurabili 5 3 4 3 Diaframmi portanti Questa sezione si riferisce alla resistenza di lastra nel proprio piano di dia frammi piani costituiti da fogli di materiale derivato dal legno fissati ad un telaio di legno tramite mezzi di unione meccanici 5 3 4 3 1 DIAFRAMMI PER TETTI E SOLAI La capacit portante dei mezzi di unione ai bordi dei fogli pu essere aumentata con un fattore 1 2 rispetto ai valori di capacit ultima propri del mezzo di unione L interasse dei mezzi di unione non potr comunque supera re 160 mm 5 3 4 3 2 DIAFRAMMI PER PARETI Questa sezione si riferisce alla resistenza nel proprio piano di diaframmi caratterizzati da comportamento a mensola verticale Tali diaframmi consistono di pannelli intelaiati formati cio da fogli di materiale derivato dal legno fissa ti tramite mezzi di unione meccanici ad uno oppure ad entrambi i lati di un telaio di legno Dovr comunque essere assicurata la stabilit della mensola contro il solle vamento di base La capacit portante Fx resistenza di lastra sotto una forza che agisce in sommit di un pannello sar determinata a mezzo di opportune calcolazioni teoriche oppure facendo ricorso ai risultati di prove su strutture prototipo Si potr fare riferimento a norme specifiche di comprovata validit 209 CAPITOLO 5 Norme s
351. i servizio per spessori dell ordine di 10 millimetri Un aumento pu aver luogo anche per spessori fino a 25 mm via via che l importanza dell elemento strutturale decresce o che le altre condizioni si atte nuano Il progettista stimata la temperatura T alla quale la resistenza di 27 J deve essere assicurata sceglier nella unificazione e nei cataloghi dei produttori l ac ciaio soddisfacente questa condizione 11 2 4 5 Saldature La saldatura degli acciai dovr avvenire con uno dei procedimenti all arco elettrico codificati secondo ISO 4063 ammesso l uso di procedimenti diversi purch sostenuti da adeguata documentazione teorica e sperimentale saldatori nei procedimenti semiautomatici e manuali dovranno essere qua lificati secondo EN 287 1 da parte di un Ente terzo A deroga di quanto richie sto i saldatori che eseguono giunti a T con cordoni d angolo non potranno esse re qualificati mediante l esecuzione di giunti testa testa Gli operatori dei procedimenti automatici o robotizzati dovranno essere cer tificati secondo EN 1418 Tutti i procedimenti di saldatura dovranno essere qua lificati secondo EN 2883 Sono richieste caratteristiche di duttilit snervamento resistenza e tenacit 423 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale in zona fusa e in zona termica alterata non inferiori a quelle del materiale base Nell esecuzione delle saldature dovranno inoltre essere seguite le prescri zioni della EN
352. i sono elementi inflessi costituiti da travi metalliche che portano all estradosso una soletta in calcestruzzo solettoni in cemento armato precompresso a trave incorporata elementi prevalentemente compressi colonne composte in cui i compo nenti carpenteria metallica e calcestruzzo lavorano prevalentemente in parallelo Gli elementi composti possono essere utilizzati con altri elementi in acciaio in calcestruzzo o composti per realizzare un insieme strutturale In questo caso assumono grande rilevanza le connessioni o i nodi dei vari elementi strutturali 5 6 1 1 Norme di verifica della sicurezza Per la definizione delle azioni e delle loro combinazioni valgono le prescri zioni di cui al paragrafo 5 1 ovvero 5 2 Le resistenze di calcolo delle sezioni e degli elementi verranno calcolate con riferimento alle strutture non omogenee ovvero omogeneizzate in rapporto alle rigidezze dei componenti ferma l ipotesi di perfetta aderenza lungo le superfi 230 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni ci di contatto con riferimento ai valori di calcolo dei materiali di cui ai para grafi 5 1 e 5 2 Qualora il calcestruzzo della struttura mista sia sottoposto prevalentemente a sforzo di trazione andranno eseguite le verifiche di fessurazione in conformit al paragrafo 5 2 Le strutture miste ubbidiscono agli stessi stati limiti di deformazione di quel le in acciaio 5 6 1 2 Travi composte Nel caso di travi composte
353. i una inclinazione diversa da quelle contemplate dalla limitazio ne precedente deve essere adeguatamente giustificata sulla base di studi di comprovata affidabilit tecnica e scientifica In presenza di significativo sforzo normale ad esempio conseguente alla precom pressione in regime fessurato occorre fare riferimento ad un adeguato valore di 0 Si devono condurre le verifiche sia nei riguardi della sollecitazione di tra zione nelle armature che di compressione nei puntoni inclinati di conglomera to cementizio 5 1 2 1 6 3 Casi particolari COMPONENTI TRASVERSALI Nel caso di elementi ad altezza variabile o con cavi inclinati il taglio di cal colo viene assunto pari a Vsa Va Vma Vea dove Va taglio dei carichi esterni di calcolo Vind componenti di taglio dovute all inclinazione dei lembi della membratura Va componente di taglio dovuta allo sforzo di precompressione di calcolo CARICHI IN PROSSIMIT DEGLI APPOGGI Il taglio all appoggio determinato da carichi applicati alla distanza a lt 2d dall appoggio stesso si potr ridurre nel rapporto a 2d con l osservanza delle seguenti prescrizioni 132 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni nel caso di appoggio di estremit l armatura di trazione necessaria nella sezione ove applicato il carico pi vicino all appoggio sia prolungata e ancorata al di l dell asse teorico di appoggio nel caso di appoggio intermedio l armatura di trazione al
354. ia applicare l analisi semplificata descritta nelle specifiche emanate dal Gestore dell Infrastruttura salvo specifiche diverse indicazioni fornite dallo stesso Gestore la prescrizione va verificata con entrambi i binari carichi 315 CAPITOLO 6 Azioni antropiche ove H in mm rappresenta la distanza del piano di regolamento del ballast o nel caso di attacco diretto del piano di posa della rotaia dal centro di rotazio ne dell apparecchio di appoggio dell impalcato Per quanto riguarda le travate metalliche nel calcolo dello spostamento orizzontale potr portarsi in conto la compartecipazione del tavolato nell in flessione verticale Per ponti di qualunque tipologia strutturale e con velocit d esercizio V gt 200 km h la precedente verifica dovr essere integrata controllando che lo sposta mento orizzontale massimo a livello del P F conseguente al transito del convo glio reale incrementato del relativo coefficiente dinamico sia inferiore a 2 mm Anche in questo caso per ponti a via superiore tale verifica si effettua con trollando il rispetto dei seguenti limiti e 0 0 e 0 0 2 0 10 h rad per le zone di transizione impalcato rilevato 4 0 10 h rad fra due impalcati consecutivi dove h in metri la distanza fra il P F ed il centro di rotazione dell apparecchio d appoggio dell impalcato Inflessione nel piano orizzontale dell impalcato Considerando la presenza del treno di carico
355. iamente prevista la realiz zazione di questo genere di elementi Salvo pi accurate determinazioni si potranno considerare pannelli fonoassorbenti del peso a metro quadro pari a 2 5 kN m e dell altezza pari a 4 0 m dal piano della soletta 277 CAPITOLO 6 Azioni antropiche b Spinte idrauliche La determinazione delle spinte idrauliche dovr essere effettuata sulla base di uno studio idrologico idraulico relativo al corso d acqua attra versato Per tale studio si utilizzer di norma la schematizzazione di moto stazionario monodimensionale In casi di particolare complessit si dovr ricorrere a modelli in moto vario e o bidimensionale 6 3 1 2 2 AZIONI VARIABILI A Carichi verticali carichi verticali sono definiti per mezzo di modelli di carico in particola re sono forniti due treni di carico distinti il primo rappresentativo del traffico normale Treno di carico LM 71 il secondo rappresentativo del traffico pesan te Treno di carico SW I valori dei suddetti carichi dovranno essere moltiplicati per un coefficiente di adattamento a variabile in ragione della tipologia dell Infrastruttura ferro vie ordinarie ferrovie leggere metropolitane ecc secondo le indicazioni di dettaglio definite dal Gestore dell Infrastruttura Sono considerate tre tipologie di carico i cui valori caratteristici sono defini ti nel seguito TRENO DI CARICO LM 71 Questo treno di carico schematizza gli effetti static
356. icare in base alla media delle ordinate spettrali ottenute con i diversi accelerogrammi per un coefficiente di smorza mento viscoso equivalente E del 5 L ordinata spettrale media non dovr pre sentare uno scarto in difetto superiore al 10 rispetto alla corrispondente com ponente dello spettro elastico in alcun punto dell intervallo di periodi 0 15 s 2 0se0 15s 2 T incuiT il periodo fondamentale di vibrazione della strut tura in campo elastico per le verifiche allo stato limite ultimo e 0 15 s 1 2 s per le verifiche allo stato ultimo di danno l uso di accelerogrammi generati mediante simulazione fisica della sor gente e della propagazione in numero comunque non inferiore a 3 ammesso a condizione che siano adeguatamente giustificate le ipotesi rela tive alle caratteristiche sismogenetiche della sorgente e alle condizioni del suolo del sito l uso di accelerogrammi registrati in numero comunque non inferiore a 3 ammesso a condizione che la loro scelta sia adeguatamente giustificata in base alle caratteristiche sismogenetiche della sorgente alle condizioni del suolo del sito di registrazione alla magnitudo e agli altri parametri fisici che determi nano la scelta del valore dei parametri che definiscono lo spettro di risposta ela stico di cui al punto 3 2 2 3 caratteristico del sito 56 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali 3 2 3 COMBINAZIONE DELL AZIONE SISMICA CON LE ALTRE AZIONI Nel caso di edif
357. icati ed accettati con le stesse procedure ed allo stes so livello di affidabilit dei materiali normali Tali procedure saranno verificate dal Servizio Tecnico Centrale sentito il Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici 5 5 1 REQUISITI RICHIESTI I requisiti che devono essere assicurati da un materiale o da una tipologia strutturale dipendono dal ruolo che esso riveste dal punto di vista strutturale e dalla vita utile prevista dalla struttura I requisiti richiesti di carattere generale ma che devono essere particolarmente tenuti in conto nel caso di strutture rea lizzate con materiali diversi da quelli specifici gi contemplati nelle presenti norme riguardano sia le propriet del materiale che il progetto della specifica tipologia strutturale Deve essere rispettato il seguente requisito Tutti i nuovi materiali devono rispondere a requisiti di robustezza vale a dire di conservazione delle caratteristiche per modeste variazioni ambientali e o modeste azioni accidentali Per quanto sopra tutti i materiali devono mantenere inalterate le loro carat teristiche chimiche fisiche e meccaniche nell arco di temperatura 20 60 per un arco di tempo non inferiore ad un mese Questi materiali devono garantire la permanenza delle caratteristiche fisico meccaniche per una vita di servizio maggiore di 10 anni qualora possa essere sostituito senza alterare la statica globale della struttura Non possono essere utilizzati materiali o componen
358. icazione della produzione con le modalit indicate nel punto 11 7 5 1 10 2 Prodotti prefabbricati in serie qualificata dichiarata Per serie dichiarata si intende la produzione in serie effettuata in stabili mento permanente dichiarata dal produttore conforme alle presenti norme e per la quale stato effettuato il deposito ai sensi dell art 9 della legge 5 11 1971 n 1086 ovvero sia stata rilasciata la certificazione di idoneit di cui agli articoli 1 e 7 della legge 2 2 1974 n 64 Rientrano in serie dichiarata i prodotti che appartenendo ad una tipologia ricor rente compiutamente determinata risultano predefiniti in campi dimensionali tipi di armature sulla base di elaborati tecnici tipologici e grafici depositati 5 1 10 3 Prodotti prefabbricati in serie qualificata controllata Per serie controllata si intende la produzione in serie che oltre ad avere i requisiti specificati per quella dichiarata sia eseguita con procedure che pre vedono verifiche sperimentali su prototipo e controllo della produzione come specificato al punto 11 7 167 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni Sono prodotti in serie controllata i componenti strutturali realizzati con materiali innovativi ovvero analizzati con metodi di calcolo non consueti ovve ro con conglomerato cementizio avente R gt 55 N mm 5 1 10 4 Responsabilit e competenze Gli elementi prodotti in serie svolgendo funzione strutturale ed interessand
359. ici in muratura ordinaria dovranno di regola avere le aperture praticate nei muri verticalmente allineate Se cos non fosse si prenderanno in considerazione nel modello strutturale e nelle verifiche esclusivamente le porzioni di muro che presen tino continuit verticale dal piano oggetto di verifica fino alle fondazioni Potranno essere utilizzati modelli e metodi di analisi adeguati a simulare il comportamento glo bale della parete Nel caso di edifici in muratura armata ciascuna parete costituisce nel suo com plesso una struttura forata in corrispondenza delle aperture e tutte le pareti murarie devono essere efficacemente connesse da solai tali da costituire diaframmi rigidi l in sieme strutturale risultante deve essere in grado di reagire alle azioni esterne oriz zontali con un comportamento di tipo globale al quale contribuisce soltanto la resi stenza delle pareti nel loro piano 5 7 11 2 Analisi strutturale Nell ipotesi di infinita rigidezza nel piano dei solai il modello potr essere costituito dai soli elementi murari continui dalle fondazioni alla sommit col legati ai soli fini traslazionali alle quote dei solai 242 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni La risposta fuori piano delle pareti da considerarsi in generale come com portamento locale disaccoppiato dalla risposta globale governata dalla risposta delle pareti nel proprio piano pertanto le verifiche fuori piano potranno essere effettuate separatamente e
360. ici la verifica allo stato limite ultimo SLU o di danno SLD deve essere effettuata per la combinazione della azione sismica con le altre azioni Ye E YgeGxtYpe Pk Zi Wai Yo Qi 3 2 13 dove E azione sismica per lo stato limite e per la classe di importanza in esame Gx carichi permanenti al loro valore caratteristico Py valore caratteristico dell azione di precompressione a cadute di tensione avvenute Yi coefficiente di combinazione delle azioni variabili Q Ye Yc Ye Yo sono coefficienti parziali pari a 1 Qki valore caratteristico della azione variabile Q Gli effetti dell azione sismica saranno valutati tenendo conto delle masse associate ai seguenti carichi gravitazionali Gk X zi Qi 3 2 14 I valori dei coefficienti 2 sono riportati nella successiva tabella Tabella 3 2 VI Coefficienti w2i per varie destinazioni d uso Destinazione d uso WPi Abitazioni Uffici Scale 0 30 Uffici aperti al pubblico Scuole Negozi Autorimesse 0 60 Tetti e coperture 0 20 Magazzini Archivi 0 80 3 2 4 STRUTTURE CON DISPOSITIVI ANTISISMICI Si intendono per dispositivi antisismici i componenti strutturali di cui al punto 11 8 che possono modificare la risposta sismica della struttura Ai fini della progettazione l azione sismica fondamentalmente definita in termini di intensit ovvero accelerazione massima del terreno forme spettrali durata degli accelerogrammi nel paragrafo 3 2 2 7 delle pres
361. iciente dinamico si edifici a struttura in acciaio 200 100 50 40 altezza h m 30 Vento 20 5 10 20 50 100 larghezza b m Figura 3 3 13 c Valori del coefficiente dinamico degli edifici a struttura composta acciaio cal cestruzzo o edifici in acciaio con travi composte 81 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali 3 3 12 PARTICOLARI PRECAUZIONI NEL PROGETTO DI STRUTTURE SOGGETTE ALL AZIONE DEL VENTO Strutture flessibili quali antenne ciminiere ponti o strutture sorrette da cavi devono essere verificate anche rispetto ai fenomeni di interazione vento strut tura i quali possono indurre vibrazioni strutturali o degrado delle caratteristi che di rigidezza della struttura Le verifiche di non superamento di stati limite ultimi e di esercizio saranno condotte mediante procedimenti analitici sperimentali o numerici che tengano conto delle conoscenze attuali in materia l azione del vento pu assumere inoltre particolare rilievo per la presenza in uno stesso sito di pi corpi strutturali Nel progetto di strutture non usuali per forma tipologia dimensione e collocazione urbanistica si dovr procedere ad una valutazione accurata della risposta al vento mediante comprovati metodi sperimentali o numerici 3 3 12 1 Distacco di vortici Per strutture o elementi strutturali snelli di forma cilindrica quali ciminiere torri per l illuminazione elementi di travi reticolari ponti ed in qualche caso edifi
362. icu rezza sulle azioni e sulle resistenze 5 1 2 1 Verifiche agli stati limite ultimi 5 1 2 1 1 GENERALIT Definite le opportune combinazioni delle azioni azioni di calcolo Fa si valutano le azioni interne sollecitazioni di calcolo E nei vari elementi strut turali 123 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni Per ogni elemento strutturale sono valutate le resistenze resistenze di calcolo R La verifica della sicurezza agli stati limite ultimi si ritiene soddisfatta con trollando che per ogni elemento strutturale e per ciascuna delle combinazioni delle azioni prese in esame risulti R4 Eg 5 1 2 1 2 LE AZIONI E LE LORO COMBINAZIONI Le azioni caratteristiche carichi distorsioni variazioni termiche ecc devo no essere definite in accordo con quanto indicato nei capitoli 3 4 e 6 delle pre senti norme Per costruzioni civili o industriali di tipo corrente e per le quali non esistano regolamentazioni specifiche le azioni di calcolo Fasi ottengono nello spirito di quanto indicato nel capitolo 2 combinando le azioni caratteristiche secondo la seguente formula di correlazione m n I F Yai YEG Gw Yoi Veor Qk 2 Yoi Voi YEQi Qkxi t Yen Yerh Pkn j i dove Gy rappresenta il valore caratteristico della j esima azione permanente peso proprio carichi permanenti portati precompressione ecc Qi rappresenta il valore caratteristico dell azione variabile di base di ogni
363. ifica si effettua riconducendo lo stato tensionale effettivo ad uno monoassia le equivalente ai fini della sicurezza caratterizzato da una tensione normale ideale da valutarsi nel caso pi generale di stato tensionale triassiale come Oa Vo o 02 0 0 0 0 0 O 3 C 3 E 3 Tz Nelle verifiche di stabilit dell equilibrio le tensioni O4 Ta si assumeranno pari a OJ 0 1 5 Td T 1 5 essendo o e Te i massimi valori nominali delle tensioni corrispondenti alla situazione di collasso della struttura di una membratura o di parti di esse e quindi dedotti mediante l impiego di modelli e o analogie numerici e o speri mentali che prendano in dovuta considerazione il comportamento elastoplasti co del materiale e le imperfezioni geometriche e strutturali potendosi a tal fine fare univoco riferimento a specifiche indicazioni contenute in codici interna zionali riconosciuti ovvero nella letteratura tecnica consolidata Il riferimento a pi codici nello stesso progetto ammissibile solo per quan to non contemporaneamente contemplato negli stessi e purch non in contra sto con le ipotesi poste a base del calcolo 5 2 4 VERIFICHE PER SITUAZIONI PROGETTUALI TRANSITORIE Per le situazioni costruttive transitorie come quelle che si hanno durante le fasi della costruzione dovranno adottarsi tecnologie costruttive e programmi di lavoro che non possano provocare danni permanenti alla struttura o agli ele menti struttural
364. ifiche si devono considerare gli effetti delle distorsioni e delle presollecitazioni eventualmente previste in progetto 2 Ritiro variazioni termiche g e viscosit Il calcolo degli effetti del ritiro del calcestruzzo delle variazioni termiche e della viscosit deve essere effettuato in accordo al carattere ed all in tensit di tali distorsioni definiti nelle relative sezioni delle presenti Norme Tecniche 3 Cedimenti vincolari Dovranno considerarsi gli effetti di cedimenti vincolari quando sulla base delle indagini e delle valutazioni geotecniche questi risultino significati vi per le strutture 6 2 3 3 Azioni Variabili da Traffico 6 2 3 3 1 PREMESSA carichi variabili da traffico sono definiti dagli Schemi di Carico convenzio nali rappresentati in Fig 6 2 2 e disposti su corsie convenzionali 6 2 3 3 2 DEFINIZIONE DELLE CORSIE CONVENZIONALI Le larghezze w delle corsie convenzionali su di una carreggiata ed il massi mo numero intero possibile di tali corsie sulla carreggiata stessa sono indicati nel prospetto seguente Fig 6 2 1 e Tab 6 2 1 Parte rimanente T4 corsi convenzionale numero 1 14 VA Figura 6 2 1 Esempio di numerazione delle corsie orsia convenzionale numero 2 258 CAPITOLO 6 Azioni antropiche Tabella 6 2 1 Numero e Larghezza delle corsie Larghezza di Numero di corsie Larghezza di una Larghezza della zona carreggiata w conve
365. igenti 6 3 2 OPERE IN TERRA Le opere in terra ferroviarie sono costituite dai rilevati e dalle trincee 6 3 2 1 Rilevati Il rilevato ferroviario deve garantire nel tempo il mantenimento del corretto assetto plano altimetrico del binario Date le esigue tolleranze ammesse dal binario al fine di garantire una sicu ra marcia dei veicoli ferroviari necessario che il rilevato abbia deformazioni contenute In sede di progettazione del rilevato ferroviario dovranno quindi essere stu diati con cura i seguenti aspetti cedimenti differenziali in una stessa sezione trasversale del rilevato loro decorso nel tempo e le implicazioni sulla geometria della sede 318 CAPITOLO 6 Azioni antropiche andamento dei cedimenti in asse alla sede con studio delle modifiche di livelletta cedimenti del rilevato in adiacenza alle opere d arte zone di transizione rilevato opere d arte decorso dei cedimenti primari e secondari nel tempo La programmazione dei lavori di costruzione dei rilevati ferroviari deve esse re effettuata in modo tale che i cedimenti residui non siano superiori al 10 dei cedimenti teorici e comunque non superiori a 5 cm anche nel caso in cui siano previsti interventi di bonifica e o di consolidamento del terreno di posa Nel caso di rilevato ferroviario da realizzare in affiancamento e o in appog gio ad un rilevato esistente mantenendo quest ultimo in esercizio durante i lavori i cedimenti indot
366. il coefficiente di Poisson pu adottarsi a seconda dello stato di solleci tazione un valore compreso tra 0 conglomerato cementizio fessurato e 0 2 non fessurato 11 1 10 5 Coefficiente di dilatazione termica Il coefficiente di dilatazione termica del calcestruzzo pu essere determina to a mezzo di apposite prove da eseguirsi secondo la norma EN 1770 In sede di progettazione o in mancanza di una determinazione sperimenta le diretta per il coefficiente di dilatazione termica del calcestruzzo pu assu mersi un valor medio pari a 10 x 10 C Si sottolinea come tale quantit dipenda significativamente dal tipo di cal cestruzzo considerato rapporto inerti legante tipi di inerti etc e possa assu mere valori anche molto diversi da quello suggerito 11 1 10 6 Ritiro Il ritiro dipende principalmente dall umidit ambientale dalle dimensioni dell elemento e dal tipo di calcestruzzo utilizzato La deformazione assiale per ritiro del calcestruzzo pu essere determinata a mezzo di apposite prove da eseguirsi secondo le norme UNI 6555 1973 e UNI 7086 1972 rispettivamente per calcestruzzi confezionati con inerti aventi dimensioni massime sino a 30 mm od oltre 30 mm 382 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale In sede di progettazione e quando non si ricorra ad additivi speciali il riti ro del calcestruzzo pu essere valutato sulla base delle indicazioni di seguito fornite La deformazione totale
367. inari dovranno considerarsi due distinte condizio ni la prima che prevede caricati solo due binari primo e secondo conside rando gli effetti peggiori tra il caso a ed il traffico pesante la seconda che prevede tutti i binari caricati con l entit del carico corri spondente a quello fissato nel caso b In generale come primo binario si intende quello su cui disporre il treno pi pesante per avere i massimi effetti sulla struttura Per secondo binario si intende quello su cui viene disposto il secondo treno per avere congiuntamen te con il primo i massimi effetti sulla struttura pertanto il primo e il secon do binario possono anche non essere contigui nel caso di ponti con 3 o pi binari Qualora la presenza del secondo treno o eventualmente dei successivi riduca l effetto in esame essi non vanno considerati presenti Per le verifiche delle inflessioni sul piano verticale e dei limiti di vibrazione dell impalcato di cui al punto 1 7 4 2 andr considerato un solo binario carica to qualunque sia il numero effettivo dei binari Tutti gli effetti delle azioni dovranno determinarsi con i carichi e le forze disposti nelle posizioni pi sfavorevoli Azioni che producano effetti favorevoli saranno trascurate ad eccezione dei casi in cui si considerino i treni di carico SW i quali debbono considerarsi applicati per l intera estensione del carico Simultaneit delle azioni da traffi
368. incendio convenzionale rap presentato dalle curve di incendio nominali Nel caso di incendio di materiali combustibili prevalentemente di natura cellulosica la curva di incendio nominale di riferimento la curva nominale standard 150834 seguente 0 20 345logio 8t 1 C Nel caso di incendi di quantit rilevanti di idrocarburi o altre sostanze con equivalente velocit di rilascio termico la curva di incendio nominale standard pu essere sostituita con la curva nominale degli idrocarburi seguente 0 1000 1 0 325 e 0 675 e 20 C Nel caso di incendi sviluppatisi all interno del compartimento ma che coinvolgono strutture poste all esterno per queste ultime la curva di incen dio nominale standard pu essere sostituita con la curva nominale esterna seguente 106 CAPITOLO 4 Azioni accidentali 0 660 1 0 687 e 0 313 e 20 C Agli elementi strutturali e alle strutture nel loro complesso viene attribuita la classe corrispondente o immediatamente inferiore al tempo espresso in minuti primi per il quale la struttura stessa garantisce una sufficiente capacit portante sotto l azione termica della curva nominale e sotto le altre azioni di progetto 4 1 6 RICHIESTE DI PRESTAZIONE Le prestazioni da richiedere alle strutture di una costruzione in funzione degli obiettivi di sicurezza sopra definiti sono individuate nei seguenti livelli Livello Nessun re
369. ini di abbassamenti rotazioni ecc siano comparabili con quelle previ ste in progetto e le eventuali deformazioni residue non risultino superiori al 10 di quelle massime ovvero successive prove di carico dimostrino che la deformazione residua tenda a diminuire fino rientrare nella soglia del 10 Per i ponti a campata multipla ogni campata deve essere sottoposta ai cari chi massimi di progetto di cui al paragrafo precedente e per ogni campata ogni 5 bisogna procedere alla collaudabilit statica di cui al paragrafo precedente Per le opere di significativa rilevanza le prove statiche andranno completa te da prove dinamiche che misurino la rispondenza del ponte all eccitazione dinamica controllando che il periodo fondamentale sperimentale sia confron tabile con quello previsto in progetto Le operazioni di collaudo dovranno svolgersi in conformit alle prescrizioni di cui al Capitolo 8 6 3 OPERE FERROVIARIE Le presenti norme si applicano alle opere sottobinario per quanto attiene ai requisiti di resistenza funzionalit durabilit e robustezza ed a quelli relativi alla loro esecuzione Relativamente alle nuove opere su linee esistenti il Gestore dell Infrastruttu ra definir i parametri indicati al Paragrafo 2 5 delle presenti norme tecniche vita utile periodo di ritorno da considerare per fenomeni naturali ecc defi nendo altres l ammissibilit o meno del criterio di verifica alle tensioni in fun zione della specifi
370. intende quel lo prodotto mediante impianti strutture e tecniche organizzate sia in cantiere che in uno stabilimento esterno al cantiere stesso Gli impianti per la produzione con processo industrializzato del calcestruz zo disciplinato dalle presenti norme devono essere idonei ad una produzione costante disporre di apparecchiature adeguate per il confezionamento nonch di personale esperto e di attrezzature idonee a provare valutare e correggere la qualit del prodotto 377 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale Gli impianti devono dotarsi di un sistema di controllo della produzione allo scopo di assicurare che il prodotto abbia i requisiti previsti dalle presenti norme e che tali requisiti siano costantemente mantenuti fino alla posa in opera Il sistema di gestione della qualit del prodotto che sovrintende al processo di fabbricazione del produttore di conglomerato cementizio confezionato con proces so industrializzato deve essere predisposto in coerenza con le norme UNI EN 9001 e certificato da parte di un organismo terzo indipendente di adeguata competenza ed organizzazione che opera in coerenza con le norme UNI EN 45012 Nel caso in cui l impianto di produzione appartenga ad un appaltatore dotato di un sistema di gestione della qualit aziendale il processo di certificazione deve includere anche il sistema di controllo del processo di produzione Al fine di ottenere un calcestruzzo di adeguate caratteristic
371. intermedi dei parametri indicati consentita l interpolazione lineare Lo sviluppo nel tempo della deformazione eq pu essere valutato come Eca 1 Bas t ie ts Ecd 7 dove la funzione di sviluppo temporale assume la forma 0 5 Ba t t lei 350 ho 100f t t in cui t l et del calcestruzzo nel momento considerato in giorni t l et del calcestruzzo a partire dalla quale si considera l effetto del riti ro da essiccamento normalmente il termine del curing in giorni ho dimensione fittizia in mm pari al rapporto 2 A u essendo Ac l area della sezione in conglomerato u il perimetro della sezione in conglomerato esposto all aria Il valore medio a tempo infinito della deformazione per ritiro autogeno Eea pu essere valutato mediante l espressione Eco 2 5 fx 10 10 con fx in MPa 11 1 10 7 Viscosit La viscosit del calcestruzzo dipende principalmente dall umidit ambien tale dalle dimensioni dell elemento dal tipo di calcestruzzo utilizzato dall et dello stesso al momento della messa in carico e dalla durata e dal livello del carico applicato In sede di progettazione se lo stato tensionale del calcestruzzo al tempo to j di messa in carico non superiore a 0 30 fx il coefficiente di viscosit t to a tempo infinito pu essere dedotto dalle seguenti Tabelle 11 1 VI e 11 1 VII 384 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale T
372. io d incendio previsto tenendo in conto i dispositivi di sicurezza previsti Sensibilit ad eventi eccezionali La struttura deve essere in grado di sopportare nel caso di eventi eccezio nali urti scoppi atti di vandalismo i carichi che sono definiti per tale condi zione di carico Durabilit dell opera Devono essere garantite durabilit e prestazioni nei confronti degli agenti ambientali commisurate alla vita utile prevista per la struttura principale stessa Nel caso in cui per assicurare la durata richiesta sia necessario prevedere un piano di manutenzione la struttura dovr essere accessibile e dovr essere pos sibile poter verificare le caratteristiche dei materiali e se necessario poter prov vedere alla sostituzione di alcuni elementi strutturali Sensibilit a difetti del materiale Il comportamento della struttura deve essere poco sensibile alle possibili disomogeneit del materiale che possano essere presenti nel materiale soprat tutto se realizzato in opera 5 6 ELEMENTI STRUTTURALI COMPOSTI Si intendono come elementi strutturali composti quelli costituiti da materia li strutturali diversi ipotizzati rigidamente collegati attraverso la superficie di contatto per la trasmissione delle forze di taglio in modo da costituire un ele mento strutturale staticamente autonomo Fanno parte di questa categoria gli elementi strutturali acciaio calcestruzzo costituiti da acciai per carpenteria metallica e c
373. iodo di ritorno Coefficiente di esposizione microzonazione Coefficiente termico interazione Carico neve sulle coperture Effetti locali AZIONI ACCIDENTALI INCENDIO Generalit Definizioni Criteri di Progettazione Procedure generali per il progetto delle strutture all incendio Classi di resistenza al fuoco Richieste di prestazione ESPLOSIONI Generalit Definizioni Progetto per situazioni eccezionali Classificazione delle azioni Esplosioni in scenari di Categoria 2 Esplosioni in scenari di Categoria 3 URTI Generalit Campo di applicazione VW 71 72 72 77 78 79 80 82 83 83 84 85 87 87 87 90 90 90 92 93 93 94 98 101 101 101 102 103 104 106 107 110 110 111 111 112 113 113 114 114 115 Indice generale 4 3 3 Rappresentazione delle azioni Pag 115 4 3 4 Urti da traffico veicolare 116 4 3 5 Urti da traffico ferroviario 118 4 3 6 Urti di imbarcazioni 118 4 3 7 Urti di elicotteri 119 5 NORME SULLE COSTRUZIONI 121 5 1 COSTRUZIONI DI CONGLOMERATO CEMENTIZIO 121 5 1 1 La valutazione della sicurezza 122 5 1 2 Verifiche per situazioni persistenti con il metodo dei coefficienti parziali 123 5 1 3 Verifiche per situazioni progettuali transitorie 147 5 1 4 Verifiche per situazioni progettuali accidentali 147 5 1 5 Verifiche mediante prove su strutture campione e su modelli 148 5 1 6 Robustezza strutturale e
374. ioni Figura 3 3 6 Distribuzione delle pressioni sull edificio in pianta ed andamento con la quota su una delle pareti verticali dell edificio In generale i coefficienti di pressione dipendono dal rapporto L B tra le dimensioni planimetriche dell edificio Per edifici a pianta rettangolare e con coperture piane a falde inclinate o curve e il cui rapporto tra le dimensioni lineari planimetriche compreso tra 1 3 e 3 per la valutazione della pressione esterna si pu assumere indicativamente come illustrato in Figura 3 3 7 per elementi sopravvento con inclinazione sull orizzontale a 60 Cpe 0 8 per elementi sopravvento con inclinazione sull orizzontale 20 lt a lt 60 Cpe 0 03 a 1 a in gradi per elementi sopravvento con inclinazione sull orizzontale 0 lt a lt 20 e per elementi sottovento e paralleli al vento Cpe 0 4 J CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali a a Direzione del vento TTT HNNNSNNZSSNENZEN NNE ANS Superficie sottovento Superficie sopravento Res n ss 5A Bassa SUI HENNZNZSSENNN ANNNN HENV ENNZZA ESS SSS SUQUI 90 80 60 40 20 0 80 90 Inclinazione sull orizzontale 0 2 SIJAT W BE ESRSNS E NE SS ASAS ASSIST ce JI ITTTTL Figura 3 3 7 Coefficiente di pressione esterna degli edifici a pianta rettangolare con coperture piane a falde inclinate o curve Per la
375. iore della azio ne sismica allo stato limite ultimo e quindi una significativa probabilit di veri ficarsi pi volte nel corso della durata utile dell opera Per particolari categorie di costruzioni per le quali richiesto il manteni mento della funzionalit anche dopo terremoti violenti il livello di danno accettabile pu essere definito in relazione alle prestazioni attese dal Commit tente e dal Progettista di concerto modificando l azione sismica o scegliendo valori della probabilit di superamento minori di quelle di seguito precisate e o scegliendo valori pi bassi del fattore q introdotto al punto 3 2 2 5 3 2 1 CATEGORIE DI SUOLO DI FONDAZIONE Ai fini della definizione della azione sismica di progetto punto 3 2 2 deve essere valutata l influenza delle condizioni litologiche e morfologiche locali sulle caratteristiche del moto del suolo in superficie mediante studi specifici di risposta sismica locale In mancanza di tali studi si pu utilizzare la classificazione dei terreni descritta di seguito La classificazione deve riguardare i terreni compresi tra il piano di imposta delle fondazioni degli edifici ed un substrato rigido di riferimento bedrock ovvero quelli presenti ad una profondit commisurata all estensione ed all im portanza dell opera La classificazione pu essere basata sulla stima dei valori della velocit media delle onde sismiche di taglio Vs ovvero sul numero medio di colpi Nspr sge
376. irezione dell asse Dimensioni in m ci longitudinale del ponte i 10 kN 08 kN JJ z e 44 _ il Carico asse 7 Qx 360 kN 0 70 Schema di carico 2 Schema di carico 4 Dimensioni in m Dimensioni in m MZ aa Schema di carico 5 Figura 6 2 2 Schemi di Carico 1 5 Dimensioni in m 261 CAPITOLO 6 Azioni antropiche 6 2 3 3 5 DISPOSIZIONE DEI CARICHI MOBILI AL FINE DI REALIZZARE LE CONDIZIONI DI CARICO PI GRAVOSE Il numero delle colonne di carichi mobili da considerare nel calcolo dei ponti di 1 e 2 Categoria quello massimo compatibile con la larghezza della carreggiata comprese le eventuali banchine di rispetto e per sosta di emergen za nonch gli eventuali marciapiedi non protetti e di altezza inferiore a 20 cm tenuto conto che la larghezza di ingombro convenzionale stabilita per cia scuna colonna in 3 00 m In ogni caso il numero delle colonne non deve essere inferiore a 2 a meno che la larghezza della sede stradale sia inferiore a 5 40 m La disposizione dei carichi ed il numero delle colonne sulla carreggiata saranno volta per volta quelli che determinano le condizioni pi sfavorevoli di sollecitazione per la struttura membratura o sezione considerata Per i ponti di 1 Categoria si devono considerare compatibilmente con le larghezze precedentemente definite le seguenti intensit dei carichi Tab 6 2 I Tabella 6 2 11 Intensit dei carichi Qik e qig per le diverse corsie
377. ista potr adottare responsabilmente una adeguata riduzione dei relativi sovraccarichi per la verifica di elementi strutturali tale riduzione dovr essere esplicitamente dichiarata e giustificata nella Relazione di calcolo dell opera Quando si verifichino elementi strutturali quali travi pilastri pareti portanti fon dazioni interessati da carichi variabili applicati su superfici ampie da presumersi 254 CAPITOLO 6 Azioni antropiche non caricate per intero contemporaneamente col massimo sovraccarico il valore del sovraccarico purch appartenente tutto alla stessa categoria potr essere mediamente ridotto su tali superfici rispetto a quello indicato nella Tabella 6 1 11 in funzione della estensione della superficie caricata complessiva di spettanza dell e lemento verificato 6 2 OPERE STRADALI 6 2 1 OGGETTO Le norme contengono i criteri generali e le indicazioni tecniche per la progetta zione esecuzione e collaudo dei ponti stradali Oggetto di queste norme sono le strutture che sostengono la piattaforma strada le e trasferiscono i carichi da questa al terreno di sedime Nel seguito col termine ponti si intendono anche tutte quelle opere che in relazione alle loro diverse destinazioni vengono normalmente indicate con nomi particolari quali viadotti sottovia o cavalcavia sovrappassi sottopassi strade sopraelevate etc Le presenti norme per quanto applicabili riguardano anche i ponti mobili
378. isultati delle prove stesse Sulla base della documentazione tecnica presentata il Servizio Tecnico Cen trale sentito il Consiglio Superiore dei lavori pubblici rilascer apposita auto rizzazione alla produzione avente validit triennale Tale attestato necessario per la produzione degli elementi sottintende anche la qualificazione del singolo stabilimento di produzione L autorizzazione rinnovabile su richiesta previa presentazione di ido nei elaborati relativi all attivit svolta ed ai controlli eseguiti nel triennio di validit 11 7 4 4 Sospensioni e revoche prevista la sospensione o nei casi pi gravi o di recidiva la revoca degli attestati di qualificazione in serie dichiarata o controllata ove il Servizio Tecni co Centrale accerti in qualsiasi momento difformit tra i documenti depositati e la produzione effettiva ovvero la mancata ottemperanza alle prescrizioni con tenute nella vigente normativa tecnica provvedimenti di sospensione e di revoca vengono adottati dal Servizio Tecnico Centrale sentito il parere del Consiglio Superiore dei lavori pubblici e sono atti definitivi 11 7 5 DOCUMENTI DI ACCOMPAGNAMENTO Ogni fornitura in cantiere di manufatti prefabbricati prodotti in serie dovr essere accompagnata dalla seguente documentazione da conserva 491 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale re a cura del Direttore dei lavori dell opera in cui detti manufatti vengono inseriti
379. it portante in caso di incendio l attitudine della struttura di una parte della struttura o di un elemento a conservare una sufficiente resistenza meccanica sotto l azione del fuoco con riferimento alle altre azioni agenti La capacit di compartimentazione in caso d incendio l attitudine di un elemento costruttivo a conservare sotto l azione del fuoco oltre alla propria stabilit strutturale un sufficiente isolamento termico ed una sufficiente tenuta ai fumi e ai gas caldi della combustione Per compartimento antincendio si intende una parte della costruzione deli 102 CAPITOLO 4 Azioni accidentali mitata da elementi costruttivi idonei a garantire sotto l azione del fuoco e per un dato intervallo di tempo la capacit di compartimentazione Per carico d incendio specifico deve intendersi il potenziale termico netto della totalit dei materiali combustibili contenuti in uno spazio riferito all unit di superficie I valori del carico d incendio specifico di progetto q a sono deter minati secondo la seguente relazione qia Qi M q dg2 n MJ m dove m 0 8 1 0 il fattore di combustione dg gt 1 00 il fattore che tiene conto del rischio di attivazione in rela zione alla dimensione del compartimento dg gt 0 80 il fattore che tiene conto del rischio di attivazione in rela i zione al tipo di attivit svolta nel compartimento Il 0 20 il fattore che tiene conto delle differenti misu
380. it prestazionali e di sicurezza dell opera e dovranno essere accertate sotto responsabilit dal Progettista che dovr prevenirle controllarle o eliminarle Specifica attenzione dovr essere dedicata alle differenti configurazioni tem poranee che la struttura pu assumere ad esempio durante le fasi costruttive nelle quali la struttura pu risultare pi vulnerabile all azione del vento Per configurazioni e tipologie strutturali ordinarie semplici e di limitata estensione ovvero poco sensibili all azione dinamica del vento sar possibile descrivere le azioni indotte dal vento mediante sistemi di forze o di pressioni i cui effetti siano equivalenti a quelli del vento turbolento considerando di rego la la direzione del vento orizzontale formulazione quasi statica equivalente La procedura per il calcolo di tali azioni sintetizzata nello Schema 3 3 1 in cui sono considerati ordinatamente 1 parametri che caratterizzano il sito dell opera macro e microzonazione 2 parametri che caratterizzano la tipologia strutturale 3 parametri che caratterizzano l opera specifica Per costruzioni di forma o tipologia non ordinarie oppure di grande altezza o lunghezza o di rilevante snellezza e leggerezza o di notevole flessibilit e ridotte capacit dissipative il vento pu dare luogo a fenomeni la cui simula zione in sede di progetto richiede l applicazione di specifici e comprovati pro cedimenti analitici numerici e
381. ito o di laboratorio 7 3 9 5 Monitoraggio Il monitoraggio geotecnico del complesso discarica terreno deve in genera le comprendere la misura di grandezze significative quali in particolare asse stamenti livelli piezometrici caratteristiche del percolato e di eventuale biogas 7 3 10 FATTIBILIT DI OPERE SU GRANDI AREE Le presenti norme definiscono i criteri di carattere geologico e geotecnico da adottare nell elaborazione di piani urbanistici e nel progetto di insiemi di manu fatti e interventi che interessano ampie superfici quali a nuovi insediamenti urbani civili o industriali b ristrutturazione di insediamenti esistenti reti idriche e fognarie urbane e reti di sottoservizi di qualsiasi tipo c strade ferrovie ed idrovie d opere marittime e difese costiere e aeroporti f bacini idrici artificiali e sistemi di derivazione da corsi d acqua g sistemi di impianti per l estrazione di liquidi o gas dal sottosuolo h bonifiche e sistemazione del territorio i attivit estrattive di materiali da costruzione 7 3 10 1 Indagini specifiche Gli studi geologici e la caratterizzazione geotecnica devono essere estesi a tutta la zona di possibile influenza degli interventi previsti al fine di accertare destinazioni d uso compatibile del territorio in esame Le indagini e gli studi devono in particolare accertare le condizioni di stabi lit dei pendii tenuto conto anche di eventuali effetti derivanti dalla realiz
382. ito riportato f ctk Ym c YmE c0 7 AI CON Yme 3 2 I valori di y sono quelli indicati in precedenza In tutti i casi per l acciaio vale la seguente limitazione o lt 140 N mm 171 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni 5 2 COSTRUZIONI IN ACCIAIO Formano oggetto delle presenti norme le opere strutturali in acciaio ad esclu sione delle costruzioni per le quali vige una regolamentazione apposita a carat tere particolare Nel seguito sono riportati e le metodologie di analisi strutturale e di verifica della sicurezza con modelli di calcolo definibili anche con l integrazione di prove sperimen tali e i limiti delle prestazioni attese e i criteri di dimensionamento dei collegamenti e i requisiti fondamentali per una corretta progettazione ed esecuzione e i criteri di durabilit Alcune indicazioni gi riportate nel capitolo 2 sono ripetute e specializzate alle costruzioni in oggetto materiali e i prodotti devono rispondere ai requisiti indicati nel capitolo 11 5 2 1 LA VALUTAZIONE DELLA SICUREZZA La valutazione della sicurezza va condotta secondo i principi fondamentali illustrati nel capitolo 2 l requisiti richiesti di resistenza funzionalit e robustezza si garantiscono verificando gli stati limite di servizio e gli stati limite ultimi verosimili della strut tura dei componenti strutturali e dei collegamenti 5 2 1 1 Stati limite ultimi Gli stati limite ultimi da verificare sono
383. ive alle diverse azioni variabili VePh 1 Per gli edifici civili in mancanza di studi specifici ed adeguati alla costru zione in esame si possono attribuire ai coefficienti di combinazione wp i valo ri della tabella 5 1 IIl per le combinazioni di carico che comprendono l azio ne sismica si vedano le specifiche regole per la combinazione delle azioni ed i valori dei coefficienti di combinazione forniti nel paragrafo 3 2 Tabella 5 1 Il Azione Woi carichi variabili nei fabbricati per abitazione ed uffici 0 7 negozi uffici aperti al pubblico ed autorimesse 0 7 magazzini depositi 1 0 variazioni termiche 0 6 vento 0 6 neve 0 6 Per le altre tipologie costruttive ponti gallerie edifici industriali ecc competer al Committente ed al Progettista di concerto la definizione dei valori di y Il contributo delle distorsioni concentrate o diffuse non imposte apposita mente deve essere trascurato se il suo effetto aumenta la sicurezza della strut tura 125 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni 5 1 2 1 3 CALCOLO DELLE SOLLECITAZIONI E DELLE DEFORMAZIONI Il calcolo degli effetti delle azioni pu essere effettuato secondo quanto sta bilito al punto 2 3 delle presenti norme ipotizzando sia modelli elastici lineari sia modelli non lineari Il calcolo non lineare deve procedere attraverso la defi nizione dei legami tensioni deformazioni momenti curvature e momenti rota zioni tenendo co
384. izzontali tra parti della strut tura Al fine di verificare la residua capacit portante nei confronti dei carichi ver ticali a seguito di terremoti caratterizzati dalla azione sismica di progetto allo stato limite ultimo si dovr considerare il degrado di resistenza e rigidezza delle parti di struttura specificamente progettate per dissipare energia La rigidezza e la resistenza degli elementi secondari autoportanti muri divi sori ecc pu essere ignorata nell analisi della risposta all azione sismica del l intera struttura resistente tranne quando la loro conformazione abbia una influenza significativa sul comportamento sismico della struttura In ogni caso deve essere verificato che siano in grado di mantenere le funzioni portanti ad essi affidate in condizioni di struttura deformata coerentemente con gli sposta menti derivanti dall analisi sismica 5 7 4 2 Modellazione della struttura Il modello della struttura su cui verr effettuata l analisi dovr rappresentare in modo adeguato la distribuzione di massa e rigidezza effettiva considerando laddove necessario il contributo degli elementi non strutturali e l interazione terreno struttura In generale il modello della struttura sar costituito da elementi resistenti piani a telaio o a parete connessi da diaframmi orizzontali Se i diaframmi oriz zontali tenendo conto delle aperture in essi presenti sono in grado di racco gliere le forze d inerzia orizzontali e trasm
385. l an nesso ZA della norma europea UNI EN 12620 per le parti rilevanti devono essere effettuate ogni 100 tonnellate di aggregato prodotto e comunque negli impianti di riciclo per ogni giorno di produzione Tabella 11 1 III Origine del materiale da riciclo Rck del calcestruzzo percentuale N mm di impiego demolizioni di edifici macerie lt 15 fino al 100 o lt 35 lt 30 demolizioni di solo calcestruzzo e c a lt 25 fino al 60 Riutilizzo interno negli stabilimenti di e a lt 55 fino al 5 prefabbricazione qualificati Il Progettista nelle proprie prescrizioni potr fare utile riferimento alle norme UNI 8520 parti 1 e 2 al fine di individuare i requisiti chimico fisici aggiuntivi rispetto a quelli fissati per gli aggregati naturali che gli aggregati rici 379 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale clati devono rispettare in funzione della destinazione finale del calcestruzzo e delle sue propriet prestazionali meccaniche di durabilit e pericolosit ambientale etc nonch quantit percentuali massime di impiego per gli aggregati di riciclo o classi di resistenza del calcestruzzo ridotte rispetto a quanto previsto nella tabella sopra esposta Per quanto riguarda gli aggregati leggeri questi devono essere conformi alla parte armonizzata della norma europea UNI EN 13055 Il sistema di attestazio ne della conformit quello riportato nella Tabella 11 1 II Pe
386. l azione del moto di una falda idrica o di sostanze chimiche presenti nell acqua o nel terreno sul conglomera to dei pali gettati in opera la connessione dei pali alla struttura di collegamen to 335 CAPITOLO 7 Norme per le opere interagenti con i terreni e con le rocce per gli interventi 7 3 1 2 4 CONTROLLI PROVE DI CARICO Le prove per la determinazione del carico limite ultimo del singolo palo prove di progetto devono essere spinte a valori del carico assiale tali da con sentire di tracciare diagrammi significativi per la ricerca del carico limite ultimo sulla base dei cedimenti della testa del palo in funzione dei carichi applicati in ogni caso si devono raggiungere valori pari ad almeno 2 volte il carico assiale massimo di esercizio Se si esegue una sola prova di carico di progetto questa deve essere ubica ta dove le condizioni del terreno sono pi sfavorevoli Sui pali di fondazione vengono eseguite prove di carico statiche di collaudo per controllare se il comportamento dei pali corrisponde a quello previsto in progetto Queste prove devono essere spinte ad un carico assiale almeno pari a 1 5 volte il carico assiale massimo di esercizio Per i pali di grosso diametro si potr ricorrere a prove eseguite su pali aventi la stessa lunghezza ma diametro inferiore purch adeguatamente motivate Il numero e l ubicazione delle prove di carico di collaudo devono essere sta biliti in base all importanza dell opera e
387. l progetto di eventuali interventi di stabilizzazione 346 CAPITOLO 7 Norme per le opere interagenti con i terreni e con le rocce per gli interventi A tale scopo dovr essere accertato il regime delle pressioni interstiziali tramite impiego di specifica strumentazione e la profondit e l estensione delle indagini dovranno comprendere i volumi di terreno direttamente od indiretta mente coinvolti dai potenziali fenomeni di instabilit 7 3 6 4 Modello geotecnico del sottosuolo Tutti gli elementi raccolti dovranno convergere in un modello di comporta mento che tenga conto della complessit della situazione stratigrafica e geo tecnica della presenza di discontinuit e dell evidenza di movimenti pregressi al quale fare riferimento per le verifiche di stabilit e per il progetto degli even tuali interventi di stabilizzazione 7 3 6 5 Verifiche di sicurezza Le verifiche di stabilit devono essere effettuate con metodi che tengano conto della forma e posizione della superficie di scorrimento dell assetto strut turale dei parametri geotecnici e del regime delle pressioni neutre Il livello di sicurezza espresso in generale come rapporto tra resistenza a taglio disponibile e resistenza a taglio necessaria a garantire l equilibrio Il grado di sicurezza ritenuto accettabile dal progettista deve essere giustifi cato sulla base del livello di conoscenze raggiunto dell affidabilit dei dati disponibili e del model
388. l Infrastruttura 6 3 1 3 1 CRITERI DI COMBINAZIONE DEI TRENI DI CARICO E DELLE AZIONI DA ESSI DERIVATE NEL CASO DI PI BINARI Numero di binari Ciascun ponte dovr essere progettato per il maggior numero di binari geometri camente compatibile con la larghezza dell impalcato a prescindere dai binari effetti vamente presenti Le Autorit competenti specificheranno in questo caso il valore minimo da con siderare per l interbinario Numero di treni contemporanei Nella progettazione dei ponti andr considerata l eventuale contemporaneit di pi treni secondo quanto previsto nella Tab 6 3 HII Considerando in genere sia il traf fico normale che il traffico pesante Tab 6 3 HII Carichi mobili in funzione del numero di binari presenti sul ponte Numero Binari Traffico normale Traffico di binari carichi caso a caso bl pesante 1 primo 1 0 LM 71 SW 0 1 0 SW 2 primo 1 0 LM 71 SW 0 1 0 SW 2 2 secondo 1 0 LM 71 SW 0 1 0 LM 71 SW 0 primo 1 0 LM 71 SW 0 0 75 LM 71 SW 0 1 0 SW 2 23 secondo 1 0 LM 71 SW 0 0 75 LM 71 SW 0 1 0 LM 71 SW 0 Altri 0 75 LM 71 SW 0 LM71 SW 0 significa considerare il pi sfavorevole fra i treni LM 71 SW 0 Salvo i casi in cui sia esplicitamente escluso 307 CAPITOLO 6 Azioni antropiche Per strutture con 3 o pi b
389. l altezza degli edifici in funzione della larghezza stra dale Per ciascun fronte dell edificio verso strada i regolamenti e le norme defini ranno la distanza minima tra la proiezione in pianta del fronte stesso ed il ciglio opposto della strada Si intende per strada l area di uso pubblico aperta alla circolazione dei pedoni e dei veicoli nonch lo spazio inedificabile non cintato aperto alla cir colazione pedonale 247 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni l regolamenti e le norme di attuazione degli strumenti urbanistici potranno eventualmente consentire di arretrare il fronte dell edificio a diverse altezze al fine di renderlo compatibile con la larghezza della strada Potranno altres fis sare norme per il caso di edifici in angolo su strade di diversa larghezza 248 6 AZIONI ANTROPICHE 6 1 OPERE CIVILI ED INDUSTRIALI 6 1 1 GENERALIT Nel presente paragrafo vengono definiti i carichi nominali e o caratteristici relativi a costruzioni per uso civile o industriale richiamata l attenzione del Progettista alla variet delle opere considerate in questo Capitolo e della loro destinazione d uso la descrizione e la definizione dei carichi devono essere dichiarate dal Progettista e dal Committente nella Relazione generale dell opera Quando si abbia un cambiamento della destinazione d uso e o si alteri la configurazione degli spazi interni ovvero venga modificata la distribuzione dei carichi permanent
390. l appoggio sia prolungata sin dove necessario e comunque fino alla sezione ove appli cato il carico pi lontano compreso nella zona con a lt 2d CARICHI APPESI O INDIRETTI Se per particolari modalit di applicazione dei carichi gli sforzi degli ele menti tesi del traliccio risultano incrementati le armature dovranno essere opportunamente adeguate 5 1 2 1 6 4 Verifica al punzonamento di lastre soggette a carichi concentrati In corrispondenza dei pilastri e di carichi concentrati si deve verificare la lastra nei riguardi del punzonamento allo stato limite ultimo In mancanza di un armatura trasversale appositamente dimensionata la forza resistente al punzonamento assunta pari a F 05 u h efy dove h lo spessore della lastra u il perimetro del contorno efficace ottenuto dal contorno effettivo della porzione caricata con una diffusione a 45 sull intero spessore della lastra fad il valore di calcolo della resistenza a trazione Nel caso in cui si disponga una apposita armatura l intero sforzo allo stato limite ultimo dovr essere affidato all armatura considerata lavorante alla sua resistenza di calcolo 5 1 2 1 7 CALCOLO DELLE RESISTENZE NEI CONFRONTI DI SOLLECITAZIONI TORCENTI Qualora l equilibrio statico di una struttura dipenda dalla resistenza torsio nale degli elementi che la compongono necessario condurre la verifica nei riguardi delle sollecitazioni torcenti sia agli stati limite ultimi
391. l calcestruzzo d anima Si far riferimento allo stato fessurato per momento flettente laddove le tensio ni di trazione da questo provocate siano superiori a feg 0 con riferimento allo stato non fessurato in caso contrario In presenza di significativi sforzi di trazione la resistenza a taglio da conside rarsi nulla e non possibile adottare elementi sprovvisti di armatura trasversale Le armature longitudinali oltre ad assorbire gli sforzi conseguenti alle solle citazioni di flessione e trazione devono assorbire quelli provocati dal taglio 131 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni dovuti all inclinazione delle fessure rispetto all asse della trave In particolare in corrispondenza degli appoggi le armature longitudinali devono assorbire uno sforzo pari al taglio sull appoggio 5 1 2 1 6 2 Elementi con armature trasversali resistenti al taglio La resistenza a taglio Vga di elementi strutturali dotati di specifica armatura a taglio deve essere valutata sulla base di una adeguata schematizzazione a tra liccio Gli elementi resistenti dell ideale traliccio sono le armature trasversali le armature longitudinali le bielle di conglomerato cementizio in corrispon denza sia del corrente compresso che dei puntoni d anima inclinati L inclina zione 0 delle bielle compresse puntoni in conglomerato cementizio rispetto all asse delle armature longitudinali deve rispettare i limiti seguenti 1 lt cot 0 lt 2 5 l utilizzo d
392. l livello della sua superficie finita L intensit di tale forza pari ad 1 10 della colonna di carico pi pesante per ciascuna carreggiata e non deve risultare inferiore al 20 per i ponti di 1 Categoria o al 15 per i ponti di 2 Categoria del totale carico Qx che pu interessare la struttura Qualora la carreggiata contenga pi di 4 corsie i predetti valori vanno raddop piati 6 2 3 6 Azione centrifuga q Nei ponti con asse curvo di raggio R in metri l azione centrifuga corrispon dente ad ogni colonna di carico si valuta convenzionalmente pari a Tabella 6 2 11 264 CAPITOLO 6 Azioni antropiche Tabella 6 2 III Valori caratteristici delle forze centrifughe Raggio di curvatura m Intensit q4 kN m R lt 60 5 00 60 lt R lt 1500 300 R 1500 lt R 0 00 6 2 3 7 Azioni di neve vento q Per le azioni da neve e vento vale quanto specificato al Capitolo 3 l azione del vento pu essere convenzionalmente assimilata ad un carico orizzontale statico diretto ortogonalmente all asse del ponte e o diretto nelle direzioni pi sfavorevoli per alcuni dei suoi elementi ad es le pile Tale azio ne si considera agente sulla proiezione nel piano verticale delle superfici diret tamente investite l azione del vento pu essere valutata come azione dinami ca mediante una analisi dell interazione vento struttura La superficie dei carichi transitanti sul ponte esposta al vento si assimila ad u
393. l sistema stesso Dovr inoltre rifiutare le eventua li forniture non conformi ed effettuare idonee prove di accettazione che compren dano in ogni caso la verifica geometrica e delle tolleranze dimensionali nonch eventualmente la valutazione delle principali caratteristiche meccaniche di cui alla Tabella 11 8 I 11 9 MURATURA PORTANTE 11 9 1 ELEMENTI PER MURATURA Gli elementi per muratura portante devono essere in possesso di attestato di conformit alla relativa norma europea armonizzata della serie EN 771 ai sensi del DPR n 246 93 secondo il sistema di attestazione della conformit indicato nella seguente tabella Tabella 11 9 1 Specifica Tecnica Europea Categoria Sistema di Attestazione di riferimento della Conformit Specifica per elementi per muratura Elementi per muratura di laterizio silicato di CATEGORIA 1 2 calcio in calcestruzzo vibrocompresso aggregati pesanti e leggeri calcestruzzo aerato autoclavato pietra agglomerata CATEGORIA 2 4 UNI EN 771 1 2 3 4 5 456 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale Il Sistema 2 certificazione del controllo di produzione in fabbrica quel lo specificato all art 7 comma 1 lettera B Procedura 1 del DPR n 246 93 comprensivo della sorveglianza giudizio ed approvazione permanenti del con trollo di produzione in fabbrica Il Sistema 4 autodichiarazione del produttore quello specificato all art 7 comma 1 lettera B
394. l variare della tensione iniziale la caduta per rilassamen to vari con legge parabolica e che il relativo diagramma tracciato in funzione di Opp abbia ordinata nulla e tangente orizzontale per Opi 0 5 fpr La caduta a tempo infinito pu altres valutarsi partendo dalla media delle cadute misurate su almeno due campioni sottoposti a prove di rilassamento a 120 ore applicando l espressione AO 340 120 0 03 Opi 0 5 fou valida per Opi 0 5 fo Si operer di regola con Ospi 0 75 fork e in mancanza di pi precisi dati sperimentali si ammetter che la caduta vari in funzione di o con la suddetta legge parabolica Partendo dai risultati di prova a 120 ore non possono comunque assumersi cadute inferiori alla met di quelle indicate nel precedente capoverso Per le barre si rispetter comunque il limite Op lt 0 85 foy Qualora si disponga di prove a lunga durata la caduta per rilassamento a tempo infinito data dalla relazione AO AOp C AOp 401000 dove 40 1000 40 sono rispettivamente le cadute per rilassamento di catalogo per 1000 ore e per tempo t 2000 ore C un coefficiente dato dalla Tabella 11 2 VIII Tabella 11 2 VIII t in ore 2 000 9 5 000 3 10 000 1 5 CikE CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale Per tenere conto dell influenza del valore della tensione iniziale si pu sia operare per Opi 0 75 fx ed adottare la legge di variazione parabolica sopra
395. la produzione di conglomerato cementizio gli aggregati otte nuti dalla lavorazione di materiali naturali artificiali ovvero provenienti da pro 378 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale cessi di riciclo conformi alla parte armonizzata della norma europea UNI EN 12620 Il sistema di attestazione della conformit degli aggregati ai sensi del DPR n 246 93 indicato nella seguente Tabella 11 1 1 Tabella 11 1 Il Specifica Tecnica Europea Sistema di Attestazione drago Uso Previsto pa di riferimento della Conformit Aggregati per calcestruzzo Calcestruzzo strutturale 2 UNI EN 12620 13055 Uso non strutturale 4 Il Sistema 2 certificazione del controllo di produzione in fabbrica quel lo specificato all art 7 comma 1 lettera B Procedura 1 del DPR n 246 93 com prensiva della sorveglianza giudizio ed approvazione permanenti del controllo di produzione in fabbrica Il Sistema 4 autodichiarazione del produttore quello specificato all art 7 comma 1 lettera B Procedura 3 del DPR n 246 93 consentito l uso di aggregati grossi provenienti da riciclo secondo i limiti di cui alla Tabella 11 1 III a condizione che la miscela di conglomerato cemen tizio confezionata con aggregati riciclati venga preliminarmente qualificata e documentata attraverso idonee prove di laboratorio Per tali aggregati le prove di controllo di produzione in fabbrica di cui ai prospetti H1 H2 ed H3 del
396. la sicurezza e sulla funzionalit delle costruzioni in adiacenza e per individuare gli eventuali interventi per limitarne gli effetti sfavorevoli 7 3 5 4 Aspetti costruttivi La posa in opera dei materiali costituenti il manufatto deve garantire il raggiungimento delle prestazioni ipotizzate in progetto Le caratteristiche dei componenti artificiali tipo geosintetici devo no essere specificate certificate in conformit alle relative norme europee armonizzate e verificate sulla base di risultati di prove sperimentali da ese guire nelle fasi di accettazione e di verifica delle prestazioni attese 345 CAPITOLO 7 Norme per le opere interagenti con i terreni e con le rocce per gli interventi 7 3 5 5 Monitoraggio e collaudo Con il monitoraggio si deve accertare che i valori delle grandezze misurate quali ad esempio spostamenti e pressioni interstiziali siano compatibili con i requisiti di sicurezza e funzionalit del manufatto e di quelli contigui Durante la costruzione devono essere eseguite prove di controllo del grado di addensamento dell umidit e della deformabilit degli strati posti in opera Il tipo ed il numero di strumenti di controllo dovranno essere conveniente mente fissati in relazione all importanza dell opera ed alle caratteristiche geo tecniche dell area in modo da assicurare un congruo numero di misure signifi cative Per opere di modesta importanza che non comportino pericoli per le
397. lamento di masse di neve carichi aerodinamici che possono conseguire al cambiamento di forma o dimensione degli elementi strutturali a causa della presenza della neve o della formazione di ghiaccio carichi legati al ghiaccio carichi laterali legati alla neve carichi da neve sui ponti che devono essere considerati in base a studi mirati 88 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali PROCEDURA DI CALCOLO DEI CARICHI DA NEVE 1 Definizione della zona macrozonazione valore caratteristico del carico neve al suolo 3 5 3 2 Definizione del periodo di ritorno 3 5 5 3 Coefficiente di esposizione microzonazione 3 5 6 4 Coefficiente termico interazione 3 5 7 PARAMETRI DEL SITO Coefficiente di forma u Coperture ad Coperture a Coperture una falda pi falde cilindriche 3 5 8 2 3 5 8 3 3 5 8 4 3 5 8 5 S m E ZE BE D 28 E N lt Au Effetti locali Neve su Neve sporgente protezioni parapetti e pareti all estremit paraneve ed altri verticali di una copertura ostacoli 3 5 9 1 3 5 9 2 sulla copertura 3 5 9 3 Accumulo di neve contro EFFETTI LOCALI Schema 3 5 1 Valutazione dell azione da neve 89 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali 3 5 2 CARICO NEVE Il carico provocato dalla neve sulle coperture sar valutato mediante la seguente espressione qs li Gg G dove q il carico neve sulla copertura U il coefficiente d
398. le fasi di progettazione e costruzione e delle prove di carico sul terreno e sui pali come prescritte nel presente testo f controllo dei verbali e dei risultati delle prove di carico fatte eseguire dal Direttore dei lavori su componenti strutturali o sull opera Il Collaudatore nell ambito delle sue responsabilit dovr inoltre esaminare il progetto dell opera e la verifica numerica calcoli statici della sicurezza dell opera come costruita e dare giudizio dell impostazione generale della progettazione strutturale degli schemi di calcolo e delle azioni considerate e della valutazione della sicurezza in essi contenuti recepire e dare parere sulla relazione a strutture ultimate del Direttore dei lavori esaminare e recepire il piano di manutenzione dell opera collaudata forni ta dalla direzione dei lavori con riferimento alla vita utile dell opera ed a quella delle sue parti strutturali 357 CAPITOLO Collaudo statico Inoltre nell ambito della propria discrezionalit il Collaudatore potr richiedere g di effettuare tutti quegli accertamenti studi indagini sperimentazioni e ricerche utili per formarsi il convincimento della sicurezza della durabi lit e della collaudabilit dell opera quali in particolare prove di carico prove sui materiali messi in opera anche mediante prove non distrutti ve nel caso delle strutture di conglomerato cementizio armato il con trollo della resist
399. le travi staffe aventi sezione complessiva per metro lineare non inferiore a 2 0 b mm essendo b lo spessore minimo dell anima misurata in millimetri il passo delle staffe non dovr superare 1 8 della lunghezza della linea media della sezione anulare resistente e comunque non superiore a 200 mm Per le strutture in zona sismica e per una distanza da un nodo strutturale pari a 2 volte l altezza della trave le prescrizioni precedenti vanno raddoppiate 5 1 6 1 3 COPRIFERRO E INTERFERRO l armatura resistente deve essere adeguatamente protetta dall ambiente esterno dal conglomerato Gli elementi strutturali devono essere verificati allo stato limite di fessurazione secondo il punto 5 1 2 2 6 Comunque la superficie dell armatura resistente principale per le varie sol lecitazioni prevalenti deve distare dalle facce esterne del conglomerato cemen tizio di almeno 20 mm Tali misure vanno congruentemente aumentate in funzione della porosit del calcestruzzo dell aggressivit dell ambiente e della sensibilit dell armatu ra alla corrosione 5 1 6 1 4 ANCORAGGIO DELLE BARRE E LORO GIUNZIONI Le armature longitudinali non possono essere interrotte ovvero sovrapposte all interno di un nodo strutturale incrocio travi pilastri bens nelle zone di minore sollecitazione lungo l asse della trave Quando invece si deve realizzare la continuit con altra barra in zona tesa la continuit deve essere realizzata con sovrapposizioni o
400. le III con Regio Decreto 16 novembre 1939 n 2229 La norma attuava ed imponeva in maniera rigorosa le aspettative della pre cedente norma del 1907 indicando in modo puntuale prestazioni e processi di verifica della sicurezza stabilendo l elenco dei Laboratori Ufficiali per le prove sui materiali ed introducendo il processo del controllo ed approvazione dei cal coli statici e del progetto da parte dei Genii Civili e delle Prefetture La Norma stata alla base della ricostruzione del dopoguerra e della costru zione delle grandi opere per le nuove infrastrutture nel corso degli anni 60 e 70 Secondo questa Legge i progetti con materiali e tecniche innovative es cemento armato precompresso dovevano essere approvati dal Consiglio Supe 19 CAPITOLO 1 Preambolo riore dei Lavori Pubblici Lo stesso Consiglio Superiore ovvero il Consiglio Nazionale delle Ricerche attraverso una serie di Circolari o pareri hanno cer cato di integrare negli anni i contenuti della norma per rispondere alle nuove esigenze Il successo della norma del 39 fu conseguenza essenzialmente della sua chiarezza ed univocit Per rispondere alle nuove aspettative del mondo del lavoro all evoluzione tecnico scientifica e tecnologica e porre fine all incertezza normativa con la Legge 5 novembre 1971 n 1086 si d origine alla nuova normativa tecnica che si estrinseca nel decreto ministeriale 30 maggio 1972 che contiene la nuova norma tecnica sulle ope
401. le azioni pari a frazioni della luce definita come la distanza fra due sezioni di momento nullo o nel caso di mensole pari al doppio della loro lunghezza I valori di tali limiti sono da definirsi in funzione degli effetti sugli elementi portati della qualit del comfort richiesto alla costruzione delle caratteristiche degli elementi strutturali e non strutturali gravanti sull elemento considerato delle eventuali implicazioni di una eccessiva deformabilit sul valore dei cari chi agenti Il Progettista ed il Committente di concerto possono fare anche rife rimento a specifiche indicazioni contenute in codici internazionali riconosciu ti ovvero nella letteratura tecnica consolidata 5 2 3 2 4 SPOSTAMENTI LATERALI Negli edifici gli spostamenti laterali alla sommit delle colonne per le com binazioni frequenti delle azioni devono generalmente limitarsi ad una frazione dell altezza della colonna e dell altezza complessiva dell edificio da valutarsi in funzione degli effetti sugli elementi portati della qualit del comfort richiesto alla costruzione delle eventuali implicazioni di una eccessiva deformabilit sul valore dei carichi agenti Il Committente ed il Progettista di concerto possono fare anche riferimento a specifiche indicazioni contenute in codici internazio nali riconosciuti ovvero nella letteratura tecnica consolidata 5 2 3 2 5 STATO LIMITE DI DEFORMAZIONI DELL ANIMA Le deformazioni laterali delle anime devono es
402. le in esame 5 2 7 3 Intersezioni I componenti che convergono in un giunto devono di norma essere posizio nati in modo che i loro assi baricentrici convergano in un punto Quando ci non accade le conseguenti eccentricit devono essere tenute in considerazione ad eccezione dei casi di particolari tipi di strutture per le quali sia stato dimostrato che ci non necessario 5 2 7 4 Collegamenti soggetti a vibrazioni urti e o inversioni di carico Nei collegamenti soggetti a taglio e cos sollecitati devono adottarsi giun zioni saldate bulloni con dispositivi anti allentamento bulloni precaricati bul loni in fori calibrati o altri tipi di bulloni che prevengano efficacemente lo scor rimento 5 2 8 REQUISITI PER LA PROGETTAZIONE E L ESECUZIONE 5 2 8 1 Premesse e generalit requisiti di seguito specificati devono intendersi i minimi richiesti per strut ture soggette a prevalenti carichi statici Per strutture soggette a prevalenti fenomeni di fatica deve prendersi in con siderazione la necessit di requisiti pi elevati o addizionali Deve essere fornita una specifica di progetto contenente i dettagli di tutti i requisiti per i materiali la fabbricazione il montaggio i controlli e l accetta zione necessari ad assicurare la conformit alle ipotesi di progetto 5 2 8 2 Acciaio incrudito proibito l impiego di acciaio incrudito in ogni caso in cui si preveda la pla sticizzazione del materiale analisi plasti
403. legamenti critici ai fini della sicurezza Tutti i dettagli costruttivi non devono favorire l innescarsi di processi corro sivi o consentire di eliminarli o minimizzarli quando gi iniziati In particolare dovr evitarsi la possibilit di accumulo di sporcizia e mate riale umido curarsi la possibilit di adeguata evacuazione delle acque evitar ne per quanto possibile i ristagni e le infiltrazioni attraverso i giunti e comun que prevederne la raccolta 5 2 9 3 Misure protettive La resistenza alla corrosione deve garantirsi con la verniciatura delle super fici oppure adottando acciai inossidabili o sottoponendo le membrature a pro cessi di galvanizzazione o con altri procedimenti di comprovata affidabilit La verniciatura deve essere definita in progetto con riferimento al numero degli strati alla composizione spessore e qualit di aderenza al supporto degli stessi avendo cura di garantire la necessaria possibilit di ispezione e accesso materiale per gli interventi di pulizia e riverniciatura Le superfici di calcestruzzo a contatto con gli elementi metallici dovranno essere impermeabilizzate con l adozione di un trattamento definito in progetto in quanto a caratteristiche materiali propriet di aderenza e modalit di messa in opera Gli interni di grandi strutture a cassone ove previsto dai piani di manuten zione devono essere accessibili ventilate ed illuminate con accessi che impe discano l instaurarsi di condizio
404. li devono essere condotte tenen do adeguatamente conto delle imperfezioni geometriche e delle eventuali deformazioni viscose per carichi di lunga durata Si devono assumere legami fra azioni interne e deformazioni in grado di descrivere con adeguatezza gli effetti della fessurazione A favore di sicurezza il contributo del calcestruzzo teso pu essere trascurato ammesso valutare gli effetti del secondo ordine quali si verificano in una colonna definita colonna modello una colonna soggetta a sforzo normale costante in condizioni per cui sia ben approssimata la valutazione dello spo stamento laterale attraverso la seguente espressione 135 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni 1 Ta con curvatura effettiva della sezione critica Detto Mx il momento resistente di calcolo della sezione critica si individua Mirg come momento resistente del primo ordine disponibile per l assorbimento della sollecitazione di calcolo l dove la differenza fra l ordinata della curva Mgq 1 r tracciata per lo sforzo normale agente di calcolo Nge quella della retta 1 U rappresentativa dell effetto del secondo ordine N qg aggiunge il suo massimo valore 5 1 2 1 10 VERIFICHE DELL ADERENZA DELLE BARRE DI ACCIAIO CON IL CONGLOMERATO CEMENTIZIO l ancoraggio delle barre sia tese che compresse deve essere oggetto di spe cifica verifica La verifica di ancoraggio deve tenere conto qualora necessario dell
405. li di parcheggio della velocit di progetto e del tipo di vei colo generalmente autocarri Nelle autorimesse si prenderanno in esame i vei coli di maggior massa che possono essere presenti Le azioni da urto hanno direzione parallela a quella del moto del veicolo al momento dell impatto Per semplicit nelle verifiche potranno essere conside rate non simultaneamente due azioni nelle direzioni parallela A e ortogo nale A alla direzione di marcia normale Pu essere assunto generalmente A4 pari al 50 di Ay In assenza di determinazioni pi accurate e trascurando la capacit dissipa tiva della struttura le forze statiche equivalenti possono essere del tipo mostra to in tabella TIPO DI STRADA TIPO DI VEICOLO FORZA A kN Autostrada Autocarri 1000 Area urbana Autocarri 500 Auto passeggeri 50 ii Autocarri 150 Autorimesse Auto passeggeri 40 Per urti di automobili su membrature verticali la forza risultante di collisio ne A deve essere applicata sulla struttura 0 5 m al di sopra della superficie di marcia l area di applicazione della forza pari a 0 25 m altezza per il valore pi piccolo tra 1 50 m larghezza e la larghezza della membratura 116 CAPITOLO 4 Azioni accidentali Per urti di autocarri sulle membrature verticali la forza risultante di collisione A deve essere applicata sulla struttura 1 25 m al di sopra della superficie di marcia L area di applicazione della f
406. li ele menti strutturali con caratteristiche di semplicit simmetria iperstaticit rego larit in pianta e in altezza e variazione graduale delle caratteristiche geometri che e di rigidezza in altezza Se necessario ci pu essere conseguito suddividendo la struttura median te giunti in unit tra loro dinamicamente indipendenti l impostazione delle presenti norme prevede che gli edifici posseggano in ogni caso una adeguata capacit di dissipare energia in campo inelastico per azioni cicliche ripetute senza che ci comporti riduzioni significative della resi stenza nei confronti delle azioni sia verticali che orizzontali Si dovr assicurare alla struttura un comportamento duttile e dissipativo evi tando rotture fragili e la formazione di meccanismi instabili imprevisti a questo scopo si far ricorso ai procedimenti tipici della gerarchia delle resistenze loca lizzando le dissipazioni di energia per isteresi in zone a tal fine individuate e progettate dette dissipative o critiche l individuazione di tali zone deve esse re congruente con lo schema strutturale adottato Poich il comportamento sismico della struttura largamente dipendente dal comportamento delle sue regioni critiche tali regioni dovranno mantenere in presenza di azioni cicliche la capacit di trasmettere le necessarie sollecitazio ni e di dissipare energia A tal fine i dettagli costruttivi delle regioni critiche e delle connessioni tra queste
407. lil intonaco liscio curva b per superfici ruvide muratura con giunti di malta intonaco rustico Tabella 3 3 VII Coefficiente di pressione esterna delle superfici cilindriche e sferiche a Per le curve a Per le curve a b a b 0 1 00 1 00 70 2 15 0 80 10 0 90 0 95 80 2 37 0 73 20 0 55 0 80 90 2 45 0 50 30 0 05 0 50 100 2 38 0 50 40 0 50 0 110 2 10 0 50 50 1 10 0 45 115 1 24 0 50 60 1 70 0 72 120 180 0 25 0 50 3 3 11 COEFFICIENTE DINAMICO Il coefficiente dinamico tiene in conto gli effetti riduttivi associati alla non contemporaneit delle massime pressioni locali e gli effetti amplificativi dovuti alle vibrazioni strutturali Il suo valore pu essere ricavato mediante specifiche analisi adeguatamente comprovate In mancanza di tali analisi le Figure 3 3 13 a b c forniscono valori indica tivi del coefficiente dinamico degli edifici di forma regolare Per tutte le tipologie strutturali non contemplate nelle figure il coefficiente dinamico sar valutato secondo procedimenti di comprovata affidabilit 80 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali altezza h m 5 10 20 50 100 larghezza b m Figura 3 3 13 a Valori del coefficiente dinamico degli edifici in c a o in muratura 200 100 50 40 nd b 30 Vento T altezza h m 20 larghezza b m Figura 3 3 13 b Valori del coeff
408. lizzato e procedu ra di controllo di qualit del Direttore dei Lavori del Committente y pu esse re moltiplicato per il coefficiente riduttivo y 0 9 5 1 2 1 4 2 Resistenza di calcolo a trazione del conglomerato cementizio La resistenza di calcolo a trazione faa vale fork fod Pie dove Yme il coefficiente parziale di sicurezza relativo al conglomerato cementi zio Lt la resistenza caratteristica a trazione del conglomerato Il coefficiente y assume il valore 1 6 Nel caso di elementi piani solette pareti gettati in opera con spessori minori di 50 mm il coefficiente y va moltiplicato per il coefficiente di model lo yaj 1 25 Per elementi prefabbricati prodotti con processo industrializzato e procedu ra di controllo di qualit del Direttore dei Lavori del Committente Ym lt pu esse re moltiplicato per il coefficiente riduttivo y 0 9 5 1 2 1 4 3 Tensione di snervamento di calcolo dell acciaio La tensione di snervamento di calcolo fya vale f x O Yms dove Yms il coefficiente parziale di sicurezza relativo all acciaio hi per armatura lenta la tensione caratteristica di snervamento dell ac ciaio per armature da precompressione la tensione convenzionale carat teristica di snervamento data a seconda del tipo di prodotto da fx barre faon fili fax trefoli e trecce si veda in proposito la Tabella 11 2 VI Il coefficiente y assume sempre per tutti i tipi di
409. lla 5 2 V Elemento o tipo di verifica Yed Per il materiale Sezioni di classe 1 2 3 4 1 05 Fenomeni di instabilit 1 05 Resistenza sezioni nette 1 09 vert eallezameni Resistenza diaframmi e controventi 1 09 Bulloni 1 09 Saldature 1 09 Per scorrimento unioni ad attrito Stato limite ultimo 1 09 Stato limite di servizio 1 09 Per la resistenza a fatica 1 09 punto 5 2 3 1 4 4 Per la fragilit Non saldate 1 00 Saldate 1 25 Il Committente e il Progettista di concerto fatti salvi i livelli di sicurezza sta biliti nelle presenti norme possono utilizzare valori diversi per yy giustificati con riferimento a specifiche indicazioni contenute in codici internazionali rico nosciuti ovvero nella letteratura tecnica consolidata 5 2 3 1 4 Stato limite di fatica Per le strutture soggette a carichi ciclici deve essere verificata la resistenza a fatica imponendo che Ejs Ra rappresentando E4 e R4 rispettivamente gli effetti di fatica prodotti dalle azioni di progetto e la resistenza a fatica ovvero indicando come indicatore di danno il rapporto Dj E4 R imponendo che Dazs 1 valutando D4 come indicato nei successivi paragrafi e adottando un coefficien te di sicurezza parziale per le azioni yx 1 0 Nel caso degli edifici la verifica a fatica non di regola necessaria salvo i casi di membrature cui sono appli cati dispositivi di sollevamento dei carichi o macchine vibranti o sottoposte a forti oscillazioni dall azione del vent
410. lla 7 2 1 coefficienti di combinazione y vanno assunti come specificato nei Capito li2e3 330 CAPITOLO 7 Norme per le opere interagenti con i terreni e con le rocce per gli interventi Tab 7 2 11 Coefficienti parziali relativi alle azioni per le verifiche di stati limite ultimi SLU AZIONE SIMBOLO COEFFICIENTE COEFFICIENTE PARZIALE PARZIALE Yf A1 A2 Permanente sfavorevole 7 1 4 1 0 G Permanente favorevole 1 0 1 0 Variabile sfavorevole x 1 5 1 3 Q Variabile favorevole 0 0 Solitamente ma non necessariamente i coefficienti della colonna A1 com binati con quelli della colonna M1 della Tabella 7 2 1 sono rilevanti per stabi lire la capacit strutturale delle opere che interagiscono con il terreno mentre i coefficienti della colonna A2 combinati con quelli della colonna M2 della Tabella 7 2 1 sono rilevanti per il dimensionamento geotecnico Tranne nei casi in cui una delle due combinazioni sia manifestamente pi restrittiva le verifi che degli stati limite SLU devono essere condotte con entrambe le combina zioni A1 M1 e A2 M2 Fanno eccezione i pali e gli ancoraggi per i quali val gono i criteri riportati nei relativi paragrafi Nelle verifiche al galleggiamento i relativi coefficienti parziali sono indica ti nella Tabella 7 2 III Tab 7 2 1I1 Coefficienti parziali sulle azioni per le verifiche nei confronti di stati limite di gal leggiame
411. lla affidabilit del metodo 42 3 AZIONI AMBIENTALI E NATURALI 3 1 GENERALIT La singola costruzione definita dalle sue caratteristiche geometriche e dalle sue propriet che ne individuano l organismo strutturale risulta inserita come illustrato nella Figura 3 1 1 in un ambiente caratterizzato da aspetti in parte naturali ed in parte antropici questi ultimi legati alle attivit umane compito del Progettista caratterizzare qualitativamente e quantitativamen te tale ambiente individuando e documentando chiaramente l ambiente di pro getto che costituir il quadro di riferimento generale per la definizione delle differenti situazioni di progetto queste con un termine pi ampio sono orga nizzate per scenari di contingenza In termini generali il Progettista pu considerare le seguenti strategie per affrontare le azioni che cimentano l opera a ridurre la probabilit che l azione avvenga o ridurne l intensit preven ZIONE b ridurre gli effetti dell azione sulla struttura protezione c progettare e realizzare una struttura in grado di sopportare senza danni le azioni d limitare il grado di danneggiamento della struttura a seguito dell accadi mento dell azione e mitigare le conseguenze del collasso mitigazione Le strategie a b ed e sono misure non strutturali esse possono essere adottate efficacemente nel caso di azioni accidentali Le strategie c e d sono misure struttu
412. lla fondazione Nelle valutazioni si terr conto della variazione della resistenza allo sfila mento nel tempo per effetto del comportamento viscoso del terreno e dei mate riali che costituiscono l ancoraggio Il numero di prove di progetto non deve essere inferiore a 1 se il numero di tiranti inferiore a 30 3 se il numero di tiranti compreso tra 31 e 100 7 se il numero di tiranti compreso tra 101 e 200 8 se il numero di tiranti compreso tra 201 e 500 10 se il numero di tiranti superiore a 500 Le prove di collaudo da effettuarsi su tutti i tiranti consistono in un ciclo semplice di carico e scarico in questo ciclo il tirante viene sottoposto ad una forza massima pari a 1 2 volte quella massima prevista in esercizio verificando che gli allungamenti misurati siano nei limiti previsti in progetto e o compatibi li con le misure sui tiranti preliminari di prova 340 CAPITOLO 7 Norme per le opere interagenti con i terreni e con le rocce per gli interventi 7 3 4 OPERE IN SOTTERRANEO Le presenti norme definiscono le procedure tecniche per il progetto la costruzione e il collaudo delle opere in sotterraneo quali le gallerie le caverne i pozzi che comportano operazioni coordinate di asportazione del terreno e di messa in opera di rivestimenti e di interventi necessari alla stabilizzazione a breve ed a lungo termine di cavit 7 3 4 1 Prescrizioni generali L approccio progettuale deve prevedere metodi
413. lla previ sta nello schema finale le verifiche per queste situazioni saranno condot te nei confronti dei soli stati limite ultimi ad opera eseguita ovvero durante la costruzione ed il collaudo in corso d opera con riferimento alle caratteristiche meccaniche dei materiali misurate con prove sperimentali ai processi costruttivi adottati e alle diverse configurazioni di conseguenza assunte dalla struttura in fase costruttiva alle caratteristiche reologiche dei materiali impiegati ed alla caratterizzazione del terreno definita mediante prove durante la realiz zazione dell opera tenendo conto anche della rilevanza della interazio ne terreno struttura Il collaudo dovr essere accompagnato dal progetto ad opera eseguita di cui al punto 2 nonch dal manuale di manutenzione dell opera come illustrato al successivo capitolo 8 N 20 CAPITOLO 2 Sicurezza prestazioni attese azioni sulle costruzioni 2 3 MODELLI La valutazione degli effetti delle azioni sulle strutture cos come la valuta zione delle resistenze dei componenti strutturali e la sicurezza strutturale pos sono essere valutate secondo numerose teorie e metodi di calcolo numerico la cui validit e la conseguente affidabilit del risultato conseguente alla atten dibilit delle ipotesi di base della teoria Le presenti norme definiscono i livelli di sicurezza e di prestazione con rife rimento in genere ad un modello di calcolo definito modello di calco
414. lla strada sottostante Nei casi di strada a traffico selezionato ammesso per motivi validi e compro vati derogare da quanto sopra purch l altezza minima non sia minore di 4 m Eccezionalmente ove l esistenza di vincoli non eliminabili imponesse di scendere al di sotto di tale valore si potr adottare un altezza minima in ogni caso non inferiore a 3 20 m Tale deroga vincolata al parere favorevole dei Comandi Militari e dei Vigili del Fuoco competenti per territorio Per tutti i casi in deroga all altezza minima prescritta di 5 m si debbono adottare opportuni dispositivi segnaletici di sicurezza ad es controsagome collocati a conveniente distanza dall imbocco dell opera Nel caso di sottopassaggi pedonali l altezza libera non deve essere inferiore a 2 50 m 6 2 2 4 Caratterizzazione dei suoli Gli studi di fattibilit le scelte di progetto i calcoli e le verifiche dei ponti stradali e delle strade ad essi collegate devono essere sempre basati su un ade guato modello geologico ed una corretta caratterizzazione geotecnica che ten gano conto della complessit della situazione ambientale e della estensione delle opere Il modello geologico e la caratterizzazione geotecnica deve essere estesi al volume dei suoli che direttamente o indirettamente interessato dalla costru zione dei manufatti e che ne influenza il comportamento statico deformativo e sismico L ampiezza delle indagini deve perci essere proporziona
415. llare incollato legno lamellare incollato con giunti a dita a tutta sezione pannelli a base di legno per uso strutturale altri prodotti a base di legno per impieghi strutturali La produzione fornitura e utilizzazione dei prodotti a base di legno per uso strutturale dovranno avvenire in applicazione di un sistema di assicurazione della qualit e di un sistema di rintracciabilit che copra la catena di custodia dal momento della prima classificazione e marcatura dei singoli componenti e o semilavorati almeno fino al momento della prima messa in opera 11 6 1 3 Valori caratteristici Si definiscono valori caratteristici di resistenza di un tipo di legno i valori del frattile 5 della distribuzione delle resistenze ottenuti sulla base dei risultati di prove sperimentali effettuate con una durata di 300 secondi su provini all umi dit di equilibrio del legno corrispondente alla temperatura di 20 C ed umidit relativa dell aria del 65 Per il modulo elastico si fa riferimento sia ai valori caratteristici di modulo elastico frattile 5 della distribuzione dei moduli elastici sia ai valori medi ottenuti nelle stesse condizioni di prova sopra specificate 436 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale Si definisce massa volumica caratteristica il valore del frattile 5 della rela tiva distribuzione con massa e volume corrispondenti alle condizioni di umidit di equilibrio del legno alla temperatura di 20 C ed
416. lle presenti norme e che tali requisiti siano costantemente mantenuti fino alla posa in opera tutti 455 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale i dispositivi devono essere prodotti con un sistema di controllo permanente della produzione in stabilimento che deve assicurare il mantenimento dello stesso livello di affidabilit nella conformit del prodotto finito indipendentemente dal processo di produzione Il sistema di gestione della qualit del prodotto che sovrintende al processo di fabbricazione deve essere predisposto in coerenza con le norme UNI EN 9001 e certificato da parte di un organismo terzo indipendente di adeguata competenza ed organizzazione che opera in coerenza con le norme UNI EN 45012 L elenco dei prodotti qualificati sar disponibile presso il Servizio Tecnico Cen trale Il dispositivo pu essere utilizzato nelle opere se in possesso di Benestare Tecni co Il Benestare ha validit 5 cinque anni I documenti che accompagnano ogni fornitura devono indicare gli estremi del Benestare Tecnico della certificazione del processo di produzione dei rapporti di prova e le caratteristiche dichiarate dal produttore All atto della posa in opera dei dispositivi il direttore dei lavori deve verificare acquisendone copia che il dispositivo sia oggetto di Benestare Tecnico presso il Ser vizio Tecnico Centrale e che le procedure di posa in opera siano conformi alle spe cifiche tecniche del produttore de
417. lo 5 distinte per i diversi materiali definiscono le procedure ed i metodi per calcolare la resistenza e la sicurezza degli elementi strutturali nei vari materiali Il Capitolo 7 tratta la valutazione della sicurezza e delle prestazioni delle opere interagenti con i terreni e con le rocce dei processi di intervento nei ter reni e d le regole per valutare la sicurezza dei pendii La norma introduce anche per i terreni sul filone del dibattito internazionale come per le strutture in elevato la valutazione della sicurezza in termini di stati limiti per tutte le ipo tizzabili situazioni di funzionamento Il Capitolo 8 relativo al Collaudo Statico codifica i metodi e le procedu re per il giudizio dell opera costruita e per la valutazione sperimentale della sicurezza indispensabile per certificare che le prestazioni e la sicurezza dell o pera costruita corrispondano alle specifiche di progetto e contrattuali Il Capitolo 9 Costruzioni esistenti indica le procedure e le metodologie per la valutazione del loro livello di sicurezza e come questo ove insufficiente debba adeguarsi ai livelli definiti nel testo Le Norme per la redazione dei progetti Capitolo 10 introducono l obbli gatoriet della compilazione della Relazione generale in cui il Committente ed il Progettista devono dichiarare a priori i livelli di sicurezza delle opere le con dizioni di esercizio la durabilit la vita di servizio dell opera ed i
418. lo di calcolo adottato in relazione alla complessit geo logica e geotecnica nonch sulla base delle conseguenze di eventuali fenome ni di rottura 7 3 6 6 Interventi di stabilizzazione Il progetto degli interventi di stabilizzazione deve comprendere la descrizione completa dell intervento l influenza delle modalit costruttive sulle condizioni di stabilit il piano di monitoraggio ed un significativo piano di gestione e control lo nel tempo della funzionalit e dell efficacia dei provvedimenti adottati In ogni caso dovranno essere definiti l entit del miglioramento delle condizioni di sicu rezza del pendio ed i criteri per verificarne il raggiungimento 7 3 6 7 Monitoraggio e collaudo Il monitoraggio di un pendio o di una frana potr interessare le diverse fasi che vanno dallo studio al progetto alla realizzazione e gestione delle opere di stabilizzazione e al controllo della loro funzionalit e durabilit Esso sar rife rito principalmente agli spostamenti di punti significativi del pendio in superfi 347 CAPITOLO 7 Norme per le opere interagenti con i terreni e con le rocce per gli interventi cie e o in profondit al rilievo di eventuali manufatti presenti alla misura dei carichi piezometrici effettuata con periodicit tale da consentire di definirne le variazioni periodiche e stagionali nonch alla misura delle portate drenate da eventuali sistemi di drenaggio 7 3 6 8 Fronti di scavo INDAGINI
419. lo quel modello matematico che correla azione con effetto dell azione es azione e sol lecitazione azione e tensione azione e spostamento azione e schema di col lasso azione e risposta dinamica ecc Il Progettista e il Committente di concerto possono utilizzare modelli di cal colo diversi da quelli indicati nelle presenti norme purch vengano rispettati i livelli di sicurezza e di prestazioni attese Ogni struttura o elemento strutturale richiede la definizione delle variabili di progetto x che caratterizzano le azioni le propriet di materiali e terreni i parametri geometrici Queste variabili possono dipendere direttamente o indirettamente dal tem po Per ogni stato limite si introduce un modello meccanico che descrive il comportamento della struttura e modelli di natura fisica e o chimica che descri vono gli effetti dell ambiente sulle propriet del materiale Anche i parametri di questa seconda classe di modelli rientrano nelle variabili di progetto comples sive e con essi le costrizioni che caratterizzano gli stati limite di servizio Ogni stato limite descritto da una funzione scalare g x delle variabili di progetto ed raggiunto quando gx 0 1 La 1 detta equazione dello stato limite considerato Gli stati limiti sfavorevoli sono identificati dalla condizione g x lt 0 2 Quando si studia un elemento strutturale avente uno stato limite dominante sugli altri pu risultare sufficiente co
420. locali e da assicurare la migliore qualit dei transiti In corrispondenza dei giunti si deve impedire la percolazione delle acque meteoriche o di lavaggio attraverso i giunti stessi Nel caso di giunti che con sentano il passaggio delle acque queste devono confluire in appositi dispositi vi di raccolta collocati immediatamente sotto il giunto e devono essere con vogliate a scaricarsi senza possibilit di ristagni o dilavamenti che interessino le strutture 272 CAPITOLO 6 Azioni antropiche 6 2 7 4 Smaltimento delle acque piovane Lo smaltimento delle acque piovane deve effettuarsi in modo da non arre care danni o pregiudizio all opera stessa alla sicurezza del traffico e ad even tuali opere ed esercizi sottostanti il ponte A tale scopo il progetto del ponte deve essere corredato dallo schema delle opere di convogliamento e di scarico Per opere di particolare importanza o per la natura dell opera stessa o per la natura dell ambiente circostante si deve pre vedere la realizzazione di un apposito impianto di depurazione 6 2 7 5 Dispositivi per l ispezionabilit e la manutenzione delle opere In sede di progettazione e di esecuzione devono essere previste opere di camminamento piattaforme scale passi d uomo etc commisurate all impor tanza del ponte e tali da consentire l accesso alle parti pi importanti sia ai fini ispettivi sia ai fini manutentivi Le zone nell intorno di parti destinate alla sostituzione
421. lonne si distingueranno i due casi seguenti e per basi senza livellamento con malta occorre sia per la piastra della colonna che per l eventuale contropiastra di fondazione un accurato spia namento alla pressa e preferibilmente la piallatura o la fresatura e per basi livellate con malta non occorre lavorazione particolare delle pia stre di base 5 2 8 10 Apparecchi di appoggio Il dimensionamento degli apparecchi di appoggio deve essere condotto tenendo conto del comportamento di tali dispositivi caratterizzato da duttilit 198 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni molto bassa in confronto a quella generalmente posseduta dalla struttura metal lica da essi vincolata ad esempio incrementando opportunamente le sollecita zioni di progetto ricavate dal calcolo per tener conto delle minori capacit dis sipative 5 2 8 11 Cavi barre e funi Il dimensionamento di tali elementi strutturali dovr tener conto della speci ficit di tali elementi sia per quanto riguarda le caratteristiche dei materiali che per il comportamento e i dettagli costruttivi e potr essere condotto con univo co riferimento a specifiche indicazioni contenute in codici internazionali rico nosciuti ovvero nella letteratura tecnica consolidata nel rispetto comunque di quanto indicato nel capitolo 2 e nei paragrafi 5 2 3 5 2 4 e 5 2 5 Il riferi mento a pi codici nello stesso progetto ammissibile solo per quanto non con temporaneamente contemplato
422. lora il componente venga integrato da un getto di completamento all e stradosso questo deve avere uno spessore non inferiore a 40 mm ed essere dotato di una armatura di ripartizione a maglia incrociata e si deve verificare la trasmissione delle azioni di taglio fra elementi prefabbricati e getto di comple tamento tenuto conto degli stati di coazione che si creano per le diverse carat 165 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni teristiche reologiche dei calcestruzzi del componente e dei getti di completa mento Particolare attenzione va posta all assorbimento degli sforzi di taglio nelle sezioni terminali d appoggio mediante armature longitudinali obbligatorio il calcolo delle deformazioni frecce e rotazioni per i carichi permanenti di lunga durata e per i carichi accidentali che dimostrino che il solaio sia idoneo a preservare l integrit degli elementi portati e di avere pre stazioni di esercizio anche dinamiche compatibili con l uso 5 1 10 NORME COMPLEMENTARI RELATIVE ALLE STRUTTURE PREFABBRICATE Formano oggetto del presente capitolo i componenti strutturali prefabbrica ti in conglomerato cementizio armato normale o precompresso che rispondo no alle specifiche prescrizioni del punto 5 1 1 e 5 1 2 e che singolarmente o assemblati tra di loro ovvero con parti costruite in opera siano utilizzati per la realizzazione di opere di ingegneria civile Rientrano nel campo di applicazione delle presenti norme gli elem
423. lotti formati da massimo 90 t costituiti da prodotti aventi grandezze nominali omogenee dimensionali meccaniche di formazione Lotti di spedizione sono lotti formati da massimo 30 t spediti in un unica volta costituiti da prodotti aventi grandezze nominali omogenee dimensiona li meccaniche di formazione controlli in cantiere possono essere omessi quando il prodotto utilizzato in cantiere proviene da uno stabilimento di prefabbricazione o da un luogo di for mazione dei cavi nel quale sono stati effettuati i controlli di cui al punto prece dente In quest ultimo caso la fornitura del materiale deve essere accompagnata da idonea documentazione attestante l esecuzione delle prove di cui sopra Resta comunque nella discrezionalit del direttore dei lavori la facolt di effettuare tutti gli eventuali controlli ritenuti opportuni I controlli sono effettuati secondo le modalit indicate al punto 11 2 3 5 11 2 3 4 Cadute di tensione per rilassamento In assenza di dati sperimentali afferenti al lotto considerato la caduta di ten sione per rilassamento a tempo infinito Do ad una temperatura di 20 C e per una tensione iniziale 0 0 75 fx pu assumersi pari ai valori riportati nella Tabella 11 2 VII 412 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale Tabella 11 2 VII Tipo di armatura Doro Filo trafilato 0 15 Ospi Treccia 0 20 Ospi Trefolo 0 18 Ospi Barra laminata 0 12 Ospi Si ammette che a
424. m s a Dari sev gt 22m 62a 1 dove v Velocit m s no prima frequenza flessionale del ponte in Hz Ly lunghezza caratteristica a coefficiente funzione della velocit del convoglio Di regola il calcolo del Pear viene fatto per un ponte con frequenza nota in mancanza di tale informazione il calcolo del andr condotto sia per il limite superiore che per quello inferiore di n e andr assunto il valore pi sfa vorevole I limiti superiori ed inferiori per le frequenze proprie sono indicati nella Fig 6 3 7 C Forze orizzontali FORZA CENTRIFUGA Nei ponti ferroviari al di sopra dei quali il binario presenta un tracciato in curva deve essere considerata la forza centrifuga agente su tutta l estensione del tratto in curva La forza centrifuga si considera agente verso l esterno della curva in dire zione orizzontale ed applicata alla quota di 1 80 m al di sopra del P F I calcoli si basano sulla massima velocit compatibile con il tracciato della linea Ove siano considerati gli effetti dei modelli di carico SW si assumer una velocit di 100 km h Il valore caratteristico della forza centrifuga si determiner in accordo con la seguente espressione 288 CAPITOLO 6 Azioni antropiche v V Qu ET Qu eredi bi ie reni E ove Qu ga valore caratteristico della forza centrifuga kN kN m Qu qw valore caratteristico dei carichi verticali kN kN m v velocit di progetto espressa in
425. maggiore o uguale all 85 del peso totale 11 1 9 4 Additivi Gli additivi devono essere conformi alla parte armonizzata della norma europea EN 934 2 380 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale 11 1 9 5 Acqua di impasto L acqua di impasto ivi compresa l acqua di riciclo dovr essere conforme alla norma UNI EN 1008 11 1 10 CARATTERISTICHE DEL CONGLOMERATO CEMENTIZIO Le caratteristiche del conglomerato cementizio possono essere desunte in sede di progettazione dalle formulazioni indicate nei successivi punti ovvero nell Eurocodice 2 Cap 3 ovvero dalle specifiche indicazioni contenute nella letteratura tecnica consolidata 11 1 10 1 Resistenza a compressione In termini di resistenza agli effetti delle presenti norme il conglomerato cemen tizio individuato attraverso la resistenza caratteristica a compressione Rey intesa come il valore frattile 5 della distribuzione di resistenza determinata su provini cubici confezionati e conservati secondo la norma EN12390 2 e sottoposti a prova di compressione uniassiale dopo 28 giorni secondo la norma EN 12390 3 Nel seguito si far riferimento anche alla resistenza cilindrica fy intesa come il medesimo valore frattile ma riferita a cilindri di diametro 150 mm e altezza 300 mm in sede di progetto possibile passare dalla resistenza cubica rap porto base altezza 1 a quella cilindrica rapporto diametro altezza 2 mediante l espressione fa 0 83
426. male al piano della muratura Tale eccentricit si valuta con la relazione M N 5 4 5 3 E dove M ed N sono rispettivamente il massimo momento flettente dovuto alle azioni orizzontali e lo sforzo normale nella relativa sezione di verifica Il muro supposto incernierato al livello dei piani e in mancanza di aper ture anche in corrispondenza dei muri trasversali se questi hanno interasse minore di 6 metri Le eccentricit e e e e vanno convenzionalmente combinate tra di loro secondo le due seguenti espressioni 2 e e e e 5 4 5 4 I valori delle eccentricit cos ricavate sono utilizzati per la valutazione del coefficiente di riduzione della resistenza vedi par 5 4 6 2 Il valore di e adottato per la verifica dei muri nelle loro sezioni di estremit Il valore di e adottato per la verifica della sezione ove massimo il valore di M L eccentricit di calcolo non pu comunque essere assunta inferiore ad e In ogni caso dove risultare e lt 0 33t e lt 0 33t 5 4 5 5 219 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni 5 4 6 VERIFICHE Le verifiche sono condotte con l ipotesi che le sezioni piane restano tali e trascurando la resistenza a trazione della muratura Ogni setto murario deve essere verificato allo stato limite ultimo o alle ten sioni per le seguenti condizioni di carico a pressoflessione per carichi laterali b pressoflessione per azion
427. malta sono definite mediante la sua resi stenza media a compressione f La categoria di una malta definita da una sigla costituita dalla lettera M seguita da un numero che indica la resistenza f espressa in N mm secondo la Tabella 11 9 V Non ammesso l impiego di malte con resistenza f lt 1 N mm 459 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale Tabella 11 9 V Classi di malte Classe M 2 5 M5 M 10 M 15 M 20 Md Resistenza a compressione 2 5 5 10 15 20 d N mm d una resistenza a compressione maggiore di 25 N mm dichiarata dal produttore 11 9 5 DETERMINAZIONE DEI PARAMETRI MECCANICI DELLA MURATURA 11 9 5 1 Resistenza a compressione DETERMINAZIONE SPERIMENTALE DELLA RESISTENZA A COMPRESSIONE La resistenza caratteristica sperimentale a compressione si determina su n muretti n 6 seguendo sia per la confezione che per la prova le modalit indi cate qui di seguito l provini muretti devono avere le stesse caratteristiche della muratura in esame e ognuno di essi deve essere costituito almeno da tre corsi di elementi resistenti e deve rispettare le seguenti limitazioni lunghezza b pari ad almeno due lunghezze di blocco rapporto altezza spessore variabile tra 2 4 e 5 La confezione eseguita su di un letto di malta alla base e la faccia supe riore finita con uno strato di malta Dopo una stagionatura di 28 giorni a 20 C 70 di umidit relativa
428. mane la reversibilit o irreversibilit del fenomeno indesiderato ha molta influenza I limiti di affidabilit dipendono pi direttamente dal problema spe cifico e a puro titolo di esempio viene fornita la Tabella 2 5 1 Tab 2 5 III Limite superiore della probabilit di collasso annua per diverse situazioni SLE Costo relativo di misure migliorative della sicurezza Pe Alto lt 1x 10 Basso lt 1x 102 Rie ie CAPITOLO 2 Sicurezza prestazioni attese azioni sulle costruzioni 2 6 AZIONI SULLE COSTRUZIONI 2 6 1 INTRODUZIONE Per la definizione delle azioni sulle costruzioni occorre considerare i se guenti aspetti e ambiente di progetto contesto in cui immersa la struttura e che la cimenta In generale l ambiente di progetto si pu suddividere in a naturale cimento prodotto da vento neve sisma azione termica moto dei fluidi e o ondoso del mare fenomeni naturali sono funzio ne del tempo e di carattere ciclico La loro definizione avviene in un contesto spazio temporale L intensit dell azione introdotta per un prefissato periodo di riferimento b antropico cimento prodotto da azioni conseguenti all uso della strut tura secondo gli scopi per la quale stata progettata e costruita L a zione antropica definita dalle norme vigenti ovvero dai capitolati speciali relativi alla costruzione c accidentale cimento prodotto da incidenti quali incendi esplosioni ed urti e insieme
429. me desu mibili dalle curve di resistenza a fatica con yy il coefficiente defi nito al punto 5 2 3 1 3 2 b criterio dell ampiezza costante equivalente Si assumer Da Ym Arense Ar essendo Atene il campo di variazione delle tensioni equivalente ad ampiezza costante che per un assegnato numero di cicli porta allo stesso danneggiamento cumulativo dello spettro di progetto 183 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni Ar la resistenza a fatica per la relativa categoria dei dettagli costrut tivi per lo stesso numero di cicli usato per determinare A ens Ym il coefficiente definito al punto 5 2 3 1 3 2 Nel caso di combinazioni di tensioni normali e tangenziali la valutazione della resistenza a fatica dovr considerare i loro effetti congiunti adottando ido nei criteri di combinazione del danno Nella valutazione della resistenza a fatica dovr tenersi conto dello spesso re del metallo base nel quale pu innescarsi una potenziale cricca Nel caso di dettagli costruttivi per i quali sia nota la curva di resistenza a fati ca le escursioni tensionali saranno riferite alle tensioni nominali vale a dire alle tensioni nel metallo base in prossimit della potenziale cricca calcolate in accordo alla teoria della resistenza elastica dei materiali senza tener conto degli effetti di concentrazione delle tensioni Per i dettagli costruttivi dei quali non sia nota la curva di resistenza a fatica le escursioni tensionali potranno ri
430. menti resistenti sono di Categoria vedi par 11 9 il fattore B pu essere valutato come segue E Ai Ac B 1 03 s 15 141 5 4 6 8 in cui a la minima distanza fra l estremo dell appoggio ed il termine della pare te h l altezza del muro a livello dell appoggio A l area efficace dell appoggio valutata come lemm t Lim la lunghezza efficace dell appoggio valutata come in Figura 5 4 1 comunque les 2 2 A t 223 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni t lo spessore del muro tenendo conto delle rientranze praticate in cor rispondenza dei nodi maggiori di 5mm In ogni caso deve risultare A 1 25 laps 2h 1 5 Nid A KR 60 by f I 1 r h laim k y d Figura 5 4 1 Pareti soggette a carichi concentrati 1 pianta 2 sezione Se gli elementi resistenti non sono di Categoria I vedi par 11 9 il fattore 6 pu essere assunto pari ad 1 l eccentricit del carico rispetto alla linea d asse della parete non deve esse re maggiore di t 4 In ogni caso le verifiche di cui al punto 5 4 6 2 1 devono essere soddisfatte a livello della met dell altezza della parete al di sotto degli appoggi I carichi concentrati devono essere direttamente sostenuti da elementi resi stenti di categoria I o mediante idonei appoggi o elementi di ripartizione 5 4 6 2 5 TRAVI IN MURATURA La verifica di travi di accoppiamento in muratura ordinaria in presenza di azio
431. mento diretto il caso 2 dovr essere considerato solo per le verifiche globali DERAGLIAMENTO AL DI SOTTO DEL PONTE Nel posizionamento degli elementi strutturali in adiacenza della ferro via ad eccezione delle gallerie artificiali a parete continua occorre pre vedere delle distanze minime rispetto al binario in modo da ridurre gli effetti conseguenti ad una simile evenienza A tal fine in Fig 6 3 16 sono individuate delle zone di rispetto la cui ampiezza fornita dalla distanza a dall asse del binario pi vicino misurata perpendicolarmente all asse del binario medesimo per tali zone sono previste differenti caratteristiche costruttive In particolare per linee alimentate in corrente continua si individuano ZONAF avente a 3 5 m caratterizzata da inedificabilit assoluta ZONA G avente 3 5 lt a lt 4 0 m in tale zona sono da prevedersi setti continui con spessore minimo S 100 cm e larghezza L almeno uguale al 60 della larghezza dell impalcato sovra passante la ferrovia con un minimo di L 4 0 m ZONA G avente 4 0 lt a lt 4 50 m in tale zona sono consentite le tipo logie ammesse nella fascia precedente con spessore minimo pari a S 80 cm e la realizzazione di pilastri massicci di dimensione minima pari a 150 cm nella direzione parallela e 100 cm nella direzione ortogonale ai binari ZONA G avente a gt 4 50 m in tale zona sono consentite in aggiunta alle tipologie ammesse nelle fasce precedenti
432. mobili alle velocit di progetto della strada 269 CAPITOLO 6 Azioni antropiche 6 2 4 3 Verifiche delle azioni sismiche Le verifiche nei riguardi delle azioni sismiche vanno svolte secondo i criteri ed i metodi esposti nel relativo Paragrafo 3 2 6 2 4 4 Verifiche in fase di costruzione Le verifiche di sicurezza vanno svolte anche per le singole fasi di costruzione dell opera tenendo conto dell evoluzione dello schema statico e dell influenza degli effetti differiti nel tempo Vanno verificate anche le eventuali centine e le altre attrezzature provvisionali previste per la realizzazione dell opera 6 2 5 STRUTTURE PORTANTI 6 2 5 1 Impalcato 6 2 5 1 1 SPESSORI MINIMI Gli spessori minimi delle diverse parti costituenti l impalcato devono tener conto dell influenza dei fattori ambientali sulla durabilit dell opera e rispettare le prescrizioni delle norme relative ai singoli elementi strutturali 6 2 5 1 2 STRUTTURE AD ELEMENTI PREFABBRICATI Nelle strutture costruite in tutto o in parte con elementi prefabbricati al fine di evitare sovratensioni distorsioni o danneggiamenti dovuti a difetti esecutivi o di montaggio deve essere assicurata la compatibilit geometrica tra le diverse parti assemblate tenendo anche conto delle tolleranze costruttive Gli elementi di connessione tra le parti collegate devono essere conformati in modo da garantire la corretta trasmissione degli sforzi Nel caso di elementi in cemento a
433. modello delle azioni rappresentano i coefficienti di combinazione da determinarsi sulla base di considerazioni statistiche per tenere conto della ridotta pro babilit di concomitanza delle azioni variabili con i rispettivi valori caratteristici compito del progettista identificare il numero delle combinazioni di cal colo F4 da considerare e le specifiche caratteristiche di ciascuna di queste I valori dei coefficienti parziali e di modello sono riportati nelle seguenti tabelle I coefficienti parziali di amplificazione o riduzione sono riferiti ai casi in cui l azione considerata rispettivamente a sfavore o a favore della sicurez ZA Tabella 5 2 Il sfavorevoli alla sicurezza favorevoli alla sicurezza YGj 1 4 0 9 Yoi 1 5 0 YPh 1 2 0 9 Tabella 5 2 III VEG 1 Yeoi definiti nelle norme relative alle diverse azioni variabili YePh 1 Per gli edifici civili in mancanza di studi specifici ed adeguati alla costru zione in esame si possono attribuire ai coefficienti di combinazione wo i valo ri riportati nella Tabella 5 2 IV per le combinazioni di carico che comprendo no l azione sismica si vedano gli specifiche regole per la combinazione delle azioni ed i valori dei coefficienti di combinazione forniti nel paragrafo 3 2 179 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni Tabella 5 2 1V Azione Woi carichi variabili nei fabbricati per abitazione ed uffici 0 7 negozi u
434. mpalcato Per la valuta zione delle sollecitazioni determinate su ciascun impalcato dalle azioni di intera zione dovr considerarsi agente sull estradosso dell impalcato stesso una distribu zione uniforme di forze aventi come risultante in intensit e verso la generica rea zione sul vincolo fisso indotta dagli effetti di interazione tenendo ovviamente conto del verso delle varie forze come precisato nel seguito Nella valutazione di dette sollecitazioni dovranno considerarsi le differenze di quota fra estradosso impalcato asse baricentrico e centro di rotazione dell appoggio fisso Nel calcolo delle azioni longitudinali dovranno essere considerati di norma gli effetti di interazione binario struttura prodotti da frenatura ed avviamento dei treni variazioni termiche della struttura e del binario deformazioni dovute ai carichi verticali Gli effetti di interazione prodotti da viscosit e ritiro delle strutture in c a e c a p potranno normalmente essere trascurati Si precisa che il calcolo degli effetti dell interazione statica treno binario struttu ra non va condotto per strutture scatolari sotto binario e per impalcati di portata teo rica inferiore a 20 m Per essi come forze orizzontali longitudinali possono essere considerate le sole azioni prodotte da frenatura ed avviamento La rigidezza del sistema appoggio pile fondazioni da considerare per la valuta zione degli effetti delle interazioni statiche dovr e
435. mpo sottoposti all azione di carichi permanenti e ad altre azioni eccezionali Si devono valu tare gli effetti di un eventuale ridistribuzione delle sollecitazioni nel terreno per effetto dell intervento sulla risposta meccanica dell intero manufatto sia a breve che a lungo termine Interventi a carattere provvisorio o definitivo che comportino variazioni di volume quali il congelamento le iniezioni la gettiniezione e modifiche del regime della falda idrica richiedono particolari cautele e possono essere adot tati solo dopo averne valutato gli effetti sul comportamento del manufatto stes so e di quelli adiacenti 7 3 8 4 Controlli monitoraggio e collaudo Il controllo dell efficacia del consolidamento geotecnico obbligatorio quando agli interventi consegue una ridistribuzione delle sollecitazioni al con tatto terreno manufatto controlli assumeranno diversa ampiezza e si esegui ranno con strumentazioni e modalit diverse in relazione all importanza dell o pera al tipo di difetto del manufatto e ai possibili danni per le persone e le cose Il monitoraggio degli interventi di consolidamento deve essere previsto in 350 CAPITOLO 7 Norme per le opere interagenti con i terreni e con le rocce per gli interventi progetto e descritto con particolare cura nel caso di ricorso al metodo osserva zionale Gli esiti delle misure e dei controlli potranno costituire elemento di collaudo dei singoli interventi 7 3 9 DISCARICHE
436. n cui gli elementi costruttivi siano prodotti in pi stabilimenti la qua lificazione deve essere riferita a ciascun centro di produzione 11 7 4 2 Qualificazione della produzione in serie dichiarata Tutte le ditte che procedono in stabilimento alla costruzione di manufatti pre fabbricati in serie dichiarata prima dell inizio di una nuova produzione devo 450 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale no presentare apposita domanda alla Presidenza del Consiglio Superiore dei lavori pubblici Servizio Tecnico Centrale Tale domanda deve essere corredata da idonea documentazione ai sensi dell art 58 del DPR n 380 2001 e di quanto indicato al punto 11 7 4 1 Sulla base della documentazione tecnica presentata il STC rilascer apposi to attestato di qualificazione avente validit triennale Tale attestato necessario per la produzione degli elementi sottintende anche la qualificazione del singolo stabilimento di produzione L attestato rinnovabile su richiesta previa presentazione di idonei elabora ti relativi all attivit svolta ed ai controlli eseguiti nel triennio di validit 11 7 4 3 Qualificazione della produzione in serie controllata Oltre a quanto specificato per produzione in serie dichiarata la documen tazione necessaria per la qualificazione della produzione in serie controllata dovr comprendere la documentazione relativa alle prove a rottura su prototi po ed una relazione interpretativa dei r
437. n lamiera grecata Il profilato metallico sostituito da una lamiera grecata preformata a freddo che contiene il getto di calcestruzzo Lo spessore minimo della soletta di calcestruzzo non pu essere inferiore a 40 mm e deve contenere una armatura di ripartizione La lamiera grecata integrata ove necessario da barre di armatura rappre senta la parte resistente agli sforzi di trazione 231 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni Al fine di garantire la trasmissione delle forze di scorrimento all interfaccia fra lamiera e calcestruzzo non pu farsi affidamento sulla pura aderenza fra i materiali ma devono adottarsi sistemi generalmente del tipo e a ingranamento meccanico fornito dalla deformazione del profilo metalli co o ingranamento ad attrito nel caso di profili sagomati con forme rien tranti e ancoraggi di estremit costituiti da pioli saldati o altri tipi di connettori purch combinati a sistemi ad ingranamento e ancoraggi di estremit ottenuti con deformazione della lamiera purch combinati con sistemi a ingranamento per attrito Quando a tali solai venga affidata la funzione di diaframma per resistere alle azioni orizzontali devono attentamente considerarsi l effetto delle aperture e le azioni aggiuntive indotte sui connettori a taglio 5 6 1 4 Colonne composte Le colonne composte possono dividersi in due categorie a il calcestruzzo avvolge il componente metallico e contiene armature lon gitudinali e sta
438. n sia minore del 15 il diagramma tensioni deformazioni mostri che la deformazione a rot tura corrispondente alla resistenza a rottura per trazione sia almeno 20 volte la deformazione a snervamento corrispondente alla resisten za di snervamento Metodo elasto plastico EP utilizzando i diagrammi elasto plastici momento curvatura delle sezio ni nella modellazione strutturale In definitiva i percorsi possibili per l analisi strutturale possono riassu mersi come indicato nella seguente Tabella 5 2 1 177 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni Tabella 5 2 I Metodo di analisi Metodo di calcolo della capacit Tipo globale resistente della sezione di sezione E E tutte E EP tutte E P compatte classi 1 e 2 EP EP tutte P P compatte di classe 1 per la classe 4 la capacit resistente calcolata tenendo conto dell instabilit locale metodo delle lar ghezze efficaci degli spessori efficaci etc 5 2 2 4 Effetti delle deformazioni Per quanto riguarda la geometria di riferimento l analisi strutturale pu esse re condotta con la teoria del primo ordine vale a dire adottando la geometria iniziale della struttura teoria del secondo ordine tenendo conto delle variazioni della geometria iniziale per effetto delle deformazioni L analisi globale pu condursi con la teoria del primo ordine nei casi in cui possano ritenersi trascurabili gli effetti delle defo
439. n un parapetto una barriera od altre ostruzioni allora il coefficiente di forma non potr essere assunto inferiore a 0 8 indipendentemente dall angolo a Si deve considerare la condizione riportata in Figura 3 5 4 la quale deve essere utilizzate per entrambi i casi di carico neve accumulata e non accumulata 94 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali Figura 3 5 4 Condizioni di carico per coperture ad una falda 3 5 8 3 Copertura a due falde Si assume che la neve non sia impedita di scivolare Se l estremit pi bassa della falda termina con un parapetto una barriera od altre ostruzioni allora il coefficiente di forma non potr essere assunto inferiore a 0 8 indipendentemente dall angolo a Per il caso di carico da neve non accumulata sul piano si deve considerare la con dizione denominata Caso riportata in Figura 3 5 5 Per il caso di carico da neve accumulata sul piano si deve considerare la peggio re tra le condizioni denominate Caso Il e Caso III riportate in Figura 3 5 5 caon osuo mmm sco Cason 0 B 0 5 o VA Figura 3 5 5 Condizioni di carico per coperture a due falde 3 5 8 4 Copertura a pi falde Per il caso di carico da neve non accumulata sul piano si deve considerare la condizione denominata Caso riportata in Figura 3 5 6 Per il caso di carico da neve accumulata sul piano si deve considerare la condizione denominata Caso II riportata in Figura 3 5 6 assumendo Ur Uz 2 a
440. na parete rettangolare continua dell altezza di 3m a partire dal piano stradale L azione del vento si pu valutare come sopra specificato nei casi in cui essa non possa destare fenomeni dinamici nelle strutture del ponte o quando l oro grafia non possa dar luogo ad azioni anomali del vento Per i ponti particolarmente sensibili all eccitazione dinamica del vento si deve procedere alla valutazione della risposta strutturale in galleria del vento e se necessario alla formulazione di un modello matematico dell azione del vento dedotto da misure sperimentali 6 2 3 8 Azioni sismiche qs Per le azioni sismiche si devono rispettare le prescrizioni di cui al Paragrafo 3 2 Per la determinazione degli effetti di tali azioni si far di regola riferimento alle sole masse corrispondenti ai pesi propri ed sovraccarichi permanenti Il Committente ed il Progettista di concerto potranno definire in relazione all importanza dell opera una opportuna massa corrispondente al carico varia bile 6 2 3 9 Resistenze passive dei vincoli q Nel calcolo delle pile delle spalle delle fondazioni degli stessi apparecchi di appoggio e se del caso dell impalcato si devono considerare le forze che derivano dalle resistenze parassite dei vincoli 265 CAPITOLO 6 Azioni antropiche Nel caso di appoggi in gomma dette forze andranno valutate sulla base delle caratteristiche dell appoggio e degli spostamenti previsti 6 2 3 10 Azioni sui parape
441. nalisi specifiche che prendano in conto le caratteristiche dina miche della struttura nonch la velocit di progetto della strada le caratteristiche delle sospensioni dei carichi e la rugosit del manto stradale l incremento q for nito da q O 1 q ove coefficiente dinamico ha la seguente espressione per luci L lt 10m I 1 4 per luci 10 lt L lt 70m A 1 4 L 10 3 150 per luci 70 lt L 1 0 dove per L si deve assumere per le travi in semplice appoggio la luce di calcolo per le travi continue la luce di calcolo della campata su cui applicato il carico pi gravoso per i ponti con tratti di impalcato a mensola la luce della mensola aumen tata della luce della eventuale trave in semplice appoggio sostenuta dalla mensola stessa per gli elementi secondari d impalcato la loro luce di calcolo In prossimit di interruzioni della continuit strutturale della soletta in man canza di analisi specifiche che valutino gli effetti dovuti all urto le caratteristiche di sollecitazione determinate con le analisi statiche vanno amplificate del coeffi ciente 3 La zona di soletta interessata da questa maggiorazione deve avere svi luppo longitudinale pari a met della luce di calcolo o pari alla lunghezza dello sbalzo 6 2 3 5 Azione longitudinale di frenamento o di accelerazione q La forza di frenamento o di accelerazione q si assume agente nella direzione dell asse della carreggiata ed a
442. natura un terzo ed un quarto binario con il 50 della forza di frenatura concor de con le precedenti altri eventuali binari privi di forze orizzontali Per il treno scarico la frenatura e l avviamento possono essere trascurate Per lunghezze di carico superiori a 300 metri il Gestore dell Infrastruttura specificher i requisiti aggiuntivi per tenere conto degli effetti di frenatura ed avviamento In relazione alla tipologia dell infrastruttura ferrovie ordinarie ferrovie leg gere metropolitane ecc il Gestore dell Infrastruttura potr precisare coeffi cienti di adattamento del valore dell azione in oggetto alla singola tipologia di infrastruttura D Azioni ambientali AZIONE DEL VENTO Le azioni del vento sono definite al punto 3 3 delle presenti norme tecniche Nello stesso testo sono individuate le metodologie per valutare l effetto del l azione sia come effetto statico che dinamico Le strutture andranno progettate e verificate nel rispetto di queste azioni Nei casi ordinari il treno viene individuato come una superficie piana con tinua convenzionalmente alta 4 m dal P F indipendentemente dal numero dei convogli presenti sul ponte Nel caso in cui si consideri il ponte scarico l azione del vento dovr consi derarsi agente sulle barriere antirumore presenti cos da individuare la situa zione pi gravosa TEMPERATURA Le azioni della temperatura sono definite al punto 3 4 delle presenti norme t
443. ncaricati della firma dei certificati descrizione particolareggiata delle apparecchiature e degli strumenti del Laboratorio interno di stabilimento per il controllo continuo di qualit dichiarazione con la quale si attesti che il servizio di controllo interno della qualit sovrintende ai controlli di produzione ed indipendente dai servi zi di produzione modalit di marcatura che si intende adottare per l identificazione del pro dotto finito descrizione delle condizioni generali di produzione del Prodotto nonch dell approvvigionamento delle materie prime e del prodotto intermedio billette rotoli vergella etc copia controllata del manuale di qualit aziendale coerente alle norme della serie ISO 9000 Il Servizio Tecnico Centrale verifica la completezza e congruit della docu mentazione presentata e procede a una verifica documentale preliminare della idoneit dei processi produttivi e del Sistema di Gestione della Qualit nel suo complesso Se tale verifica preliminare ha esito positivo il Servizio Tecnico Centrale potr effettuare una verifica ispettiva presso lo stabilimento di produzione Il risultato della Verifica Documentale Preliminare unitamente al risultato della Verifica Ispettiva saranno oggetto di successiva valutazione da parte del Servizio Tecnico Centrale per la necessaria ratifica e notifica al produttore In caso di esito positivo il Produttore potr proseguire nella Procedura di Qualifi
444. ndicata nel progetto delle opere Per progetti nei quali la verifica di stabilit richieda un valore di f maggiore o uguale a 8 N mm la direzione lavori proceder al controllo del valore di f secondo le modalit descritte nel paragrafo 11 9 5 4 4 ORGANIZZAZIONE STRUTTURALE l edificio a muratura portante deve essere concepito come una struttura tri dimensionale sistemi resistenti di muratura gli orizzontamenti e le fondazioni sono col legati tra di loro in modo da resistere alle azioni verticali ed orizzontali I muri svolgono funzione portante quando sollecitati prevalentemente da azioni verticali e di controvento quando sollecitati prevalentemente da azioni orizzontali Ai fini di un adeguato comportamento statico e dinamico dell edi ficio tutti i muri devono avere per quanto possibile sia la funzione portante che di controventamento 214 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni Gli orizzontamenti sono di norma solai piani o con falde inclinate in coper tura che devono assicurare per resistenza e rigidezza la ripartizione delle azioni orizzontali fra i muri di controventamento Per la verifica di sicurezza dei solai si rimanda agli specifici punti della presente norma Possono essere ammessi negli orizzontamenti elementi a volta a semplice o doppia curvatura alle seguenti condizioni gli elementi siano contenuti all interno dei riquadri della scatola muraria sia assicurato in tale ambito l assorbiment
445. ndranno definiti attraverso le curve di W hler e prove sui provini affaticati Quando il numero dei cicli previsti nella vita di servizio supera 107 cicli il valore di calcolo f sar quel lo corrispondente a 107 di cicli nel range di calcolo corrispondente 5 1 2 2 Verifiche agli stati limite di esercizio 5 1 2 2 1 GENERALIT compito del Progettista delle strutture di concerto con il Committente indi viduare le prestazioni che la struttura deve garantire in esercizio in particolare con riferimento alla durabilit dell opera secondo quanto indicato al punto 2 7 2 Le azioni sulla struttura devono essere scelte con intensit distribuzione e caratteristiche il pi possibile aderenti alla situazione della struttura in eserci zio nonch critiche per il tipo di prestazione che si intende analizzare Per le caratteristiche fisiche e meccaniche dei materiali si pu fare riferi mento in fase di progettazione ai valori medi definiti nei capitoli appositi della presente normativa o a valori dedotti dalla letteratura tecnica consolidata Si devono effettuare di regola le seguenti verifiche e verifiche di deformabilit e verifiche di vibrazione e verifiche di fessurazione e verifiche delle tensioni di esercizio e verifiche a fatica per quanto riguarda il progressivo degrado delle caratte ristiche meccaniche quali la rigidezza per le quali sono definite le regole specifiche nei punti seguenti 5 1 2 2 2 LE AZIONI
446. ne Poich la produzione e la rea lizzazione dell elemento strutturale prodotto in serie viene realizzata in assen 166 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni za della vigilanza del Direttore dei Lavori i componenti vanno prodotti secon do procedure di garanzia e controllo di qualit che accompagnando il prodot to in serie permettono al Direttore dei lavori successivamente di giudicare la qualit del prodotto e la sua accettabilit Il componente prefabbricato deve garantire i livelli di sicurezza e prestazio ne sia come componente singolo sia come elemento di un pi complesso orga nismo strutturale Per gli elementi strutturali prefabbricati disciplinati nel presente capitolo quando non soggetti ad attestato di conformit secondo una specifica tecnica europea elaborata ai sensi della direttiva 89 106 CEE marcatura CE ed i cui riferimenti sono pubblicati sulla gazzetta ufficiale dell Unione Europea sono previste due categorie di produzione serie qualificata dichiarata serie qualificata controllata Nel caso di prodotti coperti da marcatura CE devono essere comunque rispettati laddove applicabili i punti 11 7 2 11 7 3 4 e 11 7 5 5 1 10 1 Prodotti prefabbricati componenti prefabbricati devono essere realizzati attraverso processi sot toposti ad un sistema di controllo della produzione ed i produttori degli ele menti costruttivi in serie dichiarata e controllata devono altres provvedere alla qualif
447. ne assiale orizzontale nota viene effettuata in analogia a quanto previsto per i pan nelli murari verticali Qualora l azione assiale non sia nota dal modello di calcolo 224 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni ad es quando l analisi svolta su modelli a telaio con l ipotesi di solai infinita mente rigidi nel piano ma siano presenti in prossimit della trave in muratura elementi orizzontali dotati di resistenza a trazione catene cordoli i valori delle resistenze di progetto potranno essere assunti non superiori ai valori di seguito riportati ed associati ai meccanismi di rottura per taglio o per pressoflessione La resistenza a taglio V di travi di accoppiamento in muratura ordinaria in pre senza di un cordolo di piano o di un architrave resistente a flessione efficacemente ammorsato alle estremit pu essere calcolata in modo semplificato come V ht fido dove h l altezza della sezione della trave fao la resistenza di calcolo a taglio in assenza di compressione Il massimo momento resistente associato al meccanismo di pressoflessione sem pre in presenza di elementi orizzontali resistenti a trazione in grado di equilibrare una compressione orizzontale nelle travi in muratura pu essere valutato come H h M 3 1 H 0 85 fnd ht dove H il minimo tra la resistenza a trazione dell elemento teso disposto oriz zontalmente ed il valore 0 4f ht fnd la resistenza di calcolo a compressione d
448. ne e la traduzione in modelli di carico delle singole azioni ambientali naturali sisma vento neve e temperatura Nel Capitolo 4 saranno illustrati criteri per l individuazione delle azioni acci dentali le quali a differenza di quelle presentate nel presente capitolo non sono statisticamente descrivibili ma non possono essere escluse con certezza come agenti sulle opere strutturali Le azioni accidentali presentate servono per valutare la robustezza della struttura ovvero la capacit della struttura a rispondere in maniera proporzionale a situazioni eccezionali che non possono essere escluse dall avvenire ma che non possono neanche essere descritte compiutamente Le azioni di origine antropica legate al normale utilizzo delle opere struttu rali sono invece introdotte nel Capitolo 6 categoria per categoria L azione dei terreni con i possibili fenomeni d interazione demandata per le sue peculiarit al Capitolo 7 Ai fini del mantenimento delle capacit prestazionali dell opera nel tempo ovvero della durabilit necessario sviluppare la modellazione dell azione dell ambiente su a caratteristiche meccaniche dei materiali e dei terreni b caratteristiche geometriche dell organismo strutturale Aspetto essenziale della modellazione degli effetti dell ambiente sulla strut tura il meccanismo di retroazione che si pu sviluppare fra configurazione strutturale e meccanismo di azione ambientale ad esempio svilupp
449. neari ed interazione carico struttura se considerati necessari Nei casi ordinari l analisi pu essere estesa ai soli elementi chiave della costruzione 113 CAPITOLO 4 Azioni accidentali Ove riconosciuto necessario dall analisi dello scenario o dalle prescrizioni del Committente l analisi dovr essere estesa a tutta la struttura o ad una parte significativa di essa In ogni caso si dovranno usare procedure e metodi di calcolo di ricono sciuta affidabilit Il progetto avanzato per le esplosioni pu includere uno o pi dei seguenti aspetti calcoli delle pressioni di esplosione includenti gli effetti di confinamento e di rottura dei pannelli calcoli strutturali dinamici non lineari aspetti probabilistici e analisi delle conseguenze ottimizzazione economica delle misure di mitigazione del rischio Nella valutazione delle pressioni di esplosione si deve tenere conto della natura e propriet dei gas e polveri combustibili che possono essere presenti nell ambiente Nei casi ordinari il calcolo deve essere riferito al gas propano a meno che la probabilit della presenza di tale gas nell ambiente non sia ragio nevolmente trascurabile Le gallerie stradali e ferroviarie ricadono generalmente in Categoria 3 La verifica deve garantire che la massima azione ragionevolmente prevedibile non provochi conseguenze inaccettabili alla infrastruttura o alle strutture presenti al disopra di essa 4 3 URTI 4 3 1
450. nenti sfavorevoli per y 1 8 Per le verifiche agli stati limite d esercizio si adottano i valori dei coefficien ti parziali in Tab 6 3 VII 312 CAPITOLO 6 Azioni antropiche Per la valutazione degli effetti dell interazione si usano gli stessi coefficienti y adottati per le azioni che provocano dette interazioni e cio temperatura carichi verticali da traffico ferroviario frenatura Tab 6 3 VII Coefficienti di combinazione y delle azioni Azioni Wo 77 P2 AZIONI a SINGOLE Carico sul rilevato a tergo delle spalle 0 80 0 80 0 6 0 4 0 0 DA Azioni aerodinamiche generate dal transito TRAFFICO dei convogli DO usi 22 gn 0 80 0 80 0 6 0 4 0 0 gra 1 00 GRUPPI DI grz 0 802 0 80 0 6 0 4 0 0 CARICO gra 0 804 0 80 0 6 0 4 0 0 grs 0 80 0 80 0 6 0 4 0 0 AZIONI DEL venta ina 0 60 0 50 0 0 AZIONI TERMICHE Tk 0 60 0 60 0 50 0 80 se carico solo un binario 0 60 se sono carichi due binari e 0 40 se sono carichi tre o pi binari 2 Quando come azione di base venga assunta quella del vento i coefficienti y relativi ai grup pi di carico delle azioni da traffico vanno assunti pari a 0 0 In casi particolari espressamente indicati dal Gestore dell Infrastruttura in luogo dei gruppi delle azioni da traffico ferroviario definiti in Tab 6 3 IV possono consi derarsi le singole azioni con i coefficienti di combinazione indicati in Tab 6 3 V
451. neralmente costituita da sigillo o etichettatura sulle legature vale quanto indicato al punto 11 2 1 2 Per la documentazione di accompagnamento delle forniture vale quanto indi cato al punto 11 2 1 3 Gli acciai possono essere forniti in rotoli fili trecce trefoli in bobine trefoli in fasci barre I fili devono essere forniti in rotoli di diametro tale che all atto dello svolgimen to allungati al suolo su un tratto di 10 m non presentino curvatura con freccia supe riore a 400 mm il produttore deve indicare il diametro minimo di avvolgimento Ciascun rotolo di filo liscio ondulato o con impronte deve essere esente da sal dature Sono ammesse le saldature di fili destinati alla produzione di trecce e di trefoli se effettuate prima della trafilatura per i trefoli sono ammesse saldature anche durante l operazione di cordatura purch tali saldature siano opportunamente distanziate e sfalsate All atto della posa in opera gli acciai devono presentarsi privi di ossidazione corrosione difetti superficiali visibili pieghe tollerata un ossidazione che scompaia totalmente mediante sfregamento con un panno asciutto Non ammessa in cantiere alcuna operazione di raddrizzamento 11 2 3 2 Caratteristiche chimiche fisiche e geometriche Gli acciai per armature da precompressione devono possedere propriet meccaniche garantite dal produttore non inferiori a quelle indicate nella suc cessiva Tabella 11 2 VI 410 T
452. nfine la clas se di appartenenza dell opera nel rispetto delle norme del presente Testo Il Capitolo 11 detta norme su regole di qualificazione certificazione ed ac cettazione dei materiali e prodotti per uso strutturale rese coerenti con le prin cipali disposizioni comunitarie in materia Completa il Testo il Capitolo 12 Referenze Tecniche Essenziali alle quali si pu fare riferimento nel rispetto dei livelli di sicurezza stabiliti nella presente Normativa A conclusione necessario mettere in luce che le previsioni relative alla si curezza ed al comportamento dell opera almeno durante la sua vita utile sono anche basate sul bagaglio culturale e l onest intellettuale dei Tecnici che gesti scono il processo dall idea progettuale all opera costruita ed utilizzata Dia 2 SICUREZZA PRESTAZIONI ATTESE AZIONI SULLE COSTRUZIONI 2 1 PRINCIPI FONDAMENTALI Le presenti norme disciplinano la progettazione l esecuzione ed il collaudo delle costruzioni al fine di garantire prestabiliti livelli di sicurezza nei riguardi della pubblica incolumit Le strutture e gli elementi strutturali devono essere progettati eseguiti col laudati e soggetti a manutenzione in modo tale da consentirne la prevista uti lizzazione per tutta la vita utile di progetto in forma economicamente sosteni bile e con il livello di sicurezza previsto dalle presenti norme La sicurezza e le prestazioni di una struttura o di una parte di essa vann
453. ngenziali ammissibili nel conglomerato cementizio Le tensioni tangenziali vanno calcolate con riferimento alla sezione parzia lizzata In assenza di sforzo normale non richiesta la verifica delle armature al taglio ed alla torsione quando le tensioni tangenziali massime del conglomera to cementizio prodotte da tali caratteristiche di sollecitazione non superano il valore di T ottenuto con l espressione dove Yme 3 2 In presenza di sforzo normale di compressione si deve verificare che la ten sione principale di trazione sia inferiore alla tensione limite T o Con significativo sforzo normale di trazione in assenza di armature a taglio la resistenza a taglio da considerarsi nulla Quando le tensioni tangenziali superano Teo gli sforzi di taglio devono essere integralmente assorbiti da armature metalliche affidando alle staf fe non meno del 60 dello sforzo globale di scorrimento Per il calcolo delle armature si pu fare riferimento alla analogia classica del traliccio supponendo che le bielle compresse puntoni in conglomerato cementi zio si formino con un angolo 0 45 rispetto all asse delle armature lon gitudinali In assenza di sforzo normale la massima tensione tangenziale non deve superare il valore T Rx CIT a Yme Yra dove Yme 3 2 il coefficiente parziale di sicurezza Yra 3 75 il coefficiente di modello In presenza di sforzo normale di compressione si deve verificare che la ten si
454. ni Le parti non dissipative delle strutture dissipative ed i collegamenti tra le parti dis sipative ed il resto della struttura devono possedere una sufficiente sovraresistenza per consentire lo sviluppo della plasticizzazione ciclica delle parti dissipative 5 7 11 EDIFICI CON STRUTTURA IN MURATURA 5 7 11 1 Generalit Si distinguono due tipi fondamentali di strutture in muratura ordinaria ed arma ta Le piante degli edifici dovranno essere quanto pi possibile compatte e simme triche rispetto ai due assi ortogonali Le strutture costituenti orizzontamenti e coper ture non devono essere spingenti Eventuali spinte orizzontali valutate tenendo in conto l azione sismica devono essere assorbite per mezzo di idonei elementi strut turali I solai devono assolvere funzione di ripartizione delle azioni orizzontali tra le pareti strutturali pertanto devono essere ben collegati ai muri e garantire un adegua to funzionamento a diaframma La distanza massima tra due solai successivi non deve essere eccessiva La geometria delle pareti resistenti al sisma al fine di evitare possibili effetti di instabilit locali dovuti all azione sismica deve rispettare in funzione della diversa tecnologia costruttiva opportuni requisiti di spessore minimo e di snellezza limitan do i rapporti tra l altezza di libera inflessione della parete e lo spessore e tra l altezza massima delle aperture adiacenti alla parete e la lunghezza della parete Gli edif
455. ni di umidit e di sporcizia prevedendo comunque trattamenti protettivi analoghi a quelli delle superfici esterne In ambienti molto aggressivi deve prendersi in considerazione l installazione di dispositivi che mantengano l umidit al di sotto dei limiti per i quali pu ini ziarsi il fenomeno corrosivo e comunque non superiore a un umidit relativa del 40 Nel caso di parti inaccessibili o profili a sezione chiusa non ermeticamente chiusi alle estremit dovranno prevedersi rispetto ai valori risultanti dal dimen sionamento sovraspessori di 2 mm in ambienti aggressivi per costruzioni con vita utile fino a 100 anni Anche per gli acciai con resistenza alla corrosione migliorata cosiddetti acciai autoprotetti devono prevedersi ove necessario protezioni mediante pel licole di verniciatura Per le parti inaccessibili e per i profilati a sezione chiusa dovranno preve dersi sovraspessori pari al 50 di quelli da adottarsi per acciai non autoprotet ti 200 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni 5 3 COSTRUZIONI DI LEGNO 5 3 1 OGGETTO Formano oggetto delle presenti norme le opere costituite da strutture portanti di legno naturale legno massiccio segato squadrato oppure tondo e da strut ture portanti realizzate con elementi di legno assemblati con adesivi oppure con mezzi di unione meccanici legno lamellare incollato pannelli a base di legno La norma prende in esame i requisiti di resistenza meccanica comporta men
456. ni variabili che sia verosimile agiscano contemporaneamente all in cendio Esse dovranno essere prese in conto con i propri coefficienti parziali relativi allo stato limite in esame che di norma lo stato limite di esercizio con combinazione quasi permanente 105 CAPITOLO 4 Azioni accidentali Non si prende in considerazione la possibilit di concomitanza dell incen dio con le altre azioni accidentali 4 1 4 4 Verifiche di resistenza al fuoco La verifica della resistenza al fuoco potr essere effettuata nel dominio del tempo tia tiirichiesto tempo di resistenza al fuoco di progetto tempo di resistenza al fuoco richiesta o nel dominio delle resistenze Riiat Etat resistenza di progetto dell elemento in esame in condizioni di incendio al tempo t valore di pro getto della caratteristica di sollecitazione in condi zioni di incendio al tempo t o nel dominio delle temperature Oua valore di progetto della temperatura dell elemento al tempo t lt valore di progetto della temperatura critica dell elemento 4 1 5 CLASSI DI RESISTENZA AL FUOCO Le classi di resistenza al fuoco nei confronti della capacit portante sono espresse dai simboli R15 R20 R30 R45 R60 R90 R120 R180 R240 dove la lettera R rappresenta il requisito di capacit portante ed il numero esprime il tempo in minuti primi per il quale il requisito stesso viene garantito Le classi di resistenza al fuoco sono riferite all
457. nizione degli stati limite di fessurazione In ordine di severit crescente si distinguono i seguenti stati limite a stato limite di decompressione nel quale per la combinazione di azioni pre scelta la tensione normale ovunque di compressione ed al pi uguale a 0 b stato limite di formazione delle fessure nel quale per la combinazione di azioni prescelta la tensione normale di trazione nella fibra pi sollecitata c stato limite di apertura delle fessure nel quale per la combinazione di azio ni prescelta il valore limite di apertura della fessura calcolato al livello considerato pari ad uno dei seguenti valori nominali w 0 2 mm w 0 3 mm w 0 4 mm Lo stato limite di fessurazione deve essere fissato in funzione delle condi zioni ambientali e della sensibilit delle armature alla corrosione come descrit to nel seguito 5 1 2 2 6 2 Combinazioni di azioni Si prendono in considerazione le seguenti combinazioni e combinazioni quasi permanenti e combinazioni frequenti e combinazioni rare 5 1 2 2 6 3 Condizioni ambientali Le condizioni ambientali anche ai fini della valutazione della durabilit delle strutture in calcestruzzo di cui al punto 11 1 11 possono essere suddivi se in ordinarie aggressive e molto aggressive in relazione a quanto indicato nella tabella 5 1 IX Tabella 5 1 IX Descrizione delle condizioni ambientali CONDIZIONI AMBIENTALI DESCRIZIONE Ordinarie Tutte le situazioni escluse le s
458. nnessi ad eventi rari quali concentra zioni di persone e cose che possono realisticamente prevedersi Tra le situazioni dovranno anche essere opportunamente considerate scenari legati ai processi di manutenzione dell opera in cui saranno previste configurazioni strutturali e condi zioni di carico speciali Carichi legati ad apparecchi specifici ed impianti pesanti devono essere definiti in accordo con il Committente e dichiarati nella Relazione generale dell opera l carichi saranno considerati agire staticamente salvo casi particolari in cui gli effetti dinamici dovranno essere debitamente valutati In tali casi a parte quanto pre cisato nei regolamenti specifici ed in mancanza di analisi dinamiche i carichi indi 249 CAPITOLO 6 Azioni antropiche cati nel seguito verranno adeguatamente maggiorati a cura del Progettista per tenere conto in un analisi statica equivalente dell amplificazione per gli effetti dinamici Per particolari tipologie strutturali quali ad esempio gli edifici alti assumono spe cifico rilievo le modalit e la successione di applicazione dei carichi anche in con siderazione del processo costruttivo L evoluzione conseguente e progressiva dello stato di sollecitazione e deformazione deve essere opportunamente valutata Tra tutte le costruzioni per gli edifici particolarmente stringente il requisito della robustezza essendo tale categoria di strutture soggette ad essere occupate da un alto nume
459. nno valutati assumendo il valore medio degli effetti pi sfavorevoli ottenuti con ciascuna coppia o tripletta di accelerogrammi Nel caso in cui si utilizzino almeno 7 diversi gruppi di accelerogrammi gli effetti sulla struttura sollecitazioni deformazioni spostamenti etc potranno essere rappresentati dai valori medi ottenuti dalle analisi nel caso di un numero inferiore di gruppi di accelerogrammi si far riferimento ai valori pi sfavorevoli 3 2 5 5 Combinazione dell azione sismica con le altre azioni Ai fini delle verifiche di resistenza e di duttilit per lo SLU le azioni da considerare in aggiunta a quella sismica sono solo quelle dovute ai carichi permanenti secondo l espressione E Gx Px 3 2 19 dove E Azione sismica per lo stato limite e per la classe di importanza in esame Gy Carichi permanenti al loro valore caratteristico P Valore caratteristico della precompressione a cadute di tensione avvenute 614 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali 3 3 AZIONI DEL VENTO 3 3 1 GENERALIT Il vento esercita sulle costruzioni azioni dirette che variano nel tempo e nello spazio provocando in generale effetti dinamici Per particolari configurazioni strutturali specificatamente strutture flessibili possono inoltre essere presenti fenomeni d interazione fra la risposta strutturale e le azioni aerodinamiche Queste situazioni oggetto di studio della teoria dell aeroelasticit possono minare le capac
460. no in numero staticamente ridondante Per minimizzare le differenze di comportamento degli isolatori le ten sioni di compressione a cui lavorano devono essere per quanto possibile uniformi Nel caso di sistemi d isolamento che utilizzano isolatori di diverso tipo particolare attenzione andr posta sui possibili effetti della differente deformabilit verticale sotto le azioni sia statiche che sismiche Le strutture del piano di posa degli isolatori e del piano su cui appog gia la sovrastruttura devono essere dimensionate in modo da assicurare un comportamento rigido nel piano suddetto cos da limitare gli effetti di spostamenti sismici differenziali Adeguato spazio dovr essere previsto tra la sovrastruttura isolata e il terreno o le costruzioni circostanti per consentire liberamente gli sposta menti sismici in tutte le direzioni Il tipo di analisi adottato deve essere congruente con le caratteristiche degli isolatori della sovrastruttura e della sottostruttura 246 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni 5 7 14 EDIFICI ESISTENTI Valgono i principi esposti al Capitolo 9 anche per la risposta dell edificio derivante da una eccitazione sismica In particolare dovr essere tenuto conto delle destinazioni d uso futuro Fermi restando i livelli di sicurezza si adotteranno modelli e metodi di ana lisi da definirsi in funzione del livello di conoscenza e dei dati disponibili rela tivamente alla geometria ai dettagli struttural
461. nsiderare una sola equazione del tipo 1 per un sistema strutturale composto da pi elementi bisogna trattare molteplici equazioni di questo tipo Azioni ambientali antropiche e propriet strutturali possono variare nel tempo pertanto la funzione g x dipende dal tempo Queste variazioni devono essere considerate selezionando opportune situazioni di progetto ciascuna rappresentativa di un certo intervallo di tempo cui si associano pericolosit condizioni e relativi stati limite strutturali Le situazioni di progetto possono essere persistenti legate al normale utilizzo ed alla vita utile di progetto tran DI CAPITOLO 2 Sicurezza prestazioni attese azioni sulle costruzioni sitorie legate a condizioni temporanee in termini di uso e esposizione acci dentali legate a fenomeni ed eventi eccezionali in termini di uso ed esposizio ne Le incertezze indotte da tutte le possibili sorgenti devono essere valutate ed integrate in una descrizione probabilistica delle variabili di progetto Le incer tezze da prendere in conto sono quelle intrinseche di natura meccanica o fisi ca quelle associate al modello adottato quelle di origine statistica quando le decisioni di progetto sono basate su un piccolo campione di osservazioni I modelli sono semplificazioni operate dal progettista che tengono conto dei fattori decisivi e trascurano quelli meno importanti Il progetto richiede che vengano preliminarmente fissati modelli per le
462. ntale definito dalle espressioni seguenti SU saas RM ELI lt a S n 2 5 PE 0 lt sT lt Tg e g n n E Tg lt T lt Te Se T ag S 77 2 5 T 322 Tc lt T lt Tp SeT ag Sm 25 2 Totg Tp lt T SM ag S725 e 50 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali nelle quali T ed Se sono rispettivamente periodo di vibrazione ed accelerazio ne spettrale ed inoltre 1 S 2 n 3 Tg To Tp fattore che tiene conto della categoria del suolo di fondazione vedi tabella 3 2 11 fattore che altera lo spettro elastico per smorzamenti viscosi con venzionali diversi dal 5 mediante la relazione seguente m V10 5 3 2 3 il coefficiente di smorzamento viscoso convenzionale espresso in percentuale valutato sulla base dei materiali tipologia strut turale e terreno di fondazione periodi che separano i diversi rami dello spettro dipendenti dalla categoria del suolo di fondazione I valori dei parametri che definiscono la forma dello spettro derivano dalle indagini di risposta sismica locale In mancanza di tali accurate determinazio ni si possono assumere per le componenti orizzontali del moto e per le cate gorie di suolo di fondazione definite al punto 3 2 1 i valori di Tg T Tp e S riportati nella Tabella 3 2 1 Il coefficiente S potr assumere valori superiori a quelli indicati per tenere conto della morfologia del sito inclinazione dei pendii dimensione dei cigli etc Ta
463. nte parziale di modello tabella 5 4 11 5 4 6 3 3 CARICHI CONCENTRATI La verifica soddisfatta se risulta Nac o lt f 5 4 6 11 T l dove Ni il valore di progetto del carico concentrato g gt A l area di appoggio Be un coefficiente di amplificazione per i carichi concentrati valutato in funzione del tipo di muratura come indicato al punto 5 4 6 2 4 fa la resistenza di progetto a compressione della muratura valutata con l appropriato coefficiente parziale di modello tabella 5 4 11 226 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni 5 4 7 MURATURA ARMATA Si intende per muratura armata quella costituita da elementi artificiali semi pieni con fori verticali coassiali tali da consentire l inserimento di armature ver ticali Armature orizzontali possono essere disposte nei ricorsi di malta fra gli elementi di muratura La malta od il conglomerato di riempimento dei vani od alloggi delle armature deve avere Rx gt 15 N mm e deve avvolgere completa mente l armatura Lo spessore di ricoprimento deve essere tale da garantire la trasmissione degli sforzi tra la muratura e l armatura e costituire un idoneo copriferro ai fini della durabilit degli acciai Quanto sopra essenziale ai fini della collaborazione laterizio armatura compito del Progettista stabilire delle percentuali minime di armatura in particolare attorno alle aperture ovvero alle parti terminali che garantiscano la robustezza
464. ntenute nelle relative norme europee dispo nibili EN 10080 EN 10138 EN 10025 EN 10210 EN 10219 Quando non sia applicabile la marcatura CE ai sensi del DPR n 246 93 di recepimento della direttiva 89 106 CE la valutazione della conformit del con trollo di produzione in stabilimento e del prodotto finito effettuata attraverso la procedura di qualificazione di seguito indicata Nel caso di prodotti coperti da marcatura CE devono essere comunque rispettati laddove applicabili i punti del presente paragrafo 11 2 non in con trasto con le specifiche tecniche europee armonizzate Il Servizio Tecnico Centrale della Presidenza del Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici organismo abilitato al rilascio dell attestato di qualificazione per gli acciai di cui sopra L inizio della procedura di qualificazione deve essere preventivamente comunicato al Servizio Tecnico Centrale allegando una relazione ove siano riportati elenco e caratteristiche dei prodotti che si intende qualificare tipo dimen sioni caratteristiche meccaniche e chimiche ecc indicazione dello stabilimento e descrizione degli impianti e dei processi di produzione 387 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale descrizione dell organizzazione del controllo interno di qualit con indi cazione delle responsabilit aziendali copia della certificazione del sistema di gestione della qualit indicazione dei responsabili aziendali i
465. nti laminati mercantili travi ad ali parallele del tipo IPE e HE travi a e profi lati a U lamiere e nastri travi saldate e profilati aperti saldati profilati cavi circolari quadrati o rettangolari senza saldature o saldati 11 2 4 8 1 1 Elementi di lamiera grecata e profilati formati a freddo Gli elementi di lamiera grecata ed i profilati formati a freddo ivi compresi i profilati cavi saldati non sottoposti a successive deformazioni o trattamenti ter mici devono essere realizzati utilizzando lamiere o nastri di origine qualificati secondo le procedure indicate ai successivi punti 5495 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale Il produttore dichiara nelle forme previste le caratteristiche tecniche di cui al prospetto ZA 1 dell appendice ZA della norma europea EN 14782 Tali carat teristiche devono rispettare i limiti previsti nelle medesime specifiche tecniche Tali caratteristiche sono contenute nelle informazioni che accompagnano l attestato di qualificazione ovvero quando previsto la marcatura CE di cui al DPR n 246 93 produttori possono in questo caso derogare dagli adempimenti previsti al punto 11 2 1 delle norme tecniche relativamente ai controlli sui loro prodotti sia quelli interni che quelli da parte del laboratorio incaricato ma devono fare riferimento alla documentazione di accompagnamento dei materiali di base qualificati all origine da essi utilizzati Il produttore di lamiere
466. nto AZIONE SIMBOLO COEFFICIENTE PARZIALE GALLEGGIAMENTO Permanente sfavorevole y 1 0 G Permanente favorevole 0 9 Variabile sfavorevole i 1 5 Q Variabile favorevole 0 7 2 5 3 Verifiche nei confronti degli stati limiti di esercizio SLE Le opere interagenti con i terreni devono essere verificate nei confronti degli stati limite di esercizio A tale scopo il progetto deve esplicitare le pre scrizioni relative alle deformazioni compatibili e le prestazioni attese dell o pera stessa Il grado di approfondimento dell analisi di interazione terreno struttura funzione dell importanza dell opera 331 CAPITOLO 7 Norme per le opere interagenti con i terreni e con le rocce per gli interventi 7 2 6 MONITORAGGIO DEL COMPLESSO OPERA TERRENO Il monitoraggio del complesso opera terreno consiste nella installazione di un appropriata strumentazione e nella misura di grandezze fisiche significative quali ad esempio spostamenti pressioni neutre ecc prima durante e dopo la costruzione del manufatto Il monitoraggio deve consentire di verificare la corrispondenza tra le ipotesi progettuali e i comportamenti osservati e di controllare il comportamento delle opere nel tempo 7 3 OPERE INTERAGENTI CON I TERRENI E CON LE ROCCE 7 3 1 FONDAZIONE DELLE STRUTTURE IN ELEVATO Le scelte progettuali per le opere di fondazione vanno fatte contestualmen te e congruentemente con quelle delle strutture in elevato Le struttu
467. nto della fessurazione ammissibile anche la verifica mediante metodi rigido plastici metodi delle cerniere plastiche per gli elementi monodimensionali ovvero metodi delle linee plastiche per gli elementi bidimensionali L applicazione di tali metodi semplificati richiede sempre il controllo della duttilit 5 1 2 1 4 LE RESISTENZE DI CALCOLO DEI MATERIALI In accordo con il Capitolo 11 le resistenze di calcolo f indicano le resi stenze dei materiali conglomerato cementizio ed acciaio ottenute mediante l espressione kx fy Ym dove f sono le resistenze caratteristiche del materiale i sono i coefficienti parziali per le resistenze che variano in funzione del materiale della situazione di progetto e della particolare verifica in esame 5 1 2 1 4 1 Resistenza di calcolo a compressione del conglomerato cementizio Per il conglomerato cementizio la resistenza di calcolo a compressione feq vale Rx fd 7 Yme dove Yme il coefficiente parziale di sicurezza relativo al conglomerato cementi zio Rx la resistenza caratteristica cubica a compressione del conglomerato cementizio a 28 giorni Il coefficiente y pari ad 1 9 Nel caso di elementi piani solette pareti gettati in opera con spessori minori di 50 mm il coefficiente y va moltiplicato per il coefficiente di model IO yaj 1 25 126 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni Per elementi prefabbricati prodotti con processo industria
468. ntrale del Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti Il Servizio Tecnico Centrale attiver un sistema di vigilanza presso i cantieri e i luoghi di lavorazione per verificare la corretta applicazione delle presenti disposizioni ai sensi dell art 11 del DPR n 246 93 Nei casi in cui per materiali e prodotti per uso strutturale prevista la mar catura CE ai sensi del DPR 21 04 1993 n 246 ovvero la qualificazione secon do le presenti norme la relativa attestazione di conformit deve essere con segnata alla Direzione Lavori Negli altri casi l idoneit all uso va accertata attraverso le procedure all uo po stabilite dal Servizio Tecnico Centrale sentito il Consiglio Superiore dei LL PP che devono essere almeno equivalenti a quelle delle corrispondenti norme europee armonizzate ovvero a quelle previste nelle presenti Norme Tec niche Il richiamo alle specifiche tecniche europee EN o nazionali UNI ovvero internazionali ISO contenuto nella presente norma deve intendersi riferito all ultima versione aggiornata salvo diversamente specificato 371 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale Le propriet meccaniche o fisiche dei materiali che concorrono alla resistenza strut turale debbono essere misurate mediante prove sperimentali definite su insiemi stati stici significativi produttori di materiali prodotti o componenti disciplinati nella presente norma devono dotarsi di adeguate procedure di
469. nzionali corsia convenzionale m rimanente m w lt 5 40 m n 1 3 00 m w 3 00 m 54sw lt 6 0m nj 2 w 2 0 6 0mzw n Int w 3 3 00 m w 3 00 x n Se non diversamente specificato qualora la carreggiata di un impalcato da ponte sia divisa in due parti separate da una zona spartitraffico centrale si distinguono i casi seguenti a se le parti sono separate da una barriera di sicurezza fissa ciascuna parte incluse tutte le corsie di emergenza e le banchine autonomamente divi sa in corsie convenzionali b se le parti sono separate da barriere di sicurezza mobili o da altro dispo sitivo di ritenuta l intera carreggiata inclusa la zona spartitraffico centra le divisa in corsie convenzionali La disposizione e la numerazione delle corsie va determinata in modo da indurre le pi sfavorevoli condizioni di progetto Per ogni singola veri fica il numero di corsie da considerare caricate la loro disposizione sulla carreggiata e la loro numerazione vanno scelte in modo che gli effetti della disposizione dei carichi risultino i pi sfavorevoli La corsia che caricata risente dell effetto pi sfavorevole numerata come corsia Numero 1 la corsia che risente del successivo effetto pi sfavorevole numerata come corsia Numero 2 etc Per ciascuna singola verifica e per ciascuna corsia convenzionale si applicano gli Schemi di Carico definiti nel seguito per una lunghezza e per una disposizione longitudinale tali da ott
470. o circostante tenendo conto degli interventi di stabilizzazione operati nelle diver se fasi del processo realizzativo dei dati di monitoraggio e delle indagini mira te condotte in sito 7 3 5 OPERE E MANUFATTI DI MATERIALI SCIOLTI Le presenti norme si applicano ai manufatti di materiali sciolti quali rileva ti argini di difesa per fiumi canali e litorali rinfianchi rinterri terrapieni col mate e simili Le presenti norme si applicano inoltre alle opere ed alle parti di opere di materiali sciolti con specifiche funzioni di drenaggio filtro transizio ne fondazione tenuta protezione ed altre Per gli sbarramenti di ritenuta idrau lica dighe e traverse si fa riferimento alla normativa specifica 7 3 5 1 Criteri generali di progetto Il progetto di un manufatto di materiali sciolti deve comprendere la scelta dei materiali da costruzione le modalit di posa in opera e lo studio del com plesso manufatto terreno I criteri per la scelta dei materiali da impiegare per la costruzione del manufatto devono essere definiti in relazione alle sue funzioni tenendo pre senti i problemi di selezione coltivazione delle cave trasporto trattamento e posa in opera dei materiali nel rispetto dei vincoli imposti dalla vigente legislazione 344 CAPITOLO 7 Norme per le opere interagenti con i terreni e con le rocce per gli interventi Nel progetto devono essere indicate le prescrizioni relative alla qualifi cazione dei ma
471. o valutate in relazione all insieme degli stati limite verosimili che si possono veri ficare durante la vita utile di progetto Stato limite la condizione superata la quale la struttura non soddisfa pi le esigenze per le quali stata progettata In particolare secondo quanto stabilito nelle norme specifiche per le varie tipologie strutturali strutture ed elementi strutturali devono soddisfare i seguen ti requisiti sicurezza nei confronti di stati limite ultimi SLU crolli perdite di equili brio e dissesti gravi totali o parziali che possano compromettere l incolu mit delle persone ovvero comportare la perdita di beni ovvero provoca re gravi danni ambientali e sociali ovvero mettere fuori servizio l opera sicurezza nei confronti di stati limite di esercizio SLE tutti i requisiti atti a garantire le prestazioni previste per le condizioni di esercizio robustezza nei confronti di azioni accidentali capacit di evitare danni sproporzionati rispetto all entit delle cause innescanti quali incendio esplosioni urti o conseguenze di errori umani Il superamento di uno stato limite ultimo ha carattere irreversibile e si defi nisce collasso strutturale Il superamento di uno stato limite di esercizio pu avere carattere reversibi le o irreversibile Nel primo caso il danno o la deformazione reversibili cessano non appena cessa la causa che ha portato al superamento dello stato limite Nel secondo caso s
472. o base 11 2 2 6 Centri di trasformazione Si definisce Centro di trasformazione un impianto che riceve dal produttore di acciaio elementi base barre o rotoli reti ecc e confeziona elementi struttu rali direttamente impiegabili in opere in cemento armato quali ad esempio ele menti saldati e o presagomati staffe ferri piegati ecc o preassemblati gabbie di armatura pronti per la messa in opera Il Centro di trasformazione pu ricevere e lavorare solo prodotti qualificati all origine accompagnati dalla documentazione prevista al punto 11 2 1 3 Particolare attenzione deve essere posta nel caso in cui nel centro di trasfor mazione vengono utilizzati elementi base comunque qualificati ma prove nienti da produttori differenti attraverso specifiche procedure documentate che garantiscano la rintracciabilit dei prodotti Il trasformatore deve dotarsi di un sistema di controllo della lavorazione allo scopo di assicurare che le lavorazioni effettuate non comportino alterazioni tali da compromettere le caratteristiche meccaniche e geometriche dei prodotti pre viste dalle presenti norme Il sistema di gestione della qualit del prodotto che sovrintende al processo di fabbricazione deve essere predisposto in coerenza con le norme UNI EN 9001 e certificato da parte di un organismo terzo indipendente di adeguata competenza ed organizzazione che opera in coerenza con le norme UNI EN 45012 396 CAPITOLO 11 Materiali e prodott
473. o confrontati con quelli prescritti rispettivamente ai punti 11 2 3 5 3 3 11 2 3 5 3 8 11 2 3 5 3 9 di cui ai punti 11 2 3 5 3 10 e 11 2 3 5 3 11 sono confrontati con i valori che figurano nel catalogo del produttore Si prende inoltre in considerazione la forma del diagramma sforzi deforma zioni Il produttore deve controllare la composizione chimica e la struttura metal lografica al fine di garanti re le propriet meccaniche prescritte sla CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale 11 2 3 3 Controlli Le presenti norme prevedono tre forme di controllo obbligatorie controlli in stabilimento controlli negli stabilimenti permanenti di prefabbricazione e nel luogo di formazione dei cavi accettazione in cantiere controlli eseguiti in stabilimento si riferiscono a lotti di produzione I controlli eseguiti negli stabilimenti permanenti di prefabbricazione e nel luogo di formazione dei cavi si riferiscono a forniture l accettazione eseguita in cantiere si riferisce a lotti di spedizione A tale riguardo si definiscono Lotti di produzione si riferiscono a produzione continua ordinata cronolo gicamente mediante apposizione di contrassegni al prodotto finito numero di rotolo finito della bobina di trefolo e del fascio di barre Un lotto di produzio ne deve avere grandezze nominali omogenee dimensionali meccaniche di formazione ed essere compreso tra 30 e 120 tonnellate Forniture sono
474. o dati dalle seguenti espressioni d 0 025 S Tc Tp a vg 0 16 S Tc a 3 2 6 3 2 2 5 Spettri di progetto per lo stato limite ultimo Qualora le verifiche agli stati limite ultimi non vengano effettuate tramite l uso di opportuni accelerogrammi ed analisi dinamiche al passo ai fini del pro getto o della verifica delle strutture le capacit dissipative delle strutture pos 52 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali sono essere messe in conto attraverso un fattore riduttivo delle forze elastiche denominato fattore di struttura q che tiene conto della capacit dissipativa ane lastica della struttura L azione sismica Sy T in tal caso data dallo spettro di risposta elastico di cui al punto 3 2 2 3 con le ordinate ridotte utilizzando il fat tore q valori numerici del fattore q vanno definiti in funzione dei materiali delle tipologie strutturali del loro grado di iperstaticit della duttilit attesa e della interazione terreno struttura Lo spettro di progetto per le componenti orizzontali definito dalle seguen ti espressioni eTel Tg lt T lt Te Te lt sT lt Tp Tyt N Sj P ay Sa T ag S q 25 7 SCI 5 q TOT Sa T ag S C D SIT 4 0 4 3 2 7 Salvo pi accurate determinazioni i valori di Tg Tce Tp ed S sono definiti in Tabella 3 2 II Si assumer comunque S4 T 0 2ag A meno di adeguate analisi giustificative lo spettro di progetto della c
475. o della fes surazione e progredire della corrosione delle armature Quando l individuazione di tali meccanismi non pu essere esplicitata il Progettista dovr in ogni caso soddisfare i requisiti di durabilit attraverso opportuni accorgimenti quali 45 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali a utilizzo di materiali i quali non degenerino durante la vita utile di progetto prevedendo eventualmente anche la possibilit di interventi periodici e programmati sui manufatti per il mantenimento dei requisiti prestazionali b incremento di dimensioni delle parti strutturali esposte al danneggiamento in modo tale da compensare gli effetti ambientali sulla vita utile di progetto c utilizzo di elementi strutturali con vita utile minore di quella della struttura in cui sono inseriti i quali possano essere periodicamente controllati e sosti tuiti d sviluppando un programma di monitoraggio e manutenzione programmata per l organismo strutturale nel suo complesso In generale le azioni ambientali e naturali sono tra loro correlate ma modelli possono essere definiti solo per ciascuna di esse prese singolarmente Ciascun modello si compone di informazioni le quali possono essere ordinate lo gicamente secondo lo schema seguente a localizzazione del manufatto a livello regionale macrozonazione b localizzazione del manufatto a livello territoriale microzonazione c variabilit temporale sul lungo periodo e in particolar
476. o delle corrispondenti spinte orizzontali sia comunque garantita la capacit globale dell impalcato a ripartire le azioni orizzontali tra i muri di controventamento L organizzazione dell intera struttura e l interazione ed il collegamento tra le sue parti deve essere tale da assicurare appropriata resistenza e stabilit duran te la costruzione e l utilizzo Per garantire un comportamento scatolare muri ed orizzontamenti devono essere opportunamente collegati fra loro Tutti i muri devono essere collegati al livello dei solai mediante cordoli di calcestruzzo armato e tra di loro mediante ammorsamenti lungo le intersezioni verticali Devono inoltre essere previsti oppor tuni incatenamenti al livello dei solai aventi lo scopo di collegare i muri paralleli della scatola muraria Tali incatenamenti devono essere realizzati per mezzo di armature metalliche le cui estremit efficacemente ancorate ai cordoli Nella dire zione di tessitura del solaio possono essere omessi gli incatenamenti quando il col legamento assicurato dal solaio stesso Si possono adottare opportuni accorgi menti per il collegamento in direzione normale alla tessitura dei solai che sostitui scano efficacemente gli incatenamenti costituiti da tiranti estranei ai solai stessi Il collegamento fra la fondazione e la struttura in elevazione di norma rea lizzato mediante cordolo in calcestruzzo armato disposto alla base di tutte le murature verticali resistenti
477. o essere effettuate per i carichi ed il numero di ripetizioni qui di seguito indicati a strutture principali 2 x 10 cicli di carico considerando un carico mobi le con esclusione del coefficiente dinamico per il carico distribuito g x b strutture secondarie d impalcato solette traversi etc 2x10 cicli di cari co considerando l intero carico Q y 268 CAPITOLO 6 Azioni antropiche Per tali verifiche si far riferimento ai metodi seguenti Metodi di Classe 1 che prevedono o di limitare le tensioni massime a valori inferiori a prefissati valori di soglia o valutato il numero di ripetizioni di carico attese durante la vita di servizio di limitare le azioni a valori ritenuti non tali da causare rotture per fatica Metodi di Classe 2 che prevedono di limitare le tensioni da danno equiva lente entro limiti consentiti o ritenuti accettabili Indicativamente per i ponti in acciaio si pu fare riferimento ad entram bi i metodi mentre per le strutture in calcestruzzo si far riferimento ai Meto di di Classe 1 per la verifica delle tensioni nel calcestruzzo in compressione o di elementi privi di specifica armatura a taglio In tali casi la limitazione delle tensioni far riferimento a combinazioni di carico frequenti Per la veri fica delle armature normali o di precompressione si adotteranno i Metodi di Classe 2 6 2 4 2 2 VERIFICHE ALLO STATO LIMITE DI FESSURAZIONE Per assicurare la funzionalit e la durata dell
478. o la sicurezza della costruzione devono essere realizzati sotto la vigilanza di un Diret tore tecnico dello stabilimento dotato di abilitazione professionale che assume le responsabilit relative alla rispondenza tra quanto prodotto e la documentazione depositata come pure del rispetto della normativa tecnica vigente nel settore Il Progettista ed il Direttore tecnico dello stabilimento ciascuno per le proprie com petenze sono responsabili della capacit portante e sicurezza del componente sia incorporato nell opera sia durante le fasi di trasporto fino a pi d opera responsabilit del Progettista e del Direttore dei Lavori del complesso strut turale di cui l elemento fa parte ciascuno per le proprie competenze la verifi ca del componente durante il montaggio la messa in opera e l uso dell insie me strutturale realizzato 5 1 10 5 Valutazione della sicurezza e norme di calcolo Le verifiche si applicano sia alla struttura presa nel suo insieme che a cia scuno dei suoi elementi costitutivi esse debbono essere soddisfatte sia durante l utilizzo definitivo che nelle diverse fasi di produzione stoccaggio trasporto montaggio e assemblaggio Gli elementi prefabbricati debbono essere verificati secondo uno dei meto di previsti nel 5 1 1 e 5 1 2 5 1 10 6 Regole pratiche Le verifiche del componente prefabbricato vanno fatte con riferimento al livello di stagionatura e di resistenza del manufatto definite mediante prove
479. o nel tempo della singola azione sia alla correla zione con gli andamenti delle altre azioni pertinenti alla costruzione in esame definito e Wo Qk valore di combinazione dell azione ottenuto dal valore caratteri stico o nominale attraverso un fattore positivo W lt 1 che riduce il valo re caratteristico ad un valore con periodo di ritorno inferiore Esso rappre senta il valore dell azione da considerare concomitante con il valore carat teristico dell azione variabile dominante Il valore di combinazione introdotto per tener conto della ridotta probabi lit dell occorrenza simultanea di due o pi azioni indipendenti Nei vari capi toli verr esplicitato il processo di combinazione tramite tabelle dei valori da assumere per i coefficienti W 2 6 5 COMBINAZIONI DELLE AZIONI E SCENARI DI CONTINGENZA Il Progettista a seguito della classificazione e della caratterizzazione delle azioni deve individuare le possibili situazioni contingenti in cui le azioni pos sono cimentare l opera stessa A tal fine definito a lo scenario un insieme organizzato e realistico di situazioni in cui l opera potr trovarsi durante la vita utile di progetto m lo scenario di carico un insieme organizzato e realistico di azioni che cimentano la struttura lo scenario di contingenza l identificazione di uno stato plausibile e coe rente per l opera in cui un insieme di azioni scenario di carico appli cato su un
480. o o della folla 182 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni 5 2 3 1 4 1 Carichi ad ampiezza costante Per i carichi ad ampiezza costante si assumer Da 7 YM Aid Ar essendo Attensa il campo di variazione delle tensioni normali o tangenziali indotta dalle azioni di progetto Ar la resistenza a fatica per la relativa categoria dei dettagli costruttivi come desumibile dalle curve di resistenza a fatica per il numero totale di cicli di sollecitazione N applicati durante la vita di progetto richiesta Ym il coefficiente definito al punto 5 2 3 1 3 2 5 2 3 1 4 2 Carichi ad ampiezza variabile Per carichi ad ampiezza variabile definiti da uno spettro di progetto la resi stenza a fatica potr essere valutata con il metodo del danno cumulativo Quando la massima escursione tensionale dovuta ai carichi di progetto ad ampiezza variabile sia pi alta del limite di fatica ad ampiezza costante l indi catore di danno dovr valutarsi alternativamente con il criterio del danneggia mento cumulativo o con quello dell ampiezza costante equivalente come di seguito indicato a criterio del danneggiamento cumulativo Si assumer D Z n N essendo n il numero di cicli di ampiezza Ansa delle tensioni normali o tan genziali indotte dalle azioni di progetto durante la vita di proget to richiesta N il numero di cicli di ampiezza Ym Axnsgi che causa il collasso a fatica per la relativa categoria dei dettagli costruttivi co
481. o per colata o lotto di produzione calcolato il valore dell indice di aderenza di cui al punto 11 2 2 10 1 4 Qualora uno dei campioni sottoposti a prova di qualificazione non soddisfi i requisiti di resistenza o duttilit di cui al punto 11 2 2 delle norme tecniche il prelievo relativo al diametro di cui trattasi va ripetuto ed il nuovo prelievo sosti tuisce a tutti gli effetti quello precedente Un ulteriore risultato negativo com porta la ripetizione della prova di qualificazione Tabella 11 2 IV f f Coefficiente k in funzione del numero n di campioni per una proba bilit di insuccesso attesa del 5 p 0 95 con una probabilit del 90 n k n K 5 3 40 30 2 08 6 3 09 40 2 01 7 2 89 50 1 97 8 2 75 60 1 93 9 2 65 70 1 90 10 2 57 80 1 89 11 2 50 90 1 87 12 2 45 100 1 86 13 2 40 150 1 82 14 2 36 200 1 79 15 2 33 250 1 78 16 2 30 300 1 77 17 2 27 400 1 75 18 2 25 500 1 74 19 2 23 1000 1 71 20 2 21 1 64 401 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale Tab 11 2 V Ag f f e f f nom Coefficiente k in funzione del numero n di campioni per una probabilit di insuccesso attesa del 10 p 0 90 con una probabilit del 90 n k n K 5 2 74 30 1 66 6 2 49 40 1 60 7 2 33 50 1 56 8 2 22 60 1 53 9 2 13 70 1 51 10 2 07 80 1 49 11 2 01 90 1 48 12 1 97 100 1 47 13 1 93 150 1 43 14 1 90 200 1 41 15 1 87 250 1 40 16 1 84 300 1 39 17 1 82 400 1 37 18 1 80 500 1 36 19 1
482. o rispetto delle condizioni sopra indicate accertato anche attra verso sopralluoghi pu comportare la decadenza della qualificazione Tutte le forniture di elementi in legno massiccio per uso strutturale debbono essere marcate e accompagnate da una documentazione relativa alle caratteri stiche tecniche del prodotto 11 6 8 1 1 IDENTIFICAZIONE E RINTRACCIABILIT DEI PRODOTTI QUALIFICATI Ciascun prodotto qualificato deve costantemente essere riconoscibile per quanto concerne le caratteristiche qualitative e riconducibile allo stabilimento di produzione tramite marcatura indelebile depositata presso il Servizio Tecni co Centrale conforme alla EN 14081 Ogni prodotto deve essere marcato con identificativi diversi da quelli di prodotti aventi differenti caratteristiche ma fabbricati nello stesso stabili mento e con identificativi differenti da quelli di prodotti con uguali caratte ristiche ma fabbricati in altri stabilimenti siano essi o meno dello stesso pro duttore La marcatura deve essere inalterabile nel tempo e senza possibilit di manomissione Per stabilimento si intende una unit produttiva a se stante con impianti pro pri e magazzini per il prodotto finito Nel caso di unit produttive multiple 444 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale appartenenti allo stesso produttore la qualificazione deve essere ripetuta per ognuna di esse e per ogni tipo di prodotto in esse fabbricato Considerata la diver
483. o secondo l indicazione riportate nel seguito del presente paragrafo COEFFICIENTI DINAMICI REALI determinato per la massima velocit di progetto del ponte 285 CAPITOLO 6 Azioni antropiche Il massimo valore tra reale P realef Verr assunto come incremento dinami co per il treno reale e con tale valore andranno effettuate tutte le verifiche che le presenti istruzioni prevedono In Fig 6 3 7 il fuso caratterizzato da un limite superiore pari a no 94 76 L07 8 un limite inferiore pari a no 80 L per 4msLs 20m N 23 58 L 05 per 20msLs lt 100m Per travi continue salvo pi precise determinazioni L da assumersi pari alla L definita come di seguito Per una trave semplicemente appoggiata sottoposta a flessione la prima fre quenza flessionale pu valutarsi con la formula 17 75 H No T dove rappresenta la freccia espressa in mm valutata in mezzeria e dovuta alle azioni permanenti La prima frequenza torsionale pu invece valutarsi con la seguente formula n Lx NGxI m p Hz dove p raggio giratore d inerzia della sezione trasversale del ponte dove momento d inerzia polare della sezione trasversale del ponte COEFFICIENTI DINAMICI coefficienti dinamici che incrementano l intensit dei modelli di carico si assumono pari a 1 44 0 82 con la limitazione 1 00 lt lt 1 67 VL 02 dove L rappresenta la lunghezza caratteristic
484. o sensibile Stato limite wa Stato limite w4 a Ordinarie frequente ap fessure lt w ap fessure lt w3 quasi permanente ap fessure lt w ap fessure lt w b Aggressive frequente ap fessure lt w ap fessure lt w quasi permanente decompressione ap fessure lt w c Molto frequente formaz fessure lt w ap fessure lt w aggressive quasi permanente decompressione ap fessure lt w Wi Wa Ww sono definiti al punto 5 1 2 2 6 1 il valore di calcolo w definito al punto 5 1 2 2 6 6 5 1 2 2 6 6 Verifiche allo stato limite di fessurazione per sollecitazioni che provocano tensioni normali STATO LIMITE DI DECOMPRESSIONE E DI FORMAZIONE DELLE FESSURE Le tensioni sono calcolate in base alle caratteristiche geometriche e mecca niche della sezione omogeneizzata non fessurata Nel caso della precompressione parziale la sezione deve risultare totalmen te compressa per la combinazione di azioni quasi permanente 142 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni STATO LIMITE DI APERTURA DELLE FESSURE Il valore caratteristico di calcolo di apertura delle fessure w non deve supe rare i valori nominali w w w secondo quanto riportato nella tabella 5 1 X Il valore caratteristico di calcolo dato da Wwa 1 7 Wm dove Wm rappresenta l ampiezza media delle fessure L ampiezza media delle fessure w calcolata come prodotto della deforma zione media delle b
485. odo di ritorno da considerare per i feno meni naturali coinvolti 500 anni Riguarda le costruzioni il cui uso preve de normali affollamenti senza contenuti pericolosi per l ambiente e senza funzioni pubbliche e sociali essenziali Industrie con attivit non perico lose reti viarie e ferroviarie la cui interruzione non provoca situazioni di emergenza Classe 2 vita utile 100 anni periodo di ritorno da considerare per i feno meni naturali coinvolti 1000 anni Riguarda le costruzioni il cui uso pre vede affollamenti significativi industrie con attivit pericolose per l am biente reti viarie e ferroviarie la cui interruzione provochi situazioni di emergenza e costruzioni con funzioni pubbliche o strategiche importanti sociali essenziali 32 CAPITOLO 2 Sicurezza prestazioni attese azioni sulle costruzioni La scelta di appartenenza ad una classe compito del Committente di concerto con il Progettista secondo gli indirizzi dati dalla presente norma e deve essere espressamente dichiarata in progetto Tempi di vita utile maggiori di 100 anni es 200 anni possono adottarsi per strut ture di eccezionale dimensione costo o rischio In tal caso appositi studi vanno eseguiti per definire le azioni con riferimento a periodi di ritorno di almeno 10 volte la vita utile Ciascuna delle due classi suddivisa in due sottoclassi in funzione del costo relativo Alto Basso di misure migliorative della sicurezza inteso come rap
486. oefficienti di esposizione e di topografia microzonazione 3 3 4 3 3 5 4 Definizione della velocit di picco fenomeni di raffica 3 3 4 5 Definizione della pressione cinetica di picco 3 3 6 CARATTERIZZAZIONE SITO Calcolo dell azione statica equivalente Tettoie e pensiline Tabelloni Edifici a i eiar Ea Muri e parapetti Corpi cilindrici pianta rettangolare Torri a traliccio Corpi sferici Calcolo mediante integrale Calcolo mediante integrale Calcolo mediante forza della pressione della pressione globale coefficiente coefficienti di pressione coefficiente di pressione aerodinamico di forma interna ed esterna netta CnerCpi 3 3 7 1 Cp 3 3 7 2 Cy 8 3 7 3 Calcolo del coefficiente dinamico 3 3 11 Calcolo dell azione normale Calcolo dell azione tangente 3 3 8 Azioninon Stima dei fenomeni di Verifiche locali interazione Z Q N lt n ai A D A m lt e D aml H D z Z lt 5 n AQ m Z 9 N lt N N m z lt O VERIFICHE simmetriche vento struttura 3 3 9 3 3 10 3 3 12 Schema 3 3 1 Valutazione dell azione del vento 64 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali 3 3 2 VELOCIT DI RIFERIMENTO MACROZONAZIONE La determinazione dell azione del vento sulla costruzione parte dall indivi duazione della velocit di riferimento v questa definita come il valore mas simo della velocit media su un intervallo di tempo di 10 minu
487. oefficienti di riduzione della resistenza Il coefficiente di riduzione della resistenza del muro dipende dalla snel lezza dalla eccentricit del carico verticale dallo schema statico impiegato nel calcolo e dagli effetti considerati del secondo ordine Nel caso di adozione dell ipotesi di articolazione completa delle estremit della parete v par 5 4 5 possono essere utilizzati i valori di seguito indicati 221 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni La tabella 5 4 IV riporta i valori del coefficiente in funzione della snellez za hte del coefficiente di eccentricit m 6e t essendo t spessore del muro Tabella 5 4 IV Valori del coefficiente con l ipotesi della articolazione a cerniera Snellezza Coefficiente di eccentricit m 6e t hyt 0 0 5 1 0 1 5 2 0 0 1 00 0 74 0 59 0 44 0 33 5 0 97 0 71 0 55 0 39 0 27 10 0 86 0 61 0 45 0 27 0 15 15 0 69 0 48 0 32 0 17 _ 20 0 53 0 36 0 23 Per valori non contemplati in tabella ammessa l interpolazione lineare in nessun caso sono ammesse estrapolazioni In alternativa e nei casi non previsti nel metodo precedente si pu fare utile riferimento a specifiche indicazioni contenute in codici internazionali ricono sciuti ovvero nella letteratura tecnica consolidata 5 4 6 2 2 VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE NEL PIANO DEL MURO La verifica soddisfatta se risulta LIGA DE Na 2 A Aaf Ma Mra 5 4 6 5 d
488. olarmente o congiuntamente la sovrastruttu ra le strutture di fondazione il terreno di fondazione In particolare devono essere ricercate le cause di anomali spostamenti del terre no conseguenti al mutato stato tensionale indotto da modifiche del manufatto da variazioni del regime delle pressioni interstiziali dalla costruzione di altri manufatti in adiacenza da modifiche del profilo topografico del terreno per cause antropiche o per movimenti di massa oppure le cause alle quali riconducibile il deterioramento dei materiali costituenti le strutture in elevazione e le strutture di fondazione Il progetto del consolidamento geotecnico deve essere sviluppato unitaria mente con quello strutturale ovvero gli interventi che si reputano necessari per migliorare il terreno o per rinforzare le fondazioni devono essere concepiti con giuntamente al risanamento della struttura in elevazione La descrizione delle modalit esecutive dell intervento e delle opere provvi sionali sono parte integrante del progetto Per situazioni geotecniche nelle quali sia documentata la complessit del sottosuolo e comprovata l impossibilit di svolgere indagini esaustive possibile il ricorso al metodo osservazionale 7 3 8 2 Indagini geotecniche e caratterizzazione geotecnica Il progetto degli interventi di consolidamento deve essere basato su risultati di indagini sul terreno e sulle fondazioni esistenti programmate dopo aver con sultato tutta la documen
489. oltre la resistenza R e l effetto delle azioni E sono tra loro indipendenti p R E pr R pe E e l equazione 8 assume la forma 00 E P 1 P 1 fo pe E fo pr R dR dE 9 dove pe e pr sono le funzioni densit di probabilit rispettivamente dell effetto dell azione e della resistenza Nel caso pi generale solo per un singolo componente della struttura si ha uno stato limite predominante mentre la struttura nel suo insieme va riguarda ta come un sistema composto da molteplici componenti e dunque con molte plici stati limite di importanza paragonabile In generale la verifica di sicurezza che l obiettivo pu essere rappresen tata dalla relazione P lt P 10 10 dove P rappresenta il valore accettabile per la probabilit di collasso ed a la misura della sicurezza I valori ammissibili di a sono funzione della conseguenza dell evento sfavo revole e sono indicativamente mostrati nelle tabelle 2 5 11 e 2 5 11 del Par 2 5 Specifiche norme possono precisare anche valori mirati La sicurezza strutturale pu in via semplificativa essere introdotta implici tamente rappresentando la resistenza e le azioni non attraverso la loro densit di probabilit congiunta ma mediante i valori caratteristici delle resistenze e delle azioni definiti rispettivamente come i frattili inferiori delle resistenze e quelli tra i frattili superiori o inferiori delle azioni che minimizzano la sicurez za Normalmente i frat
490. om ponente verticale dell azione sismica dato dalle seguenti espressioni assu mendo q 1 5 per qualunque tipologia strutturale e di materiale O0 lt T lt Tg Tg lt T lt Te Te lt T lt Tp gt Su T 0 9 a Sa T 0 9 a Sa T 0 9 a S 4 1 09 a o q gi q del q LA q 253 3 2 8 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali Salvo pi accurate determinazioni i valori di Tg Tc Tp ed S sono definiti in Tabella 3 2 III Si assumer comunque S4 T 0 2ay La modellazione strutturale mediante la quale viene definita la risposta dina mica della struttura deve tenere in conto quando ritenuto necessario dal Com mittente e dal Progettista di concerto della interazione terreno struttura 3 2 2 6 Spettro di progetto per lo stato limite di danno Lo spettro di progetto da adottare per la limitazione dei danni per le com ponenti orizzontali il seguente 0 lt 7T lt 7 SD 0y 59 28 L 4 1 2 3 2 9 B B Tst lt t Sg 895 T Tc lt T lt Tp Se T agd s25 E TcTp T amp T S 1 gg S025 7 Lo spettro di progetto da adottare per la componente verticale il seguente O lt T lt T Sa T 0 9 TA LIRE e a 0 pe E de apt lt T lt Tp vd gd Yi Ts an Ty Tg lt T lt To SyaT 09 ag S03 Te 3 2 10 To lt ST lt Tn Sa T 09 agg S 0 3 7 TcT Tp lt T Sa 09 agg Sem 3 ER I valori di agi da adottare per la stato limite di danno per le strutture in Clas se 1 sono quell
491. on la descrizione della capacit dissipativa nei cicli di isteresi La risposta sismica pu essere anche calcolata schematizzando l azione sismica mediante accelerogrammi cos come specificato al paragrafo 3 2 2 7 Le componenti orizzontali e verticali dell azione sismica saranno prese come agenti simultaneamente e dovranno essere opportunamente combina te Metodi di analisi di tipo statico lineare possono essere utilizzati quando ci risulti compatibile con la regolarit e la semplicit della struttura 5 7 5 CONSIDERAZIONE DI ELEMENTI SECONDARI NON STRUTTURALI Gli elementi costruttivi secondari senza funzione strutturale il cui danneg giamento pu provocare danni a persone dovranno in generale essere verifica ti all azione sismica insieme alle loro connessioni alla struttura Qualora la distribuzione di tali elementi sia fortemente irregolare in pianta gli effetti di tale irregolarit dovranno essere valutati e tenuti in conto Qualora la distribuzione di tali elementi sia fortemente irregolare in altezza dovr esse re considerata la possibilit di forti concentrazioni di danno ai piani con signi ficativa riduzione del numero di tali elementi rispetto ai piani adiacenti Nel caso di tamponamenti che non si estendono per l intera altezza dei pila stri adiacenti dovranno essere opportunamente calcolati gli sforzi di taglio agenti sulla parte del pilastro priva di tamponamento che dovr essere armata di conseguenza
492. onale del cavo espressa in rad m che tiene conto degli inevitabili contatti accidentali che anche nel caso di cavo rettilineo correttamente realizzato si verificano tra i vari ele menti del cavo l alloggiamento e gli eventuali dispositivi distanziatori 154 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni 5 1 8 1 5 INTERDIPENDENZA FRA RITIRO VISCOSIT E RILASSAMENTO Per tener conto dell influenza reciproca tra le cadute di tensione per ritiro e viscosit del conglomerato cementizio indicate globalmente con la notazione 40 5 e la caduta per rilassamento dell acciaio Ad si pu adottare l espressio ne seguente CA E 25 50 Ospi dove A O rappresenta la minor caduta per rilassamento dell acciaio La riduzione si applica alla sola frazione del rilassamento che avviene dopo l applicazione dello stato di coazione al conglomerato cementizio Tale avvertenza assume particolare importanza nel caso di maturazione a vapore In nessun caso la caduta per rilassamento a tempo infinito AO corrispon dente ad una tensione iniziale pari a 0 75 fx e ad una temperatura di 20 C potr essere assunta inferiore a 0 04 Op Per altri valori della tensione iniziale vale quanto riportato al capitolo 11 5 1 8 1 6 RITARATURA Tenuto presente della necessit di protezione dell armatura si pu procede re alla ritaratura del tiro nei cavi di precompressione al fine di ridurre le cadu te di tensione per ritiro e viscosit del conglomerato
493. one del vento iii azione della neve iv azione sismica v azioni dovute alle variazioni termiche ambientali vi azione dei fluidi del moto ondoso di mare e laghi accidentali A sono azioni che si verificano molto raramente nel corso della vita utile di progetto della struttura in occasione di quegli eventi di origine antropica che si definiscono incidenti sono tra gli altri a incendi b esplosioni c urti ed impatti La distribuzione spaziale delle azioni sopra elencate deve essere oggetto di approfondimento quando influenza significativamente la risposta strutturale In altri casi possibile fare ricorso a carichi equivalenti uniformemente distribuiti 2 6 4 CARATTERIZZAZIONE DELLE AZIONI ELEMENTARI Le azioni elementari prodotte dall ambiente di progetto antropiche e o naturali sono definibili in termini generali come processi stocastici nel tempo 36 CAPITOLO 2 Sicurezza prestazioni attese azioni sulle costruzioni e nello spazio Al fine della loro caratterizzazione sono fornite le seguenti indi cazioni 2 6 4 1 Variabilit nel tempo Individuata una azione variabile nel tempo Q ed a un periodo di riferi mento Tu legato alla vita utile di progetto dell opera in esame Sono calcolabi li i seguenti valori di riferimento dell azione e Qk valore caratteristico dell azione il valore frattile caratterizzato da una definita probabilit di essere superato in Tu Nel caso la caratteriz
494. one principale di compressione sia inferiore alla tensione limite T 146 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni 5 1 2 3 4 3 Tensioni ammissibili negli acciai Per acciai aventi caratteristiche corrispondenti a quanto indicato nel capito lo 11 delle presenti norme si adotta la seguente tensione ammissibile _ fw g Ym s dove Yms 1 6 per calcestruzzi con resistenza caratteristica superiore o uguale a 25 N mm Yms 2 4 per calcestruzzi di resistenza caratteristica inferiore a 25 N mm Per strutture in ambiente aggressivo si deve effettuare la verifica di fessura zione 5 1 2 3 4 4 Aderenza tra acciaio e conglomerato cementizio Per l aderenza tra acciaio e conglomerato cementizio di caratteristiche cor rispondenti a quanto indicato nel capitolo 11 delle presenti norme si adotta il seguente valore medio della tensione tangenziale di aderenza ammissibile E per ancoraggi in zona compressa To 1 5 Too per ancoraggi in zona tesa Per quanto riguarda le verifiche di ancoraggio delle barre di acciaio al con glomerato cementizio valgono le specifiche riportate al punto 5 1 2 1 10 5 1 3 VERIFICHE PER SITUAZIONI PROGETTUALI TRANSITORIE Per le situazioni costruttive transitorie come quelle che si hanno durante le fasi della costruzione dovranno adottarsi tecnologie costruttive e programmi di lavoro che non possano provocare danni permanenti alla struttura o agli ele menti strutturali che possano riverberarsi s
495. onformazione orografica e topografica del terreno Affinch una costruzione possa dirsi ubicata in classe A o B necessario che la situa zione che contraddistingue la classe permanga intorno alla costruzione per non meno di 1 km e comunque non meno di 20 volte l altezza della costruzione Laddove sussistano dubbi sulla scel ta della classe di rugosit a meno di analisi dettagliate verr assegnata la classe pi sfavorevole 69 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali ZONE 1 2 3 4 5 ZONA 9 750m costa 500m k mare 2km 10km 30 km IV IV vV V V HI HI IV IV IV HI HI IV IV I Il Il Il HI Categoria Il in zona 1 2 3 4 Categoria III in zona 5 Categoria III in zona 2 3 4 5 Categoria IV in zona 1 Com CoOjm gt ZONA 6 ZONE 7 8 costa 500m costa mare mare 1 5 km 0 5 km 2km 10km 30 km p T A IV A HI IV V Vv B DE PA IV B Il HI IV IV cC Da HI C Il HI HI IV D I Il D I I Il Il HI Categoria Il in zona 8 Categoria Ill in zona 7 Figura 3 3 3 Definizione delle categorie di esposizione I II IIl IV e V in funzione delle regio ni individuate nella macrozonazione Joi V_IVINNI z m 180 160 140 120 100 a 80 60 40 20 0 Cev
496. oni di calcolo tramite l applicazione dei coefficienti del caso A2 la resistenza di calcolo R4 del palo singolo pu essere determinata con a metodi di calcolo analitici dove R4 viene calcolato con riferimento ai parametri del terreno ottenuti da prove sperimentali oppure tramite metodi empirici che utilizzano direttamente il risultato di prove in sito prove penetrometriche ecc b risultati di prove di carico statico su pali di prova c metodi di calcolo basati sull osservazione del comportamento dei pali durante la battitura a Con riferimento alle procedure che prevedono l utilizzo diretto dei risul tati di prove in sito il valore caratteristico della resistenza a compressione Rex e a trazione R sar dato dal minore dei valori ottenuti applicando i coefficienti di riduzione amp riportati nella Tabella 7 3 III alle resistenze R_ j dedotte dai risultati delle suddette prove ossia 333 CAPITOLO 7 Norme per le opere interagenti con i terreni e con le rocce per gli interventi Roe media Roca min Ra Mini 3 di 5 E Rica media Rica min Ru in sa meda Rica 5 E La resistenza di progetto si otterr applicando alla resistenza caratteristica i coefficienti parziali yr della Tabella 7 3 1 Analoga procedura si seguir nel caso R _ j derivi dall utilizzo dei parametri meccanici del terreno assunti con i loro valori caratteristici b Quando si determina il valore caratteri
497. oni fossero sprovvisti di tale marchio oppure il mar chio non dovesse rientrare fra quelli depositati presso il Servizio tecnico cen trale le certificazioni emesse dal laboratorio non possono assumere valenza ai sensi del presente decreto e di ci ne deve essere fatta esplicita menzione sul certificato stesso I controlli in cantiere sono obbligatori devono riferirsi agli stessi gruppi di diametri contemplati nelle prove a carattere statistico e devono essere eseguiti secondo le medesime disposizioni di cui al punto 11 2 2 3 controlli in cantiere sono facoltativi quando il prodotto utilizzato proviene da un centro di trasformazione o luogo di lavorazione delle barre nel quale sono stati effettuati tutti i controlli di cui al punto precedente In quest ultimo caso la spedizione del materiale deve essere accompagnata dalla certificazio ne attestante l esecuzione delle prove di cui sopra 405 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale Resta nella discrezionalit del direttore dei lavori effettuare tutti gli eventua li ulteriori controlli ritenuti opportuni es indice di aderenza saldabilit 11 2 2 10 4 PROVE DI ADERENZA Ai fini della qualificazione le barre devono superare con esito positivo prove di aderenza secondo il metodo Beam test da eseguirsi presso uno dei laboratori di cui all art 59 del DPR n 380 2001 con le modalit specificate nella CNR UNI 10020 gennaio 1971 La tensione di aderenza 7 v
498. onti dello stato limite ultimo 5 7 2 PRESCRIZIONI RELATIVE AI TERRENI DI FONDAZIONE Non potranno realizzarsi costruzioni in pendii instabili ovvero in terreni che possono essere sensibili a fenomeni di liquefazione o di particolare eccessivo addensamento in caso di sisma a meno che interventi di consolidamento del terreno e particolari tipi di fondazione profonda assicurino la stabilit della costruzione in presenza di sisma Per costruzioni su pendii le indagini devono essere convenientemente este se al di fuori dell area edificatoria per rilevare tutti i fattori occorrenti alla valu tazione delle condizioni di stabilit del complesso opera pendio in presenza delle azioni sismiche 233 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni 5 7 3 LIVELLI DI PROTEZIONE ANTISISMICA Le costruzioni devono essere dotate di un livello di protezione antisismica differenziato in funzione della loro importanza e del loro uso e quindi delle conseguenze pi o meno gravi di un loro danneggiamento per effetto di un evento sismico A tale scopo si deve definire la classe di importanza dell opera ed associarvi il relativo livello di protezione in relazione all interesse strategico per funzioni di protezione civile alla necessit di funzionalit durante gli even ti sismici alle conseguenze di un eventuale collasso 5 7 4 CARATTERISTICHE GENERALI DEGLI EDIFICI 5 7 4 1 Generalit Gli edifici devono avere quanto pi possibile una distribuzione deg
499. ontrollo di produzione in fabbrica ed inoltre ogni fornitura in cantiere deve essere accompagnata da copia della dichiara zione sopra citata Il direttore dei lavori tenuto a verificare quanto sopra indicato ed a rifiuta re le eventuali forniture non conformi 426 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale 11 2 4 8 2 CONTROLLI IN STABILIMENTO 11 2 4 8 2 1 Suddivisione dei prodotti Sono prodotti qualificabili sia quelli raggruppabili per colata che quelli per lotti di produzione Ai fini delle prove di qualificazione e di controllo vedere punto 11 2 4 8 2 2 i prodotti nell ambito di ciascuna gamma merceologica di cui al punto 11 2 4 8 1 sono raggruppabili per gamme di spessori cos come definito nelle norme UNI EN 10025 UNI EN 10210 1 e UNI EN 10219 1 Sempre agli stessi fini sono raggruppabili anche i diversi gradi di acciai JR JO J2 K2 sempre che siano garantite per tutti le caratteristiche del grado supe riore del raggruppamento Un lotto di produzione costituito da un quantitativo di 40 t o frazione resi dua per ogni profilo qualit e gamma di spessore senza alcun riferimento alle colate che sono state utilizzate per la loro produzione Per quanto riguarda i profilati cavi il lotto di produzione corrisponde all unit di collaudo come defi nita dalle norme UNI EN 10210 1 e UNI EN 10219 1 in base al numero dei pezzi 11 2 4 8 2 2 Prove di qualificazione Ai fini della qualificazione il
500. opera pu omettersi la staffatura di collegamento quando la tensione tangenziale media in esercizio per combina zioni rare tra l elemento prefabbricato e il conglomerato cementizio gettato in opera risulti inferiore a 0 3 N mm per le superfici di contatto lisce e 0 45 N mm per superfici scabre In corrispondenza del lembo superiore dei travetti sono consentite in eserci zio trazioni pari a fem 5 1 9 1 3 3 Getti in opera travetti privi di armature a taglio devono essere integrati sugli appoggi da getti in opera contenenti armatura inferiore convenientemente ancorata in grado di assorbire uno sforzo di trazione pari al taglio salvo che per gli elementi di solai di copertura poggianti su travi e dotati di adeguata lunghezza di appog gio Tali collegamenti se destinati ad assicurare continuit strutturale agli appog gi dovranno essere verificati secondo le disposizioni relative al conglomerato 164 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni cementizio armato normale verificando altres le condizioni di aderenza fra getti in opera e travetti secondo i criteri indicati al punto precedente 5 1 9 2 Norme complementari relative ai solai misti e blocchi diversi dal late rizio Possono utilizzarsi per realizzare i solai misti di conglomerato cementizio armato e conglomerato cementizio armato precompresso anche blocchi diver si dal laterizio con sola funzione di alleggerimento I blocchi in conglomerato cementizio leggero di argill
501. opportuna documentazione o da prove sperimentali in galleria del vento Per edifici di semplice geometria e limitata estensione si possono adottare indicativamente i valori riportati nel seguito 1 EDIFICI A PIANTA RETTANGOLARE CON COPERTURE PIANE A FALDE INCLINATE O CURVE Su un generico edificio prismatico con base rettangolare il vento gene ra azioni di pressione sulla parete verticale sopravvento di depressione sulle restanti facce libere facce sottovento e parallele al vento ed azioni tangenziali come indicato al punto 3 3 8 La variazione altimetrica delle pressioni sulle pareti sopravvento ha natura logaritmica punto 3 3 4 men tre sulle altre facce il profilo delle depressioni uniforme TR CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali Ai fini del calcolo delle pressioni esterne si assume per le pareti soprav vento la pressione cinetica di picco definita al punto 3 3 6 e variabile con la quota per le altre facce viene assunta una pressione cinetica uniforme pari al valore corrispondente alla quota del baricentro della copertura La configurazione delle pressioni sulle facce verticali dell edificio rappre sentata a titolo esemplificativo in Figura 3 3 6 Pianta dz EEEN B q h cwCa a m m Ss Eal m gt gt 3 gt E h JUNI dz p pressioni d depress
502. ore a 0 2 occorrono controlli molto accurati anche in opera 11 1 5 3 Prescrizioni comuni per entrambi i criteri di controllo Il Direttore dei Lavori deve procedere direttamente al prelievo dei campioni necessari per le prove di accettazione che devono essere effettuate da uno dei laboratori di cui al punto 11 1 2 Il Laboratorio provvede alla maturazione ed alla conservazione dei provini per la determinazione della resistenza a com pressione allo scadere del tempo previsto dal Direttore dei Lavori secondo quanto previsto dalla norma EN 12390 Il prelievo dei provini per il controllo di accettazione va eseguito alla pre senza del direttore dei lavori o di un tecnico di sua fiducia che provvede alla redazione di apposito verbale di prelievo e dispone l identificazione dei pro vini mediante sigle etichettature indelebili ecc la certificazione effettuata dal laboratorio prove materiali deve riportare espresso riferimento a tale ver bale La domanda di prove al laboratorio deve essere sottoscritta dal Direttore dei lavori e deve contenere precise indicazioni sulla posizione delle strutture inte ressate da ciascun prelievo 375 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale Le prove non richieste dal Direttore dei lavori non possono fare parte del l insieme statistico che serve per la determinazione della resistenza caratteristi ca del materiale I certificati emessi dai laboratori devono obbligatoriamente contenere alm
503. ore di combinazione wg Q Per le situazioni reversibili si distinguono le situazioni di progetto frequenti da quelle quasi permanenti Nelle situazioni di progetto frequenti si utilizza il valore frequente w Qx per l azione variabile principale il valore quasi per manente w Q per le azioni variabili secondarie nelle situazioni di progetto quasi permanenti normalmente usate per controllare gli effetti di lungo termi ne e l aspetto della struttura per tutte le azioni variabili si utilizza il valore quasi permanente w Qx Le situazioni reversibili di regola presumono un comportamento elastico linea re della struttura dei componenti strutturali e dei materiali In tal caso le verifiche possono essere condotte confrontando le azioni di calcolo espresse in termini di tensioni e deformazioni unitarie e totali con le resistenze di calcolo espresse in termini di tensioni e deformazioni ammissibili per ogni stato limite di servizio 2 8 VERIFICHE ALLE TENSIONI Nel caso di opere della Classe 1 ovvero di materiali con modesto compor tamento plastico e di azioni che si accrescano linearmente le grandezze rap presentative delle resistenze R e degli effetti delle azioni E possono essere le ten sioni e le deformazioni La verifica di sicurezza si esprime allora in termini di tensioni normali o tan genziali Or lt Or Ye Ve Va Te STR Ye Ye Ya o loro combinazioni in cui yy 1 un coefficiente di modello che tiene conto de
504. ori sono tenuti con caden za semestrale entro 60 giorni dalla data di scadenza del semestre di riferimen to ad inviare al Servizio Tecnico Centrale 1 dichiarazione attestante la permanenza delle condizioni iniziali di ido neit del processo produttivo dell organizzazione del controllo interno di produzione in fabbrica 2 i risultati dei controlli interni eseguiti nel semestre sul prodotto nonch la loro elaborazione statistica con l indicazione del quantitativo di produ zione e del numero delle prove 3 i risultati dei controlli eseguiti nel corso delle prove di verifica periodica della qualit da parte del laboratorio di cui all art 59 del DPR n 380 2001 4 la documentazione di conformit statistica dei parametri rilevati di cui ai prospetti relativi agli acciai specifici nel corso delle prove di cui ai punti 2 e 3 Per la conformit statistica tra i risultati dei controlli interni ed i risultati dei controlli effettuati dal Laboratorio incaricato devono essere utilizzati test statistici di confronto delle varianze e delle medie delle due serie di dati secondo i procedimenti del controllo della qualit UNI 6809 72 e 6806 72 Il Produttore deve segnalare al Servizio Tecnico Centrale ogni eventuale modifica al processo produttivo o al sistema di controllo anche temporanea II Servizio Tecnico Centrale esamina la documentazione ne accerta la conformit ai requisiti previsti nel presente decreto e rilascia l Attesta
505. ortamento complessivo della struttura e quelli necessari ai fini delle verifiche di misura della sicurezza e Informazioni generali sull elaborazione A valle dell esposizione dei risultati vanno riportate anche informazioni gene rali riguardanti l elaboratore utilizzato l esame ed i controlli svolti sui risulta ti ed un valutazione complessiva dell elaborazione dal punto di vista del cor retto comportamento del modello e Valutazione dell elaborazione dal punto di vista numerico Va verificato che la soluzione ottenuta non sia viziata da errori di tipo nume rico legati all algoritmo risolutivo ed alle caratteristiche dell elaboratore e Giudizio motivato di accettabilit dei risultati Il progettista deve effettuare una valutazione complessiva circa l affidabilit dei risultati ottenuti dall analisi automatica Tale valutazione consister nel confronto con i risultati di semplici calcoli anche di larga massima eseguiti con metodi tradizionali e adottati ad esempio in fase di primo proporziona mento della struttura Inoltre sulla base di considerazioni riguardanti gli stati tensionali e deformativi determinati valuter la consistenza delle scelte ope rate in sede di schematizzazione e di modellazione della struttura e delle azioni Nella relazione devono essere elencati e sinteticamente illustrati i controlli svol ti quali verifiche di equilibrio tra reazioni vincolari e carichi applicati compara zioni tra i risulta
506. ortamento dei componenti inseriti nel complesso Di regola si dovranno riprodurre sulle strutture le sollecitazioni massime di progetto In relazione al tipo della struttura ed alla natura dei carichi le prove devono essere convenientemente protratte nel tempo In ogni caso sar compito e responsabilit del collaudatore valutare l op portunit di condurre altre verifiche alternative per l accertamento in sito delle caratteristiche dei materiali costituenti le strutture prefabbricate ad esempio attraverso prove non distruttive sclerometriche ultrasoniche ecc analoga mente mediante carotaggi potranno essere prelevati provini per determinare la resistenza meccanica ed il modulo elastico del conglomerato cementizio 5 1 10 7 2 CONTROLLI DI ESERCIZIO SUCCESSIVI Saltuariamente ove ritenuto necessario in relazione a possibili o temuti degradi delle opere ed in circostanza di modifica di fatti che possono influire sulle condizioni di esercizio della struttura destinazione configurazione di carichi ecc il Committente dovr disporre indagini e o prove atte ad accerta re le condizioni statiche delle strutture 170 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni Dovranno effettuarsi rilevazioni soprattutto in corrispondenza di eventuali fessure o lesioni e delle unioni da sottoporre ad esame sperimentale I risultati delle prove in quanto non possono considerarsi in generale total mente probanti ai fini proposti non esimono dall a
507. ortamento e le prestazioni delle parti dell opera che svolgono funzione portante Il collaudo statico di tutte le opere di ingegneria civile regolamentate dalle presenti norme tecniche deve comprendere i seguenti adempimenti a controllo del corretto adempimento delle prescrizioni formali di cui agli articoli 58 e 65 del DPR 6 6 2001 n 380 b controllo degli adempimenti specifici per le opere eseguite con materiali diversi da quelli regolamentati dal DPR 6 6 2001 n 380 c ispezione dell opera nelle varie fasi costruttive degli elementi strutturali e dell opera nel suo complesso con particolare riguardo alle parti struttura li pi importanti l ispezione dell opera verr eseguita con processo ricognitivo alla presenza del Direttore dei lavori e del Costruttore confrontando in contraddittorio il pro gettato con il costruito Il Collaudatore statico controller altres che siano state messe in atto le pre scrizioni progettuali e siano stati eseguiti i controlli sperimentali Quando la costruzione eseguita in procedura di garanzia di qualit il Collaudatore deve validare i documenti di controllo qualit ed il registro delle non conformit Per nessuna opera il collaudo statico potr proseguire o concludersi qualora esista no non conformit irrisolte d controllo delle certificazioni e dei documenti di accettazione dei mate riali e dei prodotti e esame del modello geologico e delle indagini geotecniche eseguite nel
508. ortano in Fig 6 3 20 due esempi di blocco tecnico il primo A relati vo al caso di rilevato costruito successivamente all opera d arte il secondo B con rilevato realizzato antecedentemente REALIZZAZIONE DEL RILEVATO DOPO L OPERA D ARTE BLOCCO TECNICO REALIZZATO PRIMA DELLA COSTRUZIONE DEL RILEVATO gt 0 3 m Hr p c A Subbalast in conglomerato bituminoso B Strato fortemente compattato Md gt 800 Kg cmq ds gt 98 AASHTO mod CBR gt 50 C Corpo del rilevato Md gt 400 Kg cmq ds gt 95 AASHTO mod D Strati alternati di misto cementato e terreno fortemente compattato di spessore 20 cm ciascuno Strati di misto cementato da realizzare con spessore max 20 cm E F Strati di misto granulare fortemente compattati ds 98 Md gt 800 Kg cmq CBR gt 50 spessore max 30 cm G Misto granulare non legato terreno tipo Al A3 I Dispositivo di drenaggio Hr H se H lt 4 m Hr 3 m se H gt 4m A 322 CAPITOLO 6 Azioni antropiche REALIZZAZIONE DELL OPERA D ARTE DOPO IL RILEVATO BLOCCO TECNICO ZONE PUNTEGGIATE REALIZZATO DOPO LA COSTRUZIONE DEL RILEVATO Tipologia relativa ai casi in cui h gt 1 40 m OVO 7 A Subbalast in conglomerato bituminoso B Strato fortemente compattato Md gt 800 Kg cmq ds gt 98 AASHTO mod CBR gt 50 C Corpo del rilevato Md gt 400 Kg cmqg ds gt 95 AASHTO mod Ci C F Strati fortemente compattati ds 98
509. orza pari a 0 5 m altezza per il valore pi piccolo tra 1 50 m larghezza e la larghezza della membratura Devono essere considerati i carichi da impatto di autocarri sugli ele menti strutturali orizzontali posti al di sopra delle linee di traffico ponti sottovia etc qualora non siano state previste adeguate misure di preven zione e o protezione per impedire l impatto o comunque qualora esso sia ragionevolmente prevedibile Nel caso di urti di autocarri su elementi strutturali orizzontali al di sopra delle linee di traffico la forza risultante di collisione A da utilizza re per le verifiche dell equilibrio statico o della resistenza o della capacit di deformazione degli elementi strutturali data da per gli urti sulle superfici verticali prospetto dell elemento struttura le i carichi di progetto A sono uguali a A moltiplicato per il fatto re r pari a 0 5 per altezze del sottovia fino a 5 m e decrescente linearmente da 0 5 a 0 per altezze comprese fra 5 e 6 m sull intradosso dell elemento strutturale si devono considerare gli stessi carichi da urto A di cui sopra con un inclinazione verso l alto di 10 L area di applicazione della forza assunta pari a 0 25 m altezza per 0 25 m larghezza Nelle costruzioni dove sono presenti con regolarit veicoli con forcel le di carico muletti si pu considerare equivalente agli urti accidenta li un azione orizzontale statica equivalente applicata ad un
510. otr in alternativa a quanto previsto al primo comma inoltrare al Servizio Tecnico Centrale domanda intesa ad ottenere il riconoscimento dell equivalenza della procedura adottata nel Paese di origine depositando contestualmente la rela tiva documentazione per i prodotti da fornire con il corrispondente marchio l equivalenza della procedura di cui al precedente comma sancita con decreto del Presidente del Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici 11 6 8 6 Laboratori di prove e controlli Sono abilitati ad effettuare le prove ed i controlli sia sui prodotti che sui cicli produttivi i laboratori di cui all art 59 del DPR n 380 2001 ed i laboratori abi litati ai sensi del DPR n 246 93 in materia di prove e controlli sul legno 11 7 COMPONENTI PREFABBRICATI 11 7 1 GENERALIT Gli elementi costruttivi prefabbricati devono essere prodotti attraverso un processo industrializzato che si avvale di idonei impianti nonch di strutture e tecniche opportunamente organizzate In particolare deve essere presente ed operante un sistema permanente di controllo della produzione in stabilimento che deve assicurare il mantenimen to di un adeguato livello di affidabilit nella produzione del conglomerato cementizio nell impiego dei singoli materiali costituenti e nella conformit del prodotto finito Gli elementi costruttivi di produzione occasionale devono essere comunque realizzati attraverso processi sottoposti ad un sistema di controllo d
511. ottoporre al parere preventivo delle competen ti Autorit di Bacino Qualora ci si verificasse e in ogni caso per pile e spalle in zone golenali o in zone potenzialmente interessate da correnti idrauliche sono richiesti uno studio dei potenziali fenomeni di erosione e di scalzamento e la defini zione delle azioni idrauliche agenti sulle pile e sulle spalle interessate dalla corrente Per la valutazione dell azione idraulica agente sulle pile e sulle spalle il periodo di ritorno sul quale va valutata la massima intensit dell azione assunto pari a 200 anni 6 2 3 AZIONI SUI PONTI STRADALI Le azioni da considerare nella progettazione dei ponti stradali sono le azioni permanenti le distorsioni ivi comprese quelle dovute a presollecitazioni di progetto e quel le di origine termica le azioni variabili azioni di vento e neve le azioni accidentali le azioni sismiche La viscosit deve essere considerata associata a quelle azioni per le quali d effet to 6 2 3 1 Azioni permanenti 1 Peso proprio degli elementi strutturali e non strutturali g 2 Carichi permanenti portati g pavimentazione stradale marciapiedi sicurvia parapetti attrezzature stradali rinfianchi e simili 3 Altre azioni permanenti g spinta delle terre spinte idrauliche ecc 257 CAPITOLO 6 Azioni antropiche 6 2 3 2 Distorsioni 1 Distorsioni e presollecitazioni di progetto Ai fini delle ver
512. ottoposta La durabilit si ottiene utilizzando materiali di ridotto degrado ovvero assegnando dimensioni strutturali maggiorate necessarie a compensare il deterioramento prevedibile dei materiali durante la vita utile di progetto oppure mediante procedure di manutenzione programmata l affidabilit delle previsioni teoriche della sicurezza dell opera funzione delle attivit di controllo durante la progettazione costruzione manutenzione e gestione dell opera Particolare rilievo assumono la definizione del modello geologico la carat terizzazione geotecnica finalizzata alla modellazione geotecnica di insieme e la quantificazione numerica dei parametri geotecnici del terreno interagente con le costruzioni Queste valutazioni sono effettuate con i relativi gradi di approfondimento nelle diverse fasi del progetto dell opera La garanzia della qualit i controlli ed i piani di qualit sono gli strumenti essenziali per l affidabilit sostanziale delle opere strutturali Opere innovative ovvero di impegnativo cimento statico o di inalienabile livello di sicurezza non possono essere realizzate senza l uso delle procedure per la garanzia della qua lit prodotti ed i componenti utilizzati per le opere strutturali devono essere chiaramente identificati in termini di caratteristiche meccanico fisico chimiche indispensabili alla valutazione della sicurezza delle opere e dotati di un atte stato di conformit cos come specificato
513. ove a P il momento flettente di progetto la forza assiale di progetto la resistenza di progetto lo spessore del muro la lunghezza complessiva della parete l area della sezione della parete la resistenza di progetto a compressione della muratura 0 85 un coefficiente riduttivo della resistenza che tiene conto del riempimento del diagramma delle tensioni nella sezione reagente IZ a or ro aa IA De D 222 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni 5 4 6 2 3 VERIFICHE A TAGLIO PER AZIONI NEL PIANO DEL MURO La verifica soddisfatta se risulta Vas Vag BA fy 5 4 6 6 dove Vi la forza tagliante di progetto Vra la resistenza di progetto A l area della sezione della parete p il coefficiente di parzializzazione della parete dipendente dall eccen tricit e M N Vale 1 se e lt 1 6 se e lt 0 22 I il suo valore pu esse re calcolato ipotizzando una distribuzione triangolare delle tensioni fia la resistenza di progetto a taglio della muratura 5 4 6 2 4 CARICHI CONCENTRATI La verifica soddisfatta se risulta Na Nedo Po Ac fa 5 4 6 7 dove Ni il valore di progetto del carico concentrato Ned la resistenza di progetto A l area di appoggio Be un coefficiente di amplificazione per i carichi concentrati valutato in funzione del tipo di muratura come di seguito indicato fa la resistenza di progetto a compressione della muratura Se gli ele
514. ove 1 2 gt 2 E 1 50 1 35 1 30 52 1 50 1 25 1 10 339 CAPITOLO 7 Norme per le opere interagenti con i terreni e con le rocce per gli interventi Il valore della resistenza caratteristica R sar dato dal minore dei valori derivanti dall applicazione di e amp rispettivamente al valor medio e al valor minimo dei risultati ottenuti nel corso delle prove Ram medio Ram min Ri Minl am d Ram Gi En 7 3 3 2 ASPETTI COSTRUTTIVI La durabilit e la compatibilit con i terreni dei materiali impiegati per la costruzione dei tiranti nonch i sistemi di protezione dalla corrosione devono essere documentati Il diametro dei fori non deve essere inferiore ai diametri nominali previsti in progetto La tesatura dei tiranti deve essere effettuata in conformit al programma di progetto In ogni caso la tesatura potr avere inizio non prima che siano prati camente esauriti i fenomeni transitori indotti dall esecuzione dei tiranti 7 3 3 3 PROVE DI CARICO tiranti preliminari di prova tiranti di progetto sottoposti a sollecitazioni pi severe di quelle di collaudo e non utilizzabili per l impiego successivo devono essere realizzati con lo stesso sistema costruttivo di quelli definitivi nello stesso sito e nelle stesse condizioni ambientali tiranti preliminari di prova devono essere realizzati dopo l esecuzione di quelle operazioni quali scavi e riporti che possano influire sulla capacit por tante de
515. oviario dei materiali non conformi trattati o pro venienti da riciclaggio dovr essere conforme alle apposite prescrizioni espres se dal Gestore dell Infrastruttura 320 CAPITOLO 6 Azioni antropiche 6 3 2 1 4 PARTE SOMMITALE DEI RILEVATI La realizzazione dei rilevati ferroviari prevede la formazione di un ultimo strato di terreno granulare di elevata portanza fortemente addensato cos da sopportare agevolmente i carichi trasmessi dall esercizio ed allo stesso tempo formare uno strato chiuso granulometricamente al fine di realizzare il facile deflusso delle acque meteoriche 6 3 2 1 5 SUB BALLAST Tra il ballast ferroviario e la superficie di piattaforma parte sommitale del rilevato dovr essere interposto uno strato detto sub ballast con funzione di ripartire gradualmente i carichi proteggere il corpo del rilevato dalle acque meteoriche di infiltrazione e dalle azioni prodotte dal gelo disgelo eliminare i carichi puntuali e quindi gli effetti di rottura del rilevato per l azione penetrante degli elementi litoidi della massicciata ferroviaria evitare l inquinamento della massicciata causata dalla risalita del materia le fino In Tab 6 3 XI si riportano le caratteristiche tecniche e di posa dei rilevati fer roviari Tab 6 3 XI Caratteristiche tecniche e di posa dei rilevati ferroviari LA Resistenza Resistenza Modulo di Densit di Equivalente atr
516. ovviato alle cause che hanno dato luogo al risultato insoddisfacente Qualora uno dei campioni sottoposti a prove di verifica non soddisfi i valo ri previsti al punto 11 2 2 il prelievo relativo all elemento di cui trattasi va ripe tuto su un altro elemento della stessa partita Il nuovo prelievo sostituisce quel lo precedente a tutti gli effetti In caso di ulteriore risultato negativo il laboratorio incaricato sospende le verifiche della qualit dandone comunicazione al Servizio tecnico centrale e ripete la qualificazione dopo che il produttore ha ovviato alle cause che hanno dato luogo al risultato insoddisfacente 11 2 2 11 2 CONTROLLI SU SINGOLI LOTTI DI PRODUZIONE Si definiscono lotti di produzione partite ottenute con produzione continua comprese fra 30 e 100 tonnellate Negli stabilimenti soggetti ai controlli sistematici i produttori qualificati pos sono sottoporre a controlli singoli lotti di produzione a cura del laboratorio incaricato controlli consistono nel prelievo per ogni lotto di un numero n di saggi non inferiore a venti e ricavati da almeno dieci diversi elementi sui quali si effet tuano le prove previste al punto 11 2 2 10 1 Le tensioni caratteristiche di snervamento e rottura vengono calcolate a mezzo delle formule di cui al punto 11 2 2 10 1 nelle quali n il numero dei saggi prelevati 11 2 2 11 3 CONTROLLI NEL CENTRO DI TRASFORMAZIONE NEL LUOGO DI LAVORAZIONE DELLE RETI E DEI TRALICCI O IN CANTIERE I
517. partendo da una distribuzione lineare di deformazioni unitarie con valore di queste pari a quella di snervamento per le fibre estreme e ammettendo eventuali plasticizzazioni delle fibre in trazione con deformazioni non superiori a quelle ultime Il metodo pu applicarsi a tutte le classi di sezioni con l avvertenza di riferirsi alle sezioni effica ci nel caso di sezioni di classe 4 Metodo plastico P assumendo la completa plasticizzazione della sezione e quindi una distribuzione costante di tensioni ed una curvatura teoricamente infi nita a rottura Il metodo pu applicarsi a sezioni di tipo compatto cio di classe 1 e 2 Metodo elasto plastico EP deducendolo dal diagramma momento curvatura della sezione determinato sempre nell ipotesi di conservazione piana della sezione e tenendo conto per ogni piano di deformazioni della progressiva riduzione della sezione di calcolo con l aumentare della sua snellezza Il legame costitutivo tensioni deformazioni per l acciaio si adotter di tipo bilineare o pi complesso Il metodo pu applicarsi quindi a qualsiasi tipo di sezione La capacit di resistenza delle sezioni deve essere valutata anche nei confronti di sforzi normali di trazione o compressione taglio e momento torcente determinando anche gli effetti indotti sulla resi stenza dalla presenza combinata di pi sollecitazioni 176 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni 5 2 2 3 Analisi globale L analisi globale della stru
518. particolare le caratteristiche tecniche conformemente al paragrafo ZA 1 le informazioni che accompagnano la marcatura CE conformemente al paragrafo ZA 3 441 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale Il metodo di controllo della conformit dei pannelli a base di legno quel lo dettagliato nell appendice ZA Prospetto ZA 2 Sistemi di attestazione della conformit Sistema 2 delle relative norme armonizzate Il Sistema 2 certi ficazione del controllo di produzione in fabbrica quello specificato all art 7 comma 1 lettera B Procedura 1 del DPR n 246 93 comprensiva della sorve glianza giudizio ed approvazione permanenti del controllo di produzione in fabbrica All atto della posa in opera il direttore dei lavori deve verificare acquisen done copia che il pannello a base di legno per uso strutturale sia oggetto di attestato di conformit e che le procedure di posa in opera siano conformi alle specifiche tecniche del produttore I valori caratteristici di resistenza e di rigidezza sono indicati nella EN 12369 per pannelli OSB pannelli di particelle e pannelli di fibra oppure indicati dai produttori per i pannelli di legno compensato con riferimento alla UNI EN 1072 determinati secondo il metodo descritto nella UNI EN 1058 11 6 5 ADESIVI Gli adesivi per usi strutturali devono produrre unioni aventi resistenza e durabilit tali che l integrit dell incollaggio sia conservata nella
519. pecifiche per il conglomerato cementizio Controlli di qualit del conglomerato Valutazione preliminare della resistenza Prelievo dei campioni Controllo di accettazione Controllo della resistenza del calcestruzzo in opera Prove complementari Prescrizioni relative al calcestruzzo confezionato con processo industrializzato Componenti del conglomerato cementizio Caratteristiche del conglomerato cementizio Durabilit ACCIAIO Prescrizioni comuni a tutte le tipologie di acciaio Acciaio per cemento armato Acciaio per cemento armato precompresso Acciai per strutture metalliche MATERIALI DIVERSI DALL ACCIAIO UTILIZZATI CON FUNZIONE DI ARMATURA IN STRUTTURE DI CEMENTO ARMATO SISTEMI DI PRECOMPRESSIONE A CAVI POST TESI Procedura di qualificazione APPOGGI STRUTTURALI MATERIALI E PRODOTTI A BASE DI LEGNO 6 Pag 363 365 367 367 367 368 368 369 369 369 371 372 372 372 373 373 374 377 377 377 378 381 386 387 387 393 409 421 434 434 434 435 435 Indice generale 11 6 1 Generalit Pag 435 11 6 2 Legno massiccio 438 11 6 3 Legno lamellare incollato 439 11 6 4 Pannelli a base di legno 441 11 6 5 Adesivi 442 11 6 6 Elementi meccanici di collegamento 442 11 6 7 Durabilit del legno e derivati 442 11 6 8 Procedure di qualificazione e accettazione del legno 443 11 7 COMPONENTI PREFABBRICATI 447 11 7 1 Generalit 447 11 7 2 Requisit
520. per consentire di valutare statisticamente nel tempo i risultati della produzione rispetto alle prescrizioni delle presenti norme tecniche restanti dati relativi alle caratteristiche chimiche di resilienza e di allunga mento vengono raccolti in tabelle e conservati dopo averne verificato la rispondenza alle norme EN 10025 UNI EN 10210 1 e UNI EN 10219 1 per quanto concerne le caratteristiche chimiche e per quanto concerne resilienza e allungamento alle prescrizioni di cui alle tabelle delle corrispondenti norme europee della serie EN 10025 ovvero delle tabelle di cui alle norme europee EN 10210 ed EN 10219 per i profilati cavi cura e responsabilit del produttore individuare a livello di colata o di lotto di produzione gli eventuali risultati anomali che portano fuori limiti la produzione e di provvedere ad ovviarne le cause diagrammi sopra indicati devono riportare gli eventuali dati anomali prodotti non conformi devono essere deviati ad altri impieghi previa pun zonatura di annullamento e tenendone esplicita nota nei registri La documentazione raccolta presso il controllo interno di qualit dello sta bilimento produttore deve essere conservata a cura del produttore 428 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale 11 2 4 8 2 4 Verifica periodica della qualit Il laboratorio incaricato effettua periodicamente a sua discrezione e senza preavviso almeno ogni sei mesi una visita presso lo stabilimento
521. persone o apprezzabili danni alle cose il monitoraggio pu essere ridotto a documentate ispezioni visive 7 3 6 STABILIT DEI PENDII Le presenti norme si applicano allo studio delle condizioni di stabilit dei pendii naturali dei fronti di scavo e delle scarpate di manufatti di materiali sciolti ed al progetto alla esecuzione ed al controllo di eventuali interventi di stabilizzazione 7 3 6 1 Prescrizioni generali Lo studio della stabilit dei pendii richiede rilievi indagini analisi control li strumentali raccolta di dati storici sull evoluzione del pendio 7 3 6 2 Indagini e modellazione geologica La modellazione geologica del pendio deve comprendere in generale la rico struzione dei caratteri geomorfologici litologici stratigrafici climatici ed idrogeo logici del versante finalizzata alla definizione del modello evolutivo con la indivi duazione delle forme e dei processi compreso lo stato e tipo di attivit Le tecniche di studio i rilievi e le indagini saranno in generale commisura te alla dimensione ed alla scala del problema ed alle finalit progettuali 7 3 6 3 Indagini e caratterizzazione geotecnica Sulla base dell inquadramento geomorfologico ed evolutivo del versante dovr essere sviluppata una specifica indagine per la caratterizzazione geotec nica dei terreni finalizzata alla definizione del modello geotecnico del pendio sulla base del quale effettuare lo studio delle condizioni di stabilit nonch i
522. pettati i livelli di sicurezza e di prestazioni attese del presente Capitolo La resistenza R determinata A in modo analitico con riferimento al valore caratteristico dei parametri geotecnici di resistenza divisi per il coefficiente parziale ym specificato nella successiva tabella 7 2 1 B sulla base di misure dirette tenendo conto dei coefficienti parziali ripor tati nelle tabelle contenute nei paragrafi relativi a ciascun tipo di opera Tab 7 2 1 Coefficienti parziali per i parametri del terreno PARAMETRO PARAMETRO AL QUALE COEFF PARZIALE APPLICARE IL COEFF PARZIALE Ym M1 M2 Tangente dell angolo di resi tan px Y 1 00 Y 1 25 stenza al taglio Coesione efficace CK Ye 1 00 Ye 1 25 Resistenza non drenata Cik Ycu 1 00 Ycu 1 40 Peso dell unit di volume y Yy 1 00 Yy 1 00 Per le rocce ed i materiali lapidei non fratturati la resistenza pu essere rap presentata dalla resistenza a compressione uniassiale q Al valore caratteristico dovr essere applicato un coefficiente parziale y 1 6 Per le rocce e per i ter reni a struttura complessa il valore di progetto della resistenza deve essere rap presentativo del comportamento dell ammasso L estrapolazione dei risultati di prove su modello deve essere accompagnata dalla verifica della corrispondenza delle condizioni di prova a quelle reali 7 2 5 2 Azioni Le azioni ed i relativi coefficienti parziali y sono indicati nella Tabe
523. piastra superiore Fig 6 2 3 b Calcolo delle strutture secondarie di impalcato Ai fini del calcolo delle strutture secondarie dell impalcato solette marcia piedi traversi ecc si devono prendere in considerazione nelle posizioni di volta in volta pi gravose per l elemento considerato i carichi gi definiti in pre cedenza In alternativa si considera se pi gravoso il carico associato allo Schema 2 disposto nel modo pi sfavorevole Per i marciapiedi non protetti da sicurvia si considera il carico associato allo Schema 3 Per i marciapiedi protetti da sicurvia e per i ponti di 3 Categoria si consi dera il carico associato allo Schema 4 Nella determinazione delle combinazioni di carico si indica come carico q la disposizione dei carichi mobili che caso per caso risulta pi gravosa ai fini delle verifiche b Fd O O RNAANANLSARAKALA LIII XYIII a BREST AS SeS Pavimentazione ISLS T E T A T E E E E E E E E E E D T E E h 2 z Soletta h 2 Figura 6 2 3a Diffusione dei carichi concentrati attraverso la pavimentazione e le solette 20 h b Figura 6 2 3b Diffusione dei carichi concentrati attraverso la pavimentazione e gli impalcati a piastra ortotropa 263 CAPITOLO 6 Azioni antropiche 6 2 3 4 Incremento Dinamico dei Carichi Mobili dovuto ad Azioni Dinamiche q L entit dei carichi mobili deve essere maggiorata per tener conto degli effetti dinamici In mancanza di a
524. portamento strutturale deve essere valutato anche con riferimento a scenari di carico non simmetrici compito del Progettista individuare tali scenari di carico e valutare in maniera adeguata possibili azioni torsionali sull opera considerata in particolare per costruzioni con altezza maggiore di 18 metri Nella Figura 3 3 9 a titolo indicativo si riportano alcuni scena ri di carico da considerare al fine di tener conto di possibili effetti torsionali sull opera CASO 1 CASO 2 E S CASO 3 CASO 4 0 75 0 75p p y a GEE 0 75p nu Pa 0 75d P 0 75p 0 754 0 754 0 754 d Figura 3 3 9 Distribuzioni non simmetriche delle pressioni Nel caso di costruzioni a geometria complessa operando direttamente sulle forze equivalenti all azione del vento l azione torsionale pu essere presa in conto applicando la forza orizzontale equivalente lungo uno dei diametri come in figura 3 3 10 nella posizione pi sfavorevole con eccentricit e pari al 10 del diametro stesso 78 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali F Mini SEE F CASO 1 CASO 2 Figura 3 3 10 Distribuzioni non simmetriche delle azioni 3 3 10 VERIFICHE LOCALI Oltre alle azioni d insieme esercitate dal vento sulle costruzioni occorre valutare le pressioni locali esercitate dal vento sulle superfici di piccole dimen sioni Tali pressioni vanno considerate pe
525. porto tra costo neces sario a migliorare il livello di sicurezza della costruzione e costo di costruzione In relazione alle diverse classi di importanza ed al costo relativo delle misure di sicu rezza le presenti norme differenziano i gradi di sicurezza richiesti nei confronti degli SLU come mostrato nella Tabella 2 5 II Tab 2 5 11 Limite superiore della probabilit di collasso annua per diverse situazioni SLU Costo relative di misure migliorative della sicurezza CLASSE 1 CLASSE 2 Fe Po Alto lt 1x10 lt 1x 10 Basso lt 1x 10 lt 1x 106 Il controllo di qualit per strutture nuove e le ispezioni per strutture esi stenti hanno l effetto da un lato di incrementare il costo relativo di misure mi gliorative della sicurezza dall altro di ridurre l entit delle incertezze a se conda che prevalga un effetto o l altro dunque il controllo di qualit e le ispe zioni possono spingere in termini di analisi costi benefici a scegliere un valo re crescente o decrescente di Pc Sempre in termini di un analisi costi benefici i maggiori costi solitamente previsti per la riabilitazione di strutture esistenti portano per queste ad accettare livelli di affidabilit minori Per strutture pro gettate per una rapida obsolescenza vite utili di progetto dell ordine dei 10 anni la classe pu essere ridotta Per gli stati limite di servizio il cui raggiungimento per definizione non coinvolge la perdita di vite u
526. posa in opera maggiore umidit del mate riale purch sia assicurata al legno la possibilit di un successivo asciugamen to fino a raggiungere l umidit prevista in fase progettuale Sar compito del progettista predisporre un piano di trasporto assemblaggio e posa in opera che dovr fornire precise istruzioni sulle modalit operative e che in particolare riporter le verifiche di eventuali situazioni transitorie stati camente significative Durante tutte le fasi esecutive ci si dovr attenere stretta mente alle prescrizioni del progettista Dovr essere predisposto in sede progettuale un programma delle operazio ni di manutenzione e dei controlli da effettuarsi durante l esercizio della strut tura Il programma dovr in particolare specificare il tipo e la frequenza dei con trolli Tutte le informazioni necessarie per l utilizzo in esercizio e per la manuten zione di una struttura dovranno essere messe a disposizione del responsabile della struttura finita 210 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni 5 3 6 CONTROLLI E COLLAUDO STATICO Oltre a quanto previsto nel capitolo 8 delle presenti norme il collaudo statico dovr comprendere quanto di seguito specificato 5 3 6 1 Controllo sulla produzione e sull esecuzione Il Direttore dei Lavori ed il Collaudatore ciascuno per le proprie com petenze dovranno eseguire i seguenti controlli esame dei risultati delle eventuali prove preliminari sui materiali controllo s
527. pplicata con velocit pari a 200 50 N mm al minuto e mantenuta per 2 minuti 2 secondi prima dell inizio della misura Quando le necessit operative lo richiedano ammessa una pre tensione inferiore al 40 della tensione iniziale ed al 30 di quella di rottura determi nata su una provetta contigua Il carico iniziale deve avere precisione 1 quando inferiore a 100 ton nellate 2 quando superiore PRECISIONE DELLA MISURA La caduta di sforzo rilassamento va misurata con precisione 1 pertan to il principio di funzionamento dell apparato la sensibilit dei singoli stru menti rilevatori la posizione di questi ecc devono essere tali da garantire detta precisione 11 2 3 5 4 CONTROLLI NEGLI STABILIMENTI PERMANENTI DI PREFABBRICAZIONE O NEL LUOGO DI FORMAZIONE DEI CAVI controlli negli stabilimenti permanenti di prefabbricazione o nel luogo di formazione dei cavi sono obbligatori A tale riguardo le responsabilit attribuite dalla legge al direttore dei lavori sono assunte dal responsabile della produzione in stabilimento o dal tecnico responsabile dell officina di formazione dei cavi controlli vengono eseguiti secondo le modalit di seguito indicate Effettuato un prelievo di 3 saggi provenienti da una stessa fornitura inte sa come lotto formato da massimo 90 t ed appartenenti ad una stessa cate goria si determinano mediante prove eseguite presso un laboratorio di cui 418 CAPITOLO 11 Materiali
528. pplicazione del carico mas simo non superi una quota parte di quella totale tenuto conto degli assestamenti iniziali e dei fenomeni di fluage 211 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni 5 4 COSTRUZIONI IN MURATURA 5 4 1 DEFINIZIONI Formano oggetto delle presenti norme gli edifici con struttura portante verti cale realizzata con sistemi di muratura collegati tra di loro da strutture orizzon tali ai piani e da opere di fondazione La muratura un assemblaggio di elementi artificiali o naturali disposti con regolarit e collegati tra loro da malta par 5 4 2 I sistemi resistenti verticali pareti sono costituiti da muri che devono sopportare azioni verticali ed oriz zontali par 5 4 4 I muri sono in genere completati da elementi orizzontali nello spessore della muratura di calcestruzzo armato cordolo Gli elementi orizzontali possono essere costituiti da solai piani in cemento armato o precompresso o da strutture miste Per gli edifici sottoposti ad azione sismica si applicano inoltre le prescrizio ni di cui al punto 5 7 5 4 2 MATERIALI E CARATTERISTICHE TIPOLOGICHE 5 4 2 1 Malte Le prescrizioni riguardanti le malte per muratura sono contenute nel para grafo 11 9 4 5 4 2 2 Elementi resistenti in muratura ELEMENTI ARTIFICIALI Per gli elementi resistenti artificiali laterizio o calcestruzzo da impiegare con funzione resistente si applicano le prescrizioni riportate al punto 11 9 1 Gli elementi resistenti a
529. ppoggio maggiormente caricato fra i due presenti sulla pila si considerer agente F f 0 2 VV PER PONTI A TRAVE CONTINUA In corrispondenza di ciascun apparecchio d appoggio mobile si considerer agente F f V 0 5 V In corrispondenza di ciascun apparecchio fisso dovendosi considerare l e ventualit qualora pi sfavorevole che gli apparecchi di appoggio mobili di una stessa opera abbiano coefficienti di attrito f diversi tra loro in assenza di dati sperimentali si ammetter che alcuni appoggi abbiano un coefficiente di attrito pari alla met di quello massimo ipotizzato Sulla base di tale ipotesi e con riferimento ai simboli della Fig 6 3 17 sul l apparecchio d appoggio fisso andr considerata agente la seguente forza vi vil dv vl fo Ga a a a Ex i n Ra n n a E 7 f V f Vp F f Ve Sa Hia Fig 6 3 17 Resistenze parassite nei vincoli nel caso di travi continue 306 CAPITOLO 6 Azioni antropiche F f E Va 5 fa i Vos i coefficienti d attrito f ed fy si assumeranno considerando la pi sfavorevole delle seguenti espressioni f 0 5 f bai 1 Il ly f 0 5 gt f Van e Vz rappresentano le reazioni dei diversi appoggi mobili relativi alle sole azioni permanenti 6 3 1 3 Particolari prescrizioni per le verifiche Per tutto quanto non espressamente indicato nel presente paragrafo o non precisa to nel documento nel suo complesso si rimanda alle specifiche predisposte dal Gesto re del
530. predetto a quando l asse neutro esterno alla sezione e al limite la sua distanza dal baricentro della sezione tende all infinito compressione semplice I valori di defor mazione e SONO riportati in tabella 5 1 IV per le diverse tipologie di conglomerato cementizio deformazione massima dell armatura tesa valutata a partire dalla decom pressione del conglomerato cementizio nel caso di armature di precom pressione pari a 10 0 resistenza massima del conglomerato feq Tabella 5 1 IV Resistenza del conglomerato cementizio 02 Ecu2 Alta 2 4 o 2 7 o Molto Bassa Bassa e Media 2 0 o 3 5 0 128 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni 5 1 2 1 5 2 Diagrammi di calcolo tensione deformazione del conglomerato cementizio possibile adottare il diagramma parabola rettangolo rappresentato in fig 5 1 1 definito da un arco di parabola di secondo grado passante per l origine avente asse parallelo a quello delle tensioni e da un segmento di retta paralle lo all asse delle deformazioni tangente alla parabola nel punto di sommit Il vertice della parabola ha ascissa l estremit del segmento ha ascissa e L ordinata massima del diagramma pari a foa Si pu altres assumere una equivalente distribuzione rettangolare delle ten sioni Altre relazioni sforzo deformazione potranno essere utilizzate se pi ade guatamente rappresentative del comportamento del conglomerato considerato
531. prima di effettuare la prova la faccia superiore di ogni provino viene eventualmente livellata con gesso il muretto pu anche essere contenuto fra due piastre metalliche rettificate utili per gli spostamenti ed il suo posizionamento nella pressa Il provino viene posto fra i piatti della macchina di prova uno dei quali arti colato e si effettua quindi la centratura del carico In proposito consigliabile procedere anche ad un controllo estensimetrico Il carico deve essere applica to con una velocit di circa 0 5 MPa ogni 20 secondi La resistenza caratteristica data dalla relazione f f kS dove IL resistenza media S stima dello scarto k coefficiente riportato nella tabella seguente 6 8 10 12 20 2 33 2 19 2 1 2 05 1 93 460 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale La determinazione della resistenza caratteristica deve essere completata con la verifica dei materiali da condursi come segue malta n 3 provini prismatici 40 x 40 x 160 mm da sottoporre a flessione e quindi a compressione sulle 6 met risultanti secondo EN 998 2 elementi resistenti n 10 elementi da sottoporre a compressione con dire zione del carico normale al letto di posa STIMA DELLA RESISTENZA A COMPRESSIONE In sede di progetto per le murature formate da elementi artificiali pieni o semipieni il valore di f pu essere dedotto dalla resistenza a compressione degli elementi e dalla clas
532. produttore deve produrre una idonea docu mentazione sulle caratteristiche chimiche ove pertinenti e meccaniche riscon trate per quelle qualit e per quei prodotti che intende qualificare La documentazione deve essere riferita ad una produzione consecutiva rela tiva ad un periodo di tempo di al meno sei mesi e ad un quantitativo di prodotti tale da fornire un quadro statisticamente significativo della produzione stessa e comunque o 2 000 t oppure ad un numero di colate o di lotti gt 25 Tale documentazione di prova deve basarsi sui dati sperimentali rilevati dal produttore integrati dai risultati delle prove di qualificazione effettuate a cura di un laboratorio di cui all art 59 del DPR n 380 2001 incaricato dal produtto re stesso Le prove di qualificazione devono riferirsi a ciascun tipo di prodotto inteso individuato da gamma merceologica classe di spessore e qualit di acciaio ed essere relative al rilievo dei valori caratteristici per ciascun tipo verranno ese guite almeno 30 prove su saggi appositamente prelevati La documentazione del complesso delle prove meccaniche deve essere ela borata in forma statistica calcolando per lo snervamento e la resistenza a rot tura il valore medio lo scarto quadratico medio e il relativo valore caratteristi co delle corrispondenti distribuzioni di frequenza 427 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale 11 2 4 8 2 3 Controllo continuo della qualit della produzione
533. produttore nel corso della quale su tre tipi di prodotto scelti di volta in volta tra qualit di acciaio gamma merceologica e classe di spessore effettuer per ciascun tipo non meno di 30 prove a trazione su provette ricavate sia da saggi prelevati diret tamente dai prodotti sia da saggi appositamente accantonati dal produttore in numero di almeno 2 per colata o lotto di produzione relativa alla produzione intercorsa dalla visita precedente Inoltre il laboratorio incaricato effettua le altre prove previste resilienza e analisi chimiche sperimentando su provini ricavati da 3 campioni per ciascun tipo sopraddetto Infine si controlla che siano rispettati i valori minimi prescritti per la resi lienza e quelli massimi per le analisi chimiche Nel caso che i risultati delle prove siano tali per cui viene accertato che i limiti prescritti non siano rispettati vengono prelevati altri saggi nello stesso numero e ripetute le prove Ove i risultati delle prove dopo ripetizione fossero ancora insoddisfacenti il laboratorio incaricato sospende le verifiche della qualit dandone comunica zione al Servizio Tecnico Centrale e ripete la qualificazione dopo che il pro duttore ha ovviato alle cause che hanno dato luogo al risultato insoddisfacente Per quanto concerne le prove di verifica periodica della qualit per gli acciai di cui al punto 11 2 4 8 1 quarto capoverso del presente decreto con snerva mento o resistenza inferiori al tipo S235
534. produzio ne in stabilimento nonch della conformit del prodotto finito effettuata attraver so la procedura di qualificazione di seguito indicata produttori di elementi prefabbricati di serie devono procedere alla qualifica zione dello stabilimento e degli elementi costruttivi prodotti trasmettendo ai sensi dell art 58 del DPR n 380 2001 idonea documentazione al Servizio Tecnico Cen trale della Presidenza del Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici La documentazione di cui sopra sar resa nota dal Servizio Tecnico Centrale a mezzo di specifica Circolare Il Servizio Tecnico Centrale ha facolt anche attraverso sopralluoghi di accerta re la validit e la rispondenza della documentazione come pure il rispetto delle pre scrizioni contenute nella presente normativa Il Servizio Tecnico Centrale provvede ad aggiornare l elenco della documenta zione necessaria ad ottenere la qualificazione in base ai progressi tecnici ed agli aggiornamenti normativi che dovessero successivamente intervenire 11 7 4 1 Qualificazione dello stabilimento Il riconoscimento dello stabilimento il presupposto per ogni successivo rico noscimento di tipologie produttive La qualificazione del sistema organizzativo dello stabilimento e del processo produttivo deve essere dimostrata attraverso la presentazione di idonea documenta zione relativa alla struttura organizzativa della produzione ed al sistema di control lo in stabilimento Nel caso i
535. progetto azione resistenza dipende dal tempo la sua modellazione probabilistica influenzata dal periodo di riferimento fun zione della vita utile di progetto della struttura La vita utile di progetto di una struttura intesa come il periodo di tempo nel quale la struttura purch soggetta alla manutenzione ordinaria deve potere essere usata per lo scopo al quale destinata Indicativamente la vita utile di progetto delle diverse tipologie di strutture quella riportata nella Tabella 2 5 1 Tab 2 5 1 Vita utile di progetto per diverse tipologie di struttura VITA UTILE DI PROGETTO TIPOLOGIA DI STRUTTURA anni 10 Strutture provvisorie Strutture in fase costruttiva 210 Componenti strutturali sostituibili giunti appoggi ecc 50 Strutture di Classe 1 100 Strutture di Classe 2 Il Committente ed il Progettista di concerto devono dichiarare nel progetto la vita utile della struttura I livelli di sicurezza da garantire devono essere precisati in termini di pro babilit annua di collasso e si esprimono imponendo un limite superiore al valore accettabile di tale probabilit I loro valori risultano da un compro messo con valutazioni economiche e sono condizionati all ipotesi di garan zie di qualit in costruzione e mantenimento tali da escludere la possibilit di errori grossolani Le costruzioni sono suddivise in due classi di importanza cos definite e Classe 1 vita utile 50 anni peri
536. q x per superfici verticali parallele al binario I valori caratteristici dell azione qy relativi a superfici verticali parallele al binario sono forniti in Fig 6 3 10 valori caratteristici sono relativi a treni con forme aerodinamiche sfavore voli per i casi di forme aerodinamiche favorevoli questi valori dovranno essere corretti per mezzo del fattore k ove k 0 85 per convogli formati da carrozze con sagoma arrotondata k 0 60 per treni aerodinamici 297 CAPITOLO 6 Azioni antropiche Se l altezza di un elemento strutturale o parte della sua superficie di influen za minore o eguale ad 1 0 m o se la larghezza minore o uguale a 2 50 m l azione qg deve essere incrementata del fattore k 1 3 SUPERFICI ORIZZONTALI AL DI SOPRA DEL BINARIO superficie Inferiore SEZIONE PROSPETTO della struttura lt 20m 5m ale 5m li adok J ak dak yy KNim i 3 0 V 300 Km h V 250 Km h Sn i V 200 Km h 2 0 V 160 Km h A e V 120 Km h b h 00 T 7 hg IMI Fig 6 3 11 Valori caratteristici delle azioni qxy per superfici orizzontali al di sopra del binario I valori caratteristici dell azione q relative a superfici orizzontali al di sopra del binario sono forniti in Fig 6 3 11 La larghezza d applicazione del carico per gli elementi strutturali da consi derare si estende
537. quali la predisposizione della normativa tecnica nazionale per le opere in cemento armato e in acciaio e le costruzioni in zone sismiche nonch i criteri generali per l in dividuazione delle zone sismiche sia realizzato di intesa con la Conferenza unificata tramite decreti del Ministro delle infrastrutture e dei trasporti di concerto con il Mini stro dell interno Vista l ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri n 3274 del 20 marzo 2003 con la quale nelle more dell espletamento degli adempimenti previsti dall art 93 del decreto legislativo 31 marzo 1998 n 112 per ragioni di pubblica incolumit si dettano primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e di normative tecniche per la costruzione in zona sismica Viste le successive ordinanze in materia n 3379 del 5 novembre 2004 e n 3431 del 3 maggio 2005 di integrazione e modificazione della 3274 2003 volte anche a consentire i necessari approfondimenti della materia di notevole complessit tecnico scientifica Ritenuto che le disposizioni contenute negli allegati 2 e 3 della citata ordinanza di protezione civile n 3274 del 2003 e successive modificazione ed integrazioni posso no continuare a trovare vigenza quali documenti applicativi di dettaglio delle norme tecniche di cui al presente decreto Visto il concerto espresso dal capo del Dipartimento della protezione civile espres so con nota 33651 del 24 giugno 2
538. quando disponibile attestante i risultati delle prove a compressione effettuate in stabilimento su cubi di calcestruzzo ovvero estratto del Registro di produzione e copia dei certificati relativi alle prove effettuate da un laboratorio incaricato ai sensi dell art 59 del DPR n 380 2001 tali documenti devono essere relativi al periodo di pro duzione dei manufatti Copia del certificato d origine dovr essere allegato alla relazione del Diret tore dei lavori di cui all art 65 del DPR n 380 2001 Il Direttore dei lavori non pu accettare in cantiere elementi prefabbricati in serie che non siano accompagnati da tutti i documenti predetti Inoltre prima di procedere all accettazione dei manufatti stessi il Direttore dei lavori deve verificare che essi siano effettivamente contrassegnati come pre scritto dal punto 11 7 3 4 Il produttore di elementi prefabbricati deve altres fornire al Direttore dei lavori e questi al Committente gli elaborati disegni particolari costruttivi ecc firmati dal Progettista e dal Direttore Tecnico della produzione secondo le 452 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale rispettive competenze contenenti istruzioni per il corretto impiego dei singoli manufatti esplicitando in particolare a destinazione del prodotto b requisiti fisici rilevanti in relazione alla destinazione c prestazioni statiche per manufatti di tipo strutturale d prescrizioni per le operazioni
539. quisito specifico di resistenza al fuoco dove le conseguenze del crol lo delle strutture siano accettabili o dove il rischio di incendio sia trascurabile Livello Il Requisiti di resistenza al fuoco delle strutture per un periodo sufficiente a garantire l evacuazione degli occupanti in luogo sicuro Livello HI Requisiti di resistenza al fuoco delle strutture tali da evitare per tutta la durata dell incendio il collasso delle strutture stesse Livello IV Requisiti di resistenza al fuoco delle strutture per garantire dopo la fine del l incendio un limitato danneggiamento delle strutture stesse Livello V Requisiti di resistenza al fuoco delle strutture per garantire dopo la fine del l incendio il mantenimento della totale funzionalit delle strutture stesse I livelli di prestazione comportano classi di capacit portante stabilite per i diversi tipi di costruzioni in base al rischio e alle strategie antincendio stabilite dal Committente e dal Progettista di concerto Qualunque sia il livello di prestazione da richiedere e il metodo adottato per la scelta delle curve d incendio di progetto nominali o naturali il progetto e le relative verifiche possono essere condotte analizzando singolarmente ciascun elemento costruttivo nelle sue condizioni di vinco lo e di carico parti significative della struttura l intera struttura tenendo conto dell evoluzione nel tempo e con la tempe ratura delle caratt
540. r la verifica locale dei singoli elemen ti e non si sommano alle azioni del vento considerate per le verifiche della costruzione nel suo insieme Nei casi di cui ai tre punti in 3 3 7 1 nelle zone di discontinuit della forma esterna della costruzione possono insorgere fenomeni locali di separazione di scia e distacco dei vortici tali da incrementare sensibilmente il valore assoluto del coefficiente di pressione In assenza di specifiche valutazioni tali fenomeni potranno essere conside rati attribuendo ai coefficienti di pressione esterna il valore Cpe 1 8 A titolo d esempio la Figura 3 3 11 individua la fascia perimetrale della copertura di un edificio dove tale valore va messo in conto G f p p fab min d 2b Figura 3 3 11 Zone perimetrali della copertura di un edificio soggette ad elevate pressioni locali 79 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali Analogamente al punto 3 3 7 3 le pressioni massime locali vanno determi nate utilizzando il coefficiente di pressione esterna dato in Tabella 3 3 VII la cui distribuzione rappresentata in Figura 3 3 12 RN NICO Distribuzione della pressione esterna sulle superfici cilindriche e sferiche Sviluppo della circonferenza 0 40 104 100 120 140 160 180 Superficie sviluppata del cilindro T____ Figura 3 3 12 Coefficienti di pressione esterna delle superfici cilindriche e sferiche curva a per superfici lisce meta
541. r le verifiche di sicurezza e di funzionalit dell opera da realizzare Il progetto dovr comprendere le caratteristiche geometriche e strutturali degli interventi e le loro variabilit da applicare in corso d opera sulla base di criteri predefiniti ed in rela zione ai dati di monitoraggio 343 CAPITOLO 7 Norme per le opere interagenti con i terreni e con le rocce per gli interventi 7 3 4 5 Metodi di calcolo Le analisi e le verifiche di comportamento devono essere basate su modelli di calcolo di provata validit adeguati alla complessit geologica e geotecnica ed al livello di progettazione 7 3 4 6 Monitoraggio e collaudo Il programma di monitoraggio e di controllo dovr essere associato ad ogni fase di progetto e costruzione anche per la taratura e la messa a punto in corso d opera degli interventi che assicurano le azioni di precontenimento e conteni mento dati derivanti dal sistema di monitoraggio potranno anche costituire elemento di riferimento e controllo nelle operazioni di collaudo delle opere Il collaudo di un opera sotterranea consiste nell accertare che le previsioni progettuali in termini di comportamento tenso deformativo dell ammasso e di stato tensionale e deformativo delle opere di stabilizzazione e rivestimento attuate abbiano trovato oggettivi riscontri durante la realizzazione dell opera e dopo la sua ultimazione Esso implica la necessit di analizzare l interazione dell opera col terren
542. r quanto riguarda gli eventuali controlli di accettazione da effettuarsi a cura del Direttore dei lavori questi sono finalizzati alla determinazione delle caratteristiche tecniche riportate nella Tabella 11 1 IV insieme ai relativi meto di di prova Tabella 11 1 IV Controlli di accettazione per aggregati per calcestruzzo strutturale Caratteristiche tecniche Metodo di prova Descrizione petrografia semplificata EN932 3 Dimensione dell aggregato analisi granulometrica e contenuto dei fini EN933 1 Indice di appiattimento EN933 3 Dimensione per il filler EN933 10 Forma dell aggregato grosso per aggregato proveniente da riciclo EN933 4 Resistenza alla frammentazione frantumazione per calcestruzzo Ry C50 60 EN1097 2 Il Progettista nelle proprie prescrizioni potr fare utile riferimento alle norme UNI 8520 parti 1 e 2 al fine di individuare i limiti di accettabilit delle caratteristi che tecniche degli aggregati 11 1 9 3 Aggiunte ammesso l impiego di aggiunte in particolare di ceneri volanti loppe granu late d altoforno e fumi di silice purch non vengano modificate negativamente le caratteristiche prestazionali del conglomerato cementizio Le ceneri volanti devono soddisfare i requisiti della norma EN 450 e potranno essere impiegate rispettando i criteri stabiliti dalla UNI EN 206 1 ed UNI 11104 fumi di silice devono essere costituiti da silice attiva amorfa presente in quan tit
543. r travi appoggiate 1000 p ppogg ate Lmed 3 lt per travi continue 3000 dove Lmed luce media delle campate poggianti sulla fondazione in esame B Ritiro e viscosit coefficienti di ritiro e viscosit finali salvo sperimentazione diretta sono quel li indicati nelle norme tecniche vigenti 305 CAPITOLO 6 Azioni antropiche Qualora si debba provvedere al calcolo dell ampiezza dei giunti e della corsa degli apparecchi di appoggio gli effetti del ritiro e della viscosit dovran no essere valutati incrementando del 50 i valori di cui al precedente capo verso C Resistenze parassite nei vincoli In ciascun apparecchio d appoggio mobile la reazione parassita pari al prodotto della reazione verticale associata ai carichi verticali permanenti e mobili per il coefficiente di attrito f da assumere in conformit a quanto pre scritto dal Gestore dell Infrastruttura In particolare nel seguito si adotter la seguente nomenclatura V Reazione verticale massima associata ai carichi permanenti V Reazione verticale massima associata ai carichi mobili dinamizzati Per il dimensionamento degli apparecchi d appoggio occorre considerare la massima reazione associata a questi effetti Per gli elementi sottostanti spalle e pile salvo valutazioni pi accurate dovr considerarsi PER VIADOTTI A TRAVI SEMPLICEMENTE APPOGGIATE Spalle F f VV Pile facendo riferimento all apparecchio d a
544. ra elevazione della struttura b nel caso di opere di trasformazione della struttura in organismo edilizio diverso dal precedente per uso e carichi c nel caso di variazioni significative delle destinazioni d uso che comporta no un aumento dei carichi Il progetto deve essere riferito all intera costruzione e dovr riportare le veri fiche dell intera struttura post intervento secondo la normativa vigente Il progetto deve comunque prevedere le seguenti attivit 1 DO NOVA W Cel 11 12 rilievo plano altimetrico della costruzione 2 rilievo dello stato fessurativo e o distorsivo della struttura ove necessa rilievo strutturale comprese le strutture di fondazione rio analisi dell evoluzione storica costruttiva della costruzione studio geologico e analisi geotecnica ove necessario indagine sismica del sito ove necessario indagini sui terreni sulle strutture di fondazione ove necessario indagini sui materiali e valutazione dello stato di conservazione e di resi stenza residua da definire con prove sperimentali rilievo dei dissesti cause entit se esistenti valutazione delle condizioni di sicurezza della struttura nello stato ante intervento relazione motivata dell intervento di adeguamento previsto verifica della sicurezza della struttura consolidata nello stato di post intervento e nel corso delle fasi esecutive 9 3 2 2 Intervento di miglioramento l insieme
545. rali la prima prevede un comporta mento nominale e reversibile della struttura sotto l azione mentre la seconda permette crisi locali e deve basarsi su un sistema resistente robusto ovvero intrinsecamente ridondante capace di sviluppare percorsi di carico alternativi In ogni caso tenendo conto delle specificit delle singole azioni si deve adottare una progettazione strutturale orientata all intero sistema resistente e non solo al dimensionamento ed alle verifiche dei singoli componenti Con l espressione scenario di contingenza s intende nella maniera pi generale una circostanza plausibile e coerente in cui pu realisticamente trovarsi un opera strutturale sia durante la sua vita utile sia nelle fasi di costruzione e dismissione Tale scenario sar dunque caratterizzato dalla concomitanza di a una determinata configurazione strutturale usuale o transitoria in que st ultimo caso oltre a considerare le fasi di realizzazione e dismissione dell opera devono essere identificate situazioni di danno accidentale rea listicamente attendibili per l opera stessa ponendo la dovuta attenzione 43 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali anche ai fenomeni di degrado strutturale connessi a processi chimico fisi ed ai riflessi in termini di organizzazione strutturale b un definito scenario di carico ovvero un insieme organizzato e realistico di azioni presenti contemporaneamente sull opera la cui configurazione
546. rapporto al diametro d dei bulloni ovvero al pi piccolo t tra gli spessori collegati dai bulloni devono essere soddisfatte le limitazioni seguenti per le file prossime ai bordi 10 gt p d 3 3 gt a d 2 3 gt a d 1 5 lt 15 per gli elementi compressi pi E lt 25 per gli elementi tesi lt 6 lt 9 se il margine irrigidito dove p la distanza tra centro e centro di bulloni contigui a la distanza dal centro di un bullone al margine degli elementi da collegare ad esso pi vicino nella direzione dello sforzo a la distanza come la precedente a ma ortogonale alla direzione dello sforzo t il minore degli spessori degli elementi collegati Quando si tratti di opere non esposte alle intemperie le ultime due limitazioni possono essere sostituite dalle seguenti a t alti lt 12 Il Committente ed il Progettista di concerto possono utilizzare valori diversi di quelli sopra indicati purch questi ed i conseguenti metodi di verifica del collegamento bullonato possono essere giustificati con riferi mento a specifiche indicazioni contenute in codici internazionali ricono sciuti ovvero nella letteratura tecnica consolidata 5 2 8 7 Unioni ad attrito con bulloni ad alta resistenza 5 2 8 7 1 BULLONI I bulloni i dadi e le rosette devono portare in rilievo impresso il mar chio di fabbrica e la classificazione secondo la UNI EN 20898 197 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni 5 2 8 7 2 I
547. rassi maggiori di 300 mm Le armature trasversali devono essere poste ad interasse non maggiore di 10 volte il diametro minimo delle barre impiegate per l armatura longitudinale con un massimo di 250 mm Le staffe devono essere chiuse e conformate in modo da contrastare efficacemente lavorando a trazione gli spostamenti delle barre longitudinali verso l esterno Il diametro delle staffe non deve essere minore di 6 mm e di 1 3 del diametro massimo delle barre longitudinali Per le strutture in zona sismica e per una distanza dalla sezione di momento flettente massimo pari a 0 33 volte la distanza tra le sezioni di momento flettente massimo e nullo le staffe devono essere disposte ad inte rasse non maggiore di 5 volte il diametro minimo delle barre impiegate per l armatura longitudinale con un massimo di 100 mm Il diametro delle staf fe non deve essere minore di 8 mm e di 1 3 del diametro massimo delle barre longitudinali 5 1 6 2 Strutture bidimensionali piane e curve Nel caso di strutture bidimensionali piane con sforzo prevalente agente nel piano medio dello spessore lastre setti travi parete le reti di armatura dispo ste su entrambe le facce devono essere tra loro collegate con ganci e devono rispondere ai seguenti requisiti a diametro minimo delle barre disposto nella direzione degli sforzi preva lenti 10 mm b diametro minimo delle barre trasversali 6 mm c elementi di collegamento tra le due reti almeno 6 per ogni
548. rata tramite la testa ta e dalla testata alla fondazione tramite la parte libera 7 3 3 1 Criteri di progetto Ai fini del progetto delle opere di sostegno i tiranti si distinguono in provvi sori e permanenti tiranti possono essere ulteriormente suddivisi in attivi o presollecitati quando nell armatura viene indotta una forza di tesatura e passivi o non presollecitati Nella scelta del tipo di tirante si deve tenere conto delle sollecitazioni pre vedibili delle caratteristiche del sottosuolo dell aggressivit ambientale Nel progetto devono indicarsi l orientazione la lunghezza e il numero degli ancoraggi la tecnica e le tolleranze di esecuzione lo sforzo ammissibile e il programma di tesatura 338 CAPITOLO 7 Norme per le opere interagenti con i terreni e con le rocce per gli interventi Nel caso di tiranti di ancoraggio attivi impiegati per il sostegno permanente deve essere predisposto un adeguato piano di monitoraggio per verificarne l ef ficacia nel tempo nel progetto deve prevedersi la possibilit di successivi inter venti di regolazione e o sostituzione Se questi requisiti non possono essere soddisfatti dovranno essere previsti ancoraggi passivi Se la funzione di ancoraggio esercitata da piastre da pali accostati o simi li necessario evitare ogni sovrapposizione tra la zona passiva di pertinenza dell ancoraggio e quella attiva a tergo dell opera di sostegno Per la valutazione del c
549. ratteristiche qualitative e riconducibile allo stabilimento di produzione tramite marcatura indelebile depositata presso il Servizio Tecni co Centrale dalla quale risulti in modo inequivocabile il riferimento all A zienda produttrice allo Stabilimento al tipo di acciaio ed alla sua eventuale saldabilit Ogni prodotto deve essere marcato con identificativi diversi da quelli di pro dotti aventi differenti caratteristiche ma fabbricati nello stesso stabilimento e con identificativi differenti da quelli di prodotti con uguali caratteristiche ma fabbricati in altri stabilimenti siano essi o meno dello stesso produttore La mar catura deve essere inalterabile nel tempo e senza possibilit di manomissione Per stabilimento si intende una unit produttiva a se stante con impianti pro pri e magazzini per il prodotto finito Nel caso di unit produttive multiple appartenenti allo stesso produttore la qualificazione deve essere ripetuta per ognuna di esse e per ogni tipo di prodotto in esse fabbricato Considerata la diversa natura forma e dimensione dei prodotti le caratteri stiche degli impianti per la loro produzione nonch la possibilit di fornitura sia in pezzi singoli sia in fasci differenti possono essere i sistemi di marcatura adottati anche in relazione all uso quali ad esempio l impressione sui cilindri di laminazione la punzonatura a caldo e a freddo la stampigliatura a vernice la targhettatura la sigillatura dei fasci
550. ravi semplicemente appoggiate ed amax lt 3 5 m sec CARRIER FIFIEEE lt 7 0 lt 9 0 lt 10 0 lt 13 0 lt 15 0 lt 18 0 lt 20 0 lt 25 0 lt 30 0 lt 40 0 lt 50 0 v no v no v na v no vino vino v no v no vino v no v no RRIRIK RR 5 00 7 50 2 1 71 1 78 1 88 1 88 1 93 1 93 2 13 2 13 3 08 3 08 3 54 3 59 4 1 71 1 83 1 93 1 93 3 08 3 38 3 54 4 31 4 31 2 1 94 2 08 2 64 2 64 2 77 2 77 3 06 5 00 5 14 5 20 5 35 5 42 4 2 15 2 64 2 77 2 98 4 93 5 00 5 14 5 21 5 35 5 62 6 39 6 53 1 2 40 2 50 2 50 2 50 2 71 6 15 6 25 6 36 6 36 6 45 6 45 6 57 2 2 50 2 71 2 71 5 83 6 15 6 25 6 36 6 36 6 45 6 45 7 19 7 29 2 50 2 50 3 58 3 58 5 24 5 24 5 36 5 36 7 86 9 14 9 14 9 14 lie as sta s24 s24 536 5 36 786 822 9 53 1 9 76 1036 10 48 15 0 17 5 1 3 00 5 33 5 33 5 33 6 33 6 33 6 50 6 50 7 80 esa sas 63 16 eso 6 50 10171103311033 1050 1067 17 5 20 0 1 3 50 6 33 6 33 6 33 6 50 6 50 7 17 7 17 10 67 12 80 12 80 20 0 25 0 1 5 21 5 21 5 42 7 08 7 50 7 50 13 54 13 54 13 96 14 17 14 38 25 0 30 0 1 6 25 6 46 6 46 10 21 10 21 10 21 10 63 10 63 12 75 30 0 40 0 1 10 56 18 33 18 33 18 61 18 61 18 89 19 17 19 17 x400 if 1473
551. rchitrave resistente a flessione efficacemente ammorsato alla muratura Nel caso degli elementi in muratura armata le armature verticali ed oriz zontali di rinforzo vengono dimensionate in analogia con quanto previsto per gli elementi in calcestruzzo armato Le barre di armatura dovranno essere tali da assicurare adeguata aderenza ed ancoraggio Dovr essere garantita una adeguata protezione dell armatura nei confronti della corrosione L armatura orizzontale collocata nei letti di malta o in apposite scanalature nei blocchi dovr essere adeguatamente diffusa ed in quantit tali da evitare sia collassi fragili in trazione percentuale minima sia collassi di compressione della muratura percentuale massima l armatura verticale dovr essere collocata in apposite cavit o recessi di dimensioni adeguate a garantire la trasmissione degli sforzi agli elementi in 243 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni muratura Armature verticali con sezione traversale opportuna dovranno essere collocate a ciascuna estremit di ogni parete portante ad ogni intersezione tra pareti portanti in corrispondenza di ogni apertura e comunque ad un limitato interasse in modo da assorbire sforzi eventualmente localizzati di trazione o compressione e garantire il comportamento complessivo della parete Gli architravi soprastanti le aperture potranno essere realizzati in muratura armata 5 7 11 5 Fondazioni Le strutture di fondazione devono essere re
552. re it de 4 00 3 00 2 00 situazioni specifiche 6 Sottotetti accessibili per sola manutenzione 1 00 2 00 1 00 Coperture non accessibili 1 00 2 00 1 00 7 Coperture speciali impianti eliporti altri da valutarsi caso per caso Rimesse e parcheggi per autovetture di peso a pieno carico 8 fino a 30 kN 2 50 2x10 00 1 00 Rimesse e parcheggi per transito di automezzi di peso _ _ _ superiore a 30 kN da valutarsi caso per caso 9 Archivi biblioteche magazzini depositi laboratori officine 6 00 6 00 1 00 e simili da valutarsi caso per caso ma comunque 253 CAPITOLO 6 Azioni antropiche Il Progettista ha l onere di valutare criticamente la eventuale necessit di incre mentare l intensit dei carichi in ragione della particolare destinazione d uso della tipologia e delle dimensioni della struttura Per gli edifici scolastici le intensit dei sovraccarichi vanno assunte in funzione della destinazione d uso dei relativi ambienti e del loro prevedibile grado di affolla mento tenendo presenti altres le disposizioni delle specifiche normative tecniche per la tipologia edilizia in oggetto In presenza di sovraccarichi atipici quali macchinari serbatoi depositi interni impianti ecc le intensit andranno valutate caso per caso in funzione dei massi mi prevedibili tali valori dovranno essere indicati esplicitamente nelle documenta zioni di progetto e di collaudo statico 6
553. re ad una forza di distacco determinata in accor do con la UNI EN ISO 15630 2 pari al 30 della forza di snervamento della barra 395 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale da computarsi per quella di diametro maggiore Tale resistenza al distacco della saldatura del nodo va controllata e certificata dal produttore di reti In ogni elemento di rete o traliccio le singole armature componenti devono avere le stesse caratteristiche La produzione di reti e tralicci elettrosaldati pu essere effettuata a partire da materiale di base prodotto nello stesso stabilimento di produzione del prodotto finito o da materiale di base proveniente da altro stabilimento Nel caso di reti e tralicci formati con elementi base prodotti in altro stabili mento questi ultimi devono essere dotati della prevista qualificazione Ogni pannello o traliccio devono essere inoltre dotati di apposita marcatura che iden tifichi il produttore della rete o del traliccio stesso La marcatura di identificazione pu essere anche costituita da sigilli o eti chettature metalliche indelebili con indicati tutti i dati necessari per la corretta identificazione del prodotto ovvero da marcatura supplementare indelebile identificabile in modo permanente anche dopo annegamento nel calcestruzzo Nel caso di reti e tralicci formati con elementi base prodotti nello stesso sta bilimento la marcatura del prodotto finito pu coincidere con la marcatura del l element
554. re di fondazione devono rispettare le verifiche agli stati limite ulti mi e di servizio e di durabilit Nel caso di opere situate su pendii o in prossimit di pendii naturali o artifi ciali deve essere verificata anche la stabilit globale del pendio in assenza ed in presenza dell opera e di eventuali scavi riporti o interventi di altra natura necessari alla sua realizzazione 7 3 1 1 Fondazioni dirette Fondazioni dirette o superficiali sono quelle che trasferiscono l azione pro veniente dalla struttura in elevato agli strati superficiali del terreno La profondit del piano di posa della fondazione deve essere scelta in rela zione alle caratteristiche ed alle prestazioni da raggiungere della struttura in ele vato alle caratteristiche dei terreni ed alle condizioni idrogeologiche Il piano di fondazione deve essere posto al di fuori del campo di variazioni significative di contenuto d acqua del terreno ed essere sempre posto a profon dit tale da non risentire di fenomeni di erosione o scalzamento da parte di acque di scorrimento superficiale VERIFICA DI SICUREZZA SLU DEL COMPLESSO FONDAZIONE TERRENO Deve essere rispettata la condizione di cui al paragrafo 7 2 5 1 nella quale le azioni di calcolo ottenute applicando i coefficienti del caso A1 A2 sono confrontate con la resistenza di progetto R4 ottenuta applicando i coefficienti del caso M1 M2 in base a quanto specificato al paragrafo 7 2 5 2 Per i terreni a gran
555. re di spegni mento dell incendio sprinkler efc rivelatori squadre antin cendio ecc qr il valore nominale della densit di carico d incendio per unit di area in pianta MJ m Lo spazio di riferimento generalmente coincide con il compartimento antin cendio considerato e il carico di incendio specifico quindi riferito alla super ficie in pianta del compartimento stesso nell ipotesi di una distribuzione unifor me del carico di incendio Qualora nel compartimento siano presenti elevate dissimmetrie nella distri buzione dei materiali combustibili il valore nominale q della densit del cari co d incendio calcolato con riferimento all effettiva distribuzione dello stesso Per distribuzioni molto concentrate del materiale combustibile si pu fare rife rimento all incendio localizzato valutando in ogni caso se si hanno le condi zioni per lo sviluppo di un incendio generalizzato Per incendio localizzato deve intendersi un focolaio d incendio che interes sa una zona limitata del compartimento antincendio con sviluppo di calore concentrato in prossimit degli elementi strutturali posti superiormente al foco laio o immediatamente adiacenti 4 1 3 CRITERI DI PROGETTAZIONE La progettazione delle strutture in condizioni di incendio deve evidenziare la capacit del sistema strutturale di consentire il raggiungimento dei seguenti obiettivi di sicurezza 103 CAPITOLO 4 Azioni accidentali garantire la sicur
556. re garantita la piena ispezionabilit degli apparecchi d appoggio e degli eventuali organi di ritegno Deve inoltre essere prevista la possibilit di sostituire questi elementi con la minima interferenza con l esercizio ferroviario a tale scopo i disegni di progetto devono fornire tutte le indicazioni al riguardo numero posizione e portata dei martinetti per il sollevamento degli impalcati procedure da seguire anche per la sostituzione degli stessi apparecchi etc In particolare qualora si adottino appoggi in acciaio teflon questi devono essere posizionati su appositi baggioli tali per cui lo spessore completo dell appoggio pi il baggiolo deve risultare non inferiore a 40 cm Per le gallerie artificiali aventi una lunghezza maggiore o uguale a 100 m occorre condurre le verifiche di resistenza al fuoco degli elementi strutturali considerando una caratteristica di resistenza al fuoco degli elementi R 90 lungo linea ed R 120 in corrispondenza di fermate e stazioni ISPEZIONABILIT E MANUTENZIONE Fin dalla fase di progettazione deve essere posta la massima cura nella con cezione generale dell opera e nella definizione delle geometrie e dei particola ri costruttivi in modo da rendere possibile l accessibilit e l ispezionabilit nel rispetto delle norme di sicurezza di tutti gli elementi strutturali e degli appa recchi di appoggio In presenza di viadotti al fine di limitare la lunghezza dei percorsi di ispe zione ed i relati
557. re in cemento armato cemento armato precompresso ed acciaio Questa norma nella prima stesura essenziale e prestazionale come quelle che l avevano preceduta contiene degli aspetti fortemente innovativi la sicurezza delle opere diventa un fatto probabilistico le caratteristiche meccani che devono derivare da insiemi statistici di misure fisiche Per verificare la sicu rezza viene introdotta oltre ai metodi elastici la possibilit di utilizzare il cal colo a rottura La Legge prevede infine per le norme tecniche un aggiornamento bienna le Questa clausola si riveler catastrofica in quanto dar origine ad un disor dinato contraddittorio aggiornamento normativo che tende ad assorbire senza un chiaro obiettivo da perseguire ogni istanza esigenza o richiesta talch ormai le norme diventano una voluminosa raccolta di testi prescrittivi frequen temente contraddittori Le norme di attuazione della Legge 1086 71 sono affiancate a partire dal 1974 dalle norme applicative della Legge 2 febbraio 1974 n 64 che per la prima volta codificano i carichi ed i sovraccarichi sulle costruzioni e le norme sismiche per le costruzioni in zona sismica e dal 1982 dalle norme relative alle indagini sui terreni e sulle rocce Il sovrapporsi negli anni di Decreti e Circolari fa perdere il significato di essenzialit della norma con l aggravante dell introduzione di una non ponde rata possibilit di utilizzare alternativamente codici non definiti
558. re nel sito di realizzazione dell edificio Per altitudini superiori a 1500 m sul livello del mare si dovr fare riferimento alle condizioni locali di clima e di esposizione utilizzando comunque valori di carico neve non inferiori a quelli previsti per 1500 m 3 5 4 DENSIT DELLA NEVE La densit della neve aumenta in generale con l et del manto nevoso e dipende dalla posizione del sito dal clima e dall altitudine questi fattori sono da considerare nella calibratura del carico sulla costruzione in esame In Tabel la 3 5 1 sono forniti valori indicativi della densit media della neve al suolo 90 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali Tabella 3 5 1 Valori della densit media della neve al suolo Tipo neve Densit della neve kN m3 Neve fresca appena caduta 1 0 Dopo parecchie ore o giorni dalla caduta 2 0 Dopo parecchie settimane o mesi dalla caduta 2 5 3 5 Umida 4 0 o Bolzano Tr nto o Torino Bologna Firenze l di Figura 3 5 1 Mappa per carico neve al suolo Palermo Tabella 3 5 11 Valori del carico neve al suolo per Zona ZONA I Valle d Aosta Piemonte Lombardia Trentino Alto Adige Emilia Romagna Friuli Venezia Giulia Veneto Abruzzo Molise Marche ALTITUDINE CARICO NEVE AL SUOLO kN m as lt 200m qsk 1 60 200 lt a lt 750 m qs 1 60 3 0 a 200 1000 a gt 750m qs 3 25 8 5 a 750 1000
559. regioni e le restanti parti delle struttura nonch dei diversi elementi strutturali tra loro dovranno ricevere una particolare attenzio ne ed essere esaurientemente specificati negli elaborati di progetto Le parti non dissipative ed i collegamenti delle parti dissipative al resto della struttura devono possedere una sufficiente sovraresistenza per consentire lo svi luppo della plasticizzazione ciclica delle parti dissipative materiali costituenti le membrature e i collegamenti oltre ad essere confor mi ai requisiti prescritti nei capitoli 5 1 5 2 5 3 5 4 5 5 e 5 6 devono avere 234 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni caratteristiche tali da assicurare una buona coincidenza tra il comportamento dissipativo reale e quello previsto in sede di progetto Nel caso di collegamenti in semplice appoggio o di collegamenti di tipo scorrevole l appoggio deve essere dimensionato per consentire uno scorrimen to che tenga conto dello spostamento relativo tra le due parti della struttura col legate lo spostamento relativo tra le due parti determinato in base alle azioni allo stato limite ultimo deve essere amplificato per un coefficiente parziale coe rente con il fattore di struttura adottato si deve eventualmente tenere anche conto dello spostamento relativo in condizioni sismiche tra le fondazioni delle due parti collegate Non mai consentito fare affidamento esclusivamente all attrito per assicurare la trasmissione di forze or
560. regola aggiunta a quella richiesta per resistere alla flessione e agli sforzi normali e nella zona compressa a causa della sollecitazione flettente se la ten sione di trazione dovuta alla torsione minore della tensione di com pressione nel conglomerato cementizio dovuta alla flessione non necessaria armatura longitudinale aggiuntiva per torsione b Torsione e taglio Per quanto riguarda la crisi lato conglomerato la resistenza massima di una membratura soggetta a torsione e taglio limitata dalla resistenza delle bielle compresse di conglomerato cementizio Per non eccedere tale resistenza deve essere soddisfatta la seguente condizione Tsa Vsa 1 T Vede Rd c Rd c dove Tsa il momento torcente di calcolo Trge il momento torcente resistente di calcolo Vsa il taglio di calcolo Vede il taglio resistente di calcolo I calcoli per il progetto delle staffe possono effettuarsi separatamente per la torsione e per il taglio L angolo 0 delle bielle compresse di conglomerato cementizio deve essere assunto uguale per le due verifiche di taglio e torsione ver Le armature longitudinali possono essere calcolate con riferimento alla sola ifica nei riguardi della sollecitazione torcente 134 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni 5 1 2 1 8 CALCOLO DELLE RESISTENZE PER ELEMENTI TOZZI NELLE ZONE DIFFUSIVE E NEI NODI Per gli elementi per cui non valgono i modelli cinematici semplici le verifi che di
561. ressoch regolari in tal caso si parla di muratura di pietra non squadrata Nelle zone sismiche 1 e 2 pu essere consentito l impiego di materiale di cava grossolanamente lavorato a condizione che si realizzi la muratura listata che costituita da muratura in pietra non squadrata ma intercalata da fasce in conglomerato semplice o armato ovvero da ricorsi orizzontali costituiti da almeno due filari in laterizio pieno posti ad inte rasse non superiore a 1 6 m ed estesi a tutta la lunghezza e a tutto lo spes sore del muro In tal caso deve essere posta particolare cura nella realizza zione per garantire la collaborazione tra la muratura non squadrata e le fasce 5 4 3 CARATTERISTICHE MECCANICHE DELLE MURATURE Le propriet fondamentali in base alle quali si classifica una muratura sono la resistenza caratteristica a compressione f la resistenza caratteristica a taglio in assenza di azione assiale f il modulo di elasticit normale secante E il modulo di elasticit tangenziale secante G La resistenze caratteristiche f e fiko sono determinate o per via sperimentale su campioni di muro o con alcune limitazioni in funzione delle propriet dei componenti Le modalit per determinare le resistenze caratteristiche sono indi cate nel paragrafo 11 9 5 dove sono anche riportate le modalit per la valuta zione dei moduli di elasticit In ogni caso i valori delle caratteristiche meccaniche utilizzate per le verifi che deve essere i
562. rico assiale al di sotto delle traverse indicata in Fig 6 3 4 ove per superficie di riferimento da intendersi la superficie superiore dell impalcato Per la ripartizione nella struttura sottostante valgono gli usuali criteri proget tuali In particolare per le solette salvo diverse e pi accurate determinazioni potr considerarsi una ripartizione a 45 dalla superficie di estradosso fino al piano medio delle stesse 281 CAPITOLO 6 Azioni antropiche Distribuzione trasversale delle azioni per mezzo delle traverse e del ballast Salvo pi accurate determinazioni per ponti con armamento su ballast in retti filo le azioni possono distribuirsi trasversalmente secondo lo schema di Fig 6 3 5 Fig 6 3 5 Distribuzione trasversale in rettifilo delle azioni per mezzo delle traverse e del ballast Per ponti con armamento su ballast in curva con sovralzo le azioni posso no distribuirsi trasversalmente secondo lo schema di Fig 6 3 6 4 superf di riferimento Fig 6 3 6 Distribuzione trasversale in curva delle azioni per mezzo delle traverse e del ballast Carichi verticali equivalenti per i rilevati a tergo delle spalle In assenza di calcoli pi accurati il carico verticale a livello del piano di regolamento posto a circa 0 70 m al di sotto del piano del ferro su rilevato a 282 CAPITOLO 6 Azioni antropiche tergo della spalla pu essere
563. rifiuti e depositi di inerti 351 7 3 10 Fattibilit di opere su grandi aree 352 7 4 EFFETTI DELL AZIONE SISMICA 353 7 4 1 Fondazioni 353 7 4 2 Opere di sostegno dei terreni 353 7 4 3 Stabilit dei pendii 354 7 4 4 Terreni suscettibili di liquefazione 355 8 COLLAUDO STATICO 357 8 1 PRESCRIZIONI GENERALI 357 8 2 PROVE DI CARICO 358 9 COSTRUZIONI ESISTENTI 361 9 1 OGGETTO 361 9 2 CRITERI GENERALI 361 9 2 1 Valutazione della sicurezza 361 9 3 INTERVENTI SULLE COSTRUZIONI ESISTENTI 362 9 3 1 Classificazione degli interventi finalizzati all aumento della sicurezza della costruzione 362 15 Indice generale 9 3 2 94 10 10 1 10 2 10 3 10 4 10 5 10 6 10 7 m Li USUALI 11 11 11 11 11 11 11 11 11 1 9 11 1 10 11 1 11 11 2 11 2 1 11 2 2 11 2 3 11 2 4 11 3 ami mi 11 4 11 4 1 11 5 11 6 Classificazione degli interventi conseguenti a nuove esigenze e o trasformazioni della costruzione PROGETTO E COLLAUDO NORME PER LA REDAZIONE DEI PROGETTI ESECUTIVI CARATTERISTICHE GENERALI RELAZIONE GENERALE RELAZIONE DI CALCOLO PRESENTAZIONE DEI RISULTATI SINTESI DEI RISULTATI MISURA DELLA SICUREZZA DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI ANALISI E VERIFICHE SVOLTE CON L AUSILIO DI CODICI DI CALCOLO MATERIALI E PRODOTTI PER USO STRUTTURALE CONGLOMERATO CEMENTIZIO S
564. riguarda il loro accostamento sia per la loro distanza dai lembi della struttura e le specifiche tecniche dei condotti da utilizzare nonch le modalit di posizionamento e fissaggio f le specifiche tecniche delle attrezzature e dei prodotti da utilizzare nelle operazioni di tensione iniezione e sigillatura nonch le procedure di ese cuzione delle suddette operazioni Gli ancoraggi e tutte le loro parti devono essere dotati di un marchio inde lebile che ne comprovi la provenienza e la conformit ai disegni depositati Il Servizio Tecnico Centrale attesta il deposito della documentazione Tale deposito va rinnovato nel caso di rinnovo e o modifica del Benestare Tecnico Europeo 434 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale Le modalit di esecuzione delle prove di accettazione sono riportate nella Linea Guida di Benestare tecnico Europeo ETAG013 11 5 APPOGGI STRUTTURALI Gli appoggi strutturali sono dispositivi di vincolo utilizzati nelle strutture nei ponti e negli edifici allo scopo di trasmettere puntualmente carichi e vincolare determinati gradi di libert di spostamento produttori di appoggi strutturali devono essere in possesso di attestato di conformit marcatura CE secondo il DPR n 246 93 art 7 comma 1 lettera A alla relativa norma europea armonizzata della serie UNI EN 1337 Il fabbricante degli appoggi destinati ad essere impiegati nelle opere di inge gneria dichiara in conformit
565. rmato normale e precompresso e di strut ture miste acciaio calcestruzzo vanno considerate le redistribuzioni di sforzo differite nel tempo che si manifestano tra parti realizzate o sottoposte a carico in tempi successivi e le analoghe redistribuzioni che derivano da variazioni dei vincoli 6 2 5 2 Pile 6 2 5 2 1 SPESSORI MINIMI Vale quanto gi indicato al comma precedente per le strutture dell impalcato 270 CAPITOLO 6 Azioni antropiche 6 2 5 2 2 SCHEMATIZZAZIONE E CALCOLO Nella verifica delle pile snelle particolare attenzione deve essere rivolta alla valutazione delle effettive condizioni di vincolo specialmente per quel che riguar da l interazione con le opere di fondazione La sommit delle pile deve essere verificata nei confronti degli effetti locali deri vanti dalle azioni concentrate trasmesse dagli apparecchi di appoggio Si deve verificare che gli spostamenti consentiti dagli apparecchi di appoggio siano compatibili con gli spostamenti massimi alla sommit delle pile provocati dalle combinazioni delle azioni pi sfavorevoli e nelle pile alte dalla differenza di temperatura tra le facce delle pile stesse 6 2 6 VINCOLI I dispositivi di vincolo dell impalcato alle sottostrutture pile spalle fondazioni devono possedere le caratteristiche previste dallo schema statico e cinematico assunto in sede di progetto sia con riferimento alle azioni sia con riferimento alle distorsioni Per strutture realizzat
566. rmazione un impianto che riceve dal produtto re di acciaio elementi base e confeziona elementi strutturali direttamente impiegabili in opere in acciaio l officina di trasformazione pu ricevere e lavorare solo prodotti qualificati all origine accompagnati dalla documentazione prevista al punto 11 2 1 3 Particolare attenzione deve essere posta nel caso in cui nell officina di tra sformazione vengono utilizzati elementi base comunque qualificati ma pro venienti da produttori differenti attraverso specifiche procedure documentate nel controllo di produzione in fabbrica Il trasformatore deve dotarsi di un sistema di gestione della qualit del pro cesso di lavorazione e deve assicurarsi che il prodotto abbia i requisiti previsti dalle presenti norme e che tali requisiti siano costantemente mantenuti fino alla consegna Il sistema di gestione della qualit del prodotto che sovrintende al processo di fabbricazione deve essere predisposto in coerenza con le norme UNI EN 9001 e certificato da parte un organismo terzo indipendente di adeguata competenza ed organizzazione che opera in coerenza con le norme UNI EN 45012 I documenti che accompagnano ogni fornitura in cantiere di elementi strutturali devono comprendere l attestato di qualificazione del Servizio Tec nico Centrale degli elementi base e il certificato del sistema di gestione della qualit Tutti i prodotti forniti in cantiere dopo l intervento di un trasformatore inter medio
567. rmazioni sull entit delle solle citazioni e sulle condizioni di instabilit della struttura 5 2 3 VERIFICHE PER SITUAZIONI PERSISTENTI CON IL METODO DEI COEFFICIENTI PAR ZIALI 5 2 3 1 Verifiche agli stati limite ultimi 5 2 3 1 1 LE AZIONI E LE LORO COMBINAZIONI Le azioni caratteristiche carichi distorsioni variazioni termiche ecc devo no essere definite in accordo con quanto indicato nei capitoli 3 4 e 6 delle pre senti norme Per costruzioni civili o industriali di tipo corrente e per le quali non esistano regolamentazioni specifiche le azioni di calcolo Fasi ottengono nello spirito di quanto indicato nel capitolo 2 combinando le azioni caratteristiche secondo la seguente formula di correlazione m n L Fa Ya Vegj Gy Yor Vea Qt 2 Woi Yqi Yeoi Qi Yen Yerh Pxn 178 dove Gy J Qu Qk i P kh Ya Ya Yr VE Woi CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni rappresenta il valore caratteristico della j esima azione permanente peso proprio carichi permanenti portati precompressione ecc rappresenta il valore caratteristico dell azione variabile di base di ogni combinazione rappresenta il valore caratteristico della i esima azione variabile rappresenta il valore caratteristico della h esima deformazione impressa effetto della temperatura deformazione del terreno visco sit ritiro etc rappresentano i coefficienti parziali rappresentano i coefficienti di
568. rne divisorie interne massetti isolamenti pavimenti e rivestimenti del piano di cal pestio intonaci controsoffitti impianti ed altro ancorch in qualche caso sia necessario considerare situazioni transitorie in cui essi non siano presenti Essi vanno valutati sulla base delle dimensioni effettive delle opere e dei pesi per unit di volume dei materiali costituenti In linea di massima in presenza di orizzontamenti anche con orditura uni direzionale ma con capacit di ripartizione trasversale i carichi ed i sovracca richi potranno assumersi per la verifica d insieme come uniformemente riparti ti In caso contrario occorrer valutarne le effettive distribuzioni tramezzi e gli impianti leggeri di edifici residenziali possono assumersi in genere come carichi equivalenti distribuiti quando i solai hanno adeguata capacit di ripartizione trasversale 6 1 3 1 Elementi divisori interni Per gli orizzontamenti degli edifici per abitazioni e uffici il peso proprio di elementi divisori mobili interni potr essere ragguagliato ad un carico unifor memente distribuito q che deve essere sommato ai sovraccarichi variabili rica vati dalla tabella 6 1 1I purch vengano adottate le misure costruttive atte ad assicurare una adeguata ripartizione del carico Il carico uniformemente distri buito qx ora definito dipende dal peso proprio per unit di lunghezza Q delle partizioni nel modo seguente e per elementi divisori mobili con Q l
569. ro soggetto all azione dei momenti resistenti nelle sezioni di estremit superiore ed inferiore amplificati da un opportuno fattore Negli altri casi le sollecitazioni di calcolo da utilizzare per il dimensiona mento o verifica dei pilastri sia a pressoflessione che a taglio sono date dalla pi sfavorevole situazione ottenuta dall analisi globale della struttura per le combinazioni di carico di cui al punto 3 2 Nodi trave pilastro Si definisce nodo la zona del pilastro che si incrocia con le travi ad esso con correnti La resistenza del nodo deve essere tale da assicurare che esso non pervenga alla rottura prima delle zone della trave e del pilastro adiacenti al nodo Sono da evitare per quanto possibile eccentricit tra l asse della trave e l asse del pilastro concorrenti in un nodo 5 7 9 EDIFICI CON STRUTTURA PREFABBRICATA La prefabbricazione di parti di una struttura progettata per rispondere alle prescrizioni relative agli edifici in cemento armato richiede la dimostrazione che il collegamento in opera delle parti tale da conferire il previsto livello di monoliticit in termini di resistenza rigidezza e duttilit Collegamenti collegamenti tra gli elementi prefabbricati condizionano in modo sostan ziale il comportamento statico dell organismo strutturale e la sua risposta sotto azioni sismiche Per gli edifici prefabbricati a pannelli portanti l idoneit dei collegamenti tra i pannelli con giunti gettati o sal
570. ro di persone ed essendo sede delle pi disparate attivit svolte frequentemen te in modo non organizzato e non controllato Per tale scopo gli edifici devono essere progettati in modo che il sistema struttu rale principale possa sopportare danneggiamenti locali senza subire un collasso tota le gli edifici devono avere un degrado delle prestazioni di resistenza proporzionale alla causa che lo ha provocato Questo requisito deve essere raggiunto essenzialmente attraverso un organizza zione degli elementi strutturali che mantenga resistenza e stabilit allo schema prin cipale attraverso un trasferimento dell azione da qualunque regione strutturale dan neggiata a quelle vicine ci pu essere raggiunto fornendo sufficiente continuit iperstaticit duttilit alle parti che compongono l edificio In questo modo si dovr anche evitare la diffusione del danneggiamento da una regione limitata della struttu ra ad una parte significativa o addirittura a tutto l organismo strutturale secondo la cosiddetta modalit di collasso progressivo Tale modalit di collasso ed in generale la propagazione del danno sar raggiunta anche attraverso opportuna comparti mentazione dell organismo strutturale In fase di progetto la robustezza dell opera deve essere saggiata imponendo sin golarmente le seguenti cause a carichi nominali arbitrari ma significativi per lo scenario considerato al fine di saggiare il comportamento complessivo
571. rogettazione 5 2 8 4 2 TOLLERANZE DI FABBRICAZIONE Le tolleranze di fabbricazione devono garantire la costruibilit dell opera senza indurre forzature e stati di coazione nei collegamenti ovvero negli ele menti strutturali I loro valori devono rispettare quanto indicato in proposito nel capitolo 11 5 2 8 5 Composizione degli elementi strutturali 5 2 8 5 1 SPESSORI LIMITE vietato l uso di profilati con spessore t lt 4 mm Le limitazioni di cui sopra non riguardano elementi e profili sagomati a freddo 5 2 8 5 2 IMPIEGO DEI FERRI PIATTI L impiego di piatti o larghi piatti in luogo di lamiere per anime e relativi copri giunti delle travi a parete piena e in genere per gli elementi in lastra soggetti a 195 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni stati di tensione biassiali appartenenti a membrature aventi funzione statica non secondaria ammesso solo se i requisiti di accettazione prescritti per il materia le in particolare quelli relativi alle prove di piegamento a freddo e resilienza siano verificati anche nella direzione normale a quella di laminazione 5 2 8 5 3 VARIAZIONI DI SEZIONE Le eventuali variazioni di sezione di una stessa membratura devono essere il pi possibile graduali soprattutto in presenza di fenomeni di fatica Di rego la sono da evitarsi le pieghe brusche In ogni caso si deve tener conto degli effetti dell eccentricit Nelle lamiere o piatti appartenenti a membrature principali
572. rove eseguite certificati devono inoltre riportare l indicazione del marchio identificativo rilevato Ove i campioni fossero sprovvisti di tale marchio oppure il marchio non dovesse rientrare fra quelli depositati presso il Servizio tecnico centrale le certificazioni emesse dal laboratorio non possono assumere valenza ai sensi del 432 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale presente decreto e di ci ne deve essere fatta esplicita menzione sul certificato stesso Deve inoltre essere controllato che le tolleranze di fabbricazione rispettino i limiti indicati nella EN 1090 e che quelle di montaggio siano entro i limiti indi cati dal progettista In mancanza deve essere verificata la sicurezza con riferimento alla nuova geometria 11 2 4 8 4 BULLONI E CHIODI produttori di bulloni e chiodi per carpenteria metallica devono dotarsi di un sistema di gestione della qualit del processo produttivo per assicurare che il prodotto abbia i requisiti previsti dalle presenti norme e che tali requisiti siano costantemente mantenuti fino alla posa in opera Il sistema di gestione della qualit del prodotto che sovrintende al processo di fabbricazione deve essere predisposto in coerenza con le norme UNI EN 9001 e certificato da parte di un organismo terzo indipendente di adeguata competenza ed organizzazione che opera in coerenza con le norme UNI EN 45012 I documenti che accompagnano ogni fornitura in cantiere di bulloni o
573. rtificiali possono essere dotati di fori in direzione normale al piano di posa elementi a foratura verticale Per l impiego nelle opere trattate dalla presente norma gli elementi sono classificati in base alla percentuale di foratura g ed all area media della sezio ne normale di ogni singolo foro f 1 fori devono essere distribuiti pressoch uniformemente sulla faccia dell elemento La percentuale di foratura espressa dalla relazione 100 F A dove F area complessiva dei fori passanti e profondi non passanti A area lorda della faccia dell elemento di muratura delimitata dal suo peri metro Le tabelle 5 4 1 a b riportano la classificazione per gli elementi in laterizio e calcestruzzo rispettivamente 212 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni Gli elementi possono avere incavi di limitata profondit destinati ad essere riempiti dal letto di malta Tabella 5 4 la Classificazione elementi in laterizio Percentuale di foratura f Elementi Pieni p lt 15 f lt 900 mm Semipieni 15 lt p lt 45 f lt 1200 mm Forati 45 lt p lt 55 f lt 1500 mm Tabella 5 4 Ib Classificazione elementi in calcestruzzo Elementi Percentuale di foratura A lt 90000 mm A gt 90000 mm Pieni g lt 15 lt 10A lt 15A Semipieni 15 lt p lt 45 lt 10A lt 15A Forati 45 lt p lt 55 lt 10A lt 15A ELEMENTI NATURALI Gli elementi naturali sono ricavati da materiale lapideo che deve
574. sa di un idoneo strato di spessore 30 cm di terreno vegetale onde consentirne l inerbimento Nel caso di rilevati alti H gt 6 00 m si dovranno realizzare banche di lar ghezza minima 2 00 m ogni 6 00 m di altezza del rilevato Per rilevati di altez za inferiore a 6 m la banca sar inserita nel caso in cui essa risulti necessaria a seguito di verifiche geotecniche per la stabilit del rilevato e sar realizzata secondo le specifiche indicazioni di dettaglio 319 CAPITOLO 6 Azioni antropiche 6 3 2 1 2 FONDAZIONE DEI RILEVATI Il rilevato ferroviario dovr essere fondato su terreni di sedime naturale o sta bilizzati a seconda delle caratteristiche di deformabilit e resistenza degli stes si La progettazione e la costruzione di una nuova linea ferroviaria non pu pre scindere dalla perfetta conoscenza dei terreni del sito che si ottiene con le indagini preliminari dirette ed indirette In base agli esiti delle stesse dovranno essere definiti gli eventuali interventi di stabilizzazione e o consolidamento La fondazione del rilevato prevede l asportazione di uno strato di terreno avente spessore variabile e comunque non inferiore ai 50 cm bonifica Qualora la presenza della falda lo richieda al di sopra della zona di bonifi ca si dispone uno strato drenante ed anticapillare generalmente protetto infe riormente da un geosintetico con funzione di filtrazione 6 3 2 1 3 IL CORPO DEI RILEVATI Il corpo del rilevato ferro
575. sa natura forma e dimensione dei prodotti le caratteri stiche degli impianti per la loro produzione nonch la possibilit di fornitura sia in pezzi singoli sia in lotti differenti possono essere i sistemi di marcatura adottati anche in relazione all uso Comunque per quanto possibile anche in relazione all uso del prodotto il produttore tenuto a marcare ogni singolo pezzo Ove ci non sia possibile per la specifica tipologia del prodotto la marcatura deve essere tale che prima dell apertura dell eventuale ultima e pi piccola confezione il prodotto sia riconducibile al produttore al tipo di legname nonch al lotto di classificazio ne e alla data di classificazione Tenendo presente che l elemento determinante della marcatura costituito dalla sua inalterabilit nel tempo e dalla impossibilit di manomissione il pro duttore deve rispettare le modalit di marcatura denunciate nella documenta zione presentata al Servizio Tecnico Centrale e deve comunicare tempestiva mente eventuali modifiche apportate Qualora sia presso gli utilizzatori sia presso i commercianti l unit marcata pezzo singolo o lotto viene scorporata per cui una parte o il tutto perde l origi nale marcatura del prodotto responsabilit sia degli utilizzatori sia dei commer cianti documentare la provenienza mediante i documenti di accompagnamento del materiale e gli estremi del deposito del marchio presso il Servizio Tecnico Centrale produt
576. scrizioni delle presenti norme A tal fine si considerano i punti seguenti 2 6 3 1 Classificazione delle azioni secondo il loro modo di esplicarsi a dirette a azioni concentrate b azioni distribuite fisse o mobili b indirette a quantit cinematiche localizzate i cedimenti e spostamenti impressi assoluti ovvero nei vincoli esterni ii cedimenti e spostamenti impressi relativi ovvero tra parti dell organi smo strutturale o in vincoli interni b quantit cinematiche distribuite i effetti di variazioni di temperatura ii deformazioni iniziali e anelastiche ritiro viscosit c entropiche a effetti di degrado endogeno della struttura alterazione naturale del materiale di cui composta la struttura b effetti di degrado esogeno della struttura alterazione a seguito di agen ti esterni alla struttura delle caratteristiche materiali di questa 2 6 3 2 Classificazione delle azioni secondo la risposta strutturale a statiche azioni che applicate alla struttura non provocano accele razioni significative della stessa o di alcune sue parti b quasi statiche azioni che possono essere considerate come statiche a patto di tener conto degli effetti dinamici con un incre mento della loro intensit c dinamiche azioni che causano significative accelerazioni della strut tura dei suoi componenti e delle masse portate 2 6 3 3 Classificazione delle azioni secondo la variazione della loro intensit nel tempo
577. se entit 10 valutazione delle condizioni di sicurezza della struttura nello stato ante intervento 11 relazione motivata dell intervento di consolidamento 12 verifica della sicurezza della struttura consolidata nello stato di post inter vento e nel corso delle fasi esecutive giudizio di incremento della sicurez za DO NOAUD1DA WIN Ko 9 3 1 2 Intervento di riparazione l intervento di riparazione l insieme degli interventi che riportano la sicurezza dell opera al livello precedente al danno od al decadimento Il progetto deve essere riferito alle strutture interessate documentare che non sono prodotte sostanziali modifiche al comportamento dell elemento e o elementi e verificare che viene conferita all elemento e o elementi una maggior sicurezza l accertamento dell aumento della sicurezza potr avvenire secondo i criteri generali esposti al precedente paragrafo 2 Il progetto dovr prevedere un giudizio finale anche esperto sulla sicurezza alla pubblica incolumit dell intera costruzione 9 3 2 CLASSIFICAZIONE DEGLI INTERVENTI CONSEGUENTI A NUOVE ESIGENZE E O TRASFORMA ZIONI DELLA COSTRUZIONE Si individuano le seguenti tipologie 1 Intervento di adeguamento 2 Intervento di miglioramento 363 CAPITOLO 9 Costruzioni esistenti 9 3 2 1 Intervento di adeguamento L intervento di adeguamento ha la finalit di adeguare la sicurezza dell ope ra nei casi seguenti a per un ampliamento e o sop
578. se di appartenenza della malta tramite la Tabella 11 9 VI La validit di tale tabella limitata a quelle murature aventi giunti orizzon tali e verticali riempiti di malta e di spessore compreso tra 5 e 15 mm Per valori non contemplati in tabella ammessa l interpolazione lineare in nessun caso sono ammesse estrapolazioni Tabella 11 9 VI Valori di f per murature in elementi artificiali pieni e semipieni valori in N mm Resistenza caratteristica a compressione fp Tipo di malta dell elemento M15 M10 M5 M2 5 2 0 1 2 1 2 1 2 1 2 3 0 2 2 2 2 2 2 2 0 5 0 3 5 3 4 3 3 3 0 7 5 5 0 4 5 4 1 3 5 10 0 6 2 5 3 4 7 4 1 15 0 8 2 6 7 6 0 5 1 20 0 9 7 8 0 7 0 6 1 30 0 12 0 10 0 8 6 7 2 40 0 14 3 12 0 10 4 Nel caso di murature costituite da elementi naturali si assume convenzio nalmente la resistenza caratteristica a compressione dell elemento fjy pari a fok 0 75 fom dove fsm rappresenta la resistenza media a compressione degli elementi in pie tra squadrata Il valore della resistenza caratteristica a compressione della muratura f pu 461 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale essere dedotto dalla resistenza caratteristica a compressione degli elementi f e dalla classe di appartenenza della malta tramite la seguente Tabella 11 9 VII Tabella 11 9 VII Valori di f per murature in elementi naturali di pietra squadrata valori in
579. se sia progettuale che realizzativa di opere come i vali chi del Frejus e del Brennero o del Mo S E a Venezia o del ponte sullo Stretto di Messina un chiaro punto di riferimento Un punto di riferimento indispensabile per soddisfare quella insita esigenza posseduta da chi vive all interno del mondo delle costruzioni l esigenza di qua lit di efficienza e di sicurezza dell opera progettata IL MINISTRO Prof Ing Pietro Lunardi Roma 15 Giugno 2005 2 1 2 2 2 2 1 2 222 2 23 2 3 2 4 2 5 2 6 2 6 1 2 6 2 2 6 3 2 6 4 2 6 5 2 6 6 2 7 2 7 1 Zid 2 8 3 1 3 2 3 2 1 3 22 3 2 3 3 2 4 3 2 5 3 3 3 3 1 3 3 2 3 3 3 3 3 4 INDICE GENERALE PREAMBOLO SICUREZZA PRESTAZIONI ATTESE AZIONI SULLE COSTRUZIONI PRINCIPI FONDAMENTALI STATI LIMITE Stati Limite Ultimi SLU Stati Limite di Esercizio SLE Verifiche MODELLI VALUTAZIONE DELLA SICUREZZA VITA UTILE DI PROGETTO LIVELLI DI SICUREZZA E CLASSI DI IMPORTANZA AZIONI SULLE COSTRUZIONI Introduzione Obiettivi generali dell analisi strutturale Classificazione delle azioni Caratterizzazione delle azioni elementari Combinazioni delle azioni e scenari di contingenza Degrado VERIFICHE AGLI STATI LIMITE Verifiche agli stati limite ultimi Verifiche agli stati limite di esercizio VERIFICHE ALLE TENSIONI AZIONI AMBIENTALI E NATURALI GENERALIT AZIONE SISMICA Categorie di suolo di fondazione Cal
580. seguire dal direttore dello stabilimento e della sopra citata dichiarazione Il direttore dei lavori tenuto a verificare quanto sopra indicato ed a rifiuta re le eventuali forniture non conformi 11 2 2 7 Saldabilit L analisi chimica effettuata su colata e l eventuale analisi chimica di con trollo effettuata sul prodotto finito deve soddisfare le limitazioni riportate nella Tabella 11 2 1I dove il calcolo del carbonio equivalente C effettuato con la seguente formula Mn Cr Mo V Ni Cu Ceg CA 4 6 5 15 in cui i simboli chimici denotano il contenuto degli elementi stessi espresso in percentuale Tabella 11 2 1 Massimo contenuto di elementi chimici in Analisi di prodotto Analisi di colata Carbonio C 0 24 0 22 Fosforo 0 055 0 050 Zolfo S 0 055 0 050 Rame Cu 0 85 0 80 Azoto N 0 013 0 012 Carbonio equivalente Ceg 0 52 0 50 a possibile eccedere il valore max di C dello 0 03 in massa a patto che il valore del C_ venga ridotto dello 0 02 in massa b Contenuti di azoto pi elevati sono consentiti in presenza di una suffi ciente quantit di elementi che fissano l azoto stesso 11 2 2 8 Tolleranze dimensionali La deviazione ammissibile per la massa nominale deve essere come riporta to nella Tabella 11 2 IIl seguente 398 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale Tabella 11 2 11 Diametro nominale mm 5a lt 8 gt 8 lt 50 Tolleranza in sulla s
581. senza di forza centrifuga convogli fermi Ove si abbia un coefficiente a moltiplicatore dei modelli di carico verticale maggiore di 1 per la determinazione della forza centrifuga tale coefficiente dovr essere ridotto all unit AZIONE LATERALE SERPEGGIO La forza laterale indotta dal serpeggio si considera come una forza concen trata agente orizzontalmente applicata alla sommit della rotaia pi alta per pendicolarmente all asse del binario Tale azione si applicher sia in rettifilo che in curva Il valore caratteristico di tale forza sar assunto pari a Qy 100 kN Tale valo re non deve essere moltiplicato per a e per il coefficiente In relazione alla tipologia dell infrastruttura ferrovie ordinarie ferrovie leg gere metropolitane ecc il Gestore dell Infrastruttura potr precisare coeffi cienti di adattamento del valore dell azione in oggetto alla singola tipologia di infrastruttura Questa forza laterale deve essere sempre combinata con i carichi verticali AZIONI DI AVVIAMENTO E FRENATURA Le forze di frenatura e di avviamento agiscono sulla sommit del binario nella direzione longitudinale dello stesso Dette forze sono da considerarsi uniformemente distribuite su una lunghezza di binario L determinata per otte nere l effetto pi gravoso sull elemento strutturale considerato valori caratteristici da considerare sono i seguenti avviamento Q x 33 kN m Lim s 1000 kN per modelli di c
582. serbatoi e torri di raffreddamento devono essere progettate considerando oltre le azioni termiche come definite ai paragrafi precedenti con riferimento agli edifici civili anche possibili distribuzioni di temperatura dovute a funzionamento normale ed ano malo In assenza di studi o conoscenze specifiche sulle temperature che la struttu ra raggiunge nei possibili scenari di contingenza verranno adottati per la defi nizione dei valori della massima e minima componente uniforme di temperatu ra cui la struttura soggetta rispettivamente il massimo ed il minimo della tem peratura esterna per il sito in questione Per strutture in calcestruzzo armato e precompresso assume particolare rilie vo l azione indotta da variazioni lineari di temperatura sullo spessore dell ele mento strutturale Gli effetti della variazione uniforme della variazione lineare e di eventuali variazioni non lineari di temperatura devono essere considerati simultaneamente 3 5 AZIONI DELLA NEVE 3 5 1 GENERALIT La neve pu depositarsi su una copertura in pi modi tra loro differenti in funzione della forma della stessa delle sue propriet termiche della rugosit della sua superficie della quantit di calore generata sotto la copertura della prossimit degli edifici limitrofi del terreno circostante e del clima meteorolo gico locale in particolare della sua ventosit delle variazioni di temperatura e probabilit di precipitazione di pioggia o d
583. sere effettuate le verifiche di stabilit con riferimento a cinematismi ricon ducibili allo scivolamento sul piano di posa al ribaltamento ed alla rottura del l insieme fondazione terreno nonch la verifica di stabilit globale del com plesso opera di sostegno terreno VERIFICA DI SICUREZZA SLU Deve risultare rispettata la condizione di cui al paragrafo 7 2 5 1 e la veri fica deve essere condotta secondo la lettera A dello stesso paragrafo con le azioni di calcolo determinate applicando i coefficienti del caso A1 A2 con frontate con la resistenza di calcolo determinata applicando i coefficienti del caso M1 M2 In generale le ipotesi di calcolo delle spinte devono essere giustificate sulla base dei prevedibili spostamenti relativi manufatto terreno Ai fini della verifica alla traslazione sul piano di posa di muri di sostegno con fondazioni superficiali non si terr conto in generale del contributo di resistenza del terreno antistante il muro In casi particolari da giustificare con considerazioni relative alle caratteri stiche meccaniche dei terreni e alle modalit costruttive la presa in conto di un a 337 CAPITOLO 7 Norme per le opere interagenti con i terreni e con le rocce per gli interventi liquota di tale resistenza sar subordinata all assunzione di effettiva permanenza di tale contributo nonch alla verifica che gli spostamenti necessari alla mobili tazione di tale aliquota siano compatibili con le
584. sere limitate per evitare effet ti negativi per impedire bruschi cambi di forma della configurazione di equili brio ed evitare fessurazioni da fatica nei cordoni di saldatura fra anima e piat tabande A tal fine le deformazioni laterali delle anime dovranno essere verificate per le combinazioni frequenti delle azioni nei riguardi sia della possibilit di insta 187 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni bilit trasversale dell anima nel suo complesso che della instabilit locale dovu ta alle azioni indotte dalla curvatura delle piattabande o da carichi concentrati su queste ultime 5 2 3 2 6 STATO LIMITE DI VIBRAZIONI Le verifiche devono essere condotte adottando le combinazioni frequenti di progetto 5 2 3 2 6 1 Edifici Nel caso di solai praticati regolarmente da persone la frequenza naturale pi bassa della struttura del solaio non deve essere minore di 3 cicli sec Nel caso di solai soggetti a movimenti ciclici la frequenza naturale pi bassa non deve essere inferiore a 5 cicli sec In alternativa a tali limitazioni potr con dursi un controllo di accettabilit della percezione delle vibrazioni Il Commit tente ed il Progettista di concerto potranno utilizzare criteri e rispettare limita zioni con riferimento a specifiche indicazioni contenute in codici internaziona li riconosciuti ovvero nella letteratura tecnica consolidata 5 2 3 2 6 2 Strutture di elevata flessibilit e soggette a carichi ciclici I carich
585. si strutturale condotta col metodo plastico di cui al punto 5 2 2 3 Possono generalmente classificarsi come tali le sezioni con capacit rota zionale come sopra definita maggiore o uguale a 5 classe 2 quando la sezione sia in grado di sviluppare il proprio momento resistente plastico ma che hanno una capacit rotazionale limi tata Possono generalmente classificarsi come tali le sezioni con capacit rotazionale come sopra definita maggiore o uguale a 2 5 classe 3 quando nella sezione le tensioni calcolate nelle fibre estreme compresse possono raggiungere la tensione di snervamento ma l instabilit locale impedisce lo sviluppo del momento resistente plastico 175 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni classe 4 quando necessario tener conto degli effetti dell instabilit locale nelle parti che la compongono per determinarne la resistenza flettente tagliante o normale In tal caso nel calcolo della resistenza la sezione geometrica effettiva pu sostituirsi con una sezione efficace ottenuta dalla prima eliminando le parti di pareti potenzialmente instabili e quindi non pi in grado di contribuire alla resi stenza della sezione Le sezioni di classe 1 e 2 si definiscono compatte quelle di classe 3 moderatamente snelle e quelle di classe 4 come snelle 5 2 2 2 Capacit resistente delle sezioni La capacit resistente flessionale della sezione pu determinarsi calco lando il momento resistente Metodo elastico E
586. sicurezza la durabilit la robustezza ed il rispetto delle condizioni di esercizio delle opere di cui al punto 7 1 1 7 1 3 PRESCRIZIONI GENERALI Le scelte progettuali devono tener conto delle prestazioni attese delle opere dei caratteri geologici del sito ed essere basati su una preventiva modellazione geotecnica dei terreni ottenuta attraverso specifici studi rilievi indagini e prove Le indagini per la caratterizzazione del sito per la definizione del modello geologico e per la modellazione geotecnica del terreno vanno commisurate all importanza ed all estensione dell opera e alle conseguenze che gli interven ti possono produrre sull ambiente circostante in tutte le fasi realizzative e ad opera ultimata con particolare riferimento alle opere esistenti 327 CAPITOLO 7 Norme per le opere interagenti con i terreni e con le rocce per gli interventi I risultati degli studi delle indagini e delle modellazioni geotecniche deb bono essere esposti in specifici distinti documenti Qualora le indagini integrative effettuate durante l esecuzione dell opera comportino una revisione della caratterizzazione geotecnica di progetto que sto andr aggiornato alle nuove conoscenze nello spirito del metodo osserva zionale Qualora l opera ed i suoi effetti sul terreno abbiano grande rilevanza occor re approntare un programma di monitoraggio che preveda un congruo periodo di osservazione anche dopo la fine della co
587. sino a 10 m da ciascun lato a partire dalla mezzeria del bina rio Per convogli transitanti in due direzioni opposte le azioni saranno sommate Nel caso di presenza di pi binari andranno considerati solo due binari Anche l azione qx andr ridotta del fattore k in accordo a quanto previsto nel precedente punto SUPERFICI VERTICALI PARALLELE AL BINARIO Le azioni agenti sul bordo di elementi nastriformi che attraversano i binari come ad esempio le passerelle possono essere ridotte con un fattore pari a 0 75 per una larghezza fino a 1 50 m 298 CAPITOLO 6 Azioni antropiche SUPERFICI ORIZZONTALI ADIACENTI IL BINARIO superficie Inferiore SEZIONE PROSPETTO della struttura Gm agli 10y 99 Ag Eao i EER ii i toa 1 Ag 1 Y 200 Km h V 160 Km h Fig 6 3 12 Valori caratteristici delle azioni q3x per superfici orizzontali adiacenti il binario I valori caratteristici dell azione gzy relativi a superfici orizzontali adia centi il binario sono forniti in Fig 6 3 12 e si applicano indipendentemente dalla forma aerodinamico del treno Per tutte le posizioni lungo le superfici da progettare gx si determiner come una funzione della distanza a dall asse del binario pi vicino Le azioni saranno sommate se ci sono binari su entrambi i lati dell elemento strutturale da calcolare Se la distanza h supera i 3 80 m l azione gx pu essere ridotta del fattore k _ 7 5 h
588. sistema di gestione della qualit che sovrintende al processo produttivo Nell ambito del processo produttivo deve essere posta particolare attenzio ne ai processi di saldatura In particolare il Direttore di stabilimento deve veri ficare tramite opportune prove che le saldature anche nel caso di quelle non resistenti non alterino le caratteristiche meccaniche del prodotto Per i proces si di saldatura si potr fare utile riferimento alla normativa europea applicabi le Nella dichiarazione deve inoltre essere indicato l impegno ad utilizzare esclusivamente elementi di base qualificati all origine Alla dichiarazione deve essere allegata la nota di incarico al direttore dello stabilimento controfirmata dallo stesso per accettazione ed assunzione delle responsabilit ai sensi del presente decreto sui controlli sui materiali Il Servizio Tecnico Centrale attesta l avvenuta presentazione della dichiara zione di cui sopra La dichiarazione sopra citata deve essere confermata annualmente al Servi zio Tecnico Centrale con allegata una dichiarazione attestante che nulla variato rispetto al precedente deposito ovvero siano descritte le avvenute varia zioni Ogni fornitura in cantiere di elementi presaldati presagomati o preassem blati deve essere accompagnata in aggiunta alla documentazione di cui al 397 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale punto 11 2 1 3 da copia dei certificati delle prove fatte e
589. ssere quella calcolata non con siderando gli effetti dello scalzamento nel caso di pile in alveo 294 CAPITOLO 6 Azioni antropiche VERIFICHE DI SICUREZZA SUL BINARIO Al fine di garantire la sicurezza del binario rispetto a fenomeni di instabilit per compressione e rottura per trazione della rotaia nonch rispetto ad ecces sivi scorrimenti nel ballast causa di un suo rapido deterioramento occorre che vengano rispettati i seguenti limiti sull incremento delle tensioni nel binario e sugli spostamenti relativi tra binario e estradosso dell impalcato o del rilevato L incremento massimo di tensione nella rotaia causato dall interazione binario struttura prodotta dai carichi sar assunto pari a AO max 60 N mm per la compressione A0 max 70 N mm per la trazione Lo spostamento massimo consentito tra estradosso dell impalcato o del rile vato e la faccia inferiore della traversa dovuto alle sole forze di avviamento e o di frenatura sar assunto pari a 5 mm Tali limiti sono validi per le seguenti condizioni di posa e di tracciato Posa su ballast traverse in c a p rotaie UIC 60 raggio di curvatura planimetrico superiore a 1500 m sia sul ponte che per un tratto di linea della lunghezza di 100 m a tergo di entrambe le spalle ballast consolidato cos come definito nella istruzione sulla Lunga Rotaia Saldata LRS indicata nel seguito assenza di apparecchi di dilatazione del binario buone
590. ssere verificato che le deformazioni strutturali non producano danni tali da rendere temporaneamente inagibile l edificio 5 7 7 1 4 DISTACCHI TRA EDIFICI I distacchi tra gli edifici devono avere dimensioni tali da evitare fenomeni di mar tellamento tra strutture contigue per tale motivo i distacchi devono avere dimensio ne non inferiore alla somma degli spostamenti allo stato limite ultimo delle strutture medesime Nel caso in cui il distacco relativo ad un edificio esistente per quest ultimo lo spostamento limite va stimato in modo opportuno Particolare attenzione va posta al dimensionamento dei distacchi se gli edifici hanno apparecchi di isolamento sismico In tal caso tutti i collegamenti tra l edificio in esame e il terreno o altre costruzioni la cui rottura pu essere fonte di pericolo o causa di gravi disservizi dovranno sopportare senza rotture gli spostamenti relativi cui sono sottoposti 5 7 7 1 5 COLLEGAMENTI IN FONDAZIONE AI fine di validare l ipotesi di azione sismica unica per la struttura in elevato tutti gli elementi fondali della costruzione vanno almeno collegati da un graticcio di travi o da una piastra di adeguata rigidezza Ogni collegamento va adeguatamente pro porzionato In via semplificata il graticcio di travi di collegamento pu essere dimensionato per resistere ad una forza assiale di trazione o di compressione pari alla forza di taglio alla base del singolo pilastro Quando ci non si realizzi
591. stenza e viceversa se tale equivalenza stabilita dalla UNI EN1912 Profili prestazionali caratteristici diversi da quelli sopra indicati potranno essere assunti nella progettazione sulla base dei risultati documentati di prove sperimentali in conformit a quanto disposto nella EN 14081 o normativa rico nosciuta equivalente per legname di provenienza non Europea 11 6 2 1 Profili caratteristici per legno strutturale di provenienza italiana Profili caratteristici per tipi di legno strutturale di provenienza italiana sono contenuti nelle UNI 11035 Parte 1 e Parte 2 Nelle stesse norme si forniscono le regole di classificazione per i tipi di legname strutturale italiani nonch indicazioni sulla procedura necessaria per l attribuzione di profili caratteristici a tipi di legname non inclusi nella norma 11 6 2 2 Profili caratteristici per legno strutturale di provenienza non italiana Per tipi di legno strutturale di provenienza non italiana possibile utilizzare le Classi di Resistenza equivalenti indicate nella UNI EN 1912 438 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale 11 6 2 3 Uso dei valori caratteristici per legno strutturale I valori indicati nei profili caratteristici possono essere assunti nei calcoli di progetto come valori massimi per le grandezze cui si riferiscono Oltre alle gi citate condizioni di prova normalizzate geometria di prova rottura a 300 s umidit del legno in equilibrio con aria a T 20
592. stico della resistenza R_y dalla resi stenza R m misurata nel corso di una o pi prove di carico il valore caratteri stico della resistenza a compressione e a trazione sar pari al minore dei valori ottenuti applicando i coefficienti di riduzione riportati nella Tabella 7 3 11 Rem media Rem min Rok Min E E Rim min Rem media Rx Min Peet E E Il valore di calcolo della resistenza risulter quindi pari a Ra Rx Yr con i valori dei coefficienti parziali y riportati nella Tabella 7 3 1 Tab 7 3 1 Coefficienti parziali yg per le verifiche dei pali da applicare alle resistenza caratteri stiche desunte da prove di carico RESISTENZA SIMBOLO PALI PALI PALI A ELICA YR INFISSI TRIVELLATI CONTINUA Punta Yb 1 35 1 6 1 45 Laterale compressione Vs 1 35 1 3 1 30 Totale compressione Y 1 35 1 5 1 40 Laterale in trazione Yst 1 60 1 6 1 60 334 CAPITOLO 7 Norme per le opere interagenti con i terreni e con le rocce per gli interventi Tab 7 3 11 Coefficienti di riduzione per la determinazione della resistenza caratteristica dei pali dai risultati di prove di carico statico n numero di prove di carico 1 2 3 4 25 E 1 40 1 30 1 20 1 10 1 00 E 1 40 1 20 1 05 1 00 1 00 Tab 7 3 III Coefficienti di riduzione per la determinazione della resistenza caratteristica dei pali dai risultati di prove in sito
593. stituzione allo scadere della vita di servizio senza significativi effetti sull uso delle strutture in cui sono installati Ai fini della robustezza dei componenti strutturali in oggetto deve essere certificato che trattamenti termici in un campo di temperatura di riferimento 15C 45C non modifichino significativamen te le prestazioni del dispositivo Per opere particolari per le quali le temperatu re prevedibili non rientrano in tale intervallo la sperimentazione verr condot ta per campi di temperatura diversi da quelli di riferimento Se l effetto delle azioni variabili ne fanno modificare con processo ciclico i regimi tensionali deve esserne verificato il decadimento delle caratteristiche meccaniche per effetto della fatica In generale ai fini della presente norma si possono individuare le seguenti tipologie di dispositivi s453 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale Dispositivi Lineari LD dispositivi caratterizzati da un legame forza spo stamento praticamente lineare fino ad un dato livello di spostamento con com portamento stabile per il numero di cicli richiesti e sostanzialmente indipen dente dalla velocit nella fase di scarico non devono mostrare spostamenti resi dui significativi Dispositivi Non Lineari NLD dispositivi caratterizzati da un legame forza spostamento non lineare con comportamento stabile per il numero di cicli richiesti e sostanzialmente indipendente dalla v
594. strutturale stata precedentemente identificata compito del Progettista individuare tale insieme di carichi definendone le rispettive intensit anche in base alle correlazioni statistiche consentito derogare dai valori dei coefficienti di combinazione previsti purch ci sia giustificato da approfonditi studi nel pieno rispetto dei principi e degli obiettivi enunciati da queste norme tecniche in particolare da quanto indicato al Capitolo 2 In termini generali Figura 3 1 1 la costruzione sviluppa fenomeni dinami ci di interazione con l ambiente A titolo esemplificativo nel caso di azioni eoli che agenti su strutture flessibili potranno svilupparsi fenomeni di interazione aeroelastica In tale circostanza il Progettista dovr tenere conto della rilevanza di tali fenomeni di accoppiamento risposta strutturale meccanismo di azione e adottare tutte le contromisure per la salvaguardia della sicurezza e della fun zionalit o viceversa dovr dichiararne responsabilmente la non rilevanza per l opera in esame MODELLI AMBIENTE DI PROGETTO DELLE AZIONI Erag DI t Erag STRUTTURA Eog RISPOSTA STRUTTURA E PRESTAZIONALE Figura 3 1 1 Ambiente di progetto modello della struttura e delle azioni Attraverso i procedimenti di analisi strutturale il Progettista avr il compito di esplorare in modo adeguato la risposta strutturale assicurando la capacit prestazionale dell opera sia in termini di sicurezza e
595. strutturale disegno geometrico della struttura distribuzione dei materiali con le loro caratteristiche l ambiente di progetto provoca le azioni sulla struttura Esse sono indi viduate da una opportuna analisi che deve tenere conto degli eventuali significativi fenomeni di interazione fra la struttura e l ambiente sollecitan te stesso nelle situazioni di progetto persistenti transitorie di predominio di una o pi azioni 2 6 2 OBIETTIVI GENERALI DELL ANALISI STRUTTURALE L analisi strutturale deve sviluppare una indagine della risposta struttura le alle azioni considerate che permetta valutazioni sia qualitative sia quan titative tenuto conto delle incertezze presenti nelle a differenti assunzioni di base ipotesi di partenza b diverse modellazioni e diversi parametri fissati per la modellazione delle azioni pertinenti c diverse modellazioni e diversi parametri fissati per la modellazione del sistema strutturale secondo una strategia che persegua i seguenti due obiettivi generali a delimitazione degli estremi della risposta strutturale b individuazione della sensibilit della risposta strutturale 34 CAPITOLO 2 Sicurezza prestazioni attese azioni sulle costruzioni 2 6 3 CLASSIFICAZIONE DELLE AZIONI Si definisce azione ogni causa o insieme di cause capace di indurre stati limite in una struttura compito del Progettista individuare le azioni significa tive per la costruzione nel rispetto delle pre
596. strutturale principale o per ridurre gli effetti delle esplo sioni superfici di facile cedimento 4 2 4 CLASSIFICAZIONE DELLE AZIONI Le azioni accidentali di progetto con riguardo alle esplosioni possono essere classificate come segue Categoria 1 se sono attese conseguenze negative limitate Categoria 2 se sono attese conseguenze negative di entit media Categoria 3 se sono attese conseguenze negative di entit grave Le verifiche richieste in ciascun caso risultano Categoria 1 non occorrono specifiche verifiche per le situazioni ecceziona li Categoria 2 in dipendenza dalle caratteristiche specifiche della costruzione si pu adottare un analisi semplificata per mezzo di modelli di azioni statiche equivalenti o applicare idonee regole di proget to per i dettagli costruttivi Categoria 3 devono essere effettuati studi approfonditi sia per le azioni che per il modello strutturale eventualmente usando analisi dina miche modelli non lineari ed interazione azione struttura se considerati necessari 112 CAPITOLO 4 Azioni accidentali 4 2 5 ESPLOSIONI IN SCENARI DI CATEGORIA 2 Nella Categoria 2 ove negli ambienti a rischio di esplosione siano presenti idonei pannelli di sfogo consentito limitare l analisi e le verifiche ai soli ele menti chiave della costruzione utilizzando modelli di carico statico equivalen te che deve essere valutato usando procedure e metodi di calcolo di ricono sciuta affidabilit
597. strutture e dei Trasporti Linee Guida del Servizio Tecnico Centrale del Ministero delle Infrastruttu re e dei Trasporti Istruzioni del Consiglio Nazionale delle Ricerche C N R 12 3 O P C M 20 3 2003 N 3274 Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismi ca del territorio nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona sismica e successive modificazioni ed integrazioni 465
598. struzione dell opera 7 2 ARTICOLAZIONE DEL PROGETTO Il progetto delle opere interagenti con il terreno deve articolarsi nelle seguenti fasi modellazione geologica del sito indagini caratterizzazione e modellazione geotecnica scelta della tipologia e tecnologia degli interventi e loro dimensionamento descrizione delle fasi e delle modalit costruttive verifiche della sicurezza e delle prestazioni piani di controllo e monitoraggio delle principali grandezze spostamenti assoluti e relativi dell opera interagente con il terreno e della struttura in elevato carichi piezometrici ecc 7 2 1 MODELLAZIONE GEOLOGICA DEL SITO Il modello geologico del sito deve essere orientato alla ricostruzione dei caratteri stratigrafici litologici strutturali idrogeologici geomorfologici e pi in generale di pericolosit geologica del territorio Esso deve essere sviluppato in modo da costituire utile elemento di riferimento per l inquadramento da parte del progettista delle problematiche geotecniche a piccola e grande scala e del programma delle indagini Il modello geologico di riferimento sar validato e supportato da indagini specifiche in funzione dell importanza dell opera 7 2 2 INDAGINI CARATTERIZZAZIONE E MODELLAZIONE GEOTECNICA La caratterizzazione geotecnica consiste nella individuazione in funzione del tipo di opera e o di intervento delle caratteristiche chimico fisiche e mec caniche del terreno necessarie
599. struzioni devono essere oggetto delle seguen ti verifiche a capacit portante mantenuta per tutta la durata dell incendio b regime deformativo contenuto c capacit portante residua che consenta interventi di ripristino Per garantire il livello V le costruzioni devono essere oggetto delle seguenti verifiche a capacit portante mantenuta per tutta la durata dell incendio b regime deformativo trascurabile c capacit portante residua adeguata alla funzionalit immediata della costruzione 4 2 ESPLOSIONI 4 2 1 GENERALIT L esplosione una azione di tipo accidentale di natura eccezionale nei con fronti della quale il progettista deve rispettare i seguenti principi generali adottare la procedura dell analisi di rischio per identificare gli eventi estre mi le cause e le conseguenze di eventi indesiderati 110 CAPITOLO 4 Azioni accidentali descrivere nel progetto e tenerne conto nel piano di manutenzione delle opere di tutte le precauzioni di sicurezza e le misure protettive richieste per ridurre la probabilit o le conseguenze di situazioni eccezionali Generalmente nel progetto non devono essere prese in esame le azioni deri vanti da esplosioni esterne azioni belliche e sabotaggio salvo che ci non risul ti indispensabile per particolari costruzioni e scenari di progetto richiesti dal Committente o individuati dal progettista Non sono presi in considerazione eventi incidentali 4 2 2 DEF
600. sui dispositivi eseguite e certificate da laboratori di cui all art 59 del DPR n 380 2001 dotati di adeguata competenza attrezzatura ed organizzazione Tali laboratori devono essere incaricati dal produttore previo nulla osta rilascia to dal Servizio Tecnico Centrale In assenza di un attestato di conformit CE i dispositivi antisismici devono esse re dotati di un Benestare Tecnico rilasciato dal Servizio Tecnico Centrale sentito il Consiglio Superiore dei LL PP La documentazione da inviare al Servizio Tecnico Centrale per il rilascio del Benestare Tecnico deve includere almeno a denominazione e caratteristiche del dispositivo che si intende qualificare b disegni con la esatta indicazione delle dimensioni dei materiali impiegati e della loro qualificazione delle tolleranze ammesse e di ogni altra caratteristi ca utile alla loro valutazione c documentazione tecnica con la dichiarazione delle caratteristiche tecniche individuate nella Tabella 11 8 1 d certificati delle prove svolte dal laboratorio di prova prescelto e il manuale di installazione e posa in opera con l individuazione tra gli altri di tutte le specifiche tecniche delle attrezzature e dei prodotti da utilizzare nelle operazioni di posa in opera I dispositivi devono essere dotati di un marchio indelebile che ne comprovi la provenienza e la conformit alla documentazione depositata Allo scopo di assicurare che il prodotto abbia i requisiti previsti da
601. superiore a 250 km h quando la frequenza propria della struttura ricade all interno del fuso indicato in Fig 6 3 7 sufficiente utilizzare i coefficienti dinami ci definiti nel presente paragrafo per le usuali tipologie di ponti ove la velocit di percorrenza sia superio re a 250 km h e o quando la frequenza propria della struttura non ricade all interno del fuso indicato in Fig 6 3 7 e comunque per le tipologie non convenzionali ponti strallati ponti sospesi ponti di grande luce ponti metallici difformi dalle tipologie in uso in ambito ferroviario etc dovr effettuarsi una analisi di runnability secondo le modalit e con i treni reali forniti dal Gestore dell Infrastruttura 283 CAPITOLO 6 Azioni antropiche Frequenza propria Hz 1 10 100 Luce campata L m Fig 6 3 7 Limiti delle frequenze proprie n in funzione della luce Si riporta di seguito Fig 6 3 8 il diagramma di flusso esplicativo delle situa zioni in cui necessario effettuare l analisi dinamica dove i simboli hanno i seguenti significati V la velocit massima sul ponte L la luce in metri del ponte No la prima frequenza propria flessionale del ponte in Hz n la prima frequenza propria torsionale del ponte in Hz V No im dato in funzione di v n nella sottostante tabella Tab 6 3 11 Massimi valori di v no iim per t
602. t 7 00 kN m qk 0 50 kN m e per elementi divisori mobili con 1 00 lt Q lt 2 00 kN m qy 0 80 kN m e per elementi divisori mobili con 2 00 lt Qx lt 3 00 kN m qy 1 20 kKN m Elementi divisori interni con peso proprio maggiore devono essere considerati in fase di progettazione tenendo conto del loro esatto posizionamento sul solaio 6 1 4 SOVRACCARICHI VARIABILI I sovraccarichi variabili comprendono la classe dei carichi legati alla desti nazione d uso dell opera i modelli di tali azioni possono essere costituiti da e carichi uniformemente distribuiti q KN m e carichi lineari H kN m e carichi concentrati Q KN I valori nominali e o caratteristici delle intensit da assumere per i sovracca richi variabili verticali ed orizzontali ripartiti e per le corrispondenti azioni loca 252 CAPITOLO 6 Azioni antropiche li concentrate tutte comprensive degli effetti dinamici ordinari sono riportati nella tabella 6 1 1 I sovraccarichi verticali concentrati Q formano oggetto di verifiche locali distinte e non vanno sovrapposti ai corrispondenti ripartiti essi vanno applicati su impronte di carico appropriate all utilizzo ed alla forma dell orizzontamento in assenza di precise indicazioni pu essere considerata una forma dell impronta di carico quadrata pari a 50 x 50 mm salvo che per le rimesse ed i parcheggi per i quali si applicano su due impronte di 200 x 200 mm distanti 1 60 m I sovrac
603. ta alle dimensioni al tipo alle caratteristiche strutturali all importanza dell opera alle particolarit del sottosuolo ed allo stato delle conoscenze sulla zona in esame Per ciascun elemento spalla e o pila che trasferisce i carichi al terreno di sedime e per tutte le combinazioni di carico devono essere verificate la sicurezza nei riguardi degli stati limite ultimi del sistema struttura fon dazione terreno la sicurezza nei riguardi degli stati limite di esercizio con particolare riguardo agli spostamenti differiti che devono essere compatibili con quel li della struttura nel suo assieme 256 CAPITOLO 6 Azioni antropiche La stabilit e la durabilit delle fondazioni devono essere valutate tenendo conto anche delle possibili azioni negative conseguenti ad azioni chimico fisiche fenomeni di erosione e fenomeni di scalzamento 6 2 2 5 Compatibilit idraulica Per opere in attraversamento di corsi d acqua naturali o artificiali il progetto dovr essere corredato da una relazione riguardante i problemi idrologici idrografici ed idraulici relativi alle scelte progettuali alla costruzione ed all esercizio del ponte L ampiezza e l approfondimento delle indagini e della relativa relazione tecnica saranno commisurati all importanza del problema ed al grado di elaborazione del progetto Va evitata la realizzazione di pile nell alveo di piena ordinaria salvo casi ecce zionali rigorosamente motivati e da s
604. tata 407 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale 11 2 2 11 Procedure di controllo in stabilimento per acciai da cemento arma to ordinario reti e tralicci elettrosaldati 11 2 2 11 1 CONTROLLI SISTEMATICI Prove di qualificazione Il laboratorio di cui all art 59 del DPR n 380 2001 effettua presso lo stabili mento di produzione in almeno quattro sopralluoghi senza preavviso il prelie vo di una serie di 80 saggi ricavati da 40 diversi pannelli 2 per ogni elemento Ogni saggio deve consentire due prove prova di trazione su uno spezzone di filo comprendente almeno un nodo saldato per la determinazione della tensione di rottura della tensione di snervamento e dell allungamento prova di resistenza al distacco offerta dalla saldatura del nodo determina ta forzando con idoneo dispositivo il filo trasversale nella direzione di quello maggiore posto in trazione Il prelievo deve essere effettuato su tutti i prodotti che portano il marchio depo sitato in Italia indipendentemente dall etichettatura o dalla destinazione specifica Per la determinazione delle tensioni caratteristiche di snervamento e rottura determinate in accordo con il punto 11 2 2 3 valgono le medesime formule di cui al punto 11 2 2 10 1 dove n numero dei saggi considerati va assunto nel presente caso pari a 80 ed il coefficiente k assume in funzione di n i valori riportati nelle tabelle di cui al punto 11 2 2 10 1 Qualora uno
605. tatamente alla fornitura di com petenza per il direttore dei lavori e il collaudatore della costruzione b Nella marchiatura dell elemento oltre a quanto gi specificato nel punto 11 6 8 1 deve essere riportato anche l anno di produzione 11 6 8 3 Pannelli a base di legno Ai produttori di pannelli a base di legno per impieghi strutturali per i quali per quanto applicabili valgono integralmente tutte le disposizioni di cui ai pre cedenti punti 11 6 8 1 e 11 6 8 2 fatto altres obbligo di sottoporre la produ zione ai controlli previsti per gli impieghi strutturali conformemente a quanto indicato nella EN 13986 446 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale 11 6 8 4 Altri prodotti a base di legno Ai produttori di elementi a base di legno per impieghi strutturali che non rientrino tra quelli precedentemente esaminati per quanto applicabili valgono integralmente tutte le disposizioni di cui al precedente punto 11 6 8 1 e 11 6 8 2 fatto altres obbligo di sottoporre la produzione ai controlli previsti per impieghi strutturali nelle normative EN applicabili 11 6 8 5 Prodotti provenienti dall estero Gli adempimenti di cui ai punti 11 6 8 1 fino a 11 6 8 4 si applicano anche agli eventuali prodotti finiti provenienti dall estero Per i prodotti provenienti da Paesi esteri nei quali sia in vigore una certifica zione di idoneit tecnica riconosciuta dalle rispettive Autorit competenti il forni tore p
606. tato limite di danno Categoria suolo S Tg Tc Tp A 1 0 0 05 0 25 1 2 B C E 1 5 0 05 0 25 1 2 D 1 8 0 10 0 30 1 2 55 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali Tabella 3 2 V Valori dei parametri dello spettro di progetto della componente verticale per lo stato limite di danno Categoria suolo S Tg Te To A B C D E 1 0 0 05 0 15 1 0 3 2 2 7 Impiego di accelerogrammi Il comportamento strutturale gli stati limite ultimo e di danno potranno esse re verificati mediante l uso di accelerogrammi artificiali o simulati o naturali Quando necessario utilizzare un modello spaziale l azione sismica deve essere rappresentata da gruppi di tre accelerogrammi diversi agenti contempo raneamente nelle tre direzioni principali della struttura La durata degli accelerogrammi dovr essere stabilita sulla base della magni tudo e degli altri parametri fisici che determinano la scelta del valore di a e S ovvero di ay e S ai fini della verifica dello stato limite di danno In assenza di studi specifici la durata della parte pseudo stazionaria degli accelerogrammi sar almeno pari a 10 s Il numero di accelerogrammi o per analisi spaziali di gruppi di accelero grammi deve essere almeno pari a 3 Gli accelerogrammi artificiali dovranno avere uno spettro di risposta elasti co coerente con lo spettro di risposta elastico di cui al punto 3 2 2 3 La coe renza con lo spettro elastico da verif
607. tazione eventualmente disponibile relativa al manufat to da consolidare ed al terreno 349 CAPITOLO 7 Norme per le opere interagenti con i terreni e con le rocce per gli interventi l ubicazione e la scelta delle attrezzature e delle tecniche esecutive delle indagini richieder particolare cura in presenza di manufatti particolarmente sensibili ai cedimenti del terreno di fondazione Le indagini devono anche comprendere la misura di grandezze signifi cative per individuare i caratteri cinematici dei movimenti in atto e devono riguardare la variazione nel tempo di grandezze geotecniche come le pres sioni interstiziali e gli spostamenti del terreno all interno del volume ritenu to significativo Se presumibile il carattere periodico dei fenomeni osser vati legato ad eventi stagionali le misure devono essere adeguatamente protratte nel tempo 7 3 8 3 Tipi di consolidamento geotecnico I principali metodi per il consolidamento di una struttura esistente fanno in generale capo a uno o pi dei seguenti criteri miglioramento e rinforzo dei terreni di fondazione miglioramento e rinforzo dei materiali costituenti la fondazione ampliamento della base trasferimento del carico a strati pi profondi introduzione di sostegni laterali rettifica degli spostamenti del piano di posa Nella scelta del metodo di consolidamento si deve tener conto della circo stanza che i terreni di fondazione del manufatto siano stati da te
608. teriali e alla posa in opera precisando tempi e modalit di costruzione lo spessore massimo degli strati in funzione dei materiali i controlli da eseguire durante la costruzione ed i limiti di accettabilit dei materiali del grado di addensamento da raggiungere e della deformabilit degli strati 7 3 5 2 Verifiche di sicurezza SLU Deve risultare rispettata la condizione di cui al paragrafo 7 2 5 1 e la verifica deve essere condotta secondo la lettera A dello stesso paragrafo facendo riferimento per le azioni di calcolo ai coefficienti del caso A2 e per i parametri del terreno ai coefficienti del caso M2 La stabilit globale dell insieme manufatto terreno di fondazione deve essere studiata nelle condizioni corrispondenti alle diverse fasi costruttive al termine della costruzione e in esercizio Le verifiche locali devono essere estese agli elementi artificiali di rinfor zo eventualmente presenti all interno ed alla base del manufatto con rife rimento anche ai problemi di durabilit Nel caso di manufatti collocati su pendii se ne deve esaminare l influenza sulle condizioni generali di sicu rezza del pendio anche in relazione alle variazioni indotte sul regime idraulico del sottosuolo 7 3 5 3 Verifiche in condizioni di esercizio SLE Si deve verificare che i cedimenti del manufatto siano compatibili con la sua funzionalit Specifiche analisi devono inoltre essere sviluppate per valutare l influen za del manufatto sul
609. terizzato dai medesimi valori nominali delle tensioni di snervamento e rottura dell acciaio laminato a caldo B450C deve rispettare i requisiti indicati nella seguente Tabella 11 2 Ib 393 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale Tabella 11 2 1b CARATTERISTICHE Tensione caratteristica di snervamento fx fy nom N mm Tensione caratteristica di rottura fy ft nom N mm fa 1 05 fy fynom k lt 1 25 Allungamento Ayi k gt 3 Diametro del mandrino per prove di piegamento a 90 e successivo raddrizzamento senza cricche per p lt 12 mm 4o Per l accertamento delle caratteristiche meccaniche vale quanto indicato al punto 11 2 2 3 Nella valutazione del momento ultimo ovvero della tensione ammissibile va applicato alla tensione caratteristica di riferimento oltre al coefficiente par ziale y un coefficiente di modello y 1 2 Nel caso in cui l acciaio trafilato a freddo rispetti le prescrizioni di cui alla tabella 11 2 la valgono le prescrizioni relative all acciaio laminato a caldo 11 2 2 3 Accertamento delle propriet meccaniche Per l accertamento delle propriet meccaniche vale quanto indicato nelle UNI EN ISO 15630 1 e UNI EN ISO 15630 2 Per acciai deformati a freddo ivi compresi i rotoli le propriet meccaniche sono determinate su provette mantenute per 60 minuti a 100 10 C e succes sivamente raffreddate in aria calma a temperatura ambiente In ogni caso q
610. ti del vento misurata a 10 metri dal suolo su un sito di Il categoria vedi Tabella 3 3 1 Tale velocit corrisponde ad un periodo di ritorno T 50 anni ovvero ad una proba bilit di essere superata in un anno pari al 2 In mancanza di specifiche ed adeguate indagini statistiche che tengano conto della scabrezza del sito della topografia del terreno e della direzione del vento per localit poste a quota inferiore di 1500 m sul livello del mare tale velocit non dovr essere assunta minore del valore fornito dall espressione Vref ni Vrefo per d S do Vef Vreto Ka e a ao per a gt ao dove Vrefo Ao Ka sono parametri forniti nella Tabella 3 3 1 e legati alla regione in cui sorge la costruzione in esame in funzione delle zone defini te in Figura 3 3 1 CL a l altitudine sul livello del mare in m del sito ove sorge la costruzione Tabella 3 3 1 Parametri di macrozonazione per il vento Zona Descrizione Vrefo m s ap m k 1 8 1 Valle d Aosta Piemonte Lombardia Trentino Alto Adige Veneto Friuli Venezia Giulia con 25 1000 0 010 l eccezione della provincia di Trieste 2 Emilia Romagna 25 750 0 015 3 Toscana Marche Umbria Lazio Abruzzo Molise Puglia Campania Basilicata Calabria esclusa 27 500 0 020 la provincia di Reggio Calabria 4 Sicilia e provincia di Reggio Calabria 28 500 0 020 5 Sardegna zona a oriente cella retta congiungente 28 750 0 015 Capo T
611. ti delle analisi e quelli di valutazioni semplificate etc 370 11 MATERIALI E PRODOTTI PER USO STRUTTURALE GENERALIT I materiali ed i prodotti utilizzati nelle costruzioni devono rispondere ai requisiti indicati nelle presenti norme I materiali e prodotti per uso strutturale devono essere identificati mediante la descrizione a cura del fabbricante del materiale stesso e dei suoi componenti elementari certificati mediante la documentazione di attestazione che preveda prove sperimentali per misurarne le caratteristiche chimiche fisiche e meccaniche effettuate da un ente terzo indipendente ovvero ove previsto autocertificate dal produttore secondo procedure stabilite dalle specifiche tecniche europee richiamate nel presente docu mento accettati dal Direttore dei lavori mediante controllo delle certificazioni di cui al punto precedente e mediante le prove sperimentali di accettazione previste nelle presenti norme per misurarne le caratteristiche chimiche fisi che e meccaniche Tutte le prove che servono a definire le caratteristiche fisiche chimiche e meccaniche dei materiali strutturali devono essere eseguite e certificate dai laboratori di cui all art 59 del DPR n 380 2001 ovvero sotto il loro diretto con trollo sia per ci che riguarda le prove di certificazione o qualificazione che quelle di accettazione laboratori dovranno fare parte dell albo dei laboratori Ufficiali presso il Ser vizio Tecnico Ce
612. ti delle azioni termiche si adotteranno i coefficienti di espansione termica ar riportati in Tabella 3 4 1 Il Progettista pu adottare valori dif ferenti purch suffragati da studi e indagini sperimentali valori per la muratura e il legno variano considerevolmente a seconda dei particolari materiali utilizzati Per strutture miste acciaio calcestruzzo possibile assumere per l acciaio un a7 omoge neo a quello del calcestruzzo Tabella 3 4 1 Coefficienti di espansione termica MATERIALE Ar 10 C Alluminio 24 Acciaio 16 Acciaio strutturale 12 Calcestruzzo 10 Calcestruzzo alleggerito 7 Muratura 6 10 Legno parallelo alle fibre 5 Legno ortogonale alle fibre 30 70 3 4 3 AZIONI TERMICHE NEGLI EDIFICI In accordo con il modello di distribuzione della temperatura nell elemento strut turale dato in Figura 3 4 1 le azioni termiche per edifici devono essere specificate assegnando in particolare le seguenti grandezze a una componente di temperatura uniforme AT data dalla differenza tra tem peratura media attuale T di un elemento e sua temperatura iniziale To AT T To b una componente di temperatura linearmente variabile data dalla differenza AT tra le temperature sulle superfici di intradosso ed estradosso di un ele mento strutturale La temperatura To corrisponde alla temperatura di un elemento strutturale alla data della messa in esercizio entrata in funzione dei vincoli della strut
613. ti in 5 2 3 1 3 2 I valori limite indicati nel seguito possono essere modificati quando concor dati dal progettista con il committente Valori pi rigorosi potranno comunque essere adottati quando giustificati dalle peculiarit della costruzione e dei mate riali non strutturali 184 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni 5 2 3 2 1 LE AZIONI E LE LORO COMBINAZIONI Le azioni caratteristiche carichi distorsioni variazioni termiche ecc devo no essere definite in accordo con quanto indicato nei capitoli 3 4 e 6 delle pre senti norme Per costruzioni civili o industriali di tipo corrente e per le quali non esistano regolamentazioni specifiche le azioni di calcolo Fy si ottengono nello spirito di quanto indicato nel capitolo 2 combinando le azioni caratteristiche secondo le seguenti formule di correlazione combinazioni frequenti L a Yaj Yecj Gyj Wi Yoi Year Qui H Wai Yoi Yeoi Qki 2 Yen Yeeh Pkn combinazioni quasi permanenti m p L F Yaj Yecj Gy Wa Yor Year Qui Wai Yoi Yeoi Qki 2 Yen Yeeh Pkn FI dove Gy Pi Qui Qi sono definiti al punto 5 2 3 1 1 Ya Ya YP rappresentano i coefficienti parziali cos come definiti nella tabella 5 2 VI a Ye rappresentano i coefficienti di modello delle azioni cos come definiti nella tabella 5 2 VI b Wi sono i coefficienti atti a definire i valori delle azioni variabili assimilabili ai frattili di ordine 0 95 delle
614. ti nel binario esistente non devono superare i valori limite di esercizio della difettosit del binario riportati nelle apposite normative di settore emanate dal Gestore dell Infrastruttura 6 3 2 1 1 COSTRUZIONE DEI RILEVATI I rilevati ferroviari sono costituiti dalla fondazione di supporto agli strati superiori dal corpo del rilevato formato da strati opportunamente costipati e dalla parte sommitale del rilevato che di appoggio alla sovrastruttura ferrovia ria ballast ed armamento requisiti del ballast devono essere conformi oltre alle specifiche previste dal Gestore dell Infrastruttura alle norme europee con tenute nella UNI EN 13450 del 2003 L ultimo strato del rilevato prevede la posa di un sub ballast che viene usual mente realizzato in conglomerato bituminoso Al fine di consentire un adeguato smaltimento delle acque meteoriche gli strati del rilevato a costipazione ultimata devono essere conformati a schiena d asino con una idonea pendenza Tale sagoma simmetrica rispetto all asse della piattaforma nei tratti in ret tilineo mentre nei tratti in curva il vertice spartiacque disassato in modo tale da ottimizzare il volume della massicciata garantendo sempre e comunque lo spessore minimo previsto sotto il piano di posa della traversa in corrisponden za dell asse della rotaia pi bassa rotaia interna alla curva La pendenza delle scarpate del rilevato 2 3 Queste dovranno essere rico perte mediante ste
615. ti per i quali non siano garantiti sperimentalmente sulle principali caratteristiche fisiche e meccaniche coefficienti di variazione inferiori a 0 30 e difettosit di produzione inferiori al 5 Nel caso di utilizzi di tipo strutturale devono essere valutate le caratteri stiche di resistenza di rigidezza nonch la duttilit dei materiali in condizioni di carico il pi possibile vicine a quelle previste nelle applicazioni Devono essere messe in evidenza eventuali comportamenti fragili Per i componenti con funzione strutturale primaria devono essere verificati i seguenti requisiti fondamentali Materiali a comportamento fragile Nel caso di strutture realizzate con materiali a comportamento fragile devo no essere utilizzati elevati coefficienti di sicurezza nei riguardi della crisi dei 228 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni materiali almeno doppi rispetto a quelli usuali nonch schemi di tipo isosta tico o nei quali il possibile cedimento di un vincolo non modifichi in modo sostanziale lo stato tensionale e di conseguenza il margine di sicurezza della struttura Non possono essere realizzate strutture che abbiano funzione portan te principale in zona sismica Robustezza della struttura La crisi di un elemento o un danno localizzato non devono provocare con seguenze sproporzionate rispetto alla causa che li ha prodotti Rischio d incendio La struttura deve avere una resistenza al fuoco adeguata rispetto al risch
616. ti relativi d possono essere trascurati se nessuna delle fondazioni poste nei punti i e j si trova su un suolo di categoria D 3 2 5 3 Variabilit spaziale del moto Nei punti di contatto dell opera con il terreno fondazioni delle pile spalle il moto sismico generalmente diverso a causa del suo carattere intrinsecamente di propagazione delle disomogeneit e delle discontinuit eventualmente presenti e della diversa risposta locale del terreno dovuta a particolari caratteristiche mecca niche e morfologiche Degli effetti sopra indicati dovr tenersi conto quando tali effetti possono esse re significativi e in ogni caso quando le condizioni di sottosuolo sono variabili lungo lo sviluppo del ponte in misura tale da richiedere l uso di spettri di risposta diversi In assenza di modelli fisicamente pi accurati e adeguatamente documentati un criterio di prima approssimazione per tener conto della variabilit spaziale del moto consiste nel sovrapporre agli effetti dinamici valutati ad esempio con lo spet tro di risposta gli effetti pseudo statici indotti da un insieme di spostamenti relati vi tra supporti consecutivi caratterizzati da differenti propriet meccaniche di suolo locali questi ultimi calcolati secondo il punto 3 2 5 2 e applicati alternativamen te con segno opposto vedi Figura 3 2 1 Per quanto riguarda gli effetti dinamici si adotter un unica azione sismica cor rispondente alla categoria di sottosuolo che
617. tico in caso di evidente riduzione della capacit resistente dei materiali o elementi strutturali nel loro insieme a seguito di azioni ambientali sisma vento neve e temperatura che abbiano compromesso la capacit resistente della struttura per degrado e decadimento delle caratteristiche meccaniche dei mate riali dei componenti strutturali della struttura nel suo complesso in caso di azioni accidentali urti incendi esplosioni e di situazioni di funzionamento ed uso anomalo in presenza di distorsioni significative imposte da deformazioni del ter reno di fondazione per riscontrati errori di progetto o di costruzione a seguito di trasformazione delle condizioni d uso della struttura a seguito di un cambio della destinazione d uso della costruzione con variazione dei carichi variabili sulla costruzione per aumentato cimento statico delle strutture Nella valutazione della sicurezza degli edifici esistenti fermo restando l a zione dei carichi la resistenza ed il comportamento delle strutture potr essere valutata con i pi avanzati metodi dell ingegneria strutturale La valutazione di cui al punto 1 sar la base di riferimento per la compila zione del fascicolo del fabbricato Il committente e o il proprietario sotto la loro responsabilit nei riguardi della pubblica incolumit secondo i principi del Capitolo 2 individueranno il termine della vita di servizio dell opera 9 3 INTER
618. tili superiori hanno probabilit del 5 di essere supera ti i frattili inferiori probabilit del 5 di non essere superati In casi di partico lare rilievo o pericolosit possono considerarsi frattili al 5 o Per le grandezze con piccoli coefficienti di variazione ovvero per grandezze che non riguardino univocamente resistenze od azioni si possono considerare frattili al 50 valo ri mediani 30 CAPITOLO 2 Sicurezza prestazioni attese azioni sulle costruzioni La misura della sicurezza si ottiene allora con il metodo dei coefficienti parziali di sicurezza espresso dalla equazione formale associata al problema in 9 Ri 2 Ej Rx 1 bl dd Rist E lai Yrd Eg f Fx Yri VYEa Aa vil dove R4 resistenza di progetto della struttura una funzione dei valori caratteristi ci R di ciascun materiale o prodotto diviso per un coefficiente parziale Ymi gt 1 di sicurezza sulla resistenza del materiale o prodotto e per un ulteriore coefficiente parziale di sicurezza yga che tiene conto delle incer tezze nel modellare la resistenza yga 1 E4 effetto delle azioni di progetto una funzione del valore caratteristico di ciascuna azione F moltiplicato per un coefficiente parziale di sicurezza y e per un ulteriore coefficiente parziale di sicurezza yg4 che tiene conto delle incertezze nel modellare le azioni e i loro effetti y4 1 E4 anche funzione del coefficiente di combinazione p
619. timentazione e di sistemi antincendio c L eventuale crollo degli elementi strutturali secondari non deve costituire pericolo per gli occupanti e per i soccorritori Le classi di capacit portante necessarie per garantire il livello Il di presta zione sono le seguenti R15 per costruzioni ad un piano fuori terra senza interrati R30 per costruzioni fino a due piani fuori terra e un interrato R45 per le altre costruzioni Sono consentite classi inferiori se compatibili con il livello III 4 1 6 3 Livello III Il livello III di prestazione pu ritenersi adeguato per tutte le costruzioni fatte salve quelle per le quali sono richiesti i livelli IV o V I valori di riferimento della capacit portante sufficienti a garantire il livello Ill sono dati nella terza colonna della tabella seguente classe di riferimento in funzione del carico d incendio specifico di progetto qsa CARICHI D INCENDIO SPECIFICI CAPACIT PORTANTE DI PROGETTO q q Classe minima Classe di riferimento Non superiore a 150 MJ m R15 R15 Non superiore a 200 MJ m R15 R20 Non superiore a 300 MJ m R15 R30 Non superiore a 450 MJ m R30 R45 Non superiore a 600 MJ m R30 R60 Non superiore a 900 MJ m R45 R90 Non superiore a 1200 MJ m R60 R120 Non superiore a 1800 MJ m R90 R180 Superiore a 1800 MJ m R120 R240 Nel caso in cui il progetto sia condotto con un approccio prestazionale secondo i criteri
620. to di Con ferma della qualificazione Ogni sospensione della produzione deve essere tempestivamente comuni cata al Servizio Tecnico Centrale indicandone le motivazioni Qualora la pro duzione venga sospesa per oltre un anno la procedura di qualificazione deve essere ripetuta La sospensione della produzione non esenta gli organismi inca ricati dall effettuare le visite di ispezione periodica della qualit di cui ai punti 11 2 2 10 11 2 3 5 e 11 2 4 8 Il Servizio Tecnico Centrale pu effettuare o far effettuare in qualsiasi momento al Laboratorio incaricato ulteriori visite ispettive finalizzate all accer tamento della sussistenza dei requisiti previsti per la qualificazione Al termine del periodo di validit di 5 cinque anni dell Attestato di Quali 389 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale ficazione il produttore deve chiedere il rinnovo il Servizio Tecnico Centrale valutata anche la conformit relativa all intera documentazione fornita nei 5 cinque anni precedenti rinnover la qualificazione Il mancato invio della documentazione di cui sopra entro i previsti sessanta giorni ovvero l accertamento da parte del Servizio Tecnico Centrale di rilevanti non conformit comporta la sospensione ovvero la decadenza della qualificazione 11 2 1 2 Identificazione e rintracciabilit dei prodotti qualificati Ciascun prodotto qualificato deve costantemente essere riconoscibile per quanto concerne le ca
621. to in esercizio e durabilit delle strutture Gli aspetti esecutivi vengono trat tati nella misura atta a garantire che la qualit dei materiali da costruzione e dei prodotti da impiegare ed il livello della lavorazione in cantiere siano conformi alle ipotesi assunte dalle regole di progettazione Gli aspetti esecutivi la lavo razione ed il montaggio sono trattati nel punto 5 3 5 i cui contenuti devono considerarsi come requisiti minimi La presente norma pu essere usata anche per le verifiche di strutture esi stenti purch si provveda ad una corretta valutazione delle caratteristiche del legno in funzione degli stati di degrado 5 3 2 NORME DI CALCOLO 5 3 2 1 Criteri generali 5 3 2 1 1 MODALIT DI ANALISI Le strutture di legno devono essere progettate costruite e collaudate per i carichi definiti dalle presenti norme e con il metodo di verifica della sicurezza agli stati limite Le verifiche dovranno essere condotte nei riguardi degli stati limite di esercizio e degli stati limite ultimi L analisi della struttura ed il calcolo delle azioni interne nelle sezioni sotto le azioni agenti si potr fare ipotizzando un comportamento elastico lineare dei materiali e dei collegamenti considerando i valori medi dei parametri di rigi dezza sia dei materiali che delle unioni Per tipologie strutturali in grado di ridistribuire le azioni interne anche gra zie alla presenza di giunti di adeguata duttilit si pu far uso di metodi di cal
622. to potr ottenersi per trasfor mazione diretta dello spettro di risposta elastico delle accelerazioni usando l e spressione 3 2 5 per periodi di vibrazione che non eccedano i valori T indi cati in Tabella 3 2 VII Tabella 3 2 VII Valori dei parametri Tp e Tp Categoria suolo TE TE A 4 5 10 0 B 5 0 10 0 C D E 6 0 10 0 Per periodi di vibrazione eccedenti Te le ordinate dello spettro possono esse re ottenute dalle formule seguenti Per T lt T lt T Spe T 0 025 ag S Te Tp 2 5 n 1 2 5 n T Tp T Tp 3 2 15 Per T gt Ty Spe T d 3 2 16 Dove tutti i simboli sono gi stati definiti ad eccezione di d definito al punto successivo 3 2 5 2 Spostamento assoluto e relativo del terreno Il valore dello spostamento assoluto orizzontale massimo del suolo d potr ottenersi utilizzando l espressione 3 2 6 Nel caso in cui sia necessario valutare gli effetti della variabilit spazia le del moto vedi punto 3 2 5 3 il valore dello spostamento relativo in direzione trasversale e longitudinale rispetto all asse del ponte tra due punti i e j caratterizzati da propriet meccaniche del suolo differenti pu essere stimato secondo l espressione seguente 59 CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali 3 2 17 di 05 42 d dove d e d sono gli spostamenti massimi del suolo ai supporti i e j calcolati con riferimento alle caratteristiche di suolo locali Gli spostamen
623. to sotto azione sismica e Determinazione dei legami costitutivi del dispositivo mediante prove spe rimentali e Un modello costitutivo che descriva il comportamento del dispositivo in differenti condizioni di uso incluse tutte le combinazioni di azioni previ ste nella presente norma che rappresenti correttamente i fenomeni fisici attesi nel funzionamento del dispositivo in particolare sotto le azioni sismiche e Prove di qualificazione In particolare le caratteristiche tecniche da misurare e dichiarare sono indi cate nella seguente Tabella 11 8 1 a seconda del tipo di dispositivo 454 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale Tabella 11 8 1 CARATTERISTICA D Lineare D Non lineare D Viscoso Isolatore in elastomero Capacit portante si Si si Resistenza ad azioni sismiche si Si Si Modulo di taglio si Si Si si Capacit di rotazione si Si Si si Coefficiente di attrito si Si Capacit di distorsione orizzontale Si si Durabilit si Si Si si Per quanto riguarda la definizione delle suddette caratteristiche le norme di prova di qualificazione ed accettazione dei dispositivi si far riferimento ove pos sibile alle norme europee applicabili ovvero in assenza delle stesse agli allegati all O P C M del 20 marzo 2003 n 3274 Le caratteristiche dei dispositivi di cui alla Tabella 11 8 1 devono essere accer tate mediante opportune prove sui materiali e
624. tori i successivi intermediari e gli utilizzatori finali devono assicura re una corretta archiviazione della documentazione di accompagnamento dei materiali garantendone la disponibilit per almeno 10 anni e devono mantene re evidenti le marcature o etichette di riconoscimento per la rintracciabilit del prodotto Eventuali disposizioni supplementari atte a facilitare l identificazione e la rintracciabilit del prodotto attraverso il marchio possono essere emesse dal Ser vizio Tecnico Centrale 11 6 8 1 2 FORNITURE E DOCUMENTAZIONE DI ACCOMPAGNAMENTO Tutte le forniture di legno strutturale devono essere accompagnate dall atte stato di qualificazione del Servizio Tecnico Centrale L attestato pu essere utilizzato senza limitazione di tempo Su tale attestato deve essere riportato il riferimento al documento di trasporto Le forniture effettuate da un commerciante o da un trasformatore intermedio devono essere accompagnate da copia dei documenti rilasciati dal Produttore e completati con il riferimento al documento di trasporto del commerciante o tra sformatore intermedio 445 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale Il Direttore dei Lavori prima della messa in opera tenuto a verificare quan to sopra indicato ed a rifiutare le eventuali forniture non conformi 11 6 8 2 Legno lamellare produttori di elementi in legno lamellare per i quali valgono integralmen te tutte le disposizioni di cui al preced
625. trolli confermino i risultati ottenuti si dovr procedere ad un controllo teorico e o sperimentale della sicurezza della struttura interessata dal quantita tivo di calcestruzzo non conforme sulla base della resistenza ridotta del calce struzzo Ove ci non fosse possibile ovvero i risultati di tale indagine non risultas sero soddisfacenti si pu dequalificare l opera eseguire lavori di consolida mento ovvero demolire l opera stessa I controlli di accettazione sono obbligatori ed il collaudatore tenuto a controllarne la validit qualitativa e quantitativa ove ci non fosse il collau datore tenuto a far eseguire delle prove che attestino le caratteristiche del cal cestruzzo seguendo la medesima procedura che si applica quando non risulti no rispettati i limiti fissati dai controlli di accettazione 376 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale 11 1 6 CONTROLLO DELLA RESISTENZA DEL CALCESTRUZZO IN OPERA Nel caso in cui le resistenze a compressione dei provini prelevati durante il getto non soddisfino i criteri di accettazione della classe di resistenza caratteristi ca prevista nel progetto oppure sorgano dubbi sulla qualit e rispondenza del cal cestruzzo ai valori di resistenza determinati nel corso della qualificazione della miscela oppure si renda necessario valutare a posteriori le propriet di un calce struzzo precedentemente messo in opera si pu procedere ad una valutazione
626. tteristiche meccaniche riportate nelle specifiche norme europee elenca te nella successiva Tabella 11 2 1X nelle classi di duttilit JR JO J2 e K2 Il produttore dichiara le caratteristiche tecniche che devono essere contenu te nelle informazioni che accompagnano l attestato di qualificazione ovvero quando previsto la marcatura CE di cui al DPR n 246 93 Le caratteristiche tecniche per i profilati cavi devono essere in accordo con quanto previsto dalle tabelle delle norme di riferimento EN 10210 1 e EN 10219 1 e riassunte come riportato nella tabella seguente Tabella 11 2 1X Caratteristiche tecniche per i profilati cavi ACCIAIO NORMA EUROPEA TABELLE DI RIFERIMENTO Profilati cavi finiti a caldo Non legati A1 A 2 A 3 EN 10210 1 A grano fine B1 B 2 B 3 Profilati cavi saldati formati a freddo A1 A2 A3 Materiale di partenza allo stato EN 10219 1 Normalizzato B1 B3 B4 Termomeccanico B2 B3 B5 Le prove ed i metodi di misura sono quelli previsti dalle norme suddette 11 2 4 2 3 CONTROLLI SUI PRODOTTI LAMINATI I controlli sui laminati verranno eseguiti secondo le prescrizioni di cui al punto 11 2 4 8 11 2 4 2 4 FORNITURA DEI PRODOTTI LAMINATI Per la documentazione di accompagnamento delle forniture vale quanto indicato al punto 11 2 1 3 11 2 4 3 Acciaio per getti Per l esecuzione di parti in getti si devono impiegare getti di acciaio Fe G 400 Fe G 450 Fe G 520 UNI 3158 ed UNI 3158 FA 152 8
627. tterizzazione dei terreni e dei materiali messi in opera deve derivare da insiemi statistici di misure di grandezze fisiche che si svilup peranno dall inizio della progettazione fino al collaudo dell opera secondo un processo di conoscenza in progess Per tale motivo il progetto ed i relativi calcoli si svilupperanno su caratteri stiche meccaniche dei materiali presuntive e sui risultati delle indagini preven tive effettuate nei terreni di sedime mentre la verifica di sicurezza dell opera costruita andr sviluppata sulla base dell identificazione dei materiali e dei ter reni acquisite nel corso dell esecuzione L approfondita conoscenza delle azioni e delle resistenze porta alla maggio re sicurezza delle costruzioni ed a un loro minor costo gt 21 CAPITOLO 1 Preambolo La norma si sviluppa in 11 Capitoli Il Capitolo 2 Sicurezza e prestazioni attese definisce i principi fondamen tali per la valutazione della sicurezza e per l identificazione delle prestazioni delle strutture Introduce il principio della vita utile di progetto delle opere e definisce due Classi di opere differenziate da una diversa vita utile e condizio ni di cimento statico Il Testo codifica i modelli per la descrizione delle azioni ambientali e natu rali Capitolo 3 delle azioni accidentali Capitolo 4 nonch quelle antropiche per le opere civili ed industriali stradali e ferroviarie Capitolo 6 Le Norme per le Costruzioni Capito
628. tti Urto di veicolo in svio qs l altezza dei parapetti non potr essere inferiore ad un metro parapetti devono essere calcolati in base ad un azione orizzontale di 1 3 kN m applica ta al corrimano sicurvia e gli elementi strutturali ai quali sono collegati devono essere dimen sionati per un azione orizzontale trasversale non inferiore a 100 kN distribuita su 0 50 m ed applicata ad una quota h misurata dal piano viario pari alla minore delle dimensioni h h dove h altezza della barriera 0 10m h 1 00m 6 2 3 11 Altre azioni variabili azioni idrauliche urto di un veicolo urto di ghiacci e natanti su pile q Azioni idrauliche Le azioni idrauliche sulle pile poste nell alveo dei fiumi andranno calcolate secondo le prescrizioni del punto 6 2 2 5 tenendo conto oltre che dell orientamento e della forma della pila anche degli effetti di modi ficazioni locali dell alveo dovute per esempio allo scalzamento atteso in fase transitoria rapida Urto di un veicolo contro le strutture L intensit e le modalit di applica zione di questo tipo di azioni vanno definite attraverso una specifica analisi di rischio In assenza di tale analisi e nel caso in cui si possa verificare l urto di un veicolo su di un elemento strutturale principale qual ad esempio il caso delle pile dei sovrappassi si dovr considerare agente sull elemento strutturale o sulla sua eventuale protezione un azione orizzontale applicata a 1 25 m dal pi
629. ttura pu essere condotta con Metodo elastico E determinando gli effetti delle azioni nell ipotesi di comportamento strutturale indefinitamente elastico il metodo applicabile a tutti i tipi di sezioni La resistenza delle sezioni deve valutarsi con il metodo elastico pla stico o elasto plastico per le sezioni compatte classe 1 e 2 con il metodo elastico o elasto plastico per le sezioni moderatamente snelle o snelle classe 3 e 4 Metodo plastico P valutando gli effetti delle azioni nell ipotesi di comportamento struttu rale rigido plastico trascurando le deformazioni elastiche delle mem brature e concentrando le deformazioni plastiche nelle sezioni di for mazione delle cerniere plastiche Il metodo applicabile solo a strut ture interamente composte da sezioni compatte di classe 1 e che la for mazione delle cerniere plastiche non sia preceduta da instabilit delle membrature componenti e dal collasso dei collegamenti La resistenza delle sezioni deve determinarsi con il metodo plastico Il metodo plastico pu essere usato nell analisi globale della struttura o dei suoi elementi a condizione che l acciaio soddisfi i seguenti ulte riori requisiti il rapporto fra la resistenza minima a rottura per trazione e la resi stenza minima di snervamento sia maggiore o uguale a 1 2 l allungamento a rottura nel caso di lunghezza fra i riferimenti di 5 65 VA dove Ap l area della sezione trasversale originaria no
630. tuni controlli nel caso in cui strutture o elementi strutturali suscettibili al distacco dei vortici si trovino affiancati coppie o file di ciminiere fasci di tubi In questa situazione gli effetti d interferenza possono causare azioni ed effetti notevolmente maggiori di quelle che competono al caso di struttura o elemen to isolato 3 3 12 2 Fenomeni di natura aeroelastica L azione del vento sulle costruzioni o loro elementi in generale consiste nella sovrapposizione di forze di natura aerodinamica sostanzialmente indipendenti dal moto relativo fra la struttura e il fluido e di natura aeroelastica o autoeccita te la cui presenza dovuta al moto relativo fra la struttura e il fluido Le forze aeroelastiche sono funzioni della velocit del vento e cambiano il comportamento della struttura modificandone i fattori di smorzamento e le fre quenze proprie Si definiscono critiche le velocit del vento il cui superamento rende nega tivo lo smorzamento o labile la struttura La prima situazione d luogo a fenomeni aeroelastici comunemente chia mati galloping tipico di elementi strutturali non circolari cavi ghiacciati o flutter tipico di ponti sospesi e strallati profili alari La seconda situazione d luogo a un fenomeno aeroelastico comunemente chiamato divergenza tipico di impalcati da ponte e lastre sottili Questi fenomeni devono essere studiati con opportune prove aeroelastiche in galleria d
631. tura Per una serie di elementi strutturali omogenei e nel caso che la temperatura non costituisca azione fondamentale per la sicurezza della struttura o per il manteni mento delle sue prestazioni consentito assumere la sola componente AT quale variazione di temperatura sulla sezione dell elemento La temperatura media attua le T presente nella relazione AT T T pu essere in questo caso valutata come media tra la temperatura esterna Tes ed interna Tin presente nell edificio Indicati vamente i valori di temperatura esterna ed interna possono essere ricavati secondo le Tabelle 3 4 11 3 4 11 e 3 4 IV BS CAPITOLO 3 Azioni ambientali e naturali Tabella 3 4 11 Temperatura interna degli edifici STAGIONE TEMPERATURA in T Estate T Inverno T3 NOTA I valori T e T devono essere scelti dal Progettista in funzione della tipologia dell edificio e della sua destinazione d uso In mancanza di ulteriori indicazioni si pu assumere T 25 C T 20 C Tabella 3 4 III Temperatura esterna per edifici fuori terra STAGIONE Fattore di assorbimento TEMPERATURA Test Estate funzione del colore 0 5 Tmax T3 della superficie Superficie riflettente 0 7 Tmax T4 Superficie chiara 0 9 Superficie scura Tmax T5 Inverno Tmin NOTA Tmax e Tmin sono definiti rispettivamente come massima e minima temperatura dell aria nel sito della costru zione con periodo di ritorno di 50
632. ture e documentazione di accompagnamento Tutte le forniture di acciaio devono essere accompagnate dall attestato di qualificazione del Servizio Tecnico Centrale L attestato pu essere utilizzato senza limitazione di tempo Su tale attestato deve essere riportato il riferimento al documento di tra sporto Le forniture effettuate da un commerciante o da un trasformatore intermedio devono essere accompagnate da copia dei documenti rilasciati dal Produttore e completati con il riferimento al documento di trasporto del commerciante o tra sformatore intermedio 391 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale Il Direttore dei Lavori prima della messa in opera tenuto a verificare quan to sopra indicato ed a rifiutare le eventuali forniture non conformi 11 2 1 4 Prove di qualificazione e verifiche periodiche della qualit I laboratori incaricati di cui all art 59 del DPR n 380 2001 devono operare secondo uno specifico piano di qualit approvato dal Servizio Tecnico Centra le I certificati di prova emessi dovranno essere uniformati ad un modello stan dard elaborato dal Servizio Tecnico Centrale I relativi certificati devono contenere almeno l identificazione dell azienda produttrice e dello stabilimento di produzio ne l indicazione del tipo di prodotto e della eventuale dichiarata saldabilit il marchio di identificazione del prodotto depositato presso il Servizio Tec nico Centrale gli
633. ualora lo snervamento non sia chiaramente individuabile si sostituisce f con fg La prova di piegamento e raddrizzamento si esegue alla temperatura di 20 5 C piegando la provetta a 90 mantenendola poi per 30 minuti a 100 10 C e procedendo dopo raffreddamento in aria al parziale raddrizza mento per almeno 20 Dopo la prova il campione non deve presentare cricche 11 2 2 4 Caratteristiche dimensionali L acciaio per cemento armato generalmente prodotto in stabilimento sotto forma di barre o rotoli reti o tralicci per utilizzo diretto o come elementi di base per successive trasformazioni 394 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale Prima della fornitura in cantiere gli elementi di cui sopra possono essere sal dati presagomati o preassemblati in appositi centri di trasformazione a forma re elementi composti direttamente utilizzabili in opera quali elementi presagomati staffe ferri piegati ecc elementi preassemblati gabbie di armatura ecc Tutti gli acciai per cemento armato devono essere ad aderenza migliorata aventi cio una superficie dotata di nervature trasversali uniformemente distri buite sull intera lunghezza atte ad aumentarne l aderenza al conglomerato cementizio Per quanto riguarda la marcatura dei prodotti vale quanto indicato al punto 11 2 1 2 Per la documentazione di accompagnamento delle forniture vale quanto indicato al punto 11 2 1 3 BARRE E ROTOLI Le
634. uardi delle pro priet di aderenza si calcoler per un numero significativo di barre il valo re dell indice di aderenza definito dall espressione 2anlr cos 90 f confrontando quindi il valore medio di con il corrispondente Ig L valuta to sulle barre provate in laboratorio La partita ritenuta idonea se verificata almeno una delle due seguen ti ineguaglianze A e B le To RL T A Ik 0 048 per 5 mm lt lt 6 mm Ik 0 055 per 6 mm lt lt 8 mm Ik 0 060 per 8 mm lt lt 12 mm B lk 0 065 per gt 12 mm essendo Tm valore limite di T quale sopra definito per il diametro considerato TmT valori desunti dalle prove di laboratorio diametro nominale della barra C interasse delle nervature An altezza media delle nervature B inclinazione delle nervature sull asse della barra espressa in gradi lk lunghezza delle nervature k valore di Ik determinato sulle barre della fornitura considerata lk L valore di Ik determinato sulle barre provate in laboratorio Qualora il profilo comporti particolarit di forma non contemplate nella definizione di ad esempio nocciolo non circolare l ineguaglianza A deve essere verificata per i soli risalti o nervature Nel certificato di prova devono essere descritte le caratteristiche geome triche della sezione e delle nervature e deve inoltre essere indicata quale delle due disuguaglianze A o B viene rispet
635. uccessive Aggressive Ambiente aggressivo per cause naturali caratterizzato da ele vata umidit scarso o nullo soleggiamento Molto aggressive Ambiente molto aggressivo per cause antropiche caratteriz zato da presenza di liquidi o di aeriformi particolarmente cor rosivi ambiente marino 141 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni 5 1 2 2 6 4 Sensibilit delle armature alla corrosione Le armature si distinguono in due gruppi armature sensibili armature poco sensibili Appartengono al primo gruppo gli acciai ordinari e gli acciai da precom presso con stato tensionale imposto Appartengono al secondo gruppo gli acciai zincati ed inossidabili 5 1 2 2 6 5 Scelta degli stati limite di fessurazione Nella tabella 5 1 X sono indicati i criteri di scelta dello stato limite di fessu razione con riferimento alle esigenze sopra riportate Nel caso della precompressione parziale richiesta la verifica allo stato limi te di decompressione per la combinazione di azioni quasi permanente e la veri fica allo stato limite di apertura delle fessure per le combinazioni di azioni fre quente e rara l impiego della precompressione parziale a causa della fessurazione della sezione in condizioni di esercizio soggetto a particolari limitazioni nel segui to specificate Tabella 5 1 X Gruppi di Condizioni Combinazione Armatura esigenze ambientali di azioni Sensibile Poc
636. ui il contributo del carico variabile sia a favore di sicurezza Woi rappresentano i coefficienti di combinazione da determinarsi sulla base di considerazioni statistiche per tenere conto della ridotta probabilit di intervento simultaneo di tutte le azioni variabili con i rispettivi valori caratteristici Nello spirito del terzo comma del punto 5 1 1 compito del Progettista identificare il numero delle combinazioni F4 da considerare e le specifiche caratteristiche di ciascuna di queste In mancanza di informazioni specifiche ed adeguate si possono attribuire ai coefficienti wo i valori indicati in Tabella 5 1 1 Il contributo delle deformazioni impresse non imposte appositamente deve essere trascurato se a favore della sicurezza 5 1 2 3 4 LE RESISTENZE DI CALCOLO DEI MATERIALI 5 1 2 3 4 1 Tensioni normali di compressione ammissibili nel conglomerato Per calcestruzzi strutturali la tensione normale ammissibile 0 vale z R O ck Yme dove di norma Yme 3 2 145 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni Nel caso di solette o elementi con spessore minore di 50 mm Yme 4 6 Nella sollecitazione di pressoflessione la tensione media dell intera sezione non deve superare la tensione ammissibile per compressione sem plice Nel caso di calcolo mediante modelli tirante puntone nelle verifiche delle bielle di conglomerato cementizio le compressioni devono essere limitate al 70 di 5 5 1 2 3 4 2 Tensioni ta
637. uilibrio globale della resistenza per rottura dei materiali o per instabilit della fatica e la idoneit funzionale in esercizio valutando in ogni caso le azioni e le loro combinazio ni come indicato nel punto 5 2 3 3 2 189 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni l analisi strutturale condotta con metodo elastico determinando in tal modo sia la capacit resistente delle sezioni come indicato in 5 3 2 2 che lo stato di sollecitazione nelle varie parti della struttura Le verifiche di equilibrio globale e quelle di fatica sono condotte come indi cato nei punti 5 2 3 1 2 e 5 2 3 1 4 Le verifiche di resistenza si effettuano determinando gli stati tensionali nei materiali ed imponendo che in ogni caso non vengano superati i valori massi mi delle resistenze di calcolo indicate in 5 2 3 3 3 Le verifiche di funzionalit in esercizio si conducono come indicato in 5 2 3 2 con le azioni valutate come in 5 2 3 3 2 5 2 3 3 2 LE AZIONI E LE LORO COMBINAZIONI Le azioni carichi distorsioni variazioni termiche devono essere definite in accordo con quanto indicato nei capitoli 3 4 e 6 delle presenti norme Per costruzioni civili o industriali di tipo corrente e per le quali non esistano regolamentazioni specifiche le azioni devono essere combinate come di segui to indicato F Gyj Vor Qu Woi Yoi Qi 5 Pen F i dove Fa rappresenta la combinazione di carico i simboli e indicano l applicazione
638. ulla sicurezza dell opera L entit delle azioni ambientali da prendere in conto saranno determinate dal Progettista in relazione al tempo dell azione transitoria e della tecnologia esecutiva 5 1 4 VERIFICHE PER SITUAZIONI PROGETTUALI ACCIDENTALI Per le verifiche relative a situazioni progettuali accidentali incendio esplo sioni urti etc il progetto dovr dimostrare la robustezza della costruzione mediante l individuazione di scenari di danno 147 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni Per le azioni e le loro combinazioni si rimanda al punto 5 1 2 1 2 dove i coefficienti parziali Yc Yo Y assumono i seguenti valori Azioni accidentali sfavorevoli alla sicurezza favorevoli alla sicurezza YGj 1 0 0 9 Yaoi 1 0 0 YPh 1 0 0 9 Le resistenze di calcolo del calcestruzzo e dell aderenza acciaio calcestruz zo riferite ad uno specifico scenario di contingenza si ottengono dagli specifici valori caratteristici divisi per il coefficiente parziale y che assume i seguenti valori e situazioni accidentali quali esplosioni urti 1 2 e incendio 1 0 Le resistenze di calcolo dell acciaio riferite ad uno specifico scenario di con tingenza si ottengono dagli specifici valori caratteristici divisi per il coefficien te parziale y che assume i seguenti valori e situazioni accidentali quali esplosioni urti 1 0 e incendio 1 0 Per la valutazione delle resistenze degli elementi strutturali
639. ulle costruzioni 5 3 4 4 Controventamento 5 3 4 4 1 GENERALIT Le strutture che non risultino adeguatamente rigide devono essere contro ventate per impedirne l instabilit o una eccessiva deformazione Le forze di progetto sui controventi devono essere determinate tenendo conto della combinazione pi sfavorevole di imperfezioni geometriche struttu rali di inflessioni indotte e di carichi esterni direttamente agenti sui controventi medesimi 5 3 5 REGOLE PRATICHE DI ESECUZIONE requisiti essenziali esposti in questo capitolo sono condizioni necessarie per l applicabilit delle regole di progetto date in questo paragrafo Per tutte le membrature lo scostamento dalla rettilineit misurato a met della luce di instabilit non dovr superare 1 500 della medesima luce nel caso di elementi lamellari incollati e 1 300 della stessa nel caso di elementi di legno massiccio Il legno i componenti derivati dal legno e gli elementi strutturali non dovranno di regola essere esposti a condizioni atmosferiche pi severe di quel le previste per la struttura finita Prima della costruzione il legno dovr essere portato ad una umidit il pi vicino possibile a quella appropriata alle condizioni ambientali in cui si trover nell opera finita Qualora si operi con elementi lignei anche parziali per i quali assumano importanza trascurabile gli effetti del ritiro o comunque della variazione della umidit si potr accettare durante la
640. ulle modalit produttive controllo sui materiali con identificazione degli stessi controllo sulla geometria e sulle dimensioni degli elementi strutturali controllo sulle unioni controllo sui difetti degli elementi di legno controllo finale sulle strutture completate in opera I risultati dei controlli andranno certificati mediante documenti di accettazione 5 3 6 2 Prove di carico Le prove di carico ove ritenute necessarie dal collaudatore dovranno rispettare le modalit previste al capitolo 8 e potranno tener conto di quel le indicate nella UNI EN 380 Strutture di legno Metodi di prova Prin cipi generali per le prove di carico statico Il programma delle prove deve essere sottoposto al direttore dei lavori ed al progettista e reso noto al costruttore Le procedure da seguire potranno essere pertanto limitate alla proce dura 1 e o alla procedura 2 della UNI EN 380 in relazione al tipo della struttura ed alla natura dei carichi L esito della prova potr essere valutato sulla base dei seguenti elemen ti dopo la fase iniziale di assestamento le deformazioni si accrescano all incirca proporzionalmente ai carichi tenuto conto del fluage nel corso della prova non si siano prodotte lesioni deformazioni o dissesti che compromettano la sicurezza e la conservazione dell ope ra la deformazione elastica risulti compatibile con le previsione di cal colo la deformazione residua dopo la prima a
641. unione si deve tenere conto dell effetto delle differenti propriet di rigi dezza dei mezzi di unione stessi 207 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni 5 3 3 3 Unioni realizzate con connettori di tipo speciale 5 3 3 3 1 GENERALIT ammesso l impiego di sistemi di connessione di tipo speciale purch il comportamento degli stessi sia chiaramente individuato su base teorica e o spe rimentale e purch sia comunque garantito un livello di sicurezza compatibile con quanto previsto nella presente normativa 5 3 4 SISTEMI STRUTTURALI 5 3 4 1 Travi assemblate meccanicamente 5 3 4 1 1 GENERALIT In presenza di elemento ligneo monodimensionale composto da pi ele menti accostati e tra loro connessi a mezzo di unione di tipo meccanico le veri fiche sull elemento composto dovranno tener conto degli scorrimenti nelle unioni A questo scopo ammesso modellare il comportamento delle unioni con relazioni lineari tra sforzo e scorrimento Nel caso di utilizzo del legno accoppiato anche a materiali diversi tramite connessioni o incollaggi la verifica complessiva dell elemento composto dovr seguire i metodi della scienza delle costruzioni ovvero seguire approcci com provati da idonea sperimentazione diretta o da qualificata letteratura tecnica scientifica In ogni caso le sollecitazioni nei singoli elementi compo nenti dovranno essere confrontate con quelle specificate nelle normative perti nenti per ciascun singolo materiale
642. unioni dei vari componenti a formare un insieme strutturale devono realizzare l ipotesi di nodo rigido ed essere idonee ad assorbire gli sforzi con adeguato margine Per le costruzioni in zona sismica le unioni tra elementi devono essere in grado di assicurare all insieme strutturale un comportamento duttile adeguato a garantire la sicurezza sismica consentendo la formazione e lo sviluppo delle necessarie plasticizzazioni senza dar luogo a rotture o meccanismi di collasso locali 5 1 10 6 3 TOLLERANZE Il Progettista deve indicare le tolleranze minime di produzione che dovr rispettare il componente prefabbricato Il componente che non rispetta tali tolleranze sar giudicato non conforme e quindi potr essere utilizzato nella costruzione solo previa specifica accettazione e verifica condotta con esito positivo da parte del Direttore dei Lavori Il Progettista stabilisce le tolleranze in funzione del processo produttivo delle esigenze di montaggio degli stati termici coattivi e reologici che si manifestano durante la realizzazione e l uso dell opera Il Progettista indica i valori delle tolleranze previste e quelle totali che andranno verificate e controllate nelle varie fasi del processo produttivo 169 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni 5 1 10 7 Controlli e Collaudi 5 1 10 7 1 PROCEDURE PER IL COLLAUDO STATICO Fermo restando il disposto di cui al punto 10 delle presenti norme relative al collaudo statico
643. utte le azioni che posso no derivare da una causa eccezionale ma deve esistere una ragionevole pro babilit che essa non venga danneggiata in maniera sproporzionata alle cause di origine 111 CAPITOLO 4 Azioni accidentali Sono considerati accettabili i danneggiamenti localizzati anche gravi dovuti ad esplosioni a condizione che ci non esponga al pericolo l intera struttura o che la capacit portante sia mantenuta per un tempo sufficiente affinch siano prese le necessarie misure di emergenza come per esempio l evacuazione dell edificio e del suo circondario Nei confronti delle esplosioni possono essere adottate diverse misure di protezione come attutire le sovrapressioni attraverso l adozione di superfici di facile cedi mento con pressioni di sfogo definite e separando porzioni di edificio a rischio di esplosione da altre difendere la struttura dagli effetti dell azione con specifici elementi costruttivi protettivi progettare la struttura in modo tale che non si verifichino crolli signifi cativi se ha luogo un cedimento locale di un elemento esposto alle azioni eccezionali progettare con particolare attenzione gli elementi chiave curare in modo opportuno i particolari costruttivi degli elementi struttu rali esposti alle azioni eccezionali applicare il principio della gerarchia delle resistenze accettando il cedi mento opportunamente calibrato di elementi secondari per evitare danni al sistema
644. ve da effettuare sono quelle di cui al successivo punto 11 2 3 5 3 418 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale 11 2 3 5 3 DETERMINAZIONE DELLE PROPRIET E TOLLERANZE 11 2 3 5 3 1 Diametro e Area della sezione A L area della sezione di fili lisci con impronte trecce e trefoli si valuta per pesata assumendo che la densit dell acciaio sia pari a 7 81 kg dm 7 85 kg dm per le barre La misura delle dimensioni trasversali nei fili con impronta non deve essere effettuata in corrispondenza delle impronte stesse Sui valori nominali delle sezioni dei fili delle barre delle trecce e dei trefo li ammessa una tolleranza di 2 2 6 per le barre Nei calcoli statici si adottano le sezioni nominali 11 2 3 5 3 2 Tensione di rottura La determinazione si effettua per mezzo della prova a trazione su barre secondo EN 10002 1 su fili trecce e trefoli secondo UNI EN ISO 15630 3 11 2 3 5 3 3 Allungamento sotto carico massimo A Per barre fili e trefoli la determinazione viene eseguita secondo la norma UNI EN ISO15630 3 11 2 3 5 3 4 Limite elastico allo 0 1 0 7 Il valore del limite convenzionale fpo si ricava dal corrispondente diagram ma sforzi deformazioni ottenuto con prove a trazione eseguite secondo UNI EN 15630 3 singoli valori unitari devono essere riferiti alle corrispondenti sezioni nomi nali Il valore del limite 0 1 deve risultare compreso tra l 85 ed il 95 del
645. vi costi da prevedersi una scala di discesa dall impalcato ai pulvini delle pile ogni tre campate del viadotto stesso e comunque ad una distanza non superiore a 100 metri l una dall altra quando trattasi di impalcati a cassone che possono essere percorsi al loro interno oppure una in corri spondenza di ogni pila quando si tratta di impalcati a travi o a cassone conti nuo La scala di discesa ai pulvini deve essere completamente esterna alla solet ta Sempre al fine di rendere le strutture pi facilmente ispezionabili l altezza libera corrente all interno di sezioni chiuse deve risultare non minore di 1 80 m Qualora si adottino soluzioni strutturali a due cassoncini per via di corsa sono ammesse previo approvazione del Gestore dell Infrastruttura altezze interne 275 CAPITOLO 6 Azioni antropiche inferiori al limite suddetto fino ad un minimo di 1 60 m a condizione che la lunghezza totale del viadotto non sia superiore a 600 m e che vi siano discese dall impalcato al pulvino disposte una ogni due pile Ove si adottino impalcati a singolo cassone per via di corsa o a monocassone per due o pi binari sono ammesse previo approvazione del Gestore dell Infrastruttura altezze interne inferiori a 1 80 m fino ad un minimo di 1 60 m a condizione che vi siano disce se dall impalcato al pulvino disposte una ogni due pile In presenza di viadotti lunghi pi di 1000 m necessario prevedere l accesso ai pulvini anche diret
646. viario deve essere costituito da strati di materiale idoneo con spessori tali da poter essere costipati sufficientemente in relazione al tipo di materiale impiegato Per ottenere la portanza desiderata gli strati devono essere compattati alla massima densit in riferimento alla quantit d ac qua contenuta Al fine di permettere un adeguato addensamento sono da esclu dersi materiali con tendenza allo sfaldamento ed all alterazione naturale o mec canica ed i materiali monogranulari Nella progettazione e realizzazione dei rilevati ferroviari prevale il concetto dell impiego di materiali con particolari caratteristiche di idoneit Tali caratte ristiche possono essere proprie dei materiali oppure conseguite tramite oppor tuni trattamenti Al riguardo si rimanda ai sistemi e metodologie di trattamento maggiormen te utilizzate nel settore delle realizzazioni di opere in terra come trattamento delle terre con calce e con cemento Tali trattamenti sono finalizzati all otteni mento di miscele di caratteristiche fisico meccaniche tali che dopo costipa mento risultino idonee per capacit portante e resistenza alla formazione di rilevati ferroviari Rientrano nel settore dei materiali trattati anche quelli provenienti da scarti edilizi dell industria di prefabbricazione e di manufatti in calcestruzzo armato che dopo riciclaggio in appositi impianti possono risultare idonei alla forma zione di opere in terra l impiego in campo ferr
647. za zione delle opere 352 CAPITOLO 7 Norme per le opere interagenti con i terreni e con le rocce per gli interventi In interventi che comportano emungimento di fluidi dal sottosuolo si deve accertare che tali interventi siano compatibili con le caratteristiche dell acquifero e che eventuali cedimenti della superficie del suolo siano compatibili con la stabilit e la funzionalit dei manufatti presenti nella zona interessata dall emungimento Nelle zone classificate sismiche le indagini devono essere finalizzate anche alla caratterizzazione del territorio per lo studio dei fenomeni di amplificazione locale 7 4 EFFETTI DELL AZIONE SISMICA Nel presente paragrafo vengono illustrate le prescrizioni aggiuntive che devono essere rispettate per valutare gli effetti dell azione sismica Per la valutazione della sicurezza le azioni sismiche vengono combi nate con le altre azioni come specificato al punto 3 2 3 Va altres tenuto conto di quanto asserito al punto 3 2 1 ossia che in generale ai fini della definizione dell azione sismica di progetto dev es sere valutata l influenza delle condizioni stratigrafiche morfologiche e geotecniche locali mediante studi di risposta sismica locale microzona zione In assenza di tali studi si potr utilizzare la classificazione ripor tata allo stesso punto con le precisazioni del punto 3 2 2 1 relativamente alle zone sismiche 7 4 1 FONDAZIONI Le verifiche di stabilit d
648. za zione stocastica non sia individuabile pu essere assunto dal Progettista un valore nominale alternativamente pu essere definito dal Commit tente un valore adeguato e coerente all ambiente di progetto della costru zione W Q valore frequente dell azione ottenuto dal valore caratteristico o nominale attraverso un fattore positivo W lt 1 Esso scelto in modo da essere superato per una frazione n significativa del tempo di riferimento usualmente il 10 Questo determina la dipendenza di dalla natura del carico in quanto di breve o di lunga durata e Y Qx valore quasi permanente dell azione ottenuto dal valore caratte ristico o nominale attraverso un fattore positivo lt 1 che riduce il valore caratteristico ad un valore tale da essere superato per una frazione n2 50 nel periodo di tempo di riferimento La Figura 2 6 1 fornisce una interpretazione grafica delle quantit introdotte Per valori del periodo di ritorno T gt gt Tu la relazione T Q Tup Q con 1 p Q a denotare la probabilit che il valore Q non sia superato nell intervallo O lt t lt Tu associa ad ogni valore di Q un valore del periodo di ritorno Il frattile caratteriz zato da p Q in Tu allora interpretabile come il valore di periodo di ritorno T Q Essendo Yi e W lt 1 i valori frequente e quasi permanente dell azione corrispondono a tempi di ritorno inferiori a quello associato al valore caratteri stico dell azione stessa
649. za il valore di combinazione wg Qy e nelle situazioni di progetto che vedono dominante l azione sismica per tutte le altre azioni variabili si utilizza il valore quasi permanente Qx Le azioni sono classificate con riferimento alla loro variabilit spaziale in fisse o mobili il Progettista deve individuare le posizioni verosimili delle azio ni mobili che provocano il maggior cimento statico degli elementi strutturali Nel caso di azioni di massa dovute ad eccitazione dinamica le masse vanno 41 CAPITOLO 2 Sicurezza prestazioni attese azioni sulle costruzioni identificate con il loro valore medio il moltiplicatore dell azione quello rela tivo alle masse permanenti considerate Nel dimensionamento delle opere di fondazione e nelle verifiche di resi stenza del terreno le azioni sono quelle trasmesse dalle opere in elevato affet te dai rispettivi y mentre i parametri geotecnici caratteristici angolo di attrito coesione etc sono trasformati in valori di calcolo mediante i coefficienti par ziali riduttivi y Quando l azione dovuta al terreno i parametri geotecnici caratteristici sono trasformati in valori di calcolo mediante i coefficienti amplificativi yp 2 7 2 VERIFICHE AGLI STATI LIMITE DI ESERCIZIO Gli stati limite di esercizio riguardano situazioni reversibili o irreversibili Per le situazioni reversibili o irreversibili di carattere raro a ciascuna delle azioni variabili si attribuisce il val
650. ze orizzontali agli elementi verticali ad es le pareti di contro vento si dovr assicurare il mantenimento della direzione di tessitura delle travi di impalcato 5 7 12 3 Verifiche di sicurezza I valori di resistenza degli elementi di legno faranno riferimento a carichi di tipo istantaneo nelle condizioni di servizio assunte per la struttura 5 7 13 PARTICOLARI PRESCRIZIONI PER GLI EDIFICI CON ISOLAMENTO SISMICO Si intendono per edifici con isolamento sismico quelli con componenti di cui al punto 3 2 4 La definizione del comportamento meccanico del dispositivo sotto azioni cicliche sia ai fini della risposta del sistema strutturale che lo contiene sia ai fini del dimensionamento del dispositivo stesso deve essere basata su un modello strutturale particolarmente approfondito e su prove di laboratorio effettuate in condizioni pi aderenti possibile alle condizioni reali in termini di accelerazio ne velocit spostamento e sollecitazione Le caratteristiche definite in labora torio devono essere rigorosamente conservate nel dispositivo messo in opera Comunque i dispositivi devono rispettare le prescrizioni di cui al paragrafo 11 8 245 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni l alloggiamento dei dispositivi d isolamento ed il loro collegamento alla struttura devono essere concepiti in modo da assicurarne l accesso e rendere i dispositivi stessi ispezionabili e sostituibili necessario anche prevedere adeguati sistemi
651. zia della qua lit delle lavorazioni allo scopo di assicurare che le lavorazioni effettuate non comportino alterazioni delle caratteristiche meccaniche del materiale e che il prodotto finito abbia i requisiti previsti dalle presenti norme fatto obbligo a tali centri di nominare un responsabile tecnico che dovr cer tificare che tutte le prelavorazioni siano state eseguite in conformit alle specifiche richieste Tale documentazione sar trasmessa insieme con la specifica fornitura e far parte della documentazione finale relativa alle trasformazioni successive 481 CAPITOLO 11 Materiali e prodotti per uso strutturale 11 2 4 8 3 CONTROLLI IN CANTIERE controlli in cantiere sono obbligatori Devono essere effettuate per ogni fornitura minimo 3 prove di cui almeno una sullo spessore massimo ed una sullo spessore minimo dati sperimentali ottenuti devono soddisfare le prescrizioni di cui alle tabel le delle corrispondenti norme europee della serie EN 10025 ovvero delle tabel le di cui al punto 11 2 4 2 2 per i profilati cavi per quanto concerne l allunga mento e la resilienza nonch delle norme UNI EN 10025 UNI EN 10210 1 e UNI EN 10219 1 per le caratteristiche chimiche Ogni singolo valore della tensione di snervamento e di rottura non deve risultare inferiore ai limiti tabellari Il prelievo dei campioni va effettuato a cura del direttore dei lavori o di tec nico di sua fiducia che deve assicurare mediante sigle etic
652. zione non preventivati e garantire la durabilit dell opera 6 1 2 PESI PROPRI DEI MATERIALI STRUTTURALI I pesi per unit di volume dei pi comuni materiali per la determinazione dei pesi propri strutturali possono essere assunti pari a quelli riportati nella tabella 6 1 1 Tabella 6 1 1 Pesi per unit di volume dei principali materiali strutturali MATERIALI PESO UNIT DI VOLUME Conglomerati cementizi e malte Conglomerato cementizio ordinario 24 0 kN m Conglomerato cementizio armato e o precompresso 25 0 Conglomerati leggeri da determinarsi caso per caso 14 0 20 0 Conglomerati pesanti da determinarsi caso per caso 28 0 50 0 i Malta di calce 18 0 Malta di cemento 21 0 v Calce in polvere 10 0 si Cemento in polvere 14 0 Sabbia 17 0 Metalli Acciaio 78 5 j Ghisa 72 5 4 Alluminio 27 0 x Rocce Argilla compatta 21 0 Tufo vulcanico 17 0 Calcare compatto 26 0 Calcare tenero 22 0 di Gesso 13 0 Granito 27 0 g Laterizio pieno 18 0 s Legnami Abete Acero Castagno 6 0 4 Mogano Olmo Pino 6 0 Quercia Noce 8 0 g Sostanze varie Carta 10 0 s Vetro 25 0 s 251 CAPITOLO 6 Azioni antropiche 6 1 3 CARICHI PERMANENTI NON STRUTTURALI Sono considerati carichi permanenti i carichi non rimovibili durante il nor male esercizio della costruzione quali quelli relativi a tamponature este
653. zone asciutte Classe di servizio 2 condizioni climatiche che prevedono alta percentuale di umidit ad esempio strutture al chiuso in presenza di forti concentrazioni di umidit e condense strutture all esterno esposte a precipitazioni atmosferiche o comunque all acqua 203 CAPITOLO 5 Norme sulle costruzioni La durata del carico e l umidit del materiale influiscono sulle propriet resi stenti del legno Il valore di calcolo X della resistenza del materiale viene cal colato mediante la relazione Te Ym YRd dove i simboli sono definiti come segue Xk valore caratteristico a trazione compressione e taglio di cui al Cap 11 ovvero determinato sulla base di prove sperimentali Ym coefficiente parziale di sicurezza per la propriet del materiale indicato nella tabella 5 3 1 Yra Coefficiente di modello che tiene conto dell effetto sui parametri di resi stenza sia della durata del carico sia dell umidit della struttura indica to nella tabella 5 3 III Tabella 5 3 11 Coefficienti di sicurezza parziali per le propriet dei materiali yy Stati limite ultimi combinazioni fondamentali legno 1 35 legno lamellare 1 35 compensato 1 35 LVL 1 35 unioni 1 35 Stati limite di esercizio 1 0 Tabella 5 3 11 Valori di Yg q Classe di servizio 1 2 Classe di durata del carico Legno massiccio legno lamellare incollato compensato ed LVL Permanente 1 7 2 0 Variabili

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