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DM - 14 settembre 2005 - Regione Calabria

1. Per urti di automobili su membrature verticali la forza risultante di collisione A deve essere applicata sulla struttura 0 5 m al di sopra della superficie di marcia L area di applicazione della forza pari a 0 25 m altezza per il valore pi piccolo tra 1 50 m larghezza e la larghezza della membratura Per urti di autocarri sulle membrature verticali la forza risultante di collisione A deve essere applicata sulla struttura 1 25 m al di sopra della superficie di marcia L area di applicazione della forza pari a 0 5 m altezza per il valore pi piccolo tra 1 50 m larghezza e la larghezza della membratura Devono essere considerati i carichi da impatto di autocarri sugli elementi strutturali orizzontali posti al di sopra delle linee di traffico ponti sottovia etc qualora non siano state previste adeguate misure di prevenzione e o protezione per impedire l impatto o comunque qualora esso sia ragionevolmente prevedibile 65 Nel caso di urti di autocarri su elementi strutturali orizzontali al di sopra delle linee di traffico la forza risultante di collisione A da utilizzare per le verifiche dell equilibrio statico o della resistenza o della capacit di deformazione degli elementi strutturali data da per gli urti sulle superfici verticali prospetto dell elemento strutturale i carichi di progetto A sono uguali a ax moltiplicato per il fattore r pari a 0 5 per altezze del sottovia fino a 5 m e decrescente linearm
2. b Figura 5 1 1 Diagrammi di calcolo tensione deformazione parabola rettangolo del conglomerato cementizio a alta resistenza b molto bassa bassa e media resistenza 5 1 2 1 5 3 Diagrammi di calcolo tensione deformazione dell acciaio possibile adottare quale diagramma di calcolo tensione deformazione uno dei due diagrammi rappresentati in figura 5 1 2 riferiti alla tensione di snervamento di calcolo f 4 di un acciaio ordinario o di un acciaio per precompressione Tali diagrammi si ottengono a partire dai diagrammi caratteristici secondo le modalit indicate nella figura 5 1 2 dove Eua 0 9 eu deformazione ultima di progetto Sa fa tensione di snervamento di progetto S Il diagramma caratteristico determinato dai seguenti parametri Fk tensione caratteristica di snervamento k rapporto tra la tensione caratteristica di picco e la tensione caratteristica di snervamento E modulo elastico dell acciaio Euk deformazione in corrispondenza del picco di tensione La figura 5 1 3 mostra come ottenere il diagramma caratteristico a partire dal diagramma tensione deformazione per acciai a snervamento definito mentre la figura 5 1 4 mostra come ottenere il diagramma caratteristico a partire dal diagramma tensione deformazione per acciai a snervamento non definito es acciai per precompressione Altre relazioni sforzo deformazione potranno essere utilizzate se pi adeguatamente rappresentative del comportamento dell
3. 5 1 1 LA VALUTAZIONE DELLA SICUREZZA La valutazione della sicurezza va condotta secondo i principi fondamentali del capitolo 2 Per l analisi strutturale sviluppata ai fini delle verifiche di sicurezza occorre individuare modelli di calcolo che siano adeguatamente rappresentativi dell effettivo stato di sollecitazione tensione e deformazione della struttura negli stati limite considerati Se necessario quindi i modelli di calcolo possono variare in funzione della situazione di progetto in esame persistente transitoria eccezionale dello stato limite considerato e delle particolari combinazioni adottate per le azioni compito del Progettista individuare le combinazioni delle azioni carichi distorsioni difetti di esecuzione etc che portano ogni singolo elemento strutturale in condizioni critiche in relazione alte verifiche di sicurezza e funzionalit relative ai vari stati limite che devono essere esaminati Le verifiche di sicurezza per gli stati limite ultimi secondo quanto indicato nel par 2 7 1 devono essere condotte con riferimento alle seguenti situazioni di progetto 1 situazione persistente situazione in cui la struttura verr a trovarsi nella maggior parte della sua vita utile 2 situazione transitoria situazione in cui la struttura verr a trovarsi in una parte limitata della sua vita utile ad esempio durante le fasi di costruzione qualora tale situazione sia significativa 68 3 situazione ac
4. geometria e tracciato dell intervento metodo e tecniche di scavo interventi di stabilizzazione delle pareti di scavo a breve e a lungo termine definiti e quantificati con riferimento alla soluzione media di progetto e con le relative variabilit eventuali tecniche di miglioramento e di rinforzo dei terreni e delle rocce sistemi per l intercettazione ed il controllo delle acque sotterranee individuazione delle problematiche relative a possibili risentimenti al contorno elementi utili a definire piani e norme di sicurezza anche con riferimento a particolari situazioni di pericolo per presenza di gas tossici o esplosivi problematiche relative alla ricollocazione dei materiali di risulta degli scavi 7 3 4 2 Caratterizzazione geologica L ampiezza e l approfondimento degli studi e delle indagini devono essere commisurati alla complessit geologica ed alla vulnerabilit ambientale del sito In ogni caso dovranno essere acquisiti elementi sui caratteri stratigrafici e strutturali delle formazioni interessate conseguenti all evoluzione tettonica con descrizione dei litotipi intercettati dall opera Il modello geologico costruito sulla base dei dati di letteratura e di rilevamento diretto dovr essere confrontato verificato e validato con i dati provenienti da specifiche e mirate indagini dirette ed indirette Verifiche preliminari sulle condizioni di stabilit del territorio dovranno riguardare le zone di
5. il marchio di identificazione del prodotto depositato presso il Servizio Tecnico Centrale gli estremi dell attestato di qualificazione nonch l ultimo attestato di conferma della qualificazione per le sole verifiche periodiche della qualit la data del prelievo il luogo di effettuazione delle prove e la data di emissione del certificato le dimensioni nominali ed effettive del prodotto ed i risultati delle prove eseguite l analisi chimica per i prodotti dichiarati saldabili o comunque utilizzati per la fabbricazione di prodotti finti elettrosaldati le elaborazioni statistiche previste nei punti 11 2 2 10 11 2 3 5 e 11 2 4 8 I prelievi in stabilimento sono effettuati ove possibile dalla linea di produzione Le prove possono essere effettuate dai tecnici del laboratorio incaricato anche presso lo stabilimento del produttore qualora le attrezzature utilizzate siano tarate e la loro idoneit sia accertata e documentata 216 Di ci ne deve essere fatta esplicita menzione nel rapporto di prova nel quale deve essere presente la dichiarazione del rappresentante del laboratorio incaricato relativa all idoneit delle attrezzature utilizzate In caso di risultato negativo delle prove il produttore deve individuare le cause e apportare le opportune azioni correttive dandone comunicazione al laboratorio incaricato e successivamente ripetere le prove di verifica Le specifiche per l effettuazione delle prove di q
6. 3 3 11 COEFFICIENTE DINAMICO Il coefficiente dinamico tiene in conto gli effetti riduttivi associati alla non contemporaneit delle massime pressioni locali e gli effetti amplificativi dovuti alle vibrazioni strutturali Il suo valore pu essere ricavato mediante specifiche analisi adeguatamente comprovate In mancanza di tali analisi le Figure 3 3 13 a b c forniscono valori indicativi del coefficiente dinamico degli edifici di forma regolare Per tutte le tipologie strutturali non contemplate nelle figure il coefficiente dinamico sar valutato secondo procedimenti di comprovata affidabilit 200 100 d E h 50 4 ei 30 Vento pe 20 larghezza b m Figura 3 3 13 a Valori del coefficiente dinamico degli edifici in c a o in muratura d E i Seaan AI m z AEREA Vento _ LL Bi larghezza b m Figura 3 3 13 b Valori del coefficiente dinamico degli edifici a struttura in acciaio 44 d altezza h m Vento larghezza b m Figura 3 3 13 c Valori del coefficiente dinamico degli edifici a struttura composta acciaio calcestruzzo o edifici in acciaio con travi composte 3 3 12 PARTICOLARI PRECAUZIONI NEL PROGETTO DI STRUTTURE SOGGETTE ALL AZIONE DEL VENTO Strutture flessibili quali antenne ciminiere ponti o strutture sorrette da cavi devono essere verificate anche rispetto ai fenomeni di interazione vento struttura i quali possono indurre vibrazioni struttu
7. Tabella 6 3 II Carichi mobili in funzione del numero di binari presenti sul ponte Numero di binari Binari carichi a Lrathconoraale T Traffico pesante Caso a Caso b 1 primo 1 0 LM 71 SW 0 1 0 SW 2 2 primo 1 0 LM 71 SW 0 1 0 SW 2 secondo 1 0 LM 71 SW 0 1 0 LM 71 SW 0 primo 1 0 LM 71 SW 0 0 75 LM 71 SW 0 1 0 SW 2 gt 3 secondo 1 0 LM 71 SW 0 0 75 LM 71 SW 0 1 0 LM 71 SW 0 altri 0 75 LM 71 SW 0 1 LM71 SW 0 significa considerare il pi sfavorevole fra i treni LM 71 SW 0 2 Salvo i casi in cui sia esplicitamente escluso 172 Per strutture con 3 o pi binari dovranno considerarsi due distinte condizioni la prima che prevede caricati solo due binari primo e secondo considerando gli effetti peggiori tra il caso a ed il traffico pesante la seconda che prevede tutti i binari caricati con l entit del carico corrispondente a quello fissato nel caso b In generale come primo binario si intende quello su cui disporre il treno pi pesante per avere i massimi effetti sulla struttura Per secondo binario si intende quello su cui viene disposto il secondo treno per avere congiuntamente con il primo i massimi effetti sulla struttura pertanto il primo e il secondo binario possono anche non essere contigui nel caso di ponti con 3 o pi binari Qualora la pre
8. 12 REFERENZE TECNICHE ESSENZIALI 12 1 CODICI INTERNAZIONALI Eurocodici approvati dal Comitato Europeo di Normazione in forma di Euro Norma EN manuale dell American Concrete Institut ACI Manual or Concrete Practice manuali dell American Society or Civil Engineers ASCE Altri codici di riconosciuto livello internazionale 12 2 LETTERATURA TECNICA CONSOLIDATA Commentari del Consiglio Superiore dei LL PP del Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti linee Guida del Servizio Tecnico Centrale del Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti istruzioni del Consiglio Nazionale delle Ricerche C N R 12 3 O P C M 20 03 2003 N 3274 Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona sismica e successive modificazioni ed integrazioni
9. 195 7 3 9 DISCARICHE CONTROLLATE DI RIFIUTI E DEPOSITI DI INERTI 7 3 9 1 Prescrizioni generali Criteri di progetto Oltre a quanto stabilito nelle specifiche norme vigenti il progetto delle discariche deve essere basato sulla caratterizzazione del sito con una chiara definizione delle modalit costruttive e di controllo dei diversi dispositivi di barriera tenendo conto della natura dei rifiuti della vulnerabilit ambientale del territorio e dei rischi connessi con eventuali malfunzionamenti 7 3 9 2 Caratterizzazione del sito La caratterizzazione geologica e geotecnica deve essere finalizzata alla identificazione delle formazioni presenti nell area e al regime delle acque nonch alla valutazione di tutte le grandezze fisico meccaniche che contribuiscono alla scelta della localizzazione dell opera comprensiva delle aree di deposito di servizio e di quelle di rispetto alla sua progettazione ed al suo esercizio in particolare necessario il preventivo accertamento della presenza di falde acquifere di zone di protezione naturale del rischio sismico e di inondazione del rischio di frane o di valanghe e di fenomeni di subsidenza 7 3 9 3 Modalit costruttive e di controllo dei diversi dispositivi di barriera Il progetto dovr definire in dettaglio le modalit costruttive e di controllo delle barriere di materiale minerale compattato previste dalla specifica normativa di settore D Lgs 36 2003 In particolare dovran
10. 0 4 mm Lo stato limite di fessurazione deve essere fissato in funzione delle condizioni ambientali e della sensibilit delle armature alla corrosione come descritto nel seguito 5 1 2 2 6 2 Combinazioni di azioni Si prendono in considerazione le seguenti combinazioni m combinazioni quasi permanenti m combinazioni frequenti m combinazioni rare 5 1 2 2 6 3 Condizioni ambientali Le condizioni ambientali anche ai fini della valutazione della durabilit delle strutture in calcestruzzo di cui al punto 11 1 11 possono essere suddivise in ordinarie aggressive e molto aggressive in relazione a quanto indicato nella tabella 5 1 IX Tabella 5 1 IX Descrizione delle condizioni ambientali CONDIZIONI AMBIENTALI DESCRIZIONE Ordinarie Tutte le situazioni escluse le successive Ambiente aggressivo per cause naturali caratterizzato da elevata umidit scarso o nullo Aggressive soleggiamento Ambiente molto aggressivo per cause antropiche caratterizzato da presenza di liquidi o di Molto aggressive e i aeriformi particolarmente corrosivi ambiente marino 5 1 2 2 6 4 Sensibilit delle armature alla corrosione Le armature si distinguono in due gruppi m armature sensibili m armature poco sensibili Appartengono al primo gruppo gli acciai ordinari e gli acciai da precompresso con stato tensionale imposto Appartengono al secondo gruppo gli acciai zincati ed inossidabili 5 1 2 2 6 5 Scelta d
11. Per i ponti ferroviari vale invece quanto indicato in 6 3 Il Committente ed il Progettista di concerto possono utilizzare metodologie e limitazioni diverse con riferimento a specifiche indicazioni contenute in codici internazionali riconosciuti ovvero nella letteratura tecnica consolidata 5 2 3 2 6 3 Oscillazioni prodotte dal vento Le strutture di elevata flessibilit quali edifici alti e snelli coperture molto ampie etc devono essere verificate per gli effetti indotti dall azione dinamica del vento sia per le vibrazioni nel piano che per quelle perpendicolari all azione del vento Le verifiche devono condursi per le vibrazioni indotte dalle raffiche e per quelle indotte dai vortici 5 2 3 2 7 STATO LIMITE DI PLASTICIZZAZIONI LOCALI Nelle strutture in acciaio normale che la presenza di tensioni residue da processi di fabbricazione tolleranze particolarit di alcuni dettagli variazioni localizzate della temperatura producano concentrazioni di tensioni e conseguenti plasticizzazioni localizzate che comunque non affiggono la sicurezza dell opera nei confronti degli stati ultimi a meno di situazioni di instabilit delle membrature o rotture per fatica a basso numero di cicli A fronte di tali eventualit ci si deve cautelare mediante specifiche verifiche qualora il comportamento della struttura sia significantemente diverso da quello lineare Qualora si adotti una analisi plastica globale della struttura allo stato limite ulti
12. Per minimizzare le differenze di comportamento degli isolatori le tensioni di compressione a cui lavorano devono essere per quanto possibile uniformi Nel caso di sistemi d isolamento che utilizzano isolatori di diverso tipo particolare attenzione andr posta sui possibili effetti della differente deformabilit verticale sotto le azioni sia statiche che sismiche Le strutture del piano di posa degli isolatori e del piano su cui appoggia la sovrastruttura devono essere dimensionate in modo da assicurare un comportamento rigido nel piano suddetto cos da limitare gli effetti di spostamenti sismici differenziali Adeguato spazio dovr essere previsto tra la sovrastruttura isolata e il terreno o le costruzioni circostanti per consentire liberamente gli spostamenti sismici in tutte le direzioni Il tipo di analisi adottato deve essere congruente con le caratteristiche degli isolatori della sovrastruttura e della sottostruttura 5 7 14 EDIFICI ESISTENTI Valgono i principi esposti al Capitolo 9 anche per la risposta dell edificio derivante da una eccitazione sismica In particolare dovr essere tenuto conto delle destinazioni d uso futuro Fermi restando i livelli di sicurezza si adotteranno modelli e metodi di analisi da definirsi in funzione del livello di conoscenza e dei dati disponibili relativamente alla geometria ai dettagli strutturali ed ai materiali La scelta del tipo della tecnica delle tecnologie dell attualit dell
13. acciaio considerato 72 S LA f z i Syk a S Ha Ja i I E 0 FF 0 yd E Ed Ea k Figura 5 1 2 Diagrammi di calcolo tensione deformazione per l acciaio linee continue e diagramma caratteristico linea tratteggiata s Euk Figura 5 1 3 Diagramma tensione deformazione per acciaio a snervamento definito linea continua e relativo diagramma caratteristico linea tratteggiata S 0 2 SaEs Euk Figura 5 1 4 Diagramma tensione deformazione per acciaio a snervamento non definito linea continuo e relativo diagramma caratteristico linea tratteggiata 73 5 1 2 1 6 CALCOLO DELLE RESISTENZE NEI CONFRONTI DI SOLLECITAZIONI TAGLIANTI Senza escludere specifici approfondimenti necessari in particolare nel caso di elementi costituiti da conglomerato cementizio di classe di resistenza alta per la valutazione delle capacit prestazionali ultime di elementi monodimensionali nei confronti di sollecitazioni taglianti si devono prendere in esame i seguenti punti 5 1 2 1 6 1 Elementi senza armature trasversali resistenti a taglio consentito l impiego di solette piastre e membrature a comportamento analogo sprovviste di armature trasversali resistenti a taglio La resistenza a taglio Vxy di tali elementi deve essere valutata utilizzando formule di comprovata affidabilit sulla base della resistenza a trazione del calcestruzzo d anima Si far riferimento allo stato fessurato pe
14. asse neutro esterno alla sezione e al limite la sua distanza dal baricentro della sezione tende all infinito compressione semplice I valori di deformazione c2 E cu2 sono riportati in tabella 5 1 IV per le diverse tipologie di conglomerato cementizio m deformazione massima dell armatura tesa valutata a partire dalla decompressione del conglomerato cementi zio nel caso di armature di precompressione pari a 10 o 71 m resistenza massima del conglomerato fea Tabella 5 1 IV Resistenza del conglomerato cementizio 02 Ecu2 Alta 2 4 o 2 7 o Molto Bassa Bassa e Media 2 0 o 3 5 o 5 1 2 1 5 2 Diagrammi di calcolo tensione deformazione del conglomerato cementizio possibile adottare il diagramma parabola rettangolo rappresentato in fig 5 1 1 definito da un arco di parabola di secondo grado passante per l origine avente asse parallelo a quello delle tensioni e da un segmento di retta parallelo all asse delle deformazioni tangente alla parabola nel punto di sommit Il vertice della parabola ha ascissa 2 l estremit del segmento ha ascissa L ordinata massima del diagramma pari a fca Si pu altres assumere una equivalente distribuzione rettangolare delle tensioni Altre relazioni sforzo deformazione potranno essere utilizzate se pi adeguatamente rappresentative del comportamento del conglomerato considerato o i i o c td 4 103 t
15. attribuzione degli elementi strutturali di legno lamellare ad una classe di resistenza viene effettuata dal produttore secondo quanto previsto ai punti seguenti 11 6 3 2 1 CLASSIFICAZIONE SULLA BASE DELLE PROPRIET DELLE LAMELLE Le lamelle sono da considerare a tutti gli effetti elementi di legno strutturale e sono quindi tutte individualmente classificate dal produttore come previsto in 11 6 2 L elemento strutturale di legno lamellare incollato pu essere costituito dall insieme di lamelle tra loro omogenee elemento omogeneo oppure da lamelle di diversa qualit elemento combinato secondo quanto previsto in UNI EN 1194 Nella citata norma viene indicata la corrispondenza tra le classi delle lamelle che compongono l elemento strutturale e la classe di resistenza risultante per l elemento lamellare stesso sia omogeneo che combinato 11 6 3 2 2 ATTRIBUZIONE DIRETTA IN BASE A PROVE SPERIMENTALI Nei casi in cui il legno lamellare incollato non ricada in una delle tipologie previste dalla UNI EN 1194 ammessa l attribuzione diretta degli elementi strutturali lamellari alle classi di resistenza sulla base di risultati di prove sperimentali da eseguirsi in conformit alla EN 14080 11 6 3 2 3 Uso dei profili caratteristici per il legno lamellare incollato I valori indicati nei profili caratteristici possono essere assunti nei calcoli di progetto come valori massimi per le grandezze cui si riferiscono Oltre alle
16. dichiararne responsabilmente la non rilevanza per l opera in esame MODELLI A y I DELLE ATE PROTO N o AZIONI FENOMENI DI INTERAZIONE STRIITTURA MODELLO RISPOSTA STRUTTURA PRESTAZIONALE Figura 3 1 1 Ambiente di progetto modello della struttura e delle azioni 22 Attraverso i procedimenti di analisi strutturale il Progettista avr il compito di esplorare in modo adeguato la risposta strutturale assicurando la capacit prestazionale dell opera sia in termini di sicurezza e di funzionalit sia in termini di robustezza In questo modo il Progettista pu assicurare sia un corretto funzionamento dell opera nella sua configurazione nominale sia un comportamento almeno soddisfacente in condizioni di danneggiamento ed anche estreme La contemporaneit e la distribuzione spaziale delle azioni dovranno essere analizzate e variate in modo idoneo ad esplorare e a giudicare compiutamente la capacit prestazionale della struttura la sensibilit dei risultati delle analisi alla disposizione ed all intensit dei carichi Alto scopo di evidenziare labilit od instabilit strutturali ovvero sensibilit nella risposta prestazionale il Progettista ha l onere di individuare a situazioni che significativamente introducano perturbazioni o imperfezioni dello schema strutturale b disposizioni non simmetriche dei carichi Nei casi in cui non applicabile il principio della sovrapposizione degli effetti
17. opera del clima della tecnologia costruttiva In particolare il documento progettuale deve contenere la descrizione dettagliata delle cautele da adottare per gli impasti per la maturazione dei getti per il disarmo e per la messa in opera degli elementi strutturali Si potr a tal fine fare utile riferimento alla norma UNI EN 13670 1 Esecuzione di strutture in calcestruzzo Requisiti comuni 5 1 8 NORME COMPLEMENTARI RELATIVE AL CONGLOMERATO CEMENTIZIO ARMATO PRECOMPRESSO I sistemi di precompressione con armature previsti dalla presente norma possono essere a cavi scorrevoli ancorati alle estremit sistemi post tesi o a cavi aderenti sistemi pre tesi Lo stato di coazione generato dall armatura di precompressione si manifesta per l elemento strutturale in un sistema equivalente alla precompressione costituito per i sistemi post tesi da forze concentrate in corrispondenza degli ancoraggi e forze ripartite lungo il cavo funzione della curvatura dello stesso Nei sistemi pre tesi a cavi rettilinei senza deviatori costituito da forze concentrate nelle zone di estremit dei cavi aderenti Il sistema equivalente alla precompressione rappresenta una condizione di carico che provoca stati di tensione e di deformazione dell elemento precompresso e dell intera struttura in funzione dei vincoli La condizione di carico conseguente alla precompressione si combiner con le altre peso proprio carichi permanenti e vari
18. rad fra due impalcati consecutivi Per tutte le tipologie di ponti e per qualsiasi velocit lo spostamento orizzontale conseguente all inflessione per carichi verticali del piano di regolamento o di posa del ballast o nel caso di attacco diretto del piano di posa delle rotaie dovr risultare non superiore a 8 mm A titolo di esempio per i ponti a via superiore tale prescrizione si traduce nella seguente limitazione sulla rotazione di estremit 8 0 lt rad H rad ove H in mm rappresenta la distanza del piano di regolamento del ballast o nel caso di attacco diretto del piano di posa della rotaia dal centro di rotazione dell apparecchio di appoggio dell impalcato Per quanto riguarda le travate metalliche nel calcolo dello spostamento orizzontale potr portarsi in conto la compartecipazione del tavolato nell inflessione verticale Per ponti di qualunque tipologia strutturale e con velocit d esercizio V gt 200 km h la precedente verifica dovr essere integrata controllando che lo spostamento orizzontale massimo a livello del P F conseguente al transito del convoglio reale incrementato del relativo coefficiente dinamico sia inferiore a 2 mm Anche in questo caso per ponti a via superiore tale verifica si effettua controllando il rispetto dei seguenti limiti e 01 02 2 0 10 h rad perle zone di transizione impalcato rilevato e 01 02 4 0 10 h rad fra due impalcati consecutivi dove h in metri
19. 0 65 fr 0 75 fptk e dedurne una legge di variazione sperimentale Il rilassamento di armature che subiscono un ciclo termico dopo la messa in tensione opportuno venga valutato sperimentalmente 11 2 3 5 Procedure di controllo per acciai da cemento armato precompresso 11 2 3 5 1 PRESCRIZIONI COMUNI MODALIT DI PRELIEVO I saggi destinati ai controlli non devono essere avvolti con diametro inferiore a quello della bobina o rotolo di provenienza devono essere prelevati con le lunghezze richieste dal laboratorio incaricato dalle prove ed in numero sufficiente per eseguire eventuali prove di controllo successive devono essere adeguatamente protetti nel trasporto 227 11 2 3 5 2 CONTROLLI IN STABILIMENTO 11 2 3 5 2 1 Controlli sistematici PROVE DI QUALIFICAZIONE Il laboratorio incaricato deve effettuare senza preavviso presso lo stabilimento di produzione il prelievo di una serie di 50 saggi 5 per lotto da 10 lotti di produzione diversi I 10 lotti di produzione presi in esame per le prove di qualificazione devono essere costituiti da prodotti della stessa forma ed avere la stessa resistenza nominale ma non necessariamente lo stesso diametro e la stessa caratteristica di formazione Gli acciai devono essere raggruppati in categorie nel catalogo del produttore ai fini della relativa qualificazione I 5 saggi di ogni singolo lotto vengono prelevati da differenti fasci rotoli o bobine Ogni saggio deve recare contrassegni
20. 47 Fig 3 4 1 d Le deformazioni anelastiche e il regime di tensioni indotte dipendono dalla geometria dell elemento strutturale considerato dalle condizioni al contorno e dalle propriet fisiche del materiale costituente La componente non lineare 17 induce nella sezione un sistema di tensioni autoequilibrato i cui effetti devono essere tenuti in conto nella verifica locale di strutture soggette ad elevati carichi termici come nel caso di particolari sezioni di ponti dol da MIL monar j ps baricentro Figura 3 4 1 Componenti della distribuzione di temperatura per un elemento monodimensionale Per la valutazione degli effetti delle azioni termiche si adotteranno i coefficienti di espansione termica ar riportati in Tabella 3 4 I il Progettista pu adottare valori differenti purch suffragati da studi e indagini sperimentali I valori per 46 la muratura e il legno variano considerevolmente a seconda dei particolari materiali utilizzati Per strutture miste acciaio calcestruzzo possibile assumere per l acciaio un ar omogeneo a quello del calcestruzzo Tabella 3 4 I Coefficienti di espansione termica MATERIALE a 10 C Alluminio 24 Acciaio 16 Acciaio strutturale 12 Calcestruzzo 10 Calcestruzzo alleggerito T Muratura 6 10 Legno parallelo alle fibre 5 Legno ortogonale alle fibre 30 70 3 4 3 AZIONI TERMICHE NEGLI EDIFICI In accordo con il modello di distribuzi
21. 5 7 7 VERIFICHE DI SICUREZZA 5 7 7 1 Stato limite ultimo 5 7 7 1 1 FATTORE DI STRUTTURA Il fattore di struttura q di cui al Paragrafo 3 2 da utilizzare per ciascuna direzione della azione sismica definito in funzione dei materiali delle tipologie strutturali del loro grado di iperstaticit della duttilit attesa e della interazione terreno struttura pu essere calcolato tramite la seguente espressione q qo Ka Kp Kr nella quale qo un valore che dipende dal livello di duttilit attesa Ka un fattore amplificativo che dipende dal rapporto tra il valore dell azione sismica per il quale il primo elemento strutturale raggiunge la sua resistenza flessionale e quello per il quale si verifica la formazione di un numero di cerniere plastiche tali da rendere la struttura labile Kp un fattore riduttivo che dipende dalla classe di duttilit con valore pari ad 1 per edifici progettati in alta duttilit e minore di 1 negli altri casi Kr un fattore riduttivo che dipende dalle caratteristiche di regolarit dell edificio con valore pari ad 1 per edifici regolari e minore di 1 per edifici non regolari La scelta del fattore di struttura deve essere adeguatamente giustificata Il valore adottato deve dar luogo ad azioni di progetto allo stato limite ultimo coerenti con le azioni di progetto assunte per lo stato limite di danno 5 7 7 1 2 RESISTENZA Per tutti gli elementi strutturali incluse le connessioni tra elementi dovr
22. 59 del D P R n 380 2001 ovvero sotto il loro diretto controllo sia per ci che riguarda le prove di certificazione o qualificazione che quelle di accettazione I laboratori dovranno fare parte dell albo dei laboratori Ufficiali presso il Servizio Tecnico Centrale del Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti Il Servizio Tecnico Centrale attiver un sistema di vigilanza presso i cantieri e i luoghi di lavorazione per verificare la corretta applicazione delle presenti disposizioni ai sensi dell art 11 del D P R n 246 93 Nei casi in cui per materiali e prodotti per uso strutturale prevista la marcatura CE ai sensi del DPR 21 04 1993 n 246 ovvero la qualificazione secondo le presenti norme la relativa attestazione di conformit deve essere consegnata alla Direzione Lavori Negli altri casi l idoneit all uso va accertata attraverso le procedure all uopo stabilite dal Servizio Tecnico Centrale sentito il Consiglio Superiore dei LL PP che devono essere almeno equivalenti a quelle delle corrispondenti norme europee armonizzate ovvero a quelle previste nelle presenti Norme Tecniche Il richiamo alle specifiche tecniche europee EN o nazionali UNI ovvero internazionali ISO contenuto nella presente norma deve intendersi riferito all ultima versione aggiornata salvo diversamente specificato Le propriet meccaniche o fisiche dei materiali che concorrono alla resistenza strutturale debbono essere misurate
23. Capacit resistente delle sezioni La capacit resistente flessionale della sezione pu determinarsi calcolando il momento resistente Metodo elastico E partendo da una distribuzione lineare di deformazioni unitarie con valore di queste pari a quella di snervamento per le fibre estreme e ammettendo eventuali plasticizzazioni delle fibre in trazione con deformazioni non superiori a quelle ultime Il metodo pu applicarsi a tutte le classi di sezioni con l avvertenza di riferirsi alle sezioni efficaci nel caso di sezioni di classe 4 Metodo plastico P assumendo la completa plasticizzazioni della sezione e quindi una distribuzione costante di tensioni ed una curvatura teoricamente infinita a rottura Il metodo pu applicarsi a sezioni di tipo compatto cio di classe 1 e 2 Metodo elasto plastico EP deducendolo dal diagramma momento curvatura della sezione determinato sempre nell ipotesi di conservazione piana della sezione e tenendo conto per ogni piano di deformazioni della progressiva riduzione della sezione di calcolo con l aumentare della sua snellezza Il legame costitutivo tensioni deformazioni per l acciaio si adotter di tipo bilineare o pi complesso Il metodo pu applicarsi quindi a qualsiasi tipo di sezione La capacit di resistenza delle sezioni deve essere valutata anche nei confronti di sforzi normali di trazione o compressione taglio e momento torcente determinando anche gli effetti indotti sulla resistenza
24. Essi vanno valutati sulla base delle dimensioni effettive delle opere e dei pesi per unit di volume dei materiali costituenti In linea di massima in presenza di orizzontamenti anche con orditura unidirezionale ma con capacit di ripartizione trasversale i carichi ed i sovraccarichi potranno assumersi per la verifica d insieme come uniformemente ripartiti In caso contrario occorrer valutarne le effettive distribuzioni I tramezzi e gli impianti leggeri di edifici residenziali possono assumersi in genere come carichi equivalenti distribuiti quando i solai hanno adeguata capacit di ripartizione trasversale 6 1 3 1 Elementi divisori interni Per gli orizzontamenti degli edifici per abitazioni e uffici il peso proprio di elementi divisori mobili interni potr essere ragguagliato ad un carico uniformemente distribuito qx che deve essere sommato ai sovraccarichi variabili ricavati dalla tabella 6 1 II purch vengano adottate le misure costruttive atte ad assicurare una adeguata ripartizione del carico Il carico uniformemente distribuito qx ora definito dipende dal peso proprio per unit di lunghezza Qx delle partizioni nel modo seguente e per elementi divisori mobili con Qx lt 1 00 kN m qk 0 50 KN m e per elementi divisori mobili con 1 00 lt Qk lt 2 00 KN m qx 0 80 KN m e per elementi divisori mobili con 2 00 lt Qk lt 3 00 KN m qx 1 20 KN m Elementi divisori interni con peso proprio maggiore devono ess
25. La pressione di esplosione agisce simultaneamente su tutte le pareti dell ambiente o del gruppo di ambienti Comunque tutti gli elementi chiave e le loro connessioni devono essere progettati per sopportare una pressione statica equivalente eccezionale con valore di progetto p4 20 kN m applicata da ogni direzione insieme con la reazione che ci si attende venga trasmessa direttamente alle membrature dell elemento chiave da ogni elemento costruttivo ad esso collegato altres soggetto alla stessa pressione 4 2 6 ESPLOSIONI IN SCENARI DI CATEGORIA 3 Nella Categoria 3 devono essere effettuati studi approfonditi sia per le azioni che per il modello strutturale eventualmente usando analisi dinamiche modelli non lineari ed interazione carico struttura se considerati necessari Nei casi ordinari l analisi pu essere estesa ai soli elementi chiave della costruzione Ove riconosciuto necessario dall analisi dello scenario o dalle prescrizioni del Committente l analisi dovr essere estesa a tutta la struttura o ad una parte significativa di essa In ogni caso si dovranno usare procedure e metodi di calcolo di riconosciuta affidabilit Il progetto avanzato per le esplosioni pu includere uno o pi dei seguenti aspetti calcoli delle pressioni di esplosione includenti gli effetti di confinamento e di rottura dei pannelli 3 calcoli strutturali dinamici non lineari aspetti probabilistici e analisi delle conseguenze ottimi
26. Le prove di qualificazione e di verifica periodica di cui ai successivi punti devono essere ripetute per ogni prodotto avente caratteristiche differenti o realizzato con processi produttivi differenti anche se provenienti dallo stesso stabilimento e per i diversi gruppi di diametri di seguito indicati a diametro compreso tra 5 e 32 mm b diametro maggiore di 32 mm c diametro fino a 16 mm rotoli I rotoli devono essere soggetti a qualificazione separata dalla produzione in barre e dotati di marcatura differenziata Il produttore qualora lo richieda ha la facolt di non avvalersi della suddivisione in gruppi di diametri Prove di qualificazione Il laboratorio incaricato deve effettuare senza preavviso presso lo stabilimento di produzione il prelievo di una serie di 25 saggi ricavati da cinque diverse colate o lotti di produzione cinque per ogni colata o lotto di produzione Il prelievo deve essere effettuato su tutti i prodotti che portano il marchio depositato in Italia indipendentemente dall etichettatura o dalla destinazione specifica L operazione viene ripetuta per ognuno dei gruppi di cui al precedente paragrafo su tre diametri diversi Sui campioni vengono determinati a cura del laboratorio incaricato i valori delle tensioni di snervamento e rottura f e fi l allungamento Ay ed effettuate le prove di piegamento PROCEDURA DI VALUTAZIONE Valutazione dei risultati Le grandezze caratteristiche fy ft Agt f f devon
27. Pesi per unit di volume dei principali materiali strutturali MATERIALI PESO UNITA DI VOLUME Conglomerati cementizi e malte Conglomerato cementizio ordinario 24 0 KN m Conglomerato cementizio armato e o precompresso 25 0 KN m Conglomerati leggeri da determinarsi caso per caso 14 0 20 0 KN m Conglomerati pesanti da determinarsi caso per caso 28 0 50 0 KN m Malta di calce 18 0 KN m Malta di cemento 21 0 KN m Calce in polvere 10 0 KN m Cemento in polvere 14 0 KN m Sabbia 17 0 KN m Metalli Acciaio 78 5 KN m Ghisa 72 5 KN m Alluminio 27 0 KN m Rocce Argilla compatta 21 0 KN m Tufo vulcanico 17 0 KN m Calcare compatto 26 0 KN m Calcare tenero 22 0 KN m Gesso 13 0 KN m Granito 27 0 KN m Laterizio pieno 18 0 KN m Legnami Abete acero castagno 6 0 KN m Mogano olmo pino 6 0 KN m Quercia noce 8 0 N m Sostanze varie Carta 10 0 KN m Vetro 25 0 KN m 6 1 3 CARICHI PERMANENTI NON STRUTTURALI Sono considerati carichi permanenti i carichi non rimovibili durante il normale esercizio della costruzione quali quelli relativi a tamponature esterne divisorie interne massetti isolamenti pavimenti e rivestimenti del piano di calpestio intonaci controsoffitti impianti ed altro ancorch in qualche caso sia necessario considerare situazioni transitorie in cui essi non siano presenti
28. barre larghi piatti e lamiere devono appartenere a uno dei tipi previsti nella norma EN 10025 1 6 e devono essere in possesso di attestato di qualificazione rilasciato dal Servizio Tecnico Centrale secondo le procedure di cui al punto 11 2 4 8 Il produttore dichiara nelle forme previste le caratteristiche tecniche di cui al prospetto ZA 1 dell appendice ZA della norma europea EN 10025 1 Tali caratteristiche devono rispettare i limiti previsti nelle medesime specifiche tecniche Tali caratteristiche sono contenute nelle informazioni che accompagnano l attestato di qualificazione ovvero quando previsto la marcatura CE di cui al D P R n 246 93 11 2 4 2 2 PROFILATI CAVI Gli acciai di uso generale in forma di profilati cavi anche tubi saldati provenienti da nastro laminato a caldo devono appartenere a uno dei tipi aventi le caratteristiche meccaniche riportate nelle specifiche norme europee elencate nella successiva Tabella 11 2 IX nelle classi di duttilit JR JO J2 e K2 Il produttore dichiara le caratteristiche tecniche che devono essere contenute nelle informazioni che accompagnano l attestato di qualificazione ovvero quando previsto la marcatura CE di cui al D P R n 246 93 Le caratteristiche tecniche per i profilati cavi devono essere in accordo con quanto previsto dalle tabelle delle norme di riferimento EN 10210 1 e EN 10219 1 e riassunte come riportato nella tabella seguente Tabella 11 2 IX Caratteristiche tecniche p
29. compresa la fase di raffreddamento fino al ritorno alla temperatura ambiente 4 1 4 3 Analisi delle sollecitazioni L analisi delle sollecitazioni dovr essere effettuata per lo stesso periodo di tempo usato nell analisi del campo delle temperature Le deformazioni ed espansioni imposte o impedite dovute ai cambiamenti di temperatura per effetto dell esposizione al fuoco producono sollecitazioni indirette forze e momenti che dovranno essere tenuti in considerazione ad eccezione dei casi seguenti riconoscibile a priori che esse sono trascurabili o favorevoli implicitamente tenuto in conto nei modelli semplificati e conservativi di comportamento strutturale in condizioni di incendio Le sollecitazioni indirette dovute agli elementi strutturali adiacenti a quello preso in esame possono essere trascurate quando i requisiti di sicurezza all incendio sono valutati in riferimento alla curva d incendio nominale e alle classi di resistenza al fuoco di cui al punto 4 1 5 Nel progetto e nelle verifiche di sicurezza all incendio si dovr tener conto anche della presenza delle azioni a temperatura ordinaria permanenti e di quelle azioni variabili che sia verosimile agiscano contemporaneamente all incendio Esse dovranno essere prese in conto con i propri coefficienti parziali relativi allo stato limite in esame che di norma lo stato limite di esercizio con combinazione quasi permanente Non si prende in consid
30. dal Progettista di concerto sulla base di insiemi statistici sperimentali 3 2 2 CALCOLO DELL AZIONE SISMICA 3 2 2 1 Zone sismiche Ai fini dell applicazione di queste norme il territorio nazionale suddiviso in zone sismiche ciascuna contrassegnata da un diverso valore del parametro ay accelerazione orizzontale massima convenzionale su suolo di categoria A definito al punto 3 2 1 I valori convenzionali di ay espressi come frazione dell accelerazione di gravit g da adottare in ciascuna delle zone sismiche del territorio nazionale sono riferiti ad una probabilit di superamento del 10 in 50 anni ed assumono i valori riportati nella Tabella 3 2 1 Tabella 3 2 1 Valori di ay Zona Valore di ay 1 0 35 g 2 0 25 g 3 0 15 g 4 0 05 g Le zone 1 2 e 3 possono essere suddivise in sottozone caratterizzate da valori di ay intermedi rispetto a quelli riportati nella tabella 3 2 1 e intervallati da valori non minori di 0 025 In tal caso i vari territori saranno assegnati alle sottozone in base ai valori di ay con probabilit di superamento pari al 10 in 50 anni 3 2 2 2 Descrizione dell azione sismica Un modello di riferimento per la descrizione del moto sismico sul piano di fondazione costituito dallo spettro di risposta elastico Altro modello consiste nel descrivere il moto del suolo mediante accelerogrammi Il moto pu decomporsi in tre componenti ortogonali di cui una verticale In via sempli
31. dovranno essere richiesti al Gestore dell Infrastruttura i valori ammissibili dell incremento delle tensioni nelle rotaie e dello spostamento Ove si operi nell ambito del metodo di verifica agli Stati Limite la verifica di sicurezza del binario andr condotta considerando la combinazione rara del metodo S L E adottando per le azioni di cui al precedente punto E coefficienti oi 1 0 fermo restando i suesposti limiti di incremento di tensione nella rotaia METODOLOGIA DI VALUTAZIONE DEGLI EFFETTI DI INTERAZIONE Gli effetti dell interazione binario struttura in termini di azioni longitudinali trasmesse alla sottostruttura reazioni vincolari negli appoggi fissi tensioni supplementari nel binario e scorrimenti relativi binario impalcato saranno valutati mediante una serie di analisi di simulazione del comportamento del ponte soggetto alle azioni termiche ed ai carichi orizzontali e verticali dei convogli in transito portando in conto la resistenza ai movimenti longitudinali del binario e la rigidezza della struttura secondo le indicazioni fornite dal Gestore dell Infrastruttura Per quanto concerne la resistenza opposta dal binario agli scorrimenti longitudinali in mancanza di appositi accertamenti sperimentali e di una modellazione ad essi pi aderente si potr far riferimento al diagramma di Figura 6 3 9a e Figura 6 3 9b rispettivamente per i casi di posa dell armamento su ballast e di posa diretta dell armamento 163
32. essere verificato che il valore di progetto di ciascuna sollecitazione sia inferiore al corrispondente valore della resistenza di progetto 5 7 7 1 3 DUTTILITA E CAPACITA DI DEFORMAZIONE Dovr essere verificato che i singoli elementi strutturali e la struttura nel suo insieme possiedano una duttilit coerente con il fattore di struttura q adottato Si dovr verificare alternativamente che la struttura possieda una capacit di deformazione superiore alla domanda Allo stato limite di danno dovr essere verificato che le deformazioni strutturali non producano danni tali da rendere temporaneamente inagibile l edificio 5 7 7 1 4 DISTACCHI TRA EDIFICI I distacchi tra gli edifici devono avere dimensioni tali da evitare fenomeni di martellamento tra strutture contigue per tale motivo i distacchi devono avere dimensione non inferiore alla somma degli spostamenti allo stato limite ultimo delle strutture medesime Nel caso in cui il distacco relativo ad un edificio esistente per quest ultimo lo spostamento limite va stimato in modo opportuno Particolare attenzione va posta al dimensionamento dei distacchi se gli edifici hanno apparecchi di isolamento sismico In tal caso tutti i collegamenti tra l edificio in esame e il terreno o altre costruzioni la cui rottura pu essere fonte di pericolo o causa di gravi disservizi dovranno sopportare senza rotture gli spostamenti relativi cui sono sottoposti 5 7 7 1 5 COLLEGAMENTI IN FO
33. fisse o mobili b indirette a quantit cinematiche localizzate i cedimenti e spostanlenti impressi assoluti ovvero nei vincoli esterni ii cedimenti e spostamenti impressi relativi ovvero tra parti dell organismo strutturale o in vincoli interni b quantit cinematiche distribuite i effetti di variazioni di temperatura ii deformazioni iniziali e anelastiche ritiro viscosit c entropiche a effetti di degrado endogeno della struttura alterazione naturale del materiale di cui composta la struttura b effetti di degrado esogeno della struttura alterazione a seguito di agenti esterni alla struttura delle caratteristiche materiali di questa 2 6 3 2 Classificazione delle azioni secondo la risposta strutturale a statiche azioni che applicate alla struttura non provocano accelerazioni significative della stessa o di alcune sue parti b quasi statiche azioni che possono essere considerate come statiche a patto di tener conto degli effetti dinamici con un incremento della loro intensit c dinamiche azioni che causano significative accelerazioni della struttura dei suoi componenti e delle masse portate 2 6 3 3 Classificazione delle azioni secondo la variazione della loro intensit nel tempo a permanenti G azioni che agiscono durante tutta la vita della costruzione e la loro variazione di intensit nel tempo e cos piccola e lenta da poterle considerare con sufficiente approssimazione costanti nel tempo
34. la distanza fra il P F ed il centro di rotazione dell apparecchio d appoggio dell impalcato Nota 7 Tale prescrizione nel caso di doppio binario va in generale rispettata per un solo binario carico Nel caso si voglia applicare l analisi semplificata descritta nelle specifiche emanate dal Gestore dell Infrastruttura salvo specifiche diverse indicazioni fornite dallo stesso Gestore la prescrizione va verificata con entrambi i binari carichi Inflessione nel piano orizzontale dell impalcato Considerando la presenza del treno di carico LM 71 incrementato con il corrispondente coefficiente dinamico l azione del vento la forza laterale serpeggio la forza centrifuga e gli effetti della variazione di temperatura lineare fra i due lati dell impalcato stabilita al punto 6 3 1 1 2 D l inflessione nel piano orizzontale dell impalcato non deve produrre una variazione angolare maggiore di quella fornita nella successiva Tab 6 3 IX unraggio di curvatura orizzontale minore dei valori di cui alla citata tabella Tabella 6 3 IX Massima variazione angolare e minimo raggio di curvatura Velocit km h Variazione angolare massima Appio minimo di curvatita Singola campata Pi campate Vz lt 120 0 0035 rd 1700 m 3500 m 120 lt V lt 200 0 0020 rd 6000 m 9500 m 200 lt V 0 0015 rd 14000 m 17500 m 177 Il raggio di curvatura nel caso di impalcati a semplice appoggio dato dalla seg
35. nel caso di gallerie prevolte in terreno consolidato o in betoncino fibrorinforzato L azione di contenimento che viene esercitata a valle del fronte di scavo ha lo scopo di rendere minima la variazione nel tempo del profilo teorico della cavit a seguito dello scavo Tale azione pu essere esercitata in via provvisoria da trattamenti e o dal prerivestimento ed in modo permanente da trattamenti e o dal rivestimento definitivo I provvedimenti protettivi del nucleo a carattere prevalentemente conservativo eventualmente associati a provvedimenti di miglioramento e o rinforzo dei terreni e di prerivestimento e di rivestimento debbono comunque essere compresi in un unico processo di stabilizzazione in sicurezza degli scavi e di controllo dei risentimenti al contorno Il comportamento delle pareti a breve e lungo termine deve essere monitorato attraverso il controllo delle deformazioni e la verifica che esse rientrino nei limiti di variabilit previsti in progetto Allo scopo il progetto dovr comprendere un sistema di monitoraggio finalizzato anche alla adozione degli accorgimenti e dispositivi costruttivi nell ambito delle variabilit esplicitamente previste Il progetto deve prevedere le seguenti fasi a Previsione del comportamento dell opera in assenza di interventi Sulla base del modello geotecnico del sottosuolo l analisi progettuale deve preliminarmente studiare il comportamento dell opera in assenza di
36. opera nel tempo ovvero della durabilit necessario sviluppare la modellazione dell azione dell ambiente su a caratteristiche meccaniche dei materiali e dei terreni b caratteristiche geometriche dell organismo strutturale Aspetto essenziale della modellazione degli effetti dell ambiente sulla struttura il meccanismo di retroazione che si pu sviluppare fra configurazione strutturale e meccanismo di azione ambientale ad esempio sviluppo della fessurazione e progredire della corrosione delle armature Quando l individuazione di tali meccanismi non pu essere esplicitata il Progettista dovr in ogni caso soddisfare i requisiti di durabilit attraverso opportuni accorgimenti quali a utilizzo di materiali i quali non degenerino durante la vita utile di progetto prevedendo eventualmente anche la possibilit di interventi periodici e programmati sui manufatti per il mantenimento dei requisiti prestazionali b incremento di dimensioni delle parti strutturali esposte al danneggiamento in modo tale da compensare gli effetti ambientali sulla vita utile di progetto c utilizzo di elementi strutturali con vita utile minore di quella della struttura in cui sono inseriti i quali possano essere periodicamente controllati e sostituiti d sviluppando un programma di monitoraggio e manutenzione programmata per l organismo strutturale nel suo complesso In generale le azioni ambientali e naturali sono tra loro cor
37. ricorrendo alla forma y f x 9 3 dove sono i parametri che contengono le incertezze di modello e sono trattati come variabili alcatorie Questi parametri vanno a completare il quadro delle variabili di progetto Le variabili di progetto possono essere variabili aleatorie che includono come caso particolare le variabili deterministiche o processi stocastici o campi aleatori 13 2 4 VALUTAZIONE DELLA SICUREZZA Le quantit fisiche riguardanti la resistenza e le azioni sono analizzate in chiave statistica Ci significa che la verifica della sicurezza deve essere intesa in senso probabilistico Per un qualsiasi stato limite g x la sicurezza strutturale Ps espressa dalla probabilit che g x sia maggiore di zero Ps Prob g x gt 0 4 La probabilit dell evento g x gt 0 deve essere sufficientemente alta ovvero molto prossima ad 1 Risulta allora conveniente far riferimento al complemento ad 1 della sicurezza Px che coincide con la probabilit P dell evento sfavorevole g x lt 0 collasso che deve essere sufficientemente piccola Quando gli aspetti spazio temporali siano adeguatamente discretizzabili cos da poter eliminare nel singolo termine della discretizzazione la dipendenza dal tempo l equazione 4 pu essere scritta P zio PO dx 5 dove p x indica la funzione densit di probabilit congiunta delle variabili di progetto Quando sia possibile ricondursi a due sole varia
38. 0 9 L5 0 Da determinarsi in relazione a 0 Voi i quanto indicato nei punti specifici YPh 1 2 0 9 1 2 0 9 Tabella 5 1 II YGi 1 Yoi definiti nelle norme relative alle diverse azioni variabili YPh 1 Per gli edifici civili in mancanza di studi specifici ed adeguati alla costruzione in esame si possono attribuire ai coefficienti di combinazione wo i valori della tabella 5 1 III per le combinazioni di carico che comprendono l azione sismica si vedano le specifiche regole per la combinazione delle azioni ed i valori dei coefficienti di combinazione forniti nel paragrafo 3 2 Tabella 5 1 III Azione Voi carichi variabili nei fabbricati per abitazione ed uffici 0 7 negozi uffici aperti al pubblico ed autorimesse 0 7 magazzini depositi 1 0 variazioni termiche 0 6 vento 0 6 neve 0 6 Per le altre tipologie costruttive ponti gallerie edifici industriali etc competer al Committente ed al Progettista di concerto la definizione dei valori di 7 Il contributo delle distorsioni concentrate o diffuse non imposte appositamente deve essere trascurato se il suo effetto aumenta la sicurezza della struttura 5 1 2 1 3 CALCOLO DELLE SOLLECITAZIONI E DELLE DEFORMAZIONI Il calcolo degli effetti delle azioni pu essere effettuato secondo quanto stabilito al punto 2 3 delle presenti norme ipotizzando sia modelli elastici lineari sia modelli non lineari Il calcolo non lineare deve procedere attraverso la d
39. 1 8 3 Regole di esecuzione per il cemento armato precompresso 5 1 8 3 1 SPESSORE DI RICOPRIMENTO DELLE ARMATURE DI PRECOMPRESSIONE Le superfici esterne dei cavi post tesi devono distare dalla superficie del conglomerato cementizio non meno di 30 mm in ambiente aggressivo la distanza deve essere non inferiore a 50 mm Nel caso di armature pre tese nella testata i trefoli devono essere protetti da un ricoprimento di almeno 35 mm ovvero vanno protetti con equivalente materiale protettivo Tale ricoprimento va accuratamente studiato e definito nelle verifiche di fessurazione per le classi ambientali b e c 5 1 8 3 2 TESTATE DI ANCORAGGIO DELL ARMATURA DI PRECOMPRESSIONE Dietro gli apparecchi di ancoraggio deve disporsi un armatura tridirezionale atta ad assorbire con largo margine gli sforzi di trazione e di taglio derivanti dalla diffusione delle forze concentrate ivi comprese le eventuali reazioni vincolari 5 1 8 3 3 POSA DELLE BARRE DEI CAVI E LORO MESSA IN OPERA Si deve prendere ogni precauzione per evitare che l armatura di precompressione subisca l innesco di fenomeni di corrosione prima della messa in opera All atto della messa in tiro si debbono misurare contemporaneamente lo sforzo applicato e l allungamento conseguito 5 1 8 3 3 1 Operazioni di tiro I risultati conseguiti nelle operazioni di tiro le letture ai manometri e gli allungamenti misurati vanno registrati in apposite tabelle e confrontate con le tensio
40. 100 metri P 0 50 per luci superiori a 100 m P 0 25 6 2 4 VERIFICHE DI SICUREZZA Le verifiche di sicurezza sulle varie parti dell opera devono essere effettuate sulla base dei criteri definiti dalle presenti norme tecniche In particolare devono essere effettuate le verifiche allo stato limite ultimo ed agli stati limite di servizio riguardanti gli stati di fatica di fessurazione e di deformazione Le combinazioni di carico da considerare ai fini delle verifiche devono essere stabilite in modo da garantire la sicurezza secondo quanto definito nei criteri generali enunciati al Capitolo 2 delle presenti norme tecniche e sono riassunte in Tabella 6 2 IV 6 2 4 1 Verifiche agli Stati Limite Ultimi Si dovr verificare che sia E lt Ra dove E il valore di progetto degli effetti delle azioni ed R4 la corrispondente resistenza di progetto 6 2 4 2 Stati Limite di Servizio Per gli Stati Limite di Servizio si dovr verificare che sia lt Ca dove C4 un valore nominale o una funzione di certe propriet materiali legate agli effetti progettuali delle azioni considerate E il valore di progetto dell effetto dell azione p e uno spostamento o una accelerazione determinato sulla base delle combinazioni di carico 6 2 4 2 1 VERIFICHE ALLO STATO LIMITE DI FATICA Al fine di limitare il danneggiamento delle strutture causato dall azione ripetuta dei carichi variabili per le combinazioni di carico che risultino de
41. 11 Coefficiente dinamico 3 3 12 Particolari precauzioni nel progetto di strutture soggette all azione del vento 3 4 Azioni della temperatura 3 4 1 Generalit 3 4 2 Distribuzione di temperatura nell elemento strutturale 3 4 3 Azioni termiche negli edifici 3 4 4 Particolari precauzioni nel progetto di strutture soggette ad azioni termiche 3 5 Azioni della neve 3 5 1 Generalit 3 5 2 Carico neve 3 5 3 Valore caratteristico del carico neve al suolo macrozonazione 3 5 4 Densit della neve 3 5 5 Periodo di ritorno 3 5 6 Coefficiente di esposizione microzonazione 3 5 7 Coefficiente termico interazione 3 5 8 Carico neve sulle coperture 3 5 9 Effetti locali pag pag pag pag pag pag pas pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pas pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pas pag pag pag pag pag pag pag pas pag pag AZIONI ACCIDENTALI 4 1 4 1 1 4 1 2 4 1 3 4 1 4 4 1 5 4 1 6 4 2 4 2 1 4 2 2 4 2 3 4 2 4 4 2 5 4 2 6 4 3 4 3 1 4 3 2 4 3 3 4 3 4 4 3 5 4 3 6 4 3 7 Incendio Generalit Definizioni Criteri di progettazione Procedure generali per il progetto delle strutture all incendio Classi di resistenza al fuoco Richieste di prestazione Esplosioni Generalit Definizioni P
42. 153 In particolare per le solette salvo diverse e pi accurate determinazioni potr considerarsi una ripartizione a 45 dalla superficie di estradosso fino al piano medio delle stesse Distribuzione trasversale delle azioni per mezzo delle traverse e del ballast Salvo pi accurate determinazioni per ponti con armamento su ballast in rettifilo le azioni possono distribuirsi trasversalmente secondo lo schema di Figura 6 3 5 Li Figura 6 3 5 Distribuzione trasversale in rettifilo delle azioni per mezzo delle traverse e del ballast Per ponti con armamento su ballast in curva con sovralzo le azioni possono distribuirsi trasversalmente secondo lo schema di Figura 6 3 6 l U H EEU Rd _ rt re t 1 Super di riferimento Figura 6 3 6 Distribuzione trasversale in curva delle azioni per mezzo delle traverse e dei ballast 154 Carichi verticali equivalenti per i rilevati a tergo delle spalle In assenza di calcoli pi accurati il carico verticale a livello del piano di regolamento posto a circa 0 70 m al di sotto del piano del ferro su rilevato a tergo della spalla pu essere assunto uniformemente distribuito su una larghezza di 3 0 m Per questo tipo di carico distribuito non deve applicarsi l incremento dinamico CARICHI SUI MARCIAPIEDI I marciapiedi non aperti al pubblico sono utilizzati solo dal personale autorizzato I carichi accidentali sono schematizzati da un carico uniformeme
43. 2 Caratteristiche chimiche fisiche e geometriche Gli acciai per armature da precompressione devono possedere propriet meccaniche garantite dal produttore non inferiori a quelle indicate nella successiva Tabella 11 2 VI Tabella 11 2 VI i EE di Trefoli e Trefoli e Trecce Tipo di acciaio Barre Fili f Trecce a fili sagomati Tensione caratteristica di rottura f ptk N mm gt 1000 gt 1600 gt 1860 gt 1820 Tensione caratteristica allo 0 1 di deformazione residua foo N mm gt 1400 e Tensione caratteristica all 1 di deformazione totale frank N mm Esa gt 1670 gt 1620 Tensione caratteristica di snervamento f pyk N mm gt 800 2s bea noe Per il modulo di elasticit si far riferimento al catalogo del fornitore Le grandezze qui di seguito elencate A fr fp0 Dk fpyo foks Ago Ep L N a 180 L e r devono formare oggetto di garanzia da parte del produttore ed i corrispondenti valori garantiti figurare nel catalogo del produttore stesso Il controllo delle grandezze di cui sopra eseguito secondo le modalit e le prescrizioni indicate nei punti successivi Pertanto i valori delle grandezze A sono confrontati con quelli che derivano dall applicazione ai valori nominali delle tolleranze prescritte al punto 11 2 3 5 3 1 Fptko fpyko foks Foo Dko Agt ottenuti applicando ai valori singoli fp fry fpa fpo le formule di cui al punto 11 2 3 5 2 1 sono confrontati con i c
44. 3 delle presenti norme tecniche Per il dimensionamento di dettaglio delle opere il Gestore dell Infrastruttura fornir specifici criteri di analisi e verifiche con particolare riferimento ai fenomeni dinamici e di fatica cui le stesse risultano soggette 164 SUPERFICI VERTICALI PARALLELE AL BINARIO SEZIONE VISTA IN PIANTA cuporficio dolia cfruttura Aik E n Fk V 300 Kmh v 250Km se mes V 200KMh V 180 Kmh V 120 Kmh Figura 6 3 10 Valori caratteristici delle azioni q per superfici verticali parallele al binario I valori caratteristici dell azione qx relativi a superfici verticali parallele al binario sono forniti in Figura 6 3 10 I valori caratteristici sono relativi a treni con forme aerodinamiche sfavorevoli per i casi di forme aerodinamiche favorevoli questi valori dovranno essere corretti per mezzo del fattore k ove k 0 85 per convogli formati da carrozze con sagoma arrotondata k 0 60 per treni aerodinamici Se l altezza di un elemento strutturale o parte della sua superficie di influenza minore o eguale ad 1 0 m o se la larghezza minore o uguale a 2 50 m l azione qu deve essere incrementata del fattore k 1 3 SUPERFICI ORIZZONTALI AL DI SOPRA DEL BINARIO SEZIONE PROSPETTO V 300 Km V 250 Km V 200Km Figura 6 3 11 Valori caratteristici delle azioni qz per superfici orizzontali al di sopra del bin
45. 8 1 Prescrizioni generali 8 2 Prove di carico COSTRUZIONI ESISTENTI 9 1 Oggetto 9 2 Criteri generali 9 2 1 Valutazione della sicurezza 9 3 Interventi sulle costruzioni esistenti 9 3 1 Classificazione degli interventi finalizzati all aumento della sicurezza della costruzione 9 3 2 Classificazione degli interventi conseguenti a nuove esigenze e o trasformazioni della costruzione 9 4 Progetto e collaudo NORME PER LA REDAZIONE DEI PROGETTI ESECUTIVI 10 1 10 2 10 3 10 4 10 5 10 6 10 7 10 7 1 Caratteristiche generali Relazione generale Relazione di calcolo Presentazione dei risultati Sintesi dei risultati Misura della sicurezza degli elementi strutturali Analisi e verifiche svolte con l ausilio di codici di calcolo Generalit MATERIALI E PRODOTTI PER USO STRUTTURALE 11 1 11 1 1 11 1 2 11 1 3 11 1 4 11 1 5 11 1 6 11 1 7 11 1 8 11 1 9 11 1 10 11 1 11 11 2 11 2 1 11 2 2 11 2 3 11 2 4 11 3 11 4 11 4 1 11 5 11 6 11 6 1 11 6 2 11 6 3 11 6 4 11 6 5 11 6 6 Conglomerato cementizio Specifiche per il conglomerato cementizio Controlli di qualit del conglomerato Valutazione preliminare della resistenza Prelievo dei campioni Controllo di accettazione Controllo della resistenza del calcestruzzo in opera Prove complementari Prescrizioni relative al calcestruzzo confezionato con processo industrializzato Componenti del conglomerato cementizio
46. Caratteristiche del conglomerato cementizio Durabilit Acciaio Prescrizioni comuni a tutte le tipologie di acciaio Acciaio per cemento armato Acciaio per cemento armato precompresso Acciai per strutture metalliche Materiali diversi dall acciaio utilizzati con funzione di armatura in strutture di cemento armato Sistemi di precompressione a cavi post tesi Procedura di qualificazione Appoggi strutturali Materiali e prodotti a base di legno Generalit Legno massiccio Legno lamellare incollato Pannelli a base di legno Adesivi Elementi meccanici di collegamento pag pag pag pag pag pag pag pag pas pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pas pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pas pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag 194 195 196 196 197 197 197 197 198 199 199 201 201 201 201 201 201 201 202 203 204 204 204 204 204 205 205 205 205 206 206 206 206 207 207 207 209 209 209 209 211 214 214 214 217 225 231 237 237 237 238 238 238 239 240 241 241 241 12 11 6 7 11 6 8 11 7 11 7 1 11 7 2 11 7 3 11 7 4 11 7 5 11 8 11 9 11 9 1 11 9 2 11 9 3 11 9 4 11 9 5 Durabilit del legno e derivati Procedure di qualificazione e accettazione del legno Component
47. D E 1 0 0 05 0 15 1 0 3 2 2 7 Impiego di accelerogrammi Il comportamento strutturale gli stati limite ultimo e di danno potranno essere verificati mediante l uso di accelerogrammi artificiali o simulati o naturali Quando necessario utilizzare un modello spaziale l azione sismica deve essere rappresentata da gruppi di tre accelerogrammi diversi agenti contemporaneamente nelle tre direzioni principali della struttura La durata degli accelerogrammi dovr essere stabilita sulla base della magnitudo e degli altri parametri fisici che determinano la scelta del valore di ag e S ovvero di ay e S ai fini della verifica dello Stato limite di danno In assenza di studi specifici la durata della parte pseudo stazionaria degli accelerogrammi sar almeno pari a 10 s Il numero di accelerogrammi o per analisi spaziali di gruppi di accelerogrammi deve essere almeno pari a 3 Gli accelerogrammi artificiali dovranno avere uno spettro di risposta elastico coerente con lo spettro di risposta elastico di cui al punto 3 2 2 3 La coerenza con lo spettro elastico da verificare in base alla media delle ordinate spettrali ottenute con i diversi accelerogrammi per un coefficiente di smorzamento viscoso equivalente del 5 L ordinata spettrale media non dovr presentare uno scarto in difetto superiore al 10 rispetto alla corrispondente componente dello spettro elastico in alcun punto dell intervallo di periodi 0 15 s 2 0 s e 0 15
48. E sulle superfici verticali k4 q1x per tutta l altezza dell elemento con q k determinato in accordo con il punto SUPERFICI ORIZZONTALI ADIACENTI IL BINARIO e ky 2 sulla superficie orizzontale ks qax con qzx determinato in accordo con il punto SUPERFICI ORIZZONTALI AL DI SOPRA DEL BINARIO ks 2 5 se la struttura racchiude un solo binario ks 3 5 se la struttura racchiude due binari G Azioni sismiche Valgono in merito tutte le prescrizioni definite dalla presente norma integrate da eventuali ulteriori disposizioni del Gestore dell Infrastruttura 6 3 1 2 3 AZIONI ECCEZIONALI Azioni derivanti dall esercizio ferroviario II Gestore dell Infrastruttura preciser gli scenari derivanti dall esercizio ferroviario per i quali la robustezza del sistema strutturale deve essere analizzata ROTTURA DELLA CATENARIA Si dovr considerare l eventualit che si verifichi la rottura della catenaria nel punto pi sfavorevole per la struttura del ponte La forza trasmessa alla struttura in conseguenza di un simile evento si considerer come una forza di natura statica agente in direzione parallela all asse dei binari di intensit pari a 20 KN ed applicata sui sostegni alla quota del filo In funzione del numero di binari presenti sull opera si assumer la rottura simultanea di 1 catenaria per ponti con un binario 2 catenarie per ponti con un numero di binari compreso fra 2 e 6 3 catenarie per ponti con p
49. Hi gt 0 197 30 45 60 64 Figura 3 5 3 Coefficienti di forma per coperture 3 5 8 2 Copertura ad una falda Si assume che la neve non sia impedita di scivolare Se l estremit pi bassa della falda termina con un parapetto una barriera od altre ostruzioni allora il coefficiente di forma non potr essere assunto inferiore a 0 8 indipendentemente dall angolo a Si deve considerare la condizione riportata in Figura 3 5 4 la quale deve essere utilizzate per entrambi i casi di carico neve accumulata e non accumulata CX NN Figura 3 5 4 Condizioni di carico per coperture ad una falda 3 5 8 3 Copertura a due falde Si assume che la neve non sia impedita di scivolare Se l estremit pi bassa della falda termina con un parapetto una barriera od altre ostruzioni allora il coefficiente di forma non potr essere assunto inferiore a 0 8 indipendentemente dall angolo a Per il caso di carico da neve non accumulata sul piano si deve considerare la condizione denominata Caso riportata in Figura 3 5 5 Per il caso di carico da neve accumulata sul piano si deve considerare la peggiore tra le condizioni denominate Caso II e Caso III riportate in Figura 3 5 5 53 soi uc MN gt cuon 05 pi pi c Casom we RI o Pa Figura 3 5 5 Condizioni di carico per coperture a due falde 3 5 8 4 Copertura a pi falde Per il caso di carico da neve non accumulata sul piano si deve considerare la condizi
50. Il fattore q da associare alla azione verticale deve essere assunto sempre pari a q 1 Se l analisi della risposta viene eseguita in campo lineare la risposta pu essere calcolata separatamente per ciascuna elle tre componenti e gli effetti combinati successivamente applicando la seguente espressione Ag 0 304 0 304 Blei con rotazione degli indici essendo Ax l azione diretta secondo la direzione i Se l analisi viene eseguita in campo non lineare mediante integrazione al passo le due componenti di eccitazione orizzontale e quella verticale ove appropriato devono venire applicate simultaneamente alla struttura e gli effetti Ey 31 massimi saranno valutati assumendo il valore medio degli effetti pi sfavorevoli ottenuti con ciascuna coppia o tripletta di accelerogrammi Nel caso in cui si utilizzino almeno 7 diversi gruppi di accelerogrammi gli effetti sulla struttura sollecitazioni deformazioni spostamenti etc potranno essere rappresentati dai valori medi ottenuti dalle analisi nel caso di un numero inferiore di gruppi di accelerogrammi si far riferimento ai valori pi sfavorevoli 3 2 5 5 Combinazione dell azione sismica con le altre azioni Ai fini delle verifiche di resistenza e di duttilit per lo SLU le azioni da considerare in aggiunta a quella sismica sono solo quelle dovute ai carichi permanenti secondo l espressione E G P 3 2 19 dove E azione sismica per lo stato limite e per la cla
51. Le armature longitudinali non possono essere interrotte ovvero sovrapposte all interno di un nodo strutturale incrocio travi pilastri bens nelle zone di minore sollecitazione lungo l asse della trave Quando invece si deve realizzare la continuit con altra barra in zona tesa la continuit deve essere realizzata con sovrapposizioni o altri dispositivi possibilmente posizionati nelle regioni di minor sollecitazione In ogni caso le sovrapposizioni o i dispositivi utilizzati devono essere opportunamente sfalsati La continuit fra le barre pu effettuarsi mediante m sovrapposizione calcolata in modo da assicurare l ancoraggio di ciascuna barra In ogni caso la lunghezza di sovrapposizione nel tratto rettilineo deve essere non minore di 20 volte il diametro della barra e la prosecuzione di ciascuna barra deve essere deviata verso la zona compressa La distanza mutua interferro nella sovrapposizione non deve superare 6 volte il diametro m saldature eseguite in conformit alle norme in vigore sulle saldature Devono essere accertate la saldabilit degli acciai che vengono impiegati come indicato al punto 2 2 6 nonch la compatibilit fra metallo e metallo di apporto nelle posizioni o condizioni operative previste nel progetto esecutivo m manicotto filettato o presso estruso Tale tipo di giunzione deve essere preventivamente validata mediante prove sperimentali 5 1 6 1 5 PILASTRI Nel caso di elementi sottoposti a prevalente
52. Le forze aeroelastiche sono funzioni della velocit del vento e cambiano il comportamento della struttura modificandone i fattori di smorzamento e le frequenze proprie Si definiscono critiche le velocit del vento il cui superamento rende negativo lo smorzamento o labile la struttura La prima situazione d luogo a fenomeni aeroelastici comunemente chiamati ga lo ping tipico di elementi strutturali non circolari cavi ghiacciati o flutter tipico di ponti sospesi e strallati profili alari La seconda situazione d luogo a un fenomeno aeroelastico comunemente chiamato divergenza tipico di impalcati da ponte e lastre sottili Questi fenomeni devono essere studiati con opportune prove aeroelastiche in galleria del vento e con procedimenti analitici adeguatamente comprovati 3 4 AZIONI DELLA TEMPERATURA 3 4 1 GENERALIT Variazioni giornaliere e stagionali della temperatura esterna irraggiamento solare e convezione comportano variazioni della distribuzione di temperatura nei singoli elementi strutturali L entit dell azione termica in generale influenzata da molti fattori ad esempio tra le condizioni al contorno si citano le condizioni climatiche del sito e l esposizione tra le condizioni che definiscono l opera la massa complessiva della struttura e le disposizioni di elementi non strutturali finiture sistemi di isolamento impianti etc oltre alle situazioni di esercizio della struttura al
53. Nella scelta del metodo di consolidamento si deve tener conto della circostanza che i terreni di fondazione del manufatto siano stati da tempo sottoposti all azione di carichi permanenti e ad altre azioni eccezionali Si devono valutare gli effetti di un eventuale ridistribuzione delle sollecitazioni nel terreno per effetto dell intervento sulla risposti meccanica dell intero manufatto sia a breve che a lungo termine Interventi a carattere provvisorio o definitivo che comportino variazioni di volume quali il congelamento le iniezioni la gettiniezione e modifiche del regime della falda idrica richiedono particolari cautele e possono essere adottati solo dopo averne valutato gli effetti sul comportamento del manufatto stesso e di quelli adiacenti 7 3 8 4 Controlli monitoraggio e collaudo Il controllo dell efficacia del consolidamento geotecnico obbligatorio quando agli interventi consegue una ridistribuzione delle sollecitazioni al contatto terreno manufatto I controlli assumeranno diversa ampiezza e si eseguiranno con strumentazioni e modalit diverse in relazione all importanza dell opera al tipo di difetto del manufatto e ai possibili danni per le persone e le cose Il monitoraggio degli interventi di consolidamento deve essere previsto in progetto e descritto con particolare cura nel caso di ricorso al metodo osservazionale Gli esiti delle misure e dei controlli potranno costituire elemento di collaudo dei singoli interventi
54. O j a lie E 3 k Z Figura 3 3 1 Mappa per la macrozonazione per l azione del vento 34 3 3 3 PERIODI DI RITORNO Coerentemente alla definizione data nel Capitolo 2 delle presenti norme tecniche il Progettista adotta per le strutture di Classe 1 e 2 valori della velocit di riferimento del vento vr Tp associati ai diversi periodi di ritorno richiesti in ogni caso non inferiori a 50 anni In assenza di specifiche ed adeguate indagini statistiche la velocit di riferimento del vento vg TR riferita ad un generico periodo di ritorno 7 data dall espressione AIA dove Vref la velocit di riferimento del vento associata ad un intervallo di ritorno di 50 anni precedentemente definita al punto 3 3 2 AR un coefficiente illustrato nella Figura 3 3 2 ricavabile dall espressione n 1 K In In P 04 t 1 K In 1n0 98 dove K n sono parametri che possono essere assunti rispettivamente pari a 0 2 e 0 5 i i 1 p la probabilit annuale di eccedenza della velocit del vento ovvero R In questo modo e per T R 500 anni ar 1 122 e per Tr 1000 anni ar 1 156 1 5 1 0 CR 0 5 M 1 10 100 1000 T r anni Figura 3 3 2 Valori del coefficiente ar per la definizione della velocit di riferimento del vento in funzione dei periodo di ritorno T 3 3 4 COEFFICIENTE DI ESPOSIZIONE MICROZONAZIONE Il valore della velocit di riferimento del vento legata nel pun
55. Parametri di rigidezza Massa volumica Flessione f Modulo elastico parallelo E Massa volumica ji medio omean caratteristica pr f Modulo elastico parallelo j Trazione parallela frox caratteristico E 0 05 Massa volumica media Pean Modulo elastico T 1 i 3 E 90 mes razione perpendicolare 90 k perpendicolare medio 90 mean Modulo elastico llel f i Compressione parallela feo k anni G mean Compressione f perpendicolare SEA Taglio fy x Esistono profili caratteristici riconosciuti come validi e affidabili per ciascun tipo di materiale sul quale stata condotta una sperimentazione conforme alle normative in vigore 11 6 1 4 Produttore Si definisce produttore il soggetto legalmente responsabile della classificazione secondo la resistenza meccanica cos come definita nelle pertinenti norme tecniche citate nel seguito del materiale o del prodotto a base di legno In assenza di esplicita indicazione contraria nei documenti di accompagnamento delle forniture di materiali e prodotti a base di legno ai fini della responsabilit legale il produttore coincide con il fornitore del materiale o del prodotto 11 6 2 LEGNO MASSICCIO I produttori di elementi di legno massiccio per uso strutturale devono essere qualificati cos come specificato al punto 11 6 8 1 All atto della posa in opera il direttore dei lavori deve verificare acquisendone copia che il legno strutturale sia oggetto di attestato di qu
56. Per le tensioni di aderenza valgono le indicazioni di cui al punto 5 1 2 3 4 Nel caso del metodo tensionale od lt fok Ym Ya dove Vi Sdi 123 5 5 COSTRUZIONI IN ALTRI MATERIALI Possono utilizzarsi altri materiali diversi da quelli definiti nella presente normativa per svolgere funzioni statiche Rientrano in questi materiali a materiali metallici diversi dagli acciai definiti nella presente norma alluminio elementi composti in alluminio rame od acciai speciali b materiali in conglomerato cementizio in cui i componenti aggiuntivi es fibre variano le caratteristiche meccaniche tali da sostituire le armature metalliche ed identificarlo come calcestruzzo strutturale speciale c vetro con funzioni statiche rilevanti da rappresentare da solo o con altri componenti resistenti in acciaio e o alluminio la resistenza della costruzione d materiali polimerici materiali plastici elastomerici e materiali ottenuti per combinazione di differenti materiali base I metodi per la verifica strutturale sono quelli stabiliti al punto 2 ovvero per affinit ai capitoli 3 4 e 5 Questi materiali non possono essere utilizzati con funzione strutturale se non preliminarmente certificati ed accettati con le stesse procedure ed allo stesso livello di affidabilit dei materiali normali Tali procedure saranno verificate dal Servizio Tecnico Centrale sentito il Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici 5 5 1 REQUISITI RICHIESTI I r
57. S2 3 2 2 3 1 SPETTRO DI RISPOSTA ELASTICO DELLE COMPONENTI ORIZZONTALI Lo spettro di risposta elastico della componente orizzontale definito dalle espressioni seguenti 0 lt 7T lt T S T7 a S 77 2 5 T 04 1 T Ts 7 Tg T lt ST lt T S0 asS125 3 2 2 T Tossi A0 a Sonas T T T ST 50 a 8 70 25 co 25 nelle quali T ed Se sono rispettivamente periodo di vibrazione ed accelerazione spettrale ed inoltre 1 S fattore che tiene conto della categoria del suolo di fondazione vedi tabella 3 2 11 2 n fattore che altera lo spettro elastico per smorzamenti viscosi convenzionali diversi dal 5 mediante la relazione seguente n 10 5 3 2 3 il coefficiente di smorzamento viscoso convenzionale espresso in percentuale valutato sulla base dei materiali tipologia strutturale e terreno di fondazione 3 Tg Tc Tp periodi che separano i diversi rami dello spettro dipendenti dalla categoria del suolo di fondazione I valori dei parametri che definiscono la forma dello spettro derivano dalle indagini di risposta sismica locale In mancanza di tali accurate determinazioni si possono assumere per le componenti orizzontali del moto e per le categorie di suolo di fondazione definite al punto 3 2 1 i valori di Tg Tc Tp e S riportati nella Tabella 3 2 II Il coefficiente S potr assumere valori superiori a quelli indicati per tenere conto della morfologia del sito inclinazione dei pendii dimensione dei c
58. T lt T dA T 4 1 T q T 3 Ts 3 T ST lt Te Su 7 0 9 a S q 3 To To lt T lt T SalT 0 9 a S gt 3 2 8 q T 3 TT T ST Su 7 09 a 5 3 co Salvo pi accurate determinazioni i valori di Tg Tc Tp ed S sono definiti in Tabella 3 2 III Si assumer comunque Sa T 0 2ag La modellazione strutturale mediante la quale viene definita la risposta dinamica della struttura deve tenere in conto quando ritenuto necessario dal Committente e dal Progettista di concerto della interazione terreno struttura 3 2 2 6 Spettro di progetto per lo stato limite di danno Lo spettro di progetto da adottare per la limitazione dei danni per le componenti orizzontali il seguente O lt T lt T SM ay 8 25 1 042 T n T T lt T lt T S P a4 S m 2 5 Te Toe lt T lt T S T aa S025 7 3 2 9 IE T ST 5 0y 5 n 25 27 Lo spettro di progetto da adottare per la componente verticale il seguente II i 4 T 3o T 0 lt T lt T Su T 0 9 4 T ST lt Toe SualT 09 a4 S 03 Te To lt ST lt T Su T 09 a 4 80 37 3 2 10 T T I valori di a a da adottare per la stato limite di danno per le strutture in Classe 1 sono quelli corrispondenti ad una probabilit di superamento non maggiore del 50 in 50 anni per le strutture in Classe 2 i valori di agi sono quelli corrispondenti ad una probabilit di superamento non maggiore del 30 in 50 anni Salvo pi accurate determinazioni i valori di Tg Tc Tp
59. Ufficiali per le prove sui materiali ed introducendo il processo del controllo ed approvazione dei calcoli statici e del progetto da parte dei Genii Civili e delle Prefetture La Norma stata alla base della ricostruzione del dopoguerra e della costruzione delle grandi opere per le nuove infrastrutture nel corso degli anni 60 e 70 Secondo questa Legge i progetti con materiali e tecniche innovative es cemento armato precompresso dovevano essere approvati dal Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici Lo stesso Consiglio Superiore ovvero il Consiglio Nazionale delle Ricerche attraverso una serie di Circolari o pareri hanno cercato di integrare negli anni i contenuti della norma per rispondere alle nuove esigenze Il successo della norma del 39 fu conseguenza essenzialmente della sua chiarezza ed univocit Per rispondere alle nuove aspettative del mondo del lavoro all evoluzione tecnico scientifica e tecnologica e porre fine all incertezza normativa con la Legge 5 novembre 1971 n 1086 si d origine alla nuova normativa tecnica che si estrinseca nel decreto ministeriale 30 maggio 1972 che contiene la nuova norma tecnica sulle opere in cemento armato cemento armato precompresso ed acciaio Questa norma nella prima stesura essenziale e prestazionale come quelle che l avevano preceduta contiene degli aspetti fortemente innovativi la sicurezza delle opere diventa un fatto probabilistico le caratteristiche meccaniche devono derivare da insie
60. a consentire l eventuale ricentraggio dei dispositivi qualora a seguito di un sisma si possano avere spostamenti residui incompatibili con la funzionalit dell edificio e o con il corretto comportamento del sistema d isolamento Gli isolatori dovranno essere protetti da possibili effetti derivanti da attacchi del fuoco chimici o biologici In alternativa occorre prevedere dispositivi che in caso di distruzione degli isolatori siano idonei a trasferire il carico verticale alla sottostruttura Gli isolatori soggetti a forze di trazione o a sollevamento durante l azione sismica dovranno essere in grado di sopportare la trazione o il sollevamento senza perdere la loro funzionalit strutturale Tali effetti andranno debitamente messi in conto nel modello di calcolo ed il comportamento degli isolatori a trazione dovr essere verificato sperimentalmente Per minimizzare gli effetti torsionali la proiezione del centro di massa dell edificio sul piano degli isolatori ed il centro di rigidezza dei dispositivi di isolamento o nel caso di sottostruttura flessibile il centro di rigidezza del sistema sottostruttura isolamento debbono essere per quanto possibili coincidenti Inoltre nei casi in cui il sistema di isolamento affidi a pochi dispositivi le sue capacit dissipative e ricentranti rispetto alle azioni orizzontali occorre che tali dispositivi siano per quanto possibile disposti perimetralmente e siano in numero staticamente ridondante
61. a tempo infinito della deformazione per ritiro da essiccamento Ecd 00 kn Eco pu essere valutato mediante i valori delle seguenti Tabelle 11 1 Va b in funzione della resistenza caratteristica a compressione dell umidit relativa e del parametro ho Tabella 11 1 Va Valori di 0 Deformazione da ritiro per essiccamento in o fek Umidit relativa in 20 40 60 80 90 100 20 0 75 0 70 0 59 0 36 0 20 0 12 40 0 60 0 56 0 47 0 29 0 16 0 10 60 0 48 0 45 0 38 0 24 0 13 0 08 80 0 39 0 36 0 30 0 19 0 11 0 06 90 0 35 0 33 0 27 0 17 0 06 0 06 Tabella 11 1 Vb Valori di kn ho mm kn 100 1 00 200 0 85 300 0 75 500 0 70 Per valori intermedi dei parametri indicati consentita l interpolazione lineare Lo sviluppo nel tempo della deformazione gx pu essere valutato come Ed t Ba t t E cd dove la funzione di sviluppo temporale assume la forma 0 5 s t t Balt t 350 h 100 t t in cui t l et del calcestruzzo nel momento considerato in giorni ts l et del calcestruzzo a partire dalla quale si considera l effetto del ritiro da essiccamento normalmente il termine del curing in giorni ho dimensione fittizia in mm pari al rapporto 2 A u essendo A l area della sezione in conglomerato u il perimetro della sezione in conglomerato esposto all aria 212 Il valore
62. abbia significative conseguenze progettuali I valori fra parentesi indicati nella Tabella 6 3 IV vanno assunti quando l azione risulta favorevole nei riguardi della verifica che si sta svolgendo Nel caso di ponti con due o pi binari le azioni orizzontali saranno quelle che corrispondono a due soli binari caricati II gruppo 6 da considerarsi esclusivamente per le verifiche a fessurazione I valori indicati fra parentesi si assumeranno pari a 0 6 per impalcati con 2 binari caricati e 0 4 per impalcati con tre o pi binari caricati 173 Ulteriori valori rappresentativi delle azioni da traffico ferroviario VALORI RARI E FREQUENTI DELLE AZIONI DA TRAFFICO FERROVIARIO Le azioni derivanti da ciascuno dei gruppi di carico definiti nella Tabella 6 3 V sono da intendersi come un unica azione caratteristica da utilizzarsi nella definizione dei valori rari e frequenti di cui al punto 1 7 4 2 1 VALORI QUASI PERMANENTI DELLE AZIONI DA TRAFFICO FERROVIARIO I valori quasi permanenti delle azioni da traffico ferroviario possono assumersi uguali a 0 Azioni da traffico ferroviario in situazioni transitorie Nelle verifiche di progetto per situazioni transitorie dovute alla manutenzione dei binari o del ponte i valori caratteristici delle azioni da traffico caso per caso sono da concordarsi con l autorit ferroviaria 6 3 1 3 2 VERIFICHE ALLE TENSIONI Nel caso si proceda secondo il metodo alle tensioni vanno comunque soddisfatti i requ
63. altre Per gli sbarramenti di ritenuta idraulica dighe e traverse si fa riferimento alla normativa specifica 7 3 5 1 Criteri generali di progetto Il progetto di un manufatto di materiali sciolti deve comprendere la scelta dei materiali da costruzione le modalit di posa in opera e lo studio del complesso manufatto terreno I criteri per la scelta dei materiali da impiegare per la costruzione del manufatto devono essere definiti in relazione alle sue funzioni tenendo presenti i problemi di selezione coltivazione delle cave trasporto trattamento e posa in opera dei materiali nel rispetto dei vincoli imposti dalla vigente legislazione 192 Nel progetto devono essere indicate le prescrizioni relative alla qualificazione dei materiali e alla posa in opera precisando tempi e modalit di costruzione lo spessore massimo degli strati in funzione dei materiali i controlli da eseguire durante la costruzione ed i limiti di accettabilit dei materiali del grado di addensamento da raggiungere e della deformabilit degli strati 7 3 5 2 Verifiche di sicurezza SLU Deve risultare rispettata la condizione di cui al paragrafo 7 2 5 1 e la verifica deve essere condotta secondo la lettera A dello stesso paragrafo facendo riferimento per le azioni di calcolo ai coefficienti del caso A2 e per i parametri del terreno ai coefficienti del caso M2 La stabilit globale dell insieme manufatto terreno di fondazione deve essere studiata nelle condizio
64. alz 7 c a z per Z gt Zmin Cey z Co Zi per Z lt Zmin Tabella 3 3 II Parametri per la definizione del coefficiente d esposizione Categoria di esposizione del sito k Zo m Zinin m I 0 17 0 01 2 I 0 19 0 05 4 II 0 20 0 10 3 IV 0 22 0 30 8 V 0 23 0 70 12 In mancanza di analisi specifiche che tengano conto sia della direzione di provenienza del vento sia delle variazioni di rugosit e topografia del terreno la categoria di esposizione assegnata nella Figura 3 3 3 in funzione della posizione geografica del sito ove sorge la costruzione e della classe di rugosit del terreno definita in Tabella 3 3 III Nelle fasce entro i 40 km dalla costa delle zone I 2 3 4 5 e 6 la categoria di esposizione indipendente dall altitudine del sito Il coefficiente di topografia c di cui al punto 3 3 5 posto di regola pari a 1 sia per le zone pianeggianti sia per quelle ondulate collinose e montane In questo caso la Figura 3 3 4 riporta le leggi di variazione di ce per le diverse categorie di esposizione Nel caso di costruzioni ubicate presso la sommit di colline o pendii isolati il punto 3 3 5 da indicazioni di massima su come valutare il coefficiente di topografia c Tabella 3 3 III Classi di rugosit del terreno Classe di rugosit del terreno Descrizione A Aree urbane in cui almeno il 15 della superficie sia coperto da edifici la cui altezza media superi i 15 m B Ar
65. asse della piattaforma nei tratti in rettilineo mentre nei tratti in curva il vertice spartiacque disassato in modo tale da ottimizzare il volume della massicciata garantendo sempre e comunque lo spessore minimo previsto sotto il piano di posa della traversa in corrispondenza dell asse della rotaia pi bassa rotaia interna alla curva La pendenza delle scarpate del rilevato 2 3 Queste dovranno essere ricoperte mediante stesa di un idoneo strato di spessore 30 cm di terreno vegetale onde consentirne l inerbimento Nel caso di rilevati alti H gt 6 00 m si dovranno realizzare banche di larghezza minima 2 00 m ogni 6 00 m di altezza del rilevato Per rilevati di altezza inferiore a 6 m la banca sar inserita nel caso in cui essa risulti necessaria a seguito di verifiche geotecniche per la stabilit del rilevato e sar realizzata secondo le specifiche indicazioni di dettaglio 6 3 2 1 2 FONDAZIONE DEI RILEVATI Il rilevato ferroviario dovr essere fondato su terreni di sedime naturale o stabilizzati a seconda delle caratteristiche di deformabilit e resistenza degli stessi La progettazione e la costruzione di una nuova linea ferroviaria non pu prescindere dalla perfetta conoscenza dei terreni del sito che si ottiene con le indagini preliminari dirette ed indirette In base agli esiti delle stesse dovranno essere definiti gli eventuali interventi di stabilizzazione e o consolidamento La fondazione del rilevato prevede l aspo
66. atti ad individuare il lotto ed il rotolo la bobina o il fascio di provenienza Sulla serie di 50 saggi vengono determinate le grandezze fn fo foro fp lL Ep Ago N ovvero a 180 sotto il controllo di un laboratorio di cui all art 59 del D P R n 380 2001 Le relative prove possono venire eseguite dai tecnici del laboratorio incaricato presso il laboratorio dello stabilimento di produzione purch venga rispettato quanto prescritto dalle norme in merito alla verifica della taratura delle attrezzature Le grandezze L e r sono determinate su saggi provenienti da 5 e 4 lotti rispettivamente in numero di 3 saggi per ogni lotto PROVE DI VERIFICA DELLA QUALIT Ai fini della verifica della qualit il laboratorio incaricato deve effettuare controlli saltuari su un campione costituito da 5 saggi provenienti da un lotto per ogni categoria di armatura Il controllo verte su un minimo di sei lotti ogni trimestre da sottoporre a prelievo in non meno di tre sopralluoghi Su tali saggi il laboratorio incaricato determina le grandezze fpr L foy fva p 0 Ep N Agi ovvero a 180 Per la grandezza r i controlli si effettuano una volta al trimestre e per la grandezza L i controlli si effettuano una volta al semestre per entrambe su 3 saggi provenienti dallo stesso lotto per ogni categoria di armatura Per la determinazione dei valori caratteristici fpr fpi fon foi i corrispondenti risultati vanno introdotti nelle precedenti espressioni
67. azione sismica rappresentata da un insieme di forze statiche orizzontali e verticali date dal prodotto delle forze di gravit per un coefficiente sismico La componente verticale dell azione sismica deve essere considerata agente verso l alto o verso il basso in modo da produrre gli effetti pi sfavorevoli L intensit delle forze sismiche equivalenti cos introdotte dipende per un assegnata zona sismica dalle condizioni locali e dall entit dello spostamento permanente ammissibile ed allo stesso tempo effettivamente consentito dalla soluzione strutturale adottata Nel caso di strutture che non consentano i movimenti necessari a generare uno stato di spinta attiva sar necessario considerare il terreno in stato di spinta a riposo con l aggiunta della componente dovuta al sisma Nel caso di strutture ancorate ai tini del posizionamento della fondazione dell ancoraggio occorrer tener conto che in presenza di sisma la potenziale superficie di scivolamento presenta un inclinazione maggiore rispetto alla verticale se confrontata con quella relativa al caso statico 7 4 3 STABILIT DEI PENDII In presenza di azioni sismiche lo Stato limite di un pendio in generale identificato con il raggiungimento di spostamenti e deformazioni permanenti inaccettabili per le strutture in termini di sicurezza e o di funzionalit La verifica pu essere condotta con metodi convenzionali di tipo pseudo statico utilizzando modelli a
68. c icondotti debbono avere forma regolare preferibilmente circolare La loro sezione deve risultare maggiore di i DI a per cavi a fili trecce o trefoli i l A 1 5 a per sistemi a barra isolata dove a l area del singolo filo treccia o trefolo n ilnumero di fili trecce o trefoli costituenti il cavo a P area della barra isolata In ogni caso l area libera del condotto dovr risultare non minore di 400 mm d sidevono evitare per quanto possibile brusche deviazioni 89 5 1 9 NORME COMPLEMENTARI RELATIVE Al SOLAI Si intendono come solai le strutture bidimensionali piane caricate ortogonalmente al proprio piano con prevalente comportamento monodirezionale 5 1 9 1 Solai misti di c a e c a p e blocchi forati in laterizio Nei solai misti in conglomerato cementizio armato normale e precompresso e blocchi forati in laterizio i laterizi in blocchi hanno funzione di alleggerimento e di aumento della rigidezza flessionale del solaio La resistenza allo stato limite ultimo affidata al conglomerato cementizio ed alle armature ordinarie e o precompresse 5 1 9 1 1 REGOLE DI PROGETTAZIONE 5 1 9 1 1 1 Spessore minimo dei solai Lo spessore minimo dei solai non deve essere minore di 150 mm Le deformazioni devono risultare compatibili con le condizioni di esercizio del solaio e degli elementi costruttivi ed impiantistici ad esso collegati 5 1 9 1 1 2 Spessore minimo della soletta Nei solai lo spessore min
69. c a e c a p prefabbricati con unioni e o getti di completamento I componenti di questi tipi di solai devono rispettare le norme di cui ai punti 5 1 1 5 1 2 e 5 1 7 Oltre a quanto indicato nei precedenti capitoli relativamente allo stato limite di deformazione devono essere tenute presenti le seguenti norme complementari I componenti devono essere provvisti di opportuni dispositivi e magisteri che assicurino la congruenza delle deformazioni tra i componenti stessi accostati sia per i carichi ripartiti che per quelli concentrati L efficacia di tali dispositivi deve essere certificata mediante prove sperimentali Quando si voglia realizzare un comportamento bidimensionale a piastra necessario che il solaio cos composto abbia dei componenti strutturali ortogonali alla direzione dell elemento resistenti alle sollecitazioni di flessione taglio e torsione 91 Qualora il componente venga integrato da un getto di completamento all estradosso questo deve avere uno spessore non inferiore a 40 mm ed essere dotalo di una armatura di ripartizione a maglia incrociata e si deve verificare la trasmissione delle azioni di taglio fra elementi prefabbricati e getto di completamento tenuto conto degli stati di coazione che si creano per le diverse caratteristiche reologiche dei calcestruzzi del componente e dei getti di completamento Particolare attenzione va posta all assorbimento degli sforzi di taglio nelle sezioni terminali d appoggio
70. calcolo del reale andr condotto sia per il limite superiore che per quello inferiore di no e andr assunto il valore pi sfavorevole I limiti superiori ed inferiori per le frequenze proprie sono indicati nella Figura 6 3 7 C Forze orizzontali FORZA CENTRIFUGA Nei ponti ferroviari al di sopra dei quali il binario presenta un tracciato in curva deve essere considerata la forza centrifuga agente su tutta l estensione del tratto in curva La forza centrifuga si considera agente verso l esterno della curva in direzione orizzontale ed applicata alla quota di 1 80 mal di sopra del P F I calcoli si basano sulla massima velocit compatibile con il tracciato della linea Ove siano considerati gli effetti dei modelli di carico SW si assumer una velocit di 100 km h Il valore caratteristico della forza centrifuga si determiner in accordo con la seguente espressione y y a f a EO v y Sea Qu n qu Tri qu Qu va ove Qa gg valore caratteristico della forza centrifuga kN kN m Qu valore caratteristico dei carichi verticali kN kN m v velocit di progetto espressa in m s velocit di progetto espressa in km h fattore di riduzione definito in seguito accelerazione di gravit in m s il raggio di curvatura in m Ho mn lt Nel caso di curva policentrica come valore del raggio r dovr essere assunto un valore pari al pi piccolo raggio di curvatura reale che
71. coefficiente parziale di sicurezza yga che tiene conto delle incertezze nel modellare le azioni e i loro effetti yga 21 Ed anche funzione del coefficiente di combinazione per l azione i esima y I valori di progetto ay dei dati geometrici dimensioni degli elementi usati per valutare gli effetti delle azioni o le resistenze sono assunti uguali ai valori nominali anom incrementati o ridotti a seconda della condizione pi gravosa di possibili deviazioni Aa Per situazioni di calcolo pi generali il modello in eq 2 sar costruito su valori di calcolo di resistenza e di azione definiti come l opportuno frattile rispettivamente diviso o moltiplicato per il relativo coefficiente parziale di sicurezza Il significato di resistenza e di azione ed i valori dei coefficienti parziali di sicurezza y e dei coefficienti di combinazione wy sono definiti dalle norme specifiche sui materiali e componenti strutturali ed azioni in funzione di quanto previsto al successivo paragrafo 2 5 I valori dei y definiscono il limite inferiore ammesso per le resistenze e per le azioni che risultano a vantaggio di sicurezza ed il limite superiore ammesso per le altre azioni Il Committente ed il Progettista di concerto nel rispetto dei livelli di sicurezza fissati nella presente norma potranno variare i valori di y per motivata opportunit o necessit con riferimento ai codici internazionali ovvero letteratura tecnica consolidata 2 5 VITA UTILE D
72. coefficienti parziali riportati nelle tabelle contenute nei paragrafi relativi a ciascun tipo di opera Tabella 7 2 I Coefficienti parziali per i parametri del terreno PARAMETRO AL QUALE COEFFICIENTE PARAMETRO APPLICARE IL C OEN PARZIALE PARZIALE Mi M2 Tangente dell angolo di resistenza al taglio tan k Yo 1 00 Yo 1 25 Coesione efficace C k Ye 1 00 Yo 1 25 Resistenza non drenata Cuk You 1 00 You 1 40 Peso dell unit di volume Y Yy 1 00 Yy 1 00 Per le rocce ed i materiali lapidei non fratturati la resistenza pu essere rappresentata dalla resistenza a compressione uniassiale qu Al valore caratteristico dovr essere applicato un coefficiente parziale Yqu 1 6 Per le rocce e per i terreni a struttura complessa il valore di progetto della resistenza deve essere rappresentativo del comportamento dell ammasso L estrapolazione dei risultati di prove su modello deve essere accompagnata dalla verifica della corrispondenza delle condizioni di prova a quelle reali 7 2 5 2 Azioni Le azioni ed i relativi coefficienti parziali y sono indicati nella Tabella 7 2 II I coefficienti di combinazione vanno assunti come specificato nei capitoli 2 e 3 185 Tab 7 2 1 Coefficienti parziali relativi alle azioni per le verifiche di stati limite ultimi SLU COEFFICIENTE COEFFICIENTE AZIONE SIMBOLO Yr PARZIALE A1 PARZIALE A2 Permanente sfavorevole 1 4 1 0 Permanente
73. compressione fp dell elemento lt 3 M 15 M10 M5 0 1 T M 2 5 0 1 33 M 15 M 10 M 5 0 2 M 2 5 0 1 11 9 5 3 Resistenza caratteristica a taglio In presenza di tensioni di compressione la resistenza caratteristica a taglio della muratura fi definita come resistenza all effetto combinato delle forze orizzontali e dei carichi verticali agenti nel piano del muro e pu essere ricavata tramite la relazione a fio 0 40 dove foko resistenza caratteristica a taglio in assenza di carichi verticali On tensione normale media dovuta ai carichi verticali agenti nella sezione di verifica Per elementi resistenti artificiali semipieni o forati deve risultare soddisfatta la relazione fok lt Fok im VAS con Svk im valore massimo della resistenza caratteristica a taglio che pu essere impiegata nel calcolo Fri valore caratteristico della resistenza degli elementi in direzione orizzontale e nel piano del muro da ricavare secondo le modalit descritte nella relativa norma della serie EN 771 11 9 5 4 Moduli di elasticit secanti Il modulo di elasticit normale secante della muratura valutato in presenza di dati sperimentali facendo riferimento all intervallo 0 1 X 0 4 fk In sede di progetto in mancanza di determinazione sperimentale nei calcoli possono essere assunti i seguenti valori modulo di elasticit normale secante E 1000 fk modulo di elasticit tangenziale secante G 0 4 E 252
74. d YPS LIA N N d es a qh cwta Figura 3 3 6 Distribuzione delle pressioni sull edificio in pianta ed andamento con la quota su una delle pareti verticali dell edificio In generale i coefficienti di pressione dipendono dal rapporto L B tra le dimensioni planimetriche dell edificio Per edifici a pianta rettangolare e con coperture piane a falde inclinate o curve e il cui rapporto tra le dimensioni lineari planimetriche compreso tra 1 3 e 3 per la valutazione della pressione esterna si pu assumere indicativamente come illustrato in Figura 3 3 7 per elementi sopravvento con inclinazione sull orizzontale a gt 60 0 8 per elementi sopravvento con inclinazione sull orizzontale 20 lt a lt 60 Cpe 0 03 a 1 a in gradi per elementi sopravvento con inclinazione sull orizzontale 0 lt a lt 20 e per elementi sottovento e paralleli al vento Cpe 0 4 n n Direzione del vanto EE ENEENEREMTENRRNENN Syperziossimeno euertoe sopen V HENNENESMENZEZT ENZE ENNNENE RK NEAR PA AH SIIS TII I T A L Ada 90 80 20 0 20 40 80 90 Brann ama EEEE EE ns Bbssnsa HE Figura 3 3 7 Coefficiente di pressione esterna degli edifici a pianta rettangolare con coperture piane a falde inclinate o curve 40 Per la valutazione della pressione interna si pu assumere indicativamente per costruzioni completamente stagne cp
75. da getti in opera contenenti armatura inferiore convenientemente ancorata in grado di assorbire uno sforzo di trazione pari al taglio salvo che per gli elementi di solai di copertura poggianti su travi e dotati di adeguata lunghezza di appoggio Tali collegamenti se destinati ad assicurare continuit strutturale agli appoggi dovranno essere verificati secondo le disposizioni relative al conglomerato cementizio armato normale verificando altres le condizioni di aderenza fra getti in opera e travetti secondo i criteri indicati al punto precedente 5 1 9 2 Norme complementari relative ai solai misti e blocchi diversi dal laterizio Possono utilizzarsi per realizzare i solai misti di conglomerato cementizio armato e conglomerato cementizio armato precompresso anche blocchi diversi dal laterizio con sola funzione di alleggerimento I blocchi in conglomerato cementizio leggero di argilla espansa conglomerato cementizio normale sagomato materie plastiche elementi organici mineralizzati etc devono essere dimensionalmente stabili e non fragili e capaci di seguire le deformazioni del solaio Queste caratteristiche devono essere dimostrate attraverso una certificazione eseguita a cura di uno dei laboratori di cui all art 20 della Legge 1086 71 prima della messa in opera Rimangono valide tutte le prescrizioni geometriche del solaio di cui al punto 5 1 9 1 5 1 9 3 Norme complementari relative ai solai realizzati con l associazione di elementi in
76. dalla presenza combinata di pi sollecitazioni 5 2 2 3 Analisi globale L analisi globale della s1rultura pu essere condotta con Metodo elastico E determinando gli effetti delle azioni nell ipotesi di comportamento strutturale indefinitamente elastico il metodo applicabile a tutti i tipi di sezioni La resistenza delle sezioni deve valutarsi con il metodo elastico plastico o elasto plastico per le sezioni compatte classe 1 e 2 con il metodo elastico o elasto plastico per le sezioni moderatamente snelle o snelle classe 3 e 4 Metodo plastico P valutando gli effetti delle azioni nell ipotesi di comportamento strutturale rigido plastico trascurando le deformazioni elastiche delle membrature e concentrando le deformazioni plastiche nelle sezioni di formazione delle cerniere plastiche Il metodo applicabile solo a strutture interamente composte da sezioni compatte di classe 1 e che la formazione delle cerniere plastiche non sia preceduta da instabilit delle membrature componenti e dal collasso dei collegamenti La resistenza delle sezioni deve determinarsi con il metodo plastico Il metodo plastico pu essere usato nell analisi globale della struttura o dei suoi elementi a condizione che l acciaio soddisfi i seguenti ulteriori requisiti m il rapporto fra la resistenza minima a rottura per trazione e la resistenza minima di snervamento sia maggiore o uguale a 1 2 a allungamento a rottura nel caso di lunghe
77. danneggiamenti locali senza subire un collasso totale gli edifici devono avere un degrado delle prestazioni di resistenza proporzionale alla causa che lo ha provocato Questo requisito deve essere raggiunto essenzialmente attraverso un organizzazione degli elementi strutturali che mantenga resistenza e stabilit allo schema principale attraverso un trasferimento dell azione da qualunque regione strutturale danneggiata a quelle vicine ci pu essere raggiunto fornendo sufficiente continuit iperstaticit duttilit alle parti che compongono l edificio In questo modo si dovr anche evitare la diffusione del danneggiamento da una regione limitata della struttura ad una parte significativa o addirittura a tutto organismo strutturale secondo la cosiddetta modalit di collasso progressivo Tale modalit di collasso ed in generale la propagazione del danno sar raggiunta anche attraverso opportuna compartimentazione dell organismo strutturale In fase di progetto la robustezza dell opera deve essere saggiata imponendo singolarmente le seguenti cause a carichi nominali arbitrari ma significativi per lo scenario considerato al fine di saggiare il comportamento complessivo necessario considerare comunque disposta secondo una direzione orizzontale una frazione dei carichi agenti in direzione verticale tale frazione se non altrimenti dichiarato dal Progettista assunta pari all 1 per costruzioni con altezza inferiore a 100
78. dei Lavori Il Progettista stabilisce le tolleranze in funzione del processo produttivo delle esigenze di montaggio degli stati termici coattivi e reologici che si manifestano durante la realizzazione e l uso dell opera Il Progettista indica i valori delle tolleranze previste e quelle totali che andranno verificate e controllate nelle varie fasi del processo produttivo 93 5 1 10 7 Controlli e Collaudi 5 1 10 7 1 PROCEDURE PER IL COLLAUDO STATICO Fermo restando il disposto di cui al punto 10 delle presenti norme relative al collaudo statico su strutture prefabbricate gi assemblate e poste in opera si devono eseguire controlli atti a verificare la rispondenza dell opera ai requisiti di progetto data la tipologia e le modalit di esecuzione delle opere significativa e rilevante la funzione del collaudatore in corso d opera Fondamentale il preventivo controllo della posa degli elementi prefabbricati e del rispetto del progetto nelle tolleranze e nelle disposizioni delle armature e dei giunti nonch nella verifica dei dispositivi di vincolo Le prove di carico sia quelle di norma che quelle eventualmente ritenute necessarie dal collaudatore per identificare la corrispondenza fra il comportamento della struttura reale e quello prevedibile in base ai calcoli di progetto dovranno accertare il comportamento statico dei prefabbricati nel complesso strutturale Esse rispetteranno le modalit sotto indicate e non pot
79. dei rilevati ferroviari deve essere effettuata in modo tale che i cedimenti residui non siano superiori al 10 dei cedimenti teorici e comunque non superiori a 5 cm anche nel caso in cui siano previsti interventi di bonifica e o di consolidamento del terreno di posa Nel caso di rilevato ferroviario da realizzare in affiancamento e o in appoggio ad un rilevato esistente mantenendo quest ultimo in esercizio durante i lavori i cedimenti indotti nel binario esistente non devono superare i valori limite di esercizio della difettosit del binario riportati nelle apposite normative di settore emanate dal Gestore dell Infrastruttura 6 3 2 1 1 COSTRUZIONE DEI RILEVATI I rilevati ferroviari sono costituiti dalla fondazione di supporto agli strati superiori dal corpo del rilevato formato da strati opportunamente costipati e dalla parte sommitale del rilevato che di appoggio alla sovrastruttura ferroviaria ballast ed armamento I requisiti del ballast devono essere conformi oltre alle specifiche previste dal Gestore dell Infrastruttura alle norme europee contenute nella UNI EN 13450 del 2003 L ultimo strato del rilevato prevede la posa di un subballast che viene usualmente realizzato in conglomerato bituminoso Al fine di consentire un adeguato smaltimento delle acque meteoriche gli strati del rilevato a costipazione ultimata devono essere conformati a schiena d asino con una idonea pendenza Tale sagoma simmetrica rispetto all
80. del termine 1 2 per le irregolarit di binario INIZIO Ponte continuo si Struttura in semplice appoggio To nei limiti del fuso Analisi dinamica corn autovalori per torsione e flessione Solo autovalori per flessione SL Z Analisi dinamica Analisi dinamico non Tichiesta richiesto calcolo uso dei coefficienti dell accellerazione dinamici del ponte e y dyn Figura 6 3 8 Diagramma di flusso Effettuate dette analisi dinamiche in funzione delle diverse velocit di transito V dovranno riportarsi in grafico le seguenti grandezze 1 Il rapporto reak cos definito V P keale f V Fi Sult stat ove Sdin V e sta rappresentano la freccia massima del ponte alla generica velocit V di transito e la freccia massima in condizioni quasi statiche 2 L accelerazione verticale massima Avmax dell impalcato alla generica velocit V I valori massimi di tali parametri dovranno rispettare i seguenti limiti Q Reale f lt 2 5 AVmax lt 3 5 m sec nel campo di frequenze tra 0 e 20 Hz 157 Il valore massimo dell incremento dinamico reale andr confrontato con quello reae 1 ricavato secondo l indicazione riportata nel seguito del presente paragrafo COEFFICIENTI DINAMICI REALI determinato per la massima velocit di progetto del ponte Il massimo valore tra reale Reale Verr assunto c
81. devono essere dotati di una specifica marcatura che identifichi in modo inequivocabile il centro di trasformazione stesso in aggiunta alla marcatura del prodotto di origine I centri di trasformazione sono identificati ai sensi del presente decreto come luogo di lavorazione e come tali sono tenuti ad effettuare i controlli obbligatori previsti in cantiere secondo le indicazioni contenute al punto 11 2 2 10 3 A tal fine e fatto obbligo a tali centri di nominare un Direttore Tecnico dello stabilimento che assume le responsabilit affidate per norma al direttore dei lavori L esecuzione delle prove presso il centro di trasformazione non esclude che il direttore dei lavori dell opera nell ambito della propria discrezionalit possa effettuare in cantiere tutti gli eventuali ulteriori controlli che ritenga opportuni I centri di trasformazione sono tenuti a dichiarare al Servizio Tecnico Centrale la loro attivit indicando la loro organizzazione i procedimenti di saldatura e di sagomatura impiegati le massime dimensioni delle barre e o dei rotoli utilizzati nonch le modalit di marcatura per l identificazione del centro nonch fornire copia della certificazione del sistema di gestione della qualit che sovrintende al processo produttivo Nell ambito del processo produttivo deve essere posta particolare attenzione ai processi di saldatura In particolare il Direttore di stabilimento deve verificare tramite opportune prove
82. devono essere spinte ad un carico assiale almeno pari a 1 5 volte il carico assiale massimo di esercizio Per i pali di grosso diametro si potr ricorrere a prove eseguite su pali aventi la stessa lunghezza ma diametro inferiore purch adeguatamente motivate Il numero e l ubicazione delle prove di carico di collaudo devono essere stabiliti in base all importanza dell opera e al grado di omogeneit del sottosuolo in ogni caso il numero di prove deve essere pari ad almeno 1 1 del numero totale di pali con un minimo di 2 Ai fini della valutazione dell integrit del palo possono essere eseguite prove di carico dinamiche da tarare con quelle statiche di progetto e controlli non distruttivi 7 3 2 OPERE DI SOSTEGNO Le norme si applicano a tutte le opere e d interventi aventi lo scopo di sostenere un fronte di terreno instabile muri per i quali la funzione di sostegno affidata al peso proprio ed a quello del terreno direttamente gravante su di esso muri a gravit muri a mensola muri a contrafforti paratie per le quali la funzione di sostegno assicurata principalmente dalla resistenza a flessione della struttura dalla reazione di volumi di terreno e da eventuali ancoraggi strutture miste che esplicano la funzione di sostegno anche per effetto di trattamenti di miglioramento e per la presenza di particolari elementi di rinforzo e collegamento terra armata terra rinforzata muri cellulari etc 188 7 3 2 1
83. di ciascuna di queste In mancanza di informazioni specifiche ed adeguate si possono attribuire ai coefficienti yo i valori indicati in Tabella 5 2 IV Il contributo delle deformazioni impresse non imposte appositamente deve essere trascurato se a favore della sicurezza 5 2 3 3 3 LE RESISTENZE DI CALCOLO DEI MATERIALI Nelle verifiche di resistenza a rottura del materiale si assume m per tensioni normali osi gi m per tensioni tangenziali T fal 1 5 3 Nel caso di presenza contemporanea di tensioni normali e tangenziali la verifica si effettua riconducendo lo stato tensionale effettivo ad uno monoassiale equivalente ai fini della sicurezza caratterizzato da una tensione normale ideale da valutarsi nel caso pi generale di stato tensionale triassiale come a 2 2 2 2 2 2 Oa Jo 0 0 0 0 0 0 0 0 dts 37 3T Nelle verifiche di stabilit dell equilibrio le tensioni 0 Ta d si assumeranno pari a 0 0 1 5 DeL essendo o Te i massimi valori nominali delle tensioni corrispondenti alla situazione di collasso della struttura di una membratura o di parti di esse e quindi dedotti mediante l impiego di modelli e o analogie numerici e o sperimentali che prendano in dovuta considerazione il comportamento elastoplastico del materiale e le imperfezioni geometriche e strutturali potendosi a tal fine fare univoco riferimento a specifiche indicazioni contenute in codici internazionali riconosciuti ovvero nella letterat
84. di carichi concentrati o delle zone d appoggio per una lunghezza pari all altezza utile della sezione da ciascuna parte del carico concentrato il passo delle staffe non dovr superare il valore 12 essendo il diametro minimo dell armatura longitudinale In presenza di significative sollecitazioni torsionali dovranno disporsi nelle travi staffe aventi sezione complessiva per metro lineare non inferiore a 2 0 b mm essendo b lo spessore minimo dell anima misurata in millimetri il passo delle staffe non dovr superare 1 8 della lunghezza della linea media della sezione anulare resistente e comunque non superiore a 200 mm Per le strutture in zona sismica e per una distanza da un nodo strutturale pari a 2 volte l altezza della trave le prescrizioni precedenti vanno raddoppiate 5 1 6 1 3 COPRIFERRO E INTERFERRO L armatura resistente deve essere adeguatamente protetta dall ambiente esterno dal conglomerato Gli elementi strutturali devono essere verificati allo stato limite di fessurazione secondo il punto 5 1 2 2 6 Comunque la superficie dell armatura resistente principale per le varie sollecitazioni prevalenti deve distare dalle facce esterne del conglomerato cementizio di almeno 20 mm Tali misure vanno congruentemente aumentate in funzione della porosit del calcestruzzo dell aggressivit dell ambiente e della sensibilit dell armatura alla corrosione 5 1 6 1 4 ANCORAGGIO DELLE BARRE E LORO GIUNZIONI
85. di combinazione da determinarsi sulla base di considerazioni statistiche per tenere conto della ridotta probabilit di concomitanza delle azioni variabili con i rispettivi valori caratteristici compito del progettista identificare il numero delle combinazioni di calcolo F da considerare e le specifiche caratteristiche di ciascuna di queste I valori dei coefficienti parziali e di modello sono riportati nelle seguenti tabelle i coefficienti parziali di amplificazione o riduzione sono riferiti ai casi in cui l azione considerata rispettivamente a sfavore o a favore della sicurezza Tabella 5 2 II sfavorevoli alla sicurezza favorevoli alla sicurezza YGi 1 4 0 9 Voi 1 5 0 YPh 1 2 0 9 Tabella 5 2 III VEGI 1 VEOi definiti nelle norme relative alle diverse azioni variabili VEPh 1 Per gli edifici civili in mancanza di studi specifici ed adeguati alla costruzione in esame si possono attribuire ai coefficienti di combinazione wo i valori riportati nella Tabella 5 2 IV per le combinazioni di carico che comprendono l azione sismica si vedano le specifiche regole per la combinazione delle azioni ed i valori dei coefficienti di combinazione forniti nel paragrafo 3 2 Tabella 5 2 IV Azione Woi carichi variabili nei fabbricati per abitazione ed uffici 0 7 negozi uffici aperti al pubblico ed autorimesse 0 7 magazzini depositi 1 0 variazioni termiche 0 6 vento 0 6 neve 0
86. di pagine l identificazione del committente dei lavori in esecuzione e del cantiere di riferimento il nominativo del direttore dei lavori che richiede la prova la descrizione e l identificazione dei campioni da provare la data di ricevimento dei campioni e la data di esecuzione delle prove l identificazione delle specifiche di prova o la descrizione del metodo o procedura adottata con l indicazione delle norme di riferimento per l esecuzione della stessa le dimensioni effettivamente misurate dei campioni irisultati delle prove eseguite 230 11 2 3 5 5 ACCETTAZIONE IN CANTIERE Qualora non siano state precedentemente eseguite le prove di cui al precedente punto 11 2 3 5 4 i controlli in cantiere sono obbligatori e devono essere eseguiti secondo le indicazioni di cui al medesimo punto precedente con l avvertenza che il prelievo preliminare dei 3 saggi va effettuato per ogni lotto di spedizione di massimo 30 t Nel caso in cui siano state eseguite le prove di cui al precedente punto 11 2 3 5 4 il direttore dei lavori pu valutare la necessit di ulteriori controlli In entrambi i casi per le modalit di prelievo dei campioni di esecuzione delle prove e di compilazione dei certificati valgono le medesime disposizioni di cui al precedente punto 11 2 3 5 4 11 2 4 ACCIAI PER STRUTTURE METALLICHE 11 2 4 1 Generalit Le presenti norme prevedono l impiego degli acciai indicati nei successivi pun
87. di progetto provoca le azioni sulla struttura Esse sono individuate da una opportuna analisi che deve tenere conto degli eventuali significativi fenomeni di interazione fra la struttura e l ambiente sollecitante stesso nelle situazioni di progetto persistenti transitorie di predominio di una o pi azioni 2 6 2 OBIETTIVI GENERALI DELL ANALISI STRUTTURALE L analisi strutturale deve sviluppare una indagine della risposta strutturale alle azioni considerate che permetta valutazioni sia qualitative sia quantitative tenuto conto delle incertezze presenti nelle a differenti assunzioni di base ipotesi di partenza b diverse modellazioni e diversi parametri fissati per la modellazione delle azioni pertinenti c diverse modellazioni e diversi parametri fissati per la modellazione del sistema strutturale secondo una strategia che persegua i seguenti due obiettivi generali a delimitazione degli estremi della risposta strutturale b individuazione della sensibilit della risposta strutturale 2 6 3 CLASSIFICAZIONE DELLE AZIONI Si definisce azione ogni causa o insieme di cause capace di indurre stati limite in una struttura compito del Progettista individuare le azioni significative per la costruzione nel rispetto delle prescrizioni delle presenti norme A tal fine si considerano i punti seguenti 16 2 6 3 1 Classificazione delle azioni secondo il loro modo di esplicarsi a dirette a azioni concentrate b azioni distribuite
88. di protezione come attutire le sovrapressioni attraverso l adozione di superfici di facile cedimento con pressioni di sfogo definite e separando porzioni di edificio a rischio di esplosione da altre difendere la struttura dagli effetti dell azione con specifici elementi costruttivi protettivi progettare la struttura in modo tale che non si verifichino crolli significativi se ha luogo un cedimento locale di un elemento esposto alle azioni eccezionali progettare con particolare attenzione gli elementi chiave curare in modo opportuno i particolari costruttivi degli elementi strutturali esposti alle azioni eccezionali applicare il principio della gerarchia delle resistenze accettando il cedimento opportunamente calibrato di elementi secondari per evitare danni al sistema strutturale principale o per ridurre gli effetti delle esplosioni superfici di facile cedimento 4 2 4 CLASSIFICAZIONE DELLE AZIONI Le azioni accidentali di progetto con riguardo alle esplosioni possono essere classificate come segue Categoria 1 se sono attese conseguenze negative limitate Categoria 2 se sono attese conseguenze negative di entit media Categoria 3 se sono attese conseguenze negative di entit grave Le verifiche richieste in ciascun caso risultano Categoria 1 non occorrono specifiche verifiche per le situazioni eccezionali Categoria 2 in dipendenza dalle caratteristiche specifiche della costruzione si pu adottare un anali
89. di tali elementi sia fortemente irregolare in pianta gli effetti di tale irregolarit dovranno essere valutati e tenuti in conto Qualora la distribuzione di tali elementi sia fortemente irregolare in altezza dovr essere considerata la possibilit di forti concentrazioni di danno ai piani con significativa riduzione del numero di tali elementi rispetto ai piani adiacenti Nel caso di tamponamenti che non si estendono per l intera altezza dei pilastri adiacenti dovranno essere opportunamente calcolati gli sforzi di taglio agenti sulla parte del pilastro priva di tamponamento che dovr essere annata di conseguenza 128 Dovranno essere adottati magisteri atti ad evitare collassi fragili e prematuri dei pannelli di tamponamento esterno e la possibile espulsione di elementi di muratura in direzione perpendicolare al piano del pannello 5 7 6 IMPIANTI La progettazione degli elementi strutturali che sostengono e collegano i diversi elementi funzionali costituenti 1 impianto tra loro e alla struttura principale dovr seguire le stesse regole adottate per gli elementi strutturali degli edifici Gli impianti potranno essere collegati all edificio con dispositivi di vincolo rigidi o flessibili Dovranno essere soggetti a verifica sia i dispositivi di vincolo che gli elementi strutturali o non strutturali cui gli impianti sono fissati in modo da assicurare che non si verifichino rotture o distacchi per effetto dell azione sismica di progetto
90. diagramma sforzi deformazioni ottenuto con la prova a trazione eseguita secondo UNI EN ISO 15630 3 Esso deve risultare compreso tra lo 85 ed il 95 del corrispondente valore della tensione di rottura f 11 2 3 5 3 6 Modulo di elasticit Il modulo apparente di elasticit inteso come rapporto fra la tensione media e l allungamento corrispondente valutato per l intervallo di tensione 0 2 0 7 fp conformemente alla UNI EN ISO 15630 3 Sono tollerati scarti del 5 rispetto al valore garantito 11 2 3 5 3 7 Tensione all 1 fy La tensione corrispondente all 1 di deformazione totale deve risultare compresa tra 185 ed il 95 del corrispondente valore della tensione di rottura fp 11 2 3 5 3 8 Prova di piegamento alternato N La prova di piegamento alternato si esegue su fili aventi lt 8 mm secondo la UNI EN ISO 15630 3 con rulli di diametro pari a 4 Il numero dei piegamenti alterni a rottura non deve risultare inferiore a 4 per i fili lisci e a 3 per i fili ondulati o con impronte 11 2 3 5 3 9 Prova di piegamento a La prova di piegamento si esegue su fili aventi gt 8 mm e su barre secondo la UNI EN ISO 15630 3 L angolo di piegamento deve essere di 180 e il diametro del mandrino deve essere pari a 50 peri fili 6 per le barre con lt 26 mm 8 per le barre con gt 26 mm 11 2 3 5 3 10 Resistenza a fatica L La prova viene condotta secondo la UNI EN ISO 15630 3 con solleci
91. dipendenti dal tempo h instabilit di parti della struttura o del suo insieme 2 2 2 STATI LIMITE DI ESERCIZIO SLE Lo stato limite di esercizio definito come lo stato al superamento del quale corrisponde la perdita di una particolare funzionalit che condiziona o limita la prestazione dell opera Sono elencati nel seguito alcuni stati limite di esercizio tra i pi consueti a danneggiamenti locali ad es fessurazione del calcestruzzo che possono ridurre la durabilit della struttura la sua efficienza o il suo aspetto b eccessive deformazioni e distorsioni che possono limitare l uso della costruzione la sua efficienza e il suo aspetto c eccessive deformazioni o distorsioni che possono compromettere l efficienza e l aspetto di elementi non strutturali impianti macchinari d eccessive vibrazioni che possono compromettere l uso della costruzione e danni per fatica che possono compromettere la durabilit f corrosione e o degrado dei materiali in funzione dell ambiente di esposizione 2 2 3 VERIFICHE Le opere devono essere verificate a per gli stati limite ultimi che possono verificarsi durante la vita utile di progetto in conseguenza alle diverse combinazioni delle azioni b perglistati limite di servizio definiti in sede progettuale dal Committente e dal Progettista di concerto Le costruzioni in zona sismica ove necessario devono essere verificate anche per lo stato limite di danno Per ogni oper
92. distanze fra i connettori devono essere tali da consentire la trasmissione della forza di scorrimento e da prevenire la separazione fra acciaio e calcestruzzo I connettori di qualsiasi tipo saldati o bullonati devono essere verificati per l azione di taglio sulla superficie di attacco alla trave metallica ed all azione di pressione lungo il gambo La soletta deve essere verificata per la pressione lungo il gambo del connettore Lo spessore della soletta di calcestruzzo deve risultare sempre maggiore di almeno 30 mm dell altezza del connettore La capacit di trasmettere gli sforzi di trazione nei connettori pu essere utilmente ricavata da prove sperimentali Nelle travi composte da profilati in acciaio e soletta in cemento armato lo spessore di quest ultima non deve essere inferiore al doppio dello spessore del copriferro e comunque maggiore od uguale a 50 mm La soletta sovrastante deve avere una armatura di ripartizione 125 5 6 1 3 Solette composte con lamiera grecata Il profilato metallico sostituito da una maniera grecata preformata a freddo che contiene il getto di calcestruzzo Lo spessore minimo della soletta di calcestruzzo non pu essere inferiore a 40 mm e deve contenere una armatura di ripartizione La lamiera grecata integrata ove necessario da barre di armatura rappresenta la parte resistente agli sforzi di trazione Al fine di garantire la trasmissione delle forze di scorrimento all interfaccia fra lamiera
93. e calcestruzzo non pu farsi affidamento sulla pura aderenza fra i materiali ma devono adottarsi sistemi generalmente del tipo m a ingranamento meccanico fornito dalla deformazione del profilo metallico o ingranamento ad attrito nel caso di profili sagomati con forme rientranti m ancoraggi di estremit costituiti da pioli saldati o altri tipi di connettori purch combinati a sistemi ad ingranamento m ancoraggi di estremit ottenuti con deformazione della lamiera purch combinati con sistemi a ingranamento per attrito Quando a tali solai venga affidata la funzione di diaframma per resistere alla azioni orizzontali devono attentamente considerarsi l effetto delle aperture e le azioni aggiuntive indotte sui connettori a taglio 5 6 1 4 Colonne composte Le colonne composte possono dividersi in due categorie a il calcestruzzo avvolge il componente metallico e contiene armature longitudinali e staffe trasversali che cerchiano il calcestruzzo contro l elemento metallico b un profilato cavo tubolare contiene il calcestruzzo Nell interno del calcestruzzo possono essere aggiunte delle armature longitudinali di ripresa Nel caso a lo spessore di conglomerato deve essere il doppio del copriferro delle armature con spessore minimo pari a 50 mm particolare attenzione va posta nel rispetto di queste regole nei nodi strutturali La trasmissione degli sforzi di scorrimento deve avvenire attraverso connettori ortogonali alla superficie
94. ed S da assumere per le categorie di suolo di fondazione definite al punto 3 2 1 sono riportati nella Tabella 3 2 IV per le componenti orizzontali del moto e nella tabella 3 2 V per la componente verticale In mancanza delle valutazioni dei valori di aga si possono adottare i seguenti spettri di progetto per le componenti orizzontali 0 lt T lt T S T a Sn LL Tr n Ts BsT lt E Sasy T To ST lt T sM a sen 2 3 2 11 T T Tp ST S T a S r Z per la componente verticale Sa T 09 a S 9 1 2 ELE I T 1 2 7 T Su T 09 a S 7 1 2 0O lt T lt T DETST T To lt T lt T su 7 09 a 50 12 72 3 2 12 T ST e Su P 09 a 5 n 12 gt T I valori di ag in questo caso sono gli stessi che si adottano per lo spettro di risposta clastico Salvo pi accurate determinazioni i valori di Tg Tc Tp ed S da assumere per le categorie di suolo di fondazione definite al punto 3 2 1 sono riportati nella Tabella 3 2 IV per le componenti orizzontale e nella Tabella 3 2 V per la componente verticale Tabella 3 2 IV Valori dei parametri degli spettri di progetto delle componenti orizzontali per lo stato limite di danno Categoria suolo S Tg Tc Tp A 1 0 0 05 0 25 1 2 B C E 1 5 0 05 0 25 1 2 D 1 8 0 10 0 30 1 2 28 Tabella 3 2 V Valori dei parametri degli spettri di progetto della componente verticale per lo stato limite di danno Categoria suolo S Tg Tc Tp A B C
95. elementi una maggior sicurezza L accertamento dell aumento della sicurezza potr avvenire secondo i criteri generali esposti al precedente paragrafo 2 Il progetto dovr prevedere un giudizio finale anche esperto sulla sicurezza alla pubblica incolumit dell intera costruzione 9 3 2 CLASSIFICAZIONE DEGLI INTERVENTI CONSEGUENTI A NUOVE ESIGENZE E O TRASFORMAZIONI DELLA COSTRUZIONE Si individuano le seguenti tipologie 1 Intervento di adeguamento 2 Intervento di miglioramento 9 3 2 1 Intervento di adeguamento L intervento di adeguamento ha la finalit di adeguare la sicurezza dell opera nei casi seguenti a per un ampliamento do sopra elevazione della struttura b nel caso di opere di trasformazione della struttura in organismo edilizio diverso dal precedente per uso e carichi c nel caso di variazioni significative delle destinazioni d uso che comportano un aumento dei carichi Il progetto deve essere riferito all intera costruzione e dovr riportare le verifiche dell intera struttura post intervento secondo la normativa vigente Il progetto deve comunque prevedere le seguenti attivit 1 rilievo plano altimetrico della costruzione rilievo strutturale comprese le strutture di fondazione rilievo dello stato fessurativo e o distorsivo della struttura ove necessario analisi dell evoluzione storica costruttiva della costruzione studio geologico e analisi geotecnica ove necessario indagine s
96. elevato affette dai rispettivi yr mentre i parametri geotecnici caratteristici angolo di attrito coesione etc sono trasformati in valori di calcolo mediante i coefficienti parziali riduttivi ym Quando l azione dovuta al terreno i parametri geotecnici caratteristici sono trasformati in valori di calcolo mediante i coefficienti amplificativi yr 20 2 7 2 VERIFICHE AGLI STATI LIMITE DI ESERCIZIO Gli stati limite di esercizio riguardano situazioni reversibili o irreversibili Per le situazioni reversibili o irreversibili di carattere raro a ciascuna delle azioni variabili si attribuisce il valore di combinazione Yo Qk Per le situazioni reversibili si distinguono le situazioni di progetto frequenti da quelle quasi permanenti Nelle situazioni di progetto frequenti si utilizza il valore frequente 7 Qx per l azione variabile principale il valore quasi permanente Pi Qki per le azioni variabili secondarie nelle situazioni di progetto quasi permanenti normalmente usate per controllare gli effetti di lungo termine e l aspetto della struttura per tutte le azioni variabili si utilizza il valore quasi permanente Y3 Oki Le situazioni reversibili di regola presumono un comportamento elastico lineare della struttura dei componenti strutturali e dei materiali In tal caso le verifiche possono essere condotte confrontando le azioni di calcolo espresse in termini di tensioni e deformazioni unitarie e totali con le resistenze di calcol
97. equivalenti flettenti e taglianti di cui in precedenza ma dovranno valutarsi le massime azioni sulle travi trasversali associate al transito dei treni TRENO SCARICO Per alcune particolari verifiche utilizzato un particolare treno di carico chiamato Treno Scarico rappresentato da un carico uniformemente distribuito pari a 12 5 kN m Ripartizione locale dei carichi Figura 6 3 3 Distribuzione longitudinale dei carichi assiali Distribuzione longitudinale del carico per mezzo del binario Un carico assiale Q pu essere distribuito su tre traverse consecutive poste ad interasse uniforme a ripartendolo fra la traversa che la precede quella su cui insiste e quella successiva nelle seguenti proporzioni 25 50 25 Figura 6 3 3 Distribuzione longitudinale de carico per mezzo delle traverse e del ballast In generale i carichi assiali del modello di carico LM 71 possono essere distribuiti uniformemente nel senso longitudinale Carico su una traversa Figura 6 3 4 Distribuzione longitudinale dei carichi attraverso il ballast Tuttavia per il progetto di particolari elementi strutturali quali le solette degli impalcati da ponte la distribuzione longitudinale del carico assiale al di sotto delle traverse indicata in Figura 6 3 4 ove per superficie di riferimento da intendersi la superficie superiore dell impalcato Per la ripartizione nella struttura sottostante valgono gli usuali criteri progettuali
98. essere riempiti dal letto di malta Tabella 5 4 Ia Classificazione elementi in laterizio Elementi Percentuale di foratura f Pieni lt 15 f lt 900 mm Semipieni 15 lt p lt 45 f lt 1200 mm Forati 45 lt p lt 55 f lt 1500 mm Tabella 5 4 Ib Classificazione elementi in calcestruzzo Elementi Percentuale di foratura A 90000 mm A gt 90000 mm Pieni p lt 15 lt 10A lt 15A Semipieni 15 lt p lt 45 lt 10A lt 15A Forati 45 lt p lt 55 lt 10A lt 15A ELEMENTI NATURALI Gli elementi naturali sono ricavati da materiale lapideo che deve essere non friabile o sfaldabile e resistente al gelo Non devono contenere in misura sensibile sostanze solubili o residui organici Gli elementi murari devono essere integri senza zone alterate o removibili Gli elementi devono possedere 1 requisiti di resistenza meccanica ed adesivit alle malte determinali secondo le modalit descritte nel paragrafo 11 9 L impiego di elementi provenienti da murature esistenti subordinato al soddisfacimento dei requisiti sopra indicati al ripristino della freschezza delle superfici a mezzo di pulitura e lavaggio delle superfici stesse ed al controllo dell integrit strutturale dell elemento con verifica della capacit di svolgere funzione statica 5 4 2 3 Murature Le murature costituite dall assemblaggio organizzato ed efficace di elementi e malta possono essere a singolo paramento
99. forza di snervamento della barra da computarsi per quella di diametro maggiore Tale resistenza al distacco della saldatura del nodo va controllata e certificata dal produttore di reti In ogni elemento di rete o traliccio le singole armature componenti devono avere le stesse caratteristiche La produzione di reti e tralicci elettro saldati pu essere effettuata a partire da materiale di base prodotto nello stesso stabilimento di produzione del prodotto finito o da materiale di base proveniente da altro stabilimento Nel caso di reti e tralicci formati con elementi base prodotti in altro stabilimento questi ultimi devono essere dotati della prevista qualificazione Ogni pannello o traliccio devono essere inoltre dotati di apposita marcatura che identifichi il produttore della rete o del traliccio stesso La marcatura di identificazione pu essere anche costituita da sigilli o etichettature metalliche indelebili con indicati tutti i dati necessari per la corretta identificazione del prodotto ovvero da marcatura supplementare indelebile identificabile in modo permanente anche dopo annegamento nel calcestruzzo Nel caso di reti e tralicci formati con elementi base prodotti nello stesso stabilimento la marcatura del prodotto finito pu coincidere con la marcatura dell elemento base 11 2 2 6 Centri di trasformazione Si definisce Centro di trasformazione un impianto che riceve dal produttore di acciaio elementi base barre o rotoli reti etc e
100. gli schemi grafici con la rappresentazione dei carichi applicati e delle corrispondenti reazioni vincolaci Di tali grandezze unitamente ai diagrammi ed agli schemi grafici vanno chiaramente evidenziati i valori numerici nei punti o nelle sezioni significative ai fini della valutazione del comportamento complessivo della struttura e quelli necessari ai fini delle verifiche di misura della sicurezza m Informazioni generali sull elaborazione A valle dell esposizione dei risultati vanno riportate anche informazioni generali riguardanti l elaboratore utilizzato l esame ed i controlli svolti sui risultati ed un valutazione complessiva dell elaborazione dal punto di vista del corretto comportamento del modello m Valutazione dell elaborazione dal punto di vista numerico Va verificato che la soluzione ottenuta non sia viziata da errori di tipo numerico legati all algoritmo risolutivo ed alle caratteristiche dell elaboratore m Giudizio motivato di accettabilit dei risultati Il progettista deve effettuare una valutazione complessiva circa l affidabilit dei risultati ottenuti dall analisi automatica Tale valutazione consister nel confronto con i risultati di semplici calcoli anche di larga massima eseguiti con metodi tradizionali e adottati ad esempio in fase di primo proporzionamento della struttura Inoltre sulla base di considerazioni riguardanti gli stati tensionali e deformativi determinati valuter la consistenza delle
101. gt 50 C corpo del rilevato Md gt 400 kg cm ds gt 95 AASHTO mod CI C F strati fortemente compattati ds 98 Md gt 800 kg cm CBR gt 50 H HseH lt 4m H 3mseH gt 4m I dispositivo di drenaggio B Figura 6 3 20 Esempi di soluzioni tecniche adottate per la zona di transizione rilevato ferroviario opera d arte 181 6 3 2 3 Trincee Ferroviarie In merito al mantenimento delle caratteristiche geometriche la trincea ferroviaria dovr garantire le stesse prestazioni previste dai rilevati ferroviari Anche per le trincee la zona portante la sede rappresentata dallo strato fortemente compattato e dal subballast Questi hanno le stesse caratteristiche di quelli impiegati nei rilevati ferroviari Lo strato fortemente compattato posto direttamente sugli strati di fondazione della trincea a loro volta posti sui terreni del sito eventualmente stabilizzati con trattamenti specifici 6 3 2 4 Studi Idrologici ed Idraulici per le opere di difesa della sede Nella definizione degli studi idrologici ed idraulici di fondamentale importanza l opportuna definizione del periodo di riferimento per la determinazione dei valori di portata di progetto da assumersi nelle verifiche che dovranno essere conformi alle indicazioni che saranno date dal Gestore dell Infrastruttura In particolare andr valutata l importanza dell opera e quindi il tempo di ritorno di riferimento sar definito in funzione di dimensio
102. il Catmnzaro h o NS III Ned Tabella 3 5 II Valori del carico neve al suolo per Zona 1 Valle d Aosta Piemonte Lombardia Trentino Alto Adige Emilia AONGA Romagna Friuli Venezia Giulia Veneto Abruzzo Molise Marche ALTITUDINE CARICO AL SUOLO KN m a lt 200m qa 1 60 200 lt a lt 750m qa 1 60 3 0 a 200 1000 a gt 150m q 3 25 8 5 a 750 1000 Tabella 3 5 IM Valori del carico neve al suolo per Zona II Liguria Toscana Umbria Lazio Campania province di Caserta ZONAI Benevento Avellino Puglia provincia di Foggia ALTITUDINE CARICO AL SUOLO KN m7 a lt 200m Ga 115 200 lt a lt 750m qa 1 15 2 6 a 200 1000 a gt 750m qa 2 58 8 5 a 750 1000 Tabella 3 5 IV Valori del carico neve al suolo per Zona HI Campania province di Napoli e Salerno Puglia esclusa provincia di ZONAI Foggia Basilicata Calabria Sardegna Sicilia ALTITUDINE CARICO AL SUOLO KN m a lt 200m q 0 75 200 lt a lt 750m da 0 75 2 2 a 200 1000 a gt 750m qa 1 96 8 5 a 750 1000 51 3 5 5 PERIODO DI RITORNO In mancanza di specifiche indagini statistiche il valore di riferimento del carico neve al suolo Qpr T riferito ad un generico periodo di ritorno T dato dall espressione d ref T a A gn dsk in cui dsk il valore di riferimento del carico neve al suolo associato
103. impiego di adesivi adeguatamente sperimentati e controllati 5 1 8 1 10 TENSIONI LIMITE PER GLI ACCIAI DA PRECOMPRESSIONE Le tensioni negli acciai da precompressione fili trecce e trefoli barre devono rispettare le seguenti limitazioni m strutture ad armatura post tesa Gi Soloa Soak Jox L Tas TT Kons CON Yms 1 15 f ptk O p lt T ma CON Yms 1 65 Nelle barre sono ammesse sovratensioni ai lembi del 10 indotte dalla curvatura a strutture ad armatura pre tesa f p 0 1 k p 1 K f pyk lt lE a i Kms Kis Ks spi CON Yms 1 12 f ptk lt ESE sp CON Yms 1 65 Il valore limite osp la tensione massima consentita per l acciaio di precompressione in esercizio tenuto conto delle tensioni provocate da tutte le azioni sollecitanti il valore limite o la tensione massima dell acciaio all atto della precompressione 5 1 8 1 11 EFFETTI DI FATICA Nel caso della precompressione parziale gli incrementi di tensione determinati in corrispondenza dello strato di armatura presollecitata pi lontano dall asse neutro devono rispettare anche le limitazioni che derivano dalla verifica dell ampiezza delle fessure e dalla verifica a fatica Sotto l effetto di quei sovraccarichi che possono dar luogo ad effetti di fatica per il grande numero di ripetizioni probabili deve sempre sussistere un rapporto di sicurezza 2 fra l intervallo di tensione cui l acciaio capace di resi
104. in calcestruzzo o composti per realizzare un insieme strutturale In questo caso assumono grande rilevanza le connessioni o i nodi dei vari elementi strutturali 5 6 1 1 Norme di verifica sulla sicurezza Per la definizione delle azioni e delle loro combinazioni valgono le prescrizioni di cui al paragrafo 5 1 ovvero 5 2 Le resistenze di calcolo delle sezioni e degli elementi verranno calcolate con riferimento alle strutture non omogenee ovvero omogeneizzate in rapporto alle rigidezze dei componenti ferma l ipotesi di perfetta aderenza lungo le superfici di contatto con riferimento ai valori di calcolo dei materiali di cui ai paragrafi 5 1 e 5 2 Qualora il calcestruzzo della struttura mista sia sottoposto prevalentemente a sforzo di trazione andranno eseguite le verifiche di fessurazione in conformit al paragrafo 5 2 Le strutture miste ubbidiscono agli stessi stati limiti di deformazione di quelle in acciaio 5 6 1 2 Travi composte Nel caso di travi composte devono essere previsti sull intera loro lunghezza connettori a taglio e armatura trasversale in grado di trasmettere allo stato limite ultimo la forza di scorrimento all interfaccia fra soletta di calcestruzzo e acciaio trascurando il contributo dell aderenza spontanea fra le parti I connettori andranno distribuiti secondo il diagramma degli sforzi di scorrimento I connettori devono essere in grado di impedire il distacco fra le parti in acciaio e quelle in calcestruzzo Le
105. inclinate in copertura che devono assicurare per resistenza e rigidezza la ripartizione delle azioni orizzontali fra i muri di controventamento Per la verifica di sicurezza dei solai si rimanda agli specifici punti della presente norma Possono essere ammessi negli orizzontamenti elementi a volta a semplice o doppia curvatura alle seguenti condizioni gli elementi siano contenuti all interno dei riquadri della scatola muraria sia assicurato in tale ambito l assorbimento delle corrispondenti spinte orizzontali sia comunque garantita la capacit globale dell impalcato a ripartire le azioni orizzontali tra i muri di controventamento L organizzazione dell intera struttura e l interazione ed il collegamento tra le sue parti deve essere tale da assicurare appropriata resistenza e stabilit durante la costruzione e l utilizzo Per garantire un comportamento scatolare muri ed orizzontamenti devono essere opportunamente collegati fra loro Tutti i muri devono essere collegati al livello dei solai mediante cordoli di calcestruzzo armato e tra di loro mediante ammorsamenti lungo le intersezioni verticali Devono inoltre essere previsti opportuni incatenamenti al livello dei solai aventi lo scopo di collegare i muri paralleli della scatola murarla Tali incatenamenti devono essere realizzati per mezzo di armature metalliche le cui estremit efficacemente ancorate ai cordoli Nella direzione di tessitura del solaio possono
106. indicate le metodologie seguite per la progettazione e la verifica degli elementi strutturali 10 4 PRESENTAZIONE DEI RISULTATI Ai fini della leggibilit degli elaborati la relazione di calcolo deve contenere disegni dello schema statico con i dettagli riguardanti le unit di misura i sistemi di riferimento le dimensioni i vincoli e le sconnessioni le caratteristiche sezionali la disposizione e l intensit dei carichi la configurazione dei sistemi che introducono stati coattivi la distribuzione di distorsioni impresse e delle variazioni e dei gradienti di temperatura le caratteristiche dei materiali e dei legami costitutivi adottati le combinazioni di carico Vanno posti in evidenza i punti e o le sezioni di restituzione dei risultati Il complesso dei dati riguardanti il modello di calcolo deve essere tale da consentire a soggetti diversi dall estensore della relazione di calcolo di sviluppare elaborazioni indipendenti 204 10 5 SINTESI DEI RISULTATI L esito di ogni elaborazione deve essere sintetizzato in disegni e schemi grafici che evidenzino con chiarezza i valori numerici nei punti o nelle sezioni significative ai fini della valutazione del comportamento complessivo della struttura e quelli necessari ai fini delle verifiche di misura della sicurezza 10 6 MISURA DELLA SICUREZZA DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI In funzione della metodologia adottata per effettuare la misura della sicurezza degli elementi strutturali andra
107. indicati in UNI EN 386 11 6 3 4 Giunti a dita a tutta sezione I giunti a dita a tutta sezione devono essere conformi a quanto previsto da UNI EN 387 I giunti a dita a tutta sezione non possono essere usati per elementi strutturali da porre in opera nella classe di servizio 3 quando la direzione della fibratura cambi in corrispondenza del giunto 11 6 4 PANNELLI A BASE DI LEGNO I produttori di pannelli a base di legno per uso strutturale devono essere in possesso di attestato di conformit alla relativa parte approvata della norma europea armonizzata EN 13986 Il produttore di pannelli a base di legno per uso strutturale dichiara nelle forme previste e per le parti approvate delle norme europee armonizzate sopra citate quanto previsto dall appendice ZA e in particolare le caratteristiche tecniche conformemente al paragrafo ZA 1 le informazioni che accompagnano la marcatura CE conformemente al paragrafo ZA 3 Il metodo di controllo della conformit dei pannelli a base di legno quello dettagliato nell appendice ZA Prospetto ZA 2 Sistemi di attestazione della conformit Sistema 2 delle relative norme armonizzate Il Sistema 2 certificazione del controllo di produzione in fabbrica quello specificato all art 7 comma 1 lettera B Procedura 1 del D P R n 246 93 comprensiva della sorveglianza giudizio ed approvazione permanenti del controllo di produzione in fabbrica All atto della po
108. indicato nei capitoli 3 4 e 6 delle presenti norme Per costruzioni civili o industriali di tipo corrente e per le quali non e si stano regolamentazioni specifiche le azioni di calcolo F4 si ottengono nello spirito di quanto indicato nel capitolo 2 combinando le azioni caratteristiche secondo le seguenti formule di correlazione combinazioni frequenti m l F SV YEG Gi P Yoi Yo Oi FEE Voi Y roi OEE Y epn Pai h l n j l i 2 combinazioni quasi permanenti m n l Fi D YEG Gi P Voi Yo O DILA Voi Y Egi Qt XY Y epr Pon j l i 2 h 1 dove Gy Pin Qk Qri sono definiti al punto 5 2 3 1 1 Va Yo Yp rappresentano i coefficienti parziali cos come definiti nella tabella 5 2 VIa VE rappresentano i coefficienti di modello delle azioni cosi come definiti nella tabella 5 2 VIb Wii sono i coefficienti atti a definire i valori delle azioni variabili assimilabili ai frattili di ordine 0 95 delle distribuzioni dei valori istantanei da adottarsi in conformit con quanto indicato nel seguito Wai sono i coefficienti atti a definire i valori quasi permanenti delle azioni variabili assimilabili ai valori medi delle distribuzioni dei valori istantanei da adottarsi in conformit con quanto indicato nel seguito compito del progettista identificare il numero delle combinazioni di calcolo F da considerare e le specifiche caratteristiche di ciascuna di queste Tabella 5 2 VIa sfavorevoli al
109. interessa la campata in esame La forza centrifuga sar sempre combinata con i carichi verticali supposti agenti nella generica configurazione di carico e non sar incrementata dai coefficienti dinamici pl T E a e 1000 v f un fattore di riduzione dato in funzione della velocit V e della lunghezza Ly di binario carico dove Le lunghezza di influenza in metri della parte curva di binario carico sul ponte che la pi sfavorevole per il progetto del generico elemento strutturale f 1 per V lt 160 km h o Lr lt 2 88 m f lt 1 per 160 lt V lt 300 km h e LF gt 2 88 m f V f 300 per V gt 300 km h Per il modello di carico LM 71 e per velocit di progetto superiori ai 160 km h saranno considerati due casi a Modello di carico LM 71 e forza centrifuga per V 160 km h in accordo con le formule precedenti dove f 1 b Modello di carico LM 71 e forza centrifuga calcolata secondo le precedenti espressioni per la massima velocit di progetto Inoltre per ponti situati in curva dovr essere considerato anche il caso di assenza di forza centrifuga convogli fermi Ove si abbia un coefficiente a moltiplicatore dei modelli di carico verticale maggiore di 1 per la determinazione della forza centrifuga tale coefficiente dovr essere ridotto all unit AZIONE LATERALE SERPEGGIO La forza laterale indotta dal serpeggio si considera come una forza concentrata agente orizzontalmente applicata alla som
110. ipotesi che la densit dell acciaio sia pari a 7 85 kg dm Il diametro delle barre deve essere compreso tra 6 e 50 mm Per barre con diametri superiori a 40 mm la struttura va considerata composta e valgono le regole delle strutture composte acciaio conglomerato cementizio L uso di acciai forniti in rotoli ammesso senza limitazioni per diametri fino a lt 16 Nel luogo di lavorazione dove avviene il raddrizzamento per tenere in conto del danneggiamento della superficie del tondo ai fini dell aderenza opportune prove dovranno essere condotte cos come indicato al punto 11 2 2 10 4 Quando il raddrizzamento avviene a caldo bisogna verificare che siano mantenute le caratteristiche meccaniche dell acciaio 11 2 2 5 Reti e tralicci elettro saldati Si intendono per reti elettro saldate le armature costituite da due sistemi di barre parallele ortogonali equidistanziate assemblate per saldatura negli incroci chiamati nodi Gli acciai delle reti elettro saldate devono essere saldabili La equidistanza non pu superare 330 mm I tralicci sono dei componenti reticolari composti con barre ed assemblati mediate saldature Gli acciai per i tralicci elettro saldati devono essere saldabili Le reti ed i tralicci costituiti con acciaio di cui al punto 11 2 2 2 devono avere diametro compreso tra 5 e 12 mm I nodi delle reti devono resistere ad una forza di distacco determinata in accordo con la UNI EN ISO 15630 2 pari al 30 della
111. la loro densit di probabilit congiunta ma mediante i valori caratteristici delle resistenze e delle azioni definiti rispettivamente come i frattili inferiori delle resistenze e quelli tra i frattili superiori o inferiori delle azioni che minimizzano la sicurezza Normalmente i frattili superiori hanno probabilit del 5 di essere superati i frattili inferiori probabilit del 5 di non essere superati In casi di particolare rilievo o pericolosit possono considerarsi frattili al 5 Per le grandezze con piccoli coefficienti di variazione ovvero per grandezze che non riguardino univocamente resistenze od azioni si possono considerare frattili al 50 valori mediani La misura della sicurezza si ottiene allora con il metodo dei coefficienti parziali di sicurezza espresso dalla equazione formale associata al problema in 9 R gt E 11 Ra 1 Ri fi hi 544 Vmi VRA E f Fyatsgiagvi dove 14 Ra resistenza di progetto della struttura una funzione dei valori caratteristici Rx di ciascun materiale o prodotto diviso per un coefficiente parziale Ym 21 di sicurezza sulla resistenza del materiale o prodotto e per un ulteriore coefficiente parziale di sicurezza yra che tiene conto delle incertezze nel modellare la resistenza Yra 21 Ea effetto delle azioni di progetto una funzione del valore caratteristico di ciascuna azione Fx moltiplicato per un coefficiente parziale di sicurezza yp e per un ulteriore
112. la storia temporale dell azione Q t su un periodo di riferimento In esso si seleziona un valore Q e si mostrano le situazioni in cui tale valore viene superato Nel secondo grafico i valori vengono riordinali in ordine decrescente ne risulta evidenziato l intervallo di tempo totale t in cui il valore Q risulta superato Il terzo grafico identico al secondo ad eccezione del fatto che l ascissa n riporta il tempo adimensionalizzato sul periodo di riferimento T rappresenta quindi la frazione di tempo in cui il valore Q viene superato Il grafico in basso riporta sulla destra la funzione densit di probabilit di Q come campionata in 7 Fissati due valori y e 72 essi sono associati due valori dell ordinata che sono espressi come frazione del valore caratteristico Qx 2 6 4 2 Combinazione con altre azioni Connesso sia all andamento nel tempo della singola azione sia alla correlazione con gli andamenti delle altre azioni pertinenti alla costruzione in esame definito e Yo valore di combinazione dell azione ottenuto dal valore caratteristico o nominale attraverso un fattore positivo Y lt 1 che riduce il valore caratteristico ad un valore con periodo di ritorno inferiore Esso rappresenta il valore dell azione da considerare concomitante con il valore caratteristico dell azione variabile dominante Il valore di combinazione introdotto per tener conto della ridotta probabilit dell occorrenza simultanea di du
113. le quali vanno sempre riferite a 10 serie di 5 saggi corrispondenti alla stessa categoria di armatura da aggiornarsi ad ogni prelievo aggiungendo la nuova serie ed eliminando la prima in ordine di tempo I valori caratteristici fp fot f Dk fpa k devono rispettare i valori minimi di cui alla Tabella 11 2 VII Se gli scarti quadratici medi risultano superiori al 3 del valore medio per fp e al 4 per f fon fpa il controllo si intende sospeso e la procedura di qualificazione deve essere ripresa ab initio Ove i valori caratteristici fp4 fpyk f 0 n fpa riscontrati risultino inferiori ai valori minimi di cui alla Tabella 11 2 VII il laboratorio incaricato sospende le verifiche della qualit dandone comunicazione al Servizio Tecnico Centrale e ripeter la qualificazione solo dopo che il produttore ha ovviato alle cause che hanno dato luogo al risultato insoddisfacente 11 2 3 5 2 2 Controlli su singoli lotti di produzione Negli stabilimenti soggetti a controlli sistematici di cui al presente punto 11 2 1 i produttori possono richiedere di sottoporsi a controlli eseguiti a cura di un laboratorio di cui all art 59 del D P R n 380 2001 su singoli lotti di produzione massima massa del lotto 100 t di quei prodotti che per ragioni di produzione non possono ancora rispettare le condizioni minime quantitative per qualificarsi Le prove da effettuare sono quelle di cui al successivo punto 11 2 3 5 3 11 2 3 5 3 DETERMINAZIONE DELLE PROPR
114. legati ai processi di manutenzione dell opera in cui saranno previste configurazioni strutturali e condizioni di carico speciali Carichi legati ad apparecchi specifici ed impianti pesanti devono essere definiti in accordo con il Committente e dichiarati nella Relazione generale dell opera I carichi saranno considerati agire staticamente salvo casi particolari in cui gli effetti dinamici dovranno essere debitamente valutati In tali casi a parte quanto precisato nei regolamenti specifici ed in mancanza di analisi dinamiche i carichi indicati nel seguito verranno adeguatamente maggiorati a cura del Progettista per tenere conto in un analisi statica equivalente dell amplificazione per gli effetti dinamici Per particolari tipologie strutturali quali ad esempio gli edifici alti assumono specifico rilievo le modalit e la successione di applicazione dei carichi anche in considerazione del processo costruttivo L evoluzione conseguente e progressiva dello stato di sollecitazione e deformazione deve essere opportunamente valutato Tra tutte le costruzioni per gli edifici particolarmente stringente il requisito della robustezza essendo tale categoria di strutture soggette ad essere occupate da un alto numero di persone ed essendo sede delle pi disparate attivit svolte frequentemente in modo non organizzato e non controllato Per tale scopo gli edifici devono essere progettati in modo che il sistema strutturale principale possa sopportare
115. legno massiccio sottoposti a flessione che presentino altezza della sezione trasversale resistente minore di 150 mm il valore caratteristico fmx indicato nei profili caratteristici pu essere aumentato tramite il coefficiente moltiplicativo kn cos definito 0 2 k min 2 153 essendo A in millimetri l altezza della sezione trasversale resistente dell elemento inflesso Analogamente in presenza di elementi di legno massiccio a sezione rettangolare con dimensione massima inferiore a 150 mm sottoposti a trazione parallelamente alla fibratura il valore caratteristico f 0x indicato nei profili caratteristici pu essere aumentato tramite il coefficiente moltiplicativo kp sopra indicato essendo A in millimetri la misura del lato maggiore della sezione 11 6 2 4 Legno strutturale con giunti a dita In aggiunta a quanto prescritto per il legno massiccio gli elementi di legno strutturale con giunti a dita devono essere conformi alla UNI EN 385 11 6 3 LEGNO LAMELLARE INCOLLATO 11 6 3 1 Requisiti di produzione I produttori di elementi di legno lamellare per uso strutturale devono essere qualificati cos come specificato al punto 11 6 8 2 All atto della posa in opera il direttore dei lavori deve verificare acquisendone copia che il legno lamellare incollato sia oggetto di attestato di qualificazione e che le procedure di posa in opera siano conformi alle specifiche tecniche del produttore 11 6 3 2 Classi di resistenza L
116. m n L F 3 VG 70 Qi Y Wa Voi Qu Y Pa Ja i 2 h 1 dove F rappresenta la combinazione di carico i simboli e Y indicano l applicazione concomitante dei rispettivi addendi Gy rappresenta il valore caratteristico o nominale della j esima azione permanente Pi rappresenta il valore caratteristico della h esima forza di precompressione Ou rappresenta il valore caratteristico dell azione variabile di base di ogni combinazione Oxs rappresenta il valori caratteristico della i esima azione variabile voi da assumere uguali ad 1 uguali a 0 solo nel caso in cui il contributo del carico variabile sia a favore di sicurezza Woi rappresentano i coefficienti di combinazione da determinarsi sulla base di considerazioni statistiche per tenere conto della ridotta probabilit di intervento simultaneo di tutte le azioni variabili con i rispettivi valori caratteristici Nello spirito del comma 3 del punto 5 1 1 compito del Progettista identificare il numero delle combinazioni F4 da considerare e le specifiche caratteristiche di ciascuna di queste In mancanza di informazioni specifiche ed adeguate si possono attribuire ai coefficienti yo i valori indicati in Tabella 5 1 III Il contributo delle deformazioni impresse non imposte appositamente deve essere trascurato se a favore della sicurezza 5 1 2 3 4 LE RESISTENZE DI CALCOLO DEI MATERIALI 5 1 2 3 4 1 Tensioni normali di compressione ammissibili nel conglomerato Per calcestruzzi stru
117. ma fabbricati in altri stabilimenti siano essi o meno dello stesso produttore La marcatura deve essere inalterabile nel tempo e senza possibilit di manomissione Per stabilimento si intende una unit produttiva a se stante con impianti propri e magazzini per il prodotto finito Nel caso di unit produttive multiple appartenenti allo stesso produttore la qualificazione deve essere ripetuta per ognuna di esse e per ogni tipo di prodotto in esse fabbricato Considerata la diversa natura forma e dimensione dei prodotti le caratteristiche degli impianti per la loro produzione nonch la possibilit di fornitura sia in pezzi singoli sia in lotti differenti possono essere i sistemi di marcatura adottati anche in relazione all uso 242 Comunque per quanto possibile anche in relazione all uso del prodotto il produttore e tenuto a marcare ogni singolo pezzo Ove ci non sia possibile per la specifica tipologia del prodotto la marcatura deve essere tale che prima dell apertura dell eventuale ultima e pi piccola confezione il prodotto sia riconducibile al produttore al tipo di legname nonch al lotto di classificazione e alla data di classificazione Tenendo presente che l elemento determinante della marcatura costituito dalla sua inalterabilit nel tempo e dalla impossibilit di manomissione il produttore deve rispettare le modalit di marcatura denunciale nella documentazione presentala al Servizio Tecnico Centrale e dev
118. mitigare difetti di comportamento 7 3 8 1 Criteri generali di progetto Il progetto degli interventi di consolidamento deve derivare dalla individuazione delle cause che hanno prodotto il comportamento anomalo dell opera Tali cause possono riguardare singolarmente o congiuntamente la sovrastrutture le strutture di fondazione il terreno di fondazione In particolare devono essere ricercate le cause di anomali spostamenti del terreno conseguenti al mutato stato tensionale indotto da modifiche del manufatto da variazioni del regime delle pressioni interstiziali dalla costruzione di altri manufatti in adiacenza da modifiche del profilo topografico del terreno per cause antropiche o per movimenti di massa oppure le cause alle quali riconducibile il deterioramento dei materiali costituenti le strutture in elevazione e le strutture di fondazione Il progetto del consolidamento geotecnico deve essere sviluppato unitariamente con quello strutturale ovvero gli interventi che si reputano necessari per migliorare il terreno o per rinforzare le fondazioni devono essere concepiti congiuntamente al risanamento della struttura in elevazione La descrizione delle modalit esecutive dell intervento e delle opere provvisionali sono parte integrante del progetto Per situazioni geotecniche nelle quali sia documentata la complessit del sottosuolo e comprovata l impossibilit di svolgere indagini esaustive possibile il ricorso al metodo osservazio
119. motto accurati anche in opera 11 1 5 3 Prescrizioni comuni per entrambi i criteri di controllo Il Direttore dei Lavori deve procedere direttamente al prelievo dei campioni necessari per le prove di accettazione che devono essere effettuate da uno dei laboratori di cui al punto 11 1 2 Il Laboratorio provvede alla maturazione ed alla conservazione dei provini per la determinazione della resistenza a compressione alto scadere del tempo previsto dal Direttore dei Lavori secondo quanto previsto dalla norma EN 12390 Il prelievo dei provini per il controllo di accettazione va eseguito alla presenza del direttore dei lavori o di un tecnico di sua fiducia che provvede alla redazione di apposito verbale di prelievo e dispone l identificazione dei provini mediante sigle etichettature indelebili etc la certificazione effettuata dal laboratorio prove materiali deve riportare espresso riferimento a tale verbale La domanda di prove al laboratorio deve essere sottoscritta dal Direttore dei lavori e deve contenere precise indicazioni sulla posizione delle strutture interessate da ciascun prelievo Le prove non richieste dal Direttore dei lavori non possono fare parte dell insieme statistico che serve per la determinazione della resistenza caratteristica del materiale I certificati emessi dai laboratori devono obbligatoriamente contenere almeno l identificazione del laboratorio che rilascia il certificato una identificazione univoca de
120. nelle Tabelle 3 5 II 3 5 III e 3 5 IV cui corrispondono valori associati ad un periodo di ritorno pari a 200 anni vedi Figura 3 5 1 Va richiamato il fatto che tale macrozonazione non pu tenere conto di aspetti specifici e locali che se necessario dovranno essere definiti singolarmente L altitudine di riferimento 4 la quota del suolo sul livello del mare nel sito di realizzazione dell edificio Per altitudini superiori a 1500 m sul livello del mare si dovr fare riferimento alle condizioni locali di clima e di esposizione utilizzando comunque valori di carico neve non inferiori a quelli previsti per 1500 m 3 5 4 DENSIT DELLA NEVE La densit della neve aumenta in generale con l et del manto nevoso e dipende dalla posizione del sito dal clima e dall altitudine questi fattori sono da considerare nella calibratura del carico sulla costruzione in esame In Tabella 3 5 I sono forniti valori indicativi della densit media della neve al suolo Tabella 3 5 1 Valori della densit media della neve al suolo TIPO NEVE DENSITA DELLA NEVE kN m Neve fresca appena caduta 1 0 Dopo parecchie ore o giorni dalla caduta 2 0 Dopo parecchie settimane o mesi dalla caduta 2 5 3 5 Umida 4 0 50 4 Tonino Figura 3 5 1 Mappa per carico neve al suolo R lop fi oot na e enze perl x Bolzano _ Mm I pur ia OE LS Tronto A Trieste Milano I A A VN Ancona n
121. o dalle prescrizioni del Committente l analisi dovr essere estesa a tutta la struttura o ad una parte significativa di essa In ogni caso si dovranno usare procedure e metodi di calcolo di riconosciuta affidabilit 4 3 4 URTI DA TRAFFICO VEICOLARE 4 3 4 1 Traffico veicolare sotto ponti o altre strutture In caso di urto violento i valori di progetto per le forze orizzontali da urto sugli elementi strutturali verticali per esempio colonne pareti dovranno essere valutate tenendo conto del tipo di strada autostrada strada extraurbana strada urbana piazzali di parcheggio della velocit di progetto e del tipo di veicolo generalmente autocarri Nelle autorimesse si prenderanno in esame i veicoli di maggior massa che possono essere presenti Le azioni da urto hanno direzione parallela a quella del moto del veicolo al momento dell impatto Per semplicit nelle verifiche potranno essere considerate non simultaneamente due azioni nelle direzioni parallela 44x e ortogonale Aay alla direzione di marcia normale Pu essere assunto generalmente Aay pari al 50 di A4x In assenza di determinazioni pi accurate e trascurando la capacit dissipativa della struttura le forze statiche equivalenti possono essere del tipo mostrato in tabella TIPO DI STRADA TIPO DI VEICOLO FORZA Aa kN Autostrada Autocarri 1000 Area urbana Autocarri 500 Ea Auto passeggeri 50 Corti Autocarri 150 Autorimesse Auto passeggeri 40
122. o spostamento al fine di evitare deformazioni e spostamenti che possano compromettere l uso efficiente della costruzione e dei suoi contenuti nonch il suo aspetto estetico a stato limite di vibrazione al fine di assicurare che le sensazioni percepite dagli utenti garantiscano accettabili livelli di comfort ed il cui superamento potrebbe essere indice di scarsa robustezza e o indicatore di possibili danni negli elementi secondari 95 m stato limite di plasticizzazioni locali al fine di scongiurare deformazioni plastiche localizzate che generino deformazioni irreversibili ed inaccettabili o che per accumulazione producano rottura per fatica a basso numero di cicli m stato limite di scorrimento dei collegamenti con bulloni ad alta resistenza nel caso che il collegamento sia stato dimensionato a collasso nell ipotesi che si sia prodotto lo scorrimento e che il funzionamento a collasso del collegamento avvenga quindi a taglio e rifollamento attraverso il contatto fra fori e bulloni Le verifiche per controllare la sicurezza della struttura possono sintetizzarsi nelle seguenti relazioni Ea lt Ca Essendo Ea il valore di progetto dell effetto corrispondente allo stato limite che si sta controllando prodotto dalle combinazioni di azioni di progetto applicate al modello strutturale considerato Ca il valore limite ammissibile per l effetto considerato ai fini della funzionalit nelle condizioni di esercizio 5 2 2 ANALISI STRUTTURAL
123. ovvero mediante rugosit delle superfici di contatto di cui venga valutata per via sperimentale la capacit di trasmettere forze di scorrimento 126 5 7 PARTICOLARI PRESCRIZIONI PER LA PROGETTAZIONE IN PRESENZA DI AZIONI SISMICHE 5 7 1 REQUISITI DI SICUREZZA E CRITERI DI VERIFICA 5 7 1 1 Oggetto delle norme Il presente capitolo riguarda particolari prescrizioni relative alle nuove opere soggette anche all azione sismica Possono servire per la valutazione della sicurezza e la progettazione di interventi di consolidamento riparazione miglioramento ed adeguamento di strutture esistenti Le norme hanno per obiettivo la salvaguardia della vita umana la limitazione dei danni il mantenimento della funzionalit delle strutture essenziali agli interventi di protezione civile Il Committente ed il Progettista di concerto nel rispetto dei livelli di sicurezza stabiliti nella presente norma possono fare riferimento a specifiche indicazioni contenute in codici internazionali nella letteratura tecnica consolidata negli allegati 2 e 3 alla OPCM del 20 marzo 2003 n 3274 5 7 1 2 Sicurezza nei confronti della stabilit stato limite ultimo SLU Sotto l effetto della azione sismica allo stato limite ultimo definita al precedente capitolo 3 le strutture degli edifici pur subendo danni di rilevante entit negli elementi strutturali devono mantenere una residua resistenza e rigidezza nei confronti delle azioni orizzontali e la capaci
124. per le campate fino a 60 m e di 4 C per le campate con L gt 60 m difetti di binario secondo ORE B 176 considerando irregolarit grande per V lt 160 km h irregolarit media per 160 lt V lt 250 piccola per 250 lt V lt 350 6 3 1 3 3 2 Verifiche a fatica Per quanto riguarda le verifiche a fatica si rimanda alle prescrizioni del Gestore dell Infrastruttura Impiegando strutture in c a e c a p dovranno essere rispettate anche le limitazioni riportate nelle normative vigenti 178 6 3 2 OPERE IN TERRA Le opere in terra ferroviarie sono costituite dai rilevati e dalle trincee 6 3 2 1 Rilevati Il rilevato ferroviario deve garantire nel tempo il mantenimento del corretto assetto plano altimetrico del binario Date le esigue tolleranze ammesse dal binario al fine di garantire una sicura marcia dei veicoli ferroviari necessario che il rilevato abbia deformazioni contenute In sede di progettazione del rilevato ferroviario dovranno quindi essere studiati con cura i seguenti aspetti cedimenti differenziali in una stessa sezione trasversale del rilevato loro decorso nel tempo e le implicazioni sulla geometria della sede andamento dei cedimenti in asse alla sede con studio delle modifiche di livelletta cedimenti del rilevato in adiacenza alle opere d arte zone di transizione rilevato opere d arte decorso dei cedimenti primari e secondari nel tempo La programmazione dei lavori di costruzione
125. per particolari modalit di applicazione dei carichi gli sforzi degli elementi tesi del traliccio risultano incrementati le armature dovranno essere opportunamente adeguate 5 1 2 1 6 4 Verifica al punzonamento di lastre soggette a carichi concentrati In corrispondenza dei pilastri e di carichi concentrati si deve verificare la lastra nei riguardi del punzonamento allo stato limite ultimo In mancanza di un armatura trasversale appositamente dimensionata la forza resistente al punzonamento assunta pari a F 0 5 u h fea 74 dove h lo spessore della lastra u il perimetro del contorno efficace ottenuto dal contorno effettivo della porzione caricata con una diffusione a 45 sull intero spessore della lastra fea il valore di calcolo della resistenza a trazione Nel caso in cui si disponga una apposita armatura l intero sforzo allo stato limite ultimo dovr essere affidato all armatura considerata lavorante alla sua resistenza di calcolo 5 1 2 1 7 CALCOLO DELLE RESISTENZE NEI CONFRONTI DI SOLLECITAZIONI TORCENTI Qualora l equilibrio statico di una struttura dipenda dalla resistenza torsionale degli elementi che la compongono necessario condurre la verifica nei riguardi delle sollecitazioni torcenti sia agli stati limite ultimi che di esercizio Qualora invece in strutture iperstatiche la torsione insorga solo per esigenze di congruenza e la sicurezza della struttura non dipenda dalla resistenza torsional
126. per tutta la durata dell incendio il collasso delle strutture stesse Livello IV Requisiti di resistenza al fuoco delle strutture per garantire dopo la fine dell incendio un limitato danneggiamento delle strutture stesse Livello V Requisiti di resistenza al fuoco delle strutture per garantire dopo la fine dell incendio il mantenimento della totale funzionalit delle strutture stesse I livelli di prestazione comportano classi di capacit portante stabilite per i diversi tipi di costruzioni in base al rischio e alle strategie antincendio stabilite dal Committente e dal Progettista di concerto Qualunque sia il livello di prestazione da richiedere e il metodo adottato per la scelta delle curve d incendio di progetto nominali o naturali il progetto e le relative verifiche possono essere condotte analizzando singolarmente ciascun elemento costruttivo nelle sue condizioni di vincolo e di carico parti significative della struttura l intera struttura tenendo conto dell evoluzione nel tempo e con la temperatura delle caratteristiche geometriche degli elementi strutturali e delle propriet reologiche dei materiali 4 1 6 1 Livello I Il livello 1 di prestazione pu ritenersi adeguato per le costruzioni ove si verificano tutte le seguenti condizioni a Gli eventuali crolli totali o parziali della costruzione non arrecano danni ad altre costruzioni b Gli eventuali crolli totali o parziali della costruzione n
127. per una probabilit di insuccesso attesa del 5 p 0 95 con una probabilit del 90 n k n k 5 3 40 30 2 08 6 3 09 40 2 01 7 2 89 50 1 97 8 219 60 1 93 9 2 65 70 1 90 10 2 57 80 1 89 11 2 50 90 1 87 12 2 45 100 1 86 13 2 40 150 1 82 14 2 36 200 1 79 15 2 33 250 1 78 16 2 30 300 1 77 17 2 27 400 1 75 18 2 25 500 1 74 19 2 23 1000 1 71 20 2 21 1 64 Tabella 11 2 V Ag fify e f nom coefficiente k in funzione del numero n di campioni per una probabilit di insuccesso attesa del 10 p 0 90 con una probabilit del 90 n k n k 5 2 74 30 1 66 6 2 49 40 1 60 7 2 33 50 1 56 8 2 22 60 1 53 9 2 13 70 1 51 10 2 07 80 1 49 11 2 01 90 1 48 12 1 97 100 1 47 13 1 93 150 1 43 14 1 90 200 1 41 15 1 87 250 1 40 16 1 84 300 1 39 17 1 82 400 1 37 18 1 80 500 1 36 19 1 78 1000 1 34 20 1 77 1 282 221 Prove di verifica della qualit Ai fini della verifica della qualit il laboratorio incaricato deve effettuare controlli saltuari ad intervalli non superiori ad un mese prelevando tre serie di 5 campioni costituite ognuna da cinque barre di uno stesso diametro scelto entro ciascuno dei gruppi di diametri di cui al paragrafo Generalit e provenienti da una stessa colata Il prelievo deve essere effettuato su tutti i prodotti che portano il marchio depositato in Italia indipendentemente dall etichettatura o dalla destinazione specifica Su tali serie il laboratorio effettua le
128. prodotto finito indipendentemente dal processo di produzione Il sistema di gestione della qualit del prodotto che sovrintende al processo di fabbricazione deve essere predisposto in coerenza con le norme UNI EN 9001 e certificato da parte di un organismo terzo indipendente di adeguata competenza ed organizzazione che opera in coerenza con le norme UNI EN 45012 L elenco dei prodotti qualificati sar disponibile presso il Servizio Tecnico Centrale Il dispositivo pu essere utilizzato nelle opere se in possesso di Benestare Tecnico Il Benestare ha validit 5 cinque anni I documenti che accompagnano ogni fornitura devono indicare gli estremi del Benestare Tecnico della certificazione del processo di produzione dei rapporti di prova e le caratteristiche dichiarate dal produttore All atto della posa in opera dei dispositivi il direttore dei lavori deve verificare acquisendone copia che il dispositivo sia oggetto di Benestare Tecnico presso il Servizio Tecnico Centrale e che le procedure di posa in opera siano conformi alle specifiche tecniche del produttore del sistema stesso Dovr inoltre rifiutare le eventuali forniture non conformi ed effettuare idonee prove di accettazione che comprendano in ogni caso la verifica geometrica e delle tolleranze dimensionali nonch eventualmente la valutazione delle principali caratteristiche meccaniche di cui alla Tabella 11 8 I 11 9 MURATURA PORTANTE 11 9 1 ELEMENTI PER MURATURA Gl
129. prove di resistenza e di duttilit I corrispondenti risultati delle prove di snervamento e rottura vengono introdotti nelle precedenti espressioni le quali vengono sempre riferite a cinque serie di cinque saggi facenti parte dello stesso gruppo di diametri da aggiornarsi ad ogni prelievo aggiungendo la nuova serie ed eliminando la prima in ordine di tempo I nuovi valori delle medie e degli scarti quadratici cos ottenuti vengono quindi utilizzati per la determinazione delle nuove tensioni caratteristiche sostitutive delle precedenti ponendo n 25 Qualora il produttore non si avvalga della suddivisione in gruppi di diametri i controlli saltuari vertono per ogni gamma merceologica su 15 saggi prelevati da tre diverse colate 5 per ogni colata o lotto di produzione indipendentemente dal diametro I corrispondenti risultati delle prove di snervamento e rottura vengono sempre riferite a quindici serie di cinque saggi da aggiornarsi ad ogni prelievo aggiungendo le tre nuove colate o lotti di produzione ed eliminando le prime tre in ordine di tempo I nuovi valori delle medie e degli scarti quadratici cos ottenuti vengono quindi calcolati per la determinazione delle nuove tensioni caratteristiche sostitutive delle precedenti ponendo n 75 Ove i valori caratteristici riscontrati risultino inferiori ai minimi di cui al punto 11 2 2 il laboratorio incaricato ne d comunicazione al Servizio Tecnico Centrale e ripete le prove di qualificazione
130. rispetti la corrispondente condizione verranno eseguite prove supplementari soggette a valutazioni statistiche come di seguito indicato Il campione da sottoporre a prove supplementari costituito da almeno 10 saggi prelevati da altrettanti rotoli bobine o fasci Se il numero dei rotoli bobine o fasci costituenti il lotto inferiore a 10 da alcuni rotoli o bobine verranno prelevati due saggi uno da ciascuna estremit Per le barre vengono prelevati due saggi da due barre diverse dello stesso fascio Ogni saggio deve recare contrassegni atti ad individuare il lotto ed il rotolo bobina o fascio di provenienza Effettuato il prelievo supplementare si determinano mediante prove effettuate presso un laboratorio di cui all art 59 del D P R n 380 2001 i corrispondenti valori medi Emn di fpo fm fp p 0 1 I risultati delle prove vengono considerati compatibili con quelli ottenuti in stabilimento se per le tensioni di rottura f Emn Z 1 03 fp Sn lt 0 05 fpa perle grandezze fpy fo fpo Emn Z 1 04 foyo foi p 0 04 Sn lt 0 07 fast Foi p 0 1 i valori del modulo di elasticit longitudinale Ep sono conformi al valore garantito dal produttore con una tolleranza del pmi 5 Se tali disuguaglianze non sono verificate o se non sono rispettate le prescrizioni di cui al punto 11 2 3 5 3 si ripeteranno previo avviso al produttore le prove su altri 10 saggi L ulteriore risultato negativo comporta l inidoneit del
131. se la parete senza cavit o giunti verticali continui nel suo piano o a paramento doppio In questo ultimo caso e possibile considerare un comportamento monolitico se garantito un efficace e solido collegamento tra i paramenti Nel caso di elementi naturali le pietre di geometria pressoch parallelepipeda poste in opera in strati regolari formano le muratore di pietra squadrata L impiego di materiale di cava grossolanamente lavorato consentito per le nuove costruzioni solo nelle zone sismiche 3 e 4 purch posto in opera in strati pressoch regolari in tal caso si parla di 115 muratura di pietra non squadrata Nelle zone sismiche 1 e 2 pu essere consentito l impiego di materiale di cava grossolanamente lavorato a condizione che si realizzi la muratura listata che costituita la muratura in pietra non squadrata ma intercalata da fasce in conglomerato semplice o armato ovvero da ricorsi orizzontali costituiti da almeno due filari in laterizio pieno posti ad interasse non superiore a 1 6 m ed estesi a tutta la lunghezza e a tutto lo spessore del muro In tal caso deve essere posta particolare cura nella realizzazione per garantire la collaborazione tra la muratura non squadrata e le fasce 5 4 3 CARATTERISTICHE MECCANICHE DELLE MURATURE Le propriet fondamentali in base alle quali si classifica una muratura sono la resistenza caratteristica a compressione fr la resistenza caratteristica a taglio in assenza di azione assia
132. sele parti sono separate da barriere di sicurezza mobili o da altro dispositivo di ritenuta l intera carreggiata inclusa la zona spartitraffico centrale divisa in corsie convenzionali La disposizione e la numerazione delle corsie va determinata in modo da indurre le pi sfavorevoli condizioni di progetto Per ogni singola verifica il numero di corsie da considerare caricate la loro disposizione sulla carreggiata e la loro numerazione vanno scelte in modo che gli effetti della disposizione dei carichi risultino i pi sfavorevoli La corsia che caricata risente dell effetto pi sfavorevole numerata come corsia Numero 1 la corsia che risente del successivo effetto pi sfavorevole numerata come corsia Numero 2 etc Per ciascuna singola verifica e per ciascuna corsia convenzionale si applicano gli Schemi di Carico definiti nel seguito per una lunghezza e per una disposizione longitudinale tali da ottenere l effetto pi sfavorevole 6 2 3 3 3 SCHEMI DI CARICO Le azioni variabili del traffico sono definite dai seguenti Schemi di Carico Schema di Carico 1 costituito da carichi concentrati e da carichi uniformemente distribuiti come mostrato in Figura 6 2 2 Questo schema da assumere a riferimento sia per le verifiche globali sia per le verifiche locali Ai fini delle verifiche locali l intensit dei carichi va ridotta al 90 Schema di Carico 2 costituito da un singolo asse applicato su specifiche impronte di p
133. sensi del D P R n 246 93 indicato nella seguente Tabella 11 1 1 209 Tabella 11 1 II Specifica Tecnica Europea di riferimento Uso Previsto Sistema di Attestazione della Conformit Aggregati per calcestruzzo Calcestruzzo strutturale 2 UNI EN 12620 13055 Uso non strutturale 4 Il Sistema 2 certificazione del controllo di produzione in fabbrica quello specificato all art 7 comma 1 lettera B Procedura 1 del D P R n 246 93 comprensiva della sorveglianza giudizio ed approvazione permanenti del controllo di produzione in fabbrica Il Sistema 4 auto dichiarazione del produttore quello specificato all art 7 comma 1 lettera B Procedura 3 del D P R n 246 93 consentito l uso di aggregati grossi provenienti da riciclo secondo i limiti di cui alla Tabella 11 1 III a condizione che la miscela di conglomerato cementizio confezionata con aggregati riciclati venga preliminarmente qualificata e documentata attraverso idonee prove di laboratorio Per tali aggregati le prove di controllo di produzione in fabbrica di cui ai prospetti H1 H2 ed H3 dell annesso ZA della norma europea UNI EN 12620 per le parti rilevanti devono essere effettuate ogni 100 tonnellate di aggregato prodotto e comunque negli impianti di riciclo per ogni giorno di produzione Tabella 11 1 III Origine del materiale da riciclo Rck del calcestruzzo N mm percentuale di impiego demolizioni di edifici mace
134. sforzo normale le barre parallele all asse devono avere diametro maggiore o uguale a 12 mm Nelle sezioni a spigoli vivi occorrer disporre una barra longitudinale in corrispondenza di ciascuno spigolo Per i tratti a perimetro continuo le barre longitudinali non potranno avere interassi maggiori di 300 mm Le armature trasversali devono essere poste ad interasse non maggiore di 10 volte il diametro minimo delle barre impiegate per l armatura longitudinale con un massimo di 250 mm Le staffe devono essere chiuse e conformate in modo da contrastare efficacemente lavorando a trazione gli spostamenti delle barre longitudinali verso l esterno Il diametro delle staffe non deve essere minore di 6 mm e di 1 3 del diametro massimo delle barre longitudinali Per le strutture in zona sismica e per una distanza dalla sezione di momento flettente massimo pari a 0 33 volte la distanza tra le sezioni di momento flettente massimo e nullo le staffe devono essere disposte ad interasse non maggiore di 5 volte il diametro minimo delle barre impiegate per l armatura longitudinale con un massimo di 100 mm Il diametro delle staffe non deve essere minore di 8 mm e di 1 3 del diametro massimo delle barre longitudinali 5 1 6 2 Strutture bidimensionali piane e curve Nel caso di strutture bidimensionali piane con sforzo prevalente agente nel piano medio dello spessore lastre setti travi parete le reti di armatura disposte su entrambe le facce devono esse
135. solo dopo che il produttore ha ovviato alle cause che hanno dato luogo al risultato insoddisfacente Qualora uno dei campioni sottoposti a prova di verifica della qualit non soddisfi i requisiti di duttilit di cui al punto 11 2 2 il prelievo relativo al diametro di cui trattasi va ripetuto II nuovo prelievo sostituisce quello precedente a tutti gli effetti Un ulteriore risultato negativo comporta la ripetizione della qualificazione Le tolleranze dimensionali di cui al punto 11 2 2 8 vanno riferite alla media delle misure effettuate su tutti i saggi di ciascuna colata o lotto di produzione Qualora la tolleranza sulla sezione superi il 2 il rapporto di prova di verifica deve riportare i diametri medi effettivi Su almeno un saggio per colata o lotto di produzione calcolato il valore dell indice di aderenza 11 2 2 10 2 CONTROLLI SU SINGOLE COLATE O LOTTI DI PRODUZIONE I produttori gi qualificati possono richiedere di loro iniziativa di sottoporsi a controlli su singole colate o lotti di produzione eseguiti a cura di un laboratorio di cui all art 59 del D P R n 380 2001 Le colate o lotti di produzione sottoposti a controllo devono essere cronologicamente ordinati nel quadro della produzione globale I controlli consistono nel prelievo per ogni colata e lotto di produzione e per ciascun gruppo di diametri da essi ricavato di un numero n di saggi non inferiore a dieci sui quali si effettuano le prove previste al punto 11 2
136. sono da considerare come nominali per condizioni di uso corrente delle rispettive categorie Altri regolamenti potranno imporre valori superiori in relazione ad esigenze specifiche Tabella 6 1 II Valori dei sovraccarichi d esercizio per le diverse categorie di edifici H t santi qk Qk k Ca Ambienti kN m kN kN m Ambienti non suscettibili di affollamento locali abitazione e relativi servizi alberghi 1 i Li 1 i e 2 00 2 00 1 00 uffici non aperti al pubblico e relativi terrazzi e coperture a livello praticabili Ambienti suscettibili di affollamento ristoranti caff banche ospedali uffici aperti 2 y ER x 2 N 3 00 2 00 1 00 al pubblico e relativi terrazzi e coperture a livello praticabili Ambienti suscettibili di grande affollamento sale convegni cinema teatri chiese 3 Var a su AERE 4 00 4 00 2 00 negozi tribune con posti fissi e relativi terrazzi e coperture a livello praticabili Sale da ballo palestre tribune libere aree di vendita con esposizione diffusa mercati 4 j PA er i A Eoia 5 00 5 00 2 00 grandi magazzini librerie etc e relativi terrazzi e coperture a livello praticabili 5 Balconi ballatoi e scale comuni necessario valutare situazioni specifiche 4 00 3 00 2 00 6 Sottotetti accessibili per sola manutenzione 1 00 2 00 1 00 7 Coperture non accessibili 1 00 2 00 1 00 Coperture speciali impianti eliporti altri da valutarsi caso per caso R
137. strutture a cavi post tesi nel calcolo delle caratteristiche geometriche delle sezioni all atto della precompressione vanno detratti i vuoti per il passaggio dei cavi Nella valutazione della precompressione nel caso di armatura post tesa la tensione iniziale va calcolata deducendo dalla tensione al martinetto la perdita per rientro degli apparecchi di ancoraggio e scorrimento dei fili bloccati e le perdite per attrito lungo il cavo I procedimenti di calcolo relativi alle condizioni di esercizio devono essere condotti nell ipotesi di elasticit dei materiali valutando accuratamente gli effetti della cadute di tensione per deformazioni differite nel tempo Quando la tesatura dei cavi viene effettuata in tempi successivi la progettazione deve tenere conto degli effetti della tesatura dei cavi sullo stato di sollecitazione dei cavi gi tesati Nelle strutture ad armatura pre tesa si deve considerare la caduta di tensione per deformazione elastica Nelle strutture composte e quando si eseguono getti successivi si deve tenere conto delle conseguenze del ritiro e della viscosit del conglomerato cementizio nonch del rilassamento dell acciaio Per le strutture a vincoli variati va attentamente studiata la variazione degli stati di coazione nel tempo in funzione delle caratteristiche viscose del conglomerato cementizio Per le limitazioni degli stati tensionali nelle condizioni di esercizio per tutte le strutture precompresse anche parzialment
138. tensioni sono calcolate in base alle caratteristiche geometriche e meccaniche della sezione omogeneizzata non fessurata Nel caso della precompressione parziale la sezione deve risultare totalmente compressa per la combinazione di azioni quasi permanente STATO LIMITE DI APERTURA DELLE FESSURE Il valore caratteristico di calcolo di apertura delle fessure w4 non deve superare i valori nominali w1 W2 W3 secondo quanto riportato nella tabella 5 1 X Il valore caratteristico di calcolo dato da Wa 1 7 Wm dove w rappresenta l ampiezza media delle fessure L ampiezza media delle fessure w calcolata come prodotto della deformazione media delle barre d armatura amp per la distanza media tra le fessure 4sm W m Esm Asm Le indicazioni di cui sopra si possono applicare anche al calcolo delle aperture delle fessure provocate da stati di coazione ed alla verifica delle condizioni di fessurazione dell anima delle travi alte Per il calcolo di m 4sm vanno utilizzati criteri consolidati riportati nella letteratura tecnica em pu essere calcolato tenendo conto dell effetto del tension stiffening nel rispetto della limitazione gt 0 62 con o tensione nell acciaio smnT 0 E dell armatura tesa per sezione fessurata nelle condizioni di carico considerate ed il modulo elastico dell acciaio 5 1 2 2 7 VERIFICHE DELLE TENSIONI DI ESERCIZIO Se nelle verifiche agli stati limite ultimi si sono svi
139. venuta a creare e che tanto disagio stava creando nel Paese il Ministro delle Infrastrutture e dei Trasporti Prof Pietro Lunardi ha ritenuto necessario la nomina di una Commissione per la redazione di un Testo Unitario che abbia caratteristiche di coerenza chiarezza univocit sinteticit e sia improntato al pi moderno indirizzo di normazione prestazionale piuttosto che prescrittiva e di semplificazione legislativa Il presente Testo Unitario che ha l obiettivo di identificare in modo chiaro i livelli di sicurezza e le prestazioni delle costruzioni unifica sia le norme relative al comportamento e resistenza dei materiali e delle strutture sia quelle relative alla definizione delle azioni e dei loro effetti sulle strutture stesse La valutazione della resistenza e delle azioni pu essere cos sviluppata in maniera coerente ed armonica da costituire un sistema completo in cui possa raggiungere significativit coerenza ed affidabilit la valutazione della sicurezza delle costruzioni ai fini della Pubblica incolumit e della conservazione delle costruzioni La resistenza di una struttura la somma delle resistenze dei componenti strutturali che cimentati dalle azioni esterne rispondono con stati deformativi e tensionali fino al raggiungimento di un ipotetico stato limite per il quale la risposta insufficiente rispetto all azione Per tutti i componenti che partecipano alla sicurezza di una costruzione compreso il terreno di sed
140. viscosit del conglomerato cementizio e per rilassamento dell acciaio 5 1 8 1 7 TENSIONI DI ESERCIZIO NEL CONGLOMERATO A CADUTE AVVENUTE Le massime tensioni normali ce di compressione nel conglomerato nelle condizioni di esercizio a cadute avvenute devono rispettare la seguente limitazione O lt Ra Yme V Ee dove Yme il coefficiente parziale di sicurezza sul materiale da assumersi in accordo a quanto riportato nella tabella 5 1 XI Vee il coefficiente di modello da assumersi in accordo a quanto riportato nella tabella 5 1 XI 86 Tabella 5 1 XI Condizioni ambientali Combinazione di carico Ym e YEce Leti Rara 1 5 1 4 Ordinarie Quasi permanente 1 5 1 8 Aggressive i Rare L5 L Quasi permanente 1 5 1 9 Molto aggressive 7 Para La re Quasi permanente 1 5 2 0 Le massime tensioni normali c di trazione nel conglomerato nelle condizioni di esercizio devono rispettare la seguente limitazione lt f ctk OS Y m e ct dove Yme il coefficiente parziale di sicurezza sul materiale da assumersi in accordo a quanto riportato nella tabella 5 1 XII Tabella 5 1 XII Condizioni ambientali Combinazione di carico Ym c Commenti A condizione che nella zona tesa siano disposte armature sussidiarie di acciaio ordinario Rara 1 6 opportunamente diffuse capaci di assorbire l intero PRES sforzo di trazione calcolato a sezione interamente Ordinarie reagente Per le t
141. y che assume i seguenti valori m situazioni accidentali quali esplosioni urti 1 2 m incendio 1 0 Le resistenze di calcolo dell acciaio riferite ad uno specifico scenario di contingenza si ottengono dagli specifici valori caratteristici divisi per il coefficiente parziale ym s che assume i seguenti valori m situazioni accidentali quali esplosioni urti 1 0 m incendio 1 0 Per la valutazione delle resistenze degli elementi strutturali si rimanda ai punti 5 1 2 1 5 5 1 2 1 6 5 1 2 1 7 5 1 2 1 8 5 1 2 1 9 e 5 1 2 1 10 5 1 5 VERIFICHE MEDIANTE PROVE SU STRUTTURE CAMPIONE E SU MODELLI 5 1 5 1 Prove su strutture o elementi campione La resistenza di elementi strutturali completi pu essere misurata attraverso prove su elementi strutturali campione Dai risultati delle prove verr ricavato il valore caratteristico delle resistenze ultime dell elemento strutturale La verifica di sicurezza consister nel controllare che Rys e gt E V mel mE Se la resistenza ultima del campione viene raggiunta per rottura del conglomerato Ym c 7 1 6 YmeT 0 9 Se la resistenza ultima del campione viene raggiunta per rottura dell acciaio Ym s 7 1 15 e YmeT 0 9 Le prove su modelli possono essere utilizzate quando la modellazione teorica del comportamento strutturale assume aspetti di onerosa complessit ovvero di inattendibilit dei risultati 5 1 6 ROBUSTEZZA STRUTTURALE E DETTAGLI COSTRUTTIVI 5 1 6 1 Elem
142. yms assume sempre per tutti i tipi di acciaio il valore 1 15 5 1 2 1 4 4 Tensione tangenziale di aderenza acciaio conglomerato cementizio La tensione tangenziale di aderenza di calcolo f 4 vale Sox Ja Kiise dove Vaie il coefficiente parziale di sicurezza relativo al conglomerato cementizio fok la tensione tangenziale caratteristica di aderenza valutata mediante prove sperimentali Il coefficiente y assume il valore 1 6 Nel caso di armature molto addensate copriferri ridotti ancoraggi in zona di calcestruzzo teso Ym lt va moltiplicato per il coefficiente di modello yy 1 5 5 1 2 1 5 CALCOLO DELLE RESISTENZE NEI CONFRONTI DI SOLLECITAZIONI DI SFORZO NORMALE E FLESSIONE ELEMENTI MONODIMENSIONALI 5 1 2 1 5 1 Ipotesi di base Senza escludere specifici approfondimenti necessari in particolare nel caso di elementi costituiti da conglomerato cementizio di classe di resistenza alta per la valutazione delle capacit prestazionali ultime delle sezioni di elementi monodimensionale nei confronti di sforzo normale e flessione si adotteranno le seguenti ipotesi conservazione delle sezioni piane perfetta aderenza tra acciaio e conglomerato cementizio resistenza a trazione del conglomerato cementizio nulla deformazione massima del conglomerato cementizio compresso pari a e nel caso di flessione semplice e composta con asse neutro che interseca la sezione esso si assume variabile dal valore predetto a 2 quando l
143. 0 per costruzioni non stagne con aperture distribuite di superficie uniforme Cpi 0 2 scegliendo il segno che d luogo alla combinazione pi sfavorevole per costruzioni che hanno o possono anche avere in condizioni eccezionali una parete con aperture di superficie non minore di 1 3 di quella totale cpi 0 8 quando la parete aperta sopravvento Cpi 0 5 quando la parete aperta sottovento o parallela al vento per costruzioni che presentano su due pareti opposte normali alla direzione del vento aperture di superficie non minore di 1 3 di quella totale Cpe Cpi 1 2 per gli elementi normali alla direzione del vento Cpi 0 2 per i rimanenti elementi 2 COPERTURE MULTIPLE DI EDIFICI Si intende per copertura multipla un insieme di elementi identici e contigui ad esempio coperture a shed a conoidi etc Per la determinazione delle azioni dovute al vento diretto normalmente alle linee di colmo si procede alle valutazioni seguenti Azioni esterne sui singoli elementi per la prima copertura investita dal vento valgono i coefficienti stabiliti nel precedente punto 1 per la seconda copertura il coefficiente relativo allo spiovente sopravvento viene ridotto del 25 per tutte le coperture successive i coefficienti relativi ad ambedue gli spioventi vengono ridotti del 25 Azioni d insieme si applicano al primo e all ultimo spiovente le pressioni valutate secondo i coefficienti indicati nel pr
144. 0 80 0 80 0 6 0 4 0 0 gra 0 80 0 80 0 6 0 4 0 0 grs 0 80 0 80 0 6 0 4 0 0 AZIONI DEL VENTO Fw 0 60 0 50 0 0 AZIONI TERMICHE Ty 0 60 0 60 0 50 Note 1 0 80se carico solo un binario 0 60 se sono carichi due binari e 0 40 se sono carichi tre o pi binari 2 Quando come azione di base venga assunta quella del vento i coefficienti yo relativi ai gruppi di carico delle azioni da traffico vanno assunti pari a 0 0 175 In casi particolari espressamente indicati dal Gestore dell Infrastruttura in luogo dei gruppi delle azioni da traffico ferroviario definiti in Tabella 6 3 IV possono considerarsi le singole azioni con i coefficienti di combinazione indicati in Tabella 6 3 VIII Tabella 6 3 VIII Ulteriori coefficienti di combinazione y delle azioni Azioni Po Y Y Treno di carico LM 71 0 809 o 0 0 Treno di carico SW 0 0 80 9 0 80 0 0 AZIONI SINGOLE Treno di carico SW 2 0 09 0 80 0 0 DA TRAFFICO Treno scarico 1 009 Centrifuga DO Azione laterale serpeggio 1 009 0 80 0 Note 1 0 80se carico solo un binario 0 60 se sono carichi due binari e 0 40 se sono carichi tre o pi binari 2 Siusano gli stessi coefficienti y adottati per i carichi che provocano dette azioni 3 Quando come azione di base venga assunta quella del vento i coefficienti yo relativi ai gruppi di carico delle azioni da traffico vanno assunti pari a 0 0 Partic
145. 1 con periodicit di prova almeno annuale Nel caso venga utilizzato un numero di campioni pari a 30 la resistenza caratteristica viene ricavata mediante la seguente formula fok fom 1 64 5 nella quale fim la media aritmetica delle resistenze unitarie dei campioni s lo scarto quadratico medio Nel caso in cui il numero n dei campioni sia compreso tra 10 e 29 il coefficiente moltiplicatore di s assume convenzionalmente i valori k di cui alla seguente Tabella 11 9 Tabella 11 9 III n 10 12 16 20 25 k 2 13 2 06 1 98 1 93 1 88 In entrambi i casi sopra riportati e qualora il valore s calcolato risultasse inferiore a 0 08 fm si deve introdurre nella formula questo ultimo valore Qualora il valore di s f risultasse superiore a 0 2 il valore della resistenza fy deve essere considerato non accettabile Nel caso infine in cui la prova venga effettuata su un numero di campioni compreso fra 6 e 9 la resistenza caratteristica viene assunta pari al minimo dei seguenti due valori a 0 7 fim N mm b ilvalore minimo della resistenza unitaria del singolo campione Le formule sopra riportate si applicano alle prove effettuate annualmente non si applicano alle prove di autocontrollo effettuate dal produttore per le quali valgono le indicazioni riportate nella relativa UNI EN 771 sia per quanto riguarda la quantit di campioni che la periodicit delle prove 11 9 3 RESISTENZA CARATTERISTICA A COMPRESS
146. 1 n 380 c ispezione dell opera nelle varie fasi costruttive degli elementi strutturali e dell opera nel suo complesso con particolare riguardo alle parti strutturali pi importanti L ispezione dell opera verr eseguita con processo ricognitivo alla presenza del Direttore dei lavori e del Costruttore confrontando in contraddittorio il progettato con il costruito Il Collaudatore statico controller altres che siano state messe in atto le prescrizioni progettuali e siano stati eseguiti i controlli sperimentali Quando la costruzione e eseguita in procedura di garanzia di qualit il Collaudatore deve validare i documenti di controllo qualit ed il registro delle non conformit Per nessuna opera il collaudo statico potr proseguire o concludersi qualora esistano non conformit irrisolte d controllo delle certificazioni e dei documenti di accettazione dei materiali e dei prodotti e esame del modello geologico e delle indagini geotecniche eseguite nelle fasi di progettazione e costruzione e delle prove di carico sul terreno e sui pali come prescritte nel presente testo f controllo dei verbali e dei risultati delle prove di carico fatte eseguire dal Direttore dei lavori su componenti strutturali o sull opera Il Collaudatore nell ambito delle sue responsabilit dovr inoltre esaminare il progetto dell opera e la verifica numerica calcoli statici della sicurezza dell opera come costruita e dare giudizio d
147. 2 10 1 Prove di qualificazione Le tensioni caratteristiche di snervamento e rottura vengono calcolate a mezzo delle espressioni di cui al punto 11 2 2 10 1 nelle quali n il numero dei saggi prelevati dalla colata 11 2 2 10 3 CONTROLLI NEI CENTRI DI TRASFORMAZIONE O NEI LUOGHI DI LAVORAZIONE DELLE BARRE ACCETTAZIONE IN CANTIERE I controlli sono obbligatori e devono riferirsi agli stessi gruppi di diametri contemplati nelle prove a carattere statistico di cui al punto 11 2 2 10 1 in ragione di 3 spezzoni marcati di uno stesso diametro scelto entro ciascun gruppo di diametri per ciascuna fornitura sempre che il marchio e la documentazione di accompagnamento dimostrino la provenienza del materiale da uno stesso stabilimento In caso contrario i controlli devono essere estesi agli altri diametri della partita I valori minimi per quanto riguarda il controllo della resistenza e dell allungamento accertati in accordo con il punto 11 2 2 3 da eseguirsi comunque prima della messa in opera del prodotto riferiti ad uno stesso diametro sono i seguenti Valori Limite di Accettazione Caratteristica Valore limite NOTE f minimo 425 N mm 450 25 Mmm f massimo 572 N mm 450x 1 25 0 02 N mm Ag minimo gt 5 0 per acciai laminati a caldo Ag minimo gt 1 0 per acciai trafilati a freddo Rottura snervamento 1 11 lt f f lt 1 37 per acciai laminati a caldo Rottura snervamento LU 1 03 per acciai trafilati a freddo Pie
148. 30 lt 180 m s Nsrr lt 15 Cu lt 70 kPa E Profili di terreno costituiti da strati superficiali alluvionali con valori di Vg30 simili a quelli dei tipi C o D e spessore compreso tra 5 e 20 m giacenti su di un substrato di materiale pi rigido con Vs3o gt 800 m s Per i terreni di seguito illustrati andranno svolti studi speciali per la definizione dell azione sismica S1 Terreni che includono uno strato di almeno 10 m di argille limi di bassa consistenza con elevato indice di plasticit PI gt 40 e contenuto di acqua con 10 lt Cu lt 20 kPa e caratterizzati da valori di Vg30 lt 100 m s S2 Terreni soggetti a liquefazione argille sensitive o qualsiasi altra categoria di terreno non classificabile nei tipi precedenti Nelle definizioni precedenti Vs30 la velocit media di propagazione entro 30 m di profondit delle onde di taglio e viene calcolata con la seguente espressione 3 2 1 24 dove h e V indicano lo spessore in m e la velocit delle onde di taglio per deformazioni di taglio y lt 10 dello strato i esimo per un totale di N strati presenti nei 30 m superiori Il sito verr classificato sulla base del valore di Vsg30 se disponibile altrimenti sulla base del valore di Ngpr per terreni prevalentemente granulari ovvero di Cu per terreni prevalentemente coesivi Nelle definizioni precedenti Ngpr Cu V sono i valori rappresentativi degli strati considerati valutati dal Committente e
149. 5 3 4 SISTEMI STRUTTURALI 5 3 4 1 Travi assemblate meccanicamente 5 3 4 1 1 GENERALIT In presenza di elemento ligneo monodimensionale composto da pi elementi accostati e tra loro connessi a mezzo di unione di tipo meccanico le verifiche sull elemento composto dovranno tener conto degli scorrimenti nelle unioni A questo scopo ammesso modellare il comportamento delle unioni con relazioni lineari tra sforzo e scorrimento Nel caso di utilizzo del legno accoppiato anche a materiali diversi tramite connessioni o incollaggi la verifica complessiva dell elemento composto dovr seguire i metodi della scienza delle costruzioni ovvero seguire approcci comprovati da idonea sperimentazione diretta o da qualificata letteratura tecnica scientifica In ogni caso le sollecitazioni nei singoli elementi componenti dovranno essere confrontate con quelle specificate nelle normative pertinenti per ciascun singolo materiale La verifica dello stato tensionale dovr essere effettuata almeno alla deformazione istantanea ed alla deformazione finale adottando gli appropriati valori di kaet desunti dal prospetto 5 3 IV 5 3 4 1 2 UNIONI LEGNO CALCESTRUZZO IN TRAVI COMPOSTE La capacit portante e la rigidezza dell unione devono in genere essere determinati per via sperimentale Nei casi di seguito indicati non sono richieste le prove sperimentali 5 3 4 1 2 1 Mezzi di unione a gambo cilindrico sollecitati lateralmente La resistenza delle unioni con vit
150. 6 98 Per le altre tipologie costruttive ponti gallerie edifici industriali etc competer al Progettista ed al Committente di concerto la definizione dei valori di y Il contributo delle distorsioni concentrate o diffuse non imposte appositamente deve essere trascurato se il suo effetto aumenta la sicurezza della struttura Nelle verifiche di sicurezza fatica si adotter un coefficiente parziale unico per tutte le azioni Y l 5 2 3 1 2 STATO LIMITE DI EQUILIBRIO Per ogni prevedibile situazione di progetto andr verificata la possibilit di perdita dell equilibrio per ribaltamento o Ea Eaastb lt Ra East essendo Eq 4s Ea sw rispettivamente gli effetti di progetto delle azioni instabilizzanti e stabilizzanti In particolare dovr essere posta attenzione alle situazioni transitorie in fase di montaggio o riparazione in particolare nei casi di sbalzi con tiranti provvisori o definitivi di strutture con sezione a cassone ed appoggi puntuali di travi o altri elementi da controventare 5 2 3 1 3 STATI LIMITE ULTIMI Si verificher la sicurezza nei confronti dello stato limite di rottura per formazione di meccanismo e di instabilit imponendo che nello stato limite di rottura Ea Sa lt Ra essendo Sy la distribuzione di sollecitazioni generate nella struttura da ogni combinazione delle azioni di progetto presa in considerazione e Ri quella delle corrispondenti resistenze di progetto a nello stato lim
151. 7 4 3 2 6 26 3 2 2 5 Spettri di progetto per lo stato limite ultimo Qualora le verifiche agli stati limite ultimi non vengano effettuate tramite l uso di opportuni accelerogrammi ed analisi dinamiche al passo ai fini del progetto o delta verifica delle strutture le capacit dissipative delle strutture possono essere messe in conto attraverso un fattore riduttivo delle forze elastiche denominato fattore di struttura q che tiene conto della capacit dissipativa anelastica della struttura L azione sismica Sy T in tal caso data dallo spettro di risposta elastico di cui al punto 3 2 2 3 con le ordinate ridotte utilizzando il fattore q I valori numerici del fattore q vanno definiti in funzione dei materiali delle tipologie strutturali del loro grado di iperstaticit della duttilit attesa e della interazione terreno struttura Lo spettro di progetto per le componenti orizzontali definito dalle seguenti espressioni 2 T T 0 lt T lt T sea Tacafi 1 q T T 2 I sf lt i S a ge q ZIL To lt T lt T Sag E 3 2 7 q T 25 TT TST SA ao 5 22 2e q T Salvo pi accurate determinazioni i valori di Tg Tc Tp ed S sono definiti in Tabella 3 2 II Si assumer comunque Sa T 0 2ag A meno di adeguate analisi giustificative lo spettro di progetto della componente verticale dell azione sismica dato dalle seguenti espressioni assumendo q 1 5 per qualunque tipologia strutturale e di materiale 0O lt
152. 8 Sghembo ammissibile Il massimo sghembo misurato su una lunghezza di 3 m e considerando le rotaie solidali all impalcato Figura 6 3 18 non deve eccedere i seguenti valori per V lt 120 km h t lt 4 5 mm 3m per 120 lt V lt 200 km h t lt 3 0 mm 3m per V gt 200 km h t lt 1 5 mm 3m Per velocit V gt 200 km h inoltre richiesta la seguente verifica per convogli reali moltiplicati per i relativo incremento dinamico deve risultare t lt 1 2 mm 3m In mancanza di ulteriori specifiche lo sghembo complessivo dovuto alla geometria del binario curve di transizione e quello dovuto alla deformazione dell impalcato non deve comunque eccedere complessivamente i 6 mm 3m 176 Inflessione nel piano verticale dell impalcato Considerando la presenza del treno di carico LM 71 incrementato con il corrispondente coefficiente dinamico e considerando la variazione di temperatura lineare lungo l altezza dell impalcato stabilita al punto D il massimo angolo di rotazione all estremit dell impalcato misurato in corrispondenza dell asse del binario non deve eccedere i seguenti valori Figura 6 3 19 Rotazioni angolari d estremit a per ponti con un solo binario e 0 0 6 5 10 rad per le zone di transizione impalcato rilevato e 0 0 10 0 10 rad fra due impalcati consecutivi b per ponti a doppio binario e 0 0 3 5 10 rad per le zone di transizione impalcato rilevato e 0 0 5 0 10
153. 8 10 12 20 k 2 33 2 19 2 1 2 05 1 93 La determinazione della resistenza caratteristica deve essere completata con la verifica dei materiali da condursi come segue malta n 3 provini prismatici 40 x 40 x 160 mm da sottoporre a flessione e quindi a compressione sulle 6 met risultanti secondo EN 998 2 elementi resistenti n 10 elementi da sottoporre a compressione con direzione del carico normale al letto di posa STIMA DELLA RESISTENZA A COMPRESSIONE In sede di progetto per le murature formate da elementi artificiali pieni o semipieni il valore di fk pu essere dedotto dalla resistenza a compressione degli elementi e dalla classe di appartenenza della malta tramite la Tabella 11 9 VI La validit di tale tabella limitata a quelle murature aventi giunti orizzontali e verticali riempiti di malta e di spessore compreso tra 5 e 15 mm Per valori non contemplati in tabella ammessa l interpolazione lineare in nessun caso sono ammesse estrapolazioni Tabella 11 9 VI Valori di f per murature in elementi artificiali pieni e semipieni valori in N mm Resistenza caratteristica a Tipo di malta compressione f dell elemento M 15 M 10 M5 M 2 5 2 0 1 2 1 2 1 2 1 2 3 0 2 2 2 2 2 2 2 0 5 0 3 5 3 4 3 3 3 0 7 5 5 0 4 5 4 1 3 5 10 0 6 2 5 3 4 7 4 1 15 0 8 2 6 7 6 0 5 1 20 0 9 7 8 0 7 0 6 1 30 0 12 0 10 0 8 6 7 2 40 0 14 3 12 0 10 4 Nel caso di murature c
154. 8 6 Coperture in prossimit di costruzioni pi alte I valori dei coefficienti di forma che devono essere utilizzati per coperture in prossimit di costruzioni pi alte sono forniti dalle espressioni seguenti o mostrati in Figura 3 5 9 u 0 8 se la copertura piana Ha Hs flw in cui us il coefficiente di forma per carico neve che tiene conto dello scivolamento della neve dal piano superiore uw il coefficiente di forma per carico neve che tiene conto dell accumulo di neve prodotto dal vento y la densit della neve che per questo tipo di valutazione assunta pari a 2 kN m Il coefficiente di forma dovuto allo scivolamento assume i seguenti valori per a lt 15 4s 0 pera gt 15 ls corrisponde ad un carico addizionale pari al 50 del massimo carico neve sulla copertura adiacente posta a quota superiore calcolato secondo quanto previsto al punto 3 5 8 1 II coefficiente di forma dovuto al vento assume la seguente forma z b b _ y h i 25h J dsk con la limitazione 0 8 lt uw lt 2 5 La lunghezza di accumulo fornita dalla seguente espressione l 2 h con la limitazione 5 lt l lt 15m Se bz lt l il coefficiente all estremit della copertura inferiore determinato per interpolazione fra u1 e u2 Per il caso di carico da neve non accumulata sul piano si deve considerare la condizione denominata Caso I riportata in Figura 3 5 9 Per il caso di carico da neve accumulata sul piano si de
155. 80 2001 II tecnico suddetto provveder alla trascrizione giornaliera dei risultati su appositi registri di produzione con data certa da conservare per dieci anni da parte del produttore Detti registri devono essere disponibili per i competenti organi del Consiglio Superiore dei lavori pubblici Servizio Tecnico Centrale per i direttori dei lavori e per tutti gli aventi causa nella costruzione 244 Le prove di stabilimento dovranno essere eseguite a ventotto giorni di stagionatura e ai tempi significativi nelle varie fasi del ciclo tecnologico secondo le modalit delle norme vigenti e su provini maturati in condizioni termoigrometriche di stagionatura conformi a quelle dei manufatti prefabbricati prodotti La resistenza caratteristica dovr essere determinata secondo il metodo di controllo di tipo B di cui al punto 11 1 5 ed immediatamente registrata Inoltre dovranno eseguirsi controlli del calcestruzzo a ventotto giorni di stagionatura presso un laboratorio di cui all art 59 del D P R n 380 2001 per non meno di un prelievo ogni cinque giorni di produzione effettiva per ogni tipo di calcestruzzo omogeneo tali risultati dovranno soddisfare il controllo di tipo A di cui al punto 11 1 5 operando su tre prelievi consecutivi indipendentemente dal quantitativo di calcestruzzo prodotto Sar cura del Direttore Tecnico dello stabilimento di annotare sullo stesso registro i risultati delle prove di stabilimento e quelli del laboratorio e
156. Criteri generali di progetto La scelta del tipo di opera di sostegno deve essere effettuata in funzione dei requisiti di funzionalit delle caratteristiche meccaniche dei terreni delle loro condizioni di stabilit di quelle dei materiali di riporto della incidenza sulla sicurezza di dispositivi complementari rinforzi drenaggi tiranti ed ancoraggi e delle fasi costruttive La stabilit dei manufatti deve essere garantita con adeguati margini di sicurezza nelle diverse combinazioni di azioni anche nel caso di parziale perdita di efficacia di dispositivi particolari quali sistemi di drenaggio superficiali e profondi tiranti ed ancoraggi Per tutti questi interventi dovr comunque essere predisposto un dettagliato piano di controllo e monitoraggio nei casi in cui la loro perdita di efficacia configuri scenari di rischio In presenza di costruzioni gi esistenti il comportamento dell opera di sostegno deve garantirne i previsti livelli di funzionalit e stabilit In particolare nel caso in cui in fase costruttiva o a seguito della adozione di sistemi di drenaggio sia previsto l abbassamento del livello della falda idrica si devono verificare anche gli effetti indotti dal mutato regime delle pressioni interstiziali Le indagini geotecniche dovranno avere estensione tale da consentire la verifica delle condizioni di stabilit locale e globale dei complesso opera terreno tenuto conto anche di eventuali moti di filtrazione 7 3 2 2 Ver
157. D L 28 05 2004 n 136 allegate al presente decreto Art 2 1 Con separato decreto del Ministro delle infrastrutture e dei trasporti istituita nel periodo di cui al comma 2 bis dell art 5 del D L 28 05 2004 n 136 convertito con modificazioni dalla Legge 27 07 2004 n 186 una Commissione consultiva per il monitoraggio della normativa approvata con il presente decreto anche al fine previa intesa con la Conferenza unificata della prescritta revisione periodica biennale delle norme tecniche allegate 2 Alla Commissione di cui al comma 1 partecipano rappresentanti designati dal Ministero delle infrastrutture e dei trasporti dal Ministero dell interno dal Dipartimento della protezione civile dalla Conferenza permanente per i rapporti tra lo Stato le regioni e le province autonome di Trento e Bolzano nonch da rappresentanti di associazioni imprenditoriali e degli ordini professionali interessati I relativi oneri sono a carico dei soggetti designanti Art 3 1 Le norme tecniche entrano in vigore trenta giorni dopo la pubblicazione del presente decreto nella Gazzetta Ufficiale della Repubblica italiana Il presente decreto ed i relativi allegati sono pubblicati nella Gazzetta Ufficiale della Repubblica italiana Roma 14 settembre 2005 Il Ministro delle infrastrutture e dei trasporti Lunardi Il Ministro dell interno Pisanu Il Capo del Dipartimento della protezione civile Bertolaso INDICE INTRODUZIONE PREAMBOLO
158. DURE DI QUALIFICAZIONE La valutazione dell idoneit del processo produttivo e del controllo di produzione in stabilimento nonch della conformit del prodotto finito effettuata attraverso la procedura di qualificazione di seguito indicata I produttori di elementi prefabbricati di serie devono procedere alla qualificazione dello stabilimento e degli elementi costruttivi prodotti trasmettendo ai sensi dell art 58 del D P R n 380 2001 idonea documentazione al Servizio Tecnico Centrale della Presidenza del Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici La documentazione di cui sopra sar resa nota dal Servizio Tecnico Centrale a mezzo di specifica Circolare Il Servizio Tecnico Centrale ha facolt anche attraverso sopralluoghi di accertare la validit e la rispondenza della documentazione come pure il rispetto delle prescrizioni contenute nella presente normativa Il Servizio Tecnico Centrale provvede ad aggiornare l elenco della documentazione necessaria ad ottenere la qualificazione in base ai progressi tecnici ed agli aggiornamenti normativi che dovessero successivamente intervenire 11 7 4 1 Qualificazione dello stabilimento Il riconoscimento dello stabilimento il presupposto per ogni successivo riconoscimento di tipologie produttive La qualificazione del sistema organizzativo dello stabilimento e del processo produttivo deve essere dimostrata attraverso la presentazione di idonea documentazione relativa alla struttura organiz
159. Decreto del Ministero delle infrastrutture e dei trasporti 14 settembre 2005 Norme tecniche per le costruzioni pubblicato nella Gazzetta Ufficiale n 222 del 23 settembre 2005 suppl ord n 159 IL MINISTRO DELLE INFRASTRUTTURE E DEI TRASPORTI di concerto con IL MINISTRO DELL INTERNO e con IL CAPO DEL DIPARTIMENTO DELLA PROTEZIONE CIVILE Vista la Legge 05 11 1971 n 1086 recante norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio armato normale e precompresso e da struttura metallica Vista la Legge 02 02 1974 n 64 Visto il D P R 21 04 1993 n 246 recante Regolamento di attuazione della direttiva 89 106 CEE relativa ai prodotti da costruzione Visto il D Lgs 31 03 1998 n 112 recante conferimento di funzioni e compiti amministrativi allo Stato alle regioni e agli enti locali in attuazione del capo I della Legge 15 03 1997 n 59 Visto il D P R 06 06 2001 n 380 testo unico delle disposizioni legislative e regolamentari in materia edilizia Vista la Legge 17 07 2004 n 186 di conversione del D L 28 05 2004 n 136 che all art 5 comma 1 prevede la redazione da parte del Consiglio superiore dei lavori pubblici di concerto con il Dipartimento della protezione civile di normative tecniche anche per la verifica sismica ed idraulica relative alle costruzioni nonch per la progettazione la costruzione e l adeguamento anche sismico ed idraulico delle dighe di ritenuta dei ponti e delle opere di
160. E Il procedimento che conduce alla valutazione dei valori delle grandezze determinanti per la sicurezza della costruzione vale a dire dei valori di progetto degli effetti Eq indotti dalle azioni di progetto deve articolarsi attraverso le seguenti fasi che vanno attentamente esaminate e giustificate m modellazione vale a dire la definizione di un modello strutturale che riproduca con la necessaria precisione il comportamento fisico e meccanico della struttura tenendo conto delle caratteristiche geometriche dei materiali e di vincolo con particolare riguardo all effettivo funzionamento dei giunti e del meccanismo interattivo con le fondazioni Se necessario quindi i modelli di analisi possono variare in funzione della situazione di progetto in esame persistente transitoria eccezionale dello stato limite considerato e delle particolari combinazioni adottate per le azioni Nelle strutture in acciaio per i giunti fra elementi strutturali per le zone in cui si introducono carichi concentrati e per quelle in cui si verificano importanti variazioni della geometria strutturale per le strutture di diaframma deve considerarsi la possibilit di una modellazione specifica e di una analisi separata da quella globale della struttura m definizione delle azioni e delle loro combinazioni da farsi con riferimento alle fasi di costruzione servizio e riparazione che portano la strutturo ed ogni singolo componente della stessa in condizioni di raggiungime
161. GENERALIT L esplosione una azione di tipo accidentale di natura eccezionale nei confronti della quale il progettista deve rispettare i seguenti principi generali adottare la procedura dell analisi di rischio per identificare gli eventi estremi le cause e le conseguenze di eventi indesiderati descrivere nel progetto e tenerne conto nel piano di manutenzione delle opere di tutte le precauzioni di sicurezza e le misure protettive richieste per ridurre la probabilit o le conseguenze di situazioni eccezionali Generalmente nel progetto non devono essere prese in esame le azioni derivanti da esplosioni esterne azioni belliche e sabotaggio salvo che ci non risulti indispensabile per particolari costruzioni e scenari di progetto richiesti dal Committente o individuati dal progettista Non sono presi in considerazione eventi incidentali non suscettibili di causare un danno strutturale 4 2 2 DEFINIZIONI Esplosione Rapida reazione chimica esotermica di polveri o gas in aria Essa provoca alte temperature e sovrapressioni Le pressioni di esplosione si propagano come onde di pressione La pressione generata da un esplosione interna dipende principalmente dal tipo di polvere o gas dalla percentuale di polvere o gas nell aria e dall uniformit del gas o di miscela di aria e polvere dalla dimensione e dalla forma dell ambiente chiuso ove l esplosione avviene e dalla quantit di sfogo o di rilascio di pressione che pu ess
162. GLI S L U E S L E Per le verifiche agli stati limite ultimi si adottano i valori dei coefficienti parziali in Tabella 6 3 VI e i coefficienti di combinazione Yo in Tabella 6 3 VII Tabella 6 3 VI Coefficienti parziali per le azioni S L U Azione Simbolo Situazione P T E Azioni permanenti quali peso proprio di elementi strutturali e non escluso il ballast azioni derivanti dal terreno dalle acque di falda dalle acque superficiali ritiro viscosit cedimenti o sfavorevole yGsup 1 40 1 00 favorevole YGinf Ol 1 00 1 00 Azione permanente BALLAST yGBsup 1 80 1 00 YGBinf 100 1 00 Precompressione yPsup 1 20 1 00 yPinf 0 90 1 00 Azione da traffico 9 favorevole yQ 0 00 0 00 sfavorevole 1 50 1 00 Altre azioni variabili favorevoli yQ 0 00 0 00 sfavorevoli 1 50 1 00 Azioni eccezionali e Azioni Sismiche yE 1 00 P Persistenti situazione relativa ad azioni correnti T Transitorie situazione relativa ad azioni di breve durata da assumere in generale nulle salvo casi specifici da concordare con il Gestore dell Infrastruttura E Eccezionali situazione relativa ad azioni eccezionali Note 1 Nei casi in cui la generica azione pu fornire dei contributi che incrementano o decrementano l azione di progetto introdotta nella verifica occorrer considerare il coefficiente Ysup quando il suo contributo incrementa l azione di progetto contributo s
163. I PROGETTO LIVELLI DI SICUREZZA E CLASSI DI IMPORTANZA Quando una variabile di progetto azione resistenza dipende dal tempo la sua modellazione probabilistica influenzata dal periodo di riferimento funzione della vita utile di progetto della struttura La vita utile di progetto di una struttura intesa come il periodo di tempo nel quale la struttura purch soggetta alla manutenzione ordinaria deve potere essere usata per lo scopo al quale destinata Indicativamente la vita utile di progetto delle diverse tipologie di strutture quella riportata nella Tabella 2 5 1 Tab 2 5 I Vita utile di progetto per diverse tipologie di struttura VITA RR TIPOLOGIA DI STRUTTURA 10 Strutture provvisorie Strutture in fase costruttiva gt 10 Componenti strutturali sostituibili giunti appoggi etc 50 Strutture di Classe 1 100 Strutture di Classe 2 Il Committente ed il Progettista di concerto devono dichiarare nel progetto la vita utile della struttura I livelli di sicurezza da garantire devono essere precisati in termini di probabilit annua di collasso e si esprimono imponendo un limite superiore al valore accettabile di tale probabilit I loro valori risultano da un compromesso con valutazioni economiche e sono condizionati all ipotesi di garanzie di qualit in costruzione e mantenimento tali da escludere la possibilit di errori grossolani Le costruzioni sono suddivise in due classi di importa
164. IET E TOLLERANZE 11 2 3 5 3 1 Diametro 0 e Area della sezione A L area della sezione di fili lisci con impronte trecce e trefoli si valuta per pesata assumendo che la densit dell acciaio sia pari a 7 81 kg dm 7 85 kg dm per le barre La misura delle dimensioni trasversali nei fili con impronta non deve essere effettuata in corrispondenza delle impronte stesse Sui valori nominali delle sezioni dei fili delle barre delle trecce e dei trefoli e ammessa una tolleranza di 2 2 6 per le barre Nei calcoli statici si adottano le sezioni nominali 11 2 3 5 3 2 Tensione di rottura fp La determinazione si effettua per mezzo della prova a trazione su barre secondo EN 10002 1 su fili trecce e trefoli secondo UNI EN ISO 15630 3 11 2 3 5 3 3 Allungamento sotto carico massimo A g Per barre fili e trefoli la determinazione viene eseguita secondo la norma UNI EN ISO 15630 3 11 2 3 5 3 4 Limite elastico allo 0 1 0 1 Il valore del limite convenzionale f 0 si ricava dal corrispondente diagramma sforzi deformazioni ottenuto con prove a trazione eseguite secondo UNI EN 15630 3 228 I singoli valori unitari devono essere riferiti alle corrispondenti sezioni nominali Il valore del limite 0 1 deve risultare compreso tra 1 85 ed il 95 del corrispondente valore della tensione di rottura for 11 2 3 5 3 5 Tensione di snervamento fpy Il valore della tensione di snervamento fp si ricava dal corrispondente
165. IONE NEL PIANO DELLA MURATURA E NELLA DIREZIONE ORTOGONALE AI CARICHI VERTICALI La determinazione della resistenza caratteristica a compressione nella direzione ortogonale a quella dei carichi verticali nel piano della muratura f x dichiarata dal produttore utilizzando la norma UNI EN 772 1 su un numero di campioni superiore o uguale a 6 sottoposti a prove che per elementi di Categoria II saranno eseguiti presso un laboratorio di cui all art 59 del D P R n 380 2001 con periodicit di prova almeno annuale La resistenza caratteristica dedotta da quella media f dei 6 campioni mediante la relazione f w 7 0 7 F data 249 11 9 4 MALTE PER MURATURA La malta da muratura deve garantire prestazioni adeguate al suo impiego in termini di durabilit e di prestazioni meccaniche e deve essere dotata di attestato di conformit all annesso ZA della norma europea EN 998 2 Marcatura CE Il fabbricante di malta dichiara nelle forme previste le caratteristiche tecniche di cui al prospetto ZA 1 a dell appendice ZA della parte armonizzata della norma europea EN 998 2 Il sistema di attestazione della conformit delle malte ai sensi del D P R n 246 93 indicato nella seguente Tabella 11 9 IV Tabella 11 9 IV Specifica Tecnica Europea di riferimento Uso Previsto Sistema di Attestazione della Conformit Malta per murature Usi strutturali 2 UNI EN 998 2 Uso non strutturale 4 Il Sistema 2 certificazione d
166. Ir L valore di Ig determinato sulle barre provate in laboratorio Qualora il profilo comporti particolarit di forma non contemplate nella definizione di Zg ad esempio nocciolo non circolare l ineguaglianza A deve essere verificata per i soli risalti o nervature Nel certificato di prova devono essere descritte le caratteristiche geometriche della sezione e delle nervature e deve inoltre essere indicata quale delle due disuguaglianze A o B viene rispettata 11 2 2 11 Procedure di controllo in stabilimento per acciai da cemento armato ordinario reti e tralicci elettrosaldati 11 2 2 11 1 CONTROLLI SISTEMATICI Prove di qualificazione Il laboratorio di cui all art 59 del D P R n 380 2001 effettua presso lo stabilimento di produzione in almeno quattro sopralluoghi senza preavviso il prelievo di una serie di 80 saggi ricavati da 40 diversi pannelli 2 per ogni elemento Ogni saggio deve consentire due prove prova di trazione su uno spezzone di filo comprendente almeno un nodo saldato per la determinazione della tensione di rottura della tensione di snervamento e dell allungamento 224 prova di resistenza al distacco offerta dalla saldatura del nodo determinata forzando con idoneo dispositivo il filo trasversale nella direzione di quello maggiore posto in trazione Il prelievo deve essere effettuato su tutti i prodotti che portano il marchio depositato in Italia indipendentemente dall etichettatura o dalla d
167. LA SICUREZZA La valutazione della sicurezza va condotta secondo i principi fondamentali illustrati nel capitolo 2 I requisiti richiesti di resistenza funzionalit e robustezza si garantiscono verificando gli stati limite di servizio e gli stati limite ultimi verosimili della struttura dei componenti strutturali e dei collegamenti 5 2 1 1 Stati limite ultimi Gli stati limite ultimi da verificare sono stato limite di equilibrio al fine di controllare l equilibrio globale della struttura e delle sue parti durante tutta la vita utile e in particolare nelle fasi di costruzione e di riparazione stato limite di collasso corrispondente m al raggiungimento della deformazione unitaria di rottura del materiale con l effetto di rottura o eccessiva deformazione di una sezione di una membratura o di un collegamento escludendo fenomeni di fatica o alla formazione di un meccanismo di collasso o all instaurarsi di fenomeni di instabilit dell equilibrio negli elementi componenti o nella struttura nel suo insieme indotti da effetti del secondo ordine prescindendo dai fenomeni locali d instabilit dei quali si possa tener conto con riduzione delle aree delle sezioni resistenti e o che la struttura possa superare attivando diversi meccanismi resistenti stato limite di fatica controllando la ammissibilit delle variazioni tensionali indotte dai sovraccarichi in relazione alle caratteristiche dei dettagli strutturali interessati L
168. NAZIONE SPERIMENTALE DELLA RESISTENZA A COMPRESSIONE La resistenza caratteristica sperimentale a compressione si determina su n muretti n gt 6 seguendo sia per la confezione che per la prova le modalit indicate qui di seguito I provini muretti devono avere le stesse caratteristiche della muratura in esame e ognuno di essi deve essere costituito almeno da tre corsi di elementi resistenti e deve rispettare le seguenti limitazioni lunghezza b pari ad almeno due lunghezze di blocco rapporto altezza spessore l t variabile tra 2 4 e 5 La confezione eseguita su di un letto di malta alla base e la faccia superiore finita con uno strato di malta Dopo una stagionatura di 28 giorni a 20 C 70 di umidit relativa prima di effettuare la prova la faccia superiore di ogni provino viene eventualmente livellata con gesso il muretto pu anche essere contenuto fra due piastre metalliche rettificate utili per gli spostamenti ed il suo posizionamento nella pressa Il provino viene posto fra i piatti della macchina di prova uno dei quali articolato e si effettua quindi la centratura del carico In proposito consigliabile procedere anche ad un controllo estensimetrico Il carico deve essere applicato con una velocit di circa 0 5 MPa ogni 20 secondi La resistenza caratteristica e data dalla relazione fr Fa ks dove fm resistenza media S stima dello scarto k coefficiente riportato nella tabella seguente n 6
169. NDAZIONE Al fine di valicare l ipotesi di azione sismica unica per la struttura in elevato tutti gli elementi fondali della costruzione vanno almeno collegati da un graticcio di travi o da una piastra di adeguata rigidezza Ogni collegamento va adeguatamente proporzionato In via semplificata il graticcio di travi di collegamento pu essere dimensionato per resistere ad una forza assiale di trazione o di compressione pari alla forza di taglio alla base del singolo pilastro Quando ci non si realizzi bisogna calcolare gli elementi strutturali non connessi alla base tenendo conto degli spostamenti tra le varie basi d appoggio 129 5 7 7 2 Stato limite di danno Per l azione sismica di progetto definita nel punto 3 2 2 6 dovr essere verificato che gli spostamenti strutturali non producano danni tali da rendere temporaneamente inagibile l edificio Questa condizione si potr ritenere soddisfatta quando gli spostamenti interpiano ottenuti dall analisi siano inferiori ad opportuni limiti definiti in base alla tipologia della struttura e dei collegamenti dei tamponamenti ad essa Tali limiti saranno in generale compresi tra lo 0 3 e 11 dell altezza di piano in funzione della tipologia strutturale e delle caratteristiche dei principali elementi non strutturali In presenza di sistemi di isolamento sismico le eventuali connessioni strutturali e non particolarmente quelle degli impianti fra la struttura isolata e il terreno o le parti
170. Resistenza allo scorrimento per metro di binario binario caricato con 80 KN m o i h 20 KNim _ Resistenza allo scorrimento per metro di binario su ponte binario scarico Resistenza allo scorrimento per metro di binario su rilevato binario scarico IE forza Resisienza allo comimetito per metro di binario binario caricato con BU KNim Resisienza allo scomimente per metro di binario binaria scarico Resistenza allo scorrimento per metro di binario binario caricato con 80 KN Resistenza allo scomimento per metro di binario binario scarico spostamento spostamento a ATTACCO DI TIPO K b ATTACCO ELASTICO Figura 6 3 9b Resistenza allo scorrimento nel caso di posa diretta con attacco indiretto di tipo tradizionale e con attacco elastico con interasse nominale delle traverse di 0 60 m F Effetti aerodinamici associati al passaggio dei convogli ferroviari Il passaggio dei convogli ferroviari induce sulle superfici situate in prossimit della linea ferroviaria per esempio barriere antirumore onde di pressione e depressione secondo gli schemi riportati nel seguito Le azioni possono essere schemalizzate mediante carichi equivalenti agenti nelle zone prossime alla testa ed alla coda del treno I carichi equivalenti sono considerati valori caratteristici delle azioni In ogni caso i valori delle azioni aerodinamiche dovranno essere cumulati con l azione del vento cosi come definito al punto 3
171. SENTAZIONE DELLE AZIONI Quando si definiscono le propriet materiali del corpo collidente e della struttura si devono usare gli appropriati valori caratteristici superiori o inferiori inoltre devono essere presi in considerazione se opportuno gli effetti della velocit di deformazione Le azioni da urto devono essere considerate come azioni libere Le aree dove avvengono i fenomeni di impatto devono essere individuate dal progetto a seconda della causa Nel progetto strutturale per le situazioni di categoria 2 le azioni da urto possono essere rappresentate come un carico statico equivalente che d effetti equivalenti sulla struttura Questo modello pu essere usato sia per la verifica dell equilibrio statico degli elementi strutturali sia per le verifiche di resistenza Per strutture progettate per assorbire l energia dell urto con deformazioni elasto plastiche delle membrature il carico statico equivalente deve essere determinato considerando sia la resistenza plastica sia la capacit di deformazione di tali membrature Nel progetto strutturale per situazioni di categoria 3 le azioni da urto e la risposta strutturale dovranno essere oggetto di analisi pi avanzate eventualmente usando analisi dinamiche modelli non lineari e di interazione carico struttura se considerati necessari Nei casi ordinari l analisi pu essere estesa ai soli elementi chiave della costruzione Ove riconosciuto necessario dall analisi dello scenario
172. SICUREZZA PRESTAZIONI ATTESE AZIONI SULLE COSTRUZIONI 2 1 Principi fondamentali 22 Stati limite 2 2 1 Stati Limite Ultimi SLU 222 Stati Limite di Esercizio SLE 2 2 3 Verifiche 2 3 Modelli 2 4 Valutazione della sicurezza 2 5 Vita utile di progetto livelli di sicurezza e classi di importanza 2 6 Azioni sulle costruzioni 2 6 1 Introduzione 2 6 2 Obiettivi generali dell analisi strutturale 2 6 3 Classificazione delle azioni 2 6 4 Caratterizzazione delle azioni elementari 2 6 5 Combinazioni delle azioni e scenari di contingenza 2 6 6 Degrado 2 7 Verifiche agli stati limite 2 7 1 Verifiche agli stati limite ultimi 2 7 2 Verifiche agli stati limite di esercizio 2 8 Verifiche alle tensioni AZIONI AMBIENTALI E NATURALI 3 1 Generalit 3 2 Azione sismica 3 2 1 Categorie di suolo di fondazione 3 2 2 Calcolo dell azione sismica 3 2 3 Combinazione dell azione sismica con le altre azioni 3 2 4 Strutture con dispositivi antisismici 3 2 5 Aspetti particolari dell azione sismica per i ponti e opere di grande estensione 3 3 Azioni del vento 3 3 1 Generalit 3 3 2 Velocit di riferimento macrozonazione 3 3 3 Periodi di ritorno 3 3 4 Coefficiente di esposizione microzonazione 3 3 5 Coefficiente di topografia 3 3 6 Pressione cinetica di picco 3 3 7 Azioni statiche equivalenti 3 3 8 Azione tangente del vento 3 3 9 Azioni non simmetriche 3 3 10 Verifiche locali 3 3
173. UZIONI ESISTENTI 9 1 OGGETTO Le presenti norme hanno lo scopo di individuare i criteri generali per la verifica della sicurezza ed il collaudo delle costruzioni esistenti definita costruzione esistente quella che alla data di entrata in vigore della presente normativa risulta edificata collaudata ovvero utilizzata 9 2 CRITERI GENERALI Le costruzioni esistenti devono avere i livelli di sicurezza definiti dai principi normativi fondamentali riportati al capitolo 2 e che sono identificati dalle specifiche norme per i diversi materiali costituenti la costruzione di cui al capitolo 5 Quando ricorrono particolari complessit a livello di acquisizione dati e di processo conoscitivo come nei casi di edifici storico monumentali ed artistici di grande significativit e complessit la valutazione della sicurezza potr essere fondata su una accurata anamnesi storica della costruzione e su processi logico deduttivi ed espressa e motivata con un giudizio esperto formulato da una commissione di tre esperti di acclarato valore Per le strutture per le quali non sia reperibile il progetto esecutivo dell opera la relazione di calcolo i disegni costruttivi ovvero le indagini originali sui materiali e sui terreni di sedime si potr impostare una campagna di accertamenti in situ possibilmente mediante prove non distruttive ed indagini che non alterino il comportamento dei terreni di fondazione 9 2 1 VALUTAZIONE DELLA SICUREZZA La valu
174. a essere intrinsecamente resistenti alla corrosione oppure devono essere protetti contro la corrosione L efficacia della protezione alla corrosione dovr essere commisurata alle esigenze proprie della Classe di Servizio in cui opera la struttura 11 6 8 PROCEDURE DI QUALIFICAZIONE E ACCETTAZIONE DEL LEGNO Le caratteristiche dei materiali indicate nel capitolato secondo le prescrizioni dei punti da 11 6 1 a 11 6 7 o secondo eventuali altre prescrizioni in funzione della specifica opera devono essere garantite dai fornitori e o produttori per ciascuna fornitura secondo le disposizioni che seguono Il Direttore dei Lavori potr far eseguire prove di accettazione sul materiale pervenuto in cantiere e sui collegamenti secondo le metodologie di prova indicate nel presente paragrafo 11 6 8 1 Legno massiccio Per la qualificazione della produzione i produttori di legno strutturale massiccio devono produrre al Servizio Tecnico Centrale per ciascun stabilimento la documentazione seguente l individuazione dello stabilimento cui l istanza si riferisce iltipo di elementi strutturali che l azienda in grado di produrre organizzazione del sistema di rintracciabilit relativo alla produzione di legno strutturale l organizzazione del controllo interno di produzione con l individuazione di un Direttore Tecnico della produzione qualificato alla classificazione del legno strutturale il marchio afferente al pro
175. a di progetto contenente i dettagli di tutti i requisiti per i materiali la fabbricazione il montaggio i controlli e l accettazione necessari ad assicurare la conformit alle ipotesi di progetto 5 2 8 2 Acciaio incrudito E proibito l impiego di acciaio incrudito in ogni caso in cui si preveda la plasticizzazione del materiale analisi plastica azioni sismiche o accidentali etc o prevalgano i fenomeni di fatica 5 2 8 3 Preparazione del materiale Qualsiasi raddrizzatura o sagomatura deve essere eseguita con metodi che non riducano le propriet del materiale al di sotto di quelle specificate Le strutture zincate dovranno essere raddrizzate o sagomate nuovamente qualora necessario per soddisfare i limiti di tolleranza specificati Le superfici e i bordi dovranno essere esenti da difetti che possano compromettere l efficacia del metodo di protezione superficiale previsto Per le superfici di appoggio a contatto devono essere specificati i livelli di qualit della spianatura necessari per trasmettere le forze di progetto Qualsiasi trattamento speciale per gli smussi dovr essere esplicitamente indicato nelle specifiche di progetto 5 2 8 4 Tolleranze Le tolleranze sono gli scostamenti limite degli elementi strutturali rispetto alla geometria teorica di progetto e vanno indicate dal progettista distinguendo le tolleranze di montaggio da quelle di fabbricazione Quando gli scarti superano le tolleranze il calcolo strutturale de
176. a fragile in assenza di dati pi precisi deve essere stimata sulla base della temperatura T alla quale per detto acciaio pu essere garantita una resilienza KV secondo le norme europee applicabili La temperatura 7 deve risultare minore o uguale a quella minima di servizio per elementi importanti di strutture saldate soggetti a trazione con tensione prossima a quella limite aventi spessori maggiori di 25 mm e forme tali da produrre sensibili concentrazioni locali di sforzi saldature di testa o d angolo non soggette a controllo od accentuate deformazioni plastiche di formatura A parit di altre condizioni via via che diminuisce lo spessore la temperatura T pu innalzarsi a giudizio del progettista fino ad una temperatura di circa 30 C maggiore di quella minima di servizio per spessori dell ordine di 10 millimetri Un aumento pu aver luogo anche per spessori fino a 25 mm via via che l importanza dell elemento strutturale decresce o che le altre condizioni si attenuano Il progettista stimata la temperatura 7 alla quale la resistenza di 27 J deve essere assicurata sceglier nella unificazione e nei cataloghi dei produttori l acciaio soddisfacente questa condizione 11 2 4 5 Saldature La saldatura degli acciai dovr avvenire con uno dei procedimenti all arco elettrico codificati secondo ISO 4063 ammesso l uso di procedimenti diversi purch sostenuti da adeguata documentazione teorica e sperimentale I saldatori nei pr
177. a il Committente ed il Progettista di concerto devono dichiarare nel progetto gli stati limiti ultimi e di esercizio che dovranno essere rispettati secondo quanto stabilito nelle presenti norme Le verifiche di sicurezza delle opere devono essere svolte 1 all atto della redazione del progetto con riferimento a caratteristiche meccaniche dei materiali presunte ricavate utilizzando correlazioni di letteratura e ad una caratterizzazione geotecnica del terreno elaborata sulla base di indagini preliminari al progetto Il progettista dovr descrivere il processo costruttivo e verificare che nelle fasi costruttive intermedie la struttura non sia cimentata in maniera pi gravosa di quella prevista nello schema finale le verifiche per queste situazioni saranno condotte nei confronti dei soli stati limite ultimi 2 adoperaeseguita ovvero durante la costruzione ed il collaudo in corso d opera con riferimento alle caratteristiche meccaniche dei materiali misurate con prove sperimentali ai processi costruttivi adottati e alle diverse configurazioni di conseguenza assunte dalla struttura in fase costruttiva alle caratteristiche geologiche dei materiali impiegati ed alla caratterizzazione del terreno definita mediante prove durante la realizzazione dell opera tenendo conto anche della rilevanza della interazione terreno struttura Il collaudo dovr essere accompagnato dal progetto ad opera eseguita di cui al punto 2 nonch dal manuale di manut
178. a libera di inflessione del muro pari a ph 116 h Valtezza interna di piano pil fattore laterale di vincolo t spessore del muro Il fattore p tiene conto dell efficacia del vincolo fornito dai muri ortogonali Assume il valore 1 per muro isolato ed i valori indicati nella seguente tabella 5 4 II quando il muro senza aperture porte o finestre irrigidito con efficace vincolo da due muri trasversali di spessore non inferiore a 200 mm posti ad interasse a Tabella 5 4 II Fattore laterale di vincolo p h a lt 0 5 1 0 5 lt ha lt 1 0 3 2 h a 1 0 lt h a 1 1 4 a Se il generico muro trasversale ha aperture porte o finestre si ritiene convenzionalmente che la sua funzione di irrigidimento possa essere espletata quando lo stipite delle aperture disti dalla superficie del muro irrigidito almeno 1 5 dell altezza del muro stesso in caso contrario si assume p 1 Il valore della snellezza non deve risultare superiore a 20 5 4 5 ANALISI STRUTTURALE Per ogni specifico stato limite di verifica si deve adottare un modello di calcolo in grado di includere una appropriata descrizione dell organizzazione della struttura dei materiali e della localizzazione dell edificio definire un realistico comportamento dell intera struttura o di parte di essa considerare realistiche azioni di progetto e le modalit della loro applicazione Per la valutazione di effetti locali consentito l impie
179. a resistere all azione delle seguenti forze statiche 2000 kN in direzione parallela alla direzione di marcia dei convogli ferroviari 750 KN in direzione perpendicolare alla direzione di marcia dei convogli ferroviari Queste forze dovranno essere applicate a 1 80 m dal piano del ferro e non dovranno essere considerate agenti simultaneamente Ulteriori prescrizioni riguardanti le geometrie delle strutture di sostegno del ponte sono indicate al paragrafo 6 3 1 2 3 4 3 6 URTI DI IMBARCAZIONI Le caratteristiche da considerare per gli urti di imbarcazioni contro costruzioni o elementi strutturali dipendono dal tipo di via d acqua dal tipo di imbarcazione e dal suo comportamento all impatto dal tipo di struttura e dalle sue caratteristiche di dissipazione dell energia In assenza di determinazioni pi accurate e trascurando la capacit dissipativa della struttura le forze statiche equivalenti possono essere del tipo mostrato in tabella CLASSE IMBARCAZIONE LUNGHEZZA m MASSA t FORZA A kN Piccola 50 3 000 15 000 Media 100 10 000 25 000 Grande 200 40 000 40 000 Molto grande 300 100 000 80 000 I carichi forniti corrispondono ad una velocit pari a circa 2 0 m s In funzione dello scenario di progetto adottato dovranno essere considerati i possibili impatti di prua di fiancata e di poppa Se una parete strutturale colpita ad un angolo a si devono considerare le seguenti forze perpendicolari a
180. a saldabilit di tali acciai va documentata attraverso prove di saldabilit certificate da un laboratorio di cui all art 59 del D P R n 380 2001 ed effettuate secondo gli specifici procedimenti di saldatura da utilizzare in cantiere o in officina previsti dal produttore Per essi la qualificazione ammessa anche nel caso di produzione non continua permanendo tutte le altre regole relative alla qualificazione 11 2 2 9 2 ACCIAI ZINCATI ammesso l uso di acciai zincati purch le caratteristiche fisiche meccaniche e tecnologiche siano conformi alle prescrizioni relative agli acciai normali La qualificazione e di conseguenza la relativa verifica delle caratteristiche sopra indicate deve essere effettuata sul prodotto finito dopo il procedimento di zincatura La marcatura deve consentire l identificazione sia del produttore dell elemento base che dello stabilimento di zincatura pertanto nel caso in cui la zincatura venga effettuata su prodotti gi qualificati all origine e quindi dotati di marcatura indelebile deve essere prevista una marcatura aggiuntiva che identifichi lo stabilimento di zincatura Per essi la qualificazione con le successive verifiche ammessa anche nel caso di produzione non continua permanendo tutte le altre regole relative alla qualificazione 11 2 2 10 Procedure di controllo in stabilimento per acciai da cemento armato ordinario barre e rotoli 11 2 2 10 1 CONTROLLI SISTEMATICI Generalit
181. a struttura di fondazione devono essere stabilite nel rispetto delle prestazioni specificate in progetto tenendo presente che i requisiti legati allo SLE possono risultare pi restrittivi di quelli legati allo SLU 7 3 1 2 Fondazioni su pali Fondazioni indirette o su pali sono quelle che trasferiscono l azione della struttura in elevato agli strati profondi del terreno Il progetto di una fondazione su pali comprende la scelta del tipo di palo e delle relative tecnologie e modalit di esecuzione il dimensionamento dei pali e delle relative strutture di collegamento tenendo conto degli effetti di gruppo 7 3 1 2 1 VERIFICHE DI SICUREZZA SLU Deve essere rispettata la condizione di cui al paragrafo 7 2 5 1 In particolare ottenute le azioni di calcolo tramite l applicazione dei coefficienti del caso A2 la resistenza di calcolo Ry del palo singolo pu essere determinata con a metodi di calcolo analitici dove R4 viene calcolato con riferimento ai parametri del terreno ottenuti da prove sperimentali oppure tramite metodi empirici che utilizzano direttamente il risultato di prove in sito prove penetrometriche etc b risultati di prove di carico statico su pali di prova c metodi di calcolo basati sull osservazione dei comportamento dei pali durante la battitura a Con riferimento alle procedure che prevedono l utilizzo diretto dei risultati di prove in sito il valore caratteristico della resistenza a compressione Re e
182. a trazione R 4 sar dato dal minore dei valori ottenuti applicando i coefficienti di riduzione 3 4 riportati nella Tabella 7 3 III alle resistenze Rear dedotte dai risultati delle suddette prove ossia PARE E E TA Roz min da A atel R R Rig min s media n cale 6 di La resistenza di progetto si otterr applicando alla resistenza caratteristica i coefficienti parziali yg della Tabella 7 3 I Analoga procedura si seguir nel caso Re car derivi dall utilizzo dei parametri meccanici del terreno assunti con i loro valori caratteristici b Quando si determina il valore caratteristico della resistenza Re dalla resistenza R misurata nel corso di una o pi prove di carico il valore caratteristico della resistenza a compressione e a trazione sar pari al minore dei valori ottenuti applicando i coefficienti di riduzione amp riportati nella Tabella 7 3 II Romn media Rem mi Ra min Pendet endan i R a Ra R nl RASTA a ah Il valore di calcolo della resistenza risulter quindi pari a Ra Rx Yr con i valori dei coefficienti parziali yg riportati nella Tabella 7 3 I Tabella 7 3 I Coefficienti parziali yg per le verifiche dei pali da applicare alle resistenze caratteristiche desunte da prove di carico SIMBOLO PALI PALI PALI A ELICA RESISTENZA YR INFISSI TRIVELLATI CONTINUA Punta Yp 1 35 1 6 1 45 Laterale compressione Ys 1 35 1 3 1 30 Totale compre
183. a un rapido incremento delle temperature e della quantit dei prodotti della combustione tutti i materiali combustibili partecipano alla combustione incendio generalizzato Ai fini della presente norma si fa riferimento ad un incendio convenzionale di progetto definito attraverso una curva di incendio che rappresenta l andamento in funzione del tempo della temperatura media dei gas di combustione nell intorno della superficie degli elementi strutturali La curva di incendio di progetto pu essere nominale curva adottata per la classificazione delle costruzioni e per le verifiche di resistenza al fuoco di tipo convenzionale naturale curva determinata in base a modelli d incendio e a parametri fisici che definiscono le variabili di stato all interno del compartimento La resistenza al fuoco una delle fondamentali strategie di protezione da perseguire per garantire una adeguata robustezza del sistema strutturale in condizioni di incendio Essa riguarda la capacit portante in caso di incendio per una struttura per una parte della struttura o per un elemento costruttivo nonch la capacit di compartimentazione rispetto all incendio per gli elementi di separazione sia strutturali come muri e solai sia non strutturali come porte e tramezzi La capacit portante in caso di incendio l attitudine della Struttura di una parte della struttura o di un elemento a conservare una sufficiente resistenza meccanica sott
184. abbricati prodotti con processo industrializzato e procedura di controllo di qualit del Direttore dei Lavori del Committente Ym pu essere moltiplicato per il coefficiente riduttivo yr 0 9 5 1 2 1 4 2 Resistenza di calcolo a trazione del conglomerato cementizio La resistenza di calcolo a trazione fera vale Sox m c Fea 3 dove Yme il coefficiente parziale di sicurezza relativo al conglomerato cementizio Fax la resistenza caratteristica a trazione del conglomerato Il coefficiente Ym lt assume il valore 1 6 Nel caso di elementi piani solerte pareti gettati in opera con spessori minori di 50 mm il coefficiente ym va moltiplicato per il coefficiente di modello yga 1 25 Per elementi prefabbricati prodotti con processo industrializzato e procedura di controllo di qualit del Direttore dei Lavori del Committente Ym lt pu essere moltiplicato per il coefficiente riduttivo y 0 9 5 1 2 1 4 3 Tensione di snervamento di calcolo dell acciaio La tensione di snervamento di calcolo f a vale Soa sE m s dove Vins il coefficiente parziale di sicurezza relativo all acciaio Fk per armatura lenta la tensione caratteristica di snervamento dell acciaio per armature da precompressione la tensione convenzionale caratteristica di snervamento data a seconda del tipo di prodotto da f x barre fpo pk fili fpa trefoli e trecce si veda in proposito la Tabella 11 2 VI Il coefficiente
185. abili al fine di avere le pi sfavorevoli condizioni di sollecitazione Nel caso della post tensione se le armature di precompressione non sono rese aderenti al conglomerato cementizio dopo la tesatura mediante opportune iniezioni di malta all interno delle guaine si deve tenere conto delle conseguenze dello scorrimento relativo acciaio conglomerato cementizio Le presenti norme non danno indicazioni su come trattare i casi di precompressione a cavi non aderenti ammessa anche la precompressione parziale con fessurazione della sezione di conglomerato cementizio e parzializzazione delle sezioni anche nelle condizioni di esercizio Particolare attenzione deve essere posta in questi casi alla resistenza a fatica dell acciaio in presenza di sollecitazioni ripetute 5 1 8 1 Valutazione della sicurezza norme di calcolo 5 1 8 1 1 STATI LIMITE ULTIMI Vale quanto stabilito al punto 5 1 1 2 per le strutture in conglomerato cementizio armato tenendo debito conto degli effetti della presollecitazione impressa alle armature di precompressione 5 1 8 1 2 STATI LIMITE DI ESERCIZIO Vale quanto stabilito al punto 5 1 1 3 per le strutture in conglomerato cementizio armato Per la valutazione degli stati di deformazione e di tensione si devono valutare gli effetti delle cadute di tensione per i fenomeni reologici che comportano deformazioni differite dei materiali ritiro e viscosit del conglomerato cementizio rilassamento dell acciaio Per
186. ad esempio spostamenti e pressioni interstiziali siano compatibili con i requisiti di sicurezza e funzionalit del manufatto e di quelli contigui Durante la costruzione devono essere eseguite prove di controllo del grado di addensamento dell umidit e della deformabilit degli strati posti in opera Il tipo ed il numero di strumenti di controllo dovranno essere convenientemente fissati in relazione all importanza dell opera ed alle caratteristiche geotecniche dell area in modo da assicurare un congruo numero di misure significative Per opere di modesta importanza che non comportino pericoli per le persone o apprezzabili danni alle cose il monitoraggio pu essere ridotto a documentate ispezioni visive 7 3 6 STABILIT DEI PENDII Le presenti norme si applicano allo studio delle condizioni di stabilit dei pendii naturali dei fronti di scavo e delle scarpate di manufatti di materiali sciolti ed al progetto alla esecuzione ed al controllo di eventuali interventi di stabilizzazione 7 3 6 1 Prescrizioni generali Lo studio della stabilit dei pendii richiede rilievi indagini analisi controlli strumentali raccolta di dati storici sull evoluzione del pendio 7 3 6 2 Indagini e modellazione geologica La modellazione geologica del pendio deve comprendere in generale la ricostruzione dei caratteri geomorfologici litologici stratigrafici climatici ed idrogeologici del versante finalizzata alla definizione del modello evoluti
187. ad un intervallo di ritorno di 200 anni ARn un coefficiente la cui espressione an 0 273 1 0 5 1n 1n 1 1 7r In Figura 3 5 2 riportato l andamento del coefficiente az in funzione del periodo di ritorno T Per costruzioni di Classe 1 e 2 per le quali si devono considerare periodi di ritorno di 500 e 1000 anni arn rispettivamente pari a 1 12 e 1 22 0 60 0 60 20 170 200 320 470 30 6 770 g9 1008 Figura 3 5 2 Valori del coefficiente arn qref qsx in funzione del periodo di ritorno T 3 5 6 COEFFICIENTE DI ESPOSIZIONE MICROZONAZIONE Il coefficiente di esposizione Cp deve essere utilizzato per modificare il valore del carico neve in copertura in funzione delle caratteristiche specifiche dell area in cui sorge l opera Valori consigliati del coefficiente di esposizione per diverse classi di topografia sono forniti in Tabella 3 5 V Se non diversamente indicato si assumer Cg 1 Tabella 3 5 V Valori di Cg per diverse classi di topografia TOPOGRAFIA DESCRIZIONE Cg Battuta dai venti Aree pianeggianti non ostruite esposte su tutti i lati senza costruzioni o alberi pi alti 0 8 Aree in cui non presente una significativa rimozione di neve sulla costruzione Normale Sp 1 0 prodotta dal vento a causa del terreno altre costruzioni o alberi Aree in cui la costruzione considerata sensibilmente pi bassa del circostante terreno Riparata e EE IT 1 2 o accerchiata da costruzioni o alb
188. ado di sostenere forze di trazione Tali forze sono in generale trasmesse al terreno tramite la fondazione alla struttura ancorata tramite la testata e dalla testata alla fondazione tramite la parte libera 7 3 3 1 Criteri di progetto Ai fini del progetto delle opere di sostegno i tiranti si distinguono in provvisori e permanenti I tiranti possono essere ulteriormente suddivisi in attivi o presollecitati quando nell armatura viene indotta una forza di tesatura e passivi o non presollecitati Nella scelta del tipo di tirante si deve tenere conto delle sollecitazioni prevedibili delle caratteristiche del sottosuolo dell aggressivit ambientale 189 Nel progetto devono indicarsi l orientazione la lunghezza e il numero degli ancoraggi la tecnica e le tolleranze di esecuzione lo sforzo ammissibile e il programma di tesatura Nel caso di tiranti di ancoraggio attivi impiegati per il sostegno permanente deve essere predisposto un adeguato piano di monitoraggio per verificarne l efficacia nel tempo nel progetto deve prevedersi la possibilit di successivi interventi di regolazione e o sostituzione Se questi requisiti non possono essere soddisfatti dovranno essere previsti ancoraggi passivi Se la funzione di ancoraggio esercitata da piastre da pali accostati o simili necessario evitare ogni sovrapposizione tra la zona passiva di pertinenza dell ancoraggio e quella attiva a tergo dell opera di sostegno Per la valutazion
189. afico Il testo riveste quindi questo peculiare duplice ruolo da un lato supporta tutti coloro che operando nel complesso ed articolato sistema delle opere pubbliche hanno bisogno di un codice comportamentale trasparente ed oggettivo dall altro offre nella fase sia progettuale che realizzativa di opere come i valichi del Frejus e del Brennero o del Mo S E a Venezia o del ponte sullo stretto di Messina un chiaro punto di riferimento Un punto di riferimento indispensabile per soddisfare quella insita esigenza posseduta da chi vive all interno del mondo delle costruzioni l esigenza di qualit di efficienza e di sicurezza dell opera progettata Il Ministro Prof Ing Pietro Lunardi Roma 15 giugno 2005 l PREAMBOLO Con Regio Decreto del 10 gennaio 1907 S E il Ministro dei Lavori Pubblici On le Gianturco apport una felice innovazione da lungo tempo desiderata l emanazione delle Norme e condizioni per i materiali agglomerati idraulici e per le opere in cemento armato Le norme redatte dal Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici rappresentarono la prima norma cogente riguardante la sicurezza delle costruzioni intesa come fatto di interesse sociale da dover essere definito ex lege La norma poneva fine all epoca ottocentesca durante la quale la sicurezza delle costruzioni si ipotizzava formalmente garantita dal rispetto di regole tecniche senza l obbligo della verifica numerica La nuova norma sostanzialme
190. ali si attua il trasferimento delle forze orizzontali agli elementi verticali ad es le pareti di controvento si dovr assicurare il mantenimento della direzione di tessitura delle travi di impalcato 5 7 12 3 Verifiche di sicurezza I valori di resistenza degli elementi di legno faranno riferimento a carichi di tipo istantaneo nelle condizioni di servizio assunte per la struttura 5 7 13 PARTICOLARI PRESCRIZIONI PER GLI EDIFICI CON ISOLAMENTO SISMICO Si intendono per edifici con isolamento sismico quelli con componenti di cui al punto 3 2 4 La definizione del comportamento meccanico del dispositivo sotto azioni cicliche sia ai fini della risposta del sistema strutturale che lo contiene sia ai fini del dimensionamento del dispositivo stesso deve essere basata su un modello strutturale particolarmente approfondito e su prove di laboratorio effettuate in condizioni pi aderenti possibile alle condizioni reali in termini di accelerazione velocit spostamento e sollecitazione Le caratteristiche definite in laboratorio devono essere rigorosamente conservate nel dispositivo messo in opera Comunque i dispositivi devono rispettare le prescrizioni di cui al paragrafo 11 8 L alloggiamento dei dispositivi d isolamento ed il loro collegamento alla struttura devono essere concepiti in modo da assicurarne l accesso e rendere i dispositivi stessi ispezionabili e sostituibili necessario anche prevedere adeguati sistemi di contrasto idonei
191. alificazione e che le procedure di posa in opera siano conformi alle specifiche tecniche del produttore Per il legno strutturale nelle norme sono disponibili due tipi diversi di profili caratteristici le Categorie sono riferite a specifici tipi di legname ovvero specifiche combinazioni di specie legnosa provenienza geografica qualit Le categorie sono contenute nelle diverse norme di classificazione dei diversi Paesi di produzione del legno strutturale le Classi di Resistenza sono riunite nella UNI EN 338 e costituiscono una raccolta di profili normalizzati di validit generale utili allorch il progettista non desideri o non sia in grado di indicare un preciso tipo di legname Entrambi i tipi di profili caratteristici sono ugualmente ammissibili in sede di progettazione Tuttavia al momento della fornitura del materiale la classificazione di quest ultimo dovr essere conforme a quanto prescritto nel progetto ammessa l equivalenza di una Categoria alla corrispondente Classe di Resistenza e viceversa se tale equivalenza stabilita dalla UNI EN 1912 Profili prestazionali caratteristici diversi da quelli sopra indicati potranno essere assunti nella progettazione sulla base dei risultati documentati di prove sperimentali in conformit a quanto disposto nella EN 14081 o normativa riconosciuta equivalente per legname di provenienza non europea 11 6 2 1 Profili caratteristici per legno strutturale di provenie
192. alla tipologia dell infrastruttura ferrovie ordinarie ferrovie leggere metropolitane etc il Gestore dell Infrastruttura potr precisare coefficienti di adattamento del valore dell azione in oggetto alla singola tipologia di infrastruttura D Azioni ambientali AZIONE DEL VENTO Le azioni del vento sono definite al punto 3 3 delle presenti norme tecniche Nello stesso testo sono individuate le metodologie per valutare l effetto dell azione sia come effetto statico che dinamico Le strutture andranno progettate e verificate nel rispetto di queste azioni Nei casi ordinari il treno viene individuato come una superficie piana continua convenzionalmente alta 4 m dal P F indipendentemente dal numero dei convogli presenti sul ponte Nel caso in cui si consideri il ponte scarico l azione del vento dovr considerarsi agente sulle barriere antirumore presenti cos da individuare la situazione pi gravosa TEMPERATURA Le azioni della temperatura sono definite al punto 3 4 delle presenti norme tecniche Nello stesso testo sono individuate le metodologie per valutare l effetto dell azione Le strutture andranno progettate e verificate nel rispetto di queste azioni Qualora non si reputi di eseguire uno studio termodinamico degli effetti della temperatura in via approssimata essenzialmente per la valutazione delle deformazioni e o degli stati tensionali delle strutture isostatiche possono assumersi i seguenti campi di variazio
193. alle di ponti e di viadotti che attraversano corsi d acqua dovranno essere dimensionate tenendo conto della possibile erosione al piede Deve essere garantita la piena ispezionabilit degli apparecchi d appoggio e degli eventuali organi di ritegno Deve inoltre essere prevista la possibilit di sostituire questi elementi con la minima interferenza con l esercizio ferroviario a tale scopo i disegni di progetto devono fornire tutte le indicazioni al riguardo numero posizione e portata dei martinetti per il sollevamento degli impalcati procedure da seguire anche per la sostituzione degli stessi apparecchi etc In particolare qualora si adottino appoggi in acciaio teflon questi devono essere posizionati su appositi baggioli tali per cui lo spessore completo dell appoggio pi il baggiolo deve risultare non inferiore a 40 cm Per le gallerie artificiali aventi una lunghezza maggiore o uguale a 100 m occorre condurre le verifiche di resistenza al fuoco degli elementi strutturali considerando una caratteristica di resistenza al fuoco degli elementi R gt 90 lungo linea ed R 120 in corrispondenza di fermate e stazioni ISPEZIONABILIT E MANUTENZIONE Fin dalla fase di progettazione deve essere posta la massima cura nella concezione generale dell opera e nella definizione delle geometrie e dei particolari costruttivi in modo da rendere possibile l accessibilit e l ispezionabilit nel rispetto delle norme di sicurezza di tutti gli el
194. alore di progetto del carico concentrato Ae l area di appoggio e un coefficiente di amplificazione per i carichi concentrati valutato in funzione del tipo di muratura come indicato al punto 5 4 6 2 4 122 fa la resistenza di progetto a compressione della muratura valutata con l appropriato coefficiente parziale di modello tabella 5 4 II1 5 4 7 MURATURA ARMATA Si intende per muratura armata quella costituita da elementi artificiali semipieni con fori verticali coassiali tali da consentire l inserimento di armature verticali Armature orizzontali possono essere disposte nei ricorsi di malta fra gli elementi di muratura La malta od il conglomerato di riempimento dei vani od alloggi delle armature deve avere Rx gt 15 N mm e deve avvolgere completamente l armatura Lo spessore di ricoprimento deve essere tale da garantire la trasmissione degli sforzi tra la muratura e l armatura e costituire un idoneo copriferro ai fini della durabilit degli acciai Quanto sopra essenziale ai fini della collaborazione laterizio armatura E compito del Progettista stabilire delle percentuali minime di armatura in particolare attorno alle aperture ovvero alle parti terminali che garantiscano la robustezza del complesso strutturale Le verifiche di sicurezza vanno condotte secondo i metodi di cui al punto 5 4 5 in cui la resistenza di calcolo dell acciaio verr assunta pari a Sa fok Ym Ya dove Tar 1 15 Va 1 5
195. ambiente normale 6 2 4 2 3 VERIFICHE ALLO STATO LIMITE DI DEFORMAZIONE L assetto di una struttura da valutarsi in base alle combinazioni di carico precedentemente indicate deve risultare compatibile con la geometria della struttura stessa in relazione alle esigenze del traffico nonch con i vincoli ed i dispositivi di giunto previsti in progetto Le deformazioni della struttura non devono arrecare disturbo al transito dei carichi mobili alle velocit di progetto della strada 6 2 4 3 Verifiche delle azioni sismiche Le verifiche nei riguardi delle azioni sismiche vanno svolte secondo i criteri ed i metodi esposti nel relativo Paragrafo 3 2 6 2 4 4 Verifiche in fase di costruzione Le verifiche di sicurezza vanno svolte anche per le singole fasi di costruzione dell opera tenendo conto dell evoluzione dello schema statico e dell influenza degli effetti differiti nel tempo Vanno verificate anche le eventuali centine e le altre attrezzature provvisionali previste per la realizzazione dell opera 6 2 5 STRUTTURE PORTANTI 6 2 5 1 Impalcato 6 2 5 1 1 SPESSORI MINIMI Gli spessori minimi delle diverse parti costituenti l impalcato devono tener conto dell influenza dei fattori ambientali sulla durabilit dell opera e rispettare le prescrizioni delle norme relative ai singoli elementi strutturali 6 2 5 1 2 STRUTTURE AD ELEMENTI PREFABBRICATI Nelle strutture costruite in tutto o in parte con elementi prefabbricati al f
196. anno di costruzione del ponte L accesso ai ponti 3 Categoria di carichi diversi da quelli di progetto deve essere materialmente impedito Il transito di carichi eccezionali il cui peso sia totale che per asse ecceda quelli previsti per la relativa categoria di progettazione dovr essere autorizzato dall Ente proprietario della strada secondo le vigenti norme sulla disciplina della circolazione stradale 141 Carico Tandem Qu Qu Qik 300 kN corico per asse 20 n 600 kN Y 120 m TO ox N qik MT oo Tandem 9 O Do F Tandem 8 O g 1 60 0 40 ina ZE dA per Wi 3 00 Schema di carico Dimensioni in m 100 kN 180 kN a FA Schema di carico 3 o Direzione dell asse Dimensioni in m N longitudinale del ponte 10 kN 180 kN _Lel_ n e l_ E Carico asse x 360 kN 0 35 Qa 36 Schema di carico 2 Schema di carico 4 Dimensioni in m Dimensioni in m Qu 4 kN m Folle Schema di carico 5 Figura 6 2 2 Schemi di carico 1 5 Dimensioni in m 6 2 3 3 5 DISPOSIZIONE DEI CARICHI MOBILI AL FINE DI REALIZZARE LE CONDIZIONI DI CARICO PI GRAVOSE Il numero delle colonne di carichi mobili da considerare nel calcolo dei ponti di 1 e 2 Categoria quello massimo compatibile con la larghezza della carreggiata comprese le eventuali banchine di rispetto e per sosta di emergenza nonch gli eventuali marciapiedi non protetti e di altezza inferiore a 20 cm t
197. antirne il regolare funzionamento per il periodo di esercizio previsto 6 2 6 2 Controllo manutenzione e sostituzione I vincoli del ponte devono essere accessibili al fine di consentirne il controllo la manutenzione e l eventuale sostituzione senza eccessiva difficolt 6 2 6 3 Vincoli in zona sismica Per i ponti in zona sismica i vincoli devono essere progettati in modo che tenendo conto degli eventuali urti conseguenti al comportamento dinamico risultino idonei a trasmettere le forze conseguenti alle azioni sismiche adevitare sconnessioni tra gli elementi componenti il dispositivo di vincolo adevitare la fuoriuscita dei vincoli dalle loro sedi 6 2 7 OPERE ACCESSORIE IMPERMEABILIZZAZIONE PAVIMENTAZIONI GIUNTI E ALTRO Le opere di impermeabilizzazione e di pavimentazione i giunti e tutte le opere accessorie devono essere eseguiti con materiali di qualit e con cura esecutiva tali da garantire la massima durata e tali da ridurre interventi di manutenzione e rifacimenti 6 2 7 1 Impermeabilizzazione Le opere di impermeabilizzazione devono essere tali da evitare che infiltrazioni d acqua possano arrecare danno alle strutture portanti 6 2 7 2 Pavimentazioni La pavimentazione stradale deve essere tale da sottrarre all usura ed alla diretta azione del traffico l estradosso del ponte e gli strati di impermeabilizzazione che proteggono le strutture portanti 6 2 7 3 Giunti In corrispondenza delle interruzio
198. aperture potranno essere realizzati in muratura armata 5 7 11 5 Fondazioni Le strutture di fondazione devono essere realizzate in cemento armato verificandole utilizzando le sollecitazioni derivanti dall analisi Dovranno essere continue senza interruzioni in corrispondenza di aperture nelle pareti soprastanti Qualora sia presente un piano cantinato o seminterrato in pareti di cemento armato esso pu essere considerato quale struttura di fondazione dei sovrastanti piani in muratura portante nel rispetto dei requisiti di continuit delle fondazioni 5 7 12 EDIFICI CON STRUTTURA IN LEGNO 5 7 12 1 Generalit Gli edifici in legno vanno progettati secondo le regole di cui al punto 5 3 Nell analisi strutturale si deve tenere conto della deformabilit dei collegamenti e dei nodi Per la valutazione delle deformazioni e sollecitazioni si adottano i valori di modulo elastico per azioni istantanee ricavati a partire dai valori medi di modulo elastico riportati nei profili resistenti 5 7 12 2 Disposizioni costruttive Le membrature compresse ed i loro collegamenti come per esempio i giunti di carpenteria per cui possa essere prevedibile il collasso a causa dell inversione di segno della sollecitazione devono essere progettati in modo tale che non si verifichino separazioni dislocazioni e disassamenti Il collegamento non pu essere realizzato mediante spinotti o chiodi a gambo liscio Per assorbire tensioni perpendicolari al
199. arantire che la qualit dei materiali da costruzione e dei prodotti da impiegare ed il livello della lavorazione in cantiere siano conformi alle ipotesi assunte dalle regole di progettazione Gli aspetti esecutivi la lavorazione ed il montaggio sono trattati nel punto 5 3 5 i cui contenuti devono considerarsi come requisiti minimi La presente norma pu essere usata anche per le verifiche di strutture esistenti purch si provveda ad una corretta valutazione delle caratteristiche del legno in funzione degli stati di degrado 5 3 2 NORME DI CALCOLO 5 3 2 1 Criteri generali 5 3 2 1 1 MODALIT DI ANALISI Le strutture di legno devono essere progettate costruite e collaudate per i carichi definiti dalle presenti norme e con il metodo di verifica della sicurezza agli stati limite Le verifiche dovranno essere condotte nei riguardi degli stati limite di esercizio e degli stati limite ultimi L analisi della struttura ed il calcolo delle azioni interne nelle sezioni sotto le azioni agenti si potr fare ipotizzando un comportamento elastico lineare dei materiali e dei collegamenti considerando i valori medi dei parametri di rigidezza sia dei materiali che delle unioni Per tipologie strutturali in grado di ridistribuire le azioni interne anche grazie alla presenza di giunti di adeguata duttilit si pu far uso di metodi di calcolo elasto plastici per il calcolo degli effetti delle azioni e delle resistenze In presenza di giunti meccanici si
200. aratteristiche di resistenza di rigidezza nonch la duttilit dei materiali in condizioni di carico il pi possibile vicine a quelle previste nelle applicazioni Devono essere messe in evidenza eventuali comportamenti fragili Per i componenti con funzione strutturale primaria devono essere verificati i seguenti requisiti fondamentali Materiali a comportamento fragile Nel caso di strutture realizzate con materiali a comportamento fragile devono essere utilizzati elevati coefficienti di sicurezza nei riguardi della crisi dei materiali almeno doppi rispetto a quelli usuali nonch schemi di tipo isostatico o nei quali il possibile cedimento di un vincolo non modifichi in modo sostanziale lo stato tensionale e di conseguenza il margine di sicurezza della struttura Non possono essere realizzate strutture che abbiano funzione portante principale in zona sismica Robustezza del a struttura La crisi di un elemento o un danno localizzato non devono provocare conseguenze sproporzionate rispetto alla causa che li ha prodotti Rischio d incendio La struttura deve avere una resistenza al fuoco adeguata rispetto al rischio d incendio previsto tenendo in conto i dispositivi di sicurezza previsti Sensibilit ad eventi eccezionali La struttura deve essere in grado di sopportare nel caso di eventi eccezionali urti scoppi atti di vandalismo i carichi che sono definiti per tale condizione di carico Durabilit dell opera Devono esser
201. are le limitazioni riportate nel Tabella 11 2 II dove il calcolo del carbonio equivalente C effettuato con la seguente formula Mn Cr Mo V Ni Cu Cq C 6 5 15 in cui i simboli chimici denotano il contenuto degli elementi stessi espresso in percentuale Tabella 11 2 II Massimo contenuto di elementi chimici in Analisi di prodotto Analisi di colata Carbonio C 0 24 0 22 Fosforo P 0 055 0 050 Zolfo S 0 055 0 050 Rame CU 0 85 0 80 Azoto N 0 013 0 012 Carbonio equivalente Ceq 0 52 0 50 219 a possibile eccedere il valore max di C dello 0 03 in massa a patto che il valore del Ceq venga ridotto dello 0 02 in massa b Contenuti di azoto pi elevati sono consentiti in presenza di una sufficiente quantit di elementi che fissano l azoto stesso 11 2 2 8 Tolleranze dimensionali La deviazione ammissibile per la massa nominale deve essere come riportato nella Tabella 11 2 III seguente Tabella 11 2 III Diametro nominale mm 5a lt 8 gt 8 lt 50 Tolleranza in sulla sezione ammessa per l impiego 6 4 5 11 2 2 9 Altri tipi di acciai 11 2 2 9 1 ACCIAI INOSSIDABILI ammesso l impiego di acciai inossidabili purch le caratteristiche meccaniche siano conformi alle prescrizioni relative agli acciai di cui al punto 11 2 2 con l avvertenza di sostituire al termine f della Tabella 11 2 I il termine fz ovvero la tensione corrispondente ad un allungamento Ay 7 L
202. ariare della tensione iniziale la caduta per rilassamento vari con legge parabolica e che il relativo diagramma tracciato in funzione di Ospi abbia ordinata nulla e tangente orizzontale per Ospi 0 5 f ptk La caduta a tempo infinito pu altres valutarsi partendo dalla media delle cadute misurate su almeno due campioni sottoposti a prove di rilassamento a 120 ore applicando l espressione AG 340 0 0 03 0 0 5f a valida per Ospi gt 0 5 fp Si operer di regola con O spi 0 75 f px e in mancanza di pi precisi dati sperimentali si ammetter che la caduta vari in funzione di Ospi con la suddetta legge parabolica Partendo dai risultati di prova a 120 ore non possono comunque assumersi cadute inferiori alla met di quelle indicate nel precedente capoverso Per le barre si rispetter comunque il limite Ospi lt 0 85 f pyk Qualora si disponga di prove a lunga durata la caduta per rilassamento a tempo infinito data dalla relazione Ao__ AOp C Ao Koi dove A6 1000 Ao sono rispettivamente le cadute per rilassamento di catalogo per 1000 ore e per tempo t gt 2000 ore C un coefficiente dato dalla Tabella 11 2 VIII Tabella 11 2 VHI T in ore C 2 000 9 5 000 3 10 000 1 5 Per tenere conto dell influenza del valore della tensione iniziale si pu sia operare per Ospi 0 75 fpi ed adottare la legge di variazione parabolica sopra indicata sia operare sulle tre tensioni 0 55 fpwx
203. ario I valori caratteristici dell azione qax relative a superfici orizzontali al di sopra del binario sono forniti in Figura 6 3 11 La larghezza d applicazione del carico per gli elementi strutturali da considerare si estende sino a 10 m da ciascun lato a partire dalla mezzeria del binario Per convogli transitanti in due direzioni opposte le azioni saranno sommate Nel caso di presenza di pi binari andranno considerati solo due binari Anche l azione qa andr ridotta del fattore k in accordo a quanto previsto nel precedente punto SUPERFICI VERTICALI PARALLELE AL BINARIO Le azioni agenti sul bordo di elementi nastriformi che attraversano i binari come ad esempio le passerelle possono essere ridotte con un fattore pari a 0 75 per una larghezza fino a 1 50 m SUPERFICI ORIZZONTALI ADIACENTI IL BINARIO erfide inferiore SEZIONE PROSPETTO ala struttura q KNM dl aa q xl Ag Figura 6 3 12 Valori caratteristici delle azioni q3x per superfici orizzontali adiacenti il binario I valori caratteristici dell azione q3x relativi a superfici orizzontali adiacenti il binario sono forniti in Figura 6 3 12 e si applicano indipendentemente dalla forma aerodinamico del treno Per tutte le posizioni lungo le superfici da progettare q3x si determiner come una funzione della distanza ay dall asse del binario pi vicino Le azioni saranno sommate se ci sono binari su entrambi i lati dell elemento strutturale da calcolar
204. arra ammessa l omissione degli uncini ma in tal caso la lunghezza di ancoraggio deve essere in ogni caso non minore di 20 diametri con un minimo di 150 mm Particolari cautele devono essere adottate quando si possono prevedere fenomeni di fatica e di sollecitazioni ripetute 5 1 2 1 11 VERIFICHE A FATICA In presenza di azioni cicliche che per numero dei cicli e per ampiezza della variazione dello stato tensionale om lt TO n possono provocare fenomeni di fatica m le resistenze di calcolo per il conglomerato cementizio vanno ridotte come segue pa Fa Fa m 1 4 m le resistenze di calcolo per l acciaio vanno ridotte come segue sa FT Sa teos ce max dove fea fya si intendono opportunamente scelte in funzione dell azione considerata Quando il fenomeno di fatica assume aspetti rilevanti ponti stradali o ferroviari alte antenne sottoposte all azione del vento etc la resistenza di calcolo a compressione o trazione il modulo all origine ed il diagramma c e andranno definiti attraverso le curve di W hler e prove sui provini affaticati Quando il numero dei cicli previsti nella vita di servizio supera 107 cicli il valore di calcolo fi sar quello corrispondente a 10 di cicli nel range di calcolo corrispondente 76 5 1 2 2 Verifiche agli stati limite di esercizio 5 1 2 2 1 GENERALIT compito del Progettista delle strutture di concerto con il Committente individuare le prestazioni che la str
205. arsi durante l esercizio della struttura Il programma dovr in particolare specificare il tipo e la frequenza dei controlli Tutte le informazioni necessarie per l utilizzo in esercizio e per la manutenzione di una struttura dovranno essere messe a disposizione del responsabile della struttura finita 5 3 6 CONTROLLI E COLLAUDO STATICO Oltre a quanto previsto nel capitolo 8 delle presenti norme il collaudo statico dovr comprendere quanto di seguito specificato 5 3 6 1 Controllo sulla produzione e sull esecuzione Il Direttore dei Lavori ed il Collaudatore ciascuno per le proprie competenze dovranno eseguire i seguenti controlli esame dei risultati delle eventuali prove preliminari sui materiali controllo sulle modalit produttive controllo sui materiali con identificazione degli stessi controllo sulla geometria e sulle dimensioni degli elementi strutturali controllo sulle unioni controllo sui difetti degli elementi di legno controllo finale sulle strutture completate in opera I risultati dei controlli andranno certificati mediante documenti di accettazione 5 3 6 2 Prove di carico Le prove di carico ove ritenute necessarie dal collaudatore dovranno rispettare le modalit previste al capitolo 8 e potranno tener conto di quelle indicate nella UNI EN 380 Strutture di legno Metodi di prova Principi generali per le prove di carico statico Il programma delle prove deve essere sottoposto al
206. arsi nelle seguenti fasi modellazione geologica del sito indagini caratterizzazione e modellazione geotecnica scelta della tipologia e tecnologia degli interventi e loro dimensionamento descrizione delle fasi e delle modalit costruttive verifiche della sicurezza e delle prestazioni piani di controllo e monitoraggio delle principali grandezze spostamenti assoluti e relativi dell opera interagente con il terreno e della struttura in elevato carichi piezometrici etc 7 2 1 MODELLAZIONE GEOLOGICA DEL SITO Il modello geologico del sito deve essere orientato alla ricostruzione dei caratteri stratigrafici litologici strutturali idrogeologici geomorfologici e pi in generale d pericolosit geologica del territorio Esso deve essere sviluppato in modo da costituire utile elemento di riferimento per l inquadramento da parte del progettista delle problematiche geotecniche a piccola e grande scala e del programma delle indagini Il modello geologico di riferimento sar validato e supportato da indagini specifiche in funzione dell importanza dell opera 7 2 2 INDAGINI CARATTERIZZAZIONE E MODELLAZIONE GEOTECNICA La caratterizzazione geotecnica consiste nella individuazione in funzione del tipo di opera e o di intervento delle caratteristiche chimico fisiche e meccaniche del terreno necessarie alla definizione del modello geotecnico alla valutazione della sicurezza della funzionalit in relazione alle presta
207. arte armonizzata della norma europea della serie EN 771 248 Tabella 11 9 II Parametro Norma UNI EN di riferimento Dimensioni e tolleranze dimensionali UNI EN 772 16 Configurazione in disegno o tabella da allegare UNI EN 772 3 772 9 772 16 Categoria I o II UNI EN 771 1 Densit apparente UNI EN 772 13 Resistenza caratteristica a compressione direzione dei carichi verticali UNI EN 772 1 Resistenza caratteristica a compressione media in direzione ortogonale ai carichi UNI EN 772 1 verticali e nel piano della muratura Tali caratteristiche sono contenute nelle informazioni che accompagnano la marcatura CE conformemente al punto ZA 3 della relativa norma europea In particolare per quanto riguarda la resistenza caratteristica a compressione nella direzione dei carichi verticali la resistenza caratteristica a compressione nel piano della muratura e in direzione ortogonale ai carichi verticali e le specifiche sulle malte per murature si specifica quanto riportato nei paragrafi seguenti 11 9 2 RESISTENZA CARATTERISTICA A COMPRESSIONE NELLA DIREZIONE DEI CARICHI VERTICALI La resistenza caratteristica a compressione nella direzione dei carichi verticali degli elementi dichiarata dal produttore utilizzando la norma UNI EN 772 1 su un numero di campioni superiore o uguale a 6 sottoposti a prove che per elementi di Categoria II saranno eseguiti presso un laboratorio di cui all art 59 del D P R n 380 200
208. aso monolitico b collegamenti situati nelle zone critiche alle estremit degli elementi prefabbricati ma sovradimensionati in modo tale da spostare la plasticizzazione in zone attigue all interno degli elementi c collegamenti situati nelle zone critiche alle estremit degli elementi prefabbricati dotati delle necessarie caratteristiche in termini di duttilit e di quantit di energia dissipabile In tutti i casi i collegamenti devono essere in grado di assorbire gli spostamenti relativi e di trasferire le forze risultanti dall analisi con adeguati margini di sicurezza 5 7 10 EDIFICI CON STRUTTURA IN ACCIAIO 5 7 10 1 Generalit Gli edifici sismo resistenti in acciaio devono essere progettati in accordo con uno dei seguenti comportamenti strutturali a comportamento strutturale dissipativo b comportamento strutturale non dissipativo Nel caso a deve essere presa in considerazione la capacit di parti della struttura zone dissipative di resistere alle azioni sismiche oltre il campo elastico Nel caso b gli effetti delle azioni sismiche sono calcolati indipendentemente dalla tipologia strutturale mediante l analisi elastica globale senza tener conto del comportamento del materiale in campo non lineare Le strutture con zone dissipative devono essere progettate in maniera tale che queste zone si sviluppino in quelle parti della struttura in cui la plasticizzazione o l instabilit locale o altri fenomeni di degrado dovu
209. ato a freddo denominato B450A caratterizzato dai medesimi valori nominali delle tensioni di snervamento e rottura dell acciaio laminato a caldo B450C deve rispettare i requisiti indicati nella seguente Tabella 11 2 Ib Tabella 11 2 Ib CARATTERISTICHE Tensione caratteristica di snervamento fyk 2 fy nom N mm Tensione caratteristica di rottura fik fino N mm E fy k gt 1 05 Ey fynom k lt 1 25 Allungamento Agt 23 Diametro del mandrino per prove di piegamento a 90 e successivo raddrizzamento senza cricche per lt 12 mm 4 Per l accertamento delle caratteristiche meccaniche vale quanto indicato al punto 11 2 2 3 Nella valutazione del momento ultimo ovvero della tensione ammissibile va applicato alla tensione caratteristica di riferimento oltre al coefficiente parziale Ym un coefficiente di modello yg 1 2 Nel caso in cui l acciaio trafilato a freddo rispetti le prescrizioni di cui alla tabella 11 2 Ia valgono le prescrizioni relative all acciaio laminato a caldo 217 11 2 2 3 Accertamento delle propriet meccaniche Per l accertamento delle propriet meccaniche vale quanto indicato nelle UNI EN ISO 15630 1 e UNI EN ISO 15630 2 Per acciai deformati a freddo ivi compresi i rotoli le propriet meccaniche sono determinate su provette mantenute per 60 minuti a 100 10 C e successivamente raffreddate in aria calma a temperatura ambiente In ogni caso qualora lo snervamento no
210. ato di conservazione dei ponti al fine di mantenere il loro livello di sicurezza ai valori pi elevati possibili COMPATIBILIT IDRAULICA Per opere in attraversamento di corsi d acqua naturali o artificiali il progetto dovr essere corredato da una relazione riguardante i problemi idrologici idrografici ed idraulici relativi alle scelte progettuali alla costruzione ed all esercizio del ponte L ampiezza e l approfondimento delle indagini c della relativa relazione tecnica saranno commisurati all importanza del problema ed al grado di elaborazione del progetto E vietata la realizzazione di pile nell alveo interessato dalla corrente principale alveo di magra salvo casi particolari rigorosamente motivati con parere preventivo espresso dell Autorit di vigilanza sui corsi d acqua Qualora ci si verificasse e in ogni caso per pile e spalle in zone golenali o in zone potenzialmente interessate da correnti idrauliche sono richiesti uno studio dei potenziali fenomeni di erosione e di scalzamento e la definizione delle azioni idrauliche agenti sulle pile e sulle spalle interessate dalla corrente Per la valutazione dell azione idraulica agente sulle pile e sulle spalle il periodo di ritorno sul quale va valutata la massima intensit dell azione assunto pari a 200 anni che sar utilizzato anche per la determinazione del franco idraulico 6 3 1 2 Azioni sulle opere Nell ambito della presente norma sono indicate tu
211. atteristiche sono contenute nelle informazioni che accompagnano l attestato di qualificazione ovvero quando previsto la marcatura CE di cui al D P R n 246 93 I produttori possono in questo caso derogare dagli adempimenti previsti al punto 11 2 1 delle norme tecniche relativamente ai controlli sui loro prodotti sia quelli interni che quelli da parte del laboratorio incaricato ma devono fare riferimento alla documentazione di accompagnamento dei materiali di base qualificati all origine da essi utilizzati Il produttore di lamiere grecate deve dotarsi di un sistema di controllo della lavorazione allo scopo di assicurare che le lavorazioni effettuate non comportino alterazioni delle caratteristiche meccaniche dei prodotti e che il prodotto abbia i requisiti previsti dalle presenti norme e che tali requisiti siano costantemente mantenuti fino alla posa in opera Il sistema di gestione della qualit del prodotto che sovrintende al processo di fabbricazione deve essere predisposto in coerenza con le norme UNI EN 9001 e certificato da parte un organismo terzo indipendente di adeguata competenza ed organizzazione che opera in coerenza con le norme UNI EN 45012 I produttori sono tenuti a dichiarare al Servizio Tecnico Centrale la fabbricazione dei prodotti realizzati con materiale base qualificato I prodotti finiti devono essere marcati secondo le modalit previste dal punto 11 2 1 delle norme tecniche ed il marchio deve essere depositato pre
212. attese dell opera stessa Il grado di approfondimento dell analisi di interazione terreno struttura funzione dell importanza dell opera 7 2 6 MONITORAGGIO DEL COMPLESSO OPERA TERRENO Il monitoraggio del complesso opera terreno consiste nella installazione di un appropriata strumentazione e nella misura di grandezze fisiche significative quali ad esempio spostamenti pressioni neutre etc prima durante e dopo la costruzione del manufatto Il monitoraggio deve consentire di verificare la corrispondenza tra le ipotesi progettuali e i comportamenti osservati e di controllare il comportamento delle opere nel tempo 7 3 OPERE INTERAGENTI CON I TERRENI E CON LE ROCCE 7 3 1 FONDAZIONI DELLE STRUTTURE IN ELEVATO Le scelte progettuali per le opere di fondazione vanno fatte contestualmente e congruentemente con quelle delle strutture in elevato Le strutture di fondazione devono rispettare le verifiche agli stati limite ultimi e di servizio e di durabilit Nel caso di opere situate su pendii o in prossimit di pendii naturali o artificiali deve essere verificata anche la stabilit globale del pendio in assenza ed in presenza dell opera e di eventuali scavi riporti o interventi di altra natura necessari alla sua realizzazione 7 3 1 1 Fondazioni dirette Fondazioni dirette o superficiali sono quelle che trasferiscono l azione proveniente dalla struttura in elevato agli strati superficiali del terreno La profondit del pian
213. bale coefficiente arodinamico di lorma 3 Stima dei fenomeni di interazione vento siruttura 3 3 12 3 3 2 VELOCITA DI RIFERIMENTO MACROZONAZIONE La determinazione dell azione del vento sulla costruzione parte dall individuazione della velocit di riferimento Vef questa definita come il valore massimo della velocit media su un intervallo di tempo di 10 minuti del vento misurata a 10 metri dal suolo su un sito di II categoria vedi Tabella 3 3 1 Tale velocit corrisponde ad un periodo di ritorno T 50 anni ovvero ad una probabilit di essere superata in un anno pari al 2 In mancanza di specifiche ed adeguate indagini statistiche che tengano conto della scabrezza del sito della topografia del terreno e della direzione del vento per localit poste a quota inferiore di 1500 m sul livello del mare tale velocit non dovr essere assunta minore del valore fornito dall espressione Vga r Va da Veso k a DE ay per a ay per a gt a dove Viefo ao Ka sono parametri forniti nella Tabella 3 3 I e legati alla regione in cui sorge la costruzione in esame in funzione delle zone definite in Figura 3 3 1 as l altitudine sul livello del mare in m del sito ove sorge la costruzione Tabella 3 3 I Parametri di macrozonazione per il vento Zona Descrizione Vero m s ao m ka 1 s Valle d Aosta Piemonte Lombardia Trentino Alto Adige 1 Venet
214. bile la reazione parassita pari al prodotto della reazione verticale associata ai carichi verticali permanenti e mobili per il coefficiente di attrito f da assumere in conformit a quanto prescritto dal Gestore dell Infrastruttura In particolare nel seguito si adotter la seguente nomenclatura Vg Reazione verticale massima associata ai carichi permanenti Vq Reazione verticale massima associata ai carichi mobili dinamizzati Per il dimensionamento degli apparecchi d appoggio occorre considerare la massima reazione associata a questi effetti Per gli elementi sottostanti spalle e pile salvo valutazioni pi accurate dovr considerarsi PER VIADOTTI A TRAVI SEMPLICEMENTE APPOGGIATE Spalle Fa f Vg Va Pile facendo riferimento all apparecchio d appoggio maggiormente caricato fra i due presenti sulla pila si considerer agente F f 0 2 Va Va 171 PER PONTI A TRAVE CONTINUA In corrispondenza di ciascun apparecchio d appoggio mobile si considerer agente F f V 0 5 Va In corrispondenza di ciascun apparecchio fisso dovendosi considerare l eventualit qualora pi sfavorevole che gli apparecchi di appoggio mobili di una stessa opera abbiano coefficienti di attrito f diversi tra loro in assenza di dati sperimentali si ammetter che alcuni appoggi abbiano un coefficiente di attrito pari alla met di quello massimo ipotizzato Sulla base di tale ipotesi e con riferim
215. bili scalari non negative la resistenza R e il valore dell effetto delle azioni E l equazione 2 che descrive le situazioni avverse assume la forma semplificata R E lt 0 6 e le equazioni 4 e 5 si scrivono rispettivamente P Prob R E gt 0 7 Ps n P R EARdE 8 Se inoltre la resistenza R e l effetto delle azioni sono tra loro indipendenti p R E Pr R P E e l equazione 8 assume la forma 00 E P 1 P 1 P E f oP R dR de 9 0 dove Pg e Pr sono le funzioni densit di probabilit rispettivamente dell effetto dell azione e della resistenza Nel caso pi generale solo per un singolo componente della struttura si ha uno stato limite predominante mentre la struttura nel suo insieme va riguardata come un sistema composto da molteplici componenti e dunque con molteplici stati limite di importanza paragonabile In generale la verifica di sicurezza che l obiettivo pu essere rappresentata dalla relazione RaP 10 dove P c Tappresenta il valore accettabile per la probabilit di collasso ed a la misura della sicurezza I valori ammissibili di a sono funzione della conseguenza dell evento sfavorevole e sono indicativamente mostrati nelle tabelle 2 5 II e 2 5 III del par 2 5 Specifiche norme possono precisare anche valori mirati La sicurezza strutturale pu in via semplificativa essere introdotta implicitamente rappresentando la resistenza e le azioni non attraverso
216. cazione di un sistema di assicurazione della qualit e di un sistema di rintracciabilit che copra la catena di custodia dal momento della prima classificazione e marcatura dei singoli componenti e o semilavorati almeno fino al momento della prima messa in opera 11 6 1 3 Valori caratteristici Si definiscono valori caratteristici di resistenza di un tipo di legno i valori del frattile 5 della distribuzione delle resistenze ottenuti sulla base dei risultati di prove sperimentali effettuate con una durata di 300 secondi su provini all umidit di equilibrio del legno corrispondente alla temperatura di 20 C ed umidit relativa dell aria del 65 Per il modulo elastico si fa riferimento sia ai valori caratteristici di modulo elastico frattile 5 della distribuzione dei moduli elastici sia ai valori medi ottenuti nelle stesse condizioni di prova sopra specificate Si definisce massa volumica caratteristica il valore del frattile 5 della relativa distribuzione con massa e volume corrispondenti alle condizioni di umidit di equilibrio del legno alla temperatura di 20 C ed umidit relativa dell aria del 65 238 La progettazione con elementi di legno strutturale o con prodotti a base di legno per uso strutturale richiede la dichiarazione dei valori caratteristici riportati nel prospetto seguente che prende il nome di profilo caratteristico del prodotto considerato Tabella 11 6 I Parametri di resistenza
217. cedimenti del controllo della qualit UNI 6809 72 e 6806 72 Il Produttore deve segnalare al Servizio Tecnico Centrale ogni eventuale modifica al processo produttivo o al sistema di controllo anche temporanea Il Servizio Tecnico Centrale esamina la documentazione ne accerta la conformit ai requisiti previsti nel presente decreto e rilascia 1 Attestato di Conferma della qualificazione Ogni sospensione della produzione deve essere tempestivamente comunicata al Servizio Tecnico Centrale indicandone le motivazioni Qualora la produzione venga sospesa per oltre un anno la procedura di qualificazione deve essere ripetuta La sospensione della produzione non esenta gli organismi incaricati dall effettuare le visite di ispezione periodica della qualit di cui ai punti 11 2 2 10 11 2 3 5 e 11 2 4 8 Il Servizio Tecnico Centrale pu effettuare o far effettuare in qualsiasi momento al laboratorio incaricato ulteriori visite ispettive finalizzate all accertamento della sussistenza dei requisiti previsti per la qualificazione Al termine del periodo di validit di 5 cinque anni dell Attestato di Qualificazione il produttore deve chiedere il rinnovo il Servizio Tecnico Centrale valutata anche la conformit relativa all intera documentazione fornita nei 5 cinque anni precedenti rinnover la qualificazione Il mancato invio della documentazione di cui sopra entro i previsti sessanta giorni ovvero l accertamento da parte del Se
218. cementizio dovuta alla flessione non necessaria armatura longitudinale aggiuntiva per torsione b Torsionee taglio Per quanto riguarda la crisi lato conglomerato la resistenza massima di una membratura soggetta a torsione e taglio limitata dalla resistenza delle bielle compresse di conglomerato cementizio Per non eccedere tale resistenza deve essere soddisfatta la seguente condizione Toa Vs lt 1 Trac Vrac dove Tsa il momento torcente di calcolo Tra e il momento torcente resistente di calcolo Vsa il taglio di calcolo Vra il taglio resistente di calcolo I calcoli per il progetto delle staffe possono effettuarsi separatamente per la torsione e per il taglio L angolo 0 delle bielle compresse di conglomerato cementizio deve essere assunto uguale per le due verifiche di taglio e torsione Le armature longitudinali possono essere calcolate con riferimento alla sola verifica nei riguardi della sollecitazione torcente 5 1 2 1 8 CALCOLO DELLE RESISTENZE PER ELEMENTI TOZZI NELLE ZONE DIFFUSIVE E NEI NODI Per gli elementi per cui non valgono i modelli cinematici semplici le verifiche di sicurezza possono essere condotte con riferimento a schematizzazioni basate sull individuazione di tiranti e puntoni Le verifiche di sicurezza dovranno necessariamente essere condotte nei riguardi di a resistenza dei tiranti costituiti dalle sole armature R m resistenza dei puntoni di conglomerato cementizio compresso R
219. che le saldature anche nel caso di quelle non resistenti non alterino le caratteristiche meccaniche del prodotto Per i processi di saldatura si potr fare utile riferimento alla normativa europea applicabile Nella dichiarazione deve inoltre essere indicato l impegno ad utilizzare esclusivamente elementi di base qualificati all origine Alla dichiarazione deve essere allegata la nota di incarico al direttore dello stabilimento controfirmata dallo stesso per accettazione ed assunzione delle responsabilit ai sensi del presente decreto sui controlli sui materiali II Servizio Tecnico Centrale attesta l avvenuta presentazione della dichiarazione di cui sopra La dichiarazione sopra citata deve essere confermata annualmente al Servizio Tecnico Centrale con allegata una dichiarazione attestante che nulla variato rispetto al precedente deposito ovvero siano descritte le avvenute variazioni Ogni fornitura in cantiere di elementi presaldati presagomati o preassemblati deve essere accompagnata in aggiunta alla documentazione di cui al punto 11 2 1 3 da copia dei certificati delle prove fatte eseguire dal direttore dello stabilimento e della sopra citata dichiarazione Il direttore dei lavori tenuto a verificare quanto sopra indicato ed a rifiutare le eventuali forniture non conformi 11 2 2 7 Saldabilit L analisi chimica effettuata su colata e l eventuale analisi chimica di controllo effettuata sul prodotto finito deve soddisf
220. chi agenti e delle funzioni portanti da assolvere vanno precisati i criteri che hanno portato a concepire la struttura nelle forme e con le scelte tipologiche contenute nel progetto In sede di realizzazione si accerter che le modalit tecnico esecutive adottate nell esecuzione dell opera siano rispondenti alle assunzioni ed alle prescrizioni di Progetto ed alle specifiche di Capitolato 6 2 2 2 Geometria della sede stradale 6 2 2 2 1 LARGHEZZA DELLA SEDE STRADALE Per larghezza della sede stradale del ponte si intende la distanza misurata ortogonalmente all asse stradale tra i punti pi interni dei parapetti La sede stradale sul ponte composta di regola da una o pi carreggiate eventualmente divise da uno spartitraffico da banchine o da marciapiedi secondo l importanza la funzione e le caratteristiche della strada 6 2 2 3 Altezza libera Nel caso di un ponte che scavalchi una strada ordinaria l altezza libera al di sotto del ponte non dove essere in alcun punto minore di 5 m tenendo conto anche delle pendenze della strada sottostante Nei casi di strada a traffico selezionato ammesso per motivi validi e comprovati derogare da quanto sopra purch l altezza minima non sia minore di 4 m Eccezionalmente ove l esistenza di vincoli non eliminabili imponesse di scendere al di sotto di tale valore si potr adottare un altezza minima in ogni caso non inferiore a 3 20 m Tale deroga vincolata al parere favorevo
221. cidentale situazione in cui la struttura verr a trovarsi in seguito ad eventi eccezionali in genere caratterizzati da bassa probabilit di occorrenza ma da significativi effetti sulla struttura ad esempio incendio urti scoppi etc Le verifiche di cui al punto 1 devono essere condotte per ogni costruzione Le verifiche di cui ai punti 2 e 3 vanno condotte qualora necessarie in relazione all importanza alla destinazione d uso e alle caratteristiche della costruzione Le verifiche di sicurezza agli stati limite di esercizio specifiche per le strutture di conglomerato devono comprendere e verifiche di deformabilit e verifiche di vibrazione e verifiche di fessurazione e verifiche delle tensioni di esercizio e verifiche a fatica per quanto riguarda il progressivo degrado delle caratteristiche meccaniche dei materiali II Committente ed il Progettista di concerto devono individuare le prestazioni funzionali che la struttura deve garantire nelle condizioni di esercizio in relazione all importanza alla destinazione d uso e alle caratteristiche della costruzione Per ogni costruzione devono essere sviluppate obbligatoriamente le verifiche di sicurezza per gli stati limite ultimi e gli stati limite di esercizio Per ogni elemento strutturale devono essere sviluppate le verifiche di sicurezza nei confronti del conglomerato dell acciaio e dell aderenza tra acciaio e conglomerato e deve essere garantita una adeguata durab
222. cidentali quelle azioni che si presentano in occasione di quegli eventi di origine antropica che si definiscono come incidenti Esse non partecipano alla combinazione delle azioni variabili per la verifica di sicurezza e delle prestazioni attese delle opere Le azioni accidentali in combinazione con quelle permanenti e con quelle variabili che verosimilmente agiscono durante l evento devono essere prese in conto e il loro effetto verificato per determinare la robustezza del comportamento strutturale La verifica di robustezza strutturale un processo di controllo della efficienza dell insieme strutturale nei riguardi di azioni non definibili attraverso processi statistici di eventi precedentemente manifestatisi Per lo studio dell azione accidentale il Progettista svilupper un analisi strutturale anche di tipo non lineare per lo scenario che vede una delle azioni accidentali descritte nel seguito concomitante con la combinazione quasi permanente delle azioni di altra natura 4 1 INCENDIO 4 1 1 GENERALIT AI fine di limitare i rischi derivanti dagli incendi le costruzioni devono essere progettate e costruite in modo tale da garantire la stabilit degli elementi portanti per un tempo utile ad assicurare il soccorso agli occupanti la limitata propagazione del fuoco e dei fumi anche riguardo alle opere vicine la possibilit che gli occupanti lascino l opera indenni o che gli stessi siano soccorsi in altro modo la p
223. cita menzione sul certificato stesso In tal caso il materiale non pu essere utilizzato ed il laboratorio incaricato informa di ci il Servizio Tecnico Centrale 11 2 1 3 Forniture e documentazione di accompagnamento Tutte le forniture di acciaio devono essere accompagnate dall attestato di qualificazione del Servizio Tecnico Centrale L attestato pu essere utilizzato senza limitazione di tempo Su tale attestato deve essere riportato il riferimento al documento di trasporto Le forniture effettuate da un commerciante o da un trasformatore intermedio devono essere accompagnate da copia dei documenti rilasciati dal Produttore e completati con il riferimento al documento di trasporto del commerciante o trasformatore intermedio Il Direttore dei Lavori prima della messa in opera tenuto a verificare quanto sopra indicato ed a rifiutare le eventuali forniture non conformi 11 2 1 4 Prove di qualificazione e verifiche periodiche della qualit I laboratori incaricati di cui all art 59 del D P R n 380 2001 devono operare secondo uno specifico piano di qualit approvato dal Servizio Tecnico Centrale I certificati di prova emessi dovranno essere uniformati ad un modello standard elaborato dal Servizio Tecnico Centrale I relativi certificati devono contenere almeno l identificazione dell azienda produttrice e dello stabilimento di produzione l indicazione del tipo di prodotto e della eventuale dichiarata saldabilit
224. collegamenti allo stato limite ultimo si valuteranno con i criteri indicati in 5 2 2 considerando gli effetti del secondo ordine delle imperfezioni e della deformabilit dei collegamenti nel caso di collegamenti semi rigidi Le sollecitazioni cos determinate possono essere distribuite in modo realistico e razionale nei singoli elementi costituenti il collegamento a condizione che m le azioni cosi ripartite fra gli elementi del collegamento siano in equilibrio con quelle applicate e soddisfino la condizione di resistenza dei singoli elementi m le deformazioni derivanti da tale distribuzione non superino la capacit di deformazione dei singoli elementi del collegamento per evitare il pericolo di un collasso prematuro a catena 5 2 7 2 2 RESISTENZE La resistenza di progetto a taglio dei bulloni sar assunta pari al minore dei valori della resistenza di progetto a taglio del gambo e la resistenza di progetto a rifollamento La resistenza a trazione dei bulloni si assumer pari al minore dei valori della resistenza a trazione del bullone e della resistenza a punzonamento della testa del bullone e o del dado La sicurezza di un bullone soggetto contemporaneamente a taglio e trazione si verificher adottando equazioni in cui siano combinate le azioni semplici di progetto di taglio e trazione con le relative resistenze di progetto La resistenza di progetto allo scorrimento di un bullone ad attrito si calcolen assumendo una forza di precarico
225. come per le strutture in elevato la valutazione della sicurezza in termini di stati limiti per tutte le ipotizzabili situazioni di funzionamento Il Capitolo 8 relativo al Collaudo Statico codifica i metodi e le procedure per il giudizio dell opera costruita e per la valutazione sperimentale della sicurezza indispensabile per certificare che le prestazioni e la sicurezza dell opera costruita corrispondano alle specifiche di progetto e contrattuali Il Capitolo 9 Costruzioni esistenti indica le procedure e le metodologie per la valutazione del loro livello di sicurezza e come questo ove insufficiente debba adeguarsi ai livelli definiti nel testo Le Norme per la redazione dei progetti Capitolo 10 introducono l obbligatoriet della compilazione della Relazione generale in cui il Committente ed il Progettista devono dichiarare a priori i livelli di sicurezza delle opere le condizioni di esercizio la durabilit la vita di servizio dell opera ed infine la classe di appartenenza dell opera nel rispetto delle norme del presente Testo Il Capitolo 11 detta norme su regole di qualificazione certificazione ed accettazione dei materiali e prodotti per uso strutturale rese coerenti con le principali disposizioni comunitarie in materia Completa il Testo il Capitolo 12 Referenze Tecniche Essenziali alle quali si pu fare riferimento nel rispetto dei livelli di sicurezza stabiliti nella presente Normativa A conclu
226. conci in grado di tener conto di variazioni stratigrafiche e irregolarit topografiche e assumendo un valore costante del coefficiente sismico nei casi in cui il comportamento del pendio sia configurabile nell ambito delle ipotesi alla base dei suddetti metodi Le deformazioni permanenti possono essere valutate introducendo accelerogrammi di progetto preferibilmente reali in modo che risultino rappresentativi il contenuto in frequenza la durata del moto e il rapporto tra componente verticale e orizzontale del moto Nei casi di maggiore complessit o criticit definiti gli accelerogrammi di progetto l analisi dovr considerare le tre configurazioni prima durante e dopo l evento sismico tenendo quindi conto dell eventuale sviluppo delle sovrappressioni interstiziali e della loro influenza anche nella fase post sismica e eventualmente della disomogeneit del campo di accelerazione dovuta a fattori morfologici stratigrafici e geotecnici 197 7 4 4 TERRENI SUSCETTIBILI DI LIQUEFAZIONE Il termine liquefazione denota la circostanza causata dall aumento di pressione interstiziale in un terreno saturo non coesivo durante lo scuotimento sismico caratterizzata da deformazioni permanenti significative o dall annullamento degli sforzi efficaci nel terreno Il rischio di liquefazione deve essere valutato per tutti i terreni suscettibili di tale comportamento Per il calcolo del potenziale di liquefazione si deve fare riferimento a
227. confeziona elementi strutturali direttamente impiegabili in opere in cemento armato quali ad esempio elementi saldati e o presagomati staffe ferri piegati etc o preassemblati gabbie di armatura pronti per la messa in opera Il Centro di trasformazione pu ricevere e lavorare solo prodotti qualificati all origine accompagnati dalla documentazione prevista al punto 11 2 1 3 218 Particolare attenzione deve essere posta nel caso in cui nel centro di trasformazione vengono utilizzati elementi base comunque qualificati ma provenienti da produttori differenti attraverso specifiche procedure documentate che garantiscano la rintracciabilit dei prodotti Il trasformatore deve dotarsi di un sistema di controllo della lavorazione allo scopo di assicurare che le lavorazioni effettuate non comportino alterazioni tali da compromettere le caratteristiche meccaniche e geometriche dei prodotti previste dalle presenti norme Il sistema di gestione della qualit del prodotto che sovrintende al processo di fabbricazione deve essere predisposto in coerenza con le norme UNI EN 9001 e certificato da parte un organismo terzo indipendente di adeguata competenza ed organizzazione che opera in coerenza con le norme UNI EN 45012 I documenti che accompagnano ogni fornitura in cantiere devono indicare gli estremi degli attestati di qualificazione del prodotto di origine Tutti i prodotti forniti in cantiere dopo l intervento di un trasformatore intermedio
228. considerato TRENO DI CARICO SW dyk dyk N aA C a Figura 6 3 2 Treno di carico SW Tale carico schematizza gli effetti statici prodotti dal traffico ferroviario pesante L articolazione del carico mostrata in Figura 6 3 2 e per tale modello di carico sono considerate due distinte configurazioni denominate SW 0 ed SW 2 le caratterizzazioni di entrambe queste configurazioni sono indicate in Tabella 6 3 I Tabella 6 3 I Caratteristiche Treni di Carico SW Tipo di Carico Qvx kN m a m c m SW 0 133 15 0 5 3 SW 2 150 25 0 7 0 Per casi particolari e comunque limitatamente a travi semplicemente appoggiate possono adottarsi i carichi equivalenti flettenti Pp e taglianti P relativi ai treni di carico di cui in precedenza assumendo a come diagramma dei momenti flettenti dovuti al sovraccarico pr direttamente applicato la figura formata da due semiparabole ad asse verticale simmetricamente disposte rispetto alla mezzeria di ordinata massima pari a M 1 8 Pr L e riunite da una orizzontale tangente ad entrambi i vertici e di lunghezza 7 h i P 1 i t 152 b come diagramma dei massimi sforzi di taglio quello prodotto dal sovraccarico uniformemente ripartito P corrispondente ad una luce uguale alla lunghezza del binario da sovraccaricarsi per avere il massimo sforzo nella sezione considerata Si precisa inoltre che per le travi trasversali non potranno utilizzarsi gli
229. coraggi in zona tesa Per quanto riguarda le verifiche di ancoraggio delle barre di acciaio al conglomerato cementizio valgono le specifiche riportate al punto 5 1 2 1 10 5 1 3 VERIFICHE PER SITUAZIONI PROGETTUALI TRANSITORIE Per le situazioni costruttive transitorie come quelle che si hanno durante le fasi della costruzione dovranno adottarsi tecnologie costruttive e programmi di lavoro che non possano provocare danni permanenti alla struttura o agli elementi strutturali che possano riverberarsi sulla sicurezza dell opera L entit delle azioni ambientali da prendere in conto saranno determinate dal Progettista in relazione al tempo dell azione transitoria e della tecnologia esecutiva 82 5 1 4 VERIFICHE PER SITUAZIONI PROGETTUALI ACCIDENTALI Per le verifiche relative a situazioni progettuali accidentali incendio esplosioni urti etc il progetto dovr dimostrare la robustezza della costruzione mediante l individuazione di scenari di danno Per le azioni e le loro combinazioni si rimanda al punto 5 1 2 1 2 dove i coefficienti parziali yc Yo Yp assumono i seguenti valori Azioni accidentali sfavorevoli alla sicurezza favorevoli alla sicurezza Yaj 1 0 0 9 Yoi 1 0 0 YPh 1 3 0 0 5 9 Le resistenze di calcolo del calcestruzzo e dell aderenza acciaio calcestruzzo riferite ad uno specifico scenario di contingenza si ottengono dagli specifici valori caratteristici divisi per il coefficiente parziale
230. criteri predefiniti in progetto Indagini di particolare impegno quali ad esempio pozzi cunicoli e speciali campi prova potranno essere presi in considerazione nei casi di opere di notevole importanza o di ammassi di particolare complessit strutturale Nel caso di scavi in ambiente urbano indagini e studi saranno rivolti anche alla valutazione dello stato di consistenza dei caratteri strutturali e delle condizioni di stabilit di manufatti ed infrastrutture esistenti di preesistenze archeologi che e di cavit naturali ed artificiali 7 3 4 4 Criteri di progetto Sulla base del modello geotecnico del sottosuolo il progetto deve comprendere la previsione gli effetti direttamente indotti dagli scavi e i risentimenti al contorno sia nelle fasi costruttive che ad opere ultimate Da essi devono derivare la scelta del metodo e delle tecniche di scavo la individuazione degli interventi necessari ad assicurare le azioni di precontenimento e di contenimento della cavit a breve e lungo termine 191 L azione di precontenimento che viene esercitata a monte del fronte di scavo ha lo scopo di rendere minima la differenza tra il profilo teorico della cavit prima dello scavo e quello che si ottiene effettivamente dopo lo scavo Tale azione che anticipa quella sviluppata dal rivestimento pu essere esercitata da trattamenti di miglioramento e o rinforzo del terreno oppure da altri provvedimenti protettivi del nucleo di avanzamento quali ad esempio
231. d una relazione interpretativa dei risultati delle prove stesse Sulla base della documentazione tecnica presentata il Servizio Tecnico Centrale sentito il Consiglio Superiore dei lavori pubblici rilascer apposita autorizzazione alla produzione avente validit triennale Tale attestato necessario per la produzione degli elementi sottintende anche la qualificazione del singolo stabilimento di produzione L autorizzazione rinnovabile su richiesta previa presentazione di idonei elaborati relativi all attivit svolta ed ai controlli eseguiti nel triennio di validit 11 7 4 4 Sospensioni e revoche prevista la sospensione o nei casi pi gravi o di recidiva la revoca degli attestati di qualificazione in serie dichiarata o controllata ove il Servizio Tecnico Centrale accerti in qualsiasi momento difformit tra i documenti depositati e la produzione effettiva ovvero la mancata ottemperanza alle prescrizioni contenute nella vigente normativa tecnica I provvedimenti di sospensione e di revoca vengono adottati dal Servizio Tecnico Centrale sentito il parere del Consiglio Superiore dei lavori pubblici e sono atti definitivi 11 7 5 DOCUMENTI DI ACCOMPAGNAMENTO Ogni fornitura in cantiere di manufatti prefabbricati prodotti in serie dovr essere accompagnata dalla seguente documentazione da conservare a cura del Direttore dei lavori dell opera in cui detti manufatti vengono inseriti e apposite istruzioni nelle quali vengono
232. ddisfatta se risulta 2 N N Mia 5 4 6 5 2 A Aof dove Mi il momento flettente di progetto Ni la forza assiale di progetto Mra la resistenza di progetto t lo spessore del muro I la lunghezza complessiva della parete A Parea della sezione della parete fa la resistenza di progetto a compressione della muratura a lt 0 85 un coefficiente riduttivo della resistenza che tiene conto del riempimento del diagramma delle tensioni nella sezione reagente 5 4 6 2 3 VERIFICHE A TAGLIO PER AZIONI NEL PIANO DEL MURO La verifica soddisfatta se risulta Va lt Vra B A fa 5 4 6 6 dove V la forza tagliante di progetto Vra la resistenza di progetto A Parea della sezione della parete B il coefficiente di parzializzazione della parete dipendente dall eccentricit e Ma Na Vale 1 se e lt 1 6 se e lt 0 22 il suo valore pu essere calcolato ipotizzando una distribuzione triangolare delle tensioni fa la resistenza di progetto a taglio della muratura 5 4 6 2 4 CARICHI CONCENTRATI La verifica soddisfatta se risulta Nac lt Nrde Be Ac fa 5 4 6 7 dove Nac il valore di progetto del carico concentrato Nrae la resistenza di progetto 120 A l area di appoggio Pe un coefficiente di amplificazione per i carichi concentrati valutato in funzione del tipo di muratura come di seguito indicato fa la resistenza di progetto a compressione della murat
233. dell azione da neve Neve su protezioni paraneve ed altri ostacoli sulla copertura 3 593 Neve sporgente all estremit di una copertura 3 5 9 2 49 3 5 2 CARICO NEVE Il carico provocato dalla neve sulle coperture sar valutato mediante la seguente espressione q Hd CC dove qs il carico neve sulla copertura Li il coefficiente di forma della copertura fornito al successivo punto 3 5 8 dsk il valore caratteristico di riferimento del carico neve al suolo kN m fornito al successivo punto 3 5 3 per un periodo di ritorno di 200 anni e da modificare in base a quanto indicato ai punti 3 5 4 e 3 5 5 Ce Il coefficiente di esposizione di cui al punto 3 5 6 C il coefficiente termico di cui al punto 3 5 7 Si ipotizza che il carico agisca in direzione verticale e lo si riferisce alla proiezione orizzontale della superficie della copertura 3 5 3 VALORE CARATTERISTICO DEL CARICO NEVE AL SUOLO MACROZONAZIONE Il carico neve al suolo dipende dalle condizioni locali di clima e di esposizione considerata la variabilit delle precipitazioni nevose da zona a zona In mancanza di adeguate indagini statistiche e specifici studi locali che tengano conto sia dell altezza del manto nevoso che della sua densit il carico di riferimento neve al suolo per localit poste a quota inferiore a 1500 m sul livello del mare non dovr essere assunto minore di quello calcolato in base alle espressioni riportate
234. denti sono tra gli altri a incendi b esplosioni c urti ed impatti La distribuzione spaziale delle azioni sopra elencate deve essere oggetto di approfondimento quando influenza significativamente la risposta strutturale In altri casi possibile fare ricorso a carichi equivalenti uniformemente distribuiti qmoepoos 2 6 4 CARATTERIZZAZIONE DELLE AZIONI ELEMENTARI Le azioni elementari prodotte dall ambiente di progetto antropiche ero naturali sono definibili in termini generali come processi stocastici nel tempo e nello spazio Al fine della loro caratterizzazione sono fornite le seguenti indicazioni 17 2 6 4 1 Variabilit nel tempo Individuata una azione variabile nel tempo Q t ed a un periodo di riferimento 7 legato alla vita utile di progetto dell opera in esame Sono calcolabili i seguenti valori di riferimento dell azione e valore caratteristico dell azione il valore frattile caratterizzato da una definita probabilit di essere superato in 7 Nel caso la caratterizzazione stocastica non sia individuabile pu essere assunto dal Progettista un valore nominale alternativamente pu essere definito dal Committente un valore adeguato e coerente all ambiente di progetto della costruzione e 7 0 valore frequente dell azione ottenuto dal valore caratteristico o nominale attraverso un fattore positivo Y lt 1 Esso scelto in modo da essere superato per una frazione n significativa del
235. di classificazione garantiscono all elemento prestazioni meccaniche minime statisticamente determinate senza necessit di ulteriori prove sperimentali e verifiche Per tipi di legname non inclusi nelle norme vigenti ammissibile la determinazione dei parametri di cui sopra sulla base di confronti con specie legnose note aventi caratteristiche simili a quelle della specie incognita oppure sulla base di correlazioni con i valori di resistenza rigidezza e massa volumica ottenuti tramite prove eseguite su campioni di provini piccoli e netti In questi due casi tuttavia si dovr dimostrare di aver tenuto conto della minore affidabilit dei risultati rispetto a quelli ottenuti con il metodo ordinano La produzione fornitura e utilizzazione del legno strutturale dovranno avvenire in applicazione di un sistema di rintracciabilit dei singoli elementi che copra la catena di custodia dal momento della prima classificazione e marcatura almeno fino al momento della prima messa in opera 11 6 1 2 Prodotti a base di legno In questa norma si considerano i seguenti prodotti a base di legno legno strutturale massiccio con giunti a dita legno lamellare incollato legno lamellare incollato con giunti a dita a tutta sezione pannelli a base di legno per uso strutturale altri prodotti a base di legno per impieghi strutturali La produzione fornitura e utilizzazione dei prodotti a base di legno per uso strutturale dovranno avvenire in appli
236. di progetto Ar la resistenza a fatica per la relativa categoria dei dettagli costruttivi per lo stesso numero di cicli usato per determinare Aiens E YM il coefficiente definito al punto 5 2 3 1 3 2 Nel caso di combinazioni di tensioni normali e tangenziali la valutazione della resistenza a fatica dovr considerare i loro effetti congiunti adottando idonei criteri di combinazione del danno Nella valutazione della resistenza a fatica dovr tenersi conto dello spessore del metallo base nel quale pu innescarsi una potenziale cricca Nel caso di dettagli costrutti per i quali sia nota la curva di resistenza a fatica le escursioni tensionali saranno riferite alle tensioni nominali vale a dire alle tensioni nel metallo base in prossimit della potenziale cricca calcolate in accordo alla teoria della resistenza elastica dei materiali senza tener conto degli effetti di concentrazione delle tensioni Per i dettagli costruttivi dei quali non sia nota la curva di resistenza a fatica le escursioni tensionali potranno riferirsi alle tensioni geometriche o di picco vale a dire alle tensioni massime principali nel metallo base in prossimit della potenziale cricca tenendo conto degli effetti delle concentrazioni di tensione dovute alla geometria globale del 100 particolare dettaglio costruttivo escludendo per gli effetti di concentrazioni locali dovuti alla geometria della saldatura ed alle discontinuit nella stessa e nel metallo base adiace
237. di strutture non isolate devono assorbire gli spostamenti relativi massimi ottenuti dal calcolo senza alcun danno o limitazioni d uso 5 7 8 EDIFICI CON STRUTTURA IN CEMENTO ARMATO 5 7 8 1 Generalit Ai fini di un idoneo comportamento all azione sismica le deformazioni inelastiche devono essere distribuite nel maggior numero possibile di elementi duttili in particolare in quelli soggetti a sforzi normali limitati travi evitando che esse si manifestino negli elementi meno duttili pilastri soggetti a sforzi normali rilevanti o nei meccanismi resistenti fragili elementi con sforzi taglianti rilevanti In tal modo possibile progettare l opera al fine di raggiungere il livello di duttilit previsto per l azione sismica di progetto 5 7 8 2 Dimensionamento e verifica degli elementi strutturali TRAVI Sollecitazioni di calcolo I momenti flettenti di calcolo da utilizzare per il dimensionamento o verifica delle travi sono quelli ottenuti dall analisi globale della struttura per le combinazioni di carico di cui al punto 3 2 Verifiche I valori di momento e taglio resistenti sono calcolati come per le situazioni non sismiche Nelle zone critiche delle strutture progettate per avere un elevata capacit dissipativa il contributo del calcestruzzo alla resistenza a taglio viene considerato nullo e si considera esclusivamente il contributo dell acciaio PILASTRI Sollecitazioni di calcolo Nelle strutture progettate per avere
238. di studi di comprovata affidabilit tecnica e scientifica In presenza di significativo sforzo normale ad esempio conseguente alla precompressione in regime fessurato occorre fare riferimento ad un adeguato valore di 0 Si devono condurre le verifiche sia nei riguardi della sollecitazione di trazione nette armature che di compressione nei puntoni inclinati di conglomerato cementizio 5 1 2 1 6 3 Casi particolari COMPONENTI TRASVERSALI Nel caso di elementi ad altezza variabile o con cavi inclinati il taglio di calcolo viene assunto pari a Vsa Vat Vmat Vpa dove Va taglio dei carichi esterni di calcolo Vma componenti di taglio dovute all inclinazione dei lembi della membratura Vira componente di taglio dovuta allo sforzo di precompressione di calcolo CARICHI IN PROSSIMITA DEGLI APPOGGI Il taglio all appoggio determinato da carichi applicati alla distanza ay lt 2d dall appoggio stesso si potr ridurre nel rapporto a 2d con l osservanza delle seguenti prescrizioni m nel caso di appoggio di estremit l armatura di trazione necessaria nella sezione ove applicato il carico pi vicino all appoggio sia prolungata e ancorata al di l dell asse teorico di appoggio m nel caso di appoggio intermedio l armatura di trazione all appoggio sia prolungata sin dove necessario e comunque fino alla sezione ove applicato il carico pi lontano compreso nella zona con a lt 24 CARICHI APPESI O INDIRETTI Se
239. di tipo A rappresentato da tre prelievi ciascuno dei quali eseguito su un massimo di 100 m di getto di miscela omogenea Risulta quindi un controllo di accettazione ogni 300 m massimo di getto Per ogni giorno di getto va comunque effettuato almeno un prelievo 207 Siano R R2 R le tre resistenze di prelievo con Ri lt R lt R Nelle costruzioni con meno di 100 m di getto di miscela omogenea fermo restando l obbligo di almeno 3 prelievi e del rispetto dette limitazioni di cui sopra consentito derogare dall obbligo di prelievo giornaliero 11 1 5 2 Controllo tipo B Nelle costruzioni con pi di 1500 m di miscela omogenea obbligatorio il controllo di accettazione di tipo statistico tipo B Il controllo riferito ad una definita miscela omogenea e va eseguito con frequenza non minore di un controllo ogni 1500 m di calcestruzzo Per ogni giorno di getto di miscela omogenea va effettuato almeno un prelievo e complessivamente almeno 15 prelievi sui 1500 m Se si eseguono controlli statistici accurati l interpretazione di risultati sperimentali pu essere svolta con i metodi completi dell analisi statistica assumendo anche distribuzioni diverse dalla normale Si deve individuare la legge di distribuzione pi corretta e il valor medio unitamente al coefficiente di variazione rapporto tra deviazione standard e valore medio Per calcestruzzi con coefficiente di variazione superiore a 0 2 occorrono controlli
240. di volta in volta Il componente prefabbricato pu essere realizzato su richiesta specifica del Appaltatore e o Committente e prodotto sotto la responsabilit del Direttore Tecnico di Stabilimento e sotto la vigilanza del Direttore dei Lavori produzione occasionale realizzato sotto la responsabilit e vigilanza del Direttore Tecnico dello Stabilimento di produzione In tal caso il componente prefabbricato rappresenta fornitura all Appaltatore od al Committente va accettato dal Direttore dei Lavori e deve sottostare alle procedure delle produzioni industriali in serie Il componente prefabbricato pu essere l elemento di una produzione industriale in serie In tal caso il prodotto componente deve essere qualificato ed il Direttore dei Lavori si limiter alle procedure di accettazione Poich la produzione e la realizzazione dell elemento strutturale prodotto in serie viene realizzata in assenza della vigilanza del Direttore dei Lavori i componenti vanno prodotti secondo procedure di garanzia e controllo di qualit che accompagnando il prodotto in serie permettono al Direttore dei lavori successivamente di giudicare la qualit del prodotto e la sua accettabilit Il componente prefabbricato deve garantire i livelli di sicurezza e prestazione sia come componente singolo sia come elemento di un pi complesso organismo strutturale Per gli elementi strutturali prefabbricati disciplinati nel presente capitolo quando non
241. difici con struttura in cemento armato 5 7 9 Edifici con struttura prefabbricata 5 7 10 Edifici con struttura in acciaio 5 7 11 Edifici con struttura in muratura 5 7 12 Edifici con struttura in legno 5 7 13 Particolari prescrizioni per gli edifici con isolamento sismico 5 7 14 Edifici esistenti 5 7 15 Prescrizioni particolari per l altezza degli edifici AZIONI ANTROPICHE 6 1 Opere civili ed industriali 6 1 1 Generalit 6 1 2 Pesi propri dei materiali strutturali 6 1 3 Carichi permanenti non strutturali 6 1 4 Sovraccarichi variabili 6 2 Opere stradali 6 2 1 Oggetto 6 2 2 Prescrizioni generali 6 2 3 Azioni sui ponti stradali 6 2 4 Verifiche di sicurezza 6 2 5 Strutture portanti 6 2 6 Vincoli 6 2 7 Opere accessorie Impermeabilizzazione pavimentazioni giunti e altro 6 2 8 Norme di esecuzione e collaudo 6 3 Opere ferroviarie 6 3 1 Ponti ferroviari 6 3 2 Opere in terra 6 3 3 Opere in sotterraneo NORME PER LE OPERE INTERAGENTI CON I TERRENI E CON LE ROCCE PER GLI INTERVENTI NEI TERRENI E PER LA SICUREZZA DEI PENDII TRE Td 7 1 2 7 1 3 7 2 7 2 1 1 2 2 1 23 1 2 4 1 2 5 7 2 6 7 3 7 3 1 71 3 2 7 33 1 34 7 3 5 7 3 6 Disposizioni generali Oggetto delle norme Scopo delle norme Prescrizioni generali Articolazione del progetto Modellazione geologica del sito Indagini caratterizzazione e modellazione geotecnica Scelta della tipologia e tecnologia degli i
242. dimenti vincolari artificialmente provocati e non sono da considerarsi azioni permanenti Nei ponti in c a c a p e a struttura mista i loro effetti vanno valutati tenendo conto dei fenomeni di viscosit Nel caso di ponti a travata continua andr ipotizzato che una qualsiasi delle fondazioni da individuarsi nel modo pi sfavorevole a seconda della verifica che si sta eseguendo subisca un cedimento differenziale rispetto a quelle adiacenti tale cedimento non potr mai risultare inferiore a 1 5000 della luce media fra le due campate adiacenti la fondazione in esame In ogni caso nell analisi di deformabilit delle fondazioni i cedimenti differenziali fra le fondazioni adiacenti calcolati considerando agenti tutte le azioni permanenti con il loro valore caratteristico dovranno rispettare i seguenti limiti Lmed 8 lt per travi appoggiate 1000 s lt 1 d per travi continue 3000 dove Lmed luce media delle campate poggianti sulla fondazione in esame B Ritiro e viscosit I coefficienti di ritiro e viscosit finali salvo sperimentazione diretta sono quelli indicati nelle norme tecniche vigenti Qualora si debba provvedere al calcolo dell ampiezza dei giunti e della corsa degli apparecchi di appoggio gli effetti del ritiro e della viscosit dovranno essere valutati incrementando del 50 i valori di cui al precedente capoverso C Resistenze parassite nei vincoli In ciascun apparecchio d appoggio mo
243. dinate spettrali in corrispondenza di ogni periodo deve risultare non inferiore al 90 delle ordinate spettrali di riferimento Comunque nel campo di periodi compreso tra 0 15 sec e 4 00 sec la stessa media non deve risultare inferiore all 80 delle ordinate spettrali di riferimento Quando i dispositivi antisismici hanno vita di servizio minore della vita utile della struttura in sede di progetto deve essere prevista la possibilit della loro sostituzione senza pregiudizio all utilizzo dell opera L uso di tali dispositivi richiede che questi siano accompagnati da un manuale d uso e un manuale di manutenzione I materiali dei dispositivi antisismici devono rispondere ai requisiti di cui al paragrafo 11 8 3 2 5 ASPETTI PARTICOLARI DELL AZIONE SISMICA PER I PONTI E OPERE DI GRANDE ESTENSIONE 3 2 5 1 Spettro di risposta elastico in spostamento Lo spettro di risposta clastico dello spostamento potr ottenersi per trasformazione diretta dello spettro di risposta elastico delle accelerazioni usando l espressione 3 2 5 per periodi di vibrazione che non eccedano i valori Tg indicati in Tabella 3 2 VII Tabella 3 2 VII Valori dei parametri Tg e Tp Per periodi di vibrazione eccedenti Tx le ordinate dello spettro possono essere ottenute dalle formule seguenti Per Tg lt T lt Tr Sp T 0 0254 ST Tp 2 57 1 2 5M T T T T 3 2 15 Per T gt Tr Sp T d 3 2 16 Dove tutti i simboli sono gi stati defini
244. direttore dei lavori ed al progettista e reso noto al costruttore Le procedure da seguire potranno essere pertanto limitate alla procedura 1 e o alla procedura 2 della UNI EN 380 in relazione al tipo della struttura ed alla natura dei carichi L esito della prova potr essere valutato sulla base dei seguenti elementi dopo la fase iniziale di assestamento le deformazioni si accrescano all incirca proporzionalmente ai carichi tenuto conto del fluage nel corso della prova non si siano prodotte lesioni deformazioni o dissesti che compromettano la sicurezza e la conservazione dell opera la deformazione elastica risulti compatibile con le previsione di calcolo la deformazione residua dopo la prima applicazione del carico massimo non superi una quota parte di quella totale tenuto conto degli assestamenti iniziali e dei fenomeni di fluage 114 5 4 COSTRUZIONI IN MURATURA 5 4 1 DEFINIZIONI Formano oggetto delle presenti norme gli edifici con struttura portante verticale realizzata con sistemi di muratura collegati tra di loro da strutture orizzontali ai piani e da opere di fondazione La muratura un assemblaggio di elementi artificiali o naturali disposti con regolarit e collegati tra loro da malta par 5 4 2 I sistemi resistenti verticali pareti sono costituiti da muri che devono sopportare azioni verticali ed orizzontali par 5 4 4 I muri sono in genere completati da elementi orizzontali nello spessore d
245. do comunque trattamenti protettivi analoghi a quelli delle superfici esterne In ambienti molto aggressivi deve prendersi in considerazione l installazione di dispositivi che mantengano l umidit al di sotto dei limiti per i quali pu iniziarsi il fenomeno corrosivo e comunque non superiore a un umidit relativa del 40 Nel caso di parti inaccessibili o profili a sezione chiusa non ermeticamente chiusi alle estremit dovranno prevedersi rispetto ai valori risultanti dal dimensionamento sovraspessori di 2 mm in ambienti aggressivi per costruzioni con vita utile fino a 100 anni Anche per gli acciai con resistenza alla corrosione migliorata cosiddetti acciai autoprotetti devono prevedersi ove necessario protezioni mediante pellicole di verniciatura Per le parti inaccessibili e per i profilati a sezione chiusa dovranno prevedersi sovraspessori pari al 50 di quelli da adottarsi per acciai non autoprotetti 5 3 COSTRUZIONI DI LEGNO 5 3 1 OGGETTO Formano oggetto delle presenti norme le opere costituite da strutture portanti di legno naturale legno massiccio segato squadrato oppure tondo e da strutture portanti realizzate con elementi di legno assemblati con adesivi oppure con mezzi di unione meccanici legno lamellare incollato pannelli a base di legno La norma prende in esame i requisiti di resistenza meccanica comportamento in esercizio e durabilit delle strutture Gli aspetti esecutivi vengono trattati nella misura atta a g
246. dovr di regola considerare l influenza della rigidezza degli stessi Per strutture composte da parti che hanno un diverso comportamento reologico le verifiche andranno effettuate sia nello stato iniziale che in quello finale In fase di progettazione possono essere adottati metodi di verifica differenti rispetto a quelli contenuti nelle presenti norme tecniche ovvero basati su risultati sperimentali ottenuti da campioni statistici rappresentativi i livelli di sicurezza devono comunque rispettare i limiti di cui al capitolo 2 5 3 2 1 2 AZIONI DI CALCOLO E CLASSI DI DURATA DEL CARICO Le azioni di calcolo sono quelle previste al punto 2 6 3 3 della presente norma Le verifiche debbono essere condotte nei riguardi degli stati limite di esercizio e degli stati limite ultimi 109 Le azioni sulla costruzione devono essere cumulate in modo da determinare condizioni di carico tali da risultare pi sfavorevoli ai fini delle singole verifiche tenendo conto della probabilit ridotta di intervento simultaneo di tutte le azioni con i rispettivi valori pi sfavorevoli come consentito dalle norme vigenti Per gli stati limite ultimi si adotteranno le combinazioni del tipo F y Gx Ea on Silvos i 2 essendo Gk il valore caratteristico delle azioni permanenti Qik il valore caratteristico dell azione di base di ogni combinazione Qik i valori caratteristici delle azioni variabili tra loro indipendenti Yg 1 4 1 0 se il suo contribu
247. duttore in seguito denominato marchio del fornitore specifico per la classe di prodotti elementi di legno massiccio per uso strutturale I produttori sono tenuti ad inviare al Servizio Tecnico Centrale ogni anno i seguenti documenti a una dichiarazione attestante la permanenza delle condizioni iniziali di idoneit della organizzazione del controllo interno di qualit o le eventuali modifiche b i risultati dei controlli interni eseguiti nell ultimo anno per ciascun tipo di prodotto da cui risulti anche il quantitativo di produzione Il mancato rispetto delle condizioni sopra indicate accertato anche attraverso sopralluoghi pu comportare la decadenza della qualificazione Tutte le forniture di elementi in legno massiccio per uso strutturale debbono essere marcate e accompagnate da una documentazione relativa alle caratteristiche tecniche del prodotto 11 6 8 1 1 IDENTIFICAZIONE E RINTRACCIABILIT DEI PRODOTTI QUALIFICATI Ciascun prodotto qualificato deve costantemente essere riconoscibile per quanto concerne le caratteristiche qualitative e riconducibile allo stabilimento di produzione tramite marcatura indelebile depositata presso il Servizio Tecnico Centrale conforme alla EN 14081 Ogni prodotto deve essere marcato con identificativi diversi da quelli di prodotti aventi differenti caratteristiche ma fabbricati nello stesso stabilimento e con identificativi differenti da quelli di prodotti con uguali caratteristiche
248. e a ancoraggio delle armature Rp Deve risultare la seguente gerarchia delle resistenze R gt R gt Rs Per la valutazione della resistenza dei puntoni di conglomerato si terr conto della presenza di stati di sforzo pluriassiali 75 Si dovr altres considerare la disposizione di opportuna armatura secondaria al fine di consentire lo sviluppo del meccanismo tiranti puntoni considerato Particolare cautela dovr essere usata nel caso di schemi iperstatici che presentano meccanismi resistenti in parallelo 5 1 2 1 9 INDICAZIONI SPECIFICHE RELATIVE A PILASTRI 5 1 2 1 9 1 Pilastri cerchiati Per elementi prevalentemente compressi armati con barre longitudinali disposte lungo una circonferenza e racchiuse da una spirale di passo non maggiore di 1 5 del diametro inscritto dal nucleo cerchiato la resistenza allo stato limite ultimo si calcola sommando i contributi della sezione di conglomerato cementizio del nucleo moltiplicato per un coefficiente di modello yrm 1 3 e dell acciaio longitudinale 5 1 2 1 9 2 Verifiche di stabilit per elementi snelli Le verifiche di stabilit degli elementi snelli devono essere condotte tenendo adeguatamente conto delle imperfezioni geometriche e delle eventuali deformazioni viscose per carichi di lunga durata Si devono assumere legami fra azioni interne e deformazioni in grado di descrivere con adeguatezza gli effetti della fessurazione A favore di sicurezza il contributo del calcestruzzo te
249. e Se la distanza h supera i 3 80 m l azione gx pu essere ridotta del fattore ks 15h cla per 3 8 m lt hy lt 7 5 m k3 0 perhy gt 7 5 m dove h rappresenta la distanza dal P F alla superficie inferiore della struttura STRUTTURE CON SUPERFICI MULTIPLE A FIANCO DEL BINARIO SIAVERTICALI CHE ORIZZONTALI O INCLINATE I valori caratteristici dell azione qa sono forniti in Figura 6 3 13 e si applicano ortogonalmente alla superficie considerata Le azioni sono determinate secondo quanto detto nel precedente punto SUPERFICI VERTICALI PARALLELE AL BINARIO adottando una distanza fittizia dal binario pari a 167 LI LN m b Le di p ii n un lia iii tie lia i EE ii i fi lei i un lin i n i T Figura 6 3 13 Definizione della distanza max ag e min ay dal centro del binario a s 0 6 min ag 0 4 max ag Le distanze min ay e max ag sono indicate in Figura 6 3 13 Nei casi in cui max ay gt 6 m si adotter max ay 6 0 m I coefficienti k e k sono gli stessi definiti al punto precedente SUPERFICI VERTICALI PARALLELE AL BINARIO a s 0 6 min ag 0 4 max ag Le distanze min ay e max ag sono indicate in Figura 6 3 13 Nei casi in cui max ag gt 6 m si adotter max ag 6 0 m SUPERFICI CHE CIRCONDANO INTEGRALMENTE IL BINARIO PER LUNGHEZZE SUPERIORI A 15 20 M In questo caso tutte le azioni si applicheranno indipendentemente dalla forma aerodinamica del treno nella seguente maniera
250. e valgono le prescrizioni riportate nei punti 5 1 8 1 6 5 1 8 1 7 e 5 1 8 1 10 85 5 1 8 1 3 DEFORMAZIONI LENTE a Ritiro Il ritiro del conglomerato cementizio in funzione del tempo pu essere valutato mediante leggi dedotte sperimentalmente In assenza di dati sperimentali si possono adottare i riferimenti di letteratura quali quelli riportati nel capitolo 11 b Viscosit La viscosit del conglomerato cementizio in funzione del tempo pu essere valutata mediante leggi dedotte sperimentalmente Particolare attenzione alle leggi di viscosit va adottata nei casi di maturazione accelerata In assenza di dati sperimentali si possono adottare i riferimenti di letteratura come quelli riportati al capitolo 11 5 1 8 1 4 EFFETTI DELL ATTRITO Si devono valutare le variazioni di tensione nei cavi scorrevoli per effetto dell attrito lungo il cavo Per calcolare la tensione nel cavo alla sezione distante x dalla testata del cavo si pu applicare la relazione Gis el 4 8 nella quale op la tensione alla distanza x f il coefficiente di attrito dipendente dalle caratteristiche delle superfici del cavo e dell alloggiamento che si trovano a contatto Va definito per via sperimentale a la somma dei valori assoluti delle deviazioni angolari di progetto del cavo comprese nel tratto di lunghezza x espresse in radianti nel caso di deviazioni altimetriche e planimetriche concomitanti i relativi angoli saranno composti geomet
251. e non sar generalmente necessario condurre le verifiche nei riguardi dello stato limite ultimo ma quelle nei riguardi dello stato limite di fessurazione Per elementi prismatici sottoposti a torsione semplice o combinata con altre sollecitazioni che abbiano sezione piena o cava lo schema resistente costituito da un traliccio tubolare isostatico in cui gli sforzi di trazione sono affidati alle armature longitudinali e trasversali ivi contenute e gli sforzi di compressione sono affidati alle bielle di conglomerato cementizio Nel caso di elementi per i quali lo schema resistente di traliccio tubolare non sia applicabile quali gli elementi a pareti sottili a sezione aperta dovranno utilizzarsi metodi di calcolo fondati su ipotesi teoriche e risultati sperimentali chiaramente comprovati Sollecitazioni composte a Torsione flessione e sforzo normale Le armature longitudinali calcolate come sopra indicato per la resistenza nei riguardi della sollecitazione torcente devono essere aggiunte a quelle calcolate nei riguardi delle verifiche per flessione Si applicano inoltre le seguenti regole m nella zona tesa a causa della sollecitazione flettente l armatura longitudinale di torsione va di regola aggiunta a quella richiesta per resistere alla flessione e agli sforzi normali m nella zolla compressa a causa della sollecitazione flettente se la tensione di trazione dovuta alla torsione minore della tensione di compressione nel conglomerato
252. e per ogni condizione di verifica le tensioni che insorgono nel conglomerato cementizio per effetto delle azioni di calcolo risultino minori della seguente tensione pai Ra Oc ci ne Vr CON Yme 3 2 Per conglomerato cementizio debolmente armato si deve adottare ymz 1 25 Per conglomerato cementizio non armato si deve adottare Ymg 1 5 Le verifiche a taglio si intendono soddisfatte quando le tensioni tangenziali massime sono inferiori al valore limite di seguito riportato pa Son Teo Yme V mE CON Yme 3 2 I valori di ymg sono quelli indicati in precedenza 94 In tutti i casi per l acciaio vale la seguente limitazione 0 lt 140 N mm 5 2 COSTRUZIONI IN ACCIAIO Formano oggetto delle presenti norme le opere strutturali in acciaio ad esclusione delle costruzioni per le quali vige una regolamentazione apposita a carattere particolare Nel seguito sono riportati m le metodologie di analisi strutturale e di verifica della sicurezza con modelli di calcolo definibili anche con l integrazione di prove sperimentali 1 limiti delle prestazioni attese i criteri di dimensionamento dei collegamenti i requisiti fondamentali per una corretta progettazione ed esecuzione i criteri di durabilit Alcune indicazioni gi riportate nel capitolo 2 sono ripetute e specializzate alle costruzioni in oggetto I materiali e i prodotti devono rispondere ai requisiti indicati nel capitolo II 5 2 1 LA VALUTAZIONE DEL
253. e 17 07 2004 n 186 di conversione del D L 28 05 2004 n 136 che prevede l emanazione delle norme tecniche suddette secondo le procedure di cui all art 52 del D P R 06 06 2001 n 380 di concerto con il Dipartimento della protezione civile Visto in particolare l art 52 del citato D P R 06 06 2001 n 380 che dispone che in tutti i comuni della Repubblica le costruzioni sia pubbliche sia private debbono essere realizzate in osservanza delle norme tecniche riguardanti i vari elementi costruttivi fissate con decreti del Ministro per le infrastrutture ed i trasporti di concerto con il Ministro dell interno qualora le norme tecniche riguardino costruzioni in zone sismiche Visti in particolare gli articoli 54 83 e 93 del citato D Lgs n 112 1998 i quali prevedono che l esercizio di alcune funzioni mantenute allo Stato quali la predisposizione della normativa tecnica nazionale per le opere in cemento armato e in acciaio e le costruzioni in zone sismiche nonch i criteri generali per l individuazione delle zone sismiche sia realizzato di intesa con la Conferenza unificata tramite decreti del Ministro delle infrastrutture e dei trasporti di concerto con il Ministro dell interno Vista l ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri n 3274 del 20 03 2003 con la quale nelle more dell espletamento degli adempimenti previsti dall art 93 del D Lgs 31 03 1998 n 112 per ragioni di pubblica incolumit si dettano prim
254. e L m V km h L lt 30 30 lt L lt 60 L gt 60 V lt 160 f 1 1200 f 1 1400 f 1 1600 160 lt V lt 200 f 1 1500 f 1 1700 f 1 1900 200 lt V lt 250 f 1 1800 f 1 2000 f 1 2200 250 lt V lt 350 f 1 2400 f 1 2800 f 1 3000 Per i ponti aventi luci gt 30 m dovr verificarsi che il raggio di curvatura del binario nel piano verticale per deformazioni verso il basso non risulti inferiore a quello che induce sul mezzo una accelerazione pari a 0 48 m sec Tali valori sono validi anche per impalcati a trave continua I requisiti particolari concernenti la fessurazione per strutture in c a c a p e miste acciaio calcestruzzo ed i requisiti concernenti lo scorrimento dei giunti in strutture in acciaio potranno essere definiti dal Gestore dell Infrastruttura Nota 8 Il comfort del passeggero dipende nei casi usuali dall accelerazione verticale b all interno della vettura cassa durante il viaggio in particolare i valori riportati in Tabella 6 3 X sono stati ricavati da analisi parametriche di runna bility nel rispetto dei limiti sotto riportati per l accelerazione b valutata in asse al carrello anteriore della 1 carrozza accelerazione RMS b lt 0 25 m sec filtrata secondo la norma ISO 2631 accelerazione di picco by lt 1 m sec Si precisa inoltre che nelle analisi parametriche suddette sono state considerate le seguenti condizioni variazione termica lineare sull altezza del viadotto di 5 C
255. e al carico variabile 6 2 3 9 Resistenze passive dei vincoli q7 Nel calcolo delle pile delle spalle delle fondazioni degli stessi apparecchi di appoggio e se del caso dell impalcato si devono considerare le forze che derivano dalle resistenze parassite dei vincoli Nel caso di appoggi in gomma dette forze andranno valutate sulla base delle caratteristiche dell appoggio e degli spostamenti previsti 6 2 3 10 Azioni sui parapetti Urto di veicolo in svio qs L altezza dei parapetti non potr essere inferiore ad un metro I parapetti devono essere calcolati in base ad un azione orizzontale di 1 3 kN m applicata al corrimano I sicurvia e gli elementi strutturali ai quali sono collegati devono essere dimensionati per un azione orizzontale trasversale non inferiore a 100 KN distribuita su 0 50 m ed applicata ad una quota h misurata dal piano viario pari alla minore delle dimensioni h h2 dove h altezza della barriera 0 10 m h 1 00 m 6 2 3 11 Altre azioni variabili azioni idrauliche urto di un veicolo urto di ghiacci e natanti su pile qo Azioni idrauliche Le azioni idrauliche sulle pile poste nell alveo dei fiumi andranno calcolate secondo le prescrizioni del punto 6 2 2 5 tenendo conto oltre che dell orientamento e della forma della pila anche degli effetti di modificazioni locali dell alveo dovute per esempio allo scalzamento atteso in fase transitoria rapida Urto di un veicolo contro le struttu
256. e comunicare tempestivamente eventuali modifiche apportate Qualora sia presso gli utilizzatori sia presso i commercianti l unit marcata pezzo singolo o lotto viene scorporata per cui una parte o il tutto perde l originale marcatura del prodotto responsabilit sia degli utilizzatori sia dei commercianti documentare la provenienza mediante i documenti di accompagnamento del materiale e gli estremi del deposito del marchio presso il Servizio Tecnico Centrale I produttori i successivi intermediari egli utilizzatori finali devono assicurare una corretta archiviazione della documentazione di accompagnamento dei materiali garantendone la disponibilit per almeno 10 anni e devono mantenere evidenti le marcature o etichette di riconoscimento per la rintracciabilit del prodotto Eventuali disposizioni supplementari atte a facilitare l identificazione e la rintracciabilit del prodotto attraverso il marchio possono essere emesse dal Servizio Tecnico Centrale 11 6 8 1 2 FORNITURE E DOCUMENTAZIONE DI ACCOMPAGNAMENTO Tutte le forniture di legno strutturale devono essere accompagnate dall attestato di qualificazione del Servizio Tecnico Centrale L attestato pu essere utilizzato senza limitazione di tempo Su tale attestato deve essere riportato il riferimento al documento di trasporto Le forniture effettuate da un commerciante o da un trasformatore intermedio devono essere accompagnate da copia dei documenti rilasciati dal produt
257. e del carico limite si pu procedere in prima approssimazione con formule teoriche o con correlazioni empiriche La conferma sperimentale con prove di trazione in sito nelle fasi di progetto e di collaudo sempre necessaria VERIFICHE DI SICUREZZA SLU Deve risultare rispettata la condizione di cui al paragrafo 7 2 5 1 Ai fini della verifica della fondazione dell ancoraggio l azione di progetto determinata applicando i coefficienti del caso A2 sar confrontata con la resistenza di progetto Raa determinata con a metodi di calcolo basati sui risultati di prove in sito e di laboratorio b risultati di prove di carico su ancoraggi di prova Nel caso a la verifica viene effettuata utilizzando una procedura analoga a quella indicata per i pali in trazione Nel caso b per il calcolo del valore Raa Rak Yr devono essere utilizzati i coefficienti parziali yg nello specifico Ya riportati nella seguente Tabella 7 3 IV Tabella 7 3 IV Coefficienti parziali per la resistenza di ancoraggi pretesi a bulbo iniettato RESISTENZA SIMBOLO y COEFFICIENTE PARZIALE Temporanei Yat 1 30 Permanenti Yap 1 50 Per i metodi di valutazione di Rax attraverso prove di carico dai valori di resistenza ricavati Ram si dedurr il valore caratteristico Rax applicando i fattori di riduzione amp riportati nella Tabella 7 3 V Tabella 7 3 V Coefficienti di riduzione per prove su ancoraggi n numero di prove 1 2
258. e del comportamento e della resistenza delle strutture in conglomerato cementizio questo viene titolato ed identificato mediante la resistenza convenzionale a compressione uniassiale caratteristica misurata su provini cubici Paragrafo 11 1 Sulla base della titolazione convenzionale del conglomerato mediante la resistenza cubica Rx vengono definite le seguenti classi di resistenza CLASSE DI RESISTENZA Ru N mm molto bassa S lt Ra lt 15 bassa 15 lt R lt 30 media 30 lt R4 lt 55 alta 55 lt Ray lt 85 I conglomerati delle diverse classi di resistenza trovano impiego secondo quanto riportato nella seguente tabella CLASSE DI IMPIEGO CLASSE DI RESISTENZA Per strutture in conglomerato cementizio non armato o a bassa A molto bassa percentuale di armatura punto 5 1 11 B Per strutture semplicemente armate bassa C Per strutture precompresse o semplicemente armate media D Per strutture semplicemente armate e o precompresse alta Per le classi di resistenza molto bassa bassa e media la resistenza caratteristica Rx deve essere controllata durante la costruzione con le modalit indicate nel capitolo 11 Per la classe di resistenza alta la resistenza caratteristica Rx e tutte le grandezze meccaniche e fisiche che hanno influenza sulla resistenza e durabilit del conglomerato vanno accertate prima dell inizio dei lavori e la produzione deve seguire specifiche procedure per il controllo di qualit
259. e garantite durabilit e prestazioni nei confronti degli agenti ambientali commisurate alla vita utile prevista per la struttura principale stessa Nel caso in cui per assicurare la durata richiesta sia necessario prevedere un piano di manutenzione la struttura dovr essere accessibile e dovr essere possibile poter verificare le caratteristiche dei materiali e se necessario poter provvedere alla sostituzione di alcuni elementi strutturali Sensibilit a difetti del materiale Il comportamento della struttura deve essere poco sensibile alle possibili disomogeneit del materiale che possano essere presenti nel materiale soprattutto se realizzato in opera 124 5 6 ELEMENTI STRUTTURALI COMPOSTI Si intendono come elementi strutturali composti quelli costituiti da materiali strutturali diversi ipotizzati rigidamente collegati attraverso la superficie di contatto per la trasmissione delle forze di taglio in modo da costituire un elemento strutturale staticamente autonomo Fanno parte di questa categoria gli elementi strutturali acciaio calcestruzzo costituiti da acciai per carpenteria metallica e calcestruzzo normale o precompresso gli elementi calcestruzzo calcestruzzo costituiti da elementi in calcestruzzo armato normale o precompresso di diverse caratteristiche reologiche o diversi tempi di maturazione gli elementi legno calcestruzzo altri componenti misti Nel calcolo della resistenza e deformabilit oltre agli stati te
260. e grafici depositati 5 1 10 3 Prodotti prefabbricati in serie qualificata controllata Per serie controllata si intende la produzione in serie che oltre ad avere i requisiti specificati per quella dichiarata sia eseguita con procedure che prevedono verifiche sperimentali su prototipo e controllo della produzione come specificato al punto 11 7 92 Sono prodotti in serie controllata i componenti strutturali realizzati con materiali innovativi ovvero analizzati con metodi di calcolo non consueti ovvero con conglomerato cementizio avente R gt 55 N mm 5 1 10 4 Responsabilit e competenze Gli elementi prodotti in serie svolgendo funzione strutturale ed interessando la sicurezza della costruzione devono essere realizzati sotto la vigilanza di un Direttore tecnico dello stabilimento dotato di abilitazione professionale che assume le responsabilit relative alla rispondenza tra quanto prodotto e la documentazione depositata come pure del rispetto della normativa tecnica vigente nel settore Il progettista ed il Direttore tecnico dello stabilimento ciascuno per le proprie competenze sono responsabili della capacit portante e sicurezza del componente sia incorporato nell opera sia durante le fasi di trasporto fino a pi d opera responsabilit del Progettista e del Direttore dei Lavori del complesso strutturale di cui l elemento fa parte ciascuno per le proprie competenze la verifica del componente durante il monta
261. e ha ovviato alle cause che hanno dato luogo al risultato insoddisfacente Per quanto concerne le prove di verifica periodica della qualit per gli acciai di cui al punto 11 2 4 8 1 quarto capoverso del presente decreto con snervamento o resistenza inferiori al tipo S235 si utilizza un coefficiente di variazione pari a 9 Per gli stessi acciai con caratteristiche comprese tra i tipi S235 ed S355 si utilizza un coefficiente di variazione pari al 8 Per gli stessi acciai con snervamento o rottura superiore al tipo S355 si utilizza un coefficiente di variazione pari al 6 Per tali acciai la qualificazione ammessa anche nel caso di produzione non continua nell ultimo semestre ed anche nei casi in cui i quantitativi minimi previsti non siano rispettati permanendo tutte le altre regole relative alla qualificazione 11 2 4 8 2 5 Controlli su singole colate Negli stabilimenti soggetti a controlli sistematici di cui al precedente punto 11 2 4 8 2 3 i produttori possono richiedere di loro iniziativa di sottoporsi a controlli eseguiti a cura di un laboratorio di cui all art 59 del D P R n 380 2001 su singole colate di quei prodotti che per ragioni produttive non possono ancora rispettare le condizioni quantitative minime vedere punto 11 2 4 8 2 2 per qualificarsi Le prove da effettuare sono quelle relative alle UNI EN 10025 UNI EN 10210 1 e UNI EN 10219 1 ed i valori da rispettare sono quelli di cui alle tabelle delle corrisponde
262. e in condizioni di struttura deformata coerentemente con gli spostamenti derivanti dall analisi sismica 5 7 4 2 Modellazione della struttura Il modello della struttura su cui verr effettuata l analisi dovr rappresentare in modo adeguato la distribuzione di massa e rigidezza effettiva considerando laddove necessario il contributo degli elementi non strutturali e l interazione terreno struttura In generale il modello della struttura sar costituito da elementi resistenti piani a telaio o a parete connessi da diaframmi orizzontali Se i diaframmi orizzontali tenendo conto delle aperture in essi presenti sono in grado di raccogliere le forze d inerzia orizzontali e trasmetterle ai sistemi resistenti verticali telai pareti e nuclei comportandosi il pi possibile come corpi rigidi nel proprio piano i gradi di libert dell edificio possono essere ridotti a tre per piano concentrando masse e momenti di inerzia nel centro di gravit di ciascun piano A tal fine i solai e le coperture devono essere dotati della resistenza necessaria e di una rigidezza nel proprio piano grande rispetto alla rigidezza sotto carichi orizzontali dei sistemi resistenti verticali inoltre debbono essere efficacemente connessi a tali sistemi Il modello adottato deve essere tridimensionale solo gli edifici regolari in pianta possono essere analizzati considerando due modelli piani separati uno per ciascuna direzione principale Quale che sia il modello ad
263. e o pi azioni indipendenti Nei vari capitoli verr esplicitato il processo di combinazione tramite tabelle dei valori da assumere per i coefficienti 7 2 6 5 COMBINAZIONI DELLE AZIONI E SCENARI DI CONTINGENZA Il Progettista a seguito della classificazione e della caratterizzazione delle azioni deve individuare le possibili situazioni contingenti in cui le azioni possono cimentare l opera stessa A tal fine definito e lo scenario un insieme organizzato e realistico di situazioni in cui l opera potr trovarsi durante la vita utile di progetto e lo scenario di carico un insieme organizzato e realistico di azioni che cimentano la struttura e lo scenario di contingenza l identificazione di uno stato plausibile e coerente per l opera in cui un insieme di azioni scenario di carico applicalo su una configurazione strutturale Per ciascuno stato limite considerato devono essere individuati scenari di carico ovvero insiemi organizzati e coerenti nello spazio e nel tempo di azioni che rappresentino le combinazioni delle azioni realisticamente possibili e verosimilmente pi restrittive I modelli usualmente disponibili per le azioni possono essere molto accurati nella caratterizzazione delle azioni elementari ma raramente esplicitano le correlazioni esistenti tra azioni di natura diversa Nella traduzione degli scenari di carico in combinazioni di azioni si dovr ricorrere alle situazioni tipiche qui di seguito es
264. e opere necessarie per la riduzione del rischio di danno o collasso Le conseguenze di un collasso dipendono in generale dalle sue modalit specialmente quando sia reale il rischio per le persone Una struttura che verosimilmente raggiunge il collasso senza preavviso deve essere progettata per un livello di sicurezza pi alto di una il cui collasso preceduto dal manifestarsi di danni o anomalie di comportamento consenta di attivare misure che limitino le conseguenze del collasso stesso La durabilit definita come conservazione delle caratteristiche fisiche e meccaniche dei materiali e delle strutture una propriet essenziale affinch i livelli di sicurezza vengano garantiti durante tutta la vita utile di progetto dell opera La durabilit funzione dell ambiente in cui la struttura vive e del numero di cicli di carico cui la struttura potr essere sottoposta La durabilit si ottiene utilizzando materiali di ridotto degrado ovvero assegnando dimensioni strutturali maggiorate necessarie a compensare il deterioramento prevedibile dei materiali durante la vita utile di progetto oppure mediante procedure di manutenzione programmata L affidabilit delle previsioni teoriche della sicurezza dell opera funzione delle attivit di controllo durante la progettazione costruzione manutenzione e gestione dell opera Particolare rilievo assumono la definizione del modello geologico la caratterizzazione geotecnica finalizzata alla mod
265. e possono influire sulle condizioni di esercizio della struttura destinazione configurazione di carichi etc il Committente dovr disporre indagini e o prove atte ad accertare le condizioni statiche delle strutture Dovranno effettuarsi rilevazioni soprattutto in corrispondenza di eventuali fessure o lesioni e delle unioni da sottoporre ad esame sperimentale I risultati delle prove in quanto non possono considerarsi in generale totalmente probanti ai fini proposti non esimono dall acquisizione di eventuali altri elementi pertinenti 5 1 11 CONGLOMERATO CEMENTIZIO A BASSA PERCENTUALE DI ARMATURA O NON ARMATO Il conglomerato cementizio a bassa percentuale di armatura quello per il quale la percentuale di armatura nelle sezioni rette resistenti minore dello 0 1 dell area della sezione stessa e la quantit media di acciaio per metro cubo di conglomerato e inferiore a 0 3 KN Sia il conglomerato cementizio a bassa percentuale di armatura sia quello non armato devono essere impiegati solo per strutture semplici Ricadono in questa categoria anche i componenti strutturali in conglomerato cementizio armato e non per i quali Ra lt 15 N mm 5 1 11 1 Valutazione della sicurezza norme di calcolo Per quanto riguarda la valutazione della sicurezza valgono le regole riportate al punto 5 1 2 3 Il calcolo delle tensioni andr effettuato secondo quanto stabilito al punto 5 1 2 3 2 La misura della sicurezza si ottiene controllando ch
266. e sistemi antincendio che proteggono altre costruzioni c Il massimo affollamento complessivo della costruzione non supera le 100 persone e la densit di affollamento media dei compartimenti non superiore a 0 2 pers m d La costruzione non deve essere adibita ad attivit che prevedono posti letto e La costruzione non deve essere adibita ad attivit specificamente destinate a malati anziani bambini o a persone con ridotte o impedite capacit motorie sensoriali o cognitive Il livello II di prestazione pu altres ritenersi adeguato per i soli elementi strutturali secondari contenuti in costruzioni che devono garantire il livello III purch siano verificate tutte le seguenti condizioni a L eventuale crollo degli elementi strutturali secondari non compromette la capacit portante di altre parti della struttura b L eventuale crollo degli elementi strutturali secondari non compromette l efficacia di elementi costruttivi di compartimentazione e di sistemi antincendio 61 c L eventuale crollo degli elementi strutturali secondari non deve costituire pericolo per gli occupanti e per i soccorritori Le classi di capacit portante necessarie per garantire il livello II di prestazione sono le seguenti R15 per costruzioni ad un piano fuori terra senza interrati R30 per costruzioni fino a due piani fuori terra e un interrato R45 per le altre costruzioni D Sono consentite classi inferiori se compatibi
267. e spalle il periodo di ritorno sul quale va valutata la massima intensit dell azione assunto pari a 200 anni 6 2 3 AZIONI SUI PONTI STRADALI Le azioni da considerare nella progettazione dei ponti stradali sono le azioni permanenti le distorsioni ivi comprese quelle dovute a presollecitazioni di progetto e quelle di origine termica le azioni variabili azioni di vento e neve le azioni accidentali le azioni sismiche La viscosit deve essere considerata associata a quelle azioni per le quali d effetto 6 2 3 1 Azioni permanenti 1 Peso proprio degli elementi strutturali e non strutturali g1 2 Carichi permanenti portati g pavimentazione stradale marciapiedi sicurvia parapetti attrezzature stradali rinfianchi e simili 3 Altre azioni permanenti g spinta delle terre spinte idrauliche etc 6 2 3 2 Distorsioni 1 Distorsionie presollecitazioni di progetto Ai fini delle verifiche si devono considerare gli effetti delle distorsioni e delle presollecitazioni eventualmente previste in progetto 2 Ritiro 2 variazioni termiche e3 e viscosit 4 Il calcolo degli effetti del ritiro del calcestruzzo delle variazioni termiche e della viscosit deve essere effettuato in accordo al carattere ed all intensit di tali distorsioni definiti nelle relative sezioni delle presenti Norme Tecniche 3 Cedimenti vincolari 5 Dovranno considerarsi gli effetti di cedimenti vincolari
268. e strutture di fondazione ove necessario indagini sui materiali e valutazione dello stato di conservazione e di resistenza residua da definire con prove sperimentali 9 rilievo dei dissesti cause entit 10 valutazione delle condizioni di sicurezza della struttura nello stato ante intervento 11 relazione motivata dell intervento di miglioramento previsto 12 verifica della sicurezza della struttura consolidata nello stato di post intervento e nel corso delle fasi esecutive giudizio di incremento della sicurezza So FO 09 Ira 9 4 PROGETTO E COLLAUDO Analogamente alle nuove costruzioni gli interventi relativi alle costruzioni esistenti dovranno essere attuati elaborando un progetto esecutivo redatto secondo le prescrizioni di cui alle presenti norme tecniche Tutti gli interventi devono essere sottoposti a collaudo statico secondo quanto indicato nel capitolo 8 203 10 NORME PER LA REDAZIONE DEI PROGETTI ESECUTIVI 10 1 CARATTERISTICHE GENERALI I progetti esecutivi riguardanti le strutture devono essere informati a caratteri di uniformit chiarezza espositiva e di completezza nei contenuti Il progetto costituisce la ingegnerizzazione di tutte le lavorazioni e deve definire compiutamente l intervento da realizzare Restano esclusi soltanto i piani operativi di cantiere i piani di approvvigionamento i calcoli e grafici relativi alle opere provvisionali Il progetto deve comprendere relazione generale rela
269. e terreno la sicurezza nei riguardi degli stati limite di esercizio con particolare riguardo agli spostamenti differiti che devono essere compatibili con quelli che della struttura nel suo assieme La stabilit e la durabilit delle fondazioni devono essere valutate tenendo conto anche delle possibili azioni negative conseguenti ad azioni chimico fisiche fenomeni di erosione e fenomeni di scalzamento 6 2 2 5 Compatibilit idraulica Per opere in attraversamento di corsi d acqua naturali o artificiali il progetto dovr essere corredato da una relazione riguardante i problemi idrologici idrografici ed idraulici relativi alle scelte progettuali alla costruzione ed all esercizio del ponte 139 L ampiezza e l approfondimento delle indagini e della relativa relazione tecnica saranno commisurati all importanza del problema ed al grado di elaborazione del progetto Va evitata la realizzazione di pile nell alveo di piena ordinaria salvo casi eccezionali rigorosamente motivati e da sottoporre al parere preventivo delle competenti Autorit di Bacino Qualora ci si verificasse e in ogni caso per pile e spalle in zone golenali o in zone potenzialmente interessate da correnti idrauliche sono richiesti uno studio dei potenziali fenomeni di erosione e di scalzamento e la definizione delle azioni idrauliche agenti sulle pile e sulle spalle interessate dalla corrente Per la valutazione dell azione idraulica agente sulle pile e sull
270. e verifiche di sicurezza per gli stati limite ultimi devono essere condotte con riferimento alle seguenti situazioni di progetto 1 situazione persistente situazione in cui la struttura verr a trovarsi nella maggior parte della sua vita utile 2 situazione transitoria situazione in cui la struttura verr a trovarsi in una parte limitata della sua vita utile ad esempio durante le fasi di costruzione qualora tale situazione sia significativa 3 situazione accidentale situazione in cui la struttura verr a trovarsi in seguito ad eventi eccezionali in genere caratterizzati da bassa probabilit di occorrenza ma da significativi effetti sulla struttura ad esempio incendio urti scoppi etc Le verifiche di cui al punto 1 devono essere condotte per ogni costruzione Le verifiche di cui ai punti 2 e 3 vanno condotte qualora necessarie in relazione all importanza alla destinazione d uso e alle caratteristiche della costruzione Le verifiche per controllare la sicurezza della struttura possono sintetizzarsi nella seguente relazione Ea lt Ra essendo Ea il valore di progetto dell effetto corrispondente allo stato limite che si sta controllando prodotto dalle combinazioni di azioni di progetto applicate al modello strutturale considerato Ra la resistenza di calcolo corrispondente alla sollecitazione considerata 5 2 1 2 Stati limite di esercizio Gli stati limite di servizio da verificare sono m stati limite di deformazione e
271. ecedente punto l contemporaneamente si considera applicata alla superficie proiettata in piano di tutte le parti del tetto una azione superficiale orizzontale di tipo tangenziale il cui valore unitario assunto convenzionalmente pari a 0 10 q Per la determinazione delle azioni dovute al vento diretto parallelamente alle linee di colmo e ai piani di falda si considerer in ogni caso un azione tangente come definita al punto 3 3 8 utilizzando i coefficienti di attrito indicati in Tabella 3 3 VI 3 3 7 2 Coefficienti di pressione netta Le azioni statiche del vento si traducono in pressioni nette agenti normalmente alla superficie degli elementi che compongono la costruzione La pressione netta sulla superficie e definita come W C 649 in cui q la pressione cinetica di picco 3 3 6 ca il coefficiente dinamico 3 3 11 Cp il coefficiente di pressione netta Il coefficiente di pressione netta c deve essere ricavato da dati suffragati da opportuna documentazione o da prove sperimentali in galleria del vento 3 3 7 3 Coefficienti di forma Le azioni statiche del vento si traducono in forze globali la cui direzione salvo pi accurate valutazioni si assume parallela a quella convenzionalmente adottata per il vento di progetto Per strutture cilindriche si definisce una forza per unit di lunghezza pari a f c cag B Per corpi compatti si definisce una forza complessi va pari a F c C9 q A in cui q la pressione c
272. edia dei risultati sui 10 ulteriori provini maggiore del valore caratteristico e i singoli valori sono compresi tra il valore minimo e il valore massimo secondo quanto sopra riportato In caso contrario il lotto deve essere respinto Il prelievo dei campioni va effettuato a cura del direttore dei lavori o di tecnico di sua fiducia che deve assicurare mediante sigle etichettature indelebili etc che i campioni inviati per le prove al laboratorio incaricato siano effettivamente quelli da lui prelevati La domanda di prove al laboratorio autorizzato deve essere sottoscritta dal direttore dei lavori e deve contenere precise indicazioni sulle strutture interessate da ciascun prelievo In caso di mancata sottoscrizione della richiesta di prove da parte del direttore dei lavori le certificazioni emesse dal laboratorio non possono assumere valenza ai sensi del presente decreto e di ci ne deve essere fatta esplicita menzione sul certificato stesso I certificati emessi dai laboratori devono obbligatoriamente contenere almeno l identificazione del laboratorio che rilascia il certificato una identificazione univoca del certificato numero di serie e data di emissione e di ciascuna sua pagina oltre al numero totale di pagine l identificazione del committente dei lavori in esecuzione e del cantiere di riferimento il nominativo del direttore dei lavori che richiede la prova la descrizione e l identificazione dei campioni da
273. ee urbane non di classe A suburbane industriali e boschive c Aree con ostacoli diffusi alberi case muri recinzioni aree con rugosit non riconducibile alle classi A B D Aree prive di ostacoli aperta campagna aeroporti aree agricole pascoli zone paludose o sabbiose superfici innevate o ghiacciate mare laghi L assegnazione della classe di rugosit non dipende dalla conformazione orografica e topografica del terreno Affinch una costruzione possa dirsi ubicata in classe A o B necessario che la situazione che contraddistingue la classe permanga intorno alla costruzione per non meno di 1 km e comunque non meno di 20 volte l altezza della costruzione Laddove sussistano dubbi sulla scelta della classe di rugosit a meno di analisi dettagliate verr assegnata la classe pi sfavorevole D 36 ZONE 1 2 3 4 5 ZONA 9 costa costa mare 2km 10km 30km i i A IV IV V V V B e B Il I IV IV IV Gs G se Ill T IV IV D D Il Il Il Ill x Categoria Il in zona 1 2 3 4 Categoria Ill in zona 5 Categoria lll in zona 2 3 4 5 Categoria IV in zona 1 ZONA 6 ZONE 7 8 costa 500m costa Pai mare mare 1 5 km 0 5 km 2km 10km 30 km luz T T A sa SI IV A Il IV V vV B De DE IV B na Il Ill IV IV C PE n C Il Ill Ill IV D i Il D Il Il Ii Categoria Il in zona 8 Cate
274. efinizione dei legami tensioni deformazioni momenti curvature e momenti rotazioni tenendo conto della fessurazione ammissibile anche la verifica mediante metodi rigido plastici metodi delle cerniere plastiche per gli elementi monodimensionali ovvero metodi delle linee plastiche per gli elementi bidimensionali L applicazione di tali metodi semplificati richiede sempre il controllo della duttilit 5 1 2 1 4 LE RESISTENZE DI CALCOLO DEI MATERIALI In accordo con il Capitolo 11 le resistenze di calcolo fa indicano le resistenze dei materiali conglomerato cementizio ed acciaio ottenute mediante l espressione Ja fa Vi dove fr sono le resistenze caratteristiche del materiale Vm sono i coefficienti parziali per le resistenze che variano in funzione del materiale della situazione di progetto e della particolare verifica in esame 5 1 2 1 4 1 Resistenza di calcolo a compressione del conglomerato cementizio Per il conglomerato cementizio la resistenza di calcolo a compressione foa vale f Ro cd m c dove Pria il coefficiente parziale di sicurezza relativo al conglomerato cementizio Rek la resistenza caratteristica cubica a compressione del conglomerato cementizio a 28 giorni 70 Il coefficiente ym c pari ad 1 9 Nel caso di elementi piani solette pareti gettati in opera con spessori minori di 50 mm il coefficiente y va moltiplicato per il coefficiente di modello yga 1 25 Per elementi pref
275. egli stati limite di fessurazione Nella tabella 5 1 X sono indicati i criteri di scelta dello stato limite di fessurazione con riferimento alle esigenze sopra riportate Nel caso della precompressione parziale richiesta la verifica allo stato limite di decompressione per la combinazione di azioni quasi permanente e la verifica allo stato limite di apertura delle fessure per le combinazioni di azioni frequente e rara L impiego della precompressione parziale a causa della fessurazione della sezione in condizioni di esercizio soggetto a particolari limitazioni nel seguito specificate 79 Tabella 5 1 X PEN iaoa PEPE A Armatura Gruppi di Condizioni Combinazione di ni ERE ae Sensibile Poco sensibile esigenze ambientali azioni mn Pa Stato limite Wa Stato limite Wa a Ordinarie frequente ap fessure lt w ap fessure lt W3 quasi permanente ap fessure lt w ap fessure lt w b Aggressive frequente ap fessure lt w ap fessure lt w quasi permanente decompressione i ap fessure lt w c Molto aggressive frequente formaz fessure lt w ap fessure lt w quasi permanente decompressione 5 ap fessure lt w W1 W2 W3 sono definiti al punto 5 1 2 2 6 1 il valore di calcolo wa definito al punto 5 1 2 2 6 6 5 1 2 2 6 6 Verifiche allo stato limite di fessurazione per sollecitazioni che provocano tensioni normali STATO LIMITE DI DECOMPRESSIONE E DI FORMAZIONE DELLE FESSURE Le
276. eguata ad evitare le vulnerabilit locali associate alla presenza di aperture prossime agli spigoli della costruzione Al di sopra di ogni apertura deve essere realizzato un architrave resistente a flessione efficacemente ammorsato alla muratura Nel caso degli elementi in muratura armata le armature verticali ed orizzontali di rinforzo vengono dimensionate in analogia con quanto previsto per gli elementi in calcestruzzo armato Le barre di armatura dovranno essere tali da assicurare adeguata aderenza ed ancoraggio Dovr essere garantita una adeguata protezione dell armatura nei confronti della corrosione L armatura orizzontale collocata nei letti di malta o in apposite scanalature nei blocchi dovr essere adeguatamente diffusa ed in quantit tali da evitare sia collassi fragili in trazione percentuale minima sia collassi di compressione della muratura percentuale massima L armatura verticale dovr essere collocata in apposite cavit o recessi di dimensioni adeguate a garantire la trasmissione degli sforzi agli elementi in muratura Armature verticali con sezione traversale opportuna dovranno essere collocate a ciascuna estremit di ogni parete portante ad ogni intersezione tra pareti portanti in corrispondenza di ogni apertura e comunque ad un limitato interasse in modo da assorbire sforzi eventualmente localizzati di trazione o compressione e garantire il comportamento complessivo della parete Gli architravi soprastanti le
277. ei mezzi di unione non potr comunque superare 160 mm 5 3 4 3 2 DIAFRAMMI PER PARETI Questa sezione si riferisce alla resistenza nel proprio piano di diaframmi caratterizzati da comportamento a mensola verticale Tali diaframmi consistono di pannelli intelaiati formati cio da fogli di materiale derivato dal legno fissati tramite mezzi di unione meccanici ad uno oppure ad entrambi i lati di un telaio di legno Dovr comunque essere assicurata la stabilit della mensola contro il sollevamento di base La capacit portante F resistenza di lastra sotto una forza che agisce in sommit di un pannello sar determinata a mezzo di opportune calcolazioni teoriche oppure facendo ricorso ai risultati di prove su strutture prototipo Si potr fare riferimento a norme specifica di comprovata validit 5 3 4 4 Controventamento 5 3 4 4 1 GENERALIT Le strutture che non risultino adeguatamente rigide devono essere controventate per impedirne l instabilit o una eccessiva deformazione 113 Le forze di progetto sui controventi devono essere determinate tenendo conto della combinazione pi sfavorevole di imperfezioni geometriche strutturali di inflessioni indotte e di carichi esterni direttamente agenti sui controventi medesimi 5 3 5 REGOLE PRATICHE DI ESECUZIONE I requisiti essenziali esposti in questo capitolo sono condizioni necessarie per l applicabilit delle regole di progetto date in questo paragrafo Per tutte le membrat
278. el Servizio Tecnico Centrale degli elementi base e il certificato del sistema di gestione della qualit Tutti i prodotti forniti in cantiere dopo l intervento di un trasformatore intermedio devono essere dotati di una specifica marcatura che identifichi in modo inequivocabile l officina di trasformazione stessa in aggiunta alla marcatura del prodotto di origine tale marcatura sar depositata presso il Servizio Tecnico Centrale Le officine di trasformazione sono identificate ai sensi del presente decreto come luogo di lavorazione e come tali sono tenuti ad effettuare i controlli obbligatori previsti in cantiere secondo le indicazioni contenute al punto 11 2 4 8 3 235 A tal fine fatto obbligo a tali officine di nominare un Direttore Tecnico dello stabilimento che assume le responsabilit affidate per norma al direttore dei lavori L esecuzione delle prove presso l officina di trasformazione non esclude che il direttore dei lavori dell opera nell ambito della propria discrezionalit possa effettuare in cantiere tutti gli eventuali ulteriori controlli che ritenga opportuni Le officine di trasformazione sono tenute a dichiarare al Servizio Tecnico Centrale la loro attivit indicando la loro organizzazione i procedimenti di saldatura e di sagomatura impiegati i materiali utilizzati nonch le modalit di marcatura per l identificazione dell officina nonch fornire copia della certificazione del sistema di gesti
279. el controllo di produzione in fabbrica quello specificato all art 7 comma 1 lettera B Procedura 1 del D P R n 246 93 comprensiva della sorveglianza giudizio ed approvazione permanenti del controllo di produzione in fabbrica Il Sistema 4 autodichiarazione del produttore quello specificato all art 7 comma 1 lettera B Procedura 3 del D P R n 246 93 Per garantire durabilit necessario che i componenti la miscela non contengano sostanze organiche o grassi o terrose o argillose Le calci aeree e le pozzolane devono possedere le caratteristiche tecniche ed i requisiti previsti dalle vigenti norme R D 16 11 1939 n 2231 e n 2230 Legge 26 05 1965 n 595 D M 14 02 1966 D M 03 06 1968 D M 31 08 1972 e successive integrazioni o modificazioni Le prestazioni meccaniche di una malta sono definite mediante la sua resistenza media a compressione fm La categoria di una malta definita da una sigla costituita dalla lettera M seguita da un numero che indica la resistenza fm espressa in N mm secondo la Tabella 11 9 V Non ammesso l impiego di malte con resistenza fm lt 1 N mm Tabella 11 9 V Classi di malte Classe M 2 5 M5 M10 M 15 M20 Md Resistenza e 2 5 5 10 15 20 d compressione N mm d una resistenza a compressione maggiore di 25 N mm dichiarata dal produttore 11 9 5 DETERMINAZIONE DEI PARAMETRI MECCANICI DELLA MURATURA 11 9 5 1 Resistenza a compressione DETERMI
280. ell impostazione generale della progettazione strutturale degli schemi di calcolo e delle azioni considerate e della valutazione della sicurezza in essi contenuti recepire e dare parere sulla relazione a strutture ultimate del Direttore dei lavori esaminare e recepire il piano di manutenzione dell opera collaudata fornita dalla direzione dei lavori con riferimento alla vita utile dell opera ed a quella delle sue parti strutturali Inoltre nell ambito della propria discrezionalit il Collaudatore potr richiedere g di effettuare tutti quegli accertamenti studi indagini sperimentazioni e ricerche utili per formarsi il convincimento della sicurezza della durabilit e della collaudabilit dell opera quali in particolare prove di carico prove sui materiali messi in opera anche mediante prove non distruttive nel caso delle strutture di conglomerato cementizio armato il controllo della resistenza del calcestruzzo in opera va effettuato in conformit a quanto indicato nel paragrafo 11 1 6 monitoraggio programmato di grandezze significative del comportamento dell opera da proseguire anche dopo il collaudo della stessa Il collaudo statico tranne casi particolari va eseguito in corso d opera quando vengono posti in opera elementi strutturali non pi ispezionabili controllabili e collaudabili a seguito del proseguire della costruzione 8 2 PROVE DI CARICO Le prove di carico ove ritenute necessarie dal Co
281. ella muratura di calcestruzzo armato cordolo Gli elementi orizzontali possono essere costituiti da solai piani in cemento armato o precompresso o da strutture miste Per gli edifici sottoposti ad azione sismica si applicano inoltre le prescrizioni di cui al punto 5 7 5 4 2 MATERIALI E CARATTERISTICHE TIPOLOGICHE 5 4 2 1 Malte Le prescrizioni riguardanti le malte per muratura sono contenute nel paragrafo 11 9 4 5 4 2 2 Elementi resistenti in muratura ELEMENTI ARTIFICIALI Per gli elementi resistenti artificiali laterizio o calcestruzzo da impiegare con funzione resistente si applicano le prescrizioni riportate al punto 11 9 1 Gli elementi resistenti artificiali possono essere dotati di fori in direzione normale al piano di posa elementi a foratura verticale Per l impiego nelle opere trattate dalla presente norma gli elementi sono classificati in base alla percentuale di foratura ed all area media della sezione normale di ogni singolo foro f I fori devono essere distribuiti pressoch uniformemente sulla faccia dell elemento La percentuale di foratura espressa dalla relazione 100 F A dove F area complessiva dei fori passanti e profondi non passanti A area lorda della faccia dell elemento di muratura delimitata dal suo perimetro Le tabelle 5 4 1 a b riportano la classificazione per gli elementi in laterizio e calcestruzzo rispettivamente Gli elementi possono avere incavi di limitata profondit destinati ad
282. ella progettazione deve essere specificato di volta in volta in mancanza di diverse indicazioni specifiche da parte del Gestore dell Infrastruttura si applicher il coefficiente Ove le tensioni agenti in un elemento strutturale dipendessero da diversi termini ciascuno dei quali afferente a componenti strutturali distinti ognuno di questi termini dovr calcolarsi utilizzando la lunghezza caratteristica L appropriata Note 2 Per ponti in calcestruzzo o deve calcolarsi impiegando il modello elastico secante in accordo con la breve durata del passaggio del treno 3 I coefficienti dinamici sono stati stabiliti con riferimento a travi semplicemente appoggiate La lunghezza L permette di estendere l uso di questi coefficienti anche ad altre tipologie strutturali Questo coefficiente dinamico non dovr essere usato con i seguenti carichi m treno scarico m treni reali m treni per la verifica a fatica Per i ponti metallici con armamento diretto occorrer considerare un ulteriore coefficiente di adattamento dell incremento dinamico B variabile esclusivamente in ragione della luce del ponte tale da assumere i seguenti valori B 1 0 per L lt 8medL gt 90 0m B 1 1 per 8 m lt L lt 90m Nota 4 Il coefficiente B viene inserito per tener conto anche del maggior incremento dinamico dovuto al particolare tipo di armamento 158 COEFFICIENTE DINAMICO q Nei casi di ponti ad arco o scatolari con o senza solett
283. ella sicurezza Tutti i dettagli costruttivi non devono favorire l innescarsi di processi corrosivi o consentire di eliminarli o minimizzarli quando gi iniziati 108 In particolare dovr evitarsi la possibilit di accumulo di sporcizia e materiale umido curarsi la possibilit di adeguata evacuazione delle acque evitarne per quanto possibile i ristagni e le infiltrazioni attraverso i giunti e comunque prevederne la raccolta 5 2 9 3 Misure protettive La resistenza alla corrosione deve garantirsi con la verniciatura delle superfici oppure adottando acciai inossidabili o sottoponendo le membrature a processi di galvanizzazione o con altri procedimenti di comprovata affidabilit La verniciatura deve essere definita in progetto con riferimento al numero degli strati alla composizione spessore e qualit di aderenza al supporto degli stessi avendo cura di garantire la necessaria possibilit di ispezione e accesso materiale per gli interventi di pulizia e riverniciatura Le superfici di calcestruzzo a contatto con gli elementi metallici dovranno essere impermeabilizzate con l adozione di un trattamento definito in progetto in quanto a caratteristiche materiali propriet di aderenza e modalit di messa in opera Gli interni di grandi strutture a cassone ove previsto dai piani di manutenzione devono essere accessibili ventilate ed illuminate con accessi che impediscano l instaurarsi di condizioni di umidit e di sporcizia preveden
284. ellazione geotecnica di insieme e la quantificazione numerica dei parametri geotecnici del terreno interagente con le costruzioni Queste valutazioni sono effettuate con i relativi gradi di approfondimento nelle diverse fasi del progetto dell opera La garanzia della qualit i controlli ed i piani di qualit sono gli strumenti essenziali per l affidabilit sostanziale delle opere strutturali Opere innovative ovvero di impegnativo cimento statico o di inalienabile livello di sicurezza non possono essere realizzate senza l uso delle procedure per la garanzia della qualit I prodotti ed i componenti utilizzati per le opere strutturali devono essere chiaramente identificati in termini di caratteristiche meccanico fisico chimiche indispensabili alla valutazione della sicurezza delle opere e dotati di un attestato di conformit cos come specificato al Cap 11 I materiali ed i prodotti per poter essere utilizzati nelle opere di ingegneria civile previste dalle presenti norme devono poi essere sottoposti a procedure e prove sperimentali di accettazione da parte del direttore dei lavori che rediger il relativo certificato di accettazione Le prove e le procedure di accettazione sono definite nelle parti specifiche delle presenti norme riguardanti i materiali La fornitura di componenti sistemi o prodotti deve essere accompagnata da un manuale di installazione e di manutenzione da allegare al progetto del come costruito I component
285. elle gallerie per la velocit di progetto in relazione alla sezione trasversale del materiale rotabile preso a riferimento Nel caso si preveda la realizzazione di dispositivi atti a ridurre le variazioni di pressione sagomatura della sezione d entrata in galleria pozzi d aerazione etc o nel caso di gallerie non critiche gallerie molto corte o molto lunghe necessario eseguire uno studio specifico Eventuali ulteriori elementi di dettaglio necessari alla definizione della sezione interna netta saranno forniti dal Gestore dell Infrastruttura ferroviaria 183 7 NORME PER LE OPERE INTERAGENTI CON I TERRENI E CON LE ROCCE PER GLI INTERVENTI NEI TERRENI E PER LA SICUREZZA DEI PENDII 7 1 DISPOSIZIONI GENERALI 7 1 1 OGGETTO DELLE NORME Le presenti norme riguardano a il progetto la realizzazione ed il collaudo delle opere interagenti con i terreni e con le rocce opere di fondazione delle strutture in elevato Opere di sostegno opere in sotterraneo opere e manufatti di materiali sciolti naturali b il progetto la realizzazione ed il collaudo degli interventi nei terreni e nelle rocce fronti di scavo miglioramento e o consolidamento dei terreni e degli ammassi rocciosi consolidamento dei terreni interessanti opere esistenti c la valutazione della sicurezza dei pendii e la fattibilit di opere che hanno riflessi su grandi aree 7 1 2 SCOPO DELLE NORME Le norme definiscono le procedure per garantire la sicur
286. elto la posizione della linea di contatto per trazione elettrica le apparecchiature di segnalamento i sistemi di sicurezza Inoltre i fenomeni connessi con l aerodinamica del treno rendono condizionante per il dimensionamento della sezione della galleria la valutazione delle variazioni di pressione percepite all interno dei treni nel contesto della sicurezza e del comfort degli organi dell udito dei passeggeri Infatti al passaggio dei convogli sia agli imbocchi che all interno dei tunnel ferroviari si manifestano fenomeni aerodinamici fortemente non lineari e non stazionari che possono indurre sensazioni di fastidio e o dolore sugli organi uditivi e che quindi devono essere contenuti entro limiti ritenuti accettabili La variazione massima di pressione differenza tra i valori estremi di sovrappressione e di depressione lungo un treno compresi eventuali effetti dovuti alla differenza di quota tra i due imbocchi della galleria non deve superare i 10 000 Pascal per l intera durata del tragitto in galleria alla velocit massima prevista all atto della progettazione anche nel caso in cui la tenuta stagna dei veicoli se presente sia difettosa Tale condizione deve essere verificata anche nell eventualit di presenza di pi treni in galleria e nel caso di incrocio fra treni di qualsiasi natura treni ad alta velocit treni di servizio e altri treni autorizzati a circolare in tale opera A tale scopo dovranno essere verificate le sezioni d
287. ementi strutturali dovranno essere valutati contemporaneamente i seguenti effetti differenza di temperatura tra interno ed esterno pari a 10 C sia con interno pi caldo dell esterno che viceversa considerando un modulo elastico E non ridotto ritiro differenziale fusto fondazione fusto pulvino considerando un plinto pulvino parzialmente stagionato che non ha quindi ancora esaurito la relativa deformazione da ritiro Conseguentemente a tale situazione si potr considerare un valore di ritiro differenziale pari al 50 di quello a lungo termine riferito ad una altezza della parete di calcestruzzo pari a 5 volte lo spessore della parete della pila considerando un valore convenzionale del modulo di elasticit pari ad 1 3 di quello misurato variazione termica uniforme tra fusto pila e zattera interrata pari a 5 C zattera pi fredda della pila e viceversa con variazione lineare tra l estradosso zattera di fondazione ed una altezza da assumersi in mancanza di determinazioni pi precise pari a 5 volte lo spessore della parete della pila 161 Per la verifica delle deformazioni orizzontali e verticali degli impalcati con l esclusione delle analisi di comfort dovranno considerarsi delle differenze di temperatura fra estradosso ed intradosso e fra le superfici laterali pi esterne degli impalcati di 10 C Per tali differenze di temperatura potr assumersi un andamento lineare fra i detti estremi considerando gli stessi grad
288. ementi strutturali e degli apparecchi di appoggio In presenza di viadotti al fine di limitare la lunghezza dei percorsi di ispezione ed i relativi costi da prevedersi una scala di discesa dall impalcato ai pulvini delle pile ogni tre campate del viadotto stesso e comunque ad una distanza non superiore a 100 metri l una dall altra quando trattasi di impalcati a cassone che possono essere percorsi al loro interno oppure una in corrispondenza di ogni pila quando si tratta di impalcati a travi o a cassone continuo La scala di discesa ai pulvini deve essere completamente esterna alla soletta Sempre al fine di rendere le strutture pi facilmente ispezionabili l altezza libera corrente all interno di sezioni chiuse deve risultare non minore di 1 80 m Qualora si adottino soluzioni strutturali a due cassoncini per via di corsa sono ammesse previa approvazione del Gestore dell Infrastruttura altezze interne inferiori al limite suddetto fino ad un minimo di 1 60 m a condizione che la lunghezza totale del viadotto non sia superiore a 600 m e che vi siano discese dall impalcato al pulvino disposte una ogni due pile Ove si adottino impalcati a singolo cassone per via di corsa o a monocassone per due o pi binari sono ammesse previa approvazione del Gestore dell Infrastruttura altezze interne inferiori a 1 80 m fino ad un minimo di 1 60 m a condizione che vi siano discese dall impalcato al pulvino disposte una ogni due pile In presenza d
289. enersi trascurabili gli effetti delle deformazioni sull entit delle sollecitazioni e sulle condizioni di instabilit della struttura 5 2 3 VERIFICHE PER SITUAZIONI PERSISTENTI CON IL METODO DEI COEFFICIENTI PARZIALI 5 2 3 1 Verifiche agli stati limite ultimi 5 2 3 1 1 LE AZIONI E LE LORO COMBINAZIONI Le azioni caratteristiche carichi distorsioni variazioni termiche etc devono essere definite in accordo con quanto indicato nei capitoli 3 4 e 6 delle presenti norme Per costruzioni civili o industriali di tipo corrente e per le quali non esistano regolamentazioni specifiche le azioni di calcolo F4 si ottengono nello spirito di quanto indicato nel capitolo 2 combinando le azioni caratteristiche secondo la seguente formula di correlazione R Va Yegj Gy Ya1 rgi Qui DILA Voi Yeoi Qui Lv Agph Pan i 2 l h 1 j l dove Gy rappresenta il valore caratteristico della j esima azione permanente peso proprio carichi permanenti portati precompressione etc Ou rappresenta il valore caratteristico dell azione variabile di base di ogni combinazione Ori rappresenta il valori caratteristico della i esima azione variabile Pin rappresenta il valore caratteristico della h esima deformazione impressa effetto della temperatura deformazione del terreno viscosit ritiro etc Y Yo yp rappresentano i coefficienti parziali VE rappresentano i coefficienti di modello delle azioni Woi rappresentano i coefficienti
290. enibili dalle diverse possibili modalit di rottura Si potr fare riferimento a quanto riportato in norme specifiche di comprovata affidabilit 5 3 3 2 5 UNIONI ACCIAIO LEGNO Dovr tenersi in considerazione nella definizione delle modalit di rottura dello spessore di piastra piastra sottile o piastra grossa 5 3 3 2 6 UNIONI A PI SEZIONI RESISTENTI Nelle unioni a pi sezioni resistenti la capacit portante totale sar determinata calcolando la somma delle capacit portanti minime per ciascuna sezione resistente inquadrata nei casi precedentemente esaminati 5 3 3 2 7 ELEMENTI DI COLLEGAMENTO ALLINEATI La capacit portante di pi elementi di collegamento allineati in generale minore della somma delle capacit portanti dei singoli elementi Per il calcolo del fattore riduttivo si potr fare riferimento per i casi pi comuni a norme specifiche di comprovata validit Se il carico in una unione viene trasferito da pi di un tipo di mezzi di unione si deve tenere conto dell effetto delle differenti propriet di rigidezza dei mezzi di unione stessi 112 5 3 3 3 Unioni realizzate con connettori di tipo speciale 5 3 3 3 1 GENERALIT ammesso l impiego di sistemi di connessione di tipo speciale purch il comportamento degli stessi sia chiaramente individuato su base teorica e o sperimentale e purch sia comunque garantito un livello di sicurezza compatibile con quanto previsto nella presente normativa
291. ente da 0 5 a 0 per altezze comprese fra 5 e 6 m sull intradosso dell elemento strutturale si devono considerare gli stessi carichi da urto A di cui sopra con un inclinazione verso l alto di 10 L area di applicazione della forza assunta pari a 0 25 m altezza per 0 25 m larghezza Nelle costruzioni dove sono presenti con regolarit veicoli con forcelle di carico muletti si pu considerare equivalente agli urti accidentali un azione orizzontale statica equivalente applicata ad un altezza di 0 75 m dal piano di calpestio pari a F 5W essendo W il peso del muletto caricato 4 3 4 2 Traffico veicolare sopra i ponti Nel progetto strutturale si pu tener conto delle forze causate da collisioni accidentali sulle barriere di sicurezza attraverso una forza orizzontale equivalente di collisione di 100 KN Essa trasferita da un veicolo all impalcato di un ponte per mezzo delle barriere di sicurezza rigide e deve essere applicata agente trasversalmente ed orizzontalmente 100 mm sotto la sommit della barriera o 1 0 m sopra il livello del piano di marcia a seconda di quale valore sia pi piccolo Questa forza deve essere applicata su una linea lunga 0 5 m 4 3 5 URTI DA TRAFFICO FERROVIARIO All occorrenza di un deragliamento pu verificarsi il rischio di collisione fra i veicoli deragliati e le strutture adiacenti la ferrovia Pertanto gli elementi verticali di sostegno dovranno essere progettati in modo d
292. enti monodimensionali travi e pilastri Nei punti seguenti ci si riferisce a travi e pilastri con sezioni di forma qualsiasi piena o cava per le quali sia plausibile l ipotesi di conservazione delle sezioni piane e di configurazione trasversale indeformata sotto l azione dei carichi 5 1 6 1 1 ARMATURA LONGITUDINALE Gli elementi strutturali debbono possedere una sufficiente robustezza Per gli elementi strutturali delle costruzioni civili consistenti in travi pilastri etc l armatura parallela all asse dell elemento non deve essere inferiore allo 0 3 dell area totale della sezione di conglomerato cementizio opportunamente distribuita sulla sezione in funzione del tipo di sollecitazione prevalente Nelle sezioni a spigoli vivi occorrer disporre una barra longitudinale in corrispondenza di ciascuno spigolo Per le sezioni a perimetro continuo le barre longitudinali non potranno avere interassi maggiori di 200 mm Per le strutture in zona sismica il rapporto tra le aree delle armature longitudinali ai due lembi non pu essere inferiore a 0 5 5 1 6 1 2 TRAVI ARMATURA TRASVERSALE ARMA TURA A TAGLIO E A TORSIONE Le travi devono prevedere armatura trasversale costituite da staffe con sezione complessiva non inferiore ad 4 1 5 b mm m essendo b lo spessore minimo dell anima in millimetri con un minimo di tre staffe al metro e comunque interasse non inferiore a 0 8 volte l altezza utile della sezione 83 In prossimit
293. ento ai simboli della Figura 6 3 17 sull apparecchio d appoggio fisso andr considerata agente la seguente forza OAA AONAN RSLS ILLI RLL a Eose Figura 6 3 17 Resistenze parassite nei vincoli nel caso di travi continue n l N F f Va Vf Va h s n 1 i coefficienti d attrito f ed fi si assumeranno considerando la pi sfavorevole delle seguenti espressioni f 0 5 f Paf s I Il fa f fa 0 5 f Von e Vgs rappresentano le reazioni dei diversi appoggi mobili relativi alle sole azioni permanenti 6 3 1 3 Particolari prescrizioni per le verifiche Per tutto quanto non espressamente indicato nel presente paragrafo o non precisato nel documento nel suo complesso si rimanda alle specifiche predisposte dal Gestore dell Infrastruttura 6 3 1 3 1 CRITERI DI COMBINAZIONE DEI TRENI DI CARICO E DELLE AZIONI DA ESSI DERIVATE NEL CASO DI PI BINARI Numero di binari Ciascun ponte dovr essere progettato per il maggior numero di binari geometricamente compatibile con la larghezza dell impalcato a prescindere dai binari effettivamente presenti Le Autorit competenti specificheranno in questo caso il valore minimo da considerare per l interbinario Numero di treni contemporanei Nella progettazione dei ponti andr considerata l eventuale contemporaneit di pi treni secondo quanto previsto nella Tabella 6 3 III Considerando in genere sia il traffico normale che il traffico pesante
294. ento duttile e dissipativo evitando rotture fragili e la formazione di meccanismi instabili imprevisti a questo scopo si far ricorso ai procedimenti tipici della gerarchia delle resistenze localizzando le dissipazioni di energia per isteresi in zone a tal fine individuate e progettate dette dissipative o critiche l individuazione di tali zone deve essere congruente con lo schema strutturale adottato Poich il comportamento sismico della struttura largamente dipendente dal comportamento delle sue regioni critiche tali regioni dovranno mantenere in presenza di azioni cicliche la capacit di trasmettere le necessarie sollecitazioni e di dissipare energia A tal fine i dettagli costruttivi delle regioni critiche e delle connessioni tra queste regioni e le restanti parti delle struttura nonch dei diversi elementi strutturali tra loro dovranno ricevere una particolare attenzione ed essere esaurientemente specificati negli elaborati di progetto 127 Le parti non dissipative ed i collegamenti delle parti dissipative al resto della struttura devono possedere una sufficiente sovraresistenza per consentire lo sviluppo della plasticizzazione ciclica delle parti dissipative I materiali costituenti le membrature e i collegamenti oltre ad essere conformi ai requisiti prescritti nei capitoli 5 1 5 2 5 3 5 4 5 5 e 5 6 devono avere caratteristiche tali da assicurare una buona coincidenza tre il comportamento dissipativo reale e quello prev
295. enuto conto che la larghezza di ingombro convenzionale stabilita per ciascuna colonna in 3 00 m In ogni caso il numero delle colonne non deve essere inferiore a 2 a meno che la larghezza della sede stradale sia inferiore a 5 40 m 142 La disposizione dei carichi ed il numero delle colonne sulla carreggiata saranno volta per volta quelli che determinano le condizioni pi sfavorevoli di sollecitazione per la struttura membratura o sezione considerata Per i ponti di 1 Categoria si devono considerare compatibilmente con le larghezze precedentemente definite le seguenti intensit dei carichi Tabella 6 2 1 Tabella 6 2 II Intensit dei carichi Qi e qu per le diverse corsie Posizione Carico asse Qik KN Qik KN m Corsia numero 1 300 9 00 Corsia numero 2 200 2 50 Corsia numero 3 100 2 50 Altre corsie 0 00 2 50 Per i ponti di 2 Categoria si devono considerare sulla Corsia N 1 un Carico asse Qik 225 kN ed un carico distribuito qix 6 75 KN m Sulle altre corsie vanno applicati i carichi associati ai ponti di 1 Categoria Per i ponti di 3 Categoria si considera il carico associato allo Schema 5 folla compatta applicato con la disposizione pi gravosa per le singole verifiche Per opere singole di luce maggiore a 300 m ai fini della statica complessiva del ponte si adotter uno schema di carico qsa affiancato nelle altre corsie da uno o pi scherni di carico qep I carichi andranno dispost
296. enza di tale contributo nonch alla verifica che gli spostamenti necessari alla mobilitazione di tale aliquota siano compatibili con le prestazioni attese dell opera Per le paratie i calcoli di progetto devono comprendere la verifica degli eventuali ancoraggi puntoni o strutture di controventamento La stabilit del fondo dello scavo deve essere verificata nei riguardi di fenomeni di rottura per sollevamento o per sifonamento I criteri di sicurezza adottati devono essere commisurati anche al livello di rappresentativit del modello di calcolo adottato e agli scenari di rischio Nel caso di strutture miste o composite le verifiche di stabilit globale devono essere accompagnate da verifiche di funzionalit e durabilit degli elementi singoli 7 3 2 3 Verifiche di esercizio SLE In tutti i casi nelle condizioni di esercizio gli spostamenti dell opera di sostegno e del terreno circostante devono essere valutati per verificarne la compatibilit con la funzionalit dell opera e di quella di manufatti adiacenti anche a seguito di modifiche indotte sul regime delle acque sotterranee In presenza di manufatti particolarmente sensibili agli spostamenti dell opera di sostegno deve essere sviluppata una specifica analisi dell interazione tra opere e terreno tenendo conto della sequenza delle fasi costruttive 7 3 3 TIRANTI DI ANCORAGGIO I tiranti di ancoraggio sono elementi strutturali opportunamente collegati al terreno in gr
297. enza di temperatura tra le facce delle pile stesse 6 2 6 VINCOLI I dispositivi di vincolo dell impalcato alle sottostrutture pile spalle fondazioni devono possedere le caratteristiche previste dallo schema statico e cinematico assunto in sede di progetto sia con riferimento alle azioni sia con riferimento alle distorsioni Per strutture realizzate in pi fasi i vincoli devono assicurare un corretto comportamento statico e cinematico in ogni fase dell evoluzione dello schema strutturale adeguandosi se del caso ai cambiamenti di schema Le singole parti del dispositivo di vincolo ed i relativi ancoraggi devono essere dimensionati in base alle forze vincolari trasmesse I dispositivi di vincolo devono essere tali da consentire tutti gli spostamenti previsti con un margine di sicurezza maggiore rispetto a quello assunto per gli altri elementi strutturali Particolare attenzione va rivolta al funzionamento dei vincoli in direzione trasversale rispetto all asse longitudinale dell impalcato la cui configurazione deve corrispondere ad uno schema statico e cinematico ben definito La scelta e la disposizione dei vincoli nei ponti a pianta speciale ponti in curva ponti in obliquo ponti con geometria in pianta irregolare devono derivare da un adeguato studio di capacit statica e di compatibilit cinematica 6 2 6 1 Protezione dei vincoli Le varie parti dei dispositivi di vincolo devono essere adeguatamente protette al fine di gar
298. enzione dell opera come illustrato al successivo capitolo 8 2 3 MODELLI La valutazione degli effetti delle azioni sulle strutture cos come la valutazione delle resistenze dei componenti strutturali e la sicurezza strutturale possono essere valutate secondo numerose teorie e metodi di calcolo numerico la cui validit e la conseguente affidabilit del risultato conseguente alla attendibilit delle ipotesi di base della teoria Le presenti norme definiscono i livelli di sicurezza e di prestazione con riferimento in genere ad un modello di calcolo definito modello di calcolo quel modello matematico che correla azione con effetto dell azione es azione e sollecitazione azione e tensione azione e spostamento azione e schema di collasso azione e risposta dinamica etc 12 Il Progettista e il Committente di concerto possono utilizzare modelli di calcolo diversi da quelli indicati nelle presenti norme purch vengano rispettati i livelli di sicurezza di prestazioni attese Ogni struttura o elemento strutturale richiede la definizione delle variabili di progetto che caratterizzano le azioni le propriet di materiali e terreni i parametri geometrici Queste variabili possono dipendere direttamente o indirettamente dal tempo Per ogni stato limite si introduce un modello meccanico che descrive il comportamento della struttura e modelli di natura fisica e o chimica che descrivono gli effetti dell ambiente sulle propriet del mate
299. equisiti che devono essere assicurati da un materiale o da una tipologia strutturale dipendono dal ruolo che esso riveste dal punto di vista strutturale e dalla vita utile prevista dalla struttura I requisiti richiesti di carattere generale ma che devono essere particolarmente tenuti in conto nel caso di strutture realizzate con materiali diversi da quelli specifici gi contemplati nelle presenti norme riguardano sia le propriet del materiale che il progetto della specifica tipologia strutturale Deve essere rispettato il seguente requisito Tutti i nuovi materiali devono rispondere a requisiti di robustezza vale a dire di conservazione delle caratteristiche per modeste variazioni ambientali e o modeste azioni accidentali Per quanto sopra tutti i materiali devono mantenere inalterate le loro caratteristiche chimiche fisiche e meccaniche nell arco di temperatura 20 60 per un arco di tempo non inferiore ad un mese Questi materiali devono garantire la permanenza delle caratteristiche fisico meccaniche per una vita di servizio maggiore di 10 anni qualora possa essere sostituito senza alterare la statica globale della struttura Non possono essere utilizzati materiali o componenti per i quali non siano garantiti sperimentalmente sulle principali caratteristiche fisiche e meccaniche coefficienti di variazione inferiori a 0 30 e difettosit di produzione inferiori al 5 Nel caso di utilizzi di tipo strutturale devono essere valutate le c
300. er i pannelli murari verticali Qualora l azione assiale non sia nota dal modello di calcolo ad es quando l analisi svolta su modelli a telaio con l ipotesi di solai infinitamente rigidi nel piano ma siano presenti in prossimit della trave in muratura elementi orizzontali dotati di resistenza a trazione catene cordoli 121 i valori delle resistenze di progetto potranno essere assunti non superiori ai valori di seguito riportati ed associati ai meccanismi di rottura per taglio o per pressoflessione La resistenza a taglio V di travi di accoppiamento in muratura ordinaria in presenza di un cordolo di piano o di un architrave resistente a flessione efficacemente ammorsato alle estremit pu essere calcolata in modo semplificato come V ht foao dove h l altezza della sezione della trave Sao la resistenza di calcolo a taglio in assenza di compressione Il massimo momento resistente associato al meccanismo di pressoflessione sempre in presenza di elementi orizzontali resistenti a trazione in grado di equilibrare una compressione orizzontale nelle travi in muratura pu essere valutato come u H h M Pa 0 85 fht dove H il minimo tra la resistenza a trazione dell elemento teso disposto orizzontalmente ed il valore di 0 4 fna At Sha la resistenza di calcolo a compressione della muratura in direzione orizzontale nel piano della parete La resistenza a taglio associata a tale meccanismo pu es
301. er i profilati cavi ACCIAIO NORMA EUROPEA TABELLE DI RIFERIMENTO y IONI Non legati A1 A 2 A 3 Profilati cavi finiti a caldo EN 10210 1 Apro fine BL B2 B3 A1 A2 A3 Profilati cavi saldati formati a freddo EN 10219 1 Materiale di partenza allo stato Normalizzato B1 B3 B4 Termo meccanico B2 B3 B5 Le prove ed i metodi di misura sono quelli previsti dalle norme suddette 231 11 2 4 2 3 CONTROLLI SUI PRODOTTI LAMINATI I controlli sui laminati verranno eseguiti secondo le prescrizioni di cui al punto 11 2 4 8 11 2 4 2 4 FORNITURA DEI PRODOTTI LAMINATI Per la documentazione di accompagnamento delle forniture vale quanto indicato al punto 11 2 1 3 11 2 4 3 Acciaio per getti Per l esecuzione di parti in getti si devono impiegare getti di acciaio Fe G 400 Fe G 450 Fe G 520 UNI 3158 ed UNI 3158 FA 152 85 o equivalenti Quando tali acciai debbano essere saldali devono sottostare alle stesse limitazioni di composizione chimica previste per gli acciai laminati di resistenza similare 11 2 4 4 Acciaio per strutture saldate 11 2 4 4 1 COMPOSIZIONE CHIMICA DEGLI ACCIAI Gli acciai da saldare oltre a soddisfare le condizioni indicate al punto 11 2 3 1 devono avere composizione chimica contenuta entro i limiti previsti dalle norme europee applicabili 11 2 4 4 2 FRAGILIT ALLE BASSE TEMPERATURE La temperatura minima alla quale l acciaio di una struttura saldata pu essere utilizzato senza pericolo di rottur
302. erazione la possibilit di concomitanza dell incendio con le altre azioni accidentali 4 1 4 4 Verifiche di resistenza al fuoco La verifica della resistenza al fuoco potr essere effettuata nel dominio del tempo tria Z tfi richiesto tempo di resistenza al fuoco di progetto gt tempo di resistenza al fuoco richiesta o nel dominio delle resistenze Ra Efast resistenza di progetto dell elemento in esame in condizioni di incendio al tempo t gt valore di progetto della caratteristica di sollecitazione in condizioni di incendio al tempo t o nel dominio delle temperature a t lt Oera valore di progetto della temperatura dell elemento al tempo t lt valore di progetto della temperatura critica dell elemento 4 1 5 CLASSI DI RESISTENZA AL FUOCO Le classi di resistenza al fuoco nei confronti della capacit portante sono espresse dai simboli R15 R20 R30 R45 R60 R90 R120 R180 R240 dove la lettera R rappresenta il requisito di capacit portante ed il numero esprime il tempo in minuti primi per il quale il requisito stesso viene garantito Le classi di resistenza al fuoco sono riferite all incendio convenzionale rappresentato dalle curve di incendio nominali Nel caso di incendio di materiali combustibili prevalentemente di natura cellulosica la curva di incendio nominale di riferimento la curva nominale standard ISO834 seguente 0 20 345logio 8t 1 C Nel caso di incendi di quantit rilevant
303. erdite di equilibrio e dissesti gravi totali o parziali che possano compromettere l incolumit delle persone ovvero comportare la perdita di beni ovvero provocare gravi danni ambientali e sociali ovvero mettere fuori servizio l opera sicurezza nei confronti di stati limite dei esercizio SLE tutti i requisiti atti a garantire le prestazioni previste per le condizioni di esercizio robustezza nei confronti di azioni accidentali capacit di evitare danni sproporzionati rispetto all entit delle cause innescanti quali incendio esplosioni urti o conseguenze di errori umani Il superamento di uno stato limite ultimo ha carattere irreversibile e si definisce collasso strutturale II superamento di uno stato limite di esercizio pu avere carattere reversibile o irreversibile Nel primo caso il danno o la deformazione reversibili cessano non appena cessa la causa che ha portato al superamento dello stato limite Nel secondo caso si manifestano danneggiamenti irreversibili nella struttura e nella stessa costruzione o deformazioni permanenti inaccettabili e si identifica tale stato limite come Stato Limite di Danno SLD I livelli di sicurezza devono essere scelti dal Committente e dal Progettista di concerto in funzione dell uso e del tipo di struttura della situazione di progetto nonch in funzione delle conseguenze del danno o del collasso con riguardo a persone beni e possibile turbativa sociale come anche del costo dell
304. ere considerati in fase di progettazione tenendo conto del loro esatto posizionamento sul solaio 6 1 4 SOVRACCARICHI VARIABILI I sovraccarichi variabili comprendono la classe dei carichi legati alla destinazione d uso dell opera i modelli di tali azioni possono essere costituiti da e carichi uniformemente distribuiti qx KN m7 e carichi lineari Hy kN m e carichi concentrati Qx KN I valori nominali e o caratteristici delle intensit da assumere per i sovraccarichi variabili verticali ed orizzontali ripartiti e per le corrispondenti azioni locali concentrate tutte comprensive degli effetti dinamici ordinari sono riportati nella tabella 6 1 II I sovraccarichi verticali concentrati Qx formano oggetto di verifiche locali distinte e non vanno sovrapposti ai corrispondenti ripartiti essi vanno applicati su impronte di carico appropriate all utilizzo ed alla forma dell orizzontamento in assenza di precise indicazioni pu essere considerata una forma dell impronta di carico quadrata pari a 50 x 50 mm salvo che per le rimesse ed i parcheggi per i quali si applicano su due impronte di 200 x 200 mm distanti 1 60 m I sovraccarichi orizzontali lineari Hy devono essere applicati a pareti alla quota di 1 20 m dal rispettivo piano di calpestio ed a parapetti o mancorrenti alla quota del bordo superiore Essi vanno considerati sui singoli elementi ma non sull edificio nel suo insieme I valori riportati nel prospetto
305. ere disponibile Deflagrazione Esplosione nella quale il fronte di fiamma viaggia attraverso la miscela a velocit subsonica dell ordine di 100 m s Le onde di pressione viaggiano alla velocit locale di propagazione del suono I picchi di pressione possono avere valori da 10 kN m a 1 500 kN m Detonazione Esplosione nella quale l onda d urto di pressione si propaga a velocit supersonica generalmente maggiore di 1 000 m s Un valore tipico di pressione 2 000 kN m con durata del picco molto breve generalmente inferiore a 10 ms Elemento chiave Un elemento della struttura essenziale per la stabilit globale della struttura il cui danneggiamento causa il collasso della struttura e o danni non proporzionati alla causa scatenante 4 2 3 PROGETTO PER SITUAZIONI ECCEZIONALI Non richiesto che una struttura possa resistere a tutte le azioni che possono derivare da una causa eccezionale ma deve esistere una ragionevole probabilit che essa non venga danneggiata in maniera sproporzionata alle cause di origine Sono considerati accettabili i danneggiamenti localizzati anche gravi dovuti ad esplosioni a condizione che ci non esponga al pericolo l intera struttura o che la capacit portante sia mantenuta per un tempo sufficiente affinch siano prese le necessarie misure di emergenza come per esempio l evacuazione dell edificio e del suo circondario Nei confronti delle esplosioni possono essere adottate diverse misure
306. ere efficace quanto indicato ai punti precedenti occorre con opportuni provvedimenti eliminare il rischio di arresto del getto al livello delle armature 5 1 9 1 2 8 Solidarizzazione tra intonaci e superfici di intradosso Qualora si impieghino materiali d intonaco cementizi aventi resistenza caratteristica a trazione superiore ad 1 N mm dovranno adottarsi spessori inferiori a 10 mm o predisporre armature di sostegno e diffusione opportunamente ancorate nelle nervature 5 1 9 1 3 SOLAI CON TRAVETTI PRECOMPRESSI PREFABBRICATI E BLOCCHI IN LATERIZIO 5 1 9 1 3 1 Elementi con armatura pre tesa Per elementi con armatura pre tesa ammessa la deroga all obbligo di disporre la staffatura 5 1 9 1 3 2 Criteri di calcolo Per la sezione in campata oltre alle verifiche agli stati limite ultimi sono anche ammesse verifiche fondate su prove di elementi prefabbricati di serie secondo quanto indicato al punto 5 1 5 1 Per le strutture parzialmente gettate in opera pu omettersi la staffatura di collegamento quando la tensione tangenziale media in esercizio per combinazioni rare tra l elemento prefabbricato e il conglomerato cementizio gettato in opera risulti inferiore a 0 3 N mm per le superfici di contatto lisce e 0 45 N mm per superfici scabre In corrispondenza del lembo superiore dei travetti sono consentite in esercizio trazioni pari fem 5 1 9 1 3 3 Getti in opera I travetti privi di armature a taglio devono essere integrati sugli appoggi
307. ere la loro funzionalit consentire l eventuale riutilizzazione della struttura ove richiesto La capacit del sistema strutturale in caso di incendio si determina sulla base della capacit portante propria degli elementi strutturali singoli di porzioni di struttura o dell intero sistema costruttivo comprese le condizioni di carico e di vincolo tenendo conto della eventuale presenza di materiali protettivi 4 1 4 PROCEDURE GENERALI PER IL PROGETTO DELLE STRUTTURE ALL INCENDIO Il progetto delle strutture soggette all azione dell incendio deve essere cos articolato scelta degli scenari d incendio significativi per il caso in esame determinazione dei relativi incendi di progetto calcolo dell evoluzione della temperatura all interno degli elementi strutturali calcolo del comportamento meccanico delle strutture esposte al fuoco Il comportamento meccanico di una struttura esposta all incendio dipende dalle azioni meccaniche e tecniche indotte dal fuoco e dai loro effetti sulle propriet dei materiali combinate con gli effetti indotti sulla struttura dalle azioni meccaniche permanenti e variabili 4 1 4 1 Scenari e incendi convenzionali di progetto Per definire le azioni del fuoco devono essere determinati i principali scenari d incendio e i relativi incendi convenzionali di progetto sulla base di una valutazione del rischio d incendio In linea generale gli incendi convenzionali di progetto devon
308. eri pi alti 3 5 7 COEFFICIENTE TERMICO INTERAZIONE Il coefficiente termico pu essere utilizzato per tener conto della riduzione del carico neve a causa dello scioglimento della stessa causata dalla perdita di calore della costruzione Tale coefficiente tiene conto delle propriet di isolamento termico del materiale utilizzato in copertura In assenza di uno specifico e documentato studio deve essere utilizzato C 1 3 5 8 CARICO NEVE SULLE COPERTURE Devono essere considerate le due seguenti principali disposizioni di carico carico da neve non accumulata sul piano carico da neve accumulata al piano conseguentemente ad azioni quali il vento 52 3 5 8 1 Coefficiente di forma per le coperture In generale verranno usati i coefficienti di forma per il carico neve contenuti nel presente paragrafo dove vengono indicati i relativi valori nominali per le coperture a una o pi falde essendo a espresso in gradi sessagesimali l angolo fondato dalla falda con l orizzontale I valori dei coefficienti di forma u e u riportati in Tabella 3 5 VI ed illustrati in figura 3 5 3 in funzione dell angolo a si riferiscono alle coperture ad una o pi falde come di seguito specificato Tabella 3 5 VI Valori dei coefficienti di forma Coefficiente di forma 0 lt a lt 30 30 lt a lt 60 a gt 60 60 a 0 8 0 8 60 a 0 0 4 30 0 8 a 0 8 1 6 z Ha 30 2 0 1 6 Hz H 1 0 0 8
309. ero degli appoggi il direttore dei lavori deve verificare acquisendone copia che il dispositivo sia oggetto di attestato di conformit e che le procedure di posa in opera siano conformi alle specifiche tecniche del produttore Il direttore dei lavori tenuto a verificare nell ambito delle proprie competenze quanto sopra indicato ed a rifiutare le eventuali forniture prive dell attestato di conformit dovr inoltre effettuare idonee prove di accettazione che comprendano in ogni caso la verifica geometrica e delle tolleranze dimensionali nonch la valutazione delle principali caratteristiche meccaniche dei materiali componenti 11 6 MATERIALI E PRODOTTI A BASE DI LEGNO Le prescrizioni contenute in questo paragrafo si applicano al legno massiccio ed ai prodotti a base di legno per usi strutturali 11 6 1 GENERALIT 11 6 1 1 Legno massiccio Il legno massiccio per uso strutturale un prodotto naturale selezionato in dimensioni d uso nelle strutture classificato elemento per elemento secondo la resistenza sulla base di specifiche normative I parametri di resistenza di rigidezza e di massa volumica a segnati al legno strutturale vengono di regola determinati sulla base di prove sperimentali normalizzate che producono gli stessi tipi di effetti delle azioni alle quali il materiale sar soggetto nella struttura Tali prove devono essere condotte su campioni significativi di elementi classificati in dimensione d uso I criteri
310. ervizio 1 09 Per la resistenza a fatica punto 5 2 3 1 4 1 09 Per la fragilit Non saldate 1 00 Saldate 1 25 99 Il Committente e il Progettista di concerto fatti salvi i livelli di sicurezza stabiliti nelle presenti norme possono utilizzare valori diversi per yga giustificati con riferimento a specifiche indicazioni contenute in codici internazionali riconosciuti ovvero nella letteratura tecnica consolidata 5 2 3 1 4 STATO LIMITE DI FATICA Per le strutture soggette a carichi ciclici deve essere verificata la resistenza a fatica imponendo che Ea lt Ra rappresentando Ei e Ra rispettivamente gli effetti di fatica prodotti dalle azioni di progetto e la resistenza a fatica ovvero indicando come indicatore di danno il rapporto Da E4 Ra imponendo che Da lt 1 valutando Dj come indicato nei successivi paragrafi e adottando un coefficiente di sicurezza parziale per le azioni Yer 1 0 Nel caso degli edifici la verifica a fatica non di regola necessaria salvo i casi di membrature cui sono applicati dispositivi di sollevamento dei carichi o macchine vibranti o sottoposte a forti oscillazioni dall azione del vento o della folla 5 2 3 1 4 1 Carichi ad ampiezza costante Per i carichi ad ampiezza costante si assumer Da Ym Atens Ar essendo Atensa il campo di variazione delle tensioni normali o tangenziali indotta dalle azioni di progetto Ar la resistenza a fatica per la relativa categoria dei dettagli costruttivi c
311. esenti norme tecniche vita utile periodo di ritorno da considerare per fenomeni naturali etc definendo altres l ammissibilit o meno del criterio di verifica alle tensioni in funzione della specificit dell opera da realizzare e dei materiali impiegati 6 3 1 PONTI FERROVIARI Le norme si applicano per la progettazione esecuzione e collaudo dei nuovi ponti ferroviari nonch a quelli esistenti interessati da consolidamento restauro statico adeguamento e ristrutturazione 6 3 1 1 Principali criteri progettuali e manutentivi La progettazione dei manufatti sotto binario deve essere eseguita in modo da conseguire il migliore risultato globale dal punto di vista tecnico economico con particolare riguardo alla durabilit dell opera stessa Sono consentite tipologie strutturali di tipo a travata semplicemente appoggiata o continua o ad arco Non sono ammesse strutture con seggiole Gerber Per l adozione di tipologie particolari necessaria una specifica approvazione da parte del Gestore dell Infrastruttura Gli impalcati continui dovranno essere progettati con un rapporto tra le luci tale che nella condizione di carico pi sfavorevole il rapporto tra la reazione positiva dovuta ai carichi permanenti e quella negativa dovuta alle azioni variabili non deve essere inferiore a 1 2 e comunque in detta condizione la minima reazione totale dell impalcato non deve essere inferiore a 250 KN Le fondazioni delle pile e delle sp
312. essere compreso tra 30 e 120 tonnellate Forniture sono lotti formati da massimo 90 t costituiti da prodotti aventi grandezze nominali omogenee dimensionali meccaniche di fondazione Lotti di spedizione sono lotti formati da massimo 30 t spediti in un unica volta costituiti da prodotti aventi grandezze nominali omogenee dimensionali meccaniche di formazione 226 I controlli in cantiere possono essere omessi quando il prodotto utilizzato in cantiere proviene da uno stabilimento di prefabbricazione o da un luogo di formazione dei cavi nel quale sono stati effettuati i controlli di cui al punto precedente In quest ultimo caso la fornitura del materiale deve essere accompagnata da idonea documentazione attestante l esecuzione delle prove di cui sopra Resta comunque nella discrezionalit del direttore dei lavori la facolt di effettuare tutti gli eventuali controlli ritenuti opportuni I controlli sono effettuati secondo le modalit indicate al punto 11 2 3 5 11 2 3 4 Cadute di tensione per rilassamento In assenza di dati sperimentali afferenti al lotto considerato la caduta di tensione per rilassamento a tempo infinito Do ad una temperatura di 20 C e per una tensione iniziale Ospi 0 75 fx pu assumersi pari ai valori riportati nella Tabella 11 2 VII Tabella 11 2 VII Tipo di armatura Do Filo trafilato 0 15 Ospi Treccia 0 20 Ospi Trefolo 0 18 Ospi Barra laminata 0 12 Ospi Si ammette che al v
313. essere omessi gli incatenamenti quando il collegamento assicurato dal solaio stesso Si possono adottare opportuni accorgimenti per il collegamento in direzione normale alla tessitura dei solai che sostituiscano efficacemente gli incatenamenti costituiti da tiranti estranei ai solai stessi Il collegamento fra la fondazione e la struttura in elevazione di norma realizzato mediante cordolo in calcestruzzo armato disposto alla base di tutte le murature verticali resistenti di spessore pari almeno a quello della muratura della prima elevazione e di altezza non inferiore alla met di detto spessore possibile realizzare la prima elevazione con pareti di calcestruzzo armato in tal caso la disposizione delle fondazioni e delle murature sovrastanti deve essere tale da garantire un adeguato centraggio dei carichi trasmessi alle pareti della prima elevazione ed alla fondazione Lo spessore dei muri non pu essere inferiore ai seguenti valori muratura in elementi resistenti artificiali pieni 120 mm muratura in elementi resistenti artificiali semipieni 200 mm muratura in elementi resistenti artificiali forati 250 mm muratura di pietra squadrata 240 mm muratura listata 400 mm Ogni muro deve essere vincolato a muri ortogonali che possono anche svolgere la funzione di limitare fenomeni del secondo ordine Questi possono essere controllati mediante la snellezza convenzionale della parete definita dal rapporto ho t dove ho lunghezz
314. esso l impiego dei pali con funzione di riduzione o regolazione dei cedimenti In questo caso il carico limite della fondazione deve essere valutato con riferimento alla sola piastra 7 3 1 2 3 ASPETTI COSTRUTTVI Nel progetto si deve tenere conto dei vari aspetti che possono influire sull integrit e sul comportamento dei pali quali la distanza relativa la sequenza di installazione i problemi di rifluimento e sifonamento nel caso di pali trivellati l addensamento del terreno con pali battuti fazione del moto di una falda idrica o di sostanze chimiche presenti nell acqua o nel terreno sul conglomerato dei pali gettati in opera la connessione dei pali alla struttura di collegamento 7 3 1 2 4 CONTROLLI PROVE DI CARICO Le prove per la determinazione del carico limite ultimo del singolo palo prove di progetto devono essere spinte a valori del carico assiale tali da consentire di tracciare diagrammi significativi per la ricerca del carico limite ultimo sulla base dei cedimenti della testa del palo in funzione dei carichi applicati in ogni caso si devono raggiungere valori pari ad almeno 2 volte il carico assiale massimo di esercizio Se si esegue una sola prova di carico di progetto questa deve essere ubicata dove le condizioni del terreno sono pi sfavorevoli Sui pali di fondazione vengono eseguite prove di carico statiche di collaudo per controllare se il comportamento dei pali corrisponde a quello previsto in progetto Queste prove
315. esterna Cpi il coefficiente di pressione interna I coefficienti di pressione esterna Cpe ed interna C devono essere ricavati da dati suffragati da opportuna documentazione o da prove sperimentali in galleria del vento Per edifici di semplice geometria e limitata estensione si possono adottare indicativamente i valori riportati nel seguito 1 EDIFICI A PIANTA RETTANGOLARE CON COPERTURE PIANE A FALDE INCLINATE O CURVE Su un generico edificio prismatico con base rettangolare il vento genera azioni di pressione sulla parete verticale sopravvento di depressione sulle restanti facce libere facce sottovento e parallele al vento ed azioni tangenziali come indicato al punto 3 3 8 La variazione altimetrica delle pressioni sulle pareti sopravvento ha natura logaritmica punto 3 3 4 mentre sulle altre facce il profilo delle depressioni uniforme Ai fini del calcolo delle pressioni esterne si assume per le pareti sopravvento la pressione cinetica di picco definita al punto 3 3 6 e variabile con la quota per le altre facce viene assunta una pressione cinetica uniforme pari al valore corrispondente alla quota del baricentro della copertura La configurazione delle pressioni sulle facce verticali dell edificio rappresentata a titolo esemplificativo in Figura 3 3 6 39 p pressioni d depressioni fj F PITTI F iiia 21 A p P a Pal ky qM CoC qih cwCi pern bo e Me Pianta SIA x 6 Na h a Z cala AKS Pai i
316. estinazione specifica Per la determinazione delle tensioni caratteristiche di snervamento e rottura determinate in accordo con il punto 11 2 2 3 valgono le medesime formule di cui al punto 11 2 2 10 1 dove n numero dei saggi considerati va assunto nel presente caso pari a 80 ed il coefficiente k assume in funzione di n i valori riportati nelle tabelle di cui al punto 11 2 2 10 1 Qualora uno dei campioni sottoposti a prove di qualificazione non soddisfi i requisiti previsti nelle norme tecniche relativamente ai valori di allungamento o resistenza al distacco il prelievo relativo all elemento di cui trattasi va ripetuto su un altro elemento della stessa partita Il nuovo prelievo sostituisce quello precedente a tutti gli effetti Un ulteriore risultato negativo comporta la ripetizione delle prove di qualificazione Prove di verifica della qualit Il laboratorio incaricato deve effettuare controlli saltuari ad intervalli non superiori ad un mese su serie di 20 saggi ricavati da 10 diversi elementi 2 per ogni elemento Il prelievo deve essere effettuato su tutti i prodotti che portano il marchio depositato in Italia indipendentemente dall etichettatura o dalla destinazione specifica Sulla serie il laboratorio effettua la prova di trazione e di distacco I corrispondenti risultati vengono aggiunti a quelli dei precedenti prelievi dopo aver eliminato la prima serie in ordine di tempo Si determinano cos le nuove tensioni caratte
317. estremi della certificazione del sistema di gestione della qualit I produttori di bulloni e chiodi per carpenteria metallica sono tenuti a dichiarare al Servizio Tecnico Centrale la loro attivit con specifico riferimento al processo produttivo ed al controllo di produzione in fabbrica fornendo copia della certificazione del sistema di gestione della qualit La dichiarazione sopra citata deve essere confermata annualmente al Servizio Tecnico Centrale con allegata una dichiarazione attestante che nulla variato nel prodotto e nel processo produttivo rispetto al precedente deposito ovvero nella quale siano descritte le avvenute variazioni Il Servizio Tecnico Centrale attesta l avvenuta presentazione della dichiarazione Ogni fornitura in cantiere o nell officina di formazione delle carpenterie metalliche di bulloni o chiodi deve essere accompagnata da copia della dichiarazione sopra citata e della relativa attestazione da parte del Servizio Tecnico Centrale Il direttore dei lavori tenuto a verificare quanto sopra indicato ed a rifiutare le eventuali forniture non conformi 11 3 MATERIALI DIVERSI DALL ACCIAIO UTILIZZATI CON FUNZIONE DI ARMATURA IN STRUTTURE DI CEMENTO ARMATO Per l impiego di materiali diversi dall acciaio con funzione di armatura in strutture in cemento armato con le indicazioni e limitazioni di cui al paragrafo 5 5 della presente norma che non siano dotati di certificazione CE necessario che sia sott
318. ezza la durabilit la robustezza ed il rispetto delle condizioni di esercizio delle opere di cui al punto 7 1 1 7 1 3 PRESCRIZIONI GENERALI Le scelte progettuali devono tener conto delle prestazioni attese delle opere dei caratteri geologici del sito ed essere basati su una preventiva modellazione geotecnica dei terreni ottenuta attraverso specifici studi rilievi indagini e prove Le indagini per la caratterizzazione del sito per la definizione del modello geologico e per la modellazione geotecnica del terreno vanno commisurate all importanza ed all estensione dell opera e alle conseguenze che gli interventi possono produrre sull ambiente circostante in tutte le fasi realizzative e ad opera ultimata con particolare riferimento alle opere esistenti I risultati degli studi delle indagini e delle modellazioni geotecniche debbono essere esposti in specifici distinti documenti Qualora le indagini integrative effettuate durante l esecuzione dell opera comportino una revisione della caratterizzazione geotecnica di progetto questo andr aggiornato alle nuove conoscenze nello spirito del metodo osservazionale Qualora l opera ed i suoi effetti sul terreno abbiano grande rilevanza occorre approntare un programma d monitoraggio che preveda un congruo periodo di osservazione anche dopo la fine della costruzione dell opera 7 2 ARTICOLAZIONE DEL PROGETTO Il H proget delle opere interagenti con il terreno deve articol
319. ezzi singoli sia in fasci differenti possono essere i sistemi di marcatura adottati anche in relazione all uso quali ad esempio l impressione sui cilindri di laminazione la punzonatura a caldo e a freddo la stampigliatura a vernice la targhettatura la sigillatura dei fasci e altri Comunque per quanto possibile anche in relazione all uso del prodotto il produttore e tenuto a marcare ogni singolo pezzo Ove ci non sia possibile per la specifica tipologia del prodotto la marcatura deve essere tale che prima dell apertura dell eventuale ultima e pi piccola confezione fascio bobina rotolo pacco etc il prodotto sia riconducibile al produttore al tipo di acciaio nonch al lotto di produzione e alla data di produzione Tenendo presente che l elemento determinante della marcatura costituito dalla sua inalterabilit nel tempo dalla impossibilit di manomissione il produttore deve rispettare le modalit di marcatura denunciate nella documentazione presentata al Servizio Tecnico Centrale e deve comunicare tempestivamente eventuali modifiche apportate La mancata marcatura la non corrispondenza a quanto depositato o la sua illeggibilit anche parziale rendono il prodotto non impiegabile Qualora sia presso gli utilizzatori sia presso i commercianti l unit marcata pezzo singolo o fascio viene scorporata per cui una parte o il tutto perde l originale marcatura del prodotto responsabilit sia degli utilizzat
320. favorevole ed il coefficiente Ying quando il suo contributo diminuisce l azione di progetto contributo favorevole 2 Quando lo stato di coazione indotto per il tramite di deformazioni imposte alla struttura si applicano gli stessi coefficienti parziali previsti per la precompressione 3 Le componenti delle azioni da traffico sono introdotte in combinazione considerando uno dei gruppi di carico g Per le verifiche dell equilibrio statico ribaltamento impalcato equilibrio globale delle spalle etc le componenti favorevoli e sfavorevoli delle azioni debbono essere considerate come azioni individuali e in mancanza di ulteriori specifiche le componenti favorevoli dovranno essere moltiplicate rispettivamente per y 0 9 e le componenti sfavorevoli per y 1 8 Per le verifiche agli stati limite d esercizio si adottano i valori dei coefficienti parziali in Tabella 6 3 VII Per la valutazione degli effetti dell interazione si usano gli stessi coefficienti y adottati per le azioni che provocano dette interazioni e cio temperatura carichi verticali da traffico ferroviario frenatura Tabella 6 3 VII Coefficienti di combinazione y delle azioni Azioni Po Y Y AZIONI SINGOLE Carico sul rilevato a tergo delle spalle 0 80 0 80 0 6 0 4 0 0 DA TRAFFICO Azioni aerodinamiche generate dal transito dei convogli 0 80 0 80 0 0 gri 0 80 0 80 0 6 0 4 0 0 gr 1 00 GRUPPI DI CARICO gr
321. favorevole Ya 1 0 1 0 Variabile sfavorevole 1 5 1 3 Variabile favorevole YQ 0 0 Solitamente ma non necessariamente i coefficienti della colonna A1 combinati con quelli della colonna MI della Tabella 7 2 I sono rilevanti per stabilire la capacit strutturale delle opere che interagiscono con il terreno mentre i coefficienti della colonna A2 combinati con quelli della colonna M2 della Tabella 7 2 I sono rilevanti per il dimensionamento geotecnico Tranne nei casi in cui una delle due combinazioni sia manifestamente pi restrittiva le verifiche degli stati limite SLU devono essere condotte con entrambe le combinazioni A1 MI e A2 M2 Fanno eccezione i pali e gli ancoraggi per i quali valgono i criteri riportati nei relativi paragrafi Nelle verifiche al galleggiamento i relativi coefficienti parziali sono indicati nella Tabella 7 2 III Tabella 7 2 III Coefficienti parziali sulle azioni per le verifiche nei confronti di stati limite di galleggiamento AZIONE SIMBOLO COEFFICIENTE PARZIALE GALLEGGIAMENTO Permanente sfavorevole 1 0 Permanente favorevole Ya 0 9 Variabile sfavorevole 1 5 Variabile favorevole YQ 0 7 2 5 3 Verifiche nei confronti degli stati limiti di esercizio SLE Le opere interagenti con i terreni devono essere verificate nei confronti degli stati limite di esercizio A tale scopo il progetto deve esplicitare le prescrizioni relative alle deformazioni compatibili e le prestazioni
322. ffetto dinamico e disposto nelle condizioni pi sfavorevoli al fine di produrre il massimo cimento statico previsto in progetto Dovr essere controllato che le deformazioni sotto i carichi di prova in termini di abbassamenti rotazioni etc siano comparabili con quelle previste in progetto e le eventuali deformazioni residue non risultino superiori al 10 di quelle massime ovvero successive prove di carico dimostrino che la deformazione residua tenda a diminuire fino a rientrare nella soglia del 10 Per i ponti a campata multipla ogni campata deve essere sottoposta ai carichi massimi di progetto di cui al paragrafo precedente e per ogni campata ogni 5 bisogna procedere alla collaudabilit statica di cui al paragrafo precedente Per le opere di significativa rilevanza le prove statiche andranno completate da prove dinamiche che misurino la rispondenza del ponte all eccitazione dinamica controllando che il periodo fondamentale sperimentale sia confrontabile con quello previsto in progetto Le operazioni di collaudo dovranno svolgersi in conformit alle prescrizioni di cui al Capitolo 8 149 6 3 OPERE FERROVIARIE Le presenti norme si applicano alle opere sotto binario per quanto attiene ai requisiti di resistenza funzionalit durabilit e robustezza ed a quelli relativi alla loro esecuzione Relativamente alle nuove opere su linee esistenti il Gestore dell Infrastruttura definir i parametri indicati al Paragrafo 2 5 delle pr
323. ficata gli spettri delle due componenti orizzontali possono considerarsi eguali ed indipendenti 3 2 2 3 Spettro di risposta elastico Lo spettro di risposta elastico costituito da una forma spettrale spettro normalizzato riferita ad uno smorzamento convenzionale del 5 e considerata indipendente dal livello di sismicit moltiplicata per il valore della accelerazione massima convenzionale del terreno fondale a che caratterizza il sito Per le strutture in Classe 1 capitolo 2 i valori di ay sono quelli riferiti alla probabilit di superamento pari al 10 in 50 anni o quelli associati alle zone o sottozone indicate al punto 3 2 2 1 Per le strutture in Classe 2 capitolo 2 i valori di ay sono riferiti ad una probabilit di superamento non maggiore del 5 in 50 anni ottenuti con gli stessi criteri utilizzati per la carta citata al punto 3 2 2 1 In mancanza di tali valori si possono assumere per agi valori 0 49 0 35 0 21 0 07 rispettivamente per le quattro zone Anche in questo caso le zone I 2 e 3 possono essere suddivise in sottozone con gli stessi criteri indicati al punto 3 2 2 1 Gli spettri di seguito definiti potranno essere applicati per strutture con periodo fondamentale inferiore a 4 0 s Per strutture con periodi fondamentali superiori lo spettro dovr essere definito da appositi studi ovvero l azione sismica andr descritta mediante accelerogrammi In eguale modo si operer in presenza di categorie del suolo tipo S1 ed
324. fine di prevenire possibili danni negli elementi secondari e nei componenti non strutturali a in tutti i casi peri quali le vibrazioni possono danneggiare il funzionamento di macchine e apparecchiature Le verifiche devono essere condotte adottando le combinazioni frequenti di progetto 5 1 2 2 6 VERIFICHE DI FESSURAZIONE Per assicurare la funzionalit e la durata delle strutture necessario m realizzare un sufficiente ricopri mento delle armature con conglomerato cementizio di buone qualit compattezza bassa porosit e permeabilit m non superare uno stato limite di fessurazione adeguato alle condizioni ambientali alle sollecitazioni ed alla sensibilit delle armature alla corrosione a tener conto delle esigenze estetiche 78 5 1 2 2 6 1 Definizione degli stati limite di fessurazione In ordine di severit crescente si distinguono i seguenti stati limite a stato limite di decompressione nel quale per la combinazione di azioni prescelta la tensione normale ovunque di compressione ed al pi uguale a 0 b stato limite di formazione delle fessure nel quale per la combinazione di azioni prescelta la tensione normale di trazione nella fibra pi sollecitata De o lt S Kin c stato limite di apertura delle fessure nel quale per la combinazione di azioni prescelta il valore limite di apertura della fessura calcolato al livello considerato pari ad uno dei seguenti valori nominali w1 0 2 mm w 0 3 mm w3
325. fondazione e sostegno dei terreni per assicurare uniformi livelli di sicurezza Visto il decreto del Ministro delle infrastrutture e dei trasporti n 113 AG 30 15 del 09 01 2004 di nomina della Commissione per la elaborazione della normativa tecnica per le costruzioni Vista la nota del 13 02 2005 n 9606 2005 sp con la quale il Ministro delle infrastrutture e dei trasporti trasmette al Consiglio superiore dei lavori pubblici il testo licenziato dalla Commissione contenente le norme tecniche di cui all art 5 comma 1 della Legge n 186 2004 con esclusione delle dighe di ritenuta Visto il voto del Consiglio superiore dei lavori pubblici reso nell adunanza dell assemblea generale del 30 03 2005 Visto il concerto espresso dal Dipartimento della protezione civile in ordine alla predetta normativa tecnica con nota del 26 04 2005 n DPC CG 21981 ed i contestuali suggerimenti correttivi nella stessa nota contenuti Preso atto dell avvenuta integrazione delle norme tecniche anche alla luce delle osservazioni del Dipartimento della protezione civile accolte in quanto in linea con i principi ispiratori delle stesse e nello spirito del parere espresso dall assemblea generale del Consiglio superiore dei lavori pubblici con il voto n 35 2005 nota 04 05 2005 n 1413 del Consiglio superiore dei lavori pubblici di trasmissione all ufficio legislativo del Ministro delle infrastrutture e dei trasporti Visto il comma 2 dell art 5 della Legg
326. gamento raddrizzamento assenza di cricche per tutti Questi limiti tengono conto della dispersione dei dati e delle variazioni che possono intervenire tra diverse apparecchiature e modalit di prova 222 Nel caso di campionamento e prova in cantiere che deve essere effettuata entro 30 giorni dalla data di consegna del materiale in cantiere qualora la determinazione del valore di una quantit fissata in termini di valore caratteristico crei una controversia il valore dovr essere verificato prelevando e provando tre provini da prodotti diversi nel lotto consegnato Se un risultato minore del valore caratteristico prescritto sia il provino che il metodo di prova devono essere esaminati attentamente Se nel provino presente un difetto o si ha ragione di credere che si sia verificato un errore durante la prova il risultato della prova stessa deve essere ignorato In questo caso occorrer prelevare un ulteriore singolo provino Se i tre risultati validi della prova sono maggiori o uguali del prescritto valore caratteristico il lotto consegnato deve essere considerato conforme Se i criteri sopra riportati non sono soddisfatti 10 ulteriori provini devono essere prelevati da prodotti diversi del lotto in presenza del produttore o suo rappresentante che potr anche assistere all esecuzione delle prove presso un laboratorio di cui all art 59 del D P R n 380 2001 Il lotto deve essere considerato conforme se la m
327. ggio la messa in opera e l uso dell insieme strutturale realizzato 5 1 10 5 Valutazione della sicurezza e norme di calcolo Le verifiche si applicano sia alla struttura presa nel suo insieme che a ciascuno dei suoi elementi costitutivi esse debbono essere soddisfatte sia durante l utilizzo definitivo che nelle diverse fasi di produzione stoccaggio trasporto montaggio e assemblaggio Gli elementi prefabbricati debbono essere verificati secondo uno dei metodi previsti nel 5 1 1 e 5 1 2 5 1 10 6 Regole pratiche Le verifiche del componente prefabbricato vanno fatte con riferimento al livello di stagionatura e di resistenza del manufatto definite mediante prove sui materiali di cui al punto 11 7 3 1 ed eventuali prove su prototipo prima della movimentazione del componente e del cimento statico dello stesso I dispositivi di sollevamento e movimentazione debbono essere esplicitamente previsti nel progetto del componente strutturale e realizzati con materiali appropriati e dimensionati per le sollecitazioni prevedibili Le parti degli elementi prefabbricati destinate ad integrarsi col complesso strutturale debbono essere specificatamente progettate Il copriferro degli elementi prefabbricati deve rispettare le regole generali di cui ai punti 5 1 1 e 5 1 2 5 1 10 6 1 APPOGGI Per gli elementi prefabbricati semplicemente appoggiati in via definitiva particolare attenzione va posta alla posizione e dimensione dell apparecchio d appo
328. ggio sia rispetto alla geometria dell elemento di sostegno sia rispetto alla sezione terminale dell elemento tenendo nel dovuto conto le tolleranze dimensionali e le deformazioni per fenomeni reologici e o termici I vincoli provvisori o definitivi devono essere progettati con particolare attenzione e se necessario validati attraverso prove sperimentali In zona sismica non sono consentiti appoggi nei quali la trasmissione di forze orizzontali sia affidata all attrito l appoggio deve consentire spostamenti relativi secondo quanto previsto dalle norme sismiche 5 1 10 6 2 REALIZZAZIONE DELLE UNIONI Le unioni dei vari componenti a formare un insieme strutturale devono realizzare l ipotesi di nodo rigido ed essere idonee ad assorbire gli sforzi con adeguato margine Per le costruzioni in zona sismica le unioni tra elementi devono essere in grado di assicurare all insieme strutturale un comportamento duttile adeguato a garantire la sicurezza sismica consentendo la formazione e lo sviluppo delle necessarie plasticizzazioni senza dar luogo a rotture o meccanismi di collasso locali 5 1 10 6 3 TOLLERANZE Il Progettista deve indicare le tolleranze minime di produzione che dovr rispettare il componente prefabbricato Il componente che non rispetta tali tolleranze sar giudicato non conforme e quindi potr essere utilizzato nella costruzione solo previa specifica accettazione e verifica condotta con esito positivo da parte del Direttore
329. gi citate condizioni di prova normalizzate geometria di prova rottura a 300 s umidit del legno in equilibrio con aria a T 20 C e 65 i valori caratteristici di resistenza sono riferiti alle seguenti dimensioni del provino provini per flessione altezza della sezione resistente 600 mm provino per trazione parallela alla fibratura larghezza della sezione resistente dimensione massima 600 mm provino per trazione perpendicolare alla fibratura volume 10000 mm provino per resistenza a taglio volume uniformemente sollecitato 500 mm 240 Pertanto per elementi di legno lamellare incollato sottoposti a flessione che presentino una altezza della sezione trasversale minore di 600 mm il valore caratteristico fmx pu essere aumentato tramite il coefficiente moltiplicativo kn cos definito 0 2 k min 22 1 15 essendo A in millimetri l altezza della sezione trasversale resistente dell elemento inflesso Analogamente in presenza di elementi di legno lamellare a sezione rettangolare con dimensione massima inferiore a 600 mm sottoposti a trazione parallelamente alla fibratura il valore caratteristico fto pu essere aumentato tramite il coefficiente moltiplicativo kn sopra indicato essendo A in millimetri la misura del lato maggiore della sezione 11 6 3 3 Dimensioni delle lamelle Le dimensioni delle singole lamelle dovranno rispettare i limiti per lo spessore s e l area della sezione trasversale A
330. gi appositamente prelevati La documentazione del complesso delle prove meccaniche deve essere elaborata in forma statistica calcolando per lo snervamento e la resistenza a rottura il valore medio lo scarto quadratico medio e il relativo valore caratteristico delle corrispondenti distribuzioni di frequenza 11 2 4 8 2 3 Controllo continuo della qualit della produzione Il servizio di controllo interno della qualit dello stabilimento produttore deve predisporre un accurata procedura atta a mantenere sotto controllo con continuit tutto il ciclo produttivo In particolare per quanto riguarda i prodotti finiti deve procedere ad una rilevazione di tutte le caratteristiche chimiche ove applicabili e meccaniche previste al punto 11 2 3 delle norme tecniche La rilevazione dei dati di cui sopra deve essere ordinata cronologicamente su appositi registri distinti per qualit per prodotto o gruppi di prodotti come sopra indicato e per gamme di spessori come specificato nella norma di prodotto Per ogni colata o per ogni lotto di produzione contraddistinti dal proprio numero di riferimento viene prelevato dal prodotto finito un saggio per colata e comunque un saggio ogni 80 t oppure un saggio per lotto e comunque un saggio ogni 40 t o frazione per quanto riguarda i profilati cavi il lotto di produzione definito dalle relative norme UNI di prodotto in base al numero dei pezzi Dai saggi di cui sopra verranno ricavati i provini perla determ
331. giore di 18 metri Nella Figura 3 3 9 a titolo indicativo si riportano alcuni scenari di carico da considerare al fine di tener conto di possibili effetti torsionali sull opera CASO 1 CASO 2 0 75p x 3 0 754 CASO 3 sp 0 75p 1 75d Db 7Sd Figura 3 3 9 Distribuzioni non simmetriche delle pressioni Nel caso di costruzioni a geometria complessa operando direttamente sulle forze equivalenti all azione del vento l azione torsionale pu essere presa in conto applicando la forza orizzontale equivalente lungo uno dei diametri come in figura 3 3 10 nella posizione pi sfavorevole con eccentricit e pari al 10 del diametro stesso F ma Gap babi cant cena im cn SI oa y CASO 1 CASO 2 Figura 3 3 10 Distribuzioni non simmetriche delle azioni 42 3 3 10 VERIFICHE LOCALI Oltre alle azioni d insieme esercitate dal vento sulle costruzioni occorre valutare le pressioni locali esercitate dal vento sulle superfici di piccole dimensioni Tali pressioni vanno considerate per la verifica locale dei singoli elementi e non si sommano alte azioni del vento considerate per le verifiche della costruzione nel suo insieme Nei casi di cui ai tre punti in 3 3 7 1 nelle zone di discontinuit della forma esterna della costruzione possono insorgere fenomeni locali di separazione di scia e distacco dei vortici tali da incrementare sensibilmente il valore assoluto del coefficiente di pressione In assenza di spec
332. go di modelli di calcolo basati su parti isolate della struttura La risposta del modello calcolata usando analisi non lineari analisi lineari assumendo i valori secanti dei moduli di elasticit L analisi deve fornire per ciascun elemento strutturale il carico assiale prodotto dai carichi verticali per edifici con altezza complessiva maggiore di 10 m deve essere valutata anche la variazione del carico assiale prodotta dalle azioni orizzontali la forza tagliante prodotta dai carichi verticali ed orizzontali l eccentricit dei carichi assiali il momento flettente prodotto dai carichi verticali ed orizzontali consentito l impiego di modelli semplificati basati sullo schema dell articolazione completa alle estremit degli elementi strutturali per il calcolo dei carichi trasmessi dai solai alle pareti e per la valutazione su queste ultime degli effetti delle azioni fuori tal piano In tal caso le eccentricit dei carichi assiali possono essere valutate come indicato nel seguente punto 5 4 5 2 5 4 6 1 Le azioni e le loro combinazioni Le azioni di calcolo sono quelle previste al punto 2 6 3 3 della presente norma Le verifiche debbono essere condotte nei riguardi degli stati limite di esercizio e degli stati limite ultimi Le azioni sulla costruzione devono essere cumulate in modo da determinare condizioni di carico tali da risultare pi sfavorevoli ai fini delle singole verifiche tenendo conto della
333. goria IIl in zona 7 Figura 3 3 3 Definizione delle categorie di esposizione 1 II II IV e V in funzione delle regioni individuate nella macrozonazione 200 i V_IV III I z m 180 160 140 120 100 80 al I i LL 20 4 o Cer 2 1 12 1A 1 6 18 2 2 2 24 Figura 3 3 4 Variabilit con altezza e categoria del coefficiente di esposizione delle velocit Cey quando c 1 37 3 3 5 COEFFICIENTE DI TOPOGRAFIA Nel caso di costruzioni poste presso la sommit di colline o di pendii isolati si possono avere incrementi locali della velocit del vento In mancanza di indagini specifiche ed approfondite si pu tenere conto di ci adottando un valore del coefficiente di topografia c riferito alla componente del vento ortogonale al ciglio del pendio o della collina calcolato con le formule di seguito riportate Con riferimento alla Figura 3 3 5 dette H l altezza della collina o del dislivello e H tan la sua pendenza media si D introducono preliminarmente e il coefficiente f funzione dell altezza z che vale Z 0 5 lt 0 75 p per n Z 2 0 8 0 4 0 75 lt lt 2 p a per z Z 0 gt 2 p per F H e il coefficiente y dipendente dalla pendenza T che vale H 0 lt 0 10 y per D y _ 010 per 0 10 lt a lt 0 30 D D H gt 0 30 y per 5 In tal modo il coefficiente di topografia c si pu esprimere nei seguen
334. gt 2 Gii 1 50 1 35 1 30 2 1 50 1 25 1 10 Il valore della resistenza caratteristica Ra sar dato dal minore dei valori derivanti dall applicazione di amp e a rispettivamente al valor medio e al valor minimo dei risultati ottenuti nel corso delle prove Ra Min Rin la Rin ai baz 7 3 3 2 ASPETTI COSTRUTTIVI La durabilit e la compatibilit con i terreni dei materiali impiegati per la costruzione dei tiranti nonch i sistemi di protezione dalla corrosione devono essere documentati Il diametro dei fori non deve essere inferiore ai diametri nominali previsti in progetto La tesatura dei tiranti deve essere effettuata in conformit al programma di progetto In ogni caso la tesatura potr avere inizio non prima che siano praticamente esauriti i fenomeni transitori indotti dall esecuzione dei tiranti 7 3 3 3 PROVE DI CARICO I tiranti preliminari di prova tiranti di progetto sottoposti a sollecitazioni pi severe di quelle di collaudo e non utilizzabili per l impiego successivo devono essere realizzati con lo stesso sistema costruttivo di quelli definitivi nello stesso sito e nelle stesse condizioni ambientali I tiranti preliminari di prova devono essere realizzati dopo l esecuzione di quelle operazioni quali scavi e riporti che possano influire sulla capacit portante della fondazione Nelle valutazioni si terr conto della variazione della resistenza allo sfilamento nel tempo per effet
335. hi sar assunto pari a A6cmax 60 N mm per la compressione AG max 70 N mm per la trazione Lo spostamento massimo consentito tra estradosso dell impalcato o del rilevato e la faccia inferiore della traversa dovuto alle sole forze di avviamento e o di frenatura sar assunto pari a 5 mm Tali limiti sono validi per le seguenti condizioni di posa e di tracciato Posa su ballast traverse in c a p rotaie UIC 60 raggio di curvatura planimetrico superiore a 1500 m sia sul ponte che per un tratto di linea della lunghezza di 100 m a tergo di entrambe le spalle ballast consolidato cos come definito nella istruzione sulla Lunga Rotaia Saldata LRS indicata nel seguito assenza di apparecchi di dilatazione del binario buone condizioni di stabilit del rilevato nella zona di transizione Attacco diretto per travate metalliche Ferma restando l ipotesi di assenza di apparecchi di dilatazione del binario devono essere rispettate le seguenti prescrizioni a partire dall appoggio fisso e per 0 15 L sono disposti attacchi indiretti di tipo K con resistenza media di attrito corrispondente ad un serraggio pari a 15 KN per attacco nella parte restante dell impalcato e dunque per 0 85 L sono disposti attacchi elastici con resistenza media di attrito corrispondente ad un serraggio pari a 4 KN per attacco Qualora le caratteristiche dell armamento e del tracciato sopra riportate non fossero rispettate
336. i 1risultati delle prove eseguite 236 I certificati devono inoltre riportare l indicazione del marchio identificativo rilevato Ove i campioni fossero sprovvisti di tale marchio oppure il marchio non dovesse rientrare fra quelli depositati presso il Servizio Tecnico Centrale le certificazioni emesse dal laboratorio non possono assumere valenza ai sensi del presente decreto e di ci ne deve essere fatta esplicita menzione sul certificato stesso Deve inoltre essere controllato che le tolleranze di fabbricazione rispettino i limiti indicati nella EN 1090 e che quelle di montaggio siano entro i limiti indicati dal progettista In mancanza deve essere verificata la sicurezza con riferimento alla nuova geometria 11 2 4 8 4 BULLONI E CHIODI I produttori di bulloni e chiodi per carpenteria metallica devono dotarsi di un sistema di gestione della qualit del processo produttivo per assicurare che il prodotto abbia i requisiti previsti dalle presenti norme e che tali requisiti siano costantemente mantenuti fino alla posa in opera Il sistema di gestione della qualit del prodotto che sovrintende al processo di fabbricazione deve essere predisposto in coerenza con le norme UNI EN 9001 e certificato da parte di un organismo terzo indipendente di adeguata competenza ed organizzazione che opera in coerenza con le norme UNI EN 45012 I documenti che accompagnano ogni fornitura in cantiere di bulloni o chiodi da carpenteria devono indicare gli
337. i sintetizzata nello Schema 3 3 1 in cui sono considerati ordinatamente 1 parametri che caratterizzano il sito dell opera macro e microzonazione 2 parametri che caratterizzano la tipologia strutturale 3 parametri che caratterizzano l opera specifica Per costruzioni di forma o tipologia non ordinarie oppure di grande altezza o lunghezza o di rilevante snellezza e leggerezza o di notevole flessibilit e ridotte capacit dissipative il vento pu dare luogo a fenomeni la cui simulazione in sede di progetto richiede l applicazione di specifici e comprovati procedimenti analitici numerici e o sperimentali che tengano conto esplicitamente della natura dinamica dell azione del vento e della risposta strutturale oltre al loro accoppiamento Nel caso di strutture di notevole altezza lunghezza o snellezza il Progettista dovr inoltre valutare i possibili effetti trasversali dovuti all asimmetria del flusso separato e alle fluttuazioni turbolente laterali o verticali prevenendo altres le oscillazioni trasversali alla direzione del vento e le vibrazioni di natura torsionale Il Progettista dovr quindi considerare e prevenire gli effetti di risonanza che possono innescarsi a seguito della vicinanza delle frequenze naturali della costruzione e delle forzanti aerodinamiche In presenza di pronunciati comportamenti dinamici indotti dall azione del vento da valutare la possibilit di fenomeni di fatica negli elementi
338. i di sei binari Ai fini delle verifiche saranno considerate rotte le catenarie che determinano l effetto pi sfavorevole DERAGLIAMENTO AL DI SOPRA DEL PONTE In alternativa ai modelli di carico verticale da traffico ferroviario ai fini della verifica della struttura si dovr tenere conto della possibilit che un locomotore o un carro pesante deragli esaminando separatamente le due seguenti situazioni di progetto Caso l si considerano due carichi verticali lineari qaia 50 kN m comprensivi dell effetto dinamico ciascuno agente longitudinalmente su una lunghezza di 6 40 m ISINBIIIAILI 7777777777 045 rm i SC artamento Figura 6 3 14 Caso 1 Trasversalmente i carichi distano fra loro di S scartamento del binario e possono assumere tutte le posizioni comprese entro i limiti indicati in Figura 6 3 14 Per questa condizione sono tollerati danni locali purch possano essere facilmente riparati mentre sono da evitare danneggiamenti delle strutture portanti principali m Figura 6 3 15 Caso 2 Caso 2 si considera un unico carico lineare qaza 80 kN m esteso per 20 m e disposto con una eccentricit massima lato esterno di 1 5 s rispetto all asse del binario Figura 6 3 15 Per questa condizione convenzionale di carico andr verificata la stabilit globale dell opera come il ribaltamento d impalcato il collasso della soletta etc Per impalcati metallici con armamento diretto il caso 2 do
339. i gravosa ai fini delle verifiche o h 2 h 2 Figura 6 2 3a Diffusione dei carichi concentrati attraverso la pavimentazione e le solette ILLL LLIS RS ET LR Aaaa a aa aa SSIS d La Pavimentazione Soletta 143 Figura 6 2 3b Diffusione dei carichi concentrati attraverso fa pavimentazione e gli impalcati a piastra 6 2 3 4 Incremento Dinamico dei Carichi Mobili dovuto ad Azioni Dinamiche q2 L entit dei carichi mobili deve essere maggiorata per tener conto degli effetti dinamici In mancanza di analisi specifiche che prendano in conto le caratteristiche dinamiche della struttura nonch la velocit di progetto della strada le caratteristiche delle sospensioni dei carichi e la rugosit del manto stradale l incremento q2 fornito da q2 D 1 q ove coefficiente dinamico ha la seguente espressione perluciL lt 10m D 1 4 perluci 10 lt L lt 70m D 1 4 L 10 150 perluci 70 lt L D 1 0 dove per L si deve assumere per le travi in semplice appoggio la luce di calcolo per le travi continue la luce di calcolo della campata su cui applicato il carico pi gravoso per i ponti con tratti di impalcato a mensola la luce della mensola aumentata della luce della eventuale trave in semplice appoggio sostenuta dalla mensola stessa per gli elementi secondari d impalcato la loro luce di calcolo In prossimit di interruzioni della continuit strutturale della soletta
340. i sistemi e prodotti edili od impiantistici non facenti parte del complesso strutturale ma che svolgono funzione statica autonoma vanno progettati ed installati nel rispetto dei livelli di sicurezza e delle prestazioni prescritte nelle presenti norme 11 Le azioni da prendere in conto vanno definite per via sperimentale ovvero assunte in accordo con quanto stabilito nei relativi capitoli delle presenti norme 2 2 STATI LIMITE 2 2 1 STATI LIMITE ULTIMI SLU Lo stato limite ultimo definito come lo stato al superamento del quale si ha il collasso strutturale crolli perdita di equilibrio dissesti gravi ovvero fenomeni che mettono fuori servizio in modo irreversibile la struttura Il grado di sicurezza nei confronti degli stati limite ultimi dovr essere tanto pi elevato quanto pi gravi sono le conseguenze dell evento sfavorevole rappresentato dal raggiungimento di uno stato limite ultimo Sono elencati nel seguito alcuni stati limite ultimi tra i pi consueti a perdita di equilibrio della struttura o di una sua parte b deformazioni o movimenti eccessivi c raggiungimento della massima capacit di resistenza di parti di strutture collegamenti fondazioni d raggiungimento della massima capacit di resistenza della struttura nel suo insieme e raggiungimento della massima capacit di resistenza dei terreni f rottura di membrature e collegamenti per fatica g rottura di membrature e collegamenti per altri effetti
341. i spinotti bulloni e chiodi con gambo a scanalatura anulari o ad elica inseriti perpendicolarmente al piano di scorrimento sar calcolata con riferimento alle unioni legno acciaio con piastre grosse Nel caso di uno strato intermedio non strutturate fra legno e calcestruzzo i parametri di resistenza e rigidezza devono essere determinati mediante una speciale analisi oppure mediante prove 5 3 4 2 Travature reticolari Le strutture reticolari dovranno essere in genere analizzate come sistemi di travi a telaio tenendo in considerazione la deformabilit dei giunti e l eventuale eccentricit dei collegamenti Tuttavia ai fini delle verifiche di resistenza quando la dimensione massima trasversale delle singole aste sia non superiore a 1 10 della altezza massima della travatura reticolare ai fini del calcolo degli sforzi normali negli elementi si pu assumere un modello di calcolo che prevede se staticamente ammissibile in ogni nodo una cerniera con scorrimenti nelle unioni trascurabili 5 3 4 3 Diaframmi portanti Questa sezione si riferisce alla resistenza di lastra nel proprio piano di diaframmi piani costituiti da fogli di materiale derivato dal legno fissati ad un telaio di legno tramite mezzi di unione meccanici 5 3 4 3 1 DIFRAMMI PER TETTI E SOLAI La capacit portante dei mezzi di unione ai bordi dei fogli pu essere aumentata con un fattore 1 2 rispetto ai valori di capacit ultima propri del mezzo di unione L interasse d
342. i d uso della struttura a seguito di un cambio della destinazione d uso della costruzione con variazione dei carichi variabili sulla costruzione 10 per aumentato cimento statico delle strutture Nella valutazione della sicurezza degli edifici esistenti fermo restando l azione dei carichi la resistenza ed il comportamento delle strutture potr essere valutata con i pi avanzati metodi dell ingegneria strutturale La valutazione di cui al punto 1 sar la base di riferimento per la compilazione del fascicolo del fabbricato Il committente e o il proprietario sotto la loro responsabilit nei riguardi della pubblica incolumit secondo i principi del capitolo 2 individueranno il termine della vita di servizio dell opera Slc CA 9 3 INTERVENTI SULLE COSTRUZIONI ESISTENTI 9 3 1 CLASSIFICAZIONE DEGLI INTERVENTI FINALIZZATI ALL AUMENTO DELLA SICUREZZA DELLA COSTRUZIONE Si individuano le seguenti categorie di intervento 1 Intervento di consolidamento 2 Intervento di riparazione 9 3 1 1 Intervento di consolidamento L intervento di consolidamento l insieme delle opere ed interventi che conferiscono alla struttura un grado di sicurezza maggiore di quello preesistente all intervento obbligo procedere ad intervento di consolidamento quando la struttura ricade nei casi 2 3 4 e 6 del punto 9 2 1 Il progetto deve essere riferito all intera struttura ovvero alla parte strutturale avente funzionamento aut
343. i della robustezza dei componenti strutturali in oggetto deve essere certificato che trattamenti termici in un campo di temperatura di riferimento 15C 45C non modifichino significativamente le prestazioni del dispositivo Per opere particolari per le quali le temperature prevedibili non rientrano in tale intervallo la sperimentazione verr condotta per campi di temperatura diversi da quelli di riferimento Se l effetto delle azioni variabili ne fanno modificare con processo ciclico i regimi tensionali deve esserne verificato il decadimento delle caratteristiche meccaniche per effetto della fatica In generale ai fini della presente norma si possono individuare le seguenti tipologie di dispositivi Dispositivi Lineari LD dispositivi caratterizzati da un legarne forza spostamento praticamente lineare fino ad un dato livello di spostamento con comportamento stabile per il numero di cicli richiesti e sostanzialmente indipendente dalla velocit nella fase di scarico non devono mostrare spostamenti residui significativi Dispositivi Non Lineari NLD dispositivi caratterizzati da un legame forza spostamento non lineare con comportamento stabile per il numero di cicli richiesti e sostanzialmente indipendente dalla velocit Dispositivi Viscosi dispositivi in cui la forza dipende soltanto dalla velocit o da velocit e spostamento contemporaneamente il loro funzionamento basato sulle forze di reazione cau
344. i di flessione dovute alla curvature iniziale alle eccentricit ed alle frecce indotte in aggiunta a quelle dovute a qualsiasi carico laterale 5 3 3 UNIONI 5 3 3 1 Generalit Le capacit portanti e le deformazioni caratteristiche dei mezzi di unione devono essere determinate sulla base di prove svolte conformemente alle EN 26891 EN 28970 ed alle altre pertinenti norme europee Nei casi in cui le norme pertinenti descrivano sia prove a compressione che prove a trazione si devono utilizzare i risultati delle prove a trazione 5 3 3 2 Capacit portante di mezzi di unione del tipo a gambo cilindrico regole generali 5 3 3 2 1 TIPOLOGIE I mezzi di unione del tipo a gambo cilindrico sono costituiti in linea generale da chiodi bulloni e viti 5 3 3 2 2 CAPACITA PORTANTE ULTIMA Per la determinazione della capacit portante del collegamento elementare potr farsi riferimento a norme specifiche di comprovata validit 5 3 3 2 3 SCORRIMENTO NEI PIANI DI TAGLIO In presenza di mezzi di unione del tipo a gambo cilindrico il modulo istantaneo di scorrimento XK in ciascun piano di taglio e per ogni mezzo di unione per la verifica allo stato limite ultimo sar ricavato come Ku 2 3 Kser 5 3 3 2 4 UNIONI LEGNO LEGNO E PANNELLI LEGNO La capacit portante caratteristica per ciascun piano di taglio e mezzo di unione nelle unioni legno legno e pannelli legno realizzate con i mezzi di unione sar assunta come il minimo tra i valori ott
345. i di idrocarburi o altre sostanze con equivalente velocit di rilascio termico la curva di incendio nominale standard pu essere sostituita con la curva nominale degli idrocarburi seguente O 1080 1 0 325 e 9 _ 0 675 e 20 C Nel caso di incendi sviluppatisi all interno del compartimento ma che coinvolgono strutture poste all esterno per queste ultime la curva di incendio nominale standard pu essere sostituita con la curva nominale esterna seguente 8 660 1 0 687 e 0 313 e 20 C 60 Agli elementi strutturali e alle strutture nel loro complesso viene attribuita la classe corrispondente o immediatamente inferiore al tempo espresso in minuti primi per il quale la struttura stessa garantisce una sufficiente capacit portante sotto l azione termica della curva nominale e sotto le altre azioni di progetto 4 1 6 RICHIESTE DI PRESTAZIONE Le prestazioni da richiedere alle strutture di una costruzione in funzione degli obiettivi di sicurezza sopra definiti sono individuate nei seguenti livelli Livello I Nessun requisito specifico di resistenza al fuoco dove le conseguenze del crollo delle strutture siano accettabili o dove il rischio di incendio sia trascurabile Livello II Requisiti di resistenza al fuoco delle strutture per un periodo sufficiente a garantire l evacuazione degli occupanti in luogo sicuro Livello II Requisiti di resistenza al fuoco delle strutture tali da evitare
346. i elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona sismica Viste le successive ordinanze in materia n 3379 del 05 11 2004 e n 3431 del 03 05 2005 di integrazione e modificazione della 3274 2003 volte anche a consentire i necessari approfondimenti della materia di notevole complessit tecnico scientifica Ritenuto che le disposizioni contenute negli allegati 2 e 3 della citata ordinanza di protezione civile n 3274 del 2003 e successive modificazioni ed integrazioni possano continuare a trovare vigenza quali documenti applicativi di dettaglio delle norme tecniche di cui al presente decreto Visto il concerto espresso dal capo del Dipartimento della protezione civile espresso con nota 33651 del 24 06 2005 ai sensi dell art 5 comma 2 della Legge 17 07 2004 n 186 di conversione del D L 28 05 2004 n 13 Visto il concerto espresso dal Ministro dell interno con note in data 30 06 2005 e 25 07 2005 ai sensi dell art 1 comma 1 dell art 52 del D P R 06 06 2001 n 380 Vista l intesa con la Conferenza unificata resa nella seduta del 28 07 2005 ai sensi degli articoli 54 83 e 93 del citato D Lgs 112 1998 Decreta Art 1 1 Sono approvate le norme tecniche per le costruzioni di cui alla Legge 05 11 1971 n 1086 alla Legge 02 02 1974 n 64 al D P R 06 06 2001 n 380 ed alla Legge 17 07 2004 n 186 di conversione del
347. i elementi per muratura portante devono essere in possesso di attestato di conformit alla relativa norma europea armonizzata della serie EN 771 ai sensi del D P R n 246 93 secondo il sistema di attestazione della conformit indicato nella seguente tabella Tabella 11 9 1 i NE Sistema di Attestazione Specifica Tecnica Europea di riferimento Categoria della Conformit Specifica per elementi per muratura Elementi per muratura di laterizio silicato CATEGORIA 1 2 di calcio in calcestruzzo vibrocompresso aggregati pesanti e leggeri calcestruzzo aerato autoclavato pietra agglomerata UNI EN 771 1 2 3 4 5 CATEGORIA 2 4 Il Sistema 2 certificazione del controllo di produzione in fabbrica quello specificato all art 7 comma 1 lettera B Procedura 1 del D P R n 246 93 comprensiva della sorveglianza giudizio ed approvazione permanenti del controllo di produzione in fabbrica Il Sistema 4 autodichiarazione del produttore quello specificato all art 7 comma 1 lettera B Procedura 3 del D P R n 246 93 L uso di elementi per muratura portante di Categoria 1 e 2 subordinato all adozione nella valutazione della resistenza ammissibile del corrispondente coefficiente di sicurezza Ym riportato nel relativo paragrafo 5 4 Il produttore degli elementi per muratura portante dichiara nelle forme previste le caratteristiche tecniche di cui alla Tabella 11 9 II in conformit all appendice ZA della p
348. i informazioni specifiche ed adeguate si possono attribuire ai coefficienti w i valori indicati nella Tab 5 1 IV e ai coefficienti yw e wz i valori di seguito riportati per le combinazioni di carico che comprendono l azione sismica si vedano le specifiche regole per la combinazione delle azioni ed i valori dei coefficienti di combinazione forniti nel paragrafo 3 2 77 Tabella 5 1 VII Azione Wii Wai carichi variabili nei fabbricati per abitazione ed uffici 0 5 0 3 negozi uffici aperti al pubblico ed autorimesse 0 7 0 6 magazzini depositi 0 9 0 8 vento 0 2 0 neve 0 3 0 1 Per tutte le azioni variabili non contemplate nella Tabella 5 1 VII si deve assumere wy 1 0 Per le deformazioni imposte di carattere ambientale o naturale si deve assumere w 1 0 opportuno sottolineare come nell ambito delle verifiche agli stati limite di esercizio tra le azioni variabili da prendere in considerazione debbano essere contemplate anche le azioni di tipo ambientale quali ad esempio l effetto di agenti chimico fisici facendo riferimento per l individuazione delle varie azioni a quanto indicato in apposita letteratura tecnica 5 1 2 2 3 ANALISI DEL COMPORTAMENTO IN ESERCIZIO Le richieste delle prestazioni attese nelle strutture sono molteplici e variano in funzione della struttura e della destinazione d uso Per le costruzioni civili ed industriali di tipo corrente in assenza di richieste prestaziona
349. i inossidabili Nell ambito delle indicazioni generali di cui al comma 2 del punto 11 2 4 1 Generalit consentito l impiego di acciaio inossidabile per la realizzazione di strutture metalliche In particolare per i prodotti laminati la qualificazione ammessa anche nel caso di produzione non continua permanendo tutte le altre regole relative alla qualificazione punto 11 2 1 ed al controllo punto 11 2 4 8 11 2 4 8 Procedure di controllo su acciai da carpenteria 11 2 4 8 1 GENERALIT I prodotti assoggettabili al procedimento di qualificazione sono suddivisi per gamma merceologica i seguenti laminati mercantili travi ad ali parallele del tipo IPE e HE travi a I e profilati a U lamiere e nastri travi saldate e profilati aperti saldati profilati cavi circolari quadrati o rettangolari senza saldature o saldati 11 2 4 8 1 1 Elementi di lamiera grecata e profilati formati a freddo Gli elementi di lamiera grecata ed i profilati formati a freddo ivi compresi i profilati cavi saldati non sottoposti a successive deformazioni o trattamenti termici devono essere realizzati utilizzando lamiere o nastri di origine qualificati secondo le procedure indicate ai successivi punti Il produttore dichiara nelle forme previste le caratteristiche tecniche di cui al prospetto ZA 1 dell appendice ZA della norma europea EN 14782 Tali caratteristiche devono rispettare i limiti previsti nelle medesime specifiche tecniche Tali car
350. i legate all azione gravitazionale sono determinate a partire dalle dimensioni geometriche e dalle caratteristiche di densit o di massa volumica dei materiali di cui composta la costruzione sia nelle parti strutturali che in quelle non strutturali i pesi specifici ed i carichi convenzionali pertinenti devono essere definiti a partire da fonti riconosciute o dalle indicazioni dei paragrafi 6 1 2 e 6 1 3 Le azioni variabili ovvero i carichi legati all esercizio dell opera dovranno essere determinati per ognuno degli scenari di contingenza identificati per la struttura in esame Nei paragrafi seguenti sono fornite indicazioni sui valori dei carichi variabili da utilizzare nelle costruzioni tali valori sono da considerare come valori nominali minimi che il Progettista deve accettare o variare responsabilmente Va ricordato che l assunzione di un carico pi elevato va a vantaggio della flessibilit d uso dell opera nella sua vita di progetto Il Progettista deve dichiarare esplicitamente il valore delle azioni assunte a base di progetto secondo le indicazioni del Committente e le prescrizioni delle presenti norme con specifico riferimento alla filosofia di verifica della sicurezza e delle prestazioni attese del Capitolo 2 Il Progettista deve considerare scenari connessi ad eventi rari quali concentrazioni di persone e cose che possono realisticamente prevedersi Tra le situazioni dovranno anche essere opportunamente considerate scenari
351. i nelle direzioni longitudinale e trasversale in modo da indurre le massime sollecitazioni e deformazioni 6 2 3 3 6 STRUTTURE SECONDARIE DI IMPALCATO Diffusione dei carichi locali I carichi concentrati da considerarsi ai fini delle verifiche locali ed associati agli Schemi di Carico 1 2 3 e 4 si assumono uniformemente distribuiti sulla superficie della rispettiva impronta La diffusione attraverso la pavimentazione e lo spessore della soletta si considera avvenire secondo una diffusione a 45 fino al piano medio della struttura della soletta sottostante Figura 6 2 3 a Nel caso di piastra ortotropa la diffusione va considerata fino al piano medio della piastra superiore Figura 6 2 3 b Calcolo delle strutture secondarie di impalcato Ai fini del calcolo delle strutture secondarie dell impalcato solette marciapiedi traversi etc si devono prendere in considerazione nelle posizioni di volta in volta pi gravose per l elemento considerato i carichi gi definiti in precedenza In alternativa si considera se pi gravoso il carico associato allo Schema 2 disposto nel modo pi sfavorevole Per i marciapiedi non protetti da sicurvia si considera il carico associato allo Schema 3 Per i marciapiedi protetti da sicurvia e per i ponti di 3 Categoria si considera il carico associato allo Schema 4 Nella determinazione delle combinazioni di carico si indica come carico q la disposizione dei carichi mobili che caso per caso risulta p
352. i prefabbricati Generalit Requisiti minimi degli stabilimenti e degli impianti di produzione Controllo di produzione Procedure di qualificazione Documenti di accompagnamento Dispositivi antisismici Muratura portante Elementi per muratura Resistenza caratteristica a compressione nella direzione dei carichi verticali Resistenza caratteristica a compressione nel piano della muratura e nella direzione ortogonale ai carichi verticali Malte per muratura Determinazione dei parametri meccanici della muratura REFERENZE TECNICHE ESSENZIALI 12 1 12 2 12 3 Codici internazionali Letteratura tecnica consolidata O P C M 20 03 2003 n 3274 Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona sismica pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag 241 242 244 244 244 244 245 246 247 248 248 249 249 250 250 253 253 253 253 INTRODUZIONE Il Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici nell Assemblea Generale del 30 aprile 2005 ha dato parere favorevole al testo delle Norme tecniche per le Costruzioni approntato dalla Commissione da Me istituita Il testo a circa tre decadi di distanza dall ultima norma organica soddisfa l esigenza di un riordino sistemico delle normative tecniche e viene incontro alla richiesta fortemente sentita nel ca
353. i risultati di prove in sito utilizzando procedure condivise in letteratura Se il terreno risulta suscettibile di liquefazione e gli effetti conseguenti appaiono tali da influire sulla capacit portante o sulla stabilit delle fondazioni occorre procedere ad interventi di consolidamento del terreno e o trasferire il carico a strati di terreno non suscettibili di liquefazione tramite fondazioni profonde L impiego di fondazioni profonde in assenza di interventi di miglioramento del terreno richiede un attenta valutazione delle sollecitazioni indotte nei pali prodotte dalla perdita di confinamento laterale della porzione di terreno soggetto a liquefazione In generale occorrer altres valutare i cedimenti indotti dal sisma sia nel caso di sabbie sature sia nel caso di sabbie asciutte 198 8 COLLAUDO STATICO 8 1 PRESCRIZIONI GENERALI Il collaudo statico una parte del collaudo generale tecnico amministrativo dell opera e riguarda il giudizio sul comportamento e le prestazioni delle parti dell opera che svolgono funzione portante Il collaudo statico di tutte le opere di ingegneria civile regolamentate dalle presenti norme tecniche deve comprendere i seguenti adempimenti a controllo del corretto adempimento delle prescrizioni formali di cui agli articoli 58 e 65 del D P R 06 06 2001 n 380 b controllo degli adempimenti specifici per le opere eseguite con materiali diversi da quelli regolamentati dal D P R 06 06 200
354. i viadotti lunghi pi di 1000 m necessario prevedere l accesso ai pulvini anche direttamente da terra mediante scale di sicurezza esterne alla pila dotate di un dispositivo anti intrusione il cui tipo dovr essere preventivamente approvato dal Gestore dell Infrastruttura Tali scale devono essere disposte in maniera da garantire un accesso al viadotto al pi ogni 500 m In tutti gli impalcati a sezione chiusa dovranno essere previsti fori od aperture atte ad evacuare le acque che per cause accidentali possono infiltrarsi all interno della struttura Tutte le pile a sezione cava devono essere in generale chiuse qualora per particolari esigenze se ne deve prevedere l ispezionabilit occorre realizzare sul pulvino un passo d uomo provvisto di adeguata chiusura di sicurezza in ogni caso devono essere previsti fori di aerazione opportunamente protetti con griglie anti intrusione Per i ponti di maggiore importanza e o situati in zone impervie o difficilmente accessibili nonch per le travate metalliche di maggior lunghezza al fine di agevolare le operazioni di controllo o di riparazione sia dell impalcato che 150 delle briglie superiori sono da prevedere carrelli di ispezione lasciati in situ o almeno vie di corsa per i carrelli da montare all atto delle visite Il Gestore dell Infrastruttura si doter di sistemi di BMS bridge management system per la standardizzazione delle procedure di ispezione e valutazione dello st
355. ia richiesta una valutazione in tempi diversi da t oo del coefficiente di viscosit questo potr essere valutato secondo la seguente espressione d t t Balt to dove do ru BCE Bto d LRE a a Gia eA RH l umidit relativa dell ambiente espressa in percentuale es 0 55 1 se feim lt 35MPa lias 0 70 gaea se fem gt 35MPa ee 1 se fom 35MPa _JM35 0 20 I a se fim gt 35MPa LSen 16 8 BF FERRO Son fom resistenza a compressione media a 28 giorni di maturazione in MPa in mancanza di diretta sperimentazione fem fa 8 in MPa pie 213 Per valutazioni pi approfondite e nei casi in cui la definizione della deformazione viscosa risulti particolarmente critica si rimanda all Eurocodice 2 EN 1992 1 11 1 11 DURABILIT Per garantire la durabilit delle strutture in calcestruzzo armato ordinario o precompresso esposte all azione dell ambiente si devono adottare i provvedimenti atti a limitare gli effetti di degrado indotti dall attacco chimico fisico dalla corrosione delle armature e dai cicli di gelo e disgelo A tal fine il progettista valutate opportunamente le condizioni ambientali del sito ove sorger la costruzione o quelle di impiego deve fissare le caratteristiche del calcestruzzo da impiegare composizione e resistenza meccanica i valori del copriferro e le regole di maturazione Ai fini della valutazione della durabilit del conglomerato cementiz
356. iale deve avere precisione 1 quando inferiore a 100 tonnellate 2 quando superiore PRECISIONE DELLA MISURA La caduta di sforzo rilassamento va misurata con precisione 1 pertanto il principio di funzionamento dell apparato la sensibilit dei singoli strumenti rilevatori la posizione di questi etc devono essere tali da garantire detta precisione 229 11 2 3 5 4 CONTROLLI NEGLI STABILIMENTI PERMANENTI DI PREFABBRICAZIONE O NEL LUOGO DI FORMAZIONE DEI CAVI I controlli negli stabilimenti permanenti di prefabbricazione o nel luogo di formazione dei cavi sono obbligatori A tale riguardo le responsabilit attribuite dalla legge al direttore dei lavori sono assunte dal responsabile della produzione in stabilimento o dal tecnico responsabile dell officina di formazione dei cavi I controlli vengono eseguiti secondo le modalit di seguito indicate Effettuato un prelievo di 3 saggi provenienti da una stessa fornitura intesa come lotto formato da massimo 90 t ed appartenenti ad una stessa categoria si determinano mediante prove eseguite presso un laboratorio di cui all art 59 del D P R n 380 2001 i corrispondenti valori minimi di fps fp fpa fpo I risultati delle prove sono considerati compatibili con quelli ottenuti in stabilimento se nessuno dei valori minimi sopra indicati inferiore ai corrispondenti valori caratteristici garantiti dal produttore Nel caso che anche uno solo dei valori minimi suddetti non
357. ializzato devono indicare gli estremi della certificazione di controllo di produzione in fabbrica Il direttore dei lavori tenuto a verificare quanto sopra indicato ed a rifiutare le eventuali forniture non conformi dovr comunque effettuare le prove di accettazione previste al punto 11 1 5 ed acquisire prima dell inizio della fornitura copia della certificazione del controllo di processo produttivo 11 1 9 COMPONENTI DEL CONGLOMERATO CEMENTIZIO 11 1 9 1 Leganti Nelle opere oggetto delle presenti norme devono impiegarsi esclusivamente i leganti idraulici previsti dalle disposizioni vigenti in materia Legge 26 05 1965 n 595 e norme armonizzate della serie EN 197 dotati di attestato di conformit ai sensi delle norme EN 197 1 ed EN 197 2 escluso l impiego di cementi alluminosi L impiego dei cementi di tipo C richiamati nella Legge 26 05 1965 n 595 limitato ai calcestruzzi per sbarramenti di ritenuta In caso di ambienti chimicamente aggressivi si deve far riferimento ai cementi previsti dalle norme UNI 9156 cementi resistenti ai solfati e UNI 9606 cementi resistenti al dilavamento della calce 11 1 9 2 Aggregati Sono idonei alla produzione di conglomerato cementizio gli aggregati ottenuti dalla lavorazione di materiali naturali artificiali ovvero provenienti da processi di riciclo conformi alla parte armonizzata della norma europea UNI EN 12620 Il sistema di attestazione della conformit degli aggregati ai
358. ibilit del fenomeno indesiderato ha molta influenza I limiti di affidabilit dipendono pi direttamente dal problema specifico e a puro titolo di esempio viene fornita la Tabella 2 5 III Tab 2 5 III Limite superiore della probabilit di collasso annua per diverse situazioni SLE Costo relative di misure migliorative della sicurezza P Alto lt 1x10 Basso lt 1x10 2 6 AZIONI SULLE COSTRUZIONI 2 6 1 INTRODUZIONE Per la definizione delle azioni sulle costruzioni occorre considerare i seguenti aspetti e ambiente di progetto contesto in cui immersa la struttura e che la cimenta In generale l ambiente di progetto si pu suddividere in a naturale cimento prodotto da vento neve sisma azione termica moto dei fluidi e o ondoso del mare I fenomeni naturali sono funzione del tempo e di carattere ciclico La loro definizione avviene in un contesto spazio temporale L intensit dell azione introdotta per un prefissato periodo di riferimento b antropico cimento prodotto da azioni conseguenti all uso della struttura secondo gli scopi per la quale stata progettata e costruita L azione antropica definita dalle norme vigenti ovvero dai capitolati speciali relativi alla costruzione c accidentale cimento prodotto da incidenti quali incendi esplosioni ed urti e insieme strutturale disegno geometrico della struttura distribuzione dei materiali con le loro caratteristiche L ambiente
359. icurare mediante sigle etichettature indelebili etc che i campioni inviati per le prove al laboratorio incaricato siano effettivamente quelli da lui prelevati La domanda di prove al laboratorio di cui all art 59 del D P R n 380 2001 deve essere sottoscritta dal direttore dei lavori e deve contenere precise indicazioni sulle strutture interessate da ciascun prelievo In caso di mancata sottoscrizione della richiesta di prove da parte del direttore dei lavori le certificazioni emesse dal laboratorio non possono assumere valenza ai sensi del presente decreto e di ci ne deve essere fatta esplicita menzione sul certificato stesso I certificati emessi dai laboratori devono obbligatoriamente contenere almeno l identificazione del laboratorio che rilascia il certificato una identificazione univoca del certificato numero di serie e data di emissione e di ciascuna sua pagina oltre al numero totale di pagine l identificazione del committente dei lavori in esecuzione e del cantiere di riferimento il nominativo del direttore dei lavori che richiede la prova la descrizione e l identificazione dei campioni da provare la data di ricevimento dei campioni e la data di esecuzione delle prove l identificazione delle specifiche di prova o la descrizione del metodo o procedura adottata con l indicazione delle norme di riferimento per l esecuzione della stessa le dimensioni effettivamente misurate dei campion
360. ienti termici diretti sia in un verso che nel verso opposto Ai fini delle verifiche di interazione di cui al punto E le massime variazioni termiche dell impalcato rispetto alla temperatura dello stesso all atto della regolazione del binario possono essere assunte pari a quelle indicate in precedenza in funzione dei materiali costituenti l opera e della tipologia di armamento Beninteso quanto innanzi esplicitato trova applicazione quando la regolazione del binario viene eseguita nei periodi stagionali nei quali il ponte viene a trovarsi approssimativamente in condizioni di temperatura media In generale si possono ritenere trascurabili e comunque in favore di sicurezza gli effetti del gradiente termico lungo l altezza dell impalcato Variazioni termiche del binario Per il calcolo degli effetti di interazione statica binario struttura si potranno considerare i seguenti effetti termici sul binario in assenza di apparecchi di dilatazione del binario si potr considerare nulla la variazione termica nel binario essendo essa ininfluente ai fini della valutazione delle reazioni nei vincoli fissi delle tensioni aggiuntive nelle rotaie dovute all interazione e non generando scorrimenti relativi binario impalcato in presenza di apparecchi di dilatazione del binario si assumeranno variazioni termiche del binario pari a 30 C e 40 C rispetto alla temperatura di regolazione del binario stesso Nel caso di impalcato in acciaio esse d
361. ifiche di sicurezza Nelle verifiche di sicurezza devono essere presi in considerazione tutti i meccanismi di stato limite ultimo sia a breve che a lungo termine In particolare per i muri di sostegno o per le altre strutture miste ad essi assimilabili devono essere effettuate le verifiche di stabilit con riferimento a cinematismi riconducibili allo scivolamento sul piano di posa al ribaltamento ed alla rottura dell insieme fondazione terreno nonch la verifica di stabilit globale del complesso opera di sostegno terreno VERIFICA DI SICUREZZA SLU Deve risultare rispettata la condizione di cui al paragrafo 7 2 5 1 e la verifica deve essere condotta secondo la lettera A dello stesso paragrafo con le azioni di calcolo determinate applicando i coefficienti del caso Al A2 confrontate con la resistenza di calcolo determinata applicando i coefficienti del caso M1 M2 In generale le ipotesi di calcolo delle spinte devono essere giustificate sulla base dei prevedibili spostamenti relativi manufatto terreno Ai fini della verifica alla traslazione sul piano di posa di muri di sostegno con fondazioni superficiali non si terr conto in generale del contributo di resistenza del terreno antistante il muro In casi particolari da giustificare con considerazioni relative alle caratteristiche meccaniche dei terreni e alle modalit costruttive la presa in conto di un aliquota di tale resistenza sar subordinata all assunzione di effettiva perman
362. ifiche valutazioni tali fenomeni potranno essere considerati attribuendo ai coefficienti di pressione esterna il valore Cpe 1 8 A titolo d esempio la Figura 3 3 11 individua la fascia perimetrale della copertura di un edificio dove tale valore va messo in conto e 1 10 min b 2h f 1 10 min d 2h Figura 3 3 11 Zone perimetrali della copertura di un edificio soggette ad elevate pressioni locali Analogamente al punto 3 3 7 3 le pressioni massime locali vanno determinate utilizzando il coefficiente di pressione esterna dato in Tabella 3 3 VII la cui distribuzione rappresentata in Figura 3 3 12 1 0 Distribuzione della pressione estema sulle superfici cilindriche e sferiche 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 Superficie sviluppata del cilindro L m gt Figura 3 3 12 Coefficienti di pressione esterna delle superficie cilindriche e sferiche curva a per superfici lisce metalli intonaco liscio curva b per superfici ruvide muratura con giunti di malta intonaco rustico 43 Tabella 3 3 VII Coefficiente di pressione esterna delle superfici cilindriche e sferiche a Per le curve a Per le curve a b a b 0 1 00 1 00 70 2 15 0 80 10 0 90 0 95 80 2 37 0 73 20 0 55 0 80 90 2 45 0 50 30 0 05 0 50 100 2 38 0 50 40 0 50 0 110 2 10 0 50 50 1 10 0 45 115 1 24 0 50 60 1 70 0 72 120 180 0 25 0 50
363. igli etc Tabella 3 2 II Valori dei parametri nelle espressioni 3 2 2 dello spettro di risposta elastico delle componenti orizzontali Categoria suolo S Tg Tc Tp A 1 0 0 15 0 40 2 0 B C E 1 25 0 15 0 50 2 0 D 1 35 0 20 0 80 2 0 3 2 2 3 2 SPETTRO DI RISPOSTA ELASTICO DELLA COMPONENTE VERTICALE Lo spettro di risposta elastico della componente verticale definito dalle espressioni seguenti 0 lt T lt T 5u 0 09 S3 Ea z B 7 B T lt T lt T Su T 09 a S m 3 3 2 4 TETS TT T ST 5 7 09 0 5 7 3 2 T Salvo pi accurate determinazioni i valori dei parametri che definiscono la forma spettrale sono riportati nella seguente tabella Tabella 3 2 IMI Valori dei parametri dello spettro di risposta elastico della componente verticale Categoria suolo S Tg Tc Tp A B C D E 1 0 0 05 0 15 1 0 Il coefficiente S potr assumere valori superiori a quelli indicati per tenere conto della morfologia del sito inclinazione dei pendii dimensione dei cigli etc 3 2 2 3 3 SPETTRO DI RISPOSTA ELASTICO DELLO SPOSTAMENTO ORIZZONTALE Lo spettro di risposta elastico dello spostamento orizzontale definito dalla seguente espressione Sp T s f 3 2 5 27 3 2 2 4 Spostamento e velocit del terreno I valori dello spostamento e della velocit orizzontali massimi del suolo d e Vy sono dati dalle seguenti espressioni d 0 025 S 7 T a v 0 165
364. il mantenimento di un adeguato livello di affidabilit nella produzione del conglomerato cementizio nell impiego dei singoli materiali costituenti e nella conformit del prodotto finito Gli elementi costruttivi di produzione occasionale devono essere comunque realizzati attraverso processi sottoposti ad un sistema di controllo della produzione secondo quanto indicato nel presente paragrafo 11 7 2 REQUISITI MINIMI DEGLI STABILIMENTI E DEGLI IMPIANTI DI PRODUZIONE Il processo di produzione degli elementi costruttivi prefabbricati oggetto delle presenti norme deve essere caratterizzato almeno da impianti in cui le materie costituenti siano conservate in sili tramogge e contenitori che ne evitino ogni possibilit di confusione dispersione o travaso dosaggio a peso dei componenti solidi e dosaggio a volume o a peso dei soli componenti liquidi mediante utilizzo di strumenti rispondenti alla normativa vigente organizzazione mediante una sequenza completa di operazioni essenziali in termini di produzione e controllo organizzazione di un sistema permanente di controllo documentato della produzione rispetto delle norme di protezione dei lavoratori e dell ambiente 11 7 3 CONTROLLO DI PRODUZIONE Gli impianti per la produzione del calcestruzzo destinato alla realizzazione di elementi costruttivi prefabbricati disciplinati dalle presenti norme devono essere idonei ad una produzione continua disporre di apparecchiature adeg
365. ilata ad un carico orizzontale statico diretto ortogonalmente all asse del ponte e o diretto nelle direzioni pi sfavorevoli per alcuni dei suoi elementi ad es le pile Tale azione si considera agente sulla proiezione nel piano verticale delle superfici direttamente investite L azione del vento pu essere valutata come azione dinamica mediante una analisi dell interazione vento struttura La superficie dei carichi transitanti sul ponte esposta al vento si assimila ad una parete rettangolare continua dell altezza di3 ma partire dal piano stradale L azione del vento si pu valutare come sopra specificato nei casi in cui essa non possa destare fenomeni dinamici nelle strutture del ponte o quando l orografia non possa dar luogo ad azioni anomale del vento 144 Per i ponti particolarmente sensibili all eccitazione dinamica del vento si deve procedere alla valutazione della risposta strutturale in galleria del vento e se necessario alla formulazione di un modello matematico dell azione del vento dedotto da misure sperimentali 6 2 3 8 Azioni sismiche q6 Per le azioni sismiche si devono rispettare le prescrizioni di cui al Paragrafo 3 2 Per la determinazione degli effetti di tali azioni si far di regola riferimento alle sole masse corrispondenti ai pesi propri e sovraccarichi permanenti Il Committente ed il Progettista di concerto potranno defInire in relazione all importanza dell opera una opportuna massa corrispondent
366. ilit come previsto nel par 2 1 5 1 2 VERIFICHE PER SITUAZIONI PERSISTENTI CON IL METODO DEI COEFFICIENTI PARZIALI Le verifiche agli stati limite vengono condotte sia nei riguardi degli stati limite di esercizio che ultimi mediante il metodo dei coefficienti parziali di sicurezza sulle azioni e sulle resistenze 5 1 2 1 Verifiche agli stati limite ultimi 5 1 2 1 1 GENERALIT Definite le opportune combinazioni delle azioni azioni di calcolo F4 si valutano le azioni interne sollecitazioni di calcolo E nei vari elementi strutturali Per ogni elemento strutturale sono valutate le resistenze resistenze di calcolo R4 La verifica della sicurezza agli stati limite ultimi si ritiene soddisfatta controllando che per ogni elemento strutturale e per ciascuna delle combinazioni delle azioni prese in esame risulti R 2 E 5 1 2 1 2 LE AZIONI E LE LORO COMBINAZIONI Le azioni caratteristiche carichi distorsioni variazioni termiche ecc devono essere definite in accordo con quanto indicato nei capitoli 3 4 e 6 delle presenti norme Per costruzioni civili o industriali di tipo corrente e per le quali non esistano regolamentazioni specifiche le azioni di calcolo F4 si ottengono nello spirito di quanto indicato nel capitolo 2 combinando le azioni caratteristiche secondo la seguente formula di correlazione m n l R Vla Veg G Gr ra roi Qu do Woi Vai Yra Qui Y Yan Vem Pi i 2 h l j l ASA dove Gy rapp
367. imbocco ed i tratti con modesta copertura Nel caso di scavi e gallerie poco profonde in ambiente urbano le indagini dovranno mirare alla ricostruzione della evoluzione geomorfologica superficiale recente connessa anche alla rimodellazione antropica del territorio avvenuta in epoca storica con particolare riferimento alla individuazione di cavit naturali ed artificiali 7 3 4 3 Indagini e caratterizzazione geotecnica Le indagini geotecniche dovranno consentire una modellazione del comportamento dei terreni e delle rocce necessaria alla previsione del comportamento tenso deformativo dell ammasso nelle diverse fasi di scavo In tale ottica il modello geotecnico sar riferito alle situazioni medie pi probabili contemplando anche le possibili variabilit delle grandezze caratteristiche del modello stesso In casi di scavi di grande estensione e profondit e comunque in situazioni geologiche complesse dove viene adottato il metodo osservazionale di cui al punto 7 1 3 saranno svolte anche indagini e prove integrative in corso d opera In questi casi il progetto definir la soluzione costruttiva di cui al punto 7 3 4 4 c e gli scenari sia di possibili alternative da mettere in opera in funzione dei parametri scelti per verificare la rispondenza delle condizioni riscontrate alle previsioni di progetto sia di possibili ottimizzazioni nell ambito delle variabilit della soluzione adottata sulla base degli stessi parametri e di
368. ime devono valere le stesse regole di valutazione della sicurezza secondo dei principi unici Lo sviluppo scientifico ha portato ad una migliore conoscenza dei fenomeni naturali sisma vento etc descritti attraverso formulazioni e modelli scientificamente pi avanzati Al confronto anche la valutazione della resistenza dei materiali e delle strutture dovr essere espressa attraverso teorie e modelli matematici con lo stesso livello di approfondimento in modo che il raffronto tra la valutazione dell azione e della resistenza conservi coerenza scientifica Altrimenti potrebbe accadere o che le costruzioni utilizzando vecchi metodi teorici di valutazione della resistenza e tecnologie superate diventino inutilmente onerose ovvero occorre cedere alla tentazione di mettere in discussione il risultato scientifico riducendo arbitrariamente l azione naturale L avvento e la divulgazione della informatica degli elaboratori elettronici e dei metodi numerici avanzati non giustifica pi la possibilit di seguire la seconda via Egualmente la caratterizzazione dei terreni e dei materiali messi in opera deve derivare da insiemi statistici di misure di grandezze fisiche che si svilupperanno dall inizio della progettazione fino al collaudo dell opera secondo un processo di conoscenza in progress Per tale motivo il progetto ed i relativi calcoli si svilupperanno su caratteristiche meccaniche dei materiali presuntive e sui risultati delle indagini pre
369. imesse e parcheggi per autovetture di peso a pieno carico fino a 30 kN 2 5 2x 10 00 1 00 8 Rimesse e parcheggi per transito di automezzi di peso superiore a 30 kN da valutarsi Di n caso per caso 9 Archivi biblioteche magazzini depositi laboratori officine e simili da valutarsi caso gt 6 00 6 00 1 00 per caso ma comunque II Progettista ha l onere di valutare criticamente la eventuale necessit di incrementare l intensit dei carichi in ragione della particolare destinazione d uso della tipologia e delle dimensioni della struttura Per gli edifici scolastici le intensit dei sovraccarichi vanno assunte in funzione della destinazione d uso dei relativi ambienti e del loro prevedibile grado di affollamento tenendo presenti altres le disposizioni delle specifiche normative tecniche per la tipologia edilizia in oggetto In presenza di sovraccarichi atipici quali macchinari serbatoi depositi interni impianti etc le intensit andranno valutate caso per caso in funzione dei massimi prevedibili tali valori dovranno essere indicati esplicitamente nelle documentazioni di progetto e di collaudo statico 137 6 1 4 1 Sovraccarichi variabili orizzontali I sovraccarichi variabili orizzontali lineari indicati nella tabella 6 1 II devono essere utilizzati per verifiche locali e non si sommano alle verifiche dell edificio nel suo insieme In proposito va precisato che tali verifiche locali riguardano in rela
370. imo della soletta di conglomerato cementizio non deve essere minore di 40 mm 5 1 9 1 1 3 Larghezza ed interasse delle nervature La larghezza minima delle nervature in conglomerato cementizio per solai con nervature gettate o completate in opera non deve essere minore di 1 8 dell interasse tra i travetti e comunque non inferiore a 80 mm L interasse delle nervature non deve in ogni caso essere maggiore di 15 volte lo spessore della soletta Il blocco interposto deve avere dimensione massima inferiore a 520 mm 5 1 9 1 1 4 Armatura trasversale La soletta superiore del solaio deve essere munita di adeguata armatura di ripartizione pari ad almeno 3 6 al metro o al 20 di quella longitudinale 5 1 9 1 1 5 Armatura longitudinale L armatura longitudinale minima deve essere superiore a A gt 0 7h mmm con espresso in millimetri smin 5 1 9 1 1 6 Armatura per il taglio Nelle condizioni previste in 5 1 2 1 6 1 pu non disporsi armatura per il taglio 5 1 9 1 1 7 Distacco delle parti in laterizio Particolare attenzione deve essere dedicata alla sicurezza al distacco di parti laterizie specialmente in dipendenza di sforzi trasversali di carattere secondario ovvero a seguito di aumenti di temperatura 5 1 9 1 2 ESECUZIONE 5 1 9 1 2 1 Protezione delle armature Nei solai la cui armatura collocata entro scanalature qualunque superficie metallica deve risultare contornata in ogni direzione da uno spessore minimo di 5
371. in generale comprendere la misura di grandezze significative quali in particolare assestamenti livelli piezometrici caratteristiche del percolato e di eventuale biogas 7 3 10 FATTIBILIT DI OPERE SU GRANDI AREE Le presenti norme definiscono i criteri di carattere geologico e geotecnico da adottare nell elaborazione di piani urbanistici e nel progetto di insiemi di manufatti e interventi che interessano ampie superfici quali a nuovi insediamenti urbani civili o industriali b ristrutturazione di insediamenti esistenti reti idriche e fognarie urbane e reti di sottoservizi di qualsiasi tipo c strade ferrovie ed idrovie d opere marittime e difese costiere e aeroporti f bacini idrici artificiali e sistemi di derivazione da corsi d acqua g sistemi di impianti per l estrazione di liquidi o gas dal sottosuolo h bonifiche e sistemazione del territorio i attivit estrattive di materiali da costruzione 7 3 10 1 Indagini specifiche Gli studi geologici e la caratterizzazione geotecnica devono essere estesi a tutta la zona di possibile influenza degli interventi previsti al fine di accertare destinazioni d uso compatibile del territorio in esame Le indagini e gli studi devono in particolare accertare le condizioni di stabilit dei pendii tenuto conto anche di eventuali effetti derivanti dalla realizzazione delle opere In interventi che comportano emungimento di fluidi dal sottosuolo si deve accertare che tali in
372. in mancanza di analisi specifiche che valutino gli effetti dovuti all urto le caratteristiche di sollecitazione determinate con le analisi statiche vanno amplificate del coefficiente 3 La zona di soletta interessata da questa maggiorazione deve avere sviluppo longitudinale pari a met della luce di calcolo o pari alla lunghezza dello sbalzo 6 2 3 5 Azione longitudinale di frenamento o di accelerazione q3 La forza di frenamento o di accelerazione q si assume agente nella direzione dell asse della carreggiata ed al livello della sua superficie finita L intensit di tale forza pari ad 1 10 della colonna di carico pi pesante per ciascuna carreggiata e non deve risultare inferiore al 20 per i ponti di 1 Categoria o al 15 per i ponti di 2 Categoria del totale carico Qik che pu interessare la struttura Qualora la carreggiata contenga pi di 4 corsie i predetti valori vanno raddoppiati 6 2 3 6 Azione centrifuga q4 Nei ponti con asse curvo di raggio R in metri l azione centrifuga corrispondente ad ogni colonna di carico si valuta convenzionalmente pari a Tabella 6 2 11 Tabella 6 2 III Valori caratteristici delle forze centrifughe Raggio di curvatura m Intensit q4 kN m R lt 60 5 00 60 lt R lt 1500 300 R 1500 lt R 0 00 6 2 3 7 Azioni di neve vento qs Per le azioni da neve e vento vale quanto specificato al Capitolo 3 L azione del vento pu essere convenzionalmente assim
373. inario sia con rotaie saldate che con rotaie giuntate con o senza dispositivi di espansione Le azioni di frenatura ed avviamento saranno combinate con i relativi carichi verticali Quando la rotaia continua ad una o ad entrambe le estremit del ponte solo una parte delle forze di frenatura ed avviamento trasferita attraverso l impalcato agli apparecchi di appoggio la parte rimanente di queste forze trasmessa attraverso le rotaie ai rilevati a tergo delle spalle La percentuale di forze trasferite attraverso l impalcato agli apparecchi di appoggio valutabile con le modalit riportate nel paragrafo relativo agli effetti di interazione statica Nel caso di ponti a doppio binario si devono considerare due treni in transito in versi opposti uno in fase di avviamento l altro in fase di frenatura 160 Nel caso di ponti a pi di due binari si deve considerare un primo binario con la massima forza di frenatura un secondo binario con la massima forza di avviamento nello stesso verso della forza di frenatura un terzo ed un quarto binario con il 50 della forza di frenatura concorde con le precedenti altri eventuali binari privi di forze orizzontali Per il treno scarico la frenatura e l avviamento possono essere trascurate Per lunghezze di carico superiori a 300 metri il Gestore dell Infrastruttura specificher i requisiti aggiuntivi per tenere conto degli effetti di frenatura ed avviamento In relazione
374. inazione delle caratteristiche chimiche e meccaniche previste dalle norme UNI EN 10025 UNI EN 10210 1 e UNI EN 10219 1 rilevando il quantitativo in tonnellate di prodotto finito cui la prova si riferisce Per quanto concerne f e fa i dati singoli raccolti suddivisi per qualit e prodotti secondo le gamme dimensionali vengono riportati su idonei diagrammi per consentire di valutare statisticamente nel tempo i risultati della produzione rispetto alle prescrizioni delle presenti norme tecniche I restanti dati relativi alle caratteristiche chimiche di resilienza e di allungamento vengono raccolti in tabelle e conservati dopo averne verificato la rispondenza alle norme EN 10025 UNI EN 10210 1 e UNI EN 10219 1 per quanto concerne le caratteristiche chimiche e per quanto concerne resilienza e allungamento alle prescrizioni di cui alle tabelle delle corrispondenti norme europee della serie EN 10025 ovvero delle tabelle di cui alle norme europee EN 10210 ed EN 10219 per i profilati cavi 234 cura e responsabilit del produttore individuare a livello di colata o di lotto di produzione gli eventuali risultati anomali che portano fuori limiti la produzione e di provvedere ad ovviarne le cause I diagrammi sopra indicati devono riportare gli eventuali dati anomali I prodotti non conformi devono essere deviati ad altri impieghi previa punzonatura di annullamento e tenendone esplicita nota nei registri La documentazione raccolta presso il contr
375. indicate le procedure relative alle operazioni di trasporto e montaggio degli elementi prefabbricati ai sensi dell art 58 del D P R n 380 2001 Tali istruzioni dovranno almeno comprendere di regola 1disegni d assieme che indichino la posizione e le connessioni degli elementi nel complesso dell opera apposita relazione sulle caratteristiche dei materiali richiesti per le unioni e le eventuali opere di completamento le istruzioni di montaggio con i necessari dati per la movimentazione la posa e la regolazione dei manufatti e elaborati contenenti istruzioni per il corretto impiego dei manufatti Tali elaborati dovranno essere consegnati dal Direttore dei lavori al Committente a conclusione dell opera e certificato di origine firmato dal produttore il quale con ci assume per i manufatti stessi le responsabilit che la legge attribuisce al costruttore e dal Direttore Tecnico responsabile della produzione Il certificato che deve garantire la rispondenza del manufatto alle caratteristiche di cui alla documentazione depositata presso il Servizio Tecnico Centrale deve riportare l indicazione degli estremi dell attestato di qualificazione nonch il nominativo del progettista e attestato di qualificazione del Servizio Tecnico Centrale e copia della certificazione del sistema di garanzia della qualit del processo di produzione in fabbrica e documentazione fornita quando disponibile attestante i risultati delle prove a co
376. ine di evitare sovratensioni distorsioni o danneggiamenti dovuti a difetti esecutivi o di montaggio deve essere assicurata la compatibilit geometrica tra le diverse parti assemblate tenendo anche conto delle tolleranze costruttive Gli elementi di connessione tra le parti collegate devono essere conformati in modo da garantire la corretta trasmissione degli sforzi Nel caso di elementi in cemento armato normale e precompresso e di strutture miste acciaio calcestruzzo vanno considerate le redistribuzioni di sforzo differite nel tempo che si manifestano tra parti realizzate o sottoposte a carico in tempi successivi e le analoghe redistribuzioni che derivano da variazioni dei vincoli 6 2 5 2 Pile 6 2 5 2 1 SPESSORI MINIMI Vale quanto gi indicato al comma precedente per le strutture dell impalcato 147 6 2 5 2 2 SCHEMATIZZAZIONE E CALCOLO Nella verifica delle pile snelle particolare attenzione deve essere rivolta alla valutazione delle effettive condizioni di vincolo specialmente per quel che riguarda l interazione con le opere di fondazione Le sommit delle pile deve essere verificata nei confronti degli effetti locali derivanti dalle azioni concentrate trasmesse dagli apparecchi di appoggio Si deve verificare che gli spostamenti consentiti dagli apparecchi di appoggio siano compatibili con gli spostamenti massimi alla sommit delle pile provocati dalle combinazioni delle azioni pi sfavorevoli e nelle pile alte dalla differ
377. inetica di picco 3 3 6 Ca il coefficiente dinamico 3 3 11 Cf il coefficiente di forma B una lunghezza di riferimento A una superficie di riferimento Il coefficiente di forma pu essere ricavato da dati suffragati da opportuna documentazione o da prove sperimentali in galleria del vento 41 3 3 8 AZIONE TANGENTE DEL VENTO L azione tangente per unit di superficie parallela alla direzione del vento data dall espressione P 7C 9 dove q la pressione cinetica di picco definita al punto 3 3 6 Cf il coefficiente d attrito funzione della scabrezza della superficie sulla quale il vento esercita l azione tangente In assenza di pi precise valutazioni suffragate da opportuna documentazione o da prove sperimentali in galleria del vento si assumeranno i valori del coefficiente di attrito riportati nella Tabella 3 3 VI Tabella 3 3 VI Coefficienti di attrito Superficie Coefficiente d attrito cp Liscia acciaio cemento a faccia liscia 0 01 Scabra cemento a faccia scabra catrame 0 02 Molto scabra ondulata costolata piegata 0 04 3 3 9 AZIONI NON SIMMETRICHE Il comportamento strutturale deve essere valutato anche con riferimento a scenari di carico non simmetrici compito del Progettista individuare tali scenari di carico e valutare in maniera adeguata possibili azioni torsionali sull opera considerata in particolare per costruzioni con altezza mag
378. interventi di precontenimento e contenimento delle cavit Dall analisi devono scaturire i livelli di deformazione da considerare ammissibili l eventuale esigenza di provvedimenti necessari ad assicurare le azioni di precontenimento e contenimento delle cavit la valutazione del livello di sicurezza e del comportamento del sistema opera terreno nelle condizioni di esercizio b Scelta degli interventi di stabilizzazione Se dall analisi di cui al punto precedente il livello di sicurezza dell opera non risulta adeguato o se il campo di spostamenti non risulta compatibile con la funzionalit dell opera e di eventuali manufatti circostanti devono essere adottati interventi di stabilizzazione c Previsione del comportamento tenso deformativo dell opera in presenza di interventi di stabilizzazione Tenendo conto degli interventi prescelti il modello geotecnico di sottosuolo deve essere opportunamente adattato al fine di sostenere nuove analisi progettuali per le verifiche di sicurezza e di funzionalit dell opera da realizzare Il progetto dovr comprendere le caratteristiche geometriche e strutturali degli interventi e le loro variabilit da applicare in corso d opera sulla base di criteri predefiniti ed in relazione ai dati di monitoraggio 7 3 4 5 Metodi di calcolo Le analisi e le verifiche di comportamento devono essere basate su modelli di calcolo di provata validit adeguati alla complessit geologica e geotecnica ed al live
379. intervento dipende dagli studi di valutazione delle capacit residue della struttura e delle prestazioni che si intendono raggiungere Nella valutazione e nella scelta del tipo di intervento occorre tenere in conto delle condizioni ambientali e delle costruzioni adiacenti che possono condizionare la possibilit di attuare la strategia progettuale prevista 133 5 7 15 PRESCRIZIONI PARTICOLARI PER L ALTEZZA DEGLI EDIFICI 5 7 15 1 Altezza massima dei nuovi edifici Per le tipologie strutturali costruzioni in legno ed in muratura che non accedono alle riserve anelastiche delle strutture per le zone sismiche di categoria 1 fissata una altezza massima pari a due piani dal piano campagna ovvero dal ciglio della strada Il solaio di copertura del secondo piano non pu essere calpestio di volume abitabile Per le altre zone classificate sismiche l altezza massima degli edifici dovr essere opportunamente limitata in funzione delle loro capacit deformative e dissipative e della classificazione sismica del territorio Per le altre tipologie strutturali cemento armato acciaio etc l altezza massima determinata dalle capacit resistenti e deformative della struttura 5 7 15 2 Limitazione dell altezza in funzione della larghezza stradale I regolamenti e le norme di attuazione degli strumenti urbanistici possono introdurre limitazioni all altezza degli edifici in funzione della larghezza stradale Per ciascun fronte dell edifici
380. io unitamente alla Resistenza di prelievo pu essere determinato il valore della profondit di penetrazione dell acqua in pressione in mm Per la prova di determinazione della profondit della penetrazione dell acqua in pressione nel calcestruzzo indurito vale quanto indicato nella UNI EN 12390 8 Al fine di ottenere la prestazione richiesta il progettista potr fare utile riferimento alle indicazioni contenute nelle Linee Guida sul calcestruzzo strutturale edite dal Servizio Tecnico Centrale ovvero nelle norme UNI EN 206 1 ed UNI 11104 Per la definizione della classe di resistenza in funzione delle condizioni ambientali il progettista potr far riferimento alla norme UNI EN 206 1 ed UNI 11104 ovvero alle Linee guida sul calcestruzzo strutturale edite dal Servizio Tecnico Centrale della Presidenza del Consiglio Superiore dei lavori pubblici 11 2 ACCIAIO 11 2 1 PRESCRIZIONI COMUNI A TUTTE LE TIPOLOGIE DI ACCIAIO 11 2 1 1 Controlli di produzione in fabbrica e procedure di qualificazione Tutti gli acciai oggetto delle presenti norme siano essi destinati ad utilizzo come armature per cemento armato ordinario o precompresso o ad utilizzo diretto come carpenterie in strutture metalliche devono essere prodotti con un sistema di controllo permanente della produzione in stabilimento che deve assicurare il mantenimento dello stesso livello di affidabilit nella conformit del prodotto finito indipendentemente dal processo di prod
381. iorare il livello di sicurezza della costruzione e costo di costruzione In relazione alle diverse classi di importanza ed al costo relativo delle misure di sicurezza le presenti norme differenziano i gradi di sicurezza richiesti nei confronti degli SLU come mostrato nella Tabella 2 5 II 15 Tab 2 5 II Limite superiore della probabilit di collasso annua per diverse situazioni SLU Costo relative di misure migliorative della sicurezza CLASSE 1 CLASSE 2 P P Alto lt lx10 lt lx10 Basso lt 1x10 lt 1x10 Il controllo di qualit per strutture nuove e le ispezioni per strutture esistenti hanno l effetto da un lato di incrementare il costo relativo di misure migliorative della sicurezza dall altro di ridurre l entit delle incertezze a seconda che prevalga un effetto o l altro dunque il controllo di qualit e le ispezioni possono spingere in termini di analisi costi benefici a scegliere un valore crescente o decrescente di P Sempre in termini di un analisi costi benefici i maggiori costi solitamente previsti per la riabilitazione di strutture esistenti portano per queste ad accettare livelli di affidabilit minori Per strutture progettate per una rapida obsolescenza vite utili di progetto dell ordine 10 anni la classe pu essere ridotta Per gli stati limite di servizio il cui raggiungimento per definizione non coinvolge la perdita di vite umane la reversibilit o irrevers
382. isiti concernenti le deformazioni e le vibrazioni e vanno eseguite le verifiche relative alla fessurazione di elementi in c a e c a p e le verifiche a fatica Combinazioni di carico Le combinazioni di carico da considerare per le verifiche alle tensioni sono almeno quelle che si ottengono applicando i coefficienti riportati nella Tabella 6 3 V dove le grandezze indicate hanno il seguente significato Gx Valore caratteristico delle azioni permanenti peso proprio permanenti portati altre azioni permanenti Per la spinta delle terre se favorevole andr considerato un fattore riduttivo pari a 0 6 Py Valore caratteristico della forza di precompressione e degli effetti dei cedimenti impressi appositamente introdotti in progetto Ik Valore caratteristico delle azioni indirette distorsioni ad esclusione dei cedimenti impressi ritiro viscosit resistenze parassite nei vincoli Qx Valore caratteristico delle azioni legate al transito dei treni Sono le azioni che corrispondono ad uno dei gruppi della Tabella 6 3 IV Tx Valore caratteristico delle azioni dovute alle variazioni termiche uniformi e differenziali combinate tra loro con i criteri indicati al punto 6 3 1 1 2 D Wx Valore caratteristico delle azioni del vento valutate come al punto 6 3 1 1 2 D Ax Valore caratteristico della azioni eccezionali valutale come al punto 6 3 1 2 3 ad eccezione delle azioni sismiche Mentre le combinazioni da TA1 a TA4 vanno effettuate c
383. ismica del sito ove necessario indagini sui terreni sulle strutture di fondazione ove necessario indagini sui materiali e valutazione dello stato di conservazione e di resistenza residua da definire con prove sperimentali 9 rilievo dei dissesti cause entit se esistenti 10 valutazione delle condizioni di sicurezza della struttura nello stato ante intervento 11 relazione motivata dell intervento di adeguamento previsto 12 verifica della sicurezza della struttura consolidata nello stato di post intervento e nel corso delle fasi esecutive DT i 9 3 2 2 Intervento di miglioramento l insieme di opere riguardanti singole parti della struttura necessarie per conferire all intera struttura un maggior grado di sicurezza Il progetto dovr essere riferito alle strutture interessate e documentare che le trasformazioni e o variazioni non producono sostanziali modifiche al comportamento globale della struttura e che conferiscono all intera struttura un aumento della sicurezza alla pubblica incolumit 202 Il progetto deve comunque prevedere le seguenti attivit rilievo plano altimetrico della costruzione rilievo strutturale comprese le strutture di fondazione rilievo dello stato fessurativo e o distorsivo della struttura analisi dell evoluzione storica costruttiva della costruzione studio geologico e analisi geotecnica ove necessario indagine sismica del sito ove necessario indagini sui terreni sull
384. ispetto alla direzione del vento Il suo valore pu essere ricavato da dati suffragati da opportuna documentazione o da prove sperimentali in galleria del vento A titolo indicativo S 0 2 nel caso di sezioni circolari Quando la frequenza f uguaglia una frequenza propria della struttura si verificano condizioni di risonanza con ampiezze tanto pi grandi quanto pi piccolo lo smorzamento e la massa della struttura Particolari attenzioni andranno prese e opportune verifiche basate su prove sperimentali e metodi analitici comprovati andranno effettuate qualora siano da temersi importanti effetti di fatica causati dalla continuit dell azione del distacco dei vortici Si dovranno inoltre dedicare particolari attenzioni ed eseguire opportuni controlli nel caso in cui strutture o elementi strutturali suscettibili al distacco dei vortici si trovino affiancati coppie o file di ciminiere fasci di tubi In questa situazione gli effetti d interferenza possono causare azioni ed effetti notevolmente maggiori di quelle che competono al caso di struttura o elemento isolato 3 3 12 2 Fenomeni di natura aeroelastica L azione del vento sulle costruzioni o loro elementi in generale consiste nella sovrapposizione di forze di natura aerodinamica sostanzialmente indipendenti dal moto relativo fra la struttura e il fluido e di natura aeroelastica o autoeccitate la cui presenza dovuta al moto relativo fra la struttura e il fluido 45
385. istica delle variabili di progetto Le incertezze da prendere in conto sono quelle intrinseche di natura meccanica o fisica quelle associate al modello adottato quelle di origine statistica quando le decisioni di progetto sono basate su un piccolo campione di osservazioni I modelli sono semplificazioni operate dal progettista che tengono conto dei fattori decisivi e trascurano quelli meno importanti Il progetto richiede che vengano preliminarmente fissati modelli per le azioni per la geometria per i materiali per la trasformazione delle azioni e della geometria in effetti delle azioni effetti e per la trasformazione delle propriet dei materiali e della geometria in capacit portanti resistenze R Il modello di un azione porta in generale ad una distribuzione spazio temporale del vettore che la esprime Sovente si descrive il singolo vettore come funzione di termini indipendenti dalla geometria della struttura e di termini dipendenti dalle propriet strutturali La geometria spesso considerata mediante valori nominali Le misure geometriche di una struttura differiscono dai loro valori nominali mettendo in evidenza la presenza di imperfezioni geometriche Il Progettista deve individuare i valori ammissibili delle imperfezioni tolleranze Quando il comportamento strutturale e sensibile a queste imperfezioni ovvero quando in fase costruttiva le tolleranze ammesse non vengono rispettate queste imperfezioni devono essere inco
386. istiche geologiche del terreno di sedime il tipo e le caratteristiche dei materiali strutturali impiegati il tipo di azioni che saranno considerate ai fini del dimensionamento strutturale le prestazioni attese della costruzione in termini di condizioni di esercizio e di funzionamento distorsioni ammissibili ovvero vibrazioni ecc la classe della costruzione e la vita di servizio e le procedure per la garanzia della qualit 10 3 RELAZIONE DI CALCOLO La relazione di calcolo contiene la dimostrazione numerica della sicurezza dell opera e del raggiungimento della prestazioni attese ed inoltre i criteri alla base della concezione strutturale le normative prese a riferimento icriteri adottati per le misure della sicurezza i criteri seguiti nella schematizzazione della struttura dei vincoli e delle sconnessioni particolare attenzione va rivolta ai problemi riguardanti l interazione tra terreno e struttura la schematizzazione delle azioni nonch le condizioni e le combinazioni di carico considerate 1legami costitutivi adottati per la modellazione dei materiali e dei terreni una motivazione circa la rappresentativit del modello utilizzato tenendo conto anche dell eventuale successione di diverse fasi costruttive di variazioni di schemi di vincolo etc le metodologie utilizzate per l analisi strutturale siano esse analitiche o numeriche le prestazioni attese al collaudo Allo stesso modo dovranno essere
387. isto in sede di progetto Nel caso di collegamenti in semplice appoggio o di collegamenti di tipo scorrevole l appoggio deve essere dimensionato per consentire uno scorrimento che tenga conto dello spostamento relativo tra le due parti della struttura collegate lo spostamento relativo tra le due parti determinato in base alle azioni allo stato limite ultimo deve essere amplificato per un coefficiente parziale coerente con il fattore di struttura adottato si deve eventualmente tenere anche conto dello spostamento relativo in condizioni sismiche tra le fondazioni delle due parti collegate Non mai consentito fare affidamento esclusivamente all attrito per assicurare la trasmissione di forze orizzontali tra parti della struttura Al fine di verificare la residua capacit portante nei confronti dei carichi verticali a seguito di terremoti caratterizzati dalla azione sismica di progetto allo stato limite ultimo si dovr considerare il degrado di resistenza e rigidezza delle parti di struttura specificamente progettate per dissipare energia La rigidezza e la resistenza degli elementi secondari auto portanti muri divisori etc pu essere ignorata nell analisi della risposta all azione sismica dell intera struttura resistente tranne quando la loro conformazione abbia una influenza significativa sul comportamento sismico della struttura In ogni caso deve essere verificato che siano in grado di mantenere le funzioni portanti ad essi affidat
388. ite per formazione di meccanismo Ea lt Ra rappresentando Ey le azioni di progetto e Ri le azioni che nella medesima combinazione generano l instaurarsi di un meccanismo cinematico nello stato limite di instabilit Ea lt Ra rappresentando Ei le azioni di progetto e Ri le azioni che nella medesima combinazione inducono per effetti del secondo ordine instabilit globale della struttura o delle sue membrature 5 2 3 1 3 1 Calcolo degli effetti delle azioni Il calcolo dovr condursi con appropriati metodi della meccanica strutturale secondo i criteri indicati in 5 2 2 5 2 3 1 3 2 Calcolo delle resistenze La resistenza di calcolo dell acciaio si assume pari a Sa al Yu Ym S ml EA essendo f il valore della resistenza caratteristica dell acciaio impiegato da assumersi come indicato nel capitolo 11 e Ym 1 15 il coefficiente parziale di sicurezza sulla resistenza del materiale mentre yzg il coefficiente di modello I valori del coefficiente yg4 sono riportati nella tabella 5 2 V intendendo doversi assumere il valore yga 1 per i casi ivi non esplicitamente considerati Tabella 5 2 V Elemento o tipo di verifica YEd Sezioni di classe 1 2 3 4 1 05 Per il materiale Fenomeni di instabilit 1 05 Resistenza sezioni nette 1 09 Resistenza diaframmi e controventi 1 09 Per i collegamenti Bullon ar Saldature 1 09 Per scorrimento unioni ad attrito See ultimo 1 09 Stato limite di s
389. l azione delle forze statiche indicate al punto 4 3 4 1 Gli impalcati di ponti ferroviari sovrapassanti strade con un franco inferiore a 5 5 m dovranno essere verificati per le due condizioni di carico seguenti a una forza concentrata statica orizzontale di 1000 kN concomitante con una analoga verticale di 500 KN entrambe applicate in un punto qualsiasi dell intradosso dell impalcato b una forza statica orizzontale ripartita su una impronta di 0 30 x 0 30 m da applicarsi in un punto qualsiasi delle superfici laterali esterne dell impalcato avente intensit pari a 200 KN per altezza del punto di applicazione misurato dal piano stradale lt 5 0 m 100 KN per altezza del punto di applicazione misurato dal piano stradale di 8 0 m con interpolazione lineare per altezze intermedie Con la condizione di carico a andr eseguita la verifica della stabilit globale dell impalcato nel suo insieme inteso come corpo rigido Con la condizione di carico b andr eseguita la verifica delle singole parti strutturali accettando danni molto localizzati purch facilmente riparabili Qualora non sia possibile garantire le condizioni sopraddette bisogner prevedere d intesa con il Gestore dell Infrastruttura opportune strutture indipendenti dagli impalcati e poste immediatamente a ridosso dello stesso capaci di sopportare le forze di cui alla lettera a 6 3 1 2 4 AZIONI INDIRETTE A Distorsioni Le distorsioni quali ad esempio i ce
390. l carico nel tempo e le propriet reologiche dei materiali Tabella 5 3 I Classi di durata del carico Classe di durata del carico Permanente Variabili di lunga durata Variabili di breve durata Ai fini del calcolo i diversi carichi potranno in genere essere attribuiti alle classi di durata di seguito indicate peso proprio e carichi non rimovibili durante il normale esercizio della struttura classe di durata permanente carichi permanenti suscettibili di cambiamenti durante il normale esercizio della struttura e carichi variabili in generale classe variabile di lunga durata azioni del vento neve sisma termiche e azioni accidentali classe di breve durata 5 3 2 1 3 RESISISTENZA DI CALCOLO Le strutture devono essere assegnate ad una delle classi di servizio sotto elencate Il sistema di classi di servizio destinato all assegnazione di valori di resistenza ed al calcolo delle deformazioni in condizioni ambientali definite Classe di servizio 1 caratterizzata da un umidit del materiale in equilibrio con ambiente a una temperatura di 20 C ed un umidit relativa dell aria circostante che non superi il 65 se non per poche settimane all anno ad esempio strutture al chiuso in zone asciutte Classe di servizio 2 condizioni climatiche che prevedono alta percentuale di umidit ad esempio strutture al chiuso in presenza di forti concentrazioni di umidit e condense strutture all esterno esposte a p
391. l certificato numero di serie e data di emissione e di ciascuna sua pagina oltre al numero totale di pagine l identificazione del committente i lavori in esecuzione e del cantiere di riferimento il nominativo del direttore dei lavori che richiede la prova la descrizione l identificazione e la data di prelievo dei campioni da provare la data di ricevimento dei campioni e la data di esecuzione delle prove l identificazione delle specifiche di prova o la descrizione del metodo o procedura adottata con l indicazione delle norme di riferimento per l esecuzione della stessa le dimensioni effettivamente misurate dei campioni provati dopo eventuale rettifica le modalit di rottura dei campioni la massa volumica del campione 1valori di resistenza misurati La predetta procedura integralmente estesa alla produzione di elementi prefabbricati realizzati con processo industrializzato L opera o la parte di opera non conforme ai controlli di accettazione non pu essere accettata finche la non conformit non stata definitivamente rimossa dal direttore dei lavori il quale deve procedere ad una verifica delle caratteristiche del calcestruzzo messo in opera mediante l impiego di altri mezzi d indagine secondo quanto indicato nel successivo punto 11 1 6 Qualora gli ulteriori controlli confermino i risultati ottenuti si dovr procedere ad un controllo teorico e o sperimentale della sicurezza della
392. la 6 3 IV Il carico verticale nel caso di ponti con pi binari quello che si ottiene con i treni specificati nella Tabella 6 3 III Nella valutazione degli effetti di interazione alle azioni conseguenti all applicazione dei carichi da traffico ferroviario si adotteranno gli stessi coefficienti parziali dei carichi che li generano Tabella 6 3 IV Valutazione dei carichi da traffico TIPO DI SR dalia datto SI i CARICO Azioni verticali Azioni orizzontali Riferimento 6 3 1 1 2 A 6 3 1 1 2 A 6 3 1 1 2 C 6 3 1 1 2 C 6 3 1 1 2 COMMENTI Gruppo di Carico verticale Treno scarico 0 Frenatura ed Centrifuga Serpeggio carico avviamento Massima azione gr 1 1 0 0 5 0 0 1 0 0 0 1 0 0 0 y eiticale e laterale gr 2 1 0 0 0 1 0 0 0 0 5 0 0 Stabilit laterale Massima azione ya gr 3 1 0 0 7 1 0 0 5 0 0 0 5 0 0 longitudinale i carico gr 4 0 8 0 5 0 0 1 0 1 0 0 0 Massima azione laterale gr 5 0 5 0 5 0 0 0 5 0 0 1 0 Effetti locali laterali gr 6 0 8 0 6 0 4 0 8 0 6 0 4 0 8 0 6 0 4 0 8 0 6 0 4 fessurazione Azione dominante Note 1 Includendo tutti i fattori ad essi relativi a etc 2 La simultaneit di due o tre valori caratteristici interi assunzione di diversi coefficienti pari ad 1 sebbene improbabile stata considerata come semplificazione per i gruppi di carico 1 2 3 e 4 senza che ci
393. la partita e la trasmissione dei risultati al produttore che tenuto a farli inserire tra i risultati dei controlli statistici della sua produzione In tal caso il responsabile della produzione in stabilimento o il tecnico responsabile dell officina di formazione dei cavi direttore dei lavori deve comunicare il risultato anomalo sia al laboratorio incaricato del controllo in stabilimento che al Servizio Tecnico Centrale Il prelievo dei campioni va effettuato a cura del Direttore dei Lavori o di tecnico di sua fiducia che deve assicurare mediante sigle etichettature indelebili etc che i campioni inviati per le prove al laboratorio incaricato siano effettivamente quelli da lui prelevati La domanda di prove al laboratorio di cui all art 59 del D P R n 380 2001 deve essere sottoscritta dal direttore dei lavori e deve contenere precise indicazioni sulle strutture interessate da ciascun prelievo In caso di mancata sottoscrizione della richiesta di prove da parte del direttore dei lavori le certificazioni emesse dal laboratorio non possono assumere valenza ai sensi del presente decreto e di ci ne deve essere fatta esplicita menzione sul certificato stesso I certificati emessi dai laboratori devono obbligatoriamente contenere almeno l identificazione del laboratorio che rilascia il certificato una identificazione univoca del certificato numero di serie e data di emissione e di ciascuna sua pagina oltre al numero totale
394. la serie di barre che hanno superato le prove stesse con esito positivo Le tensioni tangenziali di aderenza t e t desunte dalla prova come media dei risultati ottenuti sperimentando almeno quattro travi per ogni diametro devono soddisfare le condizioni seguenti In2tm 8 0 12 t gt t 13 0 19 ee 2 x OVE Tm T m Tr T SONO espressi in N mm e espresso in mm Per accertare la rispondenza delle singole partite nei riguardi delle propriet di aderenza si calcoler per un numero significativo di barre il valore dell indice di aderenza Zg definito dall espressione _2a 1x cos 90 8 si Td Ik confrontando quindi il valore medio di Zg con il corrispondente x L valutato sulle barre provate in laboratorio La partita ritenuta idonea se verificata almeno una delle due seguenti ineguaglianze A e B le_ gt Za A Ix L T Ir 0 048 per 5 mm lt lt 6 mm Ir 2 0 055 per 6 mm lt lt 8 mm Ir gt 0 060 per 8 mm lt lt 12 mm B Ir gt 0 065 per gt 12 mm essendo Tm valore limite di 7 quale sopra definito per il diametro considerato Tm T valori desunti dalle prove di laboratorio diametro nominale della barra c interasse delle nervature Am altezza media delle nervature b inclinazione delle nervature sull asse della barra espressa in gradi Ir lunghezza delle nervature Ik valore di Zg determinato sulle barre della fornitura considerata
395. la sicurezza favorevoli alla sicurezza YGi 1 0 0 9 Yoi 1 0 0 YPh 1 0 0 9 Tabella 5 2 VIb O 1 YEQi definiti nelle norme relative alle diverse azioni variabili VEPh 1 Per gli edifici di civile abitazione e per i carichi variabili in mancanza di informazioni specifiche ed adeguate si possono attribuire ai coefficienti yo 1 valori indicati nella Tabella 5 2 IV e ai coefficienti w e wz i valori riportati nella Tabella 5 2 VII per le combinazioni di carico che comprendono l azione sismica si vedano gli specifiche regole per la combinazione delle azioni ed i valori dei coefficienti di combinazione forniti nel paragrafo 3 2 101 Tabella 5 2 VII Azione Wii Pai carichi variabili nei fabbricati per abitazione ed uffici 0 5 0 3 negozi uffici aperti al pubblico ed autorimesse 0 7 0 6 magazzini depositi 0 9 0 8 variazioni termiche 0 5 0 vento 0 2 0 neve 0 3 0 1 Per tutte le azioni variabili non contemplate nella Tabella 5 2 VII si deve assumere w 1 0 ovvero dimostrare la ragionevolezza di valori inferiori all unit Il contributo delle distorsioni concentrate o diffuse non imposte appositamente deve essere trascurato se a favore della sicurezza opportuno sottolineare come nell ambito delle verifiche agli stati limite di esercizio tra le azioni variabili da prendere in considerazione debbano essere contemplate anche le azioni di tipo ambientale quali ad esempio l effetto di agen
396. la snellezza della parete fa la resistenza di progetto a compressione della muratura A Parea della sezione della parete Coefficienti di riduzione della resistenza D Il coefficiente di riduzione della resistenza del muro dipende dalla snellezza dalla eccentricit del carico verticale dallo schema statico impiegato nel calcolo e dagli effetti considerati del secondo ordine Nel caso di adozione dell ipotesi di articolazione completa delle estremit della parete v par 5 4 5 possono essere utilizzati i valori di seguito indicati La tabella 5 4 IV riporta i valori del coefficiente in funzione della snellezza hgt e del coefficiente di eccentricit m 6e t essendo lo spessore del muro Tabella 5 4 IV Valori del coefficiente con l ipotesi della articolazione a cerniera Snellezza Coefficiente di eccentricit m 6e t hot 0 0 5 1 0 1 5 2 0 0 1 00 0 74 0 59 0 44 0 33 5 0 97 0 71 0 55 0 39 0 27 10 0 86 0 61 0 45 0 27 0 15 15 0 69 0 48 0 32 0 17 20 0 53 0 36 0 23 Per valori non contemplati in tabella ammessa l interpolazione lineare in nessun caso sono ammesse estrapolazioni In alternativa e nei casi non previsti nel metodo precedente si pu fare utile riferimento a specifiche indicazioni contenute in codici internazionali riconosciuti ovvero nella letteratura tecnica consolidata 5 4 6 2 2 VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE NEL PIANO DEL MURO La verifica so
397. lari costruttivi la qualit dell esecuzione ed il livello di controllo della stessa le particolari misure di protezione la probabile manutenzione durante la vita presunta adottando in fase di progetto idonei provvedimenti volti alla protezione dei materiali 241 11 6 7 2 Requisiti di durabilit naturale dei materiali a base di legno Il legno ed i materiali a base di legno devono possedere un adeguata durabilit naturale per la classe di rischio prevista in servizio oppure devono essere sottoposti ad un trattamento preservante adeguato Per i prodotti in legno massiccio una guida alla durabilit naturale e trattabilit delle varie specie legnose contenuta nella UNI EN 350 mentre una guida ai requisiti di durabilit naturale per legno da utilizzare nelle classi di rischio contenuta nella UNI EN 460 Le definizioni delle classi di rischio di attacco biologico e la metodologia decisionale per la selezione del legno massiccio e dei pannelli a base di legno appropriati alla classe di rischio sono contenute nelle UNI EN 335 Parte 1 Parte 2 e Parte 3 La classificazione di penetrazione e ritenzione dei preservanti contenuta nelle UNI EN 351 Parte 1 e Parte 2 Le specifiche relative alle prestazioni dei preservanti per legno ed alla loro classificazione ed etichettatura sono indicate nelle UNI EN 599 Parte 1 e Parte 2 11 6 7 3 Resistenza alla corrosione I mezzi di unione metallici strutturali devono di regol
398. le dei Comandi Militare e dei Vigili del Fuoco competenti per territorio Per tutti i casi in deroga all altezza minima prescritta di 5 m si debbono adottare opportuni dispositivi segnaletici di sicurezza ad es controsagome collocati a conveniente distanza dall imbocco dell opera Nel caso di sottopassaggi pedonali l altezza libera non deve essere inferiore a 2 50 m 6 2 2 4 Caratterizzazione dei suoli Gli studi di fattibilit le scelte di progetto i calcoli e le verifiche dei ponti stradali e delle strade ad essi collegate devono essere sempre basati su un adeguato modello geologico ed una corretta caratterizzazione geotecnica che tengano conto della complessit della situazione ambientale e della estensione delle opere Il modello geologico e la caratterizzazione geotecnica deve essere esteso al volume dei suoli che direttamente o indirettamente interessato dalla costruzione dei manufatti e che ne influenza il comportamento statico deformativo e sismico L ampiezza delle indagini deve perci essere proporzionata alle dimensioni al tipo alle caratteristiche strutturali all importanza dell opera alle particolarit del sottosuolo ed allo stato delle conoscenze sulla zona in esame Per ciascun elemento spalla e o pila che trasferisce i carichi al terreno di sedime e per tutte le combinazioni di carico devono essere verificate la sicurezza nei riguardi degli stati limite ultimi del sistema struttura fondazion
399. le f xo il modulo di elasticit normale secante E il modulo di elasticit tangenziale secante G La resistenze caratteristiche fx e f sono determinate o per via sperimentale su campioni di muro o con alcune limitazioni in funzione delle propriet dei componenti Le modalit per determinare le resistenze caratteristiche sono indicate nel paragrafo 11 9 5 dove sono anche riportate le modalit per la valutazione dei moduli di elasticit In ogni caso i valori delle caratteristiche meccaniche utilizzate per le verifiche deve essere indicata nel progetto delle opere Per progetti nei quali la verifica di stabilit richieda un valore di f maggiore o uguale a 8 N mm la direzione lavori proceder al controllo del valore di f secondo le modalit descritte nel paragrafo 11 9 5 4 4 ORGANIZZAZIONE STRUTTURALE L edificio a muratura portante deve essere concepito come una struttura tridimensionale I sistemi resistenti di muratura gli orizzontamenti e le fondazioni sono collegati tra di loro in modo da resistere alle azioni verticali ed orizzontali I muri svolgono funzione portante quando sollecitati prevalentemente da azioni verticali e di controvento quando sollecitati prevalentemente da azioni orizzontali Ai fini di un adeguato comportamento statico e dinamico dell edificio tutti i muri devono avere per quanto possibile sia la funzione portante che di controventamento Gli orizzontamenti sono di norma solai piani o con falde
400. le fibre si devono disporre dispositivi aggiuntivi al fine di evitare l innesco di fratture parallele alle fibre splitting La distribuzione delle forze di taglio negli impalcati deve essere valutata tenendo conto della disposizione effettiva in pianta degli elementi di controvento verticali ed i vincoli nel piano orizzontale tra impalcato e pareti portanti verticali devono essere di tipo bilatero Tutti i bordi dei rivestimenti strutturali devono essere collegati agli elementi del telaio i rivestimenti strutturali che non terminano su elementi del telaio devono essere sostenuti e collegati da appositi elementi di bloccaggio resistenti a taglio Dispositivi con funzione analoga devono essere inoltre disposti nei diaframmi orizzontali posti al di sopra di elementi verticali di controvento ad esempio le pareti La continuit delle travi deve essere assicurata specialmente in corrispondenza delle zone di impalcato che risultano perturbate dalla presenza di aperture 132 In assenza di elementi di controvento trasversali intermedi lungo la trave il rapporto altezza spessore per una trave a sezione rettangolare deve essere sufficientemente limitato La spaziatura degli elementi di fissaggio in zone di discontinuit deve essere opportunamente ridotta rispetto a quanto previsto nelle condizioni non sismiche Quando gli impalcati sono considerati ai fini dell analisi strutturale come rigidi nel loro piano in corrispondenza delle zone nelle qu
401. li con il livello III 4 1 6 3 Livello III Il livello III di prestazione pu ritenersi adeguato per tutte le costruzioni fatte salve quelle per le quali sono richiesti i livelli IV o V I valori di riferimento della capacit portante sufficienti a garantire il livello III sono dati nella terza colonna della tabella seguente classe di riferimento in funzione del carico d incendio specifico di progetto qta CARICHI D INCENDIO SPECIFICI DI CAPACIT PORTANTE PROGETTO qra Classe minima Classe di riferimento Non superiore a 150 MJ m R15 R15 Non superiore a 200 MJ m R15 R20 Non superiore a 300 MJ m R15 R30 Non superiore a 450 MJ m R30 R45 Non superiore a 600 MJ m R30 R60 Non superiore a 900 MJ m R45 R90 Non superiore a 1200 MJ m R60 R120 Non superiore a 1800 MJ m R90 R180 Superiore a 1800 MJ m R120 R240 Nel caso in cui il progetto sia condotto con un approccio prestazionale secondo i criteri della fire safety engineering attraverso una graduazione bilanciata delle misure di protezione attiva e passiva in alternativa ai metodi che fanno riferimento alle classi la capacit portante pu essere verificata rispetto all azione termica della curva di incendio naturale applicata per l intervallo di tempo necessario al ritorno alla temperatura ordinaria Le curve di incendio naturale dovranno essere determinate per lo specifico compartimento con riferimento a metodi di riconosci
402. li definite in normative specifiche si pu fare riferimento alle prescrizioni di seguito riportate 5 1 2 2 4 VERIFICHE DI DEFORMABILIT Per quanto riguarda i limiti di deformabilit essi devono essere congruenti con le prestazioni richieste alla struttura anche in relazione alla destinazione d uso Dovranno essere rispettate le limitazioni A indicate nella tabella 5 1 VIII e valide per combinazioni di carico frequenti Tabella 5 1 VII d t lt lt di 3 lt solette piastre solai Ai 2 A3 travi Ait Aor Ast in cui l inflessione dovuta ai carichi permanenti 2 l inflessione dovuta ai sovraccarichi variabili 3 l inflessione dovuta alle deformazioni viscose I valori di A sono da definirsi in funzione degli effetti sugli elementi portati della qualit del comfort richiesto alla costruzione delle caratteristiche degli elementi strutturali e non strutturali gravanti sull elemento considerato delle eventuali implicazioni di una eccessiva deformabilit sul valore dei carichi agenti Il Committente e il Progettista di concerto possono fare anche riferimento a specifiche indicazioni contenute in codici internazionali ovvero nella letteratura tecnica consolidata 5 1 2 2 5 VERIFICHE DI VIBRAZIONE Risulta opportuno effettuare verifiche di vibrazione m alfine di assicurare accettabili i livelli di confort dal punto di vista delle sensazioni percepite dagli utenti m al
403. li lisci nelle strutture precompresse ad armature pre tese Le barre possono essere lisce a filettatura continua o parziale con risalti vengono individuate mediante il diametro nominale Per quanto riguarda la marcatura dei prodotti generalmente costituita da sigillo o etichettatura sulle legature vale quanto indicato al punto 11 2 1 2 Per la documentazione di accompagnamento delle forniture vale quanto indicato al punto 11 2 1 3 Gli acciai possono essere forniti in rotoli fili trecce trefoli in bobine trefoli in fasci barre 225 I fili devono essere forniti in rotoli di diametro tale che all atto dello svolgimento allungati al suolo su un tratto di 10 m non presentino curvatura con freccia superiore a 400 mm il produttore deve indicare il diametro minimo di avvolgimento Ciascun rotolo di filo liscio ondulato o con impronte deve essere esente da saldature Sono ammesse le saldature di fili destinati alla produzione di trecce e di trefoli se effettuate prima della trafilatura per i trefoli sono ammesse saldature anche durante l operazione di cordatura purch tali saldature siano opportunamente distanziate e sfalsate All atto della posa in opera gli acciai devono presentarsi privi di ossidazione corrosione difetti superficiali visibili pieghe tollerata un ossidazione che scompaia totalmente mediante sfregamento con un panno asciutto Non ammessa in cantiere alcuna operazione di raddrizzamento 11 2 3
404. li spostamenti di punti significativi del pendio in superficie e o in profondit al rilievo di eventuali manufatti presenti alla misura dei carichi piezometrici effettuata con periodicit tale da consentire di definirne le variazioni periodiche e stagionali nonch alla misura delle portate drenate da eventuali sistemi di drenaggio 7 3 6 8 Fronti di scavo INDAGINI GEOTECNICHE E CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA Le indagini geotecniche devono tener conto della profondit dell ampiezza della destinazione e del carattere permanente o provvisorio dello scavo CRITERI GENERALI DI PROGETTO E VERIFICHE DI SICUREZZA Il progetto deve definire un profilo di scavo tale che risulti rispettata la condizione di cui al paragrafo 7 2 5 1 e la verifica deve essere condotta con modalit analoga a quella indicata per i manufatti di materiali sciolti Nel caso di scavi realizzati su pendio deve essere verificata l influenza dello scavo sulle condizioni di stabilit generale del pendio stesso Il progetto deve tener conto dell esistenza di opere e sovraccarichi in prossimit dello scavo deve esaminare l influenza dello scavo sul regime delle acque superficiali e garantire la stabilit e la funzionalit delle costruzioni preesistenti nell area interessata dallo scavo 7 3 7 MIGLIORAMENTO E CONSOLIDAMENTO DEI TERRENI E DELLE ROCCE Le presenti norme riguardano la progettazione la costruzione e il collaudo degli interventi di miglioramento e rinf
405. lit che l azione avvenga o ridurne l intensit prevenzione b ridurre gli effetti dell azione sulla struttura protezione c progettare e realizzare una struttura in grado di sopportare senza danni le azioni d limitare il grado di danneggiamento della struttura a seguito dell accadimento dell azione e mitigare le conseguenze del collasso mitigazione Le strategie a b ed e sono misure non strutturali esse possono essere adottate efficacemente nel caso di azioni accidentali Le strategie c e d sono misure strutturali la prima prevede un comportamento nominale e reversibile della struttura sotto l azione mentre la seconda permette crisi locali e deve basarsi su un sistema resistente robusto ovvero intrinsecamente ridondante capace di sviluppare percorsi di carico alternativi In ogni caso tenendo conto delle specificit delle singole azioni si deve adottare una progettazione strutturale orientata all intero sistema resistente e non solo al dimensionamento ed alle verifiche dei singoli componenti Con l espressione scenario di contingenza s intende nella maniera pi generale una circostanza plausibile e coerente in cui pu realisticamente trovarsi un opera strutturale sia durante la sua vita utile sia nelle fasi di costruzione e dismissione Tale scenario sar dunque caratterizzato dalla concomitanza di a una determinata configurazione strutturale usuale o transitoria in quest ultimo ca
406. lla parete Aay Aq sin a nella direzione della parete 44 f Aa sin a Aa la forza di collisione per a 90 il coefficiente di attrito che generalmente pu essere assunto pari a 0 4 Nei porti le forze di collisione possono essere ridotte del 50 Il punto di impatto dipende dalla geometria della struttura e dalle dimensioni dell imbarcazione Come linea guida il punto di impatto pi sfavorevole pu essere preso fra 0 05 L sotto e 0 05 L sopra il livello di progetto dell acqua L area di impatto di 0 05 L in altezza per 0 1 L in estensione a meno che l elemento strutturale non sia pi piccolo L la lunghezza della imbarcazione In alcune condizioni potrebbe essere necessario considerare la possibilit che l imbarcazione sia sollevata da un piedritto o da un blocco di fondazione e collida con colonne alla sommit delle stesse 66 4 3 7 URTI DI ELICOTTERI Se in progetto previsto il possibile atterraggio di elicotteri sulla copertura della costruzione si deve considerare una azione accidentale per gli atterraggi di emergenza La forza statica equivalente di progetto uguale a A Am dove A 100KNton m la massa in tonnellate dell aeromobile Si deve considerare che le azioni dell urto possono agire su ogni parte dell area di atterraggio come anche sulla struttura del tetto ad almeno una distanza di 7 m dai limiti dell area di atterraggio L area di impatto pu essere pre
407. llaudatore non potranno avere luogo prima che la struttura o il componente strutturale da provare abbia la configurazione di funzionamento finale I materiali degli elementi sottoposti a collaudo devono aver raggiunto le resistenze previste per il loro funzionamento finale in esercizio Il programma delle prove stabilito dal Collaudatore con l indicazione delle procedure di carico e delle prestazioni attese deformazione livelli tensionali reazione dei vincoli etc deve essere sottoposto al Direttore dei lavori ed al Progettista e reso noto al Costruttore per accettazione Nel caso di mancata accettazione da parte del Progettista e o del Costruttore il Collaudatore con relazione motivata potr chiederne l esecuzione al Direttore dei lavori ovvero dichiarare l opera non collaudabile Le prove di carico si devono svolgere con le modalit indicate dal collaudatore che se ne assume la piena responsabilit mentre per quanto riguarda la loro attuazione e responsabile il Direttore dei lavori Le azioni di prova devono raggiungere i valori massimi di progetto ovvero quelle che provocano il massimo cimento statico previsto nelle calcolazioni di progetto In relazione al tipo della struttura ed alla natura dei carichi le prove devono essere convenientemente protratte nel tempo ovvero ripetute su pi cicli Il giudizio sull esito della prova completa responsabilit del Collaudatore L esito della prova va valutato sulla base dei seguen
408. llo di progettazione 7 3 4 6 Monitoraggio e collaudo Il programma di monitoraggio e di controllo dovr essere associato ad ogni fase di progetto e costruzione anche per la taratura e la messa a punto in corso d opera degli interventi che assicurano le azioni di precontenimento e contenimento I dati derivanti dal sistema di monitoraggio potranno anche costituire elemento di riferimento e controllo nelle operazioni di collaudo delle opere Il collaudo di un opera sotterranea consiste nell accertare che le previsioni progettuali in termini di comportamento tenso deformativo dell ammasso e di stato tensionale e deformativo delle opere di stabilizzazione e rivestimento attuate abbiano trovato oggettivi riscontri durante la realizzazione dell opera e dopo la sua ultimazione Esso implica la necessit di analizzare l interazione dell opera col terreno circostante tenendo conto degli interventi di stabilizzazione operati nelle diverse fasi del processo realizzativi e dei dati di monitoraggio e delle indagini mirate condotte in sito 7 3 5 OPERE E MANUFATTI DI MATERIALI SCIOLTI Le presenti norme si applicano ai manufatti di materiali sciolti quali rilevati argini di difesa per fiumi canali e litorali rinfianchi rinterri terrapieni colmate e simili Le presenti norme si applicano inoltre alle opere ed alle parti di opere di materiali sciolti con specifiche funzioni di drenaggio filtro transizione fondazione tenuta protezione ed
409. luppati calcoli non lineari pu essere necessario svolgere i controlli riportati nel presente punto Valutate le azioni interne nelle varie parti della struttura dovute alle combinazioni rare e quasi permanenti delle azioni si calcolano le massime tensioni sia nel conglomerato cementizio sia nelle armature si deve verificare che tali tensioni siano inferiori ai massimi valori consentiti di seguito riportati 5 1 2 2 7 1 Verifica della tensione massima di comprensione del conglomerato cementizio nelle condizioni di esercizio La massima tensione di compressione del conglomerato cementizio 0 deve rispettare la limitazione seguente R ck O S K m c i y Ec dove Ym viene adottato in conformit con quanto indicato nella tabella 5 1 XI punto 5 1 8 1 7 N B per spessori di conglomerato cementizio minori di 50 mm i valori y vanno moltiplicati per il coefficiente ypy 1 25 5 1 2 2 7 2 Verifica della tensione massima dell acciaio in condizioni di esercizio Per l acciaio avente caratteristiche corrispondenti a quanto indicato al capitolo 11 delle presenti norme la tensione massima os per effetto delle azioni dovute alle combinazioni rare deve rispettare la limitazione seguente o lt Su 1 25 80 dove Ta la tensione caratteristica di snervamento dell acciaio 5 1 2 3 Metodi di verifica semplificati Il Progettista deve prestare particolare attenzione al soddisfacimento delle ipotesi assunte alla base dei met
410. massicciata causata dalla risalita del materiale fino In Tabella 6 3 XI si riportano le caratteristiche tecniche e di posa dei rilevati ferroviari Tabella 6 3 XI Caratteristiche tecniche e di posa dei rilevati ferroviari LA Resistenza a Resistenza a Modulo di Densit di Equivalente trazione compressione deformazione costipamento in sabbia daN em daN cm Mpa Subballast conglomerato bituminoso lt 30 E 4000 6000 98 gt 70 Subballast misto cementato gt 2 15 40 95 Parte sommitale 80 98 25 50 Corpo del rilevato 20 40 95 Strato drenante ed anticapillare 20 70 Fondazione 20 6 3 2 2 Zona di transizione rilevato opere d arte Il blocco tecnico Le zone di transizione tra le opere in terra rilevati ferroviari e le opere d arte ponti sottovia costituiscono punti singolari della linea ferroviaria su cui necessario porre la dovuta attenzione qualora esse non fossero adeguatamente realizzate infatti si avrebbe un puntuale ed improvviso cambiamento di rigidezza verticale con conseguenze negative sulla marcia dei veicoli e sull assetto dell armamento Al fine di evitare quanto detto e per graduare con continuit la rigidezza del sottofondo dal rilevato all opera d arte i rilevati ferroviari in prossimit delle opere d arte prevedono una zona di transizione opportunamente realizzata detta blocco tecnico La modalit di esecu
411. mature pretese sono ammesse tensioni di trazione iniziali pari a 0 05 Rex senza aggiunta di armatura sussidiaria purch l armatura pre tesa sia ben diffusa nella zona soggetta a trazione Per spessori minori di 50 mm le tensioni normali iniziali sono ridotte dal coefficiente yga 1 4 In fasi intermedie e transitorie della costruzione consentito superare nel conglomerato cementizio il limite a trazione innanzi stabilito purch le fasi successive provochino l annullamento dello stato di trazione In tali condizioni dovr considerarsi la parzializzazione della sezione durante la predetta fase transitoria e le armature disposte come precisato al punto 5 1 2 3 4 5 dovranno verificarsi in conformit alle norme e prescrizioni valide per le sezioni pressoinflesse di conglomerato cementizio armato ordinario La resistenza a trazione del conglomerato cementizio nelle zone virtualmente fessurate non potr tenersi in conto nelle verifiche a taglio e nella eventuale verifica a fessurazione 87 Nella zona di ancoraggio delle armature si possono tollerare compressioni locali o prodotte dagli apparecchi di ancoraggio pari a 2 Rai Vine O dove Yme 1 6 Qualora le zone di influenza di apparecchi vicini si sovrappongano le pressioni vanno sommate Verifiche locali dovranno eseguirsi per gli ancoraggi fissi annegati 5 1 8 1 9 TRAVI A CONCI Nelle travi a conci i giunti debbono essere muniti di apposite dentellature o resi solidali con l
412. mbinazione In ogni caso andranno anche verificate le situazioni di solo carico permanente in assenza di ogni altra azione 2 6 6 DEGRADO La variabile tempo interviene nella resistenza alla voce degrado Quando non esplicitata da appositi modelli teorici o da prassi consolidate il degrado si traduce nell obbligo di rispettare i limiti imposti alla sicurezza strutturale al termine della vita di progetto ovvero che il corrispondente coefficiente parziale sia aumentato di 0 1 nel passaggio dalla classe inferiore a quella superiore 2 7 VERIFICHE AGLI STATI LIMITE 2 7 1 VERIFICHE AGLI STATI LIMITE ULTIMI Per l intera struttura e per ciascuno degli elementi strutturali che la compongono debbono essere controllati quando rilevanti i seguenti stati limite ultimi a perdita di equilibrio statico b eccessiva sollecitazione deformazione di sezioni membrature e dell intera struttura tenuto conto del decadimento delle caratteristiche meccanico fisiche dei materiali per effetto di fatica corrosione e degrado c eccessiva sollecitazione deformazione del terreno Le verifiche di sicurezza agli stati limite di tipo b e c sono condotte accertandosi che i valori di progetto E degli effetti delle azioni siano minori o eguali dei valori di progetto Ri degli effetti delle resistenze Eq lt Ra Tali verifiche possono essere attuate con il metodo dei coefficienti parziali di sicurezza sulle azioni e sulle resistenze illustrato nel
413. mediante armature longitudinali obbligatorio il calcolo delle deformazioni frecce e rotazioni per i carichi permanenti di lunga durata e per i carichi accidentali che dimostrino che il solaio sia idoneo a preservare l integrit degli elementi portati e di avere prestazioni di esercizio anche dinamiche compatibili con l uso 5 1 10 NORME COMPLEMENTARI RELATIVE ALLE STRUTTURE PREFABBRICATE Formano oggetto del presente capitolo i componenti strutturali prefabbricati in conglomerato cementizio armato normale o precompresso che rispondono alle specifiche prescrizioni del punto 5 1 1 e 5 1 2 e che singolarmente o assemblati tra di loro ovvero con parti costruite in opera siano utilizzati per la realizzazione di opere di ingegneria civile Rientrano nel campo di applicazione delle presenti norme gli elementi prefabbricati prodotti in stabilimenti permanenti o in impianti temporanei allestiti per uno specifico cantiere ovvero realizzati a pi d opera Per manufatti o elementi prefabbricati di serie devono intendersi unicamente quelli prodotti in stabilimenti permanenti con tecnologia ripetitiva e processi industrializzati Per manufatti di produzione occasionale si intendono gli elementi prefabbricati realizzati in stabilimenti permanenti ovvero a pi d opera o anche in impianti temporanei senza il presupposto della ripetitivit tipologica e destinati in modo specifico ad una determinata opera e per questa progettati ex novo
414. mediante prove sperimentali definite su insiemi statistici significativi I produttori di materiali prodotti o componenti disciplinati nella presente norma devono dotarsi di adeguate procedure di controllo di produzione in fabbrica Per controllo di produzione nella fabbrica si intende il controllo permanente della produzione effettuato dal fabbricante Tutte le procedure e le disposizioni adottate dal fabbricante devono essere documentate sistematicamente ed essere a disposizione di qualsiasi soggetto od ente di controllo 11 1 CONGLOMERATO CEMENTIZIO Le prescrizioni contenute nel presente paragrafo si applicano al conglomerato cementizio per usi strutturali armato e non ordinario e precompresso di cui al Paragrafo 5 1 11 1 1 SPECIFICHE PER IL CONGLOMERATO CEMENTIZIO Il conglomerato cementizio all atto del progetto deve essere identificato mediante la resistenza convenzionale a compressione uniassiale caratteristica misurata su cubi Rex Il progettista ovvero il Direttore Tecnico di stabilimento nel caso di elementi prefabbricati di serie al fine di ottenere la resistenza caratteristica di identificazione del conglomerato di progetto dovr dare indicazioni in merito ai processi di maturazione ed alle procedure di posa in opera facendo utile riferimento alla norma UNI EN 13670 1 nonch eventualmente dare indicazioni in merito alla composizione della miscela tenuto conto anche delle previste classi di esposizione ambientale e del requisi
415. medio a tempo infinito della deformazione per ritiro autogeno ca pu essere valutato mediante l espressione Eca 2 9 fix 10 10 con fx in MPa 11 1 10 7 Viscosit La viscosit del calcestruzzo dipende principalmente dall umidit ambientale dalle dimensioni dell elemento dal tipo di calcestruzzo utilizzato dall et dello stesso al momento della messa in carico e dalla durata e dal livello del carico applicato In sede di progettazione se lo stato tensionale del calcestruzzo al tempo to j di messa in carico non superiore a 0 30 xj Il coefficiente di viscosit D t t a tempo infinito pu essere dedotto dalle seguenti Tabelle 11 1 VI e 11 1 VII Tabella 11 1 VI Valori di D t t Atmosfera con umidit relativa di circa il 75 to ho lt 150 mm 150 lt ho lt 300 300 lt ho lt 600 ho gt 600 3 7 giorni 3 5 3 2 3 0 2 8 8 14 giorni 2 9 2 7 2 5 2 3 15 30 giorni 2 6 24 2 2 2 1 30 60 giorni 2 3 2 1 1 9 1 8 gt 60 giorni 2 0 1 8 1 7 1 6 Tabella 11 1 VII Valori di t to Atmosfera con umidit relativa di circa il 55 to ho lt 150 mm 150 lt ho lt 300 300 lt ho lt 600 ho gt 600 3 7 giorni 4 5 4 0 3 6 3 3 8 14 giorni 3 7 3 3 3 0 2 8 15 30 giorni 3 3 3 0 Zi 2 5 30 60 giorni 2 9 2 6 2 3 2 2 gt 60 giorni 2 5 2 3 2 1 1 9 Per valori intermedi ammessa una interpolazione lineare Nel caso in cui s
416. mento strutturale La verifica di sicurezza si effettuer quindi imponendo che il valore di progetto delle resistenze sia maggiore o eguale al valore del corrispondente effetto di progetto vale a dire controllando che Ras Ry Yy 2 Ea essendo yy il coefficiente pari a quello corrispondente alla modalit di rottura dell elemento strutturale 5 2 6 2 Pianificazione ed esecuzione delle prove Il progettista dovr predisporre un dettagliato programma delle prove indicando lo scopo delle stesse le diretti ve e le specifiche necessarie per la scelta e la preparazione dei campioni i controlli da effettuarsi prima dell inizio delle prove le modalit di esecuzione delle stesse e di effettuazione delle misure 5 2 6 3 Documentazione La sperimentazione dovr essere dettagliatamente documentata con programma delle prove descrizione e specifiche dei campioni dettagli delle configurazioni di prova modalit di esecuzione delle prove rapporto sulle misurazioni effettuate valutazione e interpretazione dei risultati 5 2 7 COLLEGAMENTI 5 2 7 1 Generalit I collegamenti devono avere una resistenza di progetto in grado di garantire che la struttura rimanga efficiente e sia in grado di soddisfare tutti i requisiti di progetto I coefficienti parziali di sicurezza per valutarne le resistenze di progetto sono quelli indicati in Tabella 5 2 V 5 2 7 2 Dimensionamento 5 2 7 2 1 SOLLECITAZIONI Le sollecitazioni agenti nei
417. metri allo 0 1 per altezza oltre 200 metri a percentuale interpolata per altezze intermedie b assenza di elementi strutturali per valutare le conseguenze della loro perdita a prescindere dalla causa al fine di individuare quelli critici Queste valutazioni possono evidenziare anche errori nella concezione dello schema strutturale Per assicurare una resistenza locale minima agli elementi di superficie comunque disposti orizzontamenti quali solai pareti verticali esterne o interne coperture piane o inclinate della struttura il Progettista dovr sviluppare una verifica separata con un carico localizzato che se non altrimenti stabilito sar pari a 2 KN su un impronta quadrata di 0 05 m di lato 135 Analisi specifiche devono essere dirette a valutare cambiamenti dimensionali dei componenti strutturali e della struttura nel suo complesso in particolare per azioni legate alle variazioni di temperatura 3 4 Questo al fine di a dimensionare i giunti fra te differenti parti della costruzione b evitare alterazioni geometriche irreversibili c evitare danneggiamenti quali fessurazione d evitare l insorgere di stati di coazione non preventivati e garantire la durabilit dell opera 6 1 2 PESI PROPRI DEI MATERIALI STRUTTURALI I pesi per unit di volume dei pi comuni materiali per la determinazione dei pesi propri strutturali possono essere assunti pari a quelli riportati nella tabella 6 1 1 Tabella 6 1 1
418. mi statistici di misure fisiche Per verificare la sicurezza viene introdotta oltre ai metodi elastici la possibilit di utilizzare il calcolo a rottura La Legge prevede infine per le norme tecniche un aggiornamento biennale Questa clausola si riveler catastrofica in quanto dar origine ad un disordinato contraddittorio aggiornamento normativo che tende ad assorbire senza un chiaro obiettivo da perseguire ogni istanza esigenza o richiesta talch ormai le norme diventano una voluminosa raccolta di testi prescrittivi frequentemente contraddittori Le norme di attuazione della Legge 1086 71 sono affiancate a partire dal 1974 dalle norme applicative della Legge 2 febbraio 1974 n 64 che per la prima volta codificano i carichi ed i sovraccarichi sulle costruzioni e le norme sismiche per le costruzioni in zona sismica e dal 1982 dalle norme relative alle indagini sui terreni e sulle rocce Il sovrapporsi negli anni di Decreti e Circolari fa perdere il significato di essenzialit della norma con l aggravante dell introduzione di una non ponderata possibilit di utilizzare alternativamente codici non definiti nella struttura e nella forma di una norma e redatti con altri scopi e finalit Nel 2003 il Dipartimento della Protezione Civile emette un Ordinanza per la sicurezza delle costruzioni in zona sismica che mette in luce la necessit di un radicale aggiornamento del quadro normativo italiano Consapevole della situazione che si era
419. minamento piattaforme scale passi d uomo etc commisurate all importanza del ponte e tali da consentire l accesso alle parti pi importanti sia ai fini ispettivi sia ai fini manutentivi Le zone nell intorno di parti destinate alla sostituzione periodica quali ad esempio gli appoggi devono essere corredate di punti forza chiaramente individuabili e tali da consentire le operazione di sollevamento e di vincolamento provvisorio 6 2 8 NORME DI ESECUZIONE E COLLAUDO 6 2 8 1 Esecuzione Durante l esecuzione dei lavori si accerter l effettiva attuazione dei provvedimenti che portano a realizzare l opera secondo le prestazioni attese In particolare si controller costantemente la corrispondenza tra assunzioni e prescrizioni progettuali e l effettivo sviluppo dell opera svolgendo misurazioni e rilevamenti e verificando la rispondenza delle modalit tecnico esecutive adottate alle specifiche di Progetto e di Capitolato Se del caso si provveder ad adeguare l opera alle situazioni effettivamente riscontrate in cantiere Particolare attenzione deve essere rivolta al controllo in corso d opera della qualit dei materiali 6 2 8 2 Collaudo statico I ponti non possono essere posti in esercizio prima dell esecuzione del collaudo statico di cui all art 7 della Legge n 1086 del 5 novembre 1971 Per il collaudo statico l impalcato del ponte deve essere soggetto al massimo carico di progetto comprensivo dell e
420. mit della rotaia pi alta perpendicolarmente all asse del binario Tale azione si applicher sia in rettifilo che in curva Il valore caratteristico di tale forza sar assunto pari a Qs 100 KN Tale valore non deve essere moltiplicato per a e per il coefficiente In relazione alla tipologia dell infrastruttura ferrovie ordinarie ferrovie leggere metropolitane etc il Gestore dell Infrastruttura potr precisare coefficienti di adattamento del valore dell azione in oggetto alla singola tipologia di infrastruttura Questa forza laterale deve essere sempre combinata con i carichi verticali AZIONI DI AVVIAMENTO E FRENATURA Le forze di frenatura e di avviamento agiscono sulla sommit del binario nella direzione longitudinale dello stesso Dette forze sono da considerarsi uniformemente distribuite su una lunghezza di binario L determinata per ottenere l effetto pi gravoso sull elemento strutturale considerato I valori caratteristici da considerare sono i seguenti avviamento Qik 33 kN m L m lt 1000 KN per modelli di carico LM 71 SW 0 SW 2 Frenatura Qm k 20 kN m L m lt 6000 kN per modelli di carico LM 71 SW 0 Qmw k 35 kN m L m per modelli di carico SW 2 Nota 5 Per modelli di carico SW 0 e SW 2 saranno tenute in conto solo le parti di struttura che sono caricate in accordo con la Figura 6 3 1 e con la Tabella 6 3 I Questi valori caratteristici sono applicabili a tutti i tipi di b
421. mm di malta cementizia Per armatura collocata entro nervatura le dimensioni di questa devono essere tali da consentire il rispetto dei seguenti limiti a distanza netta tra armatura e blocco gt 8 mm a distanza netta tra armatura ed armatura gt 10 mm 5 1 9 1 2 2 Bagnatura degli elementi Prima di procedere ai getti i laterizi devono essere convenientemente bagnati 5 1 9 1 2 3 Caratteristiche degli impasti per elementi prefabbricati Devono impiegarsi malte cementizie con dosature di legante non minori a 4 5 kN m di cemento e calcestruzzi con Ra 25 N mm 5 1 9 1 2 4 Blocchi Gli elementi con rilevanti difetti di origine o danneggiati durante la movimentazione dovranno essere eliminati 90 5 1 9 1 2 5 Allineamenti e forzature Si dovr curare il corretto allineamento dei blocchi evitando la forzatura dei blocchi interposti tra i travetti prefabbricati 5 1 9 1 2 6 Calcestruzzi per i getti in opera Si dovr studiare la composizione del getto in modo da evitare rischi di segregazione o la formazione di nidi di ghiaia e per ridurre l entit delle deformazioni differite Il diametro massimo degli inerti impiegati non dovr superare 1 5 dello spessore minimo delle nervature n la distanza netta minima tra le armature Il getto deve essere costipato in modo da garantire l avvolgimento delle armature e l aderenza sia con i blocchi sia con eventuali altri elementi prefabbricati 5 1 9 1 2 7 Modalit di getto Per rend
422. mo occorre verificare l eventualit che si abbia anche una ridistribuzione plastica di forze e momenti allo stato limite di servizio controllando in tal caso che tale condizione non sia di carattere ripetuto e tenendone comunque conto nel calcolo delle deformazioni da limitare 5 2 3 3 Metodi di verifica semplificati Il progettista deve prestare particolare attenzione al soddisfacimento delle ipotesi assunte alla base dei metodi tensionali di cui al punto 2 8 e in particolare all ipotesi di linearit tra le azioni applicate e le sollecitazioni 5 2 3 3 1 MODALIT DI VERIFICA SEMPLIFICATE Deve essere verificata la sicurezza nei confronti dell equilibrio globale della resistenza per rottura dei materiali o per instabilit della fatica e la idoneit funzionale in esercizio valutando in ogni caso le azioni e le loro combinazioni come indicato nel punto 5 2 3 3 2 L analisi strutturale condotta con metodo elastico determinando in tal modo sia la capacit resistente delle sezioni come indicato in 5 3 2 2 che lo stato di sollecitazione nelle varie parti della struttura Le verifiche di equilibrio globale e quelle di fatica sono condotte come indicato nei punti 5 2 3 1 2 e 5 2 3 1 4 Le verifiche di resistenza si effettuano determinando gli stati tensionali nei materiali ed imponendo che in ogni caso non vengano superati i valori massimi delle resistenze di calcolo indicate in 5 2 3 3 3 Le verifiche di funzionalit in esercizio
423. mplesse nell ambito delle costruzioni Il centro di prelavorazione deve dotarsi di un sistema di garanzia della qualit delle lavorazioni allo scopo di assicurare che le lavorazioni effettuate non comportino alterazioni delle caratteristiche meccaniche del materiale e che il prodotto finito abbia i requisiti previsti dalle presenti norme fatto obbligo a tali centri di nominare un responsabile tecnico che dovr certificare che tutte le prelavorazioni siano state eseguite in conformit alle specifiche richieste Tale documentazione sar trasmessa insieme con la specifica fornitura e far parte della documentazione finale relativa alle trasformazioni successive 11 2 4 8 3 CONTROLLI IN CANTIERE I controlli in cantiere sono obbligatori Devono essere effettuate per ogni fornitura minimo 3 prove di cui almeno una sullo spessore massimo ed una sullo spessore minimo I dati sperimentali ottenuti devono soddisfare le prescrizioni di cui alle tabelle delle corrispondenti norme europee della serie EN 10025 ovvero delle tabelle di cui al punto 11 2 4 2 2 per i profilati cavi per quanto concerne l allungamento e la resilienza nonch delle norme UNI EN 10025 UNI EN 10210 1 e UNI EN 10219 1 per le caratteristiche chimiche Ogni singolo valore della tensione di snervamento e di rottura non deve risultare inferiore ai limiti tabellari Il prelievo dei campioni va effettuato a cura del direttore dei lavori o di tecnico di sua fiducia che deve ass
424. mpo della costruzione delle opere civili di avere un riferimento normativo con caratteristiche di coerenza chiarezza sinteticit ed improntato al pi moderno indirizzo di normazione prestazionale piuttosto che prescrittiva e di semplificazione legislativa Il sentimento della sicurezza delle costruzioni nei riguardi della pubblica incolumit e della conservazione del patrimonio edilizio con particolare attenzione per quello storico monumentale diffuso oramai in tutto il Paese e nei vari livelli della popolazione Per tale motivo il testo ha dedicato particolare enfasi ai problemi della sicurezza delle opere sia delle nuove costruzioni sia di quelle esistenti Il testo permette anche ad un lettore non tecnico di avere traccia dell evoluzione normativa a partire dai primi del 900 e di trovare esplicazione della ratio e dei principi fondamentali sulla quale basato in modo che le norme tecniche in esso contenute non costituiscano soltanto uno strumento specialistico per gli addetti ai lavori ma anche l illustrazione degli obiettivi che queste si prefiggono di raggiungere Il Governo di questa Legislatura impegnato a dare attuazione ad una possente e complessa infrastrutturazione organica del Paese L Unione Europea pienamente convinta della indispensabilit di attuare le grandi opere infrastrutturali capaci di azzerare gli anelli mancanti per dare continuit e fluidit alle relazioni all interno del nuovo vasto assetto geogr
425. mpressione effettuate in stabilimento su cubi di calcestruzzo ovvero estratto del Registro di produzione e copia dei certificali relativi alle prove effettuate da un laboratorio incaricato ai sensi dell art 59 del D P R n 380 2001 tali documenti devono essere relativi al periodo di produzione dei manufatti Copia del certificato d origine dovr essere allegato alla relazione del Direttore dei lavori di cui all art 65 del D P R n 380 2001 Il Direttore dei lavori non pu accettare in cantiere elementi prefabbricati in serie che non siano accompagnati da tutti i documenti predetti Inoltre prima di procedere all accettazione dei manufatti stessi il Direttore dei lavori deve verificare che essi siano effettivamente contrassegnati come prescritto dal punto 11 7 3 4 Il produttore di elementi prefabbricati deve altres tornire al Direttore dei lavori e questi al Committente gli elaborati disegni particolari costruttivi etc firmati dal Progettista e dal Direttore Tecnico della produzione secondo le rispettive competenze contenenti istruzioni per il corretto impiego dei singoli manufatti esplicitando in particolare a destinazione del prodotto b requisiti fisici rilevanti in relazione alla destinazione c prestazioni statiche per manufatti di tipo strutturale d prescrizioni per le operazioni integrative o di manutenzione necessarie per conferire o mantenere nel tempo le prestazioni e i requisiti dichiarati e
426. n diametro uguale a quello del bullone maggiorato non pi di 1 mm per diametri del bullone inferiori a 20 mm e di 1 5 mm per diametri dei bulloni superiori a 20 mm In rapporto al diametro d dei bulloni ovvero al pi piccolo t tra gli spessori collegati dai bulloni devono essere soddisfatte le limitazioni seguenti m perle file prossime ai bordi 10 gt p d gt 3 3 gt a d 2 3 gt ay d gt 1 5 it lt 15 per gli elementi compressi 20 lt 25 per gli elementi tesi alt dea lt 6 lt 9 seil margine irrigidito a t dove p la distanza tra centro e centro di bulloni contigui a la distanza dal centro di un bullone al margine degli elementi da collegare ad esso pi vicino nella direzione dello sforzo a la distanza come la precedente a ma ortogonale alla direzione dello sforzo t il minore degli spessori degli elementi collegati Quando si tratti di opere non esposte alle intemperie le ultime due limitazioni possono essere sostituite dalle seguenti alt lt 12 a t Il Committente ed il Progettista di concerto possono utilizzare valori diversi di quelli sopra indicati purch questi ed i conseguenti metodi di verifica del collegamento bullonato possono essere giustificati con riferimento a specifiche indicazioni contenute in codici internazionali riconosciuti ovvero nella letteratura tecnica consolidata 5 2 8 7 Unioni ad attrito con bulloni ad alta resistenza 5 2 8 7 1 BULLONI I bulloni i dadi e le
427. n sia chiaramente individuabile si sostituisce fy con f 0 2 La prova di piegamento e raddrizzamento si esegue alla temperatura di 20 5 C piegando la provetta a 90 mantenendola poi per 30 minuti a 100 10 C e procedendo dopo raffreddamento in aria al parziale raddrizzamento per almeno 20 Dopo la prova il campione non deve presentare cricche 11 2 2 4 Caratteristiche dimensionali L acciaio per cemento armato generalmente prodotto in stabilimento sotto forma di barre o rotoli reti o tralicci per utilizzo diretto o come elementi di base per successive trasformazioni Prima della fornitura in cantiere gli elementi di cui sopra possono essere saldati presagomati o preassemblati in appositi centri di trasformazione a formare elementi composti direttamente utilizzabili in opera quali elementi presagomati staffe ferri piegati etc elementi preassemblati gabbie di armatura etc Tutti gli acciai per cemento armato devono essere ad aderenza migliorata aventi cio una superficie dotata di nervature trasversali uniformemente distribuite sull intera lunghezza atte ad aumentarne l aderenza al conglomerato cementizio Per quanto riguarda la marcatura dei prodotti vale quanto indicato al punto 11 2 1 2 Per la documentazione di accompagnamento delle forniture vale quanto indicato al punto 11 2 1 3 BARRE E ROTOLI Le barre sono caratterizzate dal diametro della barra tonda liscia equipesante calcolato nell
428. nale 7 3 8 2 Indagini geotecniche e caratterizzazione geotecniche Il progetto degli interventi di consolidamento deve essere basato su risultati di indagini sul terreno e sulle fondazioni esistenti programmate dopo aver consultato tutta la documentazione eventualmente disponibile relativa al manufatto da consolidare ed al terreno L ubicazione e la scelta delle attrezzature e delle tecniche esecutive delle indagini richieder particolare cura in presenza di manufatti particolarmente sensibili ai cedimenti del terreno di fondazione Le indagini devono anche comprendere la misura di grandezze significative per individuare i caratteri cinematici dei movimenti in allo e devono riguardare la variazione nel tempo di grandezze geotecniche come le pressioni interstiziali e gli spostamenti del terreno all interno del volume ritenuto significativo Se presumibile il carattere periodico dei fenomeni osservati legato ad eventi stagionali le misure devono essere adeguatamente protratte nel tempo 7 3 8 3 Tipi di consolidamento geotecnico I principali metodi per il consolidamento di una struttura esistente fanno in generale capo a uno o pi dei seguenti criteri miglioramento e rinforzo dei terreni di fondazione miglioramento e rinforzo dei materiali costituenti la fondazione ampliamento della base trasferimento del carico a strati pi profondi introduzione di sostegni laterali rettifica degli spostamenti del piano di posa
429. nch le modalit di posizionamento e fissaggio f le specifiche tecniche delle attrezzature e dei prodotti da utilizzare nelle operazioni di tensione iniezione e sigillatura nonch le procedure di esecuzione delle suddette operazioni Gli ancoraggi e tutte le loro parti devono essere dotati di un marchio indelebile che ne comprovi la provenienza e la conformit ai disegni depositati Il Servizio Tecnico Centrale attesta il deposito della documentazione Tale deposito va rinnovato nel caso di rinnovo e o modifica del Benestare Tecnico Europeo Le modalit di esecuzione delle prove di accettazione sono riportate nella Linea Guida di Benestare tecnico Europeo ETAG013 237 11 5 APPOGGI STRUTTURALI Gli appoggi strutturali sono dispositivi di vincolo utilizzati nelle strutture nei ponti e negli edifici allo scopo di trasmettere puntualmente carichi e vincolare determinati gradi di libert di spostamento I produttori di appoggi strutturali devono essere in possesso di attestato di conformit marcatura CE secondo il D P R n 246 93 art 7 comma 1 lettera A alla relativa norma europea armonizzata della serie UNI EN 1337 Il fabbricante degli appoggi destinati ad essere impiegati nelle opere di ingegneria dichiara in conformit alla norma della serie UNI EN 1337 le caratteristiche tecniche del prodotto quali la capacit portante la capacit di rotazione il coefficiente di attrito e la durabilit All atto della posa in op
430. ne combinazioni frequenti m n l E X Ya Ye Gyt yi Yoi Vegi Q VA Voi YEoi Qu SA Yon Yen Pi n Pi i 2 h l combinazioni quasi permanenti m n l E X a Eaj Gy ya Yor roi Qui Yv Voi 7eoi Qu 2 an Yem P a i 2 h j l dove Gy Pin Qx1 Qri sono definiti al punto 5 1 2 1 2 YG Yo YP rappresentano i coefficienti parziali cos come definiti nella tabella 5 1 V VE rappresentano i coefficienti di modello delle azioni cos come definiti nella tabella 5 1 VI Yii sono i coefficienti atti a definire i valori delle azioni variabili assimilabili ai frattili di ordine 0 95 delle distribuzioni dei valori istantanei da adottarsi in conformit con quanto indicato nel seguito Wai sono i coefficienti atti a definire i valori quasi permanenti delle azioni variabili assimilabili ai valori medi delle distribuzioni dei valori istantanei da adottarsi in conformit con quanto indicato nel seguito Nello spirito del comma 3 del punto 5 1 1 compito del Progettista identificare il numero delle azioni di calcolo F4 combinazioni da considerare e le specifiche caratteristiche di ciascuna di queste Tabella 5 1 V sfavorevoli alla sicurezza favorevoli alla sicurezza YGj 1 0 0 9 Voi 1 0 0 YPh 1 0 0 9 Tabella 5 1 VI VEGI 1 VEOi definiti nella norme relative alle diverse azioni variabili yEPh 1 Per gli edifici di civile abitazione e per i carichi variabili in mancanza d
431. ne degli edifici ed un substrato rigido di riferimento bedrock ovvero quelli presenti ad una profondit commisurata all estensione ed all importanza dell opera La classificazione pu essere basata sulla stima dei valori della velocit media delle onde sismiche di taglio Vs ovvero sul numero medio di colpi Nspr ottenuti in una prova penetrometrica dinamica ovvero sulla coesione non drenata media Cu In base alle grandezze sopra definite si identificano le seguenti categorie del suolo di fondazione A Formazioni litoidi o suoli omogenei mollo rigidi caratterizzati da valori di Vg30 superiori a 800 m s comprendenti eventuali strati di alterazione superficiale di spessore massimo pari a 5 m B Depositi di sabbie o ghiaie mollo addensate o argille molto consistenti con spessori di diverse decine di metri caratterizzati da un graduale miglioramento delle propriet meccaniche con la profondit e da valori di Vs30 compresi tra 360 m s e 800 m s ovvero resistenza penetrometrica media Nspr gt 50 o coesione non drenata media cu gt 250 kPa C Depositi di sabbie e ghiaie mediamente addensate o di argille di media consistenza con spessori variabili da diverse decine fino a centinaia di metri caratterizzati da valori di Vs3 compresi tra 180 e 360 m s 15 lt Nspr lt 50 70 lt cu lt 250 kPa D Depositi di terreni granulari da sciolti a poco addensati oppure coesivi da poco a mediamente consistenti caratterizzati da valori di Vg
432. ne quasi statica equivalente ma dovranno essere 32 verificate nelle loro capacit prestazionali e di sicurezza utilizzando teorie e metodi che tengano esplicitamente in conto la natura dinamica dell azione del vento ed i possibili fenomeni di interazione CARATTERIZZAZIONE SITO CARATTERIZZAZIONE DELLA STRUTTURA E DELLE AZIONI VERIFICHI PROCEDURA DI CALCOLO DELLE AZIONI DEL VENTO 1 Definizione della zona macrozonazione valore della velocit di riferimento 3 3 2 2 Definizione del periodo di ritorno adeguamento della velocit di riferimento 3 3 3 3 Coefficienti di esposizione e di topografia microzonazione 3 3 4 3 3 5 4 Definizione della velocit di pieco fenomeni di raffica 3 3 4 5 Definizione della pressione cinetica di picco 3 3 6 Calcolo dell azione statica equivalente l ettoie e pensiline Edifici a i Muri parapetti pianta rettangolare Torri a traliccio Calcolo mediante integrale della pressione della pressione coeficienti di pressione cortficiente di pressione intema cd estema melt C pi 3 3 7 0 Calcolo del coefficiente dinamica Calcolo dell azione normale Calcolo dell azione tangente Verifiche Azioni non se i i ta Verifiche locali simmetriche 3 3 9 3 3 10 Schema 3 3 1 Valutazione dell azione del vento 33 Calcolo mediante integrale Tabelloni Corpi cilindrici Corpi sferici Calcolo mediante torza glo
433. ne termica Variazioni termiche della struttura a variazione termica uniforme volumetrica Le variazioni termiche uniformi da considerare per le opere direttamente esposte alle azioni atmosferiche rispetto alla temperatura media dal sito in mancanza di studi approfonditi sono da assumersi pari a e impalcato in calcestruzzo c a e c a p AT 15 C e impalcato in struttura mista acciaio calcestruzzo AT 15 C e impalcato con strutture in acciaio AT 20 C e strutture in calcestruzzo AT 15 C Esclusivamente per il calcolo delle escursioni dei giunti e degli apparecchi d appoggio la variazione di temperatura di cui al precedente capoverso dovr essere incrementata del 50 per tutte le tipologie di impalcato b variazione termica non uniforme In aggiunta alla variazione termica uniforme andr considerato un gradiente di temperatura di 5 C fra estradosso ed intradosso di impalcato con verso da determinare caso per caso Nel caso di impalcati a cassone in calcestruzzo andr considerata una differenza di temperatura di 5 C con andamento lineare nello spessore delle pareti e nei due casi di temperatura interna maggiore minore dell esterna Per il calcolo degli effetti dovuti ai fenomeni termici e di ritiro differenziali salvo pi accurate determinazioni si potranno adottare le ipotesi approssimate di seguito descritte Tali ipotesi potranno essere adottate solo per le usuali tipologie di pile a sezione cava Per tali el
434. ne ultima ed allo snervamento Si distinguono in tal modo le seguenti classi di sezioni classe I quando la sezione sia in grado di sviluppare una cerniera plastica avente la capacit rotazionale richiesta per l analisi strutturale condotta col metodo plastico di cui al punto 5 2 2 3 Possono generalmente classificarsi come tali le sezioni con capacit rotazionale come sopra definita maggiore o uguale a 5 classe 2 quando la sezione sia in grado di sviluppare il proprio momento resistente plastico ma che hanno una capacit rotazionale limitata Possono generalmente classificarsi come tali le sezioni con capacit rotazionale come sopra definita maggiore o uguale a 2 5 classe 3 quando nella sezione le tensioni calcolate nelle fibre estreme compresse possono raggiungere la tensione di snervamento ma l instabilit locale impedisce lo sviluppo del momento resistente plastico classe4 quando necessario tener conto degli effetti dell instabilit locale nelle parti che la compongono per determinarne la resistenza flettente tagliante o normale In tal caso nel calcolo della resistenza la sezione 96 geometrica effettiva pu sostituirsi con una sezione efficace ottenuta dalla prima eliminando le parti di pareti potenzialmente instabili e quindi non pi in grado di contribuire alla resistenza della sezione Le sezioni di classe 1 e 2 si definiscono compatte quelle di classe 3 moderatamente snelle e quelle di classe 4 come snelle 5 2 2 2
435. neumatico come mostrato in Figura 6 2 2 Questo schema va considerato autonomamente ed da assumere a riferimento solo per verifiche locali Qualora sia significativo si considerer il peso di una singola ruota di 180 KN Schema di Carico 3 costituito da un carico isolato da 100 KN con impronta quadrata di lato 0 30 m Si utilizza per verifiche locali su marciapiedi non protetti da sicurvia Schema di Carico 4 costituito da un carico isolato da 10 kN con impronta quadrata di lato 0 70 m Si utilizza per verifiche locali su marciapiedi protetti da sicurvia e sulle passerelle pedonali Schema di Carico 5 costituito dalla folla compatta agente con intensit 4 0 kN m Schemi di Carico 6 a b per opere singole di luce maggiore a 300 m ai fini della statica complessiva del ponte si far riferimento ai seguenti carichi qea q6 1 0265 4 03480 qsa 21 13 kN m qa soas kN m i L L 6 2 3 3 4 CATEGORIE STRADALI Sulla base dei carichi mobili ammessi al transito i ponti stradali si suddividono nelle tre seguenti categorie 1 Categoria ponti per il transito dei carichi mobili sopra indicati con il loro intero valore 2 Categoria come sopra ma con valori ridotti dei carichi come specificato nel seguito 3 Categoria ponti per il transito dei soli carichi associati allo Schema 5 passerelle pedonali Sul manufatto dovr essere applicato un contrassegno permanente chiaramente visibile indicante la categoria e l
436. ni accettabili 7 4 2 OPERE DI SOSTEGNO DEI TERRENI 7 4 2 1 Requisiti generali Le opere di sostegno devono essere concepite e progettale in modo tale da espletare la loro funzione sia durante sia dopo il terremoto di progetto senza subire danni strutturali significativi Possono essere ammessi eventuali spostamenti permanenti purch compatibili con quelli accettabili definiti in sede di progetto 7 4 2 2 Criteri di progetto In generale per verificare la sicurezza di un opera di sostegno potr adottarsi qualunque metodo consolidato della dinamica strutturale e dei terreni che includa tra i principali fattori il comportamento anelastico del terreno gli effetti inerziali gli effetti idrodinamici in presenza d acqua nonch la compatibilit delle deformazioni di terreno opere e tiranti ove presenti e sia comprovato dall esperienza o da osservazioni sperimentali Per opere di geometria e di importanza ordinaria la verifica potr essere condotta con metodi di tipo pseudo statico 7 4 2 3 Analisi pseudo statica Il modello di base per l analisi pseudo statica e costituito dall opera di sostegno e dalla sua fondazione da un cuneo di terreno dietro la struttura che si suppone in stato di equilibrio limite attivo dai sovraccarichi agenti sul cuneo suddetto e ove presente da una massa di terreno a valle dell opera da supporre in stato di equilibrio limite passivo tenendo conto di quanto riportato al paragrafo 7 3 2 2 L
437. ni corrispondenti alle diverse fasi costruttive al termine della costruzione e in esercizio Le verifiche locali devono essere estese agli elementi artificiali di rinforzo eventualmente presenti all interno ed alla base del manufatto con riferimento anche ai problemi di durabilit Nel caso di manufatti collocati su pendii se ne deve esaminare l influenza sulle condizioni generali di sicurezza del pendio anche in relazione alle variazioni indotte sul regime idraulico del sottosuolo 7 3 5 3 Verifiche in condizioni di esercizio SLE Si deve verificare che i cedimenti del manufatto siano compatibili con la sua funzionalit Specifiche analisi devono inoltre essere sviluppate per valutare l influenza del manufatto sulla sicurezza e sulla funzionalit delle costruzioni in adiacenza e per individuare gli eventuali interventi per limitarne gli effetti sfavorevoli 7 3 5 4 Aspetti costruttivi La posa in opera dei materiali costituenti il manufatto deve garantire il raggiungimento delle prestazioni ipotizzate in progetto Le caratteristiche dei componenti artificiali tipo geosintetici devono essere specificate certificate in conformit alle relative norme europee armonizzate e verificate sulla base di risultati di prove sperimentali da eseguire nelle fasi di accettazione e di verifica delle prestazioni attese 7 3 5 5 Monitoraggio e collaudo Con il monitoraggio si deve accertare che i valori delle grandezze misurate quali
438. ni del bacino imbrifero sotteso dalla sezione relativa all opera in esame importanza dell opera e sua criticit nei confronti della sicurezza e regolarit di cir colazione dei treni Per quanto riguarda i modelli da utilizzare nell effettuazione degli studi idraulici si dovr fare uso almeno di una modellazione monodimensionale in moto permanente per le opere principali mentre per le opere secondarie si potr ricorrere a modelli semplificati in moto uniforme 182 6 3 3 OPERE IN SOTTERRANEO Sezione interna netta di una galleria ferroviaria Le opere in sotterraneo gallerie naturale e o artificiali in campo ferroviario cos come quelle in terra presentano caratteristiche peculiari tali da distinguerle dalle analoghe stradali e da richiedere conoscenze specialistiche proprie del mondo ferroviario nel momento in cui si deve giungere a definirne il progetto In particolare nel progetto dell opera sotterranea ferroviaria una specificit riscontrabile nella progettazione della sua sezione interna netta infatti l opera oltre a dover essere idonea a contrastare le spinte dei terreni deve anche consentire la presenza al suo interno di dispositivi quali il binario il profilo minimo d impianto degli ostacoli stabilito sulla base del gabarit cinematico di progetto con le relative regole di calcolo la sagoma limite dei pantografi a cui vanno aggiunte le distanze e gli spostamenti dinamici in relazione al tipo d elettrificazione sc
439. ni iniziali delle armature e gli allungamenti teorici previsti in progetto Un insufficienza di allungamento rilevando un attrito superiore a quello supposto richiede la messa in atto di appositi accorgimenti innalzando la tensione iniziale fino al massimo consentito Un eccedenza di allungamento quando non sia dovuta al cedimento dell ancoraggio opposto o all assestamento iniziale del cavo indica un attrito inferiore a quello previsto in tal caso si deve ridurre la tensione per evitare che la tensione finale lungo il cavo sia superiore a quella ammessa 5 1 8 3 3 2 Protezione dei cavi ed iniezioni Le guaine dei cavi devono essere assolutamente stagne e le giunzioni devono essere efficacemente protette La protezione dei cavi scorrevoli va eseguita mediante malta fluida e stabile con minimo ritiro e senza agenti aggressivi Alla buona esecuzione delle iniezioni affidato il funzionamento ottimale e la conservazione nel tempo delle strutture in c a p a cavi e pertanto necessario che vengano eseguite secondo apposite procedure di controllo della qualit L iniezione dei cavi scorrevoli ha due scopi principali a prevenire la corrosione dell acciaio di precompressione b fornire un efficace aderenza fra l acciaio ed il conglomerato cementizio Condotti a icondotti debbono essere ben fissati per evitare un andamento serpeggiante b per evitare sacche d aria devono essere disposti sfiati nei punti pi alti del cavo
440. ni strutturali si devono adottare dispositivi di giunto atti ad assicurare la continuit del piano viabile Le caratteristiche dei giunti e le modalit del loro collegamento alla struttura devono essere tali da ridurre il pi possibile le sovrasollecitazioni di natura dinamica dovute ad irregolarit locali e da assicurare la migliore qualit dei transiti In corrispondenza dei giunti si deve impedire la percolazione delle acque meteoriche o di lavaggio attraverso i giunti stessi Nel caso di giunti che consentano il passaggio delle acque queste devono confluire in appositi dispositivi di 148 raccolta collocati immediatamente sotto il giunto e devono essere convogliate a scaricarsi senza possibilit di ristagni o dilavamenti che interessino le strutture 6 2 7 4 Smaltimento delle acque piovane Lo smaltimento delle acque piovane deve effettuarsi in modo da non arrecare danni o pregiudizio all opera stessa alla sicurezza del traffico e ad eventuali opere ed esercizi sottostanti il ponte A tale scopo il progetto del ponte deve essere corredato dallo schema delle opere di convogliamento e di scarico Per opere di particolare importanza o per la natura dell opera stessa o per la natura dell ambiente circostante si deve prevedere la realizzazione di un apposito impianto di depurazione 6 2 7 5 Dispositivi per l ispezionabilit e la manutenzione delle opere In sede di progettazione e di esecuzione devono essere previste opere di cam
441. nno riportati tutti gli elementi che consentano di verificare ilrispetto delle disuguaglianze riguardanti gli stati limite di esercizio ilrispetto delle disuguaglianze riguardanti gli stati limite ultimi ilrispetto dei vincoli riguardanti la deformabilit e duttilit delle sezioni Nel caso di verifica automatica delle sezioni occorre indicare per ciascuna sezione le caratteristiche geometriche le caratteristiche di sollecitazione ed i risultati corrispondenti 10 7 ANALISI E VERIFICHE SVOLTE CON L AUSILIO DI CODICI DI CALCOLO 10 7 1 GENERALITA Fermi restando i caratteri generali che le relazioni di calcolo devono possedere secondo quanto gi esposto nei paragrafi precedenti qualora l analisi strutturale le verifiche sezionali o altre calcolazioni siano svolte con l ausilio dell elaboratore elettronico si devono fornire le seguenti ulteriori indicazioni a Tipo di analisi svolta Analisi statica o dinamica lineare o non lineare Metodo numerico adottato per la risoluzione del problema strutturale Metodologie seguite per la verifica o per il progetto verifica delle sezioni a Origine e Caratteristiche dei Codici di Calcolo Titolo autore distributore versione estremi della licenza d uso o di altra forma di autorizzazione all uso in accordo a quanto prescritto dalle normative in vigore in tema di tutela del software m Affidabilit dei codici utilizzati Esauriente documentazione sull inquadramento
442. no a scaricarsi per una parte sul rilevato posto a tergo della spalla ove la rotaia risulta essere continua e per la parte restante sulla sottostruttura del ponte Inoltre per effetto dell inflessione sotto l azione dei carichi verticali e delle variazioni termiche fra impalcato e rotaia nonch della viscosit e del ritiro nelle strutture in c a e c a p si produrranno delle azioni longitudinali sulla rotaia e sulla sottostruttura del ponte appoggi pile etc a risultante complessivamente nulla Le suddette azioni longitudinali dovranno essere portate in conto nel progetto di tutti gli elementi della struttura impalcati apparecchi d appoggio pile spalle fondazioni etc e dovranno essere tali da non compromettere le condizioni di servizio del binario tensioni nella rotaia scorrimenti binario impalcato Per la valutazione delle sollecitazioni determinate su ciascun impalcato dalle azioni di interazione dovr considerarsi agente sull estradosso dell impalcato stesso una distribuzione uniforme di forze aventi come risultante in intensit e verso la generica reazione sul vincolo fisso indotta dagli effetti di interazione tenendo ovviamente conto del verso delle varie forze come precisato nel seguito Nella valutazione di dette sollecitazioni dovranno considerarsi le differenze di quota fra estradosso impalcato asse baricentrico e centro di rotazione dell appoggio fisso Nel calcolo delle azioni longitudinali dovranno essere con
443. no eseguite dai laboratori di cui all art 59 del D P R n 380 2001 11 1 3 VALUTAZIONE PRELIMINARE DELLA RESISTENZA L Appaltatore prima dell inizio della costruzione di un opera deve garantire attraverso idonee prove preliminari la resistenza caratteristica per ciascuna miscela omogenea di conglomerato che verr utilizzata per la costruzione dell opera Tale garanzia si estende anche al calcestruzzo fornito da terzi L Appaltatore resta comunque responsabile della garanzia sulla qualit del conglomerato che sar controllata dal Direttore dei Lavori secondo le procedure di cui al punto 11 1 5 11 1 4 PRELIEVO DEI CAMPIONI Un prelievo consiste nel prelevare dagli impasti al momento della posa in opera nei casseri ed alla presenza del direttore dei lavori o di persona di sua fiducia il calcestruzzo necessario per la confezione di un gruppo di due provini La media delle resistenze a compressione dei due provini di un prelievo rappresenta la Resistenza di prelievo che costituisce il valore mediante il quale vengono eseguiti i controlli del conglomerato obbligo del Direttore dei Lavori prescrivere ulteriori prelievi rispetto al numero minimo di cui ai successivi paragrafi tutte le volte che variazioni di qualit dei costituenti dell impasto possano far presumere una variazione di qualit del conglomerato stesso tale da non poter pi essere considerato omogeneo Per la preparazione la forma le dimensioni e la s
444. no essere definite le prove di qualificazione del materiale da porre in opera e le modalit costruttive in termini di spessore degli stati da porre in opera materiali e metodi di compattazione Il progetto dovr inoltre definire il numero e la frequenza delle prove di controllo da eseguire in sito ed in laboratorio durante la costruzione delle barriere di materiale minerale compattato In ogni caso sulla barriera finita dovranno essere previste specifiche prove di controllo della permeabilit in numero adeguato da consentire la valutazione del raggiungimento o meno dei requisiti richiesti dalla specifica normativa di settore 7 3 9 4 Verifiche di sicurezza La stabilit del manufatto e dei terreni di fondazione deve essere valutata mediante specifiche analisi geotecniche riferite alle diverse fasi della vita dell opera In particolare andr verificato che la stabilit e la deformabilit del fondo siano tali da garantire nel tempo l efficacia e la funzionalit del sistema di raccolta del percolato nonch andr verificata la stabilit delle pareti laterali Nelle verifiche che interessano il corpo della discarica si devono attribuire ai materiali di rifiuto parametri che tengano conto della composizione del rifiuto medesimo e dei metodi di pre trattamento e costipamento adottati nonch dei risultati di specifiche prove in sito o di laboratorio 7 3 9 5 Monitoraggio Il monitoraggio geotecnico del complesso discarica terreno deve
445. non contemporaneamente contemplato negli stessi e purch non in contrasto con le ipotesi poste a base del calcolo 5 2 8 12 Verniciatura e zincatura Gli elementi delle strutture in acciaio a meno che siano di comprovata resistenza alla corrosione devono essere idoneamente protetti tenendo conto del tipo di acciaio della sua posizione nella struttura e dell ambiente nel quale collocato Devono essere particolarmente protetti gli elementi dei giunti ad attrito in modo da impedire qualsiasi infiltrazione all interno del giunto Il progettista prescriver il tipo e le modalit di applicazione della protezione che pu essere di pitturazione o di zincatura a caldo Gli elementi destinati ad essere incorporati in getti di calcestruzzo non devono essere pitturati possono essere invece zincati a caldo 5 2 9 CRITERI DI DURABILITA 5 2 9 1 Generalit La durabilit deve assicurare il mantenimento nel tempo della geometria e delle caratteristiche dei materiali della struttura affinch quest ultima conservi inalterate funzionalit aspetto estetico e resistenza Al fine di garantire tale persistenza in fase di progetto devono essere presi in esame i dettagli costruttivi la eventuale necessit di adottare sovraspessori le misure protettive e definite le operazioni manutentive ed il programma di attuazione delle stesse 5 2 9 2 Dettagli costruttivi Deve essere garantita una facile ispezionabilit dei collegamenti critici ai fini d
446. nsionali provocati dalle azioni esterne andranno tenuti in conto gli stati coattivi provocati dalle diverse caratteristiche reologiche deformazioni viscose propriet termodinamiche leggi di maturazione e ritiro 5 6 1 ELEMENTI STRUTTURALI IN ACCIAIO CALCESTRUZZO Formano oggetto delle presenti norme gli elementi strutturali costituiti da acciai per carpenteria metallica e calcestruzzo normale o precompresso Per i componenti in calcestruzzo armato normale o precompresso e per gli elementi metallici valgono le prescrizioni dei paragrafi 5 1 e 5 2 delle presenti norme tecniche La trasmissione degli sforzi tra calcestruzzo ed acciaio per assicurare le ipotesi di aderenza deve essere affidato a connettori metallici che devono assorbire la risultante degli sforzi teorici sulla superficie di contatto I connettori devono poter assorbire sia gli sforzi di taglio che quelli di trazione ortogonali alle superfici di contatto dei materiali componenti dovuti sia a sforzi applicati che a deformazioni imposte I componenti strutturali usuali sono elementi inflessi costituiti da travi metalliche che portano all estradosso una soletta in calcestruzzo solettoni in cemento armato precompresso a trave incorporata elementi prevalentemente compressi colonne composte in cui i componenti carpenteria metallica e calcestruzzo lavorano prevalentemente in parallelo Gli elementi composti possono essere utilizzati con altri elementi in acciaio
447. nte calcolato come segue k si q i i y dove qe il carico per uni l di lunghezza dovuto alla sporgenza della neve kN m Li il coefficiente di forma appropriato per la copertura qx il carico neve al suolo kKN m k un coefficiente che tiene conto della forma irregolare della neve ed in funzione del clima dell inclinazione della falda e del materiale costituente il manto di copertura in via convenzionale si assumer k 1 y la densit della neve che per questo calcolo deve essere assunta convenzionalmente pari a 3 KN m 56 qe Figura 3 5 11 Neve sporgente dall estremit di una copertura 3 5 9 3 Carico neve su protezioni paraneve ed altri ostacoli sulla copertura La forza esercitata da una massa di neve contro una protezione verr calcolata nell ipotesi che il coefficiente di attrito fra neve e manto sia nullo Pertanto la forza esercitata da una massa di neve scivolante nella direzione dello scivolamento per unit di larghezza pari a F gs b sena in cui qs Wgx il carico neve sulla copertura KN m Hi il coefficiente di forma appropriato per la copertura b la distanza in piano dall ostacolo al colmo o dall ostacolo al successivo ostacolo m a l angolo di inclinazione della falda in gradi sessagesimali Il carico neve sulla copertura deve corrispondere alla distribuzione pi sfavorevole 57 4 AZIONI ACCIDENTALI OGGETTO Si definiscono azioni ac
448. nte secondo le modalit e le limitazioni specifiche del metodo nell ambito della meccanica della frattura Nelle verifiche a fatica consentito tener conto degli effetti benefici di eventuali trattamenti termici 5 2 3 2 Verifiche agli stati limite di servizio Le verifiche devono essere condotte confrontando con i valori limite ammissibili quelli calcolati modellando la struttura in modo da tener conto di tutti i fattori che ne possono influenzare la risposta nel comportamento che si analizza quali la temperatura le rigidezze torsionali e a taglio i cedimenti differenziali gli effetti del secondo ordine le rigidezze effettive dei nodi imperfezioni geometriche significative e le eccentricit non intenzionali Le azioni devono essere scelte con intensit distribuzione e caratteristiche il pi possibile aderenti alla situazione della struttura in esercizio nonch critiche per il tipo di prestazione che si intende analizzare Per le caratteristiche dei materiali si far riferimento ai valori definiti in 5 1 3 1 3 2 I valori limite indicati nel seguito possono essere modificati quando concordati dal progettista con il committente Valori pi rigorosi potranno comunque essere adottati quando giustificati dalle peculiarit della costruzione e dei materiali non strutturali 5 2 3 2 1 LE AZIONI E LE LORO COMBINAZIONI Le azioni caratteristiche carichi distorsioni variazioni termiche etc devono essere definite in accordo con quanto
449. nte sostituiva ad un processo prescrittivo di regole tecniche l obiettivo prestazionale individuato dai livelli tensionali che dovevano essere rispettati dai componenti strutturali per tale motivo la norma imponeva che i progetti dovessero essere obbligatoriamente accompagnati dai calcoli statici che dovevano dimostrare il raggiungimento della sicurezza della costruzione nel rispetto di tensioni ammissibili dei materiali Conseguenza dell introduzione dei processi di verifica mediante calcoli statici fu la grande innovazione riguardante il fatto che le caratteristiche meccaniche dei materiali dovessero essere individuate attraverso prove sperimentali con la prescrizione che la resistenza misurata su cubi dovesse essere maggiore di 150 kg cm Il turbolento periodo della Grande guerra e del dopoguerra port a successivi aggiornamenti modifiche e Circolari molte volte con prescrizioni contraddittorie Questo disordine ebbe fine con le Norme per la esecuzione delle opere in conglomerato cementizio semplice od armato approntate dal Consiglio Nazionale delle Ricerche approvate dal Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici ed emanate su proposta del capo del Governo dal Re Vittorio Emanuele III con Regio Decreto 16 novembre 1939 n 2229 La norma attuava ed imponeva in maniera rigorosa le aspettative della precedente norma del 1907 indicando in modo puntuale prestazioni e processi di verifica della sicurezza stabilendo l elenco dei Laboratori
450. nte ripartito del valore di 10 kN m Questo carico non deve considerarsi contemporaneo al transito dei convogli ferroviari e deve essere applicato sopra i marciapiedi in modo da dare luogo agli effetti locali pi sfavorevoli Per questo tipo di carico distribuito non deve applicarsi l incremento dinamico B Effetti dinamici Le tensioni e le deformazioni determinate sulle strutture del ponte dall applicazione statica dei treni di carico debbono essere incrementati per tenere conto della natura dinamica del transito dei convogli COEFFICIENTI DINAMICI reale Campo di applicazione I coefficienti dinamici tengono conto solo per le usuali tipologie di ponti ferroviari delle amplificazioni dinamiche delle sollecitazioni delle deformazioni e degli effetti delle vibrazioni della struttura ma non considerano la presenza di condizioni di risonanza con le conseguenti vibrazioni eccessive degli impalcati Pertanto nella progettazione dei ponti ferroviari gli effetti di amplificazione dinamica dovranno valutarsi nel modo seguente per le usuali tipologie di ponti e per velocit di percorrenza non superiore a 250 km h quando la frequenza propria della struttura ricade all interno del fuso indicato in Figura 6 3 7 sufficiente utilizzare i coefficienti dinamici definiti nel presente paragrafo per le usuali tipologie di ponti ove la velocit di percorrenza sia superiore a 250 km h e o quando la frequenza propria della str
451. nterventi e loro dimensionamento Descrizione delle fasi e delle modalit costruttive Verifiche della sicurezza e delle prestazioni Monitoraggio del complesso opera terreno Opere interagenti con i terreni e con le rocce Fondazioni delle strutture in elevato Opere di sostegno Tiranti di ancoraggio Opere in sotterraneo Opere e manufatti di materiali sciolti Stabilit dei pendii pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag 123 124 124 125 125 127 127 127 127 127 128 129 129 130 130 131 131 132 133 133 134 135 135 135 136 136 137 139 139 139 140 146 147 148 148 149 150 150 179 183 184 184 184 184 184 184 184 184 185 185 185 186 186 186 188 189 191 192 193 10 11 1 3 7 7 3 8 7 3 9 7 3 10 TA 7 4 1 142 1 4 3 1 4 4 Miglioramento e consolidamento dei terreni e delle rocce Consolidamento geotecnico di opere esistenti Discariche controllate di rifiuti e depositi di inerti Fattibilit di opere su grandi aree Effetti dell azione sismica Fondazioni Opere di sostegno dei terreni Stabilit dei pendii Terreni suscettibili di liquefazione COLLAUDO STATICO
452. nti norme europee della serie EN 10025 ovvero delle tabelle di cui alle norme europee EN 10210 ed EN 10219 per i profilati cavi 11 2 4 8 2 6 Officine di trasformazione Si definisce officina di trasformazione un impianto che riceve dal produttore di acciaio elementi base e confeziona elementi strutturali direttamente impiegabili in opere in acciaio L officina di trasformazione pu ricevere e lavorare solo prodotti qualificati all origine accompagnati dalla documentazione prevista al punto 11 2 1 3 Particolare attenzione deve essere posta nel caso in cui nell officina di trasformazione vengono utilizzati elementi base comunque qualificati ma provenienti da produttori differenti attraverso specifiche procedure documentate nel controllo di produzione in fabbrica Il trasformatore deve dotarsi di un sistema di gestione della qualit del processo di lavorazione e deve assicurarsi che il prodotto abbia i requisiti previsti dalle presenti norme e che tali requisiti siano costantemente mantenuti fino alla consegna Il sistema di gestione della qualit del prodotto che sovrintende al processo di fabbricazione deve essere predisposto in coerenza con le norme UNI EN 9001 e certificato da parte un organismo terzo indipendente di adeguata competenza ed organizzazione che opera in coerenza con le norme UNI EN 45012 I documenti che accompagnano ogni fornitura in cantiere di elementi strutturali devono comprendere l attestato di qualificazione d
453. nto ai Metodi di Classe 1 per la verifica delle tensioni nel calcestruzzo in compressione o di elementi privi di specifica armatura a taglio In tali casi la limitazione delle tensioni far riferimento a combinazioni di carico frequenti Per la verifica delle armature normali o di precompressione si adotteranno i Metodi di Classe 2 6 2 4 2 2 VERIFICHE ALLO STATO LIMITE DI FESSURAZIONE Per assicurare la funzionalit e la durata delle strutture viene prefissato uno stato limite di fessurazione commisurato alle condizioni ambientali e di sollecitazione nonch alla sensibilit delle armature alla corrosione Strutture in calcestruzzo armato ordinario Per le strutture in calcestruzzo armato ordinario devono essere rispettate le limitazioni seguenti per combinazioni di carico quasi permanenti l apertura teorica delle fessure deve risultare inferiore a 0 2 mm in ambiente aggressivo e comunque all estradosso delle solette ed a 0 3 mm in ambiente normale per combinazioni di carico frequenti l apertura teorica delle fessure deve risultare inferiore rispettivamente a 0 3 e 0 4 mm Per le strutture in cemento armato precompresso in considerazione della maggior sensibilit degli acciai alla corrosione nelle combinazioni di carico quasi permanenti non si deve verificare decompressione in alcuna sezione Per combinazioni di carico frequenti l apertura delle fessure deve risultare inferiore a 0 2 mm in ambiente aggressivo ed a 0 3 mm in
454. nto della forma e posizione della superficie di scorrimento dell assetto strutturale dei parametri geotecnici e del regime delle pressioni neutre II livello di sicurezza espresso in generale come rapporto tra resistenza a taglio disponibile e resistenza a taglio necessaria a garantire l equilibrio II grado di sicurezza ritenuto accettabile dal progettista deve essere giustificato sulla base del livello di conoscenze raggiunto dell affidabilit dei dati disponibili e del modello di calcolo adottato in relazione alla complessit geologica e geotecnica nonch sulla base delle conseguenze di eventuali fenomeni di rottura 7 3 6 6 Interventi di stabilizzazione Il progetto degli interventi di stabilizzazione deve comprendere la descrizione completa dell intervento l influenza delle modalit costruttive sulle condizioni di stabilit il piano di monitoraggio ed un significativo piano di gestione e controllo nel tempo della funzionalit e dell efficacia dei provvedimenti adottati In ogni caso dovranno essere definiti l entit del miglioramento delle condizioni di sicurezza del pendio ed i criteri per verificarne il raggiungimento 7 3 6 7 Monitoraggio e collaudo Il monitoraggio di un pendio o di una frana potr interessare le diverse fasi che vanno dallo studio al progetto alla realizzazione e gestione delle opere di stabilizzazione e al controllo della loro funzionalit e durabilit Esso sar riferito principalmente ag
455. nto di uno stato limite m calcolo degli effetti prodotti dalle azioni sulla struttura attraverso un metodo di analisi appropriato in relazione alle caratteristiche ed all importanza della costruzione Le ipotesi formulate nell analisi globale della struttura devono essere congruenti con il tipo di comportamento previsto per le sezioni e per i collegamenti Le ipotesi assunte nel progetto delle membrature devono essere conformi con i o conservative rispetto ai metodi impiegati per l analisi globale e con il comportamento previsto per i collegamenti Nell analisi globale della struttura in quella dei sistemi di controvento e nel calcolo delle membrature devono assicurarsi margini adeguati per tener conto degli effetti delle imperfezioni reali incluse le sollecitazioni residue e le imperfezioni geometriche quali la mancanza di verticalit o di rettilineit la mancanza di accoppiamento e le inevitabili eccentricit minori presenti nei collegamenti reali A tal fine possono adottarsi adeguate imperfezioni geometriche equivalenti di valore tale da simulare i possibili effetti della reali imperfezioni da esse sostituite 5 2 2 1 Tipologia delle sezioni Le sezioni trasversali degli elementi strutturali si classificano in funzione della loro capacit rotazionale C definita come Co 0 0 1 essendo 0 e 6 rispettivamente le curvature corrispondenti al raggiungimento della deformazione unitaria corrispondente alla condizio
456. nza cos definite e Classe I vita utile 50 anni periodo di ritorno da considerare per i fenomeni naturali coinvolti 500 anni Riguarda le costruzioni il cui uso prevede normali affollamenti senza contenuti pericolosi per l ambiente e senza funzioni pubbliche e sociali essenziali Industrie con attivit non pericolose reti viarie e ferroviarie la cui interruzione non provoca situazioni di emergenza e Classe 2 vita utile 100 anni periodo di ritorno da considerare per i fenomeni naturali coinvolti 1000 anni Riguarda le costruzioni il cui uso prevede affollamenti significativi industrie con attivit pericolose per l ambiente reti viarie e ferroviarie la cui interruzione provochi situazioni di emergenza e costruzioni con funzioni pubbliche o strategiche importanti sociali essenziali La scelta di appartenenza ad una classe compito del Committente di concerto con il Progettista secondo gli indirizzi dati dalla presente norma e deve essere espressamente dichiarata in progetto Tempi di vita utile maggiori di 100 anni es 200 anni possono adottarsi per strutture di eccezionale dimensione costo o rischio In tal caso appositi studi vanno eseguiti per definire le azioni con riferimento a periodi di ritorno di almeno 10 volte la vita utile Ciascuna delle due classi suddivisa in due sottoclassi in funzione del costo relativo Alto Basso di misure migliorative della sicurezza inteso come rapporto tra costo necessario a migl
457. nza italiana Profili caratteristici per tipi di legno strutturale di provenienza italiana sono contenuti nelle UNI 11035 Parte 1 e Parte 2 Nelle stesse norme si forniscono le regole di classificazione per i tipi di legname strutturate italiani nonch indicazioni sulla procedura necessaria per l attribuzione di profili caratteristici a tipi di legname non inclusi nella norma 11 6 2 2 Profili caratteristici per legno strutturale di provenienza non italiana Per tipi di legno strutturale di provenienza non italiana possibile utilizzare le Classi di Resistenza equivalenti indicate nella UNI EN 1912 11 6 2 3 Uso dei valori caratteristici per legno strutturale I valori indicati nei profili caratteristici possono essere assunti nei calcoli di progetto come valori massimi per le grandezze cui si riferiscono 239 Oltre alle gi citate condizioni di prova normalizzate geometria di prova rottura a 300 s umidit del legno in equilibrio con aria a T 20 C e 65 i valori caratteristici di resistenza riportati nelle norme sono riferiti alle seguenti dimensioni del provino provini per flessione altezza della sezione resistente 150 mm provino per trazione parallela alla fibratura dimensione massima della sezione resistente 150 mm provino per trazione perpendicolare alla fibratura dimensioni del provino 45 x 180 x 70 mm provino per resistenza a taglio volume uniformemente sollecitato 500 mm Pertanto per elementi di
458. o Friuli Venezia Giulia con l eccezione della 25 1000 0 010 provincia di Trieste 2 Emilia Romagna 25 750 0 015 Toscana Marche Umbria Lazio Abruzzo Molise Puglia 3 Campania Basilicata Calabria esclusa la provincia di 27 500 0 020 Reggio Calabria 4 Sicilia e provincia di Reggio Calabria 28 500 0 020 Sardegna zona a oriente della retta congiungente Capo 3 Teulada con l isola di Maddalena sil i SU Sardegna zona a occidente delta retta congiungente Capo Teulada con l Isola di Maddalena 2 ali 0 020 7 Liguria 28 1000 0 015 8 Provincia di Trieste 30 1500 0 010 9 Isole con l eccezione di Sicilia e Sardegna e mare aperto 31 500 0 020 Per altitudini superiori a 1500 m sul livello del mare i valori della velocit di riferimento possono essere ricavati da dati supportati da opportuna documentazione o da indagini statistiche adeguatamente comprovate Fatte salve tali valutazioni comunque raccomandate in prossimit di vette e crinali i valori utilizzati non dovranno essere minori di quelli previsti per 1500 m di altitudine 7 paia E SA f a m N gt R SO A z n EEN ho S fra Y j 9 ASL Fap k SA a J na TIR N 7 a i x Wi f s Sa r edi x G t N x LA f W So 2 x 2 Y y Tsola della Mau DL si Na LL A Mad dalcim N j z Y a j 9 i dr 23 o a IN 3 E x f a a i a HO OCH j g A ppt badi pren apo Tentad Pal A SN s E V i TEE AN
459. o il Servizio Tecnico Centrale potr effettuare una verifica ispettiva presso lo stabilimento di produzione 214 Il risultato della Verifica Documentale Preliminare unitamente al risultato della Verifica Ispettiva saranno oggetto di successiva valutazione da parte del Servizio Tecnico Centrale per la necessaria ratifica e notifica al produttore In caso di esito positivo il Produttore potr proseguire nella Procedura di Qualificazione del Prodotto In caso negativo saranno richieste al Produttore le opportune azioni correttive che dovranno essere implementate La Procedura di Qualificazione del Prodotto continua con esecuzione delle Prove di Qualificazione a cura del laboratorio di cui all art 59 del D P R n 380 2001 incaricato dal Servizio Tecnico Centrale su proposta del produttore secondo le procedure di cui al punto 11 2 1 4 invio dei risultati delle prove di qualificazione da sottoporre a giudizio di conformit al Servizio Tecnico Centrale da parte del laboratorio di cui all art 59 del D P R n 380 2001 incaricato in caso di giudizio positivo il Servizio Tecnico Centrale provvede al rilascio dell Attestato di Qualificazione al produttore e inserisce il Produttore nel Catalogo Ufficiale dei Prodotti Qualificati che sar reso disponibile sul sito internet in caso di giudizio negativo il Produttore pu individuare le cause delle non conformit apportare le opportune azioni correttive dandone comunicazione sia al Se
460. o delle armature si pu fare riferimento alla analogia classica del traliccio supponendo che le bielle compresse puntoni in conglomerato cementizio si formino con un angolo 0 45 rispetto all asse delle armature longitudinali In assenza di sforzo normale la massima tensione tangenziale non deve superare il valore Ta rd Y mie Yra dove Yme 3 2 il coefficiente parziale di sicurezza Yra 3 75 il coefficiente di modello In presenza di sforzo normale di compressione si deve verificare che la tensione principale di compressione sia inferiore alla tensione limite Ta 5 1 2 3 4 3 Tensioni ammissibili negli acciai Per acciai aventi caratteristiche corrispondenti a quanto indicato nel capitolo 11 delle presenti norme si adotta la seguente tensione ammissibile dra f yk O 3 Forns dove no A x ai ate 2 Yms 1 6 per calcestruzzi con resistenza caratteristica superiore o uguale a 25 N mm Yms 2 4 per calcestruzzi di resistenza caratteristica inferiore a 25 N mm Per strutture in ambiente aggressivo si deve effettuare la verifica di fessurazione 5 1 2 3 4 4 Aderenza tra acciaio e conglomerato cementizio Per l aderenza tra acciaio e conglomerato cementizio di caratteristiche corrispondenti a quanto indicato nel capitolo 11 delle presenti norme si adotta il seguente valore medio della tensione tangenziale di aderenza ammissibile To 3 0 Tc0 per ancoraggi in zona compressa To 1 5 To0 per an
461. o di conformit CE i dispositivi antisismici devono essere dotati di un Benestare Tecnico rilasciato dal Servizio Tecnico Centrale sentito il Consiglio Superiore dei LL PP La documentazione da inviare al Servizio Tecnico Centrale per il rilascio del Benestare Tecnico deve includere almeno a denominazione e caratteristiche del dispositivo che si intende qualificare b disegni con la esatta indicazione delle dimensioni dei materiali impiegati e della loro qualificazione delle tolleranze ammesse e di ogni altra caratteristica utile alla loro valutazione c documentazione tecnica con la dichiarazione delle caratteristiche tecniche individuate nella Tabella 11 8 I d certificati delle prove svolte dal laboratorio di prova prescelto e il manuale di installazione e posa in opera con l individuazione tra gli altri di tutte le specifiche tecniche delle attrezzature e dei prodotti da utilizzare nelle operazioni di posa in opera I dispositivi devono essere dotati di un marchio indelebile che ne comprovi la provenienza e la conformit alla documentazione depositata Allo scopo di assicurare che il prodotto abbia i requisiti previsti dalle presenti norme e che tali requisiti siano costantemente mantenuti fino alla posa in opera tutti i dispositivi devono essere prodotti con un sistema di controllo permanente della produzione in stabilimento che deve assicurare il mantenimento dello stesso livello di affidabilit nella conformit del
462. o di posa della fondazione deve essere scelta in relazione alle caratteristiche ed alle prestazioni da raggiungere della struttura in elevato alle caratteristiche dei terreni ed alle condizioni idrogeologiche Il piano di fondazione deve essere posto al di fuori del campo di variazioni significative di contenuto d acqua del terreno ed essere sempre posto a profondit tale da non risentire di fenomeni di erosione o scalzamento da parte di acque di scorrimento superficiale VERIFICA DI SICUREZZA SLU DEL COMPLESSO FONDAZIONE TERRENO Deve essere rispettata la condizione di cui al paragrafo 7 2 5 1 nella quale le azioni di calcolo ottenute applicando i coefficienti del caso A1 A2 sono confrontate con la resistenza di progetto R4 ottenuta applicando i coefficienti del caso MI M2 in base a quanto specificato al paragrafo 7 2 5 2 Per i terreni a grana fine la precedente condizione deve essere verificata sia a breve che a lungo termine 186 VERIFICHE IN CONDIZIONI DI ESERCIZIO SLE Il progetto deve indicare l entit degli spostamenti e delle distorsioni compatibili con la funzionalit della struttura in elevato e deve essere sviluppato in modo che gli spostamenti attesi e le distorsioni risultino inferiori a quelle compatibili Si intendono tali gli spostamenti e le distorsioni che non provocano effetti incompatibili con la durabilit e l esercizio dell opera nelle diverse condizioni di carico Dimensioni forma e rigidezza dell
463. o espresse in termini di tensioni e deformazioni ammissibili per ogni stato limite di servizio 2 8 VERIFICHE ALLE TENSIONI Nel caso di opere della Classe l ovvero di materiali con modesto comportamento plastico e di azioni che si accrescano linearmente le grandezze rappresentative delle resistenze R e degli effetti delle azioni E possono essere le tensioni e le deformazioni La verifica di sicurezza si esprime allora in termini di tensioni normali o tangenziali arto Et o loro combinazioni in cui y4 1 un coefficiente di modello che tiene conto della affidabilit del metodo 21 3 AZIONI AMBIENTALI E NATURALI 3 1 GENERALIT La singola costruzione definita dalle sue caratteristiche geometriche e dalle sue propriet che ne individuano l organismo strutturale risulta inserita come illustrato nella Figura 3 1 1 in un ambiente caratterizzato da aspetti in parte naturali ed in parte antropici questi ultimi legati alle attivit umane compito del Progettista caratterizzare qualitativamente e quantitativamente tale ambiente individuando e documentando chiaramente l ambiente di progetto che costituir il quadro di riferimento generale per la definizione delle differenti situazioni di progetto queste con un termine pi ampio sono organizzate per scenari di contingenza In termini generali il Progettista pu considerare le seguenti strategie per affrontare le azioni che cimentano l opera a ridurre la probabi
464. o essere applicati ad un compartimento dell edificio alla volta salvo che non sia diversamente indicato nello scenario d incendio In particolare in un edificio multipiano sar possibile considerare separatamente il carico di incendio dei singoli piani qualora le strutture orizzontali posseggano una capacit di compartimentazione adeguata 59 4 1 4 2 Analisi del campo delle temperature Le azioni termiche sono date dal flusso netto di calore An W m che incide sulla superficie dell elemento esposta all incendio Il flusso netto di calore pu essere calcolato tenendo conto della trasmissione del calore per convezione e irraggiamento dal focolaio Nell analizzare l andamento delle temperature all interno di un elemento si deve tener conto della sua posizione relativa nei riguardi del focolaio dell incendio di progetto Per gli elementi strutturali posti all esterno della costruzione si dovr tener conto dell esposizione all incendio attraverso le aperture nelle facciate e nelle coperture A seconda dell incendio convenzionale di progetto adottato l andamento delle temperature negli elementi sar valutato in riferimento a una curva nominale di quelle indicate ai punti seguenti per l intervallo di tempo di esposizione specificato in funzione della desiderata classe di resistenza al fuoco senza alcuna fase di raffreddamento auna curva d incendio naturale tenendo conto dell intera durata dell incendio
465. o l azione del fuoco con riferimento alle altre azioni agenti La capacit di compartimentazione in caso d incendio l attitudine di un elemento costruttivo a conservare sotto l azione del fuoco oltre alla propria stabilit strutturale un sufficiente isolamento termico ed una sufficiente tenuta ai fumi e ai gas caldi della combustione Per compartimento antincendio si intende una parte della costruzione delimitata da elementi costruttivi idonei a garantire sotto l azione del fuoco e per un dato intervallo di tempo la capacit di compartimentazione 58 Per carico d incendio specifico deve intendersi il potenziale termico netto della totalit dei materiali combustibili contenuti in uno spazio riferito all unit di superficie I valori del carico d incendio specifico di progetto gra sono determinati secondo la seguente relazione Qfa7 gr m dal da y Sn MJ m dove m 0 8 1 0 il fattore di combustione da 21 00 il fattore che tiene conto del rischio di attivazione in relazione alla dimensione del compartimento da 20 80 il fattore che tiene conto del rischio di attivazione in relazione al tipo di attivit svolta nel compartimento 10 I J gt 0 20 il fattore che tiene conto delle differenti misure di spegnimento dell incendio sprinkler efc i l rivelatori squadre antincendio etc qr il valore nominale della densit di carico d incendio per unit di area in pianta MJ m Lo
466. o soddisfare la seguente relazione x k gt C 220 Le grandezze f nom k ed il valore superiore di f f devono soddisfare la seguente relazione x ks lt C dove C valore prescritto per le singole grandezza nella tabella del punto 2 2 x valore medio s deviazione standard della popolazione k il coefficiente riportato in tabella 11 2 IV per f e f e in tabella 11 2 V per Agt f f e fy fynomx stabilito in base al numero dei saggi Nel presente caso n pari a 25 Qualora il produttore opti per la non suddivisione in gruppi di diametri le prove di qualificazione vertono su 75 saggi prelevati da 15 diverse colate o lotti di produzione cinque per ogni colata o lotto di produzione indipendentemente dal diametro si pone n 75 In ogni caso il coefficiente k assume in funzione di n i valori riportati nelle Tabelle 11 2 IV e 11 2 V Su almeno un saggio per colata o lotto di produzione calcolato il valore dell indice di aderenza di cui al punto 11 2 2 10 1 4 Qualora uno dei campioni sottoposti a prova di qualificazione non soddisfi i requisiti di resistenza o duttilit di cui al punto 11 2 2 delle norme tecniche il prelievo relativo al diametro di cui trattasi va ripetuto ed il nuovo prelievo sostituisce a tutti gli effetti quello precedente Un ulteriore risultato negativo comporta la ripetizione della prova di qualificazione Tabella 11 2 IV f f Coefficiente k in funzione del numero n di campioni
467. o stato limite di danno definita nel seguito le costruzioni nel loro complesso includendo gli elementi strutturali e quelli non strutturali ivi comprese le apparecchiature rilevanti alla funzione dell edificio non devono subire danni ed interruzioni d uso in conseguenza di eventi sismici che abbiano una probabilit di occorrenza maggioro della azione sismica allo stato limite ultimo e quindi una significativa probabilit di verificarsi pi volte nel corso della durata utile dell opera Per particolari categorie di costruzioni per le quali richiesto il mantenimento della funzionalit anche dopo terremoti violenti il livello di danno accettabile pu essere definito in relazione alle prestazioni attese dal Committente e dal Progettista di concerto modificando l azione sismica o scegliendo valori della probabilit di superamento minori di quelle di seguito precisate e o scegliendo valori pi bassi del fattore q introdotto al punto 3 2 2 5 3 2 1 CATEGORIE DI SUOLO DI FONDAZIONE Ai fini della definizione della azione sismica di progetto punto 3 2 2 deve essere valutata l influenza delle condizioni litologiche e morfologiche locali sulle caratteristiche del moto del suolo in superficie mediante studi specifici di risposta sismica locale In mancanza di tali studi si pu utilizzare la classificazione dei terreni descritta di seguito La classificazione deve riguardare i terreni compresi tra il piano di imposta delle fondazio
468. o verso strada i regolamenti e le norme definiranno la distanza minima tra la proiezione in pianta del fronte stesso ed il ciglio opposto della strada Si intende per strada l area di uso pubblico aperta alla circolazione dei pedoni e dei veicoli nonch lo spazio inedificabile non cintato aperto alla circolazione pedonale I regolamenti e le norme di attuazione degli strumenti urbanistici potranno eventualmente consentire di arretrare il fronte dell edificio a diverse altezze al fine di renderlo compatibile con la larghezza della strada Potranno altres fissare norme per il caso di edifici in angolo su strade di diversa larghezza 134 6 AZIONI ANTROPICHE 6 1 OPERE CIVILI ED INDUSTRIALI 6 1 1 GENERALITA Nel presente paragrafo vengono definiti i carichi nominali e o caratteristici relativi a costruzioni per uso civile o industriale richiamata l attenzione del Progettista alla variet delle opere considerate in questo Capitolo e della loro destinazione d uso la descrizione e la definizione dei carichi devono essere dichiarate dal Progettista e dal Committente nella Relazione generale dell opera Quando si abbia un cambiamento della destinazione d uso e o si alteri la configurazione degli spazi interni ovvero venga modificata la distribuzione dei carichi permanenti portati occorre verificare nuovamente la sicurezza dell opera anche in considerazione delle indicazioni del Capitolo 9 Le azioni permanenti e quasi permanent
469. ocedimenti semiautomatici e manuali dovranno essere qualificati secondo EN 287 1 da parte di un ente terzo A deroga di quanto richiesto i saldatori che eseguono giunti a T con cordoni d angolo non potranno essere qualificati mediante l esecuzione di giunti testa testa Gli operatori dei procedimenti automatici o robotizzati dovranno essere certificati secondo EN 1418 Tutti i procedimenti di saldatura dovranno essere qualificati secondo EN 2883 Sono richieste caratteristiche di duttilit snervamento resistenza e tenacit in zona fusa e in zona termica alterata non inferiori a quelle del materiale base Nell esecuzione delle saldature dovranno inoltre essere seguite le prescrizioni della EN 1011 punti 1 e 2 per gli acciai ferritici e della parte 3 per gli acciai inossidabili Per la preparazione dei lembi si applicher salvo casi particolari la EN 29692 Le saldature saranno sottoposte a controlli non distruttivi finali per accertare la corrispondenza ai livelli di qualit stabiliti dal progettista L entit ed il tipo di tali controlli distruttivi e non distruttivi in aggiunta a quello visivo al 100 saranno definiti dal progettista ed eseguiti sotto la responsabilit del direttore dei lavori che potr integrarli ed estenderli in funzione dell andamento dei lavori ed accettati ed eventualmente integrati dal collaudatore Ai fini dei controlli non distruttivi si possono usare metodi di superficie ad es liquidi penetranti o pol
470. odi tensionali di cui al punto 2 8 e in particolare all ipotesi di linearit tra le azioni applicate e le sollecitazioni 5 1 2 3 1 MODALIT DI VERIFICA SEMPLIFICATE Per ogni elemento strutturale e per le varie e pi gravose combinazioni delle azioni rare a si devono calcolare le massime tensioni nel conglomerato cementizio e nell acciaio e si deve verificare che tali tensioni siano inferiori ai massimi valori consentiti di seguito riportati verifica del conglomerato cementizio e verifica dell acciaio punto 5 1 2 3 4 m si deve inoltre verificare l aderenza delle armature al conglomerato cementizio cos come indicato nel seguito punto 5 1 2 3 4 4 5 1 2 3 2 IPOTESI DI CALCOLO Le analisi vengono condotte sotto le seguenti ipotesi conservazione delle sezioni piane comportamento elastico lineare della struttura e dei materiali perfetta aderenza acciaio conglomerato cementizio omogeneizzazione acciaio conglomerato cementizio mediante il coefficiente n E Ee convenzionalmente assunto pari a 15 m resistenza nulla a trazione del conglomerato cementizio 5 1 2 3 3 LE AZIONI E LE LORO COMBINAZIONI Le azioni carichi distorsioni variazioni termiche devono essere definite in accordo con quanto indicato nei capitoli 3 4 e 6 delle presenti norme Per costruzioni civili o industriali di tipo corrente e per le quali non esistano regolamentazioni specifiche le azioni devono essere combinate come di seguito indicato
471. olari requisiti concernenti lo stato tensionale potranno essere definiti dal Gestore dell Infrastruttura 6 3 1 3 3 1 Requisiti concernenti le deformazioni e le vibrazioni GENERALIT I limiti forniti nel presente paragrafo tengono conto della circostanza che alcuni effetti sono compensati dalla manutenzione del binario come per esempio cedimenti di fondazione effetti della viscosit etc STATI LIMITE DI SERVIZIO PER LA SICUREZZA DEL TRAFFICO FERROVIARIO Accelerazioni verticali dell impalcato Questa verifica richiesta per opere sulle quali la velocit di esercizio superiore ai 250 km h o quando la frequenza propria della struttura non compresa nei limiti indicati al punto B La verifica quando necessaria dovr essere condotta considerando convogli reali come specificato nel punto B In mancanza di ulteriori specificazioni per ponti con armamento su ballast non devono registrarsi accelerazioni verticali superiori a 3 5 m s nel campo di frequenze da 0 a 20 Hz Quando la velocit di esercizio minore o uguale a 250 km h e la frequenza propria della struttura compresa nei limiti indicati nel precedente punto B il rischio di vibrazioni eccessive viene meno con il rispetto dei limiti forniti nella Tabella 6 3 X Deformazioni torsionali dell impalcato La torsione dell impalcato del ponte calcolata considerando il treno di carico LM 71 incrementato con il corrispondente coefficiente dinamico Figura 6 3 1
472. olati Per le linee alimentate in corrente alternata oltre a quanto sopra specificato occorrer effettuare le verifiche di franco elettrico orizzontale del circuito di ritorno della T E per quanto riguarda l ubicazione degli elementi strutturali In nessun caso sono ammesse pile incernierate alla base Ove un sostegno interessi pi zone lo stesso andr dimensionato sulla base delle prescrizioni pi restrittive parte A dell esempio in Figura 6 3 16 Qualora le opere siano ubicate in zone interessate da piani regolatori di stazione o da tratti di linea in base ai quali sia previsto l aumento del numero dei binari l ampiezza delle luci e la loro disposizione dovranno essere valutate in modo da consentire l attuazione delle future sistemazioni senza restrizioni teu Dar TINTO cuce Zona F Tr Asse cavalcavia Figura 6 3 16 Zone di rispetto orizzontali Le azioni prodotte dal treno deragliato sugli elementi verticali di sostegno adiacenti la sede ferroviaria sono indicate al punto 4 3 5 170 Azioni derivanti da altri vettori URTI DA VETTORI STRADALI I piedritti dei ponti ubicati a distanza minore o uguale a 5 0 m dalla sede stradale dovranno essere protetti contro il pericolo di urti di veicoli stradali mediante adeguate opere chiaramente destinate alla protezione dei piedritti stessi In ogni caso gli elementi di sostegno verticale dovranno essere progettati in modo da resistere al
473. ollo interno di qualit dello stabilimento produttore deve essere conservata a cura del produttore 11 2 4 8 2 4 Verifica periodica della qualit II laboratorio incaricalo effettua periodicamente a sua discrezione e senza preavviso almeno ogni sei mesi una visita presso lo stabilimento produttore nel corso della quale su tre tipi di prodotto scelti di volta in volta tra qualit di acciaio gamma merceologica e classe di spessore effettuer per ciascun tipo non meno di 30 prove a trazione su provette ricavate sia da saggi prelevati direttamente dai prodotti sia da saggi appositamente accantonati dal produttore in numero di almeno 2 per colata o lotto di produzione relativa alla produzione intercorsa dalla visita precedente Inoltre il laboratorio incaricato effettua le altre prove previste resilienza e analisi chimiche sperimentando su provini ricavati da 3 campioni per ciascun tipo sopraddetto Infine si controlla che siano rispettati i valori minimi prescritti per la resilienza e quelli massimi per le analisi chimiche Nel caso che i risultati delle prove siano tali per cui viene accertato che i limiti prescritti non siano rispettati vengono prelevati altri saggi nello stesso numero e ripetute le prove Ove i risultati delle prove dopo ripetizione fossero ancora insoddisfacenti il laboratorio incaricato sospende le verifiche della qualit dandone comunicazione al Servizio Tecnico Centrale e ripete la qualificazione dopo che il produttor
474. ome desumibile dalle curve di resistenza a fatica per il numero totale di cicli di sollecitazione N applicati durante la vita di progetto richiesta YM il coefficiente definito al punto 5 2 3 1 3 2 5 2 3 1 4 2 Carichi ad ampiezza variabile Per carichi ad ampiezza variabile definiti da uno spettro di progetto la resistenza a fatica potr essere valutata con il metodo del danno cumulativo Quando la massima escursione tensionale dovuta ai carichi di progetto ad ampiezza variabile sia pi alta del limite di fatica ad ampiezza costante l indicatore di danno dovr valutarsi alternativamente con il criterio del danneggiamento cumulativo o con quello dell ampiezza costante equivalente come di seguito indicato a criterio del danneggiamento cumulativo Si assumer D n N essendo ni il numero di cicli di ampiezza Aiens a i delle tensioni normali o tangenziali indotte dalle azioni di progetto durante la vita di progetto richiesta N il numero di cicli di ampiezza Ym ens a i che causa il collasso a fatica per la relativa categoria dei dettagli costruttivi come desumibili dalle curve di resistenza a fatica con ym il coefficiente definito al punto 5 2 3 1 3 2 b criterio dell ampiezza costante equivalente Si assumer D Yyh Ak tens E essendo Arense il campo di variazione delle tensioni equivalente ad ampiezza costante che per un assegnato numero di cicli porta allo stesso danneggiamento cumulativo dello spettro
475. ome incremento dinamico per il treno reale e con tale valore andranno effettuate tutte le verifiche che le presenti istruzioni prevedono In Figura 6 3 7 il fuso caratterizzato da un limite superiore pari a no 94 76 L0788 un limite inferiore pari a no 80 L per 4m lt L lt 20m no 23 58 L per 20m lt L lt 100m Per travi continue salvo pi precise determinazioni L da assumersi pari alla L definita come di seguito Per una trave semplicemente appoggiata sottoposta a flessione la prima frequenza flessionale pu valutarsi con la formula TE 17 75 Hz Je dove d rappresenta la freccia espressa in mm valutata in mezzeria e dovuta alle azioni permanenti La prima frequenza torsionale pu invece valutarsi con la seguente formula n 4Lx NGxI mp Hz dove p raggio giratore d inerzia della sezione trasversale del ponte dove I momento d inerzia polare della sezione trasversale del ponte COEFFICIENTI DINAMICI I coefficienti dinamici che incrementano l intensit dei modelli di carico si assumono pari a 1 44 __ 0 82 con la limitazione 1 00 lt lt 1 67 JL 0 2 dove L rappresenta la lunghezza caratteristica in metri pari alla distanza tra gli appoggi per le travi e solette semplicemente appoggiate e da definire per i diversi tipi strutturali e gli elementi strutturali da verificare solette pile appoggi travi Il coefficiente dinamico da impiegarsi n
476. on compromettono l efficacia di elementi di compartimentazione e sistemi antincendio che proteggono altre costruzioni c La costruzione non adibita interamente o in parte ad attivit che comportino presenza di persone esclusa quella occasionale e di breve durata di personale addetto Il livello 1 di prestazione pu ritenersi adeguato anche per le costruzioni ove si verificano tutte le seguenti condizioni d La costruzione non adibita ad attivit che comportino un carico di incendio specifico riferito ai compartimenti antincendio e a tutti gli ambienti che li compongono superiore a 100 MJ m e La costruzione non adibita ad attivit che comportino impiego o deposito di sostanze infiammabili esplosive tossiche o che possono dare luogo a reazioni pericolose f La costruzione non adibita ad attivit che comportino impiego di fiamme libere di resistenze elettriche in vista e di corpi incandescenti non protetti Per le costruzioni per cui sia richiesto il livello I di prestazione non richiesta la verifica della classe di resistenza al fuoco delle strutture 4 1 6 2 Livello II Il livello II di prestazione pu ritenersi adeguato per le costruzioni ove si verificano tutte le seguenti condizioni a Gli eventuali crolli totali o parziali della costruzione non arrecano danni ad altre costruzioni b Gli eventuali crolli totali o parziali della costruzione non compromettono l efficacia di elementi di compartimentazione
477. one costituito da un quantitativo di 40 t o frazione residua per ogni profilo qualit e gamma di spessore senza alcun riferimento alle colate che sono state utilizzate per la loro produzione Per quanto riguarda i profilati cavi il lotto di produzione corrisponde all unit di collaudo come definita dalle norme UNI EN 10210 1 e UNI EN 10219 1 in base al numero dei pezzi 11 2 4 8 2 2 Prove di qualificazione Ai fini della qualificazione il produttore deve produrre una idonea documentazione sulle caratteristiche chimiche ove pertinenti e meccaniche riscontrate per quelle qualit e per quei prodotti che intende qualificare La documentazione deve essere riferita ad una produzione consecutiva relativa ad un periodo di tempo di almeno sei mesi e ad un quantitativo di prodotti tale da fornire un quadro statisticamente significativo della produzione stessa e comunque o gt 2 000 t oppure ad un numero di colate o di lotti gt 25 Tale documentazione di prova deve basarsi sui dati sperimentali rilevati dal produttore integrati dai risultati delle prove di qualificazione effettuate a cura di un laboratorio di cui all art 59 del D P R n 380 2001 incaricato dal produttore stesso Le prove di qualificazione devono riferirsi a ciascun tipo di prodotto inteso individuato da gamma merceologica classe di spessore e qualit di acciaio ed essere relative al rilievo dei valori caratteristici per ciascun tipo verranno eseguite almeno 30 prove su sag
478. one del Servizio Tecnico Centrale del Ministero dei Lavori Pubblici 145 Tabella 6 2 IV Combinazioni e coefficienti moltiplicativi delle singole azioni per i diversi tipi di verifiche gr 58201583 E E amp amp q q2 q3 q4 q5 q6 q7 qs q9 TI 1 1 1 1 1 1 1 0 0 0 0 1 0 1 0 1 TH 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0 o 06 o0 1 1 1 Verifiche TH 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0 0 2 0 1 1 1 tensionali TIV 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0 1 0 2 0 1 1 1 TV 1 1 1 1 1 1 1 0 0 0 0 0 1 0 0 0 Stati limite QP 1 1 1 Lo 1l 1 0 0 0 0 0 4 0 0 0 0 di esercizio fessurazione FR 1 1 1 1 1 1 1 y y 0 0 0 0 0 0 0 1 2 1 2 12 1 2 per UI 14 14 14 d i 0 0 0 0 1 5 1 5 150 9 0 85 0 0 1 2 1 2 12 1 2 da e UI 14 1 4 14 0 85 0 0 0 1 5 1 5 0 0 0 9 1 5 1 5 ultimi 1 2 1 2 12 1 2 UII 1 4 1 4 1 4 A 5 i 1 5 1 5 1 5 0 0 3 1 5 1 5 0 85 0 1 2 1 2 12 1 2 UIV 1 4 1 4 1 4 gt A i 1 5 1 5 0 1 5 0 3 1 5 1 5 0 85 0 0 0 Note QP combinazione di azioni quasi permanente FR combinazione di azioni frequente Per ulteriori stati limite di esercizio valgono T I T H T II e T TV 5 0 4 per le verifiche agli stati limite di esercizio 83 da valutare caso per caso Per le azioni g ed si assumono quando pi sfavorevoli i valori indicati tra parentesi Il coefficiente Y vale per solette traversi e strutture principali di luce inferiore a 10 m Y 0 70 per strutture principali con luce di calcolo L compresa fra 10 e
479. one dell aggregato analisi granulometrica e contenuto dei fini EN 933 1 Indice di appiattimento EN 933 3 Dimensione per il filler EN 933 10 Forma dell aggregato grosso per aggregato proveniente da riciclo EN 933 4 Resistenza alla frammentazione frantumazione per calcestruzzo Rek gt C50 60 EN 1097 2 Il Progettista nelle proprie prescrizioni potr fare utile riferimento alle norme UNI 8520 parti 1 e 2 al fine di individuare i limiti di accettabilit delle caratteristiche tecniche degli aggregati 11 1 9 3 Aggiunte ammesso l impiego di aggiunte in particolare di ceneri volanti loppe granulate d altoforno e fumi di silice purch non vengano modificate negativamente le caratteristiche prestazionali del conglomerato cementizio Le ceneri volanti devono soddisfare i requisiti della norma EN 450 e potranno essere impiegate rispettando i criteri stabiliti dalla UNI EN 206 1 ed UNI 11104 I fumi di silice devono essere costituiti da silice attiva amorfa presente in quantit maggiore o uguale all 85 del peso totale 11 1 9 4 Additivi Gli additivi devono essere conformi alla parte armonizzata della norma europea EN 934 2 210 11 1 9 5 Acqua di impasto L acqua di impasto ivi compresa l acqua di riciclo dovr essere conforme alla norma UNI EN 1008 11 1 10 CARATTERISTICHE DEL CONGLOMERATO CEMENTIZIO Le caratteristiche del conglomerato cementizio possono essere desunte in sede di progettazione dalle formulazi
480. one della qualit Nella dichiarazione deve inoltre essere indicato l impegno ad utilizzare esclusivamente elementi di base qualificati all origine Alla dichiarazione deve essere allegata la nota di incarico al Direttore Tecnico dell officina controfirmata dallo stesso per accettazione ed assunzione delle responsabilit ai sensi del presente decreto sui controlli sui materiali Il Servizio Tecnico Centrale attesta l avvenuta presentazione della dichiarazione di cui sopra La dichiarazione sopra citata deve essere confermata annualmente al Servizio Tecnico Centrale con allegata una dichiarazione attestante che nulla variato rispetto al precedente deposito ovvero siano descritte le avvenute variazioni Ogni fornitura in cantiere di elementi strutturali deve essere accompagnata in aggiunta alla documentazione di cui al punto 11 2 1 3 da copia dei certificati delle prove fatte eseguire dal direttore dello stabilimento e della sopra citata dichiarazione Il direttore dei lavori tenuto a verificare quanto sopra indicato ed a rifiutare le eventuali forniture non conformi 11 2 4 8 2 7 Centri di prelavorazione di componenti strutturali Si definiscono centri di prelavorazione o di servizio quegli impianti che ricevendo dai produttori di acciaio elementi base prodotti lunghi e o piani realizzano elementi singoli prelavorati che vengono successivamente utilizzati dalle officine di trasformazione per la realizzazione di strutture co
481. one della temperatura nell elemento strutturale dato in Figura 3 4 1 le azioni termiche per edifici devono essere specificate assegnando in particolare le seguenti grandezze a una componente di temperatura uniforme AT data dalla differenza tra temperatura media attuale T di un elemento e sua temperatura iniziale To AT T 1 b una componente di temperatura linearmente variabile data dalla differenza ATu tra le temperature sulle superfici di intradosso ed estradosso di un elemento strutturale La temperatura T corrisponde alla temperatura di un elemento strutturale alla data della messa in esercizio entrata in funzione dei vincoli della struttura Per una serie di elementi strutturali omogenei e nel caso che la temperatura non costituisca azione fondamentale per la sicurezza della struttura o per il mantenimento delle sue prestazioni consentito assumere la sola componente AT quale variazione di temperatura sulla sezione dell elemento La temperatura media attuale T presente nella relazione AT T To pu essere in questo caso valutata come media tra la temperatura esterna Test ed interna Tin presente nell edificio Indicativamente i valori di temperatura esterna ed interna possono essere ricavati secondo le Tabelle 3 4 II 3 4 II e 3 4 IV Tabella 3 4 II Temperatura interna degli edifici STAGIONE TEMPERATURA 7 Estate Ti Inverno T NOTA I valori T e 7 devono essere scelti dal Progettista in funzione della
482. one denominata Caso riportata in Figura 3 5 6 Per il caso di carico da neve accumulata sul piano si deve considerare la condizione denominata Caso II portata in Figura 3 5 6 assumendo g 14 H 0 H 0 H 0 4 03 Caso1 rr p0 u 0 M 0 Caso II Figura 3 5 6 Condizioni d carico per coperture a pi falde 3 5 8 5 Coperture cilindriche In assenza di ritegni che impediscano lo scivolamento della neve per le coperture cilindriche di qualsiasi forma ed a singola curvatura del medesimo segno per il caso di carico da neve non accumulata sul piano si deve considerare la condizione denominata Caso riportata in Figura 3 5 7 Per il caso di carico da neve accumulata sul piano si deve considerare la condizione denominata Caso II riportata in Figura 3 5 7 Caso I Caso II 05 H 1 4 1 4 1 4 1 4 Figura 3 5 7 Disposizioni di carico per coperture cilindriche 54 In Tabella 3 5 VII sono riassunti i valori dei coefficienti di forma in funzione dell angolo che ad ogni punto del profilo rappresenta l angolo tra l orizzontale e la tangente alla curva in quel punto I valori dei coefficienti di forma sono anche indicati in Figura 3 5 8 Tabella 3 5 VII Valori dei coefficienti di forma Coefficiente di forma B lt 60 m 0 2 10 u lt 2 0 B gt 60 4 0 20 H 19 2 T 2 DD 0 0 1 0 2 00 04 05 h h Figura 3 5 8 Coefficienti d forma per coperture cilindriche 3 5
483. one di fondo aventi copertura h maggiore di 1 0 m il coefficiente dinamico pu essere ridotto nella seguente maniera h 1 h_ 1 00 gt 1 0 dia b ESTA dove h in metri l altezza della copertura dall estradosso della struttura alla faccia superiore delle traverse Per le strutture dotate di una copertura maggiore di 2 50 m pu assumersi un coefficiente di incremento dinamico unitario Pile con snellezza lt 30 spalle fondazioni muri di sostegno e spinte del terreno possono essere calcolate assumendo coefficienti dinamici unitari COEFFICIENTI DINAMICI REALI Qualora per problemi specifici si debba prendere in considerazione l amplificazione dinamica delle sollecitazioni per un dato treno reale transitante sul ponte a velocit V in m sec i carichi dovuti al convoglio verranno moltiplicati per uno dei due seguenti coefficienti dinamici reali reale 1 0 5 p per linee con elevato standard manutentivo Qreale 1 per linee con ridotto standard manutentivo ove v r con K T_ 1 K K 2L n L L n L p APRO LAO 0 80 v se v lt 22 m s sie sev gt 22m s gt a l dove v velocit m s no prima frequenza flessionale del ponte in Hz L lunghezza caratteristica o coefficiente funzione della velocit del convoglio Di regola il calcolo del reale viene fatto per un ponte con frequenza nota in mancanza di tale informazione il
484. oni indicate nei successivi punti ovvero nell Eurocodice 2 Cap 3 ovvero dalle specifiche indicazioni contenute nella letteratura tecnica consolidata 11 1 10 1 Resistenza a compressione In termini di resistenza agli effetti delle presenti norme il conglomerato cementizio individuato attraverso la resistenza caratteristica a compressione Rex intesa come il valore frattile 5 della distribuzione di resistenza determinata su provini cubici confezionati e conservati secondo la norma EN 12390 2 e sottoposti a prova di compressione uniassiale dopo 28 giorni secondo la norma EN 12390 3 Nel seguito si far riferimento anche alla resistenza cilindrica fex intesa come il medesimo valore frattile ma riferita a cilindri di diametro 150 mm e altezza 300 mm in sede di progetto possibile passare dalla resistenza cubica rapporto base altezza 1 a quella cilindrica rapporto diametro altezza 2 mediante l espressione fex F 0 83 z Rek 11 1 10 2 Resistenza a trazione La resistenza a trazione del calcestruzzo pu essere determinata a mezzo di diretta sperimentazione condotta su provini appositamente confezionati secondo la norma EN 12390 2 Per l esecuzione della prove si deve fare riferimento alla normativa di seguito indicata prove di trazione diretta UNI 6135 prove di trazione indiretta UNI EN 12390 6 prove di trazione per flessione UNI EN 12390 5 In sede di progettazione si pu assumere come resistenza media a tra
485. oni progettuali accidentali Progettazione integrata da prove Collegamenti Requisiti per la progettazione e l esecuzione Criteri di durabilit Costruzioni di legno Oggetto Norme di calcolo Unioni Sistemi strutturali Regole pratiche di esecuzione Controlli e collaudo statico Costruzioni in muratura Definizioni Materiali e caratteristiche tipologiche Caratteristiche meccaniche delle murature Organizzazione strutturale Analisi strutturale Verifiche pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pas pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pas pag pas pag pag pas pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag pag 112 113 114 114 115 115 115 116 116 117 119 5 4 7 Muratura armata 5 5 Costruzioni in altri materiali 5 5 1 Requisiti richiesti 5 6 Elementi strutturali composti 5 6 1 Elementi strutturali in acciaio calcestruzzo 5 7 Particolari prescrizioni per la progettazione in presenza di azioni sismiche 5 7 1 Requisiti di sicurezza e criteri di verifica 5 7 2 Prescrizioni relative ai terreni di fondazione 5 7 3 Livelli di protezione antisismica 5 7 4 Caratteristiche generali degli edifici 5 7 5 Considerazione di elementi secondari non strutturali 5 7 6 Impianti 5 7 7 Verifiche di sicurezza 5 7 8 E
486. ono dividendo le ordinate spettrali per 2 5 In alternativa all impiego delle forme standard dello spettro di risposta elastico di cui al punto 3 2 2 3 associate al valore di ay fornito nel paragrafo 3 2 2 1 per le diverse zone sismiche consentito l impiego di spettri di risposta specifici per il sito considerato caratterizzati dalle probabilit di superamento richieste per ciascuno dei due stati limite ricavati direttamente sulla base di conoscenze geosismotettoniche e geotecniche oppure da dati statistici applicabili alla situazione in esame Le ordinate di tali spettri in corrispondenza dei periodi propri di interesse per il sistema non potranno essere assunte inferiore alle ordinate dello spettro elastico standard applicabile in relazione al profilo di suolo Impiego di accelerogrammi L impiego di accelerogrammi regolato dalle prescrizioni del punto 3 2 2 7 e dalle seguenti La parte pseudo stazionaria deve essere preceduta e seguita da tratti ad intensit crescente da zero e decrescente a zero di modo che la durata complessiva dell accelerogramma sia non inferiore a 25 s La coerenza con lo spettro di riferimento va verificata con le seguenti regole che sostituiscono quelle riportate in 3 2 2 7 Nel campo 0 8Tpf 1 2T s ove Tyr rappresenta la stima inferiore del primo periodo proprio della struttura a base fissa e Ti rappresenta la stima superiore del periodo fondamentale equivalente della struttura isolata la media delle or
487. onomo 201 Il progetto sviluppato in relazione alle cause che hanno determinato la non adeguatezza della struttura deve comunque prevedere le seguenti attivit 1 rilievo plano altimetrico della costruzione rilievo strutturale comprese le strutture di fondazione rilievo dello stato fessurativo e o distorsivo della struttura analisi dell evoluzione storica costruttiva della costruzione studio geologico e analisi geotecnica ove necessario indagine sismica del sito ove necessario indagini sui terreni sulle strutture di fondazione ove necessario indagini sui materiali e valutazione dello stato di conservazione e di resistenza residua da definire con prove sperimentali 9 rilievo dei dissesti cause entit 10 valutazione delle condizioni di sicurezza della struttura nello stato ante intervento 11 relazione motivata dell intervento di consolidamento 12 verifica della sicurezza della struttura consolidata nello stato di post intervento e nel corso delle fasi esecutive giudizio di incremento della sicurezza Sala A 9 3 1 2 Intervento di riparazione L intervento di riparazione e l insieme degli interventi che riportano la sicurezza dell opera al livello precedente al danno od al decadimento Il progetto deve essere riferito alle strutture interessate documentare che non sono prodotte sostanziali modifiche al comportamento dell elemento e o elementi e verificare che viene conferita all elemento e o
488. onsiderando tutti i gruppi di carico da 1 a 5 di cui alla Tabella 6 3 V la combinazione TA5 relativa alla fessurazione va effettuata portando in conto il solo gruppo di carico 6 della tabella di cui sopra Tabella 6 3 V Combinazioni delle azioni per il metodo delle Tensioni Ammissibili AZIONE COMBINAZIONE Gi Pk Ik Qk Ti Wk Ax TAI 1 0 1 0 1 0 1 0 0 6 0 6 O 0 0 TA2 1 0 1 0 1 0 0 8 1 009 0 6 0 0 TA3 1 0 1 0 1 0 0 0 0 6 1 0 0 0 TA4 0 75 1 0 1 0 0 709 04 0 4 1 0 TAS 1 0 1 0 1 0 1 0 0 6 0 5 D 0 0 Note 1 Tale valore non andr considerato ove fornisca un contributo favorevole alla verifica 2 Ove si consideri il deragliamento sull impalcato del ponte tale valore dovr assumersi nullo La verifica a ribaltamento da operare con la combinazione TA4 dovr fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a 2 Per la verifica delle barriere antirumore andr considerata la peggiore condizione tra TAI e TA3 precisando che con Qk si intendono gli effetti aerodinamici associati al transito dei treni Si precisa infine che per le barriere antirumore per i relativi attacchi e per le strutture di supporto come per tutte le strutture in fase di montaggio e varo dovr essere considerata anche la condizione di carico ad opera scarica Particolari requisiti concernenti lo stato tensionale potranno essere definiti dal Gestore dell Infrastruttura 174 6 3 1 3 3 VERIFICHE A
489. oposto al Servizio Tecnico Centrale un programma di prove di certificazione ed idoneit sulla base del quale il Servizio Tecnico Centrale sentito il Consiglio Superiore dei LL PP possa rilasciare un benestare tecnico 11 4 SISTEMI DI PRECOMPRESSIONE A CAVI POST TESI Le presenti norme si applicano a qualsiasi sistema a cavi post tesi usato per la pretensione di strutture in conglomerato cementizio 11 4 1 PROCEDURA DI QUALIFICAZIONE I produttori di sistemi di precompressione devono essere in possesso di attestato di conformit ad un Benestare Tecnico Europeo rilasciato sulla base della Linea Guida ETAG013 nonch depositare presso il Servizio Tecnico Centrale la relativa documentazione La documentazione da depositare deve includere a i disegni degli ancoraggi con la esatta indicazione delle dimensioni dei materiali impiegati delle tolleranze ammesse e di ogni altra caratteristica b copia dell attestato di conformit e del Benestare Tecnico Europeo c la resistenza caratteristica del calcestruzzo da utilizzare in corrispondenza degli ancoraggi d le armature accoppiate agli ancoraggi con esatta specifica delle dimensioni delle caratteristiche ed una relazione tecnica giustificativa illustrante anche le particolari modalit di posizionamento e fissaggio degli ancoraggi sia per ci che riguarda il loro accostamento sia per la loro distanza dai lembi della struttura e le specifiche tecniche dei condotti da utilizzare no
490. ori sia dei commercianti documentare la provenienza mediante i documenti di accompagnamento del materiale e gli estremi del deposito del marchio presso il Servizio Tecnico Centrale In tal caso i campioni destinati al laboratorio incaricato delle prove di cantiere devono essere accompagnati dalla sopraindicata documentazione e da una dichiarazione di provenienza rilasciata dal direttore dei lavori I produttori i successivi intermediari e gli utilizzatori finali devono assicurare una corretta archiviazione della documentazione di accompagnamento dei materiali garantendone la disponibilit per almeno 10 anni e devono mantenere evidenti le marcature o etichette di riconoscimento per la rintracciabilit del prodotto Eventuali disposizioni supplementari atte a facilitare l identificazione e la rintracciabilit del prodotto attraverso il marchio possono essere emesse dal Servizio Tecnico Centrale Tutti i certificati relativi alle prove meccaniche degli acciai sia in stabilimento che in cantiere o nel luogo di lavorazione devono riportare l indicazione del marchio identificativo rilevato a cura del laboratorio incaricato dei controlli sui campioni da sottoporre a prove Ove i campioni fossero sprovvisti di tale marchio oppure il marchio non dovesse rientrare fra quelli depositati presso il Servizio Tecnico Centrale le certificazioni emesse dal laboratorio non possono assumere valenza ai sensi del presente decreto e di ci ne deve essere fatta espli
491. orrispondente al punto di saturazione o vicino ad esso e che sia con probabilit soggetto al processo di essiccazione sotto carico il valore di kaef sar aumentato di 1 0 5 3 2 3 Stati limite ultimi Verifiche di resistenza Per la verifica della sicurezza e delle prestazioni delle opere si utilizzer il metodo tensionale di cui al paragrafo 2 8 Le tensioni interne saranno calcolate nell ipotesi di conservazione delle tensioni piane e di una relazione lineare tra tensioni e deformazioni fino alla rottura mentre le resistenze per i vari stati di tensione semplice o monoassiale devono essere ricavate attraverso prove sperimentali di cui al par 11 6 Le resistenze di calcolo dei materiali X sono definite al punto 5 3 2 1 3 Per quanto sopra gli stati limite verranno definiti attraverso gli stati tensionali ultimi A causa della anisotropia del materiale le verifiche degli stati tensionali di tensione e compressione andranno eseguite con riferimento alle resistenze sperimentali secondo la fibratura ovvero perpendicolare ad essa 5 3 2 4 Stati limite ultimi Verifiche di stabilit 5 3 2 4 1 ASTE PRESSOINFLESSE Oltre alle verifiche di resistenza previste al precedente punto 5 3 2 3 devono essere eseguite le verifiche necessarie ad accertare la sicurezza della costruzione o delle singole membrature nei confronti di possibili fenomeni di instabilit 5 3 2 4 2 TRAVI SICUREZZA ALLO SVERGOLAMENTO Si deve tenere conto delle tension
492. orrispondenti valori garantiti che figurano nel catalogo del produttore e con quelli della Tabella 11 2 VII L N a 180 sono confrontati con quelli prescritti rispettivamente ai punti 11 2 3 5 3 3 11 2 3 5 3 8 11 2 3 5 3 9 Ep Ler di cui ai punti 11 2 3 5 3 10 e 11 2 3 5 3 11 sono confrontati con i valori che figurano nel catalogo del produttore Si prende inoltre in considerazione la forma del diagramma sforzi deformazioni Il produttore deve controllare la composizione chimica e la struttura metallografica al fine di garantire le propriet meccaniche prescritte 11 2 3 3 Controlli Le presenti norme prevedono tre forme di controllo obbligatorie controlli in stabilimento controlli negli stabilimenti permanenti di prefabbricazione e nel luogo di formazione dei cavi accettazione in cantiere I controlli eseguiti in stabilimento si riferiscono a lotti di produzione I controlli eseguiti negli stabilimenti permanenti di prefabbricazione e nel luogo di formazione dei cavi si riferiscono a forniture L accettazione eseguita in cantiere si riferisce a lotti di spedizione A tale riguardo si definiscono Lotti di produzione si riferiscono a produzione continua ordinata cronologicamente mediante apposizione di contrassegni al prodotto finito numero di rotolo finito della bobina di trefolo e del fascio di barre Un lotto di produzione deve avere grandezze nominali omogenee dimensionali meccaniche di fondazione ed
493. orzo dei terreni e delle rocce realizzati per diverse finalit applicative 7 3 7 1 Scelta del tipo di intervento e criteri generali di progetto La scelta del tipo di intervento deve derivare da una caratterizzazione geotecnica dei terreni da trattare e da un analisi dei fattori tecnici organizzativi e ambientali Le indagini geotecniche devono riguardare anche l accertamento dei risultati conseguiti avvalendosi di misure ed eventualmente di appositi campi prova Nel progetto devono essere definiti il dimensionamento degli interventi le caratteristiche degli elementi strutturali e degli eventuali materiali di apporto le tecniche necessarie e le sequenze operative nonch le indicazioni per poter valutare l efficacia degli interventi realizzati 7 3 7 2 Monitoraggio e collaudo Il monitoraggio ha lo scopo di valutare l efficacia degli interventi e di verificare la rispondenza dei risultati ottenuti con le ipotesi progettuali Ha inoltre lo scopo di controllare il comportamento nel tempo del complesso opera terreno trattato Il monitoraggio deve essere previsto nei casi in cui gli interventi di miglioramento e di rinforzo possano condizionare la sicurezza e la funzionalit dell opera in progetto o di opere circostanti 194 7 3 8 CONSOLIDAMENTO GEOTECNICO DI OPERE ESISTENTI Le norme di cui alla presente sezione riguardano l insieme dei provvedimenti tecnici con i quali si interviene sul sistema manufatto terreno per eliminare o
494. ossibile graduali soprattutto in presenza di fenomeni di fatica Di regola sono da evitarsi le pieghe brusche In ogni caso si deve tener conto degli effetti dell eccentricit Nelle lamiere o piatti appartenenti a membrature principali e nelle piastre di attacco le concentrazioni di sforzo in corrispondenza di angoli vivi rientranti debbono essere evitate mediante raccordi i cui raggi sono indicati nei disegni di progetto 5 2 8 5 4 GIUNTI TIPO MISTO In uno stesso giunto vietato l impiego di differenti metodi di collegamento di forza ad esempio saldatura e bullonatura a meno che uno solo di essi sia in grado di sopportare l intero sforzo ovvero sia dimostrato per via sperimentale o numerica che la disposizione costruttiva esente dal pericolo di collasso prematuro a catena 5 2 8 6 Unioni a taglio con bulloni normali 5 2 8 6 1 BULLONI La lunghezza del tratto non filettato del gambo del bullone deve essere in generale maggiore di quella della parti da serrare e si deve sempre far uso di rosette Qualora resti compreso nel foro un tratto filettato se ne deve tenere adeguato conto nelle verifiche di resistenza In presenza di vibrazioni o inversioni di sforzo si devono impiegare controdadi oppure rosette elastiche tali da impedire l allentamento del dado Per bulloni con viti 8 8 e 10 9 sufficiente l adeguato serraggio 5 2 8 6 2 TOLLERANZE FORO BULLONE INTERASSI DEI BULLON E DISTANZE DAI MARGINI I fori devono avere u
495. ossibilit per le squadre di soccorso di operare in condizioni di sicurezza Gli obiettivi di protezione delle costruzioni dagli incendi finalizzati a garantire i requisiti suddetti sono raggiunti attraverso l adozione di misure e sistemi di protezione attiva e passiva Tutti i sistemi di protezione attiva o passiva adottati nel progetto ed inseriti nella costruzione dovranno essere adeguatamente mantenuti secondo quanto prescritto dalle specifiche normative o dalle indicazioni del produttore Fermo restando il rispetto delle presenti disposizioni per tutte le costruzioni per quelle nelle quali si svolgono attivit soggette e non al controllo del Corpo nazionale dei Vigili del fuoco disciplinate da specifiche regole tecniche di prevenzione incendi si applicano le regolamentazioni emesse ai sensi del D P R 29 07 1982 n 577 e successive modifiche e integrazioni ovvero i criteri generali di prevenzione incendi di cui all art 3 dello stesso Decreto 4 1 2 DEFINIZIONI Per incendio si intende una combustione dei materiali autoalimentata che si sviluppa senza controllo nel tempo e nello spazio Esso ha origine quando l energia radiante della fiamma del centro originario di ignizione ed il calore dei prodotti di combustione inducono l aumento di temperatura nell ambiente e la formazione di altri centri di ignizione Quando si verifica la simultanea ignizione di tutti i materiali combustibili nel compartimento punto di flash over si h
496. ostituite da elementi naturali si assume convenzionalmente la resistenza caratteristica a compressione dell elemento f pari a Fox 0 75 fom dove fbm rappresenta la resistenza media a compressione degli elementi in pietra squadrata Il valore della resistenza caratteristica a compressione della muratura fk pu essere dedotto dalla resistenza caratteristica a compressione degli elementi fp e dalla classe di appartenenza della malta tramite la seguente Tabella 11 9 VII Tabella 11 9 VII Valori di f per murature in elementi naturali di pietra squadrata valori in Nimm Resistenza caratteristica a Tipo di malta compressione fp dell elemento M15 M10 M5 M 2 5 2 0 1 0 1 0 1 0 1 0 3 0 2 2 2 2 2 2 2 0 5 0 3 5 3 4 3 3 3 0 7 5 5 0 4 5 4 1 3 5 10 0 6 2 5 3 4 7 4 1 15 0 8 2 6 7 6 0 5 1 20 0 9 7 8 0 7 0 6 1 30 0 12 0 10 0 8 6 7 2 gt 40 0 14 3 12 0 10 4 Anche in questo caso per valori non contemplati in tabella ammessa l interpolazione lineare in nessun caso sono ammesse estrapolazioni 11 9 5 2 Resistenza caratteristica a taglio in assenza di tensioni normali DETERMINAZIONE SPERIMENTALE DELLA RESISTENZA A TAGLIO La determinazione della resistenza al taglio in assenza di tensioni normali f xo deve essere effettuata mediante prove di compressione diagonale su muretti Le prove devono essere effettuate su almeno 6 provini La resistenza caratteristica f sar dedotta dalla resistenza media f otten
497. ottato in aggiunta all eccentricit effettiva dovr essere considerata un eccentricit accidentale che tenga conto dell incertezza relativa all effettiva posizione del centro di massa 5 7 4 3 Analisi strutturale L analisi strutturale pu essere condotta utilizzando l analisi dinamica modale che prenda in conto i modi con massa partecipante significativa opportunamente combinati Il Progettista fermi restando i livelli di sicurezza da raggiungere pu utilizzare altri metodi di analisi strutturale che tengano conto di modelli costitutivi di comportamento dei materiali e degli elementi strutturali non lineari con la descrizione della capacit dissipativa nei cicli di isteresi La risposta sismica pu essere anche calcolata schematizzando l azione sismica mediante accelerogrammi cos come specificato al paragrafo 3 2 2 7 Le componenti orizzontali e verticali dell azione sismica saranno prese come agenti simultaneamente e dovranno essere opportunamente combinate Metodi di analisi di tipo statico lineare possono essere utilizzati quando ci risulti compatibile con la regolarit e la semplicit della struttura 5 7 5 CONSIDERAZIONE DI ELEMENTI SECONDARI NON STRUTTURALI Gli elementi costruttivi secondari senza funzione strutturale il cui danneggiamento pu provocare danni a persone dovranno in generale essere verificati all azione sismica insieme alle loro connessioni alla struttura Qualora la distribuzione
498. ovranno essere applicate contemporaneamente alle variazioni termiche dell impalcato e con lo stesso segno Nel caso di impalcati in c a p o misti in acciaio calcestruzzo occorrer considerare tra le due seguenti la condizione pi sfavorevole nella combinazione con le altre azioni nella prima nulla la variazione termica nell impalcato e massima positiva o negativa quella nella rotaia nella seconda nulla la variazione termica nella rotaia e massima positiva o negativa quella nell impalcato NEVE Limitatamente alle fasi di costruzioni del ponte dovr considerarsi un carico da neve il cui valore caratteristico sar assunto concordemente con le norme relative alle azioni sulle costruzioni E Effetti di interazione statica Treno Binario Struttura Nei casi in cui si abbia continuit delle rotaie tra il ponte ed il rilevato a tergo delle spalle ad una o ad entrambe le estremit del ponte ipotesi di assenza ad uno o ad entrambi gli estremi del ponte di apparecchi di dilatazione del binario si produrranno effetti di interazione tra binario e struttura tali da indurre forze longitudinali nella rotaia e nella sottostruttura del ponte sistemi fondazione pila apparecchio di appoggio fondazione spalla apparecchio di appoggio e scorrimenti longitudinali tra binario e impalcato che interessano il mezzo di collegamento ballast e o attacco In particolare le azioni longitudinali dovute alla frenatura o all avviamento andran
499. ovvero quando le valutazioni prestazionali avvengano in campo non lineare e le usuali tecniche di combinazione degli effetti non sono applicabili sar compito del Progettista indicare l ordine e le modalit di applicazione delle azioni fino al raggiungimento dello scenario di carico in esame tenendo conto degli effetti di sequenzialit ed irreversibilit Nel presente Capitolo sono presentati aspetti di riferimento per quanto riguarda la definizione e la traduzione in modelli di carico delle singole azioni ambientali naturali sisma vento neve e temperatura Nel Capitolo 4 saranno illustrati criteri per l individuazione delle azioni accidentali le quali a differenza di quelle presentate nel presente capitolo non sono statisticamente descrivibili ma non possono essere escluse con certezza come agenti sulle opere strutturali Le azioni accidentali presentate servono per valutare la robustezza della struttura ovvero la capacit della struttura a rispondere in maniera proporzionale a situazioni eccezionali che non possono essere escluse dall avvenire ma che non possono neanche essere descritte compiutamente Le azioni di origine antropica legate al normale utilizzo delle opere strutturali sono invece introdotte nel Capitolo 6 categoria per categoria L azione dei terreni con i possibili fenomeni d interazione demandata per le sue peculiarit al Capitolo 7 Ai fini del mantenimento della capacit prestazionali dell
500. paragrafo 2 4 In presenza di fenomeni di fatica si far ricorso alle relative basi teoriche e soprattutto alla validazione sperimentale Le verifiche di sicurezza agli stati limite di tipo a sono condotte accertandosi che i valori di progetto E degli effetti delle azioni agenti siano minori o eguali dei valori di progetto Ri degli effetti delle azioni stabilizzanti e o resistenti Ea lt Ra La scelta dei valori delle azioni variabili Q da impiegare nelle combinazioni di carico utilizzate per le verifiche agli SLU avviene sulla base della situazione di progetto considerata In particolare e nelle situazioni di progetto persistenti o transitorie per tutte le azioni variabili si utilizza il valore di combinazione Poi xi e nelle situazioni di progetto che vedono dominante l azione sismica per tutte le altre azioni variabili si utilizza il valore quasi permanente 7 Qx Le azioni sono classificate con riferimento alla loro variabilit spaziale in fisse o mobili il Progettista deve individuare le posizioni verosimili delle azioni mobili che provocano il maggior cimento statico degli elementi strutturali Nel caso di azioni di massa dovute ad eccitazione dinamica le masse vanno identificate con il loro valore medio il moltiplicatore dell azione quello relativo alle masse permanenti considerate Nel dimensionamento delle opere di fondazione e nelle verifiche di resistenza del terreno le azioni sono quelle trasmesse dalle opere in
501. pari al 70 della resistenza ultima a trazione del bullone e adottando un coefficiente di attrito pari a m 0 45 quando le giunzioni siano sabbiate al metallo bianco m 0 30 in tutti gli altri casi Coefficienti di attrito pi favorevoli potranno essere utilizzati solo a seguito di indagini sperimentali su collegamenti di tipologia e dimensioni analoghe a quelle in esame 105 5 2 7 3 Intersezioni I componenti che convergono in un giunto devono di norma essere posizionati in modo che i loro assi baricentrici convergano in un punto Quando ci non accade le conseguenti eccentricit devono essere tenute in considerazione ad eccezione dei casi di particolari tipi di strutture per le quali sia stato dimostrato che ci non necessario 5 2 7 4 Collegamenti soggetti a vibrazioni urti e o inversioni di carico Nei collegamenti soggetti a taglio e cos sollecitati devono adottarsi giunzioni saldate bulloni con dispositivi anti allentamento bulloni prevaricati bulloni in fori calibrati o altri tipi di bulloni che prevengano efficacemente lo scorrimento 5 2 8 REQUISITI PER LA PROGETTAZIONE E L ESECUZIONE 5 2 8 1 Premesse e generalit I requisiti di seguito specificati devono intendersi i minimi richiesti per strutture soggette a prevalenti carichi statici Per strutture soggette a prevalenti fenomeni di fatica deve prendersi in considerazione la necessit di requisiti pi elevati o addizionali Deve essere fornita una specific
502. per capacit portante e resistenza alla formazione di rilevati ferroviari Rientrano nel settore dei materiali trattati anche quelli provenienti da scarti edilizi dell industria di prefabbricazione e di manufatti in calcestruzzo armato che dopo riciclaggio in appositi impianti possono risultare idonei alla formazione di opere in terra L impiego in campo ferroviario dei materiali non conformi trattati o provenienti da riciclaggio dovr essere conforme alle apposite prescrizioni espresse dal Gestore dell Infrastruttura 6 3 2 1 4 PARTE SOMMITALE DEI RILEVATI La realizzazione dei rilevati ferroviari prevede la formazione di un ultimo strato di terreno granulare di elevata portanza fortemente addensato cos da sopportare agevolmente i carichi trasmessi dall esercizio ed allo stesso tempo formare uno strato chiuso granulometricamente al fine di realizzare il facile deflusso delle acque meteoriche 6 3 2 1 5 SUBBALLAST Tra il ballast ferroviario e la superficie di piattaforma parte sommitale del rilevato dovr essere interposto uno strato detto subballast con funzione di ripartire gradualmente i carichi proteggere il corpo del rilevato dalle acque meteoriche di infiltrazione e dalle azioni prodotte dal gelo disgelo eliminare i carichi puntuali e quindi gli effetti di rottura del rilevato per l azione penetrante degli elementi litoidi della massicciata ferroviaria evitare l inquinamento della
503. peso proprio della struttura peso di ciascuna sovrastruttura forze indotte dalla pressione del terreno esclude gli effetti di carichi variabili applicati al terreno forze risultanti dalla pressione dell acqua quando si configurino costanti nel tempo spostamenti e deformazioni imposti previsti dal progetto e realizzati all atto della costruzione pretensione e precompressione ritiro e viscosit salvo un eventuale fase transitoria iniziale b variabili Q azioni che agiscono sulla struttura o sull elemento strutturale con valori istantanei che possono risultare sensibilmente diversi fra loro a di lunga durata agiscono con un intensit significativa anche non continuativamente per un tempo non trascurabile rispetto alla vita utile di progetto della struttura sono i pesi propri di elementi non strutturali ii pesi di cose ed oggetti disposti sulla struttura iii carichi di esercizio di lunga durata b di breve durata agiscono per un periodo di tempo breve rispetto alla vita utile di progetto della struttura sono i carichi di esercizio di breve durata il azione del vento iii azione della neve iv azione sismica v azioni dovute alle variazioni termiche ambientali vi azione dei fluidi del moto ondoso di mare e laghi c accidentali A sono azioni che si verificano molto raramente nel corso della vita utile di progetto della struttura in occasione di quegli eventi di origine antropica che si definiscono inci
504. ponte in misura tale da richiedere l uso di spettri di risposta diversi In assenza di modelli fisicamente pi accurati e adeguatamente documentati un criterio di prima approssimazione per tener conto della variabilit spaziale del moto consiste nel sovrapporre agli effetti dinamici valutati ad esempio con lo spettro di risposta gli effetti pseudo statici indotti da un insieme di spostamenti relativi tra supporti con consecutivi caratterizzati da differenti propriet meccaniche di suolo locali questi ultimi calcolati secondo il punto 3 2 5 2 e applicati alternativamente con segno opposto vedi Figura 3 2 1 Per quanto riguarda gli effetti dinamici si adotter un unica azione sismica corrispondente alla categoria di sottosuolo che induce le sollecitazioni pi severe Qualora il ponte venga suddiviso in porzioni ciascuna fondata su suolo a caratteristi che ragionevolmente omogenee per ciascuna di esse si adotter l appropriata azione sismica Il giunto tra porzioni adiacenti dovr essere dimensionato per il massimo spostamento relativo somma degli effetti dinamici e di quelli pseudo statici di cui al punto 3 2 5 2 Figura 3 2 1 Esempi di insieme di spostamenti relativi da imporre ai supporti 3 2 5 4 Componenti dell azione sismica e loro combinazione Ai fini delle presenti norme l azione sismica caratterizzata da 3 componenti traslazionali due orizzontali ed una verticale da considerare tra di loro indipendenti
505. portanti fondazioni interessati da carichi variabili applicati su superfici ampie da presumersi non caricate per intero contemporaneamente col massimo sovraccarico il valore del sovraccarico purch appartenente tutto alla stessa categoria potr essere mediamente ridotto su tali superfici rispetto a quello indicato nella Tabella 6 1 II in funzione della estensione della superficie caricata complessiva di spettanza dell elemento verificato 138 6 2 OPERE STRADALI 6 2 1 OGGETTO Le norme contengono i criteri generali e le indicazioni tecniche per la progettazione esecuzione e collaudo dei ponti stradali Oggetto di queste norme sono le strutture che sostengono la piattaforma stradale e trasferiscono i carichi da questa al terreno di sedime Nel seguito col termine ponti si intendono anche tutte quelle opere che in relazione alle loro diverse destinazioni vengono normalmente indicate con nomi particolari quali viadotti sottovia o cavalcavia sovrappassi sottopassi strade sopraelevate etc Le presenti norme per quanto applicabili riguardano anche i ponti mobili 6 2 2 PRESCRIZIONI GENERALI 6 2 2 1 Premesse In sede di progetto vanno definite le caratteristiche generali del ponte ovvero la sua localizzazione la destinazione e la tipologia le dimensioni principali il tipo e le caratteristiche dei materiali strutturali impiegati ed il tipo delle azioni considerate ai fini del suo dimensionamento In funzione dei cari
506. poste in cui il simbolo indica che le azioni vanno imposte contemporaneamente sulla struttura a generare l azione di progetto F4 in base alla quale calcolare gli effetti delle azioni E previa l introduzione del fattore di modello yga Le azioni variabili partecipano a turno come dominante ovvero non affette dal coefficiente di combinazione 70 Stati limite ultimi Bi Vra Por Gi Vaz Ga HLA Qi Nor Woz Qa EL VI Qu e Stati limite di esercizio Combinazione rara Ei Y ka Gx Gk Ok Wo O I Won On Combinazione frequente Ei Y ra Giz Gk i O Waz O I Wan O Combinazione quasi permanente E Y ra Gx Gk Q Wain Q 4 Won Qu 19 La situazione riassunta nel seguente schema che considera la presenza di due azioni variabili DI v o v e g 5 g 2 D D N Ke Ke ch g S 2 e DI H Z g D S S A g gt gt o a o v a S z v o 9 Q 5 g 2 N N SS g 5 3 lt N N lt Combinazione Ea Gk Pi Qik Qu Commento Stati limite ultimi 1 7 Yp Yq l Yq Wo 2 2 combinazioni prendendo a turno una n 2 Ye Yp Ya Pol Pgd delle 2 azioni variabili come dominante Stati limite di esercizio Rara n 1 1 1 Pol Po 1 unica combinazione Frequente n l 1 1 Piz Paa 2 combinazioni prendendo a turno una n 2 1 1 P Piz delle 2 azioni variabili come dominante Quasi permanente n l 1 1 P Prz 1 unica co
507. probabilit ridotta di intervento simultaneo di tutte le azioni con i rispettivi valori pi sfavorevoli come consentito dalle norme vigenti Per gli stati limite ultimi si adotteranno le combinazioni del tipo i n F Fry Gi sf on A AA i2 essendo G il valore caratteristico delle azioni permanenti Q x il valore caratteristico dell azione di base di ogni combinazione Qix i valori caratteristici delle azioni variabili tra loro indipendenti Yg 1 4 1 0 se il suo contributo aumenta la sicurezza Va 1 5 0 se il suo contributo aumenta la sicurezza Woi coefficiente di combinazione allo stato limite ultimo da determinarsi sulla base di considerazioni statistiche Per gli stati limite di esercizio si devono prendere in esame le combinazioni frequenti e quasi permanenti con Yg Yp Yq 1 e applicando ai valori caratteristici delle azioni variabili adeguati coefficienti y1 y2 117 In forma convenzionale le combinazioni possono essere espresse nel modo seguente combinazioni frequenti F G YQ DPQ i 2 I combinazioni quasi permanenti F G D Q i l essendo wi coefficiente atto a definire i valori delle azioni assimilabili ai frattili di ordine 0 95 delle distribuzioni dei valori istantanei W2 coefficiente atto a definire i valori quasi permanenti delle azioni variabili assimilabili ai valori medi delle distribuzioni dei valori istantanei In mancanza di informazioni adeguate si potranno att
508. provare la data di ricevimento dei campioni e la data di esecuzione delle prove l identificazione delle specifiche di prova o la descrizione del metodo o procedura adottata con l indicazione delle norme di riferimento per l esecuzione della stessa le dimensioni effettivamente misurate dei campioni 1valori di resistenza misurati e l esito delle prove di piegamento I certificati devono riportare inoltre l indicazione del marchio identificativo rilevato a cura del laboratorio incaricato d ci controlli sui campioni da sottoporre a prove Ove i campioni fossero sprovvisti di tale marchio oppure il marchio non dovesse rientrare fra quelli depositati presso il Servizio Tecnico Centrale le certificazioni emesse dal laboratorio non possono assumere valenza ai sensi del presente decreto e di ci ne deve essere fatta esplicita menzione sul certificato stesso I controlli in cantiere sono obbligatori devono riferirsi agli stessi gruppi di diametri contemplati nelle prove a carattere statistico e devono essere eseguiti secondo le medesime disposizioni di cui al punto 11 2 2 3 I controlli in cantiere sono facoltativi quando il prodotto utilizzato proviene da un centro di trasformazione o luogo di lavorazione delle barre nel quale sono stati effettuati tutti i controlli di cui al punto precedente In quest ultimo caso la spedizione del materiale deve essere accompagnata dalla certificazione attestante l esecuzione delle p
509. quando sulla base delle indagini e delle valutazioni geotecniche questi risultino significativi per le strutture 6 2 3 3 Azioni Variabili da Traffico 6 2 3 3 1 PREMESSA I carichi variabili da traffico sono definiti dagli Schemi di Carico convenzionali rappresentati in Figura 6 2 2 e disposti su corsie convenzionali 6 2 3 3 2 DEFINIZIONE DELLE CORSIE CONVENZIONALI Le larghezze w delle corsie convenzionali su di una carreggiata ed il massimo numero intero possibile di tali corsie sulla carreggiata stessa sono indicati nel prospetto seguente Figura 6 2 1 e Tabella 6 2 1 Parte rimanente 3 SA f Corsia i convenzionale fresa i z aa m e rimanente _ na s n ni IIA Figura 6 2 1 Esempio di numerazione delle corsie 140 Tabella 6 2 I Numero e larghezza delle corsie Larghezza di carreggiata Numero di corsie Larghezza di una corsia Larghezza della zona y convenzionali convenzionale m rimanente m w lt 5 40 m n 1 3 00 m w 3 00 m 5 40 lt w lt 6 00 m n 2 w 2 0 6 00 m lt w n Int w 3 3 00 m w 3 00 x n Se non diversamente specificato qualora la carreggiata di un impalcato da ponte sia divisa in due parti separate da una zona spartitraffico centrale si distinguono i casi seguenti a sele parti sono separate da una barriera di sicurezza fissa ciascuna parte incluse tutte le corsie di emergenza e le banchine autonomamente divisa in corsie convenzionali b
510. r momento flettente laddove le tensioni di trazione da questo provocate siano superiori a fera 0 con riferimento allo stato non fessurato in caso contrario In presenza di significativi sforzi di trazione la resistenza a taglio da considerarsi nulla e non possibile adottare elementi sprovvisti di armatura trasversale Le armature longitudinali oltre ad assorbire gli sforzi conseguenti alle sollecitazioni di flessione e trazione devono assorbire quelli provocati dal taglio dovuti all inclinazione delle fessure rispetto all asse della trave In particolare in corrispondenza degli appoggi le armature longitudinali devono assorbire uno sforzo pari al taglio sull appoggio 5 1 2 1 6 2 Elementi con armature trasversali resistenti al taglio La resistenza a taglio Vra di elementi strutturali dotati di specifica armatura a taglio deve essere valutata sulla base di una adeguata schematizzazione a traliccio Gli elementi resistenti dell ideale traliccio sono le armature trasversali le armature longitudinali le bielle di conglomerato cementizio in corrispondenza sia del corrente compresso che dei puntoni d anima inclinati L inclinazione 0 delle bielle compresse puntoni in conglomerato cementizio rispetto all asse delle armature longitudinali deve rispettare i limiti seguenti 1 lt cot 0 lt 2 5 L utilizzo di una inclinazione diversa da quelle contemplate dalla limitazione precedente deve essere adeguatamente giustificata sulla base
511. rali o degrado delle caratteristiche di rigidezza della struttura Le verifiche di non superamento di stati limite ultimi e di esercizio saranno condotte mediante procedimenti analitici sperimentali o numerici che tengano conto delle conoscenze attuali in materia L azione del vento pu assumere inoltre particolare rilievo per la presenza in uno stesso sito di pi corpi strutturali Nel progetto di strutture non usuali per forma tipologia dimensione e collocazione urbanistica si dovr procedere ad una valutazione accurata della risposta al vento mediante comprovati metodi sperimentali o numerici 3 3 12 1 Distacco di vortici Per strutture o elementi strutturali snelli di forma cilindrica quali ciminiere torri per l illuminazione elementi di travi reticolari ponti ed in qualche caso edifici alti si deve tener conto dell effetto dinamico dovuto al distacco alternato dei vortici da un lato e dall altro del corpo investito dal vento Esso produce una forza ciclica ortogonale alla direzione del vento e all asse del corpo cilindrico la cui frequenza f data dalla formula di Strouhal f S YVy b dove b la dimensione della sezione trasversale perpendicolare alla direzione del vento Vm rappresenta un valore medio della velocit che indicativamente varia fra zero e v ulz k c a z v RT con Z gt Zmin definita al punto 3 3 4 S il numero di Strouhal funzione della forma della sezione e del suo orientamento r
512. raliccio 3 3 7 2 e coefficienti di forma elementi a sezione circolare elementi sferici 3 3 7 3 Nel caso di costruzioni o elementi di grande estensione si deve inoltre tenere conto delle azioni tangenti esercitate dal vento 3 3 8 Inoltre come indicato al punto 3 3 9 necessario considerare scenari di carico non simmetrico Infine la verifica locale degli elementi della costruzione sar eseguita tenendo conto delle possibili concentrazioni locali delle pressioni 3 3 10 3 3 7 1 Coefficienti di pressione interna ed esterna Le azioni statiche del vento si traducono in pressioni positive e depressioni negative agenti normalmente alle superfici sia esterne che interne degli elementi che compongono la costruzione L azione del vento sul singolo elemento quindi determinata considerando la combinazione pi gravosa della pressione agente sulla superficie esterna e della pressione agente sulla superficie interna dell elemento Le pressioni esterne ed interne sono definite rispettivamente come Wo C pe Ca i q Wi Cp Cad in cui q la pressione cinetica di picco 3 3 6 valutata nei seguenti modi 1 e perle pareti sopravvento g z zP z e per le pareti sottovento e quelle parallele alla direzione del vento g 1 t P Y 1 con h pari alla 2 quota altimetrica del baricentro della copertura della costruzione Fig 3 3 6 cd il coefficiente dinamico 3 3 11 Cre il coefficiente di pressione
513. ranno avere luogo prima che sia stata raggiunta per i getti in opera la resistenza che caratterizza la classe del conglomerato cementizio prevista e in mancanza di precisi accertamenti al riguardo non prima di 28 giorni dall ultimazione del getto A questi effetti si deve tener conto delle eventuali variazioni di temperatura durante la maturazione dei getti Le prove di carico possono essere eseguite prima del montaggio su singoli componenti isolati purch 1 risultati ottenuti siano rappresentativi a giudizio del collaudatore dell effettivo comportamento dei componenti inseriti nel complesso Di regola si dovranno riprodurre sulle strutture le sollecitazioni massime di progetto In relazione al tipo della struttura ed alla natura dei carichi le prove devono essere convenientemente protratte nel tempo In ogni caso sar compito e responsabilit del collaudatore valutare l opportunit di condurre altre verifiche alternative per l accertamento in sito delle caratteristiche dei materiali costituenti le strutture prefabbricate ad esempio attraverso prove non distruttive sclerometriche ultrasoniche etc analogamente mediante carotaggi potranno essere prelevati provini per determinare la resistenza meccanica ed il modulo elastico del conglomerato cementizio 5 1 10 7 2 CONTROLLI DI ESERCIZIO SUCCESSIVI Saltuariamente ove ritenuto necessario in relazione a possibili o temuti degradi delle opere ed in circostanza di modifica di fatti ch
514. rario deve essere verificato allo stato limite ultimo o alle tensioni per le seguenti condizioni di carico a pressoflessione per carichi laterali b pressoflessione per azioni nel piano c taglio per azioni nel piano d carichi concentrati Le verifiche agli stati limite di esercizio dei setti murari possono essere omesse fatti salvi i seguenti casi necessit di limitazione dell ampiezza delle lesioni La verifica condotta con la combinazione quasi permanente verificando con l ipotesi di resistenza nulla a trazione e distribuzione lineare delle tensioni che le lesioni siano limitate allo spessore dell intonaco per edifici con numero di piano maggiore di 4 deve essere controllato lo spostamento di interpiano d che con la combinazione frequente deve rispettare il seguente limite dove l altezza di interpiano d lt 0 003 h 5 4 6 1 5 4 6 1 Resistenze di progetto Le resistenze di progetto sono definite con la metodologia indicata al paragrafo 2 4 che viene esplicitata come indicato qui di seguito La resistenza di progetto f4 da impiegare per le verifiche a pressoflessione e a carichi concentrici vale e 5 4 6 2 Ym Yra dove fe la resistenza caratteristica a compressione della muratura Ym il coefficiente parziale di sicurezza sulla resistenza a compressione della muratura che vale 2 se gli elementi resistenti sono di Categoria I vedi par 11 9 o 2 5 se gli elementi resistenti sono di Catego
515. ravi ad armatura pre tesa senza aggiunta di Rara 3 2 armatura sussidiaria purch l armatura pre tesa sia ben diffusa nelle zone soggette a trazione Aggressive NON sono ammesse tensioni di trazione Molto aggressive NON sono ammesse tensioni di trazione Per spessori minori di 50 mm le tensioni normali limite di esercizio sopra riportate devono essere ridotte del 30 Non sono ammesse tensioni di trazione ai lembi nelle strutture costruite per conci prefabbricati quando non sia possibile disporre l armatura ordinaria che assorbe lo sforzo di trazione Nel caso della precompressione parziale le tensioni del conglomerato cementizio compresso e delle armature ordinarie sono calcolate prescindendo dal contributo a trazione del conglomerato cementizio come nella verifica delle sezioni pressoinflesse di conglomerato cementizio armato normale 5 1 8 1 8 TENSIONI INIZIALI NEL CONGLOMERATO CEMENTIZIO All atto della precompressione le tensioni di compressione non debbono superare il valore Roy Y m c Yra dove Yme 1 7 il coefficiente parziale di sicurezza sul materiale Yra 1 0 il coefficiente di modello Rex la resistenza cilindrica caratteristica a compressione del conglomerato cementizio all atto dell applicazione della precompressione Sono ammesse tensioni di trazione fino a 0 10 R fermo restando l obbligo di disporre armature metalliche che assorbono l intera risultante delle trazioni Nelle travi ad ar
516. rcizio 5 3 2 2 1 GENERALIT La deformazione istantanea Uins provocata da un azione pu essere calcolata usando il valore medio dell appropriato modulo di rigidezza per le membrature e il valore istantaneo del modulo di scorrimento per lo stato limite di esercizio Kse per le unioni determinato mediante prove sperimentali secondo il metodo per la determinazione di ks Kser indicato nella EN 26891 o secondo le modalit di calcolo fornite nelle Istruzioni per l applicazione delle previste Norme Tecniche Detta u i la deformazione istantanea calcolata sulla base delle combinazioni di carico quasi permanenti la deformazione differita assumer il valore an U gip U s Kats dove kaef un coefficiente che tiene conto dell aumento di deformazione con il tempo dovuto all effetto combinato della viscosit e dell umidit si possono utilizzare i valori kg riportati nel tabella 5 3 IV Per le unioni verr assunto per kaet un valore doppio del valore attribuito secondo la tabella 5 3 IV al legno su cui opera l unione stessa 5 3 2 2 2 SCORRIMENTO NELLE UNIONI Nel calcolo delle deformazioni si deve considerare l effetto dello scorrimento delle unioni Tabella 5 3 IV Valori di ka per legno massiccio legno lamellare e compensato Tipi di legno Classe di servizio 1 2 Legno massiccio 0 60 2 00 Lamellare incollato LVL 0 60 2 00 Compensato 0 80 2 50 Nota Per il legno massiccio in opera all umidit c
517. re L intensit e le modalit di applicazione di questo tipo di azioni vanno definite attraverso una specifica analisi di rischio In assenza di tale analisi e nel caso in cui si possa verificare l urto di un veicolo su di un elemento strutturale principale qual ad esempio il caso delle pile dei sovrappassi si dovr considerare agente sull elemento strutturale o sulla sua eventuale protezione un azione orizzontale applicata a 1 25 m dal piano viario e di intensit pari a 1000 KN se agente nella direzione di marcia del veicolo o a 500 KN in direzione perpendicolare L area di impatto ha larghezza b pari alla minore delle dimensioni bj e b2 con b larghezza della membratura e bz 1 50 m ed altezza pari a 0 50 m Urto di ghiacci e natanti su pile L intensit e le modalit di applicazione delle azioni derivanti da pressione dei ghiacci urto dei natanti ed altre cause eccezionali vanno definite facendo riferimento a norme specifiche o attraverso specifiche analisi di rischio 6 2 3 12 Combinazioni di Carico Le combinazioni di carico da considerare ai fini delle verifiche devono essere stabilite in modo da garantire la sicurezza secondo in conformit a quanto prescritto al Cap 2 Di regola salvo casi particolari adeguatamente motivati saranno prese in conto le combinazioni di cui alla Tabella 6 2 IV Per le singole opere di luce maggiore a 300 m possibile modificare i coefficienti indicati in tabella previa autorizzazi
518. re il modello della singola azione nella modalit che ritiene pi appropriata Ogni assunzione in deroga a quanto prescritto dalle 23 Normative dovr comunque essere giustificata in modo esaustivo e supportata da studi adeguatamente approfonditi affidabili e da risultati comprovati Il Progettista resta in ogni modo responsabile di tutte le assunzioni fatte concettuali e quantitative quali la scelta dei valori dei parametri alla base della modellazione delle azioni e la disposizione spaziale sulla struttura delle azioni stesse 3 2 AZIONE SISMICA L azione sismica sulle costruzioni generata dal moto non uniforme del terreno di sedime per effetto della propagazione delle onde sismiche Il moto sismico eccita la struttura provocandone la risposta dinamica che va verificata e controllata negli aspetti di sicurezza e di prestazioni attese L azione pu essere descritta mediante accelerogrammi o mediante spettri di risposta Nel seguito si definisce l azione sismica per le due classi di strutture definite al capitolo 2 e per due diversi stati limite lo stato limite ultimo e lo stato limite di danno Sotto l effetto della azione sismica allo stato limite ultimo definita nel seguito le strutture degli edifici por subendo danni di rilevante entit negli elementi strutturali devono mantenere una residua resistenza e rigidezza nei confronti delle azioni orizzontali e dei carichi verticali Sotto l effetto della azione sismica all
519. re tra loro collegate con ganci e devono rispondere ai seguenti requisiti a diametro minimo delle barre disposto nella direzione degli sforzi prevalenti 10 mm b diametro minimo delle barre trasversali 6 mm c elementi di collegamento tra le due reti almeno 6 per ogni m di parete d la percentuale minima di armatura nelle due direzioni per ogni strato di rete deve essere pari alto 0 15 Particolare attenzione deve essere posta nella disposizione delle armature nelle zone di introduzione di forze in corrispondenza degli appoggi ovvero in corrispondenza di aperture Per strutture bidimensionali piane con carico prevalente agente ortogonalmente al piano medio dello spessore piastre o solette si devono rispettare i seguenti requisiti 84 a diametro minimo delle barre 6 mm b percentuale minima di armatura nelle due direzioni principali di flessione pari allo 0 15 c elementi di sostegno per le armature superiori almeno 6 per ogni m d armature di intradosso ancorate in corrispondenza degli appoggi e in quantit sufficiente da assorbire la reazione d appoggio Nelle strutture a guscio a semplice o doppia curvatura valgono le regole riportate per le lastre ma con un numero di collegamenti tra le due reti di armatura adeguato all entit degli sforzi e alla curvatura 5 1 7 REGOLE PER L ESECUZIONE Tutti i progetti devono contenere la descrizione delle regole di esecuzione in funzione della particolarit dell
520. recipitazioni atmosferiche o comunque all acqua La durata del carico e l umidit del materiale influiscono sulle propriet resistenti del legno II valore di calcolo Xa della resistenza del materiale viene calcolato mediante la relazione 110 Xi Xi3 TTT Vu Vra dove i simboli sono definiti come segue Xx valore caratteristico a trazione compressione e taglio di cui al capitolo 11 ovvero determinato sulla base di prove sperimentali Ym coefficiente parziale di sicurezza per la propriet del materiale indicato nella tabella 5 3 II Yra coefficiente di modello che tiene conto dell effetto sui parametri di resistenza sia della durata del carico sia dell umidit della struttura indicato nella tabella 5 3 III Tabella 5 3 II Coefficienti di sicurezza parziali per le propriet dei materiali yy Stati limite ultimi combinazioni fondamentali legno 1 35 legno lamellare 1 35 compensato 1 35 LVL 1 35 unioni 1 35 Stati limite di esercizio 1 0 Tabella 5 3 II Valori di yga Classe di durata del carico T Sasser servizio 3 Legno massiccio legno lamellare incollato compensato ed LVL Permanente 1 7 2 0 Variabili di lunga durata 1 4 1 8 Variabili di breve durata 1 10 1 4 Se una combinazione di carico comprende azioni appartenenti a differenti classi di durata del carico si dovr scegliere un valore di yra che corrisponde alla azione di minor durata 5 3 2 2 Stati limite di ese
521. relate ma modelli possono essere definiti solo per ciascuna di esse prese singolarmente Ciascun modello si compone di informazioni le quali possono essere ordinate logicamente secondo lo schema seguente a localizzazione del manufatto a livello regionale macrozonazione b localizzazione del manufatto a livello territoriale microzonazione c variabilit temporale sul lungo periodo e in particolare frequenza di accadimento o periodo di ritorno degli eventi rispetto al periodo di vita di progetto dell opera d variabilit temporale su intervalli di tempo comparabili con le caratteristiche dinamiche del manufatto e capacit di interagire con il manufatto nel suo complesso capacit di interagire con parti critiche del manufatto scelta responsabile del Progettista il livello di sofisticazione del modello dell azione tenendo conto della sensibilit della risposta strutturale al variare del modello e la criticit della risposta all azione Ogni semplificazione dei modelli delle azioni ai fini del calcolo documentata e motivata pu essere condotta a discrezione del Progettista ferma restando la necessit di conseguire almeno i medesimi livelli di sicurezza prescritti nelle disposizioni normative vigenti in tutte le sottostrutture le strutture del manufatto e nell organismo strutturale nel suo complesso Il Progettista che disponga di informazioni specifiche o che si assuma l onere di studi specifici pu articola
522. resenta il valore caratteristico della j esima azione permanente peso proprio carichi permanenti portati precompressione etc Oni rappresenta il valore caratteristico dell azione variabile di base di ogni combinazione Oki rappresenta il valori caratteristico della i esima azione variabile Pin rappresenta il valore caratteristico della h esima deformazione impresse effetto della temperatura deformazione del terreno viscosit ritiro etc Ye YO Yp rappresentano i coefficienti parziali YE rappresentano i coefficienti di modello delle azioni Voi rappresentano i coefficienti di combinazione da determinarsi sulla base di considerazioni statistiche per tenere conto della ridotta probabilit di concomitanza delle azioni variabili con i rispettivi valori caratteristici Nello spirito del terzo comma del punto 5 1 1 compito del Progettista identificare il numero delle azioni di calcolo F4 combinazioni da considerare e le specifiche caratteristiche di ciascuna di queste I valori dei coefficienti parziali e di modello sono riportati nelle seguenti tabelle I coefficienti parziali di amplificazione o riduzione sono riferiti ai casi in cui l azione considerata rispettivamente a sfavore o a favore della sicurezza 69 Tabella 5 1 I Azioni generiche Azioni naturali sfavorevoli alla sicurezza favorevoli alla sicurezza sfavorevoli alla sicurezza favorevoli alla sicurezza Yaj 1 4 0 9 1 4
523. ria II vedi par 11 9 ovvero in elementi naturali La resistenza di progetto fya da impiegare per le verifiche a taglio vale Sa sil A 5 4 6 3 Ym Yra dove fx la resistenza caratteristica a taglio della muratura in presenza delle effettive tensioni di compressione valutata in funzione della fzo sulla base di quanto prescritto al punto 11 9 5 3 Ym il coefficiente parziale di sicurezza sulla resistenza a compressione della muratura che vale 2 se gli elementi resistenti sono di Categoria I vedi par 11 9 o 2 5 se gli elementi resistenti sono di Categoria II vedi par 11 9 ovvero in elementi naturali L ulteriore coefficiente parziale di sicurezza yga che nelle 5 4 6 2 e 5 4 6 3 tiene conto delle incertezze nel modellare la resistenza concordato da Committenza e Progettista dovendo in ogni caso risultare maggiore od uguale ai valori riportati nella seguente tabella Tabella 5 4 II Valori del coefficiente parziale di modello Yra Metodo di calcolo YRd Verifica alle tensioni 22 Verifica allo SLU gt 1 2 5 4 6 2 Verifiche agli stati limite ultimi 5 4 6 2 1 VERIFICHE A PRESSOFLESSIONE PER CARICHI LATERALI FUORI DAL PIANO DEL MURO La verifica soddisfatta se risulta Na lt Nra D fi A 5 4 6 4 dove Na la forza assiale di progetto Nga la resistenza di progetto 119 D il coefficiente riduttivo della resistenza che tiene conto dell eccentricit trasversale dei carichi e del
524. riale Anche i parametri di questa seconda classe di modelli rientrano nelle variabili di progetto complessive e con essi le costrizioni che caratterizzano gli stati limite di servizio Ogni stato limite descritto da una funzione scalare g x delle variabili di progetto ed raggiunto quando g 0 1 La 1 detta equazione dello stato limite considerato Gli stati limiti sfavorevoli sono identificati dalla condizione gx lt 0 2 Quando si studia un elemento strutturale avente uno stato limite dominante sugli altri pu risultare sufficiente considerare una sola equazione del tipo 1 per un sistema strutturale composto da pi elementi bisogna trattare molteplici equazioni di questo tipo Azioni ambientali antropiche e propriet strutturali possono variare nel tempo pertanto la funzione g x dipende dal tempo Queste variazioni devono essere considerate selezionando opportune situazioni di progetto ciascuna rappresentativa di un certo intervallo di tempo cui si associano pericolosit condizioni e relativi stati limite strutturali Le situazioni di progetto possono essere persistenti legate al normale utilizzo ed alla vita utile di progetto transitorie legate a condizioni temporanee in termini di uso e esposizione accidentali legate a fenomeni ed eventi eccezionali in termini di uso ed esposizione Le incertezze indotte da tutte le possibili sorgenti devono essere valutate ed integrate in una descrizione probabil
525. ribuire ai coefficienti w1 y2 valori di cui al par 5 1 delle norme Nel caso di verifica alle tensioni v par 2 8 devono essere considerate le combinazioni corrispondenti alla combinazione rara dello stato limite di esercizio assumendo yy 1 5 4 6 1 Valutazione dell eccentricit dei carichi Nel caso di adozione di un modello basato sullo schema dell articolazione completa alle estremit le eccentricit dei carichi assiali agenti sulle pareti pu essere determinato convenzionalmente con i criteri che seguono a eccentricit totale dei carichi verticali e f Nd N d e e ten e 4 __ en DES 5 4 5 1 TO M Y N N 9 N dove esi dovuta alla eventuale posizione eccentrica del muro del piano superiore rispetto al piano medio del muro da verificare ess eccentricit delle reazioni di appoggio dei solai soprastanti la sezione di verifica N carico trasmesso dal muro sovrastante supposto centrato rispetto al muro stesso N reazione di appoggio dei solai sovrastanti il muro da verificare di eccentricit di N rispetto al piano medio del muro da verificare dz eccentricit di N rispetto al piano medio del muro da verificare Tali eccentricit sono da considerarsi positive o negative a seconda che diano luogo a momenti con verso orario o antiorario b eccentricit dovuta a tolleranze di esecuzione ea Considerate le tolleranze morfologiche e dimensionali connesse alle tecnologie di esecuzione degli edifici in mura
526. ricamente b rappresenta la deviazione angolare convenzionale del cavo espressa in rad m che tiene conto degli inevitabili contatti accidentali che anche nel caso di cavo rettilineo correttamente realizzato si verificano tra i vari elementi del cavo l alloggiamento e gli eventuali dispositivi distanziatori 5 1 8 1 5 NTERDIPENDENZA FRA RITIRO VISCOSIT E RILASSAMENTO Per tener conto dell influenza reciproca tra le cadute di tensione per ritiro e viscosit del conglomerato cementizio indicate globalmente con la notazione 40 y e la caduta per rilassamento dell acciaio 40 00 si pu adottare l espressione seguente 2 5 Ao 03 A O o0 i AO poo k spi dove 40 oo rappresenta la minor caduta per rilassamento dell acciaio La riduzione si applica alla sola frazione del rilassamento che avviene dopo l applicazione dello stato di coazione al conglomerato cementizio Tale avvertenza assume particolare importanza nel caso di maturazione a vapore In nessun caso la caduta per rilassamento a tempo infinito 40 corrispondente ad una tensione iniziale pari a 0 75 fp ad una temperatura di 20 C potr essere assunta inferiore a 0 04 ospi Per altri valori della tensione iniziale vale quanto riportato al capitolo 11 5 1 8 1 6 RITARATURA Tenuto presente della necessit di protezione dell armatura si pu procedere alla ritaratura del tiro nei cavi di precompressione al fine di ridurre le cadute di tensione per ritiro e
527. rie lt 15 fino al 100 demolizioni di solo calcestruzzo e c a 35 S da lt 25 fino al 60 Riutilizzo interno negli stabilimenti di prefabbricazione qualificati lt 55 fino al 5 Il Progettista nelle proprie prescrizioni potr fare utile riferimento alle norme UNI 8520 parti 1 e 2 al fine di individuare i requisiti chimico fisici aggiuntivi rispetto a quelli fissati per gli aggregati naturali che gli aggregati riciclati devono rispettare in funzione della destinazione finale del calcestruzzo e delle sue propriet prestazionali meccaniche di durabilit e pericolosit ambientale etc nonch quantit percentuali massime di impiego per gli aggregati di riciclo o classi di resistenza del calcestruzzo ridotte rispetto a quanto previsto nella tabella sopra esposta Per quanto riguarda gli aggregati leggeri questi devono essere conformi alla parte armonizzata della norma europea UNI EN 13055 Il sistema di attestazione della conformit quello riportato nella Tabella 11 1 II Per quanto riguarda gli eventuali controlli di accettazione da effettuarsi a cura del Direttore dei lavori questi sono finalizzati alla determinazione delle caratteristiche tecniche riportate nella Tabella 11 1 IV insieme ai relativi metodi di prova Tabella 11 1 IV Controlli di accettazione per aggregati per calcestruzzo strutturale Caratteristiche tecniche Metodo di prova Descrizione petrografia semplificata EN 932 3 Dimensi
528. ristiche dei prodotti che si intende qualificare tipo dimensioni caratteristiche meccaniche e chimiche etc indicazione dello stabilimento e descrizione degli impianti e dei processi di produzione descrizione dell organizzazione del controllo interno di qualit con indicazione delle responsabilit aziendali copia della certificazione del sistema di gestione della qualit indicazione dei responsabili aziendali incaricati della firma dei certificati descrizione particolareggiata delle apparecchiature e degli strumenti del laboratorio interno di stabilimento per il controllo continuo di qualit dichiarazione con la quale si attesti che il servizio di controllo interno della qualit sovrintende ai controlli di produzione ed indipendente dai servizi di produzione modalit di marcatura che si intende adottare per l identificazione del prodotto finito descrizione delle condizioni generali di produzione del prodotto nonch dell approvvigionamento delle materie prime e del prodotto intermedio billette rotoli vergella etc copia controllata del manuale di qualit aziendale coerente alle norme della serie ISO 9000 Il Servizio Tecnico Centrale verifica la completezza e congruit della documentazione presentata e procede a una verifica documentale preliminare della idoneit dei processi produttivi e del Sistema di Gestione della Qualit nel suo complesso Se tale verifica preliminare ha esito positiv
529. ristiche sostitutive delle precedenti sempre ponendo n 80 Ove i valori caratteristici riscontrati risultino inferiori ai minimi di cui al punto 11 2 2 il laboratorio incaricato sospende le verifiche della qualit dandone comunicazione al Servizio Tecnico Centrale e ripete la qualificazione solo dopo che il produttore ha ovviato alle cause che hanno dato luogo al risultato insoddisfacente Qualora uno dei campioni sottoposti a prove di verifica non soddisfi i valori previsti al punto 11 2 2 il prelievo relativo all elemento di cui trattasi va ripetuto su un altro elemento della stessa partita Il nuovo prelievo sostituisce quello precedente a tutti gli effetti In caso di ulteriore risultato negativo il laboratorio incaricato sospende le verifiche della qualit dandone comunicazione al Servizio Tecnico Centrale e ripete la qualificazione dopo che il produttore ha ovviato alle cause che hanno dato luogo al risultato insoddisfacente 11 2 2 11 2 CONTROLLI SU SINGOLI LOTTI DI PRODUZIONE Si definiscono lotti di produzione partite ottenute con produzione continua comprese fra 30 e 100 tonnellate Negli stabilimenti soggetti ai controlli sistematici i produttori qualificati possono sottoporre a controlli singoli lotti di produzione a cura del laboratorio incaricato I controlli consistono nel prelievo per ogni lotto di un numero n di saggi non inferiore a venti e ricavati da almeno dieci diversi elementi sui quali si effettuano le prove previ
530. rogetto per situazioni eccezionali Classificazione delle azioni Esplosioni in scenari di categoria 2 Esplosioni in scenari di categoria 3 Urti Generalit Campo di applicazione Rappresentazione delle azioni Urti da traffico veicolare Urti da traffico ferroviario Urti di imbarcazioni Urti di elicotteri NORME SULLE COSTRUZIONI 5 1 5 1 1 5 1 2 5 1 3 5 1 4 5 1 5 5 1 6 5 1 7 5 1 8 5 1 9 5 1 10 5 1 11 5 2 5 2 1 5 2 2 5 2 3 5 2 4 5 2 5 5 2 6 5 2 7 5 2 8 5 29 5 3 5 3 1 5 3 2 5 3 3 5 3 4 5 3 5 5 3 6 5 4 5 4 1 5 4 2 5 4 3 5 4 4 5 4 5 5 4 6 Costruzioni di conglomerato cementizio La valutazione della sicurezza Verifiche per situazioni persistenti con il metodo dei coefficienti parziali Verifiche per situazioni progettuali transitorie Verifiche per situazioni progettuali accidentali Verifiche mediante prove su strutture campione e su modelli Robustezza strutturale e dettagli costruttivi Regole per l esecuzione Norme complementari relative al conglomerato cementizio armato precompresso Norme complementari relative ai solai Norme complementari relative alle strutture prefabbricate Conglomerato cementizio a bassa percentuale di armatura o non armato Costruzioni in acciaio La valutazione della sicurezza Analisi strutturale Verifiche per situazioni persistenti con il metodo dei coefficienti parziali Verifiche per situazioni progettuali transitorie Verifiche per situazi
531. rosette devono portare in rilievo impresso il marchio di fabbrica e la classificazione secondo la UNI EN 20898 107 5 2 8 7 2 INTERASSE DEI BULLONI E DISTANZE DAI MARGINI Valgono le limitazioni di cui al punto 5 2 8 6 2 5 2 8 8 Unioni saldate Le saldature devono essere previste eseguite con uno dei procedimenti indicati nel capitolo 11 ammesso l uso di procedimenti diversi purch garantiti da adeguata documentazione tecnica Le saldature dovranno in ogni caso essere sottoposte a controlli non distruttivi finali al fine di accertare la rispondenza ai livelli di qualit richiesti dal progetto L entit ed il tipo di controlli sono definiti nel capitolo 11 5 2 8 9 Unioni per contatto Le superfici di contatto devono essere convenientemente piane ed ortogonali all asse delle membrature collegate Le membrature senza flange di estremit devono avere le superfici di contatto segate o se occorre lavorate con la piallatrice la fresatrice o la molatrice Per le membrature munite di flange di estremi l si devono distinguere i seguenti casi m per flange di spessore inferiore o uguale a 50 mm sufficiente la spianatura alla pressa o con sistema equivalente m per flange di spessore compreso tra i 50 ed i 100 mm quando non sia possibile una accurata spianatura alla pressa necessario procedere alla piallatura o alla fresatura delle superfici di appoggio m per flange di spessore maggiore di 100 mm le superfici di contat
532. rove di cui sopra Resta nella discrezionalit del direttore dei lavori effettuare tutti gli eventuali ulteriori controlli ritenuti opportuni es indice di aderenza saldabilit 11 2 2 10 4 PROVE DI ADERENZA Ai fini della qualificazione le barre devono superare con esito positivo prove di aderenza secondo il metodo Beam test da eseguirsi presso uno dei laboratori di cui all art 59 del D P R n 380 2001 con le modalit specificate nella CNR UNI 10020 gennaio 1971 La tensione di aderenza 7 valutata secondo la CNR UNI 10020 gennaio 1971 verr riferita ad una resistenza nominale del calcestruzzo di 27 N mm mediante l applicazione della seguente formula di correzione T T R 27 0 2 N mm valida nell intervallo 22 lt R lt 32 N mm 223 essendo Te la tensione di aderenza corretta Ta la tensione di aderenza rilevata sperimentalmente R la resistenza del calcestruzzo all atto della prova Le prove devono essere estese ad almeno tre diametri scelti indipendentemente dalla suddivisione in gruppi come segue unonell intervallo 5 lt lt 10 mm uno nell intervallo 12 lt lt 18 mm uno pari al diametro massimo Per le verifiche periodiche della qualit e per le verifiche delle singole partite non richiesta la ripetizione delle prove di aderenza quando se ne possa determinare la rispondenza nei riguardi delle caratteristiche e delle misure geometriche con riferimento al
533. rporate nella formulazione del modello generale con conseguente nuova verifica della sicurezza strutturale Parimenti quando la deformazione di una struttura causa importanti deviazioni dai valori nominali delle quantit geometriche e queste deformazioni hanno influenza sul comportamento strutturale i loro effetti devono essere considerati effetti del secondo ordine I modelli delle propriet dei materiali legami costitutivi possono essere ricavati per via sperimentale sia con prove triassiali e o biassiali che pi correntemente con prove monoassiali si possono ricavare sperimentalmente anche le leggi temporali che caratterizzano i legami costitutivi dei materiali reologici viscosit trasmissione del calore etc I procedimenti dell ingegneria strutturale introducono ipotesi sulla relazione tra tensioni e deformazioni ovvero tra forze e momenti e deformazioni o velocit di deformazione Queste ipotesi possono variare e dipendere dallo scopo e dalle modalit di calcolo Un modello di calcolo esprime una variabile dipendente y come funzione delle variabili di progetto x y f x I pi convenzionali modelli elastico elastico lineare elasto plastico possono essere ancora utilizzati avendo chiare le ipotesi che ne garantiscono l affidabilit In mancanza di conoscenza o in presenza di deliberate semplificazioni di modello la differenza tra la predizione del modello e il risultato di una prova sperimentale pu essere recuperata
534. rre la produzione presso i propri stabilimenti ad un controllo continuo documentato condotto sulla base della UNI EN 386 Il controllo della produzione deve essere effettuato a cura del Direttore Tecnico di stabilimento che deve provvedere alla trascrizione dei risultati delle prove su appositi registri di produzione Detti registri devono essere disponibili al Servizio Tecnico Centrale e limitatamente alla fornitura di competenza per il direttore dei lavori e il collaudatore della costruzione b Nella marchiatura dell elemento oltre a quanto gi specificato nel punto 11 6 8 1 deve essere riportato anche l anno di produzione 11 6 8 3 Pannelli a base di legno Ai produttori di pannelli a base di legno per impieghi strutturali per i quali per quanto applicabili valgono integralmente tutte le disposizioni di cui ai precedenti punti 11 6 8 1 e 11 6 8 2 fatto altres obbligo di sottoporre la produzione ai controlli previsti per gli impieghi strutturali conformemente a quanto indicato nella EN 13986 11 6 8 4 Altri prodotti a base di legno Per i produttori di elementi a base di legno per impieghi strutturali che non rientrino tra quelli precedentemente esaminati per quanto applicabili valgono integralmente tutte le disposizioni di cui al precedente punto 11 6 8 1 e 11 6 8 2 fatto altres obbligo di sottoporre la produzione ai controlli previsti per impieghi strutturali nelle normative EN applicabili 243 11 6 8 5 Prodot
535. rtazione di uno strato di terreno avente spessore variabile e comunque non inferiore ai 50 cm bonifica Qualora la presenza della falda lo richieda al di sopra della zona di bonifica si dispone uno strato drenante ed anticapillare generalmente protetto inferiormente da un geosintetico con funzione di filtrazione 6 3 2 1 3 IL CORPO DEI RILEVATI Il corpo del rilevato ferroviario deve essere costituito da strati di materiale idoneo con spessori tali da poter essere costipati sufficientemente in relazione al tipo di materiale impiegato Per ottenere la portanza desiderata gli strati devono essere compattati alla massima densit in riferimento alla quantit d acqua contenuta Al fine di permettere un adeguato addensamento sono da escludersi materiali con tendenza allo sfaldamento ed all alterazione naturale o meccanica ed i materiali monogranulari Nella progettazione e realizzazione dei rilevati ferroviari prevale il concetto dell impiego di materiali con particolari caratteristiche di idoneit Tali caratteristiche possono essere proprie dei materiali oppure conseguite tramite opportuni trattamenti 179 Al riguardo si rimanda ai sistemi e metodologie di trattamento maggiormente utilizzate nel settore delle realizzazioni di opere in terra come trattamento delle terre con calce e con cemento Tali trattamenti sono finalizzati all ottenimento di miscele di caratteristiche fisico meccaniche tali che dopo costipamento risultino idonee
536. rvizio Tecnico Centrale che al laboratorio incaricato e successivamente ripetere le prove di qualificazione Il prodotto pu essere immesso sul mercato solo dopo il rilascio dell Attestato di Qualificazione La qualificazione ha validit 5 cinque anni 11 2 1 1 1 MANTENIMENTO E RINNOVO DELLA QUALIFICAZIONE Per il mantenimento della qualificazione i Produttori sono tenuti con cadenza semestrale entro 60 giorni dalla data di scadenza del semestre di riferimento ad inviare al Servizio Tecnico Centrale 1 dichiarazione attestante la permanenza delle condizioni iniziali di idoneit del processo produttivo dell organizzazione del controllo interno di produzione in fabbrica 2 i risultati dei controlli interni eseguiti nel semestre sul prodotto nonch la loro elaborazione statistica con l indicazione del quantitativo di produzione e del numero delle prove 3 irisultati dei controlli eseguiti nel corso delle prove di verifica periodica della qualit da parte del laboratorio di cui all art 59 del D P R n 380 2001 4 la documentazione di conformit statistica dei parametri rilevati di cui ai prospetti relativi agli acciai specifici nel corso delle prove di cui ai punti 2 e 3 Per la conformit statistica tra i risultati dei controlli interni ed 1 risultati dei controlli effettuati dal Laboratorio incaricato devono essere utilizzati test statistici di confronto delle varianze e delle medie delle due serie di dati secondo i pro
537. rvizio Tecnico Centrale di rilevanti non conformit comporta la sospensione ovvero la decadenza della qualificazione 11 2 1 2 Identificazione e rintracciabilit dei prodotti qualificati Ciascun prodotto qualificato deve costantemente essere riconoscibile per quanto concerne le caratteristiche qualitative e riconducibile allo stabilimento di produzione tramite marcatura indelebile depositata presso il Servizio Tecnico Centrale dalla quale risulti in modo inequivocabile il riferimento all azienda produttrice allo stabilimento al tipo di acciaio ed alla sua eventuale saldabilit Ogni prodotto deve essere marcato con identificativi diversi da quelli di prodotti aventi differenti caratteristiche ma fabbricati nello stesso stabilimento e con identificativi differenti da quelli di prodotti con uguali caratteristiche ma fabbricati in altri stabilimenti siano essi o meno dello stesso produttore La marcatura deve essere inalterabile nel tempo e senza possibilit di manomissione Per stabilimento si intende una unit produttiva a se stante con impianti propri e magazzini per il prodotto finito Nel caso di unit produttive multiple appartenenti allo stesso produttore la qualificazione deve essere ripetuta per ognuna di esse e per ogni tipo di prodotto in esse fabbricato 215 Considerata la diversa natura forma e dimensione dei prodotti le caratteristiche degli impianti per la loro produzione nonch la possibilit di fornitura sia in p
538. s 2 T in cui T il periodo fondamentale di vibrazione della struttura in campo elastico per le verifiche allo stato limite ultimo e 0 15 s 1 2 s per le verifiche allo stato ultimo di danno L uso di accelerogrammi generati mediante simulazione fisica della sorgente e della propagazione in numero comunque non inferiore a 3 ammessa a condizione che siano adeguatamente giustificate le ipotesi relative alle caratteristiche sismogenetiche della sorgente e alle condizioni del suolo del sito L uso di accelerogrammi registrati in numero comunque non inferiore a 3 ammesso a condizione che la loro scelta sia adeguatamente giustificata in base alle caratteristiche sismogenetiche della sorgente alle condizioni del suolo del sito di registrazione alla magnitudo e agli altri parametri fisici che determinano la scelta del valore dei parametri che definiscono lo spettro di risposta elastico di cui al punto 3 2 2 3 caratteristico del sito 3 2 3 COMBINAZIONE DELL AZIONE SISMICA CON LE ALTRE AZIONI Nel caso di edifici la verifica allo stato limite ultimo SLU o di danno SLD deve essere effettuata per la combinazione della azione sismica con le altre azioni Va E ya Gr tYo Pe Wa Vola 3 2 13 dove E azione sismica per lo stato limite e per la classe di importanza in esame Gk carichi permanenti alloro valore caratteristico Pk valore caratteristico dell azione di precompressione a cadute di tensione avvenute Wai coefficien
539. sa in opera il direttore dei lavori deve verificare acquisendone copia che il pannello a base di legno per uso strutturale sia oggetto di attestato di conformit e che le procedure di posa in opera siano conformi alle specifiche tecniche del produttore I valori caratteristici di resistenza e di rigidezza sono indicati nella EN 12369 per pannelli OSB pannelli di particelle e pannelli di fibra oppure indicati dai produttori per i pannelli di legno compensato con riferimento alla UNI EN 1072 determinati secondo il metodo descritto nella UNI EN 1058 11 6 5 ADESIVI Gli adesivi per usi strutturali devono produrre unioni aventi resistenza e durabilit tali che l integrit dell incollaggio sia conservata nella classe di servizio assegnata durante tutta la vita prevista della struttura 11 6 6 ELEMENTI MECCANICI DI COLLEGAMENTO Per tutti gli elementi metallici che fanno parte di particolari di collegamento spinotti chiodi viti piastre metalliche le caratteristiche specifiche verranno verificate con riferimento alle normative vigenti per la categoria di appartenenza 11 6 7 DURABILIT DEL LEGNO E DERIVATI 11 6 7 1 Generalit Al fine di garantire alla struttura adeguata durabilit si devono considerare i seguenti fattori tra loro correlati l uso della struttura le condizioni ambientali prevedibili la composizione le propriet e le prestazioni dei materiali la forma degli elementi strutturali ed i partico
540. sa pari a 2 x 2 2 m 67 5 NORME SULLE COSTRUZIONI Le norme disciplinano la progettazione l esecuzione ed il collaudo delle costruzioni nei diversi materiali relativamente ai vari aspetti di metodi di calcolo regole costruttive per la robustezza strutturale e procedure per le verifiche di sicurezza e di durabilit delle opere Le norme si applicano alle Classi di costruzione 1 e 2 Relativamente ai metodi di calcolo d obbligo il metodo di calcolo agli stati limite Per le sole opere di classe 1 e con l esclusione delle azioni sismiche urti esplosioni ed incendi ammesso l uso del metodo di verifica tensionale di cui al punto 2 8 secondo le modalit semplificate indicate nei punti 5 1 2 3 5 1 11 5 2 3 3 e nei relativi punti dei paragrafi 5 3 e 5 4 5 1 COSTRUZIONI DI CONGLOMERATO CEMENTIZIO Formano oggetto delle presenti norme le opere strutturali di e conglomerato cementizio armato normale cemento armato e conglomerato cementizio armato precompresso cemento armato precompresso e conglomerato cementizio a bassa percentuale di armatura o non armato con esclusione di quelle per le quali vige una regolamentazione apposita a carattere particolare II conglomerato cementizio un materiale artificiale ottenuto miscelando acqua cemento ed inerti Gli inerti possono essere naturali od artificiali La miscela base pu essere integrata con diverse finalit dai cosiddetti additivi Ai fini della valutazion
541. sate dal flusso di un fluido viscoso attraverso orifizi o sistemi di valvole Isolatori Elastomerici sono dispositivi costituiti da strati alternati di materiale elastomerico gomma naturale o materiali artificiali idonei e di acciaio quest ultimo con funzione di confinamento dell elastomero questi dispositivi risultano fortemente deformabili per carichi paralleli alla giacitura degli strati carichi orizzontali Se i dispositivi antisismici svolgono anche il ruolo di appoggi strutturali nelle situazioni non sismiche questi devono soddisfare le prescrizioni riportate nella parte 11 5 della presente norma I dispositivi antisismici devono essere sottoposti a procedure di qualificazione con verifica della conformit ai requisiti funzionali dichiarati Tali procedure hanno lo scopo di dimostrare che il dispositivo in grado di mantenere la propria funzionalit nelle condizioni d uso previste durante tutta la vita di progetto e devono includere almeno i punti seguenti e dichiarazione della vita di servizio e dichiarazione della conservazione delle prestazioni del dispositivo durante la vita di servizio e dichiarazione delle caratteristiche meccaniche dei componenti del dispositivo e descrizione del comportamento sotto azione sismica e determinazione dei legami costitutivi del dispositivo mediante prove sperimentali e un modello costitutivo che descriva il comportamento del dispositivo in differenti condizioni di uso incluse t
542. scelte operate in sede di schematizzazione e di modellazione della struttura e delle azioni Nella relazione devono essere elencati e sinteticamente illustrati i controlli svolti quali verifiche di equilibrio tra reazioni vincolari e carichi applicati comparazioni tra i risultati delle analisi e quelli di valutazioni semplificate etc 205 11 MATERIALI E PRODOTTI PER USO STRUTTURALE GENERALIT I materiali ed i prodotti utilizzati nelle costruzioni devono rispondere ai requisiti indicati nelle presenti norme I materiali e prodotti per uso strutturale devono essere identificati mediante la descrizione a cura del fabbricante del materiale stesso e dei suoi componenti elementari certificati mediante la documentazione di attestazione che preveda prove sperimentali per misurarne le caratteristiche chimiche fisiche e meccaniche effettuate da un ente terzo indipendente ovvero ove previsto autocertificate dal produttore secondo procedure stabilite dalle specifiche tecniche europee richiamate nel presente documento accettati dal Direttore dei lavori mediante controllo delle certificazioni di cui al punto precedente e mediante le prove sperimentali di accettazione previste nelle presenti norme per misurarne le caratteristiche chimiche fisiche e meccaniche Tutte le prove che servono a definire le caratteristiche fisiche chimiche e meccaniche dei materiali strutturali devono essere eseguite e certificate dai laboratori di cui all art
543. senza del secondo treno o eventualmente dei successivi riduca l effetto in esame essi non vanno considerati presenti Per le verifiche delle inflessioni sul piano verticale e dei limiti di vibrazione dell impalcato di cui al punto 1 7 4 2 andr considerato un solo binario caricato qualunque sia il numero effettivo dei binari Tutti gli effetti delle azioni dovranno determinarsi con i carichi e le forze disposti nelle posizioni pi sfavorevoli Azioni che producano effetti favorevoli saranno trascurate ad eccezione dei casi in cui si considerino i treni di carico SW i quali debbono considerarsi applicati per l intera estensione del carico Nota 6 Tale indicazione vuole intendere che nella definizione del caricamento del ponte mentre per il treno di carico LM 71 possibile procedere alla segmentazione del carico caricando solo le zone del ponte che contribuiscono ad accrescere la caratteristica di sollecitazione cercata e lasciando scarico il resto eliminazione degli effetti favorevoli con i modelli di carico SW tale segmentazione non possibile ed il carico va considerato nella sua interezza come un unico elemento inscindibile Simultaneit delle azioni da traffico valori caratteristici delle azioni combinate in gruppi di carichi Gli effetti dei carichi verticali dovuti alla presenza dei convogli vanno sempre combinati con le altre azioni derivanti dal traffico ferroviario adottando i coefficienti indicati in Tabel
544. sere calcolata come V 2M l dove la luce libera della trave in muratura Il valore della resistenza a taglio per l elemento trave in muratura ordinaria sar assunto pari al minimo tra V e V 5 4 6 3 Verifiche alle tensioni 5 4 6 3 1 VERIFICHE A PRESSOFLESSIONI La verifica soddisfatta se risulta o lt f 5 4 6 9 dove Ni la forza assiale di progetto coefficiente riduttivo della resistenza per eccentricit trasversale v par 5 4 6 2 1 DI coefficiente riduttivo della resistenza per eccentricit longitudinale dipendente dall eccentricit e Ma Na Se e lt 0 22 I pu essere calcolato con le stesse modalit di ponendo la snellezza uguale a zero fa la resistenza di progetto a compressione della muratura valutata con l appropriato coefficiente parziale di modello tabella 5 4 III A area della sezione della parete 5 4 6 3 2 VERIFICHE A TAGLIO PER AZIONI NEL PIANO DEL MURO La verifica soddisfatta se risulta Va tT lt f 5 4 6 10 BA ta dove V la forza tagliante di progetto A l area della sezione della parete al netto delle aperture p il coefficiente di parzializzazione della parete v par 5 4 6 2 3 fa la resistenza di progetto a taglio della muratura valutata con l appropriato coefficiente parziale di modello tabella 5 4 11 5 4 6 3 3 CARICHI CONCENTRATI La verifica soddisfatta se risulta N o lt f 5 4 6 11 BA dove Na il v
545. si conducono come indicato in 5 2 3 2 con le azioni valutate come in 5 2 3 3 2 103 5 2 3 3 2 LE AZIONI E LE LORO COMBINAZIONI Le azioni carichi distorsioni variazioni termiche devono essere definite in accordo con quanto indicato nei capitoli 3 4 e 6 delle presenti norme Per costruzioni civili o industriali di tipo corrente e per le quali non esistano regolamentazioni specifiche le azioni devono essere combinate come di seguito indicato m n E 2 70 Qi PAZ Yoi On P je i h 1 dove Fa rappresenta la combinazione di carico i simboli e indicano l applicazione concomitante dei rispettivi addendi Gy rappresenta il valore caratteristico o nominale della j esima azione permanente Pin rappresenta il valore caratteristico della h esima forza di precompressione Oni rappresenta il valore caratteristico dell azione variabile di base di ogni combinazione Ori rappresenta il valori caratteristico della i esima azione variabile Voi da assumere uguali ad 1 uguali a 0 solo nel caso in cui il contributo del carico variabile sia a favore di sicurezza Woi rappresentano i coefficienti di combinazione da determinarsi sulla base di considerazioni statistiche per tenere conto della ridotta probabilit di intervento simultaneo di tutte le azioni variabili con i rispettivi valori caratteristici compito del progettista identificare il numero delle combinazioni F da considerare e le specifiche caratteristiche
546. si semplificata per mezzo di modelli di azioni statiche equivalenti o applicare idonee regole di progetto per i dettagli costruttivi Categoria 3 devono essere effettuati studi approfonditi sia per le azioni che per il modello strutturale eventualmente usando analisi dinamiche modelli non lineari ed interazione azione struttura se considerati necessari 63 4 2 5 ESPLOSIONI IN SCENARI DI CATEGORIA 2 Nella Categoria 2 ove negli ambienti a rischio di esplosione siano presenti idonei pannelli di sfogo consentito limitare l analisi e le verifiche ai soli elementi chiave della costruzione utilizzando modelli di carico statico equivalente che deve essere valutato usando procedure e metodi di calcolo di riconosciuta affidabilit Gli elementi chiave di una costruzione devono essere progettati per sopportare gli effetti di un esplosione interna di gas naturale usando una pressione statica equivalente nominale espressa in KN m data dal maggiore fra Pa 3 py o Pa 3 p 2 0 04 4 VF dove Dv la pressione statica uniformemente distribuita in corrispondenza della quale le componenti di sfogo cedono in KN m y l area delle componenti di sfogo in m V il volume dell ambiente in m Il rapporto fra l arca dei componenti di sfogo e il volume da proteggere deve soddisfare la relazione 0 05 m lt 4 V lt 0 15 m Le espressioni sono valide in ambienti o zone di edifici fino ad un volume totale di 1 000 m
547. siderati di norma gli effetti di interazione binario struttura prodotti da frenatura ed avviamento dei treni 2 variazioni termiche della struttura e del binario deformazioni dovute ai carichi verticali Gli effetti di interazione prodotti da viscosit e ritiro delle strutture in c a e c a p potranno normalmente essere trascurati Si precisa che il calcolo degli effetti dell interazione statica treno binario struttura non va condotto per strutture scatolari sotto binario e per impalcati di portata teorica inferiore a 20 m Per essi come forze orizzontali longitudinali possono essere considerate le sole azioni prodotte da frenatura ed avviamento 162 La rigidezza del sistema appoggio pile fondazioni da considerare per la valutazione degli effetti delle interazioni statiche dovr essere quella calcolata non considerando gli effetti dello scalzamento nel caso di pile in alveo VERIFICHE DI SICUREZZA SUL BINARIO Al fine di garantire la sicurezza del binario rispetto a fenomeni di instabilit per compressione e rottura per trazione della rotaia nonch rispetto ad eccessivi scorrimenti nel ballast causa di un suo rapido deterioramento occorre che vengano rispettati i seguenti limiti sull incremento delle tensioni nel binario e sugli spostamenti relativi tra binario e estradosso dell impalcato o del rilevato L incremento massimo di tensione nella rotaia causato dall interazione binario struttura prodotta dai caric
548. sione necessario mettere in luce che le previsioni relative alla sicurezza ed al comportamento dell opera almeno durante la sua vita utile sono anche basate sul bagaglio culturale e l onest intellettuale dei Tecnici che gestiscono il processo dall idea progettuale all opera costruita ed utilizzata 10 2 SICUREZZA PRESTAZIONI ATTESE AZIONI SULLE COSTRUZIONI 2 1 PRINCIPI FONDAMENTALI Le presenti norme disciplinano la progettazione l esecuzione ed il collaudo delle costruzioni al fine di garantire prestabiliti livelli di sicurezza nei riguardi della pubblica incolumit Le strutture e gli elementi strutturali devono essere progettati eseguiti collaudati e soggetti a manutenzione in modo tale da consentirne la prevista utilizzazione per tutta la vita utile di progetto in forma economicamente sostenibile e con il livello di sicurezza previsto dalle presenti norme La sicurezza e le prestazioni di una struttura o di una parte di essa vanno valutate in relazione all insieme degli stati limite verosimili che si possono verificare durante la vita utile di progetto Stato limite la condizione superata la quale la struttura non soddisfa pi le esigenze per le quali stata progettata In particolare secondo quanto stabilito nelle norme specifiche per le varie tipologie strutturali strutture ed elementi strutturali devono soddisfare i seguenti requisiti sicurezza nei confronti di stati limite ultimi SLU crolli p
549. siva alla caduta della neve si crei un ulteriore processo di accumulo di neve anche parzialmente sciolta mista ad acqua che pu innescare un fenomeno di instabilit ponding effect Il Progettista deve prevenire queste situazioni ad esempio realizzando adeguate pendenze e imponendo idonee rigidezze alla copertura Si richiama l attenzione del Progettista su aspetti speciali quali carichi di impatto legati alla caduta conseguente allo scivolamento di masse di neve carichi aerodinamici che possono conseguire al cambiamento di forma o dimensione degli elementi strutturali a causa della presenza della neve o della formazione di ghiaccio carichi legati al ghiaccio carichi laterali legati alla neve carichi da neve sui ponti che devono essere considerati in base a studi mirati 48 PROCEDURA DI CALCOLO DEI CARICHI DA NEVE SITO PARAMETRI DEL t z Coperture ad una falda 3 5 8 2 A E T aa m L 3 5 8 3 3 5 8 4 1 Definizione della zona macrozonazione valore caratteristico del carico neve al suolo 3 5 3 2 Definizione del periodo di ritorno 3 5 5 3 Coefficiente di esposizione microzonazione 3 5 6 4 Coefficiente termico interazione 3 5 7 Coefficiente di forma H Coperture cilindriche 3 5 8 5 Coperture a pi falde Effetti locali Accumulo di neve contro parapetti e pareti verticali 3 5 9 1 EFFETTI LOCALI Schema 3 5 1 Valutazione
550. so oltre a considerare le fasi di realizzazione e dismissione dell opera devono essere identificate situazioni di danno accidentale realisticamente attendibili per l opera stessa ponendo la dovuta attenzione anche ai fenomeni di degrado strutturale connessi a processi chimico fisici ed ai riflessi in termini di organizzazione strutturale b un definito scenario di carico ovvero un insieme organizzato e realistico di azioni presenti contemporaneamente sull opera la cui configurazione strutturale stata precedentemente identificata compito del Progettista individuare tale insieme di carichi definendone le rispettive intensit anche in base alle correlazioni statistiche consentito derogare dai valori dei coefficienti di combinazione previsti purch ci sia giustificato da approfonditi studi nel pieno rispetto dei principi e degli obiettivi enunciati da queste norme tecniche in particolare da quanto indicato al Capitolo 2 In termini generali Figura 3 1 1 la costruzione sviluppa fenomeni dinamici di interazione con l ambiente A titolo esemplificativo nel caso di azioni eoliche agenti su strutture flessibili potranno svilupparsi fenomeni di interazione aeroelastica In tale circostanza il Progettista dovr tenere conto della rilevanza di tali fenomeni di accoppiamento risposta strutturale meccanismo di azione e adottare tutte le contromisure per la salvaguardia della sicurezza e della funzionalit o viceversa dovr
551. so pu essere trascurato ammesso valutare gli effetti del secondo ordine quali si verificano in una colonna definita colonna modello una colonna soggetta a sforzo normale costante in condizioni per cui sia ben approssimata la valutazione dello spostamento I 3 i n laterale attraverso la seguente espressione gat con curvatura effettiva della sezione critica r r Detto Mra il momento resistente di calcolo delta sezione critica si individua Mra come momento resistente del primo ordine disponibile per l assorbimento della sollecitazione di calcolo l dove la differenza fra l ordinata della curva Mra 1 r tracciata per lo sforzo normale agente di calcolo N e quella della retta rappresentativa dell effetto del secondo A ordine N i o raggiunge il suo massimo valore r 5 1 2 1 10 VERIFICHE DELL ADERENZA DELLE BARRE DI ACCIAIO CON IL CONGLOMERATO CEMENTIZIO L ancoraggio delle barre sia tese che compresse deve essere oggetto di specifica verifica La verifica di ancoraggio deve tenere conto qualora necessario dell effetto d insieme delle barre e della presenza di eventuali adeguate armature trasversali e di confinamento L ancoraggio delle barre pu essere utilmente migliorato mediante uncini terminali Se presenti gli uncini dovranno avere raggio interno pari ad almeno 6 diametri e ai fini dell aderenza essi possono essere computati nella effettiva misura del loro sviluppo in asse alla b
552. soggetti ad attestato di conformit secondo una specifica tecnica europea elaborata ai sensi della direttiva 89 106 CEE marcatura CE ed i cui riferimenti sono pubblicati sulla gazzetta ufficiale dell Unione Europea sono previste due categorie di produzione serie qualificata dichiarata serie qualificata controllata Nel caso di prodotti coperti da marcatura CE devono essere comunque rispettati laddove applicabili i punti 11 7 2 11 7 3 4 e 11 7 5 5 1 10 1 Prodotti prefabbricati I componenti prefabbricati devono essere realizzati attraverso processi sottoposti ad un sistema di controllo della produzione ed i produttori degli elementi costruttivi in serie dichiarata e controllata devono altres provvedere alla qualificazione della produzione con le modalit indicate nel punto 11 7 5 1 10 2 Prodotti prefabbricati in serie qualificata dichiarata Per serie dichiarata si intende la produzione in serie effettuata in stabilimento permanente dichiarata dal produttore conforme alle presenti norme e per la quale stato effettuato il deposito ai sensi dell art 9 della Legge 05 11 1971 n 1086 ovvero sia stata rilasciata la certificazione di idoneit di cui agli articoli 1 e 7 della Legge 02 02 1974 n 64 Rientrano in serie dichiarata i prodotti che appartenendo ad una tipologia ricorrente compiutamente determinata risultano predefiniti in campi dimensionali tipi di armature sulla base di elaborati tecnici tipologici
553. spazio di riferimento generalmente coincide con il compartimento antincendio considerato e il carico di incendio specifico quindi riferito alla superficie in pianta del compartimento stesso nell ipotesi di una distribuzione uniforme del carico di incendio Qualora nel compartimento siano presenti elevate disimmetrie nella distribuzione dei materiali combustibili il valore nominale q della densit del carico d incendio calcolato con riferimento all effettiva distribuzione dello stesso Per distribuzioni molto concentrate del materiale combustibile si pu fare riferimento all incendio localizzato valutando in ogni caso se si hanno le condizioni per lo sviluppo di un incendio generalizzato Per incendio localizzato deve intendersi un focolaio d incendio che interessa una zona limitata del compartimento antincendio con sviluppo di calore concentrato in prossimit degli elementi strutturali posti superiormente al focolaio o immediatamente adiacenti 4 1 3 CRITERI DI PROGETTAZIONE La progettazione delle strutture in condizioni di incendio deve evidenziare la capacit del sistema strutturale di consentire il raggiungimento dei seguenti obiettivi di sicurezza garantire la sicurezza degli occupanti durante tutta la loro permanenza prevista nell edificio garantire la sicurezza delle squadre di soccorso e delle squadre antincendio evitare crolli dell edificio permettere ai componenti e ai sistemi antincendio di manten
554. sse di importanza in esame Gx carichi permanenti alloro valore caratteristico Pk valore caratteristico della precompressione a cadute di tensione avvenute 3 3 AZIONI DEL VENTO 3 3 1 GENERALIT Il vento esercita sulle costruzioni azioni dirette che variano nel tempo e nello spazio provocando in generale effetti dinamici Per particolari configurazioni strutturali specificatamente strutture flessibili possono inoltre essere presenti fenomeni d interazione fra la risposta strutturale e le azioni aerodinamiche Queste situazioni oggetto di studio della teoria dell aeroelasticit possono minare le capacit prestazionali e di sicurezza dell opera e dovranno essere accertate sotto responsabilit dal Progettista che dovr prevenirle controllarle o eliminarle Specifica attenzione dovr essere dedicata alle differenti configurazioni temporanee che la struttura pu assumere ad esempio durante le fasi costruttive nelle quali la struttura pu risultare pi vulnerabile all azione del vento Per configurazioni e tipologie strutturali ordinarie semplici e di limitata estensione ovvero poco sensibili all azione dinamica del vento sar possibile descrivere le azioni indotte dal vento mediante sistemi di forze o di pressioni i cui effetti siano equivalenti a quelli del vento turbolento considerando di regola la direzione del vento orizzontale formulazione quasi statica equivalente La procedura per il calcolo di tali azion
555. ssione Yt 1 35 1 5 1 40 Laterale in trazione Yst 1 60 1 6 1 60 187 Tabella 7 3 II Coefficienti di riduzione per la determinazione della resistenza caratteristica dei pali dai risultati di prove di carico statico n numero di prove di carico 1 2 3 4 25 E 1 40 1 30 1 20 1 10 1 00 1 40 1 20 1 05 1 00 1 00 Tabella 7 3 IHII Coefficienti di riduzione per la determinazione della resistenza caratteristica dei pali dai risultati di prove in sito n numero di verticali indagate 1 2 3 4 5 7 10 GI 1 40 1 35 1 33 1 31 1 29 1 27 1 25 E 1 40 1 27 1 23 1 20 1 15 1 12 1 08 c Nel caso infine si faccia riferimento a formule dinamiche utilizzando i risultati di misure effettuate nel corso dell infissione dei pali la validit dell approccio dovr essere documentata da precedenti esperienze basate sul comportamento di pali simili installati in circostanze analoghe o basate sul confronto con prove di carico Oltre alle verifiche della capacit portante dell insieme palo terreno occorrer procedere alla verifica del palo quale componente strutturale 7 3 1 2 2 Verifiche in condizioni di esercizio SLE Vale quanto riportato per le fondazioni dirette tenendo conto del diverso grado di mobilitazione della portata di base e della portata per attrito lungo il fusto in funzione del livello di carico applicato Nel progetto di una fondazione su pali amm
556. sso il Servizio Tecnico Centrale 233 La dichiarazione sopracitata ed il deposito del marchio devono essere confermati annualmente al Servizio Tecnico Centrale con una dichiarazione attestante che nulla variato nel prodotto e nel processo produttivo rispetto al precedente deposito ovvero siano descritte le avvenute variazioni Il Servizio Tecnico Centrale attesta l avvenuta presentazione della dichiarazione I documenti che accompagnano ogni fornitura in cantiere devono indicare gli estremi della certificazione di controllo di produzione in fabbrica ed inoltre ogni fornitura in cantiere deve essere accompagnata da copia della dichiarazione sopra citata Il direttore dei lavori tenuto a verificare quanto sopra indicato ed a rifiutare le eventuali forniture non conformi 11 2 4 8 2 CONTROLLI IN STABILIMENTO 11 2 4 8 2 1 Suddivisione dei prodotti Sono prodotti qualificabili sia quelli raggruppabili per colata che quelli per lotti di produzione Ai fini delle prove di qualificazione e di controllo vedere punto 11 2 4 8 2 2 i prodotti nell ambito di ciascuna gamma merceologica di cui al punto 11 2 4 8 1 sono raggruppabili per gamme di spessori cos come definito nelle norme UNI EN 10025 UNI EN 10210 1 e UNI EN 10219 1 Sempre agli stessi fini sono raggruppabili anche i diversi gradi di acciai JR J0 J2 K2 sempre che siano garantite per tutti le caratteristiche del grado superiore del raggruppamento Un lotto di produzi
557. ste al punto 11 2 2 10 1 Le tensioni caratteristiche di snervamento e rottura vengono calcolate a mezzo delle formulo di cui al punto 11 2 2 10 1 nelle quali n il numero dei saggi prelevati 11 2 2 11 3 CONTROLLI NEL CENTRO DI TRASFORMAZIONE NEL LUOGO DI LA VORAZIONE DELLE RETI E DEI TRALICCIO IN CANTIERE I controlli sono obbligatori e devono essere effettuati con le medesime procedure di cui al punto 11 2 2 6 11 2 3 ACCIAIO PER CEMENTO ARMATO PRECOMPRESSO E ammesso esclusivamente l impiego di acciai qualificati secondo le procedure di cui al precedente punto 11 2 1 11 2 3 1 Caratteristiche dimensionali L acciaio per armature da precompressione generalmente fornito sotto forma di Filo prodotto trafilato di sezione piena che possa fornirsi in rotoli Barra prodotto laminato di sezione piena che possa fornirsi soltanto in forma di elementi rettilinei Treccia 2 o 3 fili avvolti ad elica intorno al loro comune asse longitudinale passo e senso di avvolgimento dell elica sono eguali per tutti i fili della treccia Trefolo fili avvolti ad elica intorno ad un filo rettilineo completamente ricoperto dai fili elicoidali Il passo ed il senso di avvolgimento dell elica sono uguali per tutti i fili di uno stesso strato I fili possono essere tondi o di altre forme vengono individuati mediante il diametro nominale o il diametro nominale equivalente riferito alla sezione circolare equipesante Non consentito l impiego di fi
558. stere a fatica e l intervallo fra la massima e la minima tensione cui soggetto l acciaio nella struttura ivi compresi gli eventuali effetti di curvatura Il confronto va riferito ai risultati di prove effettuate assumendo come tensione media la semisomma di questi ultimi valori Nel caso della precompressione parziale la verifica a fatica obbligatoria 5 1 8 2 Requisiti minimi per il cemento armato precompresso 5 1 8 2 1 ARMATURA LONGITUDINALE ORDINARIA Nelle travi ad armatura post tesa anche in assenza di tensioni di trazione la percentuale di armatura longitudinale ordinaria non dovr essere inferiore allo 0 1 dell area complessiva dell anima e dell eventuale ringrosso dal lato dei cavi Nel caso della precompressione parziale le barre longitudinali di armatura ordinaria devono essere disposte nella zona della sezione che risulta parzializzata pi esterne rispetto alle armature utilizzate per imprimere lo sforzo di precompressione 88 5 1 8 2 2 STAFFE Nelle travi dovranno disporsi staffe aventi sezione complessiva non inferiore a 1 5 b mm al metro essendo b lo spessore minimo dell anima misurata in millimetri con un minimo di tre staffe al metro e comunque passo non superiore a 0 8 volte l altezza utile della sezione In prossimit di carichi concentrati o delle zone d appoggio valgono le prescrizioni di cui al punto 5 1 2 1 8 In presenza di torsione valgono le prescrizioni di cui al punto 5 1 2 1 7 5
559. sterno Infine il tecnico abilitato dovr predisporre periodicamente almeno su base annua una verifica della conformit statistica dei risultati dei controlli interni e di quelli effettuati da laboratorio esterno tra loro e con le prescrizioni contenute nelle vigenti norme tecniche 11 7 3 2 Controllo di produzione di serie controllata Per le produzioni per le quali prevista la serie controllata richiesto il rilascio preventivo dell autorizzazione alla produzione da parte del Servizio Tecnico Centrale secondo le procedure di cui al punto 11 7 4 3 Al termine del primo biennio di produzione si instaurer la procedura ordinaria 11 7 3 3 Prove di tipo iniziali per elementi di serie controllata La produzione in serie controllata di componenti strutturali deve essere preceduta da verifiche sperimentali su prototipi eseguite da un laboratorio di cui all art 59 del D P R n 380 2001 appositamente incaricato dal produttore 11 7 3 4 Marcatura Ogni elemento prefabbricato prodotto in serie deve essere appositamente contrassegnato da marcatura fissa indelebile o comunque non rimovibile in modo da garantire la rintracciabilit del produttore e dello stabilimento di produzione nonch individuare la serie di origine dell elemento Inoltre per manufatti di peso superiore ad 80 KN dovr essere indicato in modo visibile per lo meno fino all eventuale getto di completamento anche il peso dell elemento 11 7 4 PROCE
560. struttiva opportuni requisiti di spessore minimo e di snellezza limitando i rapporti tra l altezza di libera inflessione della parete e lo spessore e tra l altezza massima delle aperture adiacenti alla parete e la lunghezza della parete Gli edifici in muratura ordinaria dovranno di regola avere le aperture praticate nei muri verticalmente allineate Se cos non fosse si prenderanno in considerazione nel modello strutturale e nelle verifiche esclusivamente le porzioni di muro che presentino continuit verticale dal piano oggetto di verifica fino alle fondazioni Potranno essere utilizzati modelli e metodi di analisi adeguati a simulare il comportamento globale della parete Nel caso di edifici in muratura armata ciascuna parete costituisce nel suo complesso una struttura forata in corrispondenza delle aperture e tutte le pareti murarie devono essere efficacemente connesse da solai tali da costituire diaframmi rigidi l insieme strutturale risultante deve essere in grado di reagire alle azioni esterne orizzontali con un comportamento di tipo globale al quale contribuisce soltanto la resistenza delle pareti nel loro piano 5 7 11 2 Analisi strutturale Nell ipotesi di infinita rigidezza nel piano dei solai il modello potr essere costituito dai soli elementi murari continui dalle fondazioni alla sommit collegati ai soli fini traslazionali alle quote dei solai La risposta fuori piano delle pareti da considerarsi in generale come compor
561. struttura interessata dal quantitativo di calcestruzzo non conforme sulla base della resistenza ridotta del calcestruzzo Ove ci non fosse possibile ovvero i risultati di tale indagine non risultassero soddisfacenti si pu dequalificare l opera eseguire lavori di consolidamento ovvero demolire l opera stessa I controlli di accettazione sono obbligatori ed il collaudatore tenuto a controllarne la validit qualitativa e quantitativa ove ci non fosse il collaudatore tenuto a far eseguire delle prove che attestino le caratteristiche del calcestruzzo seguendo la medesima procedura che si applica quando non risultino rispettati i limiti fissati dai controlli di accettazione 208 11 1 6 CONTROLLO DELLA RESISTENZA DEL CALCESTRUZZO IN OPERA Nel caso in cui le resistenze a compressione dei provini prelevati durante il getto non soddisfino i criteri di accettazione della classe di resistenza caratteristica prevista nel progetto oppure sorgano dubbi sulla qualit e rispondenza del calcestruzzo ai valori di resistenza determinati nel corso della qualificazione della miscela oppure si renda necessario valutare a posteriori le propriet di un calcestruzzo precedentemente messo in opera si pu procedere ad una valutazione delle caratteristiche di resistenza attraverso prove non distruttive Tali prove non devono in ogni caso intendersi sostitutive dei controlli di accettazione Il valor medio della resistenza del calce
562. strutturali che compongono l opera Per configurazioni strutturali speciali la cui determinazione e giudizio critico sono di pertinenza e responsabilit del Progettista pu essere necessaria l effettuazione di adeguate prove sperimentali e o indagini numeriche in modo da definire con affidabile accuratezza a le caratteristiche del vento in termini di velocit e direzione tenendo altres conto della non correlazione delle fluttuazioni turbolente se necessario mediante storie temporali misurate o simulate b le caratteristiche complessive dell azione aerodinamica e o della risposta aeroelastica anche mediante prove in galleria del vento e metodi di fluidodinamica numerica in particolare quando si ricorra a queste ultime tecniche i risultati devono essere supportati da estensive analisi di calibrazione ed approfonditi studi di validazione Analisi specifiche dovranno essere sviluppate nel caso di costruzioni speciali vicine quali edifici alti o torri di raffreddamento poste ad esempio in scia l una con l altra dove si possano innescare fenomeni di interazione con campi di velocit del vento amplificati particolarmente severi Tali studi dovranno altres valutare il possibile disturbo recato a persone ed oggetti nelle vicinanze esterne degli edifici In termini generali strutture comunque aventi estensione in altezza o in lunghezza maggiori di 200 metri potranno essere solo preliminarmente dimensionate usando la formulazio
563. struzzo in opera definito anche come valore attuale in genere inferiore al valor medio della resistenza dei prelievi accettabile un valor medio misurato con tecniche opportune distruttive e non distruttive e debitamente trasformato in resistenza cubica non inferiore all 85 di Rx Per la modalit di determinazione della resistenza in situ si potr fare riferimento alle norme EN 12504 1 e 2 11 1 7 PROVE COMPLEMENTARI Sono prove che si eseguono al fine di stimare la resistenza del calcestruzzo ad una et corrispondente a particolari fasi di costruzione precompressione messa in opera o condizioni particolari di utilizzo temperature eccezionali etc Il procedimento di controllo uguale a quello dei controlli di accettazione Tali prove non possono per essere sostitutive dei controlli di accettazione che vanno riferiti a provini confezionati e maturati secondo le prescrizioni precedenti Potranno servire al direttore dei lavori od al collaudatore per dare un giudizio del calcestruzzo in opera qualora non sia rispettato il controllo di accettazione 11 1 8 PRESCRIZIONI RELATIVE AL CALCESTRUZZO CONFEZIONATO CON PROCESSO INDUSTRIALIZZATO Per calcestruzzo confezionato con processo industrializzato si intende quello prodotto mediante impianti strutture e tecniche organizzate sia in cantiere che in uno stabilimento esterno al cantiere stesso Gli impianti per la produzione con processo industrializzato del calcestru
564. t del complesso opera pendio in presenza delle azioni sismiche 5 7 3 LIVELLI DI PROTEZIONE ANTISISMICA Le costruzioni devono essere dotate di un livello di protezione antisismica differenziato in funzione della loro importanza e del loro uso e quindi delle conseguenze pi o meno gravi di un loro danneggiamento per effetto di un evento sismico A tale scopo si deve definire la classe di importanza dell opera ed associarvi il relativo livello di protezione in relazione all interesse strategico per funzioni di protezione civile alla necessit di funzionalit durante gli eventi sismici alle conseguenze di un eventuale collasso 5 7 4 CARATTERISTICHE GENERALI DEGLI EDIFICI 5 7 4 1 Generalit Gli edifici devono avere quanto pi possibile una distribuzione degli elementi strutturali con caratteristiche di semplicit simmetria iperstaticit regolarit in pianta e in altezza e variazione graduale delle caratteristiche geometriche e di rigidezza in altezza Se necessario ci pu essere conseguito suddividendo la struttura mediante giunti in unit tra loro dinamicamente indipendenti L impostazione delle presenti norme prevede che gli edifici posseggano in ogni caso una adeguata capacit di dissipare energia in campo inelastico per azioni cicliche ripetute senza che ci comporti riduzioni significative della resistenza nei confronti delle azioni sia verticali che orizzontali Si dovr assicurare alla struttura un comportam
565. t portante nei confronti dei carichi verticali 5 7 1 3 Protezione nei confronti del danno stato limite di danno SLD Sotto l effetto della azione sismica allo stato limite di danno definita al precedente capitolo 3 le costruzioni nel loro complesso includendo gli elementi strutturali e quelli non strutturali ivi comprese le apparecchiature rilevanti alla funzione dell edificio non devono subire danni gravi ed interruzioni d uso i danni strutturali devono essere di entit trascurabile Per particolari categorie di costruzioni in relazione alla necessit di mantenerle pienamente funzionali anche dopo terremoti violenti il Committente ed il Progettista di concerto possono adottare valori maggiorati delle azioni facendo riferimento a probabilit di occorrenza pi vicine a quelle adottate per la sicurezza nei confronti dello stato limite ultimo 5 7 2 PRESCRIZIONI RELATIVE AI TERRENI DI FONDAZIONE Non potranno realizzarsi costruzioni in pendii instabili ovvero in terreni che possono essere sensibili a fenomeni di liquefazione o di particolare eccessivo addensamento in caso di sisma a meno che interventi di consolidamento del terreno e particolari tipi di fondazione profonda assicurino la stabilit della costruzione in presenza di sisma Per costruzioni su pendii le indagini devono essere convenientemente estese al di fuori dell area edificatoria per rilevare tutti i fattori occorrenti alla valutazione delle condizioni di stabili
566. tagionatura dei provini di calcestruzzo vale quanto indicato nelle norme UNI EN 12390 1 e UNI EN 12390 2 Circa il procedimento da seguire per la determinazione della resistenza a compressione dei provini di calcestruzzo vale quanto indicato nella UNI EN 12390 3 e 4 11 1 5 CONTROLLO DI ACCETTAZIONE Il Direttore dei Lavori ha l obbligo di eseguire controlli sistematici in corso d opera per verificare la conformit tra le caratteristiche del conglomerato messo in opera a quello stabilito dal progetto e garantito in sede di valutazione preliminare Il controllo di accettazione va eseguito su miscele omogenee e si articola in funzione del quantitativo di conglomerato accettato nel controllo tipo A di cui al punto 11 1 5 1 controllo tipo B di cui al punto 11 1 5 2 II controllo di accettazione positivo ed il quantitativo di calcestruzzo accettato se risultano verificate le disuguaglianze di cui alla Tabella 11 1 I seguente Tabella 11 1 I Controllo di tipo A Controllo di tipo B R Rck 3 5 Rm 2 Rck 3 5 Rm Rek 1 485 n prelievi 3 n prelievi gt 15 Ove Rm resistenza media dei prelievi N mm R minore valore di resistenza dei prelievi N mm s scarto quadratico medio Non sono accettabili calcestruzzi con coefficiente di variazione superiore a 0 3 11 1 5 1 Controllo tipo A riferito ad un quantitativo di miscela omogenea non maggiore di 300 m Ogni controllo di accettazione
567. tamento locale disaccoppiato dalla risposta globale governata dalla risposta delle pareti nel proprio piano pertanto le verifiche fuori piano potranno essere effettuate separatamente e per esse potranno essere adottate le forze equivalenti indicate per gli elementi non strutturali Bi 5 7 11 3 Verifiche di sicurezza Per la verifica di sicurezza per lo stato limite ultimo la resistenza di ogni elemento strutturale resistente al sisma dovr risultare maggiore dell azione agente per ciascuna delle seguenti modalit di collasso pressoflessione taglio e scorrimento nel piano della parete pressoflessione fuori piano Dovranno essere comunque soggette a verifica a pressoflessione fuori del piano tutte le pareti aventi funzione strutturale in particolare quelle portanti carichi verticali anche quando non considerate resistenti al sisma In caso di applicazione di principi di gerarchia delle resistenze muratura armata l azione da applicare per la verifica a taglio sar derivata dalla resistenza a pressoflessione in modo che tale meccanismo di danno preceda una rottura pi fragile per taglio 5 7 11 4 Particolari costruttivi Nel caso di edifici in muratura ordinaria ad ogni piano deve essere realizzato un collegamento tra solai e pareti atto a conferire unitariet alla risposta del sistema In corrispondenza di incroci tra due pareti portanti perimetrali devono essere realizzate su entrambe le pareti zone di parete muraria di lunghezza ad
568. tazione assiale a ciclo pulsante facendo oscillare la tensione fra una tensione superiore e una tensione inferiore o2 Il risultato della prova ritenuto soddisfacente se la provetta sopporta senza rompersi almeno due milioni di cicli La frequenza di prova deve essere non superiore a 120 Hz per i fili e le barre e 20 Hz per i trefoli come previsto dalla UNI EN ISO 15630 3 Come alternativa a tale procedimento possibile determinare sperimentalmente l ampiezza limite di fatica L a 2 10 cicli in funzione della tensione media Om 11 2 3 5 3 11 Rilassamento a temperatura ordinaria r CONDIZIONI DI PROVA Si determina il diagramma della caduta di tensione a lunghezza costante ed a temperatura T 20 1 C a partire dalla tensione iniziale e per la durata stabilita CARATTERISTICHE DELLA PROVETTA La provetta deve essere sollecitata per un tratto non inferiore a 100 cm in conseguenza la lunghezza del saggio deve essere almeno 125 cm per tener conto degli organi di afferraggio Nella zona sollecitata la provetta non deve subire alcuna lavorazione n pulitura CARICO INIZIALE La tensione iniziale deve essere applicata con velocit pari a 200 50 N mm al minuto e mantenuta per 2 minuti 2 secondi prima dell inizio della misura Quando le necessit operative lo richiedano ammessa una pre tensione inferiore al 40 della tensione iniziale ed al 30 di quella di rottura determinata su una provetta contigua Il carico iniz
569. tazione della sicurezza deve permettere di stabilire se l uso della costruzione possa continuare senza interventi l uso debba essere modificato nel verso di un minore cimento statico declassamento debba essere necessario procedere ad aumentare la capacit portante consolidamento debba essere necessario procedere a ripristinare la capacit portante preesistente ad un danno riparazione debba essere necessario adeguare la sicurezza dell opera in tutto od in parte alle prescrizioni della presente norma adeguamento Le costruzioni esistenti devono essere sottoposte a valutazione della sicurezza quando ricorrono le seguenti situazioni 1 scadenza della vita di servizio a partire dalla fine della costruzione ovvero dalla data del collaudo statico 2 in caso di evidente riduzione della capacit resistente dei materiali o elementi strutturali nel loro insieme 3 a seguito di azioni ambientali sisma vento neve e temperatura che abbiano compromesso la capacit resistente della struttura 4 per degrado e decadimento delle caratteristiche meccaniche dei materiali dei componenti strutturali della struttura nel suo complesso in caso di azioni accidentali urti incendi esplosioni e di situazioni di funzionamento ed uso anomalo in presenza di distorsioni significative imposte da deformazioni del terreno di fondazione per riscontrati errori di progetto o di costruzione a seguito di trasfomlazione delle condizion
570. te di combinazione delle azioni variabili Qi YE Ya YP Yo sono coefficienti parziali pari a l Qi valore caratteristico della azione variabile Qi Gli effetti dell azione sismica saranno valutati tenendo conto delle masse associate ai seguenti carichi gravitazionali Gr PQr 3 2 14 I valori dei coefficienti y2 sono riportati nella successiva tabella Tabella 3 2 VI Coefficienti y2 per varie destinazioni d uso Destinazione d uso Yoi Abitazioni Uffici Scale 0 30 Uffici aperti al pubblico Scuole Negozi Autorimesse 0 60 Tetti e coperture 0 20 Magazzini Archivi 0 80 29 3 2 4 STRUTTURE CON DISPOSITIVI ANTISISMICI Si intendono per dispositivi antisismici i componenti strutturali di cui al punto 11 8 che possono modificare la risposta sismica della struttura Ai fini della progettazione l azione sismica fondamentalmente definita in termini di intensit ovvero accelerazione massima del terreno forme spettrali durata degli accelerogrammi nel paragrafo 3 2 2 7 delle presenti norme salvo quanto prescritto in modo specifico per la progettazione di edifici con isolamento sismico in questo paragrafo Spettri di progetto In generale gli spettri elastici definiti al punto 3 2 2 3 verranno adottati come spettri di progetto assumendo Tp 2 5 s Le ordinate spettrali per T gt 4s saranno assunte pari all ordinata corrispondente a T 4s Gli spettri di progetto allo stato limite di danno si otteng
571. tegorie Categoria 1 se sono attese conseguenze negative limitate Categoria 2 se sono attese conseguenze negative di entit media Categoria 3 se sono attese conseguenze negative di entit grave 4 3 2 CAMPO DI APPLICAZIONE Le azioni dovute agli urti accidentali devono essere applicate a quegli elementi strutturali o ai loro sistemi di protezione per i quali le conseguenze del cedimento appartengono alle categorie 2 e 3 Nel seguito vengono definite le azioni dovute a 2 collisioni da veicoli 64 collisioni da treni 2 collisioni da imbarcazioni collisioni da aeromobili Le tipiche costruzioni da considerare sono le autorimesse gli edifici nei quali possono circolare veicoli i magazzini nei quali vengono condotti carrelli elevatori i manufatti posizionati in prossimit di traffico sia automobilistico sia ferroviario Per i ponti le azioni d urto da considerare dipendono dal tipo di traffico sopra e sotto il ponte Per le costruzioni ordinarie non si tiene conto del possibile urto di aeromobili contro i prospetti o le coperture Tale verifica pu essere richiesta dal capitolato per particolari costruzioni grattacieli impianti nucleari etc in base ad un analisi di rischio condotta tenendo conto dei verosimili scenari incidentali Per quelle costruzioni ove sia prevista una piattaforma di atterraggio in copertura devono essere considerate le azioni dovute all impatto di un elicottero in emergenza 4 3 3 RAPPRE
572. tempo di riferimento usualmente il 10 Questo determina la dipendenza di Y dalla natura del carico in quanto di breve o di lunga durata e 7 0 valore quasi permanente dell azione ottenuto dal valore caratteristico o nominale attraverso un fattore positivo Y lt 1 che riduce il valore caratteristico ad un valore tale da essere superato per una frazione 72 50 nel periodo di tempo di riferimento La Figura 2 6 1 fornisce una interpretazione grafica delle quantit introdotte Per valori del periodo di ritorno T gt gt 7 la relazione 7 0 T p 0 con l p Q a denotare la probabilit che il valore Q non sia superato nell intervallo 0 lt lt 7 associa ad ogni valore di Q un valore del periodo di ritorno Il frattile caratterizzato da p Q in T allora interpretabile come il valore di periodo di ritorno 7 0 Essendo 7 e P lt 1 i valori frequente e quasi permanente dell azione corrispondono a tempi di ritorno inferiori a quello associato al valore caratteristico dell azione stessa Q t azione variabile nel tempo Periodo di niferimento per la costruzione Ty Q t azione variabile nel tempo per valori decrescenti I Periodo di riferimento per la costruzione Ty Q t azione variabile nel tempo per valori decrescenti n t Tu Q t azione variabile nel tempo per valori decrescenti Figura 2 6 1 Modalit di descrizione di una azione variabile nel tempo 18 Il grafico in alto diagramma
573. teorico della metodologia di calcolo e sull impostazione generale della sua traduzione numerica Casi prova che consentano un controllo ed un riscontro sull affidabilit e la robustezza del codice stesso Presenza nel codice di filtri di autodiagnostica Sintetica rappresentazione dei risultati salienti per consentire un rapido controllo dei risultati Le indicazioni riguardanti l affidabilit dei codici che il Progettista deve riportare nella sua relazione di calcolo devono essere fornite dal distributore del codice stesso a Scelta dei codici Il codice di calcolo utilizzato deve fondarsi su di un modello matematico coerente con i criteri adottati per modellare la tipologia strutturale i vincoli le azioni ed i materiali nell ambito del tipo di analisi svolta m Modalit di presentazione dei risultati La quantit di informazioni che usualmente accompagna l utilizzo di procedure di calcolo automatico richiede un attenzione particolare alle modalit di presentazione dei risultati in modo che questi riassumano in una sintesi completa ed efficace il comportamento della struttura per quel particolare tipo di analisi sviluppata L esito di ogni elaborazione deve essere sintetizzato in disegni e schemi grafici contenenti le configurazioni deformate la rappresentazione grafica delle principali caratteristiche di sollecitazione o delle componenti degli sforzi i diagrammi di inviluppo associati alle combinazioni dei carichi considerate
574. terminanti tra quelle prima indicate vanno eseguite idonee verifiche a fatica Particolare attenzione va rivolta alle strutture secondarie di impalcato ai dispostivi di vincolo ed alle strutture sensibili alle vibrazioni ed ai fenomeni di eccitazione dinamica quali quelli indotti dal vento In mancanza di dati pi precisi derivanti da una approfondita analisi della distribuzione statistica dei carichi in relazione al previsto periodo di esercizio dell opera le verifiche devono essere effettuate per i carichi ed il numero di ripetizioni qui di seguito indicati a strutture principali 2 x 10 cicli di carico considerando un carico mobile con esclusione del coefficiente dinamico per il carico distribuito qi x b strutture secondarie d impalcato solette traversi etc 2 x 10 cicli di carico considerando l intero carico Qu 146 Per tali verifiche si far riferimento ai metodi seguenti Metodi di Classe I che prevedono o di limitare le tensioni massime a valori inferiori a prefissati valori di soglia o valutato il numero di ripetizioni di carico attese durante la vita di servizio di limitare le azioni a valori ritenuti non tali da causare rotture per fatica Metodi di Classe 2 che prevedono di limitare le tensioni da danno equivalente entro limiti consentiti o ritenuti accettabili Indicativamente per i ponti in acciaio si pu fare riferimento ad entrambi i metodi mentre per le strutture in calcestruzzo si far riferime
575. terventi siano compatibili con le caratteristiche dell acquifero e che eventuali cedimenti della superficie del suolo siano compatibili con la stabilit e la funzionalit dei manufatti presenti nella zona interessata dall emungimento Nelle zone classificate sismiche le indagini devono essere finalizzate anche alla caratterizzazione del territorio per lo studio dei fenomeni di amplificazione locale 196 7 4 EFFETTI DELL AZIONE SISMICA Nel presente paragrafo vengono illustrate le prescrizioni aggiuntive che devono essere rispettate per valutare gli effetti dell azione sismica Per la valutazione della sicurezza le azioni sismiche vengono combinate con le altre azioni come specificato al punto 3 2 3 Va altres tenuto conto di quanto asserito al punto 3 2 1 ossia che in generale ai fini della definizione dell azione sismica di progetto deve essere valutata l influenza delle condizioni stratigrafiche morfologiche e geotecniche locali mediante studi di risposta sismica locale microzonazione In assenza di tali studi si potr utilizzare la classificazione riportata allo stesso punto con le precisazioni del punto 3 2 2 1 relativamente alle zone sismiche 7 4 1 FONDAZIONI Le verifiche di stabilit del terreno e delle strutture di fondazione vanno eseguite con i metodi ed i procedimenti illustrati nei precedenti paragrafi tenendo conto delle massime sollecitazioni che la struttura trasmette al terreno e delle relative distorsio
576. ti ad eccezione di d definito al punto successivo 3 2 5 2 Spostamento assoluto e relativo del terreno Il valore dello spostamento assoluto orizzontale massimo del suolo dy potr ottenersi utilizzando l espressione 3 2 6 Nel caso in cui sia necessario valutare gli effetti della variabilit spaziale del moto vedi punto 3 2 5 3 il valore dello spostamento relativo in direzione trasversale e longitudinale rispetto all asse del ponte tra due punti i e j caratterizzati da propriet meccaniche del suolo differenti pu essere stimato secondo l espressione seguente 30 d fd d dove dy e dyj sono gli spostamenti massimi del suolo ai supporti i e j calcolati con riferimento alle caratteristiche di suolo locali Gli spostamenti relativi dij possono essere trascurati se nessuna delle fondazioni poste nei punti i e j si trova su un suolo di categoria D 3 2 5 3 Variabilit spaziale del moto Nei punti di contatto dell opera con il terreno fondazioni delle pile spalle il moto sismico generalmente diverso a causa del suo carattere intrinsecamente di propagazione delle disomogeneit e delle discontinuit eventualmente presenti e della diversa risposta locale del terreno dovuta a particolari caratteristiche meccaniche e morfologiche Degli effetti sopra indicati dovr tenersi conto quando tali effetti possono essere significativi e in ogni caso quando le condizioni di sottosuolo sono variabili lungo lo sviluppo del
577. ti chimico fisici facendo riferimento per l individuazione delle varie azioni a quanto indicato in apposita letteratura tecnica 5 2 3 2 2 STATO LIMITE DI SPOSTAMENTI Il valore massimo dello spostamento ortogonale all asse dell elemento definito come rar essendo max lo spostamento massimo freccia riferito alla retta congiungente due sezioni consecutive di momento flettente nullo lo spostamento dovuto ai carichi permanenti immediatamente dopo l applicazione degli stessi dz la variazione dello spostamento dovuta ai carichi variabili e ad eventuali variazioni nel tempo di quelli prodotti dai carichi permanenti 5 2 3 2 3 SPOSTAMENTI VERTICALI Nel caso di coperture solai e travi di edifici ordinari i limiti per max sono da assumersi per combinazioni frequenti delle azioni pari a frazioni della luce definita come la distanza fra due sezioni di momento nullo o nel caso di mensole pari al doppio della loro lunghezza I valori di tali limiti sono da definirsi in funzione degli effetti sugli elementi portati della qualit del comfort richiesto alla costruzione delle caratteristiche degli elementi strutturali e non strutturali gravanti sull elemento considerato delle eventuali implicazioni di una eccessiva deformabilit sul valore dei carichi agenti Il Progettista ed il Committente di concerto possono fare anche riferimento a specifiche indicazioni contenute in codici internazionali riconosciuti o
578. ti dei quali vengono precisate le caratteristiche Possono essere impiegati prodotti conformi ad altre specifiche tecniche qualora garantiscano un livello di sicurezza equivalente e tale da soddisfare i requisiti essenziali della Direttiva 89 106 CEE Tale equivalenza sar accertata dal Ministero delle Infrastrutture Servizio Tecnico Centrale consentito l impiego di tipi di acciaio diversi da quelli sopra indicati purch venga garantita alla costruzione con adeguata documentazione teorica e sperimentale una sicurezza non minore di quella prevista dalle presenti norme Per l accertamento delle caratteristiche meccaniche indicate nel seguito il prelievo dei saggi la posizione nel pezzo da cui essi devono essere prelevati la preparazione delle provette e le modalit di prova sono rispondenti alle prescrizioni delle norme UNI EN ISO 377 UNI 552 UNI EN 10002 1 UNI EN 10045 1 Le tolleranze di fabbricazione devono rispettare i limiti previsti dalla EN 1090 In sede di progettazione si possono assumere convenzionalmente i seguenti valori nominali delle propriet del materiale modulo elastico E 210 000 N mm modulo di elasticit trasversale G E 2 1 v N mm coefficiente di Poisson v 0 3 coefficiente di espansione termica lineare a 12 x 10 per C per temperature fino a 100 C densit p 7850 kg m 11 2 4 2 Acciaio laminato 11 2 4 2 1 PRODOTTI PIANI E LUNGHI Gli acciai di uso generale laminati a caldo in profilati
579. ti al comportamento isteretico non influenzino la stabilit globale della struttura 5 7 10 2 Verifiche di sicurezza Le zone dissipative devono avere adeguata resistenza e duttilit La loro resistenza deve essere verificata come per le situazioni non sismiche Le parti non dissipative delle strutture dissipative ed i collegamenti tra le parti dissipative ed il resto della struttura devono possedere una sufficiente sovraresistenza per consentire lo sviluppo della plasticizzazione ciclica delle parti dissipative 5 7 11 EDIFICI CON STRUTTURA IN MURATURA 5 7 11 1 Generalit Si distinguono due tipi fondamentali di strutture in muratura ordinaria ed armata Le piante degli edifici dovranno essere quanto pi possibile compatte e simmetriche rispetto ai due assi ortogonali Le strutture costituenti orizzontamenti e coperture non devono essere spingenti Eventuali spinte orizzontali valutate tenendo in conto l azione sismica devono essere assorbite per mezzo di idonei elementi strutturali I solai devono assolvere funzione di ripartizione delle azioni orizzontali tra le pareti strutturali pertanto devono essere ben collegati ai muri e garantire un adeguato funzionamento a diaframma La distanza massima tra due solai successivi non deve essere eccessiva La geometria delle pareti resistenti al sisma al fine di evitare possibili effetti di instabilit locali dovuti all azione sismica deve rispettare in funzione della diversa tecnologia co
580. ti casi a Costruzioni ubicate sulla cresta di una collina Figura 3 3 5a c 1 8y b Costruzioni sul livello superiore di un dislivello Figura 3 3 5b c 1 p 0 1 i gt 1 h c Costruzioni su di un pendio Figura 3 3 5c c 1 Pe g direzione z z x tagli b vento H H b i B ei e a b Figura 3 3 5 Schemi di colline e pendii isolati 3 3 6 PRESSIONE CINETICA DI PICCO Alla velocit di picco v Z introdotta al punto 3 3 4 associata la pressione cinetica di picco q de 50 v E F oleae rE Ft nella quale p la densit dell aria che pu essere assunta pari a 1 25 kg m e c 2 il coefficiente di esposizione delle pressioni che risulta pari al quadrato di quello delle velocit c 2 c 2 38 3 3 7 AZIONI STATICHE EQUIVALENTI L azione d insieme esercitata dal vento su una costruzione data dalla risultante delle azioni sui singoli elementi considerando di regola come direzione del vento quella corrispondente ad uno degli assi principali della pianta della costruzione alla volta In casi particolari come ad esempio per le torri si deve considerare anche l ipotesi di vento spirante in direzione diagonale In funzione della tipologia strutturale il calcolo delle azioni statiche equivalenti si basa sulla determinazione di e coefficienti di pressione interna ed esterna edifici a base rettangolare 3 3 7 1 e coefficienti di pressione netta tettoie torri e pali a t
581. ti elementi le deformazioni si accrescano all incirca proporzionalmente ai carichi 199 nel corso della prova non si siano prodotte lesioni deformazioni o dissesti che compromettono la sicurezza o la conservazione dell opera la deformazione residua dopo la prima applicazione del carico massimo non superi una quota parte di quella totale commisurata ai prevedibili assestamenti iniziali di tipo anelastico della struttura oggetto della prova Nel caso invece che tale limite venga superato prove di carico successive accertino che la struttura tenda ad un comportamento elastico la deformazione elastica risulti non maggiore di quella calcolata Le prove di carico sono prove di comportamento delle opere sotto le azioni di esercizio Il Collaudatore dovr a priori stabilire una congrua numerosit statistica di prove ovvero il numero di cicli di prova a seconda del componente strutturale o dell opera da collaudare Nel caso che l opera preveda diversi componenti strutturali le prove dovranno essere ripetute per ogni tipologia di componente Le prove statiche possono essere integrate da prove dinamiche che giudicano il comportamento dell opera attraverso la risposta dinamica della struttura In questo caso il periodo di vibrazione fondamentale deve risultare non maggiore di quello calcolato La validit delle prove dinamiche diventa significativa quando possono essere confrontate con prove statiche standard 200 9 COSTR
582. ti provenienti dall estero Gli adempimenti di cui ai punti 11 6 8 1 fino a 11 6 8 4 si applicano anche agli eventuali prodotti finiti provenienti dall estero Per i prodotti provenienti da Paesi esteri nei quali sia in vigore una certificazione di idoneit tecnica riconosciuta dalle rispettive Autorit competenti il fornitore potr in alternativa a quanto previsto al comma 1 inoltrare al Servizio Tecnico Centrale domanda intesa ad ottenere il riconoscimento dell equivalenza della procedura adottata nel Paese di origine depositando contestualmente la relativa documentazione per i prodotti da fornire con il corrispondente marchio L equivalenza della procedura di cui al precedente comma sancita con decreto del Presidente del Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici 11 6 8 6 Laboratori di prove e controlli Sono abilitati ad effettuare le prove ed i controlli sia sui prodotti che sui cicli produttivi i laboratori di cui all art 59 del D P R n 380 2001 ed i laboratori abilitati ai sensi del D P R n 246 93 in materia di prove e controlli sul legno 11 7 COMPONENTI PREFABBRICATI 11 7 1 GENERALIT Gli elementi costruttivi prefabbricati devono essere prodotti attraverso un processo industrializzato che si avvale di idonei impianti nonch di strutture e tecniche opportunamente organizzate In particolare deve essere presente ed operante un sistema permanente di controllo della produzione in stabilimento che deve assicurare
583. tipologia dell edificio e della sua destinazione d uso In mancanza di ulteriori indicazioni si pu assumere T 25 C 7 20 C Tabella 3 4 IIl Temperatura interna per edifici fuori terra STAGIONE Fattore di assorbimento TEMPERATURA T 0 5 n Superficie riflettente Tmaxt T3 Estate Funzione del colore della superficie 0 7 TT Superficie chiara 0 9 F Superficie scura TmaxtTs Inverno Nota Tmax Tmin sono definiti rispettivamente come massima e minima temperatura dell aria nel sito della costruzione con periodo di ritorno di 50 anni 73 T4 Ts descrivono gli effetti dell irraggiamento solare In mancanza di dati relativi al sito in esame si assumono i seguenti valori Tax Trin T Ta T 45 C 15 C 0 C 2 C 4 C per superfici esposte a Nord Est 18 C 30 C 42 C per superfici esposte a Sud Ovest od orizzontali 47 Tabella 3 4 IV Temperatura esterna per edifici interrati STAGIONE Fattore di assorbimento TEMPERATURA T Estate Meno di 1 metro T Oltre 1 metro T Inverno Meno di 1 metro T Oltre 1 metro Ty Nota in mancanza di dati relativi al sito in esame si possono assumere i seguenti valori Ts 8 C To 5 C T 5 C To 3 C Per elementi strutturali tra loro non omogenei o nel caso che la temperatura costituisca azione fondamentale per la sicurezza della struttura o per il mantenimento delle sue prestazioni l andamen
584. tivamente dal tipo di calcestruzzo considerato rapporto inerti legante tipi di inerti etc e possa assumere valori anche molto di versi da quello suggerito 211 11 1 10 6 Ritiro Il ritiro dipende principalmente dall umidit ambientale dalle dimensioni dell elemento e dal tipo di calcestruzzo utilizzato La deformazione assiale per ritiro del calcestruzzo pu essere determinata a mezzo di apposite prove da eseguirsi secondo le norme UNI 6555 1973 e UNI 7086 1972 rispettivamente per calcestruzzi confezionati con inerti aventi dimensioni massime sino a 30 mm od oltre 30 mm In sede di progettazione e quando non si ricorra ad additivi speciali il ritiro del calcestruzzo pu essere valutato sulla base delle indicazioni di seguito fornite La deformazione totale da ritiro si compone di due termini la deformazione per ritiro da essiccamento e la deformazione per ritiro autogeno Il ritiro da essiccamento si manifesta lentamente in seguito alla migrazione delle particelle di acqua all interno della pasta cementizia indurita Il ritiro autogeno si sviluppa in seguito alla matura t ione del calcestruzzo per tale motivo si manifesta principalmente nel periodo immediatamente successivo al getto La deformazione totale da ritiro si pu esprimere come Ecs Z Ecd po Eca dove Ecs la deformazione totale per ritiro a la deformazione per ritiro da essiccamento Eca la deformazione per ritiro autogeno Il valore medio
585. to 3 3 2 a considerazioni di macrozonazione e nel punto 3 3 3 al periodo di ritorno opportuno va calibrato per tenere conto degli effetti locali del sito dove e posta la costruzione e dell altezza dal suolo dei componenti della stessa Per altezze sul suolo non superiori a 200 m oltre le quali necessario sviluppare e documentare studi specifici si definiscono le seguenti velocit significative e Velocit media del vento vy del sito in esame vu z k C alz v Tr che fornisce in funzione della quota altimetrica z andamento della velocit media del vento essendo a z In z z la funzione che definisce la forma base del profilo delle velocit con la quota z profilo logaritmico con Z gt Zoi kr Z0 Zmin parametri assegnati in Tabella 3 3 II in funzione della categoria di esposizione del sito ove sorge la costruzione 35 C il coefficiente di topografia funzione della caratteristiche topografiche e orografiche del sito ove sorge la costruzione che modifica localmente il profilo delle velocit punto 3 3 5 e Velocit di picco del vento vp z che tiene conto degli incrementi di velocit relativi a fenomeni di raffica da usarsi per la determinazione della pressione cinetica di picco come definita nel successivo punto 3 3 6 datla quale sono calcolate le sollecitazioni statiche equivalenti v 2 co a valT dove il coefficiente di esposizione per le velocit Cey fornito dall espressione c 2 k JE
586. to aumenta la sicurezza Va 1 5 0 se il suo contributo aumenta la sicurezza Woi coefficiente di combinazione allo stato limite ultimo da determinarsi sulla base di considerazioni statistiche Per gli stati limite di esercizio si devono prendere in esame le combinazioni frequenti e quasi permanenti con Yg Yp Yq 1 e applicando ai valori caratteristici delle azioni variabili adeguati coefficienti wz y2 In forma convenzionale le combinazioni possono essere espresse nel modo seguente i n combinazioni frequenti Fi G FaQat bs P Q i 2 l n combinazioni quasi permanenti Fj G ba r0 a i l essendo wi coefficiente atto a definire i valori delle azioni assimilabili ai frattili di ordine 0 95 delle distribuzioni dei valori istantanei W2 coefficiente atto a definire i valori quasi permanenti delle azioni variabili assimilabili ai valori medi delle distribuzioni dei valori istantanei In mancanza di informazioni adeguate si potranno attribuire al coefficienti w y2 i valori di cui al par 5 1 delle norme Le azioni di calcolo devono essere assegnate ad una delle classi di durata del carico elencate nella tabella 5 3 1 Le classi di durata del carico sono caratterizzate dall effetto di un carico costante attivo per un certo periodo di tempo nella vita della struttura Per un azione variabile la classe appropriata deve essere determinata in funzione di una stima dell interazione fra la variazione temporale tipica de
587. to del comportamento viscoso del terreno e dei materiali che costituiscono l ancoraggio Il numero di prove di progetto non deve essere inferiore a 1 se il numero di tiranti inferiore a 30 3 se il numero di tiranti compreso tra 31 e 100 190 7 se il numero di tiranti compreso tra 101 e 200 8 se il numero di tiranti compreso tra 201 e 500 10 se il numero di tiranti superiore a 500 Le prove di collaudo da effettuarsi su tutti i tiranti consistono in un ciclo semplice di carico e scarico in questo ciclo il tirante viene sottoposto ad una forza massima pari a 1 2 volte quella massima prevista in esercizio verificando che gli allungamenti misurati siano nei limiti previsti in progetto e o compatibili con le misure sui tiranti preliminari di prova 7 3 4 OPERE IN SOTTERRANEO Le presenti norme definiscono le procedure tecniche per il progetto la costruzione e il collaudo delle opere in sotterraneo quali le gallerie le caverne i pozzi che comportano operazioni coordinate di asportazione del terreno e di messa in opera di rivestimenti e di interventi necessari alla stabilizzazione a breve ed a lungo termine di cavit 7 3 4 1 Prescrizioni generali L approccio progettuale deve prevedere metodi atti a prevenire e contrastare sia nelle fasi esecutive che ad opere ultimate gli effetti legati alla variazione dello stato tensionale indotta dalla rimozione di volumi di terreno A tale scopo esso deve in generale definire
588. to della temperatura T sulla sezione e sugli elementi deve essere valutato secondo la teoria della trasmissione del calore a partire da idonei profili termici Va sempre tenuto presente che possono aversi differenze di temperatura tra struttura ed elementi non strutturali ad essa collegati 3 4 4 PARTICOLARI PRECAUZIONI NEL PROGETTO DI STRUTTURE SOGGETTE AD AZIONI TERMICHE Strutture ed elementi strutturali in contatto con liquidi aeriformi o solidi a temperature diverse ciminiere industriali reti idrauliche sili serbatoi e torri di raffreddamento devono essere progettate considerando oltre le azioni termiche come definite ai paragrafi precedenti con riferimento agli edifici civili anche possibili distribuzioni di temperatura dovute a funzionamento normale ed anomalo In assenza di studi o conoscenze specifiche sulle temperature che la struttura raggiunge nei possibili scenari di contingenza verranno adottati per la definizione dei valori della massima e minima componente uniforme di temperatura cui la struttura soggetta rispettivamente il massimo ed il minimo della temperatura esterna per il sito in questione Per strutture in calcestruzzo armato e precompresso assume particolare rilievo l azione indotta da variazioni lineari di temperatura sullo spessore dell elemento strutturale Gli effetti della variazione uniforme della variazione lineare e di eventuali variazioni non lineari di temperatura devono essere considerati sim
589. to devono sempre essere lavorate alla pialla o alla fresa Nel caso particolare delle piastre di base delle colonne si distingueranno i due casi seguenti m per basi senza livellamento con malta occorre sia per la piastra della colonna che per l eventuale contropiastra di fondazione un accurato spianamento alla pressa e preferibilmente la piallatura o la fresatura m per basi livellate con malta non occorre lavorazione particolare delle piastre di base 5 2 8 10 Apparecchi di appoggio Il dimensionamento degli apparecchi di appoggio deve essere condotto tenendo conto del comportamento di tali dispositivi caratterizzato da duttilit molto bassa in confronto a quella generalmente posseduta dalla struttura metallica da essi vincolata ad esempio incrementando opportunamente le sollecitazioni di progetto ricavate dal calcolo per tener conto delle minori capacit dissipative 5 2 8 11 Cavi barre e funi Il dimensionamento di tali elementi strutturali dovr tener conto della specificit di tali elementi sia per quanto riguarda le caratteristiche dei materiali che per il comportamento e i dettagli costruttivi e potr essere condotto con univoco riferimento a specifiche indicazioni contenute in codici internazionali riconosciuti ovvero nella letteratura tecnica consolidata nel rispetto comunque di quanto indicato nel capitolo 2 e nei paragrafi 5 2 3 5 2 4 e 5 2 5 Il riferimento a pi codici nello stesso progetto ammissibile solo per quanto
590. to di durabilit delle opere La resistenza caratteristica definita come la resistenza al di sotto della quale si ha il 5 di probabilit di trovare valori inferiori Nelle presenti norme la resistenza caratteristica designa quella dedotta da prove su cubi conf zionati e stagionati come specificato al punto 11 1 4 a 28 giorni di maturazione il progettista potr indicare altri tempi di maturazione a cui riferire le misure di resistenza su cubi e la conseguente resistenza caratteristica II conglomerato per il getto delle strutture di un opera o di parte di essa si considera omogeneo se confezionato con la stessa miscela e prodotto con medesime procedure 11 1 2 CONTROLLI DI QUALIT DEL CONGLOMERATO Il conglomerato va prodotto in controllo di qualit con lo scopo di monitorare che il conglomerato prodotto rispetti la resistenza caratteristica definita in sede di progetto II controllo si articola nelle seguenti fasi 206 Valutazione preliminare della resistenza Serve a determinare prima dell inizio della costruzione delle opere la miscela per produrre il conglomerato con la resistenza caratteristica di progetto Controllo di accettazione Riguarda il controllo da eseguire sul conglomerato prodotto durante l esecuzione dell opera contestualmente al getto del relativo componente strutturale Prove complementari Sono prove che vengono eseguite ove necessario e o utile a complemento delle prove di accettazione Le prove so
591. toforno civile abitazione etc Il Progettista deve verificare che la costruzione nel complesso ovvero nelle sue parti portanti e nei suoi elementi non strutturali non sia cimentata eccessivamente da stati tensionali indotti da tali variazioni di temperatura e individuare anche una opportuna configurazione strutturale che preveda una idonea segmentazione e disposizione di giunti Analoghe verifiche devono essere eseguite anche per garantire le prestazioni funzionali Variazioni di volume dovute a modifiche di temperatura con i conseguenti stati tensionali indotti da deformazioni anche solo parzialmente impedite devono tenere conto a delle forme di edifici adiacenti b dell utilizzo di differenti materiali con relativi diversi coefficienti di espansione termica e parametri di diffusione del calore c dell utilizzo di differenti forme di sezioni trasversali caratterizzate da conseguenti differenti distribuzioni di temperature uniformi 3 4 2 DISTRIBUZIONE DI TEMPERATURA NELL ELEMENTO STRUTTURALE Il campo di temperatura sulla sezione di un elemento strutturale monodimensionale con asse longitudinale x pu essere in generale descritto mediante quattro componenti essenziali a componente uniforme AT Fig 3 4 1 a b componente linearmente variabile rispetto all asse y della sezione 47y Fig 3 4 1 b c componente linearmente variabile rispetto all asse z della sezione ATu Fig 3 4 1 c d componente non lineare
592. tolleranze dimensionali nel caso di fornitura di componenti Nella documentazione di cui sopra il progettista deve indicare espressamente le caratteristiche meccaniche delle sezioni i valori delle coazioni impresse i momenti di servizio gli sforzi di taglio massimo i valori dei carichi di esercizio e loro distribuzioni il tipo di materiale protettivo contro la corrosione per 246 gli apparecchi metallici di ancoraggio dimensioni e caratteristiche dei cuscinetti di appoggio indicazioni per il loro corretto impiego se la sezione di un manufatto resistente deve essere completata in opera con getto integrativo la resistenza richiesta la possibilit di impiego in ambiente aggressivo e le eventuali variazioni di prestazioni che ne conseguono 11 8 DISPOSITIVI ANTISISMICI Per dispositivi antisismici si intendono gli elementi che contribuiscono a modificare la risposta sismica di una struttura ad esempio incrementando il periodo fondamentale della struttura modificando la forma dei modi di vibrare fondamentali incrementando la dissipazione di energia limitando la forza trasmessa alla struttura e o introducendo vincoli permanenti o temporanei che migliorano la risposta sismica Tutti i dispositivi devono avere una vita di servizio maggiore di 10 anni Devono essere previsti piani di manutenzione e di sostituzione allo scadere della vita di servizio senza significativi effetti sull uso delle strutture in cui sono installati Ai fin
593. tore e completati con il riferimento al documento di trasporto del commerciante o trasformatore intermedio Il Direttore dei Lavori prima della messa in opera tenuto a verificare quanto sopra indicato ed a rifiutare le eventuali forniture non conformi 11 6 8 2 Legno lamellare I produttori di elementi in legno lamellare per i quali valgono integralmente tutte le disposizioni di cui al precedente punto 11 6 8 1 devono dotarsi di un sistema di controllo della produzione allo scopo di assicurare che il prodotto abbia i requisiti previsti dalle presenti norme e che tali requisiti siano costantemente mantenuti fino alla posa in opera Il sistema di gestione della qualit del prodotto che sovrintende al processo di fabbricazione deve essere predisposto in coerenza con le norme UNI EN 9001 e certificato da parte di un organismo terzo indipendente di adeguata competenza ed organizzazione che opera in coerenza con le norme UNI EN 45012 Ai fini della certificazione del sistema di garanzia della qualit del processo produttivo il produttore e l organismo di certificazione di processo potranno fare utile riferimento alle indicazioni contenute nelle relative norme europee od internazionali applicabili I documenti che accompagnano ogni fornitura devono indicare gli estremi della certificazione del sistema di garanzia della qualit del processo produttivo Ai produttori di elementi in legno lamellare fatto altres obbligo di a Sottopo
594. tte le azioni che devono essere considerate nella progettazione dei ponti ferroviari secondo le combinazioni indicate nei successivi paragrafi Le azioni definite in questo documento si applicano alle linee ferroviarie a scartamento normale e ridotto 6 3 1 2 1 AZIONI PERMANENTI Le azioni permanenti che andranno considerate sono pesi propri carichi permanenti portati spinta delle terre spinte idrauliche etc a Carichi permanenti portati Ove non si eseguano valutazioni pi dettagliate la determinazione dei carichi permanenti portati relativi al peso della massicciata dell armamento e della impermeabilizzazione inclusa la protezione potr effettuarsi assumendo convenzionalmente per linea in rettifilo un peso di volume pari a 18 0 kN m applicato su tutta la larghezza media compresa fra i muretti paraballast per una altezza media fra piano del ferro P F ed estradosso impalcato pari a 0 80 m Per ponti su linee in curva oltre al peso convenzionale sopraindicato va aggiunto 11 peso di tutte le parti di massicciata necessarie per realizzare il sovralzo valutato con la sua reale distribuzione geometrica e con un peso di volume pari a 20 kN m Nel caso di armamento senza massicciata andranno valutati i pesi dei singoli componenti e le relative distribuzioni Nella progettazione di nuovi ponti ferroviari dovranno essere sempre considerati i pesi e gli ingombri associati all introduzione delle barriere antirumore anche nei casi in c
595. tti pari al prodotto dei coefficienti a per i carichi indicati nelle Figure 6 3 1 e 6 3 2 151 TRENO DI CARICO LM 71 Questo treno di carico schematizza gli effetti statici prodotti dal traffico ferroviario normale come mostrato nella Figura 6 3 1 e risulta costituito da ILLIMITATO 0 8 1 6 1 6 1 6 0 8 ILLIMITATO 250 kN Qyx 80 kN m Figura 6 3 1 Treno di carico LM 71 quattro assi da 250 KN disposti ad interasse di 1 60 m carico distribuito di 80 kN m in entrambe le direzioni a partire da 0 8 m dagli assi d estremit e per una lunghezza illimitata Per questo modello di carico prevista una eccentricit del carico rispetto all asse del binario dipendente dallo scartamento s per tenere conto dello spostamento dei carichi pertanto essa indipendente dal tipo di struttura e di armamento Tale eccentricit calcolata sulla base del rapporto massimo fra i carichi afferenti a due ruote appartenenti al medesimo asse viene assunta pari a Qu Qui 1 25 essendo Qy e Qvi carichi verticali delle ruote di un medesimo asse La eccentricit trasversale risultante quindi pari a s 18 con s 1435 mm questa eccentricit deve essere considerata nella direzione pi sfavorevole Il carico distribuito presente alle estremit del treno tipo LM 71 deve segmentarsi al di sopra dell opera andando a caricare solo quelle parti che forniscono un incremento del contributo ai fini della verifica dell elemento per l effetto
596. tto 102 5 2 3 2 6 1 Edifici Nel caso di solai praticati regolarmente da persone la frequenza naturale pi bassa della struttura del solaio non deve essere minore di 3 cicli sec Nel caso di solai soggetti a movimenti ciclici la frequenza naturale pi bassa non deve essere inferiore a 5 cicli sec In alternativa a tali limitazioni potr condursi un controllo di accettabilit della percezione delle vibrazioni Il Committente ed il Progettista di concerto potranno utilizzare criteri e rispettare limitazioni con riferimento a specifiche indicazioni contenute in codici internazionali riconosciuti ovvero nella letteratura tecnica consolidata 5 2 3 2 6 2 Strutture di elevata flessibilit e soggette a carichi ciclici I carichi ciclici provocano nella struttura una risposta dinamica con vibrazioni Per garantire un livello tollerabile di vibrazioni si assume come indice di percezione delle vibrazioni il parametro I I 0 8f 4 1 0 032f7 essendo fo la frequenza del primo modo di vibrare verticale della struttura in cicli sec d l ampiezza della vibrazione in mm che per velocit massima di 130 km h diventa I 7 2 f 11 0 032f7 Per garantire un livello tollerabile di percezione delle vibrazioni si assumer per tale indice un limite massimo pari a 10 per ponti stradali 4 per ponti stradali con limitato traffico pedonale extra urbani 2 per passerelle pedonali o ponti stradali con significativo traffico pedonale urbani
597. tturali la tensione normale ammissibile oe vale R a ck Oc Vne dove di norma yn c 3 2 Nel caso di solette o elementi con spessore minore di 50 mm Yn e 4 6 Nella sollecitazione di pressoflessione la tensione media dell intera sezione non deve superare la tensione ammissibile per compressione semplice 81 Nel caso di calcolo mediante modelli tirante puntone nelle verifiche delle bielle di conglomerato cementizio le compressioni devono essere limitate al 70 di Oc 5 1 2 3 4 2 Tensioni tangenziali ammissibili nel conglomerato cementizio Le tensioni tangenziali vanno calcolate con riferimento alla sezione parzializzata In assenza di sforzo normale non richiesta la verifica delle armature al taglio ed alla torsione quando le tensioni tangenziali massime del conglomerato cementizio prodotte da tali caratteristiche di sollecitazione non superano il valore di 70 ottenuto con l espressione ma ctk Tosic me dove Ym c 3 2 In presenza di sforzo normale di compressione si deve verificare che la tensione principale di trazione sia inferiore alla tensione limite Teo Con significativo sforzo normale di trazione in assenza di armature a taglio la resistenza a taglio da considerarsi nulla Quando le tensioni tangenziali superano Tco gli sforzi di taglio devono essere integralmente assorbiti da armature metalliche affidando alle staffe non meno del 60 dello sforzo globale di scorrimento Per il calcol
598. tura si prescrive di tener conto di una eccentricit e che assunta uguale a h 5 4 5 2 a 300 Bi con A altezza interna di piano c eccentricit e dovuta alle azioni orizzontali considerate agenti in direzione normale al piano della muratura Tale eccentricit si valuta con la relazione e 5 4 5 3 dove M ed N sono rispettivamente il massimo momento flettente dovuto alle azioni orizzontali e lo sforzo normale nella relativa sezione di verifica Il muro supposto incernierato al livello dei piani e in mancanza di aperture anche in corrispondenza dei muri trasversali se questi hanno interasse minore di 6 metri Le eccentricit es a ey vanno convenzionalmente combinate tra di loro secondo le due seguenti espressioni e e le e e Dr e 5 4 5 4 I valori delle eccentricit cos ricavate sono utilizzati per la valutazione del coefficiente di riduzione della resistenza vedi par 5 4 6 2 Il valore di e adottato per la verifica dei muri nelle loro sezioni di estremit Il valore di e adottato per la verifica della sezione ove massimo il valore di M L eccentricit di calcolo non pu comunque essere assunta inferiore ad e 118 In ogni caso dove risultare e lt 0 33t e lt 0 33t 5 4 5 5 5 4 6 VERIFICHE Le verifiche sono condotte con l ipotesi che le sezioni piane restano tali e trascurando la resistenza a trazione della muratura Ogni setto mu
599. ualificazione e delle verifiche periodiche della qualit ivi compresa la cadenza temporale dei controlli stessi sono riportate rispettivamente nei punti seguenti punto 11 2 2 10 per acciai per cemento armato in barre o rotoli punto 11 2 3 5 per acciai per cemento armato precompresso punto 11 2 4 8 per acciai per carpenterie metalliche 11 2 2 ACCIAIO PER CEMENTO ARMATO E ammesso esclusivamente l impiego di acciai saldabili qualificati secondo le procedure di cui al precedente punto 11 2 1 e controllati con le modalit riportate nei punti 11 2 2 10 e 11 2 3 5 11 2 2 1 Acciaio per cemento armato laminato a caldo L acciaio per cemento armato laminato a caldo denominato B450C caratterizzato dai seguenti valori nominali delle tensioni caratteristiche di snervamento e rottura da utilizzare nei calcoli Fio 450 N mm fi nom 540 N mm e deve rispettare i requisiti indicati nella seguente Tabella 11 2 Ia Tabella 11 2 Ia CARATTERISTICHE Tensione caratteristica di snervamento fyk finom N mm Tensione caratteristica di rottura fx fihom N mm gt 1 13 CB lt 1 35 y f mom k lt 1 25 Allungamento Ay k 27 Diametro del mandrino per prove di piegamento a 90 e successivo raddrizzamento senza cricche D lt 12mm 49 12 lt lt 16mm 50 per 16 lt lt 25 mm 8 D per 25 lt D lt 50 mm 10 11 2 2 2 Acciai per cemento armato trafilati a freddo L acciaio trafil
600. uate per il confezionamento nonch di personale esperto e di attrezzature idonee a provare valutare e correggere la qualit del prodotto Il produttore di elementi prefabbricati deve dotarsi di un sistema di controllo della produzione allo scopo di assicurare che il prodotto abbia i requisiti previsti dalle presenti norme e che tali requisiti siano costantemente mantenuti fino alla posa in opera Il sistema di gestione della qualit del prodotto che sovrintende al processo di fabbricazione deve essere predisposto in coerenza con le norme UNI EN 9001 e certificato da parte un organismo terzo indipendente di adeguata competenza ed organizzazione che opera in coerenza con le norme UNI EN 45012 Ai fini della certificazione del sistema di garanzia della qualit il produttore e l organismo di certificazione di processo potranno fare utile riferimento alle indicazioni contenute nelle relative norme europee od internazionali applicabili 11 7 3 1 Controllo sui materiali per elementi di serie I controlli sui materiali dovranno essere eseguiti in conformit alle prescrizioni di legge vigenti Per il calcestruzzo impiegato con fini strutturali nei centri di produzione dei componenti prefabbricati di serie il Direttore tecnico di Stabilimento dovr effettuare il controllo continuo del conglomerato secondo le prescrizioni contenute nel paragrafo 11 1 operando con attrezzature tarate annualmente da uno dei laboratori di cui all art 59 del D P R n 3
601. uente espressione L Rec 88 dove rappresenta la freccia orizzontale La freccia orizzontale deve includere anche l effetto della deformazione della sottostruttura del ponte pile spalle e fondazioni qualora esso induca effetto sfavorevole alla verifica STATI LIMITE PER IL COMFORT DEI PASSEGGERI Il comfort di marcia per i passeggeri controllato limitando i valori della freccia verticale dei ponti ferroviari in funzione della luce e del numero delle campate consecutive dello schema statico del ponte e della velocit V di percorrenza del convoglio L inflessione verticale deve calcolarsi in asse al binario considerando il treno di carico LM 71 con il relativo incremento dinamico in caso di ponte a doppio binario dovr calcolarsi sempre la freccia in asse al binario carico applicando un solo treno di carico LM 71 con il relativo incremento dinamico Nella successiva Tabella 6 3 X sono riportati i valori limite di deformabilit validi per viadotti con impalcati semplicemente appoggiati aventi 3 o pi campate Per ottenere i valori limite di deformabilit per ponti a singola luce o a 2 luci si potranno moltiplicare i valori riportati nella Tabella 6 3 X per i seguenti coefficienti a per strutture con 1 campata a 1 5 per strutture con 2 campate a 1 2 Tabella 6 3 X Valori limite del rapporto d L per viadotti con impalcati semplicemente appoggiati aventi 3 o pi campate Velocit del treno Luc
602. ui non sia originariamente prevista la realizzazione di questo genere di clementi Salvo pi accurate determinazioni si potranno considerare pannelli fonoassorbenti del peso a metro quadro pari a 2 5 kN m e dell altezza pari a 4 0 m dal piano della soletta b Spinte idrauliche La determinazione delle spinte idrauliche dovr essere effettuata sulla base di uno studio idrologico idraulico relativo al corso d acqua attraversato Per tale studio si utilizzer di norma la schematizzazione di moto stazionario monodimensionale In casi di particolare complessit si dovr ricorrere a modelli in moto vario e o bidimensionale 6 3 1 2 2 AZIONI VARIABILI A Carichi verticali I carichi verticali sono definiti per mezzo di modelli di carico in particolare sono forniti due treni di carico distinti il primo rappresentativo del traffico normale Treno di carico LM 71 il secondo rappresentativo del traffico pesante Treno di carico SW I valori dei suddetti carichi dovranno essere moltiplicati per un coefficiente di adattamento a variabile in ragione della tipologia dell Infrastruttura ferrovie ordinarie ferrovie leggere metropolitane etc secondo le indicazioni di dettaglio definite dal Gestore dell Infrastruttura Sono considerate tre tipologie di carico i cui valori caratteristici sono definiti nel seguito 1 Nel seguito i riferimenti ai modelli di carico LM 71 SW 0 e SW 2 ed alle loro componenti si intendono in effe
603. ultaneamente 3 5 AZIONI DELLA NEVE 3 5 1 GENERALIT La neve pu depositarsi su una copertura in pi modi tra loro differenti in funzione della forma della stessa delle sue propriet termiche della rugosit della sua superficie della quantit di calore generata sotto la copertura della prossimit degli edifici limitrofi del terreno circostante e del clima meteorologico locale in particolare della sua ventosit delle variazioni di temperatura e probabilit di precipitazione di pioggia o di neve e regionale Nello Schema 3 5 1 riassunto il processo per la stima del carico della neve si considera prima di tutto la localizzazione e la caratterizzazione del sito funzione dell altitudine e della topografia del sito stesso in cui verr realizzata la costruzione successivamente si ha la caratterizzazione globale e locale della struttura che consentono la valutazione del carico da neve rispettivamente per le analisi globali sulla copertura e per le analisi degli effetti locali Nel caso che la pioggia segua la caduta della neve ci pu portare ad un significativo incremento di carico specie nelle situazioni in cui il sistema di raccolta e smaltimento delle acque sia ostruito da neve e ghiaccio il Progettista deve essere consapevole di questi aspetti considerandoli e prevenendoli Nel caso di coperture ribassate e o flessibili quali ad esempio tensostrutture pu accadere che nelle zone di maggiore deformazione succes
604. un elevata capacit dissipativa i momenti flettenti di calcolo nei pilastri devono essere tali da proteggere 1 pilastri dalla plasticizzazione prematura Al fine di escludere la formazione di meccanismi inelastici dovuti al taglio gli sforzi di taglio nei pilastri da utilizzare per le verifiche ed il dimensionamento delle armature si ottengono dalla condizione di equilibrio del pilastro soggetto all azione dei momenti resistenti nelle sezioni di estremit superiore ed inferiore amplificati da un opportuno fattore Negli altri casi le sollecitazioni di calcolo da utilizzare per il dimensionamento o verifica dei pilastri sia a pressoflessione che a taglio sono date dalla pi sfavorevole situazione ottenuta dall analisi globale della struttura per le combinazioni di carico di cui al punto 3 2 Nodi trave pilastro Si definisce nodo la zona del pilastro che si incrocia con le travi ad esso concorrenti La resistenza del nodo deve essere tale da assicurare che esso non pervenga alla rottura prima delle zone della trave e del pilastro adiacenti al nodo Sono da evitare per quanto possibile eccentricit tra l asse della trave e l asse del pilastro concorrenti in un nodo 5 7 9 EDIFICI CON STRUTTURA PREFABBRICATA La prefabbricazione di parti di una struttura progettata per rispondere alle prescrizioni relative agli edifici in cemento armato richiede la dimostrazione che il collegamento in opera delle parti tale da conferire il previsto li
605. uolo sulle tecnologie disponibili sulla effettiva costruibilit e sugli obiettivi prestazionali da soddisfare 7 2 4 DESCRIZIONE DELLE FASI E DELLE MODALIT COSTRUTTIVE Il progetto dell opera deve esaminare con completezza tutte le fasi costruttive individuando eventuali aspetti di criticit e il loro effetto sull ambiente circostante 7 2 5 VERIFICHE DELLA SICUREZZA E DELLE PRESTAZIONI Le verifiche di sicurezza relative agli stati limite ultimi SLU e le analisi relative alle condizioni di esercizio SLE vanno effettuate nel rispetto dei principi e delle procedure illustrati nei paragrafi successivi 7 2 5 1 Verifiche nei confronti degli stati limiti ultimi SLV Deve essere rispettata la condizione E lt R4 ove Eq il valore di progetto dell azione o degli effetti delle azioni e Ra il valore di progetto della resistenza del terreno Nella verifica della suddetta condizione si richiama quanto specificato al paragrafo 2 3 ovvero che il Progettista ed il Committente di concerto possono utilizzare modelli di calcolo diversi da quelli indicati nel seguito purch vengano rispettati i livelli di sicurezza e di prestazioni attese del presente Capitolo La resistenza R4 determinata A in modo analitico con riferimento al valore caratteristico dei parametri geotecnici di resistenza divisi per il coefficiente parziale Ym specificato nella successiva tabella 7 2 1 B sulla base di misure dirette tenendo conto dei
606. ura Se gli elementi resistenti sono di Categoria I vedi par 11 9 il fattore Be pu essere valutato come segue b 037 Jis rie 5 4 6 8 Aeg in cui a la minima distanza fra l estremo dell appoggio ed il termine della parete he l altezza del muro a livello dell appoggio Aeg l area efficace dell appoggio valutata come lefn t lem la lunghezza efficace dell appoggio valutata come in Figura 5 4 1 comunque ley lt 2 2 Ae t t lo spessore del muro tenendo conto delle rientranze praticate in corrispondenza dei nodi maggiori di 5 mm In ogni caso deve risultare a 1 lt 8 lt keis 1 5 Nedc Nede Nede hc Figura 5 4 1 Pareti soggette a carichi concentrati 1 pianta 2 sezione Se gli elementi resistenti non sono di Categoria I vedi par 11 9 il fattore f pu essere assunto pari ad 1 L eccentricit del carico rispetto alla linea d asse della parete non deve essere maggiore di 1 4 In ogni caso le verifiche di cui al punto 5 4 6 2 1 devono essere soddisfatte a livello della met dell altezza della parete al di sotto degli appoggi I carichi concentrati devono essere direttamente sostenuti da elementi resistenti di categoria I o mediante idonei appoggi o elementi di ripartizione 5 4 6 2 5 TRAVI IN MURATURA La verifica di travi di accoppiamento in muratura ordinaria in presenza di azione assiale orizzontale nota viene effettuata in analogia a quanto previsto p
607. ura tecnica consolidata Il riferimento a pi codici nello stesso progetto ammissibile solo per quanto non contemporaneamente contemplato negli stessi e purch non in contrasto con le ipotesi poste a base del calcolo 5 2 4 VERIFICHE PER SITUAZIONI PROGETTUALI TRANSITORIE Per le situazioni costruttive transitorie come quelle che si hanno durante le fasi della costruzione dovranno adottarsi tecnologie costruttive e programmi di lavoro che non possano provocare danni permanenti alla struttura o agli elementi strutturali che possano riverberarsi sulla sicurezza dell opera L entit delle azioni ambientali da prendere in conto saranno determinate dal progettista in relazione al tempo dell azione transitoria e della tecnologia esecutiva 5 2 5 VERIFICHE PER SITUAZIONI PROGETTUALI ACCIDENTALI Per situazioni progettuali accidentali il progetto dovr dimostrare la robustezza della costruzione mediante procedure di scenario di danno per i quali i y dei materiali possono essere assunti pari all unit 104 5 2 6 PROGETTAZIONE INTEGRATA DA PROVE 5 2 6 1 Generalit Quando si ritiene che il modello di calcolo non sia sufficiente a descrivere correttamente il comportamento della struttura o di suoi componenti la verifica della sicurezza potr essere condotta sostituendo o integrando le calcolazioni teoriche con risultati sperimentali Dai risultati delle prove verr ricavato il valore caratteristico Rz delle resistenze dell ele
608. ure lo scostamento dalla rettilineit misurato a met della luce di instabilit non dovr superare 1 500 della medesima luce nel caso di elementi lamellari incollati e 1 300 della stessa nel caso di elementi di legno massiccio Il legno i componenti derivati dal legno e gli elementi strutturali non dovranno di regola essere esposti a condizioni atmosferiche pi severe di quelle previste per la struttura finita Prima della costruzione il legno dovr essere portato ad una umidit il pi vicino possibile a quella appropriata alle condizioni ambientali in cui si trover nell opera finita Qualora si operi con elementi lignei anche parziali per i quali assumano importanza trascurabile gli effetti del ritiro o comunque della variazione della umidit si potr accettare durante la posa in opera maggiore umidit del materiale purch sia assicurata al legno la possibilit di un successivo asciugamento fino a raggiungere l umidit prevista in fase progettuale Sar compito del progetti sta predisporre un piano di trasporto assemblaggio e posa in opera che dovr fornire precise istruzioni sulle modalit operative e che in particolare riporter le verifiche di eventuali situazioni transitorie staticamente significative Durante tutte le fasi esecutive ci si dovr attenere strettamente alle prescrizioni del progettista Dovr essere predisposto in sede progettuale un programma delle operazioni di manutenzione e dei controlli da effettu
609. uta affidabilit Qualora si adotti uno di questi metodi deve essere eseguita anche la verifica della capacit portante della struttura rispetto all azione termica della curva di incendio nominale con riferimento ai valori di classe minima indicati nella seconda colonna della tabella precedente Quale che sia il modello scelto i valori del carico d incendio e delle caratteristiche del compartimento adottati nel progetto per l applicazione dei metodi suddetti costituiscono un vincolo d esercizio per le attivit da svolgere all interno della costruzione 4 1 6 4 Livelli IV e V I livelli IV o V possono essere oggetto di specifiche richieste del Committente o essere previsti dai capitolati tecnici di progetto I livelli IV o V di prestazione possono altres essere richiesti dalla autorit competente per costruzioni destinate ad attivit di particolare importanza Per garantire il livello IV le costruzioni devono essere oggetto delle seguenti verifiche a capacit portante mantenuta per tutta la durata dell incendio b regime deformativo contenuto c capacit portante residua che consenta interventi di ripristino Per garantire il livello V le costruzioni devono essere oggetto delle seguenti verifiche a capacit portante mantenuta per tutta la durata dell incendio b regime deformativo trascurabile c capacit portante residua adeguata alla funzionalit immediata della costruzione 62 4 2 ESPLOSIONI 4 2 1
610. uta dai risultati delle prove mediante la relazione Fio Fi 0 7 feom 251 STIMA DELLA RESISTENZA A TAGLIO In sede di progetto per le murature formate da elementi artificiali pieni o semipieni il valore di f xo pu essere dedotto dalla resistenza a compressione degli elementi tramite le Tabelle 11 9 VII e 11 9 IX La validit di tali tabelle limitata a quelle murature aventi giunti orizzontali e verticali riempiti di malta e di spessore compreso tra 5 e 15 mm Per valori non contemplati in tabella ammessa l interpolazione lineare in nessun caso sono ammesse estrapolazioni Tabella 11 9 VIM Valori di f xo per murature in elementi artificiali di laterizio pieni e semipieni valori in N mm Resistenza caratteristica a Tipo di malta f compressione f dell elemento vko lt 15 lt M 15 0 2 gt 15 lt M15 0 3 Tabella 11 9 IX Valori di f xo per murature in elementi artificiali di calcestruzzo pieni e semipieni valori in N mm Resistenza caratteristica a Tipo di malta f compressione f dell elemento P De lt 3 M 15 M 10 M5 0 1 Di M 2 5 0 1 33 M 15 M 10 M 5 0 2 M 2 5 0 1 La Tabella 11 9 X indica i valori di f che possono essere usati nel caso di murature con elementi naturali di pietra squadrata Tabella 11 9 X Valori di f xo per murature in elementi naturali di pietra squadrata valori in N mm Resistenza caratteristica a Tipo di malta ta
611. utte le combinazioni di azioni previste nella presente norma che rappresenti correttamente i fenomeni fisici attesi nel funzionamento del dispositivo in particolare sotto le azioni sismiche e prove di qualificazione In particolare le caratteristiche tecniche da misurare e dichiarare sono indicate nella seguente Tabella 11 8 I a seconda del tipo di dispositivo Tabella 11 8 I CARATTERISTICA D Lineare D Non lineare D Viscoso Isolatore in elastomero Capacit portante si si si Resistenza ad azioni sismiche si si si Modulo di taglio si si si si Capacit di rotazione si si si si Coefficiente di attrito si si Capacit di distorsione orizzontale si si Durabilit si si si si Per quanto riguarda la definizione delle suddette caratteristiche le norme di prova di qualificazione ed accettazione dei dispositivi si far riferimento ove possibile alle norme europee applicabili ovvero in assenza delle stesse agli allegati all O P C M del 20 03 2003 n 3274 247 Le caratteristiche dei dispositivi di cui alla Tabella 11 8 I devono essere accertate mediante opportune prove sui materiali e sui dispositivi eseguite e certificate da laboratori di cui all art 59 del D P R n 380 2001 dotati di adeguata competenza attrezzatura ed organizzazione Tali laboratori devono essere incaricati dal produttore previo nulla osta rilasciato dal Servizio Tecnico Centrale In assenza di un attestat
612. uttura deve garantire in esercizio in particolare con riferimento alla durabilit dell opera secondo quanto indicato al punto 2 7 2 Le azioni sulla struttura devono essere scelte con intensit distribuzione e caratteristiche il pi possibile aderenti alla situazione della struttura in esercizio nonch critiche per il tipo di prestazione che si intende analizzare Per le caratteristiche fisiche e meccaniche dei materiali si pu fare riferimento in fase di progettazione ai valori medi definiti nei capitoli appositi della presente normativa o a valori dedotti dalla letteratura tecnica consolidata Si devono effettuare di regola le seguenti verifiche a verifiche di deformabilit verifiche di vibrazione verifiche di fessurazione verifiche delle tensioni di esercizio verifiche a fatica per quanto riguarda il progressivo degrado delle caratteristiche meccaniche quali la rigidezza per le quali sono definite le regole specifiche nei punti seguenti 5 1 2 2 2 LE AZIONI E LE LORO COMBINAZIONI Le azioni caratteristiche carichi distorsioni variazioni termiche etc devono essere definite in accordo con quanto indicato nei capitoli 3 4 e 6 delle presenti norme Per costruzioni civili o industriali di tipo corrente e per le quali non esistano regolamentazioni specifiche le azioni di calcolo F4 si ottengono nello spirito di quanto indicato nel capitolo 2 combinando le azioni caratteristiche secondo le seguenti formule di correlazio
613. uttura non ricade all interno del fuso indicato in Figura 6 3 7 e comunque per le tipologie non convenzionali ponti strallati ponti sospesi ponti di grande luce ponti metallici difformi dalle tipologie in uso in ambito ferroviario etc dovr effettuarsi una analisi di runnability secondo le modalit e con i treni reali forniti dal Gestore dell Infrastruttura 100 a 5 VE SEZZIZ Frequenza propria Hz Luce IRR L m Figura 6 3 7 Limiti delle frequenze proprie in funzione della luce 155 Si riporta di seguito Figura 6 3 8 il diagramma di flusso esplicativo delle situazioni in cui necessario effettuare l analisi dinamica dove i simboli hanno i seguenti significati V la velocit massima sul ponte L la luce in metri del ponte No la prima frequenza propria flessionale del ponte in Hz ni la prima frequenza propria torsionale del ponte in Hz V no im dato in funzione di Viim no nella sottostante tabella Tabella 6 3 II Massimi valori di v n iim per travi semplicemente appoggiate ed ama lt 3 5 m sec Mass m gt 5 0 gt 7 0 gt 9 0 gt 10 0 gt 13 0 gt 15 0 gt 18 0 gt 20 0 gt 25 0 gt 30 0 gt 40 0 gt 50 0 10 kg m lt 7 0 lt 9 0 lt 10 0 lt 13 0 lt 15 0 lt 18 0 lt 20 0 lt 25 0 lt 30 0 lt 40 0 lt 50 0 Span Le a v no v no v no v no
614. uzione Il sistema di gestione della qualit del prodotto che sovrintende al processo di fabbricazione deve essere predisposto in coerenza con le norme UNI EN 9001 e certificato da parte un organismo terzo indipendente di adeguata competenza ed organizzazione che opera in coerenza con le norme UNI EN 45012 Ai fini della certificazione del sistema di gestione della qualit del processo produttivo il produttore e l organismo di certificazione di processo potranno fare riferimento alle indicazioni contenute nelle relative norme europee disponibili EN 10080 EN 10138 EN 10025 EN 10210 EN 10219 Quando non sia applicabile la marcatura CE ai sensi del D P R n 246 93 di recepimento della direttiva 89 106 CE la valutazione della conformit del controllo di produzione in stabilimento e del prodotto finito effettuata attraverso la procedura di qualificazione di seguito indicata Nel caso di prodotti coperti da marcatura CE devono essere comunque rispettati laddove applicabili i punti del presente paragrafo 11 2 non in contrasto con le specifiche tecniche europee armonizzate Il Servizio Tecnico Centrale della Presidenza del Consiglio Superiore dei lavori pubblici organismo abilitato al rilascio dell attestato di qualificazione per gli acciai di cui sopra L inizio della procedura di qualificazione deve essere preventivamente comunicalo al Servizio Tecnico Centrale allegando una relazione ove siano riportati elenco e caratte
615. v no v no v no v no v no v no v no v no m m m m m m m m m m m m m 5 00 7 50 2 1 71 1 78 1 88 1 88 1 93 1 93 2 13 2 13 3 08 3 08 3 54 3 59 4 1 71 1 83 1 93 1 93 2 13 2 24 3 03 3 08 3 38 3 54 4 31 4 31 7 50 10 00 2 1 94 2 08 2 64 2 64 2 77 2 77 3 06 5 00 5 14 5 20 5 35 5 42 4 2 15 2 64 2 77 2 98 4 93 5 00 5 14 5 21 5 35 5 62 6 39 6 53 10 0 12 5 1 2 40 2 50 2 50 2 50 2 71 6 15 6 25 6 36 6 36 6 45 6 45 6 57 2 2 50 2 71 2 71 5 83 6 15 6 25 6 36 6 36 6 45 6 45 7 19 7 29 12 5 15 0 1 2 50 2 50 3 58 3 58 5 24 5 24 5 36 5 36 7 86 9 14 9 14 9 14 2 3 45 5 12 5 24 5 24 5 36 5 36 7 86 8 22 9 53 9 76 10 36 10 48 15 0 17 5 1 3 00 5 33 5 33 5 33 6 33 6 33 6 50 6 50 6 50 7 80 7 80 7 80 2 5 33 5 33 6 33 6 33 6 50 6 50 10 17 10 33 10 33 10 50 10 67 12 40 17 5 20 0 1 3 50 6 33 6 33 6 33 6 50 6 50 7 17 7 17 10 67 12 80 12 80 12 80 20 0 25 0 1 5 21 5 21 5 42 7 08 7 50 7 50 13 54 13 54 13 96 14 17 14 38 14 38 25 0 30 0 1 6 25 6 46 6 46 10 21 10 21 10 21 10 63 10 63 12 75 12 75 12 75 12 75 30 0 40 0 1 10 56 18 33 18 33 18 61 18 61 18 89 19 17 19 17 19 17 gt 40 0 1 14 73 15 00 15 56 15 56 15 83 18 33 18 33 18 33 18 33 Le a b indica a lt L lt b Nota 1 la tabella include un fattore di sicurezza di 1 2 sui valori v no iim per accelerazioni deformazioni e resistenza e di 1 0 sul valore di v no iim per la fatica Nota 2 la tabella tiene conto
616. ve considerare la condizione denominata Caso L riportata in Figura 3 5 9 55 Caso I i Cason P Figura 3 5 9 Disposizioni di carico per coperture in prossimit di costruzioni pi alte 3 5 9 EFFETTI LOCALI Vengono fornite indicazioni per il calcolo dei carichi da utilizzare per le verifiche locali riguardanti accumulo neve contro parapetti e pareti verticali neve sporgente dall estremit di una copertura carico neve su protezioni paraneve ed altri ostacoli sulla copertura 3 5 9 1 Accumulo neve contro parapetti e pareti verticali In presenza di vento la neve pu accumularsi contro elementi piani verticali in conseguenza della ridotta velocit dell aria nella parte sottovento Fig 3 5 10 I coefficienti di forma e le lunghezze di accumulo saranno prese come segue HiT 0 8 ph e H con la limitazione 0 8 lt u2 lt 2 0 dsk in cui y la densit della neve che per questo calcolo deve essere assunta convenzionalmente pari a 2 KN m k 2h con la limitazione 5 lt 4 lt 15m Figura 3 5 10 Coefficienti di forma in prossimit di parapetti e pareli verticali 3 5 9 2 Neve sporgente dall estremit di una copertura Per le porzioni di copertura aggettanti sulle pareti perimetrali in aggiunta al carico neve previsto sulla falda si terr conto dell effetto della neve sporgente all estremit Fig 3 5 11 mediante l applicazione di un carico all estremit sporge
617. ve essere riferito alla nuova geometria 5 2 8 4 1 TOLLERANZE DI MONTAGGIO Per la definizioni delle tolleranze di montaggio ammissibili il progettista potr fare riferimento ai valori forniti da codici di riconosciuta affidabilit purch congruenti con le ipotesi di calcolo assunte nella progettazione 5 2 8 4 2 TOLLERANZE DI FABBRICAZIONE Le tolleranze di fabbricazione devono garantire la costruibilit dell opera senza indurre forzature e stati di coazione nei collegamenti ovvero negli elementi strutturali I loro valori devono rispettare quanto indicato in proposito nel capitolo 11 5 2 8 5 Composizione degli elementi strutturali 5 2 8 5 1 SPESSORI LIMITE vietato l uso di profilati con spessore t lt 4 mm Le limitazioni di cui sopra non riguardano elementi e profili sagomati a freddo 5 2 8 5 2 IMPIEGO DEI FERRI PIATTI L impiego di piatti o larghi piatti in luogo di lamiere per anime e relativi coprigiunti delle travi a parete piena e in genere per gli elementi in lastra soggetti a stati di tensione biassiali appartenenti a membrature aventi funzione stanca non secondaria ammesso solo se i requisiti di accettazione prescritti per il materiale in particolare quelli relativi alle prove di piegamento a freddo e resilienza siano verificati anche nella direzione normale a quella di laminazione 106 5 2 8 5 3 VARIAZIONI DI SEZIONE Le eventuali variazioni di sezione di una stessa membratura devono essere il pi p
618. vello di monoliticit in termini di resistenza rigidezza e duttilit Collegamenti I collegamenti tra gli elementi prefabbricati condizionano in modo sostanziale il comportamento statico dell organismo strutturale e la sua risposta sotto azioni sismiche Per gli edifici prefabbricati a pannelli portanti l idoneit dei collegamenti tra i pannelli con giunti gettati o saldati devono essere adeguatamente dimostrata mediante le prove sperimentali di idoneit I collegamenti tra elementi monodimensionali trave pilastro devono essere sicuramente rigidi in modo da garantire la congruenza degli spostamenti verticali e orizzontali ed il trasferimento delle sollecitazioni deve essere assicurato da dispositivi meccanici Al vincolo rigido pu accoppiarsi all altro estremo della trave un vincolo scorrevole L ampiezza del piano di scorrimento deve risultare con ampio margine maggiore dello spostamento dovuto alla azione sismica In caso di collegamenti tra elementi prefabbricati di natura non monolitica che influenzano in modo sostanziale il comportamento statico dell organismo strutturale e quindi anche la sua risposta sotto azioni sismiche sono possibili le tre situazioni seguenti a ciascuna delle quali dovr corrispondere un opportuno criterio di dimensionamento 130 a collegamenti situati al di fuori delle zone di previsto comportamento inelastico che non modificano quindi le capacit dissipative della struttura rispetto al c
619. ventive effettuate nei terreni di sedime mentre la verifica di sicurezza dell opera costruita andr sviluppata sulla base dell identificazione dei materiali e dei terreni acquisite nel corso dell esecuzione L approfondita conoscenza delle azioni e delle resistenze porta alla maggiore sicurezza delle costruzioni ed a un loro minor costo La norma si sviluppa in 11 Capitoli Il Capitolo 2 Sicurezza e prestazioni attese definisce i principi fondamentali per la valutazione della sicurezza e per l identificazione delle prestazioni delle strutture Introduce il principio della vita utile di progetto delle opere e definisce due Classi di opere differenziate da una diversa vita utile e condizioni di cimento statico Il Testo codifica i modelli per la descrizione delle azioni ambientali e naturali Capitolo 3 delle azioni accidentali Capitolo 4 nonch quelle antropiche per le opere civili ed industriali stradali e ferroviarie Capitolo 6 Le Norme per le Costruzioni Capitolo 5 distinte per i diversi materiali definiscono le procedure ed i metodi per calcolare la resistenza e la sicurezza degli elementi strutturali nei vari materiali Il Capitolo 7 tratta la valutazione della sicurezza e delle prestazioni delle opere interagenti con i terreni e con le rocce dei processi di intervento nei terreni e d le regole per valutare la sicurezza dei pendii La norma introduce anche per i terreni sul filone del dibattito internazionale
620. veri magnetiche ovvero metodi volumetrici es raggi X o gamma o ultrasuoni Per le modalit di esecuzione dei controlli ed i livelli di accettabilit si potr fare riferimento alle prescrizioni della EN 12062 Tutti gli operatori che eseguiranno i controlli dovranno essere qualificati secondo EN 473 almeno di secondo livello 232 11 2 4 6 Bulloni e Chiodi 11 2 4 6 1 BULLONI I bulloni conformi per le caratteristiche dimensionali alle UNI EN ISO 4016 ed alle UNI 5592 devono appartenere alle sotto indicate classi delle UNI EN 898 associate nel modo indicato nella Tabella 11 2 X Tabella 11 2 X Normali Ad alta resistenza Vite 4 6 5 6 6 8 8 8 10 9 Dado 4 5 6 8 10 11 2 4 6 2 BULLONI PER GIUNZIONI AD ATTRITO I bulloni per giunzioni ad attrito devono essere conformi alle prescrizioni della Tabella 11 2 XI Viti e dadi devono essere associati come indicato nella Tabella 11 2 X Viti dadi rosette e o piastrine devono provenire da un unico produttore Tabella 11 2 XI Elemento Materiale Riferimento Viti 8 8 10 9 secondo UNI EN 898 1 UNI 5712 Dadi 8 10 secondo UNI EN 20898 2 UNI 5713 Rosette Acciaio C 50 UNI EN 10083 2 temperato e rinvenuto HRC 32 40 UNI 5714 Piastrine Acciaio C 50 UNI EN 10083 2 temperato e rinvenuto HRC 32 40 UNI 5715 e UNI 5716 11 2 4 6 3 CHIODI Per i chiodi da ribadire a caldo si devono impiegare gli acciai previsti dalla UNI EN 10263 1 a 5 11 2 4 7 Accia
621. vo con la individuazione delle forme e dei processi compreso lo stato e tipo di attivit Le tecniche di studio i rilievi e le indagini saranno in generale commisurate alla dimensione ed alla scala del problema ed alle finalit progettuali 7 3 6 3 Indagini e caratterizzazione geotecnica Sulla base dell inquadramento geomorfologico ed evolutivo del versante dovr essere sviluppata una specifica indagine per la caratterizzazione geotecnica dei terreni finalizzata alla definizione del modello geotecnico del pendio sulla base del quale effettuare lo studio delle condizioni di stabilit nonch il progetto di eventuali interventi di stabilizzazione A tale scopo dovr essere accertato il regime delle pressioni interstiziali tramite impiego di specifica strumentazione e la profondit e l estensione delle indagini dovranno comprendere i volumi di terreno direttamente od indirettamente coinvolti dai potenziali fenomeni di instabilit 193 7 3 6 4 Modello geotecnico del sottosuolo Tutti gli elementi raccolti dovranno convergere in un modello di comportamento che tenga conto della complessit della situazione stratigrafica e geotecnica della presenza di discontinuit e dell evidenza di movimenti pregressi al quale fare riferimento per le verifiche di stabilit e per il progetto degli eventuali interventi di stabilizzazione 7 3 6 5 Verifiche di sicurezza Le verifiche di stabilit devono essere effettuate con metodi che tengano co
622. vr essere considerato solo per le verifiche globali DERAGLIAMENTO AL DI SOTTO DEL PONTE Nel posizionamento degli elementi strutturali in adiacenza della ferrovia ad eccezione delle gallerie artificiali a parete continua occorre prevedere delle distanze minime rispetto al binario in modo da ridurre gli effetti conseguenti ad una simile evenienza A tal fine in Figura 6 3 16 sono individuate delle zone di rispetto la cui ampiezza fornita dalla distanza a dall asse del binario pi vicino misurata perpendicolarmente all asse del binario medesimo per tali zone sono previste differenti caratteristiche costruttive In particolare per linee alimentate in corrente continua si individuano ZONA F avente a lt 3 5 m caratterizzata da inedificabilit assoluta ZONA Gi avente 3 5 lt a lt 4 0 m in tale zona sono da prevedersi setti continui con spessore minimo S 100 cm e larghezza L almeno uguale al 60 della larghezza dell impalcato sovrapassante la ferrovia con un minimo di L 4 0 m ZONA G2 avente 4 0 lt a lt 4 50 m in tale zona sono consentite le tipologie ammesse nella fascia precedente con spessore minimo pari a S 80 cm e la realizzazione di pilastri massicci di dimensione minima pari a 150 cm nella direzione parallela e 100 cm nella direzione ortogonale ai binari ZONA G avente a gt 4 50 m in tale zona sono consentite in aggiunta alle tipologie ammesse nelle fasce precedenti le realizzazioni di pilastri is
623. vvero nella letteratura tecnica consolidata 5 2 3 2 4 SPOSTAMENTI LATERALI Negli edifici gli spostamenti laterali alla sommit delle colonne per le combinazioni frequenti delle azioni devono generalmente limitarsi ad una frazione dell altezza della colonna e dell altezza complessiva dell edificio da valutarsi in funzione degli effetti sugli elementi portati della qualit del comfort richiesto alla costruzione delle eventuali implicazioni di una eccessiva deformabilit sul valore dei carichi agenti Il Committente ed il Progettista di concerto possono fare anche riferimento a specifiche indicazioni contenute in codici internazionali riconosciuti ovvero nella letteratura tecnica consolidata 5 2 3 2 5 STATO LIMITE DI DEFORMAZIONI DELL ANIMA Le deformazioni laterali delle anime devono essere limitate per evitare effetti negativi per impedire bruschi cambi di forma della configurazione di equilibrio ed evitare fessurazioni da fatica nei cordoni di saldatura fra anima e piattabande A tal fine le deformazioni laterali delle anime dovranno essere verificate per le combinazioni frequenti delle azioni nei riguardi sia della possibilit di instabilit trasversale dell anima nel suo complesso che della instabilit locale dovuta alle azioni indotte dalla curvatura delle piattabande o da carichi concentrati su queste ultime 5 2 3 2 6 STATO LIMITE DI VIBRAZIONI Le verifiche devono essere condotte adottando le combinazioni frequenti di proge
624. zativa della produzione ed al sistema di controllo in stabilimento Nel caso in cui gli elementi costruttivi siano prodotti in pi stabilimenti la qualificazione deve essere riferita a ciascun centro di produzione 11 7 4 2 Qualificazione della produzione in serie dichiarata Tutte le ditte che procedono in stabilimento alla costruzione di manufatti prefabbricati in serie dichiarata prima dell inizio di una nuova produzione devono presentare apposita domanda alla Presidenza del Consiglio Superiore dei lavori pubblici Servizio Tecnico Centrale Tale domanda deve essere corredata da idonea documentazione ai sensi dell art 58 del D P R n 380 2001 e di quanto indicato al punto 11 7 4 1 Sulla base della documentazione tecnica presentata il Servizio Tecnico Centrale rilascer apposito attestato di qualificazione avente validit triennale Tale attestato necessario per la produzione degli elementi sottintende anche la qualificazione del singolo stabilimento di produzione 245 L attestato rinnovabile su richiesta previa presentazione di idonei elaborati relativi all attivit svolta ed ai controlli eseguiti nel triennio di validit 11 7 4 3 Qualificazione della produzione in serie controllata Oltre a quanto specificato per produzione in serie dichiarata la documentazione necessaria per la qualificazione della produzione in serie controllata dovr comprendere la documentazione relativa alle prove a rottura su prototipo e
625. zione alle condizioni d uso gli elementi verticali bidimensionali quali tramezzi pareti tamponamenti esterni comunque realizzati con esclusione di divisori mobili che comunque dovranno garantire sufficiente stabilit in esercizio Il soddisfacimento della prescrizione potr essere documentato anche per via sperimentale e comunque mettendo in conto i vincoli che il manufatto possiede e tutte le risorse che il tipo costruttivo consente necessario evitare l impiego di manufatti non idonei o non adeguatamente vincolati che per azioni statiche e o impulsive dovute al normale esercizio possano provocare lesioni o caduta parziale del manufatto stesso 6 1 4 2 Riduzione dei sovraccarichi I carichi effettivamente presenti su un opera seppure della stessa natura hanno in genere intensit differenti in funzione della grandezza dell area su cui agiscono ad un area di applicazione pi grande corrisponde usualmente una intensit minore e viceversa Fermo restando il fatto che la struttura deve essere in grado di diffondere in maniera idonea concentrazioni locali di carico in base ad analisi probabilistiche documentate il Progettista potr adottare responsabilmente una adeguata riduzione dei relativi sovraccarichi per la verifica di elementi strutturali tale riduzione dovr essere esplicitamente dichiarata e giustificata nella Relazione di calcolo dell opera Quando si verifichino elementi strutturali quali travi pilastri pareti
626. zione del blocco tecnico dipende dal fatto che l opera d arte a cui il rilevato si accosta sia un opera d arte minore sottovia o maggiore ponti e viadotti e dal fatto che il rilevato sia stato costruito antecedentemente o meno all opera d arte Si riportano in Figura 6 3 20 due esempi di blocco tecnico il primo A relativo al caso di rilevato costruito successivamente all opera d arte il secondo B con rilevato realizzato antecedentemente 180 REALIZZAZIONE DEL RILEVATO DOPO L OPERA D ARTE BLOCCO TECNICO REALIZZATO PRIMA DELLA COSTRUZIONE DEL RILEVATO B strato fortemente compattato Md gt 800 kg cm ds gt 98 AASHTO mod CBR 2 50 C corpo del rilevato Md gt 400 kg cm ds gt 95 AASHTO mod D strati alternati di misto cementato e terreno fortemente compattato di spessore di 20 cm ciascuno E strati di misto cementato da realizzare con spessore max 20 cm F strati di misto granulare fortemente compattati ds 98 Md gt 800 kg cm CBR gt 50 spessore max 30 cm G misto granulare non legato terreno tipo A1 A3 Hr HseH lt 4m Hr 3mseH gt 4m I dispositivo di drenaggio A REALIZZAZIONE DELL OPERA D ARTE DOPO IL RILEVATO BLOCCO TECNICO ZONE PUNTEGGIATE REALIZZATO DOPO LA COSTRUZIONE DEL RILEVATO Tipologia relativa ai casi in cui h gt 1 40 m A subballast in conglomerato bituminoso B strato fortemente compattato Md gt 800 kg cm ds gt 98 AASHTO mod CBR
627. zione semplice assiale del conglomerato cementizio il valore convenzionale fam 0 48 JR N mm I valori caratteristici corrispondenti ai frattili 5 e 95 sono assunti rispettivamente pari a 0 7 fem ed 1 3 fem Il valore medio della resistenza a trazione per flessione assunto in mancanza di sperimentazione diretta pari a Jo bia 11 1 10 3 Modulo elastico Per modulo elastico istantaneo del calcestruzzo va assunto quello secante tra la tensione nulla 0 50 Rem determinato sulla base di apposite prove da eseguirsi secondo la norma UNI 6556 In sede di progettazione si pu assumere il valore E 11000R N mm Tale formula non applicabile ai calcestruzzi maturati a vapore Essa non da considerarsi vincolante nell interpretazione dei controlli sperimentali delle strutture 11 1 10 4 Coefficiente di Poisson Per il coefficiente di Poisson pu adottarsi a seconda dello stato di sollecitazione un valore compreso tra 0 conglomerato cementizio fessurato 0 2 non fessurato 11 1 10 5 Coefficiente di dilatazione termica Il coefficiente di dilatazione termica del calcestruzzo pu essere determinato a mezzo di apposite prove da eseguirsi secondo la norma EN 1770 In sede di progettazione o in mancanza di una determinazione sperimentale diretta per il coefficiente di dilatazione termica del calcestruzzo pu assumersi un valor medio pari a 10 x 10 C Si sottolinea come tale quantit dipenda significa
628. zioni attese durabilit e robustezza delle opere 184 I parametri fisici e meccanici da attribuire ai terreni espressi questi ultimi attraverso valori caratteristici devono essere desunti da specifiche prove eseguite in laboratorio su campioni rappresentativi di terreno e o attraverso l elaborazione dei risultati di prove e misure in sito responsabilit del progettista definire il piano delle indagini e la caratterizzazione geotecnica corrispondente alle diverse fasi del progetto preliminare definitivo ed esecutivo tenendo conto anche delle ulteriori indagini e studi che dovranno essere svolte durante l esecuzione dell opera Le indagini e le prove devono essere eseguite e certificate dai laboratori di cui all art 59 del D P R 06 06 2001 n 380 I laboratori su indicati faranno parte dell elenco depositato presso il Servizio Tecnico Centrale del Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti Nel caso di costruzioni o di interventi di modesta rilevanza che ricadano in zone ben conosciute dal punto di vista geotecnico la progettazione potr essere basata sull esperienza e sulle conoscenze disponibili ferma restando la piena responsabilit del progettista sulle ipotesi e sulle scelte progettuali 7 2 3 SCELTA DELLA TIPOLOGIA E TECNOLOGIA DEGLI INTERVENTI E LORO DIMENSIONAMENTO Le scelte progettuali fatta salva l importanza degli aspetti economici devono essere basate su una caratterizzazione geotecnica del sottos
629. zioni di calcolo relazioni sui materiali relazioni specialistiche necessarie per identificare il valore delle grandezze fisiche meccaniche e chimiche di tutti i fattori che devono essere individuati per la valutazione della sicurezza e del comportamento dell opera in progetto geologica geo tecnica idrologica idraulica sismica vento neve elaborati grafici particolari costruttivi piano di manutenzione dell opera e delle sue parti relazione sui risultati sperimentali sui materiali relazione sui risultati sperimentali corrispondenti alle indagini specialistiche necessarie alla realizzazione dell opera Particolare cura andr posta nello sviluppare le relazione di calcolo in particolare per le analisi svolte con l ausilio dell elaboratore elettronico sia ai fini di facilitare l interpretazione e la verifica di calcolazioni complesse sia ai fini di consentire elaborazioni indipendenti da parte di soggetti diversi dal redattore del documento Il progettista resta comunque responsabile dell intera relazione di calcolo 10 2 RELAZIONE GENERALE La relazione generale contiene una descrizione generale dell opera con la definizione delle caratteristiche della costruzione localizzazione destinazione e tipologia dimensioni principali e le interferenze con il territorio circostante ed ancor pi con le costruzioni esistenti le caratteristiche del sito ove l opera viene realizzata le principali caratter
630. zza fra i riferimenti di 5 65 JA dove Ao l area della sezione trasversale originaria non sia minore del 15 m il diagramma tensioni deformazioni mostri che la deformazione a rottura corrispondente alla resistenza a rottura per trazione sia almeno 20 volte la deformazione a snervamento corrispondente alla resistenza di snervamento Metodo elasto plastico EP utilizzando i diagrammi elasto plastici momento curvatura delle sezioni nella modellazione strutturale In definitiva i percorsi possibili per l analisi strutturale possono riassumersi come indicato nella seguente Tabella 5 2 I Tabella 5 2 I Metodo di analisi globale Nedo adi calcolo della capacita Tipo di sezione resistete della sezione E E tutte E EP tutte E P compatte classi 1 e 2 EP EP tutte P P compatte di classe 1 per la classe 4 la capacit resistente calcolata tenendo conto dell instabilit locale metodo delle larghezze efficaci degli spessori efficaci etc 97 5 2 2 4 Effetti delle deformazioni Per quanto riguarda la geometria di riferimento l analisi strutturale pu essere condotta con la teoria del primo ordine vale a dire adottando la geometria iniziale della struttura teoria del secondo ordine tenendo conto delle variazioni della geometria iniziale per effetto delle deformazioni L analisi globale pu condursi con la teoria del primo ordine nei casi in cui possano rit
631. zzazione economica delle misure di mitigazione del rischio Nella valutazione delle pressioni di esplosione si deve tenere conto della natura e propriet dei gas e polveri combustibili che possono essere presenti nell ambiente Nei casi ordinari il calcolo deve essere riferito al gas propano a meno che la probabilit della presenza di tale gas nell ambiente non sia ragionevolmente trascurabile Le gallerie stradali e ferroviarie ricadono generalmente in Categoria 3 La verifica deve garantire che la massima azione ragionevolmente prevedibile non provochi conseguenze inaccettabili alla infrastruttura o alle strutture presenti al disopra di essa 4 3 URTI 4 3 1 GENERALIT L urto un fenomeno di interazione dinamica fra l oggetto dotato di massa e di velocit significativa e la struttura Le azioni dovute agli urti sono determinate dalla distribuzione delle masse dal comportamento a deformazione dalle caratteristiche di smorzamento e dalle velocit iniziali del corpo collidente e della struttura su cui avviene l impatto Per determinare le forze all interfaccia si devono considerare l oggetto e la struttura come un sistema integrato Le azioni eccezionali dovute a fenomeni naturali come la caduta di rocce le frane o le valanghe dovranno essere prese in esame per particolari scenari di progetto richiesti dal Committente o individuati dal Progettista Come nel caso delle esplosioni anche per gli urti si fa riferimento a tre ca
632. zzo disciplinato dalle presenti norme devono essere idonei ad una produzione costante disporre di apparecchiature adeguate per il confezionamento nonch di personale esperto e di attrezzature idonee a provare valutare e correggere la qualit del prodotto Gli impianti devono dotarsi di un sistema di controllo della produzione allo scopo di assicurare che il prodotto abbia i requisiti previsti dalle presenti norme e che tali requisiti siano costantemente mantenuti fino alla posa in opera Il sistema di gestione della qualit del prodotto che sovrintende al processo di fabbricazione del produttore di conglomerato cementizio confezionato con processo industrializzato deve essere predisposto in coerenza con le norme UNI EN 9001 e certificato da parte di un organismo terzo indipendente di adeguata competenza ed organizzazione che opera in coerenza con le norme UNI EN 45012 Nel caso in cui l impianto di produzione appartenga ad un appaltatore dotato di un sistema di gestione della qualit aziendale il processo di certificazione deve includere anche il sistema di controllo del processo di produzione Al fine di ottenere un calcestruzzo di adeguate caratteristiche fisiche chimiche e meccaniche si potr fare utile riferimento alle indicazioni contenute nelle linee guida sul calcestruzzo preconfezionato edite dal Servizio Tecnico Centrale I documenti che accompagnano ogni fornitura in cantiere di calcestruzzo confezionato con processo industr

DM - 14 settembre 2005 - Regione Calabria

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