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Tema 10.

1. SOPORTE DEL DESCARGA DISCO NN Inia ENTRADA FIG 10 5 2 VALVULA DE ALIVIO SEGURIDAD 9 10 6 SISTEMA ASPERSION DEL NUCLEO BAJA PRESION LPCS 10 6 1 Prop sito del Sistema El prop sito del sistema LPCS es el de proporcionar autom ticamente enfriamiento y reposici n de inventario de agua al n cleo despu s de un accidente de p rdida de refrigerante LOCA Esto se logra mediante el bombeo de agua de la piscina de supresi n de presi n a trav s de la bomba de LPCS hacia un aspersor que se localiza sobre los ensambles de combustible en el reactor La funci n primaria del sistema es inyectar agua en forma de roc o en el reactor desde la alberca de supresi n bajo condiciones de emergencia teniendo capacidad por si solo para cubrir grandes roturas de tuber a y en combinaci n con el ADS mitiga los accidentes con roturas intermedias y peque as El sistema LPCS en conjunto con el sistema de despresurizaci n autom tica ADS es un respaldo del sistema de aspersi n del n cleo a alta presi n HPCS durante rupturas peque as LOCA La funci n secundaria del sistema LPCS es que a n con la falla de ambos sis
2. 2 OdYN lt 818 AN NOISSYdns 9818 L8L8 AW LLL8 AW 6918 V8INO8 V NOIS3tid 6813 AN NOID lt 3T1 30 Vanoa 39 130 31NVy435 30 vaz3nud va 3ntud OWNINIAN OPM Vanoa VIVOVL Tad NS Ad VOyU38 TY DAANI VINATVA SOdINOI 30 HOLOW d 334 30 Vanoa Vaandd VINATVA 30 VINAIYA 30 VINATYA VINATYA 30 VINATVA 30 VINATVA yd a L SLIOA 08 NOPNE LSIQ AG TANV EM AE ATA 100 SOdH 130 VgINOd HOLOW 09t 9 Y Y YA porel tIOGVIWt1O4ASNV tI L A091F orar 21 SOdH 138310 091t HOGVH3N3D5 IVWHON NOIOV LN3NITV FIG 10 4 6 DIAGRAMA DE ALIMENTACION ELECTRICA DEL SISTEMA HPCS cy ols 10 5 SISTEMA AUTOMATICO DE DESPRESURIZACION ADS 10 5 1 Prop sito del Sistema El prop sito del sistema autom tico de despresurizaci n ADS Automatic Depresurization System es prevenir la sobrepresurizaci n de la vasija del reactor y as prevenir la falla de la frontera de presi n la cual puede resultar en la liberaci n de los productos de fisi n al contenedor primario La despresurizaci n r pida del reactor se consigue por medio de la descarga del vapor hacia la alberca de supresi n por medio de cinco v lvulas de alivio y seguridad SRV s De acu
3. MOON pres ASAS IZA VIOO d LS Id 061 A lt 1 s 6 28 vanos V8r A Ors y lt V9Z A aa gt lt f 6 9 VEZ A A 9bI8 9 109 4 e 1 ie e En 16 ikku 947 O gt lt IP SA GION EIN N YIN am 7 aS 5 00 18 Fy a 5241 NO s PRE 20 VSI A z 6 99 vbIz8 Z g P 5 OQ yna T TEPA esal Jl ve z8 6 98 z E 9 6 98 T B vaWwos V al Y Z z 30 vOtiagTv lt E e6 81 6 99 6 89 wal 6 98 6 98 Quo snu voza E LO Lor w EO VIISU vize raw A 7 x IOON 59 s9 492 dal sus AW 1 200 95 Z x 7 a VEZ A VIE A j 0338 07209 13d OSId O 2 gt Z O3ULSINM Rol 9 ES O m 30 019 153 v ro m 7 gt Q EZZ8 2229 mz os 2 2 CHU gOON _ rosu fo ade dice 4 D8IDIY x VIOO XH AY 120 sw un fe N WG v Q BOT O 6 88 vSzze AW Es N e gt vaml i Ey GS TZ 2931 lt P lt _ lt pig 18 1 4 Y WA Soke M PA 2128 O1 A 7 T amp 4 AA sua vis T 6798 EM 7 E P 11 A 2 cO soon 410 2 i KAT Swa 38 2 or r O I L 6 99 y 4 H waa 4 4 i a em 5 6094 ve09e 2 lt O 6 98
4. sa O 6 88 5247 688 30830 Slab YHOCANALNOS 64 IZA SOd1 134 A 130 SO3NV139SINW ns 3PUN3YO vazze MOON agg Voi vals ad BL VIZA VIOO d ld 061 0 75 6 88 ma A ver a ONS Nas y pea 9 lt IS om SE VEZ A gt cy ab 098 L vg Ati A cy oo I5 Xvioz 5241 Ns SA oy y PA pr Z 2 5941 VLI A yea Ia 6 98 vrIz8 verz O gt OqvuN311 5 UZ A8 AW g gt V8W08 uek 130 AN F op VEI A NOIS3HANS gt z ET vr 9 6 99 V 2 30 VOtH3gT1V lt 6 6 39 6 88 wal 6 98 6 88 KA sma vzoza l op a l VIISE AW A Y oe HY EN 2 515 19 AW eer Z 00 dS Z i 2 z YZE VIE A J 0935 0709 13d OSId 5 gt p O 4 OJYLSINM mo g usss 30 012 153 rol 4 EZZ8 2228 mz os 2 TW m 6 88 33 2 O 4 ag OQ A gt goon vroou _ NOY or 5 lt t M Suo38 _ _VIOO XH 917 EN LA EM a DIT 6 g8 228 AW As
5. o TVNAS VAININ 30 tO LO4313S FIG 10 2 2 ESQUEMA DE CONTROL DEL RCIC 10 3 23 6 99 os Sd1 OIOVA UA 9809 VANOS ZJ 8018 0618 dns HSd oy gt NOPVIGEMmT T sn vo E 101 61 30 ALIDV 30 GL A qAVTI MOdvIH IN3 130 tiOqVu HSd ZELS era ca Q 51 OLL GA m Q 10004 ASIN E egg 6 88 6 88 po lt HSd zeta sm vee 6v 18 HWd ko want TT AW OLIA x ason N 06 Hl T IN 009 Id x Id ANOD TV sun 0688 lt DOZ A A 20 3 3 AN 9 800N SIS A 90S A SOS A 94 O a OLL 8A
6. LESA 3 2 HOAYLNITYO pl HOUVIDON OE A S A H L als A2 ooN 7 VN3O9VW V ITA a 3NONVL Heel ZOO 900 1 oleullid i er l Xx Y WISZIN 30 tIOClV LN IVD aa LT A 009NS I nbue L r O oszs ETA en3 y a O kes OPIO 33 LI A OT A SAI1N3INOANOD S01 SOQOL SOTOTAJO S 1rV FIG 10 1 1 SISTEMA DE VENENO LIQUIDO SLC 10 3 8 ADAPTADOR DE ENTRADA CONJUNTO DISPARADOR PISTON ACCIONADOR FIG 10 1 2 VALVULA EXPLOSIVA 10 3 9 Z 9 1 2 30 VNVY9VIO NOIOV ZIWV10d Y TVNINY3L SvNI808 p 30 021911 YO0vyva3s YOQVNOIDIV NOLSId YO0VYVAS10 OLNNFNOS YOLIINOS VOVYIN 3 A TITACOAHA OLIMONVIA THOU varda AVaAIANONVISA T Hd vadra Hd 11 E WV INDYID VUVALNA ad JOAVLIVAV VINAIVA NOLSId TVNINYAL VI Aad 230 3PVIA VOS yoavuvdsiad OLNN PNODANS YO
7. YHOCINILNOO 31SVMOVY 1Y O a 222 002 A VV ee ogee V6I A 66 A O i DI A S gt lt JE AA E 222 7 q 98 sig 26 92 30 vee vesa O a Qon OQVNATI 30 Ygnog 241 A W eles 897 5187 AHA Tia gt OY L A Va OZV I O 6 99 6 99 S 291 2 1 A 2 5 nt 8 0241 71 q4 x S a 2 yee Oy 28128 2 z 6 98 6 88 2 D 2 6 aa vnov 30 amo 2 13AIN LOS A i SN T O o N 2 L AN Aw 118 OY 2 f Z 1 4 4 2 4 2 4 2 2 4 2 Z gt wP 501 w ar OIAVAIAd AOCANALNOD ae LO 0 9
8. V AR 150 VALV DE INYECCION _ AR 120 x VALV SAL TOE VALY MOTORIZADA SUCCI N BBA A o C4l FOOIA V VALV MOTORIZADA SUCCI N BBAB BONBA COOIA gt 380 DELTOE ALMACENAMIENTO DELE BOMBA COOIB P DEL SLC 10 1 7 CONTROL DEL SLC EN EL PANEL 11 10 3 14 10 2 SISTEMA PARA ENFRIAMIENTO DEL NUCLEO EL REACTOR AISLADO RCIC 10 2 1 Prop sito del Sistema El prop sito del sistema RCIC es el de proporcionar autom ticamente enfriamiento y reposici n de inventario de refrigerante al n cleo del reactor durante accidentes en los que la presi n de la vasija permanece alta seguido de un apagado y aislamiento del react
9. PR 30 m N gt 4 f O A 10866 10 8 SISTEMA DE INYECCION DE ENFRIADOR A BAJA PRESION LPCI MODO LPCI DEL SISTEMA RHR 10 8 1 Prop sito del Sistema El prop sito del modo inyecci n de enfriador a baja presi n del sistema RHR es el de proporcionar autom ticamente enfriamiento y reposici n de inventario de agua al n cleo despu s de un accidente de p rdida de enfriador LOCA Este prop sito se cumple por medio del bombeo de agua de la piscina de supresi n de presi n a trav s de las bombas del RHR A B y C e inyectando grandes vol menes de agua a los ensambles de combustible en la vasija del reactor para proveer enfriamiento e inundaci n al n cleo cuando la vasija del reactor se encuentra a baja presi n La funci n primaria del modo LPCI en conjunci n con el sistema de despresurizacion autom tica ADS es la de respaldar al sistema de aspersi n del n cleo a alta presi n HPCS durante rupturas peque as LOCA PEQUENO tambi n el RHR restablece y mantiene suficiente nivel de agua en el reactor para enfriamiento durante rupturas en las cuales se calcula que se descubrir el n cleo La funci n secundaria del RHR es proporcionar enfriamiento al n cleo y mantenerlo cubierto si los siguientes sistemas fallan HPCS LPCS RCIC y el sistema de agua de alimentaci n 10 8 2 Descripci n General Fig 10 8 1 10 8 2 y 10 8 3 El LPCI es parte del sistema RHR
10. b Al menos una vez cada 3 meses 10 3 20 1 Verificar que la bomba del RCIC desarrolla un flujo mayor o igual a los 25 2 l seg 400 gpm a trav s de la l nea de prueba c Al menos una vez cada 18 meses 1 Realizar una prueba funcional del sistema la cual incluye actuaci n autom tica simulada y verificando que cada v lvula autom tica en la trayectoria del flujo act e correctamente La inyecci n de refrigerante dentro de la vasija puede ser excluida de esta prueba 2 Verificar que el sistema pueda desarrollar un flujo mayor o igual a 25 2 l seg 400 gpm 3 Verificar que la succi n del RCIC sea transferida manualmente del tanque de almacenamiento de condensados a la piscina de supresi n de presi n 10 3 21 OWININ OPM VINATWA L A INJA 200 15 w TW4OJANL SA R OYL 1018 HOdVA NOIDVSN3dq OGOW V 13d VO 30 1 SOT Sa WOT 6 A EA anaE A uqa 1518 ZL A af Ped 200 15 lt odid VNIggnl 06 con 5 900N _ Va 99 E 1 00 4 vb A O rs vgwog AN vgantid LINA 06 ru 6 99 SWH 1009 S 19 DSA1 9 18 OAT A ld 6118 j B lt 6 99 29 sN ALIBDV N dd tiOdVIHd4N3 LA I OGVSN3GN 200 30 3INONVL AW ING
11. SWH rog 6 89 gt lt 31 10d of 96 2 6 98 veza 609 vesza Kaos _ As of va068 1 Sul Usos 208 07 2 3 2 ZH 30 V6Oz2B 1 Y s gt k 100 AL MSN pS 6 89 2 oy VEDI A AM a Lis gt S 8 7 0262 2 Y 6 99 AS V600N wy 1 2 100 AdY ASW SIdP 04 404 2 H X 5 Y y 2 6 gg La Saa m MSN A A in 30 gt H X x X sky A vbeza e 05618 16 A LAR P 6 98 Wa LC a vbOZB 9029 o L008 6 99 O En Noo aa 6247 PAOD 688 305390 NSIdp 16 BT HOGANSLNOO SOANVIAOSIN S3N3 Y0 V 89428 48 pen a6p ae MION x lt 0 v ty g8r A Ml PIS g z A sus sis 2518 zo 2 A Aled qe6 ul IES HI AY a Ka a O XHY 6 98 6 98 g i ge Ay TI 30 Sd NS Id 5198 vanoa 30 4 ON gora SZI A pd IX BELLA 99 vais ae o VaOVYULNG 6 98 6 98 9 6 99 024 MSN 9128 92028 ansu HE sio Pan PaB 6 88 a I SZL A gIc A Get 3 NOD EZ BA ALOE 82228 92226 SPA 6 98 SWH gt As As 6 88 6 88 0 1538 sa AN 5
12. WO 10 8 5 Pruebas Mantenimiento Los ECCS divisiones 1 2 y 3 deben de ser demostradas operables por a Al menos una vez cada 31 d as 1 Verificando que la tuber a del sistema est llena con agua desde la v lvula de descarga de la bomba hasta la v lvula de aislamiento del sistema por medio de los venteos superiores 2 Verificar que cada v lvula en la trayectoria de flujo ya sea manual operada con motor o autom tica est n en su posici n correcta y no est n bloqueadas selladas o aseguradas de otra manera b Al menos cada 3 meses 1 Verificar que la bomba del LPCI A B C desarrolla un flujo de al menos 290 l seg 4600 gpm contra una presi n en la l nea de prueba mayor o igual a 10 3 Kg cm 147 psig c A menos cada 18 meses 1 Realizar la prueba funcional del sistema incluyendo la actuaci n autom tica simulada del sistema verificando que cada v lvula autom tica en la trayectoria de flujo act e a su posici n correcta La inyecci n de enfriador dentro de la vasija puede ser excluida de esta prueba 2 Realizar una calibraci n del canal de la instrumentaci n del canal de alarma de presi n de llenado en la l nea de descarga VO wea 12 b Ad gt uqa SOINVIZ0SIN SIN3Y0 7 nA Ver A OLNAINVISI 281 A V6r A TWNAS I pra gt lt 16
13. 688 gt Ley J 8 1 ES x SZL8 ADT Z18 AO1 9ZL8 ADT po Ot yaanud ae cLS A Yt m vaanud SWH a SLL8 0 8b A IV A PRA 9118 1 po OLON E E I sJ I 130 LLS A 6 6 88 a Lve8 vanog ISI HOGdVISNVOH3LNI S AW SW O p L EN pia x Era 6 99 1009 SWH ELLS 6 99 06 sal co Id INJA SWH zo9H _ ZOON N N sal Id 1 O vn5v hes 0094 BE AW lt o AN VS tIVOS3d A OLSA 10 91 60S A 2218 r 6 88 OLA O L 5 ES a aN I vO 18 LL 2ZL8 AD1 93 29 SWH HE ee SEL8 SWH SWH OLL 8A So p dN 018 1 LNSA 6 88 po AN y a a I PARA sal a EOS 8LS A 1018 sq1 m pami Ou S LISA sal TWdIONIdd SW AS w AS sms x sm 25 HOdYA V3NI1 VIHYNIHd NOIONALNOO 10 3 24 10 3 INTRODUCCI N A LOS SISTEMAS DE ENFRIAMIENTO DE EMERGENCIA DEL NUCLEO El prop sito de estos sistemas ECCS Emergency Core Cooling Systems en conjunci n con los Sistemas de Contenci n es limitar la liberaci n de materiales radiactivos al ambiente despu s de un accidente de p rdida de enfriador L
14. Add 6 98 2 A 5 3AN N a pd gt VISI A Ne 2 y By 2128 ES veza gt r 6 99 AW 7 T sos VIO 2 an a a 4 TELL Le 6 99 Lo 4 I Ve Ay a 0271 V 68 6 98 gt VgO9ti Z O 961Z A 2 7 1098 v s28 609 veces Kraos 2 sul AW 209 Aw 109 2 Ib gA H Y YA W 5 oo 100 XL MSN IT y 6 99 Z Tvdp Y YOLOV3Y 2628 vap 7 adan As SIdP gt lt 1 DX g MSN A X void Y 30 DH Y xX Ca veze 16 31 A LAR P 6 98 Mer sma vsozd_ me AY 6 99 NOD 0 ay YHOOCANALNOS Uso 02 I A SOd1 13 uqa Uso 00 A S3IN3Y0 SO3NV139SINW g 130 HN 3PUNIYO V6b A jvouze MOON Z TE Ney YIZ A VIOO d kas ie ld ae O LOININVASIY T a IVN3S gt 92 O ak VEZ A 7 0 s En d VE AY 4 oe En IB Kvioz 8247 lA E YINI z Q N uqa 7 Ll 18 Z 4 gt od7 Sd SA PES lt VSI A V
15. X 9 A lt 30 2 V2l A Add 6 98 77 A A v 1 Es v 7 Q VISA y X gt py 2128 O1 y L lt 9 AW vizzs Y l Z IQS ae f x O 1 A 7 T sosu sosu 1 Sid Did Ls MO ma To Z x ANY Nd 3 m LO 6 88 6 99 4 i evant shots bat ee ae a Y ea aB aaa 4 4 r gt V8 Ati Paraman 8 0201 TV 6 98 6 99 Y O 4 6098 6 88 zen swel Fo SWH 104 gt vy 962Z A 2 6 99 O 1098 29 609 vecza N AS oY Y30688 sul Ko 208 07 2 2 Ib 8A V6Oz2B 4 4 Y 6 98 9228 oo N ak Oz 30 NO2 I ML MS 6 99 2 A Y EbI A CAM ma 7 0207 TV gz628 td y y 6 98 AS V600N 1 1 SIdp bob 2 Y E N v 2 A A void K an gt H X X X Ug 7 1 4 vselej e u 16 6 88 807 AN SIN 8 L009 lt tee sm ae I Noo O A 82471 w D lt 688 305390 NSIdp L tIO3N3 LNOO IZA 59 13 A 130 SOJNVIZOSIW 8 Ozv1 7130 S3N3HO V 81 3PUN380 V6b A
16. a de drenes dos trampas de vapor y un pocillo de drenes El condensado recolectado es enviado al condensador principal La v lvula de paro de la turbina MV 8113 est para aislar la turbina del RCIC durante condiciones de reserva del sistema La v lvula est normalmente cerrada y no abrir a menos que la v lvula de escape de la turbina MV 8149 abra completamente La v lvula MV 8113 abrir autom ticamente cuando exista se al de iniciaci n ya sea manual o cuando se reciba se al de bajo nivel en el reactor 90 2 cm 35 5 pulg La v lvula de disparo de la turbina MV 8114 proporciona el control de aceleraci n de la turbina por medio de la regulaci n de vapor a la turbina Esta v lvula est normalmente abierta y tiene la capacidad de suministrar suficiente vapor a la turbina bajo variaciones de carga y condiciones de presi n de vapor La turbina del RCIC no requiere de potencia el ctrica para sus auxiliares la bomba de aceite de la turbina es impulsada por medio de la flecha del rotor de la propia turbina por medio de un engrane El sistema gobernador y de control de la turbina Fig 10 2 2 consiste de un controlador de flujo ste mide el flujo a la descarga de la bomba y proporciona una se al de salida al sistema gobernador de la turbina El controlador de flujo puede ser operado en modo autom tico o 10 3 16 manual y es equipado con un dispositivo limitador que no permite que el m ximo flujo de 1 608 l min
17. el lazo A como el lazo B de este sistema pero se prefiere el lazo B por la conexi n que tiene este lazo con la l nea de roc o de la cabeza del reactor Antes de operar en este modo las l neas utilizadas deber n lavarse y calentarse con el fin de no contaminar el agua del reactor y de reducir los esfuerzos t rmicos a que se ver n sometidos 10 7 56 los componentes tuber a que forman la trayectoria de flujo La rapidez de enfriamiento se controla estrangulando la v lvula de derivaci n de cada Intercambiador de calor Con el objeto de facilitar la condensaci n del vapor de la cabeza del reactor parte del agua enfriada puede ser dirigida solamente utilizando el lazo B hacia la boquilla del sistema RCIC situada en la tapa de la vasija 10 7 4 2 2 Durante la operaci n de la planta es posible verificar la operabilidad de cualquier lazo del sistema RHR recirculando agua a la alberca de supresi n a trav s de la v lvula de prueba Las pruebas peri dicas de vigilancia requieren que se verifique la operaci n de cada bomba respecto al caudal nominal y carga de apagado La prueba de iniciaci n autom tica del modo LPCI se debe realizar con la vasija del reactor abierta durante operaciones de carga de combustible Para probar el modo de ROCIO DE LA CONTENCION Figura 10 7 4 se requiere modificar la instalaci n de tal manera que el caudal generado durante la prueba sea dirigido directamente hacia la alberca de supresi n en
18. env a una se al permisiva a la l gica asociada a la divisi n l o 11 del ADS El LPCI A y el LPCS proporcionan una se al al circuito de iniciaci n A y el LPCI B y LPCI C proporciona las se ales al circuito de iniciaci n Un temporizador en cada circuito de iniciaci n proporciona un retraso de 105 segundos antes de que el ADS inicie su operaci n El temporizador permite un tiempo suficiente para la actuaci n del HPCS antes de que funcione el ADS El temporizador no queda sellado si cualquiera de las condiciones de bajo nivel es aclarada el temporizador ser desactivado y restablecido a cero Esto prevendr la despresurizaci n de la vasija del reactor a menos que el HPCS falle Los 105 segundos que retarda son suficientemente pocos para asegurar que el LPCS y o LPCI enfrien el n cleo efectivamente La iniciaci n manual del ADS se act a presionando simult neamente los botones S 24A y S 12A o S 24B y S 12B en el cuarto de control panel BB 9 Esta acci n pasa por alto las se ales de alta presi n en el pozo seco y bajo nivel en el agua del reactor condiciones requeridas para la iniciaci n Los 105 segundos de retraso tambi n son pasados por alto cuando se activa manualmente el ADS Los permisivos de descarga de las bombas del LPCS o LPCI deben ser cumplidos para la iniciaci n manual Dos alarmas en el cuarto de control en el panel BB 9 indican que existe suficiente presi n de descarga de las bombas del o LPCS para la
19. n de alto nivel nivel 8 en el reactor es alcanzado a un nivel nominal de 149 cm 59 pulg al cual sta cerrar La v lvula permanecer cerrada hasta que una subsecuente condici n de bajo nivel se alcance 90 2 cm 35 5 pulg a la cual reabrir V lvula de retenci n probada con aire AV 8190 abrir cuando la presi n de descarga del sistema sea mayor a la presi n del reactor La operabilidad del la v lvula se verifica durante la operaci n normal de la planta 10 4 4 Iniciaci n del Sistema Fig 10 4 4 y 10 4 5 La l gica de iniciaci n autom ticamente inicia y controla la operaci n del sistema HPCS cuando se alcanza el nivel 2 en el reactor 90 2 cm 35 5 pulg o alta presi n en el foso seco 0 12 Kg cm 1 68 psig Esta l gica de iniciaci n es completamente redundante de modo que una falla simple de cualquier sensor de presi n o de nivel no puedan inhabilitar su operaci n Existen 4 sensores de nivel y 4 sensores de presi n configurados en una l gica de una de dos dos veces En el evento que el HPCS no arranque autom ticamente durante un LOCA el operador tiene la opci n de iniciar manualmente el sistema por medio del bot n de iniciaci n manual S 2 Cuando la se al de iniciaci n del HPCS es recibida por la circuiter a de detecci n el generador diesel divisi n lll recibe tambi n se al de arranque para suministrar potencia al bus cr tico de la divisi n en caso de que no haya potencia exter
20. 425 gpm sea excedido En el escape de la turbina existen una v lvula de retenci n V 204 y una v lvula de aislamiento MV 8149 para prevenir cualquier regreso de flujo y para prop sitos de aislamiento La v lvula MV 8149 es una v lvula normalmente abierta y es operada desde el cuarto de control con la maneta de control S 35 en el panel BB 9 Si la v lvula no est completamente abierta una alarma es encendida en el cuarto de control ya que si la turbina fuera arrancada no habr a escape de vapor y por lo tanto la v lvula de entrada a la turbina MV 8113 no abrir si la v lvula MV 8149 estuviera cerrada Al final de la tuber a de escape de la turbina hay un aspesor sumergido en el agua de la piscina de supresi n para condensar el vapor de escape minimizar las vibraciones de la tuber a y niveles de ruido Cuando el RCIC est en operaci n el agua fluye del tanque de almacenamiento de condensados CS TK 001A B a trav s de la v lvula de succi n MV 8100 o desde la piscina de supresi n v a cedazo de succi n y v lvula de succi n de la piscina de supresi n MV 8151 como la fuente alterna Dos tanques de condensados CS TK 001A y B proporcionan una fuente de agua para la succi n del sistema cada tanque tiene una capacidad de 1 135 500 litros 300 000 gal y se reservan 378 500 litros 100 000 gal de agua para la operaci n de los sistemas HPCS y RCIC El tanque CS TK 001B est alineado para ser usado durante la opera
21. 96128 NOO o 13 Pi gt gt lt asezec SISI A alleg 3d G A Can giz28 g86t A E 97 EN AN o am Pan am ha gt 9 0 G i sm 2 stss 109 GIN SORE DANA lt x sel asin gt 6 98 I 6 98 6 99 nv 6 98 2 6 98 ld 6094 g8 Mo 6 88 EN lOd sm BOSH eog 86028 gt aezs acom Los 28 sos 6L2 A 000 AN NOD Fan oY a pra TV P77 TC 3AVTI I Eszz8 00 1 ae bi A AW 1 098 Y 6 98 94628 v 0920 YHOLIVIY 6 88 A EY gt lt L 7130 YOJVA AS Add SW 2 EN gt A I a 70 assi PAN i 3o Y An 3 am ZEON BEEON o sr NOD am _ AA 6 98 134 6 98 N 6 98 6 98 gt OIlHVNWItid HOGANALNOO INAMOON My SOdH 130 SINIYA 9 A lt GG I A G O Erze 6 98 x o AW Z a E 2 9100 18 Q p gt gt 4 Z e x A 2 NOIS38ANS Q lt 2 u 4 as 2 023S OZOd 130 OSId x 7 8 N AL Z 2 6 98 1 Z 7 f 5 88068 7 LAN 2
22. Kg cm Relevador de iniciaci n LPCS FIG 10 6 2 SE ALES DE INICIACION DEL LPCS 10 7 50 tioqvniov vayas 5291 AA NOIOVIOINI TVN3S SOd71 OGVNLOV VNYV TV Y Z9L8 AW Vdasndd OSVd 30 VINATVA V 344819 IWNAS 9918 AN NOIOO3ANI 30 VINATVA V Vlt1dIgV TVN3S 100 OATONN 30 V dad TVN3S NOIOVIOINI 30 YHOLdNYYALNI Y OOVNYV 0095 OZOd 14 NA NOISJHd VLIY 30 YWHY IV Y VNALSIS SATVNAS TEE 0235 OZOd 13 NA NOISJYHd V TV NOIOVIOINI TvNd3S 30 tHOG39418V_ LS33At YHOLdNYHYALNI 00235 OZOd 13 M psa gt e NOISJHd lt OqINWItidO ON 85 SIYOUIVOIONI M 95 esa 19 64 8110 0235 OZOd NOISJHd VLIV 7 SL VrISVA Y1 NA vn5v T3AIN Orva VNALSIS 0235 OZOd 13 NA NOIS 19 63 8110 0235 OZOd NOISadd WNas wo 618 VrISVA V1 vn5v 30 T3AIN Orva vns v M zsa 13AIN lt IAS 30 SSYOQVOICNI M a Tv nNVN NOIOVIS INI 30 YOLdNYYALN NODISOd OdVTI3S NItiVT1OO9 Xy 13 VNOV 30 TAAIN Y orva YWHY IV 0935 020 14 NOISJHd YLITY 1 1 13 vn5v T3AIN Orva 0235 OZOd NOIS3tid VL IV NOD NVuu3I2 YWALS
23. VEZ A 9618 9 1098 3 HST GIS Y SyL o IP SA b d OQvN3711 gt vawog 2 2 I6 4l 6 99 6 39 6 98 6 98 Do s 1 virze 39 s Aeon lam YZE VIE A 1 lt 153 Y EZZS 2228 6 99 swu As Swa TA s anm 9 300N 6 98 6 98 T VIOO XH 11 an NA velz8 o SWH caa VSzz9 AW oS 30 gt i YZI A Add 2931 gt WISI A w y2ize AN YED A 6 98 AW N ___ SsoosN VIO An d a 218 AA i 6 98 V8 Ad Ease She 8 0271 Y 6 gg 6 gg 6094 D 6 gg En SWH Fa SWH 104 961Z A Sul AW 10d AW 108 IP g8A 30 AR W 9228 peek 100 41L MSN VEDIA YyOLIV3Y 02628 qaq Las i YOd VA A k MSN 30 75618 16 31 ALAN i e l I NOD 6 88 od71 688 30530 y EL eea VIZA 1Z A 59 13 SANSYG gt J ro vz aq 55 de 1 A tf 2 941934 30 E Alag of v EWY 9 A L 8 A 7 01 A 2 A o j EN Y Y 1 2 A 1 or A 4 2 sa y 4 lai gt lt AS V8088 4 AN 1 6 99 LA VEA 6 88 2 30 V600N 7 Swa vz A IOO Ad8 ASW 7 SIdP v g 6 g
24. a baja presi n LPCI A B y C sistema para enfriamiento del n cleo con el reactor aislado RCIC y el sistema de agua de alimentaci n 10 4 2 Descripci n General Fig 10 4 2 y 10 4 3 El HPCS consiste de dos v lvulas de succi n una a partir del tanque de almacenamiento de condensados MV 8169 que es la fuente preferida y la otra a partir de la fuente alterna que es la piscina de supresi n de presi n MV 8182 la bomba del HPCS P 001 una v lvula de flujo m nimo MV 8177 dos v lvulas de prueba hacia el tanque de almacenamiento de condensados MV 8187 y MV 8185 una v lvula de prueba hacia la piscina de supresi n de presi n MV 8184 una v lvula de inyecci n MV 8189 una v lvula de retenci n con LO Or Du dispositivo de prueba AV 8190 un aspesor de roc o localizado dentro de la vasija sobre el n cleo del reactor y su tuber a e instrumentaci n asociada Tanques de Condensados CS TK 001A y cada tanque tiene una capacidad de 1 135 500 litros 300 000 gal y se reservan 378 500 litros 100 000 gal de agua para la operaci n de los sistemas HPCS y RCIC El tanque CS TK 001B est alineado para ser usado durante la operaci n del HPCS y RCIC la transferencia para succionar del otro tanque se hace manualmente 10 4 3 Alineaci n de Componentes Tabla 10 4 1 V lvula de succi n a partir del tanque de condensados MV 8169 esta v lvula operada por motor est normalmente abierta y no abrir o cerra
25. de 2 5 mm y con dimensiones tales que permiten el paso del caudal nominal a la bomba a n cuando el filtro est obstruido en un 50 Estos filtros detienen part culas que pudieran bloquear pasajes cr ticos como los sellos de las bombas las boquillas de los rociadores de la contenci n o la boquilla rociadora de la cabeza de la vasija 10 7 3 2 Bombas principales Las bombas principales del RHR son del tipo centr fuga vertical multietapa impulsadas el ctricamente existe una bomba por cada lazo con una capacidad del 100 est n dise adas para lograr una aspiraci n de 15 5 kg cm 220 psig una descarga de 35 kg cm 500 psig y entregar un caudal nominal de 17 411 l min 4600 a 110 de cabeza total y un caudal m ximo de 18 900 l min 5000 gpm su rango de operaci n es de los 4 C a los 182 C a una velocidad de 1800 rpm el motor el ctrico desarrolla 600 hp y la alimentaci n el ctrica es como sigue bomba bus 1A1 4 16 KV bombas bus 1B1 4 16 KV 10 7 3 3 Intercambiadores de calor Cada lazo esta equipado con un intercambiador de calor con una capacidad del 100 del tipo de tubos en U y carcaza con agua del sistema NSW en el lado tubos a una presion de 35 kg cm una temperatura de dise o de 42C a 250 C y un caudal de 16 800 l min 4 450 gpm por el lado de la carcaza fluye agua o vapor del reactor hasta un maximo por diseno de 19 000 l min las presiones y temperaturas de dise o son i
26. de agua normal y el agua contenida en la tuber a del Sistema RHR utilizada en el modo de enfriamiento en parada a una temperatura de 75 F 29 4 C Realizando estos c lculos puede demostrarse que 660ppm de boro en el sistema primario permiten la obtenci n de un margen de apagado equivalente a 0 05AK K y utilizando una concentraci n de 750ppm se incrementa tal margen de apagado en un 25 lo que permite a su vez un margen de tolerancia que toma en cuenta una disoluci n Imperfecta en el n cleo del reactor y posibles fugas del sistema Para la realizaci n de los c lculos se incluyeron factores tales como la adici n de reactividad positiva debida a una temperatura del moderador de 70 F 21 C con un patr n de barras del 100 y una concentraci n m nima de productos de fisi n venenosos Xe y Sm en el n cleo Una vez elaborada la soluci n de pentaborato de sodio sta debe mantenerse a una temperatura mayor que su temperatura de saturaci n para evitar que la soluci n se cristalice ya que es muy poco factible lograr redisolverla Es por ello que durante la adici n de los reactivos al tanque de almacenamiento s utiliza el calentador para preparar la soluci n y se agregan el borax y el cido b rico a una rapidez que no provoque una temperatura menor de 100 F 38 C en la soluci n La soluci n debe inyectarse a la vasija del reactor en un tiempo mayor a los 50 minutos pero menor a los 125 minutos Este intervalo de tie
27. de la l nea de flujo m nimo hacia la piscina de supresi n de presi n la v lvula de prueba cierra si fue abierta previamente y la v lvula de inyecci n abre cuando se cumple una presi n diferencial en esta v lvula de 53 kg cm 750 psig Para disparar el sistema el operador debe de restablecer la se al de iniciaci n cerrar la v lvula de inyecci n y parar la bomba del LPCS 10 6 3 Relaci n con Otros Sistemas Fig 10 6 5 Los siguientes sistemas son necesarios para la operaci n del sistema El sistema de despresurizaci n autom tica ADS proporciona la despresurizaci n de la vasija del reactor para permitir que el sistema LPCS pueda operar en accidentes de p rdida de refrigerante LOCA s intermedios o peque os El sistema de potencia C A de 4160 volts divisi n suministra corriente alterna a la bomba del LPCS en caso de no tener este sistema la potencia la proporcionar el generador diesel divisi n El sistema de potencia C A de 480 volts divisi n proporciona la fuerza motriz a las v lvulas operadas por motor El sistema de 125 volts C D bus A proporciona potencia a los relevadores de la l gica de iniciaci n del sistema El sistema de ventilaci n del edificio del reactor proporciona enfriamiento en el rea del cuarto de la bomba del LPCS y ste a su vez necesita del sistema NCCW y NSW La tabla 10 6 1 muestra el alineamiento de las v lvulas motorizadas del sistema LPCS en sus diferentes modos d
28. el calentador de operaci n para evitar que se cristalice 10 1 4 2 Modo de inyecci n La iniciaci n de este modo de operaci n es considerada durante una situaci n de emergencia en la que se requiera en forma definitiva el apagado del reactor La decisi n para iniciar la operaci n de este sistema se tomar cuando el sistema impulsor de barras sea incapaz de apagar el reactor y se presente alguna de las circunstancias siguientes 1 La potencia del reactor aumenta seg n indicaciones de la instrumentaci n nuclear y de producci n de vapor 2 Se lograr la criticidad en un lapso de tiempo especificado de acuerdo a c lculos realizados 3 A juicio del Jefe de Turno exista riesgo para el personal el medio ambiente o la planta Este modo de operaci n se inicia ubicando el interruptor con cerradura desde la posici n de PARO hasta la posici n del sistema o el sistema contando para ello con la autorizaci n del Jefe de Turno De esta forma se abren las v lvulas del lazo seleccionado y se arranca la bomba asimismo se env a se al de aislamiento al sistema de limpieza del agua del reactor y se inyecta la soluci n en un lapso no menor a 50 minutos y no mayor a 125 minutos Simult neamente se vigilan el nivel de potencia del reactor y los dem s par metros requeridos para monitorear la disminuci n en la potencia y confirmar el apagado del reactor cuando la inyecci n concluya Despu s el conmutador es retor
29. iniciaci n del ADS El operador puede restablecer la se al de iniciaci n presionando el bot n S 11A B y el temporizador es restablecido a cero El operador puede hacer esto para retrasar o prevenir la apertura autom tica de las v lvulas de alivio si esto es prudente Despu s del retraso de tiempo proporcionado por el temporizador y si la se al de iniciaci n y los permisivos permanecen presentes los solenoides de A y o son energizados Esto permite MO que la presi n de los acumuladores MS TK 003C F G L R act en sobre el actuador del cilindro de aire para abrir las v lvulas SRV S lo un solenoide energizado es requerido para la actuaci n de la SRV Los paneles VB 22 y VB 31 indican si las v lvulas solenoides est n o no energizadas Todas las cinco v lvulas de alivio y seguridad en el modo ADS son actuadas por cualquiera de los siguientes m todos actuaci n autom tica en 105 segundos desde cualquiera de los circuitos de iniciaci n divisi n o divisi n 11 iniciaci n manual del operador los contactos de presi n cierran como resultado de alta presi n en el reactor modo alivio y actuaci n mec nica como resultado de alta presi n modo de seguridad 10 5 3 Relaci n con Otros Sistemas El sistema ADS requiere para su operaci n de los siguientes sistemas El sistema de 125 volts CD bus suministra potencia al modo de operaci n alivio de las SRV y a los solenoides B de las v lvulas ADS El
30. la condici n de potencia nominal y la condici n de subcr tico fr o Por ello este sistema no proporciona un respaldo para la funci n de apagado r pido del reactor realizada por el Sistema de Protecci n del Reactor RPS la inyecci n de la soluci n de pentaborato de sodio se lleva a cabo en alrededor de dos horas a un volumen suficiente tomando en cuenta fugas y un mezclado imperfecto El sistema est constituido por un tanque de almacenamiento equipado con calentadores motov lvulas instalada la succi n de cada bomba de desplazamiento positivo con capacidad del 100 cada una dos v lvulas de inyecci n equipadas con actuadores explosivos la tuber a necesaria para inyectar la soluci n absorbedora a la vasija del reactor y un tanque con tuber a y v lvulas para probar el funcionamiento del sistema 10 1 3 Descripci n de las Componentes Principales 10 1 3 1 Tanque de almacenamiento de la soluci n de pentaborato de sodio Es un tanque cil ndrico de acero inoxidable de 2 74m de di metro y 3 66m de altura que almacena la soluci n a un nivel m nimo de 11 400 un nivel normal de 12 400 I y un nivel m ximo de 13 150 I siendo el volumen total de 19 500 En el interior del tanque se encuentra instalado el equipo siguiente inyectores de aire que permiten efectuar una mezcla completa durante la preparaci n de la soluci n un calentador de operaci n de 10KW utilizado para mantener la temperatura l
31. la divisi n I Existen medidores de presi n a la descarga de la bomba estas se ales son enviadas como permisivos al sistema ADS para indicar que la bomba del LPCS est corriendo Esta se al es requerida por el sistema ADS para asegurar que el agua est disponible al reactor antes que el ADS despresurize la vasija del reactor y remueva inventario de la vasija Una l nea de derivaci n de m nimo flujo se encuentra a la descarga de la bomba para permitir una recirculaci n de flujo a trav s de la bomba del LPCS y regresarlo a la piscina de supresi n para prevenir da os a la bomba por sobrecalentamiento La v lvula de m nimo flujo MV 8161 est para dirigir el agua a la piscina de supresi n durante condiciones de bajo flujo de la bomba Esta v lvula es normalmente abierta y opera autom ticamente cerrando cuando el flujo a la salida de la bomba es mayor de 30 l seg 475 gpm o abriendo cuando el flujo sea menor de 30 l seg 475 gpm Una l nea de prueba en la tuber a de descarga del LPCS provee una trayectoria de flujo para llevar a cabo la prueba funcional del sistema La v lvula de prueba MV 8162 est normalmente cerrada y adem s recibe se al de cierre en caso de estar abierta cuando haya se al de iniciaci n del sistema tambi n puede ser operada desde el cuarto de control con la maneta S 5 en el panel BB 9 El orificio de restricci n RO 8163 en la tuber a de descarga al reactor asegura que la bomba del LPCS no exceda
32. la v lvula de inyecci n de refrigerante MV 8144 abre las v lvulas de prueba MV 8137 y MV 8138 cierran si estuvieran abiertas la v lvula de succi n del tanque de almacenamiento de condensados MV 8100 abre si estuviera cerrada 10 2 3 Interfases y Dependencias El sistema RCIC requiere para su operaci n de los siguientes sistemas soporte El sistema de 250 volts D C suministra potencia a la v lvula de prueba del sistema RCIC MV 8138 a la v lvula de aislamiento exterior de suministro de vapor MV 8148 10 3 19 El sistema de 480 volts A C div suministra potencia para la bomba de llenado del RCIC P 003 a la v lvula de aislamiento interior de vapor MV 8147 en caso de que esta v lvula se encuentre cerrada ya que est normalmente abierta El sistema 125 volts D C bus suministra potencia a la l gica de iniciaci n del sistema RCIC a dos de los cuatro sensores de nivel el bus suministra potencia a los otros dos sensores de nivel Este sistema soporte tambi n suministra potencia a varias motov lvulas del sistema RCIC El tanque de almacenamiento de condensados proporciona la fuente primaria de agua a la bomba del RCIC y tambi n proporciona la l nea de descarga durante la prueba del RCIC El sistema de ventilaci n HVAC proporciona enfriamiento para el cuarto de la turbobomba del RCIC El sistema cerrado de agua de enfriamiento nuclear NCCW suministra agua para el enfriamiento de la unidad circula
33. los 18 925 l min 5 000 gpm La v lvula de inyecci n del sistema MV 8166 abre autom ticamente para proporcionar el flujo al reactor cuando la l gica de iniciaci n del LPCS es activada y adem s debe de existir una presi n diferencial de al menos 53 Kg cm 750 psid a trav s de la v lvula tal que la inyecci n ocurra inmediatamente cuando la presi n de descarga de la bomba exceda la presi n del reactor Cuando la v lvula abre autom ticamente sta permanecer abierta hasta que el operador cambie el control S 2 de la v lvula a posici n cerrada desde el cuarto de control Dentro de la contenci n hay una v lvula de retenci n probada con aire AV 8167 que la p rdida de agua del reactor fuera de la contenci n Esta v lvula puede ser probada durante la operaci n normal de la planta Por ltimo existe una v lvula manual bloqueada abierta V 2 la cual proporciona aislamiento del sistema LPCS de la vasija del reactor para mantenimiento y pruebas de la contenci n esta v lvula tiene indicaci n de posici n en el cuarto de control panel BB 9 Cuando el agua es inyectada al reactor entra un aspersor de roc o el cual es un anillo semi circular localizado sobre el n cleo del reactor Fig 10 6 4 El sistema LPCS puede ser iniciado manualmente por el operador desde el cuarto de control Cuando se recibe la se al de iniciaci n la bomba del LPCS arranca y comienza a circular el agua a trav s
34. mismo sistema de 125 Volts CD Bus A y B suministran potencia a los circuitos de la l gica del ADS de la siguiente manera bus para la l gica A y C y bus B para la l gica B y D El sistema de aire de instrumentos de la contenci n alimenta a las SRV s para la actuaci n neum tica sin embargo los acumuladores proporcionan aire suficiente para que abran las SRV s una sola vez Las v lvulas SRV s pueden permanecer funcionando en el modo de seguridad si es requerido 1050424 TUERCA DE LEVANTAMIENTO PALANCA HUSILLO TORNILLO DE AJUSTE VASTAGO RESORTE ACTUADOR TAPA j L VALVULA E FUELLE CONTROL DE AIRE 2 2
35. n en el diafragma de escape de la turbina 0 7 Kg cm 10 psig Baja presi n en el reactor 4 5 Kg cm 60 psig Alta presi n diferencial en la l nea de vapor al RCIC 267 HzO 105 pulg H20 Las principales se ales de disparo autom tico del sistema son Cierre de v lvulas de admisi n de vapor por alto nivel 143 5 cm Alta temperatura en cuarto RCIC Baja presi n en la succi n de la bomba 510 mm Hg 20 pulg Hg Alta presi n en el escape de la turbina 1 76 25 psig Sobrevelocidad en la turbina 125 La l gica de iniciaci n del sistema RCIC 29 inicia la operaci n del sistema cuando se alcanza en el reactor bajo nivel nivel 2 90 2 cm Existen cuatro sensores de nivel La l gica es completamente redundante tal que la falla nica de cualquier sensor de nivel no inhabilite la operaci n del sistema La l gica del sistema RCIC y sus componentes esenciales son alimentados por corriente directa altamente confiable Si falla la corriente AC externa el generador diesel de emergencia alimentar a los respectivos buses cr ticos La sola p rdida de la potencia AC no causa el aislamiento del RCIC manteniendo as su disponibilidad de operaci n para este tipo de escenarios Cuando la se al de iniciaci n del sistema RCIC es recibida el sistema no necesita acci n alguna del operador Cuando se recibe la se al de iniciaci n la v lvula de suministro de vapor a la turbina abre MV 8113
36. que posiblemente se requiera el enfriamiento del agua haci ndola pasar por el intercambiador de calor Cuando el RHR est en modo LPCI el agua fluye desde la piscina de supresi n de presi n a trav s del cedazo de succi n ST 001A B C a n cuando el cedazo estuviera tapado en un 50 el NPSH de la bomba seria satisfecho IU o 01 La v lvula de succi n de la bomba MV 8213A B C est normalmente abierta de una capacidad del 100 operada por un motor que es controlado desde el cuarto de control con un Interruptor bloqueado con llave S 4A B C en el panel BB 9 Cuando el sistema est en operaci n el flujo es provisto por la bomba del RHR 001 La bomba es centr fuga montada verticalmente de 100 de capacidad de flujo nominal de hasta 17 411 l min 4600 y 18 900 I min 5000 en condiciones de sobrecarga La bomba es alimentada del bus de la divisi n de 4160 volts CA cr ticos las bombas y son alimentadas del bus de la divisi n Il de 4160 volts CA cr ticos La bomba es enfriada por una peque a recirculaci n de agua de la descarga de cada bomba Esta recirculaci n es enfriada con el sistema NCCW La bomba est dise ada para bombear agua a temperaturas de hasta 182 C 360 La bomba puede ser arrancada manualmente con su interruptor S 3A B C el cuarto de control panel BB 9 El arranque autom tico de la bomba A del RHR es compartido con el sistema LPCS y es descrito en la se
37. vez de hacia los rociadores El uso innecesario del roc o de la contenci n provocar a graves da os a los componentes el ctricos y a los aislamientos t rmicos instalados dentro de la contenci n Las boquillas rociadoras se prueban haciendo pasar aire comprimido a trav s de ellas 10 7 4 3 Operaci n del RHR en condiciones anormales de la planta Los modos de CONDENSACI N DE VAPOR y de ENFRIAMIENTO DE LA ALBERCA DE SUPRESI N constituyen la operaci n de este sistema cuando la planta se encuentra en condiciones anormales 10 7 4 3 1 Modo de CONDENSACI N DE VAPOR Fig 10 7 5 Es utilizado cuando se presenta un aislamiento del reactor respecto al condensador principal en apoyo del sistema RCIC para extraer el calor de decaimiento y minimizar los requerimientos de agua de reposici n Los intercambiadores de calor del sistema RHR act an como sumideros de calor del vapor de la vasija el cual es extra do de la vasija a trav s de las v lvulas de seguridad alivio A medida que el calor de decaimiento es removido en forma de vapor el nivel del agua en la vasija del reactor disminuye Es entonces cuando el sistema RCIC es arrancado para suministrar agua de repuesto tom ndola desde el Tanque de Almacenamiento de Condensado y dirigi ndola hacia la vasija para mantener un nivel adecuado Poco despu s de que el sistema RCIC inici su operaci n el sistema RHR es alineado para realizar la condensaci n de vapor Dependiendo del calor de d
38. y bombas necesarios de tal manera que la contenci n primaria y el n cleo del reactor puedan inundarse y posibilitar as la remoci n del calor del n cleo despu s de un accidente de p rdida de enfriador En el evento de una ruptura en un tubo que sea parte de la frontera de presi n del enfriador del reactor la falla de un s lo componente activo en los ECCS no impedir la iniciaci n autom tica y ni la operaci n exitosa del n mero m nimo de ECCS requerido para mitigar las consecuencias del accidente Aproximadamente diez minutos despu s del LOCA deber existir la posibilidad de admitir agua procedente del Sistema de Agua de Servicio Nuclear en los intercambiadores de calor del sistema RHR de acuerdo a los procedimientos de operaci n de la central en preparaci n para proporcionar enfriamiento a largo plazo del n cleo del reactor y de la contenci n Los circuitos de iniciaci n de los ECCS detectan una combinaci n de se ales de alta presi n en el pozo seco y o de bajo nivel en la vasija tales se ales son redundantes de manera que una falla simple no impida la operaci n de los ECCS ni provoque su operaci n inapropiada 10 3 26 9 Las funciones de aislamiento de la contenci n primaria no interferir n con las funciones de los ECCS para enfriar el n cleo El dise o e instalaci n de las bombas de los ECCS ser tal que sus requisitos espec ficos de NPSH est n satisfechos 10 El sistema Autom tico de Despres
39. 1 La l nea que suministra el vapor a la turbina est compuesta por V lvula de aislamiento interior de la contenci n MV 8147 equipada con una peque a v lvula de derivaci n MV 8341 para calentamiento de la l nea de vapor V lvula de aislamiento exterior de la contenci n MV 8148 que suministra el vapor a la tuber a del RCIC y o al sistema de remoci n de calor residual RHR en su modo de condensaci n de vapor Una v lvula de paro de la turbina MV 8113 que est para maximizar la presurizaci n de vapor en toda la l nea de admisi n a la turbina Una v lvula reguladora de disparo de la turbina MV 81 14 y una v lvula de control MV 81 15 que est n para controlar el flujo de entrada de vapor a la turbina El escape de la turbina es dirigido a la piscina de supresi n de presi n a trav s de una l nea 10 3 15 que tiene una v lvula de retenci n V 204 y una v lvula de aislamiento de la salida del escape de la turbina MV 8149 La l nea de escape de la turbina tiene dos v lvulas rompedoras de vac o V 46 y V 47 con sus respectivas v lvulas de aislamiento MV 8890 y MV 8889 La l nea del flujo de refrigerante consiste de dos v lvulas de succi n una a partir del tanque de almacenamiento de condensados MV 8100 que es la fuente preferida y la otra de la fuente alterna que es la de la piscina de supresi n de presi n MV 8151 una conexi n con los intercambiadores de calor del sistema de remo
40. 10 1 SISTEMA VENENO L QUIDO DE RESERVA S L C 5 10 1 1 Prop sito Proporcionar un m todo alternativo de control de reactividad capaz de apagar el reactor a partir de cualquier potencia llev ndolo al estado de subcr tico fr o cuando el Sistema Impulsor de Barras de Control CRD se encuentre totalmente inoperable y no exista movimiento de inserci n de barras de control Fundamentalmente este m todo consiste en inyectar una soluci n de absorbedora de neutrones Pentaborato de Sodio O16 10H20 a la vasija del reactor El Sistema de veneno l quido de reserva SLCS es un Sistema relacionado con la seguridad 10 1 2 Descripci n del Sistema y Bases de Dise o Fig 10 1 1 Mediante este sistema se dispone de una capacidad de respaldo para controlar la reactividad independiente de los medios normales existentes que permita llevar al reactor desde cualquier potencia a un estado de subcr tico fr o La base de dise o principal de este sistema consiste en tener siempre disponible la capacidad para controlar la diferencia de reactividad entre la condici n de potencia nominal en estado estable y la condici n de subcr tico fr o incluyendo el margen de apagado para garantizar un apagado total del reactor en cualquier momento de la vida til del n cleo El tiempo requerido para la actuaci n y eficacia de este control de respaldo es consistente con la predicci n para la rapidez de cambio en la reactividad entre
41. 2 9 kg cm scram TABLA 3 4 8 PUNTOS DE AJUSTE DE LAS SRV s Tabla 5 2 2 FSAR LLS VALVULA GRUPO ALIVIO MODO SEGURIDAD kg cm A V 78 46 84 7 B V 77 75 84 0 70 72 C 75 65 80 7 D IIL 77 05 83 3 F 76 35 82 6 73 54 75 65 80 7 K IV 77 75 84 0 76 35 L 76 35 82 6 V 78 46 84 7 R Il 77 05 83 3 Cada SRV descarga aproximadamente 408 240 Kg hr 900 000 lbm hr de vapor desde las l neas de vapor principal a trav s de la tuber a de descarga hacia el difusor localizado 6 58 21 6 pies por debajo del nivel m nimo de agua en la piscina de supresi n Las v lvulas SRV abren en dos diferentes modos en el modo alivio y en el modo seguridad En el modo de alivio la v lvula es abierta por un pist n neum tico externo cuando el punto de ajuste es rebasado En el modo seguridad cada v lvula es abierta por la presi n de vapor en la v lvula cuando se vence la presi n del resorte que mantiene el disco de la v lvula cerrado El punto de ajuste del modo alivio es m s bajo que el del modo seguridad Un contacto de control manual puede tambi n abrir las v lvulas de alivio desde el cuarto de control por la energizaci n de una v lvula solenoide la cual admite aire hacia el actuador neum tico El modo alivio entra en operaci n cuando una se al el ctrica es actuada por presi n energizando la v lvula solenoide localizada en el ensamble del actuador neum tico La v lvula solenoide abre
42. A 6218 f 8218 ey 18 ld dd ey a won 00 OGVSN3GNOO VINOY F N F N 9 A N q E _ 1 yaanud r OLL GA 27 200 9 po an loon LODO 6 99 6 99 140 1 30 VOISO 1 VIV Ot L 1ld 92 59 92 A SO a E A OPM YANN WIyWIS30 30 VINATVA 1 18 an n VA SOdH 130 130 NOISSYdNS 30 VOUS TV AW A vaanid rm LAIA R w a sa 130 VIISVA SR SEE ak AAA A VzZ3a38vV V 1 30 odon 13 tO 1VO 30 1 VANALSIS 130 Vea3nud FIG 10 2 1 CIRCUITO DE AGUA DEL RCIC 10 3 22 3dvOsa 100 d NOIOONS O 1 VWINATVAOAYUIS HOOVNLOV SIIS AH TOON TOY LNO9 VINAYA pTI8 AMNESIA D ALNAWIVLOL les WINAIVA an VyUJYHVIO 30 NId LNI ETI8S AW SW svig 30 HOdV INDIY YO0dVIOYLNOS
43. H Wl q ozod 13 al 8110 lt OO3S OZOd 13 NA g 2 NOISd4tid VL 0235 OZOd NOIS3Hd HOd SOdH NOIOVIDINI g 13 j 3qsauosN3as ofo 6918 AN VINATVA JHAY IVNNVIN NOIOVIOINI HOGYSINA 6818 AN VINATVA JHAY E O O0AYNOISTy4A HOAYS TINA IVNANVIN E NOIOVIDINI O0IVYAdY NODISOd 58 18 AN JHAY OQVHID F819 AN 1818 AN VINATVA JHAY WAN YW NOIOVIOINI m uordntt 31NI OGVWHY 13 TVdIIDNIHd VANOS 739310 HOQYHANI9 JNONYYYY aq SIIVNIS 130 VA Y1 VNDV 73AIN Oryg T k A vn5v 30 T3AIN 106 Z THAIN HOLOWSY 130 a Orvg VNDV T3AIN HOd SOdH NOIDVIDINI L C gt FIG 10 4 5 LOGICA UNO DE DOS DOS VECES DE INICIACION DEL HPCS LAO WNYLSNI 3 13531 1OULNOD sauoq 5 dad OdINV2 VNINOVA 191 508 6 44 TANVd SZI TANVd SLSNIGVD 6 44 1HNVd SZ9d 8H T3NVd NOIDVIN3IITV Ot LNOO SLSNIavD JOU LNOD 313NI8V5 S3134 1ANVA NOIDI3LOHd 134 OHLINIOA NOI2231OHd l d 4 do d d dd vouvosad aq vg Ad NOIOV1S3 Z818 AN SOdH 130 SY 8 Y 514 001 921 21 svava
44. IS 13q V8vON 228 IN S3YHOLANHEALNI SO1 O8vON 22d 1 N DLEON 229 yYOLOV34 VIMISVA vn5v aq T3AIN OVA NOD tuva19nN vea 7V2 aq YWALSIS 130 VZ ON lt 8 IN aq SIYHOLANYELNI SOT FIG 10 6 3 LOGICA DE INICIACION DEL LPCS 10 7 51 A P HPCS FIG 10 6 4 DISPOSICION DE LOS ANILLOS DISTRIBUIDORES DE ROCIO DEL NUCLEO 10 7 52 3qQION31OS 2918 AV VOA 021 SI 01 IS SdNS ddd ZE 8N 1515 VOA 0tZ 01 ZS18 AN 919 ANZ9I9 AN 1918 gu X voloo7 1 i AW 34 YoIDOT a eee Pid J S IVI ddd Sl OF 99 Va IV 9101 qu 200 ron pl OdVNATI I Seb tvi se xi Vdd HOLION 991 8 AN Svid1v9g Sviva1ve aa BOUVDUVO YOUVDUVO Da Ds d Ol Se SOON GIO 99 4 08 ce 2 IVI DOM c IV 1959 HOOVHANAD SI 01 99 VOA 087 IAIA vr SNE 100 SOd1 130 TVdIONIHd VOA 08 091 Vanog HOLOW IVP lL 901 gO OOIIHO IV SNE a 11 1 S L 9 AM 91 t OqTvdSdau 34 OOI LIHO ON VI sna HOGVNWHOHSNVHI 130 FIG 10 6 5 DISPONIBILIDAD DE ENERGIA DEL SISTEMA LPCS 10 7 53 10 7 SISTEMA DE REMOCI N DE CALOR RESIDUAL RHR Excepto Modo de Inyecci n a Baja Presi n 10 7 1 Prop sitos del Sistema De acuerdo a cada uno de los modos de opera
45. OCA de tal manera que las exposiciones a la radiaci n se mantengan inferiores a los valores indicados en el 10 CFR 100 Los ECCS son los siguientes 1 Sistema de Aspersion del N cleo a Alta Presion HPCS High Pressure Core Spray 2 Sistema Autom tico de Despresurizacion ADS Automatic Depresuration System 3 Sistema de Aspersi n del N cleo a Baja Presi n LPCS Low Pressure Core Spray 4 Modo de Inyecci n de Enfriador a Baja Presi n del Sistema de Remoci n del Calor Residual LPCI mode of RHR Estos sistemas se muestran en la figura 10 3 1 10 3 1 Criterios de Aceptaci n de los ECCS Estos criterios de aceptaci n est n listados en el 10 CFR 50 46 y establecen en forma espec fica las bases de dise o de estos sistemas como sigue 1 La temperatura m xima calculada del encamisado del combustible no exceder los 2200 F 1204 C 2 La oxidaci n local total calculada del encamisado no exceder en parte alguna 0 17 veces el espesor total del encamisado original antes de la oxidaci n 3 La generaci n total calculada de hidr geno producido por la reacci n qu mica entre el agua y vapor con el encamisado no exceder 0 10 veces a la cantidad que hipot ticamente ser a generada s todo el encamisado excluyendo el encamisado que circunda al volumen del plenum interviniese en dicha reacci n 4 Los cambios calculados en la geometr a del n cleo ser n tales que no Impidan el enfriamiento de
46. P o o 6 88 2 oy Hosa au 1 M OZY V600N 7 Swa vz A 00 AdU ASW x So de asa A 6 98 T von 0 mo Y Los E A 2 2 cd 6 98 yv q o f 50 Loog Law 7 2 YHOOCANALNOS IZA 59 13 A 130 SO3NV139SINW AS g 0Zv17130 V 3nuN3ug AWSIN M29 N lt 2 eo vOr1vS E _ A 70 6 88 061 ver a jonamgey L S o Y 9Z A lt I6 oak YEZ A x cy oo En L rs cy 5247 JA sa a YIN 7 vioo 1s gt 2 5291 SI A VZI A W6I A Z g 8400V109 D oa ynan 5 vanos NOIS3tdnS eE6 yl 6 98 6 99 6 99 6 98 Q jes 1 30 VOU38 1 lt Hyd y 4 YOON WOEO uya VI 98 7 512 ECE 7 gt Z 00 dS r lt HA z VEEN VIE A 2 0338 OZ d 134 0519 EL 2 Z gt 034 LS3NW Bo 4 30 NOI2V1S3 Y 7 EZZS 2228 2 amp 2 ome as P Las an g de 1 2 gt 4 x ooN vow ro ue 2 r 30 _vioo XH 11 jan O veize F gt aa Se or SWH 2 Y 0771 30 gt BOINI 6 g8 VSZZ8 AW w EA 2 Y lt 30 YZI A
47. QVYUVASIO OLNN NOD MV 109812 OTTINV 30 O9IdI1 313NOSVI OTIUNYOL VUVINVO 21 OdVINSdVON3 Y400VNOL30 VINATVA OLNNFNOJBNS NOI9VZIYV10d 30 OLNNAPNOS 30 IVNINY31 10 3 10 FIG 10 1 3 VALVULA EXPLOSIVA DETALLE TEMPERATURA F 130 110 90 70 50 30 TEMPERATURA C FIG 10 1 4 REQUISITOS DE CONCENTRACION amp TEMPERATURA DE LA SOLUCION DE PENTABORATO DE SODIO 10 3 11 CONCENTRACIONES DE PESO us 35 14d GvVvdiSNsG O co O 4 VTAN LOd TYNIWON LOd VINILO Ad OTVAUAINI SUBCRITICO x 8 lt e 0 a o gt Q BD a 006 00 006 009 IVUNIVN FIG 10 1 5 NECESIDADES DE BORO EN EL SISTEMA 10 3 12 4 NA NOISVULNAINOS az SP or s o sz oz si os oL fa lt gt Pa 6 2 5 gt e Y H A a z gt 6 ordos S Ad OLVUOAVINAd ZG NOIONIOS VI Ad NOIDVUMUNLVS Ad VILLSIMALIVUVOI 2 ocr DTS Ad ANONVL TACA AC HLINIT oz ot op 09 FIG 10 1 481EMPERATURA DE SATURACION DE LA SOLUCION DE PENTABORATO DE 10 3 13 A VALV EXPLOS LISTA
48. ZI A YG6I A_ 16 Yl 6 99 vbIz8 128 2 O P 5 VENOS Iya AN 6 99 z ae 9 6 98 9 A VEIA pedi ee LAW NOISAYdNS lt 2 gt Y z L eda cea eaa eq B vaWos V oy f 30 VOY381V VIQON Y 1194 sua AW A 7 ss 8 10 on ira 6 J Damme 4 VZEA VIE A A 0335 OZOd 13d OSId Q 2 z gt 2 QJHLSINW mol 2 30 9 153 rol 35 Z e z SN gt Y 6 99 saq lt SWH zo Om i a NSIdp 77 2 e 6 99 T 4 900 Co j lt TT 30 gt vioo XH 9171 np I 6 88 KUN C 20 tD AS Y VZI A Add 6 98 S WA X 9 A x O831NI pid gt K 2128 J X Rye 1 lt vizza ELE lt T e AW T 4 mn soo IQ 1 anf d a 4 2 2 6 98 2 Prem 8 OZVI V 6 98 6 98 j Z SWH Tog YY of 86 z A ses Y 6 98 i 10d 10d ds AW j AW 4 o 1 s 6 gg K Was 92 8 IOO 31 MSN 6 98 2 oz Y EDI A Z 0207 YOLDVIY 02628 X da Las LIT R 1 Y Elo E PELIN g MSN A X void C wa ger i 8 gt lt gt 7568 16 6 98 ZOO E swe Fr _ AV
49. a soluci n entre 24 C y 30 C durante la operaci n normal de la planta un calentador de 40KW para preparar la soluci n se utiliza junto con el calentador de 10kW un transmisor de nivel Ambos calentadores se instalan en alojamientos secos que posibilitan su desmontaje para mantenimiento sin que sea necesario vaciar el tanque de almacenamiento de la soluci n El transmisor de nivel env a se al al panel BB 11 en el cuarto de control y se dispone de la instrumentaci n necesaria para activar alarmas de alto o bajo nivel 10 1 3 2 Cabezal de aspiraci n de bombas Un cabezal com n comunica el tanque de almacenamiento del pentaborato de sodio con la succi n de las bombas Este cabezal sale por un lado del tanque a una altura ligeramente superior al fondo del mismo con el fin de minimizar la posible extracci n de part culas depositadas en el fondo del tanque con este mismo fin en la succi n del cabezal est n instalados filtros de gran rea El cabezal se divide en dos tuber as y cada una de ellas lleva instaladas su respectiva motov lvula v lvula manual y succi n a la bomba Con el fin de evitar que la soluci n de pentaborato de sodio se cristalice se mantiene a la misma temperatura del tanque la tuber a que parte del mismo hasta las respectivas motov lvulas en la succi n de cada bomba Entre la v lvula manual y la motov lvula de cada una de las tuber as de succi n existe una tuber a que une ambos lazo
50. a utilizada por una nueva y cerrar manualmente las v lvulas de llenado y descarga del tanque de prueba despu s de haber rellenado el mismo con agua desmineralizada 10 1 5 Relaciones con Otros Sistemas 10 1 5 1 Sistema de aire de servicios Para la preparaci n de la soluci n se utiliza un agitador de aire instalado en el tanque de almacenamiento de pentaborato de sodio 10 1 5 2 Sistema de aire de instrumentos Para la instrumentaci n de nivel del tanque de almacenamiento 10 1 5 3 Sistema de potencia de corriente alterna de reserva MCC A1 A Div 1 480 VCA Calentador de operaci n de 10kW Motov lvula en la succi n de la bomba del lazo A Bomba del lazo A Circuito de vigilancia y disparo de la v lvula explosiva de lazo A MCC B1 A Div 11 de 480 VCA Calentador para la preparaci n de la soluci n de 40kW Motov lvulas en la succi n de la bomba del lazo B TOS L 6 Bomba del lazo Circuito de vigilancia y disparo de la v lvula explosiva del lazo B PDP SUPS 1 1 de 120 VCA Anunciadores indicadores de presi n y nivel en el panel BB 11 10 1 5 4 Sistema de limpieza del agua del reactor RWCU Al iniciar su operaci n el SLC el Sistema de Limpieza del Agua del Reactor ser aislado para evitar la diluci n del pentaborato de sodio 105 1 71615 TV lt I I I I GVGINNILNOOS
51. ara los lazos A y B y la MV 8244 para el lazo C proporciona una trayectoria para la prueba funcional del sistema Esta v lvula es normalmente cerrada Durante la prueba la v lvula se regula para verificar los puntos de operaci n en la curva de la bomba del RHR La v lvula MV 8210A B es operada con el contacto S 12A B y la v lvula MV 8244 es operada con el contacto S 11 en el panel BB 9 del cuarto de control La v lvula MV 8244 puede ser abierta por el operador bajo cualquier condici n normal Sin embargo si la se al de iniciaci n del LPCI es recibida la v lvula no podr ser abierta y si lo estuviera la v lvula cerrar autom ticamente La v lvula MV 8210A B puede ser abierta por el operador durante una iniciaci n del LPCI si la respectiva v lvula de inyecci n del LPCI estuviera cerrada o no hubiera se al de iniciaci n del LPCI presente La l nea de inyecci n del modo LPCI consiste de un orificio de restricci n RO 8217A B C la v lvula de inyecci n MV 8204A B C y la v lvula de retenci n probada con aire Uso 09 AV 8204A B C El orificio de restricci n RO 8217A B C en la linea de inyecci n asegura que el flujo de la bomba no exceda los 18 925 l min 5000 gpm La v lvula de inyecci n MV 8204A B C abre autom ticamente para proporcionar el flujo al reactor cuando el LPCI es iniciado ademas las v lvulas de inyecci n en los lazos y proporcionan el aislamiento para el flujo del LPCI de otros modos de o
52. as lo que garantiza una estanqueidad completa cuando el sistema se sujeta a pruebas En el momento en el que una de las cargas explosivas es detonada se impulsa el pist n accionador hacia un tap n que obstruye el paso del fluido a trav s de la v lvula el pist n entonces corta el tap n y lo empuja hacia un espacio practicado en el cuerpo de la v lvula de tal forma que no impida el paso del fluido Los productos de la explosi n quedan confinados en una c mara de tal manera que no contaminen la soluci n de pentaborato de sodio que fluye por la v lvula Un conjunto de piezas removibles colocado a la entrada de la v lvula permite desmontar y reemplazar el tap n de cierre Una vez iniciada la operaci n de uno de los dos lazos de este sistema las dos cargas explosivas se encender n autom ticamente Durante su estado normal de reserva una corriente de verificaci n no mayor que 2mA se hace pasar por la red de puenteo de las dos cargas explosivas instaladas en el conjunto disparador de cada v lvula explosiva con la finalidad de asegurar la continuidad del circuito la cual es monitoreada en el cuarto de control por una luz mbar para cada lazo cuando tal continuidad no existe la luz mbar del lazo correspondiente se apaga y un anunciador ubicado en el cuarto de control dan indicaci n de esta circunstancia 10 1 3 6 Tuber a de inyecci n Partiendo de las v lvulas explosivas las descargas de las dos bombas se re nen en un
53. ca ADS Las v lvulas de alivio y seguridad normalmente est n cerradas En un evento de una condici n de sobrepresi n un n mero suficiente de v lvulas de alivio y seguridad se abrir n para aliviar el exceso de presi n desde la vasija del reactor hacia la piscina de supresi n Dependiendo de la severidad del incremento de presi n cualquier n mero de v lvulas SRV s podr a abrir en su modo de operaci n alivio y o modo seguridad Las v lvulas SRV s cerraran autom ticamente si la presi n est por debajo de los 7 Kg cm 100 psig El flujo de vapor contin a a la piscina de supresi n v a los difusores VR Q 001 al 010 Figura 10 5 4 Los difusores distribuyen el vapor para minimizar las cargas al volumen de aire de la contenci n y tambi n proporcionan una efectiva transferencia de calor entre la piscina de supresi n y la descarga de la mezcla de aire vapor Dos v lvulas rompedoras de vac o est n localizadas en las l neas de descarga de las SRV y su prop sito es evitar que despu s de la actuaci n de una v lvula de alivio seguridad y debido a la condensaci n de vapor en la l nea de descarga se aspire agua de la piscina de supresi n con lo que se tendr a un golpe de ariete en una nueva actuaci n de la v lvula SRV Las 10 v lvulas SRV s son agrupadas y calibradas a varias presiones para prevenir una baja de presi n repentina En la tabla 3 4 8 se muestran los puntos de ajuste de esas v lvulas 70 kg cm normal y 7
54. cci n 10 6 El LPCI A es iniciado desde los circuitos l gicos del LPCS La l gica de iniciaci n autom tica del LPCI B y LPCI C se activan cuando la l gica recibe se ales de iniciaci n ya sea de alta presi n en el foso seco 0 12 Kg cm 1 68 psig y o bajo nivel nivel 1 de agua en el reactor 313 cm 123 5 pulg Existen cuatro sensores dos para la presi n del foso seco y otros dos para el nivel del reactor arreglados en una l gica de uno de dos dos veces esto significa que si fallara cualquiera de ellos no quedar a inhabilitado el funcionamiento del sistema Las mismas se ales que autom ticamente inician los sistemas LPCI B y LPCI C tambi n arrancan al generador diesel division ll y as suministrar potencia a los buses cr ticos de la divisi n ll Una l nea de derivaci n llamada de m nimo flujo se encuentra a la descarga de cada bomba para permitir una recirculaci n de flujo a trav s de la bomba P 001A B C y regresarlo a la piscina de supresi n de presi n para prevenir da os a la bomba por sobrecalentamiento durante condiciones de bajo flujo del sistema El orificio de restricci n RO 8215A B C en la l nea de m nimo flujo regula el flujo en la derivaci n controlando tambi n el incremento de la temperatura generado en la bomba La v lvula de m nimo flujo MV 8202A B C est para dirigir el agua a la piscina de supresi n durante condiciones de bajo flujo de la bomba Esta v lvula es normalmente abier
55. ci n de calor residual RHR HX 001A B la bomba del RCIC P 001 una v lvula de derivaci n en la l nea de m nimo flujo MV 8142 dos v lvulas de prueba hacia el tanque de almacenamiento de condensados MV 8138 y MV 8137 una v lvula de inyecci n MV 8144 una v lvula exterior de retenci n con dispositivo de prueba AV 8145 una v lvula interior de retenci n con dispositivo de prueba AV 8146 una boquilla de aspersi n en la tapa del reactor y su tuber a e instrumentaci n asociada Cuando el RCIC est en operaci n el vapor fluye a una raz n de 9 072 Kg hr 20 000 lbs hr de la l nea de vapor principal a trav s de las v lvulas MS MV 8147 y de la v lvula de derivaci n MV 8341 y a trav s de la v lvula MS MV 8148 para suministrar vapor a la turbina El flujo a la turbina DT 001 contin a a trav s de la v lvula de parada de la turbina MV 8113 y despu s a la v lvula de disparo de la turbina MV 8114 El flujo de vapor a la turbina es controlado por la v lvula controladora MV 8115 El vapor de escape de la turbina es dirigido a la piscina de supresi n a trav s de la v lvula de retenci n V 204 y la v lvula de aislamiento de escape de la turbina MV 8149 Debido a que la l nea de suministro de vapor est llena y presurizada hasta la v lvula de parada MV 8113 cuando el sistema est en reserva el vapor podr a condensarse en la tuber a y este condensado da ar a a la turbina del RCIC por lo que existe una tuber
56. ci n de este sistema los prop sitos respectivos son reducir la presi n y la temperatura del contenedor primario despu s de la ocurrencia de un accidente de p rdida de enfriador LOCA en el modo de ROCIO DE LA CONTENCION Eliminar el calor de la alberca de supresi n en el modo de ENFRIAMIENTO DE LA ALBERCA DE SUPRESION Extraer el calor de decaimiento del n cleo del reactor despu s del apagado del reactor y reducir la presi n en el domo de vasija del reactor durante enfriamiento normal en el modo de ENFRIAMIENTO EN PARADA Y ROCIO DE LA CABEZA Proporcionar un medio para controlar la presi n del reactor cuando el condensador principal no est disponible en el modo de CONDENSACI N DE VAPOR Proporcionar un medio para inundar el contenedor primario en el modo de SUMINISTRO DE REFRIGERANTE DE RESPALDO Auxiliar al sistema de limpieza y enfriamiento de la alberca de combustible FPCC en la extracci n de todo el calor generado por los ensambles de combustible gastado en el modo de ENFRIAMIENTO DE LA ALBERCA DE COMBUSTIBLE Permitir la verificaci n del caudal y la presi n dados por las bombas de cada lazo en el modo de PRUEBA Proporcionar agua de enfriamiento a baja presi n a la vasija del reactor en condiciones de accidente de p rdida de enfriador LOCA en el modo de INYECCION DE ENFRIADOR A BAJA PRESION LPCI Este modo ser estudiado en el capitulo correspondiente a Sistemas de Enfriam
57. ci n del HPCS y RCIC El sistema RCIC tiene una bomba de llenado P 003 que succiona agua del tanque de almacenamiento de condensados y la descarga despu s de la v lvula de retenci n V 1 para mantener llena y presurizada la linea a una presi n nominal de 3 6 Kg cm 52 psig La v lvula de succi n desde el tanque de almacenamiento de condensados MV 8100 est normalmente abierta es operada por motor y cerrar autom ticamente si la v lvula de succi n a partir de la piscina de supresi n MV 8151 est completamente abierta Al recibir la se al de iniciaci n la v lvula MV 8100 abrir autom ticamente si se encuentra cerrada y si la v lvula MV 8151 est cerrada La v lvula de succi n a partir de la piscina de supresi n MV 8151 est normalmente cerrada operada por motor Cuando se abra esta v lvula la v lvula MV 8100 cerrar autom ticamente La transferencia de la succi n del sistema del tanque de condensados a la piscina de supresi n se realiza manualmente La bomba del RCIC P 001 es centr fuga con 100 de capacidad de velocidad variable con un flujo nominal de 1608 l min 425 autoenfriada puede desarrollar una carga de 895 2 935 pies a una presi n del reactor de 81 4 Kg cm 1158 psig A la descarga de la bomba existe una conexi n que suministra agua para el enfriamiento del aceite de la turbina Esta l nea suministra 95 l min 25 de agua de enfriamiento lo cual es suficiente para
58. cionan roc o tanto al pozo seco como al pozo h medo Adicionalmente el modo de SUMINISTRO DE REFRIGERANTE DE RESPALDO proporciona un volumen de refrigerante suficiente para inundar la contenci n primaria por encima del nivel superior del n cleo despu s de la ocurrencia de un LOCA 10 7 5 5 Sistema RCIC En el modo de CONDENSACION DE VAPOR el vapor de la l nea combinada de la turbina RCIC intercambiador RHR es condensado en los intercambiadores del RHR y dirigido hacia la succi n de la bomba del RCIC para ser bombeado hacia la vasija del reactor Asimismo el lazo B penetra la vasija mediante la l nea de inyecci n del RCIC para proporcionar el roc o de la cabeza 10 7 5 6 Buses Cr ticos de 4 16 kv Divisiones y Il La Divisi n I 4 16kv alimenta la bomba principal del lazo A La Divisi n ll proporciona potencia el ctrica a las bombas principales de los lazos B C 10 7 5 7 Centros de control de motores cr ticos de 480 volts Divisiones y Il Las motov lvulas y las bombas de llenado son alimentadas el ctricamente desde estos centros de control de motores 10 7 5 8 Corriente directa de 125 volts 10 7 59 Los relevadores de la l gica de control reciben energ a de los buses 1 125 y 1B125 de corriente directa 10 7 5 9 Sistema de limpieza y enfriamiento de la alberca de combustible FPCC El sistema RHR puede auxiliar a este sistema para proporcionar enfriamiento al combustible 10 7 5 10 Sistema NSW Los inte
59. cm 1160 psig 1 381 l min 365 gpm 79 0 Kg cm 1130 psig 4 144 1095 gpm 14 0 Kg cm 200 psig 14 080 l min 3720 gpm 1 4 Kg cm 20 psig 17 033 l min 4500 gpm La bomba es operada por un motor de 1680 KW 2250 HP que es alimentada de la divisi n III del bus cr tico 101 de 4160 Volts La bomba es autoenfriada por una peque a recirculaci n de agua tomada de la descarga La cabeza de succi n neta positiva NPSH es de 3 5 m 11 5 ft como m nimo y es proporcionada con la piscina de supresi n a 0 Kg cm 14 7 psia y la temperatura del agua a 100 C 212 F La bomba arrancar autom ticamente cuando la l gica del sistema reciba se ales de iniciaci n o desde el panel BB 9 en el cuarto de control con la maneta de control del interruptor S 2 V lvula de m nimo flujo MV 8177 es una v lvula normalmente cerrada operada autom ticamente por motor que durante condiciones de alta presi n y bajo flujo a la descarga de la bomba la v lvula abre y dirige el flujo a la piscina de supresi n Al medir una combinaci n de presi n en la descarga de la bomba mayor de 8 4 Kg cm 120 psig y un flujo menor de 30 l seg 475 la v lvula autom ticamente abre La v lvula cerrar cuando cualquier se al ya sea de baja presi n o de alto flujo sea medido Esta v lvula est dise ada para abrir con una presi n diferencial de 105 Kg cm 1500 psig La v lvula puede ser operada desde el panel BB 9 del cuar
60. colector que se conecta a la l nea del Sistema de Aspersi n del N cleo a Alta Presi n HPCS para entrar as a la vasija del reactor y lograr una r pida distribuci n en el interior de la misma 10 1 3 7 Equipo para prueba Se dispone de un tanque de agua desmineralizada tuber a y v lvulas para operar los dos modos de prueba de este sistema 10 1 3 8 Tuber a de drenaje Los principales puntos de drenaje de este sistema son La conexi n en cruz de las tuber as de las succiones de las bombas Plataformas en donde se asientan las bombas Conexi n en cruz de las tuber as de descarga de las bombas Tanque de prueba Tanque de almacenamiento Todo el drenado proveniente de estos puntos se recolecta en bidones para evitar que el pentaborato de sodio contamine el Sistema de Desechos Radiactivos L quidos 10 1 3 9 Soluci n absorbedora de neutrones Fig 10 1 4 10 1 5 y 10 1 6 La soluci n de pentaborato de sodio se elabora disolviendo en agua desmineralizada borax TO Ste Na2B4 O Q 10H20 y cido b rico BO Por cada 100 kilogramos de pentaborato de sodio las cantidades estequiom tricas de ambos reactivos son 64 64kg de borax y 62 85kg de cido b rico Para determinar la cantidad m nima requerida de pentaborato de sodio se considera la concentraci n m nima de boro necesaria para apagar el reactor tomando en cuenta el agua contenida en la vasija y en los lazos de recirculaci n a un nivel
61. dor serpent n del cuarto de la turoobomba del RCIC 10 2 4 Especificaciones T cnicas L mites de operaci n por especificaciones t cnicas 17 del sistema RCIC son los siguientes Las condiciones l mites de operaci n del sistema RCIC es que ste debe de estar operable con un lazo capaz de succionar agua de la piscina de supresi n de presi n y transferirla al reactor Durante las condiciones operacionales 1 2 o 3 Ver Tabla 1 2 del Cap 16 1 0 FSAR y con una presi n de vapor el domo de la vasija de m s de 10 5 kg cm si el sistema RCIC se encuentra inoperable la operaci n de la planta puede continuar asegur ndose la operabilidad del sistema HPCS y se debe restaurar la inoperabilidad del sistema RCIC dentro de los 14 d as siguientes o llevar el reactor a una parada en caliente en las siguientes 12 horas y reducir la presi n en el domo de la vasija a menos de 10 5 kg cm dentro de las siguientes 24 horas 10 2 5 Pruebas y Mantenimiento El sistema RCIC debe de ser demostrado operable de acuerdo a los siguientes requisitos de vigilancia a Al menos una vez cada 31 d as 1 Verificar que las tuber as del sistema desde la v lvula de descarga de la bomba a la v lvula de aislamiento del sistema se encuentren llenas con agua 2 Verificar que cada v lvula en la trayectoria de flujo ya sea manual operada con motor o autom tica est n en su posici n correcta y no est n bloqueadas selladas o aseguradas de otra manera
62. e operaci n 10 048 BB 9 sv _______ RMS 0 c Y BB 9 AL RHR o RO Ol X112 V 31 dPIS N029A V 2 o L O BB 9 dPAH l ete set I DEL REACTOR MV xX 8166 I I 8 oy 3 Pe c V 26 BB 9 SUMINISTRO i EV 8167 DE AIRE AMS RO 8163 auus AV setini NO06 bei LDS 8167 IR 80 77 RMS I MV g BB 9 8162 X 63 LINEA DE PRUEBA CAMARA DE SUPRESION peice BB 9 oul BB 9 RMS i MV 5 RMS RMS V 14 T 8161 I DESCARGA MV I oy 8163 o LLAVE Xx X DEL RHR 8152 c RO RV 6 SUCCION uae ALBERCA DE SUPRESION X 34 BB 9 RMS LINEA DE FLUJO MINIMO A DESHECHOS BOMBA DE RADIOACTIVOS LLENADO pss V 21 V 19 DE LA BOMBA RHR V 1 GA A DEL RHR V 16 CONEXION PARA SUCCION DE LA VASIJA DEL REACTOR PP TRAVES DEL RHR 9403 RO V 5 V 4 8158 EDR RV 2 PAH L ALADS ALADS i E BB 9 PI PIS BB 9 PS PIS V 13 R002 N005 N009 N001 EA IR 80 AMS IR 80 v 9 V 11 V 1 BOMBA DEL V7 LPCS et IR 80 P 001 RV 1 V 10 FIG 10 6 1 DIAGRAMA DE LA TUBERIA DE LLENADO DEL LPCS 10 7 49 Bus l gico LPCS 125 Vcd Nivel de la A A Alta presi n 0 118 Kg cm 313 Nivel vasija del C Alta presi n en C reactor LIS B22 PS B22 el pozo seco 313 7 cm NO 37C NO 48C 0 118
63. ecaimiento que se espere extraer se pueden utilizar uno o los dos intercambiadores de calor La trayectoria del flujo es la siguiente el vapor proveniente de la l nea C de vapor principal pasa por la l nea de vapor hacia los intercambiadores del RHR en donde es condensado y por efecto de la presi n existente en el mismo intercambiador es forzado hacia la succi n de la turbo bomba del RCIC para ser bombeado hacia la vasija mediante una l nea de alimentaci n de agua o dirigido hacia la alberca de supresi n cuando el condensado posee una conductividad mayor a 10 mhos o una temperatura mayor a 60 C 10 7 57 la operaci n del sistema RHR en este modo el alineamiento debe realizarse manualmente desde el cuarto de control 10 7 4 3 2 Modo de ENFRIAMIENTO DE LA ALBERCA DE SUPRESION Fig 10 7 6 Este modo es utilizado cuando se requiere cuando la temperatura de la alberca de supresi n se eleva por encima del valor m ximo admisible de 35 C Para iniciar la operaci n de este modo se establece un caudal de enfriamiento con agua proporcionada por el sistema NSW a trav s del lado tubos de los intercambiadores del sistema RHR abriendo las v lvulas de entrada y salida cerrando las v lvulas de derivaci n bypass y arrancando las bombas principales El flujo hacia la alberca de supresi n es iniciado al abrir la v lvula de prueba de retorno Este modo de operaci n del sistema RHR es requerido com nmente en situacion
64. el de agua en la vasija El punto de ajuste correspondiente al Nivel 2 90 2cm indicativo de bajo nivel en la vasija est fijado lo suficientemente bajo para permitir que el HPCS y o el RCIR suministren enfriador y recuperen el nivel ante el caso de peque as rupturas en tuber as o peque as p rdidas de agua de alimentaci n sin que sea necesaria la actuaci n de los ECCS de baja presi n El punto de ajuste correspondiente al Nivel 1 313 7 cm permite que los LPCI A y 10 3 27 arranquen con tiempo suficiente para reinundar la vasija del reactor antes de que la temperatura del encamisado del combustible alcance los 2200 F 1204 C despu s de la ocurrencia de un LOCA El punto de ajuste correspondiente a la alta presi n en el pozo seco 0 118 kg cm es suficientemente elevado para evitar una iniciaci n inadvertida provocada por fluctuaciones normales en la presi n de la atm sfera del pozo seco pero tambi n lo suficientemente bajo para garantizar el oportuno enfriamiento del n cleo La se al de alta presi n en el pozo seco es enviada a todos los ECCS 10 3 4 Desempe o Integrado de los ECCS El desempe o de los ECCS como un paquete integrado se eval a mediante la determinaci n del ECCS que permanece operativo despu s de un LOCA postulado concurrente con la p rdida del suministro el ctrico preferente e incluyendo una falla simple de un componente activo de uno de los sistemas de enfriamiento de
65. emergencia Los ECCS que permanecen operativos deben ser adecuados sobre todo el espectro de LOCAS El desempe o integrado de los ECCS se muestra en la figura 10 3 3 para LOCAS peque os y medianos y en la figura 10 3 4 para LOCAS grandes incluyendo las peores fallas simples LO gO Contencion __ primaria Pozo seco Tuberia de vapor principal Linea de agua de alimentacion LPCS Modo LPCI Pozo humedo Lazo C HPCS Inyecci n de refrigerante a baja presi n RRH LPCD Lazo A Lazo B TAC NSW FIG 10 3 1 DIAGRAMA ESQUEMATICO DE LOS SISTEMAS DE ENFRIAMIENTO DE EMERGENCIA DEL NUCLEO ECCS TONO ay DIVISION 1 DIVISIONIL HPCS_HIGH PRESSURE CORE SPRAY NSW NUCLEAR SERVICE WATER RESIDUAL HEAT REMOVAL FIG 10 3 2 ASIGNACION DIVISIONAL DE LOS ECCS 10 4 SISTEMA ASPERSION DEL NUCLEO ALTA PRESION 5 10 4 1 Prop sito del Sistema Fig 10 4 1 El prop sito del sistema HPCS es proporcionar autom ticamente enfriamiento y reposici n de Inventario de refrigerante en el n cleo del reactor despu s de un accidente de p rdida de refrigerante LOCA independientemente de la actuaci n de cualquier otro sistema de los ECCS Esto es realizado mediante el bombeo de agua desde el tanque de almacenamiento de c
66. enfriar el aceite Con esta desviaci n de agua el flujo m ximo que el sistema entrega a la vasija es de 1513 l min 400 10 3 17 Una l nea de m nimo flujo est provista para permitir el paso de flujo de agua de la descarga de la bomba durante condiciones de bajo flujo 189 l min 50 gpm del RCIC y prevenir da os por sobrecalentamiento Esta l nea de m nimo flujo consta de un orificio de restricci n RO 8140 una v lvula de retenci n V 6 y una motov lvula MV 8142 La v lvula de m nimo flujo MV 8142 es una v lvula normalmente cerrada abre autom ticamente cuando existen una combinaci n de se ales de presi n a la descarga de la bomba de 8 8 kg cm 125 psig y bajo flujo de la bomba de 2 5 l seg 40 gpm La v lvula cerrar autom ticamente cuando el flujo de la bomba alcance 5 l seg 79 25 gpm o si cualquiera de las v lvulas MV 8114 o MV 8113 est n cerradas Esta v lvula MV 8142 puede ser operada desde el panel BB 9 del cuarto de control con la maneta de control S 9 Las v lvulas de prueba MV 8138 y MV 8137 del sistema hacia el tanque de condensados est n normalmente cerradas y reciben se al de cierre al haber se al de iniciaci n del sistema RCIC estas v lvulas de prueba cerrar n autom ticamente si la v lvula MV 8151 de succi n a partir de la piscina de supresi n estuviera completamente abierta Estas v lvulas de prueba pueden ser operadas desde el cuarto de control cuyas manetas S 7 y S 24
67. erdo al tipo de rotura el ADS puede efectuar las siguientes funciones a Disminuir la presi n del reactor si los sistemas de alta presi n RCIC y HPCS no pueden mantener un nivel adecuado en la vasija del reactor en presencia de roturas medias b Servir como respaldo del sistema HPCS en caso de que ste falle en su operaci n cuando existan roturas peque as 10 5 2 Descripci n General Fig 10 5 1 El sistema de alivio de presi n del reactor est orientado a prevenir la sobrepresurizaci n en la vasija del reactor La capacidad de las v lvulas de alivio y seguridad es suficiente para prevenir un incremento en la presi n dentro de la vasija del reactor de m s del 110 de la presi n de dise o que es de 96 7 Kg cm El sistema proporciona despresurizaci n autom tica durante peque as rupturas en la tuber a tal que los sistemas de aspersi n del n cleo a baja presi n LPCS y el de inyecci n de refrigerante baja presi n LPCI puedan operar para proporcionar suficiente enfriamiento al n cleo si son requeridos como un respaldo al sistema HPCS El sistema de alivio de presi n del reactor est formado por 10 v lvulas de alivio y seguridad montadas sobre 4 l neas de vapor principal cinco de estas v lvulas est n dise adas para operar con la funci n autom tica de despresurizaci n ADS estas ltimas tienen 2 solenoides adicionales para cada v lvula que est n controladas por cuatro cadenas distribuidas en dos l gica
68. es como prueba de las v lvulas de alivio operaci n de la turbina del sistema RCIC o cuando se presenten condiciones ambientales extremadamente calurosas 10 7 4 4 Operaci n del sistema RHR en condiciones de emergencia La operaci n de este sistema en condiciones de emergencia est constituida por los modos de INYECCION A BAJA PRESION de ROCIO DE LA CONTENCION y de SUMINISTRO DE REFRIGERANTE DE RESPALDO El modo de INYECCION DE REFRIGERANTE A BAJA PRESION se describe en la secci n correspondiente a Sistemas de Enfriamiento de Emergencia del n cleo 10 7 4 4 1 Rocio de la contenci n Fig 10 7 7 Este modo de operaci n es requerido en algunas ocasiones para prevenir sobrepresiones en la contenci n Pueden utilizarse cualquiera de los lazos A o B en forma manual y a criterio del operador con la condici n de que exista alta presi n en el pozo seco La iniciaci n de este modo de operaci n con uno de los lazos o supone retirar el lazo en cuesti n del modo estableciendo entonces una trayectoria de flujo en la que se succiona agua de la alberca de supresi n se bombea con la bomba principal a trav s del intercambiador de calor en donde es enfriada para finalmente descargarla en la parte superior del pozo seco a trav s del cabezal de rociado correspondiente al lazo o en la parte superior del pozo h medo mediante el cabezal com n de aspersi n 10 7 4 4 2 Suministro de refrigerante de respaldo En el ext
69. esurizar el reactor Las v lvulas de alivio toman el vapor de las l neas principales y lo conducen a trav s de tuber as de descarga hacia la piscina de supresi n a donde llega pasando por un difusor Una vez iniciada la actuaci n del ADS las v lvulas de alivio permanecer n abiertas hasta que el operador restablezca las se ales de la l gica del ADS lo cual permiten que cierren de nuevo las v lvulas El operador puede iniciar en forma manual la actuaci n del sistema mediante un interruptor en el cuarto de control El suministro neum tico para las v lvulas solenoide proviene del CIA el cual cuenta con un respaldo de suministro de nitr geno a presi n en caso de p rdida del suministro normal de aire El ADS cuenta con 5 v lvulas de alivio MS RV 13C F G L R de 20 3 cm 8 pulg de di metro de operaci n segura con actuador neum tico y cargadas con resortes para su funci n seguridad Figura 10 5 3 cuatro v lvulas rompedoras de vac o VR V 37 38 39 40 en cada linea de descarga y un difusor al final de cada l nea de descarga Cada v lvula de alivio y seguridad cuenta con un sistema neum tico para operar en modo de alivio El sistema neum tico consiste de una v lvula de retenci n V 398 y un acumulador MS TK 004 Las v lvulas de alivio y seguridad dedicadas al ADS RV 13C F G L R cuentan con una v lvula de retenci n adicional V 399 y un acumulador MS TK 003 para la funci n de despresurizaci n autom ti
70. g a lt BOLIVIH A A vn 01 Bo Y gt H X xX ug T 4 1 z gt A VPO20 6 98 807 Q AV 6 98 Av TN OH Oy s g 3PUNIYO MOON EAS V 008 VIOO d vanos Y 92 A Xvioz ae SV Z VAN 2 vioo 1ls YbIZ8 E Y E B VIWOY V NOIS3tHdnS yes 2 aq VOYI91V y Ors a AN 00 95 A gt lt N lt z T z 0 O O LL O23S OZOd 130 OSId E RAASSAASAS SSI SN i tIO3N3 LNOO WO Oa tS SOANVIAOSIN LNA MOON 86 A B9228 6 88 MOON 130 saNauq 5 g 12 A 7 9 A 1 vy ve gt ES O gt lt 8 z A g G6I A aid ad sy A A Aled qe6 ul IES HI gt lt aad Y att 89 S d cize A Ou gala SZI A gt lt EN v 02 7 739 m 5 BEIA 6 98 Ro 6 99 vailvs o Tx cua 9 o AN VGVH1N3 MSN 6 88 6 88 gt lt N 92028 osoNN swu 91128 X acizel y Y gt Usi9 19 AH LAW A ack 9100 18 6 98 gt lt Ez 7 I 2 El 1 o Q Z SZL A aIc A FJ gt 3AVN EZ BA Z 1 lt 0528 7 NOISSudNS vOtiag1v lt NOI9V1S3 V 6 38 An gr
71. guales a las del lado tubos La capacidad de transferencia de calor es de 86 5 X 10 BTU h en el modo de CONDENSACION DE VAPOR y de 6 5 X 10 BTU hr en el modo de ENFRIAMIENTO EN PARADA 10 7 3 5 Motov lvulas Todas las motov lvulas del sistema RHR son controladas desde un panel exclusivo ubicado en el cuarto de control Cada v lvula es operada por un motor el ctrico de 480 VAC alimentado por el mismo bus de reserva que suministra potencia a la bomba principal correspondiente a ese lazo 10 7 55 10 7 3 6 Rociadores de la contenci n Consisten de varios anillos de tuber a colocados en la parte superior de la contenci n en cada anillo se instalan varias boquillas rociadoras Estos anillos se dividen en dos grupos uno alimentado por la bomba A y el otro por la bomba B Las boquillas de cada grupo est n colocadas de manera que proporcionen una cobertura m nima del 90 del rea del piso de la contenci n 10 7 3 7 Bombas de llenado La tuber a de descarga del sistema RHR se mantiene presurizada con agua mediante bombas de llenado Existe una bomba de llenado para los lazos B y y otra bomba para el lazo A y la l nea de descarga de los sistemas LPCI y LPCS Al mantener presurizadas con agua las tuber as de descarga se evita la ocurrencia de golpes de ariete que puedan da ar componentes y tuber as y provocar la inoperabilidad del sistema RHR y se reduce el tiempo de inyecci n del sistema LPCI 10 7 4 Modos de Operaci n
72. iento de Emergencia del N cleo ECCS 10 7 2 Descripci n del Sistema El sistema RHR es un sistema RELACIONADO CON LA SEGURIDAD Este sistema esta constituido por tres lazos principales de tuber a denominados A y los lazos A y B tienen cada uno un intercambiador de calor y una bomba Solamente el lazo B puede ser usado en el modo de ROCIO DE LA CABEZA El lazo no est equipado con intercambiador de calor y es exclusivo para el modo de INYECCION A BAJA PRESION nico modo del RHR que posee iniciaci n autom tica El sistema RHR requiere de iniciaci n normal en todos sus restantes modos de operaci n 10 7 54 10 7 3 Descripci n de Componentes Fig 10 7 1 10 7 3 1 Trayectoria de succi n La trayectoria de succi n para las bombas de este sistema depende del modo de operaci n excepto en el modo de ENFRIAMIENTO EN PARADA Y ROCIO DE LA la succi n se realiza desde la alberca de supresi n la trayectoria de succi n para el modo de enfriamiento en parada y roc o de la cabeza parte de la l nea de succi n del lazo A de recirculaci n Para evitar la posibilidad de drenado de la vasija del reactor hacia la alberca de supresi n las motov lvulas de succi n est n interbloqueadas para prevenir que ambas v lvulas sean abiertas al mismo tiempo Cada l nea de succi n proveniente de la alberca de supresi n est equipada con un filtro de aspiraci n tipo malla met lica con un tama o m ximo de part cula
73. is 2 8szz8 1192228 F Si 2 Y brina LAS LAS 6 99 2 oo d sS T 02099 Pa Haee 7 2 EN AN y g6 AH Z OO3S OZOd 130 OSId l sion 2 IES zia 34 2 200 45 9198 gt D lt A O un ese y SISI A ES tt ka 128 7 ale E EN 81228 86b 51 Z 5 AW 2 gt gt AN BOLON TAn ss Ta ee gt lt 5 4 9 saa PD 2 ES WS sw lt Y Kan Jld N 4 3 x Sul sm 4 6 98 9 88 N 13 19 BB gB uy 5 88068 g r E 6 98 ES go9y Qo saa A o LAW 10 co9y 66028 y 2 IOd gcG2B q 14 Can Ao Z Cam Z es AN 96099 a 8228 aBezs 6 2 NN Esp PERRA ad s004 Ed Fan 00097 E 29 x o asoz a O AV So 01 Ay aoe O A _ j H aq r s b eszas EN DOALLMSN Bs bI A AN X 88 Y OLIVIM pisze X 8920 T 30 YOJVA FAS 6 98 A X i El x SW LEN gt A 30 a lavez8 YA KX StZ8 70 assi AN So V LAW ANSNW 6 88 3300 EZEON g av EN am Byles ad 9094 a gt 6 88 9 2007 Sen 6 44 m dig 6 98 PI 6 98 6 98 4 pl gt
74. l inventario de agua en la vasija del reactor si las v lvulas de aislamiento de vapor principal permanecen abiertas En cualquier evento donde el reactor se a sle y el sistema de agua de alimentaci n estuviera indisponible con las v lvulas de aislamiento de vapor cerradas las v lvulas de alivio estar an ciclando para mantener la presi n de la vasija dentro de los l mites permisibles El nivel de agua en la vasija del reactor descender y una vez alcanzado el nivel 2 90 2 cm 35 5 pulg en la vasija del reactor el sistema RCIC deber iniciar su operaci n autom ticamente Fig 10 2 3 y 10 2 4 La turbobomba despu s de 30 seg de recibida la se al de bajo nivel suministrar agua 10 3 18 desmineralizada del tanque de almacenamiento de condensados la vasija del reactor una fuente alterna de agua est disponible la piscina de supresi n de presi n La turbina podr operar con una porci n de vapor de la vasija del reactor En el evento en que el sistema RCIC no inicie su operaci n autom ticamente el operador tiene la opci n de iniciarlo manualmente desde el cuarto de control armando y presionando el bot n S 41 localizado en el panel BB 9 El sistema RCIC continuar operando en este modo hasta que haya disparo autom tico o una se al de aislamiento El operador debe restablecer manualmente el RCIC para operaciones autom ticas subsecuentes Las se ales de aislamiento del sistema son principalmente Alta presi
75. l mismo 5 Despu s de cualquier inicio exitoso de la operaci n de los ECCS la temperatura calculada del n cleo ser mantenida en un valor aceptablemente bajo y el calor de decaimiento ser extra do durante 10 3 25 todo el tiempo requerido por la radiactividad de larga vida que permanece en el n cleo 10 3 2 Bases de Dise o Los ECCS est n dise ados para proporcionar protecci n contra accidentes de p rdida de enfriador LOCAS postulados causados por rupturas en tuber as de los sistemas primarios Adem s de satisfacer los criterios de aceptaci n mencionados en el p rrafo anterior los ECCS se dise an para cubrir los siguientes requisitos Se proporciona protecci n para cualquier ruptura de l nea en cualquier sistema primario incluyendo la ruptura en guillotina de la tuber a m s grande Se proveen dos m todos independientes y diferentes inundaci n y aspersi n para el enfriamiento del n cleo Existe un sistema de enfriamiento de alta presi n el cual es capaz de mantener el nivel del agua por encima de la parte superior del n cleo y evitando la actuaci n del sistema autom tico de despresurizaci n para rupturas de l neas menores a una pulgada de di metro nominal No se requiere de acci n del operador hasta que han transcurrido diez minutos despu s del accidente para permitir al operador la evaluaci n y la toma de decisiones Se proporcionan fuentes de agua suficientes y los equipos tuber as
76. medio de contacto de control o recibiendo la se al de iniciaci n del ADS Se requieren cuatro se ales para la actuaci n del ADS dos se ales de iniciaci n una se al retardada de tiempo y una se al permisiva de presi n de descarga de una bomba Las dos se ales de iniciaci n usadas para el ADS son muy bajo nivel de agua en el rector nivel 1 313 cm 143 pulg cuyos indicadores de nivel son B22 LIS N037A B C D alta presi n en el foso seco 0 14 Kg cm cuyos contactos de presi n son B22 PS N048A B C D y una confirmaci n de bajo nivel de agua en la vasija del reactor nivel 3 31 75 cm 12 5 pulg cuyos sensores de nivel son B22 LIS NO38A B Todas las se ales deben de estar presentes en la divisi n correspondiente para que las SRVs abran El bajo nivel en la vasija del reactor indica que el combustible est en peligro de quedar descubierto inicia el ADS La alta presi n en el foso seco indica una ruptura en los l mites de presi n del enfriador del reactor dentro del foso seco Para la iniciaci n autom tica del ADS se debe de adicionar una se al permisiva de presi n en la descarga de las bombas del o LPCS que tambi n es requerida para la iniciaci n manual del ADS Figura 10 5 6 La presi n de descarga en cualquiera de las tres bombas del LPCI es medida por los sensores PS RHR N016A B C o NO19A B C y en la bomba del LPCS es medida por los sensores PIS LPCS N001 o PS N009 cuando esta presi n es mayor a 7 Kg cm se
77. mpo corresponde a una rapidez de inyecci n de boro entre 20ppm y 8ppm respectivamente por minuto El tiempo m nimo de inyecci n garantiza que la soluci n se distribuir uniformemente en el n cleo Si la soluci n se inyectar demasiado r pido se formar a una masa de pentaborato de sodio que ser a recirculada a trav s del n cleo provocando extremas oscilaciones en la potencia power chugging El tiempo m ximo de inyecci n corresponde a una concentraci n relativamente alta de productos de fisi n venenosos en el n cleo por lo que al inyectar la soluci n antes del decaimiento de esos venenos se obtiene un margen de apagado adicional 10 1 3 10 Controles del sistema Fig 10 1 7 En el panel BB 11 del cuarto de control se encuentra instalado el interruptor con cerradura de este sistema con este interruptor se controlan ambos lazos El interruptor es del tipo cerradura para garantizar su accionamiento mediante acci n positiva y nunca inadvertidamente Cuando se inicia la operaci n de alguno de los lazos las v lvulas de succi n y explosiva se abren y se arranca la bomba del lazo correspondiente Simult neamente se env a una se al de aislamiento del Sistema de Limpieza del Agua del Reactor RWCU Si el interruptor se coloca en la posici n de PARO la v lvula de succi n se cerrar y la bomba correspondiente se detendr 10 1 4 Modos de Operaci n y Caracter sticas del Sistema Este sistema tiene cuatro modos difere
78. na O o o Cuando el sistema recibe se al de iniciaci n sea manual autom tica primeramente la v lvula de succi n de la l nea del tanque de condensados MV 8169 recibe se al de apertura aunque esta v lvula est normalmente abierta despu s la v lvula de inyecci n MV 8189 recibe se al de apertura esta v lvula se encuentra normalmente cerrada abriendo en 12 segundos despu s de recibida la se al posteriormente la bomba P 001 arranca alcanzando su flujo nominal en 27 segundos despu s de recibir la se al de iniciaci n las v lvulas de prueba MV 8187 MV 8185 y MV 8184 reciben se al de cierre stas son v lvulas normalmente cerradas La v lvula en la l nea de m nimo flujo MV 8177 abre cuando la bomba arranca y cierra cuando el flujo en la l nea es mayor de 30 l seg El sistema se dispara autom ticamente cuando se ha alcanzado alto nivel en la vasija del reactor nivel 8 143 cm 56 5 pulg cerrando la v lvula de inyecci n y la bomba podr continuar operando a trav s de la v lvula de m nimo flujo hasta que la v lvula de inyecci n abra nuevamente cuando la l gica sense bajo nivel nivel 2 en la vasija del reactor 10 4 5 Relaci n con Otros Sistemas Fig 10 4 6 El sistema HPCS requiere para su operaci n de los siguientes sistemas soporte ver figura 10 4 6 Bus cr tico 161 de 4160 Volts C A div lll que alimenta a la bomba principal y al centro de control de motores MCC 14C1 de 480 Vol
79. nado a la posici n de PARO cuando el indicador de nivel del tanque de almacenamiento est en cero lo que provoca el cierre de la motov lvula de la succi n de la bomba A ia el caso de que una vez iniciada la operaci n de uno de los lazos se lograra la inyecci n puede iniciarse la operaci n del otro lazo cambiando de posici n el interruptor con cerradura del panel BB 11 10 1 4 3 Modo de prueba de recirculaci n Este modo tiene la finalidad de verificar la operaci n de las bombas recirculando agua desmineralizada desde el tanque de prueba impuls ndola con la bomba en cuesti n y retorn ndola hacia el tanque de prueba Para llevar a cabo este modo de operaci n se abren las v lvulas de aislamiento del tanque de prueba y tomando agua desmineralizada se hace recircular esta por cada una de las dos bombas desde y hacia el tanque de prueba 10 1 4 4 Modo de inyecci n simulada Este modo de operaci n se realiza para verificar la capacidad de inyecci n del sistema solamente se utiliza durante operaciones de recarga de combustible Primeramente se abren manualmente las v lvulas de llenado y descarga del tanque de prueba lo que autom ticamente impide la apertura de las motov lvulas de succi n Despu s mediante el interruptor con cerradura se inicia la inyecci n de agua desmineralizada mediante el lazo seleccionado a la vasija del reactor Una vez realizada la prueba debe reemplazarse la v lvula explosiv
80. niciaci n autom tica de LPCI La v lvula de entrada al intercambiador de calor MV 8226A B est provista para aislar el intercambiador de calor de la tuber a de descarga de la bomba Esta v lvula es normalmente abierta y puede ser operada manualmente con el contacto S 34A B bloqueado con llave en el cuarto de control Los intercambiadores de calor HX 001A B localizados en los lazos y no son utilizados como intercambiadores para el modo LPCI sino que nicamente se consideran como una continuaci n de la tuber a La v lvula de retenci n V 143A B en la entrada del intercambiador de calor est para prevenir la entrada de agua del RHR a la tuber a de vapor usada en el modo de condensaci n de vapor A la salida del intercambiador existe la conexi n para el modo de condensaci n de vapor que va hacia el RCIC Posterior a la conexi n anterior est la v lvula de salida del intercambiador de calor MV 8219A B es una v lvula normalmente abierta y puede ser operada por un contacto S 35A B bloqueado con llave en el cuarto de control panel BB 9 Aguas abajo de la v lvula de salida del intercambiador de calor MV 8219A B existen conexiones para el sistema NSW como suministro de agua de emergencia Despu s de esta conexi n est n las diferentes trayectorias para los diferentes modos de operaci n del RHR El modo que nos ocuparemos ahora es el y modo de prueba del RHR La v lvula de prueba MV 8210A B p
81. ntes de operaci n la operaci n en cada uno de estos 1014 modos depende de condiciones las que se encuentre la planta o de requisitos de prueba 10 1 4 1 Modo de reserva Este es el modo de operaci n normal de este sistema siempre que exista combustible en la vasija del reactor y el reactor se encuentre en operaci n este sistema debe estar operable Por lo tanto los tiempos de indisponibilidad deben minimizarse durante la operaci n de la planta En el modo de reserva este sistema dispone de agua desmineralizada de repuesto as como aire a presi n proveniente del sistema de aire de servicios la bomba la motov lvula a la succi n de la bomba la v lvula explosiva y su correspondiente circuito de vigilancia del lazo A adem s del calentador de operaci n de 10kW reciben potencia el ctrica del sistema de potencia CA de reserva a trav s del MCC A1 A DIV l de 480 Volts Los componentes similares del lazo B as como el calentador para preparar la soluci n de 40kW reciben suministro del MCC B1 A DIV Il de 480 Volts Los anunciadores e indicadores de nivel instalados en el panel BB 11 del cuarto de control son alimentados mediante el PDP SUPS A1 1 de 120 Volts El tanque de almacenamiento de pentaborato de sodio se mantiene con 12 400 litros de esta soluci n aproximadamente a una concentraci n tal que se obtengan 750ppm de boro en la vasija del reactor La soluci n se mantiene entre los 24 C y los 30 C mediante
82. on el contacto S 1 en el panel BB 9 El sistema LPCS tiene una bomba de llenado P 002 que succiona agua de la piscina de supresi n desde un cabezal aguas abajo de la v lvula de succi n y descarga aguas abajo de la v lvula de retenci n V 1 esta bomba de llenado es compartida con el sistema RHR A 0046 La bomba del LPCS P 001 es del tipo centr fuga con una capacidad del 100 y flujo nominal de 17 411 l min 4600 gpm la bomba es alimentada de la divisi n de 4160 volts Esta bomba es autoenfriada por una peque a recirculaci n de agua de descarga La bomba puede manejar agua hasta una temperatura de 100 La bomba puede ser arrancada ya sea autom tica manualmente esto ltimo se hace en el cuarto de control con la maneta de control S 6 del panel BB 9 La l gica de iniciaci n autom tica se activa cuando se reciben se ales de alta presi n en el foso seco 0 12 kg cm 1 68psig y o bajo nivel nivel 1 del reactor 313 cm 123 5 pulg Existen 4 sensores dos para la presi n del foso seco y otros dos para el nivel del reactor arreglados en una l gica de uno de dos veces Fig 10 6 2 y 10 6 3 esto significa que si fallara cualquiera de ellos no quedar a inhabilitado el funcionamiento del sistema esta l gica inicia simult neamente el sistema LPCI A Cuando la se al de iniciaci n es recibida el generador diesel divisi n recibe se al de arranque y as suministrar potencia a los buses cr ticos de
83. ondensados o desde la piscina de supresi n de presi n y descargando el agua en un aspesor de roc o localizado arriba de los ensambles de combustible en la vasija del reactor Las funciones primarias del sistema HPCS son Mantener el inventario de refrigerante en caso de rupturas peque as en las que no se despresuriza la vasija del reactor Suministra suficiente flujo despu s de un apagado r pido mediante la inserci n s bita de barras de control en el reactor SCRAM para despresurizar la vasija del reactor en un accidente de p rdida de refrigerante LOCA Contin a operando hasta que la presi n en la vasija del reactor est por debajo de la presi n a la que el sistema de aspersi n del n cleo a baja presi n LPCS y el sistema de inyecci n de enfriador a baja presi n LPCI puedan operar y as mantener el enfriamiento del n cleo Las funciones secundarias del sistema HPCS son Suministrar inventario de agua a la vasija en el evento de aislamiento del reactor y falla del sistema para enfriamiento del n cleo con el reactor aislado RCIC A n con la falla de los trenes A y B del sistema de remoci n de calor residual RHR el sistema HPCS puede alargar el per odo de enfriamiento del n cleo mediante su operaci n continua Puede ser usado para mantener el n cleo inundado en caso de falla de los siguientes sistemas sistema de aspersi n del n cleo a baja presi n LPCS sistema de inyecci n de enfriador
84. or por lo tanto el sistema de agua de alimentaci n no est disponible para reponer el inventario de refrigerante en el n cleo El RCIC es usado tambi n para reducir la temperatura y presi n del reactor mientras el nivel de agua es mantenido en la vasija del reactor Esto es realizado mediante el bombeo de agua del tanque de almacenamiento de condensados o de la piscina de supresi n de presi n y descargando el agua a trav s de la l nea del cabezal de roc o en la tapa del reactor Las funciones primarias del sistema RCIC son Mantiene el inventario de refrigerante en la vasija del reactor despu s de un aislamiento de la vasija del reactor cuando la vasija es mantenida en la condici n de reserva en caliente La reserva en caliente se define como la condici n donde el reactor est subcr tico con una temperatura del refrigerante mayor de 93 Mantiene el inventario de refrigerante en la vasija del reactor despu s de un aislamiento del reactor del condensador principal acompa ado por una p rdida de flujo de refrigerante del sistema de agua de alimentaci n del reactor Mantiene el inventario de agua en la vasija del reactor al perderse el sistema de agua de alimentaci n hasta que el reactor pueda ser enfriado usando el sistema de remoci n de calor residual RHR en el modo enfriamiento en el apagado 10 2 2 Descripci n General Fig 10 2 1 El sistema RCIC consiste de una bomba P 001 28 acoplada a una turbina DT 00
85. para permitir que el aire presurizado entre por debajo del cilindro neum tico empujando el pist n hacia arriba Este pist n mediante un mecanismo abre la v lvula Cuando la presi n disminuye las v lvulas comienzan a cerrarse Las v lvulas ADS reciben aire de los cabezales del aire de instrumentos del contenedor CIA Figura 10 5 5 La division suministra el aire a las v lvulas ADS RV 13F G R La divisi n 11 proporciona aire a los acumuladores para las v lvulas ADS RV 13C L En caso que los compresores del CIA fallen las botellas de nitr geno proporcionan suficiente presi n para la operaci n de las v lvulas ADS Tambi n los acumuladores adicionales almacenan el aire en el caso en que el aire y las botellas de nitr geno fallen Cada v lvula SRV cuenta con una v lvula de retenci n V 398 un acumulador TK 004 y una v lvula solenoide La v lvula de retenci n evita el contraflujo en caso de que el suministro neum tico normal falle El acumulador almacena aire suficiente para proporcionar un actuaci n de las v lvulas SRV en su modo alivio La capacidad de los acumuladores es de 37 8 10 gal As mismo cada v lvula SRV con funciones de ADS cuenta con una v lvula de retenci n adicional V 399 un acumulador TK 003 y dos v lvulas solenoides adicionales El acumulador cuenta con una capacidad de 159 42 gal MO Las v lvulas solenoide est n normalmente cerradas y energizadas y abren por
86. peraci n del RHR La v lvula de inyecci n est normalmente cerrada y es capaz de abrir cuando la m xima presi n diferencial esperada para el modo LPCI iguala a la presi n del reactor menos la presi n de la bomba del RHR El flujo a trav s de cada v lvula al 100 es de 17 400 l min 4600 a 18 900 l min 5000 gpm durante flujo total en modo de inyecci n de La operaci n de estas v lvulas de inyecci n se puede hacer desde el cuarto de control panel BB 9 con los contactos de control S 10A B C Para que puedan abrir las v lvulas la presi n diferencial a trav s de stas debe ser menor de 49 Kg cm 697 psig Cuando la v lvula es abierta autom ticamente sta permanecer abierta hasta que el operador la cierre manualmente desde el cuarto de control Dentro de la contenci n est una v lvula de retenci n probada con aire AV 8206A B C para prevenir una p rdida de agua del reactor fuera de la contenci n Puede verificarse la operabilidad de esta v lvula durante la operaci n normal de la planta ya que si sta v lvula se encontrara bloqueada cerrada la inyecci n de agua no ser a posible Aguas abajo de la v lvula de retenci n est una v lvula manual bloqueada abierta V 2A B C la cual proporciona el aislamiento de la l nea de inyecci n de la vasija del reactor para mantenimiento y pruebas de fuga de la contenci n La l gica de iniciaci n es una l gica que permanece sellada hasta que el operador la
87. por especificaciones t cnicas del sistema LPCI son las siguientes Durante las condiciones operacionales 1 2 3 ver tabla 1 2 del cap 16 1 0 FSAR si el sistema LPCI A se encuentra inoperable y los sistemas ECCS divisiones 2 y 3 se encuentran operables se debe de restaurar la operabilidad del LPCI A dentro de 7 d as si tambi n est inoperable el LPCS habr que restablecer la operabilidad de cualquiera de ellos en 72 horas si esto no se consigue el reactor se llevara a apagado en caliente en 12 hrs y en apagado en fr o en 24 hrs Si cualquiera de los sistemas LPCI B o LPCI C se encuentra inoperable y los sistemas ECCS divisiones 1 y 3 se encuentran operables se debe de restaurar la operabilidad del sistema que estuviera inoperable dentro de 7 d as si tambi n est n inoperables los dos sistemas LPCI B y LPCI C habr que restablecer la operabilidad de cualquiera de ellos en 72 horas si esto no se consigue el reactor se llevar a apagado en caliente en 12 hrs y en apagado en fr o en 24 hrs Si cualquiera de los tres lazos LPCI A LPCI B o LPCI C estuviera inoperable y el sistema ECCS divisi n 3 se encontrara operable se debe de restaurar la operabilidad del que estuviera inoperable dentro de 72 horas Si estuvieran inoperables LPCS y LPCI B o LPCI C habr que restablecer la operabilidad de cualquiera de ellos en 72 horas si esto no se consigue el reactor se llevar a apagado en caliente en 12 hrs y a apagado en fr o en 24 hrs
88. r autom ticamente si la v lvula de succi n a partir de la piscina de supresi n MV 8182 est completamente abierta Al recibir la se al de iniciaci n la v lvula MV 8169 abrir autom ticamente si se encuentra cerrada Cuando se alcance bajo nivel en el tanque de condensados o se alcance alto nivel en la piscina de supresi n 8 077 m la v lvula de succi n de la piscina MV 8182 abrir y la v lvula de succi n desde el tanque de almacenamiento de condensados MV 8169 cerrar V lvula de succi n a partir de la piscina de supresi n MV 8182 esta v lvula es operada por motor normalmente cerrada Esta abre cuando existe bajo nivel en el tanque de condensados o existe un alto nivel en la piscina de supresi n as se mantiene una succi n continua para la bomba del HPCS Esta v lvula tiene un enclavamiento que no permite su apertura s las v lvulas de prueba hacia el tanque de condensados estuvieran abiertas El sistema HPCS tiene una bomba de llenado P 002 que succiona agua del tanque de condensados y la descarga despu s de la v lvula de retenci n V 3 para mantener llena y presurizada la l nea a una presi n nominal de 4 6 Kg cmY 65 psig La bomba del HPCS P 001 es centr fuga con 100 de capacidad con un flujo nominal de 4150 I min 1096 a 80 Kg cm 1130 psig Las capacidades de la bomba a diferentes presiones del reactor son PRESION DEL REACTOR MENOS LA PRESION DE SUCCION FLUJO 81 5 Kg
89. rcambiadores de calor reciben enfriamiento de las divisiones y 11 del NSW 10 7 5 11 Sistema LPCS El lazo A comparte la bomba de llenado con el LPCS 10 7 5 12 Sistema de desechos radiactivos Los drenajes del sistema RHR son dirigidos al sistema de desechos radiactivos 10 7 5 13 Sistema de detecci n de fugas LDS El sistema RHR es monitoreado por el sistema de detecci n de fugas LDS 10 7 5 14 Aire de instrumentos de la contenci n Las v lvulas neum ticas del RHR son accionadas por este sistema 10 7 5 15 Sistemas de enfriamiento de emergencia del n cleo ECCS A trav s del modo LPCI 10 7 5 16 Sistema NCCW El sistema NCCW proporciona enfriamiento a los cojinetes de las bombas principales del sistema RHR Tambi n suministra agua para los sellos de dichas bombas 10 7 60 IZA SOd1 Vr At SIN3480 SOANVIS0SIW S3N3HO V Wick Le omen ie V9r A AS y 04 SS VEZ A abla 109 HST 1 N 127 sul IB HI E Lips KION USO Q 2N g wrr LEAT x 775091 NO s 9 OQ YN311 gt E ns 92 6 99 VEI A 6 6 88 6 88 7 4 6 89 6 99 2028 Y0EO Y 1198 AW 39 uso 2 12 Azo a VEEN VIE A OJULSINUO NOIOVLSS Y ZZ8 2228 6 88 SW4 Tas 800n _ vros
90. remo caso en el que despu s de la ocurrencia de un accidente de p rdida de enfriador LOCA fuera necesario inundar por completo la contenci n primaria por encima de la parte superior del n cleo el sistema RHR puede utilizarse para este prop sito tomando agua del sistema NSW La trayectoria de flujo de este modo de operaci n succiona agua directamente desde el NSW y la conduce mediante conexiones ubicadas despu s de los intercambiadores de calor hacia la 10 7 58 alberca de supresi n 10 7 5 Relaciones con Otros Sistemas 10 7 5 1 Vasija del reactor ver secci n LPCI ECCS La tuber a de inyecci n dispone de una penetraci n propia y el roc o de la cabeza utiliza una tobera colocada en la tapa de la vasija 10 7 5 2 Sistema nuclear de suministro de vapor El Sistema RHR toma vapor de la l nea C del sistema de vapor principal para accionar la turbina de la bomba RCIC 10 7 5 3 Sistema de recirculaci n Cuando el modo de enfriamiento en parada se encuentra en operaci n la succi n y la descarga se llevan a cabo a trav s del sistema de recirculaci n a trav s del lazo A espec ficamente 10 7 5 4 Sistema de la contenci n primaria Cada uno de los tres lazos del sistema RHR succiona agua de la alberca de supresi n Asimismo las l neas de prueba de los tres lazos descargan en dicha alberca En los modos de ROCIO DE LA CONTENCION y de ENFRIAMIENTO DE LA ALBERCA DE SUPRESION los lazos A y B del sistema RHR propor
91. respectivamente se encuentran en el panel 9 La v lvula de descarga del RCIC MV 8144 es una v lvula normalmente cerrada que abre autom ticamente cuando se recibe se al de iniciaci n del RCIC una vez que las v lvulas de disparo y paro de la turbina abren Cerrando cualquiera de estas v lvulas de la turbina la v lvula de descarga del RCIC cerrar autom ticamente La v lvula es capaz de abrir con la m xima presi n diferencial 94 9 Kg cm 1 350 psig dentro de 15 segundos tambi n puede ser operada desde el cuarto de control panel BB 9 con la maneta S 5 Entre la v lvula de descarga del RCIC y la vasija del reactor hay dos v lvulas de retenci n probadas con aire La v lvula AV 8145 est localizada fuera de la contenci n y la AV 8146 est dentro de la contenci n La operabilidad de las v lvulas pueden ser verificadas durante la operaci n normal de la planta Finalmente en la descarga el RCIC y al centro de la tapa del reactor se encuentra una tobera de aspersi n que roc a el agua dentro del reactor Operaci n del Sistema Despu s de un apagado r pido mediante la inserci n s bita de barras de control SCRAM la generaci n de vapor en el reactor continuar debido al calor de decaimiento de los productos de fisi n Al mismo tiempo el sistema de derivaci n de la turbina desviar el flujo de vapor hacia el condensador principal y el sistema de agua de alimentaci n suministrar el agua requerida para mantener e
92. restablezca para preparar los sistemas LPCS LPCI A y LPCI B LPCI C para subsecuentes operaciones autom ticas Una vez restablecida la iniciaci n el operador debe cerrar la v lvula de inyecci n y parar la bomba del RHR para apagar el sistema LPCI Los sistemas LPCI A y LPCS pueden ser iniciados manualmente desde el cuarto de control El bot n E21 S9 iniciar a los sistemas de la misma manera que la iniciaci n autom tica Los sistemas LPCI B y LPCI C tambi n pueden ser iniciados manualmente desde el cuarto de control con un bot n S 61 que los iniciar n de la misma forma que la iniciaci n autom tica 10 8 3 Relaci n con Otros Sistemas Los siguientes sistemas son necesarios para la operaci n del El sistema de despresurizaci n autom tica ADS proporciona la despresurizaci n del reactor para permitir al sistema RHR la inyecci n de agua de enfriamiento al n cleo durante accidentes de p rdida de enfriador LOCA s intermedios o peque os La limitaci n es que la p rdida del sistema ADS podr a impedir la inyecci n del flujo del dentro la vasija El sistema de potencia de 4160 volts C A suministra potencia para las bombas A B y C las cuales est n colgadas a buses cr ticos de la divisi n y ll estos son suministros confiables de potencia existiendo adem s los generadores diesel que pueden suministrar potencia al bus WO wor FE respectivo en el evento de una p rdida del suministro normal de corrien
93. s eee VIOO XH 9171 np E BOTI Re 6 99 WSZZ8 m YZI A Add ZIYILNI Toy y VISI A lt 9 AN Mmo D 6 99 x _____fesood GIO 9 3 MI __ Y xaa 4 V8 Ad UR 8 Oz Y 6 gg 6 gg 6098 V8OSti D 6 gg 31 Toa SWAY Toa 1094 v s28 609 vecza anay Sul AW 10d AW 104 1v GA Zu 30 6 89 oo AR W vazz8 eo TOO MAL MSN Y EbI A AW 02628 w sl 1 2 YOd VA AS T MSN s ae 6 756 8 16 16 31 5 LAW ag Edo Sfp Ela y ma 3AVTI 25 1 lA sua Noo gg so971 p 8201 MODE 6 88 205390 gia 130 130 3arynaua MOON YIOO d vOI1vs ld IBTA v wos Y 92 A Y V Ati A Avioz A i s2947 vaanyd lt A wioo 1s gt DE 6 99 vbiz8 r Vz Ati AM 6 gg 130 7 E NOISSYdNS B vaWos V od gt 1 30 vOtiagTv Z Y 9 2 Z a 2 00 4S A O 1 0338 0ZOd 134 0519 gt lt 2 lt mo on Do 25 30 ag 2 rm 2 x a gt 2 2 o 2 EN 2 9419384 30 mM N AS 7 of 027 30 NS Wu 2 9 A gt lt x 8 A 2 O 3 ON O1 A A V 9 N 1 Y U 4 z Y 4 TAH of Yx ee Su AS Y30688 g PAW 4 v6028 1 PAW 2 6 99 4 VEA
94. s para realizar la prueba de recirculaci n de agua desmineralizada al tanque de prueba 10 1 3 3 Motov lvulas de succi n Cada una de estas motov lvulas tiene una capacidad del 100 est n instaladas entre el tanque de almacenamiento y la bomba de desplazamiento positivo correspondiente poseen un dise o de cierre positivo tal que el empaque de cada v lvula no queda expuesto hacia la soluci n de pentaborato de sodio cuando la v lvula se encuentra cerrada Los motores el ctricos de estas v lvulas reciben potencia del Sistema de Potencia de Corriente Alterna de Reserva SACPS 10 1 3 4 Bombas de desplazamiento positivo Son accionadas mediante motores el ctricos de 480 VCA del Sistema de Potencia de Corriente Alterna de Reserva cada una tiene una capacidad del 100 y pueden inyectar la soluci n absorbedora de neutrones entre 50 y 125 minutos manejando caudales entre 156 y 163 litros por minuto a una presi n de descarga de 85 7 kg cm est n equipadas con v lvulas de seguridad ajustadas a 98 kg cm para evitar sobrepresiones que pudieran da ar al sistema y con interruptores locales para probar su funcionamiento que puentean el circuito de disparo de los actuadores explosivos de las v lvulas de inyecci n TO sl 10 1 3 5 V lvulas explosivas Fig 10 1 2 y 10 1 3 A la descarga de cada bomba se instala una v lvula de doble carga explosiva y perno de corte o pist n accionador estas v lvulas son totalmente herm tic
95. s independientes El sistema ADS comprende dos sistemas de actuaci n los sensores de divisi n que inician la l gica del ADS A y C mientras que la divisi n II inicia los del ADS y D Las v lvulas de alivio son comunes a ambos sistemas de disparo existiendo separaci n entre la instrumentaci n y controles de las dos divisiones Los ADS A y B est n mec nica y el ctricamente separados de otros grupos funcionales del sistema de emergencia de enfriamiento del n cleo El ADS es un sistema que no es requerido durante la operaci n normal de la planta y junto con los sistemas de inyecci n de baja presi n act an como respaldo del HPCS en caso de que falle ste para enfriar el n cleo del reactor durante un accidente Si por alg n motivo el nivel del agua baja hasta un nivel preestablecido se inicia la funci n de un contador de tiempo para que despu s de 105 segundos si el HPCS no funciona adecuadamente y si se tiene flujo disponible en las bombas LPCI y o LPCS act e el ADS para despresurizar la vasija del reactor 0 Esto se consigue mediante una se al el ctrica que abre las cinco v lvulas de alivio por medio de un solenoide piloto Figura 10 5 2 Estas al abrir permiten el paso de flujo neum tico procedente del sistema de aire comprimido CIA hacia las v lvulas de alivio El aire a presi n act a sobre un operador tipo pist n de la v lvula de alivio abri ndola y manteni ndola en esta posici n para despr
96. ta y opera autom ticamente cerrando cuando el flujo a la salida de la bomba es mayor de 39 l seg 618 gpm o abriendo cuando el flujo sea menor de 39 l seg 618 gpm tambi n puede ser operada manualmente con la maneta de control S 16A B C en el cuarto de control panel BB 9 Existen medidores de presi n a la descarga de cada bomba estas se ales son enviadas como permisivos al sistema ADS para indicar que las bombas del RHR est n operando Esta se al es requerida por el sistema ADS para asegurar que el agua est disponible para el reactor antes que el ADS despresurize el reactor y remueva inventario de la vasija A la descarga de cada bomba est una v lvula de retenci n V 1A B C para prevenir que el flujo se regrese a la piscina de supresi n dado que la l nea normalmente est llena y 1020 09 presurizada con agua Aguas abajo de la v lvula de retenci n se encuentra una v lvula manual V 23A B C para el alslamiento de la bomba durante mantenimiento La v lvula de derivaci n del intercambiador de calor MV 8221A B se encuentra en la l nea de descarga de los lazos A y B para asegurar el 100 del flujo independientemente del intercambiador de calor durante la operaci n del LPCI Esta v lvula se encuentra normalmente abierta La v lvula MV 8221A B puede ser operada manualmente desde el cuarto de control en el panel BB 9 con el contacto S 39A B esta v lvula abre autom ticamente si se encuentra cerrada con una se al de i
97. te El voltaje debe ser verificado por las bombas del RHR y las v lvulas de inyecci n antes de su operaci n La funci n de los MCC cr ticos de 480 Volts C A divisiones y Il es suministrar potencia a las v lvulas del RHR La limitaci n de la p rdida de la potencia de 480 volts podr a afectar en el realineamiento de las v lvulas para el modo de inyecci n de LPCI La funci n de 125 Volts CD del bus A y B es proporcionar potencia a los reveladores de control l gico e iniciaci n del sistema Los controles del sistema RHR relevadores y contactos tienen su interfase con el de 125 volts DC v a VB 32 y VB 26 Las limitaciones de la p rdida de 125 volts CD en los buses B podr an negar la operaci n del sistema RHR modo LPCI La p rdida de 125 volts CD tambi n podr a impedir la operaci n autom tica de los generadores diesel divisi n y Il y adem s podr a negar la operaci n del LPCS El sistema de ventilaci n del edificio del reactor proporciona enfriamiento en el rea del cuarto de la bomba del RHR A B y C ste a su vez necesita del sistema NCCW y NSW Las bombas son enfriadas por el sistema NCCW 10 8 4 Especificaciones T cnicas Los sistemas de enfriamiento del n cleo en emergencia ECCS se agrupan en tres divisiones la primera consta del LPCS LPCI A y 5 v lvulas del ADS la segunda divisi n consta del LPCI B LPCI C y 5 v lvulas del ADS la tercera divisi n consta del sistema HPCS L mites de operaci n
98. temas de remoci n de calor residual RHR A y el LPCS puede proporcionar el enfriamiento del n cleo a largo plazo por medio de su operaci n continua El LPCS puede ser usado tambi n para mantener el n cleo cubierto s cualquiera de los siguientes sistemas fallan Sistema de Aspersi n del N cleo a Alta Presi n HPCS Sistema de Inyecci n al N cleo a Baja Presi n LPCl A B y C Sistema para Enfriamiento del N cleo con el Reactor Aislado RCIC y Sistema de Agua de Alimentaci n FWS 10 6 2 Descripci n General Fig 10 6 1 El sistema LPCS tiene un solo circuito que consiste de una v lvula de succi n de la piscina de supresi n de presi n MV 8152 la bomba principal P 001 una v lvula de flujo m nimo MV 8161 una v lvula de prueba hacia la piscina de supresi n de presi n MV 8162 una v lvula de inyecci n MV 8166 una v lvula de retenci n con dispositivo de prueba AV 8167 un aspesor de roc o localizado dentro de la vasija sobre el n cleo del reactor y su tuber a e instrumentaci n asociada Cuando el sistema LPCS entra en operaci n el agua fluye desde la piscina de supresi n de presi n a trav s del cedazo ST 001 y la v lvula de succi n de la bomba MV 8152 cuando el cedazo se encuentra tapado en un 50 el NPSH de la bomba a n se puede satisfacer La v lvula de succi n MV 8152 est normalmente abierta su capacidad es del 100 esta v lvula es operada desde el cuarto de control c
99. to de control con la maneta de control del interruptor S 12 Valvulas de prueba MV 8187 y MV 8185 del sistema hacia el tanque de condensados estas v lvulas de globo son normalmente cerradas del tipo de estrangulamiento operadas por motor Estas pueden ser abiertas por el operador bajo cualquier condici n mediante las manetas S 10 y S 11 localizadas en el panel BB 9 del cuarto de control Si las v lvulas est n abiertas stas cerrar n autom ticamente al recibir se al de iniciaci n el sistema y tambi n cerrar n autom ticamente si la v lvula de succi n de la piscina de supresi n MV 8182 est abierta V lvula de prueba del sistema hacia la piscina de supresi n MV 8184 es una v lvula de globo normalmente cerrada del tipo de estrangulamiento y operada por motor Esta puede ser abierta por el operador bajo cualquier condici n mediante la maneta S 23 localizada en el panel BB 9 del cuarto de control Si la v lvula est abierta cerrar autom ticamente al recibir se al de iniciaci n el sistema V lvula de inyecci n al reactor MV 8189 es una v lvula de compuerta normalmente cerrada operada por motor Esta abre autom ticamente al recibir la se al de iniciaci n el sistema y es capaz de abrir con la m xima presi n diferencial de 105 Kg cm 1500 psig La v lvula puede ser abierta desde el panel BB 9 del cuarto de control mediante la maneta S 4 Cuando la v lvula est abierta permanece as hasta que una condici
100. ts C A y ste a su vez proporciona potencia el ctrica a las motov lvulas a la bomba de llenado del sistema y al enfriamiento del cuarto de la bomba Bus 1 de 125 Volts C D que alimenta a todos los relevadores de la l gica de actuaci n y a los del generador diesel divisi n lll Sistema de ventilaci n de emergencia del edificio del reactor divisi n lll proporciona ventilaci n al cuarto de la bomba y ste a su vez requiere del sistema de agua de servicio nuclear NSW divisi n Ill Los sistemas soporte que no fueron considerados son el sistema de aire de instrumentos ste nicamente se utiliza para hacer la prueba remota de la v lvula de retenci n con dispositivo de prueba AV 8190 y por lo tanto no afecta la operabilidad del sistema HPCS Las componentes que el sistema HPCS comparte con el sistema RCIC son Tanque de almacenamiento de condensados V lvula manual de succi n del tanque de condensados CS V 26 Cedazo de succi n CS ST 010 10 6234 5 FIG 10 4 1 DISPOSICION DE LOS ANILLOS DISTRIBUIDORES DE ROCIO DEL NUCLEO 0009 SOLENOIDE FIG 10 4 3 VALVULA CHECK CON DISPOSITIVO DE PRUEBA AV 8190 IO LO Oa od SOdH 130 NOIOVIOINI 8 NOIOVIOINI 30 TVN3S OQVTIAS dd TVN 30 NOIDISOd 3S NOIOVIOINI 38 HOGYS IMA 0035 OZOd Ce OayNoisaud a 13 NOISJHd aa zS OUVALLOV ai VNW31SIS SOd
101. urizaci n ADS ser capaz de realizar su funci n a n con una falla simple falla de una v lvula 11 Los ECCS se dise an para estar protegidos contra los efectos de latigueo de tuber as fuego proyectiles ca da de objetos alta temperatura alta presi n y alta humedad 12 Los componentes de los ECCS instalados en el interior de la vasija se dise an para soportar las cargas mec nicas transitorias generadas durante un LOCA de tal forma que el flujo de enfriador hacia el n cleo no sufra restricciones 13 Los ECCS ser n capaces de mitigar las consecuencias de un LOCA con o sin la disponibilidad de energ a el ctrica externa al sitio 14 La independencia entre los ECCS debe ser tal que una falla simple no impedir el enfriamiento requerido del n cleo Tal independencia se lleva a cabo mediante la separaci n siguiente Divisi n LPCS LPCI A ADS A Divisi n II LPCI B LPCI C ADS Divisi n III 5 Dichas divisiones tienen un total independiente de suministro el ctrico una separaci n f sica total en instalaciones y equipos como puede apreciarse en la figura 10 3 2 15 El dise o de los ECCS permite efectuar pruebas de los mismos durante los modos de operaci n normal de la central 16 Los ECCS se dise an de acuerdo a la Clase S smica 1 10 3 3 Se ales de Iniciaci n de los ECCS Las condiciones que indican que un LOCA est en progreso son Alta presi n en el pozo seco Bajo niv
102. y Caracter sticas del Sistema 10 7 4 1 Operaci n normal de la planta Fig 10 7 2 Cuando la planta se encuentra en operaci n normal el sistema RHR est en reserva y listo para la operaci n autom tica del sistema LPCI Ambos lados de los intercambiadores de calor tubos y carcaza se lavan y se dejan llenos de agua pura para minimizar la posible corrosi n o suciedad en las superficies de transferencia de calor Las v lvulas de entrada de salida y de derivaci n by pass de ambos intercambiadores est n completamente abiertas as como tambi n la v lvula de cada l nea de succi n de la alberca de supresi n a cada bomba principal Todas las v lvulas correspondientes a las restantes trayectorias de flujo est n cerradas 10 7 4 2 Operaci n NO Frecuente del RHR De una manera no frecuente el sistema RHR es utilizado en el modo de ENFRIAMIENTO EN PARADA o en el modo de PRUEBA Figura 10 7 3 10 7 4 2 1 El modo de ENFRIAMIENTO EN PARADA Y ROCIO DE LA CABEZA Es iniciado manualmente por el operador Este modo es utilizado para completar el proceso de enfriamiento del sistema nuclear de suministro de vapor una vez que la presi n del reactor es menor que 9 5 kg cm Se succiona agua del lazo A del sistema de recirculaci n se hace pasar a trav s de los intercambiadores de calor en donde es enfriada con agua del sistema NSW y se retorna a la vasija a trav s de las l neas del sistema de recirculaci n Puede utilizarse tanto
103. y consiste de lazos redundantes los lazos A y que adem s de operar en modo LPCI operan en otros modos estos se describen en la secci n 10 7 y el lazo C el cual opera nicamente en el modo L PCI En el modo LPCI el agua fluye desde la piscina de supresi n v a cedazo de succi n ST 001A B C a trav s de la v lvula de succi n de la bomba MV 8213A B C y a la bomba del RHR P 001A B C El agua fluye a trav s de la v lvula de retenci n a la descarga de la bomba V 1A B C en el lazo C pasa directamente a trav s del orificio restrictor RO 8217C colocado en la l nea de inyecci n y hacia la v lvula de inyecci n MV 8204C y en los lazos A y B el agua fluye a trav s y por la derivaci n del intercambiador de calor HX 001A B v a v lvula de entrada al intercambiador de calor MV 8226A B y v lvula de salida del intercambiador de calor MV 8219A B y por la derivaci n del intercambiador de calor a trav s de la v lvula de derivaci n del intercambiador de calor MV 8221A B estos flujos pasan posteriormente a trav s del orificio de restricci n RO 8217A B colocados en la l nea de inyecci n y hacia la v lvula de inyecci n MV 8204A B El flujo contin a a trav s de la v lvula de retenci n probada con aire AV 8206A B C y la v lvula manual V 2A B C a la vasija del reactor Durante la operaci n del LPCI no se requiere la intervenci n del operador sino hasta despues de los 10 minutos posteriores al accidente ya

Tema 10.

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