Home

九州工業大学学術機関リポジトリ"Kyutacar"

Contents

1. 1990 CAF Corporate Average Fuel Efficiency Y 2015 2002 12 12
2. 38 HHHHHUHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHUHUHHHHUHHHHHHHHH HHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHIH ee AN aum Fig 3 1 2 Principal of additional cooling spray Additional cooling spray 3 1 2 2 2 19 33 13 000000000000 p12mmx500mm 50mmlHHHHHHHH HHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHL Fig 2 1 160 000 10 00000600 9 12 HHHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHH HUHHHHHHHHHH SHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 2 HHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHLH Spray cooling Induction heating i Bm B ge Fig 3 1 2 Principle of CREO process Fig 2 1 17 00000000000 39 HHHHHHHUHHHHHHUHHHUHHHUHUHHHHHUHHHHHHHHLH IN A ENE HHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHL 25mm00 000 HHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHUHHHUHHHHH HHHH
3. CREO Sit zn 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Hz DER nE 1 1997 11 12 pd 1998 12 no531 1999 6 no537 TES WREE a IN APE E E JN CED HITZ XZ 37 2571999 2 H 5 R Matsubara N Ashie K Nakamura and S Miura Superplastic Forming of Corrosion Resistance CuZnSn Alloys Material Science Forum Vols 304 306 1999 pp 753 758 K Neishi T Uchida A Yamauchi K Nakamura Z Horita T G Langdon
4. TD IRD Gray Scale Map Type Image Quality 14 068 64 168 14 068 64 168 Calor Coded Map Type nones Boundaries none Range 90 90um Pitch 0 3um Fig 4 2 8 Image quality of raw material rod Fig 4 2 retire iri it Piri rir iii iii ta LARA A RARE ee erry Texture Name Harmonic L 16 HVV 5 0 Calculation Method Harmonic Series Expansion Series Rank 1 16 Gaussian Smoothing 5 0 Sample Symmetry Triclinic max 31 884 17 905 10 055 5 647 3 171 1 781 1 000 0 562 min 2 576 Confidence gt 0 1 Fig 4 2 9 Polefigure of raw material rod 176 19 4 2 10 90010 0000000060 1010 21100 0001 0 O O D HHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHUHHHHHHHHHHHHHH 0000 0 00 000 00 0 0 00 00 0 0 0 0 0 0 00 0 0 0 0 00 HHHHHHHHHLH RD Gray Scale Map Type none
5. 15HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHI Compressibility CREO 1pass CREO 2pass ana a x Room Temperature 0 1 5 Fig 3 2 35 Appearance configuration of AZ61 compression test result at room temperature150 C 117 3 342 1 00000 Fig 3 2360 0000000 150 4000000000000 207000000 4000000000000 22900000000 000000000000 47000000 4 HIHHHHHHHHH 5 7000000000000 000 00000000000 154100000000 0000 0000000000000 2000000000000 00000 22900000 495 D D U U UH HHHHHHUHHHHHHUHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHH Compressibility CREO 1pass CREO 2pass 150C l4 18 Fig 3 2 36 Appearance configuration of AZ61 compression test result at 150 C pp4000 000177490000 00000000 Fi9 3 2 3700 00 U 200 2027000000 000000000 0 0100 60 5 7000000000000 00000000000 s 40000 000 000000000000 118 UBL 2 20 HHHHHHHH 45 HHHHUHHUHU
6. IN III HHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHL 473KHHHHHHHHHHHH 2 2 As extrusion As STSP treated Fig 4 1 5 Result of Expansion forging test 138 1 M P R A U R E 4133 DO DO DO DO OD OD OD 000000000 1 UO Fig 4 1 6 90degH HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHECAPH 0 14 4 8 5 HHUHHHUHHHHHHHHHHUHHHHHHUHHHHUHHHUHHHHHHH 3 2 3 4 2 200CHHHH 200 8
7. 100 2 Z Fig 1 1 1 T J DER il P 3 4 Bu 6 F 4k O BERK Fuel consumption and car exhaust regulation CAF etc Alloy design without dependence of rare metals is necessity T te expansion of newly developing countr
8. Pb Pb 5 Pb Bi Pb Pb Es UIS 0 4 Pb 1 2
9. HHHHHUHHHHHHHUUHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHLH HHHHHUHHHUHHHHHHHUHHHHHHUHHHHUHHHHHHLH HHHHHHHHHHHHHHHHUHHUHHHHHHHUHHHHHHL Sem HHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHUHHHLH IN III HUHHHHHHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHLH HHHHHHHHHHHHUHHHHHUHHHHHHHHUHHUHHHHHHHHLH Position from center of rod r mm AS Extruded CREO Treated CREO condition Temperature 300 C Rotation speed 15rpm Transfer speed 300mm min Fig 4 1 4 Microstructure of as CREO treated and as extruded AZ61 137 4 1 3 2 I U Fig94159 000000000 0008000000000 270K 0000000 2 2mm 2 4 Smml 0000 235 200 320 45deg 200 4 5mm
10. kap 00 08 HHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHL 6 CREOHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 00010 0000000 Hv 1400000000 0000000100100 DOE EE RR ETE EI E 164 100 004 B 1 00000000000 235 0 280 2 00 0000 EE ES 010018 0 2500 0000000000 2006 p43 49 3 li 0 2500 0000000000 2006 p51 58 4 HHHHHHHHHHH HHHHHHUHHHHUHHHHHHHHHHH g 220000000000 2008 p9 16 5 Katsuaki Nakamura Koji Neishi Kenji Kaneko Michihiko Nakagaki and Zenji Horita Development of Severe Torsion Straining Process for Rapid Continuous Grain Refinement Materials Transactions 45 2004 3338 6 Yuichi Miyahara Naoki Koji Neishi Katsuaki Nakamura Kenji Kaneko Michihiko Nakagaki and Zenji Horita Microstructures and Mechanical Properties of Mg al
11. KEEFE FFE Front engine Front drive 2000 EU RoHs Restriction of Hazardous Substances REACH Registration Evaluation Authorization and Restriction of Chemicals Cd
12. 0 00 0 00 0 0 0 0 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 000 hmlHlHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHEEREOHHHHHHHHHHH Aaa B IIHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 3000000 ml HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHH 1 IA NA NANA AN E OO qw gt 1 Surface 2 1 2 3 Center 97 350 CREO4QU 0000 10 rpm 200 mm min F19 3 2 20 CREO TET HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHLH 20000 400000000000000000000 00000 00006 a y me am P L 4 E r 1 1 E y asas y E ap 4 k F 1 7 a EV i SA 2 Fig 3 2 20 Micro structure of 350 gt 350 C CREO 4pass 1 Surface 2 12 3 Center 100000 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHH2 HOU 4HHHHHHHHHHHHHHH2HHHHHHHUHHHHHHHHHHHH 200 HHUHHHUH
13. EE BE CREOSHHHHHH TE A EP EE B E BE H PE CREO D O D O Table4 3 14 HCREO 00000000 Fig 4 3 17 ET TEES Table 4 3 14 Condition of CREO _ 228 Fig 4 3 17 Outlook of CREO treated 261 2 20000000 00000000010 000000000000000 30 O esp 00 0000000000000 0000 2mmHHHHHHHH 60mm pago 200000000000 Fig 4 3 40 00000000000 Fig4 3 5D 0000 473K 200 c h 0000000000 Fig 4 3 18 Outlook of extrusion area of principle tool 229 40000000 2004000 0000100000000 0000000000000 HHHHHHHUUHHHHHHHHUHHHHHUHHHHHUHHHHHHHHHH RHHHHUHHHHHHHHHHIH 0 2 0 Fig 4 3 190 0000000000000 RO 02mm 0000 000000 02m 000000000 36 5mm D U lJ 60 0 4 3 19 Principal dimension of extrusion die Table 4 3 15 Condition of tool design Cylinder corner radius Lubricant supply pocket Die corner radius Diameter of Cylinder 230 Fig 4 3 20
14. HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHH 0 0000000000000 52 HHHHHHHHUHHHHHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHL ea EE I BEER Do p STE E E E HHHHHHHUHHHHHHUHUHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHLH Eos o 010 0140 00407417 HHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHH HHHHHHHUHUHHHHHHUUHHHHHHHHUHHHUHHHUHHHHHL HHHHHHHUHHHHHHHHUHHHUHUHHHHHHHHUHHHHHHHH HHHHHHHUHUHHHHHHHUHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHL IA A ANA IA IN III 04 00 53 3 1 3 3 O00000 DO 000 Fig3 1 14 000000000000 40m0 J DU L AA A aca SE e da 000 Fig 3 1 14 Initial microstructure 2 CREOHHHHHHHHHHHH 19 3 1 150 EEE EE 0 0100 0 00 4200 0 8 HUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHH UBB BOBO DO BO 000000 009000000 0 HHHHHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHH
15. HHHHHHHHHILH HHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHHLH HHHHHHHHHHUHHHHHHHHHUHHHHUHHHHHHHHHHHHHLH HHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHLH HHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHUHHUHHHHHHHHHHLH HHHHHHHHHHHHHHHHLH 3 CREOHHHHHHHHHH 200C 2 2 200 2 2mm HUHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHH HHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHUHUHHHHHHUHHHHHHH HHHHHHHHUHHHHUHHHHHHH 143 PV Pressure Velocity HHHHHUHHHHHUHHUHHHHHHUHHHHHHHHH After CREO Expansion forging temp 473K Gap between tools 2 2mm Fig 4 1 12 Outlook of expansion forging of CREO treated AZ61 at 200 C with 2 2mm tool gap Fig4 1 13 140 0000000000 umlHHHHHHHHHHUHHHUHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHLH Fig4 1 139 6 HHHHHHHHHHUHHHHUHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHLH III
16. ECAP Equal Channel Angular Pressing 1 HPT High Pressure Torsion 19 ARB Accumulative Roll Bonding IU H HH BH EB B D U U AAN A AAA ANN LE AAA IAN A ANA CREOHHHH STSP 9 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH an EDIDI B 0007000000000 000000 000000000000 CREO HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL HIHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL HHHHHHHHHHHHCREOHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHLH 0000000000 000060 004000 COCREOHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHLH de a 71 3 22 3 2 2 1 2 0000 15 2610 00 0 0 5 0000 0 000 Teble3 21 0000 Table 3 2 1 Chemical composition of AZ61 A 3 2 2 2 10000 212 200 15 Fig32200000000000
17. HHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHLH HHHHHHHHUHHHHHL INIA EO IA E E E TA ODE U A HHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHUHHHL HHHHHHHUHHUHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHL HHHHHHHUHUHHHHHUHHHUHHHUUHHHUHHUHHHHHHHHH IAN A AA 249 50 E 00000 EE NE HHHHHHHHUHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHH HHHHHUHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHH 1IHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 0 000000 0 0 REACH D D U II NN III HHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHH a aa 1 8 HHHHHUHUHUHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHH INIA ANI AE Li 2080800000000 008000000000 00000000050 00000000000 0 3HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH Al Mg0 0000
18. Hall Petch DO OD ODO BOBO HHHHHUHHHHHUHHHHUHHHHHHHHHHUHHHHHUHHHHHHHH 3300 200 261 REIS Bl C Bas 00 1 250 2000 00 0 00 0 00000000 HHHHHHHUHUHUHHHHHHUUHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHL E TL 20000 20000000 2HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHI HHHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHUHUHHHHUHHHHHHHHH HHHHHHHUHHL
19. 0001200 10100 112200000000000 000000000 Ul HHHHHHHHUHHHHUHHHHHHHUHHUHHHHUHHUHHHHHHHH 90010 00000 HHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL HHHUHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL HHHHHHHHHHHUHHHUHHHHUHHHHHHHHHHHHHUHHHL HHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHL UD 0001 RD 1142 2500 50 10 11 085 84 960 IPF 0011 5 00 50 0 49069 IPF 001 a Surface area b Cee area Fig 3 2 25 result in cross section of extruded rod in cross section 106 ias AZ61 As AZ61 Asextrded AZ61 As extruded Magn 3 2 3 3 2 CREO10 0000 1000 CREOHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHCREOHHL HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL 350 C 10 rpm 100 mmymin Fig3 2 26 CREO 19 0 0 D 0 350 C 10 rpm 100 mm min O D UO D U U OIMHHHHHH 90000 0000000000000 90 0100 1000100 0000 0 00
20. RMA CREO RMA Rinascimento Metalli Arti CREO IX Continuo Ruotato Evolutione Organizzazion di Metallo Processo CREO CREO RMA
21. HHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHUHHHHUHHHHHHHHH INN tt E a ANA HHHHHHHHHUHHHUHHHHHHUHHHHHHLH h UB e HHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHUHHHHUHHHHHHHHHL HHHHHHHUHUHHHHHHHHUHHUHHHUHHHHUHHHHHHHHHH HHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHL IIHHHHSPDHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHLH HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHSPDHHHH HHHHHHHHUHHHHHHHHHHH SPD HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHI A AAA IRE p LADIES DE SD e IE iii E SEE n AO H HE HB BB B B 21 23000000000 Oo OG D D RMA CREO Continuo Ruotato Evolutione Organizzazion di Metallo Processd JU 070000 0 0 O STSP Severe Torsion Staining Process O0 HDD U U 39395 RMA Renasciment Metalli Arty 00 000000000000 2 331 HHHHHUHHHHHHHUHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHUHHHHHHHHH Fig 2 1 13 Principle of CREO process Fig 2 1 13 0800400000080 0000000
22. HHHHHHHHHUHHHHHHHHHHIH Oe ELLE Texture Name Harmonic L 16 HwW 5 0 Calculation Methad Harmonic Series Expansion Series Rank 1 16 Gaussian Smoothing 5 0 Sample Symmetry Triclinic maxz 7 302 8 000 6 600 5 200 3 800 2 400 0001 1010 1 000 D 000 min 0 238 nnnm nennen menm nemen een nme nemen menn enne rennen nennen eene nj RD Texture Name Harmonic L 16 HW 5 0 Calculation Method Harmonic Series Expansion Series Rank I 16 Gaussian Smoothing 5 0 Sample Symmetry Triclinic maxz 7 445 8 000 5 600 5 200 3 800 2 400 1 000 0 000 min 0 164 0001 Confidence index gt 0 1 b As Extended Fig 4 1 35 Transformation of pole figure DUB BO DO DO DO DO BDO OOO DO 00000000 00000 00010 Fig 4 1 360 000 161 00010 CREOHHHHHHHHHHH CREOT DU IL H HUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHUHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHUHHHHHHHHH HHHHHHL c a As CREO b As Extended Fig 4 1 36 Transformatio
23. HHHHHHHLH HHHHHHUHHHHHUHHUHHHHUHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHL 200 76 ELO DL OL O L HHHHHHHUHHH Without cooling Inverse Pole Figure 001 Magnesium o gt c a Surface area b Center area Fig 3 2 29 OIM result in cross section of CREO treatment 350 C 10rpm 200mm min without cool i n ql 110 3 2 3 3 3 CREO 200000 200 DO 00 0000000000 0000000000 HIHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH CREO 0 1pass 350 C 10 200 mm ming 0 0 2pass 0000 300 10 200 mm min D D B 000000 EBSP D 00000000 2 00 0000 0000 0 0 000 0 0000 Fig 3 2 30 CREO 20000000000000 00 1 00 000 0 0 0 0 0 000 U HHHHHHHHHHHHHHHL HIHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 100000 20 HIHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH OOO1 HHHHHHHHHH 0060 a Surface area b Center area Fig 3 2 30 Pole figure and OIM result in cross section of CREO treatment rod 350 C 10rpm 200mm min and 300 C 10rpm 200mm min 111 3 23 34 1 CREOHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHUHHHHHHCREOHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHH IIHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH
24. 00008 000 pod d0 0000000000000 F194 2 30 0 00000 0001 2000000000 HHHHHHHHHHHHHHL TO RD Gray Scale Map Type lt gt Color Coded Map Type Inverse Pole Figure 001 Magnesium 1010 0001 2110 Boundaries Rotation Angle Confidence index gt 0 1 Fig 4 2 30 Orientation distribution map after forging at 17 3mm min 191 20 50 15degl 15 180degl pp484g 0000000000000 Fig 4 2 31 150 180deg I I 00000000 86 70 000000000 00 CREO 72 90 09 00 0000000 50 15 10 80 Y CREO OU U Ul 13 21 20 5deg 2 50 CREOQ O 13 9 20 5deg HHHHHHHHHHHHHHHL Image Quality 00000000000 0008000000000 CREO 00000000 HHHHHUHHHHUHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHH HHHHHUHHHHUHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHUHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHUHHHHHHHHHL HHHHHHHHHHHHHHUHHHHUHHHUHHHHHHHHHHHI U 000000000000 20 5deg HHHHHHHHHUHHHHUHHHHHHUHHHHHHUHUHHHHHHHHHL HHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHH RD Gray Scale Map Type none Co
25. CREO DIL Bg ag m m Bg zm dg gg 2610 HHHHHHHHHHHHHUHHHHUHHHHHHHUHHHHUHHHHHUHHHL HHHHHHHUHHHHUHHHHHLH 131 4 1 Dn 0000000000060 4 1 1 ugaaagagaagaaagggaaaaaaaaagaadgadauguulu rm DUH 19 4 11 HHHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHUHHUHHHHHHHHHHHH HHHHHHHLH HHHHHHHHHHL CREO HHHHHHHUHUHHHHHHUHHHHHHHHHHHUHHHHL HUHUHHHHHHHHHHHHHHHUHHHUHHHHHHHUHHHHHL HHHHHHHHHH HHUHHUHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHUHHHL HHHHHHHHHUHHHHHHHHH Fig 4 1 1 General outline of expansion extrusion process 132 41 2 4 1 21 115 261 200 00000000000 300 300 mm min 00000 CREOHHHHHHe14 4mmHHHHHHHHHHHHHHHHHH Table 41 10 0 0 L Table 4 1 1 Chemical compositions of AZ61 mass Al Zn Mn Cu Si Mg 6 47 0 8
26. AN A A NI AAA IA ET JD 0 414 480 o12mm 000 e1 2mm 00 00 0 5 5mm 0 0 011 5mm 0 D D D CAHHHHHHHHHHHHI HHHHHHHUHHUHHHHHHHHHHL 3 1 2 2 5 IA A AAA 0 Table3 1 20 0000 HHHHUHHHHUHHUHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHLH A aa BO O 40 40 4400 0400004 112 0009 41 HHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHL Table3 1 2 Condition of CREO Temperature 3000 450 Rotation speed rpm 40 Transverse velocity mm min Cooling condition Weak Strong 2 CREO 0000000 0400000000 III 0409800000000 3 1 3 ain 3pass n Fig 3 1 3 Image of multiple CREO treatment 1pass 0 2 3passes D D D DO UU zener Hollomon 200000 056 300 C U O aple3 1 3 42 Table 3 1 3 Multiple treatment of CREO Temperature Ro
27. 000 100 E e 208 IO A ETT 94 E E E NO 9009 HHHHHHHHHHHHHUUHHHHHHHUHHHHHHHHHHHL eB it EE EE HHHHHHHUHUHHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHH HHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHIL HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHL IN AAN OA AA HHHHHUHHHHUHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHUHHHHHHHHH HHHHHHHHHLH HHHHHHHHHHHHHUHHHHUHHHHHHHHHHHHHHH1HHH 000080 2 209 4 3 2 10000000 4 3 2 1 1000000000060 U G H G III UBB ODO DO DOLO HUHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHUUHHHHHHHHHHHHL HHHHHHHHHHHUHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHUHHHHHLH 200050 HHHHHHHHHHHHHU1HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHI 20 00
28. 100000000 No 1 No 2 No 3 Basic test Continuous CREO test Test for large size Diameter o12 Max 920 Max 030 power 11KW 18KW x 2 50KW CREO length 50mm Coil 300mm Rod length 500mm Yield 10 Depend on coil length 1500mm Cooling Ring spray Ring spray Ring spray Speed Max 300mm min Max 600mm min Max 1 000mm min Rotation Max 100rpm Depend on roll angle Max 564rpm Temperatur e Rotation Temperatur Temperature speed torque etc Outlook Fig 2 1 15 Fist step of CREO machine development 4HHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHH 00000 1 000mm 1 O O O 4000 HHHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHUHHHHHHHHH 24 HHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHLH Max 2 000mm Yield 50 Max 4 000 Yield 75 Data Temperature Speed Rotaion Temperature Speed Rotaion speed speed torque etc torque etc Outlook Fig 2 1 16 Second step of CREO machine development No50 0000 30 00 4000mmlHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHI HH
29. EU RoHs REACH 2 RMA CREO 9 Al Mg T CREO CREO P 4 CI CREO AZ61
30. HHHHHHHHHUHHHHHUHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHH Ut HHHHHUHHHHHUHHHUHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHH HUHHHHUHHHUHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHH IN AA AN UR NA E AR HHUUUUUUO EE MIT il E xv A TS Woo Lr Lj lt lt 28 i 1 CREO 3pass Fig 3 1 23 TEM microstructures comparing between 2 pass and 3 pass at 300 C10rpm 50mm min 64 3 1 3 4 400CXIHr HHHHHHHHHHH 10 4900 000000000000 Fig 3 1 24 000 HHHHH HHHUHHHHHHHHHUHHUHHHHHUHHHHHHHHHHH CREO 300CHHHHHHHI 4500 0 D O HHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHIH HHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHUHHHHHHHHH 20000004 20 8 2 x 10481 Cooling strongly 450 C 30 rpm 400 350 weakb S 300 ic HUM S 250 lb 200 150 100 El PSP 0 0 0 1 0 2 0 3 0 4 0 5 Strain Fig 3 1 24 Result of tensile test 65 3 1 4 1 2 CREO valuer 000000000 a E BE
31. 0 00 00 159 3 00000000 00000000F1t9 4 1 330 0 45pm 0 aml U HHHHHUHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHH eH SOREL TIRE EY TITER ETT T REL TT TRE RIT RR ETT 20 pm Grain Tolerance 5 Grain Tolerance 5 Minimum Grain Size 0 45um _ Minimum Grain Size 0 45um Maximum Grain Size 15 5um Maximum Grain Size 7 Average Grain Size 6 0um Area Average Grain Size 2 5um Area a 5 CREO b As Extended Fig 4 1 33 Grain map without twin As CREO 1500 3000 Distribution of Grain 877 1000 0 Area microns 2 Area microns 2 0 012346567 8 910111213141516 01234567 8 9 10111213141516 Grain Size Diameter microns Grain Size Diameter microns Grain 0 45um Grain Tolerance Angle 5 Fig 4 1 34 Transformation of grain size distribution 160 40000000 0001 0 0 0 0 HHHHHHHHHUHHHUHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHUHHHL 4 1 35
32. 1000 CREO a a 0000 40 HHHHHHHUHHHHHUHHHHHHHL 2 CREOHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHUHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHUHHHUHHHHHH HHHHHHHHUHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHH HHHHHH HHHHHHHHHHHHCREOHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL 200 HIHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL HHHHHHHHHHH 3 000 dd adn 0d 00 0000000000000 100 0000 200 000 100000000000000000000 0 90000 0000000600 HHHHHHHH2HHHHH 1000000000000 000000000000 AA AAA A a Rada e 10 00 20000000 104 2HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL 20000000000 00660 00 0060 0 00 00 0000 000090 I 00 DD O 000 000 000 0000 0 0 0 0 0 105 3 233 3 2 3 3 1 Fig 3 2250 00000000000
33. l L ht t E EE HHHHHHHUHUHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHH ION LE E E A NOAA 00 08 08 E HHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHHHHHHL 00000000000 RMA CREO A 251 0 0008 100000 1 0000 0000 2 0000 3 0000 4 0000 0000 Uu 5 2 1 0000 K astuaki Nakamura Koji Neishi Kenji Kaneko Michihiko Nakagaki Zenji Horita Department of Severe Torsion Straining Process for Rapid Continuous Grain Refinement Materials Transactions Vol 45 No 12 2004 pp 3388 to 3342 00 0000 00000 40000 0000 UU 9 590 qm 60 2008 43 47 00 0000 00000 00000 00000 Uu
34. HV Hybrid EV Electric Vehicle d dv 2010 80 1
35. Fig 2 1 3 D L HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHY HHUHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHLH HHHHHHHHHHHHHHHFig 2 1 4 0000000 Al 5 5 M g 2 2 Li 0 12 Zr 0 2 0 000 10 Al 5 5Mg 2 2Li 0 122r Aging time hr ST1 1hr at B73K WQ Aging time hr 3 30 50 500 ST2 1hr at B1BK WQ pot wm om AT aging at 448K hot rolled STI4AT O 4 ECAP u ECAP ST2 AT 5 7 3 3 10 1 r m 300 1 u d gt ECA pressed Hot rol led E e a 200 sa Je s a Me eN ECA pressed 100 large gralns 0 10 20 30 40 50 ELONGATION TO FAILURE Fig 2 1 4 Tensile strength and elongation of Al 5 5 M g 2 2 L i 0 12 Zr 30000000000 HHHHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHHL HHHHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHUHHHHHHHHLH 19 2 15 gt HHHHUHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHUHHHHHHHHH INIA A 0 3 Corrosion Potential E NHE with CREO 0 200 400 600 800 1000 Time t s
36. 0001010 Fig 4 1 22 0 000 0001 0 10100 150 HHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHUHH HHHHHHHHHUHHHUHHHHHHUHHHHHHHHHHUHHUHHHHHUHH HHHHHUHHHHUHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHH Gray Scale Map Type none Color Coded Map Type Inverse Pole Figure 001 Magnesium Boundaries Rotation Angle Min Max 15 180 For statistics any point pair with misorientation exceeding 2 is considered a boundary III II I I IIII I K KI ZAIEI III IIII IIIIIIIIIIV gt VI III lt I I IEHII IZI II IICII gt Y eI EIKI I EH EHUPII I IIIIIIY III ISIII IIIIIII I II IIIIII HIIIIIOI IIIIIIIII I lt I IIIH HIIQIIIO IIIUIZ I II I I lt lt NNI I lt IIIIIIIIIIIIIIIIIIIIOII I II 0ImI zII WI I I I WKZ I I I IIKI IIIIIIIIII IIOIWw I9F YI II I IIII IIzI I I I IIIIIII I IIII IIII I I II NI I I IIIIIIZS gt I I I I I IIIIIII ZI zI II I IIAI lt I III IMII Fig 4 1 22 Invers pole figure ND of extruded rod 151 4 1 3 42 10000 10000000 C
37. Fig 3 290 0000 300 0 eREoD DD 000 0000 10 00000 200mm min HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 10rpmHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHUHHHHHUHHUHHHHHUHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHL 300 350 C IIHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH CREO velue D D D 0 0 00000 CREO Value 35010 D 0 0 250 E E 3 5 5 0 S0 100 150 200 250 300 Transfer speed mm min a CREO at 300 C E 2 3 x 0 50 100 150 200 250 300 Transfer speed mm min CREO at 350 C m 12 2 w x 0 50 100 150 200 250 300 Transfer speed mm min C CREO at 400 C Fig 3 2 9 CREO process limitation of AZ61 at each temperature 83 10rpm 0000000000000 CREO value 19 32 1000 000000000000 CREO Valuel CREO Value DULL Temperature CREO Value Fig 3 2 10 CREO process limitation of AZ61 at each temperature 2 000 CREO 000000 32800000000 00000000000 10 rpm 200 mm min U 300 CHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH
38. ELI AO NAAA ON ONO AAA E Hall Petch relationship 0000000000002 O y 0 odkyd 172 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHo yHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHdHHHHHHHHd 7 mHHL 2000 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHLH o GPa 0 1 0 00060d 1 2 GPa 0 6 0 0018d 1 2 d mml 1000 100 50 20 10nm 16 HV GPa 0 6 0 0018 d 2 5 14 12 y GL WE uz 8 6 4 T 2 0 2 4 6 8 10x103 d 2 m 1 2 Fig 2 1 1 Relation between grain size and Vickers hardness 9 Fig2 1 190 20 0000 1000m0 000 III 100nm HHHHHHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHH 100 I ha Doi T E EE E E E HHHHHHHHHHHHUHHHHHUHHHHHHHHHHUHHHL 20000000000 HUHHHHHHHUHHHHUHHHHHHHUHHHHUHHHHHHHHHHHHI 0 Fig 2 1 2 Sliding inclusion model Fig 2 1 3 Tensile behaviors on constitutive laws HHHHHHUHUHHHHUHHHHHHUHHHHHUHHHHHHHHHHHHHI
39. 10mm HHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHH Table 4 3 10 Forging test result of condition No 2 Cylinder corner radius Lubricant supply pocket Die corner radius Fig 4 3 9 Outlook df die surface 218 Fig431090000 0000000000000 0000 HHHHHHHHHHUHHUHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHL HHHHHUHHHHUHHHHHHHUHHUHHHHHHHHHH s ii d Ea duc T 2 4 j A na Fig 4 3 10 Outlook of products RHHHHHUHHHHHHHHHHHHHH 2mm0 2mml 0 0 0 D U LI 00000 3 RHIDUEHDULULULULULULULU RHHHHHHHHI HUHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHL HHHHHHHHHHUHHHUHHHHHHH Table 4 3 10 Forging test result of condition No 3 Cylinder corner radius Lubricant supply pocket Die caner radius Diameter of Cylinder 219 RE 02mmlHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHI HHHHHHHHHUHHHHHHHHHUHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHUHHHHHUHHHHHHHHH RHHHHHHHHHHHHHH HHHHHUHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHL HHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHUHHHHHHHHL Fig 4 3 10 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HUHUHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHH
40. 000 00000000 10 10 mHNO s 160 mIC2H50H 00000 15 0000 00000 4 290 U U 0 10 miCH3COOH 10 ml H20 160 mIC2H50H I 10 sec 1 00 30 550 0000000000000 OLvYrMPUSBH2UMA 0000000 100000000000 DUO BOBO DO DD ODO DD ODO DO DD B Egg dui Ll U LE pio Photoshop EE e IlHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH D 0000000000 HHHHHHHHHUHHHHHL 570 000000000 4000000000 4 2 5 HHHnHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH2ZHHHHHH 0 Y Sd i l n 2 5 i l 2 HCPHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH CEBSP Electron Back Scattering Pattern Fi9 3 7 CREOHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 1000 0000 00 00 0 0 00 00 00 0 0 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 HHHHHHHHHHHHHHHHH 10miHCI 200 mIC2zH50H 0000000 305 76 A AAA EBSP TSL O OIM Orientation Image Microscopy FESEM Field Emission Scanning Electron Microscopy HITACHI gt 4300SEHHHHHHHHHHHHHHH 20 kvo J U
41. e ae EE p ED E ET DE DH 0 4 0 04 00 00 440 8 58 UU t HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHL HHHHHHHHHHHHUHUHHHHHUHUHUHHHHHHHHHHHHHUHHLH II O A AAA HHHHHHHUHHUHHHHHUHHHHHHL 4 CREO 9000 0 39070 450 C 2 D Fig 31 50000 YB Ri 10010 300 C 20rpm 50mm min CRE O ValueO 4 O0 Dg 20 450 C 40rpm U 50mm min CRE O ValueO 8 19 3 1 19 55m 900 000 0 9 040800000 450 Y CREO value 000000 20 300 Y CREO Valued D D D U U D HHHHHUHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH E L uti
42. 4 1 2 2 4 1 2 3 4 1 24 4 1 25 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHLH 4 1 26 413 4131 DOpopopo0 0000 00000 0000000000000 4 1 3 2 DO Dpopo0 CL HL D O0 B C EL D DO 0000000000000 4133 41 34 SEM EBSP I I UD 4 1 341 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHI 4 1 3 4 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHLH 4 1 3 4 4 1 3 5 CREOHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 4 1 4 HHHUHHUHHHHHHHHHHHUHHUHHHHHHHHL HHHHHL 42 4 2 1 NAAA 4 2 2 JU DU 4 2 2 1 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL 107 111 112 117 118 125 127 130 132 133 133 133 134 136 136 137 138 139 146 152 157 163 164 167 169 4 2 2 2 4 2 2 3 4 2 2 4 4 2 2 5 4 2 2 6 4 2 2 7 HHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHHUHH 04410004
43. llam ri SD 9 Oo 3rd Stroke 140 Z CEDE 2 direction sheet extrusion No17 120 20 30 40 50 60 70 80 90 100 Time sec Fig 4 3 37 3 and 4 cylinder Stroke Time diagram of high speed extrusion 241 2 Table4 31700 D D D 20000 200000000000 Table 4 3 17 Low speed N 09 High speed No17 344th Cylinder extrusion speed 0 076mm sec 0 168mm sec Sheet area extrusion speed 0 644mm sec 1 424mm sec 2 Fig43 3800000 00000 350N mm HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 200 0000000000000 4237000000 HHHHUHHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHHHH HHUHHHHHHHHHUHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHL Uu uu 450 Tensile strength MPa a 400 Elongation 0 01mm 350 200 150 100 50 Odeg 45deg 90deg Fig 4 3 38 Tensile test result at low speed 2HHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHH 310MPa0 000000 Fig4 3 390 0 10008 0000000000000 2 20 2 7 mm 0 00 0 0 0 0 00 D 000000000 2 450 3 200000 242 lU HHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHLH 00006 Tnsile strength MPa Elongation 0 01mm Odeg 45deg 90deg Fig 4 3 39 Tensile test result at high speed 243 4 3 2 4
44. 10000 711020000 100000000 2 02000000000 HHHHHHHUHHHHHHHHHH 200 000 0 0 4400000 0 LFig 3 2 39 0 0 0 0200 C 200 1475 140010 1200200 140000000000 00000000 200 0 1000000 2000000000 0 2200 00000 00000 000 000 HHHHHHHUHHHHUHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHL 1000 280000000010 0000000 025400000000 000 0000000020000 000 015800 40000 000000000000 000000000000 2 UBB BOO BO DD ODO OD OO DO DD ODO OD OO BD CELO DL CELO D DEO DE DI HHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHL HE 121 True stress MPa True stress MPa True stress MPa 0 1 0 2 True a As extruded eee CREO 1 eee CREO 2pass 0 4 a At 150 C 0 6 a As extruded exe CREO 1pass ee CREO 2pass 0 1 0 2 0 3 0 4 True strain b At 175 C 0 6 ae extruded ee CREO 1pass 0 1 0 2 0 3 True strain c At 200 C CREO 2pass 0 4 Fig 3 2 39 Compression load diagram of AZ61 122 0 6 3 00
45. AZ2681 000000000 000000000000 000 Fig4 2 190 0000000 2000 00000000000 CHHHHHHHH SOnhmlHHHHHHHHHHHUHHHHHHI CHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 300 250 50 E C O O x Fig4 2 19 Microstructure after annealing 183 Da 8800 00000000000 Fig4 2 200 0 000 250 x2Hr 0400000000300 00000000000 000000000 HHHHHHHUHHHUUHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHH UU 0200 5 105 AZ61 030 350 9 9rpm 100 20042 0 5 Hr 20002 2 Hr 950 C 0 5 250 2 Hr 95 3000 057 300C 2 Hr 90 4 0 5 Hr gt 400 2 Hr 80 a TAN Hardness 0 1 2 3 4 5 6 8 9 10 11 12 13 14 145 Distance from rod center mm Fig 4 2 20 Hardness distribution of CREO treated AZ61 after heating 2 Fig 4 2 21 0000 200 2500 2Ar 00000 HHHHUHHHHUHUHHHHHHHUHHHHHUHHHHUHHUHHHHHHHHH HHUHHHHHHHHUHHUHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHLH uuu 184 o 5 a Q 4 2 E
46. Fig 4 1 6 Fiber flow of plastic deformation As Extrusion Expansion forging temp 270 C Gap between tools 4 5mm HHHHHHHHHHUHHHHHHHHUHUHHHHHHHHUHHHHLH HHHHHHHHHHHe2SHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHI 139 HHHHUHHHHHHHUHHHHHHHIHHHHHHHHHHHHHHHHHHLH HHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHUHHUHHHHHUHH HHHHHHHHHUHHHUHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHL HHHHHHHHHHHHHHFig 4 1 7HHHHHHHHHHHHHHH HHHHUHHHHHUHHHHHHUHHUHHHHHHUHHHHHHUHHHHHUHLH HHHHHUHHHHHUHHUHHHHHHUHHHHHHUHHHHUHHUHHHHHHH HHHHHUHHHHUHHUHHHHHHUHHHHHHHHH uen A t the corner Fig 4 1 7 Transformation of crystal gra sei O lt CN ST oo 3 o C D as 1 O X 7 As Extrusion 140 1 0 270 4 5mml 9 4 1 80 0000000000005 HHHHHHUHHHHHHUHHHHHHHHHUHHHHHUHHHHHHHHHH HHHHHHHHHLH Fig 4 1 8 Outlook of expansion forging of extruded AZ61 at 270 C with 4 5mm tool gap Fig 4 1 900 0 0000000000000000 HHHHHUHHHHUHHHHHHHH
47. 2080000000 00000000 Fig4 3 340 Fig 4 3 350 000000000000 000000000 HHUUUUUUO 18008000000 DO DD HHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHUHUHHHHHHHHH 239 00006 Main Position mm x Main Load KN 1000 rd Position mm 900 3rd Load KN 800 4th Load KN 3 LLL d ______ x lH 1 Lo poe J o 200 _ 1 100 xf 0 0 20 40 60 80 100 120 Time sec Main Stroke Main Load 3rd Stroke 3rd Load 4th Stroke 4th Load mu Time sec Fig 4 3 35 Load stroke diagram of High speed forging 240 HHHHHHHHUHHHUHHHHHUHHHHHHHHHHHUHHHHHHHLH UU Fig4 3 360 00 Fig 4 3 37 0000 HHUHHHHHHUHUHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHLH HHHHHHHHHHHH 180 170 160 140 PORRO nn Strok mm 4th Position mm 2 direction sheet extrusion No 9 120 20 30 40 50 __ 60 70 80 90 100 Time sec Fig 4 3 36 3 4 cylinder Stroke Time diagram of low speed extrusion 150 Lt O O
48. A 0720 2008 799 400 8 0000000 p620 900 00000 00000 HHHHHHHHH HHHHHHHHHH 100 J 480000000000 ps 1997 10 00000 00000 0000 00000 00000 000 Ub NA AAA AN Hier 131 0741 12 2001 B 10404 UE 5 33 ung 20019 9 p16 odio q pia NAO AN AO A 00000 0370 020 1999 p75 j 80 13 Superplastic Forming of Corrosion Resistance CuZnSn Alloys R Matsubara N Ashie K Nakamura and S Miura Material Science Forum Vols 304 306 1999 pp 753 758 14 H Honda R Matsubara N Asie K Nakamura and S Miura Superplastic Deformation and Shape Memory Effects of Cu Zn Sn Alloys Material Science Forum Vol 327 328 2000 477 480 15 H Honda R Matsubara N Asie K Nakamura and S Miura Development of Superplasatic Corrosion Resistant Cu Zn Sn Shape Memory Alloys Material Science Research International Special Technical publication 2 2001 347 350 169 0000 H 4850 497 17 0000 0 6200 884 18 0000000 0000 912 19 0000 627 20 A Azushima r Kopp A Korhonen D Y Yang F Micari G D Lahoti P Groche Yanagimoto N Tsuji A Rosochowski A Y Severe plast
49. 9 Fig 4 1 40 0000000000 HUHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHL HHHHHHHHHHHHHHHHUHHUHHHHHHHUHHHHHHL 144 0 5mm pitch 4 4 vf TE EN y gt d 4 08 54 SA VL NT 528 A iod Mo NS ms m f e 5 IBA M are D Fig 4 1 13 Optical microstructure of expansion extrusion 10 Fig 4 1 14 JU D HHHHHWHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHI HHHHHHUHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHIL HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHH 20 0000 0 5mmpitch M RR 4 IA oe PU 2 73 Fig 4 1 14 Optical microstructure of expansion extrusion 2 145 4 1 3 200C 2 2mm 200 C 0000 22mm 000000000000 000 4 1 3 4 1 1 mage Quality 10pm 0000 3nm paga 4808000000000 Fig 4 1158 00000000000 Fig4 14f 20c0000000000000000000 HHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHILH HHHHHHHHHHH JA A AA Gr
50. 0009100 00000 00 301000000 0000000000000 300 00 0 2610 5056 20 200 mm min 0000000000 2610 0 0 10rpmp AS50560 85 040000000 Fig 3 2 11 2 CREO possible 30 w gt EA REO ar JA CREO possible 0 50 100 150 200 950 300 Rotation speed rpm e Transfer speed mm min Fig 3 2 11 CREO process limitation of AZ61 and A5056 86 3 2 3 2 3 2 3 21 DO pod oO DO 0D DO 0D 00 0000000044610 0 00 CReO010 000 l 300 C 10 rpm 200 mm min Fig 3 2 12 CREOHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 102000000000 0000000000 c HHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHLH HHUHHHHUHHUHHHHUHHHHUHHHHHHUHHUHHHHHLH SAR B Fig 3 2 12 Macro structure of AZ61 CREO cross section 87 3 2 3 22 IIIHHHHHHHHHHHHH
51. Load KN 100 0 07mmysec 50 0 180 C 200 C Forming Temperature Fig 4 2 26 Relation between load and temperature forming speed 188 30 008008000 00000000000 HHHHUHHUHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHUHHHLH HHHHHUUHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUUHHHHH 1809 00 0 0 0 0 0 0 U 0 07mm seci Fig4 227 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHH HHHHHHHHUHHHHUHHHUHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHH HHHHHHHHUHHHHHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHLH HHHHHHHHUHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHUHHHHHHHHHHUHHHHHHUHHHUHUHHHHHHHLH HHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHH Thickness of bottom 350 2 0 2 5 3 0 3 5 Thickness of bottom mm Fig 4 2 27 Relation between load and bottom thickness 189 4234 1 000 180 C 17 3mmy sec I Image Quality 00000 CREOHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 180CH 00 0 U O O EBSP 00000050 ImageQualityHHHHHHHHCREOHHHHHHHH 000060 HHHHHHnmHHHHHHHHHHHHLH 0000 HHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 2degHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHHHHHHHH
52. Fig 2 1 11 General picture of HPT 25 00 00 000 040 1004400 HEE 4D 00060 2 1 12 04 D 8800000000000 0000000060 4000000000000 Al Mg Sc 000 0000000 200nm 00000000000 2627 IIA ya IA NANA t hii 4401040100000 048 HUHHHHUHHHHHHHHHHHUHHHHL 19 lt Fig 2 1 12 General picture of HPT32 Fig 2 1 11 Microstructure after HPT treatment33 2 1 3 4 ll U DD Fig 2 1 12 HHHHHHHUHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHUHHUHHHHHUHH 0 002220 HHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHL Container eee Fig 2 1 12 Principle of torsion extrusion 20 2 2 00000000000005 00100 a HHHHHHHUHHHHHHUHUHHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHH ECAPHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHI 000 HPTHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 00400060 HHHHHHHHHUHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHL HHHHHHHUHHHHHHUHUHHHHHHUHHHHUHHHHHHHHH HHHHHHHUHHHHHHHHUHHHUHUHHHHHUHHHHHHHHH HHHHHHHUHHHHHHUUHHHHHHHHUHHHL HHHHHHHHHHHHHHHHHHSPDHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHUHUHHHHHHHUHHHHHHUHHHHUHHHHHHHHHH INIA T UE OEE 04 48 800 00
53. 90 HHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHUHUHHHHHHUHHHHHHH CREOHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHI 0008000 10000000000000000 HHHHHHHHUHHHHHL 00000 Taple3 1 4 HHHHHHH 20000 mlHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH SEM EBSP 10 cree 30 30 SEM EBSP Fig 3 1 2200 0000000000000000 HHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHH HHHHUHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHLH Fig 3 1 22 TEM observation result with 1 pass CREO at 300 C 10rpm 50mm min 63 4000000300 000000000 BEE EE DEE 0104000010004 0 6 Fig 3 1 230 0001000000000 0 90 0 86pm 0 72 ELE EIE LE EE EE B BEP E EIS HHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHH HHHHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHUHHHHHHH
54. 1800 00 0 00 0 0 000 HHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHH Gray Scale Map Type Image Quality 14 322 69 221 14 322 69 221 Range 90 X 90um Pitch 0 Fig 4 2 28 Image quality after forging at 17 3mm min 190 e D D L Fig4 2 290 000 00 00010 D 0 0 O 20 00 000000006060 UBB BO DO BO BO OD 900100 000000000 000000 Texture Name Harmonic L 16 5 0 j Calculation Method Harmonic Series Expansion Series Rank I 16 i Gaussian Srnoothing 5 0 Sample Symmetry Triclinic max 10 639 7174 4 837 3 262 2 199 1 483 1 000 0 674 min 0 386 0001 1010 Confidence index gt 0 1 Fig 4 2 29 Polefigure after forging at 17 3mm min
55. 411 Fig 4 1 3 Schematic illustration of expanding forging test 134 Table4 1 1 Test condition of expansion forging Treatment 1 As extrusion of work pieces 2 As CREO After extrusion These rods were reduced to 14 5mm in diameter from 20mm using lathe Forging temperature 1 543 270 2 508K 235 C 3 473K 200 C Gap between 1 4 5mm upper and lower tools 2 2 2mm Forging power 100KN IOTON Forging speed About 50mm sec 135 4 125 0000000 1 0000000 VO BB BOBO DO ODO DDD ODO 09900000000 91001 HHH HHH HHHHH HHHHHHUHUHHHHHHHUHHHHHL 10mll 000 1 0 HHHHHH160mHHHHHHHHHHHHHHH 4 290 0 0 0 000 0O 10min 00000 0 160 EO 00000000 NYpix840052 P84M 0 D 0 0 O 2 15 6 4690 00 000 0000009x m p00000000 0 340 4 1 2 6 00 0 U O O 100000 1030 00000 0 3KkKgf 136 413 4 131 Fi9417000000000000000 20pm HHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHLH rmm
56. 0000 O0 720 mg 2008 395 400 Genki Sakai Katsuaki Nakamura Zenji HoritaT G L angdon Developing high torsion for use with bulk samples Material Science and Engineering A406 2005 268 273 K Neishi T Uchida A Yamauchi K Nakamura Z Horita T G Langdon Low temperature superplasticity in a Cu Zn Sn alloy processed by severe plastic deformation Material Science and Engineering A307 2001 23 28 Katsuaki Nakamura Koji Neishi Kenji Kaneko Michihiko Nakagaki and Zenji Horita 252 0000 U Ut Uu Ut 0000 BUE DU ut 0000 ELA B 0000 Continuous Grain Refinement Using Severe Torsion Straining Process Materials science Forum Vols 503 504 J anuary 2006 pp385 390 Katsuaki Nakamura Rapid Continuous Metal Grain Refinement process STSP and its Application to Plastic Forming International Conference on Computational amp Experimental Engineering and Science 507 2007 p1947 1951 Yoshiyasu Kawasaki Koji Neishi Yuichi Miyahara Katsuaki Nakamura Kenji Kaneko Michoihiko Nakagaki and Zenji Horita Application of severe Torsion Straining Process for Grain Refinement of steel Materials science Forum Vols 503 504 J anuary 2006 pp943 948 Yuichi Miyahara Naoki Emi Koji Neishi Katsuaki Nakamura Koji Neishi Kenji Kaneko Michihiko Nakagaki and Zenji Horita Microstructures and Mechanical Properties of Mg
57. DO HHHHHUHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHUHHHHHLH HHHHHHHUHHHUHHHHHHHHHUHHHHHUHHHHHHHHHH HHHHHUHHHHHHHHHL _CR V 30 1 20 mm Fig 3 1 10 Outlook of each CREO value at 300 C 50mm min 49 2 Ftg 3 1 11 UBB BO BBB OO 000 00190000000 00000 HHHHUHHUHHHHHUHHHHHUHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHH HHHHHUHHHHHUHHHUHUHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHH HHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHUHUHHHHHHHUHHHHHHLH HHHHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHL CREO value 0 0 HHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHLH CREO value HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH CREO available region 0 y Ub Eg Q X Fracture region 10 20 30 40 50 60 b 204 O O c Transfer speed mm min Transfer region mm min Transfer speed mm min 10 20 30 40 50 60 Rotation speed rpm Fig 3 1 11 CREO enable area at a 400 C b 450 C c 500 C 50 2 HHHHHHHUHHHUHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHL Fig 3 1 12 a HHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHUHUHHHHHHUHHHHHHH 19 2 1 17
58. I 4616173 U 00 HH H HH 00 A A qt q HHHHUHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHL ZL 2004 8 0021301 7 AU U HH U HH 00 U ado o q 0 0 256 13 00060 Uu ult US 7 389 668 B2 USA Katsuaki Nakamura Zenji Horita Koji Neishi Michihiko Nakagaki Kenji Kaneko METAL MOLDING METHOD AND MACHINES AND METAL MOLDED BODY 257 Ut Ut UU Ut Ult UU Ut AP amp T Ut UU HHHHHHUHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL E E aaa HHHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHL HHHHHHHHHUHHUHHHHUHHHHHHUHHHHHHHHHHHL HHHHHHHHUHHHHHHHHHH ELTE P E EE 1010040100004 HHHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHHHHHL HHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL IA a r h BE BEA HHHHHHHHUHHHHHHHHHUHHHHUHHHHHHHHHHHL O A AA AI AI AIN HHHHHUHHUHHHHUHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHL U HHHHHHHHHHL 258
59. 0 45 0 Odegf CREO l 45 9 390degHHHHHHHHHHHHHHHHHH UU BB ODO DODOO OB BOB UBB ODO DO DDD UL odegr 203 Elongation 2 Proofeatress MPa 0000 0 90 90 HHHHHUHUHHHHHHHHUHHHHUHHHHHUHHHHUHHHHUHHHHHH 150 HHHHHH 4599 30deg HUHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHLH BRaw material MAs CREO OAs Foreme material 5 CREO OAs Forging 400 350 300 Tensile strength MPa 0 45 90 Angle from longitudinal direction deg Angle from longitudinal direction deg a 0 2 Proof Stress b Tensile Strength BRaw matenal B s CREO OAs Forguig Angle from longitudinal direction deg c Elongation Fig 4 2 45 Mechanical Properties of Tensile Test 204 4 2 4 HHHHHHHHUHUHHUHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHL DABA OE at HHHHHHHHHHH HHHHHHUHHHUHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHLH HHHHHUHUHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHUHHUHHHHHUHHHHHHHHHHHH
60. 00000 10 000000100000 00100 IAN ED POS d ED Sp EE SL EUER A A a EA a a EGA KAN SEA a ARE II EE Ss er mn asss f 2 Dat a As CREO b As Extended Fig 4 1 31 Image Quality of CREO treated AZ61 and expansion area 157 2200000000 Ft9 4 1 320 D 00 1590000000000 UD BU 15deg 0 215deg iii iU uu IIHHHHHHHHHHHHIOHHHH2degHHHHHHHHHHHHHH HHHHUHHHHHUHHUHUHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHH 0000006 8008 000000000000 Table 4 1 3 Table 4 1 3 Portion of each Grain boundary angle Grain boundary angle As CREO CREO E xpansion 15 180deg 50 15deg A AAA E 3 mt LT 2 7 SA 27 Ky x N 9 RA E wat a av 252096 op O EOL AMS E bu ER A EAJ LES EY _ pt WE SUE OT ve LE ed s A 1 Jr Pia 1
61. AAA AA OB ED ROO RBD A A mmm mmt Texture Name Harmonic L 16 HW 5 0 Calculation Method Harmonic Series Expansion Series Rank 1 16 Gaussian Smoothing 5 0 Sample Symmetry Triclinic max 7 445 8 000 6 600 5 200 3 800 2 400 1 000 0001 1010 0000 min 0 164 Confidence index gt 0 1 Fig 4 1 29 Pole figure of expansion area ND Fig 4 1 300 00000000000 0001 HHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHHHHHHH 90010 21100 0000000000 CREOHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHL r s Gray Scale Map Type none Color Coded Map Type Inverse Pole Figure 001 Magnesium 1010 Boundaries Rotation Angle 15 180 statistics any point pair with misorientation exceeding 2 is considered a boundary Fig 4 1 30 Invers pole figure of expansion area 156 4 1343 CREOQ 0000000000000000 1 1 mage Quality CREOQ 000000000 1900 Fig 4 1 31 0 0 0 000000 10nhmHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHH Bao Ad ET E sp en E STE 48 800 HHHHHHHHHHUHHHUHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHL MEDE aa
62. Uult UU METHOD OF WORKING METALBODY OBTAINED BY THE METHOD AND METAL CONTAINING CERAMIC BODY OBTAINED BY THE METHOD US 7 574 888 B2 USA Zenji Horita Katsuaki Nakamura Koji Neishi Michihiko Nakagaki Kenji Kaneko METHOD OF WORKING METALBODY OBTAINED BY THE METHOD AND METAL CONTAINING CERAMIC BODY OBTAINED BY THE METHOD US 7 637 136 B2 USA Zenji Horita Katsuaki Nakamura Koji Neishi Michihiko Nakagaki Kenji Kaneko METHOD OF WORKING METALBODY OBTAINED BY THE METHOD AND METAL CONTAINING CERAMIC BODY OBTAINED BY THE METHOD ZL 03 8 22187X III HH H HH 00 MU qt qu 301778 LE Ad BH u UU UU U HH 00 HHHHHHHHHHHHHUHHUHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHL 255 8 DO DO 0 uult JBM 10 Uu 000060 11 Uu 0000 12 Uu 10 1014639 U 1 UU U HH HHHHUHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHUHHHHHL 4777775 U UU U HH 0 UU mdp U ZL 2004 8 0006266 1 UU UU U UU U UU 00 L 200
63. 41 9900 0 0 000 0 0 0 0 0 0 0 E ta E GO EHE DU uut 16 Table 2 1 1 Calculation of equal strain of each SPD process M o RE o BIL eo IE amp ro r M ECAP ECAP gt z Y N HPT R t 2 1 3 1 ECAP Segal ECAPH 0000 0 HHHHHHHHHUHHUHHHHHHHHHHHHHUHHHL 19 21 Equal AN AE HHHUHHHHHHHHHUHHHHHHHUUHHHHHHHHUHHUHHHHHHHL HHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHH Plunger 5 ECAP ICSIVAMMOTADRARE Fig 2 1 8 Process of ECAP Fig 2 1 7 General picture of ECAP 17 IIHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHFig 2 1 8 0 000 UBB BO DO BO 0000001919000 00 0000 2 1 3 2 AR
64. 5953040 00000000000 280 mmxe12 mmi 0 4 4 00000000 00000 0000000000 280 0 10 1 260 10 1 a Test specimen 150 50 5 120 0 2 b Holding tool Fig 3 2 2 Dimension of test specimen and holding tool 72 3 2 2 3 CREO l 3 2 2 3 1 CREO O OO CREO 100 000 31222 00 0000 000 00 0 0000 2 0000 50mmHHHHHHHHHL 3 2 2 3 2 CREOHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHI HHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL HHHHUHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL HHHKHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHLH d000000HFt9 3230000000000 6mm 000 r 0 11 mm 5122 200000000000 0000K00060 HHHHHUHUHHHHUHHHHHHHUHHHHHL Area of CREO 25 mm Insert thermo couple Center Depth 6 mm Surface Depth 11 mm Fig 3 2 3 Position of thermo couple HHHHUHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHL HHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHL HHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHL Fig 3 2 4 73 Last position of thermo couple First position of thermo couple Fig 3 2 4 Relative position between thermo couple and radiation thermometer 3 2 2 3 3 CREOHHHHHHHHHHHHH
65. EL E E D Fig 3 2 1 0000000000000 0001 lt 1120 200 00000 0103 12020 0000 0000 0011 lt 1120 20 0000000000 1122 lt 1123 gt HHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHHHHHHH9 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 330 00 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 69 HHHHHHHHUHUHHHHHHHHHHHUHHHHHHHL HHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHL 0 02 HHHHHHL 0110 0111 0112 0001 Emi 0 1 0001 1120 1010 1120 1011 1120 Fig 3 2 1 Structure of HCP HHHHUHUHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL HHHHHHHHHHHHHL HHHHUHUHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL HHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL p E ME EB DIET HI 0000000000 000000000 HHUHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHUHHHHL 70 HHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL HHHHHHL 0933091000000 000000 00000000000 9 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL 3 2 1 2 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL
66. y 9 3 1 12 5 0 000000 HHHHHUHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHUHHUHHHHHHHHH HHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHUHHHHHHH HHHHHUHHHHHUHHHUHUHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHH HHHHHUHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHLH Limit line of CREO 450r CREO available region 2 400 O c Ex 4 s x 3060 O 4 Fracture region 10 15 20 25 30 35 40 45 Rotation speed rpm a Normal ring cooling Limit line of CREO at cooling strongly 450 CREO available O gt 1010 O Q gt t 5 350 O lt q Fracture region gt eT 300 O Limit line of CREO F at cooling weakly T 15 20 25 30 38 40 45 Rotation speed rpm b Ring cooling with extra cooling unit Fig 3 1 12 CREO treatment enable area at 50mm min 0 00000 0000 51 HHHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHUHHHHHHHHH Uu tut CREO Value CREO Value HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL HHHHHHHHHHHHHHCREOHHHHHHHHHHHHHH Fig 3 1 13 Sample Coohng water flow 700 Dead end of CREO cc min ANOS gt b c JO nm 1 Start of CREO Center of coil Fig 3 1 13 Deformation area transformation with cooling condition
67. 1 ret ahs 3 F KA oe pa Fig 4 1 16 Grain map of extruded rod Fig 4 1 17 0 00000 segdo000000 0000000000000 inAreaQ 52nmri 000 20 00 10pm 147 Grain Size diameter Area microns 2 o 012345 6 7 8 8 101112131415 1617181920 Grain Size Diameter microns Grain Tolerance Angle 5 gs Seas Minimum Grain Size 0 45um 32 312222 Maximum Grain Size 15 5um 72 aaa 271 Average Grain Size 5 2um Area q 122122 0 1 A2 ere PPP mm eres Fig 4 1 17 Grain distribution of extruded rod in area Fig 4 1 180 5 24m gt 60m D DH D DH B B UO B D DI D dp 000000 00000000 20 00000000 HHHHHHL Grain Size diameter Area microns 2 0 012345 6 7 8 9 1011121314151617181920 Grain Size Diameter microns CHAT Gren Size diameter Rage gemino exctiucte a mom anatyet Grain Tolerance 5 E Minimum Grain Size 0 45um 22 aur 293 Maximum Grain Size 15 5um 3 Average Grain Size 6 0um Area E
68. 90 x 90um 0 3um Fig 4 1 23 Transformation of grain size by forging 152 200CH 000000000000 20 59 50 159 90 151 180degl 4 1 24 CREO 150 180de 00000000000 8340000000000 00 69 5 15deg 9 600 11 20 00 2 5degQ O 7 00 O CREO I DO 0019500000000 20 590000000000 00000000 Image Quality 0000000000000 0000000000000 HHHHUHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHH 000000000 000 20 5deg HHHHHUHHHHUHHHUHHHHHHHHHHUHHHHHUHHHHHHHHH HHHHHUHHHHUHHHHHHHHH ZZ t Dd 4 Ho A O Pe uS NE AT Oke LPR IDEAL RL aan 5 i 9 Tt 4 EDO e 22 CN am daa XC TS 2 OR AO e ET pnl P EIOS M e eo 5 4 FREY x y E SUE MCA Stee sae AS 26 Gray Scale Type none 4 Color Coded Map Type
69. Qu 1 4 RMA CREO CREO
70. 028 Clean up NCIC 0 1 Twin Sete zasa 148 Fig 4 119 00000000 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHUHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHL Grain Size diameter 01 2 3 4 5 6 7 9 101112131415 1617181920 4 Grain Size Diameter microns Orein Biza QUU r gt Y PTA greina mer Pacem Fom aria io Grain Tolerance Angle 5 i Minimum Grain Size 0 45um i Maximum Grain Size 15 5um 72 Average Grain Size 2 Number Te z Clean up NCIC 0 1 A 1 Fig 4 1 19 Grain distribution of extruded rod in number Grain Size diameter
71. hi 5 iv Cee Je on CS Bw d ae ham a E X ox uu 1 E ad ut Y Sot if 4 dart Re Een taf arias Se EAN NC i Wisata Boundaries Rotation Angle AA Die ae Pay x a OB De ee Y FU eq ue CEC 5 GAS i SY Min Fraction Number Length oT ok IA T ye DS ers su uid ON oe AT s 83 IUS e char ss am 15 180 0 895 81400 141 HBOS A 4 NT ES AA 5 15 0082 7494 130mm E E uaa ia A ANE E 2 5 0023 2103 364 25 microns A OS od 425m V TYT SS E CA a A Pj ps TN Py FEAT does d da re y e 5 TERR nM ees EOM 3 CLA eat For statistics any point pair with misorientation et Pi t EA 4 uh 4 i at AE o Et v LA pei TO 5 exceeding 2 15 considered a boundary i LA aes EIA ERR ee AA total number 90997 total length 1 58 AL Mode OOS DP biet o uL NU Dac a SMS ORAR IC Es C EA TA Wd HA TS CEL 20 A vas EF PAL Mister Q9 um 4 vio Di Tide F M 1 x 1 A ARA rA fx PR AOL PESE AL ydo ver Rai
72. 2 5deg 199 4 2 8 5 200 0000000 Fig9 4 2 4100 Fig 4 2 42 00000 HUHUHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHL HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHH 80 0 As extruded 75 0 70 0 1 5 65 0 5 L 60 0 0 0 2 5 5 0 7 5 10 0 12 5 15 0 Distance from rod center Fig 4 2 41 Hardness distribution of extruded rod HHCREOHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHI HHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHH 10pm 2 000 l HHHHHHHHHHerpmHHHHHHHHHHHHHHHHHHI 80 0 As CREO 350 C 75 0 70 0 Hardness on 60 0 0 0 2 5 5 0 7 5 10 0 12 5 15 0 Distance from rod center 0 0 Fig 4 2 42 Hardness distribution of CREO treated rod 200 2 180 C 00000000000 94 242 1R0 0 Avs7 50 00 d00 00000 00000000060 Hv 65 0 00 0 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHUHHHHHHHHHHHHH HHHHHUHHHHHHHHHHHHUHHHHHHUHHHHUHHHHHHHHH HHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHH 0400000000000 0 650 770 0 3150000000000 00 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHH HHHHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHUHHHHHHHUHUHHHHHHHHUHHHHUHHHHHHH HHHHHHHHUHHHHHHHH 5mm 5mm p30
73. YKRal 62 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHIL Fig 4 2 2 Schematic illustration of dies 50 40 S 7762 _ A Fig 4 2 3 Principal dimension of die 171 4 2 2 5 Dgoagndd 00000 0000000000000 40 000000000 HHHHHHHUHUHUHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHL 19 4 2 400 4 2 3 HHHHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHH HUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHH O 1secr p D U LU 000 4 000000000060 DUB BO DO UD DO DO DUDO 00009000000 9000010 HHHHHHHHHUHHHUHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHH HHHH2mmHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHH HHUHHHHHHHHH 0000 HHHHHHHHHHHUHHHHL Fig 4 2 4 Photograph of hydraulic press with 4 cylinder 172 Table4 2 4 Principal capacities of hydraulic press Cylinder Maximum Maximum Maximum power speed stroke 4 226 180 O0 200CHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 17 5mm sec i H 0 0 B LU 0 07mm sec HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHI AAA AIN O EUM HM IAN AN ERE E ETE d IA B Ep EDS SE os A A A HHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHILH HHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHUHHHH
74. 01234 5 6 7 8 9 1011121314151617181920 Grain Size Diameter microns Grat Orao Bize EAS 20 um Far grainn from anatyaie Grain Tolerance 5 5 See Minimum Grain Size 0 45um Maximum Grain Size 15 5 Average Grain Size 2 5um Number JONG Oe UNS Faroe eae 0 zo do 44 a Clean up NCIC 0 1 Twin fiers T 149 Fig941 200 0000 D L HHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHUHHHUHHHHHUHHHHHHHHH 0000 20 0 0 O Fig4 1 210 0000000000 DO CI UJU H 000 3 2 3 34 90010 0000000000000 00 CREO 220 15 0000000 300 mm min 0000050 20mm 10 8000000000000 00000000000 20xn 62 8mm 010000000 00020mm0 10000050 040000000000 0000000000000Do0po0 tan 1 62 6 20 72deg HHUHHHHHHHUHHHHHHHUHHUHHHHHHHHHHL a 13 Texture Name Harmonic L 16 5 0 i Calculation Method Harmonic Series Expansion Series Rank I 16 Gaussian Smoothing 5 0 Sample Symmetry Triclinic 7 302 8 000 6 600 5 200 3 800 2 400 1 000 0 000 min 0 238 0001 1010 Fig 4 1 21 Transformation of grain size by forging
75. ER EE 404 CREO value HHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHUHHHHHHHHLH CREO value I U U D CREO 000000 Zener Hollomon jj CREO 0000000 0 10 E piqa 40000000000 CREOHHHH 300 0 mp000000050 300 CH D000000 00000000000 0 9um 0004041000014 0 08 cREO Value 66 III 1 A Aa aa qu MEE d ELE LOU oa ESP 2003 12 Katsuaki Nakamura Koji Neishi Kenji Kaneko Michihiko Nakagaki and Zenji Horita Development of Severe Torsion Straining Process for Rapid Continuous Grain Refinement Materials Transactions 45 2004 3338 00000 00000 00000 LLL Do ee Al Mgdq 000000 MNS 0 53000000000E 2004 O 395 396 Katsuaki Nakamura Koji Neishi Kenji Kaneko Michihiko Nakagaki and Zenji Horita Continuous Grain Refinement Using Severe Torsion Straining Process Materials science Forum Vols 503 504 J anuary 2006 pp385 390 Koji N
76. Fig 2 1 5 Tensile strength and elongation of Al 5 5 M g 2 2 L i 0 12 Zr 11 44204040 080000000000 HHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHL II 5 5 9 Fig 2 16 0 000000 HHUHHHHHHHHHHHHHHH 9 AIHMgHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHUHHUHUHHHHUHHUHUHHUHHUHHHHHHHHHHHHHHHLH HHUHHHHHHHHH a b c Without CREO d e f With CREO Fig 2 1 6 SEM image of anodized Al 5 5Mg alloy with and without CREO 12 2 1 2 10umHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHLH b SE Blogo t 10 00006060 zn 22A 1024mp000000000000 200CHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHI HUHHHHHHHHHHHHHUHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHH HUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHH 0000 HHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHH HUHHHHHHHHHHHHUHHHHHUHUHHHHHHHHHHUHHHHHHHL Zn Z2AlHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH EE a TC ETE BED ET B 2000060
77. L 300 C WH U CREOHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHH 000 40 00004101 0 1047000400000 59 450 CREO available region 9 300 1 Fracture region Temperature 15 204 25 qu 85 40 45 Rotation speed rpm 5 0um 5 0nm Fig 3 1 19 Relationship between microstructure and CREO temperature at transvers speed 50mm min 50000000 3 1 3 2 38024040 300 C 5 CREOQ 0000000000000 93 415 0 00 300 C j O O 10 50mm minj ST ValueO 2 4 450 C 30rpm Y 50mm min ST ValueO 6 Fig 3 1 200 0 0 0 0000000000000000 30 U 200000 52 HHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHHHHHHHLH 60 CREO ValueQ 0 000000
78. Ut HHHHHHHUHHHHHHUUHHHHHHUHUHHHHUHHHHHHHHHH HHHHHHHHHUHHHUHHHHHHHHUHHHHHUHHHHHHHHHL HHHHHHHHUHHHHHL 2610 000000000 200 a 4 70 HHHHHHHHUHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHUHHHHHL HHHHHHHHHHUHHHHHHHHUHUHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHUHHHUHHUHHHHHHHLH HHHHHHHHHHHHHHHHHH 1 50 11100 4 00 000000600 HHHHHHHHUHHHHHHHHHHH Ad a OO tada HHHHHHHUHHHHHHHHUHHHUHUHHHHHHHHUHHHHHHHH HHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHUHHHHUHUHHUHHHHHHLH DE 248 HHHHHHHUHHHHHHUUHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHLH E NA AAA E E E AA
79. none 4 ys 4 at ter Boundaries Rotation Angle Min Fraction Number Length 15 180 0 834 62387 1 08 cm 5 15 0 096 7186 1 24 mm 4 2 5 0 070 5269 912 62 microns 2 For statistics any point pair with misorientation exceeding 2 is considered a boundary total number 74842 total length 1 30 cm AAA Fig 4 1 24 Grain map of extended area 153 19 4 1 25 Fig 4 1 260 0000 5degD D 0 U UO D D U U l OUOU PEPER ID AAA AAA Grain Size diameter Area microns 2 0 012345 7 8 91011121314151617181920 Grain Size Diameter microns Chet Oram Gite raro Wage GAINS O AO MOM analy snes i Grain Tolerance 5 Minimum Grain Size 0 45um in Maximum Grain Size 7 2 Average Grain Size 2 4um Area 174 Clean up NCIC 0 1 Aroa temz Grain Size diameter Area microns 2 8 0 012345 6 7 8 9 1011121314151617181920 Grain Size Diameter microns conen grain OR Grain Tolerance Angle 5 oe poo Minimum Grain Size 0 45 X 2552 Maximum Grain Size 7 0m 22 Average Grain Size 2 5um Area Clean up NCIC 0 1 Exce
80. 020 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHIH CREOHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHH HHHHHHHUHHHHUHHHHUHHHHHHHHUHHUHUHHHHHUHHHHHLH 2 9 CREOHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHUHHHHUHHHHHUHHHHHHHHHUHUHHHHHHHHHHHHLH HHHUHHHHUHHHHHUHHHHHHHHHUHUHHHHHHHHHHHHLH HHHHUHHHHHHHLH HHHHHHHUHHHHHLH 9 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHUHHHHI HHHHHHLH HHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHH HHHUHHHHUHHHHHUHHHHHUHHHHHHHUHHHHUHHHHHHHHHL HHHHUHHHHUHHHHHUHHHHUHHHHHUHHHHHUHHHHHLH a Expansion extrusion b Square tube extrusion Lateral sheet extrusion Fig 4 1 General pictures of extrusion forging 110 0 0 10 HHHHUHHHHHHHHHLH 130 200 HHHHHHHHHHHHHTHHHHHUHHHHHHHHHHHHHIH HHHHHHUHHHHHUHHHHHHUHHHHHUHHHHHHHHHHHHIL DE IG BE T E db EE E N A L E 0041010 GEI 2 00 0000000000610 HHHUHHHHUHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHLH
81. 2003 12 31 Katsuaki Nakamura Koji Neishi Kenji Kaneko Michihiko Nakagaki and Zenji Horita Development of Severe Torsion Straining Process for Rapid Continuous Grain Refinement Materials Transactions 45 2004 3338 35 1000010100000 DRONA CBE E O SEE RN OA SE AN AAA FaceCentered Cubiclattice FCC Hj 000 D AAA A A ANA NOA ANA AAN UR A RE EE E AN Hexagonal Closed Packed lattice HCP 0001200 000 0 000 0 0 00 IA RASO ET Dad aaa LIT 21 ELE E TT 36 31 3 11 5000 A MgI 0000000000000 CREO E qa UU Dt UU Dt UU Dt UU Dt UU Ut UU Dt
82. Color Coded Map Type Inverse Pole Figure 001 Magnesium 1010 0001 2110 Boundaries Rotation Angle Min Max 15 190 Confidence index gt 0 1 Fig 4 2 10 Orientation distribution map of raw material Gray Scale Map Type none gt Color Coded Map Type lt gt Boundaries Rotation Angle Min Max Fraction Number Length 15 180 0 865 6831 1 18mm _ 5 15 8 934 161 77 microns 24 5 0 017 132 22 86 microns For statistics any point pair with misorientation exceeding 2 is considered a boundary total number 7897 total length 1 37 mm I d Fig 4 2 11 Grain boundary map of raw material 177 Fig42110 0000000000000 0 000000 15 865700000 20 5eg0000000000 HUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHH 0000 50 15deg0 000 1180 800000800800 0080000000000 IN III HUHUHHHHHHHHUHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHL SdegHHHHHHHHHHHHH Fig4 2 120 00 010m000000001l8m0 2 00000000000 00000006 Grain Size diameter 2000 1500 0 5 1000 500 0 0 10 20 30 Grain Size Diameter microns Grain Tolerance Angle 5 Minimum Grain Size 4 1um Maximum Grain Size 33 6um 22 Average Grain Size 21 2um 222 oro Clean up NCIC 0 1 Fig 4 2 12 Orientation distribution map and grain size Dee tih of raw material 5degree 178 2 CREO 0000000 Image Qual
83. Fig 2 1 25 Picture of continuous CREO test machine 31 24 DO d00 0D 00000 0000000000000 RMA CREO TIT HHHHHHUHHHHHUHHHLH 1 HHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHLH 00000000000 2 HHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHUHH IL m d Hb TEE P 4 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHI gt 2 32 0000060 1 0000 322 324 2 HHHHHHHHHHHHHHHHHH p70 Nabil Zakharryd 00 HHHHH EA O SE E a op 000 4180 2001 8 1 4 Minoru Furukawa Patrick B Berbon Zenji Horita Ninoru Nemoto Nikolai K Tsenev Rusian Z Valiev and Terence G Langdon Age Hardening and the Potential for Superplasticity in a Fine Grained Al Mg Li Zr Alloy METALLUGICAL AND MATERIALS TRANSACTIONS VOLUME 29 J ANUARY 1998 P169 177 200 CB Atado Budo EOS a 0000 00 0000 60 2008 43 48 o SB BD gig Eg Tg AHMgHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 0730 0 50 2009 739 744 f ld E
84. 04 400 HUHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHLH 000 004 0 1 E 009 HUHHHHHHHLH HHHHHHHHHHHHHHUHHUHHHHHHUHHHUHHHHHHHHHH 000000 7075 7475 000000040000 000 000000 HUHHHHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHUHHHL E 41 00400000 4 Super HHHHHHHHHUHHHHHHLH a a TBI S IIHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH JOB r Il D i tl 7000 EE 000810 0 0 EI l 13 Cu Zn SnHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 000 300000000000 0 08 7000 000000 450 in EE AE s HHHHHHHHHHHHHHHH3aHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHUHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHL 300000000000 III 9 HUHHHHHHHHHHHHHHUHHHUHHHHHHHHHHUHHHHHHLH SLmlHlHHHHHHHH
85. 450 350 Center 350 Surface 300 Center 300 C Surface 300 C Without cooling Center Temperature C 80 100 120 0 20 40 60 Time s Fig 3 2 8 Result of temperature measurement HHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHUHUHHHHHHHHHHHHL 81 3 2 3 1 2 261 Table3 2 70 0000 AZe1 00 50 1 00 10 00000 100 mm min O U HHHHHHHHHHHHHHH10mmHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH CREO Value j HHHHUHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL HHHHHHHUHHHHHL 00 00 2 00 0000002000 0000000000000 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHCPHHHHH BEST DER Table 3 2 7 Outlook of specimens after CREO of AZ61 CREO 1 350 C 100mm min Sk n werm nu CREO lpass 200mm min 2pass 200mm min 82 3 2 3 13 1 1
86. 1 580000000000 2007 P267 268 4 00000 B 0230 O 70 2010 700 90 91 HHHHH 9 260 70 2011 7 pl8 19 6 000000 May 201 P28 30 207 43 4 3 10 HHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHHUHHHHHL IAN NOA Na HHHHUHHHHUHHHHHHUHUHHHHHHHUHHHUHHHHHHHHH a E BE E a HHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHUHHHHUHHHHHHHHHLH E E HHHHHHHHHHHHUHHUHUHUHUHHHHHHHHHHHHHHLH HHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHLH IA EBE BE E E AAN ANO NAAA HHHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHH IlHHHHHHHHHHHHH ZIHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHI HHHHHUHHUHHHUUHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHH HE 0000170 10 49 4 108 0 9 0800 EE EE ETE TH IA a a A ONE HHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHLH HHHHHHHHUHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHUHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHLH UU uut HHHHHHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHLH h 900000000000 00001 HHHHHHHUHHHUUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHLH VOB DO ODO DO ODO ODO
87. 200000000 1 Tr BOE CDI 040000000 1000m0000000 470mm 00000050 HUHHHHHHHHHHHHL HHHHHHH A HUHHHHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHL HUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHUHHHHUHHHHHL UU HHHHHUHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHUHHHL HHHHHUHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHL 200000000 EE EE EAE ER E EI 02000 EET 1000000000000 244 4 3 4 J 261 CREO 200006 HHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL CREOHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHLH DUB BO DO ODO DO DO Jg 0 0 UO UD CO C CELO U UO DL OLEO D D HUHHHUUHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHUHHUHHHHHHH HHHHHHHHHUHHHHHLH HHHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHUHHHUHHHHLH CREO HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHI Ut HUHHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHUHHHHHHHHH HHHHHUHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHUHHHHHHHHH HHHHUHHHHHUHHHHIL Fig 4 3 40 Application of lateral sheet extrusion forging 245 HHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHH
88. 3 4 3 0 00000000000000 2 HHHHHHHUHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHUHHHUHHHHHH HHHHHHHUHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHUHHHHHHHH 0 HHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHLH HHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHH CREO 90000 00 000 0 00 0 00 0000 IlHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 0001 HHHHHHHUHUHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHH 900008 000000000 pad 000000000F19 3 2420000 0000000 000000000000 000004 0000000000000 00crReO10 0000000000000 0001200 000000000000 0000000 UU pass CREO O 24 Easy glide Cracking y 2 2 X plane x y 2nass CREO Fig 3 2 42 Relationship image between compaction ability and crystal orientation being depending on CREO pass number 125 00 00 0 060 060 0 060 00000000 0000000000000 6 000 6 000 0 00 Hh 2 040000 150 175 910 000
89. 30 200000 0060 HHHHHHHHHUHHL 450 Temperature 10 15 20 25 30 35 40 45 Rotation speed rpm 5 0um Fig 3 1 20 Relationship between microstructure and cooling ability with extra cooling unit at transvers speed 50mm min 9 3 1 21 DU 0 L gt nmH HL DU D D U BU UU l CREO HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHH 000 00000 HHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHI HHHHHHHHHL 61 HHHHHHHHHHHHHHHHHUHHIL HHHHHHHHHHHHHHHHHH O Limit of CREO Limit of CREO ae cooling strongly cooling strongly 300 3 we 1 NT a 5 10 15 20 25 Rotation speed rpm niit e de r ET L EISE a a rtm eh Ew _ 4 T T Ow t e dd 1 eee l4 GLX 4 Fig 3 1 21 Relationship between microstructure and cooling ability at 300 C transvers speed 50mm min 62 50 0000000000600
90. E LEO HHHHHHHHHHHHHHHHHHHIH HHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHUHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHLH CREO HHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHH HHHHHHUHHHHHHUHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHH HHHHUHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHH HHHHHHHHUHHUHUHHHHHHHUHHUHHHHHHHHHHHHHHHLH Fig 4 2 1 DH DUH ad 167 Mg rod 1 Work setting Die cramping Extrusion forging Knock out Fig 4 2 1 Schematic illustration of isothermal square tube shaped forging process 168 4 22 DODO 4 2 21 000 5 461 30 mmH 00000000000 Table 4 2 10 0000 Table 4 2 1 Chemical composition of AZ61 mass Al Zn Mn Cu S1 Mg 6 05 0 76 0 24 0 001 0 01 Bal 4 2 2 2 00 0 00 CREO OOO Fig 2 1 180 00
91. Fig 2 1 190 000 0 RN I 000060 2 0 0 0 0 0 300 0 0 2000mm Y 4618 000000 Thle4 2 20000 0000 Table 4 2 2 Condition of CREO Material 15 261 Size of rod P30x2 000mm Temperature of CREO 350 C Transfer speed 300mm min Rotation speed 8 10 12rpm 4 2 2 3 0000060 4 2 30 000 I 169 Table 4 2 3 Heating test condition 4 2 2 4 10 O O 261 lI 29 0 60 HHHHHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHUHHHUHHHUHHHHLH ARONA NE AAA 2000 l Fig4 220000000 Fig423000000000 0000000000 0000000000 2mmHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH SmmlHlHHHHHHHHHHHHHHHHHHHI HHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHUHHHHHHHHHHHLH AE h o bal HHHHHHHHUHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHH HHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHH UU Bt 170 HUHUHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHHHHHHL HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHH HHHHHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHUHHUHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHUHHHHHHHHUHHUHHHHHHHLH
92. HHHHHUHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHH HHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHLH HHHHHUHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHHHH HHHHHUHHHUHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHL 0 2mmHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHH Water inlet Water outlet Fig 2 1 23 Structure of cooling unit with vacuum 29 No40 00 3 2L min 2 35L mnHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHUHHHHHHLH HHHHHHHLH 40 0 HUHHHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHHHHHHHUHHHHHL HHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHUHHHUHHHHHHHH 20 0 0 CREO Fig 2 1 24 Uu HHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHL HHHHHUHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHUHHHL Fig 2 1 24 Principal of continuous CREO process CREOH HHHHHHHHHH2ZHHHHHHHHHHHHH 2000000 30 2000005 HHHHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHHHLH Fig 2 1 25 0000
93. OU CO D D LI EI ES EE 225 HHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHL HHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHL r hihi in phap ia HHHHHHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHL 226 4 3 3 20000000 4 3 2 1 200000000000 20000000000 000 0 2080000000000 Fig 4 3 16 00000000000 HHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHHH HHHHHHHHHHH HHHUHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHLH HHHHHHHHUHHHHHHUHUHHHHHHHUHHHHUHUHHHHHHHH HHHHHHUHHHHHUHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHL HHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHUHHHHHH HHHHHHHHHHUHHHHHHHHHH Forging a Open position b Fig 4 3 16 General picture of lateral Extrusion from 2direction 227 4 3 2 2 110 00000 2610 0000000 00000000000 Table 4 3 1 0 E U EL ERE 008 10 0800080000000 Mg 6Al 1Zn 0000000 04080000 Table4 3 10 Table 4 3 13 Chemical components of AZ61 55 0000 2610 000 CREOHHHHHHHHHCREOHH 300CHHHHHHHH 30mmmingg 0000000000 IA AAN AAA Ep EO
94. Outlook of lower extrusion die Fig 4 3 21 Outlook of upper extrusion die 231 5000000 2 19 43 22 00000 19 4 3 23 Odeg 45degl 9096911 3000 000000000000 AG6x 0000000 0000000 000000 0 5mm min j 400000 Fig 4 3 22 Position of tensile test specimens 40 20 0 02 0 Fig 4 3 23 Dimension of tensile test specimens 232 4323 00 O O 200000000000000 Fig4 3 24 00000000000 HHHHUHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHUHHHHUHHHHHHH 2HHHHHHHHHHHHHHHHI 30KN 0000 HHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHUHHHHHHUHHHL UU 100010000 470mm 0000000000 00000 Fig 4 3 24 Outlook of lateral extrusion product from 2 direction HHHHHUHHHUHHHHHHHUHUHUHHUHHHHHHHHUHHHHUHHHL HUHHHHHUHHHHHHHHHHHUHHHHHHUHHHUHHHHHHHHH HHHHHHHHHUHHHHHHHUHHUHHHHHHHHHH Fig 4 3 25 Outlook of lateral extrusion product from 2 direction 40800000 Fig 4 3 260 D D 0 O HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHUHHHHHHHHH 233 HHHHHUHHHUHHUHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHL 60mmllHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHI HUHHHHHHHHHUHHUHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHL HHHHHUHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHUHHHHHHHHH HHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHH Forming steps 3rd Stroke
95. alloy after SevereTorsion Straining Process Materials Science Forum Vols 503 504 J anuary 2006 pp 949 954 Neishi Akihiko Higashino Yuichi Miyahara Katsuaki Nakamura Kenji Kaneko Michihiko Nakagaki and Zenji Horita Grain Refinment of Commercial Al Mg alloy Using Severe Torsion Straining Process 253 BRE Uu ult 0O DO Uu Materials science Forum Vols 503 504 J anuary 2006 pp955 960 Genki Sakai Katsuaki Nakamura Zenji Horita and Terence G Langdon Application of High Pressure Torsion to Bulk Samples Materials Science Forum Vols 503 504 J anuary 2006 pp 949 954 R Matsubara N Asie K Nakamura and S Miura Superplastic Forming of Corrosion Resistance CuZnSn Alloys Material Science Forum Vol 304 306 1999 753 758 456033 U E BE 14 db Ha Y 0 O00 Ul a u EL AED COE TBI ETT 0 4000 4002273 U HOS KE dd E UU U UU EE EID E DES o Ep ob B EE ana US 7 559 221 B2 USA Zenji Horita Katsuaki Nakamura Koji Neishi Michihiko Nakagaki Kenji Kaneko 254 III Uu
96. t O Ut on D ll UU UU Ut UU t UU Ut O Ut UU UU t UU t HHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHHHUHHHHL HHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHL HHHHHHUHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHL HHHHHHHHUHHHHHUHHHHHHHHHHHHHUHHHHL 19 4 3 5 90 0 1 2 3 4 5 6 Position Fig 4 3 12 Cross section hardness distribution of extruded sample of AZ61 222 35000400000 Fig 4 3 130 0 Fig 4 3 140 0000 4 3 1 02mm 00000000 O0 400 DO00000AD00000F194313000000000000 000 HHHHUHHHHHUHHHHHHUHH HHHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHLH Fig 4 3 13 Cross section microstructure Of extruded sample of AZ61 223 Fig 4 3 140 0000 HHHHH
97. upper extrusion die 215 9180 Fig 4 3 6 Principal dimension of upper extrusion die with lubricant pocket 38 180 Fig 4 3 7 Principal dimension of lower die 216 4323 00 O O 3000000000000 20 0480000000 0 000 0 00 0 0 0 0 0 0 19 4 3 80 000000 135mmHHHHHH 0 5secHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHHH 700KNHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHUHHHHHHUHHHUHHHHUHHHHHHHHHHLH HHHHHHHHHUHHHHHHHHHUHHHHUHHHHHHHUHHHHLH 135mmH HHHHHHUHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHH Billet b Products Fig 4 3 8 Forging billet and products 200000000000000 650KN l H HHHHUHHHHUHHUHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHUHL OHHHHHHHH 2000000 HHHHHHUHHUHHHHHUHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHHHLH HHHHHUHHUHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHL 217 Table 4 3 9 Forging test result of condition No 1 x wv 5 Cylinder corner radius Lubricant supply pocket Impossible to forge Diecorner radius Diameter of Cylinder 1mmHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHTable 4 3100 000000000000 000 Fig4380 0000000000000 UBB BO DO DO DO DOO DO DDD BD 000000000000
98. 0 HHHHHHHUHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHUHHHUHHHHHH HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH17 HHHHHHHHHHHHHHHLH 99000 00 0000 00000 HHHHHHL HHHHHHHZOO 00000000 20 00000000000 2000000089 0 0 06 0 0 60 0 00 00 0 200 0000 HHHHHHHUHHHHUHHHHHHHHHHHHUHHHHHUHHUHHHHHHL HHHHHHHHCREOHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 126 3 24 HHHHHHHUHHHHUHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHL CREOHHHHHUHHHHHHUHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHH CREO value 300 9000000000000 15nmHHHHHHH CREOHHHHHHH1passHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH Ul CREOQ 00000000000000 000000000000 0000000 2 1passD 0 0000000 0001 0 C O D DE U U 00 D 1pas
99. 0 0 0 00 0 0 00000000 UII BL LL uu uult UOUUUUUUUUUUUUUUUUUUUUUUU HHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHHHHHHL a Surface area b Center area Fig 3 2 26 OIM result in cross section of CREO treatment rod 350 C 10rpm 100mm min 107 2 350 C 10 200 mmymin 200 0000 5400000000000 00000000000 Fig 3 32 0000 000000000 Fig 3 2 279 0 00 350 C10 rpm 100 mm ming U U HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHH 2HHHHHHHHHHHHHHHHH CREO Value 50000 HHHHHHHUHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHHHL HHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHH 0001 1010 0001 1010 Caiculalion Harmo nic Series Expansion 1 1 2 2 Texture Name New Texture Calcul H di Bares Rank Gaussian Smoothing 5 0 Color Coded Map Imerse Pole Figure gnesiu m 2500 pm 50 10 12 068 66 916 001 zTTE a Surface area b Center area Fig 3 2 27 OIM result in cross section of CREO treatment rod 350 C 10rpm 200mm min 25 00 um SO steps 13 25 67 515 IPF 001 108 300 C 10 200 mm min Fig 3 2 28 EL 350 C 10 rpm 200 mm min 50 CREO O 0 U 300 C 10 200 mm
100. 0 15 20 20 30 35 Grain size um Fig 3 2 22 Grain size distribution at 1 2R of rod 93223 HHHHHHHHHHHHHHHH 17 5nmHH 10000 12 5nhmH 2 5pm 00000 0 0 UU HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHH HIHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHHHHHHL HIHHHHHHHHHHHHHCREO2HHHHHHHHHHCREOZH 20nm IIHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH2HHHHHHHHHHHHI HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 100 100 89 o H n y 80 enim As extruded 60 CREO 1pass fm CREO 2pass Proportion in area 40 30 20 10 35 15 Grain size Fig 3 2 23 Grain size distribution at center of rod HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 04000 UFtg 3 2 24 10 0000 20 0000 0 05m000000 1000 20 0000000 5 000000 2000000000000 20000 HHHHUHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHUHHHHHH
101. 00 E HHHHHHHHHUHHUHHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHH HHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHLH HHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHH HHHLHHHHUHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHUHHHHHHHHH 22 HHHHHUHHHUHHUHHUHHHHHUHHHHUHHHHHHHHHHHHH HHHUHHHUHHHHHHHHHH CREOHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHUHHHUHHHUHHHHHUHHHHHHHHHHHLH CREOHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 11 00000000000000 e 2uNR CREOHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHUHHHUHHHHHHL Austenite 18Cr 8N1 Magnesium JIS AZ31 vm wit 5 Copper alloy JIS C2800 JIS S4SC 2 Fig 2 1 14 icro structure of alloys 23 2 3 2 CREO 00000000 30000000000 Fig 2 1 15 16 CREO 12 50 1 Fig3 1 1400000000000 0000000 No20 2000 0 239
102. 000 0000 180 C 0001 000000000000 DU lu H 90010 00000 HHHHHHHHHH Texture Name Harmonic L 16 HW 5 0 Calculation Method Harmonic Series Expansion Series Rank I 16 Gaussian Smoothing 5 0 Sample Symmetry Triclinic max 13 829 8 925 5 761 3 719 2 400 1 549 1 000 0 645 min 0 066 0001 1010 Confidence index gt 0 1 Fig 4 2 35 Pole figure after forging at 0 07mm min 00000 000 100210 000000000000 1942 3600 000000 90010 000000600 2UUUUUUUUUUUUUUUUU U 900100 RD Gray Scale Map Type none Color Coded Map Type Inverse Pole Figure 001 Magnesium Boundaries Rotation Angle Max 12 180 Confidence index gt 0 1 Fig 4 2 36 Orientation distribution map after forging at 0 07mm min 195 20 5 50 159 90 150 180deg pod 000000000000 Fig 4 2 37 150 1809690 0000000000 89 58 00000000000 CREO 00 0072 908 0 0000000 050 154 8 200 CREO I 0013 20
103. 0000000 Fig 3 2 40 CREO 1000000 800 0000000000000 0 0 0 0 Fig 3 2 13 1 HL B BL L1 C D H D D D D D D D DE D D U D 7E CIO U 7 97 IIHHHHHHHHHHHHHH OHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH IIHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH OHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHL Position Nr Fig 3 2 40 Optical microstructure of 261 after compression test at 200 C CREO condition 300 10 rpm 200 mm min 210 200491000 8000000000000 L Fig3 2 410 aaa DE Cen EE T DE EE BRE 126 0 120 Position Fig 3 2 41 Optical microstructure Of AZ61 after compression test at 200 C CREO condition 350 10 rpm 200 mm min and 300 10 rpm 200 mm min AA AAA O 3301 0000000 0000 06000 000 00000 204100000 HHHHHHHHHCREOHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 200 EE EE E E HHHHHUHHHHHUHHUHHHHUHHHHHHHHHHHHUHHHL 124 3 2
104. 0000000 44 3 CREOHHHHHHHHHHHHHHHHH 03gmO EBSPO OOD Transmission Electron Microscope TEM JQ 000000000 000000000000000 1 31600000 00 CREOHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHO08mmHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHe3mmHHHHHHHHHHH 1000 100mmHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH PIED EE BE 020VQ 30 7VHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH CREOHHHHHHHHHH15mmHHHHHHH H 8100HHHHHHHHHHHHHHHHH 200kV 0000 0 8 D12 9 Fig 3 1 6 Section for TEM observation mm 3 1 2 4 ll HEEL TET REg ET EDE 1010000100 DI 1000 pp0000000000000 U U 1 5mml 50m000000 25mm ll DIL 00000000SsHIMADZU AG 100E 00000000000 000 03mwmin 0000000000 Section X 4 Tension test specimen mm Fig 3 1 7 Dimension of tensile test specimens 46 3 1 3 O00000 3 1 310 0 Fig 3 1 8 D 0 UU 2500 0080008000 0000000000000000 19m000000 000 lemmi HHHUHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHUHHHUHHHHHHHHHHH IIHHHHHHHFig 3 1 8HHHHHHHHHHHHHCREOHHHHHH HHHHHHHHHUHHHHHHHHHUHHHHHHLH C
105. 000000000 2 HHHHHHH1HHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHLH Fig43 10000 a Open position 0 Forging Fig 4 3 1 General picture of lateral Extrusion from 1 direction 210 HHHHHHHHUHHHHUUHHHHHHUHHHHHHHHHHHL HHHHHHHUHHHUHHHHHHHHHUHHHHUHHHHHHHHH 9000000190000 01000100 ee il U E 211 4 3 2 2 2000000 AZ610 000000000000 Table 4 4 1 LLLP EL ERE HHHHHHHHHHHHHHHHHHH Mg 6Al 1Zn 0000000 04080000 Table4 4 10 Table 4 3 1 Chemical components of AZ61 Mass 30mmH 2610 000 CREOHHHHHHHHHCREOHH EE DET EE EE EE EE BIS T l E HE EE 004 EE 00 47 0 8 1rpmH 00000 30mm ming 00000000000 IA HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH CREO JU 0 Table 4 3 20 000 0 Table 4 3 2 Condition of CREO A s we STAZ61D30051500124 212 2 pg 80800000000 Fi94320000000000000000 400000000000 00000000000 000000 200000000000 000 HHHHUHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHHHH Table 4 3 3 0 II III 500CHHHHHHHHHH UBB
106. 00010 40 4 2 3 4 2 3 1 4 2 3 2 4 2 3 3 4 2 3 4 42 955 4 2 3 6 4 2 4 4 2 5 BRE aa HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHUHHHL HHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH IO HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHL HHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHL 4 3 4 3 1 HHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHL 4 3 2 1 00 d ul 4 52 1 4 3 2 2 4 3 2 3 4 3 2 4 IN OO EO a 4 3 5 20000000 4 3 3 1 43 32 4 3 3 3 4 3 3 4 4 3 4 2 HHHHHHHHHHHHHHHHH JOBO Dd DO Dd ODO HUHHHHHHHUHHHHHHHH HHHUHHHHH BOBO DO OD DO DO utt 200000080 000 HHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHUHHHHHL UD ut 44 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHIL 50 SEE Da 169 169 170 172 173 174 176 183 186 190 200 203 205 206 208 210 212 217 225 227 228 233 244 245 248 250 252 1 FF 1 1
107. 1 ag CH EN r TE y 7 BF rre B pe E ES D zi pe 1 A Sy My 2 i LM Drama e C hi Cd 45 Ta A DF RAC DN i SOS LA ret 1 betsy RNA A etu aut suspa ELIAS ASA COURS T LARA LL CY AA ud A UG E DU UD 07 AAA rae pr EU riy TF A s IS Es s Bt PA BRE AGES D m ind er lA je 5 lt A lt T AS LLC AAA A ra A pot x Lu V e ES d a i SKE D y ars d 28 25 25 T E ua 5 a a i Tp nwa bi pn y lt EOS A TA rt 17 4 de AY 7 CONG CERT n 1 AT AS E MSS OA M SUC SY SSS 4 AX AAA went a As CREO b As Extended Fig 4 1 32 Grain map 158 HHHHHHHUHUHHHHHHUUHHHHHHHHHUHHHHHHHHH 00 00 00080 TL 000000000000 20
108. 10mm 10mm Hardness Hv 0 05Kg Position No Fig 4 2 42 Hardness distribution of forging products at 180 C with 17 3mm sec 201 04 0000000060 1800 080040000000 00 00 0 00 0 0 0 0 DU Fig4 2 43 0000 800 D D D UU D HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH UU HUHUHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHHUHUHHHL HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHH HHHHHUHHHHUHHHHHHHUHHUHHHHHHHHHLH 10mm 10mm 0 2mm Hardness Hv 0 05Kg Position No 6 Fig 4 2 44 Hardness distribution of forging products at 180 C with 0 07mm sec 202 4 2 3 6 0000 0 O U 4 2 45 0 2 0 0 0 25300000060 17000000 1000 As extruded BAS CREO O High speed forging O Low speed forging gt El HHHHHHHHHH Fig 4 2 44 Average Mechanical Properties of Tensile Test po 40080000 Fi94245000000000000000000
109. 130000000000 00000000000 ZA BOE HHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHIH b tts Ep Dt IAN ET SE P DE phala aii IA AAN E EDI UD ra 4 6 40 08 8 4 8 WO NAO AA E 4 AA DO OBODODODODOL AELB E E i a h Uu DU LI GECAR Equal Channel Angular Pressing l D 0 ECAE Equal Channel Angular U 0 DO U U UU U High Pressure Torsion O 0 Accumulative roll bonding LH B U U O O 0000000000 00 THHHHHHTHHHHHHHHHHHHIH IN NO EA 0 1900 10 0 SPD Severe PlasticDeformationlHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHH Table2 SPD p HE DELE 5
110. 20 5deg 2 300 CREO 0 0 U 139 10 HL B DH B D 00 0 0 0 0 0 l HHHHHHHHHHHHHL HHUHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHHUHHUHHHL HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHLH HHHHHUHHUHHHHHHHHUHUHUHHUHHHHHHHHUHHHHHHHL HHHHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHLH PI II AI IA IIA II II IA III III IIA III IA IIA III IA LT Fe he at Ar SEN 54 i i pAL 0255544 AD His E Poor Martio ARA TD 4 1554 icm w 44 Ux EC SOR EE 3 4777 7 v CATE A PP XXE Tue AA CE LU rates daa ch DER OG SA Pie yi ur SEPT HAC eran AS KETADI A E ARICA RD Pw ET ATT ALAS TASK E c e PA 47 k xt ui Lv zi ve gt ed PUES OG EE AE A AR A TS RA DY E A de PST FN CT ro TA TATA 03 LOTE Gray Scale Type OS AA AP SO AA AAA Li uia Me I ee EI AAA Vy AAA DEl A UE Color Coded Map Type none PONO Ser on A mt Y ESAE A a A SEE nf r da a 4 q l t TW TH A AA 3
111. 3 2 2 2 73 3 2 5 74 3 2 2 4 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH76 3223 78 3 2 3 3 2 3 1 CREO Q 3 2 311 O00000 sl 3 2 3 1 2 82 3 2 3 1 3 83 3 2 3 2 3 23 21 87 3 2 3 22 88 3 2 3 23 CREOHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHH 90 3 2324 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 99 3 2 3 25 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 103 3 2 3 3 32331 JU UL II 106 3 2 3 3 2 3 2 3 33 2 3 2334 000000000 32350 3 2 3 41 DODODODO DO D D ELO D HE D UO 00000000 3 2342 L 1 D HH OH ELO D E B D D EE BE DO D D UE OE D DI 7 D L 3 2 343 3 24 L HWH 044 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHIL 41 D H BU D D HL DL UO D D LI 4 1 2 00 D D 4121
112. 4 7 y 1 po 250 200 ing tructure after anneal E O o E E p pued a Cros 19 4 2 21 O RE 400 300 ing tructure after anneal IC OS 22 M 2 4 19 F 185 4 233 10 0000000600 19 4 2 23 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHH Juj u Fig 4 2 23 b 00 0 0 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 HHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHUHHHUHHHHHHHHHHHHH HHUHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHH HUHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHH 0000 HHUHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHHHHHHL HHHHHHHHHUHHL Fig 4 2 23 Appearance Of square shape cylinder forming at each step Fig 4 2 24 000000000000000 HHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHUHUHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHL HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 186 HHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHHL HHUHHHHHHHHUHHHHHUHHHHHHHHHHHHHUH
113. 5 0 27 0 003 0 026 Bal 4 1 2 2 CREO O U O Fig 2 1 18 0 Fig 2 1 19 1 U U O RN 10 00000 HHHHHHHKHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHLH 4 123 9412 HHHHHHHHHHHHH 2HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 20tonf O Upper cylinder for extrusion Max 10ton Lower cylinder for holding tools Max 20ton Fig 4 1 2 Expansion forging test equipment 133 4 1 24 Fio41 300000000000 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH IIHHHHHHHHHHHHHHHHHe1lS5HHHHHHHHHHHHIH HHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL 60secHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHIH HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL HHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 00000000000 0000000000000 251 000 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHe25HHHHHHHHH 200CHH 270CHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 2 2 45mm0 J U U HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHUHHHHHHHH 9 HHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 6 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHH
114. 50 C 10rpm 200mm ming HHHHHHHHHHHHL E e E Fig 3 2 31 6 00 0000 035070 0 O 0 CREO Value 000000 a LL CREOHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHUHUHHHHHHUHHH 113 20 00 000000000000 19 3 2 32 00 0000000000 CREOHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHI podd00000 000000000 0000000 000000000000 HHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHL HHHHHHHHUHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHL HHHHHHHHHHUHHUHHHHUHHHHHHHUHHHHHUHHHHHHHL 200 HHHHHHHUHHH HHHHHHUHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHUHHHL HHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHL BOBO DO DO ODO DO ODO DO ODO i Lud ll Pole figure 0001 Pole figure 0001 OIM As 9094 0001 extruded extruded a Surface area b Center area Fig 3 2 32 Polefigures and OIM images with cooling and without cooling condiution 114 3 CREO200 80000000 CR
115. B AA dep O Fig 2 1 9 G ARB Accumulative Roll bonding 00002 AAA B E PP AAA EE T3 Pp E TELS B HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHIL Fig 2 1 10 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HPIHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH IA ANN UA A Dili IAN A p ER ER ET BE UH Fig 2 1 9 General pictures of 29 Fig2 1 10 Microstructure of IF steel by 6pass ARB at 773K 18 2 1 2 3 HPT Bridgman U 7000000 High Pressure Torsion 244000000000 00000000000 000000060 O A A A AA O daa a HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHFig 2 1 11 HHHHHH ELE a a BE PE IS ER E 14 00 0 04 uguuuiuuliullulululLlutLlullul LIE EL AS IR LUE iL E h I E ED E RC EE EL SET ER STDS E Ba EE BP ph p pp h p E EUA ASA
116. BO DO D Ud DD D U B UO D BLUE CO D B 7B UU LI es5 mmx00 000 1 000mm 0 0 0 2 000mmy 00000050 HHHHHHHHHUHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHH IIHHHHHHHHHH Fig 2 1 13 HHHHHHUHHHHHHUHHHHHHHHHHUHHHUHHHHHHHL Fig 2 1 20 DO 0000000000800 00 0000000000000 II III 21 II III CREO 00000050 Fig 2 1 19 CREO test machine for application study 27 Rotation 1 side only Max 200rpm Cooling 3 2L min without vacuum Work piece Max 0930 x 2000mm Fig 2 1 20 Detail of heating and cooling unit of No2 CREO machine Nol RN 20 I 0 00 0 0 9 0000 30 000mm O O 4 000mm HUHHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHUHHUHHHHHHH HHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHUHUHHHHHHHHHHHHHH pg 4800000000 Fig 2 1 21Q Nos RN 10 000 Fig 2 1 21 Outlook of CREO machine No5 HHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHIL tFig 2 1 22 28 EN im O gt 1 4 T 4 RU T 7 Py E 4 d 5 7 ec 4 1 Fig 2 1 22 Outlook of heating and cooling unit Fig2 123 D D 0000
117. BO DO DUDO DOO HUHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHL HUHHHUHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHHHHHHLH HHHHHHHHUHHHHHHHH Fig 4 3 2 Photograph of hydraulic press with 4 cylinder Table 4 3 3 Principle capacities of hydraulic press Cylinder Max power Max speed 213 30000 0 2mmHHHHHHHH UU 60mm 19 43 3 Fig4 340 0000 473 200 0 0000000000 Fig 4 3 4 Outlook of extrusion area of principle tool Fig4 3 5 70 000 4000000000000 000000000 Tablet 3340 0000000000000000 RHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHLH HHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHUHUHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHUHHHHHHHUHHHUHHHHHUHHHHHHHHH 214 0 0000000000000 Y RIHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHUHHHUHHHHHI UB BBD ODO BOU BO DO 0000000000001 1000000000000 HHHHHUHHHHUHHHUHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHH 2HlHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH Table4 4 4 Condition of tool design Fig 4 3 5 Principal dimension of
118. CREO 1 5 CREO 25 1
119. CREOHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL 0001 1010 0001 1010 1122 Ipass 350 10 rpm 200 mm min Right 2pass 300 C 10 rpm 150 mm min Left lpass 350 10 rpm 200 mm min Right 2pass 300 10 rpm 200 mm min Left 0001 1010 Mame New Texture Calculation Method Harmonic Senes Expansion Senes Rank M 16 Gaussian Smoothing 5 0 lpass 350 10 rpm 200 mm min Right 2pass 300 10 rpm 300 mm min Left Fig 3 2 34 OIM result in cross section of CREO treatment rod at 2 pass condition 116 3 234 3 2 3 41 Fig 3 2 35 AZe1 1 OU U UO UO D DL U U D D DI 107q HH D DEL OL DO DE OL O FE DEO 060 0 00 1570 D 0 00 UU D L HHHHHHHHHHHH 4SHHHHHHHHHHHHCREO1HHHHHHHHH 13 22940000000 5 00 0 0 000 U CREO 2 10 15 100000000000 4500000000000 9 2 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHI 200 100 CREO 100
120. Clean NCIC 0 1 III III a Fig 4 2 37 Grain boundary map after forging at 0 07mm min 196 Sugugi Fig 4 2 38 0 Fig 4 2 39 00 0 0 0 5deg 2deg Y UU U U U Ut 20 Grain Tolerance Angle 5 Minimum Grain Size 0 45um Maximum Grain Size 5 3m Average Grain Size 1 7um Clean up NCIC 0 1 Grain Size diameter ran 0 012345 7 8 9 1011121314151617181920 Grain Size Diameter microns Chen Orain Rize CO er gramo exctuded trom Exiernrtergneicrons Aree eicre sy os 893 531 1 Tom x 123 227 gt 126 977 231 G 7 5 o as o o 105 o 5 o 12 5 135 o 145 o 1545 o 106 5 17 5 o 14 o Average ee 1 24904 1 712 Fig 4 2 38 Grain boundary map Area after forging at 0 07mm min 5deg A Grain Tolerance Angle 2 Minimum Grain Size 0 45um Maximum Grain Size 4 6um Average Grain Size 1 67 FT NRTY YT Y WA VR Y UY EY NR RYAN UY ARRA EEEE EEEE EE E EEEE Y EAE Yn en ent Clean up NCIC 0 1 Grain Size diameter Area mi
121. EO 1000000 20 0000000000000 000000000000 19 3 2 33 100 CREO Value 0010 2 00 0001 0000 00000 000 00000 000 0 00 0200000000000 HHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHL CREO ValuelHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHUHHUHHHHUHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHL HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH2 HHHCREOHHHHHHH2UHHHHCREOHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHUHHHHHHHH a Surface area Center area Fig 3 2 33 OIM result in cross section of treatment rod at 350 C 10rpm 200mm min without cooling HOU creo D D 20 000000 CREO valuen 00 00 0 0 00 0 00 0 0 0 D 20000 CREO Value 00000 0 D D 0 EL D 0 0 000 0 19 3 2 341 115 0000 10 0 O O 350 C 10 200 mm ming 000000020 0 00 0 0 00 0 0 0 0 0 0 0 0 00 1590 200 300 mmymin 000 0 0 19 3 2 340 00090 00 000000000000 200 mm min 2000000000 150 0 000000 00000 00 0 00 0 0 200 00000000 0 0 00 00 0 0 0 0 0 00 00 00 U 300mm minl 00000000000 00090 0000 0 0 0 00 0 0 00 0 00 0 0 0 0 0 0 HIHHHHHH24AHH
122. Gaussian Smoothing 5 0 Sample Symmetry Triclinic max 8 590 6 003 4 194 2 931 2 048 1 431 1 000 0 699 min 0 308 0001 Confidence gt 0 1 E aie du o E A PE E E A y aa RE A A Gray Scale Map Type none Color Coded Map Type Inverse Pole Figure 001 Magnesium Boundaries Rotation Angle Min Max 15 180 Fig 4 2 15 Orientation distribution mi of CREO treated material 180 Fig 4 2 150 00000 NDHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHH 20 5 50 159 90 151 180degl Fig 4 2 16 159 91 00000000 y 72 90 00000000000 50 15de90 000 13 2 20 1390000000050 HHHHHUHHUHHHHHHHHUUHHUHHHHHHHHHUHHHHHHL 00000 2 5deg HHHHHUHHHHHUHHUHHHHHUHHHHHUHHHHUHHHHHLH 2 HHHHHHHHHUHHUHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHUHHHL RD Gray Scale Map Type none Color Coded Map Type none Boundaries Rotation Angle M
123. HCREO Valuel 0 HHHHHUHHHHHUHHUHHHHHUHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHL HHHHHHHHHHHL Fig 3 2 319 HHHHHHHUHHHHHHOIMHHHHHHHHHHHI Pole figure 0001 Pole figure 0001 OIM As 0001 4 As extruded extruded RD 0001 ps Spe oben es Os e RD ou 0 0 0 1 E grs 2 D dia CREO 0 0 0 1 lt t T LT lpass AUD AR y 7 A 10 rpm TD ey M et 200 mm min qai HI PE deu 2 RD red a Surface area b Center area Fig 3 2 31 Polefigures and OIM results of 1 pass CREO on each condition 1 19 3 2 3 10 0 00 000000000000 90000 00000000 HHCREOHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 0001 0000 0000 000 00000 00 0 0 00 0 00 0 60 00 0 0000 00000 000 00 0000 0 0 00 0 0 0 00006 12 HHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHHHL 359 350 C 10rpm 100mm ming 0000000000000 U cREO Valug 500 3
124. HHHHHH HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHH HUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHH HHUHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHL HHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHH 000 CREO Temperature 350 C 330 C Rotation speed 8rpm 10rpm Transfer speed 300mm sec 300mm sec Test Size Forging Temperature 180 453 200 473 dition t7777 condition Forging speed 17 30mm sec 0 07mm sec 20 1mm sec Lubricant Solid type Fig 4 2 24 Forming condition and load stroke diagram Fig 4 225 JD 000 OO 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 00000 0 0 0 t HHHHHHHHHHHHHUHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHILH HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHILH HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHILH 187 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHL HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHUHHHHHHHH HHHHHHHHHHUHHHUHHHHHHH HUHUHHHHHHHUHHHHHHUHHHUHHHHHHHHHHHHL HUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHH Fiq 4 2 25 Outlook of products 20004800 000000000000 Fig4226000000000 17 6 040000000000 U l HHHHHHHHUHHHHHHHH 500 450 400 350 300 250 200 150 17mm sec
125. HHHHHHHH Grain size Center Surface Distance from center mm R 0 5 M E Fig 3 1 16 Grain size distribution by SEM EBSP 3 CREO value I D O D D CREO valueHHHHHHHHHHHHHHI ODDO U U 10rpml S0rpm cREO valuep D D 000 00 0000000 00 Table 3 1 4 HHHHUHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHHHLH 56 Table3 1 4 Condition of CREO Rotation Transvers Cooling speed condition mm min CR V CR V CR V CR V 19 3 8 7 5 15 1 Rotation speed rpm Transfer speed mm min CR V 7 5 Fig 3 1 17 Relationship between grain distribution and CREO value at 300 C and CR V 0 05 0 1 with extra cooling system 5 CR V ST V CR V CR V 0 05 0 1 0 2 0 4 O O 10 20 30 40 50 60 70 80 Rotation speed rpm Transfer speed mm min CR V0 2 ne n Fig 3 1 18 Relationship between grain distribution and CREO value at 300 C and CR V 0 2 0 4 with extra cooling system Fi9 3 1 170 H Fig 3 1 18 0000000000 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 000000000 CREO value2 2 O J i 00000 000 000 U 1 7mmllHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHLH HHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHIHIL III i B hit IA AO
126. HHHHHHHH1OnmHHHHHHHHH HHHHHUHHHHHUHHHUHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHL HUHHHHHHHHHUHHUHHHHHHUUHHHHHHHHHHHHHL HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 330 C HHHHUHHHHHUHHHUHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHUHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHH HHHHHH330CHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHH HHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHH 141 As extruded Temp 270 Gap 4 5mm ec S A LI v 100 Fig 4 1 9 Microstructure of extruded AZ61 expansion forging sample with 4 5mm tool gap 2 0 270 2 2 2 2 270 HHHHUHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHUHHHHHHHHH 19 4 1 100 HHHHHHHHHHUHHHUHHHHHHHHHUHHUHHHHHHHUHHHHHHH 20000000 HHHHHHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHL Outlook after expansion forging CREO treated As Extruded Fig 4 1 10 Outlook of expansion forging of CREO treated 261 at 270 C with 2 2mm tool gap 142 As CREO Temp 270 C Gap 2 2mm P 1 Fig 4 1 11 Microstructure of CREO treated AZ61 expansion forging sample with 2 2mm tool gap CREO OD O 270 C 2 2mm 000000000000 Fig 4 1 11
127. HHHHHHHHHH HHHHHUHHHHUHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHH A i 1mp000000000000000 CREO HHHHHUHHUHHHUHHHHUHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHL HHHHHHHUHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH AO AAA E EE 205 4 2 5 1 VO BBB BO DD DD ggg ll HUHHHHHHHHHHHHHHHH 15 1 10 HUHHHHHHHHHHHHHL HHHHHHHUHHUHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHUHHL ER E 4020020 00 004800 400 44 Pros E III E E EDS E BE dr Aa HHHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHLH HUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHL HUHHHHHHHHHHUUHUHHHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHL HUHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHL 206 UUU U 1 OO SS SP Mg EN 0 57000000000 O 2006 p419 420 2 K Nakamura Rapid Continuous Metal Grain Refinement process STSP and its Application to Plastic Forming CCES 07 2007 p1947 1951 2 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH
128. HHHHHHHHHHCREOHH 10 0 0 350 C 10 100 mm min 00000000000 SEM EBSPTIE 00000000000 0000 000000 OIM 0 Fig 3 2 13 0000 poo ooo 00010 HHHHHHHHUHHHHH 9 3 213 5 palu E E ER D EP E HHHHHHHHHHHHHHRDHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL 00000 0 0000 000 000 00 0000 0 000 6 00 00 0 0 00006 HHHHHHHHUHHH 0 00 0000000000 LH EL D D U D LH smt 90000 88 Texture Name New Texture Calculation
129. HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHI HHHHUHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHL HHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHUHHHHHHHLH HHHHUHUHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHL Tables 2 20 0000 HHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL HHHHUHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHL HHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHL Table 3 2 2 Condition of CREO Temperature C 300 350 400 Rotation speed 10 15 20 Transverse velocity mm min 750 200 Cooling With or without 2 HHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHH 0 HCPDLI UD UU 74 HOU Fig 3 2 50 1 55 2pass Fig 3 2 5 Image of multiple CREO treatment 000000000000 00 Table3 2 31 Table 3 2 3 Multiple treatment of CREO 300 350 Tass spe aw Number of CREO treatment 1 2 3 4 79 3 224 1 000000000
130. HHHHHHHHHHHHHHL amp Kyutacar Kyushu Institute of Technology Academic Repository Title HHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHUHH Kyushu Institute of Technology Academic Repository AE MALO A OBA j EO Hoe C OFS LIT X 5 2011 12 aie 010 11 12 1 3 14 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHI 15 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHI 0204 210000 211 HHHHHHHHHHHHHHHHHHH ex a gg 213 0000010 2131 ECAP 2132 ARBO 2 133 2134 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHLH 22 23 231 232 2 4 J HHHHHUHHHHHHHH
131. HHHHHHHHHHIL IU NN EL EE Table4250000000000 000000000 1800 000 0 0 0 200 0 0 i T IIHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 1 mmwsec 00000000 AAA A O AA A ED EN 0 07 mm secO 0000 0 O ODO DO OOOO 00000000 00000 100 Table 4 2 5 Condition of isothermal square tube shaped forging Forging temperature Extrusion speed 200 C 473K 17 70mm sec 200 C 473K 0 07mm sec 180 C 453K 17 30mm sec 180 C 453K 0 07mm sec 173 4 2 2 7 1 4125 000000080000 000000000 2 EBSP UU U 412500000000 EBSPHHHHHHHHHHHHHHHHHHH Fig 4 2 5 0000 30 a CREO rod sample b Forged sample Fig 4 2 5 Positions of EBSP measurement 90000 4000 1mmHHHHHHHHHHHHHH AGSG 10000000801 500mm min Fig 4 2 7HHHHHHHHHHHHHHHHHHH 10mmHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHH HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 45deg 90deg 3 HHHHHH HHHHHHHHHHH4HHHHHHHHHHHHHHHHH Odegl 45deg j90deg 3HHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 174 Fig 4 2 6 Dimension of tensile test piece Fig 4 2 7 Cutting out positions from CREO rod sample and forged sample 175 423 4 2 3 1 10 D 261 SEM EBSP 000000000 Fig 4 2 8 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHIH 30nhmHHHHH 50
132. HHHHHHHHUHHHHL Fig 4 3 29 Outlook of short billet forging 236 490 000 HHHHHHHHHHUHHHHHHUUHHHHHHHHHUHHHHHHHLH HHHHHHHHHHHHUHHHHHHH HHHHHHHUHHUHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHUHHHHL OOOO 10mmHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHH HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHUHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHUHUHHHHHHHUHHHHH HHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHUHUHHHHHHHUHHHHHL HHHHHHHHHHHHHHHL a Before forging b After forging Fig 4 3 30 Outlook of extrusion punch HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHUHHHHHUHHHHHHHHH 19 43 30 RIHHHHH HHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHUHHHUHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHUHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHUHHUHHHHHHHH HHHHHHL 237 a Overall appearance b Detailed image Fig 4 3 31 Outlook of upper die surface after forging UBB BO DO DO DO OOO OD DO 0000000 00000 HHHHHUHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHUHUHHHHHUHHHHHHHHH HHHRHHHUHHHHHHHUHHHHUHHHHHHHH Fig 4 3 32 Outlook of lower die surface after forging 238 HHHHHHHHUHHL Fig 4 4 33 000 HHHHHHHHHHHHL Uu ut UBB BO DO DODODO UBB BO DO DODODO HHHHHHHHHHHHL HHHHHHHHHHHHL 000 HHHHHHHHHUHHL HHHHHHHHHHHHL Uu But Fig 4 3 33 Inner surface of extrusion cylinder HHHHHHHHUHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHH Uu 5
133. HHHHHHHHUHHHL A N HB 9 13 16 17 18 19 20 21 22 22 24 32 E i 31 3 1 1 HHHHHHHUHHHHHHHHHHUHHHHHHHHL 31 2 T D DJ U 3121 3 122 3 1221 3 1 2 22 3 1 223 3 1 2 24 3 1 2 25 37 38 38 38 39 41 41 41 125 000000 44 3124 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 46 3 1 3 000006 3131 47 3 1 3 2 49 3 133 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 54 3 134 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 65 3 1 4 ET EI BIG Se 000010 3 2 3 2 1 3 211 69 3 212 71 3 2 2 WO Ti 3 2 2 1 72 3 2 2 2 72 3 2 2 3 3 2 2 3 1 HHHHHHHHHHHHHHHHHHH 3
134. HHHHHHHUUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHL HHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHL Fig 3 2 37 Appearance configuration Of AZ61 compression test result at 175 C 175 C l 1y 299 Fig 3 2 380 0000 1 349ppop0 0000000000000 2240000000 4S HHHHHHHHHHHHHHHHHH 000 U HHHHUHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL HHHHHUHUHHHHUHHHHHHHUHHHHHL CREO 2HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHI 119 80 0000000000000 0000000000 0000000000000 Ul 100 0001 Bug 450 006 00 0006 00 000 00 0 0000 Liss 200 C 1 pM DX Fig 3 2 38 Appearance configuration Of AZ61 compression test result at 200 C 120 2400000000 0000 HHHHHHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHL 2 1507 0 0 0 Fig 3 2 39a 0000000008 0150280404000 000 00000001 cREo j gt 2 00 56 MPa I 15800 0000000000000 001 1734100000 0 0 0 0 0000 Fig 3 2 39 000 25 150
135. HHHHHHUHHHHHHHHH 400000 O BO DO DO BO BO DD ODO DDD diluit 10 C secHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHHHL tym 0008 48 HHHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHUHHHHHHHHHHHL hh hiii hat hy OA HIE DR P BE CIE IUE a 4 I EE EE SET 4 00 41010000400 ED 0101440 14 ospreyr 2900000000000 HUHUHHHHUHHUHHHHHHUHHUHHHHHUHHHHHHHHHHHHHH HUHHHHHHHHHHHHHUHHUHHHHHHHUHHHHHUHHHHHHHL IN AU AA HHUHHHHUHHHHHHUHHHHHHHHUHHUHHHHHHHHHHHHHH ANA r 50 000000000 E 00010048 000 e HHHHHHHHUHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH EL TT BD TED VO BEBO BB BO DO DO DDD OD DD d D d OD D B OLD LED U E ELE BENE E E Es 15 2
136. HHHHHUHHHHHL HHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHUHHHHHL 0 CREO HOU 17 101 Portion in area 100 90 80 pass Center pass 0 5R es Suface Pc o pass Center 2 5 2pass 0 5R 2Zpass Surface Grain size um Fig 3 2 24 Grain boundary distribution in area below 5H m 102 3 23 25 1 00000000000 HHHHHHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHL HHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL HHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL HHHHHHHU
137. HHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL EE BEBE BE 0040410002000 00 Ee E LATE ET E HHHHHHHHHHHUHHHHHHHUHHUHHHHHHHHUHHHHHHHL HHUHHHHHUHHHHHUHHHHHL A E E A HHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHnmHHHHHHHHHHUHHHHHHL HHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHUHHHH pm e E S e 20 000 0000 HOU HHHUHHHHUHHUHHHHUHHUHHHHHUHHHHHHHHHHHHHH 103 HHHHHHHHUHUHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHUHHHHL 2 10 00 CREO 000000 HHHHHHHHHHHHHHHHHIHHH HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHL
138. HHHUHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHH CREOHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH IA OA 300000000000 1 12mml 500mm 10mm l UL 5 3mM 0000000000 2 3 00000000000000000000000000 00000 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL 4 50mmlHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHIH 40 3 1 2 2 3 CREO Value IO EE EE CREO Value 1 U 2 V RHHHHUHH mm nij LH LI rpm VI D U 0 mm min CREO 1 000000 EE EE a C aaa ETC T 3 1 2 2 4 1000 CREO LH 0040040000000 u CREOY UU 4001
139. HHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHNo4HHH 3 2L minp 0000000000060 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHNoS RN2H HHHHHH 35L mn HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHI HHHHHHHHLH 200 000000000000 UU 0000 12 500mm 50mmHHHHH HHHUHHHHUHHHHUHHHUHHUHUHHHHUHHHHHUHHHHHHHHHLH 25 HHHHHHUHHUHHHUHHHHHHHHLH 19 2 21700 0 0 0001000000000 10090100010 2 HHHHHHUHHHHHUHHHHHUHHHUHUHHHHHUHHHHHHHHHLH HHHHHHHHHHHLH 2 Rotation 1 side only Cooling 5L min without vacuum Work piece length 500mm Fig 2 1 17 Outlook of CREO for basic test Ring shaped cooling unit his k E Additional cooling unit Radiation thermometer Fig 2 1 18 Detail of heating and cooling unit of Nol CREO machine 26 1HHHHUHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHUHH 1000000000000 Fig 2 1 180 000 HHHHHHHUHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHLH HHHHHHHUHHHHHUHHHHHUHUHHUHUHHHHHHUHHHHHHHHHLH HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHLH HHHHHHHUHHUHHHHHHHHHHHIL DUB BO DO DO BO
140. HL 2 IlHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHH 200000000 30070 020000 100001000 350 HD E BILE EE EE 350 C EE ETRE EE EE U a i HHHHUHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHHUHHH HHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHL 84 Table 3 2 8 of CREO process limitation Pass times O Good A Partially break X Break 5 D 000000000 HHHHHHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHL CREO valud HHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL UU 90010 0000 900100 0000000
141. HLH HHHHHHHHUHHHUHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHHHH HHUHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHHHH 0000 54 Coarse grain area Non treated area ERA T tS T Fine grain area 1m 7 2 3 A A O Dh 5325 4 AT TAR SL Dig SIDES Yo Yo i P2 ey l Pt A vr y 4 ee ED Y F TELAS Y TARTAS gt i LTO 4 h T ILU ANM Tue 7 YO AAA Lian A Y P NA 4 100 um e AX wig hh ised Py ETYM Fig 3 1 15 Microstructure distribution of cross section after CREO CREO 09000000050 0 Fig 3 1 16 HHHHHUHHHHUHUHHUHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHLH 2RU T DU HHHHUHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHUHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHH 1mmHHHHHHHHHH 19 3 1 15 Fig 3 1 140 000 500 00pm HHHHHHHHUHHHHHHHU
142. LH HHHHHHHHHHH HHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHUHUHHHHHUHHHHHHHHH HHHHHL AA Fig 4 3 41 Product from sheet extrusion Fig 4 3 43 Cross section design variation of sheet extrusion forging 246 100 004 B U N 0000 134 0000 232 plis UU lt MOL 0 0000000000000 570000000000 2006 p419 420 K Nakamura Rapid Continuous Metal Grain Refinement process STSP and its Application to Plastic Forming CCES 07 2007 p1947 1951 TE BE BI p A A AA 1 580000000000 2007 P267 268 20 JB 100 250 70 2010 7 90 91 AE hias EE da 9 260 70 2011 700 18 19 00000 HHUHHHHHHHHHUHHHHHHHLH O 250 O 120 2010 1201 p92 93 10 0000000 May 201 P28 30 247 44 AZ26lHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHI l A A A A 200 CH 000000100000 2
143. LH HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL E I HIHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL ANI 93 ro f AS gt LIT 2 4 i WP T 1 E 1 X S g 3 os T ML uum SS 223852 Se i Y Y 1 3 Js ey pace wh IA i EN Ew x os EM 4 1 Surface 2 128 3 Center 9100 CREO OOO BO DO OO DD ODO DD DO OD ODO 0D 000000000 a e E AE AO HHHCREOHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL HHHHHHUHUHHHHUHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHUHH HHHHHHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHUH TOO RE HHHHHHCREOHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHUHUHHHHUHHHHUHHUHHHHHHUHHHHHHHHHHHUHHUHH HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHCREOHHL HHHHHHUHUHUHHHHHHUHHUHHHHHHUHUHHHHUHH 94 3 300 CCREOH 10 rem 200mm min CREOHHIHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 3007HIHHHHHUHHHHHHFi932 17HHHHHHUHHHUHHHH
144. Low temperature superplasticity in a Cu Zn Sn alloy prpcessed by severe plastic deformation Material Science and Engineering A307 2001 23 28 RM mz 7 RY F 7 2000 8 A 66 2000 12 no555 4 EES Z2 40 2 2001 BA BOE FE E AL 13 2001 12 7 5 EES 2001 9 p17 DEM Y KE CAF IEEJ 2008 3 pl 13 E PH p 132 14 Katsuaki Nakamura Koji Neishi Kenji Kaneko Michuhiko Nakagaki and Zenji Horita Development of Sever Torsion Straining Process for Rapid Continuous Grain Refinement Materials Transactions Vol 45 No 12 2004 pp 3388 to 3342 20 Il HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL 210000 211000000000 1 HHHHHHHHHH 0 0 8 1000 00 BILE
145. Method Harmonic Series Expansion Series Rank 1 16 Gaussian Smoothing 5 0 Color Coded Map Type Inverse Pole Figure 001 10 000 Magnesium 6 310 3 981 2 512 1 585 1 000 0 631 0001 2110 Doo 8 OD we 50 QM WF 11105 1938 PF 16 457 HOT 0001 0001 0001 2500 56 a Qe 47 453 PF O 25 IQ 165488 54 121 1500 6 91 17 523 50 0009 PF 35 O0 m ga An 47 WT Cn Fig 3 2 13 Cristal orientation of each position by SEM EBSP 89 3 2 3 23 D OOO 19 3 2 131 18m I9um 220mD HHHHHHHUHHUHHHHHHHHHHUHUUHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHUHHHHUHHUHHHHUHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHUL HHHHHHHUHHUHHHHHUHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHUHHL HHUHHHUHHUHHHHHUHHHHL Fig 3 2 13 Optical microstructure of extruded rod 1 Surface 2 1 28 3 Center 2 1000 300 C CREO I OO Jj 300 C 10 rpm 200mm min Fig3 214 JO 0000 00 B 0 0 00 000 00 DD 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHHH 47279000000 57 0 0000 90 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH L5smt Fig 3 2 14 Optical microstructure of CREO 300 10 r
146. Ord Load 4th Stroke 4th Load Main Stroke Main Load 00 4 oo 5 Kk _ oO 77 pba 1 1l 0 5 5 30 39 40 10 Stroke mm Loa _ 20 Time sec Fig 4 3 27 Load stroke diagram 234 3 0000 Fig4 3 28 00 UD 0 Fig 4 3 270 00 1000300000 000360 0 0 HUHHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHUHUHHHHHHUHHHHHHH 4000000000000 HHHHHHHHUHHUHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHH 4000000 50000000000 IIHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHFig4 3 28 HHHHHUHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHH 00 HHHHHUHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHH 040800000 Fig 4 3 27 HHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL HHHHHUHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHUHHHHHHHHH OB ODO dB HHHHUHHHHHUHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHUHHUHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHLH HHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHL Cylinder height ios sss O Forgmg 200 C 200 C 200 C temperature Fig 4 3 28 Cross section photo of extrusion area 235 HHHHHHHHHHUHHHHHHHHUHHUHHUHHHHHUHHHHHHHHHHL 29 HHHHHHHHHHHHHHHHH Table 4 3 16 Forging condition 100913 11
147. REO 200 C 22 Image Quality D D D D L 00000000 HHHHHHHHHHHHHHHI 19 4 1 230 HHHHHHHpnmHHHHHHHHHHHHHHHHHHH CREO HHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHLH HHHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHUUHHHHHHHHL HHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHUHHHHHHHUHH 000000 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHUHHHHHHHHH HHHHHHL HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHUHHHHHHHL HHHHHHUUHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHUHHHHHHHHH YW0YQ IIIIIIIII II IIIIIIIQWOI IIIIG II I IIII I I IIH IKWKWUWIKWKz IIIIII IIWQ IIIIIIIIIIIII I IIIIIIIII IIIII I I I I I lt IIWYINI NCKKWKIWIKWIK II I II I I IIIIIIICI 2I I II I I I IKI IYIWIIIZK KHHII III_IIIII IIIIIIZI gt IIIIO QO IIXI IIOIIQIIIIQI9WIII II I II I IIK KMII II IIIIIII IIII I II I II lt I II ZICIIIII IOI IIIZVI W W GT D I O I IIIIIIIIIIIIz IA I I II IIIIIII 6 I I IIIIII I I I ZMI I I I I II II I I eSO I IINKII IIII IIIII I II 25 619 95 106 25 619 95 106 A Color Coded Map Type none 5 Boundaries lt none gt
148. UHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHUHHUHUHUHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHUHHHHLH HHHHHHHHHHUHHHL Table 4 3 11 Forging test result of condition No 4 Die corner radius Diameter of Cylinder Fig 4 3 10 Outlook of products with lubricant pocket 220 400000000 HHHHHHHHUHUHHHHHHL Fi9 4 3 11 HHHHHHHe36H HHHHHHHHHHHHHHHLH Fig 4 3 11 Measuring position of extruded sample of AZ61 Dg 00000 00 4 3 1108 080000000800 0000000 II 000009000 000000000 Imml RE 02mm0000000000400 D D L UBB BO DO DO DO DODODDDOO HUUUUUUUUL 19 4 3 12 261 20 2 BHHHHHHHHHHUHHHHUHHHHUHHHUHHLH 200 4 4 3 3 HHHHHUHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHUHHHHHHUHH 221 uU ult 32000 O Ut UU
149. UHHHHHI 00000 SamHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL 3009201 0 0 HHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHLH Canaan aaa HHHHHHHUHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHLH 040 000 000 0040 000 Fig 3 2 17 Microstructure of CREO at 300 C without cooling 1 Surface 2 1 2R 3 Center 95 4 350 C gt 300 C 2 10 rpm 200 mm min Fig3 220 0040000000000 0000000000 14smp CREO 000 0 0 0 000 000 000 0 p44d00000000Fi 3 2 180 000 1000 000 0 0 0 0 000 0 0 0 00 0 0 0 0 0 U EDGE BE HIHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHLH 2 IAN E Fig 3 2 18 Microstructure of 350 C 300 CREO 2pass 1 Surface 2 1 2 3 Center 96 2 350 C CREO2000 J 10 rpm 200 mm min F19 5 2 E9 EET EI HIHHHHHHHHHHHHHH2HHHH sog
150. UHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHHHLH HHHHHUHHHHUHHUHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHUHHHL HHHHHHHHHUHHHHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHL HHHHHHHHHHUHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL HHHHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHL HHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHLH TT PE i 3 a A A eto oa ow y i s gt f PIERA LA 4 E Fig 4 3 14 Cross section microstructure of extruded sample of AZ61 224 4 3 2 4 1970000000 2000 1353mm J 0000 05secllHHHHHHHHHHHHHHHLH 700KNHHHHHHHHHHHHHHHHHHLH 1 0 E EE EET Table 4 3 12 Condition of tool design H BEE EE E EE EE a 0 SEDE HHHHUHHHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHLH HHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHUHHHHHHHHLH T 04 0 0 48 HHHHUHHHHUHHUHHHHHHHHHHHHUHHHHHUHHHHHHHHLH IIA AI 19 44 35 BO BDO d UO BD
151. UHHHHUHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL 98 3 2 3 24 AZ61 300 C10 rpm 200 mm min f CREO2 000 HHHHHHHHHHHHHH12RHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHH Fig 3 2 210 9800 mM0000000000 50 35um IIHHHHHHHH 24m 1000000000 20m0 HIHHHHHHHHHHHHHHH25nmlHHHHHHHHHHHHHHHHHHHI CREOHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH2SnmHHHHHI HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL 20000000000 00 0000 00 0 00 0000 75nhmHHHHHHHHHHHHHHHHHIHHCREOHHHHHHHHHHHI HHHHHHHHHHCREOHHHHHHHHHHHHHHHHHHH OOO1 HH 100 90 As extruded age CREO 1pass CREO 2pass Proportion in area 00 15 20 25 30 35 Grain size Fig 3 2 21 Grain size distribution at surface of rod Fig 3 2 2200 0020000000000 100 25smt 00000 HHHHHHHHHHICREOHH 1000000 0 0000000000000 UH 99 HHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL HHHHHHHUHUHHHHHHHHHHHUHHUHHHHHHUHHHUHHHHHH 2ZHHHHHHHH2OnhmHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHI HHHHHHHHHUHHHHH75pmHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHL 10nmllHHHHHHHHHHHHHHHHHLH 100 90 80 70 extruded ae CREO 1pass 8 CREO 2pass as 5 90 q Q 40 30 20 5 10 0 0 5 1
152. UU Dt HHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHL HHHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHL 40 III A AI bil fe HHHHHHHHHHUHHHHHHUHUHHHHHHHHHHHL HHHHHHHHHHUHHHHHHUHUHHHHHHHHHHHL HHHHHHHHUHHHUHHHHUHHHHHHLH CREO HHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHUHHL 37 3 1 2 ld 3 1 2 1 9 Table 3 1 1 Chemical compositions of A5056 alloys mass Alloy Al Mg Zn Mn Cu Fe Si 5056 Bal 6 4 0 06 0 01 0 06 0 05 000 00o12mm 2000 U O O D 1 500mm D D DU U I L 000000050 3 1 2 2 CREOQ OO 3 1 2 2 1 CREOHHHHHHH HHHHHHHCREOHHHHHHHHH Fig3 1 1 0 0 L l Thermometer aa See Induction Heating Coil Maximization of x shear strain due to local heating Making shear strain due to twisting Stabilization of refined structure due to quenching Fig 3 1 1 Principle of CREO process Cross Section of Cooling Unit Realization of die less working HHHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHHHHL HHHHUHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH
153. ay Scale Type Image Quality 24 807 89 527 24 807 89 527 Color Coded Map Type 4 Boundaries none 90 x 90um 0 3mm Fig 4 1 15 Transformation of grain size by forging 146 2EBSP I D D d D U D U D 20 Sdeq 50 159 15 180degl p44 280000 000000000 19 4 1 1600 isdegh 00000 00 0 6310000000000 0 50 15deg 0 I 11 2 0 00 20 195100000000 l5deg 2 5 2degHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHUHHUHHHHUHHUHHHHHHHHHHHHUHHHH CREO HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHI HHHHHUHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHH RR RR A BN xt DER T Ni A SUPCR S 4 0 LAWS zeg AA ote EG yy Y DE E RD OC 4 Y gt dex s am 1254 p 4 4 4 ard 22 BOLA sre Gray Scale Type none d es Color Coded Map Type nones gt 4 9 Baundaries Rotation Angle i n 1 Min Max Fraction Number Length i 18 180 0 693 39202 678mm 5 15 0412 5343 1 10 mm set 7 0195 11053 181mm E For statistics any point pair with misorientation exceeding 2 is considered boundary total number 56598 total length 9 80 mr x Sh A Ne
154. crons 2 0123458728 9 1011121314151617 181920 Grain Size Diameter microns Chan Oren Ghee aterneterd age grains exctuded trom anmtysia a 1 6 as 2 5 1690 96 3 6 700 4 ac Sees 6 6 G o a gt 105 17 6 gt 146 145 1 a 17 5 o 195 19 5 o Average nummer 1 22826 Area 7 ALR 4 Fig 4 2 39 Grain boundary map Area after forging at 0 07mm min 2deg 197 3000000000 D 0 0 00000 000 0001 0 45H4 6nmHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHI 2nmmlHlHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 1 67pm HHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHUHHHHUHHHHHHHHHILH HHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 1800 000 0 0 0 HHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH Table 4 2 5 AS extruded As CREO Square tube extrusion forging 1180 3 Ls 25 gt 247 f E 4 v A i Y i Angle Sdeg Fig 4 2 40 Microstructure of Forging product at 453K 0 070mm sec 198 Table 4 2 5 Distribution of each crystal angle Crystal angle Raw material As CREO 180 C forging 17 3mm sec 0 07mm sec 15deg 5 50 15deg
155. eishi Akihiko Higashino Yuichi Miyahara Katsuaki Nakamura Kenji Kaneko Michihiko Nakagaki and Zenji Horita Grain Refinement of Commercial Al Mg alloy Using Severe Torsion Straining Process Materials science Forum Vols 503 504 J anuary 2006 pp955 960 ca Esp TR ep D E CE E AES Terence Langdon J 000000000000 ECAP 0000 370 1998 Zenji HORITA Takayoshi FUJINAMI Minoru NEMOTO and Terence G LANGDON Proceedings of ICAA 6 1998 Aluminumu alloys Voll P449 454 67 9 EH 20000 183 68 32 321 I 3 211 HHHHHHHHCPHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL ol 000000600 00000600 000000000 178 00000000 JOB ODO DD ODO Litt HHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHL 9 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH closed packed lattice
156. em 200mm min O O J Surface 2 128 3 Center 2350 C 350 C 10 rpm 100 mm min Fi9 3 2 14 00 0 0 000 0 0 0 0000 SEM IIHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 101 20 nm IIHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH CREOIJJU UU U U U U 0300 CREOHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH ZHHHHHHHHHHHHHHHHH hii Uu uuiuuiuiuiuliliututtutlitiiiiiululuttLuliiulliliiulullu uumuudg HAR E 0000000000 0000000 00000000000 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHL 91 Fig 3 2 14 Optical micro structure of CREO 350 C 10 rpm 100mm min 1 Surface 2 1 2R 3 Center 3350 C 0 350 C 10 rpm 200 mm min 200 200mm min 00 U CREO value 00 0000 Fig 3 2 15 0 D 0 L HHHHHHHHHHHHHH2OnmmHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 5um HOOOOUU 2000000000000 350 10 100 mm ming 0 O U 0 EEE Elle ER EEE 2010000008 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 92 Fig 3 2 15 Microstructure of 350 C CREO 350 C 10 200 mm min 1 Surfae 2 128 4 400 C 10rpm 75 mm min Fig 3 2 160 00 0 0 0 0 0 00 00000000000 100 208mr 00000 HIHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL HIHHHHHHHHHHH 10mmHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH
157. ic deformation SPD processes for metal CIRP Annals Manufacturing Technology 57 2008 716 735 21 OO 00000 0000 J LH BL D TIT HE HR 00 10 00 1452 22 Terence Langdon DD ECAR 0000 0370 1998 23 K Neishi T Uchida A Yamauchi K Nakamura Z Horita T G Langdon Low temperature superplasticity in a Cu Zn Sn alloy prpcessed by 34 severe plastic deformation Material Science and Engineering A307 2001 23 28 24 K Neishi T Uchida A Yamauchi K Nakamura Z Horita and T G Langdon Attaining low temperature superplasticity in a Cu Zn Sn alloy Using Equal Channel Angular prpcess PRCIMA 2001 2011 2014 25 00000 0000 HHHHHHHHHHHHHHHH 132 26 Genki Sakai Katsuaki Nakamura Zenji Horita Terence G Langdon Developing high pressure torsion for use with bulk samples Material Science and Engineering A406 2005 268 273 27 Genki Sakai Katsuaki Nakamura Zenji Horita and Terence G Langdon Application of High Pressure Torsion to Bulk Samples Material Science Forum Vols 503 504 J anuary 2006 pp 391 396 28 00000 0000 0 0 580 000000000 2007 10 26 169 29 a i 2520 20060 17 EN PAT BBC E BS Bee UU HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 5 5
158. ies Main market transfer to newly developing countries and then low cost needs are of importance Fig 1 1 Recent needs for automobile 3 13 a WEZ Severe Plastic Deformation SPD 9 X X Z VB EZEJ C K O ECAP Equal Channel Angular Pressing ARB Accumulative Rolling Bonding
159. in Max Fraction Number Length 16 180 0 728 44002 7 62 mm omo 5 15 0 132 7991 1 38 mm Y 0 139 8362 1 45 mm For statistics any point pair with misorientation exceeding 2 is considered a boundary total number 60355 total length 1 05 cm 20 pm Clean up NCIC 0 1 Fig 4 2 16 Grain boundary map of CREO treated material 181 Fig 4 2 170 00 0 D 0 5deg 000000000000 0 19 4 2 18 2deg 5 2deg 0 0 00000 00010 0000000000000 15pmd U lU 2d90000000 0000000 0000000000000 1 0 2um 20 5deg0 000000000 000000000000 Grain Size diameter Area microns 2 8 8 8 0 01234587 8 9 1011121314151617181920 i Grain Tolerance Angle 5 799299 Minimum Grain Size 0 45um 22 122522 i Maximum Grain Size 15 0um 173 032 Average Grain Size 4 5um I 2700 Clean up NCIC 0 1 Fig 4 2 17 Distribution of grain with boundary angle less than5deg of CREO treated material 5deg E Grain Size diameter Area microns 2 8 8 8 0 012345 6 7 8 9 1011121314151617181920 Grain Size Diameter microns Grain Tolerance Angle 2 x Minimum Grain Size 0 45um 22 Maximum Grain Size 14 7um ES Average Grain Size 3 9um xc aZ Clean up NCIC 0 1 K Fig 4 2 18 Distribution of grain with boundary angle less than5deg of CREO treated material 2deg 182 4 2 8 2
160. ity CREOHHHHHHHH 10im0000000 000000000000 Fig 4 2 13 0000000 HHHHUHHHHHHHHHUHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHILH EBSPHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHLH RD Gray Scale Map Type Image Quality 11 018 60 161 11 018 60 161 Color Coded Map Type none Boundaries lt none gt Range 90 X 90um Pitch 0 3um Fig 4 2 13 Image quality of CREO treated material 179 Fig 4 2 14 000000000000000 Fig 4 29 300mm ming 37 5 1HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHI 30xu 2 tan 1 94 2 37 5 68 3deg 0 0000000000000 CREOQ QO 72deg 0000000000000 RD Texture Name Harmonic L 16 5 0 Calculation Method Harmonic Senes Expansion Series Rank I 16
161. j j 100 nmx100nmml TSL OIM Date Analysis 2 0 HHHHHHHHHHHHHHHHHH 9 00 Confidence Index 0 1 HHHHHHHHHHOIMHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHLH 11 3 225 HHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHL 1 000000000 IIHHHHHHHHHHHHHHHHHH Table3 2400000 Table 3 2 4 CREO condition of compressive test material Appellative CREO treatment condition memes caco mmm 2200000 200 Fi9 3 2 60 0000000 HHHHHUUHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL HHHHUHUHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL HHHUHHHUHHHHHHHHUUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL Fig 3 2 7 Hydraulic cylinder Fig 3 2 6 Compressive test machine Fig 3 2 7 Principle of compressive test 78 2 IlHHHHHHHHHHHHHTaple32 5HHHHHHHHHHHHH 10 00 9 40 8 9 mm 1 00600 ELO 06000 8 0mm HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 200 HHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHH1mmsecllHHHHHHHHHHMoH 547000000 Table 3 2 5 Condition of comp
162. lor Coded Type none Boundaries Rotation Angle Min Max Fraction Number Length 15 180 0867 30407 527 15 0108 3776 654 02 microns L e 0 025 874 151 38 microns statistics any point pair with misorientation exceeding 2 is considered a boundary total number 35057 total length 6 07 mrn Clean up NCIC 0 1 Fig 4 2 31 Grain boundary map after forging at 17 3mm min 192 op 40000 19 4 2 32 Fig 4 2 33 0 0000 5deg 1 2deg 0 D U UU O O 6m00000000000 HHHHHHHHHHH Grain Size diameter Area microns 2 8 8 0 01234565678 810111213141516171819820 Grain Size Diameter microns Der rein BFE Gaga rain Hoh me Grain Tolerance 5 Ye saat Minimum Grain Size 0 45 12 fe Maximum Grain Size 10 2um Average Grain Size 4 7um a ARTE UL a AA ma Fig 4 2 32 Orientation distribution map less than 5 degree after forming at 17 3mm min Grain Size diameter 1500 Area microns 2 8 0 012345 67 8 9 1011121314151617181920 Grain Size Diameter microns Char Grain Dize Grain Tolerance Angle 2 Mi
163. loy after Severe Torsion Straining Process Materials Science Forum Vols 503 504 J anuary 2006 pp 949 954 BEC gb sgg SHE IB 00000 UU ODO DD 000000000 SISPHHHHHHHHHHHHHH TRETEN TE 55000000000 0 2004 397 398 CHATO aaa 5 00000 UU ST SP n P 1010 10 00 n 2005 p303 304 900 00000 00000 165 9 560000000000 2005 107 108 JO LD 9 560000000000 2005 109 110 1 0000000000000 0000000000 113 123 A DE 20114 Ef 1359215534 1300 570000000000 2006 419 420 14 Rapid Continuous Metal Grain Refinement process STSP and its Application to Plastic Forming 5 07 2007 p1947 1951 166 42 DO 000000000 4 2 1 CREO AUN Y E HHHHHUHHHHUHHHHHUHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH AAA O AAA AAA 420000000 AE T S
164. min UII B ui HIHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 300 3304 CREOQUUUUL HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL 00090 0000000 090000 HHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHUHHUHHHUHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL IIHHHHHHHHHHHHHHHHHH ommHHHHHHHHHHHHHHHHLH OUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHSPDHHHHHHHHHH Z II HHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHL HIHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH CREON 350 10 rprm 200 mm min HHHHHHHHHHHHHHHHHHH CREO 00000 300 C 10 rpm 200 mmminlHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 0001 1010 0001 1010 Y i RD RD 1122 Texnre Name New Calculadon Method H Series Rank m 16 Gaussian Smoothing 12000 5310 TD 3981 2512 1585 1000 0631 E v RP 7 gt t uc n E z n Seras Expansio s Q Center y z plane X AZ61 CREO Ipass BEN b Center area Fig 3 2 28 OIM result in cross section of CREO treatment rod 300 C 10rpm 200mm min 109 a Surfacearea 3 CREOHHHHHHH Fig 3 2 29 HHHUHHHUHUHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL 000 90 0000 0 00 0 0 0 0 00 B UU 00 90000000 HHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHL
165. n of grain size distribution in area ND 150 180deg 162 4 134 CREOHHHHHHHHHHHH Fig 4 1 37 00000 CREO A10 A30 0000000000000 Hv 76 l dD4god 0000000000000 B10834000000000 00000 10 0000000000 60000 DI 00000 88 900 00000 200 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH41 3 3 3 CREO J HHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHLH HHHHHHHHHHHHHHL so ES 25 D4 T KJ i s En 10 19 B3 Hardness Hv0 3 Fig 4 1 37 Hardness distribution of crosss section 163 4 1 4 HHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHUHHL 100 0000000 AZ61HHHHHCREOHHHHHH 200 EE AA ANO U DDE AA 235 0000
166. ng low temperature superplasticity in a Cu Zn Sn alloy Using Equal Channel Angular prpcess PRCIM4 2001 2011 2014 15 Genki Sakai Katsuaki Nakamura Zenji Horita Terence G Langdon Developing high pressure torsion for use with bulk samples Material Science and Engineering A406 2005 268 273 128 16 Genki Sakai Katsuaki Nakamura Zenji Horita and Terence G Langdon Application of High Pressure Torsion to Bulk Samples Material Science Forum Vols 503 504 J anuary 2006 pp 391 396 17 00000 0000 dap Eb dl 18 00000 00000 00000 00000 q p 2003 19 Katsuaki Nakamura Koji Neishi Kenji Kaneko Michihiko Nakagaki and Zenji Horita Development of Severe Torsion Straining Process for Rapid Continuous Grain Refinement Materials Transactions 45 2004 3338 ZO CODES ECG HHHHHHHHHHHHHH SISPOODOD g 0 550000000000 2004 397 398 21 00000 00000 00000 00000 00000 BB UO ul aa 2005 p303 304 21 00000 00000 _ ISPHHHHHHHHHMgHHHHHHHHHHHH 560000000000 2005 107 108 22 00 00000 00000 Sori EP Monadas 0 560000000000 2005 109 110 23 0000000000 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHH JU B EE BEER EE 00000000 67 2003 149 129
167. nimum Grain Size 0 45um x Maximum Grain Size 10 2 75 522225 Average Grain Size 4 7 E Clean up NCIC 0 1 Ares 4 6902 Fig 4 2 33 Orientation distribution map less than 2degree after forming at 17 3mm min 193 2 7000 180 C 0 07 mm sec J Image Quality 00000 CREOHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 180CH 00 0 U O L HHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHUHHHHHHHHHILH EBSPHHHHHHHImageQualityHHHHHHHHHHHHHH EBSP 19 4 2 34000 00 0 0 0 0 0 0 00 2nmHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHILH HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH2 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHHHHHHCREOHHHHHHHHHHHH A AA AAA IAS RD Gray Scale Map Type Image Quality 11 498 57 507 11 498 57 507 Color Coded Map Type lt none gt e Boundaries none potion Range 90 X 90um Pitch 0 3 um Fig 4 2 34 Image quality after forging at 0 07mm min 194 e D D L Fi94235
168. oil center position Temperature C Cooling Cooling strongly 20 20 19 5 0 5 10 15 26 25 Measuring position mm Fig 3 1 8 Temperature of CREO at 300 C 450CHHHHHH 9319 25000000000 000000 100 C HHHHUHHHHHUHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHUHHHUHHHHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHL HHHHHHHHUHHHHHL HHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHL HUHHHHHHUHHHHHHHUHHHUHHHUHUHHHHHUHHHHHHHHHH HHHHHHHUHUHHHHHHHUHHHHHHHHHUHHHHHHHHHH HHHHHHHUHHHUHHHHHHHHHUHHHHHUHHHHHHHHHH 47 Coil center position Temperature 2 0 5 10 15 20 25 Measuring position mm Fig 3 1 9 Temperature of CREO at 450 C HHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHHLH HHHHUHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHUHHHHHHHHH HHHHHUHHHHUHUHHHHHHHUHHHHHHHH 48 3 1 3 2 CREO Il I ll ll 1 CREOHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 300CHHHHHHHHHH 50omm min 000000 CREO valuelHHHHH 19 3 1 10 0 00000000000000 CREO valuel 000 0000 40 00 1100 10 HHHHHUHHHHHUHHHHHHHHHHHL HHHHHHHHHHHHHHFig 3 1 8 HH Fig 3 1 9 0000000 01100000 014 494 04 448 400 Coda a 0104121010401 EE E E
169. pt Twin 1 RR Fig 4 1 26 Grain distribution of extended area except for twin area Fig 4 1 27 0 Fig 4 1 280 00000000 EBSP j 10000060 2 154 HHHHHUHHHUHHHHUHHHUUHHUHHUHHUHHHHHHHHHH HHHHHUHHHUHHHHHHHUHHHHHUHHUHHHHHHHHHH HHHHHHUHHHHHHL Grain Size diameter 01234567 8 9 1011121314151617181920 Grain Size Diameter microns Thart Grain Size diemetern van grato qoo dune Teo dun emm Grain Tolerance Angle 5 Sm 2e _ Minimum Grain Size 0 45pm 22 Maximum Grain Size 7 0um 2 Average Grain Size 1 5um Number 172 Clean up NCIC 0 1 3 oee 01234567 8 91011121314151617 181920 Grain Size Diameter microns Cnet o On ns Size diameter Edoo arar Gxctuded Pr rey ar i yes m ow Grain Tolerance Angle 5 5 _ Minimum Grain Size 0 45um 22 Maximum Grain Size 7 0um E 2 Average Grain Size 1 5um Number 172 2 Fig 4 1 28 Grain distribution of extended area except for twin Number 155 20 Fig4 1 290 HHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHH 0001100
170. ression test at room temperature 0400000 OTable3 26 00000 0 0 0000 150 91175 2021200 G 0 O HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 20 8 0 0 0 20 06 0 mm 4094 0 mm 60 0 20mm 8890008000080 0000000000000 000000 LE 10mmysecHHHHHHHHHHHHH 1 E 0000000000 0000000 0000000000000 00000 10mm 000000 Table 3 2 6 Condition of compression test at sothermal 79 HHHHUHHHHHHHUHHHUHHHHHUHHHHHHHHHHHHHUHHHL HHHHUHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL HHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHL HHHHUHHHHHHHHUHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL HHHHUHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHL HHHHHHL 80 323 3 2 3 1 CREO l 3 2 3 1 1 00000 Fig 3 2 8 300 350 300 00000 3840000000000 300 QI 3349 0000 0 0 000000000 000000000 SUH10mmHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHUHHHHUHHHHHHHUHHHHHHHHHLH 3009000000 0000000035qp00p0000000000 000 BOBO DO OD BO DO DO OD OD OO DO DO DD ODO DO DO ul HHHHHHHHHHUHHUHHHHHUHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHLH 200 9910 00 6 00600 lI Jesecr UD 000 0 0 U D DO O DO DD ODO DO DO DO DO DO DO DDD BOO OO BLUE DEO D BD UU Dt 50sec 200 100 00000000000 00 0 00 0 00 0000 0 00 00 0 BOBO DO ulii uu Lt
171. sCREOHHHHHHHHHHHHHHUHHHHUHHHHHHHHHHHHLH HOU 2HHCREOHHHHHIHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHL 5 90010 80 D D UU L HHHHHHHHHHHHUHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHHHHHL CREOHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHUHHHHHHHHHHHHHHH Fe A NAAA E HHHHHHHHUHHUHHHHHHHHHHHHL HHHHHHHHCREOHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH Ph 127 HHHHHHHHHH 0 411 428 2 0000 HHHHHHHHHHHHHH 07 10 3 00 7 2000000000000 2008 59 66 4 HHHHHHHHHHH HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 2200000000008 2008 p9 16 000000000000000 0 2000 573 0000000000 0000000000 0 105 118 0000000 200100000000 0000000000000 2001 11 16 AE dH 40 5040 2003 1 p3 9 12 000000 Terence OU ECAP ODO 0370 91 1998 13 K Neishi T Uchida A Yamauchi K Nakamura Z Horita T G Langdon O Ul Low temperature superplasticity in Cu Zn Sn alloy prpcessed by severe plastic deformation Material Science and Engineering A307 2001 23 28 14 K Neishi T Uchida A Yamauchi K Nakamura Z Horita and T G Langdon Attaini
172. tation speed Transvers speed mm min Number of CREO treatment Direction of Rotate Right Left Right Fi93140000000000 40 10 50mm min O D LI Table3 1 4 Dimension of mark line 43 3 1 2 3 H I Hl 1 000000000 315 TET 010 0 200 700 0000000000 20 3000 gt 10V 2 30V 90 04000000000 OLYMPUS BH Y Le Section Y Section CREO treated area Fid3 1 5 Section for Optical microstructure and SEM EBSP observation 2 SEM EBSP 0 CREO U U Scanning Electron Microscope SEM Electrode Back Scattering Pattern EBSP O 0 EE B ph p t u 1000 EE E HET AOS 20 30060 10V 0 2000000000001 HITACHI 43005 000000000000 HOTSLOU OIMHHHHHHHHHHHHHHHHHHHEBSPHHHLH AgHHHHHHHHHHHHHHHHHHH 10x100 uml J 100x1000 um 00

Download Pdf Manuals

Related Search

Related Contents

GoVideo VR3930 DVD VCR Combo User Manual  HELICOPTER 60SR 取扱説明書  SA 125 mixer amplifier user manual    ABKOMMEN zwischen der Regierung der  SceneGate Micro    hus-1000 heui system test bench user`s manual  Transsonic Ultrasonic Cleaning Units Operating Instructions  Java ME SDK Help - Oracle Documentation  

Copyright © All rights reserved. Failed to retrieve file