Home

Untitled - Socomec

1. Tabella C coefficiente di correzione per altre reti Casi di utilizzo Coefficiente Sezione del neutro 0 5 x sezione fase 0 67 Circuito privo di neutro 1 73 1 Si accede alla tabella con la sezione delle fasi Di socomec Catalogo Generale 2016 2017 693 Innovative Power Solutions 694 Protezione fusibile Protezione contro i contatti indiretti con fusibili Lunghezza massima dei conduttori protetti con fusibili La lunghezza dei conduttori protetti contro i contatti indiretti deve essere limitata Le tabelle B e C forniscono una lettura diretta delle lunghezze massime dei conduttori di rame Esse sono determinate alle seguenti condizioni e rete a 230 400 V e tensione di contatto massima U 50 V e schema TN ph e smel PE Per altri utilizzi occorre moltiplicare il valore trovato nelle tabelle B e C per il coefficiente della tabella A Tabella A Conduttore di alluminio Sezione PE 1 2 sezione fase m 2 Regime IT Tempo di interruzione de 5s ammissibile circuite di distribuzione senza neutro con neutro per canalizzazioni protette con fusibili gG per canalizzazione protette con fusibili aM Coefficiente di correzione 0 625 0 67 0 86 0 5 1 88 1 53 Tabella B lunghezze massime in m dei conduttori protetti con fusibili gG S mm a 16 20 25 32 40 50 63 80 100 125 160 200 250 315 400 500 630 800 1000 1250 1 5 5
2. Guasto a monte del trasformatore Effetti e Sganci intempestivi dei dispositivi di protezione e Distruzione di materiali elettronici schede di PLC variatori di velocit e Rottura della guaina di isolamento dei cavi e Surriscaldamento e invecchiamento prematuro delle apparecchiature dei sistemi informatici Soluzioni e Utilizzo di scaricatori e limitatori di sovratensioni e Aumento della potenza di cortocircuito della sorgente e Corretta realizzazione della messa a terra in alta media e bassa tensione SOCOMEC Innovative Power Solutions La distribuzione in bassa tensione Qualit dell energia seguito Armoniche Definizione Le componenti armoniche di corrente o di tensione sono delle correnti o tensioni parassite della rete elettrica Esse deformano onda sinusoidale di corrente o di tensione e provocano e aumento del valore efficace della corrente e circolazione di una corrente nel neutro anche superiore alla corrente di fase e saturazione dei trasformatori e perturbazioni nelle reti con piccole correnti sgancio intempestivo delle apparecchiature di protezione e misure sbagliate corrente tensione energia Le armoniche di corrente sono dovute ai trasformatori di corrente agli archi elettrici forni ad arco saldatrici lampade fosforescenti o a scarica e soprattutto ai carichi non lineari quali raddrizzatori e convertitori statici elettronica di potenza Questi
3. Edificio B Edificio A Edificio B z Apparecchio T Apparecchio sensibile 0 sensibile Edificio A E E 5 5 sol a Gi a 3 lt 3 q 8 8 Collegamento RS a 3 fi li con fi lo O V Collegamento RS a 2 fi li Collegamento alla rete delle masse La lunghezza di collegamento dello scaricatore alla rete delle masse dell installazione deve essere la pi corta possibile inferiore a 50 cm per limitare le cadute di tensione addizionali che penalizzerebbero l effi cacia di protezione La sezione di questo conduttore deve essere di 2 5 mm minimo Cavi Gli scaricatori per reti a bassi correnti SURGYS non necessitano di nessuna manutenzione o sostituzione sistematica sono progettati per sopportare delle onde di shock importanti senza distruzione e di maniera ripetitiva Nessuna circolazione in parallelo nella stessa bocchetta allo scopo di limitare gli accoppiamenti Manutenzione Gli scaricatori per reti a bassi correnti SURGYS non necessitano di nessuna manutenzione o sostituzione sistematica sono progettati per sopportare delle onde di shock importanti senza distruzione e di maniera ripetitiva Fine utilizzo Tuttavia una distruzione pu intervenire in caso di superamento delle caratteristiche dello scaricatore La messa fuori servizio i sicurezza interviene nei casi seguenti e contatto prolungato con una linea di energia e shock di fulmine eccezionalmente violento In questo caso lo scaricatore si mette i
4. di garantire l apertura del dispositivo di protezione contro i contatti indiretti nei tempi prescritti dalle norme IEC 60364 e la tenuta meccanica dei supporti del conduttore sforzi Il calcolo delle correnti di cortocircuito pu essere effettuato secondo uno dei tre metodi seguenti Metodo convenzionale Consente di calcolare lee min Metodo delle impedenze Il metodo delle impedenze consiste nel calcolare l impedenza Z del elettrodinamici Il potere d interruzione del dispositivo di protezione si determina a partire dalla Icc massima cal colata ai suoi morsetti La sezione dei conduttori dipende dalla Icc minima calcolata ai morsetti dell utilizzatore La tenuta meccanica dei supporti dei conduttori determinata a partire dal calcolo della Icc di cresta dedotta dalla Icc Massima k PdC lcc max lcc cresta Ice min SOCOMEC Innovative Power Solutions circuito di guasto tenendo conto dell impedenza della sorgente d alimentazione rete batterie gruppo ecc Questo metodo preciso e permette di calcolare lee max e lee min ma richiede la conoscenza dei parametri del circuito in guasto vedere pagina 669 Metodo rapido Il metodo rapido va applicato nel caso in cui i parametri del circuito di guasto non siano del tutto noti La corrente di corto circuito lec determinata in un punto della rete conoscendo sia les a monte sia la lunghezza e la sezione del colleg
5. ce I ENO a a R lt O amp o De a iQ lt O 2 re N lo Ce 9 cy rH 2 fe Lp n x o o Qe Co o a Co o a lt o 695 Catalogo Generale 2016 2017 sian Protezione fusibile Curve caratteristiche dei fusibili gG seguito Diagramma di limitazione delle sollecitazioni termiche 690 V m A t totale alle 7 J n 10 T Esov tensioni nominali 5 5 I 440 V i I 2 I gt A t di prearco 108 I 5 I 3 2 la S 10 o LI HE 5 pile E 3 I 2 3 D 2 L 2 104 o I lt 7 5 6 z 3 i 2 I 10 o gi fsi 3 2 I m2 i BHE 7 5 o 3 2 4 101 bi 6 16 25 40 63 100 160 250 400 630 900 1250 v 10 20 32 50 80 125 200 315 500 800 1000 S g Corrente nominale dei fusibili gG 8 Caratteristiche di funzionamento tempo corrente In fusibili A Seo co oo a o e 292889988889 Lg S 3000 seine ERA 1500 4 100 800 600 H a EH co 400 30001 200 150 100 80 60 _ 40 30 20 15 10 _ lo 3 g E 4 2 3 fo 8 2 S 1 5 0 25 a Gi 0 8 0 6 55 F H Ht si 84 0 2 0 15 0 1 0 07 0 05 D ro 0 025 0 015 0 01 WOR ARA 8 0 007 GNNES Saw eas 2 0 004 ZERE ao Ta ee i ep Sar i gt of alr TONO 7 151 3 7 v 4 68 2 4 68 2 4 68 2 6 8 2 4 68 5 1A 10A 100A 1kA 10 kA 100 KA eff 8 S PRE E EE 7socomec In
6. Il sistema di ricerca di correnti differenziali DLRD 460 stato concepito per questo scopo Utilizzati come dispositivi di segnalazione e non di interruzione per sistemi TNS e TT rete collegata a terra completano i dispositivi classici di protezione contro le correnti differenziali Il sistema DLRD 460 sorveglia in maniera selettiva le diverse partenze di una rete La soglia d allarme della corrente differenziale configurabile individualmente per ogni partenza Inoltre l utente pu configurare un soglia di segnalazione pre allarme Il sistema segnala immediatamente qualsiasi superamento del valore pre regolato Tali dispositivi permettono e la manutenzione preventiva tramite rivelazione rapida simultanea su 12 partenze per scatola dei guasti di qualsiasi origine misura delle correnti di tipo AC A e B e una segnalazione senza interruzione nessun interruzione dei processi e la riduzione dei costi tramite una localizzazione rapida dei guasti e l informazione e l utilizzazione centralizzate tramite comunicazione Profibus DP Modbus TCP IP via gateway dedicato e un estensione in funzione delle evoluzioni del vostro impianto fino a 1080 partenze socomec Catalogo Generale 2016 2017 727 Innovative Power Solutions Protezione differenziale Installazione Ogni impianto presenta una corrente di fuga a terra dovuta essenzialmente alle fughe capacitive dei conduttori e ai condensatori di filtro degli azion
7. g 50 4 m N w 20 Na 0 1 0 10 2 05 1 2 5 1020 50100200 500 2000 10000 mA 1000 5000 Corrente che attraversa il corpo Is catec 145 b 1 it cat Corrente continua Catalogo Generale 2016 2017 677 Contatti diretti e indiretti Protezione contro i contatti indiretti con fusibili Lunghezza massima dei conduttori protetti con fusibili La lunghezza dei conduttori protetti contro i contatti indiretti deve essere limitata Le tabelle B e C forniscono una lettura diretta delle lunghezze massime dei conduttori di rame Esse sono determinate alle seguenti condizioni rete a 230 400 V schema TN tensione di contatto massima UL 50 V ph sia PE Per altri utilizzi occorre moltiplicare il valore trovato nelle tabelle B e C per il coefficiente della tabella A Tabella A Coefficiente di correzione Conduttore di alluminio 0 625 Sezione PE 1 2 sezione fase m 2 0 67 it Regime IT senza neutro 0 86 con neutro 0 5 Tempo di interruzione de 5s ammissibile per canalizzazioni protette con fusibili gG 1 88 circuite di distribuzione per canalizzazione protette con fusibili aM 1 53 Tabella B lunghezze massime in m dei conduttori protetti con fusibili gG S mm 9 16 20 25 32 40 50 63 80 100 125 160 200 250 315 400 500 630 800 1000 1250 1 6 53 40 32 22 18 13 11 7 8 4 3 2 5 88 66 53 36 31 21 18 12 9 7 6 4 4 141 106 85 58 49 33 29 1
8. Di socomec Catalogo Generale 2016 2017 715 Innovative Power Solutions 716 catec 240 b 1 it cat Reti di comunicazione Il protocollo PROFIBUS Presentazione Basato su un principio di scambio ciclico tra master e slave il protocollo PROFIBUS permette una comunicazione multi master e multi slave sullo stesso bus Il metodo utilizzato in questo caso quello del gettone il primo master possiede il gettone esegue la comunicazione con gli slave che vuole e d il gettone al master seguente che riproduce lo stesso schema Master posti attivi complessi Try Interrogazione degli slave posti passivi semplici Z _ ox File GSD Il protocollo basato su delle tabelle di dialogo di ingressi e di uscite La descrizione di queste tabelle anche chiamate moduli si fa tramite un file GSD fornito da ogni slave PROFIBUS Le istruzioni per l uso del modulo Profibus completate da questo file GSD descrivono il funzionamento dello slave rispetto a questo protocollo Le diverse varianti PROFIBUS DP Costruttore Prodotti Socomec PROFIBUS PA Process Comando di assi su PROFIBUS trasmissione PROFIsafe Universale Profili applicativi come dei sistemi di Profili applicativi come dei Profili applicativi come dei Profili applicativi come dei identificazione apparecchiature PA PROFIdrive PROFIsafe Pile DP Pile DP Pile DP Pile DP DP VO a V2 DP V1 DP V2 DP VO a V2 RS4
9. Guida tecnica La distribuzione in bassa tensione p 650 Gorrentidisovraccarico an p 660 Gorrentidi coro crciuto ee p 666 Contatti diretti vindiretti p 657 CacdlitecistenSiones sess nne ase omar nae anes p 680 Dispositivi diaperturac p 681 Protezione lusibile lt icaeeee e p 688 Sistema di gestione dell energia p 704 Retlidizcomunicazione con p 707 Misuratelettiic at a ee o pal Protezione digitale delle reti p 721 Protezione differenziale L reene Dares Controllori Permanenti d Isolamento Darae Limitatore di sovratensione 2 p 738 GiliS ANC att fa r act a iD 139 Cso ee ee ene ee een ees De 753 Barredrdistribuzione p 756 Fi SOCOMmec Catalogo Generale 2016 2017 649 Innovative Power Solutions La distribuzione in bassa tensione Schemi di collegamento a terra Uno schema di collegamento a terra o regime di neutro in una rete a bassa tensione viene definito da due lettere La prima definisce i collegato a terra 1 i collegate a terra na 2 Fe bp see i ES ee isolato a terra I F collegate a terra a definisce collegamento a terra delle Oo neutro collegato a terra T N collegate al neutro i 2 5 TT regime Neutro a terra o Questo regime di neutro viene imposto dall ENEL per l
10. Icc max A deve essee inferiore all incrocio B delle 2 curve Catalogo Generale 2016 2017 kp Ib 05 20 30 40 50 60 70 80 90 100 catec 035 b 1 x cat Fattore di correzione Kp Su rete alimentata da UPS La selettivit dei dispositivi di protezione riveste una grande importanza sulle reti alimentate da UPS in cui lo scatto di una protezione non deve generare nessuna perturbazione sul resto della rete La funzione di selettivit deve tenere in considerazione due particolarit di questo tipo di reti e bassa corrente di guasto dell ordine di 2 x In e tempo di guasto massimo generalmente imposto 10 ms catec 028 b 1 it cat Per rispettare questi criteri e assicurare una buona selettivit occorre che la corrente in ciascun ramo non superi i valori riportati nella tabella sottostante Protezzione a mezzo di Corrente max per partenza Ih Fusibile gG 6 Ih Fusibile UR 3 Interruttori automatici Ih di piccola taglia 8 7socomec Innovative Power Solutions catec ill 03 b 1 x cat catec 025 b 1 x cat Selettivita Seguito Selettivit tra fusibile e contattore Il fusibile installato a monte del discontattore Un discontattore costituito da un contattore a cui viene associato un rel termico Le curve dei fusibili associati al contattore devono passare tra i punti A e B corrispondenti a la limite de
11. Si Li BT Br nN 2 N L2 N L2 lt i 2 sy pat 2 43 gt lt 3 8 L3 L3 di ee imitatore n Indutt di 5 L E nduttanza ai oy sowaenson I tei N Limitatore di sovratensione X Limitatore di sovratensione gt lt J Un solo trasformatore neutro accessibile 2 T 2 wo 8 E 2 L1 L1 L2 L2 Masse L3 L3 catec 020 c 1 it cat catec 022 c 1 it cat n trasformatori in parallelo neutro n trasformatori in parallelo neutro accessibile non accessibile Limitatore di A sovratensione Induttanza Limitatore di A sovratensione catec 021 d 1 itcat Un solo trasformatore neutro non accessibile Catalogo Generale 2016 2017 SOCOMEC Innovative Power Solutions catec 172 b 1 it cat Ji Gli scaricatori Protezione contro le sovratensioni transitorie La buona qualita dell alimentazione in bassa tensione di un impianto industriale o terziario vitale poich comune all insieme degli apparecchi Un esame globale dei fenomeni di disturbo quindi estremamente importante per l affidabilit generale dell impianto Tra l insieme dei fenomeni che possono disturbare il buon funzionamento degli apparecchi collegati alla rete il problema delle sovratensioni deve essere considerato perch all origine di effetti secondari particolarmente penalizzanti anche distruttori Cos come le sovratensioni dovute ai fulmini le sovratensioni industriali sono una realt U
12. 16 A 1 9 Calibro gt 16 A 1 61 Interruttore automatico 1 45 660 Catalogo Generale 2016 2017 socomec Innovative Power Solutions Correnti di sovraccarico Determinazione della corrente ammissibile secondo la norma IEC 60364 Correnti ammissibili nei cavi La tabella che segue fornisce il valore della corrente massima Iz ammissibile per ciascuna sezione dei cavi di rame e alluminio Tali valori vanno corretti in funzione dei coefficienti seguenti Km coefficiente per il tipo di posa vedere pagina 662 Kn coefficiente che tiene conto del numero di cavi collocati insieme vedere pagina 662 Kt coefficiente che tiene conto della temperatura ambiente e del tipo di cavo vedere pagina 664 coefficienti Km Kn et Kt sono determinati in funzione delle categorie d installazione dei cavi B C E o F vedere pagina 664 La sezione considerata deve essere tale che lb an ok a K b gt lG cavi si suddividono in due famiglie PVC e PR vedere tabella a pagina 664 La cifra che segue la sigla indica il numero di cavi sotto carico cavi isolati con elastomeri caucci butile ecc sono assegnati alla famiglia PR Esempio PVC 3 indica un cavo della famiglia PVC con 3 conduttori sotto carico 8 fasi o 3 fasi neutro Tabella A Categoria Iz corrente massima ammissibile nei conduttori A B PVC3 PVC2 PR3 PR2 c PVC3 PVC2 PR3 PR2 E PVC3 PVC2 PR3 PR2 F PVC3 P
13. 2 e L inserimento del CPI dopo l interruttore di sezionamento del trasformatore permette la misura preventiva senza l alimentazione di rete il segnale di misura presente sulle fasi senza la necessit dell inserzione del trasformatore Fig 1 gt lt catec 072 b 1 it cat E quindi necessario di installare un CPI per sorgente e di verificare che siano interbloccati elettricamente CPI SOCOMEC presentano in questo modo degli ingressi uscite e o dei bus secondo modello in maniera tale da inibire uno o l altro dei CPI in questo modo di funzionamento Accessibilit del neutro In questo caso il CPI inserito tra il punto neutro del trasformatore e la pi vicina presa di terra delle masse o in sua assenza la presa di terra 5 del neutro Controllo di una rete non alimentata Utilizzo di un neutro artificiale 8 Utilizattore Collegamento dei CPI terra non accessibile Neutro artificiale Questo tipo di collegamento evita anche l installazione di protezioni sul conduttore di misura del CPI data la scarsa probabilit di sovracorrenti di cortocircuito 5 Collegamento dell alimentazione secondaria Certi CPI sono dotati di una alimentazione secondaria che permette loro di essere insensibili alle variazioni di tensione Gli ingressi dell alimentazione secondaria devono essere protetti Fase Neutro Neutro catec 078 b
14. 8x146 3x13 4404 La corrente nel neutro superiore alla corrente di fase Nel calcolo delle sezioni di collegamento cos come per la scelta delle apparecchiature si dovr opportunamente considerare questa differenza Tasso di distorsione totale e tasso di distorsione armonico 2 2 2 V lest 5Socomec Catalogo Generale 2016 2017 657 Innovative Power Solutions 658 catec 107 b 1 it cat La distribuzione in bassa tensione Miglioramento della qualit della rete Sorgenti alternative diversi tipi di sorgenti alternative sono descritti nella tabella qui sotto Tipi di sorgenti Perturbazioni eliminate Generatori sincroni alimentati dalla rete e interruzione lt 500 ms seguendo il volano di inerzia picchi di tensione e variazioni di frequenza UPS Efficaci contro tutte le perturbazioni tranne le interruzioni lunghe gt da 15 min a 1 ora secondo la potenza installata e la potenza dell UPS Generatori autonomi Efficaci in tutti i casi ma con una interruzione dell alimentazione per la commutazione normale emergenza UPS generatori Questa soluzione copre tutti i tipi di perturbazione elencati Le reti di soccorso che utilizzano dei gruppi elettrogeni sono classificate in diverse categorie o classificate secondo il tempo di risposta richiesto prima della ripartenza del carico Categoria Tempo di intervento Avviamento generatore Commenti D non specificato manuale Tempo di salita in ve
15. E 224 14 0 14 0 z 250 15 3 1170 315 26 0 20 6 18 8 355 25 2 23 9 400 29 3 26 5 23 5 425 28 3 500 35 8 34 z 630 569 49 6 16 25 35 50 80 125 200 315 400 500 800 1250 sa 10 20 32 40 63 100 160 250 355 425 630 1000 800 70 g Corrente nominale dei fusibili gG 1000 80 1250 108 3 Caratteristiche di funzionamento tempo corrente In fusibili A o 9 2838938888383 2886835 53 1000 5 LI LI LI 2 100 O 5 2 oO ORO 8 5 5 a 2 2 10 5 Z EE 2 0 1 O 5 2 0 01 LI 3 3 5 315 Ts JG 2 4 6 8 2 4 68 2 4 6 8 2 4 ko O 2 10 100 1000 10000 g Corrente presunta A eff 698 7 socomec Innovative Power Solutions Protezione fusibile Scelta di un fusibile UR Questi fusibili detti ultra rapidi assicurano la protezione contro le correnti di cortocircuito Per come sono stati concepiti il tempo di fusione molto inferiore a quello dei fusibili gG o aM in presenza di forti cortocircuiti Vengono usati generalmente nella protezione di semi conduttori di potenza i t UR lt i t del semi conduttore da proteggere Il loro funzionamento in sovraccarico 2In t 100 secondi deve essere evitato Se necessario la protezione contro i sovraccarichi deve essere assicurata da un altro dispositivo La determinazione di un fusibile UR l oggetto di una procedura rigorosa che per certe applicazioni pu essere molto complessa Il Metodo sotto indicato costituisce un primo approcci
16. L apparizione simultanea di due guasti d isolamento pu simulare il segnale di un dispositivo di comando PLC programmabili o i rel sono ad esempio molto sensibili e rispondono a correnti anche molto basse e rischio di incendio dovuto a dissipazioni di potenza dopo guasti d isolamento fortemente resistivi una dissipazione di 60 W a seguito del guasto un valore gi considerato come pericoloso che pu portare a rischi di incendio e ricerca lunga e faticosa del guasto d isolamento in particolare quando esso composto da diversi guasti minori e le correnti differenziali basse per colpa di guasti d isolamento di forte impedenza non sono rilevate Ne risulta una diminuzione progressiva della resistenza d isolamento In ogni caso i guasti d isolamento diventano costi Alcune ricerche hanno dimostrato che la frequenza dei guasti crescente tra la sorgente di alimentazione la rete di distribuzione principale e le distribuzioni secondarie fino alle utenze connesse Ecco perch le norme attuali esigono un controllo regolare della resistenza d isolamento Per questi controlli regolari rimangono sporadici e non escludono per niente l apparizione eventuale di guasti Le progettazioni moderne integrano il concetto di manutenzione pianificata e preventiva Esso necessita di una sorveglianza intelligente e permanente del livello d isolamento Costituisce l unico modo preventivo di protezione contro i guasti d isolamento
17. delle protezioni permette di limitare l apertura solamente al circuito guasto vedere pagine da 700 a 703 e 725 Curare la messa in posa della rete delle masse e Mediante l impianto di reti con masse proprie dedicate a certe applicazioni informatica ogni rete viene magliata al fine di ottenere la migliore equipotenzialit possibile la pi piccola resistenza tra i diversi punti della rete di massa e Intercollegando queste masse a stella il pi vicino possibile al paletto di terra e Utilizzando i percorsi di cavi delle canalizzazioni dei tubi delle linee metalliche regolarmente collegati alla massa e intercollegati tra loro e Separando i circuiti perturbanti dai circuiti pi sensibili che vengono alimentati dalla stessa linea e Utilizzando il pi possibile le masse meccaniche armadi strutture per realizzare delle masse equipotenziali Collegamento alla struttura metallica Informatica Parafulmine Protezione metallica Rete magliata Separazione Pannello di distribuzione Circuiti sensi o basso livello Ponticello di terra Circuiti di potenza catec 108 b 1 it cat Catalogo Generale 2016 2017 A SOcomec Innovative Power Solutions Influenze esterne Grado di protezione IP La distribuzione in bassa tensione Il grado di protezione definito da due cifre e eventualmente da una lettera aggiunta Si scriver per esempio IP55 ou IPxxB x significa valore indifferente Le cifre e
18. 14 10 60 56 7 56 7 55 4 53 7 51 5 48 6 45 1 40 9 36 1 31 0 258 209 164 126 95 71 52 38 27 19 1 4 1 0 50 47 7 47 7 46 8 45 6 43 9 41 8 39 2 36 0 32 2 28 1 23 8 19 5 15 6 121 92 69 51 3 7 2 7 19 1 4 1 0 40 38 5 38 5 37 9 37 1 36 0 34 6 32 8 30 5 27 7 24 6 21 2 17 8 145 114 88 67 50 36 26 19 14 1 0 35 33 8 33 8 33 4 32 8 31 9 30 8 293 27 5 25 2 226 19 7 167 13 7 110 85 65 49 36 26 19 1 4 10 30 29 1 29 1 288 28 3 27 7 26 9 25 7 24 3 22 5 20 4 180 15 5 12 9 104 8 2 63 48 35 26 19 1 4 1 0 25 24 4 244 24 2 23 8 23 4 22 8 22 0 209 196 180 161 140 119 98 78 61 46 34 25 19 1 3 10 20 IRON No S O 2 OOM Siem ESON NAGAI 0G FS S mae 7 2 7 A SS E20 15 14 8 14 8 14 7 14 6 14 4 14 2 139 134 12 9 12 2 11 3 102 90 7 7 64 52 41 32 24 18 13 09 10 Cee aE ae a ae ae SEE aE aoe a ae ae eee ae ae aaa 7 AO 70 Bi 69 69 Tee 67 66 165 63 el er 63 49 as ar e 125 20 168 2 109 5 50 50 50 50 49 49 49 48 47 46 45 43 41 138 35 31 27 22 18 14 11 08 4 40 40 40 40 40 139 139 38 38 38 Sr 36 34 32 130 27 28 20 ar 1s 10 08 3 201300300008 E AG ono 2 20 20 A 20 20 20 207 ASS 900 ee ae ST 82 0 8 07 1 O O Oe oO O FB CO VO Oe se OO LUCA 0S Sezione dei conduttori di fase mm Lunghezza della canalizzazione in m Alluminio 2 5 ie Ge
19. 15 x Q piombo aperta lee 40 x Q piombo stagna lee 20 x Q Ni Cd Q Ah capacit in Ampere ora 666 Catalogo Generale 2016 2017 A SOCOMmEec Innovative Power Solutions catec 133 b 1 it cat Correnti di cortocircuito Calcolo della loc di una sorgente di alimentazione seguito lec dei gruppi generatori L impedenza interna di un alternatore dipende dalla sua costruzione Che si pu caratterizzare con due valori espressi in la reattanza transitoria X d dal 15 al 20 di un turboalternatore dal 25 al 35 per un alternatore a poli sporgenti senza contare la reattanza subtransitoria la reattanza omopolare X o Si pu valutare nel 6 in assenza di indicazioni pi precise Si pu calcolare kg x P P Potenza dell alternatore in kVA ae Up x X d UO Tensione di fase X d Reattanza transitoria k3 0 37 per lec3 Max lieo 0 86 x loos k3 0 33 per leca min X 0 Reattanza omopolare k1 1 7 perle max dee O k1 1 1 perle min Uo 2X d X 0 Esempio P 400kVA Xd 30 X0 6 U0 230V loog Max 2 14 kA 230 x 100 1 1x400 S _ lect max 535 x 2x30 6 2 944 kA loco Max 1 844 kA 100 100 Calcolo della lc di un impianto in bassa tensione Generalit Il calcolo delle correnti di corto circuito ha lo scopo di determinare e il potere d interruzione del dispositivo di protezione e la sezione dei conduttori che permettono di sopportare la sollecitazione termica della corrente di cortocircuito
20. 27 1 40 60 2 13 1 72 2 13 1 72 1 72 1 40 1 54 75 2 38 1 89 2 38 1 89 1 89 1 54 1 72 100 2 75 2 21 2510 2 21 2 21 1 79 1 99 125 3 07 2 47 3 07 2 47 2 47 2 00 2 22 150 3 37 2 71 3 37 2 71 2 71 2 20 2 44 175 3 64 2 93 3 64 2 93 2 93 2 38 2 63 200 3 89 3 18 3 89 3 13 313 2 54 2 81 250 4 35 3 50 4 35 3 50 3 50 2 84 3 15 300 4 76 3 83 4 76 3 83 3 83 Sill 3 44 400 5 50 4 42 5 50 4 42 4 42 3 59 3 98 500 6 15 4 95 6 15 4 95 4 95 4 02 4 45 1000 8 70 6 99 8 70 6 99 6 99 5 68 6 29 Conduttori d alluminio moltiplicare i valori della tabella per 1 5 672 Catalogo Generale 2016 2017 A SOcOoMmec Innovative Power Solutions Correnti di cortocircuito Protezione della canalizzazioni con fusibili Lunghezza massima dei conduttori protetti con fusibili Le tabelle A e B forniscono le lunghezze massime alle seguenti condizioni e circuito trifase 230 V 400 V e sezione del neutro sezione di fase e corrente di corto circuito minima e conduttori di rame Le tabelle sono valide indipendentemente dall isolante dei cavi PVC PR EPR Quando sono indicati due valori il primo corrisponde ai cavi in PVC il secondo ai cavi in PR EPR Le lunghezze vanno moltiplicate per i coefficienti della tabella C per gli altri utilizzi Cavo d alluminio moltiplicare le lunghezze delle tabelle per 0 41 Tabella A lunghezze massime in m dei conduttori protetti con fusibili gG HPC S mm gt J 16 20 25 32 40 50 63 80
21. 304 250 324 250 346 315 389 315 185 259 200 280 250 298 250 323 250 347 315 371 315 397 315 447 400 240 305 250 330 250 352 315 382 315 409 315 439 400 470 400 530 400 300 351 315 381 315 406 315 440 400 471 400 508 400 543 500 613 500 400 526 400 600 500 663 500 740 630 500 610 500 694 630 770 630 856 630 630 711 630 808 630 899 800 996 800 692 Catalogo Generale 2016 2017 7 50comec Innovative Power Solutions Protezione fusibile Protezione delle canalizzazioni con fusibili Lunghezza massima dei conduttori protetti con fusibili Le tabelle A e B forniscono le lunghezze massime alle seguenti condizioni circuito trifase 230 V 400 V e sezione del neutro sezione di fase e corrente di corto circuito minima e conduttori di rame Le tabelle sono valide indipendentemente dall isolante dei cavi PVC PR EPR Quando sono indicati due valori il primo corrisponde ai cavi in PVC il secondo ai cavi in PR EPR Le lunghezze vanno moltiplicate per i coefficienti della tabella C per gli altri utilizzi Cavo d alluminio moltiplicare le lunghezze delle tabelle per 0 41 Tabella A lunghezze massime in m dei conduttori protetti con fusibili gG e S mm 16 20 25 32 40 50 63 80 100 125 160 200 250 315 400 500 630 800 1000 1250 1 5 82 59 61 38 47 18 22 13 16 6 7 2 5 102 82 49 56 35 43 16 20 12 15 5 7 4 131 89 76 42 52 31 3
22. 4 65 1 81 2 95 4 65 1 85 2 99 4 68 6 7 67 1 23 1 99 3 11 1 24 1 99 3 12 1 27 2 03 3 14 10 4 60 0 77 1 22 1 89 0 78 1 23 1 89 0 81 1 26 1 92 16 2 88 0 51 0 79 1 20 0 52 0 80 1 20 0 55 0 83 1 23 25 1 84 0 35 0 53 0 78 0 36 0 54 0 78 0 40 0 57 0 81 35 1 31 0 27 0 40 0 57 0 28 0 41 0 58 0 32 0 44 0 60 50 0 92 0 21 0 30 0 42 0 22 0 31 0 42 0 26 0 34 0 45 70 0 66 0 17 0 23 0 31 0 18 0 24 0 32 0 22 0 28 0 34 95 0 48 0 15 0 19 0 24 0 16 0 20 0 25 0 20 0 23 0 27 120 0 38 0 13 0 17 0 20 0 14 0 17 0 21 0 18 0 21 0 23 150 0 31 0 12 0 15 0 17 0 13 0 15 0 18 0 17 0 19 0 20 185 0 25 0 11 0 13 0 15 0 12 0 14 0 15 0 16 0 17 0 18 240 0 19 0 10 0 12 0 12 0 11 0 13 0 13 0 15 0 16 0 15 300 0 15 0 10 0 11 0 11 0 11 0 12 0 12 0 15 0 15 0 14 400 0 12 0 09 0 10 0 09 0 10 0 11 0 10 0 14 0 14 0 12 Circuiti monofase moltiplicare i valori per 2 Esempio Un motore da 132 kW consuma 233 A a 400 V alimentato con cavi monoconduttori in rame con sezione di 150 mm e lunghezza di 200 m 0 2 km In funzionamento normale cos 0 8 Ku 0 18 Au 0 18 x 233 x 0 2 8 4 V ossia 3 6 di 230 V In avviamento diretto cos p 0 3 et Id 5 In 5 x 233 A 1165 A Ku 0 13 Au 0 13 x 1165 x 0 2 20 3 V ossia 8 8 di 230 V La sezione del conduttore sufficiente per il rispetto delle cadute di tensione massime imposte dalla norma IEC 60364 Nota Questo calcolo valido per 1 cavo per fase Per n cavi per fase basta dividere la cad
23. 51 29 34 19 23 120 164 129 104 82 65 44 52 29 35 150 138 110 88 69 90 37 44 185 128 102 80 64 51 240 123 97 78 62 Tabella C coefficiente di correzione per altre reti Casi di utilizzo Coefficiente Sezione del neutro 0 5 x sezione fase 0 67 Circuito privo di neutro 1 73 1 Si accede alla tabella con la sezione delle fasi Di socomec Catalogo Generale 2016 2017 673 Innovative Power Solutions Contatti diretti e indiretti Protezione contro i contatti diretti Definizione Contatto diretto di una persona con una parte attiva fasi neutro normalmente sotto tensione sistema sbarre terminali ecc catec 011 b 1 itcat Contatto diretto Mezzi di protezione La protezione contro i contatti diretti assicurata da uno dei mezzi seguenti decreto del 14 11 88 e mettendo fuori portata i conduttori attivi per mezzo di ostacoli o protezioni e isolamento dei conduttori attivi e barriera o cassetta il grado di protezione minimo garantito dalla cassetta deve essere IP2x o xxB per le parti attive e l apertura di una cassetta deve essere possibile solo nei casi seguenti con l ausilio di un utensile o di una chiave dopo avere tolto la tensione alle parti attive se una seconda barriera IP gt 2x o xxB si trova all interno della cassetta vedere la definizione IP pagina 659 e impiego di dispositivi a corrente differenziale residua
24. Il collegamento di un CPI viene di solito realizzato tra il punto neutro del dei CPI trasformatore situato all origine dell impianto IT e la terra L installazione va completata con un dispositivo di allarme e una protezione dalle sovratensioni se il primario del trasformatore in alta o media tensione secondaria L impiego dei CPI ISOM non richiede un impedenza da 1 KQ in parallelo vedere principio di funzionamento a pagina 732 catec 167 b 1 itcat catec 168 b 1 it cat Fig 1 collegamento del CPI dopo Fig 2 collegamento del CPI prima l interruttore generale dell interruttore generale Allarme La protezione dai corto circuiti non obbligatoria secondo il testo attuale della IEC 60364 per evitare il rischio di mancata misura ma suppone un installazione appropriata per evitare i rischi di corto circuiti i conduttori non devono passare sugli spigoli vivi delle barre e l isolamento deve essere sovradimensionato L autosorveglianza del collegamento con la rete di serie nella maggior Alimentazione con piu trasformatori in parallelo parte dei CPI SOCOMEC rende inutile la disposizione precedente L utilizzo di un CPI comune a due sorgenti non pi ammesso e L inserimento del CPI prima dell interruttore di sezionamento dei secondo le norme IEC trasformatori evita l installazione di un dispositivo di antiparallelo dei CPI a condizione che i due trasformatori non lavorino in parallelo Fig
25. In Valore di cresta di una corrente di forma d onda 8 20 scorrendo nello scaricatore Questa corrente pu scorrere diverse volte senza danneggiarlo Questa caratteristica un criterio di scelta per gli scaricatori di tipo 2 Corrente di choc limp Di solito di forma 10 350 per il quale sono testati gli scaricatori di tipo 1 Corrente di scarica massima Imax Valore di cresta di una corrente di forma d onda 8 20 scorrendo nello scaricatore di tipo 2 senza modifica delle sue caratteristiche e senza assicurare necessariamente il livello di protezione Up e quindi la protezione delle apparecchiature da proteggere Questo valore una conseguenza della scelta di I ed data nel datasheet tecnico del costruttore Catalogo Generale 2016 2017 catec 177 b 1 it cat catec 178 b 1 it cat Principio di funzionamento e ruolo degli scaricatori Verso le apparecchiature da proteggere a jn Livello di f 7 protezione NES caricatore BT Dispositivo di protezione contro le perturbazioni di origine atmosferica e di manovra Ruolo limitare le sovratensioni transitorie di origine fulmini e industriali ad un livello accettabile In Corrente di scarica nominale apparecchiature da proteggere Tecnologie degli scaricatori Per rispondere in modo efficace agli obblighi imposti da queste diverse reti diverse tecnologie di scaricatori sono disponibili Cos gli scaricatori posson
26. Protezione delle canalizzazioni contro i sovraccarichi mediante fusibili gG La colonna Iz fornisce il valore della corrente massima ammissibile per ciascuna sezione dei cavi di rame e di alluminio secondo la norma IEC 60364 e la guida UTE 15 105 La colonna F fornisce il calibro del fusibile gG associato alla sezione e al tipo di cavo Le categorie B C E e F corrispondono ai differenti tipi di posa dei cavi vedere pagina 663 cavi si suddividono in due famiglie PVC e PR vedere tabella a pagina 664 La cifra che segue la sigla indica il numero di conduttori sotto carico PVC 3 indica un cavo della famiglia PVC con 3 conduttori sotto carico 3 fasi o 3 fasi neutro Esempio un cavo PR di rame di 25 mm2 installato in categoria E limitato a 127 A e protetto da un fusibile da 100 A gG Categoria Corrente admissibile Iz protezione fusibile associato F B PVC3 PVC2 PR3 PR2 c PVC3 PVC2 PR3 PR2 E PVC3 PVC2 PR3 PR2 F PVC3 PVC2 PR3 PR2 S mm Rame Iz F Iz F Iz F Iz F Iz F Iz F Iz F Iz F Iz F 1 5 15 5 10 17 5 10 18 5 16 19 5 16 22 16 23 20 24 20 26 20 2 5 21 16 24 20 25 20 27 20 30 25 31 25 33 25 36 32 4 28 25 32 25 34 25 36 da 40 32 42 32 45 40 49 40 6 36 32 4 32 43 40 46 40 51 40 54 50 58 50 63 50 10 50 40 57 50 60 50 63 50 70 63 75 63 80 63 86 63 16 68 50 76 63 80 63 85 63 94 80 100 80 107 80 115 100 25 89 80 96 80 101 80 112 100 119 100 127 100 138 125 149 125 161 125 35 110 100 119 100 126 100 138 125 147 125 158
27. V lt U lt 1000 VAC e 750 V lt U lt 1500 VDC Quest ultima caratteristica richiesta dalla NF C 15100 tranne per la SELV o PELV U lt 50 VAC 0 120 VDC Azione di apertura sotto carico e in sovraccarico Questa azione assicurata dagli apparecchi definiti per stabilire e aprire in normali condizioni di carico e di sovraccarico Le prove di questo tipo permettono di caratterizzare gli apparecchi adatti a stabilire e ad aprire carichi specifici Questi ultimi possono avere delle correnti di spunto molto elevate con un cos g molto basso motore in fase di avviamento o a rotore bloccato Queste caratteristiche corrispondono alle categorie di impiego degli apparecchi Azione di apertura in caso di cortocircuito Un interruttore di manovra non destinato ad aprire una corrente di cortocircuito Tuttavia la sua tenuta dinamica deve essere tale che esso sopporti il guasto fino alla sua eliminazione grazie al dispositivo di protezione associato Sugli interruttori con fusibili il cortocircuito interrotto dai fusibili vedere capitolo Protezione fusibili pagine 695 e 697 con il grande vantaggio di limitare le correnti di guasto di forte intensit s0ocomec Catalogo Generale 2016 2017 681 Innovative Power Solutions 682 Dispositivi di apertura Norme di costruzione IEC 60947 1 e IEC 60947 3 Seguito Caratteristiche Condizione e categoria di impiego che seguono la norma IEC 60947 3 Tabella A Categoria d impiego Ut
28. assicurata quando le zone tempo corrente che caratterizzano i dispositivi di protezione non si sovrappongono At QD Zona tempo corrente 2 del DP5 pali Zona tempo corrente del DP1 it 5 9 Corrente gt 8 702 Catalogo Generale 2016 2017 catec 032 b 1 it cat La selettivita parziale Consiste nel limitare la selettivita dei DP solamente in una parte della loro zona tempo corrente Nella misura in cui la corrente di guasto inferiore al punto di incrocio delle curve ci si ritrova in un caso di selettivit totale o Zona tempo corrente del DP5 Zonea tempo corrente del DP1 Corrente Selettivit parziale la selettivit assicurata nel caso in cui la corrente di guasto massima lee Max dell installazione limitata a lg max et lg max lt Is SOCOMEC Innovative Power Solutions Protezione fusibile Selettivit seguito Selettivit tra fusibili Selettivit fusibili gG e aM La selettivit totale assicurata dalla scelta dei fusibili nelle tabelle A e B secondo IEC 60269 1 e 60269 2 1 Tuttavia per alcune applicazioni ci si potr limitare ad una selettivit parziale Tabella A Tabella B Fusibile a monte Fusibile a valle Fusibile a monte Fusibile a valle gG gG aM aM gG aM Calibro A Calibro A 4 1 1 4 4 2 6 2 1 6 6 2 8 2 2 8 8 4 10 4 2 10 10 6 12 4 2 12 4 2 16 6 4 16 16 10 20 6 20 20 12 25 10 8 25 25 12
29. carichi sono detti carichi deformanti vedere qui di seguito Le armoniche di tensione sono dovute alla circolazione delle armoniche di corrente nell impedenza delle reti e dei trasformatori Tensioni di armoniche In un periodo di una settimana 95 delle tensioni di armoniche con media su 10 min devono essere inferiori ai valori della tabella seguente In pi il THD globale sulle tensioni deve essere inferiore a 8 anche fino al grado convenzionale 40 Valore massimo delle tensioni di armoniche nel punto di fornitura in di Un catec 009 b 1 x cat Armoniche dispari Armoniche pari non multiplo di 3 multiplo di 3 Grado H UC Grado H UC Grado H UC 5 6 3 5 2 2 7 5 9 1 5 4 il 11 3 5 15 0 5 6a24 0 5 13 3 21 0 5 17 2 19a25 1 5 U o ee im Corrente deformata dalle armoniche Wa a catec 010 a 1 x cat catec 100 b 1 x cat Corrente sinusoidale fondamentale Tensione deformata dalle armoniche Soluzioni e Induttanza di linea e Utilizzo di raddrizzatori e Declassamento degli apparecchi e Aumento della potenza di cortocircuito e Alimentazione dei carichi perturbanti tramite UPS e Utilizzo di filtri e Aumento delle sezioni dei conduttori e Sovradimensionamento delle apparecchiature Carichi lineari carichi deformanti Un carico detto lineare quando la corrente che lo attraversa ha la stessa forma della tensione U I U I I I U U t t t t Tensio
30. delle trame come ad esempio il CRC CAN PROFIBUS DP Interbus S FIP EIB eBUS MODBUS JBUS Open MODBUS o TCP IP sono diversi protocolli avente ognuno i loro pregi e difetti in funzione dell ambiente di lavoro e delle condizioni nei quali vengono utilizzati prodotti della SOCOMEC comunicando utilizzano principalmente i protocolli JBUS MODBUS e PROFIBUS DP Per vedremo pi avanti che possiamo anche rispondere ad altri protocolli come ad esempio il TCP IP Catalogo Generale 2016 2017 socomec Innovative Power Solutions Reti di comunicazione Il protocollo JBUS MODBUS Presentazione protocolli JBUS costruttore April e MODBUS costruttore Modicon sono dei protocolli di dialogo che creano una struttura gerarchica un master e diversi slave JBUS MODBUS pu dialogare in ASCII 7 bits o in binario RTU 8bits Il vantaggio del modo RTU che i dati da trasmettere prendono meno spazio quindi meno tempo In effetti diamo pi dati in 8 che in 7 bits prodotti SOCOMEC in protocollo JBUS MODBUS dialogano in modo RTU Remote Terminal Unit Questo tipo di protocollo permette di interrogare dal master uno o diversi slave intelligenti Un collegamento di molti punti lega tra di loro master e slave MODBUS RTU un protocollo sicuro basato sul calcolo di un CRC o test di ridondanza ciclica Questo CRC calcolato su 16 bits fa parte integrante del messaggio ed verificato dal destinatario Due tipi di dialoghi sono pos
31. deve consentire l utilizzo del bus RS485 negli ambienti difficili Esempi di cavi consigliati Nr HELUKABEL JE LIYCY Bd SI Industry Elktronic Cable secondo la DIN VDE 0815 BELDEN 9841 Paired Low Capacitance Computer Cable for EIA RS 485 Applications ALPHA 6412 Multipair Foil Braid shield PE PVC cavo a bassa capacit Configurazioni Per permettere al master e agli slave di comunicare un certo numero di configurazioni delle caratteristiche delle trame di comunicazione deve essere effettuato parametri da configurare sono i seguenti e il numero di bit che compone ogni byte della trama 7 o 8 bit e il numero di bit di stop 1 0 2 e la parit pari dispari o senza e la velocit di comunicazione espressa in bauds pu variare da 1 200 bauds a 10 Mbauds Al di sopra di 100 kbds la lunghezza massima del bus funzione della velocit di comunicazione media di comunicazione per il protocollo JBUS MODBUS Generalmente il master JBUS MODBUS sia un PLC associato Cos si pu trovare diversi tipi di interfacce ad un inseritore sia un computer associato ad un interfaccia di RS232 lt gt RS485 comunicazione SOCOMEC propone una gamma intera di interfacce USB lt gt RS485 di comunicazione per i collegamento con un bus RS485 La scelta RS232 lt gt ETHERNET lt gt RS485 dell interfaccia utilizzata dipende essenzialmente dell ambiente nel quale si desidera utilizzarla ma anche di alcuni obbli
32. di domanda di cui la struttura ha la seguente 1 byte 1 byte n byte 2 byte INFORMAZIONE NUMERO CODICE e Indirizzo di word STA DI SLAVE FUNZIONE e Valore di word e Numero di word na Lo slave interrogato risponde allora alla richiesta tramite una trama di risposta di cui la struttura la seguente 1 byte 1 byte n byte 2 byte DATI e Numero di word lette o scritte e Valore di word lette o scritte WORD DI CONTROLLO CRC NUMERO CODICE DI SLAVE FUNZIONE In caso di errore nella trama emessa dal master lo slave risponde da una trama di errore di cui la struttura la seguente 1 byte 1 byte nbyte 2 byte CODICE DI ERRORE 1 Codice funzione incognita NUMERO conice 2 Indirizzo incorretto WORD DI FUNZIONE A CONTROLLO DI SLAVE 128 3 Dato incorretto CRC 4 Slave non pronto 5 Difetto di scrittura socomec Catalogo Generale 2016 2017 709 Innovative Power Solutions Reti di comunicazione Il protocollo JBUS MODBUS seguito Esempi di trame di comunicazione Tutti i prodotti SOCOMEC sono forniti con un manuale che contiene le tabelle JBUS MODBUS Queste tabelle permettono di conoscere l indirizzo dove sono stoccati i dati con il loro formato taglia dei dati e tipo segnato o no Lista dei parametri in lettura funzione 3 Tabella degli indirizzi decimale ed esadecimale dei valori reali delle grandezze dello strumento Valori reali 2
33. di tipo gG A monte di un motore La protezione contro i sovraccarichi dei motori generalmente assicurata da un rel termico La protezione dei conduttori d alimentazione del motore assicurata dai fusibili aM o gG La tabella A indica i calibri dei fusibili da associare al rel termico in funzione della potenza del motore Nota e La corrente nominale di un motore varia da un costruttore all altro valori della tabella A sono forniti a titolo indicativo fusibili aM sono da preferirsi ai fusibili gG per questa applicazione In caso di awiamenti frequenti o difficili avviamento diretto gt 7 In per pi di 2 sec o avviamento gt 4 In per pi di 10 sec si consiglia di prendere un calibro superiore a quello indicato nella tabella Tuttavia bisogna assicurarsi del coordinamento dell associazione del fusibile con il contattore vedere pagina 701 e In caso di fusione di un fusibile aM si consiglia di sostituire i fusibili anche delle due altre fasi Tabella A protezione dei motori tramite i fusibili aM Motore 400Vtri 500 V tri Calibri Taglia consigliata Kw Ch InA Kw Ch InA 7 5 10 15 5 11 15 18 4 20 10x38014x51 11 15 22 15 20 23 25 10x38014x51 15 20 30 18 5 25 28 5 40 14x51 18 5 25 37 25 34 39 4 40 14x51 22 30 44 30 40 45 63 22x58 25 34 51 40 54 60 63 22x58 30 40 60 45 60 65 80 22x58 37 50 72 51 70 75 100 22x58 45 60 85 63 109 89 100 22x58 55 75 105 80 110 112 125 T00
34. di velocit Il monitoraggio dei variatori di velocit deve tenere conto delle basse frequenze generate da questi ultimi Solamente i CPI e i dispositivi di ricerca che seguono i principi di misura che utilizzano segnali codificati o diversi da quelli generati dai variatori possono garantire un funzionamento corretto e affidabile nel tempo Gruppi elettrogeni mobili La protezione dei circuiti alimentati da gruppi generatori mobili spesso di difficile realizzazione sia per l impossibilit di realizzare una presa di terra gruppi portatili soccorso d urgenza ecc sia per l impossibilit di considerare valida la messa a terra impossibilit di misurare la resistenza ecc Spesso questa protezione assicurata dai DDR da 30 mA che presentano lo svantaggio di scatti intempestivi vedere pagina 685 Nei casi in cui la continuit di utilizzo vincolante per ragioni di sicurezza si dl d pu ricorrere all uso di un CPI Fig 1 i aa La massa del gruppo non collegata al punto medio del generatore ma alla rete formata dalle masse intercollegate degli apparecchi Il CPI Fig 1 utilizzo di un CPI in un circuito alimentato da un gruppo elettrogeno si frappone tra questa massa e una fase Questo dispositivo soddisfa l articolo 39 del decreto du 14 11 88 sulla separazione dei circuiti e del capitolo 413 2 3 della norma IEC 60364 Gli apparecchi classici possono essere adatti a patto che la loro installazione adegui ai vincol
35. display digitale rel di soglia o GTC si pu tarare un display digitale per visualizzare 13 16 kW a 20 mA quindi non necessario modificare la taratura del convertitore e Taratura per indicatore ad ago scala usata da 0 a 15 kW calibrato a 20 mA a fondo scala l apparecchio associato non regolabile la taratura del convertitore va effettuata nel modo seguente P convertitore x 3290 W 3750 W per 20 mA 3290 W gt 13 16 KW gt 17 55 mA 13 16 kW 3750 W gt 15 kW gt 20 mA x 20 MA 17 55 MA 15 kw l uscita convertitore catec 129 b 1 x cat Classe di precisione e Un apparecchio di misura analogico caratterizzato da un indice di classe o classe di precisione Che rappresenta l errore massimo espresso in percento del valore di fondoscala Esempio un amperometro con 50 divisioni classe 1 5 L errore sar di _1 5 x 0 75 divisioni 0 75 divisioni 100 ossia per un amperometro da 20 A 20 50 x 0 75 0 3 A ossia per un amperometro da 400 A 400 50 x 0 75 6 A Un apparecchio numerico o digitale pu indicare un valore di 1 digit dell ultima cifra del numero visualizzato oltre alla precisione reale degli elementi costitutivi dell apparecchio Esempio un indicatore a 3 cifre 999 punti con precisione dello 0 5 collegato a un TA 400 5 A visualizzazione 400 A a errore intrinseco 400 x 0 5 ossia 2 A 100 b errore di visualizzazione 1 cifra ossia 1 A valo
36. entrambe le funzioni aprire e segnalare contemporaneamente Interrompere l impianto DI Una protezione differenziale costituita in questo caso e da un toroide che circonda i conduttori attivi del circuito da proteggere che individua la corrente residua quando la somma delle correnti nelle linee non pi nulla e da un dispositivo di analisi e di misura della corrente differenziale che lancia il segnale d allarme e da un dispositivo di manovra dell alimentazione azionato dal rel d allarme Quando si presenta un pericolo scarica elettrica incendio esplosione guasto di una macchina ecc l apertura automatica dell alimentazione assicura una o pi funzioni seguenti e la protezione dai contatti indiretti e la limitazione delle correnti di fuga e la protezione supplementare dai contatti diretti e la salvaguardia delle attrezzature o della produzione ecc rel differenziali possono essere associati a certe condizioni a contattori interruttori automatici o interruttori e interruttori con fusibili con bobina di sgancio della gamma SIDERMAT FUSOMAT e INOSYS LBS della SOCOMEC socomec Catalogo Generale 2016 2017 723 Innovative Power Solutions Protezione differenziale Definizioni Corrente differenziale An La corrente differenziale indicata con lAn il valore massimo di corrente differenziale che provoca il funzionamento del dispositivo di rilevazione Il suo valo
37. eventuali parasiti sulla linea Il controllo effettuato al livello del pacchetto di bits trama tramite un cheksum Questo strato fornisce gli utensili di trasmissione di pacchetti di bits trama allo strato superiore Le trasmissioni sono garantite da meccanismi di controllo di validit Strato 7 Applicazione Lo scopo dello strato di applicazione di fornire un interfaccia tra l utente e la rete dati trasmessi Il segnale trasmesso di un apparecchio all altro un elemento binario detto bit Ogni tipo di collegamento digitale definisce un livello analogico livello di tensione per lo O logico e l 1 logico L informazione codificata in un insieme di bits il tutto formando una trama di comunicazione Il supporto di comunicazione Questa trama di comunicazione sta per transitare da un punto all altro del bus su un supporto chiamato media o mezzo di comunicazione Secondo il tipo di tecnologia scelto questo media pu essere un paio di fili di rame un collegamento Ethernet un cavo coassiale della fibra ottica un collegamento telefonico RTC o GSM oppure delle onde radio Questo supporto dipende del tipo di trasmissione scelto e dell ambiente di lavoro protocolli Il protocollo di comunicazione definisce le regole del linguaggio tra i diversi attori del dialogo in modo tale che ognuno utilizzi le stesse regole e si capisca In alcuni casi da anche un extra sicurezza al dialogo definendo dei mezzi di controllo
38. evitare in questo modo la sostituzione del fusibile o l invecchiamento dell interruttore automatico e avere il controllo sulle correnti di fuga riducendo in tal modo le correnti omopolari nei circuiti di protezione e la generazione di campi elettromagnetici particolarmente perturbativi ecc Di socomec Catalogo Generale 2016 2017 731 Innovative Power Solutions Ji Controllori Permanenti d Isolamento Generalita Introduzione Le norme IEC 60364 impongono l utilizzo di un Controllore Permanente d Isolamento CPI in regime IT Si deve prevedere un controllore permanente dell isolamento che segnali la comparsa di un primo guasto in una parte attiva in corrispondenza della massa o della terra esso deve azionare un segnale sonoro o un segnale visivo Questi CPI devono rispettare la norma IEC NF EN 61557 8 SOCOMEC offre un ampia scelta di CPI CPI devono avere dei principi di misura scelti in funzione della natura dei circuiti da sorvegliare e quelli che utilizzano una corrente di misura continua in impianti a correnti alternate soltanto nessuna presenza di raddrizzatori che rischierebbe di creare una componente continua in caso di guasto a valle e quelli che utilizzano una corrente di misura alternata in impianti a correnti alternate e continue presenza di raddrizzatori senza isolamento galvanico a monte Alcuni CPI SOCOMEC integrano un dispositivo di misura AMP detto ad impulsi codificati che offre una sorv
39. fasi corrispondenti per evitare il funzionamento di una installazione senza il neutro 684 Catalogo Generale 2016 2017 A SOCcOMmec Innovative Power Solutions catec 056a b 1 x cat catec 057 b 1 x cat Dispositivi di apertura Scelta di un apparecchio di apertura Seguito Dimensionamento del polo neutro in funzione della presenza di armoniche Sezione del neutro lt Sezione delle fasi In presenza di armoniche della corrente di grado 3 e multipli di 3 di cui il tasso inferiore a 15 Sezione del neutro Sezione delle fasi In presenza di armoniche della corrente di grado 3 e multipli di 3 di cui il tasso compreso tra 15 33 distribuzione per lampade a scarica dei tubi fluorescenti per esempio Sezione del neutro gt Sezione delle fasi In presenza di armoniche della corrente di grado 3 e multipli di 3 di cui il tasso superiore a 33 circuiti dedicati all informatica per esempio il paragrafo 524 2 della IEC 60364 propone una sezione uguale a 1 45 volte la sezione delle fasi Utilizzo in corrente continua Le caratteristiche di corrente d impiego indicate nel catalogo generale sono definite per la fig 1 tranne se viene precisato 2 poli in serie In questo caso vedere la fig 2 Esempio 1 collegamento in parallelo dei poli Un apparecchio SIRCO 400 A usato su una rete a 500 V DC con una corrente di impiego di 400 A nella categoria DC23 deve avere 2 poli in serie per polarit i l i Fig 1 1 polo
40. forniti a titolo indicativo consultarci per maggiori dettagli o usi particolari Caratteristiche della rete La tensione Un fusibile non pu mai essere utilizzato ad una tensione efficace superiore alla sua tensione nominale A tensioni inferiori funziona senza problemi La frequenza f lt 5 Hz si considera che la tensione di impiego Ue equivalente ad una tensione continua e Us U di picco e 5 lt f lt 48Hz e 48 lt f lt 1000 Hz nessun declassamento in tensione Us lt kuxU f in Hz 5 10 20 30 40 ku 0 55 0 65 0 78 0 87 0 94 ku coefficente di declassamento della tesione dovuto alla frequenza Corrente di cortocircuito Dopo avere determinato la corrente di cortocircuito bisogna verificare che il suo valore sia inferiore al potere di apertura del fusibile 120 kA eff Regole di installazione Uso di un fusibile sul neutro vedere pagina 684 Schema dei collegamenti a terra Seguento il regime di neutro i fusibili avranno generalmente una o due funzioni di protezione e contro le sovracorrenti A e contro i contatti indiretti B Schema Protezioni TT A IT A B TNC A B TNS A B Caratteristiche del circuito e Limite d utilizzo dei fusibili in funzione della temperatura ambiente ta nelle vicinanze dell apparecchio lin u corrente termica d uso corrente termica massima che l apparecchio tollera per lihnu lt Ktx1In 8 ore in condizioni particolari In calibro del fusibile Kt c
41. guasto che provocherebbe il fuori servizio dell impianto Un limitatore di sovratensione obbligatorio per permettere di scaricare a terra eventuali sovratensioni provenienti da installazioni in alta tensione guasto del trasformatore in alta o media tensione manovre fulmine La protezione delle persone assicurata da l interconnessione e la messa a terra delle masse il monitoraggio del primo guasto tramite CPI Controllore Permanente d lsolamento l apertura al secondo guasto mediante i dispositivi di protezione contro le sovracorrenti o mediante i dispositivi differenziali Questo regime viene usato per esempio negli ospedali sale operatorie o nei circuiti di sicurezza illuminazione e nelle industrie in cui la continuit di esercizio fondamentale o quando si vuole ridurre considerevolmente i rischi di incendio o di esplosione per la debole corrente di guasto Messa a terra dell alimentazione Messa a terra dell alimentazione catec 003 c 1 it cat 1 Limitatore di sovratensione in caso di trasformatore MT BT 1 Limitatore di sovratensione in caso di trasformatore MT BT Schema IT senza neutro distribuito Schema IT con neutro distribuito Di socomec Catalogo Generale 2016 2017 651 Innovative Power Solutions La distribuzione in bassa tensione Tensioni sovratensioni Classificazione degli impianti In Bassa Tensione gli impianti si possono suddividere in due parti s
42. le lettere aggiunte sono definite qui sotto 1 cifra 2 cifra Protezione contro la penetrazione dei corpi solidi Protezione contro la penetrazione dei liquidi Grado di protezione IP Tests IP Tests Lettera Descrizione abbreviata 0 Nessuna protezione 0 Nessuna protezione aggiunta 2 1 Protetto contro i corpi 1 AT Protetto contro le cadute A Protetto contro l accesso della mano 52 5 mm Q ssa iy ee CODE solidi di diametro a verticali di gocce d acqua A 1 superiore o uguale condensa Sae a 50 mm 20 Protetto contro i corpi 2 Protetto contro le cadute B Protetto contro l accesso con un dito 912 5mm_0 GONO A Va solidi di diametro di gocce i P superiore o uguale d acqua fino a 15 dalla SS a12mm verticale 3 ue Protetto contro i corpi 9 Mn Protetto contro l acqua a C Protetto contro l accesso con un attrezzo f 02 5 mm solidi di diametro i pioggia fino a 60 dalla Y J superiore o uguale a verticale bat 2 5 mm 4 pus Protetto contro i corpi 4 Protetto contro i getti D Protetto contro l accesso con un filo Ma O 9 1mm solidi di diametro d acqua in tutte le 777 superiore o uguale a direzioni core 1mm 5 Protetto contro le polveri 5 Protetto contro i getti nessun deposito nocivo d acqua dall idrante in tutte le direzioni 6 Totalmente protetto 6 Protetto contro i getti ii contro le polveri d acqua assimilabili Da a grosse onde PRI cifre car
43. lt 5 ms rete 50 Hz Esempio Si desidera limitare una corrente di cortocircuito di 100 KA eff utilizzando un fusibile 630 A gG La corrente eff presunta di 100 kA eff conduce ad una corrente di cresta presunta di 100 x 2 2 220 kA Il fusibile infatti limita la corrente di picco a 50 kA che rappresenta il 23 del suo valore presunto vedere figura 1 provocando in tal modo una riduzione degli sforzi elettrodinamici al 5 del valore senza fusibile riduzione quindi del 95 vedere figura 2 e una diminuzione della sollecitazione termica limitata al 2 1 del suo valore vedere figura 3 gt al 3 n Li f 2 1 R 2 5 8 3 al BEE o PES Si gf 2 g o Fusibile gG o 8 SI 630A gi g o presunti Z s E 1 aps s e 4 n A woe n BI Fig 2 limitazione degli sforzi elettrodinamici proporzionale al quadrato della sli corrente H A a 3 8 w 8 5 2 5 8 o L o 2 2 Bi S Fig 1 limitazione della corrente di picco Fig 3 limitazione della sollecitazione termica x x t g pi g Catalogo Generale 2016 2017 A SOoOcomec Innovative Power Solutions Protezione fusibile Scelta di un fusibile gG o aM La scelta di una protezione con fusibile deve essere fatta in funzione di 3 parametri e le caratteristiche della rete e le regole di installazione e le caratteristiche del circuito considerato calcoli che seguono sono
44. meno di 10 ms Collegamento in parallelo Il collegamento in parallelo dei fusibili possibile tra due fusibili della stessa taglia e dello stesso calibro assicurata generalmente dal costruttore consultarci In caso di collegamento in parallelo occorre controllare che la tensione d utilizzo non sia superiore al 90 della tensione nominale del fusibile Sovraccarico ciclico Consultarci Perdite in Watt e Sono fornite nella sezione Apparecchiatura di apertura a bassa tensione e corrispondono alla potenza dissipata alla corrente nominale e Per l uso ad una corrente lp diversa da In bisogna moltiplicare la perdita in Watt per il coefficente K dato dalla figura qui sotto Kp coefficente di correzione delle perdite Ip valore eff della corrente di carico in della corrente nominale Selettivit Selettivit fusibili tra alta media e bassa tensione e Il funzionamento di un fusibile a bassa tensione non deve provocare la fusione del fusibile in media o alta tensione installato al primario del trasformatore e Perch ci non accada occorre verificare che la parte inferiore della curva del fusibile in media tensione non incontri in nessun punto la parte superiore della curva del fusibile in bassa tensione prima del limite di lec max di bassa tensione vedere calcolo a pagina 669 Q Fusibile in media tensione Corrente riportata al secondario U lar lpr x HT BT Fusibile in bassa tensione
45. minimi della resistenza d isolamento IEC 60364 fuori tensione e un circuito ben definito solo carichi AC o DC Tensione dimova in comente Tensione nominale della rete continua Resistenza d isolamento v Mm MQ Rete g lobale SELV e PELV 250 gt 0 25 lt 500V 500 gt 0 5 Una rete globale presenta invece una notevole variet di utilizzatori e gt 500V 1000 gt 1 0 di raddrizzatori presenza di correnti alternate e continue La rete spesso una rete estesa elevata capacit di fuga Isolamento degli utilizzatori Guasto asimmetrico rete DC 9 e Rf Motore gt 0 5 MQ Un guasto asimmetrico influisce su una sola polarit della rete Rf gt x MQ secondo la norma per il prodotto Capacit di fuga di un conduttore rispetto alla terra Quando due conduttori sono sottoposti a una differenza di potenziale tensione essi presentano un effetto capacitivo tra loro che dipende dalla loro forma geometrica lunghezza forma dall isolante aria PVC ecc e dalla distanza che li separa Questa propriet fisica provoca il formarsi di una corrente di fuga capacitiva tra i conduttori di una rete e la terra Questa corrente tanto pi grande quanto pi la rete estesa catec 066 b 1 it cat Guasto simmetrico rete DC Un guasto simmetrico influisce sulle due polarit della rete Questo tipo di guasto si sviluppa spesso in un circuito nel quale le rispettive ji lunghezze dei conduttori
46. misura della tensione concatenata a bassa tensione indicazione della tensione concatenata ad alta tensione Voltmetro 100 V V3 63 KV misura della tensione di fase a bassa tensione indicazione della tensione concatenata ad alta tensione catec 128b1xcat Dispositivo a bobina mobile da raddrizzatore Essendo un apparecchio a corrente continua polarizzato con l aggiunta di un raddrizzatore a diodi il galvanometro a telaio mobile 2 consente la misura di grandezze alternate Posizione d utilizzo Gli indicatori ROTEX e DIN sono tarati con il quadrante in posizione verticale possibile utilizzarli in altre posizioni senza diminuirne sensibilmente la precisione A richiesta gli indicatori possono essere tarati per il funzionamento in una qualsiasi altra posizione da specificare al momento dell ordine Montaggio a V di 2 TP rete 63 kV TP 63 kV 100 V V utilizzo misura di 3 tensioni 2 TP Voltmetro 100V 63kV misura della tensione concatenata a bassa tensione indicazione della tensione concatenata ad alta tensione SOCOMEC Innovative Power Solutions Misura elettrica Convertitore di potenza Esempio Taratura di un convertitore di potenza attiva TA 20 5 A U 380 V rete trifase cos 1 Taratura di base P convertitore Ul cos p V3 380 V x 5 Ax 1 x 1 732 3290 W quindi con TI da 20 A P 3290 W x 20 5 13 16 kW uscita convertitore O MA 0 20 MA 100 del carico e Taratura per
47. per polarita Fig 2 2 poli in serie per polarita catec 056b b 1 x cat Esempio 2 collegamento in parallelo dei poli Apparecchio 4 poli utilizzato in 2 x 2 poli in parallelo Precauzione di collegamento fare in modo che la corrente sia correttamente ripartita nei due rami o1 10 JEE orrol e e Casi di utilizzo Uso per protezione Nel caso di utilizzo di apparecchi con bobina di sgancio SIDERMAT FUSOMAT o IDE per la protezione contro i contatti indiretti o contro i cortocircuiti bisogna tener conto dei tempi di apertura di questi apparecchi L intervallo di tempo tra il momento in cui viene impartito il comando e l apertura effettiva inferiore a 0 05 sec Uso per commutazione di rete Il tempo di manovra 0 o 0 Il va da 0 7 a 2 1 sec a seconda degli apparecchi Il tempo di commutazione Il va da 1 1 a 3 6 sec socomec Catalogo Generale 2016 2017 685 Innovative Power Solutions 686 Dispositivi di apertura Casi di utilizzo seguito Uso a monte di una batteria di condensatori Scegliere in generale un interruttore di cui il calibro sia superiore a 1 5 volte il valore della corrente nominale della batteria di condensatori lc lth lth gt 1 5 Ic catec 058 b 1 x cat Uso al primario di un trasformatore Assicurarsi che il potere di chiusura dell interruttore sia superiore al valore di picco della corrente transitoria
48. potenza assorbita varia molto rapidamente forni ad arco macchine per saldatura laminatoi Soluzioni UPS peri piccoli carichi e inserimento di induttanze o batterie di condensatori nel circuito dei carichi e Collegamento ad un trasformatore dedicato ad alta media e bassa tensione forni ad arco Sovratensioni transitorie Definizione fenomeni transitori sono essenzialmente costituiti da sovratensioni molto elevate fino a 20 kV e veloci dovute e ai fulmini alle manovre o ai guasti sulla rete in alta tensione agli archi elettrici dell apparecchiatura e alle commutazioni di carichi induttivi e all alimentazione di circuiti fortemente capacitivi reti di cavi estese macchine che provocano delle perturbazioni sulla rete Tolleranze Valore di solito lt 6 kV Tempo di salita da us ax ms Catalogo Generale 2016 2017 Variazione della tensione secondo la norma EN 50160 per periodo di una settimana x del numero di Un eff con media su 10 min Tolleranze 95 Un 10 100 Un 10 aUn 15 Variazione rapida della tensione secondo la norma EN 50160 Tolleranze Di solito 5 di Un Eventualmente 10 di Un Effetto di sfavillio effetto Flicker secondo la norma EN 50160 per periodo di una settimana Tolleranze 95 del tempo Pirsl Sovratensioni temporanee a causa dello spostamento del punto della tensione concatenata Tolleranze lt 1 5 kV
49. protezione dai contatti indiretti la norma d installazione IEC 60364 ammette un tempo di apertura pari al massimo a 1 s per un circuito di distribuzione senza tenere conto della tensione di contatto se si ritiene necessaria una selettivit In distribuzione terminale i dispositivi differenziali utilizzati per la protezione delle persone devono essere di tipo istantaneo Classi dei rel differenziali Simbolo Esempio di corrente di guasto Tipo AC MAV AC L apparecchio assicura lo scatto in presenza di correnti differenziali residue alternate sinusoidali o Tipo B AI L apparecchio assicura lo scatto in presenza di correnti differenziali residue alternate sinusoidali o di correnti Tipo A a NAA differenziali residue continue a impulsi la cui componente continua sia inferiore a 6 mA in un intervallo di tempo mina t AI oe t di almeno 150 alla frequenza assegnata L apparecchio assicura lo scatto in presenza di correnti differenziali identiche a quelle degli apparecchi di classe A ma anche per correnti differenziali provenienti da circuiti raddrizzatori semplice semionda con carico capacitivo che produce una corrente continua trifase a semplice o doppia semionda monofase a doppia semionda dispositivi che caricano una batteria di accumulatori Catalogo Generale 2016 2017 SOCOMEC Innovative Power Solutions catec 079 c 1 it cat Protezione differenziale Definizioni seguito Co
50. se l interruzione di tali prese non provocata da un guasto d isolamento sia incompatibile con le esigenze di servizio La decisione sull opportunit di usufruire di questa deroga per determinate prese spetta esclusivamente al caporeparto Tali prese apposite prive di protezione H S devono essere sottoposte a una specifica identificazione per impedirne l utilizzo in applicazioni diverse s0ocomec Catalogo Generale 2016 2017 679 Innovative Power Solutions 680 _j2 Cadute di tensione La caduta di tensione la differenza di tensione osservata tra Tabella A NF C 15100 caduta massima di tensione il punto d origine dell impianto e il punto di collegamento di illuminazione Altri impieghi un utenza Alim diretta da rete di distribuz 3 k Per assicurare il buon funzionamento utilizzatori le norme pubblica a bassa tensione di 5 IEC 60364 definiscono una caduta di tensione massima Alimentazione da stazione ad alta 6 8 vedere tabella A media e bassa tensione i i Calcolo della caduta di tensione in un cavo di lunghezza L Au KuxI A xL km Tabella B valori di Ku Sezione Cavi pluriconduttori Cavi monoconduttori Cavi monoconduttori del cavo Corrente 0 monoconduttori in trefolo messi insieme separati mm continua cos 0 3 cos 0 5 cos 0 8 cos 0 3 cos 0 5 cos 0 8 cos 0 3 cos 0 5 cos 0 8 1 5 30 67 4 68 7 74 12 31 4 69 7 74 12 32 4 72 7 78 12 34 2 5 18 40 2 84 4 67 7 41 2 85 4 68 7 41 2 88 471 7 44 4 11 50 1 80 2 94
51. un fusibile gG da 100 A SOCOMEC Innovative Power Solutions Correnti di sovraccarico Protezione delle canalizzazioni contro i sovraccarichi mediante fusibili gG La colonna Iz dfornisce il valore della corrente massima ammissibile per ciascuna sezione dei cavi di rame e di alluminio secondo la norma IEC 60864 e la guida UTE 15 105 La colonna F fornisce il calibro del fusibile gG associato alla sezione e al tipo di cavo Le categorie B C E e F corrispondono ai differenti tipi di posa dei cavi vedere pagina 663 cavi si suddividono in due famiglie PVC e PR vedere tabella a pagina 664 La cifra che segue la sigla indica il numero di conduttori sotto carico PVC 3 indica un cavo della famiglia PVC con 3 conduttori sotto carico 3 fasi o 3 fasi neutro Esempio un cavo PR di rame di 25 mm installato in categoria E limitato a 127 A e protetto da un fusibile da 100 A gG Categoria Corrente admissibile 1 protezione fusibile associato F B PVC3 PVC2 PR3 PR2 c PVC3 PVC2 PR3 PR2 E PVC3 PVC2 PR3 PR2 F PVC3 PVC2 PR3 PR2 S mm Rame Iz F Iz F Iz F Iz F Iz F Iz F Iz F Iz F Iz F 18 15 5 10 17 5 10 18 5 16 19 5 16 22 16 23 20 24 20 26 20 2 5 21 16 24 20 25 20 27 20 30 25 31 25 33 25 36 32 4 28 25 32 25 34 25 36 32 40 32 42 32 45 40 49 40 6 36 32 41 32 43 40 46 40 51 40 54 50 58 50 63 50 10 50 40 57 50 60 50 63 50 70 63 75 63 80 63 86 63 16 68 5
52. 0 339 95 Ae SG 6 10 22002067 20 29 41 58 81 115 163 230 325 460 120 1 6 0 23 3 2 45 64 91 13 18 26 36 51 73 103 145 205 291 411 150 12 lave 85 68 49 oe ae 20 28 39 56 79 112 158 223 316 447 185 15 21 29 41 58 82 11 7 16 23 33 47 66 93 132 187 264 373 528 240 Uf 26 196 l amp i x8 108 i6 21 29 41 58 82 116 164 232 329 465 658 300 2 2 31 44 62 87 12 3 17 25 35 49 70 99 140 198 279 395 559 2x120 23 32 45 64 91 12 8 18 26 36 51 73 103 145 205 291 411 581 2x150 25 35 49 7 0 99 140 20 28 39 56 79 112 158 223 316 447 632 2Xx185 2 9 4 1 58 82 11 7 16 5 23 33 47 66 93 132 187 264 373 528 747 3x120 34 48 68 96 13 6 19 27 39 54 7 109 154 218 308 436 616 3x150 3 7 5 2 74 10 5 14 8 21 30 42 59 84 118 168 237 335 474 670 3x185 44 62 88 12 4 17 5 25 35 49 70 99 140 198 280 396 560 Ice a monte KA Ice al punto considerato kA IR 100 93 5 91 1 87 9 83 7 78 4 71 9 644 56 1 47 5 39 01 31 2 24 2 18 5 13 8 10 2 7 4 54 38 28 20 14 10 90 82 7 82 7 80 1 76 5 72 1 66 6 60 1 52 8 45 1 37 4 30 1 23 6 18 1 13 6 10 1 7 3 53 38 2 7 20 14 1 0 80 74 2 74 2 72 0 692 65 5 61 0 55 5 49 2 425 35 6 289 22 9 17j6 133 99 7 3 53 38 27 20 14 10 70 65 5 65 5 63 8 61 6 587 55 0 505 45 3 395 3384 275 220 17 1 13 0 97 72 52 38 27 19
53. 0 76 63 80 63 85 63 94 80 100 80 107 80 115 100 25 89 80 96 80 101 80 112 100 119 100 127 100 138 125 149 125 161 125 35 110 100 119 100 126 100 138 125 147 125 158 125 171 125 185 160 200 160 50 134 100 144 125 153 125 168 125 179 160 192 160 207 160 225 200 242 200 70 171 125 184 160 196 160 213 160 229 200 246 200 269 160 289 250 310 250 95 207 160 223 200 238 200 258 200 278 250 298 250 328 250 352 315 377 315 120 239 200 259 200 276 250 299 250 322 250 346 315 382 315 410 315 437 400 150 299 250 319 250 344 315 371 315 399 315 441 400 473 400 504 400 185 341 250 364 315 392 315 424 315 456 400 506 400 542 500 575 500 240 403 315 430 315 461 400 500 400 538 400 599 500 641 500 679 500 300 464 400 497 400 530 400 576 500 621 500 693 630 741 630 783 630 400 656 500 754 630 825 630 840 800 500 749 630 868 800 946 800 1083 1000 630 855 630 1005 800 1088 800 1254 1000 Alluminio 2 5 16 5 10 18 5 10 19 5 16 21 16 23 20 24 20 26 20 28 25 4 22 16 25 20 26 20 28 25 31 25 32 25 35 32 38 32 6 28 20 32 25 33 25 36 32 39 32 42 32 45 40 49 40 10 39 32 44 40 46 40 49 40 54 50 58 50 62 50 67 50 16 53 40 59 50 61 50 66 50 73 63 TI 63 84 63 91 80 25 70 63 73 63 78 63 83 63 90 80 97 80 101 80 108 100 121 100 35 86 80 90 80 96 80 103 80 112 100 120 100 126 100 135 125 150 125 50 104 80 110 100 117 100 125 100 136 125 146 125 154 125 164 125 184 160 70 133 100 140 125 150 125 160 125 174 160 187 160 198 160 211 160 237 200 95 161 125 170 125 183 160 195 1
54. 1 5 9 7 8 15 1 17 32 4 41 7 46 9 93 3 122 153 178 255 330 ASM s s foe 11 2 2 2 14 5 e j J J f dd Esempio Un armadio comprende un interruttore generale FUSERBLOC 4 x 630 A e pi partenze La corrente nominale di 550 A Potenza dissipata a 630 A tabella in basso 100 x 3 300 W Potenza dissipata a 550 A 2 300 x 228W 630 La potenza totale nell armadio apparecchiature cavi ecc raggiunge i 400 W Dimensioni armadio H 2000 mm P 600 mm L 800 mm L armadio posto tra altri due armadi e contro il muro La superficie libera sar S m 2 x 0 8 frontale 0 6 x 0 8 in alto 2 08 m Innalzamento della temperatura dentro l armadio _ 400W___g5 5 5 x 2 08 m Con una temperatura ambiente di 35 C si ottiene T 35 C 35 C 70 C Per limitarsi a una temperatura massima di 55 C AT 20 C occorre una ventilazione di portata D 3 1x 400 5 5x2 08 26 5m h Cassetta in poliestere Le cassette sono utilizzabili negli impianti aperti e accessibili al pubblico L ordinanza ministeriale del 25 06 80 impone cassette autoestinguenti tenuta ad almeno 750 C al filo incandescente secondo IEC 60695 COMBIESTER Tipo di cassetta coperchio trasparente coperchio opaco MINIPOL MAXIPOL Tenuta al filo incandescente 960 C 850 C 960 C 960 C SOCOMEC Innovative Power Solutions Catalogo Generale 2015 2016 753 catec 136 d 1 x cat Casse
55. 1 it cat socomec Catalogo Generale 2016 2017 737 Innovative Power Solutions 738 Wer Limitatore di sovratensione Generalita Il limitatore di sovratensione L S conforme agli articoli 5 e 34 del decreto del 14 11 88 Serve a scaricare a terra le sovratensioni e le correnti di guasto Protezione da sovratensione Il dispositivo limitatore assicura la scarica a terra delle sovratensioni giunte dalla rete in alta tensione Gli sganci accidentali tra la rete AT e BT rischiano di portare il potenziale dell installazione BT ad un valore pericoloso rispetto a terra In caso di rivelazione di questo tipo di guasto il limitatore di sovratensioni cortocircuita in maniera irreversibile il neutro e la terra permettendo in questo modo di proteggere la rete in media e bassa tensione Dopo il funzionamento come limitatore di sovracorrente occorre cambiare il dispositivo in particolare nello schema IT per consentire al controllore dell isolamento di riprendere correttamente la sorveglianza Induttanza di limitazione della corrente Anche se i limitatori possono sopportare delle correnti di guasto 40 kA 0 2 s sempre preferibile negli impianti di potenza importante limitare a 10 o 15 KA la corrente per tenere conto dell eventualit di un 2 guasto sulla serie di sbarre in questo caso la corrente di corto circuito fase neutro potrebbe superare 20 kA Questa limitazione realizzata tramite induttanze specifiche Livello ef
56. 100 125 160 200 250 315 400 500 630 800 1000 1250 1 5 82 59 61 38 47 18 22 13 16 6 7 29 102 82 49 56 35 43 16 20 12 15 5 7 4 131 89 76 42 52 31 39 14 17 8 10 4 5 6 134 113 78 67 74 31 39 18 23 10 12 7 9 10 189 129 112 74 51 57 27 34 19 24 912 7 9 3 4 16 179 119 91 67 49 56 24 30 18 23 9 11 5 7 3 4 25 186 143 104 88 59 61 45 53 22 27 13 16 7 9 4 5 35 200 146 123 86 75 43 52 25 36 14 18 8 11 4 5 50 198 167 117 101 71 45 74 26 33 16 22 8 11 5 7 70 246 172 150 104 80 57 60 34 42 17 22 11 14 95 233 203 141 109 82 62 32 40 20 25 9 11 120 256 179 137 103 80 51 57 32 40 14 18 150 272 190 145 110 85 61 42 48 20 24 185 220 169 127 98 70 56 27 34 240 205 155 na 85 68 43 46 Tabella B lunghezze massime in m dei conduttori protetti con fusibili aM sm 16 20 25 32 40 50 63 80 100 125 160 200 250 315 400 500 630 800 1000 1250 1 5 28 33 19 23 13 15 8 10 6 7 2 5 67 47 54 32 38 20 24 14 16 9 11 6 7 4 108 86 69 47 54 32 38 22 25 14 17 911 6 7 6 161 129 104 81 65 66 45 52 29 34 19 23 13 15 9 10 6 7 10 135 108 88 68 47 54 32 38 21 25 14 16 9 11 6 7 16 140 109 86 69 49 55 32 38 21 25 14 17 9 11 25 135 108 86 67 47 54 32 38 21 25 14 16 9 11 35 151 121 94 75 58 60 38 45 25 30 17 20 11 13 7 9 50 128 102 82 65 43 51 29 36 19 24 13 15 8 10 70 151 121 96 75 58 60 38 45 25 30 17 20 11 13 95 205 164 130 102 82 65 43
57. 125 171 125 185 160 200 160 50 134 100 144 125 153 125 168 125 179 160 192 160 207 160 225 200 242 200 70 171 125 184 160 196 160 213 160 229 200 246 200 269 160 289 250 310 250 95 207 160 223 200 238 200 258 200 278 250 298 250 328 250 352 315 377 315 120 239 200 259 200 276 250 299 250 322 250 346 315 382 315 410 315 437 400 150 299 250 319 250 344 315 371 315 399 315 441 400 473 400 504 400 185 341 250 364 315 392 315 424 315 456 400 506 400 542 500 575 500 240 403 315 430 315 461 400 500 400 538 400 599 500 641 500 679 500 300 464 400 497 400 530 400 576 500 621 500 693 630 741 630 783 630 400 656 500 754 630 825 630 840 800 500 749 630 868 800 946 800 1083 1000 630 855 630 1005 800 1088 800 1254 1000 Alluminio 2 5 16 5 10 18 5 10 19 5 16 21 16 23 20 24 20 26 20 28 25 4 22 16 25 20 26 20 28 25 31 25 32 25 35 32 38 32 6 28 20 32 25 33 25 36 32 39 32 42 32 45 40 49 40 10 39 32 44 40 46 40 49 40 54 50 58 50 62 50 67 50 16 53 40 59 50 61 50 66 50 73 63 TI 63 84 63 91 80 25 70 63 73 63 78 63 83 63 90 80 97 80 101 80 108 100 121 100 35 86 80 90 80 96 80 103 80 112 100 120 100 126 100 135 125 150 125 50 104 80 110 100 117 100 125 100 136 125 146 125 154 125 164 125 184 160 70 133 100 140 125 150 125 160 125 174 160 187 160 198 160 211 160 237 200 95 161 125 170 125 183 160 195 160 211 160 227 200 241 200 257 200 289 250 120 188 160 197 160 212 160 226 200 245 200 263 250 280 250 300 250 337 250 150 227 200 245 200 261 200 283 250
58. 3 2 MQ cc Esempio di calcolo della lx minima Il calcolo della lee minima identico al calcolo precedente sostituendo la resistivita del rame e dell alluminio con Prame 28 Palu 44 Impedenza del circuito monofase fase neutro Z1 V 4 11 1 085 12 22 1 1 14 8 MQ 230 V 14 3 MQ Impedenza del circuito monofase fase protezione Z1 V 4 11 2 62 12 22 2 01 15 74 mQ 230 V 15 74 MQ lect Mini 16kA leet Mini 14 6 KA Catalogo Generale 2016 2017 All arrivo sulle barre Impedenza del circuito trifase Z3 y Bo K Zs V 3 925 12 22 12 8 MQ 1 1 x230 V 12 8 MQ ooo Maxi 0 86 x 19 8 KA 17 kA l cc3 Maxi 19 8KA R _ 3 925 0 32 come da figura 1 pagina 668 k 1 4 x T1222 igura 1 pag log cresta 19 8 x V2x 1 4 39 2 kA Questo valore di 39 2 kA di cresta necessario per definire la tenuta dinamica delle barre e dell apparecchiatura Impedenza del circuito monofase Zi V Rph Ra Xon Xn Z V 3 925 0 722 12 22 1 1 14 1 ma 1 1x230V 14 1mQ loot 18kA 7socomec Innovative Power Solutions Correnti di cortocircuito Metodo rapido Questo metodo rapido ma approssimativo permette di determinare lc in un punto della rete conoscendo la lc a monte e la lunghezza e la sezione del collegamento al punto a monte secondo la guida UTE 15 105 Le tabelle che seguono valgono per le reti con tensi
59. 3 40 32 22 18 13 11 7 8 4 3 2 5 88 66 53 36 31 21 18 12 9 7 6 4 4 141 106 85 58 49 33 29 19 15 11 9 6 6 4 6 212 159 127 87 73 50 43 29 22 16 14 10 8 6 4 10 353 265 212 145 122 84 72 48 37 28 23 16 14 10 7 6 16 566 424 339 231 196 134 116 77 59 43 36 25 22 15 12 9 7 5 25 884 663 530 361 306 209 181 120 92 67 57 40 35 24 18 14 11 8 6 4 35 928 742 506 428 293 253 169 129 94 80 56 48 34 26 20 15 11 9 6 50 687 581 398 343 229 176 128 108 76 66 46 35 27 20 15 12 8 70 856 586 506 337 259 189 159 11 97 67 52 39 30 22 17 11 95 795 687 458 351 256 216 151 131 92 70 53 41 29 23 16 120 868 578 444 323 273 1 166 116 89 67 62 37 23 20 150 615 472 343 290 203 178 123 94 71 54 39 31 21 185 714 547 399 336 235 205 145 110 82 64 46 36 24 240 666 485 409 286 249 173 133 100 TI 55 44 29 300 566 477 334 290 202 155 117 90 65 51 34 Tabella C lunghezze massime in m dei conduttori protetti con fusibili aM s m m di 16 20 25 32 40 50 63 80 100 125 160 200 250 315 400 500 630 800 1000 1250 1 5 28 23 18 14 11 9 7 6 5 4 2 5 47 38 30 24 19 15 12 9 8 6 5 4 75 60 48 38 30 24 19 15 12 10 8 6 5 4 6 113 90 72 57 45 36 29 23 18 14 11 9 7 6 5 4 10 188 151 121 94 75 60 48 38 30 24 19 15 12 10 8 6 5 4 16 301 241 193 151 121 96 77 60 48 39 30 24 19 15 12 10 8 6 5 4 25 470 377 302 236 188 151 120 94 75 60 47 38 30 24 19 16 12 9 8 6 35 658 527 422 330 264 211 167 132 105 84 66 53 42 33 26 21 17 13 11 8 50 891 714 572 447 357 285 227 179 14
60. 32 16 10 32 32 20 40 20 12 40 32 25 50 25 16 50 40 25 63 32 20 63 50 40 80 40 25 80 63 50 100 50 32 100 80 63 125 63 40 125 100 80 160 80 63 160 125 100 200 100 80 200 160 125 250 125 125 250 160 160 315 160 125 315 200 200 400 200 160 400 250 250 500 315 200 500 315 315 630 400 250 630 400 400 800 500 315 800 500 500 1000 630 400 1000 500 630 1250 800 500 1250 630 800 Selettivita fusibili gG fusibili UR e gG a monte UR a valle Il tempo di prearco del fusibile UR deve essere inferiore alla meta del tempo di prearco del fusibile gG nella zona compresa tra 0 1 e 1 sec e URa monte gGa valle Il calibro del fusibile UR deve essere almeno uguale al triplo del calibro del fusibile gG Di socomec Catalogo Generale 2016 2017 703 Innovative Power Solutions a Sistema di gestione dell energia Introduzione Contrariamente all ultimo decennio entriamo in un periodo nel quale gestire l energia un obbligo sia sotto l aspetto ambientale che quello economico In effetti i costi dell energia sono aumentati di maniera considerevole e hanno un impatto diretto sul prezzo di fabbricazione dei prodotti e sulle spese di funzionamento Questo nuovo procedimento impone una conoscenza approfondita dei processi dell organizzazione del lavoro nell azienda e la gestione dei costi di energia calcolati a partire di un tariffario Esso permette il calcolo del costo dell energia in funzione del periodo di utilizzo sapendo ch
61. 4 115 90 72 57 46 36 29 23 18 14 11 70 845 660 527 422 335 264 211 169 132 105 84 67 53 42 33 26 21 17 95 895 716 572 454 358 286 229 179 143 115 91 72 57 45 36 29 23 120 904 723 574 462 362 289 226 181 145 115 90 72 57 45 36 29 150 794 630 496 397 317 248 198 159 126 99 79 63 50 40 32 185 744 586 469 375 293 234 188 149 117 94 74 59 47 38 240 730 584 467 365 292 234 185 146 117 93 73 58 47 300 702 562 439 351 281 223 175 14 11 88 70 56 Esempio Un circuito costituito da un cavo di rame 3 x 6 mm protetto con un fusibile da 40 A gG La sua lung protezione contro i contatti indiretti sia assicurata in TN 230 V 400 V Se il cavo di alluminio la lunghezza massima di 0 625 x 73m 45 6 m In schema IT con neutro e cavo d alluminio per un alimentazione di armadio di partenza utenze la lunghezza di 0 625 x 0 5 x 73 m 22 8 m In schema IT con neutro e cavo d alluminio per un alimentazione di armadio di partenza utenze la lunghezza di 0 625 x 0 5 x 1 88 m 42 8 m Catalogo Generale 2016 2017 hezza dovr essere inferiore a 73 m perch la SOCOMEC Innovative Power Solutions Protezione fusibile Curve caratteristiche dei fusibili gG Diagramma di limitazione delle correnti O O Ss D 8 Go eh i e o re Sy a te af wm ve tc t Ss a ele a 2 a Ben PSR INIT e aed ME ee eal a 40 99 vt A
62. 51295 C85F 1 Fattore di potenza 0 001 Capacitivo e induttivo Capacitivo e induttivo Alcuni apparecchi come il DIRIS o l ATyS possiedono una tabella dove l informazione stoccata su una word per potere essere compatibile con un master JBUS MODBUS che non accetta il format con 2 word L esempio qui sotto mostra la trama che il master JBUS MODBUS manda per leggere una tabella di lunghezza di 158 word OX9E in esadecimale 710 Indirizzo Indirizzo Numero di word Numero di word Slave Funzione ordine alto ordine basso ordine alto ordine basso CRC 16 05 03 03 00 00 9E C5A2 Se per si desidera ricuperare solo la potenza attiva sufficiente mandare la trama seguente in esadecimale Indirizzo Indirizzo Numero di word Numero di word Slave Funzione ordine alto ordine basso ordine alto ordine basso CRC 16 02 03 03 16 00 02 25B8 Nella tabella precedente vediamo che i segni e figurano per questo dato Il bit d il bit a 1 il valore negativo l bit a O il valore positivo Risposta di un DIRIS per una potenza positiva i peso forte permette di conoscere il segno del dato ricevuto Numero Valore peso forte Valore peso debole Valore peso forte Valore peso debole CRC Slave Funzione di byte word 1 word 1 word 2 word 2 16 02 03 04 00 00 8C AC AD8E 8CACh da 36012 kW 100 ossia 360 12 kW Risposta di un DIRIS per un
63. 6 36 29 23 18 14 11 70 845 660 527 422 335 264 211 169 132 105 84 67 53 42 33 26 21 17 95 895 716 572 454 358 286 229 179 143 115 91 72 57 45 36 29 23 120 904 723 574 462 362 289 226 181 145 115 90 72 57 45 36 29 150 794 630 496 397 Si 248 198 159 126 99 79 63 50 40 32 185 744 586 469 375 293 234 188 149 117 9 74 59 47 38 240 730 584 467 365 292 234 185 146 117 93 73 58 47 300 702 562 439 351 281 223 175 14 11 88 70 56 Esempio Un circuito costituito da un cavo di rame 3 x 6 mm protetto con un e In schema IT con neutro e cavo d alluminio per un alimentazione di armadio di fusibile da 40 A gG La sua lunghezza dovr essere inferiore a 73 m perch la partenza utenze la lunghezza di 0 625 x 0 5 x 73 m 22 8 m protezione contro i contatti indiretti sia assicurata in TN 230 V 400 V In schema IT con neutro e cavo d alluminio per un alimentazione di armadio di Se il cavo di alluminio la lunghezza massima di 0 625 x 73m 45 6 m partenza utenze la lunghezza di 0 625 x 0 5 x 1 88 42 8 m 678 Catalogo Generale 2016 2017 7 50comec Innovative Power Solutions Contatti diretti e indiretti Protezione contro i contatti indiretti con rel differenziale In regime TT La protezione differenziale rappresenta praticamente l unico mezzo di In caso di prese di terra dalla realizzazione particolarmente difficile i protezione contro i contatti indiretti in questo regime cui valori possono superare il centinaio di ohm alta montagna
64. 60 211 160 227 200 241 200 257 200 289 250 120 188 160 197 160 212 160 226 200 245 200 263 250 280 250 300 250 337 250 150 227 200 245 200 261 200 283 250 304 250 324 250 346 315 389 315 185 259 200 280 250 298 250 323 250 347 315 371 315 397 315 447 400 240 305 250 330 250 352 315 382 315 409 315 439 400 470 400 530 400 300 351 315 381 315 406 315 440 400 471 400 508 400 543 500 613 500 400 526 400 600 500 663 500 740 630 500 610 500 694 630 770 630 856 630 630 711 630 808 630 899 800 996 800 7 Socomec Catalogo Generale 2016 2017 665 Innovative Power Solutions Correnti di cortocircuito Una corrente di cortocircuito una corrente provocata da un guasto d impedenza trascurabile tra due punti dell impianto che presentano normalmente una differenza di potenziale Si va a distinguere 3 livelli di corrente di cortocircuito e la corrente di cortocircuito di cresta Icc cresta corrispondente al valore estremo dell onda che genera forze elettrodinamiche Corrente elevate in particolare per le barre di distribuzione e per i contatti o le connessioni delle apparecchiature la corrente di cortocircuito efficace lcc eff valore efficace della corrente di guasto che provoca riscaldamenti degli apparecchi e dei conduttori e pu portare le masse dei materiali elettrici a un potenziale pericoloso la corrente di cortocircuito minimo lcc min valore efficace della corrente di guasto che si stabilisce nei circuiti a elevata impedenza condutt
65. 75 100 138 110 150 156 160 TO 90 125 170 132 180 187 200 T1 110 150 205 160 220 220 250 TI 132 180 245 220 300 310 315 T2 160 218 300 315 T2 200 270 370 250 340 360 400 T2 250 340 475 335 450 472 500 T3 315 430 584 450 610 608 630 T3 400 550 750 500 680 680 800 T4 A monte di una batteria di condensatori Il calibro del fusibile deve essere superiore o uguale al doppio della corrente nominale della batteria di condensatori le has 8 AL 2 JT Tabella B calibro dei fusibili per batteria di condensatori a 400 V Capacit in Kvar 5 10 20 30 40 50 60 75 100 125 150 Fusibile gG in A 20 32 63 80 125 160 200 200 250 400 400 Catalogo Generale 2016 2017 SOCOMEC Innovative Power Solutions Protezione fusibile Scelta di un fusibile gG o aM seguito Caratteristiche del circuito seguito Collegamento in parallelo e Il collegamento in parallelo dei fusibili possibile solo tra due fusibili della stessa taglia e dello stesso calibro lthe l iheX2 Ice di picco limitata totale l cc di picco limitata x 1 59 it totale it x 2 52 lihe it energia specifica del fusibile catec_119_b_1_x_cat Utilizzo in corrente continua In corrente continua il tempo di prearco identico al tempo di prearco in corrente alternata Le caratteristiche tempo corrente e il diagramma di limitazione restano validi per l uso dei fusibili in corrente continua Invece il tempo d arco nettame
66. 85 RS485 MBP 15 RS485 MBP 15 Come ogni protocollo di comunicazione in particolare per i bus di campo PROFIBUS basato sul modello degli strati OSI descritti precedentemente Per rispondere alle diverse applicazioni quattro varianti dette applicative sono state realizzate ognuna con la sua specificit prodotti della gamma SOCOMEC hanno una certificazione PROFIBUS DP VO Perci possibile collegare questi prodotti ad un bus PROFIBUS DP Catalogo Generale 2016 2017 SOCOMEC Innovative Power Solutions Reti di comunicazione Il protocollo PROFIBUS seguito Il bus per il protocollo PROFIBUS Lo strato 1 del modello OSI assicura la trasmissione fisica dei dati Definisce quindi le caratteristiche elettriche e meccaniche tipo di codificazione e interfaccia normalizzata RS485 PROFIBUS specifica diverse versioni di strati fisici secondo le tecniche di trasmissione conforme alle norme internazionali IEC 61158 e IEC 61784 Le diverse versioni sono le seguenti e trasmissione RS485 e trasmissione MBP e trasmissione RS485 IS trasmissione fibra ottica SOCOMEC utilizza il collegamento RS485 con le caratteristiche seguenti e trasmissione numerica differenziale e flusso da 9 6 12000 kbits s e sopporto costituito da una coppia attorcigliata schermata e tipologia lineare senza stella con estremit di bus e 32 punti collegabili con possibilit di aggiungere dei ripetitori Per dare sicurezz
67. 9 14 17 8 10 4 5 6 134 113 78 67 74 31 39 18 23 10 12 7 9 10 189 129 112 74 51 57 27 34 19 24 9 12 7 9 3 4 16 179 119 9 67 49 56 24 30 18 23 9 11 5 7 3 4 25 186 143 104 88 59 61 45 53 22 27 13 16 7 9 4 5 35 200 146 123 86 75 43 52 25 36 14 18 8 11 4 5 50 198 167 117 101 71 45 74 26 33 16 22 8 11 5 7 70 246 172 150 104 80 57 60 34 42 17 22 11 14 95 233 203 14 109 82 62 32 40 20 25 9 11 120 256 179 137 103 80 51 57 32 40 14 18 150 272 190 145 110 85 61 42 48 20 24 185 220 169 127 98 70 56 27 34 240 205 155 119 85 68 43 46 Tabella B lunghezze massime in m dei conduttori protetti con fusibili aM HPC S mm 16 20 25 32 40 50 63 80 100 125 160 200 250 315 400 500 630 800 1000 1250 1 5 28 33 19 23 13 15 8 10 6 7 2 5 67 47 54 32 38 20 24 14 16 9 11 6 7 4 108 86 69 47 54 32 38 22 25 14 17 911 6 7 6 161 129 104 81 65 66 45 52 29 34 19 23 13 15 9 10 6 7 10 135 108 88 68 47 54 32 38 21 25 14 16 9 1 6 7 16 140 109 86 69 49 55 32 38 21 25 14 17 9 1 25 135 108 86 67 47 54 32 38 21 25 14 16 9 11 35 151 121 94 75 58 60 38 45 25 30 17 20 11 13 7 9 50 128 102 82 65 43 51 29 36 19 24 13 15 8 10 70 151 121 96 75 58 60 38 45 25 30 17 20 11 13 95 205 164 130 102 82 65 43 51 29 34 19 23 120 164 129 104 82 65 44 52 29 35 150 138 110 88 69 55 37 44 185 128 102 80 64 51 240 123 97 78 62
68. 9 15 11 9 6 6 4 6 212 159 127 87 73 50 43 29 22 16 14 10 8 6 4 10 353 265 212 145 122 84 12 48 37 28 23 16 14 10 7 6 16 566 424 339 231 196 134 116 77 59 43 36 25 22 15 12 9 7 5 25 884 663 530 361 306 209 181 120 92 67 57 40 35 24 18 14 11 8 6 4 35 928 742 506 428 293 253 169 129 94 80 56 48 34 26 20 15 11 9 6 50 687 581 398 343 229 176 128 108 76 66 46 35 27 20 15 12 8 70 856 586 506 337 259 189 159 111 97 67 52 39 30 22 17 11 95 795 687 458 351 256 216 151 131 92 70 53 41 29 23 16 120 868 578 444 323 23 1 166 116 89 67 62 37 23 20 150 615 472 343 290 203 178 123 94 71 54 39 31 21 185 714 547 399 336 235 205 145 110 82 64 46 36 24 240 666 485 409 286 249 173 133 100 77 55 44 29 300 566 477 334 290 202 155 117 90 65 51 34 Tabella C lunghezze massime in m dei conduttori protetti con fusibili aM A sm e 20 25 a 40 50 ea 80 dio 125 160 200 250 318 400 500 630 leoo 1000 1250 15 28 23 18 14 11 9 7 6 5 4 2 5 47 38 30 24 19 15 12 9 8 6 5 4 75 60 48 38 30 24 19 15 12 10 8 6 5 4 6 113 90 72 57 45 36 29 23 18 14 11 9 7 6 5 4 10 188 151 12 94 75 60 48 38 30 24 19 15 12 10 8 6 5 4 16 301 241 193 151 121 96 77 60 48 39 30 24 19 15 12 10 8 6 5 4 25 470 377 302 236 188 151 120 94 75 60 47 38 30 24 19 16 12 9 8 6 35 658 527 422 330 264 211 167 132 105 84 66 53 42 33 26 21 17 13 11 8 50 891 714 572 447 357 285 227 179 144 115 90 72 57 4
69. A Cipro Grecia Israele Malta info se socomec com SUD AMERICA info es socomec com MAGGIORI DETTAGLI www socomec it worldwide GRUPPO SOCOMEC SAS SOCOMEC capital 10 772 740 R C S Strasbourg B 548 500 149 B P 60010 1 rue de Westhouse F 67285 Benfeld Cedex FRANCE Tel 33 3 88 57 41 41 Fax 33 3 88 74 08 00 info scp isd socomec com www socomec it 1922 SOCOMEc Innovative Power Solutions Documento non contrattuale 2015 Socomec SAS Tutti i diritti riservati Document printed on paper from sustainably managed forests R f 145 01 6 07 15 Photo Martin Bernhart R alisation SOCOMEC
70. A ee ee iGo ls 22 4 1 1 15 22 30 43 61 86 12 17 24 34 6 1 6 1 7 25 35 49 70 99 14 20 28 40 10 15 21 129 41 58 8 2 11 6 16 23 33 47 66 16 22 30 43 6 1 86 12 17 24 34 49 69 98 138 25 17 24 34 48 67 95 13 19 27 38 54 76 108 152 216 30 17 24 33 47 6 7 94 13 19 2i 38 53 75 107 151 213 302 50 1 6 23 32 45 64 90 13 18 26 36 51 72 102 145 205 290 410 70 24 133 47 167 94 13 19 27 38 53 75 107 151 213 302 427 95 23 3 2 145 64 90 13 18 26 36 51 72 102 145 205 290 410 120 29 40 57 81 11 4 16 23 32 46 65 91 129 183 259 366 150 31 44 62 88 12 18 25 35 50 70 99 141 199 281 398 185 2 00 BY 15 2 S OS 21 29 42 59 83 117 166 235 332 470 240 Le 23 3 20 e es Sal ts 18 26 37 52 73 103 146 207 293 414 300 KAERA AA Fo OM a o IG 22 31 44 62 88 124 176 249 352 497 2X120 14 20 29 40 57 81 11 4 16 23 32 46 65 91 129 183 259 366 S17 Sane ez e E 18 25 35 50 70 99 141 199 281 398 2X185 18 26 37 52 7 3 104 15 21 29 42 59 83 117 166 235 332 470 2X240 2 3 3 2 46 65 91 12 9 18 26 37 52 73 103 146 207 293 414 585 3X120 21 30 43 61 86 12 1 17 24 34 48 69 97 137 194 274 388 549 3x 150 2 3 3 80 Ar 66 Oa Tiap 19 26 37 53 75 105 149 211 298 422 596 3x185 2 8 39 55 7 8 11 0 18 6 22 31 44 62 88 125 176 249 352 498 705 3X240 34 48 69 97 13 7 19 27 39 55 78 110 155 219 310 439 621 7 SOocomec Catalog
71. Apertura monovre Vle cos p Ve COS p AC 21 1 5 0 95 15 0 95 5 AC 22 3 0 65 3 0 65 5 AC 23 le lt 100A 10 0 45 8 0 45 5 le gt 100A 10 0 35 8 0 35 3 8 LR ms UR ms DC 21 15 1 15 1 5 3 DC 22 4 25 4 2 5 5 8 DC 23 4 15 4 15 5 Resistenza elettrica e meccanica La norma fissa il numero minimo di manovre elettriche a pieno Tabella C carico e meccaniche a vuoto effettuate dall apparecchio l LA 100 z315 2690 32500 1 2500 Queste caratteristiche definiscono in teoria la fine della vita utile ate dell apparecchio che deve conservare le proprie caratteristiche come cicli ae 120 120 60 20 10 noto di resistenza alla corrente di fuga e al surriscaldamento Queste a 5 La 3 aa N di manovre nella categoria A prestazioni sono legate al calibro dell apparecchio ed al suo utilizzo In i n ATi i Ta T funzione dell utilizzo previsto sono definite due categorie di impiego AMORE complementari a pieno carico 1500 1000 1000 500 500 cat A manovre frequenti a monte di un utenza terminale le Lai 20000 at 8000 poog 3000 2000 r i n r di manovre nella categoria cat B manovre non frequenti a monte dell installazione o a livello na o a T T O Di della distribuzione a pieno carico 300 200 200 100 100 Totale 2000 1600 1000 600 400 Corrente di impiego le La corrente di impiego le determinata dalle prove di resistenza meccanica e elettrica e dalle prove relative al potere di apert
72. C 4 Zz W Cavi mono o pluriconduttori in condotti inseriti in una parete Cavi mono 0 pluriconduttori e nei controsoffitti e nei soffitti sospesi Ze Conduttori isolati in condotti o cavi mono 0 pluriconduttori nei telai delle finestre Cavi mono o pluriconduttori su passerelle porta cavi o ripiani non perforati Categoria E 4 e F 42 Cavi mono o pluriconduttori sospesi a un cavo portante o autoportante 1 Cavi pluriconduttori SOCOMEC Innovative Power Solutions 2 Cavi monoconduttore Catalogo Generale 2016 2017 663 Correnti di sovraccarico Determinazione della corrente ammissibile secondo la norma IEC 60364 seguito Coefficiente K Tabella C Isolanti Temperatura ambiente C Elastomero caucci PVC PR EPR 10 1 29 1 22 1 15 15 1 22 117 1 12 20 1 15 2 1 08 25 1 07 1 06 1 04 35 0 93 0 94 0 96 40 0 82 0 87 0 91 45 0 71 0 79 0 87 50 0 58 0 71 0 82 55 0 61 0 76 60 0 50 0 71 65 0 65 70 0 58 Esempio Per un cavo isolato in PVC che si trova in un locale in cui la temperatura ambiente raggiunge i 40 C Kt 0 87 Identificazione dei cavi Tabella A equivalenze tra la vecchia e la nuova denominazione cavi Vecchia denominazione Nuova denominazione norma nazionale norma armonizzata U 500 VGV A 05W U ou R U 1000 SC 12N H07 RN F U 500 SV OV A05W F U 500 SV 1V Tabella B classificazio
73. C e Un calcolo pi preciso pu essere fatto in funzione di ogni uso Consultarci Utilizzo in combinazione con fusibili e Metodo veloce Un interruttore deve essere declassato di un fattore 0 8 quando le basi dei fusibili sono direttamente collegate ai loro morsetti Esempio un sezionatore combinato da 1250 A sar composto da un interruttore da 1600 A e di 3 fusibili da 1250 A gG e Un calcolo pi preciso possibile in funzione dei diversi esempi d uso Consultarci Altri declassamenti in funzione della temperatura e Interruttori con fusibili per fusibili UR e Utilizzo continuo su tre turni In certi casi necessario un declassamento per funzionamento a pieno carico 24h 24 Consultarci Kf correzione dovuta alla frequenza Tabella B fattori di correzione in funzione della frequenza f lihu S lth x Kf Kf fattore di correzione 0 9 100 Hz lt f lt 1000 Hz 0 8 1000 Hz lt f lt 2000 Hz 0 7 2000 Hz lt f lt 6000 Hz 0 6 6000 Hz lt f lt 10000 Hz Ka correzione dovuta all altitudine Tabella C fattori di correzione in funzione dell altitudine A e Nessun declassamento in lin 2000 m lt A lt 3000 m 3000 m lt A lt 4000 m e Declassamento in Ue e le valido in corrente alternata e in corrente U 0 95 0 80 continua e le 0 85 0 85 Kp correzione dovuta alla posizione dell apparecchio Collegamento degli interruttori Montaggio e senso di posa degli interruttori Dal momento ch
74. I e V E S S1 S2 S8 Potenza reattiva Q1 VS12 P12 Q1 Q2 e Q3 sono calcolati direttamente a partire da P e S E a 01 02 08 Fattore di potenza P Peas PF1 PF2 e PF3 sono calcolati direttamente a partire da P e S Frequenza La misura della frequenza sempre realizzata sulla fase1 Qualsiasi sistema elettrico che utilizza la corrente alternata mette in gioco due forme di energia l energia attiva kWh e l energia reattiva kvarh Nei processi industriali che utilizzano l energia elettrica soltanto l energia attiva trasformata dall impianto di produzione in energia meccanica termica o luminosa Essa pu essere positiva o negativa se l installazione capace di produrre dei kWh un installazione fotovoltaica ad esempio L altra l energia reattiva serve in particolare all alimentazione dei circuiti magnetici delle macchine elettriche motori autotrasformatori ecc Inoltre alcuni componenti delle reti elettriche di trasporto e di distribuzione trasformatori linee ecc consumano anche in alcuni casi energia reattiva Per seguire queste energie indispensabile prendere in considerazione la precisione che definita in un contesto normativo riferimenti sono i seguenti Contatore di energia attiva kWh e IEC 62053 21 in classe 1 0 2 e IEC 62053 22 in classe 0 2S o 0 55 Contatore di energia reattiva kvarh IEC 62053 23 in classe 2 Catalogo Generale 2016 2017 705 SOCOMEC Innovative Powe
75. T o UIT o una curva a tempo indipendente DT Tutte le misure delle correnti sono effettuate in TRMS La protezione dalle correnti di guasto assicurata con il confronto tra le correnti misurate e la curva di protezione predefinita Funzioni di protezione Il DIRIS di protezione assicura la protezione dei circuiti elettrici Proleaone magnetica SU bal eh le uae NSE Deve essere obbligatoriamente associato a un dispositivo di apertura che garantisca l apertura nei tempi convenzionali Protezione termica su h l2 g In I gt codice ANSI 51 vedere pagina 676 Protezione magnetica N R S T sulla componente omopolare lp bee codice ANSI 50N Protezione termica i sulla componente omopolare Ip Ine codice ANSI STIN Protezione di massima i corrente direzionale lar cmima ANELOG Selettivit logica codice ANSI 68 EAS Na a pei 5 Apparechio con bobina Protezione contro il ritorno di potenza gt rP codice ANSI 37 8 di sgancio oO Fusibili Schema del sistema di apertura Curve di protezione a tempo dipendente Codice ANSI 50 fasi o 50 N Terra secondo la norma IEC 60255 3 e BS 142 Queste curve sono generalemente utilizzate per la programmazione delle soglia bassa sovraccarico Per programmare la soglia bassa occorre scegliere una curva definire una soglia in percento e un tempo Ts corrispondente al tempo di apertura per un guasto pari a 10 ls La soglia I il valore della corrente
76. VC2 PR3 PR2 S mm in rame 1 5 15 5 125 18 5 19 5 22 23 24 26 2 5 21 24 25 27 30 31 33 36 4 28 32 34 36 40 42 45 49 6 36 41 43 48 51 54 58 63 10 50 57 60 63 70 75 80 86 16 68 76 80 85 94 100 107 115 25 89 96 101 112 119 127 138 149 161 35 110 119 126 138 147 158 169 185 200 50 134 144 153 168 179 192 207 225 242 70 171 184 196 213 229 246 268 289 310 95 207 223 238 258 278 298 328 352 377 120 239 259 276 299 322 346 382 410 437 150 299 319 344 371 395 441 473 504 185 341 364 392 424 450 506 542 575 240 403 430 461 500 538 599 641 679 300 464 497 530 576 621 693 TM 783 400 656 754 825 940 500 749 868 946 1083 630 855 1005 1088 1254 S mm in alluminio 2 5 16 5 18 5 19 5 21 23 24 26 28 4 22 25 26 28 si 32 35 38 6 28 32 33 36 39 42 45 49 10 39 44 46 49 54 58 62 67 16 59 59 61 66 73 77 84 91 25 70 73 78 83 90 97 101 108 121 35 86 90 96 103 112 120 126 135 150 50 104 110 117 125 136 146 154 164 184 70 133 140 150 160 174 187 198 211 237 95 161 170 183 195 211 227 241 257 289 120 188 197 212 226 245 263 280 300 337 150 227 245 261 283 304 324 346 389 185 259 280 298 323 347 371 397 447 240 305 330 352 382 409 439 470 530 300 351 381 406 440 471 508 543 613 400 526 600 663 740 500 610 694 770 856 630 711 808 899 996 7 SOocomec Catalogo Generale 2016 2017 Innovative Power Solutions 662 catec 046 b 1 x cat Correnti di sovraccarico Determinazione della corrente ammissibile lz secondo la norma IEC 60364 seguito Co
77. a 5V necessario aggiungere le resistenze Rup Raown e Ri Il dimensionamento di Rup R1 Raown dipende dal livello esatto della tensione di alimentazione e dalle resistenze di linea Valori standard Rup Rdown 560 ohms 5 1 4 W Ry 120 ohms 5 W Rena 120 ohms 5 14 W Il metodo di determinazione interattivo Il processo quello di verificare se con questi valori standard il livello di tensione U alla fine della linea si colloca nella fascia prevista 250 280 mV Diversamente per raggiungere questa fascia si pu giocare sui valori Rup e Rdown tra 390 e 750 Le operazioni vengono ripetute finch non si ottiene una tensione conforme Limitazioni In una rete RS485 si deve tenere conto di 2 limitazioni Il numero massimo di apparecchi La distanza massima dal bus Un trasmettitore RS485 deve poter comunicare con 32 unit di carico La distanza massima per una portata max fino a 100 kbds di al massimo 32 UL 32 Unity of Loads 1200m Lunghezza del cavo m Apparecchio Valore in UL Numero di apparecchi per ottenere 32 UL oc DIRIS A10 1 32 DIRIS A20 1 32 DIRIS A40 1 32 1000 DIRIS A60 1 32 COUNTIS Ci 1 32 COUNTIS E53 1 32 Too COUNTIS E33 1 2 64 8 COUNTIS E43 1 2 64 COUNTIS E44 1 2 64 8 a g 10000 100 000 1000000 Velocit bit s Per carichi oltre 32 UL sar necessario utilizzare un ripetitore 8 Oltre questa velocita sara necessario utilizzare un ripetitore
78. a alla trasmissione fortemente consigliato l utilizzo di un cavo normalizzato PROFIBUS Diversi riferimenti sono proposti sul sito seguente http Awww procentec com products cable index php Socomec Catalogo Generale 2016 2017 717 Innovative Power Solutions catec 126 b 1 x cat catec 127 b 1 x cat Catalogo Generale 2016 2017 Misura elettrica Dispositivo ferromagnetico formato da due dispositivi uno fisso l altro mobile e solidale con l ago indicatore posti all interno di una bobina alimentata dalla corrente da misurare Il dispositivo ferromagnetico legge il valore efficace del segnale alternato l influenza della forma d onda trascurabile Si pu anche utilizzare sul segnale continuo ma a scapito della classe di precisione Per la sua semplicit uno strumento particolarmente indicato per la misura delle correnti alternate dei quadri in bassa tensione Dispositivo a bobina mobile La corrente di misura percorre un telaio mobile bobinato posta nel campo magnetico di un magnete permanente Sotto l azione delle forze elettromagnetiche esercitate su di esso il telaio ruota secondo una legge lineare Caratterizzato da un basso consumo questo lo strumento di misura per eccellenza dei segnali continui di valore ridotto Bon 3 a lt 90 4 a 0 Utilizzo di trasformatori di tensione Montaggio di 3 TP rete 63 kV TP 63 kV 100 V V3 Voltmetro 100 V 63 kV
79. a potenza positiva Numero Valore peso forte Valore peso debole Valore peso forte Valore peso debole CRC Slave Funzione di byte word 1 word 1 word 2 word 2 16 02 03 04 FF FF 7B D3 AATA FFFF7BDSh d 33837 kW 100 ossia 338 37 kW Per ottenere questo risultato si deve fare il complemento 1 prendere l inverso del valore ottenuto in binario e aggiungere 1 al risultato ossia complemento a 1 FFFF7BD3 esa d 842C esa addizione di 1 842C esa 1 33 837 decimale il valore essendo negativo esso d 33 837 KW 100 ossia 338 37 kW Catalogo Generale 2016 2017 SOCOMEC Innovative Power Solutions Reti di comunicazione Il protocollo JBUS MODBUS seguito Il bus RS485 per il protocollo JBUS MODBUS Una trasmissione composta da un emissione e da una ricezione due sensi di trasmissione possono essere e separati su due vie distinte collegamento simplex in 4 fili massa per una RS485 e riuniti su una stessa via con l emissione e la ricezione che si fanno alternativamente nei due sensi half duplex in 2 fili massa e riuniti su una stessa via con l emissione e la ricezione che si fanno simultaneamente full duplex in 2 fili In ogni caso il livello di tensione applicato in modo differenziale i e senza riferimento rispetto alla massa E la differenza di potenziale tra i 2 fili della via che crea il segnale Il bus RS485 un bus di campo E stato progettato per funz
80. a soluzione previene i rischi di shuntaggio dei dispositivi di comando per guasto d isolamento Tale guasto pu essere infatti contemporaneamente sufficiente a comandare gli attuatori e troppo debole per fare scattare la protezione contro le sovratensioni catec 070 b 1 it cat Questi rischi sono pi gravi nelle attrezzature nuove per due ragioni principali e le deboli tensioni d uso non favoriscono la protezione dai guasti e le soglie di funzionamento degli ausiliari di comando tendono ad arrivare a poche decine di mA microrel PLC accoppiatori ottici ecc Rispetto alla soluzione della messa a terra l uso di una rete isolata associata a un CPI presenta il doppio vantaggio di non scattare al primo guasto e di assicurare un controllo preventivo dell invecchiamento del gruppo Regolazione del CPI sistemi di ricerca dei guasti tipo DLD 260 e portatili DLD 3204 permettono di effettuare la localizzazione preventiva dei guasti d isolamento senza cambiare lo stato dei dispositivi di comando o di U Tensione d alimentazione massima del circuito di comando funzionamento grazie a una corrente di ricerca limitata a 1 mA ir Corrente di ricaduta del rel pi piccolo Zm Impedenza di regolazione del CPI UL ir ZM 736 Catalogo Generale 2016 2017 socomec Innovative Power Solutions Controllori Permanenti d lsolamento Collegamento dei CPI Caso generale Collegamento e protezione dei circuiti di misura
81. a volta senza danno dallo scaricatore di tipo 1 livello di protezione Up tensione che caratterizza l efficacia dello scaricatore Questo valore superiore alla tensione residua Ures che nasce ai morsetti dello scaricatore durante il passaggio della corrente nominale di scarica In corrente di corto circuito interna ammissibile Ic valore massimo di corrente 50 Hz che pu transitare nello scaricatore durante un guasto di esso Questi diversi parametri permettono quindi di dimensionare lo scaricatore rispetto alla rette sulla quale sar connesso Ug e lec rispetto allo rischio In Imax infine rispetto all efficacia desiderata e o tipo di apparecchiature da proteggere Up Catalogo Generale 2016 2017 Telesegnalazione La maggior parte degli scaricatori SURGYS equipaggiata di un contatto di telesegnalazione Questa funzione che autorizza il controllo a distanza dello stato dello scaricatore particolarmente interessante nel caso di prodotti diffi cilmente accessibili o senza sorveglianza Il sistema costituto di un contatto ausiliario tipo invertitore azionato in caso di modifi ca di stato del modulo di protezione L utente pu cos verifi care continuamente e il buon funzionamento degli scaricatori e la presenza dei moduli sganciabili e la fi ne utilizzo scollegamento degli scaricatori Questa funzione telesegnalazione permette quindidi scegliere un sistema di segnalazione indic
82. alle prove di Classe 1 caratterizzate da immessioni di onde di corrente di tipo 10 350 us limp rappresentativi della corrente di fulmine generata durante un impatto diretto Questi scaricatori dovranno essere particolarmente potenti per scaricare questa onda molto energetica Scaricatori a monte dell impianto BT Gli scaricatori della gamma SURGYS si dividono in scaricatori di testa e scaricatori di distribuzione Gli scaricatori di testa proteggono l insieme di un installazione BT scaricando la maggior parte delle correnti che creano sovratensioni direttamente verso terra Gli scaricatori di distribuzione assicurano la protezione delle apparecchiature scaricando l energia rimanente verso terra Scelta dello scaricatore di testa In ogni caso gli scaricatori di testa sono da installare immediatamente a valle dell apparecchio generale di comando Le correnti di scarica che questi scaricatori devono evacuare in caso di sovratensioni possono essere molto importanti e la loro scelta si fa di solito verificando che queste correnti In Imax limp Sono adatte alle valutazioni dei rischi teorici eseguiti ad esempio da alcuni studi di progettazione specializzati La tabella di selezione seguente da delle indicazioni pratiche permettendo di selezionare direttamente lo scaricatore di testa tenendo conto delle performance dei SURGYS SURGYS G40 FE Gli scaricatori di testa sono disposti e al livello di un QGBT fig 1 e al
83. amenti o per la compatibilit elettromagnetica CEM per esempio degli apparecchi di classe l La somma di queste correnti di fuga pu fare scattare alcuni DDR di elevata sensibilit Lo scatto possibile a partire da IAn 2 IAn x 0 80 per gli apparecchi SOCOMEC RESYS M e P senza che l incolumit delle persone sia compromessa Le correnti di fuga possono essere limitate con e l utilizzo di apparecchi di classe Il trasformatori di separazione e limitazione del numero di utilizzatori protetti da uno stesso DDR Miglioramento della funzionalit dei DDR Installazione all origine dell impianto TT Aumento dell immunit di un toroide dalle perturbazioni con All origine dell installazione TT e solo in questo caso possibile e la disposizione simmetrica dei conduttori di fase intorno al sostituire il toroide di rilevamento posto intorno ai conduttori attivi conduttore di neutro con un toroide unico posto sul conduttore che collega il neutro del e l utilizzo di un toroide di diametro pari ad almeno 2 volte il diametro trasformatore ad alta media e bassa tensione alla terra Questo del cerchio formato dai conduttori D gt 2d schema di collegamento permette di aumentare l immunit dalle e l eventuale aggiunta di un cilindro magnetico di altezza pari ad perturbazioni e presenta inoltre il vantaggio di essere pi economico almeno 2D Trasformatore in Apparechio con bobina di sgancio alta media e bassa tensione SIDERMAT
84. amento nel punto a monte vedere pagina 671 Questo metodo fornisce solo il valore della lec massima Catalogo Generale 2016 2017 667 Correnti di cortocircuito Calcolo della leo di un impianto in bassa tensione seguito Metodo convenzionale Fornisce il valore di Icc min all estremit di un impianto che non sia alimentato da un alternatore Ax 0 8UxS ou log U tensione tra le fasi in V L lunghezza in metri della canalizzazione S sezione dei conduttori in mm p 0 028 mW m per il rame e protezione con fusibile 0 044 mW m per l alluminio e protezione con fusibile 0 023 mW m per il rame e protezione con interruttore automatico 0 037 mW m per l alluminio e protezione con interruttore automatico A 1 peri circuiti con neutro sezione neutro sezione fase 1 73 per i circuiti senza neutro 0 67 per i circuiti con neutro sezione neutro 1 2 sezione fase Per sezioni dei cavi superiori o uguali a 150 mm occorre tenere conto della reattanza dividendo il valore di les per cavo da 150 mm 1 15 cavo da 185 mm 1 2 cavo da 240 mm 1 25 cavo da 300 mm 1 3 Metodo delle impedenze Il metodo delle impedenze consiste nel sommare tutte le resistenze R e tutte le reattanze X del circuito a monte del corto circuito vedi pagina seguente e poi nel calcolare l impedenza Z Zima V Rima Xo Questo metodo permette di calcolare lcc3 corrente di cortocircuito trifase lcc Cresta U Nel caso in cui sia necess
85. analizzazioni IEC 60364 433 Per questo si definiscono le seguenti correnti Ip corrente d uso del circuito lz corrente ammissibile del conduttore In corrente del dispositivo di protezione l2 corrente che assicura effettivamente il funzionamento del dispositivo di protezione in pratica l2 presa uguale alla corrente di funzionamento nel tempo convenzionale per gli interruttori automatici alla corrente di fusione nel tempo convenzionale per i fusibili di tipo gG conduttori sono protetti se sono soddisfatte le due condizioni bs 2 l0 lt 1 451 Esempio Alimentazione di un carico di 150 KVA a 400 V trifase Caratteristiche Ip 216 A corrente necessaria al carico ea In 250 A calibro del fusibile gG di protezione del circuito conduttori l 298 A corrente massima ammissibile per un cavo 3 x 95 mm gt rispondente alle modalita di posa e alle condizioni esterne fornite dal metodo indicato nelle pagine seguenti Caratteristiche l2 400A corrente di fusione del fusibile da 250 A del dispositivo 1 6 x 250 A 400 A di protezione 1 45 Iz 1 45 x 298 432 A catec 018 b 1 it cat Le condizioni 1 e 2 sono soddisfatte l 216 A lt In 250 A lt Iz 298 A l2 400 A lt 1 45 Iz 432 A Determinazione della corrente lo Corrente che assicura il funzionamento effettivo del dispositivo di protezione Fusibili gG IEC 60269 2 1 Corrente lz Calibro lt 4A 2A 4A lt Calibro lt
86. anea Storico momentaneo gt 1 0 Apparecchi alimentata 50 Hz non alimentato Importanza dell apparecchio vitale secondario Trasmissione dei dati Distribuzione esterno interna Storico momentaneo gt 1 0 Lunghezza linea gt 30m lt 30m Ambiente elettromagnetico denso debole Importanza dell apparecchio vitale secondario Raccomandata se l impianto risponde almeno a uno di questi criteri SOCOMEC Innovative Power Solutions Catalogo Generale 2016 2017 751 Gli scaricatori Lay out e manutenzione Installazione Localizzacione Per ottimizzare l effi cacia della protezione gli scaricatori devono essere posizionati correttamente sono quindi disposti e nel caso di una linea esterna all ingresso dell installazione ovvero al livello del ripartitore o della scatola di collegamento di ingresso per derivare le correnti ad impulsi il pi velocemente possibile e nel caso di collegamenti pericolosi a prossimit immediata degli apparecchi da proteggere esempio nella cassetta di collegamento dell apparecchio In ogni caso l apparecchio protetto deve essere vicino allo scaricatore lunghezza di conduttore scaricatore apparecchio inferiore a 30 m Se questa regola non pu essere rispettata occorrer installare una protezione secondaria in vicinanza dell apparecchio coordinamento di scaricatori
87. ario conoscere gli sforzi elettrodinamici per log 1 1x A esempio su un supporto delle barre occorre calcolare la lec cresta 3 Up tensione di fase 230 V in una rete 230 400 lec cresta ka loc eff ay xV2x k Z3 impedenza del circuito trifase vedere pagina 670 loc corrente di cortocircuito tra 2 fasi k coefficiente di asimmetria fornito qui sotto k 1 in regime simmetrico cos g 1 loco 0 86 X loog K A lcc1 corrente di cortocircuito monofase 20010293 04 05 06 0 7 See bia Dae H Li Zi 18 Up tensione di fase 230 V in una rete 230 400 1 7 Z1 impedenza del circuito trifase vedere pagina 670 1 6 1 5 1 4 1 3 1 2 151 1 0 O 0 1 0 2 0 3 0 4 0 5 0 6 0 7 0 8 0 9 1 1 1 1 2 x catec 134 a 1 x cat Dn Q Nota sar ovvio utilizzare maggiormente il valore di R X pi facilmente utilizzabile in questo diagramma 668 Catalogo Generale 2016 2017 A SOCcOMmec Innovative Power Solutions Correnti di cortocircuito Metodo delle impedenze seguito Determinazione dei valori di R e di X rete R resistenza X reattanza La tabella qui sotto fornisce i valori di R e di X per le diverse parti del circuito fino al punto del corto circuito Per calcolare l impedenza del circuito in guasto occorrer sommare separatamente le R e le X vedere pagina 670 Schema Valori di R e di X Rete a monte Valori di R e di X a monte
88. asformazione Per correnti nominali inferiori ai 50 A si possono utilizzare TA a cavi passanti con corrente primaria pi elevata al posto dei TA a primario avvolto questo avviene facendo passare pi volte la linea primaria attraverso il TA Oltre all economia questo metodo permette di adattare i diversi rapporti di trasformazione mantenendo lo stesso rendimento e classe di precisione delle misure ce Neri as Corrente del primario da misurare Numero di passaggi Circuito primario 50A 1 25A 2 Circuito secondario 10A 5 5A 10 catec 125 b 1 it cat Esempio corrente del primario del TA 50 A 720 Catalogo Generale 2016 2017 A SOCOMmec Innovative Power Solutions catec 078 b 1 x cat _ Protezione digitale delle reti Generalit Il DIRIS di protezione oltre alle funzioni di misura conteggio monitoraggio degli allarmi e comunicazione assicura una funzione di protezione contro le sovracorrenti Per assicurare una tale funzione il DIRIS dispone di un modulo che consente di regolare una curva di sgancio La corrente l calcolata come la somma vettoriale delle tre correnti di fase l4 l2 l3 0 misurata direttamente sul quarto ingresso di corrente Il quarto ingresso pu essere collegato al neutro tramite un trasformatore di corrente o collegato a un TOROIDE omopolare per la misura delle correnti di fuga in corrispondenza della terra La soglia si stabilisce scegliendo una curva a tempo dipendente SIT VIT EI
89. atore di funzionamento o di guasto adatto alla sua installazione tramite diversi mezzi come led buzzer automatismi trasmissioni Verifica di Ue Secondo la norma NF C 15100 sezione 534 la tensione massima di funzionamento U dello scaricatore connesso in modo comune deve essere selezionata nel modo seguente in regime TT o TN Uc gt 1 1 x Un e in regime IT Uc gt V3 x Un Gli scaricatori SURGYS essendo compatibili con tutti i regimi di neutro la loro tensione Us in modo comune di 440 VAC Il livello di protezione Up deve essere scelto il pi basso possibile rispettando sempre la tensione Us imposta Le correnti di scarica In Imax limp SONO scelte in funzione del rischio vedere guida alla scelta del catalogo scaricatori SURGYS SOCOMEC Innovative Power Solutions Gli scaricatori Scelta e implementazione degli scaricatori di testa Tipi di scaricatori Bassa Tensione Gli scaricatori sono definiti dalla norma NF EN 61643 11 in 2 tipi di prodotti corrispondenti a delle classi di prove Queste sollecitazioni specifiche dipendono essenzialmente dalla localizzazione dello scaricatore nell installazione e dalle condizioni esterne Scaricatori di tipo 1 Questi dispositivi sono concepiti per essere utilizzati su impianti dove il rischio Fulmini molto importante particolarmente in caso di presenza di parafulmine sul sito La norma NF EN 61643 11 impone che questi scaricatori siano sottomessi
90. atteristiche sono definite nello stesso modo Protetto adatta NF EN 60529 IEC 60529 e DIN 40050 altimmensione Nota Esempio Un apparecchio munito di un apertura che permette l accesso di un dito Non sar classato IP2x Invece se le parti accessibili al dito non sono pericolose shock elettrico bruciatura l apparecchio potr essere classato xxB 1 La seconda cifra determinata da due prove nessuna penetrazione di una sfera del diametro di 12 5 mm nessuna accessibilit del dito di prova del diametro di 12 mm 2 La lettera aggiunta definisce l accesso solamente alla parti pericolose Gradi di protezione contro gli urti meccanici In Francia la NF C 20010 definiva una terza cifra che dava il grado di protezione contro gli urti meccanici Questa terza cifra sparita per lasciare il posto ad un grado IK norme EN 50102 NF C 20015 Corrispondenze IK AG Energia d urto J 0 0 15 0 2 0 35 0 5 0 7 1 2 5 6 10 20 Grado IK 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 Classificazione AG NF C 15100 AGI AG2 AG3 AG4 Vecchia 3 cifra IP 0 1 3 5 7 9 Catalogo Generale 2016 2017 659 SOCOMEC Innovative Power Solutions Correnti di sovraccarico Si devono predisporre dispositivi di protezione per interrompere qualsiasi corrente di sovraccarico nei conduttori del circuito prima che possa provocare un riscaldamento dannoso per l isolamento le connessioni i terminali o per l ambiente delle c
91. caricatore Nota la protezione del punto neutro eventuale da prevedere La rivelazione della fusione del fusibile del neutro non deve per forza comandare l apertura delle fasi corrispondenti perch nel caso specifico di uno scaricatore il carico equilibrato e non rischia di generare una sovratensione funzionale in caso di sparizione del neutro Qualit dei collegamenti degli scaricatori La qualit di collegamento dello scaricatore alla rete essenziale per F u3 garantire l effi cacia della funzione di protezione VI i Durante la scarica della corrente l insieme del ramo parallelo sul A quale collegato lo scaricatore sollecitatot la tensione residua U ai morsetti dell apparecchio da proteggere sar uguale alla somma N della tensione residua dello scaricatore Up la caduta di tensione W seine U1 U2 U3 nei conduttori di collegamento pi la caduta di tensione 4 Ud nel dispositivo di apertura associato 8 p u 2 S 4 Tensioni ai morsetti delle apparecchiature Sezioni di collegamento conduttori di terra degli scaricatori devono avere una sezione minima di 4 mm secondo la norma IEC 60364 In pratica la stessa sezione richiesta per i conduttori di collegamento alla rete Regola dei 50 cm Lay out degli scaricatori di testa Per diminuire la tensione U sar utile ridurre al minimo le lunghezze dei conduttori di collegamento il valore consigliato d
92. caricatori Regole e scelta degli scaricatori Come per gli accessi di bassa tensione gli ingressi a basse correnti Telecom linee modem trasmissioni di dati reti informatiche loop di corrente di alcune apparecchiature sono estremamente sensibili alle sovratensioni transitorie La suscettibilit molto elevata dei materiali connessi a una linea a bassa corrente dovuta alla combinazione dei due fenomeni e resistenza allo stiramento dei circuiti nettamente pi debole di quella dei circuiti a bassa tensione e sovratensione supplementare tra circuiti a basse correnti e circuiti a bassa tensione specialmente a causa dell accoppiamento AI fi ne di garantire un affi dabilit di funzionamento dei sistemi oltre all accesso energia quindi fondamentale proteggere anche questo tipo di connessioni Norme scaricatori a basse correnti Norma Prodotto Norma NF EN 61643 21 questo documento defi nisce dei collaudi da applicare agli scaricatori a basse correnti parametri testati sono simili a quelli degli scaricatori BT ad esclusione dei collaudi tipici delle reti BT 50 Hz corrente di cortocircuiti sovratensioni temporanee Sono invece richiesti dei test supplementari sulla qualit di trasmissione attenuazione Norma Selezione e Installazione Norma IEC 61643 22 informazione sulla tecnologia degli scaricatori per basse correnti sui metodi di selezione e i consigli d installazione Gli scaricatori SURGYS per bas
93. catori Scelta e implementazione degli scaricatori di testa Seguito Presenza di parafulmini e scaricatori di testa La presenza di parafulmini struttura destinata a captare il fulmine e a scaricare la sua corrente tramite una strada privilegiata verso terra sopra o in prossimit di un installazione contribuisce ad aumentare l ampiezza delle correnti ad impulsi in caso di impatto diretto sul parafulmine il potenziale della terra vede un aumento molto importante e una parte della corrente del fulmine sar derivata nella rete BT tramite lo scaricatore Cos l utilizzo simultaneo di scaricatori di tipo 1 con parafulmini obbligatorio in riferimento alla norma NF C 15100 Il collegamento alla rete da prevedere tramite un conduttore di sezione minima 10 mm Coordinamento con l AGCP L Apparecchio Generale di Comando e di Protezione AGCP dell impianto interruttore generale sempre messo a monte dello scaricatore Deve essere coordinato con lo scaricatore per limitare sganci intempestivi durante il funzionamento di esso In regime TT le misure di miglioramento passano essenzialmente tramite la scelta del dispositivo differenziale generale di tipo S selettivo che permette di scaricare pi di 3 kA in onda 8 20 us senza sgancio Per evitare il danneggiamento dello scaricatore si deve privilegiare la continuit di servizio dell impianto i e provare di assicurare la selettivit tra l AGCP e il dispositivo di apertura dello s
94. chimici Per evitare eccessivi riscaldamenti dovuti ad effetti elettrochimici corrosione elettrochimici superiori a 300 mV vedere tabella D occorre evitare di collegare conduttori con potenziali Tabella D Argento Rame Alluminio Stagno Acciaio Ottone Nickel Argento si si no no no si si Rame si si no si no si si Alluminio no no si si si no no Stagno no si si si si si no Acciaio no no si si si no no Ottone si si no si no si si Nickel si si no no no si si Esempio non si potra collegare direttamente una barra di alluminio a una barra di rame Occorrera per esempio interporre una barra di alluminio stagnata e Alluminio Stagno SI e Stagno Rame SI Catalogo Generale 2016 2017 SOCOMEC Innovative Power Solutions SOCOMEC presente ovunque IN ITALIA FIRENZE PADOVA VICENZA Critical Power Power Control amp Safety Energy Efficiency Critical Power Via di Rimaggio 1 Uff Regionale Nord Est Via Sila 1 3 50055 Lastra a Signa Fl Tel 39 05 58 792 418 Fax 39 05 58 792 712 ups firenze socomec com MILANO Critical Power Via Leone Tolstoi 73 Zivido 20098 San Giuliano Milanese MI Tel 39 02 98 242 942 Fax 39 02 98 240 723 ups milano socomec com Power Control amp Safety Energy Efficiency Via Nino Bixio 11 20098 San Giuliano Milanese MI Tel 39 02 98 49 821 Fax 39 02 98 24 33 10 info scp it socomec com IN EUROPA Via Praimbole 3 35100 Lime
95. co e Le sollecitazioni termiche dell interruttore automatico e del fusibile devono sempre essere inferiori a quelle del cavo Fusibili gG a monte interruttori automatici a valle SOCOMEC Innovative Power Solutions At Interruttore automatico Fusibile catec 024 b 1 it cata Fig 1 e Il calibro del fusibile deve essere superiore alla somma delle correnti degli interruttori automatici simultaneamente inseriti e La curva di fusione del fusibile deve essere al di sotto del punto A vedere fig 1 dell interruttore automatico cen il calibro pi alto e Il punto di incrocio B vedere fig 1 deve essere inferiore al potere di ultima apertura pi piccolo di tutti gli interruttori automatici e Dopo il punto B la sollecitazione termica totale del fusibile deve essere inferiore alla sollecitazione termica di qualsiasi altro interruttore automatico a valle Catalogo Generale 2016 2017 701 Protezione fusibile Selettivita Seguito Selettivita tra interruttore automatico e fusibile seguito Interruttore automatico monte fusibili a valle catec 026 b 1 x cat La corrente di taratura Ir deve inoltre rispondere alla seguente condizione gt lt In calibro del fusibile del circuito pi caricato e poteri di apertura di tutti i fusibili e dell interruttore automatico devono essere superiori alla corrente di corto circuito massima del circuito e La taratura della par
96. condizioni di protezione e d intallazione dei generatori fotovoltaici Inoltre sono precisati anche dei consigli pratici per la scelta e la messa in opera dei prodotti Scaricatore Obblighi e consigli d uso degli scaricatori Le sezioni 4 443 e 7 771 443 della NF C 15100 definiscono le situazioni nelle quali obbligatorio l utilizzo degli scaricatori 1 L impianto dotato di parafulmini parafulmini obbligatorio all inizio dell installazione Deve essere di tipo 1 con una corrente limp di 12 5 KA minimo 2 L impianto alimentato da una rete di Bassa Tensione aerea e il livello ceraunico locale Nk superiore a 25 o Ng superiore a 2 5 parafulmini obbligatorio all inizio dell installazione Deve essere di tipo 2 con una corrente In di 5 KA minimo 3 L impianto alimentato da una rete di Bassa Tensione aerea e il livello ceraunico locale Nk inferiore a 25 o Ng inferiore a 2 5 Scaricatore non obbligatorio 4 L impianto alimentato da una rete di Bassa Tensione sotterraneo Scaricatore non obbligatorio Tuttavia la norma precisa che una protezione contro le sovratensioni pu essere necessaria nelle situazioni in cui i livelli di affidabilit o di rischio attesi sono pi elevati Sezioni 443 e 534 della NF C 15100 Si basano sui seguenti concetti e gli scaricatori devono essere installati a regola d arte Devono essere coordinati tra loro e con gli apparecchi di protezione dell impianto e gli scaricato
97. contesto critico delle sale ad uso medicale e degli interventi che vi sono effettuati Il sistema di localizzazione del guasto ISOM DLD associato ad un iniettore dedicato allo schema IT medicale ISOM INJ con corrente misurata limitata a 1 mA garantiscono una localizzazione rapida della partenza in stato di guasto SOCOMEC propone anche la fornitura di armadi dedicati alla distribuzione elettrica nei locali ad uso medicale L offerta comprende l analisi completa la realizzazione la fornitura dei componenti principali trasformatori inverter sistemi di commutazione apparecchi di misura di protezione e cassette fino alla messa in servizio e la formazione associata 734 Catalogo Generale 2016 2017 A SOCcOMmec Innovative Power Solutions Controllori Permanenti d lsolamento Casi di utilizzo seguito Controllo dell isolamento dei motori non alimentati esempio CPI SP 003 Il controllo dell isolamento dei motori non alimentati costituisce una Z misura preventiva quando le esigenze di sicurezza e di disponibilita i dei materiali presentano un carattere obbligatorio y e cicli critici nei processi industriali A Massa e motori strategici o grandi motori In un impianto detto di sicurezza un CPI deve obbligatoriamente 8 secondo le norme IEC assicurare la sorveglianza dell isolamento del materiale seguente 3 a e equipaggiamenti di sicurezza motori di pompa contro gli incendi 3 e impianti di as
98. corrente circolante nella rete la somma della corrente sinusoidali del primo ordine detta fondamentale e di un certo numero di armoniche di corrente dipendenti dal tipo di carico Tabella A corrente armoniche presenti sulla rete Fonti Ordini delle armoniche 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 Raddrizzatori 1 impulso 2 impulsi 3 impulsi e e e e 6 impulsi e 12 impulsi Lampade a scarica Forni ad arco Esempio una lampada a scarica genera unicamente armoniche di corrente di ordine 3 5 7 9 11 e 13 Le armoniche di ordine pari 2 4 6 sono assenti Perturbazione degli apparecchi di misura Gli apparecchi di misura ad indice di tipo ferromagnetico amperometri voltmetri sono concepiti per misurare delle grandezze sinusoidali ad una frequenza specifica di solito 50 60 Hz Lo stesso avviene per gli apparecchi digitali diversi dagli apparecchi campione Questi apparecchi hanno una misura falsata in caso di segnale non sinusoidale cio deformato dalle armoniche vedere esempio qui sotto Solamente gli apparecchi che misurano i valori in vero RMS 0 valore efficace integrano le componenti del segnale e danno il valore efficace reale esempio il DIRIS Esempio Il segnale 1 perturbato dalla presenza di un ar
99. dei trasformatori ad alta media e bassa tensione 400 V in funzione della potenza di corto circuito Pcc in MVA di questa rete MVA Rete R mQ X mQ 500 gt 63 kV 0 04 0 35 250 gt 24 kV vicino alle centrali 0 07 0 7 125 gt 24 KV lontano dalle centrali 0 14 1 4 Se la potenza di corto circuito Pcc nota Uo tensione a vuoto 400 V o 230 V in AC a 50 Hz 3 3 x Up Rima 9 1 x Ximo X ma wre cc Trasformatori immersi con secondario a 400 V Valori di R e X in funzione della potenza del trasformatore P KVA 50 100 160 200 250 400 630 1000 1250 1600 2000 2500 lec3 KA 1 80 3 60 5 76 7 20 9 00 14 43 22 68 24 01 30 03 38 44 48 04 60 07 R mQ 43 7 21 9 13 7 10 9 87 55 135 33 26 20 16 1 31 X mQ 134 67 41 9 335 26 8 168 10 6 100 80 63 50 4 01 Conduttori Rine p X lim con ae mQ x mm Simm m Resistivit p in10 mQ m leg maxi lec mini Protezione fusibile Protezione interrutore auto Rame 18 51 28 23 Alluminio 29 4 44 35 Ximo 0 08 x Im cavi multipolari o cavi monopolari in treccia Ximo 0 13 x Im cavi monopolari in guaina Ximo 0 09 X Im cavi monoconduttori separati Xma 0 15x lm barra 1 Rame e alluminio IO Apparecchio in posizione chiusa R 0eX 0 15mQ 5Socomec Catalogo Generale 2016 2017 669 Innovative Power Solutions 670 Correnti di cortocircuito Calcolo della Io di un
100. di 30 MA vedi oltre Protezione supplementare contro i contatti diretti e utilizzo della bassissima tensione Utilizzo della bassissima tensione ELV in inglese L utilizzo della bassissima tensione tensione molto basse vedere pagina 652 costituisce una protezione contro i contatti diretti e indiretti Possiamo distinguerl la SELV Un lt 50 VAC e lt 120 V DC Tensioni molto basse di sicurezza che devono essere prodotte da una rete come quella di un trasformatore di sicurezza UPS batterie gruppo generatore essere completamente indipendente da tutti gli elementi suscettibili di essere portato a un potenziale differente terra di una installazione differente altri circuiti la PELV Tensioni molto basse di protezione identiche al TBTS ma che hanno una connessione a terra per delle ragioni funzionali elettronica informatica L utilizzo del TBTP ha qualche restrizione in rapporto al TBTS a livello della protezione contro i contatti diretti a partire da 12 VAC e da 30 VDC IEC 60364 414 la FELV Tensioni molto basse funzionali raggruppano tutte le altre applicazioni del TBT Esse non costituiscono una protezione contro i contatti diretti o indiretti Protezione supplementare contro i contatti diretti Indipendentemente dal regime del neutro una protezione supplementare contro i contatti diretti assicurata in particolare dall utilizzo di DDR ad alta sensibilit lt 30 mA Le norme IEC 60364 impongo
101. di magnetizzazione la del trasformatore Potere di chiusura gt lg Tabella A P kVA 50 100 160 250 400 630 1000 1250 1600 2 Q ih Elw u e ejan l o o ES la corrente di magnetizzazione del trasformatore In corrente nominale del trasformatore A monte di un motore Apertura e sezionamento locale di sicurezza In apertura locale di sicurezza l interruttore deve possedere la caratteristica AC 23 alla corrente nominale del motore In Nei circuiti di alimentazione dei motori con avviamenti frequenti necessario determinare la corrente termica equivalente lina In Le correnti ed i tempi di avvio sono molto variabili a seconda del tipo di motore e dell inerzia del rotore o del volano o dell apparecchio che il motore trascina Di solito si trovano per un avvio diretto i seguenti range di valori corrente di picco 8 a 10 In durata della corrente di picco 20 a 30 ms hing In x Ka t Iin lina corrente di avvio la 4 a 8 In tempo di avviamento ty da 2 a 4 sec catec 060 b 1 x cat Esempi di declassamento in funzione del tipo di avviamento Tabella B 1 Tipo di avvivamento ln tu s n Ky Diretto fino a 170 kW 6a8 0 524 n gt 10 an Y A 3 2a25 3a6 n gt 85 yn 9 2 diretto motori a grande inerzia 6a8 6a10 n gt 2 vAn 1 4 1 n numero di avviamenti per ora a partire dal quale necessario d
102. di protezione che fanno parte della canalizzazione PR EPR 176 116 nudi 1590 1389 1050 98 1 Locali che non presentano rischi d incendio 2 Locali che presentano rischi d incendio Per evitare il calcolo si potr ricorrere alla tabella A che fornisce il coefficiente per il quale occorre moltiplicare la corrente di corto circuito per ottenere la sezione minima Sezione mini mm Kee X loo mini KA Lunghezza massima dei conduttori Una volta determinata la sezione minima dei conduttori occorre accertarsi che il dispositivo di protezione posto a monte dei conduttori si apra in un tempo compatibile con i limiti termici massimi dei conduttori Perci occorre che la corrente di corto circuito minima sia sufficiente a fare scattare il dispositivo di protezione La lunghezza dei conduttori deve limitarsi ai valori forniti nelle tabelle A e B a pagina 678 fusibile Tabella A coefficiente Kcc Per una corrente di corto circuito di 1 kA eff Sezione min dei condutorri Sezione min dei condutorri attivi di rame di protezione di rame Conduttori facenti parte della canalizzazione Conduttori non facenti parte della canalizzazione Tempo di interruzione enms Isolante PVC PR EPR PVC PR PVC PR NUE 5 0 62 0 50 0 62 0 50 0 50 0 40 0 45 10 0 87 0 70 0 87 0 70 0 70 0 57 0 63 15 1 06 0 86 1 06 0 86 0 86 0 70 0 77 20 1 37 1 10 1 37 1 10 1 10 0 89 0 99 35 1 63 1 31 1 63 1 31 1 31 1 06 1 18 50 1 94 1 58 1 94 1 56 1 56 1
103. di regolazione del dispositivo differenziale Esempio si pu limitare la tensione di contatto in caso di guasto a UL 50 V Il dispositivo differenziale regolato a An 500 mA 0 5 A La resistenza della presa di terra non dovr superare Effetto della corrente elettrica sul corpo umano RT maxi SI 00 Sorgente aaa Utilizattore catec 015 b 1 it cat Corrente di guasto in regime TT Con i suoi effetti fisiopatologici la corrente che attraversa il corpo umano influisce sulle funzioni circolatorie e respiratorie e pu provocare gravi ustioni o addiritura causare la morte ms 10000 1753 5000 2 eife AC41 z 2000 tAC 4 2 1000 AC 4 3 E 500 AC 1 AC 2 Ke AC 4 8 200 8 100 Q 2 50 2 oO 5 20 5 Ano 0102051 2 5 1020 50100200 500 2000 110000 mA 1000 5000 Corrente che attraversa il corpo Is Corrente alternata da 15 a 100 Hz Le zone da 1 a 4 corrispondono ai diversi livelli di effetti AC DC 1 nessuna percezione AC DC 2 percezione senza effetti fisiologici AC DC 3 effetti reversibili contrazioni muscolari AC DC 4 possibilit di effetti irreversibili SOCOMECc Innovative Power Solutions i 5000 a bi cl KA c3 2 f i A AC 4 1 g 2000 x e AC 4 2 8 1000 a AC 4 3 500 Li DC 1 Dc 2 pos A oca 9 200 A S 100 if
104. di un fulmine su una struttura crea delle distruzioni spettacolari per molto localizzate La protezione contro l impatto diretto del fulmine assicurata tramite dispositivi parafulmini e non spiegata in questo documento Un impatto di fulmine genera delle sovratensioni che si propagano tramite tutti i tipi di canalizzazioni elettriche reti d energia collegamenti telefonici bus di comunicazione di canalizzazioni metalliche o di elementi conduttori di lunghezza importante Le conseguenze dei fulmini ossia delle sovratensioni provocate sugli impianti e apparecchiature possono essere percepibili in un raggio di 10 km Queste sovratensioni possono essere classificate secondo il loro punto di impatto fulmini diretti vicini o lontani Per i fulmini diretti le sovratensioni sono dovute al flusso della corrente di fulmine nella struttura e alle sue prese di terra Per i fulmini vicini le sovratensioni sono create nei circuiti e in parte collegate all aumento del potenziale di terra dovuta al flusso della corrente di fulmine Per i fulmini lontani le sovratensioni sono limitate a quelle create nei circuiti La presenza delle sovratensioni dovute a fulmini e le loro caratteristiche sono di natura statica e diversi dati sono ancora incogniti Tutte le regioni non sono ugualmente esposte e esiste di solito per ogni paese una mappa che indica la densit di fulminazione Ng numero annuale d impatti di fulmini a terra per km2 NK livello ce
105. di un minimo di potenza appena le seguenti condizioni sono definite P lt 0e 1IPI gt 10 diQ cio un angolo compreso tra 96 e 264 U gt 70 di Un tensione nominale sulle 3 fasi gt In 20 sulle 3 fasi ossia 250 mA se In 5 A e 50 mA se 1 A P gt rP soglia programmata in valore assoluto Scelta del TA La classe minima raccomandata del TA di protezione 5P 10 precisione del 5 a 10 In Scelta della potenza del TA in VA e La classe del TA 5P 10 10P 10 garantita per un carico massimo dato in VA e II DIRIS rappresenta un carico di 1 5 VA al quale bisogna aggiungere le perdite dovute ai cavi di collegamento Esempio Corrente nominale 275 A La scelta si porta su un TA 300 A 1 A P Il carico massimo di questo TA di 4 VA per esempio II TA collegato con un cavo di 2 x 2 5 mm di lunghezza 10 m Perdita in VA del cavo vedere pagina 719 3 57 VA Carico totale 1 5 VA DIRIS 3 57 VA 5 07 VA Il TA non adatto o bisogna diminuire la lunghezza del cavo o aumentare la sua sezione o passare ad un TA il cui carico ammissibile superiore a 5 07 VA 722 Catalogo Generale 2016 2017 socomec Innovative Power Solutions ja Protezione differenziale catec 130 b 1 x cat Generalit Una corrente di guasto a terra una corrente che si chiude verso terra a causa di un guasto d isolamento Id Una corrente di fuga verso terra una corrente che fluisce dalle par
106. e Di socomec Catalogo Generale 2016 2017 719 Innovative Power Solutions Misura elettrica Trasformatore sommatore TA sommatori consentono di addizionare i valori efficaci di pi correnti alternate di una fase tali correnti possono avere dei cos diversi Un TA sommatore definito con e il numero di TA da collegare tutti con lo stesso rapporto di trasformazione la potenza nominale di utilizzo Esempio 3 circuiti da controllare per un uscita su un registratore e un Tl 1000 5 A TI sommatore 4 0 VA indicatore a Bilancio della potenza da fornire con il TA sommatore 8 Tl 1000 5 A I amperometro registratore perdita circuito di misura A A P 1 5 VA 7 0 VA 1 5 VA 10 0 VA x Tl 1000 5 A b Bilancio della potenza da fornire con i TA 8 Registratore 7 0 VA amperometro 1 5 VA P P consumo proprio del TA sommatore P 10 0 VA 4 0 VA 14 0 VA ossia P 3 per ogni TI TA saturabili TA saturabili assicurano l alimentazione dei rel termici di bassa potenza proteggendoli dalle sovracorrenti dovute ai frequenti avviamenti dei motori i TA saturabili esistono solo in uscita da 1 A SOCOMEC distingue due tipi di TA saturabili e TA con saturazione a partire da 4 In per avviamenti normali per es pompe e TA con saturazione a partire da 1 5 per avviamenti impegnativi per es ventilatori senza registri Adattamento dei rapporti di tr
107. e sono simili Le norme IEC 61557 8 e EN 61557 8 impongono dalla fine del 1997 che i circuiti DC siano monitorati da CPI capaci di individuare i guasti La 3 3 simmetrici aif _ Cr sui Il I I I Il Il I l I l l l li Fa sd I Il Il catec 065 b 1 it cat ole pele I I I Capacit di fuga alla terra di una rete alternata Capacit massima di fuga la somma della capacit di fuga in corrispondenza della terra di una rete e della capacit dei condensatori installati nei materiali elettronici informatici ecc La capacit massima di fuga un parametro importante per la scelta di un CPI Da notare che la capacit globale di fuga notevolmente aumentata dai filtri CEM catec 067 b 1 it cat catec 164 b 1 it cat Catalogo Generale 2016 2017 133 SOCOMECc Innovative Power Solutions Controllori Permanenti d Isolamento Casi di utilizzo Locali destinati ad uso medicale CPI HL Questi locali hanno bisogno di disposizioni particolarmente rigorose legate alla continuit di utilizzo della rete elettrica e alla protezione dei pazienti e degli utilizzatori delle apparecchiature mediche La norma CEI 64 8 parte 710 Questa norma descrive le prescrizioni destinate ad assicurare la sicurezza elettrica delle persone nei locali ad uso medicale tenendo conto dei rischi particolari dovuti alle attivit effettuate e delle raccomandazioni relative all alimenta
108. e Resistenza minima alla rottura Resistivit a 20 C Modulo d elasticita Rame EN 1652 NFA 51 100 ETP H12 EN 1652 Cu A1 NFA 51 100 8890 kg m 17x10 per C 17 x 10 mm m 250 N mm lt 18 mW mm m 120000 N mm Alluminio HN 63 J 60 CNET 3072 1 qualita 610175 Lega Al Mg Si stagnata 15 um 2700 kg m 23 x 10 per C 23 x 10 mm m 150 N mm lt 30 mW mm m 67000 N mm Determinazione di lee di cresta in funzione della lec efficace Tabella B Secondo norma IEC 61439 1 Valori efficaci della corrente di corto circuito I lt 5kA 5KA lt I lt 10kA 10KkA lt 1 lt 20kA 20 kA lt I lt 50 kA 50 kA lt l 1 5 1 7 2 1 22 Effetto termico del cortocircuito La corrente di cortocircuito provoca un riscaldamento delle barre La temperatura finale della barra deve essere inferiore a 160 C per non deteriorare il supporto della barra Il vincolo termico deve essere tale che OERS lcc Cresta n x lec eff lee corrente di cortocircuito efficace in A t durata del cortocircuito generalmente uguale al tempo di interruzione del dispositivo di protezione S sezione della barra in mm Ke coefficiente fornito dalla tabella C in funzione della temperatura Tf della barra in funzionamento normale prima del cortocircuito Tabella C Tf 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 KE 89 2 84 7 80 1 75 4 70 65 5 60 2 54 6 48 5 41 7 Effetti elettro
109. e delle canalizzazioni con DDR 300 MA nei locali a rischio di esplosione di tipo BES Pannelli a riscaldamento Gli elementi a riscaldamento devono essere protetti con DDR con Idn lt o 500 mA in maniera da evitare la distruzione dei rivestimenti metallici IEC 60364 Sorveglianza delle correnti differenziali Sistemi di localizzazione dei guasti residuali La resistenza di isolamento un fattore importante per non dire determinante per il funzionamento e la sicurezza di utilizzo di un installazione elettrica Rappresenta in effetti una priorit assoluta nelle misure di sicurezza raccomandate nell ambito elettrico Diversi studi hanno dimostrato che circa il 90 dei guasti di isolamento sono guasti a lungo termine soltanto il 10 dei guasti si risolvono rapidamente dispositivi di sicurezza solitamente utilizzati come gli interruttori automatici differenziali prendono in considerazione solo questo 10 allorch nessuna misura preventiva presa per i guasti che evolvono lentamente Le cause di deterioramento del livello d isolamento sono fattori come l umidit l invecchiamento lo sporco gli effetti climatici L elenco delle conseguenze potenziali dei guasti d isolamento molto lungo e le loro gravit diverse possono essere semplicemente fastidiose ma anche pericolose interruzione intempestiva dell impianto interruzione del processo di produzione importante e comandi erronei dopo diversi guasti d isolamento
110. e di commutazione e sovratensioni d interazione tra reti Origini delle sovratensioni di manovra Alcune sovratensioni sono dovute ad azioni intenzionali sulla rete di potenza come le manovre di un carico o gt 1000V di una capacit oppure sono legate a funzionamenti automatici come e apertura chiusura di circuito tramite apparecchi di manovra e fasi di funzionamento avviamento stop bruschi accensione di apparecchi di illuminazione e sovratensioni di commutazione elettronica elettronica di potenza Altre sovratensioni sono dovute ad eventi non intenzionali come guasti dell impianto e la loro eliminazione tramite l apertura inopinata dei dispositivi di protezione dispositivi differenziali fusibili e altri apparecchi di protezione contro le sovracorrenti 4 Volts 325 V gt ote Tempo 1ms catec 174 c 1 it cat Sovratensione dopo la fusione di un fusibile 740 Catalogo Generale 2016 2017 A SOcomec Innovative Power Solutions catec 175 b 1 it cat Gli scaricatori Sovratensioni dovute a fulmini Impatto su Impatto diretto linea aerea A Accoppiamento via radiazione Risalite Apparecchio da terra sollecitato Le sovratensioni di origine atmosferica provengono da sorgenti non controllate e la loro gravit nel punto di utilizzo funzione di numerosi parametri determinati dal punto d impatto del fulmine e della struttura delle reti L impatto
111. e di riduzione DE SII posa su ripiani orizzontali preforati o ripiani verticali 1 00 0 88 0 82 0 77 0 75 0 73 0 73 0 72 0 72 per pi di 9 cavi Semplice posa su scale per cavi mensole ecc 1 00 0 88 0 82 0 80 0 80 0 79 0 79 0 78 0 78 Quando i cavi sono disposti su pi strati occorre moltiplicare K per Tabella B Numero di strati 2 8 4e5 6a8 9 e pi Coefficiente 0 80 0 73 0 70 0 68 0 66 Esempio Su un ripiano preforato sono disposti 2 cavi tripolari 2 circuiti a e b 1 gruppo di 3 cavi unipolari 1 circuito Ge Ge 1 gruppo formato da 2 conduttori per fase 2 circuiti d amp esses 1 cavo tripolare per il quale si cerca Kn 1 circuito e a b c d e Il numero totale di circuiti 6 Il metodo di riferimento quello E ripiano preforato Kn 0 55 IEC 60364 523 6 In generale consigliato mettere meno cavi possibile in parallelo Comunque il loro numero non deve superare quattro Per pi di quattro consigliabile l uso di blindo N B metodi particolarmente interessanti per la protezione di conduttori in parallelo contro le sovracorrenti tramite fusibili sono forniti nella pubblicazione IEC 60364 4 41 Catalogo Generale 2016 2017 s0ocomec Innovative Power Solutions Correnti di sovraccarico Determinazione della corrente ammissibile secondo la norma IEC 60364 seguito Modalit di posa Categoria B 1 Conduttor
112. e l utente dovr adempiere a un abbonamento di cui il costo sar proporzionale alla potenza del suo impianto Al fine di determinare al meglio la sua tariffa l utente dovr stimare precisamente le sue necessit per scegliere il tariffario pi adatto In certi casi sar preferibile avere alcuni superamenti di potenza invece di avere un abbonamento sovradimensionato Tariffario Per dare all utente le informazioni necessarie all ottimizzazione del suo tariffario e della gestione dei consumi dovr installare nei posti strategici dell impianto elettrico trasformatore motori contatori tipo COUNTIS o centraline di misura tipo DIRIS Queste apparecchiature saranno collegate su una rete di comunicazione vedere comunicazione per centralizzare e gestire i consumi tramite un software di supervisione VERTELIS VISION mesur_112_d_1_it_cat Una volta installate queste apparecchiature l utente potr effettuare le modifiche per e alleggerire i circuiti di riscaldamento o di illuminazione per evitare i superamenti durante le ore a maggior costo e anticipare l avviamento di alcune macchine durante le ore a minor costo prima dell arrivo del personale e ottimizzare e migliorare l utilizzo degli automatismi delle fonti d energia o ancora del funzionamento dei mezzi di produzione In ogni caso queste apparecchiature si adatteranno perfettamente alle applicazioni commerciali illuminazione aria co
113. e la totalit degli apparecchi che compongono la gamma SOCOMEC sono a doppia apertura per polo tranne ltu lt lin x Kp FUSERBLOC 1250 A FUSOMAT 1250 A e SIDERMAT combinati l alimentazione a monte o a valle dell apparecchio pu essere realizzata senza particolari precauzioni eccezion fatta per le regole di AI localizzazione richieste in caso di alimentazione dal basso OA lux Senso del montaggio Declassamento in funzione della posizione catec 121 b 1 x cat Di socomec Catalogo Generale 2016 2017 687 Innovative Power Solutions 688 S S oO Protezione fusibile Caratteristiche generali Il compito di un fusibile quello di interrompere un circuito elettrico quando questi soggetto ad una corrente di guasto Inoltre il fusibile ha il vantaggio di limitare considerevolmante le correnti di guasto vedere esempio qui sotto La caratteristica essenziale del fusibile quella di essere un dispositivo di protezione affidabile semplice ed economico Le caratteristiche tecniche del fusibile da tenere in considerazione per una scelta ottimale sono e tempo di prearco Tempo necessario ad una corrente per portare alla fusione e successivamente allo stato di vapore l elemento fusibile Il tempo di prearco indipendente dalla tensione della rete e tempo d arco Periodo compreso tra l istante in cui appare l arco e la sua estinzione totale corrente nulla Il tempo di arco dipende dalla co
114. e reti di distribuzione pubblica in bassa tensione in Italia LI In caso di guasto d isolamento c il distacco parziale o totale L2 degli utilizzatori L3 L apertura obbligatoria al primo guasto N L insieme dei carichi deve essere dotato di una protezione differenziale istantanea La protezione differenziale pu essere generale o suddivisa in funzione dei tipi e dell importanza dell installazione Massa Questo regime si incontra nei seguenti casi domestico piccolo terziario piccole officine stabilimenti scolastici con laboratori di esercitazione ecc Massa a terra dell alimentazione catec 004 b 1 it cat 1 TN regime Collegamento con neutro a terra Questo principio di distribuzione usato in ogni installazione in cui tollerata un apertura al primo guasto La messa in opera e l utilizzo di questo tipo di rete sono economici ma necessitano di un istallazione molto precisa dei circuiti di protezione conduttori del neutro N e di protezione PE possono essere identici TN C o separati TN S Schema TN C Schema TN S Il conduttore PEN Protezione e Neutro non deve mai Una rete TN S pu essere creata a valle di una rete TN C mentre essere sezionato conduttori PEN devono avere una il contrario vietato Di solito i conduttori di neutro nel regime sezione superiore a 10 mm se in rame e a 16 mm se in TN S sono sezionati non vengono protetti e le loro sezioni sono alluminio e no
115. e una migliore gestione in prevenzione dei guasti e di limitare la circolazione delle correnti di fuga che possono provocare lo sgancio di differenziali ad alta sensibilit In occasione dell installazione di un CPI in un impianto occorre tenere in conto che questo apparecchio misurer l isolamento complessivo dell impianto ossia la somma delle resistenze di fuga individuale di ciascuna partenza eee E R1 R2 Rn gt 0 5 MQ n Re R1 R2 Osservazione il CPI pu indicare un calo di resistenza d isolamento senza che vi sia un vero guasto per esempio dovuta alla presenza di umidit dopo un fuori servizio prolungato L avviamento dell impianto permetter di far risalire il livello d isolamento Re ii eee R3 Rn catec 165 c 1 it cat D ext Pe N 132 Catalogo Generale 2016 2017 A SOCcCOMmec Innovative Power Solutions Definizioni Rete isolata Una rete isolata si caratterizza per un unico utilizzatore o utilizzatore dello stesso tipo motori illuminazione di sicurezza ecc e un circuito poco esteso piccola capacit di fuga e ben localizzato officina blocco operatorio ecc Controllori Permanenti d Isolamento Resistenza d isolamento dell impianto elettrico La resistenza d isolamento il livello d isolamento dell impianto rispetto alla terra Deve essere regolarmente misurato dagli enti di controllo e deve essere superiore ai valori della norma IEC 60364 Tabella A valori
116. e uscite rel e di comandare a distanza il cambio di stato di un apparecchio di protezione a sgancio e di comandare a distanza l avviamento di un motore o di una rampa di illuminazione di alleggerire alcune parti della distribuzione elettrica catec 231 c 1 xcat Esempio Cambio di stato di un rel per comandare l avviamento di un motore Qualit dell energia vedere pagina 653 706 Catalogo Generale 2016 2017 A SOCOMmec Innovative Power Solutions Reti di comunicazione Comunicazione analogica Questa funzione permette di trasmettere a un PLC o a qualsiasi sistema l immagine di una misura sotto la forma di un segnale 0 20 MA o 4 20 MA Esempio 1 Configurazione di un uscita sulla corrente con 100 A a 4 MA e 2 500 A a 20 mA catec 235 a 1 x cat Esempio 2 Configurazione di un uscita sulla potenza attiva totale SP con 0 kW a 0 MA e 1 500 KW a 20 MA Si ece 0 1501 kW catec 236 a 1 x cat Esempio 3 Configurazione di un uscita sulla potenza attiva totale SP con 1 000 kW a 4 mA e 1 000 kW a 20 mA catec 237 a 1 x cat Esempio 4 Configurazione di un uscita sul fattore di potenza induttivo Y PFL con 0 5 a 4 mA e 1 a 20 mA b 7 4 catec 238 a 1 x cat Di SOC omec Catalogo Generale 2016 2017 707 Innovative Power Solutions 708 Reti di comunicazione Comunicazione digitale Introduzione Una rete di comunicazione permette di collegare tra di loro un certo n
117. eclassare l apparecchio 2 Ka coefficiente di avviamento gt 1 3 Ventilatori pompe 4 Valori medi molto variabili a seconda del tipo di motori e degli utilizzatori In caso di sovraccarichi ciclici ecluso l avviamento analina Per utilizzatori particolari saldatrici motori che generano picchi Li ciclici di corrente il calcolo della corrente equivalente liha pu essere efettuato nel modo seguente V 74 x t1 22 x t2 In2x te t1 12 thq te t in sec gt te ciclo di carico l1 corrente di inserzione dell utenza 12 corrente eventuale di sovraccarico intermedio In corrente a regime t1 e t2 durata in secondi rispettivamente delle correnti 11 e l2 tc durata in secondi del ciclo con un limite inferiore fissato a 30 secondi catec 061 b 1 it cat Funzionamento ciclico Catalogo Generale 2016 2017 A SOcomec Innovative Power Solutions catec 120 b 1 xcat Dispositivi di apertura HI 4 Limiti d uso Certe condizioni d utilizzo impongono di modificare la corrente termica mediante un fattore di correzione e di non superare il valore cos ottenuto Kt correzione dovuta alla temperatura Temperatura dell aria nella vicinanza dell apparecchio Tabella A fattori di correzione in funzione della temperatura ta e Metodo veloce Kt fattore di correzione hu h X K 09 40 C lt ta lt 50 C E 0 8 50 C lt ta lt 60 C n i l TANE 07 60 C lt ta lt 70
118. econdo la norma IEC 60864 e tre parti secondo il decreto del 14 11 88 Classificazione Tensione nominale Un Decreto IEC AC DC BT Bassissima Tensione lt 50V lt 120V BTA Bassa Tensione A Il 50V lt Un lt 500V 120 V lt Un lt 750 V BTB Bassa Tensione B ll 500 V lt Un lt 1000 V 750V lt Un lt 1500 V Tensione normalizzata in AC In monofase 230 V In trifase 230 V 400 V e 400 V 690 V Evoluzione delle tensioni e delle tolleranze IEC 60038 Periodi Tensioni Tolleranze Prima del 1983 220 V 380 V 660 V 10 Dal 1983 a 2003 230 V 400 V 690 V 6 10 Dopo il 2003 230 V 400 V 690 V 10 Protezione contro le sovratensioni transitorie E assicurata Dalla scelta dell apparecchiatura in funzione di Uimp Le norme IEC 60364 definiscono 4 categorie d uso Materiali o componenti elettronici con Uimp bassa Apparecchi d uso destinati a essere connessi all impianto elettrico dell edificio informatico TV Hifi allarmi elettrodomestici con programmazione elettronica Apparecchi appartenenti a installazioni fisse e altri apparecchi per i quali richiesto un livello pi alto di affidabilit Apparecchiatura situata all origine dell installazione o vicina all origine dell installazione a monte del quadro di distribuzione Categoria Es circuiti elettronici Categoria Il Es attrezzatura portatile Categoria III Es armadi di distribuzione installazion
119. efficiente Km Km Categoria Tipo di posa a b 0 d 1 In pareti termicamente isolate 0 77 0 70 0 77 2 Montaggio a vista inserito sotto parete o sotto profilato 1 0 9 B 3 In cave di costruzione o controsoffitti 0 95 0 865 0 95 4 In canaline 0 95 0 95 0 95 5 In canaline modanature zoccoli 1 0 9 1 Cavi mono o pluriconduttori inseriti direttamente in una parete senza protezione meccanica 1 2 Cavi fissati e su un muro a z a 1 Cavi fissati c e al soffitto 0 95 3 Conduttori nudi o isolati su isolatore gt 1 21 4 Cavi su guide di cavi non preforate 1 1 Canaline porta cavi preforate E Cavi pluriconduttori su 2 Mensole scale 0 0 1 F Cavi monoconduttori su 3 Staffe distanziate dalla parete 4 Cavi sospesi a un cavo portante a Conduttore isolato posto in un condotto b Conduttore isolato non posto in un condotto c Cavo posto in un condotto d Cavo non posto in un condotto Coefficiente Kn Tabella A Fattore di correzione Kn Numero di circuiti o di cavi pluriconduttori Categoria Disposizione dei cavi 1 2 3 4 5 6 7 8 9 12 16 20 B C Inseriti o annegati nella parete 1 00 0 80 10 70 0 65 0 60 055 0 55 050 0 50 045 040 0 40 C Semplice posa su muri o pavimenti o tavolette non perforate 100 10 85 0 79 075 073 072 072 0 71 0 70 Semplice posa sul soffitto 0 95 0 81 0 72 0 68 0 66 0 64 0 63 0 62 0 61 SEN a IRE TEANO Nessun fattor
120. eglianza in ogni caso possibile e in particolare per impianti dove le utenze generano delle componenti che possono inibire i segnali di misura dei CPI Queste utenze sono ad esempio i variatori di velocit o qualsiasi altra apparecchiatura con un alimentazione elettronica di potenza Principio di funzionamento Nella maggior parte dei casi i CPI immettono una corrente di SARA misura nel circuito formato dai conduttori attivi e la terra Fig 1 Un aumento della corrente di misura significa un abbassamento Wee dell isolamento del circuito La corrente di misura confrontata BORT con la soglia di allarme dei CPI TESE Il buon funzionamento dei CPI non richiede una corrente di misura i i elevata i Carico L impedenza di 1 kQ tradizionalmente aggiunta tra il circuito da ca ig monitorare e la terra neutro a impedenza praticamente inutile D aol con i CPI SOCOMEC A en PR ES tl EN age ee JE im corrente di misura catec 064 b 1 it cat Fig 1 misura della resistenza d isolamento di un impianto con un CPI Impostazioni La norma propone una soglia di pre allarme regolata a 50 dell isolamento dell impianto e una soglia di allarme di almeno 1 KQ La scelta di soglie d isolamento pi elevate significa per una migliore gestione della continuit di servizio Questa scelta di regolazioni pi adatte permette e di anticipare la ricerca di guasti a partire da diverse decine di KQ e di garantir
121. egoria C 2 Cavi mono 0 pluriconduttori con o senza armatura fissati a parete Cavi mono o pluriconduttori in canaline inserite nei pavimenti Conduttori isolati in condotti profilati montati a vista Conduttori isolati in canaline sospese Conduttori isolati in condotti profilati nei vuoti di costruzione Cavi mono o pluriconduttori in canaline aperte o ventilate Cavi mono o pluriconduttori con o senza armatura fissati a soffitto Categoria E 2 e F 22 Su mensole Su scale per cavi Cavi mono o pluriconduttori in condotti profilati nei vuoti di costruzione Categoria B 5 GY Conduttori isolati in modanature Categoria C 3 Cavi mono o pluriconduttori in condotti profilati montati a vista Cavi mono o pluriconduttori in canaline sospese Conduttori isolati in condotti profilati inseriti nella costruzione Conduttori isolati o cavi mono o pluriconduttori in zoccolini scanalati Conduttori nudi o isolati su isolatori Categoria E 3 e F 30 Fissati a staffe distanziate dalla parete We Conduttori isolati in condotti inseriti in una parete Cavi mono o pluriconduttori in condotti profilati inseriti nella costruzione y F Conduttori isolati in condotti o cavi mono o pluriconduttori nelle cornici degli infissi Categoria
122. eguenti Buchi di tensione e interruzioni Definizione Un buco di tensione una diminuzione dell ampiezza della tensione per un tempo compreso tra 10 ms e 1 sec La variazione di tensione espressa in della tensione nominale tra 10 e 100 Un buco di tensione del 100 detta interruzione Seguendo il tempo t di apertura si distinguono 10ms lt t lt 1 sec le micro interruzioni dovute per esempio alle richiusure rapide su guasti transitori 1 sec lt t lt 1 min le interruzioni brevi dovute al funzionamento delle protezioni alla messa in servizio degli apparecchi con elevata corrente di spunto 1 min lt t le interruzioni lunghe dovute di solito alla rete ad alta tensione Buchi di tensione secondo la norma EN 50160 condizione Tolleranze normale eccezionale in funzione dei carichi Numero da x 10 a x 1000 1000 Elevato Durata lt 1s gt 1s Profondit lt 60 gt 60 tra10e 15 Interruzioni brevi secondo la norma EN 50160 per periodo di un anno Tolleranze Numero nda x 10 a x 1000 Durata lt 1sper70 din Aperture lunghe secondo la norma EN 50160 per periodo di un anno Tolleranze Interruzioni n da x 10 a x 1000 Durata gt 3 min catec 097b a 1 x cat Buco di tensione Interruzioni Conseguenza dei buchi di tensione e delle Interruzioni Apertura dei contattori buco gt 30 Perdita di sincronismo dei motori sincroni instabilit dei
123. fettivo di protezione assicurato da un limitatore di sovratensione Limitatore collegato tra neutro e terra Limitatore collegato tra fase e terra Tensione nominale Livello di tensione ammissibile Up Tensione nominale del Livello effettivo Tensione nominale del Livello effettivo dell installazione V 1200 V limitatore V di protezione V limitatore V di protezione V 127 220 1330 250 880 250 970 230 400 1430 440 1330 io 400 690 1600 440 1500 t 580 1000 1780 440 1680 t imitatori di tensione normalizzati non permettono la protezione sotto tensione Tensioni nominali d innescamento a frequenza industriale Tensione nominale del limitatore V Tensione nominale di non innescamento V Tensione nominale d innescamento al 100 V 250 400 750 440 700 1100 valori di tensioni nominali d innescamento dei limitatori di sovratensione sono conformi alla norma IEC 60364 Collegamento del dispositivo limitatore Il terminale di terra deve essere collegato sia all insieme interconnesso delle masse e degli elementi conduttori dell impianto Con pi trasformatori in parallelo occorre prevedere un dispositivo limitatore per ogni trasformatore Per gli impianti a neutro non accessibile provvedere a collegare tutti i dispositivi limitatori alla a una presa di terra distante di valore adeguato stessa fase 8
124. ffettuata tramite 3 prove la prova dielettrica che definisce una resistenza all innesco Uimp tensione di tenuta agli shock che caratterizza la distanza di apertura dei contatti nell aria Di solito Uimp 8 kV per Us 400 690 V la misura delle correnti di fuga l che definisce una resistenza di isolamento nella posizione aperta caratterizzata in parte dalle linee di fuga A 110 di Ue kk lt 0 5 mA apparecchio nuovo e lp lt 6 mA apparecchio al termine del ciclo di vita il controllo della robustezza del Meccanismo del dispositivo di comando e dell indicatore di posizione il cui obiettivo quello di confermare l affidabilit meccanica delle indicazioni di posizione La prova consiste con l apparecchio bloccato volontariamente in posizione I di applicare per aprire l apparecchio una forza tre volte superiore allo sforzo normale sul dispositivo di comando Il lucchettaggio dell apparecchio in posizione O non deve essere possibile durante l applicazione di questo sforzo L apparecchio non deve indicare la posizione O dopo l applicazione della forza Questa prova non necessaria quando esiste un altro mezzo del dispositivo di comando per indicare l apertura dei contatti indicatore meccanico di stato solidale alla barra dei contatti visibilit diretta dei contatti Questa terza prova risponde alla definizione della chiusura completamente apparente per assicurare la funzione di sezionamento in bassissima tensione 500
125. fi ammabili delibera del 15 giugno 2000 e Luoghi di culto campanili torri e minareti delibera del 16 settembre 1959 e Edifi ci di grande altezza IGH delibera del 24 novembre 1967 e del 18 ottobre 1977 e Stabilimenti pirotecnici decreto del 28 settembre 1979 e Hotel ristoranti d alta quota delibera del 23 ottobre 1987 Questa delibera cita chiaramente gli obblighi da rispettare e le azioni da intraprendere procedere ad un analisi di rischio fulmini per identificare le attrezzature e gli impianti dei quali necessario assicurare la protezione realizzare di conseguenza uno studio tecnico proteggere l impianto in conformit con lo studio procedere alle verifiche delle protezioni contro i fulmini messe in opera nel frattempo il tutto deve essere qualificato da un organismo competente nel settore Luoghi per i quali sono consigliate le disposizioni di protezione e Teatri di tipo multiplex e Strutture metalliche aperte al pubblico in zone turistiche e Raduni di qualsiasi tipo all aria aperta che ospitano un pubblico importante e che si svolgono in pi giornate e Case di riposo circolari del 29 gennaio 1965 e del 1 luglio 1965 e Installazioni militari varie norma MIL STD 1 957A per esempio e Depositi di materiali combustibili tossici o esplosivi circolare del 4 febbraio 1987 e delibera tipo n 183 ter e Impianti di estrazione dell olio regolamento del 22 giugno 1988 e Industrie petrolifere gu
126. ghi materiali e di RS232 lt gt collegamento telefonico RTC gt RS485 configurazioni della rete RS232 lt gt collegamento telefonico GSM lt gt RS485 RS232 lt gt collegamento radio lt gt RS485 RS232 lt gt collegamento ottico lt gt RS485 socomec Catalogo Generale 2016 2017 711 Innovative Power Solutions Reti di comunicazione Il bus RS485 Un bus RS485 definito dalla norma EIA TIA 485 A e dalla guida di applicazione TSB 89 A Topologia La configurazione raccomandata il collegamento in serie 1200 M o 32 UL programmabili Altri sistemi 8 g max 1200 M o 32 UL max 1200 M o 32 UL 8 programmabili d Altri sistemi o UL unity of loads vedere la pagina corrispondente pi in basso La configurazione in serie quella che limita maggiormente le riflessioni dei segnali Esempio Conversione di una configurazione non adattata verso una configurazione del bus adattata ERRATO b OK c ERRATO dA OK catec 261 a 1 it cat e ERRATO f OK Per lo schema e tuttavia sono tollerate delle derivazioni di 30 cm massimo collegamenti verticali sullo schema e 712 Catalogo Generale 2016 2017 SOCOMEC Innovative Power Solutions Il bus RS485 seguito Tipo di cavo Reti di comunicazione Raccomandiamo di utiliz
127. gio indipendente dalla tensione del circuito sorvegliato e Adatto alle reti con fluttuazioni notevoli e rapide e Monitoraggio indipendente dalla corrente di carico picchi non equilibrati di correnti accoppiamento di carichi induttivi e Migliore immunit dallo scatto in caso di guasti transitori tempo d integrazione nell ordine dei 30 ns mentre un apparecchio corrente propria rischia di scattare in alcuni ms Precauzioni per l installazione di toroidi su cavi schermati Cavo schermato isolare elettricamente l armatura di raccordo e collegarla alla terra Cavo schermato Cavo 3P N T Scelta della classe dei differenziali in funzione dei carichi Gli impianti sono dotati in misura sempre maggiore di dispositivi raddrizzatori diodi tiristori ecc Le correnti verso terra a valle di tali trasportabile collegamento dispositivi generano una componente continua che pu desensibilizzare dell EE alla rete i DDR Gli apparecchi differenziali devono essere di classe adatta ai carichi vedi capitolo della definizione delle classi La norma EN 50178 prescrive il seguente diagramma che definisce le esigenze insorgenti in occasione dell utilizzo di un EE dietro un dispositivo differenziale EE equipaggiamento elettronico Gli EE trasportabili la cui potenza apparente d ingresso non eccede i 4 kVA devono essere compatibili per progetto con i DDR di tipo A protezione contro i contatti diretti e indiretti Gli EE che risch
128. i L1 L2 L3 di 0 50 m massimo pee OE QGBT nuovo Regola dei 50 cm ee O Lunghezza totale QGBT adattabile Rialzare la barretta di terra dei conduttori 0m Verso rete di massa KI catec 198 b 1 it cat Barretta principale rasa QGBT non adattabile Cassetta esterna i terra catec 211 b 1 it cat Distanza SURGYS TGBT Lay out secondo le condizioni di installazione 748 Catalogo Generale 2016 2017 A SOCcCOoMmec Innovative Power Solutions Gli scaricatori Protezione delle apparecchiature e scaricatori di distribuzione Protezione delle apparecchiature e scelta dello scaricatore Per assicurare una protezione effi cace degli apparecchi contro le sovratensioni uno scaricatore SURGYS di distribuzione deve essere installato il pi vicino possibile delle apparecchiature da proteggere Gli scaricatori di distribuzione installati vicini delle apparecchiature Apparecchiature devono avere un livello di protezione legato alla tenuta ai shock del da proteggere materiale da proteggere Up dello scaricatore lt tensione di tenuta agli shock dell apparecchio da proteggere Sotto riserva di un installazione corretta vedere pagina precedente catec 212 b 1 it cat Rigidit dielettrica delle apparecchiature diversi tipi di materiali sono classifi cati in quattro categorie Corrispondono a quattro livelli di ten
129. i anbientali vibrazioni tropicalizzazione resistenza agli idrocarburi catec 071 c 1 it cat Monitoraggio delle partenze con forti disturbi con DLD Basse frequenze Il 537 3 della norma NF C 15100 raccomanda fortemente l utilizzo di DLD in maniera tale da localizzare il guasto i minimizzare cos il tempo dedicato alla sua ricerca La norma da considerare da considerare la EN 61557 9 DLD SOCOMEC DLD 460 12 sono compatibili a questa norma Prevedono un dispositivo di sincronizzazione tramite bus RS485 che permette una localizzazione rapida anche su reti fortemente disturbate La localizzazione dei guasti in questo tipo di circuiti controllata con la sincronizzazione delle immissioni della corrente di ricerca e delle analisi da parte dei localizzatori Alte frequenze Il localizzatore centrale dispone di una funzione di convalida delle misure ripetendo a richiesta i cicli di analisi Forti correnti omopolari toroidi DLD sono dotati all origine di diodi livellatori che controllano le eventuali sovratensioni sul circuito secondario s0ocomec Catalogo Generale 2016 2017 735 Innovative Power Solutions Controllori Permanenti d Isolamento Casi di utilizzo seguito Reti alimentate da UPS sistemi di alimentazione statica senza interruzioni UPS richiedono una parte del circuito in corrente continua Esiste l obbligo UTE C 15402 di raggruppare l impianto alimentato in corrente continua in u
130. i di interfaccia possibile attivare questa polarizzazione di linea In caso contrario bisognerebbe aggiungere un al imentazione esterna Essa deve garantire un livello di 250 280 mV su tutto il bus quando non c comunicazione in transito Una tensione di 250 280 mV un buon compromesso Essa garantisce di essere s tuttavia non comporta un consumo eccessivo uperiore a 200 mV e Per verificare ci il modo pi pratico di posizionare la fonte di polarizzazione all inizio del bus lato interfaccia e di verificare il livello di tensione all altra estremit del bus Si tratta del caso pi sfavorevole il primo apparecchio comunica con l ultimo Quest integrata sulle interfacce e i ripetitori SOCOMEC a polarizzazione Attenzione il segnale della tensione U deve essere positivo 714 Catalogo Generale 2016 2017 5V ov Rup Rdown Ri Fine linea Linea U gt 200mV i Rend catec 270 a 1 it cat Schema del principio della polarizzazione di un bus Ethernet RS232 x Interfaccia Ripetitore Socomec 5V OV Rup Rdown RI E Linea catec 264 a 1 it cat Schema di collegamento di un bus con interfacce SOCOMEC con polarizzazione integrata 7socomec Innovative Power Solutions Reti di comunicazione Il bus RS485 seguito Polarizzazione del bus seguito Il dimensionamento Nel caso di un alimentazione estern
131. i fisse motori Categoria IV Es sensori trasformatori apparecchi principali di protezione contro le sovracorrenti Sovratensione in kV secondo la classe d utilizzo Rete trifase Rete monofase 230 V 400 V 230V 400 V 690V 690 V 1000V IV Ill Il l 6 4 2 5 1 9 8 6 4 2 5 Xx Xx Valori propposti dai costruttori delle apparecchiature Di default i valori della riga qui sopra possono essere scelti Dagli scaricatori vedere pagina 739 N B Le sovratensioni di origine atmosferica non subiscono attenuazione significativa a valle nella maggiore parte delle installazioni Di conseguenza la scelta delle categorie di sovratensioni degli apparecchi non sufficiente per eseguire una protezione contro le sovratensioni Un analisi dei rischi adatta deve essere realizzata per definire gli scaricatori necessari ai diversi livelli dell impianto Rigidit dielettrica a 50 Hz Le apparecchiature dell impianto B T devono avere le seguenti rigidit dielettriche Durata Tensione ammissibile V gt 5 Up 250 lt 5 Up 1200 652 Catalogo Generale 2016 2017 7 SOCOMEC Innovative Power Solutions catec 097a b 1 x cat La distribuzione in bassa tensione Qualit dell energia Le tolleranze di solito ammesse EN 50160 per un buon funzionamento di una rete che comporta dei carichi sensibili alle perturbazioni componenti elettronici materiale informatico sono sintetizzate nelle rubriche s
132. i isolati in condotti inseriti in pareti termicamente isolate Categoria B 2 Conduttori isolati o cavi mono o pluriconduttori in canaline fissate alle pareti in percorso orizzontale Categoria B 3 Cavi mono o pluriconduttori in cave di costruzione Catagoria B 4 Cavi pluriconduttori inseriti direttamente nelle pareti isolate termicamente Categoria C 1 Y Me Cavi mono o pluriconduttori inseriti direttamente nelle pareti senza protezione meccanica supplementare Cavi pluriconduttori in condotti inseriti in pareti termicamente isolate Conduttori isolati o cavi mono o pluriconduttori in canaline fissate alle pareti in percorso verticale Conduttori isolati in condotti nei vuoti di costruzione I e Conduttori isolati in condotti o cavi multiconduttori in canaline chiuse in percorsi orizzontali o verticali Cavi mono 0 pluriconduttori inseriti direttamente nelle pareti con protezione meccanica supplementare Categoria E 1 e F 12 WES H Su passerelle porta cavi o ripiani preforati in percorsi orizzontali o verticali Conduttori isolati in condotti montati a vista Cavi mono o pluriconduttori in condotti montati a vista Conduttori isolati in canaline inserite nei pavimenti Cavi mono o pluriconduttori in condotti nei vuoti di costruzione TO AT Conduttori isolati in condotti in canaline ventilate Cat
133. iano di generare una componente continua della corrente di guasto con il pericolo di ostacolare il funzionamento delle protezioni differenziali devono essere obbligatoriamente accompagnati da un etichetta di avvertimento Quando i DDR non sono compatibili con gli EE da proteggere occorre adottare altre misure di protezione quali per esempio separare l EE in grado di generare guasti in DC o raddrizzati etichetta di avviso DDR tipo B compatibile si DDR tipo A compatibile si A Murri A A utilizzare un altra dal suo ambiente tramite isolamento doppio o rinforzato o isolare l EE _ dalla rete per mezzo di un trasformatore ecc i a 8 utilizzare un DDR utilizzare un DDR 8 di tipo A di tipo B w socomec Catalogo Generale 2016 2017 729 Innovative Power Solutions 730 Protezione differenziale Installazione seguito Scelta della classe dei differenziali in funzione dei carichi seguito La norma EN 61800 5 1 porpone una scelta della classe di DDR in funzione dell elettronica interna del carico Classe richiesta Montaggio Correndo di rete normale Correndo ha la Terra di difetto Monofase Mm Mm LM hk il gt A na N Pr ar eee eae Monofase con miraggio Mm Mm L M z th k N PE Monofase a stella trifase n In M L1 3 B lo Te us L3 N pes Ponte raddrizzatore a doppia alternanza Mm M a il PE Ponte raddrizzatore misto a doppia alternanza om E N PE P
134. ibuzione Per far s che ogni scaricatore garantisca la sua rispettiva funzione di smaltimento lo scaricatore di testa evacua la maggior parte dell energia mentre lo scaricatore di distribuzione assicura il livellaggio in tensione il pi vicino possibile all apparecchiatura da proteggere Questa coordinazione possibile solo se la ripartizione d energia tra i due scaricatori controllata tramite un impedenza Questa impedenza pu essere assicurata sia da 10 m di canalizzazione sia da un induttanza di accoppiamento L1 per le distanze inferiori Distanza scaricatore e attrezzatura La lunghezza del conduttore tra lo scaricatore e il materiale da proteggere infl uisce sull effi cacia di protezione In effetti una i L gt 30 m di cavi lunghezza troppo importante pu generare delle oscillazioni rifl Z pe essioni dell onda di sovratensione incidentale e di conseguenza nel peggiore dei casi sar necessario raddoppiare il livello di protezione Soarcatore Scaricatore Up sui bordi del materiale da proteggere si raccomanda quindi di mantenere una lunghezza inferiore a 30 m tra scaricatore e materiale o di ricorrere alla coordinazione degli scaricatori vedere paragrafo Coordinazione tra scaricatori pagina 750 di distribuzione di distribuzione da aggiungere catec 214 b 1 it cat Caso di un apparecchio distanziato Catalogo Generale 2016 2017 A SOcomec Innovative Power Solutions Gli s
135. ici e elettronici sono strategici e di valore significativo e non trascurabili come lo possono essere alcuni equipaggiamenti domestici Di socomec Catalogo Generale 2016 2017 741 Innovative Power Solutions 742 Gli scaricatori Principali regolamenti e norme lista non esaustiva Premessa Il presente manuale tecnico non si sostituisce mai ai regolamenti e alle norme in vigore ai quali invece si riferisce in tutti i casi Regolamenti o raccomandazioni che impongono l installazione di una protezione contro gli effetti dei fulmini Obbligo assoluto e Impianti Classifi cati per la Protezione dell Ambiente ICPE subordinati ad autorizzazione delibera del 15 gennaio 2008 e la sua circolare d applicazione del 24 aprile 2008 relativa alla protezione contro i fulmini di alcuni impianti classifi cati Nuovi depositi di concimi solidi semplici a base di nitrati delibera del 10 gennaio 1994 Centri di smistamento rifi uti domestici presmistati rifi uti industriali e commerciali assimilati delibera DPPR 95 007 del 5 gennaio 1995 mpianti specializzati di incenerimento e impianti di coincenerimento di alcuni rifi uti industriali speciali delibera del 10 ottobre 1996 mpianti di refrigerazione che utilizzano ammoniaca come refrigerante delibera del 16 luglio 1997 mpianti Nucleari di Base INB delibera del 31 dicembre 1999 Silos e impianti di stoccaggio di cereali sementi prodotti alimentari o altri prodotti organici che liberano polveri in
136. ida GESIP 94 02 e Industrie chimiche documento UIC del giugno 1991 Catalogo Generale 2016 2017 socomec Innovative Power Solutions Gli scaricatori Principali regolamenti e norme lista non esaustiva seguito Norme relative agli scaricatori Norme di installazione Fino al 2002 l utilizzo degli scaricatori per la protezione dei materiali connessi alla rete di bassa tensione non era obbligatorio potevano essere esposte solo alcune raccomandazioni Norma NF C 15100 dicembre 2002 e Sezione 4 443 Sovratensioni di origine atmosferica o dovute a manovre Questa sezione defi nisce i livelli d obbligo e di utilizzo degli scaricatori e Sezione 7 771 443 Protezione contro le sovratensioni di origine atmosferica Scaricatore Sezione simile alla sezione 4 443 ma applicabile agli immobili residenziali e Sezione 5 534 Dispositivi di protezione contro i problemi elettrici contiene le regole generali di selezione e di attivazione degli scaricatori di Bassa Tensione Manuale di utilizzo UTE C 15443 Questo manuale fornisce delle informazioni pi complete per la scelta e l attivazione degli scaricatori e introduce un metodo di valutazione di rischio che permette di determinare un livello di raccomandazione per gli scaricatori Questo manuale contiene anche una sezione sugli scaricatori per le reti di comunicazione Guida per gli impianti fotovoltaici UTE C 15712 Questa guida precisa al di l della NF C 15100 le
137. iderata nell armadio 25 C Temperatura desiderata nell armadio 30 C Riferimenti Riferimenti 51992270 51991270 i SO z 51991270 51991200 3 SESTO 51991140 SONO 51992140 51992140 51992050 151992050 51992030 n i i i 31992030 0 i i i 1151991030 ee A ees a eres Me eg erat 51991030 I 20 25 30 35 40 45 50 55 3 20 25 30 35 40 45 50 55 Temperatura ambiente C 8 Temperatura ambiente C 8 z 7 7 5 z 7 z 5 Temperatura desiderata nell armadio 35 C Temperatura desiderata nell armadio 40 C Riferimenti Riferimenti 51991270 51992270 51991200 51991140 5138110 51882140 i a EA 351991050 E maa aoon T Teri 8 oS 77 1 392080 E EE T EE A I E N casio sso enza isa rcs alee Z 20 25 30 35 40 45 50 55 2 20 25 30 35 40 45 50 55 Temperatura ambiente C Temperatura ambiente C Temperatura desiderata nell armadio 45 C Riferimenti Montaggio sul tetto I Montaaaio frontale Esempio Temperatura interna max Ti max 25 C Temperatura ambiente max Ta max 45 C Potenza necessaria Pn 2000 W i 1151991050 51992050 51992030 51991030 Temperatura ambiente C Di socomec Catalogo Generale 2015 2016 755 Innovative Power Solutions _ gj Barre di distribuzione Scelta del materiale delle barre Tabella A costanti fisiche del rame e dell alluminio Norme Tipo Densit Coefficiente di dilatazione linear
138. ilizzo Applicazione AC 20 DC 20 Chiusura e apertura a vuoto Sezionatori Interruttori a monte dell installazione o per utilizzatori resistivi AC 21 DC 21 Carichi resistivi compresi moderati sovraccarichi riscaldamento illuminazione tranne lampade a scarica Interruttori nei circuiti secondari o per utilizzatori reattivi AC 22 DC 22 Carichi misti resistivi e induttivi compresi moderati sovraccarichi batterie di condensatori lampade a scarica motori shuntati Interruttori che alimentano uno o pi motori o utilizzatori specifici AC 23 DC 23 Carichi costituiti da motori o altri carichi fortemente induttivi ascensori elettrofreni motori in serie 1 Questi apparecchi attualmente sono sostituiti da interruttori sezionatori per evidenti motivi di sicurezza della manovra Potere di apertura e di chiusura Contrariamente agli interruttori automatici per i quali questi criteri designano le caratteristiche di sgancio o di chiusura su cortocircuiti che possano aver bisogno della sostituzione dell apparecchio i poteri di apertura e di chiusura per gli interruttori corrispondono ai valori massimi di performance delle categorie di impiego In seguito a questi usi estremi l interruttore dovr ancora assicurare le sue funzioni e mantenere le sue caratteristiche in particolare per quel che riguarda le resistenza alle correnti di fuga e al surriscaldamento Tabella B Ve Numero di cicli di Chiusura
139. impianto in bassa tensione seguito Metodo delle impedenze seguito Esempio di calcolo della lsc massima Fasi Neutro Protezione prame 18 51 p alluminio 29 4 Uo 230 V R X R X R X Rete e 250 MVA P OON iG X 0 7mQ 0 07 07 rastormatore R 3 5mW X 10 6 m2 35 106 de 630 KVA i Cavi Alluminio Ph 1 10m Ph R 224x10 0306M X 013x10 _9 305maQ 4 x 240 mm i 240x4 j P 0 306 0 325 N 1 10m N R 294x10 _ogiamo X 018x10 _o66ma 2 x 240 mm i 240x2 2 opie Q PE 1 12m 29 4x 12 PER aci Saar in X 0602 15619 1 x 240 mm 240 i dae hes Apparecchio protezione del trasformatore X 0 15 mQ 0 15 Totale parziale livello arrivo trasformatori di distribuzione primaria QGBT gt Gu ag Use In 1 47 1 96 Barre di distribuzione rame 3m Be 18618 _ Ph 2x100x5 PERDE as se _ O in Q X 0x3 SOAS in 0 055 0 45 2x 100x5 i i inno N R 851X3__0011mQ X 0 15x3 0 45mQ 0 11 0 45 1x100x5 1 i PE 1x40x5 PE R Bos 0 277mQ X 0 15x3 045mQ 0 277 0 45 X Totale a livello delle barre Y 3 925 12 22 0 722 1 1 1 75 2 01 All arrivo nel trasformatori di distribuzione primaria Impedenza del circuito trifase Z3 V Ron Mat Z3 1 8 87 11 77 12 39 mQ 1 1x 230 V 12 39 mQ loco Maxi 0 86 x 20 5 kA 17 6 kA locs Maxi 20 5 KA Impedenza del circuito monofase Z Rph Rn Xph Xn Zi V 3 87 0 612 11 77 0 65 13 2 mQ 11x230V _ 19 2 kA 1
140. ionare in ambienti industriali difficili in termine di perturbazioni elettromagnetiche o altre Anche se robusto questo bus deve rispettare le regole di installazione che lo definiscono per funzionare correttamente e lunghezza massima 1 200 m per una velocit che pu raggiungere 100 kbit secondo La lunghezza pu essere Lunghezza del cavo m aumentata grazie all addizione di un ripetitore di linea RS485 vedere fig 1 numero massimo di slave JBUS MODBUS collegati 31 Il numero pu essere aumentato grazie all addizione di un ripetitore di linea RS485 1000 nessun cablaggio in stella mettere le impedenze 120 W sul primo e l ultimo apparecchio del bus posizionare i livelli di sicurezza resistenze di pull up e di pull down che fissano ogni filo del bus a un livello di tensione 100 particolarmente quando il bus allo stato di riposo al livello dell interfaccia di comunicazione utilizzare un cavo avente le caratteristiche impedenza capacit adatte al tipo di comunicazione blindato II blindaggio di questo cavo deve essere continuo su tutto il bus e deve essere collegato a terra solo a un posto del bus per non creare antenna 10000 10 10000 100 000 1000000 Velocit bit s catec 240 b 1 it cat Fig 1 Il rispetto dell insieme di queste regole
141. l potere di apertura del contattore e lp corrente max di spunto del motore Tipo di avvivamento b Tempo di avviamento Diretto 8h 05a3s Stella triangolo 2 5 In 3a6s Autotrasformatore 15441 7a12s Da rotore 2 5 In 2 5a5s 1 Valori medi che possono variare a seconda dei tipi di motori e di utilizzatori La sollecitazione termica del fusibile deve essere inferiore a quella sopportata dal contattore Tra i diversi calibri di fusibile possibili scegliere il calibro maggiore per minimizzare le perdite per dissipazione termica Selettivit tra interruttore automatico e fusibile Protezione fusibile A tig Curva di funzionamento del motore r Rel termico a caldo Rel termico a freddo Fusibili Corrente catec 029 b 1 it cat L associazione di una protezione fusibile con altri dispositivi interruttori automatici permette una selettivit quasi perfetta e costituisce una soluzione ottimale sul piano economico e della sicurezza Fusibile a monte interruttore automatico a valle e La curva di fusione di prearco del fusibile deve situarsi al di sopra del punto A fig 1 e La curva di fusione totale del fusibile deve tagliare la curva dell interruttore automatico prima del valore Ic potere di apertura dell interruttore automatico e Dopo il punto di incrocio la sollecitazione termica del fusibile deve essere inferiore a quella dell interruttore automati
142. la temperatura nella cassetta Pn W Pd K x S x Ti max Ta max K 5 5 W m C K 4W m C per una cassetta in lamiera verniciata per una cassetta in poliestere K 3 7 W m C per una cassetta in acciaio inox K 12 W m C per una cassetta in alluminio Pn W potenza necessaria Scelta del modo di regolazione a Ventilazione Scegliere un ventilatore di portata immediatamente superiore al valore calcolato 1xP Portata m9 h Pe Ti max Ta max Nota soluzione da considerare solo se Ti max Ta max gt 5 C b Scambiatore aria aria Scegliere uno scambiatore di potenza specifica immediatamente superiore al valore calcolato Pn Ti max Ta max Nota soluzione da considerare solo se Ti max Ta max gt 5 C Pot specifica W K c Climatizzatore Scegliere un climatizzatore di potenza frigorifera immediatamente superiore alla potenza necessaria Pn d Resistenza di riscaldamento Scegliere una resistenza di riscaldamento di potenza immediatamente superiore al valore calcolato Pc W Ti max Ta max x K x S SOCOMEC Innovative Power Solutions catec 137 b 1 it cat catec 139 b 1 it cat catec 141 b 1 it cat Cassette Scelta della climatizzazione Le curve qui sotto determinano la scelta del climatizzatore a partire dalla temperatura mirata nell armadio della temperatura ambiente e della potenza necessaria vedere calcolo a pagina 754 Temperatura des
143. livello del quadro elettrico generale dell edifi cio in caso di linea aerea esposta ai fulmini SOCOMECc Innovative Power Solutions catec 209 b 1 it cat Scaricatori di tipo 2 Destinati ad essere installati a monte dell impianto generalmente al livello del QGBT su siti dove il rischio di impatto diretto considerato come inesistente gli scaricatori Primari di tipo 2 proteggono l insieme dell installazione Questi scaricatori sono sottomessi alle prove in onda di corrente 8 20 US Imax In Se i materiali da proteggere si trovano lontano dell origine dell installazione degli scaricatori di tipo 2 dovranno essere installati a prossimit di essi vedere paragrafo Coordinazione tra scaricatori di testa e di distribuzione pagina 750 OD ProtezioneN Protezione di testa di distribuzione Scaricatori di testa SURGYS e Presenza di parafulmine e Siti esposti altitudine e Lago e Linee a tensione molto elevata e Edifi ci con strutture metalliche estese o a prossimit di camini o con dei elementi a punta Tipo 1 SURGYS G140F Presenza di parafulmine e QGBT di lunghezza lt 2 m e a dI equipaggiato di apparecchiature sensibili Toi SUES Clans e Ingresso sotterraneo e Sito non esposto Tipo 2 SURGYS G70 e Sovratensioni di manovra Linea non aerea Tipo 2 Fig 1 scelta di scaricatore di testa o di distribuzione Catalogo Generale 2016 2017 747 Gli scari
144. locit e potenza dipendente delle temperature ambienti e motori c interruzione lunga lt 15 s alla mancanza della rete Mantenimento del riscaldamento del gruppo per permettere un avviamento immediato B interruzione corta lt 1 s rotazione permanente Avviamento rapido del motore grazie all inerzia motrice Motore in condizione di pre riscaldamento A senza interruzione collegato alla fonte Ripresa immediata del carico in caso di apertura dell alimentazione della rete Precauzioni di installazione Isolare i carichi perturbanti e Mediante una rete separata partendo da un arrivo in media o alta tensione dedicato per dei carichi importanti 8 9 e Mediante la suddivisione dei circuiti un guasto su un circuito N deve interferire il meno possibile con un altro circuito a i e Mediante la separazione dei circuiti che alimentano carichi 8 Carico perturbanti Questi circuiti sono separati dagli altri al livello piu Cano A Circuiti perturbante alto possibile dell installazione in bassa tensione per beneficiare S perturbante perturbati dell indebolimento delle perturbazioni dovuta all impedenza dei 8 no si cavi Scegliere un regime di neutro adatto Il regime IT garantisce una continuit d esercizio evitando per esempio l apertura dei circuiti Mediante lo sgancio intempestivo di un dispositivo differenziale in seguito alla perturbazione transitoria Assicurare la selettivit delle protezioni La selettivit
145. m Power Control amp Safety Energy Efficiency info scp uk socomec com ROMANIA Critical Power Power Control amp Safety Energy Efficiency Solar Power info ro socomec com RUSSIA Critical Power Power Control amp Safety Energy Efficiency Solar Power info ru socomec com SLOVENIA Critical Power Power Control amp Safety Energy Efficiency Solar Power info si socomec com SPAGNA Critical Power Power Control amp Safety Energy Efficiency Solar Power info es socomec com TURCHIA Critical Power Power Control amp Safety Energy Efficiency Solar Power info tr socomec com AUSTRALIA Critical Power Power Control amp Safety info ups au socomec com CINA Critical Power Power Control amp Safety Energy Efficiency info cn socomec com INDIA Critical Power Power Control amp Safety Energy Efficiency Solar Power info in socomec com SINGAPORE Critical Power Power Control amp Safety Energy Efficiency info sg socomec com TAILANDIA Critical Power info ups th socomec com IL VOSTRO DISTRIBUTORE EMIRATI ARABI UNITI Critical Power Power Control amp Safety Energy Efficiency Solar Power info ae socomec com AMERICA U S A IL CANADA E IL MESSICO Power Control amp Safety Energy Efficiency info us socomec com ALTRI PAESI NORD AFRICA Algeria Marocco Tunisia info naf socomec com AFRICA Altri paesi info africa socomec com SUD EUROP
146. massime di 3 5 mA AC e di 10 mA DC per una singola EE In caso di superamento di tali valori occorre adottare ulteriori accorgimenti quali per esempio il raddoppio del conduttore di protezione l apertura dell alimentazione in caso di rottura del PE l installazione di un trasformatore di isolamento ecc catec 153 c 1 it cat Collegamento dei CPI caso generale Effetto di simpatia Un guasto d isolamento di valore rilevante che interessa una singola partenza pu tuttavia richiudersi per effetto delle capacit di fuga su un altra partenza e provocare lo scatto di quest ultima senza che ci sia stato alcun degrado dell isolamento del circuito interessato Questo fenomeno particolarmente frequente sulle partenze caratterizzate da capacit di fuga potenzialmente rilevanti o se il guasto si presenta su una linea molto lunga Apertura per simpatia Li 5 GUASTO catec 154 b 1 it cat Una soluzione per limitare questo effetto la temporizzazione degli apparecchi differenziali 726 Catalogo Generale 2016 2017 A SOCOMmec Innovative Power Solutions Protezione differenziale Applicazione seguito Protezione contro gli incendi Il paragrafo 422 1 7 della norme IEC 60364 prevedono l impiego di DDR con IAn lt 300 MA per proteggere i locali che presentano rischi d incendio Posizione a rischio di esplosione Con schema TT o TN la norma IEC 60364 stipula una protezion
147. me dell impianto fino ai morsetti a monte di questi ultimi soddisfi le disposizioni relative alla classe Il o abbia previsto un isolamento supplementare al momento An lAn dell installazione Protezione dei motori ee catec 152 b 1 x cat Un guasto d isolamento presente nell avvolgimento di un motore produrr effetti classificabili in due livelli e distruzione dell avvolgimento il motore pu essere riparato e distruzione del circuito magnetico il motore distrutto L installazione di un dispositivo differenziale che limita la corrente di guasto a valori inferiori al 5 di In impedisce la perforazione dei circuiti magnetici e protegge il motore Dato che alcuni grossi motori possono presentare uno squilibrio delle correnti di fase o correnti di fuga in fase di avviamento a certe condizioni ammessa l eventuale neutralizzazione temporanea del rel differenziale in questa fase Corrente di fuga delle apparecchiature Gli apparecchi di elaborazione delle informazioni secondo le norme T a LLL EN e IEC 60950 possono essere fonti di corrente di fuga a causa dei Lan utente particolari dispositivi di filtraggio ad essi associati DI i Sono ammesse correnti di fuga capacitive di 3 5 mA per circuiti con prese i di corrente e del 5 a certe condizioni per i circuiti di installazioni fisse fo i La norma EN 50178 per le Attrezzature Elettroniche EE utilizzate negli e impianti di potenza ammette correnti di fuga
148. mento costituiscono un rischio serio al quale occorre dedicare la massima attenzione Questa funzione di segnalazione pu essere garantita in due fasi 1 l apertura automatica dell alimentazione per obblighi di protezione protezione dai contatti diretti e indiretti o limitazione della corrente di fuga assicurata da dispositivi differenziali la funzione di segnalazione pu essere fornita dai rel di preallarme incorporati in certi rel differenziali Questi prodotti con preallarme rispondono alla raccomandazione del 531 2 1 3 che richiede la limitazione della somma delle correnti di fuga presunte a un terzo della corrente di funzionamento 2 l apertura automatica dell alimentazione per obblighi di protezione protezione dai contatti diretti e indiretti o limitazione della corrente di fuga assicurata da altri dispositivi quali per esempio i dispositivi di protezione dalle sovracorrenti Il contatto d allarme dei rel pu in tal caso essere utilizzato unicamente per segnalare una corrente differenziale La segnalazione preventiva dei guasti d isolamento produce infinite possibilit nell ottimizzazione di un impianto elettrico anticipare una riparazione di un macchinario prima che il processo sia bloccato per un guasto e localizzare guasti d isolamento in regime di neutro TN S e prevenire i rischi d incendio di esplosione ecc e anticipare il funzionamento di un apparecchio di protezione contro le sovracorrenti ed
149. modo seguente e azione che interessa la totalit dei conduttori attivi e azione che pu essere assicurata a vuoto a condizione che siano previste delle condizioni complementari che assicurino una o pi aperture di corrente di impiego contatto ausiliario di preapertura pannello di segnalazione divieto di manovra sotto carico ecc Per una maggiore sicurezza attualmente l apertura pu essere assicurata da un dispositivo anche dotato di un potere di apertura sotto carico oltre che delle caratteristiche di sezionamento interruttore di manovra sezionatore e azione di separazione dei contatti Apertura per manutenzione meccanica 536 4 Questa funzione ha lo scopo di mettere e mantenere in stato di fermo una macchina per effettuare delle operazioni di manutenzione o riparazione meccanica che possono comportare rischi di lesioni al personale oppure per fermi macchina di lunga durata Si richiede che l installazione di questi dispositivi atti allo scopo li renda facilmente identificabili e idonei all uso previsto dispositivi di apertura per la riparazione meccanica devono realizzare la funzione di sezionamento e di apertura di emergenza Per questa funzione viene anche utilizzata una cassetta di apertura locale di sicurezza All interno di queste cassette vengono di solito installati degli interruttori di manovra sezionatori ad apertura visibile per aver la possibilit dall esterno di verificare la posizione dei con
150. monica del 3 ordine Il valore efficace di una sinusoidale dello stesso valore dal picco sar 100 A O Segnale reale ve Sinusoide dello stesso valore del pico 70A Perturbazione della misura Catalogo Generale 2016 2017 socomec Innovative Power Solutions La distribuzione in bassa tensione Qualit dell energia seguito Armoniche seguito Calcolo della corrente efficace Di solito il calcolo della corrente efficace significativo per i primi ordini delle armoniche cio fino all ordine 10 o 20 Per fase Sul neutro 2 2 Le Pn 15 15 4 Fx lef neutro lna Ino In corrente nominale Si sommano le armoniche di corrente di ordine dispari multiple di 3 12 18 armoniche di corrente di ordine 2 3 valori efficaci delle armoniche di corrente 12 13 ecc sono difficili da determinare Consultarci precisandoci il tipo di carico il fattore di picco la potenza del carico e la tensione delle reti Esempio Calcolo della corrente di fase e del neutro in una rete alimentata da un raddrizzatore a doppia pulsazione e Fattore di picco 2 5 e Carico 180 kVA corrente efficace 50 Hz __ 80KVA _ ogg a V3 x 400 V Armoniche calcolate 12 182A 50 Hz B 146A 150 Hz Ib 96 A 250 Hz I7 47 A 350 Hz 19 13A 450 Hz e Le correnti armoniche di ordini pi elevati sono trascurabili Corrente in una fase Ip V 182 146 2604 Corrente nel neutro Ineutro V
151. motori asincroni Applicazioni informatiche perdite di informazioni Interferenza dell illuminazione con lampade a scarica spegnimento a causa della cadute del 50 per 50 ms la riaccensione avviene soltanto dopo qualche minuto Soluzioni Qualunque sia il tipo di carico utilizzo di un UPS gruppo di continuit modificare la struttura della rete vedere pagina 658 Secondo il tipo di carico alimentazione delle bobine dei contattori con tensioni concatenate aumento dell inerzia dei motori uso di lampade a riaccensione immediata Di socomec Catalogo Generale 2016 2017 653 Innovative Power Solutions catec 098 b 1 x cat catec 099 b 1 x cat La distribuzione in bassa tensione Qualit dell energia seguito Variazioni di frequenza Esse sono dovute di solito a delle d faillances dei gruppi elettrogeni La soluzione consiste nell utilizzare dei convertitori statici o degli UPS Frequenza in rete BT Un 230 V e rete MT 1 lt Un lt 35 kV secondo la norma EN 50160 per periodo di dieci secondi Tolleranze Rete interconnessa 99 5 dell anno 50Hz 1 100 del tempo 50 Hz 4 a 6 Rete non interconnessa isolata 50 Hz 2 50 Hz 15 Variazione della tensione e Flicker Definizione Il flicker uno sfavillio della luce dovuto alle rapide variazioni della tensione Produce un effetto sgradevole per le persone Le rapide variazioni di tensione sono dovute agli apparecchi in cui la
152. mpatibilit elettromagnetica EMC DDR scattano talvolta per ragioni diverse dalla presenza di un guasto d isolamento Le cause possono essere diverse temporali manovra di apparecchi ad alta tensione correnti di corto circuito avviamento di motori accensione di tubi fluorescenti chiusure su carichi capacitivi campi elettromagnetici scariche elettrostatiche DDR che offrono una sufficiente immunit da tali perturbazioni sono contrassegnati con il simbolo Secondo le norme IEC 60364 i DDR devono essere scelti in maniera tale da limitare i rischi di scatti intempestivi dovuti alle perturbazioni CEM Perci i prodotti della gamma RESYS SOCOMEC presentano un immunita rinforzata contro le perturbazioni Le alimentazioni ausiliarie dei rel differenziali SOCOMEC fortemente filtrate evitano gli scatti intempestivi o le distruzioni dei dispositivi in caso di sovratensioni originate da fulmini o manovre ad alta tensione figura a fianco catec 142 b 1 x cat Il principio della misura per campionatura digitale del segnale differenziale e la scelta dei materiali dei toroidi assicurano una buona tenuta dei rel differenziali in caso di passaggio di una corrente transitoria prodotta in occasione della chiusura di circuiti fortemente capacitivi Fig a o di un innesco in caso di guasto di rigidit dielettrica in seguito a una sovratensione Fig b 10 us catec 143 b 1 x cat Fig a Fig b Applica
153. n corto circuito defi nitivamente proteggendo cos le apparecchiature tramite messa a terra e indicando la sua distruzione funzionale interruzione di linea l utente dovr allora procedere alla sostituzione del modulo sganciabile dello scaricatore SURGYS In pratica la fi ne utilizzo di uno scaricatore TEL su una linea telefonica si traduce per l utente da un telefono che sembra sempre occupato L utente Telecom vedr la messa a terra della linea e ne informer l abbonato 752 Catalogo Generale 2016 2017 A SOCOMmec Innovative Power Solutions 2 Cassette Effetti termici Potenza dissipata dagli apparecchi Per la corrente d uso dell apparecchio si avr 2 P Pyx lin Caratteristiche termiche Determinazione dell innalzamento della temperatura P oe Kx S m P potenza dissipata all interno della cassetta apparecchiatura collegamenti cavi ecc AT innalzamento della temperatura in K S superficie libera della cassetta non si tiene conto delle superfici contro i muri o altri ostacoli K coefficiente di scambio termico K 4 W m C per le cassette in poliestere K 5 5 W m C per le cassette metalliche Quando l armadio o la cassetta sono muniti di feritoie per la ventilazione applicare la norma IEC 890 per il calcolo oppure consultarci Determinazione dello scambiatore aria aria vedere pagina 754 Potenze dissipate in W polo per l apparecchiatura Vengono for
154. n devono comprendere installazioni mobili obbligatoriamente uguali a quelle delle fasi corrispondenti cavi flessibili Li la L2 5 L2 L3 L3 PEN N l PE Impianto fisso con sezione gt di 10 mm Cu gt di 16 mm AI z ea LU a tai a ees ee a 2 ae Messa a terra Masse 3 5 S 2 8 Messa a terra 8 dell alimentazione 8 dell alimentazione oO oO R 5 Schema TNC S I Il termine schema TNC S definisce una distribuzione nella quale i 8 Pili conduttori di neutro e i conduttori di protezione sono posti in una i dI parte dell installazione e distinti dal resto dell installazione SI NO SI La funzione di protezione del conduttore PEN prevalente rispetto alla funzione di neutro 650 Catalogo Generale 2016 2017 A SOCOmMmec Innovative Power Solutions catec 002 c 1 it cat La distribuzione in bassa tensione IT regime Neutro isolato Questo regime di neutro viene usato per garantire la continuit di esercizio della rete cio quando l apertura al primo guasto d isolamento compromettente per il buon funzionamento dell impianto o per la sicurezza delle persone L utilizzo di questo regime impone la presenza costante di personale competente sul luogo per interventi veloci al momento del primo guasto d isolamento per garantire la continuit d esercizio prima che si verifichi un eventuale secondo
155. n unico locale per assicurare la protezione con l equipotenzialita delle masse Nei casi in cui non sia possibile rispettare questa norma occorre installare un CPI di controllo dell isolamento dell impianto alimentato in corrente continua Rete continua catec 068 b 1 it cat Altri criteri generali per l installazione degli UPS e Fare in modo di non avere mai contemporaneamente due CPI che controllino reti galvanicamente intercollegate in particolare durante le fasi di BY PASS e Provvedere all installazione di CPI adatti alla rete controllata BY PASS 1 CPI che pu controllare circuiti a componenti continue e grandi capacit di fuga 2 CPI che pu controllare circuiti DC con guasti simmetrici 3 CPI che pu controllare circuiti AC nota a e b dispositivi di servizio che evitano la messa in parallelo di CPI su reti non isolate galvanicamente catec 166 b 1 it cat Controllo dei circuiti di comando e segnalazione Generalmente alimentati da trasformatori di separazione questi circuiti devono impedire gli scatti intempestivi dei circuiti di potenza Una soluzione classica proposta dalle norme e dai regolamenti rappresentata dalla realizzazione di una distribuzione in schema TN punto comune del secondario a terra Un altra disposizione che soddisfa questi requisiti di non collegare a terra il secondario e contemporaneamente installare un CPI Quest
156. na Padova Tel 39 04 98 843 558 Fax 39 04 90 990 841 info scp it socomec com ROMA Critical Power Via Portuense 956 00148 Roma Tel 39 06 54 225 218 Fax 39 06 54 607 744 ups roma socomec com Power Control amp Safety Energy Efficiency Uff Regionale Centro Sud Via Fontana delle Rose 105 00049 Velletri Roma Tel 39 06 98 960 833 Fax 39 06 96 960 834 info scp it socomec com 36088 Isola Vicentina VI Tel 39 04 44 598 611 Fax 39 04 44 598 627 ups vicenza socomec com Solar Power Via Sila 1 3 36088 Isola Vicentina VI Tel 39 04 44 598 611 Fax 39 04 44 598 627 info solar it socomec com IN ASIA PACIFICO IN MEDIO ORIENTE BELGIO Critical Power Power Control amp Safety Energy Efficiency Solar Power info be socomec com FRANCIA Critical Power Power Control amp Safety Energy Efficiency Solar Power dcm ups fr socomec com GERMANIA Critical Power info ups de socomec com Power Control amp Safety Energy Efficiency info scp de socomec com PAESI BASSI Critical Power Power Control amp Safety Energy Efficiency Solar Power info nl socomec com POLONIA Critical Power Solar Power info ups pl socomec com Power Control amp Safety Energy Efficiency info scp pl socomec com PORTOGALLO Critical Power Power Control amp Safety Energy Efficiency Solar Power info ups pt socomec com SEDE LEGALE REGNO UNITO Critical Power info ups uk socomec co
157. na protezione sistematica contro le sovratensioni quindi raccomandata per qualsiasi tipo d installazione elettrica prova ne siano le numerose distruzioni o guasti ricorrenti inesplicati di materiali elettrici Obblighi d utilizzo e fragilit delle apparecchiature La necessit di assicurare una protezione sistematica si spiega grazie ai seguenti fattori e fragilit crescente delle apparecchiature e proliferazione delle apparecchiature sensibili e tolleranza minima alle interruzioni di servizio e costi di fuori esercizio proibitivi e sensibilizzazione maggiore delle compagnie di assicurazione sui fenomeni di sovratensione Effetti sui componenti elettronici La curva qui sotto mostra la diminuzione crescente della e Distruzione parziale o totale robustezza delle apparecchiature dovuta all evoluzione delle delle metallizzazioni dei componenti tecnologie in conseguenza i problemi di affidabilit ai disturbi dei triac tiristori transitori vanno solo aumentando dei circuiti integrati sensibili MOSFET n e Disturbi di funzionamento blocco di programmi errori di ale trasmissione fermo della produzione 101 e Invecchiamento accelerato o distruzione differita riduzione 102 importante della durata di vita dei componenti io ee Tubo 104 105 108 Transistore 107 Circuito integrato 108 109 gt 1850 1875 1900 1910 1920 1930 1940 1950 1960 1970 1980 19902000 anni Potenza ammissibile in funzio
158. ndizionata o alle applicazioni industriali Dalla loro qualit dipender la loro precisione di misura delle correnti e delle tensioni e del calcolo delle energie diris 724 a 1 cat Catalogo Generale 2016 2017 socomec Innovative Power Solutions Misura elettrica Principio di misura sistema di gestione dell energia Qualunque sia la rete elettrica alternata AC monofase bifase trifase con o senza neutro indispensabile misurare le correnti e le tensioni Le correnti saranno misurate a partire da un trasformatore di corrente stando attenti al collegamento per evitare errori di misura Le tensioni saranno misurate direttamente o tramite dei trasformatori di tensione per le reti MT e BT in particolare Troverete qui sotto le formule utilizzate per arrivare ai risultat Corrente IS ITTRMS x KTC kTC essendo il rapporto del TA i1 i2 i8 sono calcolati direttamente in TRMS integrando le armoniche fino al grado 51 E it 12 13 Isist 3 Tensioni Vial TRMS X KTP kTP essendo il rapporto del trasformatore di tensione v1 v2 v3 sono calcolati direttamente in TRMS integrando le armoniche fino al grado 51 E v1 v2 v3 Vsist sis 3 Potenza attiva 1 a x P a Fim x 1 dt P1 P2 e P3 sono calcolati direttamente a partire dei valori TRMS e V E YP P1 P2 P3 Calcolo dell energia Potenza apparente Seville S1 S2 e S3 sono calcolati direttamente a partire dei valori TRMS
159. ne Carico Corrente Tensione Corrente Carico non lineare lineare Un carico detto deformante quando la forma della corrente non corrisponde pi alla forma della tensione catec 101 b 1 it cat catec 102 b tit cat carichi deformanti producono una corrente di circolazione nel conduttore di neutro che pu essere molto superiore al valori della corrente di fase Catalogo Generale 2016 2017 655 SOCOMEC Innovative Power Solutions 656 catec 103 b 1 it cat catec 104 b 1 it cat La distribuzione in bassa tensione Qualit dell energia seguito Armoniche seguito Fattore di picco fc Nel caso dei carichi deformanti la deformazione della corrente pu essere caratterizzata dal fattore di picco Ipicco lett E Esempi di valori di fc carico resistivo sinusoide fondamentale V2 1 414 unit centrale informatica 2 a 2 5 computer tipo PC 2 5 a3 stampanti 2 a 3 Alcuni di questi valori del fattore di picco mostrano che l onda di corrente pu essere molto lontana dalla sinusoide fondamentale Tensione deformata dalle armoniche Ordine delle armoniche Le frequenze delle armoniche sono multipli della frequenza della rete 50 Hz Il fattore di moltiplicazione detto ordine dell armonica Esempio Armonica di corrente di ordine 5 ha una frequenza di 5 x 50 Hz 250 Hz Armonica di corrente di ordine 1 detta fondamentale Armoniche di corrente presenti sulla rete La
160. ne dei cavi Cavi PR Cavi PVC U 1000 R12N FR N 05 W U R U 1000 R2V FR N 05 W AR U 1000 RVFV FR N 05 VL2V U R U 1000 RGPFV FR N 05 VL2V AR H07 RN F H07 WH2 F FR N 07 RN F H07 VD3H2 F A07 RN F H05 W F FR N 1 X1X2 H05 WH2 F FR N 1 X1G1 FR N 05 W5 F FR N 1 X1X2Z4X2 FR N 05 WC4V5 F FR N 1 X1G1Z4G1 A05 W F FR N 07 X4X5 F A05 WH2 F 0 6 1 Ritorti FR N1 XDV AR AS AU H05 RN F A05 RN F H05 RR F A05 RR F 664 Catalogo Generale 2016 2017 Esempi Si vuole alimentare un carico trifase con neutro avente una corrente nominale di 80 A cio Ib 80 A Il cavo utilizzato di tipo U 1000 R2V posato su un ripiano preforato con altri tre circuiti a una temperatura ambiente di 40 C Iz deve essere tale che pa RE 7 Kin X Kn X Ket NT IV Determinazione di I z tipo di posa E quindi Km 1 vedere tabella pagina 662 numero totale di circuiti 4 quindi Kn 0 77 vedere tabella A pagina 662 temperatura ambiante 40 C quindi Kt 0 91 vedere tabella Da cui 18048 Lan 1x0 77x0 91 Determinazione di Iz Il cavo U 1000 R2V di tipo PR vedi tabella B Il numero di conduttori sotto carico 3 Occorre pertanto andare alla colonna PR3 della tabella A di pagina 661 corrispondente alla categoria E Occorre scegliere Iz immediatamente superiore a l z e quindi Iz 127 A che corrisponde a un cavo di rame di 3 x 25 mm protetto da un fusibile gG da 100 A o a un cavo d alluminio di 3 x 35 mm protetto da
161. ne delle tecnologie Sovratensioni transitorie Gli scaricatori SURGYS sono dei dispositivi destinati ad assicurare la protezione delle apparecchiature e degli impianti limitando le sovratensioni di tipo transitorie Una sovratensione transitoria un aumento della tensione di solito considerevole numerosi kV e di durata breve da qualche microsecondo a qualche millisecondo rispetto alla tensione nominale di una rete o di un circuito elettrico socomec Catalogo Generale 2016 2017 739 ovative Power Solutions Gli scaricatori Protezione contro le sovratensioni transitorie Seguito Onde normalizzate Corrente kA Corrente kA Corrente kA 10076 i 100 50 1 50 350 5 Tempo us Tempo us Tempo us Onde di corrente 8 20 us Onde di corrente 10 350 us Onde di tensione 1 2 50 us catec 173 c 1 it cat Definizione delle onde di tensione o di corrente transitorie Le sovratensioni transitorie nelle reti a bassa tensione e circuiti a bassa corrente reti di comunicazione anello di corrente linee telefoniche sono dovute a diversi eventi e possono essere classifi cate principalmente secondo due tipi e sovratensioni industriali o assimilate e legate all attivit umana e sovratensioni di fulmine Sovratensioni industriali transitorie Sempre pi numerose nelle reti attuali queste sovratensioni industriali transitorie si dividono in e sovratensioni di manovra
162. nite le potenze nominali per la corrente Ith calibro nominale nella tabella qui sotto P potenza dissipata in W Py potenza nominale dissipata in W vedi tabella in basso le corrente d uso dell apparecchio ln calibro dell apparecchio Determinazione del ventilatore In caso di ventilazione forzata la portata d aria D necessaria D mM 31x PO RXS AT ventilatori sono proposti come accessori nella gamma CADRYS e Determinazione della resistenza di riscaldamento Essa richiesta quando occorre evitare la condensa all interno dell armadio La potenza Pc della resistenza data da Pc W ATxKxS P Determinazione del climatizzatore vedere pagina 754 Calibri A 32 40 50 63 80 100 125 160 200 250 315 400 500 630 800 1000 1250 1600 1800 2000 2500 3200 4000 SIRCO 1 8 3 4 5 8 7 6 10 8 16 30 9 39 7 85 122 161 140 205 340 420 SIRCO M 0 6 09 15 124 43 7 1 3 gt gt gt gt gt SIDER o 2 12 24 48 58 41 58 20 7 32 42 5 102 gt SIDERMAT fe f J e f J 82 156 46 lesa 80 13 l l J l FUSERBLOC 46 CD 71 104l 15 18 22 33 39 553 57 118 ma 234 FUSOMAT J l 308 50 885 22 bh b ATyS je oe fe 1 9 3 2 4
163. no in particolare l utilizzo di tali dispositivi nei casi seguenti e circuiti di alimentazione delle basi di prese di corrente lt 32 A e installazioni temporanee installazioni mobili e installazioni da cantiere e bagni piscine e roulotte imbarcazioni turistiche e alimentazione di veicoli impianti agricoli e cavi e rivestimenti riscaldanti nascosti nel suolo o nelle pareti di un edificio Tale disposizione di protezione supplementare contro i contatti diretti secondo la norma IEC 60479 non pi accettabile quando la tensione di contatto rischi di raggiungere i 500 V l impedenza umana rischia di lasciare passare una corrente pericolosa superiore a 500 mA Catalogo Generale 2016 2017 s0ocomec Innovative Power Solutions Contatti diretti e indiretti Protezione contro i contatti indiretti Definizione Il contatto indiretto il contatto di una persona con masse messe accidentalmente sotto tensione in seguito a un guasto d isolamento La protezione contro i contatti indiretti si pu ottenere e senza interruzione automatica dell alimentazione con interruzione automatica dell alimentazione catec 012 b 1 it cat Contatto indiretto Protezione senza interruzione automatica dell alimentazione La protezione contro i contatti indiretti senza interruzione automatica dell alimentazione pu essere assicurata con e L utilizzo della bassissima tensione vedere pagina 674 e la se
164. novative Power Solutions catec 114 g 1 it cat Protezione fusibile Curve caratteristiche dei fusibili tipo aM Diagramma di limitazione delle correnti I KA 100 9 01250 80 gt 1000 60 800 5 630 m0 0425 40 0355 315 a 250 200 160 20 0125 100 80 63 10 50 9 80 040 7 35 6 O 32 5 25 40 020 16 3 10 T 8 5 6 oO 5 20 i O e a S E 8 3 oO o 1 2 D 9 g 80 5 S y 60 40 3 20 0 1 I KA O 3 5 7 9 3 5 7 9 3 5l 7 q O OTO O Qo OO O OOTO 2 4 6 8 2 4 6 8 2 4 6 8 0 1 1 10 100 Corrente presunta in KA eff iSOCOmec Catalogo Generale 2016 2017 697 Innovative Power Solutions Protezione fusibile Curve caratteristiche dei fusibili aM seguito Diagramma di limitazione delle sollecitazioni termiche Potenza dissipata con percussore W Ki 690 V A t totale alle 500 V tensioni nominali Corrente d impiego Taglia dei fusibili eo nA 000 00 oos 1 Ta 3 4 s A t di prearco 6 0 33 0 42 S 10 0 52 0 67 16 0 81 0 98 20 0 92 1 04 25 1 08 1 17 32 1 42 1 67 35 1 58 1 72 40 1 68 1 91 50 2 28 2 51 63 2 9 3 35 3 2 80 4 19 4 93 46 100 5 09 5 72 5 7 3 125 629 7 30 698 76 o 3 160 7 73 9 50 9 2 9 7 200 BS CAO Q
165. nte la corrente residua il principio di soffio dell arco utilizzato che ha per conseguenza finale un espulso verso l esterno di gas caldi questo atteggiamento necessita un utilizzo particolare Spinterometro incapsulato Spinterometro ad aria dove lo spegnimento della corrente residua si effettua senza espulsione di gas ci che si fa di solito a sfavore della capacit di apertura della corrente residua Spinterometro a gas Spinterometro in una scatola ermetica riempita di un mix di gas raro sotto pressione controllata Questo componente di solito utilizzato e ben adatto alla protezione delle reti di telecomunicazione Questo elemento particolarmente caratterizzato dalla sua corrente di fuga molto bassa Varistore Componente non lineare resistenza variabile in funzione della tensione a base di ossido di zinco ZnO che permette di limitare la tensione ai suoi morsetti questo funzionamento in livellaggio permette di evitare la corrente residua ci che rende questo elemento molto adatto alla protezione delle reti di energia Alta Tensione e Bassa Tensione Varistore con meccanismo termico di apertura Varistore equipaggiato da un meccanismo ausiliario con lo scopo di scollegare il componente della rete in caso surriscaldamento eccessivo questo atteggiamento indispensabile per garantire una fine utilizzo controllata dei varistori collegati alla rete elettrica Spinterometro Varist
166. nte pi alto in continua perch non si beneficia del passaggio a zero della tensione e L energia termica da assorbire sar molto pi elevata che in corrente alternata Per mantenere una sollecitazione termica equivalente al fusibile bisogna limitare la sua tensione d uso Tensione massima in alternata in continua 400V 260 V 500 V 350 V 690 V 450V Utilizzo dei fusibili di tipo gG cilindrici Taglia del fusibile Tensione Corrente DC Potere di apertura DC 10x 38 500 VAC 250 VDC 16A 15 KA vee 500 VAC 250 VDC 32A 15 KA 690 VAC 440 VDC 32A 10 KA 500 VAC 250 VDC 80A 15 KA 22x58 690 VAC 440 VDC 80A 10 KA Si consiglia di usare fusibili di una taglia superiore alla taglia abituale mantenendo il calibro invariato la dimensione 10 x 38 riservata lt 12 A In caso di circuiti fortemente induttivi si raccomanda di mettere due fusibili collegati in serie sul polo positivo Per gli impianti fotovoltaici fondamentale utilizzare dei fusibili specifici con delle caratteristiche tempo corrente e il potere di apertura adatte a questi impianti Questi fusibili sono marchiati col simbolo gPV e devono rispondere alla norma IEC 60269 6 I fusibili di tipo aM sono inutilizzabili in corrente continua Per delle tensioni comprese tra 450 e 800 VDC l utilizzo di fusibili UR possibile consultarci Di socomec Catalogo Generale 2016 2017 691 Innovative Power Solutions Protezione fusibile
167. nzione della rete elettrica e della tensione limite di 50 V Tabella A tempo massimo d interruzione in secondi del dispositivo di protezione per i circuiti terminali lt 32 A 50V lt Uo lt 120 V 120 V lt Uo lt 230 V 230 V lt Uo lt 400 V Uo gt 400 V Tempo d interruzione s alternata continua alternata continua alternata continua alternata continua Schema TN o IT 0 8 5 0 4 5 0 2 0 4 0 1 0 1 Schema TT 0 3 5 0 2 0 4 0 07 0 2 0 04 0 1 Caso particolare In regime TN il tempo d interruzione pu essere superiore al tempo fornito dalla tabella A sempre restando inferiore a 5 s se il circuito non un circuito terminale e non alimenta carichi mobili o portatili gt 32 A e risulti soddisfatta una delle due condizioni seguenti il collegamento equipotenziale principale sia raddoppiato con un collegamento equipotenziale identico al collegamento principale la resistenza del conduttore di protezione Rpe tale che 50 koe U o U tensione di fase x Rpe Za Za impedenza comprendente la fonte e il conduttore attivo fino al punto di guasto Lunghezza massima dei conduttori L en ml La lunghezza limite dei conduttori pu essere determinata con un calcolo approssimato valido per impianti alimentati con un trasformatore ad accoppiamento stella triangolo o stella zig zag Up tensione di fase 230 V in una rete 230 400 V MS S sezione in mm ei conduttori di fase in regime TN e IT senza ne
168. o FUSOMAT toroide D diametro d 1 dell eventuale cilindro magnetico cilindro magnetico tori se necessario 1 Ron Rel gt toroide Le conduttori attivi catec 082 b 1 it cat O fo Di ci oO 2 val D n e catec 083 d 1 it cat 1 d il centraggio dei cavi in un toroide evita la saturazione locale del toroide stesso Un toroide saturo causa scatti intempestivi 2 L distanza tra il toroide e la curva dei cavi Indicazione delle condizioni di test dei dispositivi differenziali Occorre prevedere una marcatura aggiuntiva che indichi all utilizzatore la necessit di effettuare regolarmente il test si raccomanda una periodicit trai3 ei6 mesi Scelta del dispositivo differenziale in funzione della natura della protezione da assicurare La norma IEC 60364 raccomanda una scelta seconda la natura della protezione da assicurare e protezione contro i contatti indiretti sensibilit da scegliere in funzione delle tensioni di contatti ammissibili e protezione complementare contro i contatti diretti IAn 30 mA e protezione contro i rischi di incendio IAn 800 MA Scelta del dispositivo differenziale in regime IT La norma IEC 60364 Per evitare sganci intempestivi dei DDR di protezione contro i contatti indiretti per i DDR di media sensibilit il valore della corrente differenziale residua assegnata dell apparecchio An deve essere superiore al doppi
169. o Generale 2016 2017 671 Innovative Power Solutions Correnti di cortocircuito Protezione delle canalizzazioni Le correnti di corto circuito provocano una sollecitazione termica nei conduttori Per evitare il degrado degli isolanti dei cavi che potrebbe in seguito causare guasti d isolamento o un deterioramento dei supporti sbarre occorre utilizzare conduttori con le sezioni minime indicate qui sotto Barre di distribuzione L effetto termico della corrente di corto circuito al livello di una serie di barre si traduce nel riscaldamento dei conduttori Tale riscaldamento deve essere compatibile con le caratteristiche dei supporti sbarre Esempio per un supporto sbarre SOCOMEC temperatura sbarre di 80 C prima del corto circuito S mini mm 1000 x xVi 8 S mini sezione minima per fase lec corrente efficace di corto circuito t tempo di apertura del dispositivo di protezione Vedere anche il calcolo sistema barre a pagina 756 Conduttori isolati La sezione minima si ottiene con l espressione IEC 60364 S mini mm 1000x loc KA Mo leg Mini conemg di corto circuito in KA eff vedere pagina 666 k t tempo d apertura del dispositivo di protezione in s k costante dipendente dall isolante vedere tabella B Tabella B costante k IEC 60364 Conduttori Isolanti Rame Alluminio MS NE PVC 115 76 Conduttori attivi o di protezione che fanno parte della canalizzazione PR EPR 143 94 PVC 143 95 Conduttori
170. o circuiti resistenze verifica della rigidit dielettrica dopo queste prove con la tensione 1 1 x Uj Tensione della tenuta agli urti Uimp Essa caratterizza l utilizzo di un apparecchio in condizioni anormali Fulmine Uimp della rete per sovratensioni dovute ad esempio all azione del fulmine sulle linee aeree alle manovre sulle apparecchiatura dei circuiti in alta tensione Questa caratteristica esprime anche la qualit dielettrica dell apparecchio esempio Uimp 8 kV catec 007 b 1 it cat Tenuta del apparechio a Uimp Scelta in base al regime di neutro Rete trifase con neutro distribuito Regime Sezione neutro gt sezione fase Sezione neutro lt sezione fase tolta ini TT dB NES AN N of do dh Hy d_d i e ai TNC WON U h C u e TNS EEn ee es d dd E oer es are T smi ee a a do A h dd do O U t Apertura Protezione 1 Il neutro non da proteggere se il conduttore di neutro protetto contro i corto circuiti dal dispositivo di protezione delle fasi e se la corrente massima di guasto sul neutro di molto inferiore alla corrente massima ammissibile per il cavo IEC 60364 2 La messa in servizio di un fusibile sul neutro deve essere obbligatoriamente associato aun dispositivo di scatto fusibile dello stesso fusibile Questa detezione deve provocare l apertura delle
171. o comportare diversi componenti interni e gli spinterometri e i varistori e i diodi di tipo Zener Questi elementi hanno per scopo di limitare rapidamente le tensioni arrivando ai morsetti questa funzione ottenuta per modifica veloce della loro impedenza ad una soglia di tensione determinata O P Spinterometro Varistore Diodo di tipo Zener U Adinnesco U U 3 kV peer 1k A limitazione __A limitazione us us Funzionamento dei componenti scaricatore Due atteggiamenti sono possibili e Ad innesco il componente passa dallo stato di impedenza molto elevata al quasi corto circuito il caso degli spinterometri e A limitazione clipping dopo una soglia di tensione determinata il componente passando in bassa impedenza limita la tensione ai suoi morsetti varistori e diodi di tipo Zener SOCOMEC Innovative Power Solutions Tecnologia seguito Principali tecnologie Gli scaricatori Queste famiglie hanno diverse varianti e sono suscettibili ad essere associate tra di loro per dare delle performance ottimizzate Qui sotto la descrizione delle principali tecnologie o delle associazioni di tecnologie utilizzate Spinterometro a aria y A Dispositivo costituito di solito di due elettrodi situate frontalmente e tra le quali si crea un innesco seguito da una corrente residua quando una sovratensione raggiunge un certo valore Su delle reti di energia per interrompere rapidame
172. o del valore della corrente di fuga If che circola durante un primo guasto lAn gt 2 x If 728 Catalogo Generale 2016 2017 socomec Innovative Power Solutions catec 169 b 1 it cat Protezione differenziale Installazione seguito Scelta del dispositivo differenziale secondo i principi dell alimentazione ausiliaria Secondo la norma IEC 60364 il livello di competenza degli utilizzatori e la destinazione dell impianto devono orientare la scelta dei dispositivi di protezione differenziali secondo il tipo di funzionamento legato al principio d alimentazione Scelta possibile in funzione del tipo d installazione Testate e verificate da personale Natura del dispositivo differenziale Personale inesperto BA1 almeno esperto BA4 A alimentazione ausiliaria indipendente dalla rete NO SI A funzionamento indipendente dalla tensione di rete SI SI A funzionamento dipendente dalla tensione di rete o da qualsiasi fonte ausiliaria a sicurezza positiva NO SI A funzionamento dipendente dalla tensione di rete privo di sicurezza positiva NO SI tranne circuiti PC 16 A A funzionamento dipendente dalla tensione di una fonte ausiliaria priva di sicurezza positiva NO SI tranne circuiti PC 16 A e segnalazione di guasti di fonte ausiliaria Nota un trasformatore collegato alla rete non costituisce un alimentazione ausiliaria indipendente dalla rete Caratteristiche di un dispositivo differenziale a alimentazione ausiliaria e Monitorag
173. o semplificato Consultarci per qualsiasi applicazione particolare Sollecitazione termica il primo parametro da prendere in considerazione prima del calibro Infatti i fusibili UR sono destinati alla protezione dei semi conduttori Il limite di distruzione di questi ultimi data dalla sollecitazione termica massima ammissibile Affinch la protezione sia efficace occorre che la sollecitazione termica del fusibile sia inferiore almeno del 20 circa della sollecitazione termica di distruzione del semi conduttore Esempio un diodo 304 400 V sopporta al massimo una sollecitazione termica di 610 A s La sollecitazione termica massima del fusibile UR associato sar di 610 20 488 A s a 400 V Tensione La sollecitazione termica data generalmente a 660 V L utilizzo ad una tensione diversa d luogo ad una correzione Pt V Kv x 2 660 V 15 1 0 Kv Kv coeff di correzione di ft Eg valore efficace della tensione d utilizzo 0 5 8 0 3 Esempio per U 400 V e Kv 0 6 5 t 400 V 0 6 x 21 660 V 8 ge Eg O 100 200 300 400 500 600 660 Fattore di correzione Kv Fattore di potenza la sollecitazione termica indicata nel capitolo Apparecchiatura di apertura a bassa tensione data per un fattore di potenza di 0 15 cos del circuito di guasto Per altri valori del fattore di potenza occorre moltiplicare il valore della sollecitazione termica per il c
174. oefficente Ky Fattore di potenza 0 1 0 15 0 2 0 25 0 30 0 35 0 40 0 45 0 50 ky 1 04 1 00 0 97 0 93 0 90 0 87 0 85 0 82 0 81 Corrente nominale Una volta determinata la sollecitazione termica massima del fusibile occorre tenere conto del valore della corrente nominale del circuito Esempio nell esempio precedente stata determinata la sollecitazione termica massima del fusibile UR 488 A2s a 400 V A 660 V questo valore vale 488 0 6 813 A2s La corrente nel circuito di 20 A Si dovr quindi utilizzare un fusibile UR da 25 A con 12t a 660 V paria 560 A2s Correzione in funzione della temperatura ambiente Il calibro di un fusibile UR fornito per una temperatura ambiente di 20 C La corrente massima di utilizzo lp e dato da lb Krur X 1 0 05 v x In alle In corrente nominale del fusibile in A 12 ur v velocit dell aria di raffreddamento in m s i Krur coefficente fornito dalla fig 2 in funzione 1 0 della temperatura dell aria in prossimit del fusibile 2 o 3 0 8 F 3 0 6 J 8 S Fattore di correzione Krug socomec Catalogo Generale 2016 2017 699 Innovative Power Solutions catec 027 b 1 it cat Protezione fusibile Scelta del fusibile UR Seguito Collegamento in serie E sconsigliata quando la corrente di guasto insufficiente per far fondere il fusibile in
175. oefficiente fornito dalla tabella sottostante Kt Se il fusibile installato in una cassetta ventilata bisogna moltiplicare Fusibile gG Fusibile aM i valori di Kt per Kv Sulla base Sull Sulla base Sull e Velocit dell aria V lt 5m s Kv 1 0 05 V ta fusibile apparecchiatura fusibile apparecchiatura e Velocit dell aria V gt 5m s Kv 1 25 40 1 1 1 1 45 1 0 95 1 1 Esempio un fusibile gG montato su una base portafusibile installato in una 50 0 93 0 90 0 95 0 95 cassetta ventilata 55 0 90 0 86 0 93 0 90 temperatura nella cassetta 60 C e velocit dell aria 2 m s 60 0 86 0 83 0 90 0 86 Kv 1 0 05x2 1 1 65 0 83 0 79 0 86 0 83 Kt 1 1 x 0 86 0 95 70 0 80 0 76 0 84 0 80 Socomec Catalogo Generale 2016 2017 689 Innovative Power Solutions 690 Protezione fusibile Scelta di un fusibile gG o aM seguito Caratteristiche del circuito seguito Precauzione d utilizzo per altitudini gt 2000 m e Nessun declassamento in corrente e Il potere di apertura limitato consultarci e Declassamento di taglia consigliato A monte di un trasformatore di separazione L inserimento o il distacco completo di un carico su un trasformatore o l inserzione dello stesso a vuoto provoca una sovracorrente di valore rilevante Occorre quindi utilizzare un fusibile di tipo aM al primario pi adatto a tollerare sovraccarichi ripetuti Il circuito sul secondario sar protetto da fusibili
176. one tra le fasi di 400 V con o senza neutro Come procedere Nella parte 1 conduttori di rame o 3 conduttori d alluminio della tabella trovare la riga corrispondente alla sezione dei conduttori di fase Spostarsi quindi lungo la riga fino al valore immediatamente inferiore alla lunghezza della canalizzazione Discendere rame o risalire alluminio verticalmente lungo la colonna fino alla parte 2 della tabella e fermarsi alla riga corrispondente alla Ig a monte Il valore che si trova all intersezione il valore di lx cercato Esempio lec a monte 20 kA canalizzazione 3 x 35 mm rame lunghezza 17 m Alla riga 35 mm la lunghezza immediatamente inferiore a 17 m 15 m L intersezione della colonna 15 m e della riga 20 KA da lc a valle 12 3 kA Sezione dei conduttori di fase mm Lunghezza della canalizzazione in m Rame 19 ig lg eo lse Sal re 008 nia 21 20 1 13 15 21 30 43 61 86 12 17 24 34 4 WW WG eae ev 593 745 005805 21 30 42 6 14 20 28 40 56 7 9 11 2 16 22 32 45 63 10 21 30 43 6 1 86 12 1 17 24 34 48 68 97 137 16 17 24 34 48 68 97 14 19 27 39 55 77 110 155 219 25 19800027985 as ai 21 30 43 61 86 121 171 242 342 35 19726 sr 53 eo Aes 21 30 42 60 85 120 170 240 339 479 50 WS 25 186 Sa 7 2 Able 14 20 29 41 58 81 115 163 230 325 460 70 26 37 53 75 10 60 15 21 30 42 60 85 120 170 24
177. onte raddrizzatore misto a doppia alternanza tra fasi M A M i spl L2 N PE Ponte raddrizzatore trifase M k l i 1 R eda tee att PUP PP IEP PE Dimmer a comando di fase Ih Mm M L uN 8 AC N pe Dimmer a comando per treno d onda Mm In L M N 9 gt AC a M N PE Catalogo Generale 2016 2017 A SOcomec Innovative Power Solutions Protezione differenziale Installazione seguito Carichi industriali Gli apparecchi pi diffusi sono di classe AC la realt degli impianti industriali giustifica l uso di apparecchi che siano almeno di classe A Carichi di tipo variatori di velocit Dato che i carichi di questo tipo sono molto instabili i rel di classe B indipendenti dalla tensione e dalla corrente saranno ancora pi specificamente adatti a prevenire i rischi di azionamento intempestivo Raggruppamento delle utenze in funzione del tipo di carico Gli impianti devono raggruppare i tipi d apparecchi che provocano guasti identici carichi eventualmente capaci di generare componenti continue non dovranno essere collegati a valle dei dispositivi destinati alla protezione dei carichi che generano in caso di guasto solo componenti alternate o a impulsi raddrizzati Segnalazione o preallarme di una fuga o di un guasto Negli impianti in cui la continuit di funzionamento imperativa e la sicurezza di beni e persone particolarmente esposta i guasti d isola
178. ore Associazione in serie di componenti concepita per sfruttare i vantaggi delle due tecnologie niente corrente di fuga e bassa Up spinterometro e niente corrente residua varistore Diodo di tipo Zener Diodo di tipo Zener limitazione di tensione dotata di una struttura particolare per ottimizzare il suo atteggiamento in livellamento delle sovratensioni transitorie Questo componente caratterizzato da un tempo di risposta particolarmente basso spinterometro diodo di Zener Associazione in parallelo di spinterometro i a gas e di diodo i di tipo Zener che permette di sfruttare la capacita di scorrimento dello spinterometro e del tempo di risposta rapido del diodo Una tale associazione necessita un elemento di scollegamento in serie in modo tale che la coordinazione di funzionamento dei componenti di protezione sia assicurata Tecnologie della gamma SURGYS Tipo G140 F G40 FE G70 D40 E10 RS 2 mA 2 TEL 2 COAX Varistore Spinterometro a gas Diodo di tipo Zener SOCOMEC Innovative Power Solutions Catalogo Generale 2016 2017 746 Gli scaricatori Costituzione interna Meccanismo di apertura Conformemente alle norme Scaricatore BT gli scaricatori SURGYS sono equipaggiati di sicurezze termiche interne che scollegheranno la funzione protezione della rete in caso di funzionamento anormale surriscaldamento dovuto a un superamento delle caratteristiche del prod
179. ore di sezione ridotta canalizzazione di considerevole lunghezza ecc nei quali inoltre tale impedenza aumentata dal riscaldamento della canalizzazione in guasto Occorre eliminare rapidamente questo tipo di guasto detto impedente con i mezzi pi opportuni Limite sup cresta max K asym Icc eff 2 lcc eff V2 Limite inf catec 131 b 1 it cat Calcolo della lx di una sorgente di alimentazione Con 1 trasformatore e Valutazione rapida in funzione della potenza del trasformatore Settori In loc eff 127 220V S KVA x 2 5 nx 20 220 380 V S KVA x 1 5 nx 20 e Valutazione rapida in funzione della tensione di corto circuito del trasformatore u S potenza VA S IO V3 u U tensione concatenata V 3 u tensione di corto circuito k coefficiente per tenere conto delle impedenze a monte 0 8 per esempio loc A eff Con n trasformatori in parallelo n numero dei trasformatori e T1 T2 T3 identici e Cortocircuito in A B o C gli apparecchi 1 2 o 3 devono A 5 sopportare loo n 1 x Icc di un trasformatore 2 x lec nell esempio di destra e Corto circuito in D l apparecchio 4 deve sopportare i a lecdD N X lec di un trasformatore 3 x lec nell esempio di destra L 4 D Cortocircuito con pi trasformatori in parallelo catec 132 b 1 x cat lec batterie valori di Ico a valle di una batteria di accumulatori sono approssimativamente log
180. otezione in condizioni normali UL 50 V UL la tensione di contatto pi elevata che si pu mantenere indefinitamente senza pericolo per le persone vedere tabella Di socomec Catalogo Generale 2016 2017 675 Innovative Power Solutions Contatti diretti e indiretti Protezione contro i contatti indiretti seguito Protezione con interruzione automatica dell alimentazione seguito In regime TN e IT Quando la rete non protetta da un dispositivo differenziale occorre assicurarsi del buon coordinamento tra il dispositivo di protezione e la scelta dei conduttori In effetti se l impedenza del conduttore troppo elevata si rischia di avere una debole corrente di guasto che fa scattare il dispositivo di protezione in un tempo superiore a quello prescritto dalla norma IEC 60364 Per limitare l impedenza del circuito occorre limitare la lunghezza dei conduttori di una data sezione Nota la protezione contro le sovracorrenti con interruzione automatica dell alimentazione efficace solo in presenza di guasti veri Nella pratica un guasto d isolamento pu presentare dove apparisce un impedenza non trascurabile che sta per limitare la corrente di guasto dispositivi differenziali RESYS o ISOM DLRD utilizzati come preallarme sono mezzi efficaci per prevenire i guasti impedenti e la persistenza di tensioni pericolose Tempo massimo d interruzione Le norme IEC 60364 specificano un tempo d interruzione massimo in fu
181. otto In questo caso l utente sar avvisato del guasto tramite la visualizzazione del colore rosso dell indicatore in parte anteriore del modulo difettoso che verr sostituito In pi per sopportare i guasti di tipo corrente di corto circuito o sovratensioni transitorie gli scaricatori devono imperativamente essere collegati alla rete bassa tensione tramite meccanismi di apertura esterni e specifici agli scaricatori Questo scollegamento esterno effettuato tramite fusibili SOCOMEC adatti e indicati nelle pagine prodotti corrispondenti di questo catalogo Il montaggio dei fusibili in interruttori SOCOMEC adatti migliora la sicurezza e facilita in uso alcuni interventi come ad esempio misure d isolamento Principali caratteristiche degli scaricatori Definizione delle caratteristiche principali parametri definiti dalle norme scaricatori permettono all utente di determinare le performance e l utilizzo dello scaricatore e tensione massima di regime permanente U tensione massima accettabile dallo scaricatore corrente nominale di scarica In corrente ad impulso di forma 8 20 us che pu essere sopportata 15 volte senza danno dallo scaricatore durante la prova di funzionamento corrente massima di scarica Imax corrente ad impulso di forma 8 20 us che pu essere sopportata una volta senza danno dallo scaricatore di tipo 2 corrente di shock limp corrente ad impulso di forma 10 350 us che pu essere sopportata un
182. parazione delle masse in modo tale che una persona non possa essere contemporaneamente in contatto con le due masse e il doppio isolamento del materiale classe Il e la connessione equipotenziale non collegata a terra di tutte le masse accessibili contemporaneamente e la separazione elettrica con trasformatore per circuiti lt 500 V Protezione con interruzione automatica dell alimentazione La protezione contro i contatti indiretti con interruzione automatica dell alimentazione consiste nel separare dall alimentazione il circuito o il materiale che presentano un difetto d isolamento tra una parte attiva e la massa Per evitare effetti fisiologici pericolosi per una persona che venga a contatto con la parte difettosa si limita la tensione di contatto Uc a un valore limite UL Quest ultimo dipende e dalla corrente iL ammissibile per il corpo umano e dal tempo di passaggio della corrente vedere pagina 676 e dallo schema del collegamento a terra e dalle condizioni dell impianto Tensione di contatto presunta Tempo d interruzione massima del dispositivo di protezione s v UL 50V 25 5 50 5 75 0 60 90 0 45 110 gt 120 0 34 150 0 27 220 0 17 230 gt 280 0 12 350 0 08 500 0 04 Questa esclusione della tensione dall impianto si effettua diversamente a seconda degli schemi dei collegamenti regimi del neutro Le norme IEC 60364 definiscono il tempo d interruzione massimo del dispositivo di pr
183. per la quale non avviene lo sgancio Lo sgancio interviene dopo uno sbalzo di corrente superiore a 1 1 e al termine della temporizzazione Ts Le curve le soglie e le temporizzazioni sono identiche per le correnti di fase e la corrente lo o del neutro Ip Rel di protezione In caso di superamento della soglia e al termine della temporizzazione un rel RT si chiude per un guasto di fase Questo comando di chiusura del rel pu essere bloccato nel caso in cui il dispositivo d interruzione sia un interruttore I0 o del neutro In al fine di rispettarne la capacit di apertura Questo limite fissato a 7 In Il rel RT va resettato con il tasto R della tastiera Rappresentazione delle curve Equazione delle curve t s 3 100007 Curva a tempo inverso SIT t Tsx ee SES 1 15202 1 1000 Curva a tempo molto inverso VIT EX ea l l 1 Curva a tempo estremamente inverso EIT le E 3 1 1 1 Curva a tempo ultra inverso UIT L x A 0922 1 1 Wis La curva UIT pu essere riconfigurata punto per punto deg 10 i00 dall utilizzatore tramite il collegamento RS485 Curva configurabile A SOCOMecC Catalogo Generale 2016 2017 Innovative Power Solutions 721 Protezione digitale delle reti Protezione del neutro La protezione del neutro si ottiene con la trasla
184. pirazione del fumo x Principio di montaggio il CPI fuori circuito quando il motore alimentato Regolazione del CPI di monitoraggio del motore non alimentato Il CPI deve segnalare un allarme quando la resistenza d isolamento scende a un valore inferiore a 1 MQ Il motore non deve pi essere utilizzato quando la resistenza d isolamento inferiore a 300 KQ in questo caso la seconda soglia del CPI di tipo SP pu assicurare il sezionamento di prevenzione per evitare di avviare un motore in stato di guasto Les CPI di tipo SP sono appositamente studiati per il controllo dell isolamento fuori tensione o sono anche un mezzo di localizzazione rapida delle correnti di fuga grazie alla funzione di memorizzazione esempio motori di scambi gru portuali a processo rapido Sorveglianza di impianti particolari e Negli impianti a rischio di esplosione BE3 seconda la norma IEC 60364 ammesso di utilizzare un CPI per sorvegliare l isolamento dei circuiti di sicurezza alimentati tramite cavi di tipo CR1 Questa sorveglianza pu essere realizzata sotto o fuori tensione In un cantiere con schema IT secondo il 704 312 2 la sorveglianza dell isolamento tramite CPI un obbligo e Per assicurare la protezione contro le correnti di guasto dei dispositi di riscaldamento l impedenza del CPI con le caratteristiche dei DDR devono essere scelte per assicurare l interruzione dopo il primo guasto secondo il 753 4 1 Monitoraggio dei variatori
185. r Solutions Sistema di gestione dell energia Monitoraggio Questa funzione permette di monitorare le principali grandezze elettriche per proteggere le macchine e rilevare i buchi di tensione e rilevare i sovraccarichi anormali di trasformatori di partenze e rilevare i sotto carichi di motore rottura di cinghia funzionamento a vuoto Per ogni allarme si deve programmare e la soglia alta gt valore alto di sgancio e la soglia bassa gt valore basso di sgancio i e l isteresi gt valore di ritorno allo stato normale i e il rel gt modo di lavoro in NA NC i l I l l Allarme e la temporizzazione gt temporizzazione dello sgancio del rel Stato AENG del rel 0 0 Esempio di applicazione Configurazione di un rel per la sorveglianza delle correnti con uno sgancio se lt 100 A e I gt 800 A Con un isteresi di 10 per il ritorno allo stato di riposo del rel un modo di lavoro del rel in NA e senza temporizzazione catec 230 a 1 it cat Controllo comando A partire da un collegamento numerico a un PC o un altro sistema di supervisione PLC questa funzione permette A partire dagli ingressi binari RR SONL is e di conteggiare gli impulsi provenienti da un contatore di elettricit di Luni N D acqua o di gas BI e di conteggiare il numero di manovre o di controllare la posizione di un apparecchio di protezione o di un invertitore di linee A partire dall
186. raunico Ng Nk 10 Ad esempio in Francia il numero di fulmini che colpiscono annualmente il suolo compreso tra 1 e 2 milioni La met di essi toccano direttamente il suolo ed hanno un ampiezza inferiore a 30 kA e meno del 5 di loro sorpassano i 100 KA Protezione contro gli effetti diretti dei fulmini La protezione passa per i tentativi di gestire il punto di impatto attirando il fulmine su uno o pi punti precisi i parafulmini lontani degli impianti da proteggere che scaricano le correnti di picco verso terra Diverse tecnologie di parafulmini sono disponibili e possono essere a spina gabbia a maglia a fili stesi oppure a dispositivi ad innesco La presenza di parafulmini su un impianto aumenta il rischio e l ampiezza delle correnti di picco nella rete di terra L installazione di scaricatori quindi necessaria per evitare di aumentare i danni sull impianto e sulle apparecchiature Protezione contro gli effetti indiretti tramite scaricatori Gli scaricatori SURGYS proteggono contro le sovratensioni transitorie ed assicurano anche la protezione contro gli effetti indiretti dei fulmini Conclusione Indipendentemente dalle considerazioni statistiche sui fulmini e dalle raccomandazioni corrispondenti alle norme di installazione in evoluzione la protezione contro le sovratensioni tramite scaricatori si impone oggi sistematicamente per ogni tipo di attivit industriale o terziaria In queste ultime gli apparecchi elettr
187. re esprime comunemente la sensibilit o la regolazione del DDR o Dispositivo a corrente Differenziale Residua esempio DDR 30 mA Un DDR pu dal punto di vista delle norme dei prodotti differenziali scattare a partire da un valore pari a met della corrente differenziale impostata Gli apparecchi SOCOMEC grazie alla misura in RMS possono tollerare correnti che giungono al 80 in classe AC della corrente differenziale residua Questa precisione consente correnti di fuga superiori per uno stesso livello di protezione permettendo in questo modo una migliore selettivit valori di corrente lAn sono classificati secondo tre classi di sensibilit Regolazioni IAn 30A 10A 5A 3A 1A 500 mA 300 mA 100 mA Alta sensibilita lt 30 mA Sensibilit Bassa sensibilit Media Sensibilit Classi dei rel differenziali La norma IEC 60755 definisce tre tipi di DDR in funzione del tipo di rete Tempo di apertura La norma IEC 60755 propone i seguenti valori preferenziali di durata massima di apertura espressa in secondi per i dispositivi differenziali destinati alla protezione dalle scariche elettriche contro i contatti indiretti Valore durata di apertura lAn 2lAn 5 IAn Classe In A S s s TA qualsiasi valore 2 0 2 0 04 TB solo gt 40 A 5 0 3 0 15 La classe TB tiene conto dell associazione di un rel differenziale con un apparecchio di apertura separato da esso Per la
188. ri devono essere conformi alla NF EN 61643 11 al fine di garantire un ciclo di vita senza rischi per gli impianti e le persone In caso di impianti industriali complessi o di impianti particolarmente esposti a rischi di folgorazione possibile imporre delle misure complementari Gli impianti classificati sottomessi ad autorizzazione ICPE nell ambito della delibera del 15 gennaio 2008 e della circolare d applicazione del 24 aprile 2008 devono essere oggetto di uno studio preliminare del rischio fulmini Estratti della guida UTE C 15443 Questa guida UTE C 15443 specifica le regole che permettono la scelta e l installazione degli scaricatori Premessa Gli apparecchi elettrici dotati di componenti elettronici oggigiorno sono largamente utilizzati sia negli impianti industriali terziari sia in quelli domestici Inoltre un gran numero di questi apparecchi rimangono in stato di veglia permanente assicurando delle funzioni di controllo o di sicurezza La tenuta ridotta di questi apparecchi alle sovratensioni ha reso pi importante la protezione degli impianti elettrici a bassa tensione e in particolar modo l utilizzo degli scaricatori per la protezione contro le sovratensioni provocate dai fulmini e trasmesse attraverso la rete elettrica Di socomec Catalogo Generale 2016 2017 743 Innovative Power Solutions Gli scaricatori Tecnologia Lo scaricatore terminologia Il termine scaricatore anche se vago definisce l insieme dei disposi
189. ri estremi di lettura a b 3 A a carico nominale e Un trasformatore di corrente TA caratterizzato dalla sua classe di precisione Questo errore varia in funzione del carico nel modo seguente Errore de In Livello di carico 0 1h 0 2 In 0 5 I h 12h 5k 101 0 5 1 0 0 75 0 5 2 0 1 50 1 0 3 3 3 3 Classe 5 5 5 5 5P5 5 5 5P10 5 5 Esempio i TA 5P5 sono usati per misurare la corrente dei circuiti dei motori e assicurano una precisione di 5 a 5 In Consumo dei cavi in rame Per definire la potenza del TA o del convertitore da scegliere si deve a i ar ni SI I im A x2 La considerare il consumo dei cavi per garantire il buon funzionamento Perote A aaa in m sane S in mm x 56 della catena di misura L distanza semplice tra il TA e l indicatore Perdite nei cavi in VA Per TA 5 A Perdite nei cavi in VA Per TA 1 A Linn Linm S mm 1 2 5 10 20 50 100 S mm 1 2 5 10 20 50 100 1 0 0 89 1 79 4 46 8 93 17 9 44 6 89 3 1 0 0 04 0 07 0 18 0 36 0 71 1 79 Bon 25 0 36 0 71 1 79 3 57 7 14 17 9 35 7 25 0 01 0 03 0 07 0 14 0 29 0 71 1 43 4 0 0 22 0 45 1 12 2 28 4 46 11 2 22 3 4 0 0 02 0 04 0 09 0 18 0 45 0 89 6 0 0 15 0 30 0 74 1 49 2 98 7 44 14 9 6 0 0 03 0 06 0 12 0 30 0 60 10 0 09 0 18 0 45 0 89 1 79 4 46 8 93 10 0 02 0 04 0 07 0 18 0 36 1 Si tiene conto solo della componente attiva delle perdit
190. rico azione che deve interessare la totalit dei conduttori attivi e considerazioni dell eventuale frenatura Comando funzionale 536 5 L utilizzo razionale di un impianto elettrico deve prevedere la possibilit di un intervento locale senza mettere fuori servizio l impianto stesso Oltre al comando selettivo il comando funzionale comprende la commutazione il distacco carichi ecc Le azioni che conseguono dalla funzione di comando funzionale possono essere distinte nel seguente modo e azione da assicurarsi sotto carico e azione che non deve interessare la totalit dei conduttori attivi per esempio solo due fasi su tre di un motore socomec Catalogo Generale 2016 2017 683 Innovative Power Solutions Dispositivi di apertura Scelta di un apparecchio di apertura Scelta in funzione alla tensione di isolamento Le tensione di isolamento definisce la tensione massima di utilizzo dell apparecchiatura in condizioni normali della rete Esempio In una rete 230 V 400 V bisogner scegliere un apparecchio in cui la tensione d isolamento U 400 V vedere fig 1 In una rete 400 V 690 V bisognera prendere in considerazione un apparecchio in cui la tensione d isolamento Uj 690 V catec 006 b 1 x cat Fig 1 Prove dielettriche Per caratterizzare la qualita d isolamento dielettrico di un apparecchio la norma IEC 60947 3 prevede le seguenti prove tenuta a Uimp sui nuovi apparecchi prima delle prove cort
191. rotezione PE Gli scaricatori di distribuzione SURGYS D40 e E10 assicurano la protezione in modo comune delle apparecchiature Questo modo di protezione conviene di solito per gli schemi di collegamento a terra seguenti e rete TNC e rete IT a masse collegate socomec Catalogo Generale 2016 2017 749 Innovative Power Solutions 750 Gli scaricatori Protezione delle apparecchiature e scaricatori di distribuzione seguito Protezione in modo differenziale Per proteggere contro le sovratensioni in modo differenziale ovvero che possono crearsi tra fasi e neutro due sono le soluzioni possibili e utilizzare gli scaricatori unipolari supplementari a quelli utilizzati per il modo comune e collegarli tra ogni fase e il neutro e utilizzare degli scaricatori dotati di una protezione in modo differenziale integrata come i SURGYS tipo D40 MC MD o E10 MC MD Questo modo di protezione specialmente raccomandato nei seguenti casi Rete TT possono crearsi delle sovratensioni in modo differenziale a causa dell eventuale asimmetria tra le prese di terra del neutro e le misure BT in particolare nel caso in cui la resistenza della presa di terra dell utente sia elevata gt 100 ohm rispetto alla presa di terra del punto neutro Rete TNS possono crearsi delle sovratensioni in modo differenziale a causa della lunghezza del cablaggio tra il trasformatore e la testa dell impianto BT Coordinazione tra scaricatori di testa e di distr
192. rrente della rete ma per i tempi di fusione totale gt 40 ms trascurabile rispetto al tempo di prearco tempo di fusione totale Somma dei tempi di prearco e d arco e potere di apertura Valore della corrente di cortocircuito presunta che il fusibile in grado di interrompere ad una tensione di impiego specifica e sollecitazione termica J I dt Valore dell integrale della corrente di interruzione nell unita di tempo di fusione totale espressa in A2s Ampere quadrato al secondo Limitazione della corrente di cortocircuito due parametri da prendere in considerazione per la limitazione la corrente di cortocircuito Sono A e la corrente di cresta realmente raggiunta nel circuito da Corrente proteggere Lae e la corrente efficace presunta che si svilupperebbe se il circuito fosse privo di fusibile Corrente di picco Il diagramma di limitazione indica la corrispondenza tra questi reale due parametri vedere le pagine 695 e 697 Per conoscere la corrente di picco che pu realmente svilupparsi nel circuito elettrico protetto da un fusibile bisogna e calcolare la corrente di cortocircuito efficace massima vedere pagina 668 e riportare questa corrente sul diagramma di limitazione e leggere il valore di picco in funzione del calibro del fusibile che protegge il circuito 1 Tempo di prearco 2 Tempo di arco 1 2 Tempo totale di fusione catec 036 b 1 it cat Osservazione c restrizione solo se t pr arco
193. ruttore sezionatore nel quale uno o pi poli hanno un cortocircuito un interruttore pu essere capace di fusibile in serie in un apparecchio combinato stabilire delle correnti di cortocircuito ma di non essere capace di aprirle Le condizioni normali corrispondono di solito all uso di un apparecchiatura in una temperatura ambiente di 40 C per una x Apparechi l l 4 4 durata di 8 ore 1 X Sezionatore IEC 60947 3 2 2 Azioni l Apparecchio meccanico di collegamento che soddisfa Stabilire Hl in posizione di apertura le prescrizioni specifiche per la i i gt Sopportare funzione di sezionamento E capace di sopportare delle si I a E correnti in condizioni normali del circuito e delle correnti interrompere a per una durata specifica in condizioni anormali 1 lia non fissata dalla norma 2 Dal fusibile Sezionatore definizione abituale apparecchio che non ha il potere di i Sagi ngrissaa dala norma 2 Dal fusibile chiusura e di apertura sotto carico E Corrente normale E Corrente di sovraccarico E Corrente di cortocircuito Funzioni Azione di separazione dei contatti Questa azione assicurata dall insieme degli apparecchi detti adatti al sezionamento che seguono la norma degli apparecchi meccanici di collegamento IEC 60947 3 o che seguono la norma IEC 60364 537 2 La verifica secondo la norma IEC 60947 3 dell idoneit al sezionamento viene e
194. se correnti SOCOMEC propone una gamma di scaricatori per collegare la bassa corrente al formato modulare per un implementazione semplifi cata degli armadi normalizzati La funzione scaricatore rimovibile al fi ne di ottimizzare la manutenzione e il controllo Gli schemi utilizzati negli scaricatori SURGYS per linee di bassa corrente si basano sull associazione di spinterometri a gas tripolari e di diodi di pilotaggio rapidi il che permette di ottenere le seguenti caratteristiche e corrente di scarico nominale senza distruzione in onda 8 20 us gt 5 kA tempo di risposta della protezione lt 1 ns tensione residua adattata alla tenuta dell apparecchio e continuit di servizio e sicurezza di funzionamento mediante messa in cortocircuito in caso di guasto permanente Grazie all innesco simultaneo dei tre elettrodi l utilizzo sistematico di spinterometri a gas tripolari assicura una protezione ottimizzata L insieme di queste caratteristiche indispensabile per ottenere un affi dabilit ottimale dell apparecchio protetto indipendentemente dal disturbo momentaneo Valutazione del rischio Non obbligatoria la messa in funzione degli scaricatori sui collegamenti a basse correnti anche se il rischio maggiore Quindi necessario stimare il rischio analizzando qualche semplice parametro Utilizzo degli scaricatori SURGYS raccomandata opzionali Collegamenti telecom Distribuzione aerea sotterr
195. senza di componenti continue carichi elettronici regolazioni del CPI 150 kQ E particolarmente importante di scegliere dei CPI funzionando secondo il principio di misura ad impulsi codificati Essi garantiscono una misura ottimale specialmente nelle sale di intervento di solito sprovviste di trasformatore a separazione galvanica e Sorveglianza obbligatoria dei sovraccarichi e degli aumenti di temperatura del trasformatore Il CPI ISOM HL integra degli ingressi corrente e temperatura permettendo di segnalare cos come l allarme collegata ad una diminuzione d isolamento un sovraccarico e un surriscaldamento del trasformatore d isolamento Le informazioni sono disponibili sul bus RS485 in uscita del CPI e Obbligazione di avvertire il personale medicale con un allarme sonoro e visuale e di portare questo allarme in un posto sorvegliato permanentemente rinvii d allarme ISOM RA permettono di recuperare le informazioni date dal CPI HL guasto d isolamento sovraccarico e surriscaldamento trasformatore e di portare queste informazioni in modo chiaro e leggibile a livello della sala d intervento Possono anche essere portati alla sala tecnica di sorveglianza comunicazione tramite bus RS485 Altre soluzioni associate In regime IT la norma IEC 60364 raccomanda fortemente l associazione di un sistema di localizzazione del guasto al CPI Questa logica si applica anche al regime IT medicale concetto accentuato visto l urgenza e il
196. sibili tra il master e lo slave il master dialoga con uno slave e aspetta la sua risposta il master dialoga con tutti gli slave senza aspettare la loro risposta principio della diffusione generale Il master gestisce i dialoghi e solo lui ne ha l iniziativa Questo master reitera la domanda dopo una trasmissione errata e classifica lo slave come assente se non ha una risposta dopo un determinato tempo time out Si pu essere sulla linea solo un apparecchio che sta emettendo Nessun slave pu decidere da solo di mandare un messaggio senza avere avuto l accordo del master Tutte le comunicazioni laterali da slave a slave possono esistere solo se il software del master stato progettato per ricevere dei dati e mandarli di uno slave all altro Il master pu comunicare con 247 slave individuati dallo slave n 1 allo slave n 247 Se il master utilizza il numero di slave 0 corrisponde a una comunicazione verso tutti gli slave scrittura soltanto protocolli JBUS e MODBUS permettono di accedere alle apparecchiature collegate sullo stesso cavo SLAVE ii SLAVE JBUS MODBUS N 2 SLAVE Go Composizione delle trame di comunicazione Una trama di comunicazione composta da una successione di byte formando un messaggio ogni byte essendo composto di 8 bits dati possono essere stoccati su un byte 1 word 2 byte oppure una doppia word 4 byte Per iniziare un dialogo il Master deve mandare una trama
197. ste ragioni in regime IT obbligatorio un dispositivo Be differenziale ea i e all origine delle parti dell impianto alle quali sono collegate le reti gaia d di protezione o le masse con prese di terra non interconnesse i e nella stessa situazione indicata in TN S condizioni d interruzione ak al secondo guasto non assicurata dai dispositivi di protezione 5 rT contro le sovracorrenti nelle condizioni di sicurezza richieste i i i 2 a 4 T aa A A UR 2 1 Protezione contro i contatti indiretti dei gruppi di masse collegate a prese di terra indipendenti In regime di neutro TT come in IT quando le masse degli apparecchi elettrici sono collegate a prese di terra separate a valle di una stessa alimentazione ogni gruppo di masse deve essere protetto rispettivamente da un apposito dispositivo catec 149 b 1 x cat Dispensa da protezione ad alta sensibilit H S sulle prese d alimentazione degli apparecchi informatici Gli apparecchi informatici possono presentare notevoli correnti di fuga che ne rendono aleatorio l utilizzo a valle di un dispositivo differenziale ad alta sensibilit Il ministero del lavoro ha fatto una proposta con l ordinanza dell 8 01 92 che fissa le modalit pratiche per la realizzazione di misure di protezione supplementari contro i contatti diretti pertanto possibile non installare dispositivi H S per le prese di corrente lt 32 A che alimentano apparecchi di classe fissi o semifissi
198. tatti L uso dell apertura visibile richiesto per il rafforzamento dei sistemi di sicurezza per il personale chiamato a intervenire in zone pericolose in particolare su le installazioni ad elevato rischio meccanico dove la maniglia danneggiata non pi in grado di indicare con sicurezza la posizione dell interruttore Apertura di emergenza 536 3 Questa funzione ha lo scopo di assicurare la messa fuori tensione degli utilizzatori e dei circuiti terminali Ovvero di mettere fuori tensione le utenze per prevenire i rischi di incendio di ustione o di scosse elettriche Legata a questa funzione la caratteristica di velocit di facilit di accesso e di identificazione del comando dell apparecchiatura su cui andare a monovrare Tale rapidit di intervento dipende dalle condizioni di agibilit dei locali in cui sono installati gli impianti dalle apparecchiature utilizzate o dalle persone presenti Le azioni che conseguono alla funzione di apertura di emergenza possono essere distinte nel seguente modo e azione da assicurarsi sotto carico e azione che deve interessare la totalit dei conduttori attivi Arresto di emergenza IEC 60204 10 7 Questa funzione si differenzia dall apertura di emergenza per il fatto di prendere in considerazione i rischi legati alle parti in movimento delle macchine Le azioni che conseguono alla funzione di arresto di emergenza possono essere distinte nel seguente modo e azione da assicurarsi sotto ca
199. te termica I dell interruttore automatico deve essere tale che 1 05 l2 ln ly lo In somma delle correnti in ogni ramo protetto dal fusibile Tabella A valori di Kd segondo IEC 60269 2 1 Calibro fusibili gG In A In lt 4 4 lt In lt 16 16 lt In Kd 2 1 1 9 1 6 Esempio il circuito pi carico protetto da un fusibile gG di 100 A La corrente di taratura minima dell interruttore a monte che permette di assicurare la selettivit con il fusibile sara gt 1 6 x 100 A 160A La sollecitazione termica del fusibile di calibro pi alto deve essere inferiore alla sollecitazione termica limitata dall interruttore automatico Questa stessa deve essere inferiore alla sollecitazione termica massima dei cavi e Valore minimo di taratura di Im magnetica 8 Kd lt Im lt 12 Kd Kd fornito dalla tabella A Generalit La selettivit delle protezioni assicurata quando in caso di guasto in un punto qualsiasi dell installazione il dispositivo di protezione DP situato direttamente a monte del guasto scatta senza provocare l apertura di altri continuit di utilizzo sul resto della rete DPI dispositivi presenti nell impianto La selettivit permette di avere catec 030 c 1 x cat Un guasto nel punto A deve provocare l apertura del dispositivo di protezione DP5 senza che ci sia l apertura degli altri DP La selettivit totale E
200. ti attive dell impianto verso terra senza alcun guasto d isolamento If Un Dispositivo a corrente Differenziale Residua DDR definito SOCOMEC costruttore specializzato propone una gamma dalla norma IEC 60755 destinato a rilevare le correnti di fuga completa di rel differenziali in grado di adattarsi a ogni possibile o di guasto che si verificano generalmente a valle del loro punto esigenza d installazione rel differenziali hanno due scopi tipi principali di dispositivi differenziali sono e interrompere l impianto quando sono associati a un dispositivo e gli interruttori di manovra sezionatori differenziali di manovra a sgancio automatico e gli interruttori automatici differenziali e segnalare una corrente di fuga o di guasto quando sono utilizzati e i rel differenziali non integrati nel dispositivo di manovra come rel di segnalazione Segnalare Segnalare una corrente di fuga o di guasto a terra che resta per a un livello tale da autorizzare un azione di manutenzione preventiva La segnalazione differenziale costituita da un toroide che circonda i conduttori attivi del circuito da monitorare che individua la corrente residua quando la somma delle correnti nelle linee non pi nulla e da un dispositivo di analisi e di misura della corrente differenziale che tramite i suoi LED d allarme i suoi rel di uscita o la sua uscita digitale avvisa gli operatori Alcune applicazioni possono richiedere
201. tivi di protezione delle apparecchiature contro le sovratensioni transitorie che hanno per origine fulmini o perturbazioni della rete sovratensioni di manovra Gli scaricatori sono adatti ai diversi tipi di reti a fili in interazione con gli impianti e reti di energia linee e reti di telecomunicazione e reti informatiche e radiocomunicazioni Alcune definizioni Corrente residua Corrente fornita dalla rete di energia elettrica e scorre nello scaricatore dopo la scarica Concerne solo gli scaricatori avendo una corrente residua ad esempio gli scaricatori con spinterometro a aria o a gas Corrente di fuga Corrente elettrica che nelle condizioni normali scorre a terra o negli elementi conduttori Sovratensione temporanea U7 Valore efficace massimo accettabile dallo scaricatore e corrispondente ad una sovratensione a frequenza industriale dovuta a guasti sulla rete BT Livello di protezione Up Tensione di cresta ai morsetti dello scaricatore nelle condizioni normali di funzionamento Questa caratteristica di protezione dello scaricatore deve essere inferiore alla tensione di tenuta agli shock delle apparecchiature da proteggere Tensione massima in circuito aperto Uoo Tensione massima dell onda combinata accettabile max 20 kV soltanto scaricatore di tipo 3 Tenuta ai corto circuiti di solito Ic Corrente massima di corto circuito sopportabile dallo scaricatore Corrente di scarica nominale
202. to Resistenza di fine linea La resistenza di fine linea e l impedenza di linea di valore identico resistenza di 120 ohms permette di ridurre al massimo la riflessione del segnale Essa deve essere posta ad ogni estremit del bus a seconda dei modelli pu essere direttamente integrata nell interfaccia Attivazione dei prodotti guida pratica Apparecchio Resistenza di terminazione DIRIS A20 A40 AGO E53 LIYCY CY DIRIS A10 NAL Gamma COUNTIS E Noal RS485 COUNTIS ECI i ON Posizionare Posizionare e i 2 dip switch su ON per attivare la resistenza e i 2 dip switch su OFF per disattivare la resistenza Resistenza indipendente fornita con il prodotto pezzo a parte Cablaggio tra morsetto e e i 4 dip switch su ON per attivare la resistenza i 4 dip switch su OFF per disattivare la resistenza Da notare che all inizio della linea essa pu essere posizionata su un terzo apparecchio o un automa e non sul primo slave Polarizzazione del bus La norma RS485 impone un livello differenziale di rilevazione del segnale 200 mV per la Se la linea RS485 non polarizzata questo livello non sar raggiunto a riposo senza comunicazione sulla linea e quindi sar garantito A questo scopo si applica una polarizzazione in 4 il funzionamento non solo punto del bus Essa preferibilmente applicata sul lato master Su alcuni modell
203. tte Effeti termici Seguito Protezione dagli effetti termici secondo la norma IEC 60364 Le temperature dei materiali elettrici sono limitate ai valori della tabella seguente Partii accessibili Dispositivi di comando manuale Possibilit di toccarle ma non di tenerle in mano Da non toccare nelle normale operazioi Materiali T massima Metallici 55 Non Metallici 65 Metallici 70 Non Metallici 80 Metallici 80 Non Metallici 90 Calcolo termico delle cassette Ipotesi a Definire la temperatura interna massima nell armadio imposta dal componente pi sensibile b Definire la temperatura interna massima dell ambiente all esterno dell armadio c Definire le dimensioni del quadro dove Ti C Temperatura interna Ta C Temperatura ambiente A L P m Altezza Larghezza Profondit Potenza dissipata dai componenti Apparecchiature SOCOMEC Vedere i dettagli delle potenze dissipate alla corrente nominale vedere pagina 753 Pd P x lo NOT Ith Prom W Potenza nominale Pa W Potenza dissipata alla corrente d uso le A Corrente d uso lin A Corrente nominale Superficie di scambio corretta a Definire il fattore di correzione Kn funzione della modalit di montaggio LOUD Kn 0 94 Kn 0 81 uo Kn 0 88 Kn 0 75 Kn 0 68 b Superficie corretta S Kn 1 8xHx L P 1 4xLx P Catalogo Generale 2015 2016 Potenza necessaria per mantenere
204. umero di apparecchi al fine di scambiare delle informazioni di misure di conteggio di comando o ancora di programmarli con un computer o un PLC La comunicazione tra pi apparecchi necessita di un organizzazione e di un linguaggio comuni il protocollo Gli strati OSI Ogni tipo di collegamento ha il proprio protocollo stabilito dalle norme Invece tutti i protocolli rispettano una divisione in 7 livelli detti strati OSI Ogni strato ha il compito di ricevere delle informazioni elementari dallo strato inferiore di trattarle e di fornire delle informazioni pi elaborate allo strato superiore nostri prodotti usano gli strati 1 2 e 7 2 Strato collegamento Strato collegamento 2 Posto 1 Posto 2 7 Strato applicazione Strato applicazione 7 6 Strato presentazione Strato presentazione 6 I e 5 Strato sessione Strato sessione 5 4 Strato trasporto Strato trasporto 4 3 Strato reti Strato reti 3 G 1 Strato fisico Strato fisico 1 cessato Strato 1 Fisico F lo strato specifico alla tubazione della rete Permette di trasformare un segnale binario in un segnale compatibile con il supporto scelto rame fibra ottica HF ecc Questo strato fornisce degli utensili di trasmissione di bit allo strato superiore che li utilizzer senza preoccuparsi della natura del mezzo utilizzato Strato 2 Collegamento Questo strato controlla la trasmissione dei dati Una trama deve essere mandata o ricevuta a prescindere da
205. ura e di chiusura Caratteristiche di cortocircuito e Corrente di breve durata ammissibile Icw valore efficace della corrente che l interruttore pu sopportare per un determinato intervallo di tempo 1 secondo e Corrente di chiusura su cortocircuito Icm valore di picco della corrente che l apparecchio pu sopportare quando viene chiuso su un cortocircuito e Corrente di cortocircuito condizionale valore efficace della corrente presunta tollerabile dall interruttore quando associato ad un fusibile o ad un altro dispositivo di protezione atto a limitare l intensit e la durata del cortocircuito e Tenuta dinamica valore della corrente di picco che l apparecchio pu sopportare quando chiuso La caratteristica fissata dalla norma la corrente ammissibile di breve durata low da cui si deduce la tenuta dinamica minima Questa tenuta essenziale corrisponde al carico tollerabile dall apparecchiatura senza che avvenga la saldatura dei contatti Catalogo Generale 2016 2017 socomec Innovative Power Solutions Dispositivi di apertura Norme di installazione IEC 60364 Sezionamento 536 2 Questa funzione destinata ad assicurare la messa fuori tensione di tutto o di una parte dell impianto mediante la separazione dell installazione stessa o della parte in questione da qualsiasi sorgente di energia per ragioni di sicurezza Le azioni che conseguono dalla funzione di sezionamento possono essere distinte nel
206. uta agli shock di sovratensione accettabile dalle apparecchiature Esempi di apparecchi con una tenuta agli shock molto elevata elevata normale ridotta e apparecchi di distribuzione e contatori tariffari interruttori magnetotermici e apparecchi elettro domestici Reti trifasi e apparecchi di telemisura e materiali industriali e ustensili portativi e apparecchi con circuiti elettronici Tensione nominale dell installazione V Tension di tenuta agli shock KV 230 440 6 4 2 5 1 5 400 690 1000 8 6 4 25 Modo comune e modo differenziale Modo comune Le sovratensioni sono create tra ogni conduttore attivo e la massa Le Modo comune F correnti vanno nella stessa direzione tra le due linee e tornano a terra i 3 i y Uc Perturbazione tramite il collegamento di messa a terra F T N T N Le sovratensioni in modo comune sono pericolose a causa del rischio I di guasto dielettrico ZE Modo differenziale Le sovratensioni sono create tra i conduttori attivi F N F F La corrente via la fase attraversa l apparecchio e torna tramite il neutro E Queste sovratensioni sono particolarmente pericolose per gli apparecchi elettronici e Modo differenziale Perturbazione catec 213 b 1 it cat Protezione in modo comune Di solito gli scaricatori si collegano tra conduttori attivi fasi e neutro e la barretta generale di terra del quadro elettrico o il conduttore generale di p
207. uta di tensione per n Metodo detto delle Sezioni economiche La norma IEC 60864 che regolamenta l installazione autorizza un dimensionamento delle canalizzazioni con cadute di tensione Costo che possono raggiungere il 16 per circuiti monofasi Per la i maggiore parte dei circuiti di distribuzione la pratica di accettare l 8 che corrisponde alla proporzione di energia persa La Costo globale norma IEC 60287 3 2 propone per definire una canalizzazione un approccio complementare che prende in considerazione S CI l investimento e il consumo di energia previsto P RI2 T T a eee oe Sezione mm NF C 15100 IEC 60287 3 2 catec 258 b 1 it cat Catalogo Generale 2016 2017 socomec Innovative Power Solutions Wer Dispositivi di apertura Norme di costruzione IEC 60947 1 e IEC 60947 3 Definizioni Interruttore di manovra IEC 60947 3 2 1 Interruttore sezionatore IEC 60947 3 2 3 J Apparecchio meccanico di collegamento capace J Interruttore che nella sua posizione di apertura soddisfa le di stabilire di sopportare e di interrompere le correnti condizioni di isolamento specifiche per un sezionatore in condizioni normali a del circuito ivi comprese eventualmente le condizioni specifiche di sovraccarichi di servizio di sopportare per una durata specifica delle correnti Interruttore sezionatore con fusibili IEC 60947 3 2 9 in condizioni anomale del circuito come quelle del 4 Inter
208. utro 1 m la m spe Spe sezione del PE o PEN ld corrente di guasto in A Protezione con fusibile corrente raggiunta per un tempo di fusione uguale al tempo massimo d apertura del dispositivo di protezione le lunghezze massime sono fornite nella tabella B pagina 673 K variabile in funzione del regime del neutro e della natura del conduttore vedere tabella B Lal Tabella B valori di K Schema TN IT Conduttore senza neutro con neutro Rame 34 7 30 17 9 Alluminio 21 6 18 7 11 Per sezioni inferiori ai 120 mm si trascura l influenza delle reattanze Al di sopra di questo valore occorre maggiorare la resistenza del 15 per la sezione di 150 mm 20 per la sezione di 185 mm 25 per la sezione di 240 mm 30 per la sezione di 300 mm Per sezioni superiori occorre fare un calcolo d impedenza esatto con X 0 08 M m 676 Catalogo Generale 2016 2017 A SOCcOMmec Innovative Power Solutions catec 144 b 1 it cat Contatti diretti e indiretti Protezione contro i contatti indiretti seguito Protezione con interruzione automatica dell alimentazione seguito In regime TT In regime TT la protezione assicurata da dispositivi differenziali In questo caso la sezione e la lunghezza dei conduttori non intervengono Occorre semplicemente assicurarsi che la resistenza della presa di terra sia tale che UL tensione limite MW lan RT lt lAn corrente
209. word proporzionali delle grandezze dello strumento su 1 word Tabella degli indirizzi decimale ed esadecimale dei valori Unit di Unit di Indirizzo Dec Indirizzo Hex Numero di word Descrizione misura Indirizzo Dec Indirizzo Hex Numero di word Descrizione misura 50514 C552 2 Tensione concatenata U12 V 100 51281 C851 il Tensione concatenata U12 V 100 50516 C554 2 Tensione concatenata U23 V 100 51282 C852 1 Tensione concatenata U23 V 100 50518 C556 2 Tensione concatenata U31 V 100 51283 C853 1 Tensione concatenata U31 V 100 50520 C558 2 Tensione di fase fase 1 V 100 51284 C854 1 Tensione di fase fase 1 V 100 50522 C55A 2 Tensione di fase fase 2 V 100 51285 C855 1 Tensione di fase fase 2 V 100 50524 C55C 2 Tensione di fase fase 3 V 100 51286 C856 1 Tensione di fase fase 3 V 100 50526 C55E 2 Frequenza F Hz 100 51287 C857 1 Frequenza F Hz 100 50528 C560 2 Corrente fase 1 mA 51288 C858 1 Corrente fase 1 mA 50530 C562 2 Corrente fase 2 mA 51289 C859 1 Corrente fase 2 mA 50532 564 2 Corrente fase 3 mA 51290 C85A 1 Corrente fase 3 mA 50534 C566 2 Corrente del neutro mA 51291 C85B 1 Corrente del neutro mA 50536 C568 2 Potenza attiva P kW 100 51292 C85C 1 gt Potenza attiva P kW 100 50538 C56A 2 Potenza reattiva Q kvar 100 51293 C85D il gt Potenza reattiva Q kvar 100 50540 C56C 2 X Potenza apparente S kVA 100 51294 C85E 1 gt Potenza apparente S kVA 100 50542 C56E 2 gt Fattore di potenza 0 001
210. zare una coppia attorcigliata schermata schermatura generale di sezione minima 0 20 mm AWG 24 d impedenza 120 ohms di tipo L IYCY CY Messa a terra Collegare la schermatura a una sola estremit a terra per garantire l equipotenzialit della schermatura Non necessaria nessuna messa a terra Identificazione morsettiera SOCOMEC rispetto alla norma RS485 Un Master Slave RS485 di norma collegato in 3 punti sul bus catec 262 a 1 it cat Principio di collegamento dei prodotti SOCOMEC catec 263 a 1 it cat Schema di collegamento dei prodotti SOCOMEC in una rete a 2 fili SOCOMEC Innovative Power Solutions possibile che i costruttori abbiano assegnato delle denominazioni diverse da A B e C per quanto riguarda le morsettiere Ecco l interpretazione per ci che riguarda SOCOMEC eB e A e C 0V NC prodotti SOCOMEC non hanno bisogno del morsetto C per comunicare Si dovranno osservare le seguenti raccomandazioni e nella rete a 3 fili il 3 morsetto C dovr essere collegato al morsetto OV NC e nella rete a 2 fili il 3 morsetto C sar utilizzato per realizzare la continuit della schermatura Il morsetto OV NC della morsettiera SOCOMEC non collegato al morsetto C del prodotto RS485 Questo morsetto isolato pu essere utilizzato per facilitare la continuit della schermatura Catalogo Generale 2016 2017 713 Reti di comunicazione Il bus RS485 segui
211. zione della curva di t s protezione delle fasi A e i tempi Ts sono identici e le correnti sono divise da un coefficiente KN catec 158 b 1 x cat Protezione guasto a terra Questa protezione configurata allo stesso modo delle correnti di fase La protezione guasto a terra una protezione contro le correnti di guasto di terra di valore rilevante Essa non costituisce una protezione per le persone contatti diretti o indiretti ma una prevenzione contro l incendio Curva di protezione a tempo indipendente 18 Codice ANSI 50 fasi 50 N Terra secondo la norma IEC 60255 3 e i BS 142 Questa curva usata per la programmazione della soglia alta cortocircuito Essa pu anche servire alla programmazione della soglia bassa se la curva a tempo dipendente non stata considerata Per programmare la o le soglie indipendenti occorre scegliere la curva a tempo indipendente DT definire una soglia e una temporizzazione Tempo indipendente DT con 4 I Is 0 1 In lt ls lt 15ln 0 028 lt Ts lt 308 diris 158 b 1 x cat 0 02s lt Ts lt 300 s con In corrente nominale Protezione contro il ritorno di potenza Codice ANSI 37 la rilevazione di una soglia minima di potenza attiva negativa sulle 3 fasi associata ad una temporizzazione Per far ci bisogna programmare una soglia in valore assoluto compresa tra il 5 e il 110 di Sn e una temporizzazione compresa tra 1 e 60 sec C la rilevazione
212. zione elettrico di questi locali Applicabilit Le disposizioni di questa norma sono applicabili per le realizzazioni di cui la data del permesso di costruzione posteriore al 31 gennaio 2007 Lo schema IT medicale La norma definisce la messa in opera di livelli di criticit di alcune attivit medicali con per corollario la classifica dei locali in gruppo 0 1 e 2 In seguito alla scelta del responsabile di classificare alcuni gruppi del locale 2 la distribuzione elettrica sar realizzata secondo le regole del regime IT Locali direttamente concernati e Sala di intervento e Posto di rianimazione e Imaging di assistenza Le conseguenze dello schema IT medicale e Utilizzo di un trasformatore d isolamento conforme alla norma NF EN 61558 2 15 con una potenza limitata a 10 kVA massimo Di solito di tipo monofase 230 VAC la sua tensione concatenata non deve superare 250 V in caso di secondario trifase e trasformatori ISOM TRM realizzano questa separazione tra la rete di distribuzione generale dell edificio ospedaliero e la distribuzione elettrica dedicata ai locali dove la sicurezza del paziente non deve essere compromessa in caso di guasto d isolamento e Utilizzo di un CPI specialmente previsto con le caratteristiche seguenti resistenza interna AC gt 100 KQ tensione di misura lt 25 VDC corrente di misura lt 1 mA adattamento del principio di misura alla natura delle utenze particolarmente in caso di pre
213. zioni Protezione di un impianto Selettivita totale selettivita verticale La selettivit ha lo scopo di eliminare la corrente di guasto solo nella parte dell impianto in cui si trova il guasto Affinch cid avvenga occorre che siano verificate entrambi le due condizioni seguenti 1 Il tempo di funzionamento del DDR a valle tg fig 2 deve essere inferiore al tempo di non funzionamento del dispositivo a monte tnf A Una semplice soluzione per rispettare questa condizione consiste nell utilizzo di DDR di classe S ritardo regolabile Il ritardo del DDR a monte dovr essere superiore al ritardo del DDR a valle Fig 1 2 La sensibilita del DDR a valle An B deve essere inferiore alla met della sensibilit del DDR a monte lAn A vedere fig 1 e 2 a Aln 1A ritardo 200 ms A ta 4 f LL DA a Aln 300 mA nta T ce OS aes ritardo 50 ms BS ole gt SIE Sui tite d SIDE 2 Aln 30 mA Aln 100 mA 8 non ritardo non ritardo x gt D a gt lAn wo v v 2 Fig 1 Fig 2 Di socomec Catalogo Generale 2016 2017 725 Innovative Power Solutions Protezione differenziale Applicazione seguito Protezione di un impianto seguito Selettivit orizzontale In una rete di distribuzione di tipo TT non obbligatorio porre un dispositivo differenziale generale IAn a monte delle singole partenze protette da un DDR a patto che l insie
214. zone Per evitare per esempio una tensione di contatto superiore a 50 V aride ecc la disposizione precedente pu essere soddisfatta con occorre che la corrente lAn sia tale che l installazione di apparecchi ad alta sensibilit H S ee 50 ee p Rp resistenza della presa di terra in Q In regime TNS In questo regime la corrente di guasto equivale a una corrente di cortocircuito tra fase e neutro Quest ultima eliminata con dispositivi adeguati fusibili interruttori automatici ecc in un tempo compatibile con la protezione contro i contatti indiretti Quando questo tempo non pu essere rispettato canalizzazioni troppo lunghe per cui lec min insufficiente tempo di reazione degli apparecchi di protezione troppo lungo ecc occorre accompagnare la protezione contro le sovracorrenti con una protezione differenziale Questa applicazione permette di garantire una protezione contro i contatti indiretti praticamente indipendente dalla lunghezza della canalizzazione catec 147 b 1 x cat In regime iT Normalmente non occorre aprire il circuito al primo guasto Al secondo guasto si pu produrre una tensione di contatto pericolosa sia su masse collegate a prese di terra non interconnesse o lontane sia tra masse accessibili simultaneamente e collegate a una stessa presa di terra con circuiti di protezione dall impedenza troppo elevata Seles si Per que

Untitled - Socomec

Contents

Download Pdf Manuals

Related Search

Related Contents