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1. Sko V A 300000000 Sko V A Uno V 13200 Uno V Ur V 400 U r V Sr V A 10000 Sr V A Uxrr 4 593 Urer t kV 13 2 0 4 t kV Pxr W 328 74 Pkr W Reabie ohm km 3 95 Xcable ohm km 0 0901 lebie km 0 009 La corriente de cortocircuito en bornes de cada transformador da T exo i 3xZ 1 05 380 A trafo gt lira 313 27 A A e 1 05 380 trafo gt lira 308 97 A mme paas e Sumando la impedancia del cable obtenemos la corriente de cortocircuito de cada pilar E cxU i J43 A Z Z cable bizi EN ar 302 42 A pilar pilar 4 3 0 7617 1 05 380 i u2 FA gt I u2 298 57 A kpilar 2 J3 0 7715 kpilar2 P gina N 66 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual 5 3 7 Verificaci n de m xima exigencia t rmica Se determina la secci n m nima que deben tener los conductores para garantizar que ante un cortocircuito la corriente sea interrumpida en un tiempo inferior al necesario para que el cable alcance su temperatura m xima admisible Se utiliza la siguiente expresi n k S r t D nde S Secci n nominal del conductor mm Ik Valor eficaz de la intensidad de corriente de cortocircuito presunta A t Duraci n del cortocircuito s k Coeficiente que depende de las caracter sticas del conductor k 143 para conductor de cobre aislado con XLPE
2. 5 2 MEMORIA TECNICA 5 2 1 Conductores El conductor de energ a del tablero hasta el motor de la bomba sumergible ser del tipo conductor flexible para bomba sumergible tetrapolar clase 4 de 1 5 mm de secci n nominal Responder a la norma IRAM 2158 tipo 2 cumplir con los requerimientos de ca da de tensi n y corriente m xima admisible 5 2 2 Protecciones Interruptores autom ticos termomagn ticos Deber n cumplir con las Normas IEC 60898 y o IEC 60947 2 La funci n de estos dispositivos es la protecci n de los circuitos contra sobrecargas y cortocircuitos evitando calentamiento excesivo en el aislante de los conductores y en los contactos Los mismos deber n tener todos los polos protegidos y tener aptitud de seccionamiento En los multipolares la conexi n y desconexi n de sus polos deber ser simult nea Interruptores autom ticos diferenciales Los interruptores diferenciales ID cumplen con las Normas IEC60947 3 La funci n de estos dispositivos es la protecci n de las personas contra contactos directos e indirectos de las partes que puedan tener tensi n Contactores Tripolares Se dispondr n en ambos tableros contactores tripolares de 9 A Rel T rmico Estos dispositivos tripolares est n dise ados para la protecci n y mando de motores conforme a Normas IEC 947 4 1 Rel de control Deber n cumplir con las Normas IEC 60255 6 La funci n de estos dispositivos es la protecci n del circ
3. G 1 4 E cm E C 5 1 t 3 1 0 4 Se utilizaron las siguientes expresiones para una estructura con fundaci n Gh aor ar2r 0 0 20 0 aa i 2 G KOEN h 2 C 0 01 Datos del suelo Naturaleza del terreno Arcilla medio dura seca Peso espec fico y daN m 1700 Presi n admisible o daN m 14000 ndice de compresibilidad C daN m 5100000 ndice de compresibilidad C daN m 3697500 ndice de compresibilidad C daN m 3697500 ngulo de la tierra gravante vegetable B 9 8 ngulo de la tierra gravante movido 8 6 ngulo de fricci n interna s 25 Coeficiente de la fricci n entre terreno y hormig n u P gina N 52 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual El ndice de compresibilidad se refiere a la profundidad de 2m Este ndice de compresibilidad se refiere a la profundidad de empotramiento Datos del Poste Denominaci n IRAM 11R2250C26 Fuerza en la cima daN 708 Altura libre del poste m 9 55 Longitud de empotramiento m 1 25 Di metro del poste en el emp m 0 42 Peso del poste daN 1750 Peso de los accesorios daN 500 Datos de la Fundaci n Peso espec fico de la fundaci n daN m Dimensi n a m Dimensi n b m Longitud de empotramiento m Itura de
4. en el poste terminal del principio de la l nea ubicado en la calle 36 y ruta provincial 101 en cercan as del pozo N 2 En ambos transformadores se colocaron los elementos de protecci n tal y como lo indica la norma as como tambi n sus respectivas puestas a tierra Se modific el lugar los descargadores de sobretensi n stos se colocar n sobre la cuba de los transformadores por recomendaci n de la empresa prestataria ya que de esta manera su protecci n es de forma m s eficiente En el PLANO N 15a y PLANO N 16a del ANEXO V se muestra detalles de cada subestaci n P gina N 35 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual 4 2 7 Puesta a Tierra Para la puesta a tierra de las subestaciones transformadoras se realiza seg n REGLAMENTACION DE LINEAS AEREAS EXTERIORES DE MEDIA TENSION Y ALTA TENSION AFA 95301 En cada subestaci n transformadora pilar de energ a y la conexi n de la l nea de 13 2 kV a la existente se colocaron sus respectivas puestas a tierra Las subestaciones tienen las puesta a tierra de servicio y las puesta tierra de protecci n cada una ubicada a 10 metros del poste de hormig n y enfrentadas a 20 metros entre s Cada jabalina est enterrada a una profundidad de 12 metros El ente prestatario del servicio el ctrico que rige dentro de la zona donde est ubicada la l nea el c
5. calle 409 y diagonal Mocov Ver PLANOS 02 03 04 del ANEXO V P gina N 7 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual 3 2 MEMORIA TECNICA 3 2 1 P rdida de carga El acueducto de impulsi n ser construido en P V C clase 6 de 400 mm de di metro nominal seg n normas IRAM 13351 con junta fija de aros de kg 7 goma Estos soportar n una presi n nominal de 6 Se calcular la p rdida de carga de dicho tramo con sus respectivos accesorios y del colector de ingreso a cisterna En el extremo opuesto se colocar una v lvula sectorizadora que permitir la prolongaci n prevista para la segunda etapa previendo llegar a la localidad de V rtiz con 60 pozos de captaci n 3 Se estima un caudal m ximo de 486 a con todos los pozos de captaci n en funcionamiento y se contemplar ese caudal para los c lculos del acueducto kg 2 cm verific ndose que para la presi n de trabajo de 1 65 es suficiente para transportar el fluido hasta la cisterna 3 2 2 Deformaci n m xima admisible Se verificar la m xima deformaci n admisible en el di metro de un tubo enterrado ya que la calle 371 417 es transitada por camiones con acoplados y otros veh culos pesados Se determinar que la tapada promedio de 1 30 m no permita la deformaci n de los tubos de PVC al paso del tr nsito 3 2 3 Golpe d
6. el ctricamente las estaciones de bombeo ubicadas en las calles 371 y 417 correspondiente a la obra del proyecto NEXO DE RED DE AGUA POTABLE PROGRAMA FEDERAL PLURIANUAL DE CONSTRUCCION DE VIVIENDAS GENERAL PICO 6000 VIVIENDAS 2 ETAPA ubicado en la ciudad de General Pico provincia de La Pampa La misma tendr una longitud aproximada de seiscientos veinte 620 metros donde se colocar n dos subestaciones transformadoras de 10 kV A cada una la primera situada al comienzo de la l nea y la segunda al final ver PLANO N 14 del ANEXO V Para el tramo A B se colocar cable subterr neo normalizado para el tramo B C ser una l nea Simple Terna con disposici n coplanar horizontal de conductores montados sobre m nsulas Se prever la instalaci n de medidores para cada estaci n de bombeo as como tambi n de las protecciones correspondientes a cada bajada de las subestaciones transformadoras que alimentar n las estaciones de bombeo Se debe garantizar el normal funcionamiento de todo el conjunto los cuales estar n en concordancia con las reglamentaciones vigentes de manera tal que quede garantizada la seguridad de las personas y el funcionamiento ptimo del sistema P gina N 33 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual 4 2 MEMORIA T CNICA 4 2 1 C lculo de conductores 4 2 1 1 Conductor
7. y MOHR y para terrenos r gidos por el m todo de SULZBERGER 4 3 11 2 Coeficiente de seguridad al vuelco En los soportes simplemente empotrados o fundados se comprobar el coeficiente de seguridad al vuelco que es la relaci n entre los momentos estabilizadores m nimo y el momento volcador m ximo motivado por las P gina N 49 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual reacciones externas El coeficiente de seguridad no ser inferior a los prescriptos por el m todo de Sulzberger para terreno r gido y para los restantes Hip tesis normaleS oooooo o o Hip tesis excepcionales C lculo de estructura y verificaci n del poste sost n Datos we y 1700 E m l G 1 4 kg cm C 5 1 B m pa 41 0 4 Se utilizaron las siguientes expresiones para una estructura directamente enterrada sin fundaci n P gina N 50 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual Datos del suelo Naturaleza del terreno Arcilla medio dura seca Peso espec fico y daN m 1700 Presi n admisible 0 daN m 14000 ndice de compresibilidad C daN m 5100000 ndice de compresibilidad C daN m 4972500 ndice de compresibilidad C
8. 06050 600 500 13 2 12 0 600 149 0 190 0 Tabla 6 Catalogo F T reducciones Se puede ver de tabla que las medidas de la reducci n de 250 mm a 150 mm tiene una longitud de 300 mm con lo cual si hacemos las cuentas nos da un ngulo 0 17 06 que es menor que 45 Aplicando la f rmula 1 tenemos un K 0 585 Teniendo presente que ne K v re2 NT Donde la velocidad del di metro menor es 6 714 a nos da como resultado s h 1 35 m c a Con lo cual la p rdida de carga total en metros columna de agua en todos los accesorios que componen la entrada de la cisterna ser de h hoe hea hean h 1 35 0 375 0 066 h 1 791 1 8 m c a P gina N Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual Teniendo en cuenta todo lo calculado hasta ahora podemos sacar una p rdida de carga total en todo el tramo de la tuber a La p rdida total ser la suma de la p rdida en los tramos rectos m s la p rdidas producida por las curvas a 45 m s la p rdida producida en la entrada a la cisterna hy z h T h Moo h 8 5 0 087 1 8 h 10 38 m c a Sabiendo que 10 2 m c a equivalen a 1 ke podemos decir que 10 38 es cm 38 k ES aproximadamente 1 A Como nosotros tenemos una presi n de 1 65 cm cm verifica que la presi n no cae en todo el tramo sino que llega con presi n suficiente a la cisterna se
9. 11 072 12 128 60 11 072 13 125 62 11 072 14 122 67 11 072 16 116 89 11 072 17 114 05 11 072 18 111 25 11 072 19 108 50 11 072 21 11 072 11 072 23 11 072 24 11 072 26 11 072 27 11 072 28 11 072 29 11 072 31 11 072 32 11 072 33 11 072 11 072 11 072 11 072 11 072 11 072 11 072 11 072 11 072 11 072 P gina N 39 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual 4 3 MEMORIA DE CALCULO A continuaci n se detallar n las hip tesis usadas para los c lculos as como tambi n las tablas y f rmulas te ricas que avalan la selecci n anteriormente enunciada 4 3 1 C lculo de ca da de tensi n Se desarrollar el c lculo de ca da de tensi n en los diferentes tramos de acuerdo a la reglamentaci n con un m ximo permitido del 5 de la tensi n nominal al transformador de alimentaci n m s alejado Tramo A B La secci n del cable a analizar es de 35 mm AU x4B 1 1 Z AU 100 Un F rmulas utilizadas Pt 20 kV A Pcal 0 7 Pt T e A EN JBU Z R Q km xcosp X Q km seng X 0L Resultados AU 43 1 1 Z gt AU 43 0 61 0 05 1 77 0 093 V AU AL 100 gt AU 7 04x10 n P gina N 40 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacio
10. 14 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual 3 3 MEMORIA DE CALCULO A continuaci n se detallar n los c lculos as como tambi n las tablas y f rmulas te ricas que avalan la selecci n anteriormente enunciada 3 3 1 C lculo P rdida de carga 3 3 1 1 P rdida de carga en la tuber a El acueducto de impulsi n ser construido en P V C clase 6 de 400 mm de di metro nominal seg n normas IRAM 13351 con junta fija de aros de kg z cm goma Estos soportar n una presi n nominal de 6 Para el c lculo de la p rdida de carga se utilizar n dos m todos diferentes El primer m todo es el de Manning y el segundo de Hazen Williams M todo de Manning La ecuaci n de Manning es v lida para canales circulares que se encuentren parcial o totalmente llenos y para tuber as de gran di metro mayor a 250 mm La expresi n a utilizar es la siguiente Q D nde h p rdida de carga o de energ a m n coeficiente de rugosidad de Manning adimensional D di metro interno de la tuber a m 3 Q caudal al L longitud de la tuber a m De la tabla 1 se tomar el valor del coeficiente de Manning para P V C P gina N 15 Proyecto Alumno U N LPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual COEFICIENTES DE
11. Vuelco 49 4 3 11 3 C lculo de Estructura y Verificaci n del Terminal 52 4 3 12 Verificaci n de la Carga M xima del Terreno 54 4 3 12 1 M todo de c lculo 54 4 3 12 2 Verificaci n de la Presi n Admisible 54 4 3 13 Distancia El ctrica 54 4 3 14 Distancia entre Fases 54 P gina N Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual 1 INTRODUCCI N GENERAL El presente documento constituye el proyecto Trabajo Final de la carrera de Ingenier a Electromec nica Este proyecto nace por una necesidad de abastecer del servicio de agua potable a los nuevos barrios delimitados por las calles 428 y 448 y por las calles 403 y 417 de la ciudad de General Pico La Pampa Dicho proyecto se realiza por intermedio del Instituto Aut rquico de la Vivienda IPAV con el nombre de obra NEXO DE RED DE AGUA POTABLE PROGRAMA FEDERAL PLURIANUAL DE CONSTRUCCI N DE VIVIENDAS GENERAL PICO 6000 VIVIENDAS 2 ETAPA El mismo constar del c lculo de las ca er as para el transporte del fluido y las l neas de transporte de energ a en 13 2 kV para alimentar dos estaciones de bombeo Se colocar n los transformadores las bombas y sus respectivos tableros de comando Se debe garantizar el normal funcionamiento de todo el conjunto los cuales estar n en concordancia con las reglamentaciones vigentes de maner
12. de 0 5 A 4 3 18 Descargadores de sobre tensi n Se colocar n para proteger las subestaciones transformadoras descargadores de sobretensi n de 15 kV 10 kA P gina N 57 royecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual Anexo III Tablero de comando Pozo de Captaci n P gina N 58 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual 5 1 MEMORIA DESCRIPTIVA El presente proyecto contempla el c lculo dimensionamiento y distribuci n de las protecciones y comando del motor el ctrico utilizado en las bombas sumergibles en ambas estaciones de bombeo ubicadas en las calles 371 y 417 correspondiente a la obra del proyecto NEXO DE RED DE AGUA POTABLE PROGRAMA FEDERAL PLURIANUAL DE CONSTRUCCI N DE VIVIENDAS GENERAL PICO 6000 VIVIENDAS 2 ETAPA ubicado en la ciudad de General Pico provincia de La Pampa Se debe garantizar el normal funcionamiento de todo el conjunto los cuales estar n en concordancia con las reglamentaciones vigentes de manera tal que quede garantizada la seguridad de las personas y el funcionamiento ptimo del sistema P gina N 59 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual
13. de La Pampa Programa federal plurianual X0 0 995 Zot Ro 0 1 XQ 2 Impedancia del transformador Zy compuesta por Ry y Xr 2 Ur Tensi n l nea de lado BT U yT U r 1 T00 x s Sir Potencia asignada Ser Uxt tensi n de cortocircuito asignada Re Por Pap U Pwr Potencia de p rdidas 3 x y B X1 4 Z R R Ro Rr X XotXr Za Ri X Reemplazando Z en la expresi n 1 obtenemos I C lculo de I en el tablero principal Como por tabla no podemos obtener el valor de I se procedi de la siguiente manera I cxU f J3xZ Con Z R R X X Donde R Resistencia Q y X Reactancia inductiva Q En el caso de cables tripolares dichos valores R y X est n dados por el fabricante en Q km Se utilizar cable tripolar de 6 mm de cobre ya que es la m nima secci n que el ente prestatario permite utilizar para la conexi n del pilar con la subestaci n para nuestro caso se instalar cable que cumpla con la norma IRAM 2178 XLPE P gina N 65 Proyecto UNLPam Nexo de red de agua potable Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual Alumno JORQUERA Emanuel Hugo A continuaci n se muestran las tablas con los valores obtenidos de acuerdo a los datos reales de cada transformador Datos Transformador 1 Datos Transformador 2 300000000 13200 400 10000 4 657 13 2 0 4 327 62 Reable ohm km 3 95 Xcable ohm km 0 0901 lcable Km 0 009
14. de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual Es la potencia total disipada por los otros dispositivos y aparatos el ctricos instalados en el tablero y no incluidos en Pap Y en 0 2x P I Es el producto entre la corriente asignada del dispositivo de maniobra y protecci n en la cabecera del tablero y K K Es el factor de utilizaci n que es la relaci n entre la corriente que realmente circula por el dispositivo de protecci n de cabecera del tablero y la corriente asignada a dicho dispositivo Por convenci n se lo toma igual 0 85 K Es el factor de simultaneidad que es la relaci n entre la corriente asignada del tablero 7 y la corriente asignada de salida Z interruptor termomagn tico la corriente de asignada del tablero 7 se considera igual a 1 nq Si el dispositivo de cabecera no es un C lculo de Pap P 3 4 0 85 P 10 2 W 0 2x P 2 04 W C lculo de Pu Debemos buscar en los manuales para saber la potencia disipada de los dispositivos que tenemos en el tablero Contactores 0 2 W por polo Bobinas 2 1 W Rel T rmico 2 W por polo Sensor de Nivel Despreciable Timer digital Despreciable Led se ales Despreciables La potencia total es P 10 2 2 04 8 7 P 20 94 21 W tot Nuestro tablero deber contar con una disipaci n de potencia mayor que 21 W P gina N 72 Proyecto Alum
15. federal plurianual e Distribuci n de las fuerzas verticales a lo largo de la tuber a e C lculo de la deformaci n del tubo en virtud de las cargas esperadas e Configuraci n de la limitaci n de la deformaci n a un valor igual al 5 del di metro nominal Para el c lculo que act a debido a la carga se hace referencia al m todo de Imhoff Gaube Rottner y estudio de Marston que expresan el equilibrio a la traslaci n prisma vertical con una ecuaci n diferencial que se puede integrar encontrar la fuerza total vertical por unidad de longitud El esquema de carga utilizado para la determinaci n de las sobrecargas es en una condici n de tr fico pesado La precauci n por el riesgo de detenci n del mismo debido a alg n imprevisto en los veh culos pesados en las v as no suele usarse para tr fico vehicular Los datos a utilizar son los siguientes Di metro D 40 cm Espesor e 1 17 cm Ancho de Zanja B 200 cm Tapada H 130 cm H B 0 65 Terreno tipo y 1 7 kg cm Coeficiente Cg 0 5 P gina N 26 Proyecto Alumno U N LPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual Diagrama de martson Coeficiente Cg y 15 2 3 4 Relaci n H B Coeficiente Cg terreno sin cohesi n 1 7 terreno franco arenoso 1 9 terreno franco arcilloso 2 0 l terreno arcilloso compactado 2 1 t
16. la profundidad del electrodo de puesta a tierra se utilizar la siguiente expresi n obtenida del reglamento de la AEA secci n 771 C 10 1 Es P_4 in 8L dla R 100 la 8 12 1 27 L d 27 12 0 0067 P gina N 73 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual D nde R resistencia Q p resistividad del terreno pa m d di metro de la jabalina m De la tabla 771 C VII de la reglamentaci n AEA 2006 para tipo de suelo arenisca porosa y precipitaciones normales y abundantes con una gama de valores que va de 30 a 300 siendo el valor m s probable 100 Se tomar ese valor para nuestro p Tomando un valor de L 12 metros nos da como resultado una resistividad del terreno de 11 37 ohm que est muy por debajo de los 40 ohm que enuncia la reglamentaci n y de esta manera nos aseguramos que con cualquier cambio de la condici n clim tica no vamos a superar dicho valor P gina N 74 royecto Alumno Y UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nac ional de La Pampa Programa federal plurianual Anexo IV Informe de los Pozos de Captaci n P gina N 75 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual 6 1 INTRODUCION Como parte de la obra NEXO DE
17. las especificaciones de la reglamentaci n previamente enunciada 4 3 2 3 Hip tesis de estados atmosf ricos Es de aplicaci n a la zona clim tica B seg n la especificaci n del REGLAMENTO T CNICO Y NORMAS GENERALES PARA EL PROYECTO DE EJECUCI N DE OBRAS DE ELECTRIFICACI N RURAL La zona B incluye las provincias de C rdoba San Lu s La Pampa Mendoza y partes de las provincias de San Juan y La Rioja ubicadas al sur del paralelo 30 4 3 3 Tensiones espec ficas m ximas de trabajo De acuerdo con la reglamentaci n se establecen los valores admisibles para los conductores de aleaci n de aluminio de 25 mm de secci n P gina N Proyecto UNLPam Nexo de red de agua potable Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual Alumno JORQUERA Emanuel Hugo Para el estado de temperatura media anual el valor de referencia adoptado es el de 4 6 E Se calcula entonces tomando como estado b sico el N 5 y a 2 mm partir de ste calculamos los otros estados En la tabla 1 3 se detallan los diferentes estados correspondientes a la zona B 4 3 4 Altura libre m nima A los efectos de aplicaci n de las alturas m nimas ser n adoptadas las siguientes definiciones a Zona urbana Zonas o centro fraccionados en manzana A tal fin se define como manzanas a las fracciones limitadas por calle con superficie no mayor a 1 5 hect reas b Zona rural quedan definidas como tal
18. las zonas no comprendidas en la definici n anterior Requisito La altura libre y las distancias verticales a otros elementos deber n ser determinadas con la hip tesis de c lculo que arroje la m xima flecha vertical Para distancia horizontal considere el estado de m xima componente horizontal La siguiente tabla nos muestra las alturas m nimas a considerar Ciudades y poblaciones de m s de 2000 habitantes La altura m nima de los conductores en zona o centro fraccionados en manzana 33 kV 13 2 kV neutro 8 5 metros 8 metros 6 5 metros Poblaciones rurales con menos de 2000 habitantes 33 kV 13 2 kV neutro Tabla 1 1 8 metros 8 metros 6 5 metros 6 metros 5 5 metros 4 5 metros P gina N 43 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual 4 3 5 Cargas y presiones de viento sobre los conductores El c lculo de las cargas que origina el viento sobre los conductores se determina a partir de la ecuaci n V K C q F D nde V Fuerza del viento en direcci n horizontal a m K Coeficiente que contempla la desigualdad de la velocidad del viento a lo largo del vano lt 30 gt K 0 85 viento a B gt 30 gt K 0 7 viento m LS C coeficiente que sale de tabla 1 1 A lola E q Qiero presi n din mica del viento E 16 m F superficie expuesta al
19. n simple con su respectiva protecci n en la tuber a para no da arla a fin de contrarrestar el esfuerzo del fluido s lo tenemos 5 a 45 V lvulas Las v lvulas ser n amuradas a la base de la c mara con hormig n para evitar su deslizamiento Tramos rectos Para evitar que se deslice la tuber a sobre la zanja se deber hacer cada 300 m una sinusoide de un ciclo en 30 metros de largo de una amplitud del ancho de la zanja Esto ayudar a que el mismo suelo actu como freno por su propia fricci n No se tiene en cuenta la p rdida de carga que pueda provocar esta curva ya que si tenemos presente que el ancho de zanja es de 1 m el ciclo es de 30 m Cada curva tiene un radio de 56500 m lo cual se ve claramente que la p rdida de carga que pueda producir por el efecto de la curva es despreciable comparado con la p rdida que produce las paredes de la tuber a 3 2 5 Selecci n y ubicaci n de las v lvulas de aire y limpieza 3 2 5 1 V lvula de aire El flujo de aire y agua en las tuber as genera p rdidas y dificultades que obligan a que se deba sacarlo por medio de las llamadas v lvulas de aire Existen varias funciones que pueden desempe ar dichas v lvulas la de purga de aire al llenar la tuber a romper el vac o dejar entrar aire al vaciar la tuber a para que no colapse expulsi n a presi n para sacar las bolsas de aire que se forman en la parte alta del trazado de la tuber a y en determinado momentos evi
20. potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual Con lo cual 1420 l n 21000 34 19 2 28000 a 283 194 2 S Sabiendo que el tiempo medido desde la v lvula hasta el final del tramo y de vuelta es Tp 21 18 s Se puede apreciar que T Tp con lo que significa que el tiempo que me rige el cierre de la v lvula no debe ser menor que 12 32 segundos Para evitar cualquier tipo de inconvenientes se colocan en el eje de las v lvulas un actuador manual con un sistema de engranes para darle una relaci n de giro entre la manivela maniobrada por el operario y el obturador El actuador que se instalar ser de la marca SIWO modelo RN1 con una relaci n 1 30 ACTUADOR MANUAL A SIN FIN Y CORONA SIWO MARCA SIWO MODELO RN IWO se MODELO A B G H K RELACION GIRO OPER PESO Kg RNO 104 v uf u P gina N 31 Y UNLPam Universidad Nacional de La Pam Proyecto Programa federal plurianual Alumno Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Anexo II Tendido El ctrico Media tensi n P gina N 32 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual 4 1 MEMORIA DESCRIPTIVA El presente proyecto contempla el c lculo dimensionamiento y distribuci n de un tendido el ctrico de media tensi n en 13 2 kV que vincular
21. realizar inspecciones y mediciones peri dicas El conexionado de los elementos deber efectuarse en una barra de cobre electrol tico con puentes removibles que permitan conectar y desconectar f cilmente los elementos ver PLANO N 23 del ANEXO V Conductor de puesta a tierra Es el conductor que unir la toma o electrodo de tierra y la puesta a tierra del Tablero Principal El conductor ser de cobre aislado IRAM NM 247 3 con secci n de 25 mm Conductor de protecci n La puesta a tierra de las partes conductoras accesibles masas se realizar mediante el conductor de protecci n PE El mismo recorrer desde el tablero hasta la bomba sumergible y no deber interrumpirse en ning n punto de su recorrido P gina N 62 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual 5 3 MEMORIA DE C LCULO 5 3 1 Conductores Para la determinaci n de secciones de conductores se tuvieron en cuenta los siguientes factores Determinaci n de la corriente de proyecto Ip Elecci n del conductor a partir de su corriente m xima admisible Iz Elecci n de la corriente asignada del dispositivo de protecci n In Verificaci n de la actuaci n de la protecci n por sobrecarga Determinaci n de la corriente de cortocircuito m xima I Verificaci n de m xima exigencia t rmica Verificaci n de la actuaci n de la protecci n
22. sost n una altura de 11 metros con un empotramiento m nimo de 1 7 m Para el c lculo de los esfuerzos se us que Ft Fv Fvce Facce D nde Ft Esfuerzos totales Fv Fuerza del viento en el poste Fvc Fuerza del viento en los conductores Facc Fuerza del viento en el accesorio suponemos 10 kg Fv 1 0 7 2 e os 201210192 31 66 kg Fvc 0 369 3 77 5 85 79 86 kg Con lo cual los esfuerzos totales son Ft 31 66 86 10 127 66 128 kg Con este esfuerzo utilizo un coeficiente de seguridad de 2 5 F a 128 2 5 320 kg cima P gina N 47 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual Para cumplir con los requerimientos se eligi un poste sost n de madera de eucalipto 11 400 12 esto quiere decir 11 metros de altura 400 kg la carga de rotura y 12 cm de di metro en la cima 4 3 10 Altura y esfuerzo m ximo en terminales Teniendo en cuenta lo expresado por la reglamentaci n usamos la siguiente expresi n hp Alo fmax E h e 11 D nde hp Altura del poste hl n Altura libre m nima tabla 1 1 faa Flecha m xima s viento tabla 1 4 e Empotramiento Como conclusi n se obtuvo para el poste Terminal una altura de 11 metros con un empotramiento m nimo de 1 metro Nota no se tiene en cuenta los pesos de los transformadores que si se ver n en el c lculo de
23. subterr neo El conductor de energ a en el tramo A B ser del tipo unipolar subterr neo de cobre aislaci n en XLPE de 35 mm de secci n nominal Responder a la norma IRAM 2178 en concordancia con las normas internacionales IEC 60502 Dicho conductor cumplir con los requerimientos de ca da de tensi n y corriente m xima admisible 4 2 1 2 Conductor a reo El conductor de energ a en el tramo B C ser de aleaci n de aluminio AVAD de 25 mm de secci n nominal Responder a la norma IRAM 2212 en concordancia con las normas internacionales IEC 208 UNE 21042 CEI 7 2 Dicho conductor cumplir con los requerimientos de ca da de tensi n y corriente m xima admisible 4 2 1 3 Conductor de Baja Tensi n El conductor de energ a que conecta el ctricamente el transformador y el pilar es un cable tetrapolar subterr neo de cobre con aislaci n en XLPE de 6 mm de secci n nominal ya que es la m nima secci n que el ente regulador permite colocar El mismo responde a la norma IRAM 2178 Dicho conductor cumple con los requerimientos de ca da de tensi n y corriente m xima admisible 4 2 2 Estructuras Las estructuras de suspensi n sost n ser n del tipo monoposte de eucalipto del tipo 11 400 12 11 metros de altura 400 kg de carga de rotura y 12 cm de di metro en la cima con m nsulas del mismo material tipo MN111 ver PLANO N 17 y PLANO N 17b del ANEXO V Las estructuras terminales ser n de horm
24. tri ngulo equil tero con dos Factor k 0 75 0 7 0 65 0 62 al mismo nivel arriba o abajo Conductores dispuestos al mismo nivel uno al lado Factor k 0 7 0 65 0 62 del otro P gina N 55 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual 4 3 15 C lculo de la distancia m nima Datos Fmax sin viento 0 966 m Un tensi n nominal 13 2 kV Angulo de oscilaci n tan a P 79 5 gt k 0 7 Po Conclusi n La distancia m nima al centro del vano ser de 0 775 m 4 3 16 C lculos de las Protecciones A continuaci n se calcularan las protecciones de la l nea 4 3 17 Fusibles Para el c lculo de los fusibles que ser n ubicados en la l nea se dividir en tres partes al comienzo de la l nea donde interviene las dos subestaciones con P gina N Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual un consumo de 20 kV A y despu s por cada subestaci n que tendr como potencia 10 kV A C lculo con las 2 subestaciones 20 kV A Pt 20 kV A Pcal 0 7 Pt _ Peal 43 U C lculo con cada subestaci n 10 kV A I 0 612 A Pt 10 kV A Pt 3 U J 0 437 A Como conclusi n se deber n colocar fusibles de 0 7 A para el inicio de la l nea y para cada subestaci n fusibles
25. 34 64 Se observa que en ambos casos la corriente de cortocircuito m nima supera ampliamente 10 veces la I de 10 A 5 3 9 Verificaci n de la ca da de tensi n en el extremo del circuito Para los c lculos de ca da de tensi n en r gimen se utiliz la siguiente expresi n AU W4MB 1 1 Z AU a 100 Un Formulas usadas Pcal 1 5 kW Pcal I 2 68 gt 1 2 7 A E JU COSQ Z R Q km xcosp X QO km seno X seng 0 El cos utilizado es el de la carga que en nuestro caso es de 0 84 seg n especificaciones del motor marca Franklin Electric trif sico P gina N 68 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual Resultados AU GBL gt AU 43 2 7 0 02 11 17 1 044 V 380 5 U gt AU 19 V 100 como 19 gt 1 044 Verifica Durante el arranque se considera seg n la reglamentaci n una corriente de arranque 8 veces la corriente nominal y un cosp de 0 3 Con esto volvemos a calcular la ca da de tensi n AU 43 1 1 Z gt AU 3 3 21 6 0 02 3 99 2 98 V 380 15 Uso 0 gt AU 5 57 V Entonces 57 gt 2 98 Verifica 5 3 10 Protecciones Las protecciones utilizadas en el presente proyecto se detallan a continuaci n Interruptores autom ticos termomagn ticos Deber n cumplir con las Normas IEC 60898 y o IEC 60947 2 La funci n de estos dispositivos es la protecci n de los ci
26. 7 8 8 4 7 0 7 2 7 8 8 4 9 0 7 8 8 4 9 0 9 0 8888588588888888 EEE 383 FEEL 24 0 25 0 26 0 27 0 27 5 29 0 29 5 31 0 30 5 30 0 30 0 30 5 32 0 32 5 35 0 35 5 35 5 35 0 41 0 40 0 44 5 45 0 58 0 680 5 64 5 67 0 49 5 52 0 70 0 72 0 71 0 73 0 Se puede ver de tabla que las medidas de la reducci n de 400 mm a 250 mm tiene una longitud de 300 mm con lo cual si hacemos las cuentas nos da un 2888888888288 FEE EEH Tabla 5 Catalogo F T reducciones 10 2 10 8 11 4 10 8 11 4 300 300 300 300 300 600 600 9 6 600 600 600 600 600 600 12 0 600 ngulo 0 28 07 que es menor que 45 Aplicando la f rmula 1 tenemos un K 0 96 Teniendo presente que Donde la velocidad del di metro menor es 2 75 2 nos da como resultado h 0 375 m c a K v rel 2 8g S P gina N 22 Proyecto Alumno U N LPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual P rdida de carga en la reducci n de 250 mm a 150 mm Para el c lculo de la p rdida de carga en la reducci n primero debemos saber l ngulo 9 para determinar que f rmula usar ESTRECHAMIENTO BRUSCO Y GRADUAL m a y d 6 4 a SEOZAS o K F rmula 1 45 lt 0 2180 K F rmula 2 030009 1 47 0 5 1 8 sen 2 2 2 K 2 K p p F rmula 1 F rmula 2 Donde es la relaci n entre di metros gt o 2
27. A Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual P kg Como ya sabemos que la presi n que resiste la tuber a es de 6 z5 cm vamos a calcular el tiempo de cierre para que Ah no sobrepase dicha presi n con F i k lo cual despejando de la f rmula de arriba y sabiendo que 6 60 m c a cm 2 L v T g Ah T 12 32 A continuaci n se calcular el tiempo por la f rmula de Joukowski Allievi donde tiene en cuenta la celeridad de la onda en la tuber a Si consideramos el stica la tuber a lo cual corresponde a cualquier caso real observamos que la secci n tratada que pose a un grosor inicial dL se ha visto ahora comprimida en la forma dL dx habiendo aumentado su di metro El valor de esta expansi n radial viene determinado por la elasticidad del fluido la elasticidad del material de la tuber a as como del di metro de sta en funci n de su espesor Estas ltimas vienen determinadas como E m dulo de elasticidad del material SDR relaci n di metro exterior espesor de pared y K m dulo volum trico del l quido Con todo ello de obtiene la f rmula de Joukowski para la celeridad 1420 KE SDR 2 E 1 k K m dulo volum trico del agua 21000 2 m e ext SDR relaci n de dimensiones pared E m dulo de elasticidad del tubo PVC 28000 kg m l e P gina N 30 Proyecto Alumno U N LPam Nexo de red de agua
28. Cabe aclarar que los ramales de derivaci n usados en las conexiones de las v lvulas de aire y limpieza respectivamente no se tienen en cuenta en el c lculo de la p rdida de carga stas s lo producen p rdidas en el momento de llenado de la tuber a En r gimen estacionario no producen ning n tipo de p rdidas ya que ambas v lvulas est n totalmente cerradas 3 3 2 Deformaci n m xima admisible Resistencia al aplastamiento La verificaci n est tica de las tuber as hechas de Cloruro de Polivinilo PVC se realiza bajo el criterio de m xima deformaci n permisible utilizable para todas las tuber as de tipo pl stico ya que el fracaso de estos tubos se lleva a cabo por la deformaci n en forma de valo Las tuber as presentan de hecho una resistencia propia muy baja y una buena parte de la capacidad para soportar las cargas verticales derivadas de la orientaci n pasiva inducida horizontalmente por el movimiento de la pared La capacidad de un tubo flexible para deformarse y luego utilizar favorablemente el empuje pasivo permite al mismo soportar las cargas de tierra y sobrecargas efectivas En el c lculo se consideran los siguientes factores e Las fuerzas verticales transmitidas por el peso de la tierra e Las fuerzas verticales transmitidas por los veh culos que transitan P gina N 25 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa
29. Del cat logo del fabricante saco las medidas de la reducci n P gina N 23 Proyecto Alumno U N LPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual DN ND dn nd ER ET ETN ETTE E 24 0 25 0 O k B B 26 0 27 0 78 04R 02520 250 200 9 0 8 4 300 250 30 5 30 0 04R 03008 300 80 9 6 7 0 300 265 30 0 30 5 04R03010 300 100 9 6 72 300 265 32 0 32 5 04R 03015 300 150 9 6 7 8 300 265 35 0 35 5 04R 03020 300 200 9 8 8 4 300 265 35 5 35 0 04R 03025 300 250 9 6 9 0 300 265 41 0 40 0 04R03515 350 150 10 2 78 300 290 44 5 45 0 04R03520 350 200 10 2 8 4 300 290 58 0 80 5 04R 03525 350 250 10 2 9 0 300 290 64 5 67 0 04R03530 350 300 10 2 9 8 300 290 49 5 52 0 04R04010 400 100 10 8 72 300 305 70 0 72 0 04R04015 400 150 10 8 7 8 300 305 71 0 73 0 04R 04020 400 200 10 8 8 4 300 305 73 0 75 0 04R 04025 400 250 10 8 9 0 300 305 72 0 77 0 04R 04030 400 300 10 8 9 6 300 305 79 0 84 0 04R 04035 400 350 10 8 10 2 300 305 58 0 67 0 04R 04530 450 300 11 4 9 0 300 320 88 0 95 0 04R04535 450 350 11 4 10 2 300 320 83 0 104 0 04R 05020 500 200 12 0 8 4 600 105 0 107 0 04R05025 500 250 12 0 9 0 600 107 0 109 0 04R 05030 500 300 12 0 9 6 600 96 0 111 0 04R05035 500 350 12 0 10 2 600 103 0 121 0 04R 05040 500 400 12 0 10 8 600 110 0 130 0 04R 05045 500 450 12 0 11 4 600 80 0 102 0 04R 06040 600 400 13 2 10 8 600 133 0 164 0 04R 09045 600 450 13 2 11 4 600 141 0 175 0 04R
30. MANNING MATERIAL COEFICIENTE n PVC PE PP 0 009 0 010 PREV 0 010 0 011 ASBESTO CEMENTO 0 011 0 012 HORMIG N 0 013 0 015 HIERRO D CTIL 0 012 0 013 ACERO REVESTIDO 0 011 0 013 Tabla 1 Coeficiente de Manning En nuestro caso utilizaremos el valor de 0 009 Para el di metro interno del tubo se utilizar la tabla 2 prevista por el fabricante Enchufe DN Long CLASE 6 l CLASE 10 D m mm m C digo e mm Di mm C digo e mm Di mm mm mm 50 6 R6050X6 1 7 46 6 R1050X6 2 4 45 2 50 3 95 63 6 R6063X6 1 9 59 2 R1063X6 3 0 57 0 63 4 100 75 6 R6075X6 2 2 70 6 R1075X6 3 6 67 8 75 4 105 90 6 R6090X6 el 84 6 R1090X6 4 3 81 4 90 7 110 110 6 R6110X6 3 2 103 6 R1110X6 5 3 99 4 110 4 125 125 6 R6125X6 3 7 117 6 R1125X6 6 0 113 0 125 4 130 140 6 R6140X6 4 1 131 8 R1140X6 6 7 126 6 140 5 140 160 6 R6160X6 4 7 150 6 R1160X6 7 7 144 6 160 5 140 200 6 R6200X6 5 9 188 2 R1200X6 9 6 180 8 200 6 160 225 6 R6225X6 6 6 211 5 R1225X6 10 8 203 4 225 7 170 250 6 R6250X6 7 3 235 4 R1250X6 11 9 226 2 250 8 180 315 6 R6315X6 9 2 296 6 R1315X6 15 0 285 0 316 0 195 355 6 R6355X6 10 4 334 2 R1355X6 16 9 321 2 356 1 205 400 6 R6400X6 11 7 376 6 R1400X6 19 1 361 8 4012 215 450 6 R6450X6 13 1 423 8 R1450X6 21 5 407 0 452 5 240 500 6 R6500X6 14 6 470 8 R1500X6 23 8 452 4 502 6 270 630 6 R6630X6 18 4 593 2 R1630X6 30 0 570 0 631 6 285 REFERENCIAS DN di metro nominal Todas las dimensiones corresponden a D1 di metro interno del enchufe valore
31. RED DE AGUA POTABLE PROGRAMA FEDERAL PLURIANUAL DE CONSTRUCCI N DE VIVIENDAS GENERAL PICO 6000 VIVIENDAS 2 ETAPA Se realizaron dos nuevas perforaciones para la empresa prestataria del servicio CORPICO Las mismas se ubicaron al norte de la localidad de General Pico sobre la calle N 371 417 Ver PLANO N 13 del ANEXO V P gina N 76 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual 6 2 Perforaci n N 1 La primera perforaci n se ejecut en la calle 371 en la intersecci n con la ruta Provincial N 101 Donde se realizaron las siguientes tareas Se taladraron 19 m de profundidad en 10 de di metro usando como aditivo de inyecci n bentonita y extrayendo muestras representativas de los terrenos atravesados cutting cada 3 m Luego se procedi al entubado del pozo quedando un di metro de 6 o 150 mm con ca er a de P V C ranurado marca GEO TIGRE tipo liviano De acuerdo al siguiente detalle desde la boca del pozo hacia abajo Ca os ranurados GEO TIGRE ciego 0 10 m e Filtro ranurado GEO TIGRE con ranuras de 0 75 mm 10 12 m e Ca os ranurados GEO TIGRE ciegos 12 14 m e Filtro ranurado GEO TIGRE con ranuras de 0 75 mm 14 18 m e Tapa de fondo GEO TIGRE Un vez finalizada esta tarea se alivian la inyecci n se lav el pozo e inmediatamente mientras se hac a circul
32. UNLPam Universidad Nacional de La Pampa Facultad de Ingenier a Carrera Ingenier a Electromec nica PROYECTO FINAL Acueducto de impulsi n en la ciudad de General Pico Alumno Jorquera Emanuel Hugo Tutores Ing LACROUTS Jorge Jos Ing MANDRILE Daniel Alberto Fecha UNLPam Universidad Nacional de La Pampa Nexo de red de agua potable Programa federal plurianual Proyecto Alumno JORQUERA Emanuel Hugo ndice Contenido P gina 1 Introducci n General 4 2 Memoria Descriptiva General 5 3 Anexo I Acueducto de Impulsi n 6 3 1 Memoria Descriptiva 8 3 2 Memoria T cnica 8 3 2 1 P rdida de Carga 8 3 2 2 Deformaci n M xima Admisible 8 3 2 3 Golpe de Ariete 8 3 2 4 Tratamiento de Tuber a 8 3 2 5 Selecci n y Ubicaci n de las V lvulas de aire y 9 limpieza 3 2 5 1 V lvula de Aire 9 3 2 5 2 V lvula de Limpieza 11 3 2 6 Prueba Hidr ulica 11 3 2 7 C mara y Bombas Sumergibles 11 3 3 Memoria de C lculo 14 3 3 1 P rdida de Carga 14 3 3 1 1 P rdida de Carga en la Tuber a 14 3 3 1 2 P rdida de Carga en los Accesorios 14 3 3 1 3 P rdida de Carga en la entrada a la Cisterna 18 3 3 2 Deformaci n M xima Admisible 25 3 3 3 Golpe de Ariete 28 4 Anexo II Tendido El ctrico Media Tensi n 32 4 1 Memoria Descriptiva 33 4 2 Memoria T cnica 34 4 2 1 C lculo de Conductores 34 4 2 1 1 Condu
33. a Los interruptores autom ticos seleccionados son de la marca Merlin Gerin los cuales cumplen con las Normas IEC 60898 Esto nos garantiza que L 1 45 I para I lt 63 A tiempo convencional 1 hora L 1 45 n para In gt 63 A tiempo convencional 2 hora I Intensidad de corriente de operaci n o disparo seguro Con lo cual se cumple que para una I lt Iz el dispositivo de protecci n verifica la actuaci n ante una sobrecarga 5 3 6 Determinaci n de la corriente de cortocircuito m xima I Como se dijo anteriormente en proximidades de la acometida de energ a el ctrica se instalar una subestaci n a rea de 10 kV A En la siguiente tabla se muestran los valores de I calculados en bornes del transformador y en cada tablero Para el c lculo de la I en circuitos trif sicos se utiliz la siguiente expresi n cxU cxU I ESA A 1 J3 xZ Bx JR X D nde c factor de tensi n 1 05 en el punto de falla U tensi n nominal del sistema en el punto de defecto Zx impedancia de cortocircuito en valor absoluto Calculo de I del transformador Se utiliza el siguiente desarrollo 1 Impedancia de la red de alimentaci n Zo compuesta por Ra y Xot coxU i 1 Ung Tensi n l nea de lado AT LA Sko Potencia de cortocircuito Sua Me ES e tr Relaci n de transformaci n P gina N 64 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional
34. a tal que quede garantizada la seguridad de las personas y el funcionamiento ptimo del sistema Ver PLANO 01 del ANEXO V P gina N 4 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual 2 MEMORIA DESCRIPTIVA GENERAL El presente corresponde a la primera etapa de un proyecto integral que tiene por objeto ampliar la fuente de provisi n de agua potable de la ciudad de General Pico En esta oportunidad se incorporar n 2 de las 60 perforaciones previstas Las obras a ejecutar permitir n el abastecimiento de 360 viviendas que se incorporaran al servicio y corresponden a la operatoria del Instituto Provincial Autarquico de Viviendas perteneciente al plan Federal Dicho proyecto contempla la verificaci n de los c lculos realizados en el pliego enviado por provincia el dimensionamiento del tendido el ctrico la instalaci n de dos pozos de captaci n de agua potable con sus respectivas bombas y tableros de comando en la tuber a de impulsi n la misma est ubicada sobre ruta provincial 101 calle 417 y diagonal Mocov en la ciudad de General Pico provincia de La Pampa El tendido del acueducto consta de 3000 metros de longitud y vincular las dos estaciones de bombeo que suministran agua a la cisterna ubicada en la calle 409 y diagonal Mocov Se calcular la p rdida de carga del tendido de tuber as con sus respectivos acc
35. a instalaci n el ctrica con las presentes caracter sticas es el TT Para ver ubicaci n de electrodos dispersores ver PLANO N 23 del ANEXO V P gina N 61 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual Toma a tierra de protecci n Est formada por el conjunto de elementos que permiten vincular con tierra al conductor de puesta a tierra Para asegurar que el esquema sea TT la toma de tierra de protecci n deber estar alejada de la toma de tierra de servicio de la subestaci n una distancia superior a diez 10 veces el valor del radio equivalente de la jabalina de mayor longitud por este motivo la toma a tierra de protecci n se ubicar a una distancia de 10 m en direcci n opuesta como se indica en el PLANO N 23 del ANEXO V El valor de la resistencia de puesta a tierra no deber ser mayor a 40 Q Electrodo de puesta a tierra Se realizar una perforaci n en el terreno y se utilizar como electrodo un conductor desnudo de cobre de 35 mm de secci n IRAM 2022 y 2004 Antes de dar por finalizada la instalaci n se deber verificar mediante un telur metro el valor de resistencia de puesta a tierra C mara de inspecci n Se dejar prevista una c mara de inspecci n para permitir el conexionado entre la toma de tierra y el conductor de puesta a tierra Deber poseer una tapa removible a fin de poder
36. ar a la misma de manera inversa se rellen el espacio anular con grava fina tipo sost n de 2 a 4 mm de di metro Posteriormente se inyect aire comprimido para proceder a la limpieza y desarrollo del pozo Esta labor insumi 16 h Se coloc el ca o de aire de manera de afectar sucesivamente la secci n de las rejillas Luego se procedi a colocar la electrobomba a una profundidad de 16 m desde el borde del ca o camisa Se bombe el pozo durante 3 horas midi ndose los niveles din micos el caudal erogado a distintos intervalos y extray ndose una muestra de agua Par metros hidr ulicos obtenidos durante el aforo e Nivel Est tico 2 16 m e Nivel Din mico 11 92 m e Depresi n 9 76 m 3 e Caudal 7 6 a 3 e Caudal Caracter stico 0 778 E P gina N 17 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual Caracter sticas del terreno atravesado e 00 03 m Arena fina constituida por cuarzo m ficos y vidrio volc nico Abundante presencia de clasto de cuarzo y maficos subredondeados tama o grande Reacci n al Hcl Color Pardo medio e 03 06 m Id ntico al anterior e 06 09 m Limos Presencia de arena muy fina Fuerte reacci n al Hcl Color Pardo medio e 09 12 m Id ntico al anterior e 12 15 m Limos en su totalidad Fuerte reacci n al Hcl Color pardo claro e 15 18 m Id ntico al ante
37. ara esto se sum todos los pesos de los accesorio Presi n Admisible del terreno 14000 kg m Datos de la fundaci n Profundidad t 1 45 Lado a 1 50 Lado b 1 50 Peso 6524 97 Peso total daN Presi n ejercida daN m2 Presi n admisible daN m2 8775 3899 984825 14000 Se verifica que la presi n total es menor que la admisible del terreno 4 3 13 Distancias el ctricas Para la determinaci n de las distancias el ctricas entre conductores nos basamos en la reglamentaci n enunciada anteriormente 4 3 14Distancia entre fases Para determinar la distancia m nima entre conductores al centro del vano empleamos la siguiente expresi n P gina N 54 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual Un d k f L ftl 150 D nde d separaci n entre conductores en el centro del vano m k Factor dependiente del ngulo de inclinaci n de los conductores en el viento este factor sale de la tabla 1 2 f Flecha m xima de los conductores sin viento lc largo de la cadena de aisladores m Un Tensi n nominal de la l nea kv J SA A AA AE Angulo de oscilaci n de m s de m s de 55 fm s de 40 los conductores con el hasta 65 hasta 55 viento Conductores dispuesto a discreci n uno encima Factor k 0 95 0 85 0 75 0 7 del otro Conductores dispuesto en
38. ctor A reo 34 4 2 1 2 Conductor Subterr neo 34 4 2 1 3 Conductor de Baja Tensi n 34 4 2 2 Estructuras 34 4 2 3 Tipo de Aislamiento 35 P gina N Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual 4 2 4 Vano C lculo 35 4 2 5 Protecciones 35 4 2 6 Subestaciones Transformadora 35 4 2 7 Puesta a Tierra 36 4 2 8 C mputos de Materiales 37 4 2 9 Tabla de Tendido para un Vano de 77 5 m 39 4 3 Memoria de C lculo 40 4 3 1 C lculo de ca da de Tensi n 40 4 3 1 2 C lculo de ca da en Baja Tensi n 42 4 3 2 Elecci n de los postes 42 4 3 2 1 Zona Clim tica 42 4 3 2 2 C lculo Mec nico 42 4 3 2 3 Hip tesis de Estado Atmosf rico 42 4 3 3 Tensiones Especificas M xima de Trabajo 43 4 3 4 Altura Libre M nima 43 4 3 5 Cargas y Presiones de Viento Sobre Conductores 44 4 3 6 C lculo de los Estados b sicos 45 4 3 7 C lculo de las Estructuras en Suspensi n Simple 45 4 3 7 1 Consideraciones Iniciales 45 4 3 7 2 Hip tesis 1 a 45 4 3 8 C lculo Estructura Terminales 46 4 3 8 1 Consideraciones Iniciales 46 4 3 9 Altura y Esfuerzo M ximo Poste sost n 47 4 3 10 Altura y Esfuerzo M ximo Terminales 48 4 3 11 Empotramiento 49 4 3 11 1 M todo de C lculo 49 4 3 11 2 Coeficiente de Seguridad al
39. daN m 4972500 ngulo de la tierra gravante vegetable B 8 ngulo de la tierra gravante movido B 6 Angulo de fricci n interna s 25 Coeficiente de la fricci n a 0 4 entre terreno y hormig n u El ndice de compresibilidad se refiere a la profundidad de 2m Este ndice de compresibilidad se refiere a la profundidad de empotramiento Datos del Poste Denominaci n IRAM 11 400 12 Fuerza en la cima daN 140 Itura libre del poste m 9 3 Longitud de empotramiento m 1 95 Di metro del poste en el empotramiento m 0 19 Peso del poste daN 180 Datos de la Fundaci n Peso espec fico de la fundaci n daN m Dimensi n d m Dimensi n D m Longitud de empotramiento m Itura de la base t m Gacc daN G daN _ G daN Gota daN Tg ay Tg a M daN m 50 568 97 180 798 97 0 0007 0 0813 1484 00 M daN m M M M M M Mv s Mv lt Ms Mb 1508 34 5313 283 88 2 04 1484 1513 65 Verific ndose que con un poste directamente enterrado a 1 95 m de profundidad el momento de vuelco es menor a los momentos estabilizantes P gina N 51 UNLPam Universidad Nacional de La Pampa Proyecto Nexo de red de agua potable Programa federal plurianual Alumno JORQUERA Emanuel Hugo 4 3 11 3 C lculo de estructura y verificaci n del poste terminal Datos kg y 1700
40. e aire de la atm sfera al interior del sistema Dimensiones y pesos DIMENSIONES Y PESOS Tama o Dim en mm Peso Area del orificio mm nominal A B c Kg Automamtica Aire y vacio 2 50 mm 144 216 3 8 esp 1 040 7 8 1963 B 80 mm 144 217 3 8 psp 1 075 7 8 1963 Caudal del orificio de aire y vac o CAUDAL DEL ORIFICIO DE AIRE Y VACIO 0 8 04 0 2 40 2 04 Presi n diferencial Bar 0004 001 001 0001 00r Caudal m hr Purga de aire del orificio PURGA DE AIRE DEL ORIFICIO AUTOMATICA Presi n diferencial Bar Caudal m hr P gina N 11 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual Despiece de la v lvula PIEZAS No Pieza Material 1 Codo de drenaje Polipropileno 2 Cuerpo de la v lvula accionadora Nylon reforzado 3 Selladura desplegable E P D M 4 Conjunto del flotador Espuma de polipropileno Acero inox 5 Varilla Nylon reforzado 6 Junta t rica anillo en O BUNA N 7 Anillo de cierre Nylon reforzado B 8 Adaptador de base Nylon reforzado 9 Anillo de soporte Nylon reforzado 10 Conjunto del mbolo Nylon reforzado E D P M Acero inox 11 Cuerpo Nylon reforzado A 3 2 5 2 V lvula de Limpieza En la colocaci n de la tuber a encastre de los tubos y tapada
41. e ariete Se estipula un tiempo m nimo para el cierre de la v lvula ubicada a la entrada de la cisterna de 13 segundos y as evitar cualquier inconveniente de sobrepresi n en toda la tuber a Para prolongar el tiempo de cierre se colocar en el eje de la v lvulas un actuador manual con un sistema de engranes para darle una relaci n de giro entre la manivela maniobrada por el operario y el obturador El actuador que se instalar ser de la marca SIWO modelo RN1 con una relaci n 1 30 Las v lvulas de aire descriptas m s adelante tambi n contribuyen para evitar dicho fen meno P gina N 8 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual 3 2 4 Tratamiento de la tuber a En la colocaci n de la tuber a se deben tener presentes las siguientes pautas tanto en compactaci n del fondo de Zanja como anclajes de la tuber a En el fondo de zanja se deber hacer una compactaci n y una cama de arena fina para permitir que los tubos de P V C apoyen uniformemente en el suelo evitando alg n material duro que pueda da arla Se deber tener presente que en los puntos tales como curvas v lvulas o tramos rectos de gran longitud Hay que colocar anclajes para evitar deslizamiento de la tuber a Dicho anclajes ser n Curvas Se colocar en el lado de afuera de la curva arena mezclada con cemento y compactada o hormig
42. ego se procedi a su limpieza y desarrollo utiliz ndose para ello el compresor durante 16 horas en un lapso de 3 d as Despu s se coloc la electrobomba sumergible a la profundidad de 16 m y se realiz un ensayo de bombeo de 3 h El cual permiti medir el nivel din mico el caudal extra do y obtener una muestra de agua al final del aforo Par metros hidr ulicos obtenidos durante el aforo e Nivel Est tico 1 47 m e Nivel Din mico 7 05 m e Depresi n 5 58 m 3 e Caudal 7 6 a 3 e Caudal Caracter stico 1 36 E Caracter sticas del terreno atravesado e 00 03 m Arena de m dano tama o medio a fina constituida principalmente por cuarzo Presencia de minerales m ficos No reacciona al Hcl Color Pardo oscuro e 03 06 m Arena fina y muy fina suelta formada por cuarzo m ficos y vidrio volc nico No reacciona al Hcl Color Pardo oscuro e 06 09 m Id ntico al anterior Presencia Limos Color Pardo oscuro e 09 12 m Arena fina y muy fina limosa Presencia de clastos de cuarzo tama o medio grande Reacciona al Hcl Color Pardo claro e 12 15 m Limos con escasas presencia de arena muy fina Fuerte reacci n al Hcl Color pardo claro e 15 18 m Id ntico al anterior P gina N 79 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual Recomendaciones Se aconseja que el elemento
43. er Ambos motores de las bombas son de 1 5 kW con una I nominal de 2 7 A por lo que Ir deber tener este valor para esto se elegir para cada tablero un rel t rmico marca Merlin Gerin modelo LRD 08 con Ir entre 2 5 y 4 A Clase de disparo 10A Rel de control Deber n cumplir con las Normas IEC 60255 6 Se instalar en ambos tableros rel s de control orden y presencia de fase m s sobretensi n y subtensi n de la marca Telemecanique modelo RM4 TR32 con una corriente l mite de 8 A para una tensi n nominal de 380 a 500 V de tres polos Timer digital Se instalar en ambos tableros Timer digital con una corriente nominal de 2 A AC 3 para una tensi n nominal de 220 V Fusibles Se instalar n en ambos tableros fusibles tipo tabaquera fabricados seg n norma IEC 60269 1 IEC 6026 2 1 Para la protecci n del tablero de comando se usar n fusibles de protecci n de sobrecarga gG de corriente nominal 2 A cuerpo cer mico con arena de cuarzo de tama o 8 5 x 31 5 mm Para la protecci n del tablero de potencia se usar n fusibles tipo tabaquera aM Son fusibles de respaldo y protegen al cortocircuito Dichos fusibles ser n de una corriente nominal de 6 A de un tama o 8 5 x 31 5 mm Ambos fusibles ya sea para la parte de comando o potencia ser n de la marca ZOLODA P gina N 70 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa
44. erreno arcilloso hidrosaturado 2 2 pao Esquema explicativo Diagrama de Manson A continuaci n se detalla las ecuaciones C lculo de la carga q del terreno sobre un anillo del conducto de 1 cm de largo a 6800 E cm C lculo de la carga de tr fico por carretera q en un anillo de conducto de 1 cm de largo P gina N 27 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual 4 f P B 60 f H q 165 16 E cm f Coeficiente de correcci n para el efecto din mico Donde P es la carga aplicada al tubo n T Qr H P carga kg n coeficiente del terreno T Carga m xima por rueda kg H Tapada cm Dando como resultado que P 0 5653 Coeficiente del terreno n CT p 7 0 pesado co OO TO OOO E 45 000 500 ransito medio BE E 120o Transito ligero 12 000 2 000 Suelto 6 gt 6 000 2 000 C lculo de la carga q total sobre un anillo del conducto de 1 cm de largo q 4 9 EE cm Sabiendo que el coeficiente de elasticidad del PVC a 20 C es de 28000 k ES a de a n pasamos a la determinaci n de la deformaci n m xima admisible cm Dm D e 0 05 Dm Om 1 883 cm P gina N 28 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual Y la deformaci n rea
45. es inevitable que entre mugre o residuos de tierra en la misma Una vez terminada la colocaci n y antes de habilitar la tuber a de impulsi n de agua potable se deber limpiar todo residuo que se encuentre en su interior Para esto se colocar n a lo largo del tramo y en los niveles m s bajos seguido de una elevaci n con pendiente pronunciada dichas v lvulas esclusa de 3 pulgadas Estas servir n de purgue para poder retirar cualquier tipo de residuo s lido que quede dentro de la tuber a Las v lvulas a colocar son de hierro d ctil PN16 enchufe de PVC obturador de cierre el stico con revestimiento anticorrosivo Epoxi Dichas v lvulas cumplen con los requerimientos de Agua y Saneamientos Argentino seg n especificaci n T cnica AySA N 8 Tanto las v lvulas de limpieza como las de aire se indican en el PLANO N 5 del ANEXO V y el detalle de las c maras para las v lvulas de aire y limpieza respectivamente se muestran en el PLANO N 8 y N 9 del ANEXO V P gina N 12 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual 3 2 6 Prueba Hidr ulica Las tuber as deber n someterse a pruebas de presi n interna a zanja abierta y a zanja tapada por tramos que no superen los 1000 metros Dicha presi n ser 1 5 veces la presi n nominal de los tubos de P V C Para nuestro Ed k caso dicha presi n es de 9 en por un
46. esorios y del colector de ingreso a cisterna Se calcular el tiempo de apertura y de cierre de la v lvula ubicada en la entrada a la cisterna ya que de ser muy r pido puede provocar el efecto de sobre presi n conocido como golpe de ariete Se dispondr n a lo largo del trazado v lvulas de limpieza para facilitar la extracci n de arena que pueda tener el acueducto as como tambi n v lvulas de aire para liberar el aire que pueda quedar atrapado en el sistema Se verificar la m xima deformaci n admisible en el di metro de un tubo enterrado Se dispondr a modo informativo el an lisis de los 2 pozos de captaci n hecho por la licenciada en geolog a P gina N 5 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual Anexo Acueducto de Impulsi n P gina N 6 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual 3 1 MEMORIA DESCRIPTIVA El presente anexo constar del c lculo de la tuber a para el transporte del fluido la misma est ubicada sobre ruta provincial 101 calle 417 y diagonal Mocov en la ciudad de General Pico provincia de La Pampa El tendido del acueducto consta de 3000 metros de longitud y vincular las dos estaciones de bombeo que suministran agua a la cisterna ubicada en la
47. eva el conjunto de sellado cierre herm tico del orificio grande generando su apertura Esto permite la purga de aire principalmente a trav s del orificio de la c mara inferior aunque tambi n se descargan peque os vol menes de aire a trav s del orificio piloto de la c mara superior El agua que entra a continuaci n en la ventosa din mica llena la c mara inferior parte del agua fluye hacia arriba por el orificio y entra en la c mara superior lo cual eleva el flotador del piloto para desplegar el mecanismo de cierre a la posici n de selladura herm tica Dentro de la c mara superior se acumula presi n lo cual conduce al descenso y cierre controlado del conjunto de sellado del orificio grande y esto a su vez cierra el orificio grande de la c mara inferior En esta etapa solo sigue funcionando el componente de purga autom tico de aire que descarga el aire a trav s del orificio peque o Al disminuir la presi n en la l nea durante el vaciado o interrupci n del flujo la presi n en la v lvula se reduce a un nivel menor que el de la presi n atmosf rica exterior El vac o que se crea hace que el conjunto de sellado del orificio grande P gina N 10 Proyecto Alumno U N LPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual se eleve a la posici n de apertura para as abrir el orifico grande de la c mara inferior y permitir la entrada d
48. extractor no sobrepase la profundidad de 16 5 m desde la boca del pozo Si bien el rendimiento del pozo es mayor se sugiere que el caudal a 3 extraer no supere los 8 A fin de preservar la fuente de abastecimiento en el tiempo y que el bombeo no exceda mas de 12 horas diarias Del an lisis f sico qu mico realizado en la muestra de agua el valor de Ion Fl or excede levemente el m ximo permitido 1 9 de un m ximo de 1 8 Pero al mezclar el fluido con los obtenidos en diferentes perforaciones este nivel disminuir considerablemente lo que en t rminos generales se volver apto para el consumo P gina N 80 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual Bibliograf a Hidr ulica de Tuber as Abastecimiento de agua redes riegos Juan Saldarriaga Editorial Alfaomega Cat logo de la Empresa Amanco Mexichem Cat logo de la Empresa Fertor Ductil S A Cat logo de la Empresa Grundfos para la selecci n de bombas sumergibles Manual T cnico de la Empresa General Plastics Tuber as Varetto Editorial Alsina Documentaci n bibliograf a de la c tedra de Instalaciones Industriales II Reglamento t cnico y normas generales para el proyecto de ejecuci n de obras de electrificaci n rural Documentaci n bibliograf a de la c tedra de Centrales y Sistemas de Transmisi n y Distribuci n Reglamentaci n
49. federal plurianual 4 3 8 C lculo de las estructura terminales 4 3 8 1 Consideraciones iniciales Se considera las hip tesis detalladas a continuaci n indicada en la reglamentaci n Hip tesis 5 a Tiro m ximo de todos los cables simult neamente carga del viento correspondiente al estado de solicitaci n m xima de los conductores sobre cables en el semivano adyacente sobre poste cruceta aisladores y accesorios en direcci n perpendicular a la l nea Hip tesis 5 b Tiro de todos los cables correspondientes al estado del viento m ximo y simult neamente carga del viento m ximo sobre cables en el semivano adyacente sobre postes crucetas aisladores y accesorios en direcci n perpendicular a la l nea NOTA si el vano es mayor que el cr tico las hip tesis 5a y 5b son coincidentes P gina N 46 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual 4 3 9 Altura y esfuerzo m ximo poste sost n Teniendo en cuenta lo expresado por la reglamentaci n usamos la siguiente expresi n hp hl f e 0 10 0 15 m max a m 10 D nde hp Altura del poste hl n Altura libre m nima tabla 1 1 faa Flecha m xima s viento tabla 1 4 e Empotramiento 0 10 diferencia entre cima del poste cruceta 0 15 Altura del aislante Como conclusi n se obtuvo para el poste
50. federal plurianual Se dispondr de 6 bases portafusibles por cada tablero marca ZOLODA de la serie BMF fabricadas seg n norma IEC 60947 1 IEC 60947 3 con anclaje en el riel DIN y cada tres bases ser n ancladas con un pasador provista por la misma marca para cortar las tres fases al mismo tiempo a la hora de cambiar manualmente cualquier fusible Rel s Nivel de pozo Se conectar n en ambas bombas rel s de nivel dichos rel s sirven para medir el nivel de l quido en el pozo y deshabilitar la bomba abrir el contacto cuando ste no est en condiciones para extraer agua Ver PLANO N 24 del ANEXO V Rel s uso m ltiples Se dispondr n en ambos tableros rel s para poder conectar la se ales de emergencia con el PLC que ste a su vez por medio de radio manda la se al al lugar de monitoreo ubicado en el edificio central de la prestataria del servicio 5 3 11 Tableros C lculo de disipaci n Para el c lculo de disipaci n t rmica se deber verificar que tot S P Donde P Esla potencia m xima disipable por la envolvente en uso normal en W declarada por el fabricante Eo Pp 0 2 x Pp Pa P Esla potencia total disipada en el tablero en W P Esla potencia disipada por dispositivos de protecci n en W tomando en cuenta el factor de utilizaci n K y el factor de simultaneidad K 0 2x P Es la potencia total disipada por las conexiones P gina N Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red
51. ig n armado del tipo 11R2550C26 con m nsulas del mismo material y una base tambi n de hormig n de 1 5 m x 1 5 m x 1 6 m ver PLANOS N 15 y PLANO N 16 del ANEXO V P gina N 34 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual 4 2 3 Tipo de aislamiento Los aisladores de los sostenes ser n de porcelana MN 3 y en los terminales se colocar n cadenas org nicas para una tensi n nominal de 13 2 kV 4 2 4 Vano de c lculo Los c lculos para el tramo B C se efectuaron con un vano de 77 5 metros 4 2 5 Protecciones Fusibles Para proteger la l nea se instalar n seccionadores fusible marca Metal ce modelo XS 1020 con fusibles de 0 75 A y se colocar n descargadores de sobre tensi n polim ricos de 15 10 kA Para la protecci n en baja tensi n se dispondr de fusibles tipo Cavamna modelo IFN 10 de 10 A de tensi n nominal 380 V con porta fusible de la misma marca modelo DPAV vertical Descargadores de Sobretensi n Se colocar n para proteger las subestaciones transformadoras descargadores de sobretensi n de 15 kV 10kA 4 2 6 Subestaciones Transformadoras Se colocaron dos transformadores de 10 kV A cada uno de la marca Tecno Electro a una altura aproximada de 4 5 metros Un transformador se instalar en el poste terminal ubicado al final de la l nea en el pozo de bombeo N 1 Otro se instalar
52. l es 0 005 2 E e 0 04003 0 040 cm Se puede ver claramente que gt con lo cual queda demostrado que a 1 20 m de tapada que es la que me exige el pliego como m nima la ca er a de impulsi n no sufre da os debido a la circulaci n del tr nsito pesado 3 3 3 C lculo del golpe de ariete Una columna de l quido al moverse tiene cierta cantidad de movimiento o inercia la cual es proporcional al peso y a la velocidad Si el flujo es detenido s bitamente caso que ocurre al cerrar una v lvula r pidamente la inercia se convierte en una onda de choque o en un aumento considerable de la presi n Este fen meno es conocido como golpe de ariete y debe controlarse para evitar da os o inclusive destrucci n de los sistemas de tuber a La sobrepresi n debida al golpe de ariete es instant nea y debe sumarse a la presi n normal de servicio o trabajo Esta sobrepresi n est en relaci n directa con la velocidad del l quido con la elasticidad del material de la tuber a y con el tiempo en que se produce el paso de circulaci n del l quido Para su determinaci n se aplica la f rmula de Michaud 2 L v eE Ah sobrepresi n m c a Ah L longitud de la tuber a m v velocidad del fluido rt s T tiempo de duraci n de la maniobra s g aceleraci n de la gravedad i s P gina N 29 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUER
53. la base t m Para determinar el ancho de la base se presupone un espesor m nimo de la base de 0 15m y un espesor del sello de 0 05m Se presupone una base de secci n cuadrada Para determinar la altura de la base se presupone un espesor m nimo del piso de 0 2 El espesor del mismo no deber ser mayor que 1 3 de la altura total de la fundaci n Gi daN G daN Gp daN Groa daN Tg a Tg a2 6183 57 1643 472 2250 10077 043 0 0015555 0 001142 M daN m M daN m M M M M M M s Mv lt Ms Mb 7445 80 6642 26 5975 284 1 11 1 69 11168 7 12617 54 Verific ndose que con una base de 1 5 m x 1 5 m x 1 45 m de profundidad y el poste enterrado a 1 25 metros de profundidad el momento de vuelco es menor al momento estabilizante P gina N 53 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual 4 3 12 Verificaci n de la carga m xima del terreno 4 3 12 1M todo de c lculo Se comprobar que la carga m xima que el soporte simplemente empotrado o fundado transmite al terreno no exceda los valores fijados en la tabla suministrada por el presente reglamento teniendo en cuenta la caracter stica del terreno 4 3 12 2Verificaci n de la presi n admisible Se debe verificar que la suma totales de todos los elementos correspondiente a cada terminal no exceda el m ximo permitido por el suelo p
54. la estructura Para el c lculo de los esfuerzos se us que Ft Fvp Fvc Facce Fvt gt gt Re Ft Ft max Re Fvr Ft D nde Ft Esfuerzos totales Fvp Fuerza del viento sobre el poste de HPA Fvc Fuerza del viento en los conductores Fyt Fuerza del viento sobre los transformadores P gina N 48 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual Facc Fuerza del viento en accesorios suponemos 20 kg Ft max Tiro m ximo de los conductores Re Resultante de los esfuerzo aplicada a la cima del poste 33 337 04 4 16 Fvp 1 0 7 9 55 71 41 kg Fvt 1 0 7 2 Hi 0 70 0 40 13 6 kg Fvc 0 369 3 77 5 86 kg Ft 171 kg Ft wax 0 Sr 3 688 kg Re 4 Fv Ft Re 709 kg Tomando un coeficiente de seguridad de 2 5 es el coeficiente que me exigi el ente regulador la tensi n de c lculo es de 1772 3 kg Se obtuvo como resultado que para cumplir con los requerimientos se elegir un poste terminal de hormig n armado 11R2550C26 esto quiere decir 11 metros de altura 2550 kg carga de rotura y 26 cm de di metro en la cima 4 3 11 Empotramiento y fundaciones de los soportes 4 3 11 1 M todo de c lculo Las longitudes de los soportes simplemente empotrados y las dimensiones de las fundaciones ser n calculadas para terreno blando por el m todo de POHL
55. na la p rdida de carga como la suma de los accesorios y solo se tendr en cuenta ya que son las que realmente produce p rdida de carga a nuestro acueducto una TEE una reducci n de 400 250 y una reducci n de 250 160 ya que la segunda TEE es para alimentar una futura cisterna por lo tanto un lado es ciego y las otras reducciones no influyen ya que alimenta la cisterna por un ramal de impulsi n existente P gina N 19 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual P rdida de carga en la TEE Para el c lculo de la p rdida de carga en la TEE se deber tener en cuenta la siguiente expresi n he a f l a l ES 2 8 d D nde hee p rdida de carga o de energ a m c a le longitud equivalente m f Factor de fricci n adimensional di di metro interno de la tuber a m z v velocidad S g aceleraci n de la gravedad e 3 Para determinar el factor de fricci n se deber entrar al diagrama de Moody con lo cual necesitamos saber el n mero de Reynold y la relaci n Z donde d es el di metro nominal y k es el valor de rugosidad para hierro fundido Tomando un valor promedio de k 0 36 la relaci n t 1111 11 Para calcular el n mero de Reynold usamos la siguiente f rmula pe 2E l u E E 222 902x10 gt RE 5 34 x10 Entrando al diagrama de Moody tengo como resultado
56. nal de La Pampa Programa federal plurianual Tramo B C pi La secci n del cable a analizar es de 25 mm AU 43 1 1 Z AU A 100 Un F rmulas utilizadas Pt 10 kV A Pcal 0 7 Pt 1 0 306 A 43 U Z R Q km cosp X Q km seno X 0L L Essee 2 aot Z 2n r km Resultados AU 43 1 1 Z gt AU 483 0 306 0 650 1 3 0 447 V AU E 100 gt AU 0 0033 Un Sumando las dos ca das AU AU AU 0 0033 7 04x10 4 004x10 tot Como conclusi n los cables verifican 4 3 1 2 Baja Tensi n A continuaci n se calcular la l nea de baja tensi n que alimentar las estaciones de bombeo P gina N 41 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual F rmulas utilizadas P 2hp P 1492 W cal 2 2 83 3 A 43 U 0 8 A AU 43 1 1 Z gt AU 43 3 0 1 7 352 3 82 V AU U 1005 AU 1 Un Utilizando un cable tripolar de 2 5 mm verifica 4 3 2 Elecci n de los postes 4 3 2 1 Zona clim tica La l nea se encuentra dentro de la zona clim tica B seg n la especificaci n del REGLAMENTO T CNICO Y NORMAS GENERALES PARA EL PROYECTO DE EJECUCI N DE OBRAS DE ELECTRIFICACI N RURAL Las hip tesis de c lculo corresponden a dicha zona clim tica 4 3 2 2 C lculo mec nico del conductor Se desarrollar el c lculo mec nico del conductor de acuerdo con
57. no UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual Observando el PLANO N 22 del ANEXO V y cumpliendo con el 20 de reserva el tablero seleccionado tiene las siguientes dimensiones 450 x 450 x 150 mm Apto para contener 36 m dulos tipo DIN de 18 mm cada uno 5 3 12 Sistema de Puesta a Tierra Verificaci n de sistema TT Para asegurar que el esquema sea TT la toma de tierra de protecci n deber estar alejada de la toma de tierra de servicio de la subestaci n una distancia superior a diez 10 veces el valor del radio equivalente de la jabalina de mayor longitud la puesta a tierra de servicio est ubicada a 10 m en direcci n Oeste con respecto a la subestaci n y enterrada 12 m por recomendaci n del ente prestatario Para determinar la ubicaci n de la puesta a tierra de protecci n debemos analizar la siguiente ecuaci n I In d D nde Re radio equivalente m l longitud de la jabalina m d di metro de la jabalina m Re In A N m 12 n lt 6 e Tomando 10Re 16 m Entonces debemos separar nuestra puesta a tierra de protecci n una distancia mayor a 16 metros para esto al ubicar la tierra a 10 metros en direcci n este con respecto al pilar no estamos alejando 20 metros y con esta distancia estamos asegurando que el esquema de conexi n a tierra es TT Electrodo de puesta a tierra Para determinar
58. para la Ejecuci n de Instalaciones El ctricas en Inmuebles AEA 90364 Edici n 2006 Cat logos de la Empresa Schneider 2005 06 Cat logo de la Empresa Industria Erplas Cat logo de la Empresa I M S A Cat logo de la Empresa Prysmian Cables amp Systems P gina N sl Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual Anexo V PLANOS P gina N 82
59. por corriente m nima de cortocircuito k m n 8 Verificaci n de la ca da de tensi n en el extremo del circuito Eo a 5 3 2 Determinaci n de la corriente de proyecto Ig Para la determinaci n de Ig se calcul la Demanda de Potencia M xima Simult nea DPMS Como ambos pozos tienen la misma bomba con el mismo motor y est n ubicados a la misma distancia del pilar se determinar el conductor para una sola bomba Para la determinaci n de la DPMS del tablero se utiliza el consumo del motor el ctrico 1 5 kW verific ndose la ca da de tensi n del conductor para r gimen estacionario y tambi n para el arranque Is gV ae A V3 x380 cos o 5 3 3 Elecci n del conductor a partir de su corriente m xima admisible 12 De acuerdo a la Ig elegiremos un conductor flexible para bomba sumergible tetrapolar clase 4 IRAM 2158 tipo 2 de 1 5 mm de cobre con una corriente admisible de 17 1 A Este valor fue afectado por el factor de correcci n 0 95 para cable flexible seg n la reglamentaci n P gina N 63 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual 5 3 4 Elecci n de la corriente asignada del dispositivo de protecci n In La L de los motores se seleccion de manera que sea Ig lt I lt Iz Con lo cual se elegir una I 10 A 5 3 5 Verificaci n de la actuaci n de la protecci n por sobrecarg
60. rcuitos contra sobrecargas y cortocircuitos evitando calentamiento excesivo en el aislante de los conductores y en los contactos Los mismos deber n tener todos los polos protegidos y tener aptitud de seccionamiento En los multipolares la conexi n y desconexi n de sus polos deber ser simult nea Teniendo en cuenta todo esto se eligi un interruptor autom tico de la marca Merlin Gerin modelo P60 tetrapolar de I 10 A Curva C con un poder de corte de 4500 A limitador grado 3 Interruptores autom ticos diferenciales Los interruptores diferenciales ID cumplen con las Normas 1EC60947 3 Ambos tableros estar n protegidos contra contactos directos e indirectos por P gina N 69 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual medio de interruptores diferenciales tetrapolar de 30 mA de corriente de fuga clase AC de la marca Merlin Gerin de una corriente nominal de 25 A Contactores Tripolares Se dispondr n en ambos tableros contactores tripolares de 9 A AC 3 de la marca Merlin Gerin modelo LC1 D09 Rel T rmico Estos dispositivos tripolares est n dise ados para la protecci n y mando de motores conforme a Normas IEC 947 4 1 Cada rel t rmico est dimensionado en referencia al motor asociado La corriente de regulaci n Ir del rel t rmico deber ser menor o igual a la In del motor a proteg
61. reno 13 mm Q96 hapa freno 17 mm Q97 Materiales poste terminal H2A2 Cantidad 100 m 2 poste H A 11R2550C26 Cruceta H A de 180 cm de retenci n Aisladores Polim rico HL4 Retenciones MR Horquilla Terminal MN222 Grampa Puesta a tierra MN 80 Bloquete H G Cable desnudo 35 mm2 Cruceta H G P gina N 37 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual Materiales protecci n Cantidad Descripci n Descargadores Metal Ce 15kV 10kA Seccionadores Metal Ce modelo XS 1020 Fusible de MT de 0 75 A Fusibles de MT de 0 5 A Porta fusibles cavanna modelo DPAV vertical Fusibles cavanna modelo IFN 10 de 10 A El conductor subterr neo 229 metros de conductor unipolar subterr neo de cobre aislaci n en XLPE de 35 mm 13 2 kV Cat 2 Conductor a reo El conductor de energ a a reo 1950 metros de conductor de Aleaci n de Aluminio Al Al de 25 mm de secci n nominal Conductor de Baja Tensi n El conductor subterr neo de baja tensi n 16 metros cable tetrapolar subterr neo de cobre aislaci n en XLPE de 6 mm P gina N 38 Proyecto Alumno g U N LPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual 4 2 9 Tabla de tendido el ctrico para un vano de 77 5 metros LC kgf mm2 kg m s 131 61
62. rior Recomendaciones Se aconseja conservar la profundidad a la que se coloc el elemento extractor Se recomienda que el r gimen de explotaci n no supere las 12 horas 3 diarias y que el caudal a extraer no exceda los 8 ra h Del an lisis f sico qu mico realizado en la muestra de agua de la perforaci n N 1 se deprende que los elementos se encuentran dentro de los par metros aceptables para consumo humano 6 3 Perforaci n N 2 La primera perforaci n se ejecut en la calle 417 a 625 m al Este del pozo N 1 El pozo fue perforado con un equipo de sistema rotativo con di metro aproximado en 10 usando como aditivo de inyecci n bentonita La profundidad alcanzada fue de 18 metros b b p quedando entubada en un di metro de 150 mm con ca er a de P V C ranurado marca GEO TIGRE tipo liviano De acuerdo al siguiente detalle desde la boca del pozo hacia abajo e Ca os ranurados GEO TIGRE ciego 0 10 m e Filtro ranurado GEO TIGRE con ranuras de 0 75 mm 10 12 m e Ca os ranurados GEO TIGRE ciegos 12 14 m e Filtro ranurado GEO TIGRE con ranuras de 0 75 mm 14 18 m e Tapa de fondo GEO TIGRE P gina N 78 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual Concluida la perforaci n y posteriormente encamisado se utiliz para el prefiltro grava tipo sost n de 2 a 4 mm de di metro Lu
63. s nominales Clase 6 Presi n Nominal 6Kg cm 0 6 MPa Di di metro interno del tubo n m longitud total del enchufe En proyecto con certificaci n IRAM seg n Clase 10 Presi n Nominal 10Kg cm 1 0 MPa e espesor normas IRAM 13 351 Se obtuvo como resultado sin considerar los accesorios una p rdida de Tabla 2 Referencias del tubo de P V C carga de 8 31 m c a P gina N 16 Proyecto Alumno U N LPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual M todo de Hazen Williams La ecuaci n de Hazen Williams es muy utilizada debido a su simplicidad siendo muy til para tuber as de peque o di metro y no grandes velocidades Para nuestro caso 400 mm y una velocidad m xima de 1 21 ho tendr mayores inconvenientes La expresi n a utilizar es la siguiente 6 8241 y Ha 1 851 71 167 i Ex d D nde hs p rdida de carga o de energ a m S Cyw coeficiente de rugosidad de Hazen Williams adimensional d di metro interno de la tuber a m v velocidad y s longitud de la tuber a m De la tabla 3 se tomar el valor del coeficiente Cyw de HAZEN WILLIAMS Material Acero corrugado Acero con juntas lock bar nuevo Acero galvanizado nuevo y usado Hierro soldado con revestimiento especial nuevo y usado Hierro fundido limpio nuevo Hierro fundido sin incrustaciones u
64. sado Hierro fundido con incrustaciones viejo Pl stico PVC Tubos de barro vitrificado drenes Madera cepillada o en duelas Tabla 3 Coeficiente de Cyw para distintos materiales P gina N 17 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual Se obtuvo como resultado sin considerar los accesorios una p rdida de carga de 8 54 m c a Como conclusi n entre ambos m todos de c lculo no existe gran diferencia m s que los decimales por lo tanto se adoptar una p rdida de carga media de 8 50 m c a en el tramo recto h 8 50 m c a 3 3 1 2 P rdida de carga en los accesorios Para calcular la p rdida de carga en las curvas a 45 que tiene la tuber a de P V C se utiliza la siguiente f rmula sacada de la tabla 4 1 83 le 0 13 D 0 06 E 100 le 6 17 le 6 17 5 total Donde 5 es la cantidad de curvas a 45 que se encuentran en todo el trayecto Aplicando la f rmula de Hazen Williams tengo como resultado que la suma de las cinco curvas a 45 me dan una p rdida de carga de h 0 087 m c a curva P gina N 18 Proyecto Alumno U N LPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual Aditamento Codo radio largo 90 Codo radio medio 90 Codo radio corto 90 Codo de 45 C
65. tabla 771 19 De la tabla 771 H IX para peque os interruptores de hasta 16 A clase 3 tipo C sabemos que 1 18000 Utilizando la secci n de 6 mm k S gt I t gt 73616 4 gt 18000 Se verifica 5 3 8 Verificaci n de la actuaci n de la protecci n por corriente m nima de cortocircuito k m n Para la verificaci n de la longitud m xima de circuitos que asegura la actuaci n instant nea de la protecci n asociada a dicho circuito en caso de cortocircuito se verificar si en el extremo del circuito o sea en la bomba sumergible I es mayor a 10 veces la I del interruptor termomagn tico asociado curva C Para dicha verificaci n se calcular de la siguiente manera teniendo la corriente de cortocircuito en el tablero se le sumar la impedancia del cable seleccionado para una longitud de 20 m cxU as BxZ Con Z MR RY X X la impedancia en el extremo m s t 14 E t C p alejado en cada tablero P gina N 67 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual Trabajando a la frecuencia nominal 50 Hz tenemos una resistencia el ctrica de 13 3 Q y una reactancia de 0 108 Q con lo cual si calculamos la corriente de cortocircuito en ambos tableros tenemos que Z 4 0 561 0 266 0 514 0 00216 Z 0 559 0 266 0 53 0 00216 Em 236 30 T kmin2 2
66. tar el golpe de ariete P gina N 9 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual Las v lvulas a colocar son las indicadas en el pliego de condiciones por el ente prestatario del servicio APySU Se trata de una v lvula combinada de purga y ruptura de vac o que se utiliza en sistemas de conducci n de agua con tuber as de 8 pulgadas de di metro o mayores y presenta las siguientes especificaciones t cnicas o Presi n de trabajo 0 2 a 10 bar o Temperatura de trabajo 60 C o M xima temperatura moment nea de trabajo 90 C o Cuerpo y piezas internas de la v lvula fabricados con materiales compuestos y resistentes a la corrosi n Presenta las siguientes caracter sticas e Prevenir cierre prematuro y reducci n de golpe de ariete en las v lvulas y tuber a e Protecci n del sistema contra la penetraci n de impureza y part culas contaminantes e Peso ligero y reducida dimensiones para una operaci n sencilla y confiable e Conexi n de drenaje de agua excedente integrada en la salida e Cierre suave y gradual sin que le afecte el flujo de agua e Cierre sumamente silencioso e Purga de grandes vol menes de aire por el orificio autom tico sin taponamientos Operaci n de la v lvula Cuando el sistema comienza a llenarse de agua el aire que entra en la tuber a penetra en la ventosa din mica y el
67. tiempo aproximado de una hora En este cm tiempo no deber bajar dicha presi n para que se verifique la total hermeticidad en las uniones de los tubos y accesorios en todo el tramo 3 2 7 C mara y Bomba Sumergible C mara Se realizar una c mara como muestra el PLANO N 12 del ANEXO V para las v lvulas de retenci n v lvulas de corte e instrumento de medici n para realizar cualquier control dentro del pozo El instrumento de medici n es un kg cm man metro en ba o de glicerina con escala de 0 10 Bomba Sumergible Por pedido del pliego entregado por provincia las bombas sumergibles 3 deben tener un caudal de 8 a estar n instaladas a una profundidad de 16 metros seg n muestra el PLANO N 13 del ANEXO V Por tal motivo se elige una bomba de la marca GRUNDFOS modelo SP 8 que para dicho caudal la altura es de 43 m c a asegur ndonos que a la entrada de la tuber a la presi n de las bombas es mayor asegur ndonos una correcta circulaci n del fluido Ambas bombas cuenta con un motor el ctrico marca FRANKLIN ELECTRIC de 1 5 kW 2 HP 380V modelo 23432594 utilizado para los c lculos del tablero de comando y protecci n mostrados en el ANEXO III P gina N 13 UNLPam Universidad Nacional de La Pampa Proyecto Nexo de red de agua potable Programa federal plurianual Alumno JORQUERA Emanuel Hugo 60 50 40 30 20 10 9 10 Q m h P gina N
68. trica me exige como valores de resistencia para las puestas a tierra los siguientes Puesta a tierra de Servicio oooooooo o 2 ohm Puesta a tierra de protecci n oo oo ooom o 2 ohm Los valores de resistencia para el poste terminal N 1 calle 367 y ruta 101 tienen los siguientes valores Valores de puesta a tierra Servicio 1 7 Protecci n 1 8 Los valores de resistencia el poste terminal N 2 ubicado al final de la l nea tiene los siguientes valores Valores de puesta a tierra Servicio 1 8 Protecci n 1 9 Por ltimo damos el valor de la puesta tierra de protecci n de la conexi n de la l nea a la existente sobre el poste que da a la ruta provincial 101 perteneciente al APE El valor de puesta tierra es de 2 3 ohm Ver PLANO N 20 del ANEXO V P gina N 36 UNLPam Universidad Nacional de La Pampa Proyecto Alumno Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Programa federal plurianual 4 2 8 C mputos de Materiales A continuaci n se mostrar n las tablas con los diferentes materiales para la construcci n de la l nea Materiales poste sost n Eucalipto Cantidad Descripci n o i 7 Descripci n Poste madera tratada eucalipto 11 400 12 Cruceta madera dura MN111 Aisladores Doble Campana MN3 Perno recto MN41 1 Atadura reforzada para MN3 cond acero Brazo corto MN41 Bul n cincado MN49 Bul n cincado MN51 Bul n cincado MN59 Chapa cuadrada chica MN84 hapa f
69. uito ante la ausencia de alguna fase sobre tensi n o subtensi n en cualquiera de ellas P gina N 60 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual Timer digital Se instalar en ambos tableros Timer digital con una corriente nominal de 2 A AC 3 para una tensi n nominal de 220 V Rel s Nivel de pozo La funci n de estos dispositivos es la protecci n de la bomba sumergible ya que habilita o no el arranque del motor dependiendo si el nivel de l quido en el pozo de captaci n supera los l mites m nimos P L C Para su monitoreo se dispondr de P L C con el prop sito de hacer un seguimiento del normal funcionamiento de los pozos desde la central ubicada a varios km del lugar Radio Se utilizar para el monitoreo remoto una unidad de radio que servir de enlace entre el operario y el P L C 5 2 3 Selecci n de tableros Se elegir un tablero de 450 x 450 x 150 mm con 36 m dulos DIN de 18 mm cada uno Apto para disipar una potencia de 21 W 5 2 4 Sistema de Puesta a Tierra El sistema de puesta a tierra se realiza de forma similar en ambos pilares teniendo en cuenta la Reglamentaci n para la Ejecuci n de Instalaciones El ctricas en Inmuebles de la Asociaci n Electrot cnica Argentina Edici n 2006 y Normas IRAM 2281 y sus partes Esquema de conexi n a tierra El esquema de conexi n exigido para l
70. un f 0 027 Para determinar la longitud equivalente de la tabla 3 utilizo la f rmula de TEE con salida de lado C 1 83 le 0 56 0 037 le 15 07 P gina N 20 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual D nde l longitud equivalente m D di metro en pulgadas C Coeficiente de Hazen Williams Con lo cual la p rdida de carga he 0 0659 m c a P rdida de carga en la reducci n de 400 mm a 250 mm Para el c lculo de la p rdida de carga en la reducci n primero debemos saber l ngulo 0 para determinar que f rmula usar ESTRECHAMIENTO BRUSCO Y GRADUAL e i a 10d 0 dla a cl EPT ir K F rmula 1 45 lt 0 2180 K F rmula 2 03002 1 47 K 4 4 P P F rmula 1 F rmula 2 s es d Donde es la relaci n entre di metros gt en 2 Del cat logo del fabricante saco las medidas de la reducci n P gina N 21 UNLPam Universidad Nacional de La Pampa Nexo de red de agua potable Programa federal plurianual Proyecto JORQUERA Emanuel Hugo Alumno 04R02508 04R02510 04R02512 04R02515 04R02520 04R03010 04R03015 EEES 250 80 9 0 7 0 300 250 250 100 9 0 72 300 250 250 250 250 125 150 200 80 100 150 200 250 150 9 0 9 0 9 0 9 6 9 6 9 6 9 6 9 6 10 2 10 2 10 2 10 2 10 8 75
71. urva 90 1 D 1 Y Curva 90 D 1 Curva de 45 Entrada normal Entrada de borda V lvula de compuerta abierta V lvula de globo abierta V lvula de ngulo abierta Tee de paso directo Tee con salida de lado Longitud equivalente m D pulgadas C Hazen Williams Le 0 52D 0 04 C 100 Le 0 67D 0 09 C 100 Le 0 76D 0 17 C 100 Le 0 38D 0 02 C 100 Le 0 30D 0 04 C 100 Le 0 39D 0 11 C 100 Le 0 18D 0 06 C 100 5 Le 0 46D 0 08 C 100 5 Le 0 77D 0 04 C 100 Le 0 17D 0 03 C 100 Le 8 44D 0 50 C 100 Le 4 27D 0 251 C 100 Le 0 53D 0 04 C 100 Le 1 56D 0 37 C 100 Tee con salida a ambos lados V lvula de pie con rejilla V lvula de retenci n tipo liviano V lvula de retenci n tipo pesado Reducci n gradual Le 0 56D 0 33 C 100 Le 6 38D 0 40 C 100 Le 2 00D 0 20 C 100 Le 3 20D 0 03 C 100 Le 0 15D 0 01 C 100 Ampliaci n gradual Salida de tuber a Le 0 31D 0 01 1 C 100 Le 0 77D 0 04 C 100 Tabla 4 F rmulas de p rdida de carga 3 3 1 3 P rdida de carga en la entrada a la cisterna Como se muestra en el PLANO N 6 del ANEXO V la entrada a la cisterna esta echa con accesorios de fundici n y consta de dos TEE a 90 y cuatro reducciones dos de 400 a 250 mm y otras dos de 250 a 160 mm que vinculan la tuber a de 400 mm con la existente de 160 mm Para la misma se determi
72. viento m Conductores y cable de guardia Elementos cil ndricos de estructuras Postes dobles de madera de ca os tubulares de acero de hormig n armado de secci n circular a En el plano de la estructura Parte de la estructura expuesta al viento 0 7 Parte de la estructura en la sombra del viento 1 para a lt 2 dm UII 2 para a 2 dm hasta a 6 dm 0 35 3 para a gt 6 dm b Normal al plano de la estructura siendo la distancia al eje a lt 2 dm Elementos planos de estructuras Tabla 1 2 Coeficiente de presi n din mica P gina N 44 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa federal plurianual Espesor Manguito de Estados Temperatura Velocidad del Viento hielo Tabla 1 3 4 3 6 C lculo de los estados b sicos vel viento po pv ptotal o f km h kgf m kgf m kgf m kgf mm2 m Tabla 1 4 4 3 7 C lculo de las estructura en suspensi n simple sost n 4 3 7 1 Consideraciones iniciales Se considera las hip tesis detalladas a continuaci n indicadas en la reglamentaci n 4 3 7 2 Hip tesis 1 a Carga del viento m ximo en direcci n perpendicular a la l nea sobre cables en ambos semivanos adyacentes sobre poste cruceta aisladores y accesorios P gina N 45 Proyecto Alumno UNLPam Nexo de red de agua potable JORQUERA Emanuel Hugo Universidad Nacional de La Pampa Programa

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