Modelización bidimensional de avenidas producidas por rotura
Contents
1. o con periodo de retorno de 100 y 500 a os A continuaci n se representa una tabla de resumen con todas las simulaciones desarrolladas y algunos datos significativos Tabla 2 Tabla 2 Cuadro de resumen de los escenarios simulados Simulaci n Escenario Breve descripci n Evento a de modelo Rotura 81 00 m T 100 a os MIDA ERORO I con vaso y dique Rotura 81 00 m T 500 a os o dique Rotura 81 00 m Evento de llenado AEE A dique os Evento de llenado MDT Prognosis T 500 a os con vaso y dique Evento de llenado MDT Prognosis di T 500 a os con vaso y dique El evento de llenado ha sido elaborado artificialmente considerando una avenida con un caudal constante de 150 m s durante un intervalo de tiempo de aproximadamente 8 minutos En este caso el volumen entrante al embalse es algo superior a la capacidad de dise o del vaso los 69 000 m as que en correspondencia del ltimo minuto de la avenida de llenado se alcanza la cota de 81 00 m que es la cota a la cual se produce la rotura en la simulaci n E La simulaci n E corresponde al escenario 1 propuesto por la normativa Rotura con embalse lleno hasta el nivel m ximo de explotaci n sin avenida Tema A Din mica fluvial La cota de rotura de 82 00 m asociada a la simulaci n G correspondiente a la simulaci n 2 propuesta por la normativa se ha calculado a trav s de la simulaci n F en la cual se ha simulado el comportamiento de la balsa sin rotura2. es nicamente la de laminaci n de avenidas se ha estudiado este escenario y en la Figura 10 se presentan los mapas de peligrosidad relativos a velocidades y calados m ximos En este caso se puede observar que la rotura del dique con embalse lleno no comportar a significativas situaciones de riesgo en la zona urbana concentr ndose estas situaciones sobretodo en la zona periurbana del cauce aguas arriba de la obra de captaci n anteriormente citada El mapa de velocidades m ximas es otra vez m s restrictivo que el de calados m ximos Figura 9 Mapas de peligrosidad para los escenarios B a la izquierda y D a la derecha En rojo las celdas con valores de velocidad m xima superiores al l mite de 1 5 m s en escala de azules las celdas con valores de velocidad m xima inferior al l mite de 1 5 m s Tema A Din mica fluvial Figura 10 Mapas de peligrosidad para el escenario E A la izquierda mapa de peligrosidad relativo a los calados m ximos la derecha mapa de peligrosidad relativo a velocidades m ximas En rojo se representan las celdas con valores superiores a los l mites establecidos en escala de azules las celdas con valores de par metros del flujo inferiores a dichos l mites 4 3 Conclusiones En este art culo se presentan los resultados de an lisis bidimensional de varios escenarios estudios de situaci n actual de rotura del dique frente a diferentes avenidas del funcionamiento del dique rente a avenidas extraordi
3. Metropolitana de Serveis Hidr ulics 1 Tractament de Residus de Barcelona restituci n topogr fica a escala 1 1000 de todo el dominio analizado y por otro lado se ha realizado un levantamiento topogr fico de detalle espec fico de la zona del vaso de la balsa a escala 1 500 Finalmente la informaci n obtenida curvas de nivel con paso de 1 metro y taquim trico de las zonas de an lisis ha sido utilizada en el c digo Infoworks para la realizaci n de dos diferentes Modelos Digitales del Terreno Figura 7 Tema A Din mica fluvial MDT relativo a la situaci n actual escenario de diagnosis MDT relativo al escenario con vaso y dique de cierre realizados escenarios de prognosis Figura 7 A la izquierda vista en 3D de la zona de construcci n de la balsa considerando el MDT relativo a la situaci n actual A la derecha vista de la misma zona con MDT relativo a la situaci n con vaso y dique realizados 4 An lisis de resultados y conclusiones 4 1 Criterios de riesgo utilizados Las simulaciones del flujo en dos dimensiones permiten calcular localmente todos los par metros del flujo caudal calado velocidad n mero de Froude etc En un estudio de inundabilidad como este es interesante en primer lugar conocer las reas inundadas asociadas al evento considerado pero de acuerdo con algunos criterios de seguridad asociados al flujo en zonas inundables tambi n es posible utilizar los resultados de simulaciones en dos dimension
4. Tema A Din mica fluvial Modelizaci n bidimensional de avenidas producidas por rotura instant nea de un dique de una balsa de laminaci n en zona perturbana Beniamino Russo Xavier Mart nez Enrique Bonef Pere Malegraf Francisco Ca edo Profesor Titular de Escuela Universitaria EUPLA Univ de Zaragoza brusso Vunizar es Ingeniero de Caminos de Clavegueram de Barcelona S A CLABSA XavierM Oclabsa es Ingeniero Ge logo de Clavegueram de Barcelona S A CLABSA Enric Bonet Aclabsa es Director T cnico de Clavegueram de Barcelona S A CLABSA pere clabsa es Jefe del Servicio de Estudios Proyectos y Obras D S del Ciclo Integral del Agua de la Entidad Metropolitana del Medio Ambiente de Barcelona canedo damb cat 1 Introducci n 1 1 Enfoque del problema El c lculo en r gimen variable en una y dos dimensiones es siempre m s frecuente debido por un lado al avance cient fico en temas de modelizaci n num rica y por el otro a la existencia de ordenadores cada vez m s potentes y a la siempre mayor disponibilidad de informaci n cartogr fica detallada Todo eso en el estado actual permite abordar con mayor detalle la soluci n de uno de los temas m s importantes de la din mica fluvial la evaluaci n del riesgo asociado a inundaciones producidas por el tr nsito de una avenida Es muy habitual hoy en d a que Administraciones P blicas exijan un estudio hidr ulico detallado de las llanuras de inunda
5. a continuaci n El aliviadero con geometr a rectangular presenta una longitud de 15 metros y su cresta se encuentra a la cota de 81 00 m La normativa habla tambi n de avenida extrema En este estudio se ha considerado como avenida extrema la avenida con periodo de retorno de 500 a os El caudal punta de la avenida con periodo de retorno de 500 a os es 71 0 m s Para la clasificaci n de la balsa de acuerdo con la normativa y la Gu a T cnica Clasificaci n e presas en funci n del riesgo potencial hay que plantear los siguientes escenarios de rotura Rotura sin avenida no coincidencia con avenida y embalse en su m ximo nivel de explotaci n Rotura en situaci n de avenida balsa desaguando la avenida de proyecto en su caso la avenida extrema y nivel del embalse en la coronaci n Adem s la normativa a ade que para el escenario correspondiente a rotura en situaci n de avenida nicamente deben considerarse los da os incrementales debidos a la rotura es decir el exceso de da os que se producir an por efecto de la onda de rotura respecto a los que ya se hubieran producido debido al desag e de la avenida considerada Por todo eso se han considerado diferentes simulaciones de posibles escenarios algunos directamente asociados a los requisitos de la normativa y otros m s decididos en com n acuerdo entre CLABSA y la EMSHTR simulaciones de la situaci n actual y de rotura con embalse vac o para avenidas de dise
6. ci n de un r o o una riera en caso de avenidas debido al alto grado de urbanizaci n que muchas veces estas reas han sufrido en el curso de los a os La morfolog a fluvial de las llanuras de inundaci n presencia de vegetaci n ausencia de encauzamientos etc y la presencia de estructuras complejas en medio urbano mobiliario urbano edificios infraestructuras viarias etc hacen que la caracterizaci n hidr ulica de estas zonas en caso de crecidas del r o sea muy complicada y cuya soluci n detallada sea abordable s lo a trav s de una modelizaci n bidimensional de la propagaci n del flujo En este trabajo se presenta un estudio sobre la modelizaci n bidimensional de unas avenidas producidas por la rotura inmediata del dique de gravedad de una balsa en zona periurbana y el an lisis del riesgo hidr ulico potencial asociado a las zonas inundables El estudio nace de la exigencia de evaluar de la forma m s detallada posible la peligrosidad de la posible rotura del dique de cierre de una balsa dise ada por Clavegueram de Barcelona S A CLABSA por encargo de la Entidad Metropolitana de Servicios Hidr ulicos y Tratamientos de Residuos de Barcelona EMSHTR y situada pocos kil metros aguas arriba de un n cleo urbano en la zona del Baix Llobregat La modelizaci n ha sido desarrollada a trav s de la nueva versi n v 10 del c digo Infoworks River System Infoworks RS de Wallingford Software 2009 y en particular utilizando el nu
7. clasificaci n los procedimientos y las metodolog as a emplear en el estudio del riesgo potencial asociado a la rotura de presas el rea de Tecnolog a y Control de Estructuras de la Direcci n General de Obras Hidr ulicas y Calidad de las Aguas del Ministerio de Medio Ambiente redacta la Gu a T cnica para la Clasificaci n de Presas en Funci n del Riesgo Potencial La redacci n de la Gu a T cnica hace que hoy en d a todos los estudios sobre rotura de presas y propuestas de clasificaci n se preparen y se dictan de manera homog nea y coordinada 3 Metodolog a 3 1 Datos generales de la balsa de laminaci n analizada La balsa analizada cuyos datos b sicos de presentan a continuaci n tiene la funci n de laminar los caudales de escorrent a procedentes de la cuenca aguas arriba y prevenir inundaciones en la zona urbanizada aguas abajo Tabla 1 Datos generales del dique de cierre de la balsa y del embalse E del dque Cota de cimentaci n 1 0H 10 0VY Cota de coronaci n 10H 10V Cota del almmadero a a olumen total embalsado 69 000 m Tema A Din mica fluvial 3 2 Avenidas analizadas La balsa analizada se ha dise ado considerando una avenida con un per odo de retorno de 100 a os y un caudal punta de 58 4 m s Para esta avenida la balsa se llena hasta la cota del aliviadero sin que entre en funcionamiento la estructura de desag e superior del dique cuya localizaci n y geometr a se representas en las figuras
8. del dique En este caso como muestra la Figura 1 la l mina de agua alcanza el valor m ximo de 82 0 m Este valor ha sido considerado como valor l mite de la cota de la l mina de agua a la cual se produce la rotura en el escenario G Todos los hidrogramas utilizados en las simulaciones se presentan en las siguientes figuras 2D Simulation Polygon Poligono de inundaci n 2D Element 28608 Prognosis2 SimF Elevation m AD 33 0 31 0 79 0 77 0 75 0 18 00 19 00 20 00 21 00 11 10 2001 Elevation Figura 1 Evoluci n de la l mina de agua para el escenario G funcionamiento de la balsa sin rotura frente a un evento de periodo de retorno de 5000 a os y embalse lleno La cota m xima alcanzada por la l mina de agua es de 82 msnm Si e Hidrogramas para las simulaciones A y C 60 50 40 m anos 30 20 Caudales m s 10 17 00 17 50 18 40 19 30 20 20 Tiempo hh mm Figura 2 Hidrograma de la avenida con periodo de retorno de 100 a os utilizado en las simulaciones A y C Caudales m s Tema A Din mica fluvial 17 50 18 40 19 30 20 20 Tiempo hh mm Figura 3 Hidrograma de la avenida con periodo de retorno de 500 a os utilizado en las simulaciones B y D 160 140 120 100 80 60 Caudales m s 40 20 Figura 4 15 7 E 17 7 ou 41 3 3 41 S Figura 5 Hidrograma sin 17 00 17 50 18 40 19 30 Hidro
9. desarrollar simulaciones en r gimen no permanente y resolver las ecuaciones de Saint Venant usando el m todo de Preissman de 4 puntos que es estable en un amplio rango de condiciones del Tema A Din mica fluvial flujo El c digo como ya anteriormente evidenciado permite tambi n la modelizaci n de estructuras peculiares como compuertas puentes bombeos tubos y orificios A nivel hidr ulico puede desarrollar la simulaci n de flujos supercr ticos tanto en r gimen permanente como en no permanente y adem s permite modelizar canales complejos llanuras de inundaci n incluyendo canales dendr ticos ramificados y en bucles y reas de inundaci n protegidas por diques y finalmente la rotura de diques y presas Para el c lculo del flujo en 2D Infoworks RS 10 0 utiliza las expresiones completas de Saint Venant que pueden presentarse en forma de matrices y cuya resoluci n es posible siempre mediante el uso de soluciones num ricas oU V F G S 1 ot donde h hu 1 hv Urain Udrain U La gt F hu gh gt G huv S gh So S y 2 i huv hv el gh So S5 x e y son las coordenadas horizontales u y v son las velocidades medias en vertical en las direcciones x e y g es la aceleraci n de la gravedad drain S el caudal lateral de aportaci n a una celda por ejemplo el caudal debido a la lluvia darain S l caudal espec fico absorbido por una celda por ejemplo captado por un imbornal o un ori
10. e Obras Hidr ulicas y Calidad de Aguas T mez Pel ez J R 1992 Control del desarrollo urbano en las zonas inundables CICCP monographs Madrid Espa a Wallingford Software 2009 Infoworks River System Version 10 0 Manual de usuario Reino Unido
11. es para hacer una evaluaci n del riesgo a trav s de la creaci n de mapas de peligrosidad hazard maps En Espa a es habitual utilizar los criterios de riesgo de T mez T mez 1992 Los criterios de T mez se pueden resumir en la siguiente gr fica Figura 8 1 5 ES ZONA DE INUNDACI N Sa PELIGROSA S Velocidad 1 m s l Vy 0 5 m s pe 3 E iS 2 05 ZONANO RS PELIGROSA ea 0 0 0 5 1 1 5 Calado m Figura 8 Criterios de riesgo para zonas inundables seg n T mez Tema A Din mica fluvial Sin embargo el criterio de velocidad m xima de 1 0 m s propuesto por T mez aparece demasiado restrictivo a la hora de evaluar este par metro en zonas urbanas cuyas superficies presentan generalmente bajos coeficientes de rugosidad Por esta raz n en este estudio se ha utilizado el criterio de riesgo relativo a velocidad m xima propuesto por el Agricultural and Resource Management Council of Australia and New Zeland ARMC 2000 velocidad m xima igual a 1 5 m s resultando finalmente los criterios de evaluaci n del riesgo en Calado m ximo 1 m Velocidad m xima 1 5 m s 4 2 Mapas de peligrosidad hazard maps De acuerdo con los criterios de riesgo anteriores se han analizado los escenarios de diagnosis situaci n actual y de prognosis rotura del dique presentados en la Tabla 2 Para cada simulaci n se han elaborado 2 mapas de peligrosidad hazard maps en funci n de los criterios de riesg
12. evo m dulo de simulaci n 2D basado en informaci n digital del terreno y en la utilizaci n de un m todo de vol menes finitos que trabaja sobre una discretizaci n del terreno en mallas triangulares de densidad variable El c digo dispone de un motor de c lculo hidr ulico 1D y 2D y de un Sistema de Informaci n Geogr fico SIG integrado que en este trabajo ha sido utilizado tambi n para la creaci n de los Modelos Digitales del Terreno MDT empleados en la simulaci n La buena flexibilidad del c digo ha permitido simular a parte de la rotura instant nea del dique tambi n algunas obras singulares como por ejemplo una obra de drenaje transversal de la l nea ferroviaria de cercan as y una obra de captaci n presentes en el dominio analizado Tema A Din mica fluvial 2 Marco legislativo asociado a la rotura de presas 2 1 Directriz B sica de Planificaci n de Planificaci n de Protecci n Civil ante el Riesgo de Inundaciones El 14 de Febrero de 1995 se publica en el Bolet n Oficial del Estado la Directriz B sica de Planificaci n de Protecci n Civil ante el Riesgo de Inundaciones aprobada por Acuerdo del Consejo de Ministros del d a 9 de diciembre de 1994 La Directriz en su art culo 3 5 1 3 establece la obligatoriedad de clasificar las presas en categor as en funci n del riesgo potencial que puede derivarse de su rotura o funcionamiento incorrecto De acuerdo con lo indicado en el citado art culo 3 5 1 3 la clasif
13. ficio Sox y Soy son las pendientes f sicas en las direcciones x e y Sk y S son las pendientes motrices en las direcciones x e y que pueden ser calculadas a trav s de las f rmulas de Strickler _ uu v vu n 4 S 5 4 3 k h3 k h S Para la construcci n del modelo se han empleados las siguientes condiciones de contorno Todos los hidrogramas representados anteriormente se han introducido en el modelo a trav s de un Nudo de avenida o Source point Dichos hidrogramas han sido calculados considerando para el fen meno de transformaci n lluvia escorrent a la aproximaci n de la onda cinem tica Los hidrogramas de entrada se han localizado en una celda aguas arriba de la entrada a la zona de la balsa Para la caracterizaci n de los l mites del dominio se ha considerado la soluci n de Paredes verticales no porosas para los edificios presentes y la condici n de Condiciones cr ticas para las celdas extremas El dominio analizado para la simulaci n 2D ha interesado una superficie de 5 9 Km con celdas triangulares de varios tama os con superficies entre 100 y 5 m El coeficiente de rugosidad de Manning utilizado para las celdas ha sido 0 02 s m Strickler 50 m s 3 5 Informaci n cartogr fica y Modelos Digitales del Terreno La informaci n cartogr fica utilizada para la creaci n de los Modelos Digitales del Terreno MDT ha sido en parte proporcionada por la propia Entitat
14. grama para la simulaci n E Q t de llenado Tiempo hh mm Hidrograma sint tico de llenado utilizado en la simulaci n E Hidrograma para las simulaciones FyG Q t T 500 a os evento de llenado 13 40 19 30 Tiempo hh mm t tico de llenado e hidrograma de la avenida con periodo de retorno utilizados en la simulaci n G para la comparaci n de da os considerando escenario de rotura y de buen funcionamiento 3 3 Justificaci n del estudio y aspectos a resaltar en el an lisis de rotura La balsa de laminaci n recoge las aguas circulantes por una riera ef mera actualmente no encauzada en su tramo superior e intermedio que recoge la escorrent a producida en la cuenca de estudio durante episodios de lluvia Debido a la morfolog a de la cuenca y en particular a las elevadas pendientes longitudinales la respuesta hidrol gica de la cuenca es extremadamente r pida Todo eso produce como se puede observar en las figuras anteriores hidrogramas con ramas ascendentes muy empinadas lo cual en la pr ctica se traduce en altos caudales de punta y bajos tiempos de pico Tema A Din mica fluvial Durante episodios de lluvias extremos y sobre todo muy intensos la escorrent a producida se propaga hasta el cauce de la riera y escurre hasta llegar al n cleo urbano con calados y velocidades que pueden suponer un cierto grado de riesgo para la circulaci n vehicular y peat
15. icaci n se efectuar mediante Resoluci n de la Direcci n General de Obras Hidr ulicas o de los rganos de las Comunidades Aut nomas que ejerzan competencias sobre el dominio p blico hidr ulico para aquellas presas que se ubiquen en cuencas hidrogr ficas comprendidas integramente dentro de su territorio 2 2 Reglamento T cnico sobre Seguridad de Presas y Embalses Por otra parte en la Orden Ministerial del 12 de marzo de 1996 por la que se aprueba el Reglamento T cnico sobre Seguridad de Presas y Embalses publicada en el Bolet n Oficial del Estado de fecha 30 de marzo de 1996 en su art culo quinto establece que los titulares o concesionarios de todas las presas en servicio independientemente de su titularidad dentro del mbito de competencias del Estado deben presentar a la Direcci n General de Obras Hidr ulicas y Calidad de las Aguas del Ministerio de Medio Ambiente Medio Rural y Marino la propuesta razonada de clasificaci n frente al riesgo en los t rminos previstos por la Directriz B sica debiendo resolver la Direcci n General en un plazo m ximo de un a o A partir del momento de la resoluci n el concesionario dispondr de un per odo de 2 a os para la redacci n de los Planes de Emergencia si la categor a de la presa es A y de 4 a os si la categor a de la presa es B 2 3 Gu a T cnica para la Clasificaci n de Presas en Funci n del Riesgo Potencial Siempre en el a o 1996 para facilitar los criterios de
16. narias etc El an lisis bidimensional del dominio permite calcular localmente los par metros del flujo y sobre la base de la envolvente de los valores m ximos crear mapas de peligrosidad en funci n de criterios de riesgo preestablecidos Adem s estudios bidimensionales del tr nsito de avenidas por cauces y llanuras de inundaci n pueden representar una innovadora soluci n para clasificar balsas y presas en funci n del riego potencial debido a rotura de diques En este trabajo se ha utilizado la nueva versi n 10 0 del software Infoworks RS que dispone de un Sistema de Informaci n Geogr fico integrado SIG un m dulo para el c lculo en dos dimensiones del tr nsito de avenidas y finalmente un m dulo espec fico de rotura de diques S Referencias bibliogr ficas Agricultural and Resource Management Council of Australia and New Zealand 2000 Floodplain Management in Australia Best Practice Principles and Guidelines SCARM Report 73 CSIRO Publishing Ministerio de Justicia e Interior 1996 Directriz B sica de Planificaci n de Protecci n Civil ante el Riesgo de Inundaciones Bolet n Oficial del Estado 14 de febrero 1996 Ministerio de Obras P blicas Transportes y Medio Ambiente 1996 Reglamento T cnico sobre Seguridad de Presas y Embalse Bolet n Oficial del Estado 30 de marzo 1996 Ministerio de Medio Ambiente 1996 Clasificaci n de presas en funci n del riesgo potencial Gu a T cnica Direcci n General d
17. o de la balsa 3 4 Software utilizado y modelizaci n num rica El software utilizado para el estudio del comportamiento hidr ulico de la riera en los varios escenarios propuestos ha sido la versi n 10 de Infoworks RS River System de le empresa Wallingford Software Infoworks RS es un programa integrado para la simulaci n de caudales en r os en canales y en llanuras de inundaci n De hecho permite combinar dentro de un mismo entorno el c lculo hidr ulico el an lisis geogr fico y una base de datos asociada a todos los elementos del sistema De extremo inter s para el objetivo de este estudio resulta la buena capacidad del c digo de crear mapas de inundaci n La elaboraci n de estos mapas se basa en un sistema de interpolaci n del modelo de inundaci n sobre el modelo digital terrestre importado o creado sobre la base de informaci n cartogr fica Para el c lculo de la simulaci n hidr ulica Infoworks RS utiliza el motor de simulaci n de ISIS que durante a os ha sido el producto estrella de la Wallingford Software para la simulaci n de tr nsitos de avenidas en cauces naturales y el estudio de las l minas de aguas en canales abiertos En este sentido representa un producto similar al m s conocido HEC RAS de dominio p blico aunque luego englobe el m dulo de c lculo 2D un Sistema de Informaci n Geogr fico propio y varias facilidades para una adecuada representaci n de los resultados Infoworks RS 10 0 ha permitido
18. o utilizados En la Figura 9 se presentan los mapas de peligrosidad relativos al criterio de m xima velocidad para los escenarios B situaci n actual y avenida con periodo de retorno de 500 a os y D situaci n de tr nsito de la avenida con periodo de retorno de 500 a os y rotura inmediata del dique de gravedad en el instante en que la cota de l mina de agua alcanza la cresta del aliviadero Como se puede observar en la Figura 9 a lo largo de la riera se encuentran muchas edificaciones por lo cual el contexto de afecci n es de n cleo urbano seg n la definiciones contenidas en la gu a t cnica Los mapas de riesgo asociados a las velocidades muestran que en muchos tramos se supera el valor l mite considerado zonas en rojo A trav s de un an lisis comparativo entre los escenarios B y D se puede observar que no se aprecian incrementos de riesgo debidos a una eventual rotura del dique de la balsa Al rev s en algunos casos el escenario D resultar a m s favorable que el escenario B Tambi n se puede observar que muchas calles urbanas y viviendas se ver an afectadas por el tr nsito de la avenida considerada en la situaci n actual y por la onda provocada por la rotura instant nea del dique Otro escenario interesante que la Gu a T cnica obliga a tratar es el escenario de rotura de la balsa cuando esa se encuentra en su m ximo nivel de explotaci n Aunque el nivel habitual de la balsa objeto de este estudio es nulo su funci n
19. onal y para el normal desarrollo de las actividades urbanas Para hacer frente a esta problem tica a lo largo de la riera se han realizado algunas obras de captaci n que permiten desaguar en la red de drenaje urbana parte de la escorrent a circulante por la riera En particular hay que mencionar una estructura de captaci n aguas debajo de la balsa que presenta un aliviadero con labio de 25 m y un rea de 60 m aproximadamente Cabe destacar tambi n que datos de la Agencia Catalana de 1 Aigua fijan la capacidad residual de la red de alcantarillado en el punto de captaci n de la riera en 55 m s Esta estructura de captaci n con sus limitaciones se ha tenido en cuenta en el modelo creado a trav s de la creaci n de orificios conectando diferentes celdas del dominio analizado La misma estructura se representa en la figura a continuaci n Figura 6 Como se puede observar la estructura de captaci n ocupa buena parte de la secci n de la riera y adem s se encuentra en un punto bajo de la misma El tramo de carretera antes de la estructura presenta un peralte para canalizar gran parte del caudal de escorrent a en la cuneta del borde izquierdo de la riera y facilitar su entrada en el recinto de la obra de captaci n Siempre a trav s de un orificio se ha representado una obra de drenaje transversal de la l nea ferroviaria situada a la entrada del n cleo urbano Ds Estructura de captaci n Figura 6 Estructura de captaci n aguas debaj
Download Pdf Manuals
Related Search