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Rel.impianti meccanici - Università degli Studi di Perugia

1. 5 DnE SE FLANGIA FLANGIA Rp FLANGIA Cg 4 0 5 1 1 2 30 46 4 0 5 2 3 30 52 4 0 5 3 r 30 63 DN25 S DN25 5 DN32 S DN32 S DN40 S DN40 S DN50 S DN50 S DN 65 DN 65 DN 80 DN 80 DN 100 DN 100 5 6 50 46 Min Max 5 0 5 2 3 4 30 52 slos 50 63 Min Max 5 1 1 2 130 46 Max 5 1213 4 30 52_ Max vols h 50 65 Mox N o S 1 1 2 130 46_ _Min 5 2 3 4 50 52 Min GEE 30 63 Min DN S Flange scorrevoli DN Flange integrali MODELLO CON FLANGE F 1 Flange UNI integrali F2 Flange UNI scorrevoli F 3 Flange ASME 150 integrali F 4 Flonge ASME 150 scorrevoli MODELLO CON Rp 1 2 LO CON Rp 3 4 LO CON Rp 1 DnE DnU L DnE DnU L CONNESSIONI DnE DnU L Senza Raccordi Corpo 1 2 Corpo 1 2 Corpo 3 4 Corpo 3 4 Senza raccordi Corpo 1 Corpo 1 3 4 x3 4 SC__ 0700012000 0700012000 0710060000 07 10060000 1 x 1 NPT 0700021000 0700021000 3 4 x3 4 GPC_ 0700015000 0700015000 0710034000 07 10054000 1 1 4x1 1 4 M_ 0710012000 0710012000 3 4 x3 4 PP__ 0700014000 0700014000 1071001 7000071001 7000 1 1 2x1 1 2 M_ 0710012500 07 10012500 3 4x3 4 M__ 07000200
2. Questa tabella a titolo dimostrativo Vi preghiamo di riferirVi al Configuratore Minireg per le possibili versioni e configurazioni disponibili su sito web www fioxchange com Servizi Fiorentini This table is only dimostrative Please refer you to Fiorentini Minireg Configurator to configurate all allow versions available on website www fioxchange com Servizi Fiorentini where you can find also english translation Famiglia prodotto oni Targhettatura Per l ordinazione seguire scrupolosamente quanto richiesto dalla casella 3 alla 11 Standard 1 2 Sigla identificativa del prodotto Gas Naturale 3 4 5 6 Modello Gas Petrolio Liquefatto di a 11 Versione 12 Targhettatura e imballo x l imballo multiplo con ordinativo minimo 10 pezzi e o multipli di 10 N B Per eventuali versioni non previste dalla tabella si prega di inviare una richiesta scritta descrivendo dettagliatamente le caratteristiche del prodotto La Fiorentini Minireg S p A si impegna a verificare la fattibilit di quanto richiesto
3. VV MA AI vii po wi 1 1 CALCOLO DELLA TEMPERATURA SUPERFICIALE E DELLA CONDENSA INTERSTIZIALE UNI EN ISO 13788 2003 Calcolo della temperatura superficiale e della condensa interstiziale di strutture edilizie UNI EN ISO 13788 2003 SIMBOLO DEFINIZIONE UNIT DI MISURA Ma Massadlivapore per unit di superficie accumulata in corrispondenza di un interfaccia Mkoimi R Resistenzatermicaspeeifico tm Mu Fattore di resistenza igroscopica oo O _FRSi Fattore di temperatura in corrispondenza alla superficie interna FRsimin Fattore di temperatura di progetto in corrispondenza alla superficie interna s Spessore dello strato correte S1 Copertura esterna doppia Materiale Mu R S m K W cm Pannello fibrocemento i 200 i 0 133 Calcestruzzo ordinario 70 0 039 Intercapedine aria SOFF 150mm 1 0 156 Tavell per divisori 1 1 27i 40 9 0 11 Calcestruzzo ordinario 70 0 039 Bitume 7500 0 024 i Totale Fattore di qualita 0 6840 0 791 Risultati di calcolo Mese Te URe Ti Uri Pe Pi Tmin FRsi Gc Ma a hia kPa kPa rc kg m3 kg m Novembre 94 9 22 54 1 06
4. SE 2 al a Vans E Perae eee S 7 a Gn per a i a 99 SJ 7 SS CS ur SPS ri 7 ESTI VO Sd N f SES i gt SJ 74 4 i TTI Aoo Ss SS gt aS EAS TRATAMENTO a E T E SJ DI is s zi ci E as P IS SJ STE Ss Si a wr Fa 90 DIAGRAMMA PSICROMETRICO TEMPERATURA NORMALE PRESSIONE BAROMETRICA 760 mm Hg BASATO SULLA ASHRAE PSYCHROMETRIC CHART NO 1 ASSOCIAZIONE ITALIANA CARR Jo O I 6 so IS N ZL i e TI LI Db SJ WX n DA HN i Q n pai
5. aria sia in entrata che in uscita in quanto per garantire la qualit all interno della stessa dell Aula Magna l aria sara continuamente ricambiata recuperatore rotativo entalpico che recupera fino al 70 del caldo freddo dell aria espulsa sistemi di filtrazione di livello F8 779 batterie di scambio termico caldo freddo e post riscaldamento in particolare la batteria di post riscaldo sar alimentata dai cascami termici dei circuiti di recupero delle pompe di calore la 12 25 S T I G Studio Tecnico Associato CHIUSI SCALO SI batteria di post riscaldo potr essere utilizzata sia per effettuare un post riscaldo invernale post umidificazione sia per un post riscaldo estivo post deumidificazione Sistema di umidificazione adiabatico sonde di temperatura umidit e se necessario di qualit dell aria che comandano tramite un apposito sistema elettronico di controllo le elettrovalvole di regolazione in modo da avere i set point impostati Serrande motorizzate coadiuvate da sonde di pressione differenziale per la variazione della velocit dei ventilatori e quindi della portata elaborata dalla macchina nei casi di basso affollamento dell aula magna 3 4 1 Parzializzazione della portata di mandata Visto l utilizzo dell ambiente in esame si possono verificare casi in cui l affollamento sia inferiore a quello massimo previsto si quindi ritenuto opportuno poter parzializzare la potenza
6. siano superiori a 900 Per quanto detto sopra l impianto in esame risulta essere energeticamente sostenibile sia per propria caratterizzazione tecnica ma soprattutto perch inserito in un edificio di pregio e vincolato dal Ministero dei Beni Culturali Per i dettagli si rimanda alla relazione tecnica ex art 8 del Decreto Legislativo n 192 del 19 08 2005 et ss mm ii 6 25 S T I G Studio Tecnico Associato CHIUSI SCALO SI 3 DATI TECNICI DI PROGETTO 3 1 Parametri di calcolo Occorre precisare che gli impianti a dislocamento non vengono dimensionati per scaldare la zona trattata nella sua interezza volume e strutture ma deve essere preso in considerazione il microclima del volumetto d aria contenente il singolo utente spettatore i terminali di diffusione assicurano un flusso d aria dal basso verso l alto a velocit molto contenute che avvolge la persona seduta controllandone il microclima e asportandone con continuit gli effluenti emessi Di fatto per dimensionare in termini di potenza il sistema a dislocamento sufficiente considerare la potenza necessaria a creare quel microclima intorno all utente e quindi i dati in ingresso per il calcolo delle potenze in gioco sono Condizioni termoigrometriche esterne sia nella stagione invernale che in quella estiva Condizioni termoigrometriche dell aria di mandata nella stagione invernale e in quella estiva Portata di rinnovo mc h da stabilire
7. aaa a pa VA Ji LILLA Alb g LIU LO A A ML A TAL veper ae Fl aanas anian d P h Na 1 7 AZ Mined 8 it Wi y ITAL MU SUE NW y i a WAM i 8 l M ERE i EN VU A Z gt Hh DN y eat CLI a A i Wy i M 4 Sk f SAI Gomes eel san nono ee gt LZ j N NI A ai Sia eci aL gt e gt Es 4 i f Wi Il SS gt lt N n VA f f ses A ri cs sE ll Wy iS I TTI n es re Wh i i f emi
8. aria al contenuto entalpico di 10 4 kcal Kg corrispondente alla coppia T U di 22 C 50 U R Per quest ultima trasformazione la potenza in gioco calcolabile come segue 10 4 8 8 x 34388 kcal h equivalenti a circa 40 Kw Quindi riassumendo in condizioni estreme l impianto necessita delle seguenti potenze termiche potenza di preriscaldo 154 8 Kw 15 25 S T I G Studio Tecnico Associato CHIUSI SCALO SI potenza postriscaldo 40 Kw Occorre precisare che il circuito idraulico a servizio della CTA dotato di accumuli inerziali e che le batterie di scambio termico della CTA sono sovradimensionate per garantire un miglior rendimento di scambio Potenza stagione estiva Partendo dalle seguenti condizioni climatiche esterne T 34 C U 50 Le trasformazioni termodinamiche percorrono sul diagramma Ashrae una spezzata costituita dai tratti A B pre raffreddamento ad opera del recuperatore B C raffreddamento con deumidificazione C D post riscaldamento Dal diagramma ASHRAE allegato 2 si evince che per il tratto A B viene effettuato un pre raffreddamento garantito dal recuperatore di calore rotativo interno alla CTA mentre la potenza frigorifera della pompa di calore necessaria nel tratto B C raffreddamento con deumidificazione Per calcolare la potenza necessaria si utilizza la seguente relazione kcal 18000 mc h AH BC 16 10 x 121348 kcal 141 kw
9. 42 156 0 4930 0 Dicembre 5 50 84 22 54 0 75 42 156 06130 0 006 0 006 Gennaio 73 22 54 0 59 42 15 60 6450 0 007 0 014 Febbraio i si 66 22 O54 0 74 421 156 0 6240 0 007 0 02 Marzo i 81 22 54 0 52 42 156 0 5410 0 006 0 014 Aprile 11 5 68 22 54 0 91 gt 42 156 03920 0 005 0 009 Maggio i 154 68 22 54 1 18 42 156 0 0328 0 009 Giugno 201 535 22 1 25 42 15 6 Luglio i 2811 22 54 1 42 42 156 i i Agosto 227 51 22 54 1 39 42 15 6 Settembre i 1960 75 22 1 69 42 15 6 Ottobre i 141 79 22 54 1 26 42 156 0 1920 Verifiche normative 1 La struttura non soggetta a fenomeni di condensa interstiziale o o o jo o o jo jo jo jo 2 La quantit di condensato non supera i 0 5 kg m 3 La struttura non soggetta a fenomeni di condensa superficiale Calcolo della temperatura superficiale e della condensa interstiziale di strutture edilizie UNI EN ISO 13788 2003 Riepilogo grafico dei mesi Gennaio Febbraio Marzo Aprile Ti E Maggio Giugno Luglio Agosto pi mi Settembre Ottobre Novembre Dicembre H H T TECHNICAL DATA Panasonic Gas Heat Pump Air Conditioner 2 WAY Multi 2 WAY W Multi 3 WAY Multi PTT SS VSS TE SIL ET SX SS X
10. automatica tramite consenso da termostato antigelo Chiusura tramite consenso da termostato antigelo MODULANTE ma CON CHIUSURA AUTOMATICA IN CASO DI CONSENSO DA TERMOSTATO ANTIGELO Chiusura automatica tramite consenso da termostato antigelo LE SERRANDE SI APRONO E SI CHIUDONO IN MANIERA SERVOASSISTITA TRAMITE PANNELLO UTENTE CHIUDONO IN MANIERA SERVOASSISTITA TRAMITE PANNELLO M6 SERRANDA DI APERTURA CHIUSURA 3 3 INTERCETTAZIONE PLATEA RIPRESA ELETTROVALVOLA A 3 VIE MODULANTE ELETTROVALVOLA A 3 VIE MODULANTE te SERRANDA DI APERTURA CHIUSURA 3 3 INTERCETTAZIONE PLATEA MANDATA eee V2 ELETTROVALVOLA A 2 VIE MODULANTE VA ELETTROVALVOLA A 3 VIE MODULANTE spegne i motori dei ventilatori spegne il motore del recuperatore rotativo chiude le serrande M1 ed M2 piazzola esterna 2 scambiatori idronici elettropompa attivata P2a Elettropompa circuito di recupero autonomamente dalla pompa di calore elettropompa attivata P2b Elettropompa circuito di recupero autonomamente dalla pompa di calore alimentazione primario partenza gestita dal sistema di P4 pompa gemellare i i scambiatore idronico cascata scambio alimentazione primario partenza gestita dal sistema di P5 pompa gemellare i scambiatore idronico cascata scambio Sonda di temperatura sonda di sola lettura gestisce il sistema di cascata il set point della sonda DEVE T8 Sonda di temperatura sonda di lettura su ritorno delle pompe di calo
11. di CONGCMS Cie cirie erro tenes 19 4 LOCALE TECNICO BIBLIOTECA INSTALLAZIONE DELLA CENTRALE DI TRATTA ME NT O AR A cache lella iblalilaa 21 5 IMPIANTO ELETTRICO A SERVIZIO IMPIANTO A DISLOCAMENTO 22 5 1 Logica difunzionanMienie iaia lilla lait 22 6 CONSUMI DI PICCO E RENDIMENTI DELLE POMPE DI CALORE 23 7 COMPARTIMENTAZIONI ANTINCENDIO irerreeieiii iii 25 1 25 S T I G Studio Tecnico Associato CHIUSI SCALO SI 1 PREMESSA L inserimento di un impianto di condizionamento nell Aula Magna comporta delle difficolt oggettive dovute alle caratteristiche strutturali dell aula stessa e al suo particolare pregio architettonico L impianto proposto un impianto a dislocamento e opera su principi diversi rispetto agli impianti aeraulici tradizionali a tutt aria L aria viene immessa dal basso da diffusori integrati nelle poltroncine e crea un microclima ideale intorno allo spettatore L aria emessa salendo coadiuvata dalla rete di ripresa trascina con se gli inquinanti e il vapore acqueo prodotto dalle persone Si viene a creare quindi una sorta di strato limite al di sotto del quale zona occupata si realizzano condizioni ideali di temperatura umidit e pulizia dell aria mentre al di sopra l aria ormai consumata viene ripresa dall impianto per l espulsione dopo aver recuperato l energia termica posseduta
12. di condense Allo stato attuale in casi di conferenze e o congressi il carico latente e quindi il vapore emesso dalle persone viene sicuramente ad interfacciarsi con superfici pi fredde rispetto alla 19 25 S T I G Studio Tecnico Associato CHIUSI SCALO SI situazione futura infatti la presenza dell impianto pur essendo del tipo a dislocamento riscalder anche se in minima parte le strutture affievolendo i fenomeni di condensa superficiale Oltre a ci vi sono poi da considerare due ulteriori aspetti il primo che l aria viene immessa in ambiente ad una temperatura massima di 22 C quindi per quanto possono crearsi delle stratificazioni impossibile avere nella parte alta del volume e precisamente nella zona a ridosso del solaio temperature superiori ai 22 C L umidit relativa pu ritenersi quindi pressoch costante In ogni caso effettuando una verifica con il metodo di Glaser non si riscontrano formazioni condense fino a 22 e un tasso del 54 di U R si veda l allegato 3 Calcolo della temperatura superficiale e della condensa interstiziale in secondo luogo c da considerare che l impianto di ventilazione riesce a muovere grandi quantitativi di aria inoltre sulla rete di ripresa stata prevista una sonda per tenere sotto controllo il tenore dell umidit agendo in caso di necessit sul sistema di umidificazione adiabatico e riducendo in tempo reale la nebulizzazione di acqua nel ca
13. e di un valore di sicurezza variabile tra 0 3 0 45 bar Pita la pressione di taratura della valvola di sicurezza Le pressioni di taratura della valvola di sicurezza sono inferiori alle pressioni massime di esercizio di ogni componente dei circuiti idraulici e la potenzialit di scarico delle valvole di sicurezza risultano superiori alla potenza termica dell impianto 8 25 S T I G Studio Tecnico Associato CHIUSI SCALO SI e Regolatore di pressione Il regolatore di pressione stato inserito perch tali pompe di calore sono molto sensibili agli sbalzi di pressione che in taluni casi possono presentarsi nella rete cittadina di distribuzione parametri di scelta sono 3 Pressione a valle dello stabilizzatore Pressione di alimentazione delle pompe di calore Portata Di conseguenza trattandosi comunque di rete a bassa pressione tipo VII ed essendo nota la potenza termica di alimentazione il regolatore di gas pu essere scelto in maniera univoca Condotte aerauliche Il metodo di dimensionamento utilizzato per le reti aerauliche previste nel progetto quello cosiddetto a perdita di carico costante Tale metodo che il pi diffuso per gli impianti a bassa pressione consente di mantenere costante la perdita di carico per metro lineare di canalizzazione a prescindere dal tratto considerato In generale la perdita di carico distribuita per il predimensionamento delle reti in oggetto varia da 0 7
14. in conformit alla UNI 10339 Condizioni termoigrometriche esterne DPR n 412 93 per la zona E gradi giorno 2289 COMUNE DI Perugia PG Inverno Te 2 C UR 80 Estate Te 30 5 C UR 41 5 Nel caso in esame per il dimensionamento delle batterie di scambio termico e del recuperatore della CTA sono state prese in considerazione le seguenti condizioni esterne che assicurano un margine di potenza adeguato rispetto alle condizioni dettate dal D P R n 412 del 1993 Inverno Te 5 C UR 80 Estate Te 32 UR 50 3 1 1 Criteri di dimensionamento criteri di dimensionamento utilizzati per i vari componenti dell impianto sono di seguito riportati a Dimensionamento tubazioni Il criterio utilizzato quello legato alla velocit del fluido all interno della condotta e cio a partire dai diametri inferiori ad es s stata considerata una velocit massima di circa 0 81 m s corrispondente ad una perdita di carico di 35 mm c a m per arrivare poi ad una velocit 7 25 S T I G Studio Tecnico Associato CHIUSI SCALO SI massima di circa 1 85 m s per le condotte di diametro maggiore teleriscaldamento e dorsali principali alla cui velocit corrisponde una perdita di carico non superiore ai 40 45 mm c a m b Pompe di circolazione Una volta note le perdite di carico totali concentrate e distribuite di ogni circuito chiuso componente l impianto calcolate considerando i parametri riportati al punto a
15. mandata pogger direttamente sul pavimento lungo la parete di fondo non visibile dalla platea 18 25 S T I G Studio Tecnico Associato CHIUSI SCALO SI Per la ripresa si propone di utilizzare in parte l intercapedine d aria esistente sulla parete perimetrale tra il paramento murario interno e la stratigrafia esterna della stessa parete Accedendo a questo vano attraverso il solaio principale possibile collegare le tubazioni di dimensioni pi contenute al canale di ripresa collocato all intradosso del solaio nei locali della biblioteca Risulter parzialmente visibile perch arretrata rispetto al piano verticale principale della parete una grigliatura posta al disotto dell architrave in c a bocciardato e arretrata rispetto allo stesso elemento Per la zona del Senato Accademico per consentire il passaggio degli impianti stato previsto di utilizzare sia la muratura a cassetta esistente e dunque il vuoto tra le due pareti sia il volume del sottopalco rispettando l orditura dei muricci di sostegno A tale scopo si ipotizzata la rimozione del paramento murario in mattoni pi interno in sei delle otto campate laterali della zona absidale Si dovranno inoltre realizzare una serie di fori nel pavimento con carotatrice per consentire il passaggio dei canali dal sottostante seminterrato Tali fori dovranno essere realizzati da personale qualificato e con la massima cautela al fine di non danneggiare il pavimento in marm
16. unitamente valore noto di portata stato possibile dimensionare le pompe e quindi la coppia di valori AP Q Accumuli inerziali Il costruttore delle pompe di calore a motore endotermico consiglia il volume minimo d acqua di circuito tali valori minimi di massa inerziale di fluido termo vettore sono riportati nei manuali tecnici delle unit La capacit degli accumuli inerziali scelti unitamente alla capacit delle condotte di collegamento tra i vari componenti dell impianto consentono di soddisfare le prescrizioni del costruttore delle pompe di calore In merito alla tipologia degli accumuli inerziali questi hanno pressione massima d esercizio sensibilmente superiore alla pressione massima di esercizio dell impianto Infine per che riguarda l isolamento dei volani termici questo dovr essere per Legge conforme alla prescrizioni di cui al D P R n 412 del 1993 d Vasi di espansione Per l impianto in esame pur non rientrando nell ambito d applicazione del D M 01 12 1975 e raccolta R 2009 stato comunque dotato delle apparecchiature di sicurezza previste dalle normative di cui sopra In particolare i volumi dei vasi di espansione sono stati calcolati con la seguente relazione 0 035xC TER tar dove 0 035 il coefficiente di dilatazione volumetrico la pressione di precarica del vaso che a sua volta risulta pari alla somma del carico idrostatico insistente sul vaso
17. 00 0700020000 0710020000 0710020000 11 1 1 4x1 1 4 GP 0710011500 p710011500 1 1 4x1 1 4 M_ 0700013000 0700013000 1 x1 _GP_BS746 0710026000 0710026000 14 7 8 x7 8 M__ 0710014000 0710014000 GP 0700016000 0700016000 1 1 2x1 1 2 M_ 0710021000 0710021000 1 2 x1 2 BSPT_ 0700019000 0700019000 1 1 4x1 1 4 GP_ 0710019000 0710019000 x1 M 7 1001 6000 0710016000 53p2 2x53p2 2 GP 07 1002300007 10023000 1 2 x1 2 NPT__ 0700035000 0700035000 Ottone 1 2 x1 2 NPT_ 0700046000 0700046000 Acciaio 3 4 x3 4 NPT__ 0700047000 0700047000 Acciaio Corpo 1 2 0630012000 Corpo 1 2 i Corpo 3 4 0630011000 Corpo 3 4 Senza Raccordi Corpo 1 0630010000 Corpo 1 3 4 x3 4 SC__ 0700012000 0630012000 0700012000 3 4 x3 4 M 0710060000 0630011000 0710060000 1 x 1 NPT 0700021000 0630010000 0700021004 3 4 x3 4 _GPC_ 0700015000 0630012000 0700015000 1 1 4x1 1 4 M_ 0710034000 0630011000 0710034000 1 1 4x1 1 4 M_ 0710012000 0630010000 3 4 x3 4 PP__ 0700014000 0630012000 0700014000 1 1 GP 0710017000 0630011000 0710017000 1 1 2x1 1 2 M_ 0710012500 0630010000 3 4 x3 4 M 0700020000 0630012000 0700020000 7 8 x7 8 GP__ 0710020000 0630011000 1 1 4x1 1 4 GP 0710011500 0630010000 1 1 4x1 1 4 M_ 0700013000 0630012000 0700013000 1 x1 5746 0710026000 0630011000 1 8 x1 8 _M 10710014000 063001 0000 1 1 GP 0700016000 0630012000 07000
18. 16000 1 1 2x1 1 2 M_ 0710021000 0630011000 11 4x1 1 4 GP_ 0710019000 063001 1000 x1 M 107 1001 6000 063001 1000 j 53p2 2x53p2 2 GP O710023000 063001 1000 2 BSPTx1 BS746 0700039000 063001 1000 Senza Raccordi Corpo 1 2 Corpo 1 2 Corpo 1 2 AO Senza Raccordi Corpo 3 4 Corpo 3 4 Corpo 3 4 Senza Raccordi Corpo 1 a a a e gs TABELLA DI CODIFICA CODING TABLE 12 T 00212 Mod STABILIZZATORI GONERNORS VERSIONE TARGHETTATURA STANDARD GN GPL LINGUA LOGO U M 8 INGLESE PERSONALIZZATO CLIENTE mbar A PRESA PRESS ENTRATA USCITA NGLESE PIETRO FIORENTINI GN mbar DIA TARGHETTA TSE NGLESE FIORENTINI _MINIREG GPL mbar Scatola singola A PRESA PRESS USCITA NGLESE ETRO FIORENTINI GN Kpa NGLESE PIETRO FIORENTINI GN IMPERIALI Ji osso NG RENTINI_ GN IMBALLO gt g m FLANGIA BLOCCO oa mmH20 IMBALLO A CON PIOMBATURA E FILTRO IN ENTR LI U M A CON SIGILLO LIQUIDO INGLESE PERSONALIZZATO CLIENTE _ mbar 5 NGLESE PIETRO FIORENTINI GN mbar Scatola singola ln E EINE ome 10 a A VERSIONE VERNICIATA x BIOGAS RO FIORENTINI GN IMPERIALI C P SFIATI SUPPLEMENTARI ETRO FIO mmH20 VERSIONE PERSONALIZ
19. 5 a 0 85 Pa metro con i seguenti vincoli sulle velocit massime dorsali principali vmax 7 5 m s rami vmax 3 5 m s diramazioni finali v s diffusori lt 2 5 m s g Linea di adduzione gas metano di rete Non esiste un criterio ufficiale per il dimensionamento delle linee adducenti metano aventi portata termica superiore ai 35 kW 3 51 Nm h Di conseguenza anche se a priori non valida la regola adottata nel caso in esame si basa sulla prescrizione di cui all art 4 2 1 della norma UNI CIG 7129 1 2008 che prevede per i gas della Il famiglia gas naturale una perdita di carico non superiore ad 1 mbar equivalente a circa 100 Pa Pertanto l impianto a partire dal contatore stato dimensionato alle condizioni di massimo assorbimento per garantire una perdita di carico non superiore ai 100 110 Pascal 3 2 Sistema di generazione acqua calda e refrigerata stato scelto un sistema basato su pompe di calore aria aria funzionanti con un motore endotermico 2 unit in cascata alimentate a gas metano di rete Le macchine utilizzano l energia rinnovabile contenuta nell aria nel periodo del riscaldamento sottraendole calore che innalzato di temperatura viene ceduto all ambiente In questo trasferimento realizza un COP che costantemente uguale a 2 ma che in condizioni 9 25 S T I G Studio Tecnico Associato CHIUSI SCALO SI favorevoli pu raggiungere anche valori superiori a 2 5 ci grazie al calore ch
20. BLE SAFETY RAGM 12 INTRODUZIONE regolatori stabilizzatori di pressione Fiorentini Minireg a chiusura totale progettati e realizzati in conformit alla norma UNI EN 88 CLASSE A gruppo 2 possono essere utilizzati per tutti i tipi di gas naturali G P L o gas non corrosivi Questi regolatori trovano larghissimo impiego nell alimentazione di bruciatori misti e combinati e nella distribuzione canalizzata di gas metano G P L sia a livello civile che industriale regolatori stabilizzatori Fiorentini Minireg sono del tipo autoazionati con otturatore bilanciato e doppia membrana di sicurezza La doppia membrana permette l utilizzo del regolatore all interno senza necessit di convogliamento esterno del vent Punto 3 3 2 norma UNI EN 88 Tutti i regolatori sono predisposti di presa d impulso interna e presa di pressione in entrata e uscita Mod CON FILTRO WHIT FILTER INTRODUCTION P Fiorentini Minireg spring loaded governors are designed and built according UNI EN 88 class A group 2 specifications can be used for all the types of naturral gas LPG or not corrosive gas These regulators are widely used in supply lines for mixed and combinated burners and in the piped distribution of methane gas and LPG in both industrial and non industrial applications Fiorentini Minireg spring loaded governors are self acting type with balanced obturator and double safety diaphragm The double diaphragm allow to use the
21. BLICA 21 DICEMBRE 1999 N 551 Regolamento recante modifiche al decreto del Presidente della Repubblica 26 agosto 1993 n 412 in materia di progettazione installazione esercizio e manutenzione degli impianti termici degli edifici ai fini del contenimento dei consumi di energia DECRETO LEGISLATIVO 19 AGOSTO 2005 N 192 Attuazione della direttiva 2002 91 ce relativa al rendimento energetico nell edilizia gazzetta ufficiale n 222 del 23 settembre 2005 supplemento ordinario n 158 DECRETO LEGISLATIVO DEL 29 DICEMBRE 2006 N 311 Disposizioni correttive e integrative del decreto legislativo del 19 agosto 2005 n 192 recante l attuazione della direttiva 2002 91 CE relativa al rendimento energetico in edilizia 3 25 S T I G Studio Tecnico Associato CHIUSI SCALO SI DPR 59 2009 GU 132 DEL 10 06 2009 EV 25 06 2009 Attuativo art 4 comma 1 lettere a e b D Leg vo 192 2005 Metodologie di calcolo parziale in quanto manca la procedura per le valutazioni estiva energia per illuminazione UNI TS 11300 1 2008 Prestazioni energetiche degli edifici Parte 1 Determinazione del fabbisogno di energia termica dell edificio per la climatizzazione estiva ed invernale UNI TS 11300 2 2008 Prestazioni energetiche degli edifici Parte 2 Determinazione del fabbisogno di energia primaria e dei rendimenti per la climatizzazione invernale e per la produzione di acqua calda sanitaria UNI TS 11300 3 2010 Prestazioni energetich
22. C 15 del valore di taratura Pd Classe di pressione chiusura SG 7 5 mbar 30 del valore di taratura Pd Classe di temperatura 1 15 60 C Filtro grado di filtrazione 50 um CONFORME ALLE DIRETTIVE 90 396 CEE AIR ARIA nih 1 1 2 3 45678910 20 30 40 506070809000 200 300 400500 700 1000 2000 L NATURAL GAS L A I LLLILLI jo 2 3 4 5678910 20 30 40 5060 80 100 200 300 400500 700 1000 2000 2 1 L L PG G PL 1 2 34 ree a oi TE A er AE ENI E RR WEE REI 56 8 10 20 30 40 5060 80100 200 300 400500600800 1000 Base 15 C 1013 mbar secco Based on 15 C 1013 mbar dry Inlet pressure range bpu 2 5 mbar a 500 mbar 1 or 201 we in comparison to the outlet nominal pressurre Max allowable pressure PS 1 Bar Outlet pressure range Wd 55300 mbar 2 120 5 wc for model 31051 52 53 outlet pressure range Wd 5 150 mbar 2 60 3 wc Accuracy class AC 15 of the Pd setting value Lock up pressure class SG 7 5 mbar 30 of the Pd setting value Temperature class 1 15 60 C 1 5 140 F Filter filtering grade 50 um CONFORMING TO THE 90 396 CEE DIRECTIVE TABELLA DI CODIFICA CODING TABLE T 00212 Mod STABILIZZATORI GONERNORS
23. D OUTDOOR MODEL No LI TTI PRODUCT CODE No U 16GE2E5 U 20GE2E5 U 25GE2E5 U 16GEP2E5 U 20GEP2E5 U 25GEP2E5 U 30GE2E5 U 16GF2E5 U 20GF2E5 U 25GF2E5 182680168 182680169 182680170 182680171 182680172 182680173 182680166 182680174 182680175 182680176 REFERENCE No TD7110003 00 Outdoor Unit 2 Specifications Model No U 25GE2E5 Engine External dimensions mm Displacement L 2 488 Height 2 273 Rated output kW 15 7 Width 1 650 Oil Type Panasonic Genuine Depth 1 000 80 Quantity L 43 Weight kg 810 Starter motor 12 V DC 2 0 kW Performance kW Starter type AC DC type DC Cooling capacity 71 0 Starter Heating capacity Standard 80 0 Engine cooling water Heating capacity low temp 75 0 Quantity L 25 Hot Water Cooling mode 30 0 75 C outlet Concentration Freezing Generate electricity power source Electrical rating 220 to 240 V 50 Hz Single phase temperature 50 V V 35 C Cooling water pump rated output kW 0 16 Running amperes A 6 22 Refrigerant type Quantity kg HFC R410A 11 5 Cooling Power input kW 1 39 Air intakes Front and Rear Power factor 93 Air outlet Top Running amperes A 3 92 Heating Power input kW 0 83 Piping Power factor 92 28 58 brazed Refrigerant gas mm 1 75 Not
24. DA DI SOLA LETTURA TARATURA FUNZIONI ACCESSORIE T mandata invernale 21 23 C T mandata estiva 24 26 C T mandata invernale 22 24 C T mandata estiva 23 25 C il parametro di confronto cambia tra stagione invernale e stagione estiva agisce di concerto con sonde T1 U1 elettrovalvole V1 V3 V4 il parametro di confronto cambia tra stagione invernale e stagione estiva agisce di concerto con sonde T5 elettrovalvole V1 V3 V4 Regolazione tipo aria primaria Regolazione tipo aria primaria il parametro di confronto cambia tra stagione invernale e stagione estiva Regolazione tipo aria primaria il parametro di confronto cambia tra stagione invernale e stagione estiva Regolazione tipo aria primaria Sonda di Umidit canale di Sonda di Umidit SONDA DI SOLA LETTURA Sonda di Umidit SONDA DI SOLA LETTURA Sonda di Umidit SONDA DI SOLA LETTURA Sonda di pressione canale agisce su inverters motori mandata platea ventilatori di mandata ripresa agisce su apertura chiusura serranda motorizzata modulante M2 SERRANDA motorizzata con POSIZIONE FISSA PER IL NORMALE FUNZIONAMENTO Sonda di pressione canale mandata senato SERRANDA DI TARATURA MOTORIZZATA servomotore modulante SERRANDA REGOLAZIONE comandato da P2 SERRANDA DI INTERCETTAZIONE APERTURA CHIUSURA 2 3 PLATEA MANDATA SERRANDA DI INTERCETTAZIONE APERTURA CHIUSURA 2 3 PLATEA RIPRESA Chiusura
25. F 194 1 1 4 255 11 2 194 2 255 2 236 2 316 DN 25 5 235 DN 25 195 DN 32 5 286 DN 32 280 DN 40 5 311 DN 40 285 DN 50 5 352 DN 50 349 DN 55 350 DN 65 427 DN 80 350 DN 80 434 DN 100 415 DN 100 502 MATERIALI MATERIALS CORPO BODY GD AISi 12 EN AB 46100 GAISi 9 EN AB 43100 COPERCHI COVERS GD AISi 12 EN AB 46100 G AISI 9 EN AB 43100 ZAMA 3 INI EN 1774 TRATTAMENTI SUPERFICIALI SUPERFICIAL TREATMENTS COPERCHIO E CORPO SABBIATURA SANDBLASTING A RICHIESTA UPON REQUEST VERNICIATURA POLIURETANICA A POLVERE E O ZINCATURA BIANCA DUST POLYURETHANE COATING THE OR WHITE ZINC COATED na PRESSIONE DI ALIMENTAZIONE INLET PRESSURE PRESSIONE DI EROGAZIONE DELIVERY PRESSURE STABILIZZATORI CON FILTRO GOVERNORS WITH FILTER CONNESSIONI connetions A BI D 1 2 105 1 2 142 54 10 3 4 142 1 142 127 158 1 2 175 3 134 3 4 175 1 T 175 11 4 figa 0ye 255 11 2 fioa myz 255 2 236 2 316 DN 25 5 235 DN 25 195 DN 32 5 286 DN 32 280 DN 40 5 311 DN 40 285 DN 50 5 352 DN 50 349 DN 65 290 DN 65 427 DN 80 310 DN 80 434 DN 100 350 DN 100 502 STABILIZZATORI AUTOAZIONANTI CON OTTURATORE BILANCIATO A DOPPIA MEMBRANA DI SICUREZZA GOVERNORS ARE SELF ACTING TYPE WITH BALANCED OBTURATOR AND DOU
26. RMA ENV Ui cre Sapte ilaria 3 2 1 Relazione tecnica ai sensi dell art 28 della Legge n 10 del 09 01 1991 st smi 6 9 7 3 1 Parametri dl lana 7 3 1 1 Criteri di esile 7 3 2 Sistema di generazione acqua calda e refrigerata ceeccceeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeteeeneeeeeteeees 9 3 3 Impianto di climatizzazione a dislocamento ee 11 3 4 Caratteristiche centrale di trattamento aria i 12 3 4 1 Parzializzazione della portata di mandata i 13 3 42 Portate d FIMMOVO iuiia ire iaia 13 3 4 3 Calcolo delle potenza termica frigorifera 14 Premessa 14 Potenza stagione invernale a lia 15 Potenza stagionc eSlVa ella 16 16 SAD DITTUSIOME it echt E ETA canehcauahcausbasnecestdoacedensceateccaimastneres 18 Senato ACCADEMICO 18 Plate 19 3 4 6 Formazione
27. Via S Pellico 6 53044 Chiusi Scalo SIENA AZIENDA CON SISTEMA Tel 0578 227285 227489 Fax 0578 21225 gt DI GESTIONE QUALITA A lo e mail info stigstudiotecnico it f dhig IAS ET PEC info pec stigstudiotecnico it CERTIFICATO DA DNV studio fegmico associato x Sito Internet www stigstudiotecnico it ISO 9001 UNIVERSITA DEGLI STUDI DI PERUGIA Piazza dell Universit 1 Perugia PG LAVORI DI REALIZZAZIONE IMPIANTO DI CLIMATIZZAZIONE A DISLOCAMENTO SOSTITUZIONE DEGLI INFISSI E REALIZZAZIONE IMPIANTO DI AMPLIFICAZIONE ACUSTICA PRESSO L AULA MAGNA DELL UNIVERSITA DEGLI STUDI DI PERUGIA PROGETTO ESECUTIVO RELAZIONE TECNICA ESPLICATIVA IMPIANTI TECNICI A FLUIDO CODICE COMMESSA 07 06 IL RESPONSABILE UNICO DEL PROCEDIMENTO GEOM FABIO PRESCIUTTI ASSOCIATO oice SOCIO UN Associazione delle organizzazioni di ingegneria di architettura e di consulenza tecnico economica Codice incarico iniziale Q1125E2 codice file iniziale RUP27CTO Emesso il 05 04 2013 Codice incarico Codice file Rev n tipo motivazioni Emesso da il Approvato da il Q1125E2 RUP27CTO Hestea SA3 05 04 13 RO2 05 04 2013 O interna O esterna Q1125E2 RUP27CT1 1 Diifiterna INTEGRAZIONI SA2 14 05 13 RO2 14 05 2013 S T I G Studio Tecnico Associato CHIUSI SCALO SI INDICE T PREMESSA ILL bn ae ta de ad Soca 2 2 RIFERIMENTI NO
28. ZATA CLIENTE IMBALLO LINGUA LOGO U M NGLESE PERSONAL ZZATO CLIENTE mbar INGLESE PIETRO FIORENTINI GN mbar Scatola singola NGLESE FIORENTINI MINIREG GPL mbor___ contenitore 20 Pz ETRO FIORENTINI GN Kpa pe RO FIORENTINI GN IMPERIALI 3 t gt bot r Q d Lie Lis 25 25 SENZA TARATURA Con molla Range molla 2 0 3 v v 0v co ov on ETRO FIORENTINI GN mmH2o 5 13 mbar Con blocco Scatola singola contenitore da 10 Pz 7 20 mbar Senza blocco Scatola singola contenitore da 20 Pz 10 50 Con flange solo scatola singola 25 70 mbar 60 150 mbar 140 300 mbar VERSIONE NON TARATA DISPONIBILE SOLO SENZA BLOCCO MODELLO CON Rp _1 1 4 MODELLO CON Rp 1 1 2 MODELLO CON Rp 2 CONNESSIONI DnE DnU L CONNESSIONI DnE DnU L CONNESSIONI DnE DnU L DnU S 00 Senza Raccordi Corpe41 4 Corpo1 1 4 00 Senza Raccordi 1 2 Corpo1 1 2 00 Senza Raccordi 2 Corpo 2 9 1 1 4x1 1 4 NPT 0710087000 0710067000 1 1 2x1 1 2 NPT 0710032000 0710032004 21 122 NPT 0710068000 0710068000
29. ando comunque superiore al rendimento di qualsiasi caldaia a condensazione dati utilizzati per il calcolo provengono dalla scheda tecnica dell unit si veda allegato B7 Per confrontare i valori di resa della macchina in esame con una pompa di calore e quindi valutarne il COP dovremo tener conto del rendimento elettrico nazionale Infatti il COP per una pompa di calore elettrica viene definito in genere considerando una temperatura esterna di 7 C come il rapporto tra potenza termica in uscita e potenza elettrica in ingresso Nel caso in esame in ingresso abbiamo una piccola quota parte di energia elettrica ed energia termochimica Per valutare quindi il denominatore del rapporto occorre sommare la 23 25 S T I G Studio Tecnico Associato CHIUSI SCALO SI potenza elettrica in ingresso P e la potenza termochimica Py da convertire in energia elettrica Pech secondo il coefficiente rendimento elettrico nazionale pari a circa 0 46 P a Pp x 0 46 58000 Wr x 0 46 26680 Wel ech mentre circa pari a 3000 Watt e P come noto circa pari ad 80000 Watt a questo punto il COP calcolabile come segue 80000 80000 _ 2 69 P P gt 3000 26680 3000 Il vero valore aggiunto di questa macchina che il parametro COP si conserva praticamente fino 3 C grazie al recupero sul sistema di raffreddamento mentre noto che per una pompa di calore elettrica il rendimento cala velocemente per temperatur
30. ciato CHIUSI SCALO SI 3 4 5 Diffusione L aria di mandata opportunamente trattata sar distribuita fino ai diffusori dell Aula Magna platea e senato accademico con canali coibentati in lamiera d acciaio zincata o canali flessibili fino ai diffusori La linea di ripresa avr le stesse caratteristiche Senato Accademico Il Senato Accademico si caratterizza al livello di involucro architettonico per la variazione della direzione delle pareti perimetrali laterali qui convergenti e per le pareti di fondo anch esse non perpendicolari all asse longitudinale evidente reinterpretazione della zona absidale degli edifici di culto Le pavimentazioni sono articolate secondo un preciso schema che realizza lateralmente una gradonata tetrapartita se si considera il piano principale centrale sul fondo un unico livello il pi elevato Per ottenere questa articolazione delle quote dei diversi piani stato utilizzato costruttivamente il solaio su muricci Per la zona con la gradonata stato possibile appurare almeno in un punto con certezza per la presenza di una apertura sia la tipologia strutturale solaio su muricci appunto ordito ne so sia le principali dimensioni Per la porzione pi elevata essendo totalmente inaccessibile non stato possibile fare altro che delle ipotesi supportate dalla logica Si pertanto supposto che sia stato utilizzato lo stesso tipo di solaio ordito nella stessa direzione Il senato accademico
31. completato da un duplice corridoio laterale con il piano di calpestio rialzato di 18 cm rispetto al livello del solaio principale della platea allineato con i percorsi rialzati che si sviluppano per tutta la lunghezza delle pareti longitudinali che conduce attraverso una breve scala alla quota pi elevata La stratigrafia delle pareti perimetrali la stessa del resto dell edificio Una parete a cassetta costituita da un muro ad una testa verso l interno una intercapedine d aria uno strato di materiale coibente un muro ad una testa verso l esterno per terminare con un rivestimento in foglio con mattoni disposti in verticale Diversamente dal resto delle pareti longitudinali quelle del senato accademico sono completamente tamponate Le canalizzazioni da allocare sono relative ovviamente tanto alla mandata dell aria climatizzata che deve avvenire dal basso tanto alla ripresa della stessa dall alto Sempre alla ricerca della pi elevata integrazione possibile con l immobile per le canalizzazioni dell aria di mandata si proposto di utilizzare lo spazio intercluso al disotto dei piani di calpestio dei solai su muricci tra quest ultimo e il solaio interpiano principale posto tra Aula Magna e biblioteca Nella gradonata l emissione dell aria affidata ad una canalizzazione installata al di sotto delle poltrone previa modifica del fianco di queste ultime per consentirne l attraversamento Per la zona pi elevata il canale di
32. d Drain R1 Bolt thread 25 Hot cold water in out Rp2 Nut thread 50A The cooling and heating capacities are for operation in accordance with JIS B 8613 Heating Heating Operating condition Cooling standard low temperature Water temperature of Outlet 7 C Outlet 45 C Outlet 45 C water heat exchanger unit GODE SIE 35 CDB 7 CDB 6 CWB 2 CDB 1 CWB temperature Note Heating cold regions column values apply to operation with outdoor units specified for cold regions A 7 GHP Chiller TECHNICAL DATA indb A 7 2012 04 06 sd LOGICA DI SUPERVISIONE rev 1 10 2013 04 05 unit di trattamento aria DESCRIZIONE FUNZIONI regolazione a punto fisso della mandata agisce in unione con U1 e T5 modulando su elettrovalvole V1 V3 V4 Sonda di temperatura canale di mandata platea regolazione a punto fisso della mandata agisce modulando su valvola a tre vie V2 Sonda di temperatura canale di mandata senato confronto con T6 per attivazione spegnimento motore recuperatore Sonda di temperatura canale di ripresa platea ripresa senato l necessaria per la regolazione a punto Sonda di saturazione p i 9 fisso confronto con T3 per attivazione spegnimento motore recuperatore Sonda di temperatura aria esterna Sonda di Umidit canale di Sonda per regolazione dell umidit mandata Platea dell aria di mandata Sonda di temperatura canale di SON
33. device within the cabinet without connecting an external pipe venting Point 3 3 2 of UNI EN 88 regolation All regulators have internal sensing line and inlet outlet pressure test point CARATTERISTICHE PRINCIPALI MAIN FEATURES FILETTATI FLANGIATI THREADED a cg FLANGED ci cg Mod Rp Mod Dn 31051 1055 30 80 31152 F 25 Scorrevoli Sliding 30 220 31052 94 5 30 100 31153 F 32 Scorrevoli Sliding 30 460 31053 il bh 30 130 31154 F 40 Scorrevoli Sliding 30 570 31150 We 30 150 31155 F 50 Scorrevoli Sliding 30 1150 31151 3 4 30 175 31156 F 65 30 1450 31152 ile 30 220 31157 F 80 30 1600 31153 1 1 4 30 460 31158 F 100 30 2850 31154 30 570 31155 2 30 1150 DIAGRAMMA DI PORTATA FLOW RATE DIAGRAM FILETTATI CON BLOCCO C1 Cg 100 THREADED WITH SLAM SHUT 3 a Mod Dn 2 32051 30 52 z 32052 9 4 30 65 5 32053 A as 30 85 3 Corpo da 3 4 con riduzione da 1 2 nella scatola Body 3 4 with reduction 1 2 in the box Disponibile anche in versione a Squadra Available in Vertical version a Q 2 uscite attive 2 outlet active Campo pressione entrata bpu da 2 5 mbar a 500 mbar rispetto alla pressione nominale di uscita Pressione di progetto PS 1 bar Campo di pressione in uscita Wd 5 300 mbar Per i modelli 31051 52 53 campo di pressione in uscita Wd 5 150 mbar Classe di precisione A
34. e quindi la portata elaborata dalla centrale di trattamento aria Di conseguenza le reti di mandata e di ripresa sono sezionabili automaticamente sulla base dell affollamento livelli di parzializzazione sono i seguenti 1 potenza al 33 senato accademico e primi due settori della platea 2 potenza al 66 senato accademico e primi quattro settori della platea 3 potenza al 100 senato accademico e tutti e 6 i settori della platea tale parzializzazione sar possibile grazie all implementazione di un sistema gestione regolazione che tramite delle serrande motorizzate potr regolare la velocit dei ventilatori dotati di inverters per adeguare la portata trattata all effettiva necessit questa caratteristica consentir un sensibile risparmio energetico sia nel consumo di gas da parte delle pompe di calore sia nel consumo di corrente elettrica L installazione del recuperatore rotativo di tipo entalpico consente di recuperare dall aria viziata di espulsione una sensibile quota parte dell energia termica che andrebbe altrimenti dispersa all esterno il recuperatore garantisce rendimenti che superano anche il 70 sia in inverno che in estate consentendo cos un sensibile abbattimento dei costi energetici Ultimo vantaggio da non dimenticare infine il minore impatto acustico fondamentale in un sala conferenze grazie alla notevole quantit di aria in meno da far circolare 3 4 2 Portate di rinnovo La centrale di trattame
35. e 4 Starting amperes A 30 931 75 Note 4 f ul 15 88 brazed Gas Type Refrigerant liquid mm 019 05 Note 4 P Propane gas G31 Fuel gas R3 4 Bolt thread Gas Band H Natural gas G20 Exhaust drain mm 925 Rubber hose length 350 E Natural gas 425 Hot water supply in out Rp3 4 Nut thread E Natural gas G20 Operating noise level dB A 62 Gas consumption kW Ventilation System Cooling 60 4 Type Propeller fans x2 Heating Standard 53 2 Air flow rate m3 min 380 Compressor Rated output kW 0 70x2 Cooling oil L type 7 5 HP 9 Drain heater W 40 Crankcase heater W 30 Paint color Munsell code Silky Shade 1Y8 5 0 5 Notes 1 Cooling and heating capacities in the tables are determined under the test conditions of JIS B 8627 Operating condition Cooling Heating standard Heating low temp Indoor air intake temp 27 CDB 19 CWB 20 CDB 20 CDB 15 CWB or less Outdoor air intake temp 35 CDB 7 CDB 6 CWB 2 CDB 1 CWB e Effective heating requires that the outdoor air intake temperature be at least 20 CDB or 21 CWB 2 Gas consumption is the total high calorific value standard 3 Outdoor unit operating sound is measured 1 meter from the front and 1 5 meters above the floor in an anechoic environment Actual installations may have larger values due to ambient noise and reflections 4 Values in parentheses for refrigerant gas and liquid types are those when t
36. e degli edifici Parte 3 Determinazione del fabbisogno di energia primaria e dei rendimenti per la climatizzazione estiva UNI 10339 1995 Impianti aeraulici al fini di benessere Generalit classificazione e requisiti Regole per la richiesta d offerta l offerta l ordine e la fornitura DECRETO MINISTERO DELLA SALUTE 6 aprile 2004 n 174 Gazzetta Ufficiale N 166 del 17 Luglio 2004 Regolamento concernente i materiali e gli oggetti che possono essere utilizzati negli impianti fissi di captazione trattamento adduzione e distribuzione delle acque destinate al consumo umano UNI EN 12201 1 2004 Sistemi di tubazioni di materia plastica per la distribuzione dell acqua Polietilene PE Generalit UNI 9182 2008 Impianti di alimentazione e distribuzione d acqua fredda e calda criteri di progettazione collaudo e gestione UNI EN 12056 1 2001 Titolo Sistemi di scarico funzionanti a gravit all interno degli edifici Requisiti generali e prestazioni 4 25 S T I G Studio Tecnico Associato CHIUSI SCALO SI UNI EN 12056 5 2001 Sistemi di scarico funzionanti a gravit all interno degli edifici Installazione e prove istruzioni per l esercizio la manutenzione e l uso DECRETO MINISTERIALE 12 04 1996 Approvazione della regola tecnica di prevenzione incendi per la progettazione la costruzione e l esercizio degli impianti termici alimentati da combustibili gassosi DECRETO MINISTERIALE 10 03 1998 Criteri ge
37. e prossime allo zero Anche nel caso in cui trovassimo a T esterna pari a 10 C il COP calcolabile con la seguente relazione 75000 2 28 64900x0 46 3000 mentre una pompa di calore elettrica alla T di 10 C ha rendimento inferiore all unit a causa dei molteplici cicli di sbrinamento a cui sottoposta la batteria di evaporazione In regime di raffreddamento si avr invece Pi 71 kw P 3 kw 0 9 kw per Cui Pech 28 kw pertanto l EER in prima analisi pu essere cos valutato EER A 28 2 29 3 24 25 S T I G Studio Tecnico Associato CHIUSI SCALO SI 7 COMPARTIMENTAZIONI ANTINCENDIO In corrispondenza degli attraversamenti dei compartimenti antincendio presenti saranno installati idonei prodotti per il ripristino delle compartimentazioni stesse in modo da assicurare la sicurezza necessaria per i lavoratori e per gli operatori dei VV F in caso di emergenza Le serrande tagliafuoco e di controllo fumi i collari tagliafuoco i sacchetti termoespandenti le schiume sigillanti REI ed ogni altro prodotto impiegato per il ripristino delle compartimentazioni sar conforme a quanto stabilito dal D M 16 02 2007 dotato di marcatura CE ove prevista ed installato conformemente alle indicazioni del produttore Le serrande tagliafuoco saranno del tipo a riarmo servoassistito Chiusi Scalo 51 05 04 2013 GER 13 ECNI 8 lant Galielia ELENCO ALLEGATI Allegato 1 Diagram
38. e questa tipologia di macchine pu recuperare dal circuito di raffreddamento radiatore del motore endotermico che di derivazione automobilistica anche quando la temperatura esterna scende al di sotto dei 6 C che rappresenta un limite tecnologico NOTO per le pompe di calore classiche con compressori elettrici La potenza elettrica impiegata sensibilmente inferiore rispetto ad una analoga pompa di calore con motore elettrico in proporzione di 7 1 Infatti nel ns caso l ammontare elettrico complessivo delle due pompe di calore non supera 4 Kw Questo comporta un sensibile risparmio Le pompe di calore producono nel periodo invernale acqua calda a bassa temperatura 55 45 C che permette di contenere i consumi mentre nel periodo estivo producono acqua refrigerata con temperatura di mandata pari a 7 C analogamente ad un qualsiasi gruppo frigorifero ad alimentazione elettrica Inoltre durante il proprio funzionamento sia in inverno che in estate viene recuperato calore dall acqua calda che verr utilizzata sia per alimentare le batterie di post riscaldo della Centrale di trattamento aria sia per ottenere acqua calda sanitaria il calore recuperato dal circuito di raffreddamento del motore a scoppio che come tale produce calore sia in inverno che in estate La potenzialit termica complessiva delle 2 unit nel periodo invernale si attesta a circa a 160 Kw ai quali vanno aggiunti ulteriori 60 Kw recuperati dai circuiti di raffredda
39. engono asportati man mano che si formano necessaria una portata di aria inferiore ad un impianto a tutt aria tradizionale a miscelazione d di fatto non si scalda o raffredda la struttura edilizia e si garantisce comunque un buon confort ambientale perch la persona continuamente avvolta da aria calda fresca la cui temperatura mantenuta intorno ai 20 22 C invernali e 25 26 C estivi Viste le caratteristiche architettoniche del luogo dopo due colloqui con la Soprintendenza di cui uno con sopralluogo si proceduto a studiare 4 diverse soluzioni per la modalit di ventilazione che sono a loro volta la combinazione di due soluzioni per l immissione e due per l estrazione La soluzione scelta la seguente Immissione aria da predisporre tramite diffusore integrato nella poltrona con sistema di ripresa integrato negli infissi quindi nel caso in esame la diffusione dell aria avverr in senso verticale e cio dal basso verso l alto dai diffusori dislocamento ricavati nella parte bassa della struttura delle poltrone alla bocchette lineari di captazione poste sulle pareti laterali della aula magna Per una esemplificazione si faccia riferimento alle TAVV 2 3 4 Caratteristiche centrale di trattamento aria L unit di trattamento aria prevista e di tipo a doppio flusso senza ricircolo si elencano di seguito le caratteristiche principali n 2 ventilatori con inverter che mantengono i flussi dell
40. frigoriferi kg 0891 kg Jrigorif Infine il tratto CD post riscaldo estivo consente di immettere l aria dai diffusori sotto poltrona alle condizioni ideali ovvero 25 C e 50 U R Quest ultima trasformazione comporta il seguente assorbimento in termini di potenza 1 Ah DC 12 10 x S000 0 85 42352 kcal 49 kw Riassumendo nel periodo estivo con aula al massimo affollamento si necessita di una potenza frigorifera di circa 141 kw frigoriferi e di una potenza termica di 49 kw 3 4 4 Filtrazione Dal punto di vista della filtrazione la centrale di trattamento aria disporr di n 2 prefiltri di classe G3 sui canali di ripresa aria ambiente e presa aria esterna di ricambio per limitare lo sporcamento del recuperatore rotativo inoltre vi sar un filtro a tasche rigide a d alta efficienza nella sezione principale di mandata con controtelaio in lamiera zincata avente classe di efficienza non inferiore alla F8 equivalente alla classe 8 di cui al prospetto V della norma UNI 10339 il campo di efficienza di questa soluzione di filtraggio consente di arrivare a valori compresi tra 90 95 tale efficienza sicuramente al di sopra dei limiti minimi previsti dalla norma UNI 10339 16 25 S T I G Studio Tecnico Associato CHIUSI SCALO SI infatti per attivit di questo gener la norma prescrive un efficienza minima di filtrazione corrispondente pari alla classe 6 60 80 17 25 S T I G Studio Tecnico Asso
41. he maximum piping length exceeds 90 meters equivalent length Reducers are available locally NO vary with the air conditioning load Because the hot water heating system uses waste heat from the engine which runs the air conditioning its ability to heat water is not guaranteed Specifications are subject to change without notice Hot water heating capacity is applicable during cooling operation as in Note 1 The maximum water temperature that can be obtained is 75 C Water heating performance and temperature B 6 Water Heat Exchanger Unit 4 Specifications Product Name Water heat exchanger unit Model No S 710WX2E5 Capacity Cooling kW 71 0 Heating standard kW 80 0 Height mm 1 000 Dimensions Width mm 395 Depth mm 965 Weight kg 150 Panel color Munsell code Silky shade 1Y 8 5 0 5 Power supply 220 240 V AC 50 Hz Running A 0 07 Cooling Amperes Electrical Power input W 10 rating Running n dor Heating Amperes Power input W 10 Standard hot cold water flow rate m h 12 2 Hydrostatic loss kPa 11 7 Holding water quantity inside the unit m 0 017 Minimum holding water quantity outside m 0 73 the unit Water circuit pressure MPa 0 686 Refrigerant control method Electronically controlled valve Heat exchanger Plate type Anti freezing system Thermostat Gas mm 931 75 brazed Refrigerant Piping l tquid mm 09 05 braze
42. la realizzazione di scavi nel giardino e la posa di solette in cemento in modo da formare dei piani orizzontali per ospitare le apparecchiature Tale area per motivi di sicurezza sar recintata e seminascosta dalla vegetazione Il tutto al fine di mitigare l impatto visivo E stato poi previsto un accesso pedonale all area tecnica per la manutenzione periodica dell impianto Le tubazioni di collegamento tra le macchine nella piazzola e la centrale tecnologica interna saranno realizzate con condotte preisolate da teleriscaldamento con anima in polibutene 3 3 Impianto di climatizzazione a dislocamento Il dislocamento un sistema di climatizzazione artificiale forzato ma che sfrutta le forze naturali di galleggiamento come motore del trasporto dell aria in ambiente esaltando cos quegli aspetti di sostenibilit della scelta progettuale legati all efficiente utilizzo delle risorse naturali disponibili nell ambiente in questo caso l ambiente confinato Essendo una strategia di ventilazione il dislocamento ha per scopo primario il mantenimento del comfort termo igrometrico e di un adeguato livello di qualit dell aria questi obiettivi sono raggiunti in modo estremamente efficace creando disomogeneit di concentrazione di contaminante nell ambiente e mantenendo una bassa concentrazione di contaminante proprio nella zona occupata dalle persone L impianto a dislocamento viene comunemente utilizzato in molti teatri sale co
43. ma Ashrae trattamento invernale Allegato 2 Diagramma Ashrae trattamento estivo Allegato 3 Calcolo della temperatura superficiale e della condensa interstiziale diagramma di Glaser Allegato 4 Estratto manuale tecnico pompa di calore e scambiatore idronico Allegato 5 Schede logica di funzionamento impianto tecnologico Allegato 6 Regolatore stabilizzatore di pressione 1 IT Schema logico funzionale impianti meccanici 2 IT Impianto a dislocamento distribuzione canalizzazioni sistemi di diffusione e ripresa dell aria platea 3 IT Impianto a dislocamento distribuzione canalizzazioni sistemi di diffusione e ripresa dell aria senato accademico TAV 4 IT Sistemazione piazzola tecnica esterna percorso rete di teleriscaldamento locale tecnologico interno Relazione tecnica ex art 28 Legge n 10 del 09 01 1991 et ss mm ii 25 25 TRATTAMENTO NVERNALE ASSOCIAZIONE ITALIANA CARR DIAGRAMMA PSICROMETRICO TEMPERATURA NORMALE PRESSIONE BAROMETRICA 760 mm Hg BASATO SULLA ASHRAE PSYCHROMETRIC CHART NO 1 4 Q sE 9 e N 1 S i a a Hi A A in pase
44. mento dei motori delle 2 unit 30 Kw per ciascuna unit Le due pompe di calore inoltre 1 entrano in funzione simultaneamente o in cascata in base ai fabbisogni 2 garantiscono comunque anche in caso di guasto il funzionamento dell impianto seppure a regime ridotto La potenzialit frigorifera globale pari a circa 142 Kw sempre suddivisa sulle 2 pompe di calore 71 Kw cadauna e come per il periodo invernale si avranno globalmente 60 Kw di energia termica derivanti dai sistemi di raffreddamento dei motori si veda la Tav 1IT per i dettagli tecnologici Altra caratteristica degna di nota riguarda il livello di rumore pari a circa 58 db A ad 1 metro di distanza che modesto pari a quella di una persona che parla ed sensibilmente inferiore rispetto ad una pompa di calore standard ad alimentazione elettrica La tipologia di impianto proposta consente di non realizzare un locale da adibirsi a centrale termica destinato alle apparecchiature in quanto le pompe di calore possono essere installate all esterno e non necessitano di canne fumarie elementi tecnologici questi ultimi particolarmente difficili da inserire in un contesto quale quello in cui ci troviamo a lavorare 10 25 S T I G Studio Tecnico Associato CHIUSI SCALO SI Pertanto la scelta caduta sulla realizzazione di piazzole in una zona libera da alberi e arbusti vedere a tal proposito la tavola 4IT Le opere previste in dettaglio sono relative al
45. ne ai sensi dell art 8 del D Lgs n 192 del 2005 Tuttavia la relazione tecnica stata comunque redatta in osservanza dell articolo 3 comma 2 lettera c punto 2 del Decreto Legislativo n 192 del 19 08 2005 cos come modificato dal Decreto Legislativo n 811 del 29 12 2006 e dal D P R 59 2009 che prevede una applicazione limitata al rispetto di specifici parametri livelli prestazionali e prescrizioni nel caso di interventi su edifici esistenti in caso di nuova installazione di impianti termici Nello specifico caso in esame previsto il solo rispetto del RENDIMENTO GLOBALE MEDIO STAGIONALE DELL IMPIANTO Occorre sottolineare che le pompe di calore previste utilizzano energia aerotermica che da considerarsi rinnovabile in base alle definizioni di cui al D Lgs n 28 del 03 03 2011 recante il nuovo assetto normativo per le fonti rinnovabili oltre a ci le p d c consentono la modulazione nell emissione dell energia termica e frigorifera nell unit di tempo l impianto idronico a valle delle pompe di calore del tipo a bassa temperatura Le batterie di scambio termico della CTA funzionano con acqua calda in ingresso a 45 C La centrale di trattamento aria sar dotata di recuperatore di calore rotativo ad alta efficienza pur non essendo obbligatorio per tale tipo di impianto Il DPR n 412 del 1993 obbliga infatti l utilizzo di tale sistema di recupero nei casi in cui le ore di funzionamento annuali dell impianto
46. nerali di sicurezza antincendio e per la gestione dell emergenza nei luoghi di lavoro G U 07 04 1998 n 81 Supplemento ordinario DECRETO MINISTERIALE 16 aprile 2008 Regola tecnica per la progettazione costruzione collaudo esercizio e sorveglianza delle opere e dei sistemi di distribuzione e di linee dirette del gas naturale con densit non superiore a 0 8 Gazzetta Ufficiale n 107 del 8 5 2008 Suppl Ordinario n 115 DECRETO MINISTERIALE 17 aprile 2008 Regola tecnica per la progettazione costruzione collaudo esercizio e sorveglianza delle opere e degli impianti di trasporto di gas naturale con densit non superiore a 0 8 Gazzetta Ufficiale n 107 del 8 5 2008 Suppl Ordinario n 115 5 25 S T I G Studio Tecnico Associato CHIUSI SCALO SI 2 1 Relazione tecnica ai sensi dell art 28 della Legge n 10 del 09 01 1991 st smi L edificio in questione come noto ricadente nell ambito nella disciplina della parte seconda e dell art 136 comma 1 lettere e c del Decreto Legislativo n 42 del 22 gennaio 2004 recante il Codice dei Beni Culturali e del Paesaggio Pertanto per quanto riportato all articolo 3 comma 3 lettera a del Decreto Legislativo n 192 del 19 08 2005 et smi l intervento di installazione di nuovi impianti in questo edificio non prevede l applicazione delle normative vigenti circa il contenimento di consumi energetici di conseguenza non sarebbe stato necessario produrre alcuna relazio
47. ngressi cinema poich muove ridotte masse di aria ed a bassa velocit rispetto agli impianti tradizionali a tutt aria In un impianto a dislocamento l aria continuamente rinnovata con l immissione continuativa di aria esterna trattata in apposita centrale di trattamento aria che contiene tra l altro un recuperatore rotativo entalpico che permette di trasferire fino all 84 del calore o del freddo dall aria espulsa all aria entrante In questo modo possibile ridurre l aria a quella minima per il benessere di ogni persona seduta in platea circa 30 40 mc persona h pari a 1 5 2 volumi h a fronte di una portata che pari a circa 1 3 di quelli di impianto a tutt aria tradizionale ogni persona seduta avvolta da flusso di aria a bassissima velocit e sempre rinnovata che muovendosi a pistone asporta gli odori e l aria consumata prodotta o avvolge continuativamente la persona in aria dalla elevatissima qualit ed alle condizioni termoigrometriche ideali dal punto di vista del comfort 11 25 S T I G Studio Tecnico Associato CHIUSI SCALO SI Questo tipo di impianto per i luoghi destinati ad ospitare pubblico anche in grande numero per periodi di tempo limitati nel tempo alcune ore particolarmente indicato perch a si garantisce una messa a regime molto rapida si garantisce un elevata qualit dell aria perch i contaminanti prodotti dalle persone v
48. nto aria in grado di elaborare e quindi diffondere nell ambiente una portata di 18000 mc h la macchina come gi detto a doppio flusso pertanto vi saranno due distinte reti aerauliche e cio di mandata e di ripresa ognuna delle quali in grado di elaborare i 13 25 S T I G Studio Tecnico Associato CHIUSI SCALO SI 18000mc h suddetti tale portata d aria suddivisa nelle due zone principali ovvero platea e senato accademico La portata di ricambio stata calcolata sulla base delle indicazioni di cui al prospetto Ill della norma UNI 10339 la norma prevede per un attivit del genere ovvero cinema teatri sale congressi e simili si veda il prospetto III pagina 14 della norma UNI un portata di ricambio per persona pari a 5 5 x 10 mc s equivalenti a 19 8 mc h a persona Q pers L affollamento massimo previsto per laula magna desumibile dal numero dei posti a sedere pari a circa 541 persone anche considerando un incremento di sicurezza del 20 dell affollamento avremo a che fare con un totale di circa 650 persone La portata di ricambio necessaria presto calcolabile con la relazione seguente Q n persone pers 650 x 19 8 mc h 12870 mc h La macchina come gi detto elabora una portata d aria di ricambio di 18000 mc h pertanto soddisfa pienamente i parametri previsti dal prospetto della UNI 10339 3 4 3 Calcolo delle potenza termica frigorifera necessaria Premessa Come gi precisato le po
49. o A questo proposito sono state previste in via cautelativa una serie di operazioni relative alla riparazione del pavimento qualora si rendesse indispensabile per cause impreviste Per i dettagli si veda l elaborato Tav 3IT Impianto a tutt aria zona senato accademico percorsi canalizzazioni distribuzione sistemi di diffusione e ripresa particolari costruttivi Platea Per l aria climatizzata di mandata che interessa tutta la platea la soluzione prevista riguarda la sostituzione delle poltrone esistenti con altre modificate in modo da consentire di far affluire l aria da una canalizzazione dissimulata nella poltrona stessa che si alimenta da un canale collocato all intradosso del solaio principale e ad essa collegata in due punti per ogni fila di poltrone Per la ripresa dell aria i punti di ripresa saranno collocati sull architrave degli infissi bocchette lineari quindi la soluzione prima che integra negli infissi di nuova realizzazione gli elementi impiantistici necessari si ottiene il massimo possibile dell integrazione tra impianto e edificio anche se a scapito dell efficienza dell impianto in quanto sarebbe stato preferibile effettuare una ripresa dall alto anche se tecnicamente impossibile da praticare Si faccia riferimento alla tavola TAV 2IT Impianto a tutt aria zona platea diffusori integrati nelle poltrone percorsi canalizzazioni distribuzione sistemi di diffusione e ripresa particolari 3 4 6 Formazione
50. o personalizzato per il controllo dell unit di trattamento d aria Questo Gestisce tutte le funzioni di raffreddamento riscaldamento umidificazione deumidificazione post riscaldamento controllo entalpico compensazione del set point recuperatore di calore ricambio con aria di rinnovo Ventilatori filtri dell aria e dispositivi esterni pompe di calore ed accessori saranno protetti da un efficiente e completa gestione allarmi Inoltre come gi detto sara possibile controllare la velocit dei ventilatori pilotati con inverter per mantenere costante la pressione di mandata e di ritorno nell impianto a portata variabile ottimizzando il consumo di energia Il quadro elettrico del locale CTA QCTA e il quadro di zona pompe di calore QGHP andranno a servire e gestire l unit di trattamento aria le pompe le pompe di calore e le varie apparecchiature in campo sonde servomotori ecc Oltre alla sezione di potenza stato previsto un sistema di gestione e regolazione dislocato in entrambi i quadri in grado di gestire il funzionamento dell impianto In particolare nella zona del senato accademico stata prevista l installazione di n 2 variatori di taratura della temperatura uno per la zona del senato e uno per il resto della sala un selettore sia per parzializzare il volume ambiente climatizzato in base all occupazione dell Aula Magna sia per disabilitare abilitare il funzionamento automatico dell impianto di climati
51. re ESSERE distinto per estate ed inverno sottostazione interna TARATURA FUNZIONI DESCRIZIONE FUNZIONI ACCESSORIE NOTE i del l elettropompa attivata quando Eletfrogomba spillamento circuito di la sonda T10 rileva una TEGUPETO temperatutra sufficiente l elettropompa attivata quando Elettropompa gemellare spillamento circuito principale la sonda T9 rileva una temperatutra sufficiente ivazi ESSERE distinto per estate ed Sonda di temperatura i i attivazione pompa P3 accumulo inerziale inverno eonda il set point della sonda DEVE PE attivazione pompa ESSERE distinto per estate ed accumulo inerziale A inverno il set point della sonda DEVE 310 Mod STAB 300 Pietro Fiorentini STABILIZZATORI AUTOAZIONANTI CON OTTURATORE BILANCIATO A DOPPIA MEMBRANA DI SICUREZZA GOVERNORS ARE SELF ACTING TYPE WITH BALANCED OBTURATOR AND DOUBLE SAFETY RAGM 8 STABILIZZATORI SENZA FILTRO GOVERNORS WITHOUT FILTER CONNESSIONI connetions A B D eF 1 2 113 1 2 142 3 4 109 3 4 142 1 109 1 142 1 2 138 1 2 175 3 4 134 3 4 175 E 134 T 175 T
52. so in cui si avvicini a valori troppo elevati dell umidit relativa ambiente 20 25 S T I G Studio Tecnico Associato CHIUSI SCALO SI 4 LOCALE TECNICO BIBLIOTECA INSTALLAZIONE DELLA CENTRALE DI TRATTAMENTO ARIA L apparecchiatura per il trattamento dell aria da immettere nell Aula Magna necessariamente di grandi dimensioni e assolutamente non compatibile con una installazione esterna Pertanto si utilizzer uno dei locali attualmente in uso alla biblioteca collocati sotto la rampa carrabile contigua alla zona absidale dell Aula Magna Per la maggior parte le canalizzazioni saranno collocate negli spazi disponibili tra controsoffittature e intradosso del solaio interpiano dei locali della biblioteca Utilizzando nello specifico il corridoio principale per la posa delle canalizzazioni pi ingombranti in quanto gli spazi a disposizione sono maggiori gli archivi e le sale di lettura per le diramazioni All interno della biblioteca quindi saranno rimossi buona parte dei controsoffitti per installare le canalizzazioni per l Aula Magna Successivamente i controsoffitti verranno ricollocati in opera con minime variazioni rispetto alle quote preesistenti 21 25 S T I G Studio Tecnico Associato CHIUSI SCALO SI 5 IMPIANTO ELETTRICO A SERVIZIO IMPIANTO A DISLOCAMENTO Il progetto prevede l adozione di regolatori che agiscono sui vari elementi in campo in particolare verr implementato un programma applicativ
53. sone che si trovano ad occupare la sala In altre parole l impianto potr garantire comunque una funzionalit tecnicamente accettabile ed in grado di risolvere i problemi attualmente esistenti per un utilizzo valido dell aula stessa 2 25 S T I G Studio Tecnico Associato CHIUSI SCALO SI 2 RIFERIMENTI NORMATIVI DECRETO MINISTERIALE 22 gennaio 2008 n 37 Regolamento concernente l attuazione dell articolo 11 quaterdecies comma 13 lettera a della legge n 248 del 2 dicembre 2005 recante riordino delle disposizioni in materia di attivit di installazione degli impianti all interno degli edifici Gazzetta Ufficiale n 61 del 12 marzo 2008 LEGGE 13 luglio 1966 n 615 GU n 201 del 13 8 1966 Provvedimenti contro l inquinamento atmosferico e relativo regolamento per l esecuzione di cui al D P R 1228 del 20 10 1967 DECRETO MINISTERIALE 01 12 1975 Norme di sicurezza per apparecchi contenenti liquidi caldi sotto pressione e successiva normativa di cui alla raccolta R DECRETO LEGISLATIVO 25 Febbraio 2000 n 93 Attuazione della direttiva 97 23 CE in materia di attrezzature a pressione DECRETO DEL PRESIDENTE DELLA REPUBBLICA 26 08 1993 N 412 Regolamento recante norme per la progettazione l installazione e la manutenzione degli impianti termici degli edifici ai fini del contenimento dei consumi di energia in attuazione dell art 4 comma 4 della legge 9 gennaio 1991 n 10 DECRETO DEL PRESIDENTE DELLA REPUB
54. tenze in gioco e quindi la taglia della CTA e delle pompe di calore non sono state determinate nel classico modo ovvero sommando i contributi derivanti da perdite di ventilazione perdite attraverso la struttura dispersioni invernali o carichi estivi apporti interni Per l impianto in esame si tenuto conto della sola potenza necessaria per riscaldare raffrescare l aria esterna in modo che questa possa raggiungere all immissione in ambiente i 21 22 C nel periodo invernale ed i 25 26 C nel periodo estivo e che questa possa creare il microclima intorno allo spettatore che l obiettivo dell impianto del tipo a dislocamento E necessario sottolineare che il dimensionamento non pu tenere conto delle dispersioni rientrate termiche dell involucro edilizio infatti se per assurdo un impianto del genere venisse dimensionato come un impianto a tutt aria a miscelazione e cio considerando le dispersioni invernali ed i carichi estivi derivanti dagli scambi termici operati dall involucro edilizio con l ambiente esterno avremmo delle temperature dell aria di immissione che nel migliore dei casi sarebbero superiori ai 35 C nella stagione invernale e inferiore ai 18 19 C nella stagione estiva assolutamente chiaro che tali temperature di mandata dell aria soprattutto nella configurazione di diffusione con sistemi sottopoltrona non sono adatte per un immissione cos prossima all utente finale Questo metodo di dimensionamen
55. to stato da noi applicato con ottimi risultati in impianti funzionanti da anni 14 25 S T I G Studio Tecnico Associato CHIUSI SCALO SI Di seguito si riportano i calcoli delle potenze necessarie per la ventilazione invernale ed estiva Potenza stagione invernale Le condizioni al contorno esterne condizioni climatiche esterne sono le seguenti T 5 C U 80 La portata dell impianto aeraulico si attesta intorno ai 18000 mc h Dal diagramma ASHRAE allegato 1 si possono ricavare i seguenti tratti si trasformazione AB preriscaldo ad opera del recuperatore di calore BC preriscaldo adopera della batteria CD umidificazione adiabatica DE postriscaldo ad opera della batteria Tratto A B Il recuperatore di calore pu senza problemi fornire energia all aria in ingresso fino a farla arrivare ad un contenuto entalpico di 2 7 kcal Kg punto B diagramma ASHRAE Tratto BC La batteria opera in preriscaldamento portando il contenuto entalpico dell aria dal valore assunto nel punto B 2 7 kcal Kg al punto C 8 8 kcal Kg La potenza della batteria e quindi la potenza termica che dovr fornire la macchina si attesta a circa 8 8 2 7 x 15000 0 825 3 133 091 kcal h 154 8 Kw dove il denominatore 0 825 il volume specifico dell aria Il tratto successivo l umidificazione adiabatica che conduce l aria al punto D avente entalpia sempre pari a 8 8 kcal h In seguito il post riscaldo porta l
56. tramite recuperatore rotativo La soluzione ottimale sarebbe stata quella di riuscire a riprendere l aria che lambisce le persone sedute con dei punti di ripresa posti nella parte alta dell edificio in modo da creare un movimento a pistone L impossibilit tecnica di questo tipo di realizzazione e l aspirazione laterale porter verosimilmente al crearsi di una certa stratificazione nella parte pi alta dell aula magna Come si pu ben comprendere il benessere delle persone sedute o comunque presenti all interno dell aula non viene sostanzialmente messo in discussione perch comunque le prese dell aria integrate negli infissi riescono ad aspirare la stessa quantit di aria immessa garantendo un rinnovo efficace La stratificazione dell aria qualora si dovesse formare non porter sostanziali effetti negativi alle condizioni di benessere termoigrometrico degli occupanti la sala L impianto sar inoltre dotato di un sistema di regolazione in grado di permettere di intervenire in fase di messa a punto del sistema in modo da poter adattare i valori di set point al fine di mantenere le condizioni di benessere termoigrometrico all interno dell aula correggendo eventuali scostamenti dai valori previsti ed auspicabili Tuttavia anche qualora ci si dovesse scostare dai valori migliori per il benessere degli occupanti tale scostamento non sar particolarmente rilevante e soprattutto non tale da compromettere il benessere delle per
57. uppi frigo pompe di calore elettriche compressori alimentati da motori elettrici Nei momenti di assorbimento massimo che si avranno raramente infatti deve combinarsi il massimo affollamento e le condizioni climatiche esterne pi sfavorevoli consumi di gas si attestano a circa 6 11x2Nmc h_ nel periodo estivo 5 82x2 Nmc h nel periodo invernale 6 51x2 Nmc h_ nel periodo invernale in caso di temperature inferiori a 10 C Occorre specificare che i consumi suddetti sono di picco e viste le probabilit di funzionamento contemporaneo di entrambe le pompe al massimo regime si pu concludere che tali consumi potranno essere raggiunte al massimo 1 o 2 volte al mese per un periodo massimo di 3 0 4 ore e solo nei periodi invernali pi rigidi e in 3 4 settimane estive Per valutare il rendimento di produzione confronto con classica caldaia a condensazione occorre considerare che a fronte di una portata termica di gas di 5 82 Nmc h equivalenti a circa 58 Kw in termini di energia chimica immessa sotto forma di metano si avr una potenza termica emessa di circa 80 Kw il che porta ad un rendimento di produzione pari 8 77 4 sa 1 3784 58039 ovvero un rendimento del 137 rispetto ad una caldaia che nel migliore dei casi riesce a raggiungere un rendimento del 109 Se anche considerassimo una T esterna vicina ai 10 C il rendimento della macchina si ridurrebbe a circa 12990 64900 1 16 16 rest
58. zzazione Il sistema previsto potr essere gestito controllato anche da remoto e allo scopo ne stato previsto il collegamento alla rete dati esistente Un gruppo di continuit alimenter i moduli del sistema di gestione nonch i relativi ausiliari previsti sia all interno del quadro QCTA sia all interno del quadro QGHP Nelle nuove piazzole tecnologiche esterne stato previsto di realizzare un quadro elettrico di zona QGHP entro armadio stradale alimentare gestire le pompe di calore gli scambiatori idronici e le pompe presenti attraverso linee posate entro tubazioni metalliche in vista e canalizzazioni interrate installare dei punti luce di servizio e un punto presa di servizio La piazzola sar collegata al locale tecnologico linea 400V ordinaria linee 230V sotto UPS linea bus attraverso due tubazioni interrate e pozzetti rompitratta 5 1 Logica di funzionamento Nell allegato 5 alla presente relazione riportato l elenco degli elementi in campo con le funzionalit e le logiche di funzionamento necessarie all attivazione alla regolazione e al controllo del funzionamento dell intero impianto aeraulico 22 25 S T I G Studio Tecnico Associato CHIUSI SCALO SI 6 CONSUMI DI PICCO E RENDIMENTI DELLE POMPE DI CALORE Le pompe di calore saranno alimentate da gas metano di rete cittadina pertanto anche nei momenti di picco di consumo non si avranno assorbimenti elettrici rilevanti come avviene per i classici gr

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