Corrugados a posteriori con resina B 2.11
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1. r Europa EC2 Barra paralela a la losa o muro expuesta o a fuego Debe verificarse que la fuerza realmente actuante en la barra durante un incendio Fs r puede ser resistida por la barra empotrada una longitud inst Nota El dise o a temperatura ambiente en ELU es necesario en cualquier caso Es T finst Cr O T T donde finst Cr a ls longitud del solape calculada en condiciones normales D di metro nominal de la barra finst Cf longitud de solape real debe ser por lo menos s pero no mayor que 80 Y tr tensi n de adherencia durante la exposici n al fuego Tabla 2 Barra paralela a la losa o muro expuesta o a fuego Tensi n m xima de adherencia tt en funci n de la distancia real a borde de hormig n seg n la clasificaci n de resistencia a fuego Distancia Resistencia a fuego para Hilti HIT RE 500 al ES Tensi n de adherencia m xima tr Resistencia a fuego para Hilti HIT HY 150 Tensi n de adherencia m xima tr hormig n c N mm 60 F90 F180 F240 cm F30 F60 F90 F120 F180 F240 14 o2 o o o of 3 oz o o ofofo 19 oz o o o o f 4 o9 os o o of o 24 12 oa o o o f 5 12 o6 o o of o 28 17 o7 os o o f 6 16 os os o o o 49 22 12 or o o 7 22 10 o7 os o o 25 17 10 o2 o sas 3o 14 os o6 o f o 28 20 15 os o 9 40 17 11 os o5 o lso2. e La armadura transversal se colocar entre la longitudinal y la superficie del hormig n Para la distribuci n de la armadura transversal se aplicar 5 2 3 3 A sr 2 150 mm F A En 2 3 2 Longitud de solapo 5 2 4 1 3 La longitud necesaria de solapo es ls 5 3 1 3 a Le b net 01 gt s min fec 5 7 A1 2 As1 2 donde lone estar de acuerdo con la ecuaci n fec 5 4 19 3 1 3 b Fig 5 5 Armadura transversal para barras lann 203 06 Or Lp fec 5 8 solapadas gt 150 gt 200 mm Anejo A04 P gina 6 de 11 an 5 Manual t cnico de corrugados Corrugados a posteriori con resina B 2 11 Los valores de son los siguientes o de barras 30 solapadas Distancia entre gt 100 barras a b 200mm uns i y La tabla es v lida para solapos en tensi n y en compresi n Figura 5 6 Obtenci n de o4 2 4 Reglas adicionales para barras de alta adherencia cuyo di metro exceda 32 mm 5 2 6 Detalles constructivos Las barras de gt 32 mm s lo se usar n en elementos cuyo espesor m nimo no sea inferior de 15 Cuando se usen barras de di metros grandes se asegurar el control adecuado de la fisuraci n bien usando armaduras de piel o bien mediante el c lculo Adherencia Para barras de di metro gt 32 mm los valores fba de la tabla 5 3 se multiplicar n por el coeficiente 132 4 100 0 en mm Anclajes y empalmes Las barras de di metro grande se anclar n como s
3. a apoyo directo b apoyo indirecto donde apoy apoy Nsa es el esfuerzo axil de c lculo 5 15 La longitud de anclaje se mide desde la l nea de contacto entre la viga y su soporte y se tomar como para un apoyo directo 2 3 lb net para un apoyo indirecto Cb net ver figura 5 12 Lo net 2 5 2 4 Anclaje de la armadura inferior en un apoyo Fig 5 12 Anclaje de la armadura inferior en intermedio 5 4 2 1 5 apoyos extremos Anejo A04 P gina 8 de 11 5 Manual t cnico de corrugados Corrugados a posteriori con resina B 2 11 Cantidad de armadura aplicar 5 4 2 1 4 Cada anclaje tendr una longitud de no menos de 10 Se recomienda que la armadura sea continua y Capaz de resistir momentos positivos accidentales asentamiento del soporte explosi n etc 2 5 3 Losas macizas hormigonadas in situ 5 4 3 Este apartado s lo es aplicable a losas macizas armadas en una y dos direcciones donde b y let gt 4h 2 5 3 1 Armaduras de flexi n 5 4 3 2 Para los detalles referentes a la armadura principal se aplicar 5 4 2 1 con a d en 5 4 2 1 3 La armadura transversal secundaria ser al menos el 20 de la armadura principal Los porcentajes m nimos y m ximos de acero en la direcci n principal se indican en 5 4 2 1 1 La separaci n m xima entre barras ser como sigue para la armadura principal 1 5 h lt 350 mm para la armadura secundaria 2 5 h lt 400 mm Se aplicar n l
4. lo tiene en cuenta en el c lculo de la longitud de anclaje tal y como se explica en el anejo 07 del presente documento 3 Comportamiento adherente de barras corrugadas colocadas a posteriori La transmisi n de carga para barras corrugadas colocadas a posteriori es similar a la de las barras embebidas La eficiencia depende de la resistencia de la resina adherente frente a la carga concentrada cerca de las corrugas y de la capacidad de transferencia de carga en la superficie interior del taladro En muchos casos los valores de adherencia de las barras colocadas a posteriori son superiores a los de las barras embebidas debido a un mejor comportamiento de la resina Pero para distancia a borde y o entre barras peque a las fuerzas que provocan fisuraci n hacia borde splitting o entre barras spalling resultan determinantes debido a la baja capacidad a tracci n del hormig n Anejo A05 P gina 2 de 2 Manual t cnico de corrugados am 5 Europa EC2 A06 Interacci n entre splitting y adherencia 1 Generalidades Los anclajes y solapes de barras se definen en las correspondientes normativas de hormig n armado En muchos casos estas longitudes se miden en m ltiplos del di metro de la barra Dichas longitudes dependen del estado tensional existente en la zona de anclaje solape y del recubrimiento y la distancia entre barras Las normativas evitan los fallos por splitting y extracci n de la barra as como los desplazamientos
5. para casos normales puede adoptarse interior 60 op exterior del orden de 30 g Densidad p 2400 kg m para hormig n en masa 4 2 1 2 p 2500 kg m para hormig n armado o pretensado con cuant as normales de armadura Acero de armar 3 2 Los m todos de producci n las caracter sticas especificadas los m todos de ensayo y los m todos de atestiguaci n de conformidad se definen en EN 10080 Clasificaci n y geometr a 3 2 2 fyk N mm Grado tensi n de cedencia o l mite el stico convencional de c lculo del acero de armar normalmente fx 500 N mm para barras f 550 N mm para parrillas electrosoldadas Clase Se refiere a las caracter sticas de ductilidad alta ductilidad ex gt 5 valor de f f gt 1 08 ductilidad normal ex gt 2 5 valor de fyfy k gt 1 05 uk es el valor caracter stico del alargamiento para la carga m xima en los ensayos D mm Di metro de la barra nominal fRk Factor caracter stico de corruga barras de alta adherencia barras corrugadas frk no inferior que el especificado en EN 10080 barras lisas otras barras en las que fax no satisfaga la condici n anterior baja adherencia Soldabilidad ver 3 2 5 2 M dulo de Elasticidad se puede adoptar un valor medio de 200 kN mm2 3 2 4 3 Coeficiente de dilataci n t rmica 10 x 10 3 2 3 Densidad 7850 kg m 3 2 3 Anejo A04 P gina 3 de 11 m 5 Manual t cnico de corrugados B 2 11 Corrugados a posteriori
6. 23 19 07 03 10 54 23 14 10 o6 o 29 26 16 os 12 I f 38 22 16 os 06 40 28 19 11 13 49 28 20 10 065 30 22 14 4 36 25 12 07 45 23 17 15 46 31 14 09 25 20 1 A 39 17 10 26 22 17 ooo lso 21 12 27 24 18 o 25 14 28 26 19 o ER E 30 30 2n 45 23 as saf 2 23 o 32 45 Edici n 05 2004 Anejo A10 P gina 3 de 3 Manual t cnico de corrugados e r Europa EC2 A11 Fatiga de armadura colocada a posteriori sometida a cargas c clicas 1 Comentarios generales En elementos sometidos a esfuerzos variables importantes las conexiones deben dise arse a fatiga En el caso de corrugados colocados a posteriori debe tenerse en cuenta por separado la influencia de la fatiga sobre el acero sobre el hormig n y sobre la adherencia En casos simples se pueden emplear m todos de c lculo simplificados con factores de seguridad altos Los factores de seguridad parciales para las cargas son los especificados en las normativas de hormig n armado Los factores parciales de seguridad para los materiales figuran en la Tabla 1 Tabla 1 Factores parciales de seguridad para materiales sometidos a cargas c clicas o OO Hormig n Adherencia Barras corrugadas acero Factor parcial de seguridad 2 Fatiga de las barras corrugadas acero La resistencia a fatiga de barras corrugadas acero e
7. m r H E i Siia Figura 3a Tensi n de acero en solape con barras in situ Figura 3b Tensi n de acero en solapes con barras de 11 in situ izq y con Hilti HIT HY 150 drcha de 11 450 cast in place Hilti HIT RE 500 400 7 350 300 5 F 20kN o 2 A 50 F 40kN y 200 x F 60kN o 150 x F 100kN vw 100 Fmax 116kN 50 0 0 100 200 300 400 500 600 embedment depth mm Figura 3c tensi n de acero en el solape barra colocada con Hilti HIT RE 500 Edici n 05 2004 Anejo A06 p gina 2 3 Manual t cnico de corrugados am 5 Europa EC2 La figura 3a muestra que la distribuci n de tensiones en las dos barras in situ es sim trica en el solape con Hilti HIT HY 150 fig 3b existe una peque a excentricidad en la distribuci n de tensiones pero a la luz de los resultados de las cargas ltimas esta ausencia de simetr a no es determinante ya que los valores de carga se encuentran en el mismo rango La figura 3c muestra que las tensiones en las barras colocadas con Hilti HIT RE 500 son casi id nticas a las tensiones en barras in situ o colocadas con Hilti HIT HY 150 Por tanto se puede afirmar que la distribuci n de cargas en barras colocadas con Hilti HIT HY 150 y Hilti HIT RE 500 es igual a la producida en barras colocadas in situ Otros ensayos hechos por Spieth 12 parecieron demostrar que los morteros que no proporcionan una rigidez general similar a la de barras embebidas morteros blandos con b
8. Qk Wo Ya Qk transitorias Accidentales Accidentales Yea Yan Gr Y A Vo A YA WAO Sino se especifica de otra forma en otro lugar Si Ay no se especifica directamente k k Situaciones de c lculo permanentes o transitorias para comprobaciones diferentes de la fatiga y el pretensado combinaciones fundamentales Yaj Gkj Ya1 Ox1 E Yai Vai Qu 2 7 a i gt Situaciones accidentales de c lculo si no est n ya especificadas de otra forma en otro lugar Yeaj Gkj Ag Y1 Qk a Qk 2 7 b gt donde Gx kN valor caracter stico de la acci n permanente j ej Carga muerta el peso de la estructura Incluyendo tabiquer a y acabados Qk KN valor caracter stico de la acci n variable 1 una acci n variable Qk kN valor caracter stico de la acci n variable i resto de las acciones variable Ad kN valor de c lculo valor especificado de la acci n accidental Ya coeficiente parcial de seguridad de la acci n permanente j YGA igual que ya pero para situaciones de c lculo accidentales Yai coeficiente parcial de seguridad de la acci n variable i Vo Vi Vo coeficientes definidos en 2 2 2 3 Anejo A04 P gina 1 de 11 a 5 Manual t cnico de corrugados B 2 11 Corrugados a posteriori con resina Coeficientes parciales de seguridad en estados l mites ltimos 2 3 3 Coeficientes parciales de seguridad de las acciones en estructuras de edificaci n 2 3 3 1 Para los Estados L m
9. W 18 364 243 150 101 441 255 2 364 316 274 131 107 ess gt 21 364 274 206 8 47 4 74 364 326 183 158 ass W 235 364 310 142 7 56 364 23 107 zi 25 364 191 989 ap pop 364 342 325 208 364 214 ato po s fes 3as _ 364 24 7 147 787 576 268 123 14 14 406 14 246 109 613 4 19 1 86 1 03 261 212 9 32 664 20 W 17 391 235 135 9 20 407 237 49 6 408 338 288 129 102 228 W 195 496 356 247 17 0 7 17 4 10 431 381 214 184 255 225 496 392 313 135 7 34 46 48 291 21 283 W 25 a496 a434 223 115 46 337 307 es 265 496 295 15 0 ap J J Ja sjasj sal Waf 496 320 49 6 36 35 49 6 180 Esta tabla contin a en la p gina siguiente Y Puede solicitar una copia de los infromes de a la Oficina Hilti de Hilti Informe Warrington WFRC No C1211086 Informe de ensayo para conexiones con Hilti HIT HY 150 IBMB 16 de Julio de 1999 Informe de ensayo para conexiones con Hilti HIT RE 500 IBMB 25 de Agosto de 2000 Edici n 05 2004 Anejo A10 P gina 1 de 3 Manual t cnico de corrugados r RITA Eropa EC2 Y Z E E I IA Tabla 1 continuaci n Barra perpendicular a la losa o muro expuesta o a fuego Hilti HIT HY 150 ma o M x Hilti HIT RE 5
10. a e para 7 lt 2 5 barras in situ y colocadas a posteriori V le c K bi dy Y aa A A 4 Y 0 0 Ji CHK K para EE gt 2 5 s lo barras colocadas a posteriori aJe c K f fys La 25 075 7 25 a AA 7 c Y b 9 Aa 257075 Hr os 0 donde fba Valor de dise o de tensi n la adherencia lo Longitud de anclaje D Di metro nominal de la barra Lor Resistencia caracter stica del medida en probeta cil ndrica C MIN Cmin 0 5 S Gmin distancia m nima desde el border al eje de la barra S separaci n entre barras medida entre ejes A c K Kyr lt 25 para barras colocadas in situ 10 34 s n D Ay Area de armadura transversal contenida en la separaci n Sy y que corta al posible plano de fisuraci n por splitting que contiene a la armadura a anclar mm fy l mite el stico de la armadura transversal N mm St Separaci n m xima de armadura transversal entre eje a eje mm n numero de barras longitudinales contenidas en el plano de splitting Y factor del tama o de barra y 0 8 para di metros iguales o menores que 19 mm y y 1 0 para di metros de barra iguales o mayores que 22 mm interpolando linealmente entre 19 y 22mm gt para di metro 20mm y 0 86 Nota los factores siguientes usados en el ACI 318 adoptan el valor 1 0 en este caso B 1 0 para armadura sin pintar A 1 0 para hormig n de peso normal Para m s informaci n ver Kunz J M nger F Splitting and bo
11. excesivos con las longitudes de anclaje y solape que prescriben Las barras colocadas a posteriori deben cumplir los mismos criterios en rotura y en servicio Splitting es la rotura del hormig n alrededor del anclaje debido a tensiones radiales excesivas Mientras que los procedimientos de dise o recogidos en las normativas controlan la rotura por splitting al limitar la distancia m nima al borde y la separaci n dichas limitaciones deber an omitirse en el caso de corrugados a posteriori porque su eficiencia estructural depende generalmente en su colocaci n cerca del borde del hormig n Como el splitting es rotura pura del hormig n el dise o de barras colocadas a posteriori deber a respetar los mismos criterios que barras in situ La normativa norteamericana de hormig n armado American Building Code ACI 318 02 proporciona f rmulas explicitas para el c lculo longitud de anclajes de barras colocadas in situ teniendo en cuenta la calidad del hormig n y la geometr a El otro modo de fallo de barras corrugadas es la rotura de la adherencia fallo por extracci n o pull out Si la separaci n y distancia al borde no son determinantes las tensiones de adherencia admisibles en barras colcoadas in situ difieren bastante de las tensiones de adherencia admisibles en barras colocadas posteriori En barras embebidas la resistencia de adherencia es funci n principalmente de la geometr a de la corruga mientras que la adherencia de las barras c
12. gt rugosa Figura 1b Dotar de rugosidad a la junta 1 4 Modelo de corte fricci n figura 1 c El modelo y forte fricci n se basa tambi n en la hip tesis de existencia de rugosidau en la junta Debido al desplazamiento paralelo a la junta provocado por la fuerza cortante una parte de la junta cabalga sobre la otra apoy ndose en las rugosidades y en consecuencia las superficies de junta se separan Como resultado las barras entran a trabajar a tracci n y a flexi n en funci n de la rugosidad de ambas superficies Los ensayos demuestran que debido a dicha combinaci n de esfuerzos las barras est n solicitadas hasta el 50 de su l mite el stico ver Manual Hilti B 2 3 en ingl s Parte del esfuerzo cortante puede ser resistido tambi n por las fuerzas de y cohesi n y rozamiento 4 El modelo de corte fricci n se describe en ACI 3128 95 Normas de dise o para elementos estructurales en edificaci n publicado por el Instituto Americano del Hormig n ACI Ref 11 7 en el apartado 4 5 3 de la parte 3 del Euroc digo 2 ENV 1992 1 3 1994 y de modo m s somero en el art culo 47 de la Figura 1c instrucci n espa ola EHE Anejo A03 P gina 1 de 2 5 Manual t cnico de corrugados B 2 11 Corrugados a posteriori con resina 2 Anclaje de la armadura La armadura debe anclarse a partir del punto donde deja de ser necesaria Puede ocurrir en las siguientes situaciones e All donde
13. provocan fisuraci n l NA g z i ii a ef tipo splitting e igualmente dichas fuerzas tr a i i Ed NET pueden ser recogidas por la resistencia a Figura 2a Transferencia de carga en solapes tracci n del hormig n si los valores son peque os La cantidad de armadura transversal o de cosido necesaria se especifica en las normas de hormig n armado vaa ES Soya S 7 r de a i m 2 2 Influencia de la distancia entre barras y del recubrimiento en la fisuraci n del hormig n Fig 2b Fisuraci n hacia borde o splitting Fig 2c Fisuraci n entre barras o spalling En la mayor a de los casos la armadura se coloca cerca de la superficie del elemento de hormig n para conseguir una buena distribuci n de fisuras y una capacidad a flexi n econ mica Para solapes con amplias distancias entre corrugados normalmente en losas figura 2b la capacidad de carga del hormig n depende s lo del espesor del recubrimiento del hormig n Cuando la distancia entre corrugados es peque a normalmente en vigas figura 2c la capacidad de carga depende de la distancia entre barras y del espesor del recubrimiento La norma espa ola EHE y el Euroc digo 2 tienen en cuenta estos fen menos en el c lculo del solape multiplicando la longitud de solape por un coeficiente en funci n de la separaci n entre barras adem s de controlarlos indirectamente limitando el recubrimiento Por el contrario la norma norteamericana ACI 318 s
14. un determinado hormig n no llegan a alcanzar a 28 d as Clases de hormig n resistencias caracter sticas a compresi n fx altura del cilindro 30 cm di metro 15 cm resistencias medias a tracci n fm resistencias caracter sticas a tracci n fek del hormig n en N mm La clasificaci n del hormig n por ejemplo C20 25 se refiere a la resistencia en probeta cil ndrica di metro 15 cm altura 30 cm probeta c bica 150 mm de lado tal como se define en el apartado 7 3 1 1 de ENV 206 Tabla 3 1 Tipo O C12 15 C16 20 C20 25 C25 30 C30 37 C35 45 C40 50 C45 55 C50 60 clase fotk resistencia caracter stica a compresi n del hormig n en probeta cil ndrica lo 0 30 fax valor medio de la resistencia a tracci n feoos 0 7 fem resistencia caracter stica inferior a tracci n percentil 5 fexoos 01 3 fetm resistencia caracter stica superior a tracci n percentil 95 CM C Pl 29 DES s Anejo A04 P gina 2 de 11 5 Manual t cnico de corrugados Corrugados a posteriori con resina B 2 11 A efectos de c lculo cuando la dilataci n o contracci n t rmica no tenga gran influencia el coeficiente de dilataci n t rmica puede tomarse igual a 10 x 10 C 3 1 2 5 4 Para el m dulo de elasticidad E ver Tabla 3 2 EC 2 para casos normales puede adoptarse 30 kN mm Para el coeficiente de fluencia ver Tabla 3 3 EC 2 Para deformaciones de retracci n e ver Tabla 3 4 EC 2
15. 00 FT y O Resistencia a tego de la baira IKN F30 Feo Foo F120 F180 F240 F30 F6o F90 F120 F180 F240 35 2 23 8 15 8 10 3 5 33 2 97 39 2 213 11 9 8 15 3 65 211 648 53 7 45 7 40 0 20 9 17 5 37 9 25 4 17 2 7 35 4 22 eas 58 0 52 3 33 2 eso s65 as ma T632 ss 594 403 ESMERO A eas 473 64 8 648 42 0 222 eas aas E EE 61 6 473 373 302 133 101 2 869 769 69 8 459 1012 e23 613 O ODO JEJE IS N 09 09 N y A la oO N N amp N la 132 7 00 N O x 9 gal Q QSS 1 O A O O Oo N N N N 00 00 a o N N Y Y P J S w N 00 N Dd N rx o A N 00 N O La 0 O N N O q 00 O 00 JJ 00 A gl CALAS o A d a gt o o o o N 00 N amp 8 q 00 0 500 mb co 0 00 rS Jl 00 00 N N R E 198 3 HUNDA E EA A 219 6 194 7 176 7 128 2 84 2 225 1 200 2 182 2 133 7 89 7 259 0 238 9 220 9 1725 1264 HN 243 0 194 6 E E A 96 327 8 512405119401 1441 279 6 225 1 175 2 8 310 7 256 2 206 3 327 8 274 9 225 0 ozs abro AL 8278 3315 2709 2158 3522 291 6 236 5 04 7 386 7 326 2 271 1 404 7 346 9 291 8 4007 aseo 407 2 N E A E E 7 3851 EA E PON INN Edici n 05 2004 Anejo A10 P gina 2 de 3 Manual t cnico de corrugados cn
16. Betondeckung Bericht FH1 1 97 1 vom 18 8 1997 10 Kuster Zur Verankerung von Bewehrungsst ben Diplomarbeit ETH Z rich 2001 11 Tragverhalten von Ubergreifungsst ssen eingemortelter Bewehrungsst be Tesis doctoral de A Quasem Universit t Stuttgart M rz 1999 12 Spieth Ozbolt Eligehausen Appl Numerical and Experimental Analysis of Post Installed Rebars Spliced with Cast in Place Rebars International Symposium on Connections between Steel and Concrete RILEM Stuttgart Sept 2000 Edici n 05 2004 Anejo A06 p gina 3 3 Manual t cnico de corrugados ame 5 Europa EC2 A07 Dise o de conexiones con corrugados empleando el sistema Hilti HIT y el enfoque del ACI 318 02 1 Enfoque del ACI 318 02 La normativa norteamericana del American Concrete Institute ACI 318 02 proporciona una formulaci n expl cita para el dise o de anclajes y solapes teniendo en cuenta el posible fallo por splitting en funci n del recubrimiento medido en dicha normativa desde el centro de la barra y la separaci n entre barras intereje Para el dise o de conexiones con corrugados seg n el sistema Hilti HIT se adoptan y ampl an dichas f rmulas La longitud de anclaje o solape se calcula en funci n del l mite el stico del acero la resistencia del hormig n el di metro de la barra el m nimo valor de el recubrimiento o la semidistancia entre barras y un coeficiente que tiene en cuenta la presencia de la armadura transversal
17. EC 2 Estado l mite de Servicio En las juntas de construcci n se debe tener especial cuidado con el estado l mite de fisuraci n inducido por fuerzas de coacci n debidas a retracci n o efectos por temperatura durante el curado del hormig n Area m nima de armadura 4 4 2 2 Para determinar el rea m nima de armadura requerida para asegurar una fisuraci n controlada en una pieza o en una parte de ella sometida a tensiones de tracci n debidas a deformaciones impuestas coartadas el rea m nima de armadura requerida puede calcularse con la siguiente relaci n As ke ke fot eti A ct Os eq 4 78 donde As rea de armadura en la zona traccionada Aa rea de hormig n en la zona de tracci n aquella parte de la secci n que est traccionada justo antes de formarse la primera fisura Os la tensi n m xima permitida en la armadura inmediatamente despu s de la formaci n de la fisura para casos normales 0 f x sin embargo puede ser necesario un valor menor para satisfacer los l mites de anchura de fisura especificados por el proyectista fetet la resistencia efectiva del hormig n a tracci n en el momento en el que se espera que aparezcan las primeras fisuras para casos normales fo ef 3 N mmf excepto otras especificaciones del proyectista para satisfacer condiciones especiales Ko un coeficiente que tiene en cuenta la naturaleza de la distribuci n de las tensiones dentro de la secci n inmediatame
18. La Figura 1 muestra la tensi n de adherencia en funci n del par metro c o s 25 La tensi n de adherencia limitada por el posible fallo por splitting est representada por una l nea inclinada y crece junto con c o s 20 Llega un momento en que la limitaci n de la tensi n de adherencia ya no es debida al fallo por splitting sino al fallo de la adherencia entre ambos materiales acero hormig n en el caso de barras colocadas in situ o adherencia resina normig n en el caso de barras colocadas con resina Dicho valor de tensi n de adherencia m xima viene dado en las normativas de hormig n armado punto 5 2 2 2 del EC 2 o por el fabricante de la resina en el caso de barras colocadas a posteriori y depende de la resistencia del hormig n Por ejemplo seg n la normativa ACI 318 02 la tensi n de adherencia para un hormig n de calidad similar a la C25 30 HA 25 es de 3 9 N mm c 20 18 3 16 U 3 14 D E 12 10 8 S 8 6 a 4 se A ra A A A AAA A E Recubrimiento m nimo medido desde el centro de la barra 0 3 l I I I 0 1 2 3 4 5 6 7 M nimo de c p o s 20 donde c recubrimiento y s separaci n entre barras o Barras in situ 8 y 9 Hilti HIT RE 500 una sola bara 6 10 A Hilti HIT RE 500 dos barras 6 10 Hilti HIT HY 150 una sola barra 9 A In Ensom uma meda ACI 318 Adherencia para barras in situ fea 3 9 Hilti HIT RE 500 Adhe
19. Manual t cnico de corrugados 5 Corrugados a posteriori con resina B 2 11 Sistema de inyecci n Hilti HIT para corrugados a posteriori Europa EC2 Anejos Basado en el concepto de seguridad del Euroc digo 2 Proyecto de estructuras de hormig n Parte 1 Reglas generales y reglas para edificaci n ENV 1992 1 1 1992 y Proyecto con anclajes Hilti Contenido A01 A02 A03 A04 A05 A06 A07 A08 A09 A10 A11 Detalles de redacci n Volumen aproximado de resina y marca de profundidad de la inyecci n Dise o de anclajes y solapes a posteriori Resumen de las especificaciones del Euroc digo 2 ENV 1992 1 1 1992 Comportamiento adherente de barras corrugadas en hormig n Interacci n entre splitting y adherencia Dise o de conexiones con corrugados con el sistema Hilti HIT y el enfoque del ACI 318 02 Estados l mite de servicio ELS Comportamiento frente a corrosi n de armadura colocada a posteriori Dise o contra el fuego Fatiga de armadura colocada a posteriori sometida a cargas c clicas Edici n 05 2004 Manual t cnico de corrugados Corrugados a posteriori con resina B 2 11 Europa EC2 A01 Detalles de redacci n 1 S mbolos La definici n y terminolog a empleados en el presente texto siguen la nomenclatura empleada en el EC2 ENV 1992 1 1 1992 all donde sea aplicable Los apartados relevantes del EC2 figuran entre corchetes El resto de los s mbolos se escriben en negrit
20. RA EA k E iri iii ITINI NININI NIMIM mMm t 0 om N D O M O O LO O D M LO O D MP LO 0O F O O N O0O O A X olCICITINI Ym eo ooa naM LAIN LESIN Lea MN OIF RN bumi hsi bai bai baal bal aal ii EAEAN EA EAEAN kaaa LL O0 M M Jo0O0 O O O O N O TF LO MNioO O M Mm MR 0O lt t NI N O O NIMI OINI Oo Io MJIOINIO MA o o0oO D O I N MO NO LOJO 0O O N LO M oO T LO mM oO A Mm O Ni TTIOLOINIOIODO M LO IMN O OA N O O N OJO M O O lt N OO TF 0O TF I MO N LO LO N 00 LO NIOI DINIOIYI IMI OINI Y O lt 4 0 4 10 0 0 f 0 0 0 NIOJ ojnNal iniolalgieloi nnol alne SILSINIS m aa EAN EAEAN ESPIA Kelkka aan aa LO LO O MN M 00 Ol Il O Mm iioiofo m o ol loO Mm iio MNi OOLO O M MN N iii TriININININI NIII mm t ELO LO LO O NINIOIO LO N O T N M t LO LO O MNIO M LO N DO N YF O o0O A ini N N N N N O MN NO N Elo al ololalimio o O N N N N O E mi my imn imn f imn img in imn imn ima im imn imn imn ml E E E E E E E E E E E E E E E E E E E gt E E E gt E E E 3 Elo li inst E Mm b po ou Q a 2 E Q v ke 1 2 Edici n 05 2004 Anejo A02 P gina 1 de 2 de corrugados cnico 7 Manual t B 2 11 IOri CON resina Corrugados a poster Europa EC2 2 Marca de profundidad m Para emplear la cantidad de resina justa se
21. U OAI AAI elel a a lt lt gt oOlojlojlolojlololo O N TYF O JO N LO O O N NY O 0M O LO O LO LOJO LO Table 2 Marca de Profundidad m Drill bit size 2 2 Edici n 05 2004 Anejo A02 P gina 2 de 2 Manual t cnico de corrugados 5 Corrugados a posteriori con resina B 2 11 A03 Dise o de anclajes y solapes a posteriori 1 Modelo de c lculo seg n la teor a de hormig n armado Los principios de c lculo que se presentan en este apartado est n basado en el Euroc digo 2 En consecuencia el m todo de c lculo s lo es aplicable a hormig n armado y la estructura debe estar modelizada seg n dicha normativa En anclajes y solapes colocados a posteriori s lo pueden usarse barras rectas por motivos constructivos Compression struts concrete 1 2 Modelo de bielas y tirantes figura 1 a e joint to be El modelo de bielas y tirantes se emplea para definir roughened las trayectorias de tensiones en elementos de hormig n armado Dado que la resistencia a tracci n del hormig n es muy baja comparada con su resistencia a compresi n las fuerzas de tracci n se atribuyen a la armadura CUAD ASOCIA tension ties tension links Figura 1a Modelo de celos a 1 3 Junta rugosa Las bielas diagonales comprimidas implican que su componente vertical cortante se transmite a trav s de la junta de construcci n Para que se verifique este fen meno es preciso que la junta sea a da
22. a Anclaje de barras Cs gt 2 50 gt 0 5s Solapes borde de la a OA NAAA Cs 2 gt 2 59 A Si Cs3 lt 0 5 S O Cs 4 lt 0 5 s deben colocarse estribos para evitar la rotura de borde por splitting Lbet 2 109 s gt 5 C Cmin INEA IIA A T ATTA ea Se emplean los s mbolos indicados a continuaci n e Do lo ls 14 inst lm 4 min S C Cmin Cs Cf mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm di metro nominal de la barra di metro del taladro longitud nominal de anclaje longitud del solape longitud de instalaci n de la barra colocada a posteriori marca de la profundidad de inyecci n ver punto 2 de anejo A 02 longitud de anclaje m nima separaci n entre barras medida de eje a eje distancia desde la superficie de la barra al borde del hormig n recubrimiento distancia m nima de la barra al borde del hormig n distancia del eje de la barra al borde del hormig n especificar en los planos distancia de la barra al borde de la junta de construcci n Otros s mbolos se definen en el texto all donde se apliquen Nota En barras in situ por razones pr cticas separadores normalmente el recubrimiento distancia a borde se mide desde la superificie de la barra En barras a posteriori se debe especificar en los planos la distancia del eje de la barra al borde del hormig n ya que es significativo a la hora de ta
23. as reglas 5 4 2 1 3 1 3 5 4 2 1 4 1 3 y 5 4 2 1 5 1 2 2 5 3 2 Armadura de losas en las proximidades de los apoyos 5 4 3 2 2 En losas la mitad de la armadura calculada para el vano se continuar hasta el apoyo y se anclar en el mismo Cuando puedan existir empotramientos parciales a lo largo de un borde de la losa pero no se hayan tenido en cuenta en el c lculo la armadura superior ha de ser capaz de resistir al menos un cuarto del momento m ximo en el vano adyacente esta armadura se dispondr a lo largo de una longitud no menor de 0 2 veces el vano adyacente medida desde la cara interna del apoyo Para el anclaje de la armadura de tracci n 2 5 d desde el apoyo en aquellos casos en los que se considere el aumento de la resistencia a cortante debido a la proximidad de un apoyo considerar 4 3 2 2 11 EC 2 2 5 4 M nsulas cortas 15 4 4 Para detalles ver 5 4 4 2 5 5 Muros de hormig n armado 5 4 7 Para muros en los que la armadura se tiene en cuenta para el an lisis de la resistencia ver 5 4 7 EC 2 Anejo A04 P gina 9 de 11 a 5 Manual t cnico de corrugados BEAN A 2 6 Estados l mites de fisuraci n 4 4 2 La fisuraci n debe limitarse de tal modo que no perjudique el correcto funcionamiento de la estructura o haga que su apariencia sea inaceptable Nota Normalmente los requisitos en servicio se especifican por la propiedad Para detalles de c lculo ver 4 4
24. ase de poli ster o resina r gida de base epox dica no son adecuados para estas aplicaciones La transferencia de carga result ser claramente no sim trica lo que llev a una rotura prematura por splitting prematuro fig 3d e a aria EA gt gt gt o ET p a a ES AER Eresma Lr a estad d Resina blanda de poli ster e Resina r gida de base epox dca Figura 3 d e Tensi n de acero en solape de 12 Bibliograf a 2 Building Code Requirements for Reinforced Concrete ACI 318 02 and Commentary 318R 02 American Concrete Institute Michigan ISSN 0065 7875 3 Darwin D Idun E K et al Reliability Based Strength Reduction Factor for Bond ACI Structural Journal V 95 No 4 July August 1998 4 Darwin D Zuo M L et al Development Length Criteria for Conventional and High Relative Rib Area Reinforcing Bars ACI Structural Journal V 93 No 3 May June 1996 5 Pullout and Direct Shear Tests of Deformed Reinforcement Using Product A Final Test Report for Hilti Prof D U Choi Hankyong National University Korea December 1999 6 Pullout Tests with Product B Hilti internal test report No publicado 8 Chinn Ferguson Thompson Neils 1955 Lapped Splices in Reinforced Concrete Beams ACI Journal Proceedings V 54 No 8 Feb pp 689 698 9 Spieth Eligehausen Fuchs Eingem rtelte Bewehrungsst be Verbundmortel HIT HY 150 Auszugs versuche an Einzelst aben mit gro er und kleiner
25. con resina 2 Detalles 2 1 Adherencia 5 2 2 1 4 2 1 1 Condiciones de adherencia Para barras embebidas las condiciones de adherencia se consideran buenas o malas dependiendo de la posici n de la barra durante el hormigonado La definici n de las condiciones de adherencia se especifica en ffigura 5 1 EC 2 Direcci n de hormigonado ed a 45 lt a lt 90 para todo valor de h Direcci n de hormigonado A Y b h lt 250 mm d h gt 600 mm a y b buenas condiciones de adherencia c y d barras en zona rayada buenas condiciones de para todo tipo de barras adherencia Para barras instaladas a posteriori siempre las condiciones de adherencia son buenas pero para solapes entre armaduras existentes y otras colocadas a posteriori las condiciones de adherencia de las barras embebidas existentes condicionan las longitudes finales de solape a adoptar 2 1 2 Tensi n ltima de adherencia 5 2 2 2 La tensi n ltima de adherencia ser tal que para las cargas de servicio no se produzcan deslizamientos significativos entre el hormig n y el acero y que haya un margen adecuado de seguridad frente a fallos por adherencia Valores de c lculo de la tensi n de adherencia frg N mm en condiciones de buena adherencia y barras de alta adherencia donde lt 32 mm Tabla 5 3 Estos valores llevan incluido un coeficiente parcial de seguridad y igual a 1 5 En condiciones de mala adherencia los valores de la tabla deben mult
26. ento fino de resina epoxy e En ninguno de los casos estudiados se apreci que acero oxidado de antemano sin cloro diese muestras de un ataque por corrosi n incluso en hormig n con cloruros e No se apreci una aceleraci n del proceso de corrosi n en puntos defectuosos en el adhesivo Tampoco se encontr bibliograf a al respecto Incluso si se forma un macro elemento la elevada resistencia a su propagaci n evita un aumento local de la velocidad de corrosi n e Los datos obtenidos de las referencias concuerdan con los resultados de este estudio Puede soliciar un resumen del estudio a la Oficina T cnica de Hilti Es informe No 02015a de fecha noviembre 25 2002 Corrosion behavior of fastenings made with Hilti HIT HY 150 and Hilti HIT RE 500 injection systems Edici n 05 2004 Anjeo A09 P gina 1 de 1 Manual t cnico de corrugados cn r Europa EC A10 Dise o contra el fuego Si se deben cumplir con requisitos de prevenci n pasiva K 2 contra el fuego deber verificarse que se cumplen los E O A ELU a temperatura ambiente Puede dise arse frente al fuego seg n el BS British Standard 8110 1997 En edificaci n los elementos de gran rea muros y forjados pueden ser comprobados mediante las Tablas 1 y 2 Las tablas de dise o se deducen de ensayos o 30 6 90 120 150 realizados en la Universidad de Brunswick seg n la T
27. es ejecutados in situ Se ha demostrado que solapes colocados a posteriori con las resinas Hilti HIT HY 150 y Hilti HIT RE 500 tiene un comportamiento igual al de solapes ejecutados in situ Spieth 12 hizo tambi n ensayos de solapes para comparar con otras resinas Las dimensiones de las muestras eran similares a las de la figura 2 de 220x300mm pero adem s ten an armadura transversal Las figuras 3 a c muestran las tensiones m ximas de acero sometido a la carga de rotura para solapes embebidos luego solapes con un mortero h brido con mortero blando de poli ster y con un mortero r gido de epoxy En estos ensayos los solapes de barras in situ y con resina alcanzaron cargas de rotura similares La carga de rotura con el sistema r gido de epoxy fue un 5 10 menor y la alcanzada por el mortero blando de poli ster fue un 25 menos 4 Tensi n de acero a lo largo del solape Las figuras 3 a c muestran la tensi n del acero a lo largo del solape en el caso de a ambas barras colcoados in situ b una barra colocada in situ y una con Hilti HIT HY150 y c una barra colocada in situ y una con Hilti HIT RE 500 Estos valores se midieron durante los ensayos en una muestra de 220x300mm seg n la figura EG e h A i k T aaa rn il Dad ere y Pd aF um mi nI 1m A ii E Lorca o ALNM an i Pnbnrialiria jrum Ss a iii JE e v pim e r de A a e ed
28. i se tratara de barras rectas o bien por medio de dispositivos mec nicos No se anclar n en zonas de tracci n Los solapes por solapo no se usar n para barras en tracci n ni en compresi n Para armaduras adicionales ver detalles en 5 2 6 3 EC 2 2 5 Elementos Estructurales 5 4 2 5 1 Soportes 5 4 1 La cuant a m nima de armadura longitudinal As min Viene dada por la siguiente condici n 9 15 Ns gt 0 003 A fya fya es el l mite el stico de la armadura Nsa es la compresi n axial de c lculo A es la secci n transversal del hormig n Cuando el emplame sea por solapo el rea de la armadura no debe exceder el l mite superior de 0 008 A Las barras longitudinales deber n distribuirse alrededor de la periferia de la secci n Para soportes que tengan una secci n poligonal deber situarse una barra al menos en cada esquina Para soportes de secci n circular el n mero m nimo de barras es 6 As min a Anejo A04 P gina 7 de 11 m 5 Manual t cnico de corrugados BAUT IMP 2 5 2 Vigas 5 4 2 2 5 2 1 Armadura m nima y m xima El rea efectiva de la secci n transversal de las armaduras longitudinales de tracci n nunca ser menor que la necesaria para controlar la fisuraci n v ase apartado 4 4 2 ver tambi n Estados l mite de fisuraci n Esto es no menor que Asmin 0 6 21C gt 0 0015 b d fyKen y Envolvente de de H H Msd z Nsd O Envolvente de la fuerza bi i
29. iempo minutos curva de temperatura tiempo ISO 834 Fig 1 El informe Figura 1 Curva est dar de temperaturas tiempo Warrington confirm los resultados del ensayo seg n las ISO 834 exigencia de los British Standards 476 Parte 20 Nota para Tablas 1 y 2 Fr fuerza admisible en la barra cuando est expuesta al fuego Se puede interpolar linealmente valores intermedios no extrapolar Tabla 1 Barra perpendicular a la losa o muro expuesta o a fuego Hilti HIT HY 150 Tama o M x Hilti HIT RE 500 Fso Feo Foo F120 F180 F240 cm mm kN cm F30 Feo Feo F120 F180 F240 8 83 357 188 110 0 22 o 10 10 253 10 568 245 131 085 024 0 13 2 624 346 242 0 82 o28 12 W 12 107 444 248 168 0 68 031 176 105 562 4 12 192 os8 14 W 14 176 776 438 299 1 33 0 73 13 2 9 61 452 288 175l I 165 253 151 8 50 5 79 258 1 50 ll 253 209 173 757 562 a W 195 25 3 176 122 512 293 23 238 109 889 235l 22 f 25 3 207 869 4 78 pp 3 wm2 1r0 9a 235 253 m68 630 ap pop 3 2a4f3as 28 253 139 ato po safjas 328 353 159 748 415 2 90 0 98 0 34 12 12 364 12 128 533 297 201 0 82 037 9 20 6 07 313 158 15 W 145 232 10 7 6 02 4 12 1 84 1 03 36 4 284 224 181 7 99 569 20
30. iplicarse por un coeficiente de 0 7 Clase de C12 15 C16 20 C20 25 C25 30 C30 37 C35 45 C40 50 C45 55 C50 60 hormig n Anejo A04 P gina 4 de 11 a 5 Manual t cnico de corrugados Corrugados a posteriori con resina B 2 11 2 1 3 Longitud b sica de anclaje 5 2 2 3 La longitud b sica de anclaje es la longitud necesaria en prolongaci n recta para anclar la fuerza A X fya de una barra suponiendo la tensi n de adherencia constante e igual a fpa Ry 0 4 X fya fba fec 5 3 2 2 Anclaje 5 2 3 Las armaduras se deben anclar de modo que las fuerzas internas a que est n sometidas sean transmitidas a al hormig n y se eviten las grietas longitudinales y los desconchones de este Si es necesario se dispondr n armaduras transversales 2 2 1 M todos de anclaje 5 2 3 2 Para barras colocadas a posteriori s lo puede usarse armadura en prolongaci n recta gt Q 1 0 Armaduras transversales paralelas a la superficie del hormig n 5 2 3 3 En vigas las armadura transversal debe disponerse e Para anclajes en tracci n si no existe compresi n transversal debida a la reacci n del apoyo como en el caso de apoyos indirectos por ejemplo e Para todos los anclajes en compresi n El rea m nima total de la armadura transversal situada en el plano a losa b viga definido por la armadura longitudinal es el 25 del rea de una p _ gt gt barra anclada figura 5 3 La armadura tra
31. ites Ultimos ELU el c lculo de la estructura completa o de cualquier parte de ella deber a considerarse cada una de las combinaciones de carga que se dan en la tabla 2 2 del EC2 y el c lculo de secciones basarse en las tensiones m s desfavorables que se produzcan A continuaci n se reproduce la tabla 2 2 de EC 2 Acciones permanentes Acciones variables yo Pretensado Ya Yo Una acci n variable Otras acciones con su valor variables con sus caracter stico valores de combinaci n Cuando de acuerdo con el apartado 5 P 3 la parte favorable y la desfavorable de una acci n permanente deban considerarse como acciones individuales la parte favorable llevar un coeficiente Ya ins 0 9 y la parte desfavorable Ya sup 1 1 V ase EC 1 En los casos normales de estructuras de edificaci n Ya inf O V anse las cl usulas correspondientes de EC 2 Coeficientes parciales de seguridad de los materiales 2 3 3 2 A continuaci n se reproduce la tabla 2 3 de EC 2 Resistencias caracter sticas de los materiales Hormig n de peso normal 3 1 2 El hormig n de peso normal es un hormig n que tiene una densidad tras secado en horno a 105 C mayor de 2000 kg m pero sin exceder los 2800 kg m El hormig n se describe en ENV 206 EC 2 se basa en la resistencia caracter stica a compresi n en probeta cil ndrica f x definida como el valor de la resistencia que el 5 de todos los posibles resultados de ensayos sobre
32. itu Unidades del Ju ENa 4 E 10 34 s 1 D P SI donde Ay Area de armadura transversal contenida en la separaci n Sy y que corta al posible plano de fisuraci n por splitting que contiene a la armadura a anclar mm fy l mite el stico de la armadura transversal N mm Sy Separaci n m xima de armadura transversal entre eje a eje mm n numero de barras longitudinales contenidas en el plano de splitting producto del resto de factores de ajuste st yt a splitting fisuraci n hacia borde b spalling fisuraci n entre barras Figura 2 Armadura transversal armadura de splitting La Figura 2 muestra la influencia del armado transversal en dos casos t picos Con poco recubrimiento del hormig n Fig 2a la fisura se dirige desde la barra hacia el borde La armadura transversal cruza el plano de splitting solamente una vez por lo que el area total de armadura transversal que cruza el plano de splitting es Ay Asi y el numero de barras contenidas en el plano de splitting es n 1 Con poca separaci n es determinante la fisuraci n entre barras o spalling Fig 2b En este caso cada estribo cruza el plano de fisuraci n dos veces Por tanto A y 2 As y n 4 En una losa con armado horizontal en lugar de estribos los valores de estos par metros ser an los mismos que en el caso de la figura 2a Ay Ast n 1 Pero en el caso de s
33. l c lculo de anclajes se explica en el Manual T cnico de Anclajes Hilti T ngase en cuenta que normalmente en estos casos s lo se atribuyen fuerzas de tracci n a la armadura y que el esfuerzo cortante se transmite a trav s de la rugosidad de la junta 4 Modelo de c lculo seg n teor a de anclajes 5 Efecto pasador La transmisi n del cortante por medio de la flexi n de la armadura doblado de la barra efecto pasador figura 5 en superficies lisas se usa s lo cuando son admisibles grandes desplazamientos transversales ej en juntas de dilataci n Para este caso se aplica la teor a de anclajes ver el Manual T cnico de Anclajes Hilti Figura 5 Efecto pasador Manual T cnico de Anclajes Hilti puede solicitar una copia a la Oficina T cnica de Hilti o descargarlo de la p gina web http www hilti es Anejo A03 P gina 2 de 2 5 Manual t cnico de corrugados Corrugados a posteriori con resina B 2 11 A04 Resumen de las especificaciones del EC 2 ENV 1992 1 1 1992 Requisitos de Dise o 2 3 Estados l mites ltimos Sa lt Ra 2 6 b Sq es el valor de c lculo de la solicitaci n y Ra es la correspondiente resistencia de c lculo Combinaci n de acciones Situaci n de AA Acciones Acciones variables Acciones permanentes Ga accidentales Una acci n variable con Otras acciones su valor caracter stico variables con sus valores de combinaci n Permanente y Ya Gu Ya
34. ladrar O Se usa el s mbolo Cs Cs 1 Cs 2 bordes paralelos a la fila de barras Cs 3 Cs 4 bordes perpendiculares a la fila de barras Edici n 05 2004 Anejo 01 P gina 1 de 1 Europa EC2 las ormu r B 2 11 pues var a si se las f r rico seg n LA Vm ml lb inst em Do y mMm IOri CON resina de corrugados cnico lumen r requieren m s vo Corrugados a poster Manual t El volumen de inyecci n necesario Vm para rellenar la holgura entre barra y taladro figura en la tabla 1 A02 Volumen aproximado de resina y marca de profundidad de la inyecci n No obstante esta cifra es aproximada ya que es dif cil estimar el volumen con exactitud Ajustar seg n las condiciones de la obra por ejemplo los taladros ejecutados con martillo neum tico ejecuta un taladro m s profundo si existen huecos si rebosa la resina etc El volumen Vm ml ha sido calculado con un margen del 20 sobre el volumen te Recomendaci n a adir 15 para la estimaci n del coste 1 Volumen inyectado aproximado Regla pr ctica rellenar 2 3 del taladro Tabla 1 Volumen inyectado aproximado Vm 0 0094 x lp inst Xx Do elof ZI SfN E wll eln ol Sielaja je Y o 3 s a 38 9 3215 10 5 5 i5 jejee jiel e e NINI ININE IAN MIMIM IMi Tti YI St oloro oN 4IN oO oIol I IYIN olmo oOo eI INI IN oI t OoN AARAA AEAEE A a IAEA ASNA A CIPA LA
35. mig n T 7 Fuerzas en barras a Corrugado a tracci n Fuerzas resultantes en hormig n i Plano de deslizamiento Fisuras internas Figura 1a Figura 1b La rotura de la adherencia podr a ocurrir por arrancamiento aplastamiento del hormig n entre las corrugas figura 1b o si el confinamiento del hormig n circundante no es suficiente por la fisuraci n del hormig n tipo splitting La fisuraci n tipo splitting viene determinada por el recubrimiento del hormig n la armadura transversal la distancia entre barras di metro de la barra y la fuerza en la barra normalmente alcanzando el l mite el stico En consecuencia se pueden considerar dos modos de fallo Rotura de la adherencia figura 1b Si el confinamiento recubrimiento del hormig n armadura transversal es suficiente para prevenir la fisuraci n splitting del recubrimiento de hormig n la rotura de la adherencia es debida a la extracci n de la barra corrugada En ese caso las cu as de hormig n se rompen y se crea un plano de deslizamiento alrededor de la barra De este modo el mecanismo de trasferencia de cargas cambia pasando a ser por rozamiento en lugar de ser por la capacidad resistente de las cu as Puede tomarse como par metro que separa estas dos situaciones la resistencia a rasante de las cu as Una vez producida la rotura de las mismas se produce una reducci n considerable de las tensiones de adherencia Manteniendo la carga la supe
36. nd failure of post installed rebar splices and anchoring Corrugados a posterior en hormig n desde investigaci n a la normativa Notas del 3 Simposio Internacional en la Universidad de Tecnolog a y Econom a de Budapest Hungr a 20 al 22 Noviembre 2002 p 447 454 Puede solicitar una copia a la Oficina T cnica de Hilti Edici n 05 2004 Anejo A07 P gina 4 de 4 Manual t cnico de corrugados am 5 Europa EC2 A08 Estados L mite de Servicio ELS 1 Generalidades El sistema Hilti HIT empleado con barras corrugadas ha sido dise ado para proporcionar una rigidez similar a las conexiones ejecutadas in situ Por tanto todas las exigencias de las normativas respecto a los estados l mites de servicio son aplicables a conexiones a posteriori Debe comprobarse el estado l mite de fisuraci n a altas temperaturas de servicio si se emplea resina de alta adherencia como la Hilti HIT RE 500 Para temperaturas de servicio elevadas y requisitos estrictos ver tabla 1 Tabla 1 Hilti HIT RE 500 limitaci n de la tensi n de adherencia f para cargas cuasi permanentes y temperaturas elevadas Tama o de barra Temperatura T T C F ATA de servicio en el ERA TT en a posici n de la TE Je con resina J Ari tensi n de adherencia bajo cargas permanentes coeficiente de mayoraci n de cargas y 1 0 para la combinaci n casi permanente Wm mm Valor medio del ancho de fisura esperado para cargas pe
37. ndica la anchura media de la zona traccionada i gt de tracci n actuante Fs para una viga en T con las alas en compresi n s lo i se tendr en cuenta la anchura del alma force fs Diagrama de los esfuerzos de tracci n Las reas de armadura a tracci n y a compresi n no resistidos ser n en ning n caso mayores de 0 04 A excepto en AA cd E las zonas de solapos LE p Fig 5 11 Envolvente para el dise o de elementos a E Pn flexi n longitudes de anclaje En la construcci n monol tica a n cuando se hayan considerado en el proyecto apoyos simples la secci n se calcular para que el momento flector consecuencia del empotramiento parcial sea de al menos el 25 del m ximo momento flector en el vano 2 5 2 2 Longitud de la armadura longitudinal La envolvente de los esfuerzos de tracci n de la armadura longitudinal se obtienen seg n se indica en Euroc digo Para detalles ver 5 4 2 1 3 EC 2 Para casos est ndar a Zz 2 donde z puede tomarse como 0 9 d d canto til de la viga El corte de barras deber a anclarse con Lonet gt d desde el punto donde la armadura deja de ser necesaria 2 5 2 3 Anclaje de la armadura inferior en un apoyo extremo 5 4 2 1 4 Sobre soportes con poco o ning n empotramiento es necesario mantener no menos de 1 4 de la secci n de acero en el vano El anclaje de la armadura ha de ser capaz de resistir un esfuerzo de tracci n de Fs Vsa a1 d Nsa fec 5 15
38. ndicados en el apartado 4 4 2 1 del EC2 Empalmes por solapo para barras Disposici n de empalmes por solapo Siempre que sea posible e los solapes entre barras se deben alternar y no se deben colocar en zonas de tensiones elevadas v ase tambi n 2 5 3 del EC2 An lisis e los solapes en cada una de las secciones se deben disponer sim tricamente y paralelos a la cara exterior de la pieza Los apartados 5 2 3 2 1 a 4 son tambi n aplicables a empalmes por solape F S 40 g Ta A F E 2 0 3ls_ y a E t n F OON 228 de lo contrario la longitud solapada debe incrementarse en el valor en el que el espacio libre excede de 4 Fig 5 4 Solapes adyacentes El espacio libre entre dos barras solapadas en un solape debe cumplir con los valores indicados en la figura 5 4 2 3 1 Armadura transversal 5 2 4 1 2 Si el di metro o de las barras solapadas es menor de 16 mm o si el porcentaje de barras solapadas en una secci n es menor del 20 se considerar suficiente la armadura transversal dispuesta por otras razones ejemplo armadura de cortante barras de reparto Si 0 gt 16 mm entonces la armadura tranversal e tendr un rea total suma de todas las ramas paralelas a la capa de la armadura solapada v ase figura 5 5 o no menor del rea A de una barra empalmada 2As gt As e estar formada por cercos si a lt 10 v ase figura 5 6 y ser recta en otros casos
39. no una condici n fijada para evitar el splitting La figura 1 muestra varias tensiones de adherencia tal y como se especifica para barras coocadas in situ y barras ejecutadas a posteriori En corrugados colocados a posteriori la tensi n adherencia m xima depende de las caracter sticas de la resina y la funci n que la gobierna no tiene por qu ser igual la formulaci n para barras embebidas As que se ha adoptado la limitaci n de fallo por adherencia que figura en la normativa empleando la tensi n de adherencia de dise o espec fica de la resina y se ha adoptado tambi n la funci n de fallo por splitting seg n los resultados de los ensayos 2 Interacci n entre recubrimiento y armadura transversal armado contra splitting Los ensayos indican que armadura transversal mejora la resistencia al splitting El efecto beneficioso de este armado se tienen en cuenta sumando un t rmino al recubrimiento en la formulaci n t ngase en cuenta que en esta formulaci n el recubrimiento c es el menor de el recubrimiento o la semidistancia entre barras ambas magnitudes medidas desde el centro de la barra La normativa ACI 318 02 tiene en cuentra expl citamente la influencia de armadura transversal que pueda evitar splitting mediante el indice de armadura transversal Ky Tensi n de adherencia limitada por splitting seg n la formulaci n del ACI 318 02 CTF K A f i c K l l Vacio K A E lt 255 para barras colocadas in s
40. nsversal debe estar regularmente espaciada a lo l As largo de la longitud de anclaje Al menos debe colocarse una barra en la zona del gancho patilla o anclaje en U Para barras en compresi n la armadura transversal debe rodear las barras concentr ndose al final del anclaje y debe cubrir m s LAs gt As 4 all del final una distancia de al menos 4 veces el di metro de la Fig 5 3 Armadura transversal en la barra anclada v ase fig 5 5b zona de anclaje de armadura 2 2 2 Longitud de anclaje necesaria 5 2 3 4 La longitud de anclaje necesaria p ne se calcular mediante As re req l bnet Ola Lp 2 Lo min S prov donde Lo es la longitud b sica de anclaje Asreg es el rea de la armadura necesaria Asprov es el rea de la armadura dispuesta lomin Indica la longitud m nima de anclaje lo min 0 3 4 gt 10 y o gt 100 mm para anclajes en tracci n lo min 0 6 4 amp gt 10 o gt 100 mm para anclajes en compresi n Ola 1 para barras rectas Anejo A04 P gina 5 de 11 m 5 E Manual t cnico de corrugados B 2 11 2 3 Empalmes Corrugados a posteriori con resina 5 2 4 Los detalles de los empalmes entre barras se realizar n de modo que e latransmisi n de fuerza de una barra a la siguiente quede asegurada e nose produzcaN desconchamientos del hormig n en las proximidades del solape e la anchura de las fisuras al final de los solapes no exceda significativamente de los valores i
41. nte antes de la fisuraci n combinaci n de los efectos de las cargas con los de las deformaciones impuestas coartadas 1 0 para tracci n pura 0 4 para flexi n sin esfuerzo normal de compresi n para secciones sometidas a un esfuerzo normal o pretensado v ase el p rrafo 4 4 2 2 7 EC 2 k un coeficiente que considera el efecto de tensiones no uniformes autoequilibrantes 0 8 generalmente para esfuerzos de tracci n debidas a la coacci n de deformaciones internas 0 8 para secciones rectangulares h lt 30 cm 0 5 para secciones rectangulares h gt 80 cm 1 0 para esfuerzos de tracci n debidos a deformaciones externas coartadas Anejo A04 P gina 10 de 11 5 Manual t cnico de corrugados Corrugados a posteriori con resina B 2 11 Resumen de normas de armado como ejemplo para hormig n C20 25 para barras lt 32 mm Longitud b sica de anclaje Tensi n ltima de adherencia de foa 2 3 N mm Barras a tracci n y a compresi n tabla 5 3 EC2 dise o foa multiplicar por 0 7 para malas condiciones de adherencia Longitud b sica de anclaje lo 0 4 X fya foa ecuaci n 5 3 EC 2 Longitud de anclaje inst A sreg ecuaci n 5 4 EC 2 lbnet a lb 2 lbmin S prov Ola 1 0 para barras rectas Longitud m nima de anclaje lb min 0 3 2 10 po 100 mm en tracci n ecuaci n 5 5 EC 2 lb min 0 6 lp 2 10 4 0 100 mm en compresi n ecuaci n 5 6 EC 2 Armadura tran
42. olocadas a posteriori depende de la caracter sticas de la resina Dichas caracter stica var an de un producto al otro 2 Ensayos de solapes para determinar si la rigidez de la resina es adecuada La transferencia de carga en solapes en hormig n armado funciona gracias a la microfisuraci n en la corrugas lo que hace que la tensi n de adherencia se distribuya uniformemente incluso en solapes largos Se consider necesario demostrar que la rigidez de un solape con barras colocadas a posteriori es similar a la de un solape ejecutado con barras in situ y que se pueda contar del mismo modo con la resistencia del hormig n a un fallo por splitting Se realizaron ensayos con barras solapadas colocadas in situ y con solapes en los que una barra se ejecut in situ y la otra a posteriori con Hilti HIT HY 150 o Hilti HIT RE 500 colocadas a los 28 d as despu s de hormigonar La figura 2 es un croquis de las muestras empleadas en las que se dej siempre la misma separaci n entre las superficies exteriores de las barras Se midieron los desplazamientos de los extremos de las barras tanto los extremos cargados como los no cargados tomando como referencia la superficie del hormig n Tambi n se midi el tama o de las fisuras debidas al splitting cast in t cast in 00 S o S 4040 60 40 40 40 40 120 40 40 E 1 SN S 220 POSSEN 280 pos
43. palling Fig 2b no existir a contribuci n alguna de la armadura transversal Ay 0 dado que ninguna barra del armado transversal cortar a el plano de fisuraci n Por ejemplo un armado transversal formado por barras de 10 mm de l mite el stico de 500 N mm y separadas 200 mm arroja un valor de K 19 mm en el caso de la Figura 2a y Kr 9 5 mm en el caso de la Figura 2b En una losa con armadura transversal horizontal resultar a Ky O en el caso de spalling fig 2b El ndice de armadura transversal K equivale en la formulaci n a un recubrimiento adicional de valor Ky Edici n 05 2004 Anejo A07 P gina 2 de 4 Manual t cnico de corrugados ame 5 Corrugados a posteriori con resina B 2 11 Europa EC2 A sit fyt La figura 2c muestra una losa simplemente apoyada La fisuraci n vertical por splitting se evita por la reacci n del DA apoyo y la biela inclinada No obstante s puede producirse una fisuraci n horizontal en el borde a lo largo N A de la superificie lateral de la losa La presencia de estribos j H a en dicha zona mejora el anclaje de la barra si el armado A ya transversal se tiene en cuenta en el c lculo A Figura 2c Fisuraci n en el borde del apoyo Edici n 05 2004 Anejo A07 P gina 3 de 4 Manual t cnico de corrugados am 5 Europa EC2 3 Formulas empleadas en las hojas Excel de c lculo dise adas por Hilti oK
44. puede dibujar una marca a una distancia medida desde la punta del manguito de m Linst extensi n ver apartado 2 3 2 Instalaci n est ndar de corrugados del documento principal Parte 1 Reglas generales y reglas para edificaci n donde va inclu do el 20 de margen lm Lin X 2 Do 0 2 Nota lm representa la longitud del taladro que no se rellena durante la inyecci n Mientras se va inyectando resina en el taladro se va extrayendo el manguito de extensi n Una vez que salga a la superficie la marca de profundidad puede dejar de inyectarse existen pistones de retenci n adecuados E gt E o j r i jafojminjojo m o Re lt Riojao ojojio a Els m Ganl baal aand band bad aand aad LSI A AAI aa lt lt 10 co E a AT el a a LACI CANIAAIE D e a COIDA bad LAIA E Els mi bani ha hasl band had hand aand aal EAU AISIAN A ajaja lt lt io lo o o R R o Q a mol o aja ojojo a lt o niojalojojajejo Els Tiejejeioi i ajafajafjaja a aj a lt lt gt lina E Nm Tiajo lt lt m ojnioj a ojo o oji n o lt o a jn Els bm bani bad hani band hamd baal aanl aad EAU AI IAN A a aja aj lt lt io Lo gt lina ajao o nioj o oja oo gt A ojol jajo a ojojo mfioiRiojojatojo gt E o a fojiiniojo m lt o n gt E Ixzlololnlofoe a o j fojojniojofal lt ioja o a lt o Els Tejo hand aani had LA
45. rencia de dise o fba 7 1 N mm Hilti HIT RE 500 Adherencia caracter stica fe 13 0 N mm Hilti HIT RE 500 Adherencia ltima media fp 17 3 N mm Splitting del hormig n tensi n de dise o VOOG xa 2 Splitting del hormig n tensi n caracter stica Adherencia de dise o para barras in situ seg n EC 2 fo y 2 7 N mm Fig 1 Tensiones de adherencia distinguiendo entre limitaci n por splitting y adherencia en hormig n C25 30 El l mite de tensi n de adherencia Como se ve en la figura y se ha dicho en el p rrafo anterior la norma ACI 318 02 evita el fallo por extracci n pullout al limitar la tensi n de adherencia de dise o a 3 9 N mm en hormig n de clase C25 30 siempre que no se produzca un fallo por splitting En casos de recubrimientos peque os o poca separaci n entre barras la tensi n de adherencia de dise o se limita seg n las f rmulas Otras normativas como el EC 2 simplifica esta regla y limita la tensi n de dise o a un valor tal que no se produzca fisuraci n por splitting si se respetan la separaci n m nima y el recubrimiento m nimos El EC 2 fija la resistencia de adherencia de dise o para Edici n 05 2004 Anejo A07 P gina 1 de 4 Manual t cnico de corrugados ame 5 Europa EC2 hormig n del clase C25 30 en 2 7 N mmY As que en rigor la tensi n de adherencia m xima especificada en el EC 2 no es una limitaci n debida a la adherencia entre el acero y el hormig n si
46. rficie de deslizamiento se va alisando debido al desgaste y a la compactaci n lo que conllevar una disminuci n mayor de las tensiones de adherencia similar al caso de barras lisas splitting Rotura por fisuraci n splitting figura 1c Si la fisuraci n radial se propaga a trav s de todo el recubrimiento la rotura de la adherencia por fisuraci n splitting es determinante En ese caso la f m xima tensi n de adherencia sucede al m ximo confinamiento del OPS Pu a ES hormig n el cual se alcanza cuando las fisuras radiales han penetrado en N torno al 70 en el recubrimiento Una propagaci n mayor de la fisuraci n da como resultado un descenso de las tensiones de confinamiento Estas tensiones se reducen mucho cuando se alcanza la superficie exterior Anejo 05 P gina 1 de 2 Figura 1c 5 Manual t cnico de corrugados B 2 11 Corrugados a posteriori con resina produci ndose una brusca ca da de la tensi n de adherencia 2 Solapes de barras 2 1 Modelo de transferencia de carga en solapes La transferencia de carga entre barras se lleva a cabo por medio de diagonales bielas de compresi n en el hormig n figura 2a Se asume un modelo de celos a a 45 Las fuerzas perpendiculares resultantes act an de modo similar a las fuerzas que provocan fisuraci n tipo splitting descritas en la secci n anterior ihu Ea Normalmente la armadura transversal M c R A A recoge las fuerzas que
47. rmanentes No decisivo para casos normales Notas e Es determinante el estado l mite ltimo ELU en todos los caso e T ngase en cuenta que todas las cargas en el ELS son 50 a 60 de las cargas en ELU en casos normales e Los valores que figuran en la tabla son v lidos para hormig n de resistencia a compresi n fek gt 25 N mm e Hay una dispersi n considerable del ancho de fisura y en consecuencia pueden producirse fisuras mayores Edici n 05 2004 Anejo A08 P gina 1 de 1 Manual de t cnico de corrugados r Corrugados a posteriori con resina B 2 11 Europa EC2 A09 Comportamiento frente a corrosi n de armadura colocada a posteriori La Asociaci n Suiza de Protecci n contra Corrosi n SGK evalu el comportamiento frente a la corrosi n de corrugados colocados a posteriori en hormig n con los sistemas de inyecci n Hilti HIT HY 150 y Hilti HIT RE 500 Se realizaron ensayos de corrosi n con los objetivos de evaluar el comportamiento de los dos sistemas en situaciones similares a la que se dan en realidad en las obras y de comparar los resultados con el comportamiento de barras corrugadas colocadas in situ El SGK tiene gran experiencia en dichos trabajos especialmente en reparaciones y mantenimiento Los resultados se resumen en los p rrafos siguiente Hilti HIT HY 150 e La combinaci n del sistema Hilti HIT HY 150 con barras corrugadas se puede considerar resistente a corrosi n cuando se emplea en ho
48. rmig n sano y alcalino La alcalinidad de la resina evita la pasivaci n inicial del acero Dado que la resina es porosa se produce un intercambio con la soluci n alcalina del hormig n e Si se colocan barras corrugadas con Hilti HIT HY 150 en hormig n sin cloruros y posteriormente se las expone al cloro la velocidad de corrosi n es la mitad de la de las barras colocadas in situ e En hormig n con contenido de cloruro el comportamiento frente a corrosi n del conjunto es el mismo que el de barras ejecutadas in situ En consecuencia no es recomendable emplear barras sin protecci n en hormig n expuesto al cloro dado que los fen menos de corrosi n tendr n lugar al poco tiempo Hilti HIT RE 500 e Un revestimiento de adhesivo Hilti HIT RE 500 de espesor suficiente aumenta considerablemente el tiempo que tarda en empezar el ataque de la corrosi n e Puede considerase el sistema Hilti HIT RE 500 como resistente a corrosi n incluso en hormig n carbonatado y con cloro si se puede asegurar un revestimiento de al menos 1 mm de espesor En este caso es determinante la parte del corrugado que atraviesa la junta entre los dos hormigones dado que dicha parte de la barra no est protegida e Si no se puede asegurar el espesor del revestimiento el sistema HIT RE 500 solo se puede usar en hormig n sano Alguna parte del corrugado puede estar en contacto con la pared del taladro En ese caso el acero se comporta como si tuviera un revestimi
49. s la especificada en la vigente normativa de hormig n armado El comportamiento del acero de las barras colocadas a posteriori con Hilti HIT HY 150 o Hilti HIT RE 500 es como m mimo igual al de la armadura ejecutada in situ 3 Fatiga de la adherencia y hormig n enfoque simplificado Un enfoque simplificado que deja del lado de la seguridad es cumplir la ecuaci n 1 Fsafat lt Nra fra ec 1 donde Fsafa Valor de dise o de la fuerza a anclar seg n el modelo vigente para el c lculo a fatiga Nga Resistencia de dise o a carga est tica de la fijaci n adherencia y hormig n fiat Factor de reducci n por fatiga de adherencia y hormig n fia 0 5 ec 2 Si se conocen los valores m ximos y m mimos de la fuerza solicitante se pueden emplear los factores de reducci n de la Figura 1 carga m xima Fsa tat max admisible en funci n de Esa fat min Figura 1 Diagrama para el enfoque simplificado con 10 c clicos Diagrama de Weyrauch Fsatat max I Npa Fsa tat Fsa fat max Fsa fat min 0 6 tiempo F sa tat min Npa Si el m todo simplificado no resulta satisfactorio puede emplearse las curvas de W hler Puede solicitar a la Oficina T cnica de Hilti el siguiente informe TWU TPF 06a 02 Hilti HIT Rebar Fatigue Edici n 05 2004 Anejo A11 P gina 1 de 1
50. sversal ON ver 5 2 3 3 EC 2 Apoyo extremo simplemente 2 3 Cone para apoyo directo 5 4 2 1 4 EC 2 apoyado considerar el mayor de para apoyo indirecto 4 b net F Vsa a1 d Nsg eq 5 15 EC 2 Corte de armadura el mayor de bne O d 5 4 2 1 3 2 EC 2 Longitud de solape 4s e 0 gt ecuaci n 5 7 EC 2 Resto de 62413 EC 2 0 31 0 421 0 61 MAX3159 MAX 159 MAX 159 eq 5 8 EC 2 200mm 200mm 200mm Armadura transversal 222222 Baa O Distancia entre barras embebidas S gt dg dy es el tama o m ximo del rido 5 2 1 1 EC 2 s gt 1 4020 mm Distancia entre barras colocadas a s gt 54 Tener en cuenta desviaciones debido al proceso posteriori de taladro Recubrimiento de barras embebidas gt 4 1 3 3 5ff EC 2 adherencia protecci n a corrosi n tabla 4 2 EC 2 resistencia parte X EC 2 Recubrimiento de barras colocadas c gt 24 o 30 mm Tener en cuenta desviaciones debidas al proceso a posteriori de taladro protecci n a corrosi n tabla 4 2 EC 2 resistencia a fuego consulta a oficina t cnica Hilti Max Distancia entre barras a Control de fisuraci n 4 4 2 EC 2 tracci n especificaciones m nimas en 5 4 EC 2 elementos Estructurales se aplica tanto a barras colocadas in situ como a barras colocadas a posteriori Anejo A04 P gina 11 de 11 Manual de T cnicas de Fijaci n 5 Armadura Corrugados colocados a posteriori B 2 11 A05 Compor
51. t installed post installed y or cast in y or cast in Tama o de muestra 220x300mm Tama o de muestra 280x300mm Figura 2 Muestras del ensayo de solapes Enel anejo 05 se ha distinguido entre fisuraci n hacia borde o splitting y fisuraci n entre barras o spalling De aqu en adelante se emplear el t rmino splitting para denominar a ambos fen menos salvo que se indique lo contrario Edici n 05 2004 Anejo A06 p gina 1 3 Manual t cnico de corrugados am 5 Europa EC2 3 Cargas de rotura Las cargas de rotura de cada una de las tres combinaciones dos barras ejecutadas in situ una barra in situ una con Hilti HIT HY150 una barra in situ una con Hilti HIT RE 500 resultaron ser equiparables con una dispersi n del 10 Carga de Rotura Muestra 220x300 280x300 ambas barras in situ barras in situ un lado con Hilti HIT HY150 234 0kN 271 9 kN un lado con Hilti HIT RE 500 234 1kN 267 3 kN Tabla 2 Cargas de rotura de los ensayos de solapes valor medio de 3 ensayos por cada caso Spieth 11 12 ha demostrado que para que el solape se comporte correctamente y las cargas ltimas sean altas es necesario un reparto uniforme de la carga transferida a lo largo de la longitud empotrada y una rigidez comparable a la de barras in situ La Tabla 2 muestra que las cargas ltimas obtenidas con solapes colocados a posteriori con el sistema Hilti HIT son a n todav a mayores que las obtenidas en las muestras con solap
52. tamiento adherente de barras corrugadas en hormig n 1 Barras corrugadas embebidas Las teor as de hormig n armado asumen que las barras corrugadas s lo absorben fuerzas de tracci n o compresi n La transferencia de carga desde las barras al hormig n se realiza aprox 90 por la acci n resistente de las corrugas contra el hormig n figura 1 Se asume que la reacciones del hormig n sobre la barra formas unas diagonales de compresi n a 45 Si la tensi n entre el hormig n y la barra alcanza valores elevados las fuerzas resistentes concentradas en frente de las corrugas provocan la formaci n de fisuras en forma de cono que comienzan en la cresta de las corrugas Las cu as de hormig n resultantes entre las corrugas transfieren las fuerzas resistentes dentro del hormig n circundante pero el efecto de acu amiento de las corrugas es limitado En este estado el desplazamiento de la barra con respecto al hormig n deslizamiento se debe a la flexi n de las cu as y al aplastamiento del hormig n en frente de las corrugas Las fuerzas resistentes que est n inclinadas con respecto al eje de la barra se pueden descomponer en direcciones paralela y perpendicular al eje de la barra La suma de las componentes paralelas iguala la fuerza de adherencia mientras que las componentes radiales inducen tensiones de tracci n circunferenciales en el hormig n circundante que podr an provocar fisuraci n radial splitting Fuerzas en hor
53. termina la trayectoria de tensiones de tracci n ej apoyo figura 2a e Enpuntos de corte de armaduras ver figura 2b e Anclaje de barras en compresi n figura 2c Envolvente de Msd z Nsd Envolvente de la fuerza de tracci n Fs Diagrama de los esfuerzos de tracci n resistidos Figura 2c Barras en compresi n Figura 2a Apoyo analog a Figura 2b Corte de armaduras celos a 3 Solapes de barras corrugadas he e Los solapes se usan para garantizar la continuidad en los tirantes de tracci n del modelo de bielas y tirantes La carga de una barra a otra se transmite por medio de bielas de compresi n en el hormig n Se asume un modelo de bielas a 45 El fallo de fisuraci n por splitting se controla mediante un recubrimiento una distancia entre barras y una armadura transversal suficientes INMULLLLLRLLLLLALLLLAAK g UE finst En el caso de hormig n en masa o si la armadura no es conocida o sino 4 C pueden satisfacerse los requisitos de transferencia de carga exigidos por la normativa de hormig n armado se usa la teor a de c lculo de anclajes La teor a de c lculo de anclajes supone que la fuerza de tracci n en la barra se transmite por medio de tensiones de tracci n en el hormig n o por medio de un flujo de tracciones en la parte no armada del hormig n figura 4 Resulta obvio por tanto que se necesita un planteamiento diferente para esta situaci n La teor a de
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