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epoll n Choix de l`accumulateur

1. GL E JEJAI A np 88499 no si lui i e nbsnl s ss osqe s p axe P s l riesed s ubi Z 16981 gg Zd 19 BE id s l S E 04 qino ll sl y l p 5100 Z S P Ied Y s nll 91 A in ybinuloe AWNIOA deq S E od uolss ld deq 8 id NE UIW UOISS81d deq S 8 zd xeul UOISS Jd seguuoq AY ejqiuodsip pinbil np il Sinejenwn99e sep i eden SS se sz 02 Si OL S S L 0 20 oe Sel P oedb e e 1 1 11p B 59 9 ee 349040 snid l UUOP IND 0 SLI SULG S89ILI SOIP SeuBi xn p s l eue sudwo inl is i ede nbeu inod q p a499 S 2 AB uolo8s eu Einbsnl s ss osqe s p exe P Sejellesed s hioip s ubil Z 18981 98 zd 1986 Id G E od L U01 SI JUI P SIUIOd Z s p Ied Y Sem 6 AY sless o u pinbii EWNIOA 182 906 d eBiey9 81d uolss lg deq 82 id BABA l l OlSS ld 184 gig BAB1 IXBU UOISS Jd seguuoq wnjoa np il eq zd Xew id T l l ols
2. al Choix de l accumulateur 3 8 R serve d nergie de secours Un cas typique lorsque l accumulation est lente isothermique et le d bit rapide adiabatique Le volume est donn par s et le d bit AV Vo Re F o n_ 1 4 coefficient adiabatique phase de d bit rapide nc 1 1 4 coefficient polytropique phase de charge lente La valeur est fonction du temps et peut tre d riv e du diagramme en fig 13 Dans la majorit des cas il est possible d admettre que nc 1 ce qui simplifie le calcul et n affecte pas le r sultat P2 0 7143 n 1 AV VoPo et j Exemple Un accumulateur doit rendre 4 6 litres d huile en 3 secondes avec un changement de pression de P2 280 bar P1 220 bar Le temps de charge est de 4 minutes D finissons la capacit en tenant compte du fait que la temperature ambiante va s lever de 20 C 50 C CHCE 59 k zi d r 1 P1 221 bar absolu ne 281 bar absolu Ti 0 9x220 198 199 bar absolu T2 33 63 t 1 1 de Fig 13 273 20 293 K 273450 323 K En considerant le coefficient de correction pour les hautes pressions et la variation de temp rature nous obtenons V r Ve x 3863 223 zi Cm Tr 077 293 o Ca 0 72 Gi 0834 Cms EXO oz La pression de pre charge 20 C sera r 293 _ Po 20 C 199 x 323 180 5 bar 179 5 bar rel
3. qino UOII8SISJUI P SJUIOd Z s p yed y Se 2 AV puew p pinbil EWNIOA 18406 od 2Biey991d uolss lq 124 OOL id ienes ep l l UOISS81d deq 061 24 Xew 401559 seeuuoq an ernun e np uoreulun y q q 131 seq zd Xew id UOISSS1d ost 001 06 08 04 09 oe oz SL oL ooz 13 3 13 1 D termination du volume en transformation adiabatique abaque basses pressi AV Volume du fluide disponible litres S N S U MAL p S hioip xn p s iq p AWNIOA 87 s sli SL Hel A no sl y l i 8 NDSN lesed s hioip 5 Z 10981 G B Zd 19 876 id id qino el n sf l l p SJUIO Z s p yed Y s ss osqe s p xe s S E s nli S A WNION 124 ge od uolss zd 1eq ge id deq 998 24 xew ui seguuoq AV elqiuodsip np uoneulun q l Sinejeinwunose s p eyoedes 99 96 92 02 Si O Si L do 20 OR o se se s n G hoede e eu E L np e s o pueus p snid UUOP IND in yeln in o l SL nou SULG S O8 S J
4. 08h P2 20 0 5 19 5 bar P2 20 0 5 20 5 bar Po 0 7 20 14 bar x 25x20 06 bar 100 Vos 012X08 suit 15 yar 15 107143 20 5 7 215 yo 15 x 298 a Pooc 15 x 5g 14 bar ass 13 bar rel L accumulateur le mieux adapt est le type basse pression AS1 5 P 50 q m 1 3 10 Absorbeur du coup de belier D une mani re g n rale on d signe par coup de b lier une augmentation forte et abrupte de la pression provoqu e par une acc l ration ou d c l ration brusque de la colonne de liquide se produisant dans une tuyauterie La surpression AP max cr e dans la tuyauterie lors de la fermeture de la soupap d pend de la longeur de la tubulure de la vitesse du d bit de la vitesse du fluide et du temps de fermeture de l organe g n rateur du coup de b lier La valeur est obtenue par max bar _2 LV tx 105 Le volume de l accumulateur n cessaire pour la limitation de la Surpression l interieur d une valeur pr d termin e par AP est calcul de la mani re suivante Q 2yLv R A Po NS 7po 07S r Vo o Vo volume de gaz effectif de l accumulateur litres d bit de la canalisation m3 h L longeur totale de la tuyauterie m Y masse specifique du liquide kg m d 18 itesse d coulement m s vi 5 36 vd 5 ner section interne de la tuyauterie mm d diam tre interne de la tuyauterie
5. mu 1 3 3 1 Criteres de choix Dans le choix de Vaccumulateur il faut considerer plusieurs para m tres Entre les plus importants il faut mentionner a Pressions de travail minimal P1 et maximal P2 La valeur de P2 doit tre inf rieure ou gale la pression de travail maximale de Vaccumulateur choisi pour d evidentes raisons de s curit La valeur de P1 doit tre contenu dans le rapport P2 lt 4 Po Dans cet intervalle le rendement et la dur e de l accumulateur sont au maximum La d termination de la pr charge Po est trait e au chap 3 2 g vorme AV du liquide tre accumul ou pr lev II s agit d une donn e indispensable avec la pression maxi male et minimale pour le dimensionnement de l accumula teur c Mani re et ou champ d utilisation l est important d tablir si pendant le cycle le gaz est soumis une transformation isothermique ou adiabatique Si la compression ou l expansion est lente sup rieure 3 minutes elle permet au gaz un maintien de la temp rature sensiblement constante on a la transformation ISOTHERMI QUE Stabilisateur de pression quilibrage de forces com pensateur de volume alimentation dans les circuits de lubrifi cation Dans tous les autres cas r serve d nergie compensateur de pulsations absorbeur de coup de b lier etc l change de chaleur avec l ambiance est n gligeable cause de la vitesse de l op ration Dans ce cas
6. que de la constance du produit pression volume l int rieur de l accumulateur Press max de travail P2 s a s g E S o P V constante lg a Press Min de travail Pi Press de precharge Po AV Vol rendu V2 Vi Vo gt Volumes fig 12 ou Vo Volume de l azote la pression pr charge Po litres Il est le volume maximal de gaz que l accumulateur peut contenir et il coincide ou il est un peu inf rieur a sa capacit nominale Vi Volume azote la pression P1 litres V2 Volume azote la pression litres AV Volume de liquide rendu ou accumul litres Po Pression de pr charge bar P Pression de travail minimale bar P2 Pression de travail maximale bar Exposant polytropique La courbe de variation du volume par rapport la pression d pend de l exposant n qui pour l azote est compris entre les valeurs limites de n 1 dans le cas ou la compression ou la d compression de l azote a lieu si lentement qu a lieu un complet change thermique entre gaz et l ambiance ext rieure c est dire qu on travaille temp rature constante ou a transfor mation isothermique n 1 4 quand on travaille rapidement il n y a aucune possibilit d change thermique avec l ambiance ext rieure Dans ce cas on a la transformation adiabatique En r alit ces conditions id ales ne se produisent jamais Cependant on peut dire r
7. Voir Chap 3 6 et 3 7 Les valeurs de AV et Vo peuvent tre tirees plus rapidement aussi avec l aide des diagrammes des pages 14 et 15 En m Choix de Faccumulateur 3 6 Effet de la temperature Si on sait que la temp rature de travail de l accumulateur pourra avoir une amplitude consid rable il faut tenir compte de cette amplitude de variation dans le calcul du volume En effet il est vident que si les calculs sont faits la temp rature maximale aussi la pression de pr charge sera rapport e la m me temp rature lorsque la temp rature baisse nous aurons une r duction de la pression de pr charge en accord avec la loi de Gay Lussac concernant le rapport entre pressions et volumes en cons quence une capacit d accumulation inf rieure 1 sera donc necessaire d avoir un volume Vo plus grand pour accumuler ou rendre la m me quantit de liquide AV Voir Chap 3 4 La corr lation entre volumes et temp ratures est yle Vor Vo ou e C 273 temp max de travail K Ti r C 273 temp min de travail Vo Volume calcul sans tenir compte de la variation thermi que lt Vot Volume major pour la variation thermique It Exemple Il faut calculer le volume de l accumulateur avec les donn es suivantes Volume de d bit AV 1 7 It en 2 secondes Pression min P 50 bar Pression max 115bar Temp rature de travail 25 C 70 C La pression de
8. mm AP surpression admissible bar P pression de service pendant le libre debit bar absolus P2 Pi AP pression maximum admissible bar absolus t temps de fermeture de l organe g n rateur de coup de b lier 6 Exemple Prenons une conduite d eau y 1 000 kg m3 avec un diam tre int rieur d 80 mm une longeur L 450 m un d bit Q 17 m h une pression de service en d bit libre P1 5 bar une surpression admissible 2 bar et une fermeture de soupape en 0 8 5 2 x 1000 x 450 x 0 94 0 8 105 l en r sulte le volume de l accumulateur Vo suivant AP max 10 57 bar 17 2x 1000 x 480 x094 72 2x 105 sos 55 975 TAR 0 o 1222 5026 5 mm vent 5026 5 x 3 6 Po 5 x 0 9 4 5 bar 5 5 bar absolus P 6 bar absolus 5 2 7 bar 8 bar absolus Il convient donc d utiliser un accumulateur basse pression d une capacit de 55 litres du typeAS55P 3 11 Accumulateur bouteilles addition nelles transfert Dans tous les cas ou il faut obtenir une importante quantit de liquide avec un petit cart entre P1 et P2 le volume Vo qui en r sulte est plut t grand par rapport au AV l peut tre convenable dans ces cas d arriver au volume d azote d sir avec des bouteilles additionnelles Le calcul du volume en fonction de l usage soit en transforma tion isothermique que adiabatique est fait avec les formules vues avant en tenant com
9. C C Acier carbone deliquldes 35 55 K nie Maine HER Phosphal Phosphal 1 Lis State i me extme REGISTER P Tareudage REGISTER N Acier N Acier carbone ASA Azoumialsr canons A Almani 0 25 paisseur 25um NPT eicemumscren kolun ASME U S Basse pression Tamise T Epaisseur 25 um Epaisseur 25 um ASAT Aozumlalr 14 1 acerimon X Acier Inox D 9 i 3 122 Etiy nepropy ne 1 g 8 97 23 C X Acier l X Acier ir pour ASME US 25 5 a psi V Coms acier RENE EUROPE z s Chloropr ne N opr ne carbone rev tu R duction 5 0 ASAL S oaraeur 10 15 4000 5 liquides Y Epichiordrine Peinture sp ciale F Avec b ts ASME US a sp cifier mes Capacit en gallons uniquement pour la s rie ASME U S 1 Sp cifier les deux seulement lorsque un des deux au moins est r ais dans une mati re diff rente du corps de accumulaleur 3 Utiliser fa valeur appropri e parmi celles indiqu es pages 18 21 relatives la version choisie Presson en Psi unquemen pour la s rie A A 5 _A indiquer en entier cot du code d identification Sous r serve de modifications
10. L accumulateur sera du type AS55 P 280 3 9 Compensateur de pulsations Un calcul typique dans des conditions adiabatiques dues une accumulation et un d bit grande vitesse La quantit de liquide AV prendre en compte dans le calcul est fonction du type et de la capacit de la pompe AV K q Le volume devient Vo Po 0 7143 Po 0 7143 Pi P2 o q cylindr e de la pompe litres surface du piston x course Q d bit pompe mn Coups mn P pression moyenne de service bar Pt P X bar PAX bar X sE bar cart de la pression moyenne a pulsation residuelle K coefficient tenant compte du nombre de pistons et s il s agit d une pompe simple ou double effet Type de pompe K 1 piston simple effet 0 69 1 piston double effet 0 29 2 pistons simple effet 0 29 2 pistons double effet 0 17 3 pistons simple effet 0 12 3 pistons double effet 0 07 4 pistons simple effet 0 13 4 pistons double effet 0 07 5 pistons simple effet 0 07 5 pistons double effet 0 023 6 pistons simple effet 0 07 6 pistons double effet 0 023 Exemple Prenez une pompe 3 pistons simple effet avec un d bit Q 8m3 h et travaillant une pression de 20 bar Calculez le volume n cessaire pour limiter la pulsation r siduelle o 2 5 96 Pompe 148 mn Temp rature de travail 40 C 8000 P 20 bar qiz atda
11. l accumulateur augmen te avec l augmentation de AV avec la diminution de Po et de la diff rence entre les deux pressions de travail Pr et P2 Les valeurs de AV et Vo peuvent tre tir es plus rapidement aussi avec l aide des diagrammes de page 12 et 13 Vo epoli Choix de l accumulateur 3 4 1 Compensateur de volume sothermique Un exemple typique de calcul en transformation isothermique on a dans l emploi de l accumulateur comme compensateur de volu me Supposons une tubulure de i 77 7 mm longue 120 m dans laquelle coule du p trole 10 bar de pression et la temp rature amp 1 10 C et z 45 La variation de pression admise est 8 La variation de volume sera AV Vr 0 01 5 3 596 45 10 0 00095 3 0 000012 18 2 It o Vr Volume de la tubulure litres Temp rature max C Temp rature min C eg Coefficient dilatation cubique du fluide L 6 a Coefficient dilatation lin aire de la tubulure P Pression de travail min permise bar P2 Pression de travail max permise bar avec Po 0 9 10 9 bar Pi 8 di10 9 2bar P2 8 di 10 10 8 bar Le volume n cessaire sera AV 18 2 li Vo Po 10 m 10 137 litres Pi P2 10 2 11 8 La solution du probl me demande l application d une batterie de 3 accumulateurs du type AS 55 P 280 3 4 2 Compensateur de fuites sothermique a Une presse trav
12. on a alors dans le m me temps variation de pression et de temp rature du gaz et la transformation est ADIABATIQUE Comme indication on peut dire que la transformation adiaba tique a lieu si la dur e de la compression ou de l expansion est inf rieure 3 minutes Temperature de travail Elle peut tre determinante pour le choix des materiaux ve vessie reservoir et elle peut aussi avoir de l influence sur la pression de pre charge et donc sur le volume de Vaccumula teur e Type de liquide l est d terminant pour le choix des mat riaux f D bit maximal demand A galit de AV demand la dimension ou le raccordement de l accumulateur peuvent varier en fonction du d bit instan tan n cessaire Lieu d installation Il est important d tablir le Pays o l accumulateur sera utilis et par cons quence la r glementation respecter Compte tenu de ce qu on a dit plus haut l accumulateur sera compl tement d fini avec son volume et la pression de charge en fonction de l application 3 2 Pression de pr charge Le choix de la pression de pr charge de l accumulateur est fondamentale pour obtenir le rendement maximal en travaillant dans le m me temps condition de ne pas compromettre la dur e de ses composants En th orie on a le maximum d accumulation ou de restitution de liquide avec une pression de pr charge Po le plus pr s possible de la pression minimale utile d
13. OIP s ubil xn p s l SUdWOI inl 159 yi ede nbeu anod q p WNJOA 87 AV NP SeII8Y99 s l UONIESIUI E nbsn s ss sqe s p exe Sajallesed S OIP ubil Z 189811 gg zd 19 8 E s l IAL G E d qino pl oh sl yul p Stulod Z S P ed Y s ni L AV puew p pinbil AWNIOA deq 94 od eBJey991d olss lq 1q 866 td U UOISS Jd deq gg 24 IXEUWI UOISS Jd seguuoq 1 zd Xew id 1 UOISS914 oz 5 o 6 8 29 9S v z si 1 abaque hautes pressions 3 13 2 D termination du volume en transformation adiabatique Volume du fluide disponible litres AV is SSNOIP xn p s l n stidulo iq p SWNIOA SI S LE pele A NP OSAL UONO SJ AYUL I e nbsn s ssiosqe s p S UD Z 18081 061 24 18 001 id 06 d UONI8SISJUI P SJUIOd 2 s p aed y s s A WNA 1406 od UOISS Jd deq 00 id BABA P UIU 01659 1eq 061 24 XELU 101559 seeuuoq AV ejqiuodsip pinbil np
14. S nes combustible lourde et tous les lquldes pour le nitil standard Les m mes qu avec le nitrile standard mais avec une K Nitrile hydrog n HNBR 30 130 excellente performance aussi bien des temp ratures basses qu lev es A Nitrile alimentaire NBR 20 85 Alimentaires specifier le fluide utilis la commande Esters phosphoriquss HRD P eau haute ammoniaque soude caustique quelques types de Fr on 22 31 502 B Butyl IR 90 90 liquides de frein base de glycol quelques acides alcools c tones esters skydrol 7000 etc Liquides de frein eau chaude liquides de lessivage d tergents E Ethyl ne propyl ne EPDM 20 90 eau glycol e HFC de nombreux acides et bases solutions salines skydrol 500 etc Fr on 12 21 22 113 114 115 eau et solutions aqueuses N Rene CR 20 85 ammoniaque dioxyde de carbone huiles min rales de paraffine et de silicone Y Epichlorydrine ECO 30 110 Essence sans plomb huiles min rales 3 16 Durabilit de la vessie Afin de pouvoir faire un choix correct il est essentiel de prendre en compte les conditions de fonctionnement dans lesquelles Faccumulateur va travailler car celles ci peuvent avoir une influence consid rable sur la durabilit de la vessie En admettant que le liquide utilis est propre et compatible avec la mati re de la vessie il existe un certain nombre de facteurs qui peuvent affecter la dur e de vie de celle ci La pression de
15. aille a 200 bar et elle doit maintenir pour tout le temps de vulcanisation le moule ferm avec pression constan te La pression minimale permise est 198 bar Apr s fermeture du moule la pompe d alimentation est arr t e La fuite d huile est de l ordre 2 cm3 min La dur e de la vulcanisation est de 60 min AV Q t 0 002 60 0 12 litres Po 0 9 198 178 bar Pi 198 bar P2 200 bar R AV 0 12 Vo Poo PF T 1 13 41 litres Pi P2 199 201 La capacit en exc s de Vaccumulateur standard plus proche la valeur calcul e est de 15 litres b Si on veut calculer apr s combien de temps la pompe doit intervenir pour la recharge de l accumulateur de 15 litres pour maintenir les conditions de a nous aurions Q Vo 14 5 It d azote pour l accumulateur AS15P280 voir page 18 o Po Po AV V 1 LP Pz 179 179 eds ze ES 145 z l 0 13 litre et donc 0 13 t 25 0 002 x 65 min 3 5 Calcul du volume en transformation adiabatique Nous partons de la variation fondamentale Po Vo Pt V1 P2 V et comme pour le calcul isothermique nous avons AV Vo 5 1 o 0743 Vo B E Les formules sont conformes lorsque l on travaille en transtorma tion adiabatique soit en phase d expansion soit en phase de compression faut tenir compte encore du d bit de Vaccumulateur et donc le calcul est influenc soit par la pression soit par la temp rature de travail
16. aisonnablement que dans l usage de Vaccumulateur comme compensateur de volume compensateur de fuites ou de lubrification et compensateur de pression statique on travaille en r gime de transformation isothermique Dans les autres applications comme accumulateur d energie amortisseur de pulsations propulseur en cas d urgence compensateur de pression dynamique absorbeur de coups de b lier amortisseur de chocs ressort hydraulique etc on peut consid rer avec bon ne approximation que l accumulateur travaille en r gime de tran sformation adiabatique Dans les cas o il faut un calcul plus pr cis on peut utiliser les valeurs interm diaires de n en fonction de t c est dire de la dur e de la compression ou de l expansion comme indiqu dans le diagramme Fig 13 fig 13 N B Dans tous les calcules les pressions sont exprim e en bar absolus et les temp ratures en degr s Kelvin 3 4 Calcul du volume en transformation isothermique Avec n 1 la relation de Boyle et Mariotte devient Vo P1 Vi P2 V2 d o Vi Vo P2 Ve Vo Pe P2 Pi La diff rence entre le volume V1 pression de travail mini et V2 pression de travail max donne la quantit de liquide accumu l e voir Chap 1 1 AV Vi Va Vo vo Po Pi P2 d o sial 89 AV v p pz Le volume de l accumulateur sera E E qu on peut crire Vo av A On mettra en vidence que le volume de
17. e le corps Mais Pour applications sp ciales le corps le corps de valve et la bouche soupape en Gans e cas i est n cessaire d ajouter au code d identification la lettre acier carbone sont rev tus de nickel paisseur minimale de 25 microns Code sp cifiant chaque protection voir section 3 19 d identification par la lettre N indiquer s par ment les diff rentes paisseurs EPE ITALIANA construit aussi les accumulateurs avec des assemblages en acier inox indiqu par la lettre X 3 18 Essais et certifications Les accumulateurs sont des r servoirs sous pression soumis des normes de an constructions sp cifiques aux Pays dans lesquels ils seront install s EPE ITALIANA pr sente galement d autres essais et certifications Pour tous les pays de l Union Europ enne la conception la construction et les pour les pays dans lesquels la r glementation CE n est pas accept e preuves des accumulateurs doivent tre r alis s en conformit de la Directive R des appareils pression 97 23 CE ASME US pour les U S A Canada Afrique du Sud etc EPE ITALIANA en vertu d un syst me qualit adapt EN ISO 9001 2000 ML ex SQL pour la Chine construit selon les modules H et H1 en garantie de qualit totale et contr le de la Australian Pressure Vessel Standard AS1210 1997 pour l Australie conception en relation avec l Organisme Notifie La directive mentionn e ci dessus comprend les appareils
18. e travail Pratiquement pour avoir une certaine marge de s curit et viter la fermeture de la soupape de fond pendant le travail on utilise sauf cas particuliers ci dessous sp cifi s la valeur Po 0 9 P Les valeurs limites de Po sont Po mini gt 0 25 x P2 Po maxi 0 9P On a des valeurs particuli res pour Compensateur de pulsations et amortisseurs Po 0 6 0 75Pm ou Po 0 8 Pi 00 Pm pression moyenne de travail Absorbeur de coups de b lier 6 0 9 Pm o Pm pression moyenne de travail d bit constant Accumulateur bouteilles additionnelles Po 0 95 0 97 1 La valeur Po devra tre en rapport avec la TEMPERATURE MAXI MALE DE TRAVAIL PREVUE PAR L UTILISATEUR Le contr le ou le gonflage de l accumulateur se r alise toujours temp rature diff rente des temp ratures de travail 02 et donc la valeur Po la temp rature de contr le c devient Oc 273 Po Po 773 pour 20 C on a 293 Po La pression de pr charge des accumulateurs fournis direc tement par l usine est rapport e a une temperature 20 C Choix de Paccumulateur 3 3 Principes de calcul La compression et l expansion du gaz dans Faccumulateur ont lieu suivant la relation de Boyle et Mariotte sur le changement d tat des gaz parfaits Po Von Pi Va P2 Dans le diagramme de travail Fig 12 il y a un exemple graphi
19. latifs un quipement non lectrique pour utilisation en environnement avec de pr ciser d s l origine la certification requise atmosph re potentiellement explosive qui sont inclus dans la classification ATEXCE Il26cT4 3 19 D signation Pour la d signation il convient d assembler les codes type capacit mati re vessie pression de service ets uniquement parmi ceux disponibles dans chaque gamme d accumulateurs voir pages 18 22 La pression de pr charge doit tre indiqu e s par ment tout comme la bride un raccord de r duction cot liquide ou un adaptateur cot gaz 1 5 P 11360 z 2 iyne Capacit Fam Epreuves et Mati re Bouche Mati re Valve jr Mati re vessie maxi z lati re Valve Accumulateur rl de service Certifications hydraulique 2 gaz 2 Sna AS ios leur O Enreuve ese Litres P Ne standard aBa cioap eds Use dat FE Pertunan 360 550 catons 15028 AST Accumulateur R pen inture anti 2 AUSTRALAN m D ET s mli iiz ion I eniaue Transfert Ea 360 100 carbone phosphat REES STANDARD s p ASL 10 15 H Nire pour patsa RES ASTAR mati re du corps mati re du corps jessie acier inox se ML ex s parer h r k N Cons are Tara CONE
20. pr charge Po Dans la plupart des cas les valeurs recommand es en section 3 2 sont bonnes bien que la vessie risque de cogner chaque cycle contre la soupape au fur et mesure qu augmente la pression et surtout la vitesse du d bit exig Dans ces cas il est possible d utiliser Po 0 8 0 7 P1 Le ratio P2 Po Tout accroissement de ce ratio va augmenter les contraintes subies par la vessie dans chaque cycle C seulement pour des applications sp ciales qu il est possible de d passer le ratio P2 Po 4 voir avec notre Service Technique La pression maxi de service P2 Toute augmentation de cette pression va constituer une contrainte plus importante pour la vessie Le d bit Le d bit n a aucun effet sur la dur e de la vie utile de la vessie condition que les valeurs moyennes indiqu es dans le tableau 3 14 ne soient pas d pass es Assurez vous lorsque vous vous approcherez des valeurs maxi qu il reste un volume r siduel de liquide gt 10 du volume Vo dans Faccumulateur aussi bien dans la phase de charge que de d charge La fr quence ou le nombre de cycles par jour L installation La disposition recommand e est la position verticale avec la valve de gaz situ e sur le haut En position horizontale la vessie a tendance frotter contre le corps de Vaccumulateur Cela pourrait avoir pour r sultat une usure plus rapide et un rendement moindre La temp rature de fonctionnement Ce facteur es
21. precharge rapport e la temp rature max est Po 0 9P1 45 bar Le volume calcul en transformation adiabatique sera AV 17 EE SO m En tenant compte de la temperature on a Vo 412 T2 343 412 4741 Ti 12 598 La pression de precharge 20 C sera 293 343 L accumulateur est du type AS5P 290 46 x 39 3 bar ass 38 3 bar relatif 3 7 Coefficient de correction pour hautes pressions Avec l augmentation de la pression de travail le comportement de l azote industriel utilis dans les accumulateurs s carte par rapport au gaz id al pour lequel les formules sont conformes Il faut en tenir compte pour les pressions de travail P2 gt 200 bar soit pour la transformation isothermique soit pour la transformation adiabatique Coefficient de correction isothermique Ci 200 300 P2 bar 400 200 fig 14 Te fig 15 Coefficient de correction adiabatique Ca La valeur de Vo devient Vor Ve isothermique Ci Ve adiabatique a Vor La valeur d accumulation AV devient AV AV C isothermique pPr 1 AV AV Ca adiabatique Pi o Pi Vor Volume r el de l accumulateur a utili Pi ser pour les pressions de travail P1 et He P2 AV D bit r el obtenu de l accumulateur pour les m mes pressions 300 P2 ban 400 CI Ca Coefficients obtenus avec l aide des diagrammes de Fig 14 et 15
22. pression qui GOST pour la Russie exc dent 0 5 bar Tous les accumulateurs sont concern s par cette directive RINA et dans certains cas BS L Lloyd s Register et Germanischer malgr diff rentes proc dures d essai et de certification Lloyd pour la construction navale Tous les accumulateurs jusqu au volume 1 Litre inclus construits en Pour les pays pour lesquels aucun essai sp cifique n est exig les conformit de la Directive 97 23 ne portent pas de marquage CE et la accumulateurs sont de toute mani re construits selon la Directive d claration de conformit n est pas fournie Europ enne mais sans le marquage CE et avec preuve usine Pour tous volumes sup rieurs 1 litre chaque accumulateur apr s avoir t seulement test est estampill avec le sigle CE suivi du num ro d identification de Organisme Notifi La documentation li e chaque norme est normalement fournie sous Pour ces accumulateurs de gamme haute et basse pression la documentation enveloppe appropri e avec les mat riels Si elle n est pas disponible n cessaire comprend la d claration de conformit et le manuel d utilisation elle est adress e par la poste o autre moyen d s que possible EPE ITALIANA pr sente galement les accumulateurs en accord avec la Directive ATEX 94 9 CE clause VIII et avec des r glements harmonis s EN 13463 1 Afin de d finir correctement le prix et la disponibilit il est n cessaire re
23. pte toujours de la temp rature Pour avoir le maximum de d bit il faut d finir pour la pre charge une valeur tr s haute Dans les cas de r serve d nergie compensateur de volume absorbeur du coup de b lier etc il est possible d user Po 0 97 Pi Apr s calcul du volume de gaz n cessaire il faut r partir entre la partie mini indispensable VA qui sera contenue dans l accumula teur et le restant qui repr sente le volume des bouteilles addi tionnelles V r Voa Vos o gt AV Vor Vo Voa 0 75 C est dire la somme du volume de liquide n cessaire plus la variation de volume due la temp rature doit tre inf rieure 3 4 de la capacit de l accumulateur Le volume des bouteilles est donn par la diff rence Vos V r Voa Exemple Nous d sirons en 2 sec un AV 30 It en passant d une pression P2 180 bar P 160 bar La temp rature 01 20 C 6 45 C Potso c 0 97 x 160 155 bar AV EEE 382 4 It fs Vor 382 4 x 4150 318 293 30 415 382 4 Voa 075 83 5 it On adopte 2 acc AS55P280 avec Ve total 100 It 6 bouteilles de 50 It 11 3 12 1 D termination du volume en transformation isothermique abaque basses ible litres lisponi Volume du fluide di s pression oz se 8 2 9 159 SaJIO1p s bli n SHAUOD iq p
24. s ld 02 s 016 8 4 9 2 El t 12 3 Choix de l accumulateur C 3 12 2 D termination du volume en transformation isothermique abaque hautes pressions 3 2 5 3 4 9 2 AV st oz sz oe se sel 1970 UOuAUS p 158 saposp saui s y stiduioo WNJOA S L 6 mel i A np nX sl ni e nbsn s ssiosqe s p axe s l llesed s ubi Z 18981 061 24 19 00L 143 S 06 qinoo u n sf y l p SJUIOd Z s p med Y SO gl A WNA eq 06 od UOISSS14 18q 001 td IUI 101559 4 deq 061 24 UOISSS14 sesuuoq AV ejqiuodsip pinbil np 1 9 s nazejnunove s p PpIedeg 49 se 92 02 9 OL 941 1 0 20 00 Semi OZ oedeo ej e SOA S1P 8 1S2 9 apuewap El e auo0ud snid l SUUOP IND SLI 81J0U SULG S290EJ S9 101P s ub l s l siiduioo inl is ioede anbeyo inod q p AV np s ll uo s l U HD Sl NL 2 nbsn s sstosqe s p xe S 212d SUBI Z 18081 061 Zd 19 001 td 06 d
25. t l un de ceux qui affecte le plus la dur e de vie de la vessie une temp rature tr s basse la vessie tend devenir friable au fur et mesure qu augmente la temp rature atteignant ou d passant les limites pour l lastom re la vessie est soumise des contraintes croissance exponentielle et pouvant conduire tr s rapidement une fracturation Il faut se rappeler que la temp rature dans l accumulateur est dans beaucoup de cas plus lev e que celle du syst me et qu elle s l ve a chaque augmentation du P2 P1 et du volume de Faccumulateur en d autres termes plus l accumulateur est grand moins il est capable de dissiper la chaleur Tous les mod les de vessie EPE en version nitrile caoutchouc standard P ont t soumis au test de fatigue suivant Po 6 bar P1 90 bar P2 200 bar fr quence 10 cycles mn temp rature d huile 45 C long vit gt 102 cycles B Choix de laccumulateur 3 17 Mati res de l accumulateur Dans la version standard le corps est r alis en acier au carbone et prot g ext rieurement avec une couche de peinture antirouille le corps de valve et la bouche soupape sont en acier au carbone phosphat Cette configuration convient pour les fluides du groupe 2 l assemblage global Sur demande sp ciale le de valve et la bouche soupape est indiqu dans le code d identification par la lettre C peuvent tre dans in made diff rente qu
26. umulateur 3 15 Mati res de vessie Type D bit moyen D bit maxi admissible mn mn AS 0 2 70 160 AS 0 7 1 1 5 150 300 AS3 5 300 600 AS 10 50 500 1000 L lastom re choisi pour la vessie d pend du liquide devant tre utilis et des temp ratures de fonctionnement et certains moments de l accumulation Dans le diagramme figurant ci pr s chaque lastom re est d sign par une lettre laquelle indique dans la r f rence de commande les mati res utilis es pour la vessie les joints et les parties caoutchout es En ce qui concerne les liquides sp ciaux il est recommand de prendre contact avec notre Service Technique Lettre Plage de Voici quelques uns des liquides compatibles Code Elastom re temp rature C avec les lastom res Huiles min rales v g tales silicones graissage eaux 5 Nitrile standard NER es industrielles glycols liquides ininflammables HFA HFB perbunan HFC hydrocarbures aliphatiques butane gasoil k ros ne fioul etc Les memes qua du nitrile standard un certain nombre 5 le diff rents types de Fr on F Nro pone besss NBR 40 70 Celui ci contient moins de nitrile acrylique que le standard et Ps convient de ce fait mieux aux basses temp ratures mais sa r sistance chimique est l g rement plus faible Nitrile pour 7 Carburant ordinaire et super l g rement aromatique huile g hydrocarbures NE
27. uoneurun q 11 Ssinejeinwn29e s p ejeujuou edeg ss se sz 02 4 O S gt do 20 s nli SZ el e snid l l uuop inb inl is 2 81p 8 159 9 epueWep ej g yoosd edeo nbeu inod iq p SWNJOA n AY S ll s s p h sl yul e nbsni sessiosqe s p s nioip s ubil Z 18981 061 24 19 001 3 sa 06 od L hD sl l l p siulod Z s p Iled y Sem 2 AV puew p pinbil WNJOA deq 06 d eBieyo aid UOISS Id deq 00 id BABA Ul l UOISSE1d deq 061 24 XeW UOSSEUd seauuoq np lt seq zd IXeW id l l l IBAR1 UOLSSS ost 001 06 08 04 09 08 oe oz 9 oL ooz 15 mu epoll a l Choix de l accumulateur 3 14 D bit Apr s avoir d fini la taille de l accumulateur suivant les indications donn es ci dessus il est n cessaire de v rifier si le d bit exig est compatible avec le d bit admissible pour cet accumulateur conform ment au tableau suivant Le d bit maximum peut tre atteint avec un accumulateur install en position verticale la valve de gaz tant situ e en haut Par ailleurs il est indispensable qu un volume r siduel de liquide gt 0 1 x Vo reste dans l acc

epoll n Choix de l`accumulateur

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